FR 2696804 A1 19940415 FR 9312081 A 19931011 "Joint d'étanchéité annulaire sphérique La présente invention concerne un joint d'étanchéité annulaire sphérique utilisé dans un raccord sphérique de tu- yau pour un tube d'échappement d'automobile. De façon classique, on connait, comme joint d'étanchéi- té annulaire sphérique utilisé dans un raccord de tube sphé- rique pour un tuyau d'échappement d'automobile, celui dé- crit, par exemple, dans le brevet US NO 4 607 851 (appelé ci-après publication de la technique antérieure I). Le joint d'étanchéité décrit dans cette publication I de la technique antérieure est résistant à la chaleur, pré- sente une affinité excellente vis-à-vis d'un élément d'appa- riement et possède une résistance aux impacts remarquable- ment meilleure mais a pour inconvénient qu'il engendre fré- quemment un bruit anormal lorsqu'il est soumis à un frotte- ment dans des conditions sèches de frottement. On peut concevoir que l'inconvénient de ce joint d'é- tanchéité peut être attribué à une grande différence entre le coefficient de frottement statique et le coefficient de frottement dynamique du matériau résistant à la chaleur, comme par exemple du graphite expansé, utilisé pour former le joint d'étanchéité ainsi qu'à un phénomène selon lequel le joint d'étanchéité formé d'un matériau résistant à la chaleur présente, dans sa caractéristique de résistance au frottement, à la vitesse de glissement, une résistance néga- tive qui fait qu'une augmentation de la vitesse de glisse- ment se traduit par une diminution de la résistance de frot- tement. C'est pourquoi, un joint d'étanchéité qui élimine l'in- convénient mentionné ci-dessus a été proposé dans la demande de brevet Japonais non examiné N O 24620/1983 (appelé ci- après publication II de la technique antérieure). Cette publication II de la technique antérieure décrit un joint d'étanchéité dans lequel un matériau résistant à la chaleur, formé d'un type choisi parmi le graphite expansé, le mica et l'amiante ou un mélange de deux ou de plus de deux types choisis parmi ces matières, est mis en forme avec un matériau de renforcement constitué par un tissu métalli- que obtenu par tissage ou tricotage de fins fils métalli- ques, la surface du joint d'étanchéité étant revêtue avec une composition lubrifiante formée de polytétrafluoréthylène ou d'un copolymère de tétrafluoréthylène-hexafluoropropy- lène. Dans le cas de ce joint d'étanchéité, la composition lubrifiante revêtant la surface présente des avantages de fonctionnement, comme par exemple une diminution du coeffi- cient de frottement, la prévention d'un transfert du maté- riau résistant à la chaleur et formant la base jusqu'à la surface de l'élément d'appariement, et une réduction de la différence entre le coefficient de frottement statique et le coefficient de frottement dynamique De plus, du fait que la résistance de frottement du polytétrafluoréthylène relative à la vitesse de glissement ne présente pas une résistance négative, cet élément d'étanchéité présente l'avantage qu'il est possible de supprimer la création de vibrations auto-ex- citées basées sur le "broutage" en association avec les ef- fets décrits ci-dessus, en contribuant de cette manière à empêcher la création d'un bruit anormal. Bien que le joint d'étanchéité divulgué dans la publi- cation II de la technique antérieure décrite ci-dessus éli- mine l'inconvénient du joint d'étanchéité divulgué dans la publication I de la technique antérieure décrite ci-dessus en ce qui concerne les performances, la température ambian- te, à laquelle le joint d'étanchéité divulgué dans la publi- cation II de la technique antérieure peut être utilisée, est déterminée par la résistance à la chaleur de la composition lubrifiante revêtant la surface Par conséquent, il existe un problème résidant dans le fait que le joint d'étanchéité se trouve inévitablement limité à une utilisation à une tem- pérature ambiante ne dépassant pas 3000 C De plus, on se trouve confronté au nouveau problème suivant. En effet, il se produit un phénomène selon lequel, dans le cas o le joint d'étanchéité est utilisé en étant incor- poré dans un raccord sphérique de tuyau pour un tuyau d'é- chappement automobile, la composition lubrifiante revêtant la surface du joint fond sous l'action de la chaleur prove- nant des gaz d'échappement s'écoulant dans le tuyau d'échap- pement, et la composition lubrifiante fondue adhère fixement à la surface de l'élément d'appariement lorsque le tuyau d'échappement se refroidit après l'arrêt du moteur, ce qui gêne le déplacement angulaire relatif du raccord sphérique de tuyau. Il s'est avéré expérimentalement qu'un tel phénomène a lieu de façon marquée lorsque le joint d'étanchéité est uti- lisé particulièrement dans une condition de température du tuyau d'échappement telle que la composition lubrifiante formée sur la surface du joint d'étanchéité fond ainsi que lorsque le joint d'étanchéité est monté sur une partie o un déplacement angulaire relatif appliqué au raccord de tuyau est faible. Par conséquent, si un tel phénomène d'adhérence fixe se produit, il est non seulement difficile d'atteindre l'objet initial pour lequel le raccord de tuyau a été conçu mais on est confronté aussi à un problème par le fait que, si un dé- placement angulaire important est appliqué au raccord de tu- yau après le redémarrage du moteur, un bruit anormal impor- tant est engendré qui est dû à l'élimination du phénomène d'adhérence fixe. La présente invention a été conçue compte tenu des pro- blèmes décrits ci-dessus et un objet de la présente inven- tion réside dans la réalisation d'un joint d'étanchéité qui peut être utilisé à une température ambiante se situant dans une plage large comprise entre une température normale ( 200 C) et 5000 C; qui permet d'éviter le phénomène d'adhéren- ce fixe d'une couche glissante lubrifiante, formée d'une composition lubrifiante, sur la surface du joint d'étanchéi- té sur un élément d'appariement sous l'action de la chaleur provenant des gaz d'échappement; et qui permet d'obtenir une couche de glissement lubrifiante présentant une retenue ex- cellente sur la surface du joint d'étanchéité, en donnant de cette manière la possibilité d'éviter l'apparition d'une di- minution dans la caractéristique de glissement et l'appari- tion d'un bruit anormal non seulement pendant une période initiale mais sur de longues périodes d'utilisation. Selon la présente invention, on atteint l'objet ci-des- sus à l'aide d'un joint d'étanchéité annulaire sphérique utilisé particulièrement pour un raccord de tuyau d'échappe- ment, ce joint comprenant une pièce formée par compression que l'on obtient en comprimant un matériau de renforcement, comprenant un tissu métallique obtenu par tissage ou trico- tage de fins fils métalliques, et un matériau résistant à la chaleur, comprenant du graphite expansé, du mica ou de l'a- miante, ce joint d'étanchéité annulaire sphérique comportant un trou traversant en son centre et une portion de surface sphérique partiellement convexe sur sa surface extérieure, la surface de la portion de surface sphérique partiellement convexe étant réalisée sous la forme d'une surface lisse dans laquelle une couche de glissement lubrifiante d'une composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de ni- trure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et/ou de silice et un matériau de renforcement comprenant un tissu métalli- que recouvrant la couche de glissement lubrifiante et inté- gré à la couche de glissement lubrifiante sont intégrés sous une forme mélangée. De plus, une autre composition lubrifiante formant la couche de glissement lubrifiante peut contenir 100 parties en poids de la composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et/ ou de silice, et peut en outre contenir du polytétrafluoré- thylène dans une proportion qui ne dépasse pas 200 parties en poids, de préférence dans une proportion comprise entre et 150 parties en poids. Dans le joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente invention, une surface lisse, dans laquelle une couche de glissement lubrifiante d'une composition lubrifi- ante constituée par du nitrure de bore et de l'alumine et /ou de la silice, ou une couche de glissement lubrifiante d'une composition lubrifiante constituée par du nitrure de bore, de l'alumine et/ou de la silice, et du polytétrafluor- éthylène, ainsi qu'un matériau de renforcement formé d'un tissu métallique sont présents sous une forme mélangée, est constituée sur la surface de la portion de surface spéhéri- que partiellement convexe en tant que surface de frottement vis-à- vis d'un élément d'appariement Par conséquent, il est possible d'obtenir des déplacements angulaires relatifs des tuyaux d'échappement côté amont et côté aval à l'aide d'un faible couple de frottement lors du frottement avec l'élé- ment d'appariement dans une large plage de température al- lant d'une température normale jusqu'à 5000 C. De plus, dans le joint d'étanchéité annulaire sphérique dans lequel du polytétrafluoréthylène est combiné avec la composition lubrifiante formant la couche de glissement lu- brifiante, la fusion et le ramollissement de la couche de glissement lubrifiante sous l'effet d'une augmentation de la température ambiante et l'adhérence fixe de la couche de glissement lubrifiante à la surface de l'élément d'apparie- ment par suite de cette fusion et de ce ramollissement, ce qui constitue un problème dans la technique antérieure, n'ont pas lieu pour, entre autre, pour les raisons ci-après. Le nitrure de bore et l'alumine ou la silice contenus dans la composition lubrifiante augmentent apparemment la tempé- rature de fusion et de ramollissement du polytétrafluoréthy- lène; la retenue de la couche de glissement lubrifiante sur la surface sphérique partiellement convexe se trouve amélio- rée grâce à l'action de l'alumine ou de la silice; et un contact continu et direct de la couche de glissement lubri- fiante avec l'élément d'appariement se trouve empêché étant donné que la couche de glissement lubrifiante est mélangée avec le matériau de renforcement formé d'un tissu métalli- que. On va donner ci-après une description détaillée de la présente invention sous la forme d'un mode de réalisation d'un joint d'étanchéité annulaire sphérique, d'exemples spé- cifiques de matériaux constitutifs du joint d'étanchéité an- nulaire sphérique et d'un procédé de fabrication du joint d'étanchéité, référence étant faite aux dessins annexés Il convient de remarquer que la présente invention n'est pas limitée à ces exemples spécifiques. La figure 1 est une vue en coupe verticale d'un joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente inven- tion; la figure 2 est une vue en perspective illustrant un procédé de préparation d'un matériau de renforcement en for- me de bande lors d'une opération de fabrication du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente inven- tion; la figure 3 est une vue en plan d'un élément cylindri- que utilisé lors de l'opération de fabrication du joint d'é- tanchéité annulaire sphérique selon la présente invention; la figure 4 est une vue en perspective d'un élément de surface glissante utilisé dans l'opération de fabrication du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente in- vention; la figure 5 est une vue en coupe verticale d'un élément de surface glissante utilisé dans l'opération de fabrication de joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente invention; la figure 6 est une vue en plan d'une préforme cylin- drique utilisée dans l'opération de fabrication du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la présente inven- tion; la figure 7 est une vue en coupe verticale montrant un état dans lequel la préforme cylindrique est insérée dans un moule utilisé dans l'opération de fabrication du joint d'é- tanchéité annulaire sphérique selon la présente invention; et la figure 8 est une vue en coupe verticale d'un raccord de tuyau d'échappement comprenant le joint d'étanchéité an- nulaire sphérique selon la présente invention. On va maintenant décrire le mode de réalisation préfé- ré. Matériau de renforcement Comme matériau de renforcement pour le joint d'étanché- ité annulaire sphérique selon la présente invention, on uti- lise un tissu métallique (toile métallique) que l'on forme en tissant ou en tricotant, en tant que fil à base de fer, un fil en acier inoxydable formé d'aciers inoxydables austé- nitiques SUS 304 (correspondant à ASTM A 167 nuance 304, BS 304-531 et NFZ 6 CN, respectivement) et SUS 316 (correspon- dant à ASTM A 167 nuance 316, BS 316-531 et NFZ 6 CND, respec- tivement), un acier inoxydable ferritique SUS 430 (corres- pondant à ASTM A 167 nuance 430, BS 430-517 et NFZ 8 C 17, res- pectivement) ou un fil de fer ou un fil de fer galvanisé (JIS-G-3532 correspondant à ASTM 510 et à ASTM A-641 et BS 1052, respectivement), ou, en tant que fil de cuivre, un fil formé d'un alliage cuivre-nickel (cupro-nickel), un alliage cuivre-nickel-zinc (nickel argent), du laiton, ou du cuivre au béryllium. Comme diamètre de fil du fil métallique fin formant le tissu métallique, on utilise un fil métallique fin ayant un diamètre de 0,10 à 0,32 mm, ou une valeur voisine, et on a recours, de façon appropriée, à un tissu métallique dont les ouvertures entre les fils adjacents ou mailles sont de 3 à 6 mm, ou une valeur voisine. Matériau résistant à la chaleur Comme matériau résistant à la chaleur, on utilise sé- lectivement du graphite expansé, du mica ou de l'amiante. Comme graphite expansé, on utilise de façon appropriée un matériau en feuille ayant une épaisseur de 0,3 à 1,0 mm, comme le "Grafoil (marque déposée)" produit par Union Car- bide Corporation des Etats-Unis, décrit dans le brevet US NI 3 404 061, ou du "Nicafilm (marque déposée)" produit par Nippon Carbon Co, Ltd. Comme mica, on utilise du papier mica dans lequel du mica est assemblé au moyen d'une résine de silicone et, com- me amiante, du papier d'amiante ou une feuille d'amiante de chrysotile ou d'amosite. Composition lubrifiante Comme composition lubrifiante, on utilise une disper- sion aqueuse contenant, comme matière solide, 20 à 50 % en poids d'une composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et /ou de silice Comme variante de composition lubrifiante, on peut utiliser une dispersion aqueuse contenant, comme ma- tière solide, 20 à 50 % en poids d'une composition lubrifi- ante, sachant qu'une composition lubrifiante contenant 70 à % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alu- mine et fou de silice est considérée comme représentant 100 parties en poids, et qui, en outre, contient du polytétra- fluoréthylène dans la proportion de 200 parties en poids, au moins, de préférence 50 à 150 parties en poids. La dispersion aqueuse, décrite ci-dessus, de la compo- sition lubrifiante est déposée sous forme d'un revêtement sur la surface du matériau en feuille résistant à la chaleur par brossage, pulvérisation, ou autre opération analogue, dans le procédé de fabrication que l'on va décrire ci-après. Au cours d'une opération de compression finale, le revête- ment est étalé sur une épaisseur uniforme et très faible ( 10 à 300 pm) sur la surface d'une partie sphérique partiel- lement convexe d'un joint d'étanchéité annulaire sphérique de manière à former une couche lubrifiante glissante. Lors du revêtement, dans un cas o la teneur en matière solide dans la dispersion aqueuse est de 20 à 30 % en poids (teneur en eau de 70 à 80 % en poids), on peut former une couche lubrifiante glissante ayant une épaisseur désirée en répétant l'opération de revêtement deux à trois fois. Le nitrure de bore, parmi les constituants, présente des propriétés lubrifiantes excellentes, particulièrement aux températures élevées Toutefois, le nitrure de bore, en tant que seul constituant, est inférieur en ce qui concerne son adhérence à la surface du matériau en feuille précité, résistant à la chaleur, et par conséquent, en ce qui concer- ne son adhérence sur la surface de la partie sphérique par- tiellement convexe du joint d'étanchéité dans l'opération finale de compression Par conséquent, le nitrure de bore, en tant que seul constituant, présente l'inconvénient de se détacher facilement de la surface. Dans la présente invention, on a constaté qu'en mélan- geant l'alumine et/ou la silice avec le nitrure de bore sui- vant un rapport déterminé, on peut éviter l'inconvénient mentionné cidessus que présente le nitrure de bore en tant que seul constituant, dont on peut améliorer notablement l'adhérence à la surface de la partie sphérique partielle- ment convexe du joint d'étanchéité au cours de l'opération de compression finale, et dont on peut améliorer la retenue de la couche lubrifiante glissante, formée par la composi- tion lubrifiante, sur la surface de la partie sphérique par- tiellement convexe du joint d'étanchéité. Il s'est avéré que la proportion selon laquelle l'alu- mine et /ou la silice est /sont mélangée (s) avec le nitrure de bore, est déterminée du point de vue de l'amélioration de l'adhérence sans affecter les propriétés de lubrification du nitrure de bore et qu'une fourchette de 10 à 30 % en poids est par conséquent préférable. Dans la composition lubrifiante mentionnée ci-dessus dont on sait qu'une composition lubrifiante contenant 70 à % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alu- mine et /ou de silice est considérée comme représentant 100 parties en poids et qui contient du polytétrafluoréthylène suivant un rapport déterminé, le polytétrafluoréthylène lui- même possède une faible propriété de frottement et, quand il est mélangé avec une composition lubrifiante formée de ni- trure de bore et d'alumine et/ou de silice, le polytétraflu- oréthylène a pour effet d'améliorer la faible propriété de frottement de la composition lubrifiante, d'augmenter la ductilité de la composition lubrifiante pendant le formage par compression, et d'améliorer l'adhérence de la composi- tion lubrifiante. La proportion selon laquelle le polytétrafluoréthylène est mélangé par rapport à 100 parties en poids de la compo- sition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et/ou de silice est 200 parties en poids, ou moins, de préférence entre 50 et 150 là parties en poids. Si la proportion de mélange du polytétrafluoréthylène dépasse 200 parties en poids, la proportion de la résine dans la composition lubrifiante devient trop importante avec, pour résultat, que l'on ne peut pas éviter l'inconvé- nient mentionné dans la publication II de la technique anté- rieure Si la proportion de mélange du polytétrafluoréthylè- ne est comprise entre 50 et 150 parties en poids, il est possible d'expliquer de la façon la plus satisfaisante, les effets mentionnés précédemment. Le nitrure de bore, l'alumine et/ou la silice servant à former la dispersion aqueuse ainsi que le polytétrafluoré- thylène qui peuvent être mélangés avec cette dispersion se présentent, de préférence, sous la forme de poudres fines autant que possible, et on utilise des poudres fines présen- tant une taille moyenne de particule de 10 pm, ou moins, de préférence de 0,5 pm, ou moins. On va décrire maintenant un procédé de fabrication d'un joint d'étanchéité annulaire sphérique formé des matériaux constitutifs décrits ci-dessus. On prépare un tissu métallique sous forme de bande en découpant le tissu métallique à une largeur prédéterminée ce tissu étant formé par tissage ou tricotage de fins fils mé- talliques ou en faisant passer le tissu métallique cylindri- que 21, que l'on forme par tissage ou tricotage de fins fils métalliques, entre une paire de rouleaux 22 et 23 et on l'u- tilise comme un élément de renforcement 1. Comme matériau résistant à la chaleur, on prépare un élément 2, résistant à la chaleur et analogue à une feuille, coupé à une largeur prédéterminée Ensuite, comme représenté sur la figure 3, on superpose l'un à l'autre l'élément de renforcement 1 constitué du tissu métallique en forme de bande et l'élément 2 résistant à la chaleur et analogue à une feuille et on enroule l'ensemble superposé sous forme d'un cylindre, de telle sorte que l'élément 2 résistant à la chaleur et analogue à une feuille se trouve sur la périphé- rie intérieure et également sur la périphérie extérieure ex- trême, de manière à préparer ainsi un élément cylindrique 3. Comme représenté sur la figure 4, on prépare séparément un élément 4, résistant à la chaleur et analogue à une feuille similaire à l'élément 2, résistant à la chaleur et analogue à une feuille Une dispersion aqueuse qui contient, en tant que matière solide, 20 à 50 % en poids d'une composi- tion lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et/ou de silice, ou une dispersion aqueuse contenant, en tant que teneur en matière solide, 20 à 50 % en poids d'une composition lubrifiante, sa- chant qu'une composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et /ou de silice est considérée comme représentant 100 parties en poids, et qui contient, en outre, du polytétrafluoréthy- lène dans la proportion de 200 parties en poids, ou moins, de préférence 50 à 150 parties en poids, est appliquée à une des faces de l'élément 4, résistant à la chaleur et analo- gue à une feuille, par brossage, pulvérisation, ou autre opération analogue, et est ensuite soumise à un séchage pour * former une couche de revêtement 5 de la composition lubri- fiante Entre-temps, après que les fils métalliques fins ont été tissés pour former un tissu métallique cylindrique, on fait passer le tissu métallique cylindrique entre une paire de rouleaux, de manière à préparer ainsi un tissu métallique 6 analogue à une bande Ensuite, comme représenté sur la figure 4, on insère l'élément 4, résistant à la chaleur et analogue à une feuille, et portant la couche de revêtement 5, dans le tissu métallique 6 analogue à une bande et, comme représenté sur la figure 5, on fait passer l'ensemble de cet élément et de ce tissu entre une paire de rouleaux 24 et 25 de manière à les intégrer mutuellement, en préparant de cet- te manière un élément 7 de surface glissante. On enroule l'élément 7 de surface glissante ainsi obte- nu autour de la surface périphérique extérieure de l'élément cylindrique 3 mentionné précédemment, la couche de revête- ment 5 se trouvant sur le côté extérieur, en préparant de cette manière une préforme cylindrique 8 telle que représen- tée sur la figure 6. Comme on peut le voir sur la figure 7, on prépare un moule 9 qui comporte une surface de paroi intérieure cylin- drique 91, une surface de paroi intérieure sphérique par- tiellement concave 92 prolongeant la surface de paroi inté- rieure cylindrique 91, et un trou traversant 93 prolongeant la surface de paroi intérieure sphérique partiellement con- cave 92, et dans lequel une partie cylindrique creuse 95 et une partie creuse annulaire sphérique 96 prolongeant la par- tie cylindrique creuse 95 sont formées à l'intérieur de ce moule, quand un noyau épaulé 94 est insèré dans le trou tra- versant 93 On enfile alors la préforme cylindrique 8 sur le noyau épaulé 94 du moule 9. On soumet à un formage par compression sous une pres- sion de 89 10-6 Pa à 267 10-6 Pa ( direction de l'axe du noyau la préforme cylindrique 8 dispo- sée dans la partie creuse du moule 9 On obtient ainsi, com- me représenté sur la figure 1, un joint d'étanchéité annu- laire sphérique 10 comportant un trou traversant 11 en son centre et une partie de surface sphérique partiellement con- vexe 12 sur sa surface extérieure. Grâce à ce formage par compression, l'élément de ren- forcement 1 constitué par le tissu métallique et l'élément 2 résistant à la chaleur dans l'élément cylindrique 3 sont en- chevêtrés et forment une base intégrée ou d'une seule pièce du joint d'étanchéité Une surface lisse 15, dans laquelle la composition lubrifiante et le tissu métallique de l'élé- ment 7 de la surface glissante, qui a été intégré avec la base, sont intégrés sous une forme mélangée, est formée sur la surface de la partie de surface sphérique partiellement convexe 12 de la base Sur la figure 1, la référence numéri- que 13 désigne un matériau de renforement formé par le tissu métallique constituant la base du joint d'étanchéité et la référence 14 désigne l'élément résistant à la chaleur qui a été intégré à l'élément de renforcement La surface lisse 15 ainsi formée est telle que le tissu métallique et la couche lubrifiante coulissante, formée par la composition lubrifi- ante, qui sont constitués par l'élément 7 de surface glis- sante, sont intégrés sous une forme mélangée. On utilise le joint d'étanchéité annulaire sphérique 10 réalisé comme décrit ci-dessus en l'incorporant dans le rac- cord de tuyau d'échappement comme représenté sur la figure 8. Une bride 200 est disposée verticalement sur la surfa- ce périphérique extérieure d'un tuyau d'échappement 100, cô- té amont, ce tuyau étant raccordé à un moteur et une extré- mité de tuyau 101 faisant saillie de la bride 200 dans la direction longitudinale du tuyau d'échappement 100 Le joint d'étanchéité annulaire sphérique 10 est monté sur l'extré- mité de tuyau 101 à l'endroit du trou traversant 11 et prend appui contre une face d'extrémité, côté grand diamètre, de la partie de surface sphérique partiellement convexe 12 por- tant contre cette bride 200. Un tuyau d'échappement 300, côté aval, s'appuie, à une des extrémités contre le tuyau d'échappement 100 situé côté amont et est raccordé à son autre extrémité à un silencieux. Une partie évasée 301, qui est constituée par une partie de surface sphérique concave 302 et une collerette 303 formée sur le bord circulaire de l'ouverture de la partie de surfa- ce sphérique concave 302, est formée de façon intégrée à une des extrémités du tuyau d'échappement 300 situé côté aval Le tuyau d'échappement 300 est disposé avec la partie de surface sphérique concave 302 portant de façon glissante contre la partie de surface sphérique partiellement convexe 12 du joint d'étanchéité annulaire sphérique 10. Le tuyau d'échappement 300 situé côté aval est poussé en permanence vers le tuyau d'échappement 100 situé côté a- mont à l'aide d'une paire de vis 400, dont chacune est fixée à une de ses extrémités à la bride 200 et dont l'autre ex- trémité est insérée dans la collerette 303 de la partie éva- sée 301, et à l'aide d'une paire de ressorts hélicoïdaux 500 disposés chacun entre une tête de la vis 400 et la colleret- te 303. L'agencement formé est tel que des déplacements angu- laires relatifs se produisant entre les tuyaux d'échappement 100 et 300, situés côté amont et côté aval, sont permis par le contact coulissant entre la partie de surface sphérique partiellement convexe 12 du joint d'étanchéité annulaire sphérique 10 et la partie de surface sphérique concave 302 de la partie évasée 301 formée à l'extrémité du tuyau d'é- chappement 300 situé côté aval. On va donner ci-après une description détaillée d'exem- ples de joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la pré- sente invention. Exemple I En utilisant un fil d'acier inoxydable austénitique (SUS 304) ayant un diamètre de fil de 0,28 mm comme fil mé- tallique fin, on a préparé un tissu métallique cylindrique dont les mailles étaient de 3 mm et on l'a fait passer entre une paire de rouleaux pour former un tissu métallique en forme de bande On a utilisé comme élément de renforcement 1 le tissu métallique ainsi formé. Comme élément 2 résistant à la chaleur, on a utilisé du graphite expansé analogue à une feuille ("Nicafilm (marque déposée)" fabriqué par Nippon Carbon and Co,Ltd) ayant une épaisseur de 0,5 mm. Après avoir superposé mutuellement l'élément de renfor- cement 1 et l'élément 2 résistant à la chaleur on a enroulé l'ensemble superposé de telle sorte que l'élément 2 résis- tant à la chaleur se trouve sur la périphérie intérieure et également sur la périphérie extérieure extrême, en préparant de cette manière l'élément cylindrique 3. On a préparé séparément l'élément résistant à la cha- leur (graphite expansé) 4 similaire à l'élément 2 résistant à la chaleur On a appliqué à une des faces de l'élément ré- sistant à la chaleur 4 par brossage une dispersion aqueuse ( 25,5 % en poids de nitrure de bore, 4,5 % en poids d'alumine, et 70 % en poids d'eau) contenant, comme matière solide, 30 % en poids d'une composition lubrifiante contenant 85 % en poids de poudre de nitrure de bore ayant une taille moyenne de particule de 7 pm et 15 % en poids de poudre d'alumine ayant une taille moyenne de particule de 0,6 pm, et on l'a fait ensuite sécher On a répété trois fois cette opération de revêtement de manière à former la couche de revêtement de composition lubrifiante. On a préparé le tissu métallique 6 en forme de bande que l'on a fabriqué en formant un tissu métallique cylin- drique similaire à l'élément de renforcement précité 1 et en le faisant passer entre une paire de rouleaux Ensuite, on a inséré dans le tissu métallique 6 en forme de bande l'élé- ment 4 résistant à la chaleur et portant la couche de revê- tement 5 et on a fait passer l'ensemble de cet élément et de ce tissu entre une paire de rouleaux de manière qu'ils s'in- tégrent mutuellement, en préparant de cette manière l'élé- ment 7 de surface glissante, sur une surface duquel la com- position lubrifiante et le tissu métallique étaient présents sous une forme mélangée. On a enroulé cet élément 7 de surface glissante autour d'une surface périphérique de l'élément cylindrique précité 3 dans un état dans lequel on a placé la surface de l'élé- ment 7 de surface glissante, o la composition lubrifiante et le tissu métallique étaient présents sous une forme mé- langée, sur le côté extérieur, en préparant de cette manière la préforme cylindrique 8. On a préparé le moule 9 qui comportait la surface de paroi intérieure cylindrique 91, la surface de paroi inté- rieure sphérique partiellement concave 92 prolongeant la surface de paroi intérieure cylindrique 91, et le trou tra- versant 93 prolongeant la surface de paroi intérieure sphé- rique partiellement concave 92, et à l'intérieur duquel on a formé la partie cylindrique creuse 95 et la partie creuse annulaire sphérique 96 prolongeant la partie cylindrique creuse 95 lorsque le noyau épaulé 94 a été inséré dans le trou traversant 93 Ensuite, on a enfilé sur le noyau épau- lé 94 du moule 9 la préforme cylindrique 8 et on l'a placée dans la partie creuse du moule 9. On a soumis la préforme cylindrique 8 située dans la partie creuse du moule 9 à un formage par compression sous une pression de 267 10-6 Pa ( 3 tons/cm 2) dans la direction de l'axe du noyau On a préparé ainsi le joint d'étanchéité an- nulaire sphérique 10 comportant le trou traversant 11 en son centre et la partie de surface sphérique partiellement con- vexe 12 sur sa surface extérieure. Grâce à ce formage par compression, l'élément de ren- forcement et l'élément résistant à la chaleur, dans l'élé- ment cylindrique de la préforme cylindrique 8, ont été en- chevêtrés mutuellement et ont formé une base monobloc du joint d'étanchéité Sur la surface extérieure de la préforme cylindrique 8, on a formé de façon intégrée l'élément de surface glissante et on a formé une couche glissante lubri- fiante de manière que la composition lubrifiante de l'élé- ment de surface glissante soit étalée et se mélange avec le matériau de renforcement de l'élément de surface glissante. Exemple II On a préparé un élément cylindrique similaire à celui de l'exemple I décrit ci-dessus Comme élément résistant à la chaleur, on a préparé séparément du graphite expansé On a appliqué par brossage à une des faces de l'élément résis- tant à la chaleur une dispersion aqueuse ( 17 % en poids de nitrure de bore, 3 % en poids d'alumine, 10 % en poids de po- lytétrafluoréthylène, et 70 % en poids d'eau) contenant, en tant que matière solide, 30 % en poids d'une composition lu- brifiante ( 56,7 % en poids de nitrure de bore, 10 % en poids d'alumine, et 33,3 % en poids de polytétrafluoréthylène), sa- chant qu'une composition lubrifiante contenant 85 % en poids d'une poudre de nitrure de bore ayant une taille moyenne de particule de 7 im et 15 % en poids d'une poudre d'alumine ayant une taille moyenne de particule de 0,6 pm représentait parties en poids, et qui contenait en outre 50 parties en poids d'une poudre de polytétrafluoréthylène ayant une taille moyenne de particule de 0,3 iim, et on l'a ensuite fait sécher On a répété trois fois cette opération de revêtement pour former la couche de revêtement de composition lubrifi- ante Ensuite, on a utilisé le même procédé que celui de l'exemple I pour préparer le joint d'étanchéité annulaire sphérique. Exemple III On a préparé un élément cylindrique similaire à celui de l'exemple I décrit ci-dessus Comme élément résistant à la chaleur, on a préparé séparément du graphite expansé On a appliqué par brossage à une des faces de l'élément résis- tant à la chaleur une dispersion aqueuse ( 10,2 % en poids de nitrure de bore, 1,8 % en poids d'alumine, 18 % en poids de polytétrafluoréthylène, et 70 % en poids d'eau) contenant, en tant que matière solide, 30 % en poids d'une composition lu- brifiante ( 34 % en poids de nitrure de bore, 6 % en poids d'alumine, et 60 % en poids de fluoréthylène), sachant qu'une composition lubrifiante contenant 85 % en poids de poudre de nitrure de bore ayant une taille moyenne de particule de 7 pm et 15 % en poids de poudre d'alumine ayant une taille moyenne de particule de 0,6 pm représentait 100 parties en poids, et qui contenait, en outre, 150 parties en poids d'une poudre de polytétrafluoréthylène ayant une taille moyenne de particule de 0,3 pm, et on l'a ensuite fait sé- cher On a répété trois fois cette opération de revêtement pour former la couche de revêtement de composition lubri- fiante Ensuite, on a utilisé le même procédé que celui de l'exemple I pour préparer le joint d'étanchéité annulaire sphérique. Exemple comparatif On a préparé un élément cylindrique similaire à celui de l'exemple I décrit ci-dessus Comme élément résistant à la chaleur, on a préparé séparément du graphite expansé On a appliqué par brossage à une des faces de l'élément résis- tant à la chaleur une dispersion aqueuse ( 30 % en poids de polytétrafluoréthylène et 70 % en poids d'eau) contenant, en tant que matière solide, 30 % en poids de poudre de polyté- trafluoréthylène ayant une taille moyenne de particule de 0,3 pm, et on l'a ensuite fait sécher On a répété cette opé- ration de revêtement trois fois pour former la couche de re- vêtement de composition lubrifiante, et on a utilisé celle- ci comme élément de surface glissante. On a enroulé cet élément de surface glissante autour de la surface périphérique extérieure de l'élément cylindrique dans un état dans lequel la surface de l'élément de surface glissante o était formée la couche de revêtement de compo- sition lubrifiante, se trouvait sur le côté extérieur, en préparant de cette manière la préforme cylindrique Ensui- te, on a utilisé le même procédé que celui de l'exemple I pour préparer le joint d'étanchéité annulaire sphérique. Ensuite, par rapport aux joints d'étanchéité annulaires sphériques selon les exemples décrits ci-dessus et l'exemple comparatif, on a effectué des essais pour mesurer un couple de frottement N m (kgf cm) pendant une période initiale d'usure des joints d'étanchéité et pour contrôler la présen- ce ou l'absence de l'apparition de bruit anormal en utili- sant le raccord de tuyau d'échappement représenté sur la fi- gure 8 et on a exposé ci-après les résultats. Essai I Conditions d'essai: Force de compression utilisant des ressorts hélicoï- daux: 706 N ( 72 kgf) Angle d'oscillation: 30 Fréquence: 12 hertz Température locale (température de la surface extérieu- re de la partie de surface sphérique concave 302 représentée sur la figure 8): depuis la température ambiante ( 200 C) jus- qu'à 3000 C. Essai II Conditions d'essai: Force de compression utilisant des ressorts hélicoï- daux: 706 N ( 72 kgf) Angle d'oscillation: 30 Fréquence: 12 hertz Température locale (la même que ci-dessus): depuis la température ambiante ( 20 WC) jusqu'à 5000 C. Procédé d'essai (à la fois pour l'essai I et l'essai II): un mouvement oscillant de 30 à une fréquence de 12 hertz est déterminé comme étant une unité d'oscillation, et est effectué 45 000 fois à la température ambiante On élève alors la température locale jusqu'à 300 WC (Essai I) ou 500 WC (Essai II) tout en continuant d'appliquer le mouvement os- cillant (le nombre de mouvements oscillants pendant l'éléva- tion de température étant de 45 000) Quand la température locale atteint 3000 C et 5000 C, on effectue le mouvement os- cillant 115 000 fois Enfin, on laisse chuter la température jusqu'à la température ambiante tout en continuant d'appli- quer le mouvement oscillant (le nombre de mouvements oscil- lants pendant la chute de température étant de 45 000) Le nombre total de mouvements oscillants, à savoir 250 000, est déterminé comme étant un cycle, et on effectue quatre cy- cles. De plus, on évalue la présence ou l'absence de l'appa- rition de bruit anormal comme suit. Code d'évaluation I: aucun bruit anormal n'est émis. Code d'évaluation II: un bruit anormal est légèrement perçu à l'oreille placée près de la pièce d'essai. Code d'évaluation III: bien que le bruit soit en géné- ral difficile à discerner à un endroit déterminé (un endroit distant de 1,5 m de la pièce d'essai) étant donné qu'il est gêné par les bruits de l'environnement habité, le bruit peut être discerné comme un bruit anormal par une personne char- gée de l'essai. Code d'évaluation IV: le bruit peut être perçu comme un bruit anormal (son désagréable) par quiconque à l'endroit déterminé. Le tableau 1 indique les résultats de l'essai I obtenus à l'aide du procédé d'essai décrit ci-dessus, et le tableau 2 indique les résultats de l'essai II obtenus à l'aide du procédé d'essai décrit ci-dessus. Sur les tableaux 1 et 2, le poste 1 représente les ré- sultats avec un nombre de mouvements oscillants de O à 250 000; le poste 2 représente les résultats avec un nombre de mouvements oscillants de 250 000 à 500 000; le poste 3 représente les résultats avec un nombre de mouvements oscil- lants de 500 000 à 750 000; et le poste 4 représente les ré- sultats avec un nombre de mouvements oscillants de 750 000 à 1 000 000. UOEMU 1 Exeirple I Exeple II Exempe III Exewple comparatif Couple de 3 3 3 3 3 3 3 3 J temelt 88,2 10 -108 10 68,7 10 -98,1 10 58,9 10 -W 8,2 10 58,9 10 -3,2 10 1N m(kgf man) ( 90 110) ( 70 100) ( 60 90) ( 60 90) Bruit a I 1 I I I I Coupe de 3 3 3 3 3 3 3 1 3 frottmt 108 10 -127,5 10 88,2 10 -108 10 88,2 10 -98,1 10 88,2 10 -98,1 10 2N m(kgf oan) ( 110 130) ( 90 110) ( 90 100) ( 90 100) Bruit anormal I I I I _ oul de 3 3 3 3 frot t 127,5 10 117,7 10 108 10 108 10 N.r(kgf cn) ( 130) ( 120) ( 110) ( 110) Bruit anormal I I I Cbule de 3 3 3 3 frxotemmt 127,5 10 117,7 10 108 10 108 10 N.m(kgf on) ( 130) ( 120) ( 110) ( 110) Bruit anoreal I I I I TASPAU 2 Exemple I Exemple II Elemple III Eeple coaratif t 5 68,7 10 -98,1 10 58,9 10 -88,2 10 49 10 -88,2 10 78,5 10 -127,5 10 1N m(kgf cm) ( 70 100) ( 60 90) ( 50 90) ( 80 130) Bruit anormal I I I -III Oxiplede 33 3 3 3 333 froxe -te 88,2 3 3 ttet 88 z 2 m 10 98,1 10 88,2 10 -98,1 10 78,5 10 -98,1 10 117,8 10 -127,5 10 2N m(kgf cm) ( 90 100) ( 90 100) ( 80 100) ( 120 130) Bruit anormal I I I IV de 3 3 3 3 3 3 108 10 98,1 10 78,5 10 -98,1 10127,5 10 -157 10 N.m(kgf cm) ( 110) ( 100) ( 80 100) ( 130 160) Bruit anormal I I I IV wle de 3 3 3 3 3 3 frotteent 117,8 10 108 10 78,5 10 -98,1 10127,5 10 -157 10 N.m(kgf m) ( 120) ( 110) ( 80 100) ( 130 160)4 Bruit _anormal I I I IV D'après les résultats de l'essai I, on ne distingue au- cune différence dans les performances entre l'exemple et l'exemple comparatif, le couple de frottement est faible dans les deux cas et on ne constate pas d'apparition de bruit anormal. Par contre, d'après les résultats de l'essai II, on constate l'apparition d'un bruit anormal dans le cas du joint annulaire sphérique de l'exemple comparatif en pré- sence d'une élévation de la température locale On peut at- tribuer vraisemblablement ceci au fait que, lorsque la tem- pérature locale dépasse 3000 C, la couche lubrifiante glis- sante présente à la surface fond et devient molle, la couche lubrifiante glissante s'écoule hors de la surface en raison du mouvement oscillant qui est continué dans cet état, et le frottement entre le joint d'étanchéité et l'élément associé et au fait que le frottement entre le joint d'étanchéité et l'élément associé passe d'un frottement entre la couche lu- brifiante glissante et l'élément associé à un frottement en- tre l'élément résistant à la chaleur (graphite expansé) et l'élément associé, ce qui se traduit par l'apparition du bruit anormal. Par contre, avec les joints d'étanchéité annulaires sphériques selon les exemples, même lorsque la température locale atteint 5000 C, le phénomène de fusion et de ramollis- sement n'a pas lieu dans la couche lubrifiante glissante à la surface, la couche lubrifiante glissante est retenue à la surface du joint d'étanchéité, et les mouvements oscillants stables sont répétés avec un couple de frottement bas sans que se produise de bruit anormal dû au frottement entre la couche glissante lubrifiante et l'élément associé. On peut vraisemblablement attribuer le fait que les ré- sultats d'essais décrits ci-dessus soient obtenus bien que le polytétrafluoréthylène soit mélangé dans les couches lu- brifiantes glissantes des exemples II et III aux raisons suivantes, entre autres: la température de fusion et de ra- mollissement du polytétrafluoréthylène se trouve apparemment accrue par le nitrure de bore et l'alumine contenus dans la composition lubrifiante; un frottement continu et direct en- tre la couche lubrifiante glissante et l'élément associé est empêché en raison du fait que le matériau de renforcement formé d'un tissu métallique et la couche lubrifiante glis- sante sont présents sous une forme mélangée sur la surface de la partie de surface sphérique partiellement convexe qui forme une surface de frottement par rapport à l'élément as- socié; et la rétention de la couche lubrifiante glissante sur la surface sphérique partiellement convexe se trouve améliorée par l'action de l'alumine. On va maintenant décrire les résultats d'un essai que l'on a effectué et qui concerne un phénomène dans lequel la couche lubrifiante glissante formée sur la surface du joint d'étanchéité annulaire sphérique adhère fixement à l'élément associé. Essai III Conditions d'essai: Force de compression par utilisation de ressorts héli- coïdaux: 706 N ( 72 kgf) Température locale (température de la surface extéri- eure de la partie de surface sphérique concave 302 représen- tée sur la figure 8): depuis la température ambiante ( 200 C) jusqu'à 4000 C. Procédé d'essai: on a incorporé dans le raccord de tu- yau d'échappement représenté sur la figure 8 des joints d'é- tanchéité annulaires sphériques selon les exemples et selon l'exemple comparatif On a élevé la température locale de- puis la température ambiante jusqu'à ce qu'elle atteigne 4000 C, température à laquelle la température locale a été maintenue pendant 10 minutes, et on a laissé chuter la tem- pérature locale jusqu'à la température ambiante On a mesu- ré alors le couple de frottement au démarrage et on a exa- miné l'apparition de bruit anormal. * Le tableau 3 indique les résultats de l'essai obtenu à l'aide du procédé décrit ci-dessus. TABLEAU 3 I I II | |l Exemple Il Exemple III Exemple IIII Exemple l I l I I comparatif I lll l I I I Couple de1 31 3 1 3 1 3 frottement 1127,5 10 1 157 10 1 196,2 10 490,5 10 l l l I I ou plus IN.m(kgf cm)I ( 130) I ( 160) I ( 200) ( 500) I I I I I I Bruit I anormal I I I I l I II I I D'après le résultat de l'essai, dans le cas du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon l'exemple comparatif, la couche lubrifiante glissante de la composition lubrifian- te contenant du polytétrafluoréthylène et formée sur la sur- face de la partie de surface sphérique partiellement convexe adhérait fermement à l'élément associé (partie de surface sphérique concave), et le couple de frottement au démarrage était très élevé à 490,5 N m ( 500 kgf cm), ou plus, empê- chant les déplacements angulaires relatifs des tuyaux d'é- chappepement situés en amont et en aval. Par contre, les joints d'étancheité annulaires sphéri- ques selon les exemples n'adhéraient pas solidement à la surface de l'élément associé, aucun bruit anormal ne se pro- duisait et le couple de frottement au démarrage était fai- ble, permettant des déplacements angulaires relatifs des tu- yaux d'échappement situés côté amont et côté aval. On peut attribuer aux raisons suivantes les différences décrites cidessus entre les joints d'étanchéité annulaires sphériques selon les exemples et selon l'exemple comparatif. Dans le cas du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon l'exemple comparatif, la couche lubrifiante glissante de la composition lubrifiante contenant le polytétrafluoré- thylène subit une fusion et un ramollissement en raison de l'élévation de la température locale, et les forces de com- pression des ressorts hélicoïdaux agissent comme des forces de serrage puissantes entre le joint annulaire sphérique et la partie de surface sphérique concave du tuyau d'échappe- ment dans cet état fondu et ramolli A mesure que le joint d'étanchéité annulaire sphérique se refroidit dans cet état, une adhérence déterminée apparaît vraisemblablement entre la couche lubrifiante glissante et la partie de surface sphéri- que concave du tuyau d'échappement. Par contre, dans le cas du joint d'étanchéité annulaire sphérique selon les exemples, tels que décrits ci-dessus, la couche lubrifiante glissante est formée d'une composition lubrifiante contenant du nitrure de bore et de l'alumine ou d'une composition lubrifiante contenant du nitrure de bore, de l'alumine et du polytétrafluoréthylène En particulier, comme pour les joints d'étanchéité selon les exemples II et III, on peut supposer que le phénomène, comme dans le cas de l'exemple comparatif, n'apparaît pas pour les raisons sui- vantes: la température de fusion et de ramollissement du po- lytétrafluoréthylène se trouve apparemment accrue par le ni- trure de bore et l'alumine contenus dans la composition lu- brifiante; un frottement continu et direct entre la couche lubrifiante glissante et l'élément associé est empêché étant donné que le matériau de renforcement formé d'un tissu mé- tallique et la couche lubrifiante glissante sont présents sous une forme mélangée sur la surface de la partie de sur- face sphérique partiellement convexe qui forme une surface de frottement par rapport à l'élément associé; et la réten- tion de la couche lubrifiante glissante sur la surface sphé- rique partiellement convexe se trouve accrue par l'action de l'alumine. D'après les résultats des essais décrits ci-dessus, on peut estimer que les joints d'étanchéité annulaires sphéri- ques selon les exemples permettent des déplacements angulai- res relatifs des tuyaux d'échappement situés côté amont et côté aval avec un couple de frottement faible sans qu'appa- raisse de bruit anormal indépendamment d'une augmentation de la température locale et de l'amplitude relative de l'angle d'oscillation Toutefois, avec le joint d'étanchéité annu- laire sphérique selon l'exemple comparatif, les problèmes décrits cidessus se posent quand un tel joint est appliqué à une partie o l'angle d'oscillation est faible, de sorte que les conditions de son utilisation et les parties o il est utilisé se trouvent naturellement limitées. Bien que dans le mode de réalisation décrit ci-dessus on se soit référé à des exemples dans lesquels on utilise de l'alumine, on peut utiliser de la silice au lieu de l'alumi- ne, ou bien on peut utiliser à la fois de l'alumine et de la silice, et dans ce cas, il est possible d'obtenir des avan- tages similaires à ceux obtenus dans le cas o on utilise de l'alumine. REVENDICATIONS 1 Joint d'étanchéité annulaire sphérique ( 10) utilisé particulièrement pour un raccord de tuyau d'échappement, ca- ractérisé en ce qu'il comprend une pièce formée par compres- sion, obtenue par la compression d'un matériau de renforce- ment ( 13), comprenant un tissu métallique ( 21) réalisé par tissage ou tricotage de fins fils métalliques, et un élément ( 14) résistant à la chaleur, comprenant du graphite expansé, du mica, ou de l'amiante, ledit joint d'étanchéité annulaire sphérique comportant un trou traversant ( 11) en son centre et une partie de surface sphérique partiellement convexe ( 12) sur sa surface extérieure, une surface de ladite partie de surface sphérique partiellement convexe étant réalisée sous la forme d'une surface lisse ( 15) dans laquelle une couche lubrifiante glissante d'une composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et/ou de silice et un matériau de renfor- cement comprenant un tissu métallique, recouvrant ladite couche lubrifiante glissante et intégré à ladite couche lu- brifiante glissante, sont intégrés sous une forme mélangée. 2 Joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la reven- dication 1, caractérisé en ce que la composition lubrifiante formant ladite couche lubrifiante glissante contient 100 parties en poids de la composition lubrifiante contenant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'a- lumine et /ou de silice, et contient en outre du polytétra- fluoréthylène en une proportion ne dépassant pas 200 par- ties en poids. 3 Joint d'étanchéité annulaire sphérique selon la reven- dication 1, caractérisé en ce que ladite composition lubri- fiante formant ladite couche lubrifiante glissante contient parties en poids de la composition lubrifiante conte- nant 70 à 90 % en poids de nitrure de bore et 10 à 30 % en poids d'alumine et /ou de silice, et contient en outre du polytétrafluoréthylène en une proportion comprise entre 50 et 150 parties en poids.