FR 2686702 A1 19930730 FR 8910525 A 19890804 l 2686702 PREQUENCEMETRE NUMERIQUE INSTANTANE A ECHANTILLONNAGE SPATIAL La présente invention concerne un fréquence- mètre opérant à partir d'une mesure de fréquence spatiale d'une enveloppe de régime d'ondes stationnaires engendré par le signal dont la fréquence est à mesurer dans une ligne de transmission court-circuitée. Dans ce genre de fréquencemètre, la mesure de fréquence s'effectue par analyse spectrale en recherchant le maximum significatif du module de la transformée de Fourier de l'enveloppe du régime d'ondes stationnaires détectée à l'aide d'un ensemble de diodes réparties le long de la ligne de transmission Comme, en pratique, on ne dispose que d'une transformée discrète de Fourier avec un nombre limité de points, cette mesure se fait par une détermination du point de transformée discrète de Fourier correspondant au maximum en module et par une interpo- lation autour de ce point. Dans l'état actuel de la technique, l'inter- polation ne s'effectue avec précision qu'en numérique ce qui oblige à numériser les points de la transformée discrète de Fourier ou, éventuellement les tensions détectées le long de la ligne de transmission, l'analyse spectrale s'effectuant alors également en numérique. La présente invention a pour but d'éviter cette numérisation afin d'obtenir un fréquencemètre simple à réaliser ne nécessitant que peu de matériel. Elle a pour objet un fréquencemètre numérique instantané à échantillonnage spatial comportant: 2 2686702 une ligne de transmission qui est court- circuitée en sortie et qui reçoit en entrée un signal de fréquence inconnue à mesurer, ledit signal engendrant dans la ligne de transmission un régime d'ondes stationnaires, des détecteurs répartis le long de la ligne de transmission échantillonnant l'amplitude de l'enveloppe du régime d'ondes stationnaires établi au sein de la ligne de transmission, des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale en nombre égal à m, m étant un entier supérieur à un, qui ont leurs entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs et dont les réponses en fréquence sont périodiques avec des bandes alternativement passantes et coupées séparées par des transitions qui sont régulièrement réparties dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre et dont le nombre double lorsque l'on passe d'un premier moyen de discri- mination de fréquence spatiale à un autre, ce nombre partant d'une transition unique au voisinage de la moitié de la bande de fréquence totale du fréquencemètre pour un premier moyen de discrimination de fréquence spatiale, pour atteindre dans un autre 2 m-1 transitions, des deuxièmes moyens de discrimination de fréquence spatiale en nombre égal à _, qui ont leurs entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs et dont les réponses en fréquence sont complé- mentaires de celles des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale et un ensemble de m comparateurs qui comparent chacun le signal de sortie d'un premier moyen de discri- mination de fréquence spatiale avec celui du deuxième moyen de discrimination de fréquence spatiale dont la réponse en fréquence est complémentaire de la sienne, et qui délivrent ensemble un mot de m bits caractéristique de la fréquence à mesurer. Selon une variante de réalisation, les deuxièmes moyens de discrimination de fréquence spatiale à réponses en fréquence complémentaires de celles des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale sont remplacés par un unique deuxième moyen de discrimination de fréquence spatiale à réponse en fréquence de type passe-tout avec un niveau de signal de sortie correspondant au niveau moyen des sorties des premiers moyens de discrimination de5 fréquence spatiale, les m comparateurs comparant chacun le signal de sortie d'un premier moyen de discrimination de fréquence spatiale avec celui du deuxième moyen de discri- mination de fréquence spatiale. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description de plusieurs modes de réalisation donnés à titre d'exemple Cette description sera faite en regard du dessin dans lequel: une figure 1 représente un schéma synoptique d'un fréquencemètre selon l'invention, une figure 2 montre un diagramme de courbes représentant les réponses en fréquence de discriminateurs de fréquence spatiale utilisés dans le fréquencemètre selon l'invention, une figure 3 illustre un schéma de principe de réalisation d'un fréquencemètre selon l'invention, une figure 4 montre un diagramme de courbes illustrant les réponses en fréquence obtenues en sortie des amplificateurs différentiels apparaissant dans le schéma de principe de réalisation de la figure 3, une figure 5 illustre un schéma pratique de réalisation d'un fréquencemètre selon l'invention, une figure 6 illustre un schéma pratique simplifié de réalisation d'un fréquencemètre selon l'in- vention, et une figure 7 représente une variante consis- tant à mettre en cascade deux montages de fréquencemètre illustrés aux figures précédentes. On distingue sur la figure 1 une ligne de transmission 1 avec une extrémité 2 court-circuitée et une extrémité 3 qui reçoit un signal sin wt dont la fréquence est à mesurer Cette ligne de transmission 1 est le siège d'un régime d'ondes stationnaires présentant une fréquence spatial Fs liée à la fréquence f du signal incident par la relation: f = c Fs/2 ( 1) c étant la vitesse de propagation des ondes dans la ligne de transmission N détecteurs quadratiques représentés chacun par une diode 11 respectivement 12, 13, 14, 15, 16 suivie d'un filtre passe-bas 21 respectivement 22, 23, 24, , 26 sont connectés en entrée à des prises régulièrement espacées le long de la ligne de transmission 1 Le pas d'écartement de ces prises correspond, pour satisfaire au théorème d'échantillonnage, à la moitié de la période spatiale minimum des enveloppes d'ondes stationnaires susceptibles de se développer sur la ligne de transmission 1 en présence d'un signal à mesurer ayant la fréquence maximum admissible par le fréquencemètre La connaissance de la distance du court-circuit au détecteur quadratique le plus proche permet de bénéficier de l'effet miroir provoqué par le court-circuit et de simuler une ligne de transmission à échantillonnage spatial de longueur double recevant aux deux extrémités le signal dont la fréquence est à mesurer. Les N sorties des détecteurs quadratiques sont connectées aux N conducteurs d'un bus 4 raccordés aux entrées de deux bancs de m discriminateurs de fréquence spatiale 31, 32, 33 et 41, 42, 43 Le premier banc de discriminateurs de fréquence spatiale 31, 32, 33 est constitué de m discriminateurs de fréquence spatiale ayant des réponses en fréquence périodiques avec des bandes alternativement passantes et coupées séparées par des transitions qui sont régulièrement réparties dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre et dont le nombre double d'un discriminateur de fréquence spatiale à l'autre en partant, dans un discriminateur de fréquence spatiale 31 d'une seule transition située au voisinage de la moitié de la bande de fréquence totale du fréquencemètre pour atteindre en limite dans un autre discriminateur de fréquence spatiale 33, 2 m-1 transitions et en passant par 2686702 tous les stades intermédiaires de 21, 22 2 m-2 transi- tions Le deuxième banc de m discriminateurs de fréquence spatiale 41, 42, 43 est constitué de discriminateurs de fréquence spatiale ayant des réponses en fréquence complé- Dentaires de celles des discriminateurs de fréquence spatiale 31, 32, 33 du premier banc Les sorties de chaque couple de discriminateurs de fréquence spatiale 31, 41 respectivement 32, 42 et 33, 43 des premier et deuxième bancs à réponses en fréquence complémentaires sont connec- tées aux entrées d'un comparateur 51 respectivement 52, 53 qui engendre en sortie un signal binaire dans un état ou un autre selon que la fréquence du signal à mesurer est située en bande passante ou en bande coupée du discriminateur de fréquence spatiale appartenant dans le couple considéré au premier banc Les sorties des compara- teurs 51, 52, 53 délivrent un mot de m bits qui est caractéristique de la position relative de la fréquence à mesurer au sein de la bande de fréquence totale du fréquencemètre et qui est appliqué à un codeur 60 assurant un transcodage de ce mot de m bits en binaire naturel. La figure 2 est un diagramme de courbes illus- trant les réponses en fréquence des premier et deuxième bancs de discriminateurs de fréquence spatiale tracées en fonction de la fréquence temporelle du signal appliqué à la ligne de transmission 1 qui se déduit de la fréquence spatiale du régime d'ondes stationnaires installé sur la ligne de transmission 1 par la relation linéaire ( 1). La courbe V 1 correspond à la réponse en fré- quence du discriminateur de fréquence spatiale 31 du premier banc Celle-ci présente une seule transition au voisinage du milieu de la bande de fréquence totale du fréquencemètre séparant une bande coupée occupant la plage des fréquences basses d'une bande passante occupant la plage des fréquences hautes. La courbe V'1 correspond à la réponse en fré- quence du discriminateur de fréquence spatiale 41 du deuxième banc Celle-ci est de forme complémentaire à la 6 2686702 courbe V 1 Elle présente une seule transition au voisinage du milieu de la bande de fréquence totale du fréquence- mètre séparant une bande passante occupant la plage des fréquences basses d'une bande coupée occupant la plage des fréquences hautes. La combinaison de ces deux formes de réponse en fréquence V 1, V'1 aux entrées additive et soustractive du comparateur 51 permet d'obtenir en sortie de celui-ci un signal binaire à l'état O si la fréquence du signal à mesurer se situe en bande coupée du discriminateur de fréquence spatiale 31 du premier banc, dans la plage des fréquences basses du fréquencemètre, ou à l'état 1 si la fréquence du signal à mesurer se situe en bande passante du discriminateur de fréquence spatiale 31 du premier banc dans la plage des fréquences hautes du fréquencemètre. La courbe V 2 correspond à la réponse en fré- quence du discriminateur de fréquence spatiale 32 du premier banc Celleci présente deux transitions situées au voisinage des milieux des plages des fréquences basses et hautes du fréquencemètre et délimitant une bande passante centrale entourée de deux bandes coupées, la largeur de la bande passante correspondant à celles des deux bandes coupées. La courbe V'2 correspond à la réponse en fré- quence du discriminateur de fréquence spatiale 42 du deuxième banc Elle est de forme complémentaire à celle de la courbe V 2. La combinaison de ces deux formes de réponse en fréquence V 2, V'2 aux entrées additive et soustractive du comparateur 52 permet d'obtenir en sortie de celui-ci un signal binaire à l'état O si la fréquence du signal à mesurer se situe en bande coupée du discriminateur de fréquence spatiale 32, dans la première moitié de la plage des fréquences basses ou dans la deuxième moitié de la plage des fréquences hautes du fréquencemètre, ou à l'état 1 si la fréquence du signal à mesurer se situe en bande 7 2686702 passante du discriminateur de fréquence spatiale 32, dans la deuxième moitié de la plage des fréquences basses ou dans la première moitié de la plage des fréquences hautes du fréquencemètre. L'état du signal binaire de sortie du compara- teur 52 permet de situer la fréquence du signal à mesurer par rapport à une alternance de 1 + 21 plages partageant la bande de fréquence totale du fréquencemètre Combiné avec l'état du signal binaire de sortie du comparateur 51, il permet de situer la fréquence du signal à mesurer par rapport à une succession de 22 plages de même largeur couvrant la bande de fréquence totale du fréquencemètre. La courbe Vm correspond à la réponse en fré- quence du dernier discriminateur de fréquence spatiale 33 du premier banc Celle-ci présente 2 m-1 transitions entre bandes passantes et coupées, régulièrement réparties dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre. La courbe V'm correspond à la réponse en fré- quence du dernier discriminateur de fréquence spatiale 43 du deuxième banc Elle est de forme complémentaire à celle de la courbe Vm. La combinaison de ces deux formes de réponses en fréquence aux entrées additive et soustractive du compara- teur 53 permet d'obtenir en sortie de celui-ci un signal binaire à l'état O si la fréquence du signal à mesurer se situe dans une bande coupée du discriminateur de fréquence spatiale 33 ou à l'état 1 si la fréquence du signal à mesurer se situe dans une bande passante du discriminateur de fréquence spatiale 33 permettant ainsi de situer la fréquence du signal à mesurer par rapport à une alternance de 1 + 2 m-1 plages partageant la bande de fréquence totale du fréquencemètre Ce signal binaire complété par l'ensem- ble des signaux de sortie des autres comparateurs 51, 52, 53 permet de déterminer la fréquence du signal à mesurer en la situant par rapport à une succession de 2 m plages de même largeur couvrant la bande de fréquence totale du 8 2686702 fréquencemètre et constituant une sorte de graduation d'autant plus fine que le nombre m est grand. La synthèse des discriminateurs de fréquence spatiale s'effectue en combinant de manière adéquate les réponses des discriminateurs de fréquence à bande étroite régulièrement répartis dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre que constituent les points de la trans- formée discrète de Fourier calculée à partir des tensions délivrées par les N détecteurs quadratiques. En effet, ces points de la transformée discrète de Fourier constituent un spectre réel puisque la ligne de transmission est court-circuitée et que les tensions détectées sont symétriques par rapport au court-circuit. Ils ont pour valeurs: F (k) = E Vn cos l 2 r k p (n) n N p(n) étant la position normalisée du N ème détecteur (en général 1, 2, 3 ou bien 0,5-1,5-2,5) les détecteurs étant numérotés dans un ordre croissant en partant de celui connecté à proximité de l'extrémité libre 3 de la ligne de transmission et en allant vers celui connecté à proximité de l'extrémité court-circuitée 2 de la ligne de transmission, k étant l'ordre de l'échantillon de la transformée discrète de Fourier numéroté dans un ordre croissant en allant des fréquences basses vers les fré- quences hautes, et Vn la tension détectée par le N ème détecteur. Pour réaliser un filtre ayant une réponse en fréquence de forme déterminée, il suffit de pondérer les points de la transformée discrète de Fourier par les valeurs prises aux abcisses k Fmax de ces points par la N réponse en fréquence considérée X(f): X(f) =Z X (k Fmax) F (k) k N En exprimant F (k) par sa valeur il vient: X(f) = X (k Fmax) E vn Cosl 2 W k p(n)l k N N N ce qui peut s'écrire aussi en permutant les sommations: X(f) = Vn l X (k Fmax) cos l 2 W k p(n)ll n k N N Cette dernière expression montre que la réponse en fréquence cherchée X(f) peut être obtenue par une combinaison linéaire des tensions Vn détectées pondérées par des coefficients Cn réels de valeurs: Cn = X (k Fmax) cos l 2 v k p(n)l k N N Dans ce qui précède, on n'a pas tenu compte des effets de l'échantillonnage qui sont grands car le nombre N des détecteurs est généralement faible de sorte qu'il faut en pratique optimiser les coefficients de pondération en fonction des performances que l'on désire maximiser. La figure 3 montre un schéma de principe du fréquencemètre numérique dans lequel chaque paire de discriminateurs de fréquence spatiale connectée en entrée d'un comparateur 51 ', 52 ', 53 ' est réalisée à l'aide d'un unique amplificateur différentiel 71, 72 ou 73 recevant sur ses entrées les tensions Vn délivrées par les détec- teurs transmises par des résistances matérialisant des coefficients de pondération Chaque résistance représente un coefficient de pondération C"n qui est positif si elle est connectée à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur différentiel ou négatif si elle est connectée à l'entrée inverseuse de l'amplificateur différentiel et qui corres- pond à la somme des coefficients de pondération Cn, C'n de même ordre des discriminateurs de la paire considérée. La figure 4 représente les tensions de sortie V 71 à V 73 des amplificateurs différentiels 71 à 73 de la figure 3 qui réalisent directement la différence des sorties des discriminateurs de fréquence spatiale complé- mentaires du type représenté sur la figure 2 Les compa- rateurs de sortie 51 ' à 53 ' ont alors leur référence égale à O et fonctionnent alors en détecteurs de polarité. La figure 5 montre un schéma de réalisation de fréquencemètre numérique dans lequel l'amplificateur différentiel de chaque paire de discriminateurs est réalisé à l'aide de deux étages successifs d'amplifi- cateurs opérationnels inverseurs 710, 711 respectivement 720, 721 et 730, 731 pourvus chacun d'une résistance de contre-réaction 712, 713 respectivement 722, 723 et 732, 733. La figure 6 montre un schéma d'une réalisation simplifiée du fréquencemètre dans laquelle les amplifi- cateurs différentiels des couples de discriminateurs de fréquence spatiale ont un premier étage commun 700 et des deuxièmes étages distincts 714, 715, 716 La mise en commun du premier étage 700 des amplificateurs diffé- rentiels diminue le nombre d'amplificateurs opérationnels utilisés ainsi que le nombre des résistances de pondé- ration Elle est justifiée par l'égalité suivante concernant la réponse en fréquence X"m(f) d'un même couple de discriminateurs de fréquence spatiale X"m(f) = C"m,n Vn =T ( C"m,n-Xn)Vn + L Xn Vn n N n Si les coefficients Xn sont choisis tels que le terme C"m,n-Xn soit négatif quel que soit le couple de discriminateurs de fréquence spatiale, il apparaît que les coefficients de pondération de tous les couples de discriminateurs de fréquence spatiale peuvent être décom- posés en un jeu de coefficients de pondération tous négatifs (C"m,n- Xn) variant pour chaque couple de discriminateurs de fréquence spatiale et en un jeu de coefficients de pondération Xn tous positifs invariant pour tous les couples de discriminateurs de fréquence spatiale Le jeu de coefficients positifs de pondération Xn est mis en oeuvre à l'aide du premier étage commun à amplificateur opérationnel inverseur 700 connecté en entrée par des résistances aux différentes sorties des détecteurs tandis que les jeux de coefficients négatifs de pondération sont mis en oeuvre à l'aide des deuxièmes étages individuels à amplificateurs opérationnels inver- seurs 714, 715, 716 connectés en entrée par des résis- tances à la sortie du premier étage et des différents détecteurs Ce montage revient dans la pratique à utiliser comme deuxième discriminateur de chaque couple un discriminateur de fréquence spatiale unique dont la réponse en fréquence est de type passe-tout et qui délivre en sortie un signal dont le niveau correspond au niveau moyen de sortie du premier discriminateur de fréquence spatiale de chaque couple. La figure 7 représente le schéma d'une variante consistant à mettre en cascade deux montages de fréquencemètre analogues à ceux qui viennent d'être décrits, avec un codeur mis en commun, utilisant des lignes de transmission de longueurs différentes Le premier montage 100 fonctionne avec une ligne de trans- mission 101 ayant des prises intermédiaires dont l'écar- tement est prévu en fonction de la bande totale de fré- quence de fonctionnement et fournit un mot de m' bits représentatif de la fréquence à mesurer Le deuxième montage 200 fonctionne avec une ligne de transmission 201 ayant des prises intermédiaires à écartement plus grand prévu pour une bande de fréquence de fonctionnement 2 M' fois plus faible et fournit un mot binaire de m" bits représentatif de la fréquence à mesurer avec une précision il 2 m' fois plus grande que le mot binaire du premier montage mais avec des ambiguïtés levées par le mot binaire de ce premier montage Le mot binaire de m' bits délivré par le premier montage 100 et celui de m" bits délivré par le deuxième montage 200 sont appliqués à un codeur commun 300 qui fournit une mesure de la fréquence en code binaire naturel sur m'+m" bits. La précision de ces deux montages en cascade est celle d'un montage fournissant m'+m" bits de fréquence nécessitant environ 2 m'+m" détecteurs alors qu'ils n'en comportent que 2 m' + 2 m". En pratique, les effets de l'échantillonnage dans ces deux montages en cascade font que la sensibilité du second montage 200 s'annule périodiquement en fonction de la fréquence Le comparateur 400 a pour fonction de déterminer si le deuxième montage 200 travaille dans une zone de faible sensibilité Si tel est le cas, il faut substituer à la fréquence mesurée par le second montage, celle correspondant à la zone de faible sensibilité Dans l'hypothèse o le court-circuit placé à l'extrémité de la ligne de transmission 200 est distant du premier détecteur de la moitié du pas d'écartement entre détecteurs, cette valeur à substituer est O Cette substitution est effectuée par des portes logiques de type "et" 500 com- mandées par le comparateur 400 et intercalées entre le deuxième montage 200 et le codeur 300. REVENDICATIONS 1 Fréquencemètre numérique instantané à échan- tillonnage spatial, caractérisé en ce qu'il comporte: une ligne de transmission ( 1) qui est court-circuitée en sortie ( 2) et qui reçoit en entrée ( 3) un signal de fréquence à mesurer, le dit signal engendrant un régime d'ondes stationnaires dans la ligne de transmission ( 1), des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) répartis le long de la ligne de transmission ( 1) échantillonnant l'amplitude de l'enveloppe du régime d'ondes stationnaires établi au sein de la ligne de transmission ( 1), des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale ( 31, 32, 33) en nombre égal à m, m étant un entier supérieur à un, qui ont leurs entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) et dont les réponses en fréquence sont périodiques avec des bandes alternativement passantes et coupées séparées par des transitions qui sont régulièrement réparties dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre et dont le nombre double lorsque l'on passe d'un premier moyen de filtrage à un autre, ce nombre partant d'une transition unique au voisinage de la moitié de la bande de fréquence totale du fréquencemètre pour un premier moyen de discrimination de fréquence spatiale ( 31) pour atteindre dans un autre ( 33) 2 m-1 transitions, des deuxièmes moyens de discrimination de fréquence spatiale ( 41, 42, 43) en nombre égal à m, qui ont leurs entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) et dont les réponses en fréquence sont complémentaires de celle des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale ( 31, 32, 33) et un ensemble de m comparateurs ( 51, 52, 53) qui comparent chacun le signal de sortie d'un premier moyen de discri- mination de fréquence spatiale ( 31, resp 32, 33) avec celui du deuxième moyen de discrimination de fréquence spatiale ( 41 resp 42, 43) dont la réponse en fréquence est complémentaire à la sienne et qui délivrent ensemble un mot de m bits caractéristique de la fréquence à mesurer. 2 Fréquencemètre selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un codeur ( 60) disposé en sortie de l'ensemble des m comparateurs ( 51, 52, 53) qui transcode en binaire naturel le mot à m bits délivré par les comparateurs ( 51, 52, 53). 3 Fréquencemètre selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premiers et deuxièmes moyens de discrimination de fréquence spatiale sont réalisés ensemble à l'aide d'amplificateurs différentiels ( 71, 72, 73) connectés en entrées aux détecteurs par l'inter- médiaire de résistances de pondération, l'ensemble des m comparateurs ( 51 ', 52 ', 53 ') comparant alors chaque signal de sortie des amplificateurs différentiels ( 71, 72, 73) avec une tension nulle pour en extraire le signe. 4 Fréquencemètre selon la revendication 3, caractérisé en ce que les amplificateurs différentiels ( 71, 72, 73) comportent chacun deux étages successifs d'amplificateurs opérationnels inverseurs ( 710, 711, resp 721, 722 et 731, 732) pourvus chacun d'une résistance de contre réaction ( 712, 713 resp 723, 726 et 733, 734). Fréquencemètre numérique instantané à échan- tillonnage spatial, caractérisé en ce qu'il comporte: une ligne de transmission ( 1) qui est court-circuitée en sortie ( 2) et qui reçoit en entrée ( 3) un signal de fréquence inconnue, le dit signal engendrant un régime d'ondes stationnaires dans la ligne de transmission ( 1), des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) répartis le long de la ligne de transmission ( 1) échantillonnant l'amplitude de l'enveloppe du régime d'ondes stationnaires établi au sein de la ligne de transmission ( 1), des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale en nombre égal à m, m étant un entier supérieur à un, qui ont leurs entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) et dont les réponses en fréquence sont périodiques avec des bandes alternativement passantes et coupées séparées par des transitions qui sont régulièrement réparties dans la bande de fréquence totale du fréquencemètre et dont le nombre double lorsque l'on passe d'un premier moyen de discri- mination de fréquence spatiale à un autre, ce nombre partant d'une transition unique au voisinage de la moitié de la bande de fréquence totale du fréquencemètre pour un premier moyen de discrimination de fréquence spatiale pour atteindre dans un autre 2 M-1 transitions, un deuxième moyen de discrimination de fréquence spatiale qui a ses entrées connectées en parallèle sur les sorties des détecteurs ( 11, 12, 13, 14, 15, 16) et dont la réponse en fréquence est de type passe-tout avec un niveau de signal de sortie correspondant au niveau moyen des signaux de sortie des premiers moyens de discrimination de fréquence spatiale et un ensemble de m comparateurs qui comparent chacun le signal de sortie d'un premier moyen de discrimination de fréquence spatiale avec le signal de sortie du deuxième moyen de discrimination de fréquence spatiale et qui délivrent ensemble un mot de m bits caractéristique de la fréquence à mesurer. 6 Fréquencemètre selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un codeur ( 60) disposé en sortie de l'ensemble des m comparateurs qui transcode en binaire naturel le mot à m bits délivré par les comparateurs. 7 Fréquencemètre selon la revendication 5, caractérisé en ce que les premiers et le deuxième moyens de discrimination de fréquence spatiale comportent des amplificateurs différentiels qui sont connectés aux sorties des détecteurs par l'intermédiaire de résistances de pondération et qui sont constitués de deux étages successifs d'amplificateurs opérationnels inverseurs, le premier étage ( 700) étant commun à l'ensemble des ampli- ficateurs différentiels qui comportent des deuxième étages individuels ( 714, 715, 716). 8 Montage de fréquencemètres selon l'une des revendications 1 ou 5, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux fréquencemètres, le premier ( 100) avec une ligne de transmission ( 101) ayant des prises intermé- diaires dont l'écartement est prévu en fonction de la bande totale de fréquence de fonctionnement du montage, fournissant un mot binaire de m' digits, m' étant un entier supérieur à un, représentatif de la fréquence à mesurer, et le deuxième ( 200) avec une ligne de trans- mission ( 201) ayant des prises intermédiaires dont l'écar- tement est prévu en fonction d'une bande de fréquence de fonctionnement 2 m' fois plus faible que celle du montage, fournissant un mot binaire de m" digits précisant le mot binaire de m' digits délivré par le premier fréquencemètre ( 100).