FR 2685834 A1 19930702 FR 9116486 A 19911231 -4- Système de transmission numérique longue distance sur fibre optique à compensation à l'émission des distorsions. Le domaine de l'invention est celui de la transmission numérique très longue distance (plusieurs milliers de kilomètres) sur fibre optique utilisant l'amplification optique en ligne L'invention s'applique par exemple à la réalisation de liaisons optiques transocéaniques. Dans de tels systèmes très longue distance utilisant l'amplification optique en ligne, un des principaux facteurs limitatifs du débit est la distorsion induite par la fibre de transmission. L'invention concerne notamment la compensation de cette distorsion Plus précisément, le système selon l'invention concerne la compensation par anticipation à l'émission, des perturbations introduites par la fibre, et notamment des effets non linéaires. En effet, la distorsion apportée par la fibre de transmission aux signaux transmis provient de l'existence combinée, dans les fibres monomode, de deux phénomènes: la dispersion chromatique et les effets non-linéaires. Le premier phénomène est la dispersion chromatique Ce phénomène provient de la dépendance en fréquence de l'indice de la silice Il se traduit par des temps de propagation différents suivant la longueur d'onde de fonctionnement De manière générale, la dispersion chromatique a tendance à élargir les impulsions des trains numériques et donc à provoquer des interférences inter-symboles Dans les fibres usuelles, la dispersion chromatique est nulle autour de 1 3 pm et prend une valeur positive d'environ 17 ps/nmlkm autour de 1 55,um Les fibres à dispersion décalée sont conçues quant à elle pour avoir une dispersion chromatique nulle aux alentours de 1 55 um. l faut noter que l'effet de distorsion par dispersion chromatique dépend fortement des composantes spectrales des impulsions: si une impulsion présente des variations de phase optique positives à son début et négatives à sa fin, elle sera fortement élargie par une dispersion chromatique positive (la réciproque est vraie pour des dispersions négatives). Les systèmes de transmission très longue distance (plusieurs milliers de km) fonctionnent à 155 pm La valeur excessive de la dispersion chromatique des fibres usuelles à cette longueur d'onde prohibe leur usage On utilise donc systématiquement des fibres à dispersion décalée. Le second phénomène concerne les effets non-linéaires L'effet nonlinéaire le plus important dans une fibre est l'effet Kerr Il traduit une dépendance linéaire de l'indice de la silice vis-à-vis de la puissance optique Cet effet, très faible dans les domaines usuels de fonctionnement des systèmes optiques (distance inférieure à environ 400 km et puissance inférieure à environ 10 m W) devient non négligeable pour des puissances très élevées (de l'ordre de 1 W) ou pour des distances de propagation très importantes à puissance raisonnable (quelques milliers de kilomètres dans un système à amplification périodique). En l'absence de dispersion chromatique, l'effet Kerr induit une automodu- lation de phase de l'impulsion optique: la fréquence instantanée diminue au début de l'impulsion puis réaugmente à sa fin, de manière proportionnelle à la puissance optique Ceci induit un élargissement du spectre et une composition spectrale qui favorise un élargissement important pour des dispersions chromatiques négatives. La distorsion apportée par la fibre de transmission doit donc être considérée comme la combinaison de la dispersion chromatique (premier phénomène) et des effets non-linéaires (second phénomène) La combinaison de ces deux effets peut être décrite par une équation non- linéaire aux dérivées partielles en distance et en temps L'étude numérique de cette équation montre qu'il existe deux comportements qualitativement très différents suivant le signe de la dispersion chromatique (D): * Premier cas: D> 0 Dans ce cas, on observe des phénomènes d'instabilité de modulation Les impulsions "éclatent" en impulsions très courtes au bout de 1000 à 2000 km et le spectre optique s'élargit considérablement, ce qui peut poser des problèmes de bande passante optique. * Second cas: D raisonnables Cependant, les impulsions s'élargissent fortement temporelle- ment, ce qui crée des interférences inter-symboles Ces interférences deviennent très gênantes par exemple, dès que la dispersion chromatique dépasse O 05 ps/nm/km en valeur absolue pour des débits de 5 Gbit/s sur 6000 à 8000 km. Le cas le plus intéressant est donc bien sûr le second cas, c'est-à-dire le cas d'une dispersion chromatique négative Mais pour faire fonctionner les systèmes très longue distance en dispersion négative, les valeurs de dispersion chromatique des fibres utilisées doivent obligatoirement être très faibles. Toute méthode de compensation des deux phénomènes à l'origine de la distorsion de la fibre (dispersion chromatique et effets non- linéaires) présente donc un grand intérêt puisqu'elle permet de pallier l'inconvénient des faibles valeurs imposées à la dispersion chromatique En effet, grâce à lutilisation d'une méthode de compensation de la distorsion apportée par la fibre de transmission, deux stratégies peuvent être envisagées. Dans une première stratégie, pour des caractéristiques de dispersion chromatique négative données de la fibre de transmission, la compensation permet d'accroître le produit du débit en ligne par la portée de la liaison. Dans une seconde stratégie, pour un débit en ligne et une portée fixés, la compensation permet d'utiliser des fibres de ligne présentant des contraintes sur les caractéristiques de dispersion chromatique plus relâchées Ces fibres sont plus faciles à fabriquer industriellement et à trier pour la constitution d'une liaison sous- marine par exemple. Il est connu que les effets non-linéaires engendrent une auto-modulation de phase Quand une impulsion est transmise à travers une fibre à dispersion positive, elle s'élargit et les composantes hautes fréquences sont poussées vers le front avant de l'impulsion Dans une transmission à travers une fibre à dispersion négative, la largeur de l'impulsion est aussi accrue, par contre, les composantes hautes fréquences sont, dans ce cas, poussées vers le front arrière de l'impulsion. Ainsi, une impulsion possédant les caractéristiques d'une impulsion ayant traversé une fibre à dispersion négative (c'est-à-dire une impulsion dont les composantes hautes fréquences sont poussées vers le front avant de l'impulsion) qui traverse une fibre à dispersion positive (la dispersion positive pousse les composants hautes fréquences vers le front arrière de l'impulsion) retrouve finalement sa forme d'onde initiale. Une méthode de compensation à l'émission des effets non-linéaires induits par la ligne à fibre optique est connue. Cette méthode repose sur le principe expliqué auparavant Elle consiste à faire subir aux impulsions un balayage continu de la fréquence optique, pendant le temps bit, par surmodulation du laser d'émission Par exemple, une impulsion destinée à être transmise à travers une fibre à dispersion négative (qui va pousser les composantes hautes fréquences vers le front avant de l'impulsion) va subir une surmodulation de fréquence optique en plus de la modulation d'amplitude électro- optique de façon que les composantes hautes fréquences se trouvent vers le front arrière de l'impulsion. On utilise ici le fait que la fréquence optique d'un laser semiconducteur est fonction de son courant Mais seules certaines structures de lasers peuvent présenter ainsi une grande "efficacité de modulation de fréquence", c'est-à-dire une variation importante de cette fréquence optique pour une faible variation du courant de commande et donc de la puissance optique. Cette méthode connue de compensation à l'émission est adaptée à la compensation des pénalités apportées par la dispersion chromatique Elle ne considère d'ailleurs que ce type de perturbations Elle ne concerne pas directement la compensation des effets non-linéaires. Cette méthode présente également l'inconvénient de nécessiter une surmodulation particulière, synchrone du train numérique utile, sur le laser d'émission utilisé Par conséquent, seuls certains types de lasers, ceux capables d'offrir une variation importante de la fréquence optique pour une faible variation du courant de commande, peuvent être utilisés dans cette méthode. De plus, cette méthode n'est applicable que pour un code RZ en ligne. L'invention a notamment pour objectif de pallier ces différents inconvé- nients de l'état de la technique. Plus précisément, un objectif de l'invention est de fournir un système capable de compenser l'automodulation de phase engendrée par les effets non- linéaires introduits par la ligne de transmission à fibre optique. L'invention a également pour objectif de fournir un tel système, pouvant être mis en place quel que soit le type de laser utilisé à l'émission pourvu que sa largeur de raie soit modérée (quelques M Nz). Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système, applicable lorsque la dispersion chromatique de la fibre est négative mais aussi lorsque la dispersion chromatique prend une faible valeur positive. L'invention a encore pour objectif de fournir un tel système, qui soit compatible avec de nombreuses techniques de codage binaire, et notamment avec les codes RZ et NRZ. Un autre objectif de l'invention est de fournir un tel système qui soit simple à mettre en oeuvre. Ces objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints selon l'invention à l'aide d'un système de transmission longue distance d'un signal numérique sur une ligne de transmission sur fibre optique reliant une station d'émission et une station de réception, système dans lequel ladite station d'émission comprend des moyens de modulation en amplitude dudit signal numérique, et des moyens de modification de la fréquence optique instantanée du signal modulé en amplitude, activés de façon à introduire des prédistorsions dans ledit signal modulé en amplitude, lesdites prédistorsions étant destinées à compenser sensiblement, par anticipation, les perturbations non- linéaires de transmission dues à ladite ligne de transmission. Ainsi, le signal à transmettre est corrigé par anticipation lu est volontaire- ment modifié à l'émission, de façon qu'il soit reçu sans distorsion au récepteur Du point de vue du récepteur, tout se passe comme si aucune (ou très peu de) perturbation n'était induite par la fibre optique. Avantageusement, lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée comprennent des moyens de modulation en phase, générant une modulation de phase dudit signal modulé en amplitude sensiblement opposée à la modulation de phase engendrée par lesdites perturbations non-linéaires. On sait, en effet, que les effets non-linéaires se traduisent par une automodulation de phase de l'impulsion optique La modulation de phase appliquée dans le système de l'invention permet ainsi de compenser cette automodulation de phase. De façon avantageuse, lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée agissent de façon que ladite fréquence optique instantanée soit sensiblement proportionnelle à la dérivée dudit signal modulé en amplitude. En effet, l'automodulation de phase de l'impulsion optique (due aux effets non-linéaires) est fonction de la puissance optique Or la puissance optique est liée à la modulation d'amplitude, et plus précisément à sa dérivée Il est donc avantageux d'utiliser une modulation de phase fonction de cette modulation d'amplitude. Préférentiellement, lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée tiennent compte d'au moins une des informations appartenant au groupe comprenant: la longueur de ladite fibre optique; le coefficient de dispersion chromatique de ladite fibre optique; le débit dudit signal numérique; le format de codage binaire dudit signal numérique; la distance séparant deux amplificateurs de répétition placés sur ladite ligne de transmission; le facteur d'excès de bruit desdits amplificateurs de répétition. Ainsi dans le cas le plus avantageux, on tient compte de la modulation d'amplitude (forme des impulsions, puissance optique) et de la fibre utilisée (longueur, caractéristiques). Avantageusement, ladite station d'émission produit des impulsions dont le champ optique s'écrit: U(t) = A(t) ei"t) avec: ç(t) = a AI 2 t et: A(t) est l'amplitude dudit champ optique, a est un coefficient de pondération de la composition apportée par lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée, t représente le temps. De façon avantageuse, lesdits moyens de modulation en amplitude produisent une modulation tout ou rien. Préférentiellement, ladite fibre optique est une fibre monomode à faible dispersion chromatique négative. Dans un premier mode de réalisation avantageux de l'invention, ladite station d'émission comprend un modulateur d'amplitude électro-optique à deux guides optiques diffusés, un jeu de deux électrodes étant associé à chacun desdits guides optiques, un premier jeu d'électrodes recevant une première tension représentative dudit signal numérique, et un second jeu d'électrodes recevant une seconde tension correspondant à la somme de ladite première tension inversée et d'une tension continue destinée à générer lesdites prédistorsions. Préférentiellement, ce modulateur comprend des moyens de réglage de ladite tension continue. Dans un second mode de réalisation avantageux de l'invention, ladite station d'émission comprend un modulateur d'amplitude électro-optique et un modulateur de phase, ledit modulateur d'amplitude étant alimenté par le signal numérique direct, et ledit modulateur de phase étant alimenté par le signal numérique retardé d'une durée sensiblement égale au retard introduit par ledit modulateur d'amplitude. Dans ce cas, il est avantageux que ledit signal numérique retardé soit amplifié par des moyens d'amplification à gain ajustable. Ledit modulateur d'amplitude à deux guides optiques diffusés ou ledit modulateur de phase sont par exemple réalisé dans un cristal de niobate de lithium. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention, donné à titre d'exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels: -les figures 1 à 4 présentent des courbes de variation de la puissance optique PO et de la fréquence instantanée optique FI en fonction du temps t' *la figure 1 correspondant à une impulsion émise sans compensation et à la même impulsion reçue en bout de ligne lorsque la dispersion chromatique de la fibre est nulle; *la figure 2 correspondant à une impulsion émise avec compensation selon l'invention, et à la même impulsion reçue en bout de ligne lorsque la dispersion chromatique de la fibre est nulle; *la figure 3 correspondant à une impulsion émise sans compensation et à la même impulsion reçue en bout de ligne lorsque la dispersion chromatique de la fibre est négative; *la figure 4 correspondant à une impulsion émise avec compensation selon l'invention et à la même impulsion reçue en bout de ligne lorsque la dispersion chromatique de la fibre est négative; -la figure 5 présente un schéma simplifié d'un premier mode de réalisation d'un système selon l'invention, comprenant un modulateur d'amplitude électro-optique à quatre électrodes sur niobate de lithium; -la figure 6 présente un schéma simplifié d'un second mode de réalisation d'un système selon l'invention, comprenant un modulateur d'amplitude électro- optique sans variation de fréquence optique instantanée, suivi d'un modulateur de phase sur niobate de lithium. Dans une transmission numérique très longue distance (plusieurs milliers de kilomètres) sur fibre optique à amplification optique en ligne, les impulsions optiques émises subissent une distorsion Cette distorsion est due à la fibre elle- même et provient de la combinaison des effets non-linéaires (effet Kerr en particulier) et de la dispersion chromatique dans la fibre de transmission. La dispersion chromatique a tendance à élargir temporellement les impulsions Or les effets non-linéaires tendent à élargir le spectre de l'impulsion et par conséquent amplifient l'élargissement temporel dû à la dispersion chromatique. Ainsi qu'on l'a déjà mentionné, des études concernant la combinaison de ces deux effets (effets non-linéaires et dispersion chromatique) ont montré qu'il est intéressant de faire fonctionner les systèmes très longue distance en dispersion négative Mais les très petites valeurs de dispersion chromatique exigées rendent difficile la réalisation pratique de telles fibres de ligne. Le système selon l'invention, qui va être décrit en détail par la suite, permet de compenser les effets non-linéaires, même lorsque la dispersion chromatique de la fibre n'est pas nulle (et prend une valeur négative). Ainsi, en conservant une fibre de transmission possédant des caractéristi- ques de dispersion chromatique négative données, le système selon l'invention permet d'accroître le produit (débit en ligne) * (portée de la liaison). Ou, suivant une autre stratégie, en conservant un débit en ligne et une portée fixés, le système selon l'invention permet d'utiliser des fibres de ligne présentant des contraintes sur les caractéristiques de dispersion chromatique plus relâchées et donc plus faciles à fabriquer industriellement. Les figures 1 à 4 présentent deux représentations graphiques comprenant chacune deux courbes: -une première courbe de variation de la puissance optique PO en fonction du temps, cette première courbe est représentée en trait continu; -une seconde courbe de variation de la fréquence instantanée optique FI (dérivée par rapport au temps de la phase) en fonction du temps t, cette seconde courbe est représentée en pointillé. La première représentation graphique de la figure 1 correspond à une impulsion émise sans compensation L'impulsion a une largeur Lo La fréquence instantanée FI est constante. Cette impulsion est transmise à travers une fibre très longue distance (plusieurs milliers de kilomètres) de dispersion chromatique nulle L'impulsion reçue en bout de ligne est présentée sur la seconde représentation graphique de la figure 1 La dispersion chromatique de la fibre étant supposée nulle, la largeur Lo de l'impulsion n'est pas modifiée Par contre, les effets non-linéaires, et notamment l'effet le plus important dans une fibre (l'effet Kerr), très faible dans les domaines usuels de fonctionnement des systèmes optiques (c'est-à- dire pour des distances inférieures à 400 km et une puissance inférieure à 10 m W), deviennent non négligeables pour des puissances très élevées ( 1 W) ou des distances de propagation très importantes (quelques milliers de kilomètres) avec des puissances optiques raisonnables ( 1 m W). Ces effets non-linéaires engendrent une automodulation de phase qui apparaît sur la courbe de variation de la fréquence instantanée optique FI en fonction du temps t La fréquence instantanée optique FI (dérivée par rapport au temps de phase) diminue au début ( 11) de l'impulsion puis augmente à sa fin ( 12). Dans le système selon l'invention, on compense par anticipation l'automo- dulation de phase engendrée par les effets non-linéaires La première représenta- tion graphique de la figure 2, correspond à l'impulsion émise avec compensation. La puissance optique PO est inchangée par rapport à la puissance optique telle que présentée sur la première représentation graphique de la figure 1 Par contre, la fréquence optique instantanée FI augmente au début ( 21) de l'impulsion puis diminue à sa fin ( 22) Cette impulsion est transmise à travers une fibre très longue distance de dispersion chromatique nulle En bout de ligne, l'impulsion reçue (correspondant à la seconde représentation graphique de la figure 2) possède une fréquence instantanée FI constante. En d'autres termes, l'impulsion reçue correspond sensiblement à celle représentée sur la première représentation graphique de la figure 1 Pour le récepteur, tout se passe comme si la ligne de transmission n'induisait aucune perturbation. En effet, la modulation de phase a été choisie de façon qu'après propagation sur une distance donnée (de plusieurs milliers de kilomètres), les effets non-linéaires sont compensés. il La dispersion chromatique étant supposée nulle, la largeur Lo de l'impulsion n'est pas modifiée et les effets non-linéaires sont exactement compensés. Mais, dans une liaison réelle, la dispersion chromatique n'est pas rigoureusement nulle Afin de se soustraire aux phénomènes d'instabilité de modulation et de conserver des impulsions possédant une certaine intégrité, on emploie des fibres de dispersion chromatique de valeur négative très faible (de l'ordre de -0,1 ps/nm/km). La première représentation graphique de la figure 3 correspond à une impulsion émise sans compensation L'impulsion a une largeur L et la fréquence instantanée FI est constante Cette impulsion est transmise à travers une fibre très longue distance de dispersion chromatique négative La seconde représentation graphique de la figure 3 correspond à l'impulsion reçue en bout de ligne Les effets non- linéaires modifient la fréquence instantanée FI En bout de ligne, la fréquence instantanée FI est quasi-linéaire ( 31) et de pente correspondant à la dispersion chromatique encourue Son spectre s'est élargi avec les fréquences les plus basses en début d'impulsion et les fréquences les plus hautes en fin d'impulsion. Par ailleurs, la dispersion chromatique négative, combinée aux effets non- linéaires, induit un élargissement temporel de l'impulsion La largeur Lt de l'impulsion reçue est supérieure à celle L de l'impulsion émise, ce qui provoque des interférences inter-symboles (deux impulsions émises consécutivement se chevauchent et se perturbent partiellemement au récepteur). Afin de réduire ces interférences inter-symboles, l'impulsion émise est compensée par anticipation La première représentation graphique de la figure 4 correspond à une impulsion émise avec une telle compensation La fréquence instantanée FI augmente au début ( 41) de l'impulsion puis diminue à sa fin ( 42). Cette impulsion est transmise à travers une fibre très longue distance de dispersion chromatique négative La seconde représentation graphique de la figure 4 b correspond à l'impulsion reçue en bout de ligne Les effets non-linéaires, compensés parfaitement lorsque la dispersion chromatique est nulle, sont encore très bien compensés dans ce cas (mais non plus complètement) La fréquence instantanée FI est sensiblement constante ( 43) L'impulsion est légèrement plus large (sa largeur L 2 est comprise entre la largeur LJ de l'impulsion émise et la largeur Lt de l'impulsion reçue sans compensation à l'émission). La compensation de rautomodulation de phase due aux effets non-linéaires par une modulation de phase à l'émission selon l'invention (représentée par la variation correspondante de la fréquence instantanée) donne de très bons résultats. Par exemple, pour une ligne de transmission possédant les caractéristiques suivantes: -longueur d'onde de fonctionnement 1,55 pm, -liaison amplifiée de 8 000 kilomètres, -débit égal à 5 G bit/s, -format NRZ, -amplificateurs optiques distants de 40 km et présentant chacun un facteur d'excès de bruit de 6 d B, - atténuation de la fibre égale à 0,2 d B/km, -dispersion chromatique de la fibre égale à -0,1 ps/nm/km, -niveau de signal de -3 d Bm en sortie d'amplificateur, on obtient les résultats suivants: sans compensation: le système présente une pénalité de 2 d B sur l'ouver- ture de l'oeil en réception (pénalité liée aux phénomènes de propagation) qui conduit à un taux d'erreur d'environ 10 f 9, avec compensation selon l'invention: on annule la pénalité d'ouverture de l'oeil pour un paramètre de variation de fréquence instantanée optique (paramètre de "chirp" en anglo-saxon) égal à wr/2, et le taux d'erreur obtenu est meilleur que 10-12, ce qui représente un gain en qualité de transmission très important. Dans le cas d'une dispersion en ligne deux fois plus grande (-0,2 ps/nm/km), on passe d'une pénalité de 5,5 d B sans compensation à une pénalité de 1 d B pour un paramètre de "chirp" de 37 r/2. Le paramètre de variation de fréquence instantanée optique (paramètre de chirp) est défini par la formule: C = (do/dt)/(d I/dt)/I o ç 5 est la phase de l'onde optique, I son intensité et t le temps. Les figures 5 et 6 présentent chacune un mode de réalisation d'une station d'émission selon l'invention permettant d'obtenir des impulsions lumineuses à la fois modulées en amplitude (en modulation tout ou rien par exemple) et en phase (avec une possibilité de réglage) La forme de la modulation de phase étant choisie de façon à compenser l'automodulation induite par les effets non-linéaires dûs à la fibre. L'impulsion émise peut s'écrire en champ optique: U(t) = A(t) eif(t), avec: â(t) = a IAI 2 t, et o: * A(t) est l'amplitude réelle du champ, * a est un réel, * o(t) est la phase modulée par le dispositif, * t est le temps. Un premier mode de réalisation d'une station d'émission selon l'invention est présenté sur la figure 5 Il comprend un modulateur 51 du type Mach-Zehnder sur niobate de lithium possédant quatre électrodes 52 à 55. Un laser émetteur 56 non modulé, à largeur de raie modérée, de type quelconque, émet de la lumière dans une fibre 57 Cette fibre 57 est connectée à un modulateur 51 à quatre électrodes 52 à 55 A l'intérieur de ce modulateur, la lumière émise par le laser émetteur 56 est véhiculée par deux guides optiques diffusés 58 A et 58 B placés dans un cristal de niobate de lithium. Un premier guide optique 58 A est situé entre deux électrodes 52 et 53 On applique une différence de potentiel V 1 entre ces deux électrodes 52 et 53 Cette première tension électrique d'attaque V 1 correspond au train de données numériques à émettre. Un second guide optique 58 B est situé entre deux autres électrodes 54 et On applique une différence de potentiel V 2 entre ces deux autres électrodes 54 et 55 Cette seconde tension électrique d'attaque V 2 correspond à la somme du train de données numériques inversé et d'une tension continue V O Cette tension continue V O permet d'ajuster le paramètre de variation de fréquence instantanée (paramètre de chirp). Les deux guides optiques 58 A et 58 B se rejoignent et, en sortie du modulateur, on obtient alors des impulsions modulées à la fois enamplitude et en phase Ces impulsions correspondent au train de données numériques à émettre sur la liaison à fibre optique 59. Un second mode de réalisation d'une station d'émission selon l'invention est présenté sur la figure 6 Il comprend un modulateur d'amplitude électro-optique 61 ne présentant pas de variation de fréquence instantanée optique (sans chirp), suivi d'un modulateur de phase 62 sur niobate de lithium. Un laser émetteur 63 non modulé, à largeur de raie modérée, de type quelconque, émet de la lumière dans une fibre 64 Cette fibre 64 est connectée à un modulateur d'amplitude électro-optique 61 sans variation de fréquence instantanée optique (sans chirp) Un train de données numériques D commande le modulateur d'amplitude 61 Ce modulateur d'amplitude 61 est relié à un modula- teur de phase 62 par une fibre 66 Un temps de propagation optique r sépare l'instant d'arrivée du train de données numériques sur chacun des deux modulateurs 61 et 62. En effet, le modulateur de phase 62 est également commandé par le train de données numériques D Afin que les deux modulateurs 61 et 62 soient commandés de façon synchrone par le train de données numériques D, on applique un retard, par l'intermédiaire d'un module 65, au train de données numériques D, avant qu'il n'atteigne le modulateur de phase 62 Ce retard est choisi égal au retard r de propagation optique précité. Le modulateur de phase 62 est réalisé sur niobate de lithium Il comprend deux électrodes 68 et 69 entre lesquelles on applique une différence de potentiel correspondant au train de données numériques D à émettre. Les impulsions (modulées en amplitude par le modulateur 61 situé en amont) sont véhiculées à l'intérieur du modulateur de phase 62, par un guide optique diffusé 610 placé dans un cristal de niobate de lithium Grâce à un amplificateur 67 électrique à gain ajustable, la valeur du paramètre de variation de fréquence instantanée (paramètre de chirp) du modulateur de phase 62 peut être choisi de façon que la modulation de phase correspondante compense l'automodula- tion de phase due aux effets non-linéaires. Ainsi, en sortie du modulateur de phase 62, les impulsions sont modulées en amplitude et en phase Ces impulsions correspondent au train de données numériques D La compensation, sous forme de modulation de phase, permet d'agir contre l'automodulation de phase dûe aux effets non-linéaires de la fibre 611 de la ligne de transmission longue distance. REVENDICATIONS 1 Système de transmission longue distance d'un signal numérique sur une ligne de transmission sur fibre optique ( 59; 611) reliant une station d'émission et une station de réception, caractérisé en ce que ladite station d'émission comprend des moyens de modulation en amplitude ( 51; 61) dudit signal numérique, et des moyens ( 51; 62) de modification de la fréquence optique instantanée (Fi) du signal modulé en amplitude, activés de façon à introduire des prédistorsions ( 21, 22; 41, 42) dans ledit signal modulé en amplitude, lesdites prédistorsions étant destinées à compenser sensiblement, par anticipation, les perturbations non-linéaires de transmission dues à ladite ligne de transmission. 2 Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée (Fi) comprennent des moyens ( 51 ; 62) de modulation en phase, générant une modulation de phase dudit signal modulé en amplitude sensiblement opposée à la modulation de phase engendrée par lesdites perturbations non-linéaires. 3 Système selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 51; 62) de modification de la fréquence optique instantanée (Fi) agissent de façon que ladite fréquence optique instantanée (Fi) soit sensible- ment proportionnelle à la dérivée dudit signal modulé en amplitude. 4 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée (Fi) tiennent compte d'au moins une des informations appartenant au groupe comprenant: la longueur de ladite fibre optique; le coefficient de dispersion chromatique de ladite fibre optique; le débit dudit signal numérique; le format de codage binaire dudit signal numérique; la distance séparant deux amplificateurs de répétition placés sur ladite ligne de transmission; le facteur d'excès de bruit desdits amplificateurs de répétition. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que ladite station d'émission produit des impulsions dont le champ optique s'écrit: U(t) = A(t) e I(t) avec: E(t) = al A 12 t et: A(t) est l'amplitude dudit champ optique, a est un coefficient de pondération de la composition apportée par lesdits moyens de modification de la fréquence optique instantanée, t représente le temps. 6 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de modulation en amplitude ( 51; 61) produisent une modulation tout ou rien. 7 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite fibre optique ( 59; 611) est une fibre monomode à faible dispersion chromatique négative. 8 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que ledit signal numérique est codé selon le format binaire RZ ou NRZ. 9 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ladite station d'émission comprend un modulateur d'amplitude électrooptique ( 51) à deux guides optiques diffusés ( 58 A, 58 B), un jeu de deux électrodes ( 52, 53, 54, 55) étant associé à chacun desdits guides optiques ( 58 A, 58 B), un premier jeu d'électrodes ( 52, 53) recevant une première tension (V 1) représentative dudit signal numérique, et un second jeu d'électrodes ( 54, 55) recevant une seconde tension (V 2) correspondant à la somme de ladite première tension inversée et d'une tension continue destinée à générer lesdites prédistorsions. Système selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit modulateur comprend des moyens de réglage de ladite tension continue. 11 Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que ladite station d'émission comprend un modulateur d'amplitude électrooptique ( 61) et un modulateur de phase ( 62), ledit modulateur d'amplitude ( 61) étant alimenté par le signal numérique direct (D), et ledit modulateur de phase étant alimenté par le signal numérique (D) retardé d'une durée sensiblement égale au retard introduit par ledit modulateur d'amplitude. 12 Système selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit signal numérique retardé est amplifié par des moyens d'amplification ( 67) à gain ajustable. 13 Système selon l'une quelconque des revendications 8 à 12, caractérisé en ce que ledit modulateur d'amplitude ( 51) à deux guides optiques diffusés ou ledit modulateur de phase ( 62) est réalisé dans un cristal de niobate de lithium.