FR 2690458 A1 19931029 FR 9205063 A 19920424 La présente invention concerne la valorisation des déchets organiques graisseux que constituent en particulier les eaux grasses provenant des pièges à graisses des circuits d'assainissement ou des stations d'épuration, des restaurants et collectivités locales et des industries agro-alimentaires avant rejet de ces eaux dans les égouts d'assainissement urbains ou sur les stations d'épuration elles-mêmes. Les propriétés physiques de ces graisses qui sont de relativement faible densité, qui ne sont pas solubles à l'eau et qui se solidifient déjà à des températures de l'ordre de 15 à 20 C, sont la cause essentielle des échecs d'élimination biologique des corps gras De toute façon ces déchets organiques graisseux représentent une source très importante de pollution et de nuisances de tous ordres pour l'environnement principalement lorsque leur élimination n'est pas bien maîtrisée En effet la solution la plus généralement adoptée actuellement consiste à collecter ces graisses dans des pièges pour les transporter dans des véhicules destinés à les déverser ensuite sur des décharges C'est ce mode d'évacuation et de décharge qui crée en fait les nuisances Aussi la présence de telles décharges est de moins en moins tolérée. L'élimination biologique de ces produits du reste très hétérogènes est au surplus très problématique compte tenu du fait qu'ils sont peu biodégradables sous leur forme physique habituelle Par ailleurs un bon contact entre la matière organique et la biomasse est un facteur primordial pour obtenir une élimination satisfaisante Or, les corps gras en cause qui sont insolubles dans l'eau échappent à la biodégradation par suite du phénomène de flottation dû à ce caractère d'insolubilité réduisant de ce fait le contact avec le milieu bactérien mis en oeuvre La présentation de ces produits sous une forme pouvant se prêter à un traitement ultérieur conduisant à leur biodégradation facile s'avère donc indispensable. La présente invention couvre donc un tel produit caractérisé par le fait qu'il est facilement biodégradable et qu'il est constitué par les savons et glycérols dérivant des corps gras des déchets d'eaux grasses provenant des pièges à graisses des circuits d'assainissement et stations d'épuration, qu'il se présente sous une forme homogène fluide de p H de 7 à 9, facilement pompable et pouvant être rapidement dissoute et diluée dans l'eau avec un taux de matières sèches pouvant être compris entre 1 % et 40 % en poids. De façon plus particulière, ledit produit est celui résultant de la saponification des corps gras des déchets provenant essentiellement des stations d'épuration, des restaurants et collectivités locales et des industries agro- alimentaires. Avantageusement le taux de matières sèches est compris entre 10 et 15 % en poids. On notera au surplus que la demanderesse a constaté qu'avec un taux de matières sèches voisin de 40 % en poids le produit selon l'invention peut être facilement pelletable et peut être aisément éliminé par incinération tout en pouvant servir de comburant ou carburant non dénué d'intérêt. Compte tenu de ces propriétés et en particulier de son aptitude à la dissolution et à la dilution, le produit selon l'invention peut être directement admis dans un réacteur de biodégradation des graisses à ensemencement biologique du type boues activées telles que celles en provenance des stations d'épuration et adaptées aux produits gras. La demanderesse a également constaté qu'injecté dans une station d'épuration des eaux usées de type classique, ce produit favorisant l'opération de dénitrification, d'o son application intéressante dans de telles stations. La présente invention couvre aussi le procédé d'obtention du produit tel que défini ci-dessus, présentant les caractéristiques intéressantes énoncées. Ce procédé est caractérisé en ce qu'il consiste à procéder à la saponification des corps gras collectés par addition d'une base liquide jusqu'à l'obtention d'un p H de 7 à 9. De façon avantageuse l'opération de saponification est réalisée soit sur le produit brut débarrassé de ses eaux acides soit sur le produit brut entier; l'opération de saponification pourra être démarrée dans la citerne du camion de transport; on utilise de préférence un hydroxyde de métal alcalin comme base et en particulier de la soude; on travaille sous agitation permanente; les eaux acides séparées du produit brut sont rejetées à l'égout ou en amont d'une station d'épuration. Par ailleurs l'invention prévoit une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé, installation comportant essentiellement un poste de séparation du produit gras à traiter, un moyen pour prélever ledit produit gras dudit poste de séparation et l'admettre dans un réacteur de saponification muni d'un moyen de soutirage du produit saponifié résultant. Suivant un mode de réalisation avantageux ladite installation peut être directement associée à un réacteur biologique ensemencé par des boues activées ou à une installation d'épuration des eaux usées de type connu. D'autres caractéristiques et les avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description qui va suivre faite en regard des dessins annexés sur lesquels: les figures 1 et 2 représentent schématiquement deux réalisations d'installations de biodégradation ou d'épuration comportant chacune un poste mettant en oeuvre le procédé de l'invention; la figure 3 représente schématiquement un digesteur utilisé pour faire des essais de dégradation du produit selon l'invention; les figures 4 à 12 représentent des courbes illustrant les caractéristiques et les résultats obtenus avec un produit selon l'invention. Comme indiqué précédemment le produit selon 1 ' invention résulte de la saponification des graisses en provenance notamment des pièges à graisses des circuits d'assainissement, des stations d'épuration, des restaurants et collectivités locales et des industries agro-alimentaires. Comme cela est bien connu, une réaction de saponification implique une réaction des corps gras de départ avec une base jusqu'à l'obtention d'un p H d'au moins 7 pouvant aller jusqu'à 9 Par ailleurs on a trouvé que parmi les bases possibles c'est la soude qui présente le plus d'avantages comme celui de permettre une solubilisation plus importante comparativement aux autres bases peu coûteuses comme la chaux, par exemple. De bons résultats sont également obtenus en prévoyant une agitation dans des conditions assurant une homogénéisation du milieu réactionnel tout en évitant la formation de mousses. On a représenté sur la figure 1, schématiquement, un poste de séparation de phases ou de décantation l A Dans la pratique cette séparation peut déjà se faire dans le volume dans lequel sont recueillis les produits graisseux à éliminer comme par exemple les citernes des camions de transport T de ces produits ou dans des bassins de stockage particulièrement aménagés à cet effet (non illustrés sur les dessins) Dans un tel poste de séparation la graisse brute admise en A forme, après décantation, deux phases, à savoir: la phase B de graisse concentrée et la phase C d'eaux acides que l'on peut évacuer en D vers l'égout par exemple. Conformément à 1 'invention la phase B est soutirée pour être admise par le conduit E dans un réacteur schématisé en 2 A. Ce réacteur est muni d'un agitateur 3 et d'une admission 4 de solution alcaline (Na OH par exemple). Dans le cas o la saponification a été démarrée dans le camion de transport T avec un moyen approprié d'agitation, le produit sera versé directement dans le réacteur de saponification schématisé en 2 A. On suit la réaction en notant l'évolution du p H et l'état physique du produit formé en ajoutant des quantités progressives de la solution de base. A titre d'exemple illustratif, la demanderesse a procédé à une telle réaction sur deux échantillons de corps gras provenant de bacs à graisses de divers restaurants Ces échantillons présentaient les caractéristiques figurant au Tableau 1 ci-après: Tableau 1: caractéristiques des échantillons Echantillon A O % M S % M V % p H No 1 35 68 3 99 5 4 2 No 2 51 4 67 2 99 3 4 44 A O: Acidité Oléique M.S: Matières sèches M.V: Matières volatiles La solution de base utilisée était une solution de Na OH 1 N On notera, dans le cas de ces échantillons, que la réaction comportait deux étapes: la première correspondant à la neutralisation des acides gras libres et nécessitant une relativement faible quantité de soude pour aboutir à p H = 7 et la seconde correspondant à la poursuite de la réaction pour atteindre un p H = 9 On a en effet constaté qu'après la neutralisation (p H = 7) l'augmentation du p H se ralentit et que la quantité de soude nécessaire pour augmenter le p H d'une unité s'élève Cette quantité de soude dépend étroitement de l'acidité oléique (A O) des échantillons Ainsi, plus l'A O. est faible c'est-à-dire plus les composés gras complexes sont importants, plus la quantité de soude nécessaire pour atteindre un p H = 9 est élevée Ceci est illustré par la figure 4 o l'on a représenté, pour les deux échantillons, le volume de soude ajouté en fonction du p H atteint. On constate que pour atteindre un p H de 9: 1 kg sec de l'échantillon No 1 (A O = 35 %) nécessite 1,2 litre de soude 1 N, 1 kg sec de l'échantillon No 2 (A O = 51,4 %) nécessite 0,87 litre de soude 1 N. Le produit résultant de cette réaction est un produit homogène, liquide facilement pompable Il est de plus soluble dans l'eau ce qui permet des dilutions pour réaliser des solutions présentant des taux de matières sèches pouvant aller de 1 à 40 % et même plus. Ayant ainsi supprimé la flottation des corps gras dans l'eau en les rendant solubles il s'ensuit que les solutions aqueuses obtenues permettent alors le contact recherché entre les corps gras et les bactéries et par conséquent une possibilité de rendements intéressants de biodégradation, comme le montrent les résultats d'essais ci-après. La demanderesse a en effet, soumis le produit saponifié obtenu ci-dessus à un traitement biologique aérobie et anaérobie Dans ce dernier cas, on a mis en contact, dans un milieu anaérobie, ledit produit gras saponifié avec les Boues Digérées (B D) d'une station d'épuration Les caractéristiques des boues digérées sont les suivantes: Dans le premier cas, on a étudié l'influence de la charge massique du produit saponifié sec appliquée sur les B D, par la mesure du biogaz formé: Il s'agit d'une série de tubes à essai dans lesquels on a indroduit des charges massiques croissantes allant de 0,245 à 1,52 kg de produit saponifié sec par kg de B D sec Le tableau 2 ci-après donne les principales données prises en compte dans cette série d'expériences. Matières solides (M S) 1,4 % en poids Matières volatiles (M V) 52,2 % en poids 1 PH 7,1 Tableau 2: charge des graisses saponifiées appliquées No d'essai 1 2 3 4 5 6 lVl mi 0 5 1 1 5 2 2 5 3 C.V kg/m 3 3 3 6 65 10 15 13 75 17 45 21 3 C.M kg/kg 0 24 0 48 0 72 0 98 1 25 1 52 lVl: Volume en ml C.V: Charge volumique, kg de graisse/m 3 de boue digérée C. M: Charge massique, kg de graisse/kg de boue digérée Une fois ces tubes chargés ils sont couverts par d'autres tubes de diamètre légèrement supérieur et gradués de bas en haut pour pouvoir mesurer le biogaz formé L'ensemble est immergé dans une cuve remplie d'eau que l'on maintient dans une étuve à 370 C La dégradation a été suivie par cette mesure du biogaz produit pendant 300 heures de contact Le p H n'a été mesuré qu'après 23 heures pour éviter la perturbation de l'écosystème On a obtenu les résultats figurant au Tableau 3 ci-après: Tableau 3: p H après 23 heures de contact CM: Charge Massique en kg de corps gras sec/kg de BD sec Les figures 5 et 6 des dessins annexés illustrent ces résultats. La figure 5 traduit en courbes la production de gaz en fonction du temps pour les différentes charges massiques (CM) de 0,24 à 1,25 A l'examen de cette figure, on constate que la production de gaz la plus importante correspond à la CM = 0 24. Cette importante production correspond au taux de dégradation le plus élevé Cela est confirmé par la figure 6 qui représente les courbes obtenues de taux de dégradation en fonction du temps pour ces mêmes différentes charges massiques (CM). |Témoin CM = CM = CM = CM = CM = CM = l Témoin 0 24 0 48 0 72 O 98 1 25 1 52 t 7 1 -6 97 6 95 6 89 6 79 6 72 6 64 On constate par ailleurs que la C M égale à 0 48 assure une production de gaz légèrement inférieure à celle correspondant à la C M égale à 0 24 (voir figure 5), mais que le taux de dégradation correspondant est beaucoup plus faible (voir figure 6) Au delà de ces charges, la production de gaz s'affaiblit et engendre une inhibition progressive de l'écosystème En outre la demanderesse a remarqué que l'application d'une charge massique supérieure ou égale à 2 entraîne une inhibition rapide et même instantanée de l'activité méthanifère. Pour mieux encore montrer l'intérêt et les avantages que procure un produit saponifié selon l'invention, la demanderesse a procédé à une autre série d'essais consistant à étudier la dégradation dudit produit saponifié en faisant appel à deux digesteurs chacun d'une capacité de 50 litres et du type schématisé à titre d'exemple à la figure 3 Chaque appareil consiste en une enceinte 5 fermée à sa partie supérieure mais munie latéralement d'une conduite dite de trop- plein de liquide 6 et à sa partie extrême haute d'une conduite 7 d'évacuation pour tout effluent gazeux Cette enceinte comporte, par ailleurs, à sa partie basse un conduit de vidange 8 et un conduit d'injection de produit 9 débouchant au voisinage du fond de l'appareil, de même qu'un moyen 10 permettant de prélever les volumes voulus d'échantillons en cours d'essais Un agitateur à deux hélices 11 est en outre prévu pour assurer l'homogénéisation du milieu soumis à l'essai Ce dernier est conduit de manière que chaque digesteur fonctionne à volume constant de sorte que l'équivalent de la quantité de produit ajouté en 9 soit déversée par le trop-plein 6 La température est maintenue à 370 C environ par tout moyen approprié comme, par exemple, par une résistance électrique (non illustrée sur le dessin) qui entoure chaque appareil. Avant de procéder à l'étude de la dégradation d'un produit selon l'invention, on a comparé la facilité d'assimilation de boues fraîches (BF) (provenant de stations d'épuration) et de graisses saponifiées par des boues digérées en ajoutant, dans les deux digesteurs, la même quantité de matière organique volatile. Cette comparaison faite, on a appliqué pendant les 10 premiers jours, la même charge organique dans les deux digesteurs pour avoir la même évolution des deux écosystèmes. A partir de ce moment, on a augmenté progressivement la charge appliquée dans l'un des digesteurs (dit digesteur I) et un peu plus rapidement dans l'autre digesteur (dit digesteur II). La figure 7 illustre à titre comparatif la dégradation des graisses (G) (C M = 0 1) et des boues fraîches (BF) (C.M = 0 085) par comparaison des volumes de gaz formés (en litre) en fonction du temps ainsi que l'évolution du p H. On constate, à l'examen de cette figure, que la production de gaz est nettement meilleure dans le cas des BF que dans le cas des graisses bien que la décroissance du p H des BF soit plus importante que dans le digesteur recevant les graisses Ainsi il en résulte que la dégradation des corps gras paraît beaucoup plus difficile à réaliser et nécessite un contrôle plus rigoureux. Cette comparaison faite et les résultats illustrés à cette figure 7 ayant été obtenus, on a ajouté, comme indiqué ci-dessus, tous les deux jours la même charge de graisse égale à 0,023 kg par kg de boue digérée On constate alors que la cinétique de la digestion méthanifère est constante jusqu'au onzième jour, comme le montre les courbes de la figure 8 illustrant la dégradation des graisses saponifiées par mesure du gaz formé (en litres) en fonction du temps (en jours) On a alors augmenté les charges appliquées dans les digesteurs I et II Les C M sont alors respectivement C M = 0 115 et C M = 0 4 Cette dernière charge a entraîné l'inhibition du système. Ainsi la charge appliquée doit être inférieure à 0,4. Sachant que les graisses brutes renferment de faibles quantités d'azote et de phosphate, la dégradation de la matière organique carbonée permet la libération de ces éléments Leur augmentation permet de déduire un bon fonctionnement du système. Le Tableau 4 ci-après, illustre l'évolution dans le temps de la teneur de N-NH 4 et P-P 04, (exprimée en mg/l), dans chacun des digesteurs. Tableau 4: Evolution de NH 4 et P 04. Digesteur I Digesteur II Temps NH 4 P 04 NH 4 P 04 7 jours 871 21 1108 15 14 jours 1256 44,6 1595 77,7 21 jours 1374 65,6 1742 80,4 On remarquera que la composition du biogaz des boues digérées est formée, en moyenne, de 70 % de CH 4 et 30 % de C 02 alors que dans le cas des deux digesteurs utilisés elle correspondait à 58 % de CH 4 et 42 % de CO 2 Cette composition riche en C 02 montre que le système n'est pas à son meilleur fonctionnement puisque la transformation du C 02 en CH 4 par les bactéries acétoclastes est fortement ralentie. La demanderesse a procédé également à un traitement aérobie suivant le processus décrit ci-après: Les graisses saponifiées sont mises en contact avec 30 litres de Boues Activées (BA) nitrifiantes. Le dispositif expérimental est formé par un tube de 0,3 m de diamètre et de 1,3 m de longueur L'aération du système se réalise au moyen d'un disque recouvert d'une membrane en caoutchouc finement poreuse qui se gonfle au cours du passage de l'air Pendant les arrêts de fonctionnement la membrane se dégonfle et les pores se ferment évitant ainsi le colmatage du dispositif. Les autres caractéristiques du dispositif qui sont nécessaires pour le bon fonctionnement sont que: l'oxygène dissous doit être suffisant; la charge organique introduite dans les boues activées (BA) se mélange et se dilue rapidement; le développement des mousses soit stabilisé sous l'effet d'une agitation intense provoquée par un débit d'air ll important (fait intéressant, à forte agitation les mousses sont cassées alors qu'avec une aération modérée des mousses puissantes se forment), soit par l'utilisation d'un produit anti-mousse. Cette aération engendre une évaporation élevée de l'ordre de 0 23 % du volume total par jour La compensation du volume est faite tous les jours avec de l'eau potable dont la teneur en nitrate varie entre 4 et 15 mg/1. Ces conditions de fonctionnement et la présence d'azote organique dans les graisses injectées expliquent en partie l'augmentation des nitrates dans l'écosystème, comme le montre le tableau 5 ci-après. La dégradation de la matière organique est suivie par la mesure de la DCO (demande chimique en oxygène) et les différentes formes des composés de l'azote et du phosphore. On a commencé en ajoutant aux BA une quantité de graisse saponifiée qui a pour effet d'augmenter la DCO du milieu de 800 mg/l Cette matière organique a été dégradée en deux jours à raison de 400 mg/l/j. Après la deuxième injection au cours du troisième jour on a constaté la même chute de DCO égale à 400 mg/l/j. La figure 9 illustre cette évolution en fonction du temps (jours) de la DCO (g/l) dans le traitement aérobie des graisses saponifiées. On a enregistré une augmentation progressive des nitrates au cours de la phase d'aération Les analyses effectuées ont montré par ailleurs une diminution de la teneur en ces nitrates après l'application d'une charge organique importante bien que l'aération ait été poursuivie. Le tableau 5 ci-après illustre cette évolution de la teneur en azote et phosphore: Tableau 5 Evolution de l'azote et du phosphore (mg/l) Temps(j) NH 4 NO 2 NO 3 P 04 BA 1 9 0 45 9 8 3 2 BA + G* 1 5 O 9 6 2 4 1 1 3 0 06 0 4 2 2 0 4 0 08 13 3 O 9 3 0 2 0 12 23 4 1 4 + G 0 8 0 22 24 6 0 9 0 4 0 07 17 5 0 6 * +G: Injection des graisses Ces résultats montrent que les BA deviennent dénitrifiantes en présence d'une charge organique importante et une carence en NH 4. On notera que ce phénomène est très intéressant dans la dénitrification des eaux épurées qui rencontrent souvent des difficultés pour aboutir à des rendements satisfaisants dans les zones anoxies dues à une carence en DCO soluble dans l'eau brute. L'application de charges organiques plus importantes et des injections de dérivés de l'azote variables au cours d'une autre série d'essais a permis de vérifier ces constatations. Les résultats obtenus sont illustrés par les courbes des figures 10, 11 et 12. La figure 10 qui illustre l'évolution de la DCO (g/l) en fonction du temps (jours) dans le traitement aérobie des graisses saponifiées montre que la dégradation de la DCO est importante en présence de NH 4 et qu'elle peut atteindre 3000 mg/l/j En l'absence de NH 4, l'élimination de la DCO au cours du deuxième jour était négligeable. Pour ce qui est de la courbe de la figure 11, celle-ci illustre l'évolution de NH 4 (mg/l) en fonction du temps (jours) et on constate à son examen que la nitrification est presque totale et rapide Les injections d'azote les plus élevées réalisées au cours de l'essai étaient de l'ordre de 52 mg/l de N-NH 4 Au bout d'une journée de contact cette quantité se réduisit à des valeurs très faibles inférieures ou égales à 2 mg/l. Enfin la dénitrification se manifestait quand le milieu présentait une carence en NH 4 et était chargé en matière organique La courbe de la figure 12 illustre l'évolution de la teneur en NO 3 (mg/l) en fonction du temps (jours). Au début de l'expérience la teneur en nitrates était voisine de 10,7 mg/l On a constaté que très peu après l'introduction de la matière grasse en quantité correspondant à 2800 mg/l de DCO, la teneur en nitrates a chuté jusqu'à 1,2 mg/l. Des résultats d'essais présentés ci-dessus il ressort alors clairement que: Les corps gras saponifiés sont devenus homogènes, fluides solubles dans l'eau et facilement pompables. La dissolution et la dilution rapide de ce produit gras dans les solutions aqueuses ont favorisé le contact avec les bactéries et ont permis en conséquence une meilleure dégradation On peut ainsi réaliser des solutions présentant des taux de matières sèches de 1 à 40 % en poids. Après ce conditionnement, le rendement de la dégradation des corps gras dépend en grande partie de la charge appliquée. Dans le traitement anaérobie la charge appliquée doit être inférieure ou égale à 0,25 kg de graisse par kg de boues digérées et par jour. Le traitement aérobie, outre la facilité de conduite de l'épuration, présente des performances de dégradation de la DCO supérieures au traitement anaérobie La matière organique éliminée dépasse, dans les bonnes conditions, 3000 mg de DCO par litre de BA par jour soit une charge volumique de 3 kg de DCO/m 3 de BA j et une charge massique voisine de lkg de DCO/kg de MS de BA j En présence d' oxygène, d'une agitation forte et d'azote sous forme de NH 4, la dégradation de la matière organique est facile et rapide. En plus de l'élimination de la matière organique, ce traitement permet la nitrification et la dénitrification. Quand l'écosystème dispose en abondance de la matière organique et quand il est carencé en NH 4 la dénitrification se manifeste et peut être totale. Ainsi pratiquement on peut, suivant une première variante, réaliser une installation d'élimination des déchets d'eaux grasses comportant, en se référant à la figure 1, un poste de décantation l A pouvant être un bassin de stockage, un bassin de saponification 2 A alimenté par les graisses séparées provenant du poste l A et un bassin de traitement biologique 12 recevant par le conduit F, les graisses saponifiées en 2 A Bien entendu, comme déjà signalé, la décantation et/ou une présaponification peuvent déjà être réalisées dans le citerne du camion de transport T des eaux grasses à traiter Le traitement biologique étant du type aérobie, l'air y est admis par un dispositif connu 13 alors que des boues activées (B A) sont admises en 14 Le produit résultant après un temps de séjour approprié est soutiré en 15 pour être décanté en 16; le surnageant peut être rejeté à l'égout en 17 alors que le produit séparé peut être recueilli ou recyclé par le conduit 18 Ces boues activées peuvent avantageusement provenir de stations d'épuration classiques et rendues efficaces après un certain temps d'adaptation aux graisses. Suivant une variante, l'installation, telle qu'illustrée à la figure 2, peut être du type station d'épuration des eaux usées connue et comprendra, comme précédemment, un bassin de décantation l A avec son arrivée A' de graisse brute (ou présaponifiée en T), son moyen de prélèvement de la phase B' et l'admission de cette dernière par E' dans le réacteur 2 A muni de son agitateur 3 A et de son moyen d'admission de solution alcaline 4 A Comme précédemment, les eaux acides C' sont rejetées par D' et le produit saponifié est envoyé par le conduit F' au stade de biodégradation 12 A Dans ce mode de réalisation, l'installation peut comporter un bac de traitement d'anoxie 12 B duquel le produit est transféré après le temps de séjour voulu dans le bassin d'aération 12 C muni de son dispositif d'aération 13 A Du fait des propriétés illustrées précédemment, c'est dans ce bac 12 B que s'effectue la dénitrification favorisée par le produit saponifié selon l'invention Une telle station d'épuration comporte bien entendu son admission normale d'eaux usées G ainsi que les autres postes connus en aval du bassin d'aération (postes non représentés sur le dessin). On notera que, dans l'un comme dans l'autre cas, de bons rendements de biodégradation sont obtenus en travaillant à une température voisine de 300 C. Comme déjà indiqué un produit saponifié selon l'invention peut être recueilli d'une solution aqueuse concentrée ayant une teneur en matières sèches élevée de l'ordre de 40 % et plus Après en avoir éliminé l'eau ce produit sec peut être facilement incinéré Il peut aussi servir, sous forme de comburant ou carburant dont le pouvoir calorifique de l'ordre de 4 000 à 7 000 kcal par kg de XV n'est pas dépourvu d'intérêt. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre purement explicatif et nullement limitatif et que toute modification utile pourra y être apportée sans sortir de son cadre. REVENDICATIONS 1) Produit de valorisation des déchets organiques graisseux provenant des pièges à graisses des circuits d'assainissement ou des stations d'épuration, caractérisé par le fait qu'il est facilement biodégradable et qu'il est constitué par les savons et glycérols dérivant des corps gras des déchets d'eau grasses provenant des pièges à graisses des circuits d'assainissement et stations d'épuration, qu'il se présente sous une forme homogène fluide de p H de 7 à 9, facilement pompable et pouvant être rapidement dissoute et diluée dans l'eau avec un taux de matières sèches pouvant être compris entre 1 % et 40 % en poids. 2) Produit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit produit est celui résultant de la saponification des corps gras des déchets provenant essentiellement des stations d'épuration, des restaurants et collectivités locales et des industries agro-alimentaires. 3) Produit selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le taux de matières sèches est compris entre 10 et % en poids. 4) Produit selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il présente un taux de matières sèches de l'ordre de % en poids et qu'il est incinérable avec un pouvoir calorifique de l'ordre de 4000 à 7000 kcal par kg de matière volatiles. 5) Procédé d'obtention du produit selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'il consiste à procéder à la saponification des corps gras collectés par addition d'une base liquide jusqu'à l'obtention d'un p H de 7 à 9. 6) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'opération de saponification est réalisée sur le produit brut après séparation de ses eaux acides. 7) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'opération de saponification est démarrée sur le produit brut au cours de son transport dans sa citerne (T). 8) Procédé selon la revendication 5, 6 ou 7, caractérisé en ce qu'on utilise un hydroxyde de métal alcalin comme base et en particulier de la soude. 9) Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu'on travaille sous agitation permanente. ) Procédé selon l'une quelconque des revendications à 9, caractérisé en ce qu'on recycle les eaux acides à la phase de séparation ou on les rejette. 11) Application directe du produit selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans une réaction de dégradation biologique faisant intervenir un milieu bactérien adapté aux graisses. 12) Application selon la revendication 11, caractérisée en ce que ledit milieu bactérien consiste en boues activées du type de celles provenant de stations d'épuration et adaptées aux graisses. 13) Application directe du produit selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 dans une station d'épuration des eaux usées en y favorisant l'opération de dénitrification. 14) Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 10, caractérisée en ce qu'elle comporte essentiellement un poste de séparation des eaux acides (l A), un moyen (E-E') pour prélever le produit gras voulu (B-B') dudit poste de séparation et l'admettre dans un réacteur de saponification 2 A muni de ses moyens d'admission de réactifs ( 4-4 A) et de soutirage (F-F') du produit résultant. ) Installation selon la revendication 14, caractérisée en ce qu'elle est directement associée à partir desdits moyens de soutirage (F- F') à une installation comprenant un stade de traitement biologique adapté à la biodégradation du produit provenant dudit réacteur ( 2 A). 16) Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que ledit stade de traitement biologique est un stade de biodégradation des graisses ( 12) par ensencement biologique ( 14) du type boues activées. 17) Installation selon la revendication 14, caractérisée en ce que ledit stade de traitement biologique est celui d'une installation d'épuration d'eaux usées ( 12 A,12 B,12 C).