FR 2689617 A1 19931008 FR 9204009 A 19920402 L'invention concerne le traitement thermique de déchets, notamment solides, contenant des matières organiques. Il est connu (publication FR-A-2 234 521) de réaliser une combustion des déchets en utilisant un excès de gaz comburant par rapport à la quantité de gaz comburant qui serait théoriquement nécessaire pour transformer la totalité du carbone des matières organiques des déchets en gaz carbonique ("quantité stoéchiométrique"), cet excès de gaz comburant servant à la fois à la combustion et au contrôle des températures, mais les quantités de gaz comburant nécessaires conduisent à des débits de gaz importants, ce qui a pour effet de nécessiter des installations de traitement de gaz importantes et de diminuer le rendement thermique en raison des calories consommées pour le réchauffage du gaz comburant. La présente invention a pour but de fournir un procédé permettant de réaliser un traitement thermique des déchets: 1) qui minimise le volume de gaz produits, 2) qui maximise le rendement thermique, 3) qui fournit l'énergie nécessaire pour traiter éventuellement les résidus minéraux du traitement thermique. Selon l'invention: on réalise la combustion dans une chambre de gazéification oscillante ou tournante o les déchets traversent successivement une première zone ou reau contenue dans les déchets s'évapore sous l'action du rayonnement des parois de la chambre et de la chaleur des gaz ambiants, une deuxième zone o l'on gazéifie la majeure partie du carbone contenu dans les déchets tout en injectant sous les déchets un gaz comburant en quantité très inférieure à la quantité stoéchiométrique, de façon à produire des gaz riches en imbrûlés (oxyde de carbone) à une température de 550 C à 7000 C, et une troisième zone dans laquelle on injecte un gaz comburant en excès par rapport à la quantité qui serait théoriquement nécessaire pour transformer la totalité du carbone encore contenu dans les déchets solides à l'entrée de cette zone et de façon à produire des gaz à une température de 800 à 1 200 'C, la quantité totale de gaz comburant injectée dans la chambre étant sensiblement inférieure à la quantité stoechiométrique; on mélange les gaz produits dans les trois zones, on les extrait de la chambre, on les soumet à une oxydation complémentaire en plusieurs phases entre lesquelles on intercale plusieurs refroidissements par échanges thermiques. Les gaz que ron extrait de la chambre sont en effet riches en composants combustibles et notamment en monoxyde de carbone, puisque globalement la chambre fonctionne dans des conditions sous-stoéchiométriques. Dans une réalisation préférée, on soumet les gaz qui sortent de la chambre de gazéification, dans une première phase à une oxydation partielle, ce qui élève leur température, et on extrait des calories des gaz ainsi réchauffés dans un liquéfacteur de mâchefers et/ou de cendres volantes et/ou dans un échangeur de chaleur par radiation On procède ensuite à une oxydation finale pour éliminer les composants combustibles résiduels, et on refroidit ces gaz dans des échangeurs permettant de produire de la vapeur ou de l'eau surchauffée. On décrira ci-après un exemple de mise en oeuvre du procédé de rinvention, en référence aux figures 1 à 3 du dessin joint qui sont des schémas de différentes installations de traitement de déchets conformes à l'invention. Les installations comprennent chacune, en série: une chambre l de gazéification; une première chambre 2 d'oxydation de gaz; un échangeur de chaleur 3 destiné à liquéfier puis vitrifier des résidus (mâchefers et/ou des cendres volantes); le cas échéant un récupérateur de chaleur en complément ou substitution du liquéfacteur 3, une chambre 4 d'oxydation finale des gaz; un échangeur de chaleur 5 par radiation avec des tubes d'eau situés sur les parois; un échangeur 10 à faisceau; un système de neutralisation/filtration des gaz 11 et 12. La chambre de gazéification 1 est constituée d'un ensemble chaudronné animé d'un mouvement oscillant ou tournant qui comprend, en série sur le parcours des déchets, une première zone de séchage l A, une deuxième zone de gazéification l B et une troisième zone de combustion oxydante l C Dans la première zone l A, on évapore reau contenue dans les déchets grâce aux transferts radiatifs (parois + gaz) Dans la zone l B, on gazéifie la plus grande partie du carbone contenu dans les déchets ( 70 à 80 %) tout en injectant sous les déchets de l'air ou autre agent comburant en quantité très inférieure à la stoéchiométrie Ce qui produit des gaz riches en imbrûlés à une température de 550 'C à 7000 C; cette zone réductrice bénéficie des apports de chaleur radiatifs et convectifs de la zone l C et de ceux produits par l'oxydation sous voûte d'une partie des imbrûlés produits en l B par l'excès d'oxygène ou autre agent comburant provenant de la zone l C. Dans la zone l C, on oxyde en gaz carbonique le carbone encore contenu dans les matières solides à l'entrée de cette zone en envoyant dans cette zone une quantité d'air ou autre agent comburant en excès par rapport à celle qui serait théoriquement suffisante pour réaliser cette oxydation; on produit ainsi du gaz à une température de 800 à 1 2000 C Cette oxydation totale permet d'obtenir des mâchefers ayant une très faible teneur en carbone et ayant subi une élévation sensible de température durant cette troisième phase. Les mâchefers sont extraits à rextrémité aval de la chambre de gazéification et sont récupérés par un extracteur 6 et ensuite envoyés dans un liquéfacteur/vitrificateur 3 o ils sont portés à haute température par les gaz provenant de la chambre d'oxydation 2. Une partie des fractions combustibles de la zone B est oxydée par l'excès d'oxygène provenant de la zone C, On utilise une quantité globale d'oxygène suffisante pour assurer la gazéification mais inférieure à la stoéchiométrie de sorte que la température des gaz à la sortie est de l'ordre de 650-1000 C, sensiblement inférieure à la température de combustion stoéchiométrique ( 1 300 'C 1 500 'C) Une bonne étanchéité des joints entre les parties fixes et tournantes permet un contrôle du taux de fuite moyen. L'oxygène nécessaire dans les zones C et B est envoyée au moyen de deux systèmes de mise en pression ( 14) et ( 15) dans deux chambres de distribution situées autour de la cellule, permettant d'envoyer l'air et/ou l'oxygène à travers des canaux de distribution, en quantité différente dans les deux zones. La chambre de gazéification légèrement inclinée dans cet exemple, est alimentée à rextrémité haute de la chambre avec les déchets provenant d'une trémie 7 et les gaz sont évacués de la chambre de gazéification par une chambre 8 de collecte de gaz qui, dans rexemple de la figure 1, entoure la chambre de gazéification. Dans des variantes, cette chambre de collecte des gaz est située en amont (figure 2) ou en aval (figure 3) de la chambre de gazéification et elle peut alors être beaucoup moins volumineuse puisqu'elle n'a pas à entourer la chambre de gazéification Cette chambre de collecte conduit à une première chambre d'oxydation 2 alimentée en oxygène et/ou en air de façon à réaliser une oxydation de tout ou partie des fractions combustibles contenues dans les gaz en maintenant la température à un niveau de 1 1000 C à 1 300 C Ce contrôle de température dans la première chambre d'oxydation des gaz s'effectue en dosant la quantité d'oxygène injectée dans cette chambre Les gaz chauds provenant de cette chambre d'oxydation 2 sont envoyés dans un dispositif de liquéfaction 3 Cette liquéfaction est provoquée par des échanges thermiques (convection et/ou radiation), ce qui diminue la température des gaz qui sont ensuite évacués par un conduit vers la deuxième chambre d'oxydation 4 Les produits solides à liquéfier sont à une température inférieure à celle des gaz ce qui diminue la température de ces derniers Si on le désire, on dispose un récupérateur thermique destiné à abaisser la température des gaz à un niveau suffisant avant la phase d'oxydation finale, en complément ou en substitution du liquéfacteur. Les mâchefers 6 et/ou cendres volantes 15 introduits dans la chambre de liquéfaction sont liquéfiés sous l'action des transferts thermiques (convection + radiation) et s'écoulent par le bas de la chambre pour être évacués et vitrifiés Ces particules peuvent provenir d'origines extérieures à l'installation. Ce dispositif de liquéfaction/vitrification peut être suivi ou remplacé par une chambre de radiation permettant ainsi, dans tous les cas, d'abaisser la température des gaz à 800-900 C avant d'effectuer la deuxième oxydation, processus qui permet d'éviter les pointes excessives de température. Les gaz provenant de la première chambre d'oxydation et des échanges thermiques (liquéfaction et/ou chambre de radiation) sont en général incomplètement brûlés puisqu'on limite la température en limitant l'injection d'air et/ou d'oxygène On réalise donc une deuxième zone d'oxydation o l'on introduit le complément nécessaire d'oxygène et/ou d'air pour achever roxydation complète des imbrûlés résiduels On réalise ensuite dans la chambre 5 une récupération thermique par radiation afin de refroidir les gaz jusqu'à une température de 600 à 7000 C. Les gaz sont enfin envoyés à travers des tubes d'échange de chaleur 10 pour produire par exemple de la vapeur, puis dans les installations d'épuration et de filtration 11,12 de façon en soi connue. L'invention n'est pas limitée à ces exemples de réalisation. Il est en particulier prévu, dans des variantes, d'utiliser plusieurs chambres d'oxydation avant la chambre d'oxydation finale. La technique de la présente invention présente des avantages significatifs sur les techniques antérieures de combustion impliquant une oxydation totale dans la chambre de combustion, puisque la présente invention permet notamment de réduire le volume des gaz à la cheminée jusqu'à 40 % de moins. L'invention présente également des avantages par rapport à une technique qui impliquerait seulement une pyrolyse dans la chambre de gazéification. En effet, les conditions de pyrolyse dans la zone l B bénéficient des calories dégagées par la réaction exothermique provenant de la zone IC avec les gaz pauvres de la zone l B et bénéficient également du réchauffage des gaz de la zone 1 B par la radiation de la voûte et G du réchauffage des gaz de la zone 1 B par la radiation de la voûte et par le mélange de ces gaz avec les gaz chauds provenant de la zone l C, ce qui ne serait pas le cas en rabsence de la zone l C. Par ailleurs, la zone IC permet d'achever la transformation du carbone en gaz et permet contrairement aux systèmes de pyrolyse d'avoir une très faible quantité de carbone dans les mâchefers. Enfin, contrairement à la pyrolyse, le présent procédé permet d'obtenir en zone finale des températures beaucoup plus basses évitant ainsi de former un laitier qui rend difficilement maîtrisable les installations de pyrolyse. REVENDICATIONS 1 Procédé de traitement thermique de déchets, notamment solides, contenant des matières organiques, dans lequel: on réalise la gazéification des déchets dans une chambre oscillante ou tournante o les déchets traversent successivement une première zone ou l'eau contenue dans les déchets s'évapore sous laction du rayonnement des parois de la chambre et de la chaleur des gaz ambiants, une deuxième zone o l'on gazéifie la majeure partie du carbone contenu dans les déchets tout en injectant sous les déchets un gaz comburant en quantité très inférieure à la quantité stoéchiométrique, de façon à produire des gaz riches en imbrûlés (oxyde de carbone) à une température de 550 C à 7000 C, et une troisième zone dans laquelle on injecte un gaz comburant en excès par rapport à la quantité qui serait théoriquement nécessaire pour transformer la totalité du carbone encore contenu dans les déchets solides à rentrée de cette zone et de façon à produire des gaz à une température de 800 à 1 200 'C, la quantité totale de gaz comburant injectée dans la chambre étant sensiblement inférieure à la quantité stoechiométrique; on mélange les gaz produits dans les trois zones, on les extrait de la chambre, on les soumet à une oxydation complémentaire en plusieurs phases entre lesquelles on intercale plusieurs refroidissements par échanges thermiques. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans ladite deuxième zone de la chambre de gazéification, on envoie une quantité de gaz comburant de rordre de 40 à 60 % de ladite quantité stoéchiométrique. 3 Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que dans ladite deuxième zone, on gazéifie 70 à 80 % du carbone contenu dans les déchets. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractéristé en ce qu'on envoie dans ladite troisième zone un excès de gaz comburant de rordre de 25 à 40 % de la quantité qui serait nécessaire pour transformer en gaz carbonique la totalité du carbone contenu dans les déchets solides à l'entrée de cette zone. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on règle les conditions de fonctionnement dans la chambre de gazéification de façon que les gaz extraits de la chambre soient à une température de 650-1 0000 C. 6 Procédé selon rune des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on utilise rair comme gaz comburant. 7 Procédé selon rune des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'on soumet les gaz qui sortent de la chambre de gazéification, dans une première phase à une oxydation partielle, ce qui élève leur température, et on extrait des calories des gaz ainsi réchauffés, et on procède ensuite à une oxydation finale pour éliminer les composants combustibles résiduels, et on refroidit ces gaz dans des échangeurs permettant de produire de la vapeur ou de reau surchauffée. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on règle les conditions d'oxydation dans la première phase d'oxydation de façon à maintenir la température des gaz à 1 100-1 3000 C. 9 Procédé selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce qu'on abaisse la température des gaz à 800-900 C avant d'effectuer une deuxième phase d'oxydation. Procédé selon rune des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'on extrait des calories des gaz de la première phase d'oxydation dans un échangeur de chaleur par radiation. 11 Procédé selon rune des revendications 7 à 10, caractérisé en ce qu'on utilise les gaz de ladite première phase d'oxydation pour liquéfier des machefers et/ou des cendres volantes. 12 Installation pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une des revendications 1 à i 1, qui comporte une chambre de gazéification ( 1), oscillante ou tournante, alimentée avec les déchets et dans laquelle sont constituées, en série sur le parcours des déchets, une première zone de séchage (IA), une deuxième zone de gazéification (l B) et une troisième zone de combustion oxydante (IC), des moyens ( 14,15) pour injecter un gaz comburant sous les déchets dans les deuxième et troisième zones (LB et IC), des moyens ( 8) pour collecter les gaz de la chambre, une première chambre d'oxydation ( 2) alimentée en gaz oxydant pour recevoir les gaz collectés et les oxyder partiellement, des moyens ( 3) pour réaliser des échanges thermiques avec les gaz oxydés et une chambre ( 4) d'oxydation finale alimentée avec le complément nécessaire de gaz oxydant pour achever l'oxydation complète des imbrûlés résiduels. 13 Installation selon la revendication 12, caractérisée en ce que les moyens ( 8) pour collecter les gaz de la chambre de gazéification comprennent une chambre de collecte ( 8) placée en amont, en aval ou autour de la chambre de gazéification. 14 Installation selon l'une des revendications 12 et 13, caractérisée en ce que ladite chambre ( 4) d'oxydation finale est suivie d'une chambre ( 5) de récupération thermique par radiation.