FR 2692978 A1 19931231 FR 9208031 A 19920630 DISPOSITIF ET PROCEDE DE CONTROLE DE L'EPAISSEUR ET DE LA REGULARITE D'UN REVETEMENT DEPOSE SUR UN CORPS ISOLANT ALLONGE La présente invention concerne un dispositif et un procédé de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement déposé sur un corps isolant allongé Elle concerne plus particulièrement le contrôle de l'épaisseur et de la régularité de revêtements déposés sur une fibre10 optique. Il est bien connu de l'homme de l'art que les caractéristiques de transmission des fibres optiques se dégradent sous l'effet de la pénétration d'humidité au sein de la fibre Pour éviter de telles dégradations, on a15 recours classiquement à un dépôt sur la fibre de deux revêtements superposés: un premier revêtement en un matériau électriquement conducteur comme le carbone, d'une épaisseur de quelques dizaines de nanomètres, et un deuxième revêtement en un matériau isolant comme une résine polymère, d'une épaisseur de l'ordre de quelques dizaines de microns. Le revêtement de carbone sert de barrière contre l'humidité, et le revêtement de résine sert à protéger le revêtement de carbone. Pour que la protection de la fibre optique contre la pénétration de l'humidité soit efficace, on comprend bien qu'une épaisseur minimale du revêtement de carbone doit être garantie en tout point Par ailleurs, il est important que l'épaisseur de la couche de carbone varie le moins possible afin que le diamètre extérieur de la fibre soit régulier En30 effet, des irrégularités de diamètre peuvent être à l'origine de contraintes lorsque la fibre optique est installée au contact d'autres fibres et serrée contre elles, ces contraintes conduisant à des augmentations de l'atténuation des fibres voisines. Pour les mêmes raisons que celles mentionnées au sujet du revêtement de carbone, on cherche à contrôler le revêtement de résine. Ces contrôles doivent être non destructifs pour les revêtements réalisés, c'est-à-dire ne pas nécessiter de contact mécanique entre le dispositif de contrôle et le corps à contrôler. De plus, ces contrôles doivent pouvoir être effectués en continu, au fur et à mesure du dépôt de carbone ou de l'enduction de résine, afin de détecter toute anomalie au moment o elle se produit et d'y remédier le plus rapidement possible. Dans ce contexte, on connaît un dispositif de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement conducteur déposé sur une fibre optique, décrit dans la demande de brevet EP-0 395 253 Ce dispositif comporte un circuit RLC alimenté de préférence par une tension de fréquence accordée à sa fréquence de résonance, ce circuit comprenant notamment une bobine inductive disposée de20 manière à être traversée par la fibre en sortie du dispositif de dépôt du matériau conducteur La présence dans la bobine d'un corps conducteur provoque une modification des pertes par absorption dans le circuit, qui est à l'origine de variations du coefficient de surtension Q du25 circuit. On mesure donc le coefficient de surtension Q, dont la valeur est fonction de la résistance linéique du revêtement déposé, c'est-à-dire de son épaisseur, et dont les variations sont fonction de la régularité du revêtement30 déposé. Le dispositif proposé par le brevet EP-0 395 253 n'est toutefois pas satisfaisant. En effet, il ne permet pas de contrôler l'épaisseur d'un revêtement non conducteur, en résine par exemple, superposé au revêtement conducteur, car la présence d'un matériau isolant dans la bobine ne modifie pas les pertes par absorption dans cette dernière. On pourrait alors penser à utiliser un dispositif optique classique pour contrôler l'épaisseur du revêtement de résine, mais cela rendrait le dispositif de contrôle très complexe et peu pratique à l'usage. Le but de la présente invention est donc de réaliser un dispositif simple et facile à utiliser, permettant notamment de contrôler l'épaisseur d'un revêtement en un10 matériau conducteur déposé sur un corps allongé ainsi que celle d'un revêtement en un matériau non conducteur superposé au précédent. La présente invention propose à cet effet un dispositif de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement en un matériau conducteur de l'électricité déposé sur un corps isolant allongé, ledit dispositif comprenant: un capteur sensible à la présence dudit corps allongé, et appartenant à un circuit électrique alimenté par une tension, dite d'alimentation, des moyens de mesure pour mesurer en sortie dudit circuit une quantité électrique fonction de l'épaisseur dudit revêtement en un matériau conducteur, des moyens de traitement de ladite quantité électrique pour en déduire l'épaisseur dudit revêtement en un matériau conducteur, caractérisé en ce que ledit capteur est constitué d'un condensateur comportant deux armatures séparées l'une de l'autre par un entrefer contenant un matériau diélectrique,30 ledit condensateur étant adapté pour permettre audit corps allongé de traverser ledit entrefer. La présente invention propose également un dispositif de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement35 en un matériau conducteur lui-même déposé sur un corps isolant allongé, ledit dispositif comprenant: un capteur sensible à la présence dudit corps allongé, et appartenant à un circuit électrique alimenté par une tension, dite d'alimentation, des moyens de mesure pour mesurer en sortie dudit circuit une quantité électrique fonction de l'épaisseur dudit revêtement en un matériau isolant, des moyens de traitement de ladite quantité électrique pour en déduire l'épaisseur dudit revêtement en un matériau isolant,10 caractérisé en ce que ledit capteur est constitué d'un condensateur comportant deux armatures séparées l'une de l'autre par un entrefer contenant un matériau diélectrique, ledit condensateur étant adapté pour permettre audit corps allongé de traverser ledit entrefer.15 En utilisant comme capteur un condensateur à la place d'une bobine inductive, il est possible de contrôler l'épaisseur d'un revêtement non conducteur de l'électricité déposé sur un premier revêtement en un matériau conducteur lui-même déposé sur un corps isolant allongé En effet,20 n'importe quel corps conducteur introduit dans un condensateur en modifie la capacité Lorsque ce corps est revêtu extérieurement d'un matériau non conducteur de l'électricité, l'épaisseur de ce dernier revêtement peut être mesurée puisque la présence du matériau non conducteur le constituant modifie la permittivité du milieu initialement présent dans le condensateur, et donc les pertes par absorption dans le circuit auquel il appartient. De manière très avantageuse, chacune des armatures du condensateur est tubulaire et cylindrique autour d'un axe longitudinal; les armatures sont disposées dans le prolongement l'une de l'autre de sorte que leurs axes longitudinaux respectifs sont dans le prolongement l'un de l'autre et que l'espace laissé entre leurs bords en regard constitue l'entrefer du condensateur, et le corps allongé35 est destiné à être reçu dans le condensateur parallèlement à l'axe longitudinal de ce dernier. L'utilisation d'un condensateur à armatures cylindriques tubulaires est bien mieux adaptée que l'utilisation d'un condensateur plan lorsque l'on souhaite contrôler le revêtement d'un corps allongé cylindrique,5 comme une fibre optique par exemple. En effet, la sensibilité d'un condensateur cylindrique utilisé pour contrôler un corps également cylindrique est plus grande que celle d'un condensateur plan car dans ce dernier, une partie des lignes de champ n'est pas utilisée10 si le corps à contrôler est cylindrique. Selon un mode de réalisation possible, le circuit électrique comporte le condensateur précédent et un composant passif montés en série; l'une des armatures du condensateur est alors reliée à la masse et l'autre à l'une15 des extrémités du composant passif L'autre extrémité du composant passif est reliée à un générateur d'alimentation du circuit au moyen de la tension d'alimentation, et les moyens de mesure sont montés en parallèle avec le condensateur pour mesurer la tension à ses bornes.20 Dans ce cas, on peut, pour adapter le circuit électrique, relier le composant passif au générateur par l'intermédiaire d'une résistance, le composant passif étant alors relié au point milieu de cette résistance et d'une deuxième résistance identique reliée à la masse par25 ailleurs. Le composant passif précédent peut être par exemple une bobine inductive, une résistance, un autre condensateur, ou un ensemble de composants. Avantageusement, lorsque le composant passif est une bobine inductive, la tension d'alimentation a une fréquence égale à la fréquence de résonance du circuit électrique Un tel accord permet d'obtenir une réponse optimale du circuit aux variations des caractéristiques du revêtement à contrôler, les amplitudes des pertes par absorption dues à35 la présence du corps dans le condensateur étant maximales si le circuit est résonant. De manière très avantageuse, le corps allongé peut soit être immobile dans le condensateur, soit se déplacer dans le condensateur le long de son axe longitudinal. Selon une caractéristique additionnelle, les paramètres de l'opération de revêtement peuvent être asservis aux valeurs des épaisseurs mesurées ceci permet de contrôler les opérations de revêtement pour ramener le cas échéant l'épaisseur du revêtement au- dessus d'un seuil minimal toléré, ou pour rétablir la régularité du revêtement effectué par exemple. Pour éviter les perturbations électromagnétiques extérieures, le condensateur peut comporter une troisième armature cylindrique identique aux deux premières, disposée de manière à placer son axe longitudinal dans le15 prolongement de ceux des deux autres, et séparée de l'une des deux autres armatures, appelée armature intermédiaire, par un entrefer L'armature intermédiaire est reliée au reste du circuit et les autres armatures à la masse. Enfin, un blindage métallique peut être disposé autour du condensateur et séparé de ce dernier par un matériau diélectrique Ce blindage assure également la protection du condensateur contre des perturbations électromagnétiques extérieures éventuelles. Selon le procédé de contrôle d'un revêtement déposé sur un corps isolant allongé au moyen d'un dispositif selon l'invention, la quantité électrique mesurée étant une tension, les moyens de traitement peuvent calculer l'amplitude de la fonction de transfert obtenue en faisant le rapport entre la tension mesurée par les moyens de mesure30 et la tension d'alimentation Cette amplitude est ensuite comparée à des amplitudes de référence correspondant à des épaisseurs connues pour en déduire l'épaisseur du revêtement contrôlé. Selon un autre procédé de contrôle d'un revêtement déposé sur un corps isolant allongé au moyen d'un dispositif selon l'invention, la quantité électrique mesurée étant une tension, les moyens de traitement peuvent calculer l'amplitude de la fonction de transfert obtenue en faisant le rapport entre la tension mesurée par les moyens de mesure et la tension d'alimentation Cette amplitude est ensuite 5 comparée à des seuils inférieur et supérieur préalablement déterminés pour contrôler la régularité du revêtement. Lorsque l'on cherche à mesurer l'épaisseur d'un revêtement en un matériau électriquement conducteur déposé sur un corps isolant, les amplitudes de référence10 correspondent à celles obtenues pour différents échantillons du même corps isolant revêtus chacun d'une couche d'épaisseur différente et connue de matériau conducteur. Lorsque l'on cherche à mesurer l'épaisseur d'un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement conducteur lui-même déposé sur un corps isolant, les amplitudes de référence correspondent à celles obtenues pour différents échantillons du même corps isolant revêtu de matériau conducteur, revêtus chacun d'une couche de matériau isolant d'épaisseur différente et connue.20 Si l'on cherche à contrôler la régularité d'un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement conducteur lui-même déposé sur un corps isolant, on remplace dans le calcul de la fonction de transfert la tension mesurée par la différence entre la tension mesurée relative25 au corps revêtu de matériau conducteur puis de matériau isolant et la tension mesurée relative au corps revêtu de matériau conducteur mais non revêtu de matériau isolant, cette différence étant effectuée entre deux valeurs mesurées sur la même portion du corps, et l'on compare l'amplitude de30 cette fonction-de transfert à des seuils inférieur et supérieur préalablement déterminés pour contrôler la régularité du revêtement isolant. Pour éviter l'influence sur les mesures effectuées des variations des conditions ambiantes comme la température ou l'humidité par exemple,, on peut effectuer une mesure dite différentielle Pour cela, on remplace, dans le calcul de la fonction de transfert, la tension mesurée par la différence entre la tension mesurée relative au corps isolant revêtu et la tension mesurée relative au corps isolant sans aucun revêtement La mesure différentielle permet ainsi d'éliminer5 les influences du milieu ambiant, puisque le dispositif traversé par le corps revêtu et le dispositif traversé par le corps nu sont placés dans les mêmes conditions, c'est-àdire qu'ils subissent les mêmes influences. Le dispositif selon l'invention et le procédé le mettant en oeuvre peuvent être appliqués au contrôle d'un revêtement en un matériau électriquement conducteur et d'un matériau isolant déposés sur un corps isolant Ce corps peut être par exemple une fibre optique, et le matériau conducteur du carbone L'invention peut être appliquée dans ce cas au contrôle d'un revêtement en résine polymère déposé sur le revêtement de carbone précédent. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront dans la description suivante d'un dispositif selon l'invention et de son procédé de20 fonctionnement, donnée à titre illustratif et nullement limitatif. Dans les figures suivantes: la figure 1 A représente en coupe transversale un condensateur utilisé comme capteur dans un dispositif selon l'invention, la figure 1 B représente en coupe longitudinale le condensateur de la figure 1, la figure 2 A illustre le schéma électrique d'un dispositif possible selon l'invention, utilisant le condensateur des figures l A et l B, la figure 2 B illustre un perfectionnement du schéma électrique précédent, la figure 3 illustre schématiquement une installation de dépôt de carbone sur une fibre optique puis d'enduction de cette fibre optique avec une résine de protection, dans laquelle sont utilisés trois dispositifs selon l'invention, la figure 4 est une représentation par blocs d'un dispositif selon l'invention, la figure 5 est une représentation par blocs d'un système d'asservissement d'un réacteur de dépôt de carbone sur une fibre optique au moyen des caractéristiques relevées par le dispositif D 2 de la figure 3, la figure 6 est un schéma électrique d'un perfectionnement d'un condensateur appartenant à un dispositif selon l'invention,10 la figure 7 donne le signal de sortie des moyens de traitement en fonction de la position du corps à contrôler dans le condensateur. Dans ces figures, les éléments communs portent les mêmes numéros de référence. Dans tout ce qui suit, on s'attachera à décrire le dispositif et le procédé selon l'invention utilisés pour le contrôle de l'épaisseur d'un revêtement de carbone et d'un revêtement extérieur de résine polymère déposés sur une fibre optique.20 Dans les figures l A et l B, un condensateur 10 selon l'invention comporte deux armatures il et 12 Chacune de ces armatures est constituée d'un cylindre métallique de diamètre égal à 9 mm et de hauteur égale à 25 mm Les axes longitudinaux des armatures 11 et 12 sont mis dans le25 prolongement l'un de l'autre pour constituer l'axe longitudinal X du condensateur 10. La forme adoptée pour les armatures du condensateur 10 est particulièrement avantageuse En effet, dans le cas o le corps à contrôler est cylindrique, comme c'est la cas30 pour une fibre optique, il est préférable que le capteur soit également cylindrique Si l'on introduit un corps cylindrique dans un condensateur plan par exemple, certaines parties de la surface extérieure de ce corps ne se trouvent pas en regard des armatures, et de ce fait, certaines lignes35 de champ ne sont pas utilisées, d'o une efficacité médiocre. Les armatures 11 et 12 sont distantes l'une de l'autre sur l'axe X de quelques dixièmes de millimètre (environ 8 à ), de manière à former une lame d'air constituant l'entrefer 13 du condensateur 10. Afin d'éviter l'influence préjudiciable sur les mesures effectuées de perturbations électromagnétiques extérieures éventuelles, les armatures 11 et 12 sont placées dans un manchon cylindrique 14 en un matériau diélectrique, lui-même entouré d'un tube 15 métallique, en aluminium par10 exemple, pour constituer un blindage électromagnétique De manière à relier les armatures 11 et 12 au reste du circuit électrique auquel appartient le condensateur 10, deux passages 16 et 17 sont ménagés à travers le manchon 14 et le tube 15 pour loger des raccords métalliques 18 et 1915 respectivement en contact avec les armatures 11 et 12 et débouchant à l'extérieur du tube 15 pour former deux bornes et 21 respectivement. Le dispositif selon l'invention est disposé de sorte qu'une fibre F, ou tout autre corps allongé à contrôler, traverse le condensateur 10 parallèlement à son axe X La présence de la fibre F avec son revêtement conducteur de carbone provoque une modification de la capacité du condensateur 10 On verra plus loin comment cette modification intervient dans le contrôle de l'épaisseur du25 revêtement de carbone. On a représenté en figure 2 A le schéma électrique d'un dispositif selon l'invention dans lequel est utilisé le condensateur 10 précédent Le condensateur 10 est monté en série avec une bobine 22 (possédant une résistance propre30 non représentée) La borne 20 du condensateur 10 est reliée à la masse, et sa borne 21 à la borne 26 de la bobine 22 La borne 27 de cette dernière est reliée à un générateur 24 fournissant une tension Ve de fréquence égale à la fréquence de résonance du circuit constitué par la bobine 22 et le35 condensateur 10 Enfin, on a disposé en parallèle avec le condensateur 10 un voltmètre vectoriel (ou un détecteur RF) il qui mesure la tension Vs aux bornes de ce dernier (en pratique, le voltmètre 25 fournit l'amplitude et la phase de Vs). La figure 2 B montre un perfectionnement du dispositif précédent Dans cette figure la borne 27 de la bobine 22 est reliée au point milieu de deux résistances d'adaptation 28. L'une des résistances 28 est reliée au générateur 24 fournissant toujours une tension Ve de fréquence égale à la fréquence de résonance du circuit constitué par le10 condensateur 10, la bobine 22 et les deux résistances 28. L'autre résistance d'adaptation 28 est reliée au voltmètre lui-même relié à la masse Ce dernier est donc monté dans le schéma électrique de la figure 2 B en parallèle avec l'ensemble constitué par le condensateur 10, la bobine 22 et15 l'une des résistances 28, mais il peut aussi être monté en parallèle avec le condensateur 10 uniquement En effet, dans ces deux cas, la tension Vs mesurée est une variable lorsque la fibre F défile dans le condensateur 10. Le contrôle de l'épaisseur d'un revêtement déposé sur la fibre F repose sur le principe suivant. Un dispositif selon l'invention tel que celui schématisé à la figure 2 A ou 2 B est installé de manière à ce que le condensateur 10 reçoive la fibre F (qui peut soit défiler le long de l'axe X, soit être immobile dans le25 condensateur 10 et placée le long de l'axe X) La présence d'un corps conducteur dans le condensateur 10 provoque une modification de la capacité de ce dernier, ce qui entraîne des variations de la tension Vs mesurée, elles-mêmes liées à la quantité de matériau conducteur présente dans le30 condensateur 10 Cette quantité est bien évidemment fonction de l'épaisseur du revêtement de carbone déposé sur la portion de la fibre F se trouvant dans le condensateur 10. En mesurant l'amplitude de la fonction de transfert complexe égale au rapport entre les tensions complexes Vs et Ve, on peut en déduire, à l'aide d'un étalonnage adapté que l'on décrira en détail dans la suite, l'épaisseur du matériau conducteur. Pour ce qui est du contrôle de l'épaisseur d'un revêtement isolant recouvrant le revêtement conducteur, le principe est pratiquement identique La présence d'une couche isolante supplémentaire dans le condensateur 10 modifie la permittivité du milieu se trouvant dans le condensateur 10, ce qui crée des pertes par absorption supplémentaires dans le circuit Ainsi, en mesurant les10 pertes par absorption dans le circuit, on peut en déduire, également à l'aide d'un étalonnage adapté que l'on décrira en détail dans la suite, l'épaisseur de matériau isolant. Les pertes par absorption peuvent être mesurées par exemple par l'intermédiaire de l'amplitude de la fonction de15 transfert complexe égale au rapport entre les tensions complexes Vs et Ve. On n'entrera pas plus dans les détails du principe de fonctionnement du dispositif selon l'invention En effet, l'explication théorique précise des phénomènes physiques20 entraînant des pertes par absorption nécessite de modéliser l'ensemble des condensateurs élémentaires créés par la présence d'un matériau conducteur à la fois dans l'entrefer 13 du condensateur 10 et à l'intérieur des armatures il et 12 de ce dernier Cette modélisation n'est pas utile en pratique car on préfère procéder par étalonnage des dispositifs utilisés. On va maintenant décrire en détails, en relation avec la figure 3, le fonctionnement du dispositif selon l'invention et la méthode mise en oeuvre pour le contrôle30 des épaisseurs. On a représenté très schématiquement en figure 3 un dispositif 30 permettant de réaliser le dépôt sur une fibre optique nue 100 d'un revêtement en carbone 101 puis l'enduction de ce revêtement au moyen d'une résine polymère35 pour constituer un revêtement protecteur isolant 102 Le dispositif 30 comprend une tête de fibrage 31 dans laquelle une préforme en silice 36 est amenée à sa température de fibrage A la sortie de la tête de fibrage 31, la fibre 100 obtenue traverse un premier dispositif D 1 selon l'invention, puis un réacteur 32 dans lequel est effectué le dépôt de 5 carbone Un second dispositif D 2 selon l'invention est placé en sortie du réacteur 32 pour contrôler l'épaisseur du revêtement de carbone 101 La fibre 100 revêtue de carbone traverse ensuite un enducteur 33 réalisant l'enduction de résine polymère En sortie de l'enducteur 33, la fibre10 traverse des moyens 34 permettant de polymériser la résine, puis un troisième dispositif D 3 selon l'invention pour contrôler l'épaisseur du revêtement 102 Enfin, la fibre terminée F est enroulée sur un bobinoir 35 de réception. Les dispositifs Dl, D 2 et D 3 sont strictement identiques et tous alimentés au moyen de la même tension Ve. Pour mieux comprendre le procédé selon l'invention, on traitera cidessous trois exemples Dans un premier exemple (Exemple 1), on décrira le procédé de contrôle de l'épaisseur du revêtement 101 Dans un deuxième exemple (Exemple 2), on décrira le procédé de contrôle de l'épaisseur du revêtement 102 Enfin, dans un troisième exemple (Exemple 3), on décrira un procédé de contrôle dans lequel les mesures effectuées sont rendues indépendantes de l'influence du milieu ambiant. 25 Dans la suite, les indices 1, 2 et 3 se rapporteront respectivement aux éléments et grandeurs mesurées des dispositifs D 1, D 2 et D 3. Exemple 1 En sortie du réacteur 32, la fibre 100 revêtue de carbone traverse le condensateur 102 du dispositif D 2, disposé de sorte que son axe longitudinal X 2 soit confondu avec la direction de défilement de la fibre, indiquée par la flèche 103 en figure 3.35 La tension Vs 2 mesurée est alors transmise à des moyens de traitement adaptés 402 (voir figure 4) du dispositif D 2 selon l'invention, qui calculent la fonction de transfert complexe H 2 égale au rapport entre les tensions complexes Vs 2 et Ve, et en déduisent un signal utile constitué par une tension continue fonction de l'amplitude5 maximale HM 2 de H 2, cette fonction étant facilement normalisable, c'est-à-dire que l'on peut aisément en déduire HM 2 La valeur de HM 2 ainsi déterminée est alors comparée au sein d'un comparateur 412 à des valeurs de référence déterminées au préalable et mises en mémoire dans un10 processeur 422 contrôlant les différentes opérations du procédé selon l'invention. Pour la détermination de ces valeurs de référence, on utilise plusieurs échantillons de fibres identiques à la fibre 100 et revêtus chacun d'une couche de carbone15 d'épaisseur différente connue (ces différentes épaisseurs peuvent par exemple avoir été mesurées au préalable par mesure de la résistance linéique de chaque échantillon, la résistance linéique étant fonction de la quantité de carbone présente sur l'échantillon) On dispose tour à tour chacun20 de ces échantillons dans le condensateur d'un dispositif selon l'invention identique aux dispositifs Dl, D 2 et D 3, et l'on détermine la valeur de HM pour chacun d'eux on obtient alors une correspondance entre les valeurs de HM et celles de la résistance linéique de l'échantillon, c'est-à-dire une25 correspondance entre les valeurs de HM et celles de l'épaisseur du revêtement de carbone, ce qui constitue un étalonnage du dispositif selon l'invention. Ainsi, la comparaison des valeurs mesurées de HM 2 aux valeurs de référence permet de déduire l'épaisseur moyenne du revêtement 101 sur la portion de fibre se trouvant dans le condensateur 102- On peut alors par exemple tracer une courbe donnant l'épaisseur du revêtement 101 en fonction du point de la fibre considéré, et vérifier si cette épaisseur se trouve35 au-dessus du seuil minimal toléré on peut également déduire d'une telle courbe la régularité du revêtement 101 et vérifier que cette dernière satisfait aux critères exigés, c'est- à-dire par exemple que la différence d'épaisseur entre deux points ne dépasse pas un seuil prédéterminé. Pour contrôler la régularité du revêtement 101, il n'est pas nécessaire de déterminer son épaisseur En effet, on peut simplement tracer une courbe donnant HM 2 en fonction du point de la fibre considéré, et vérifier qu'il n'y a pas d'écarts dépassant un seuil prédéterminé entre deux points de cette courbe.10 Exemple 2 En sortie des moyens 34, la fibre F traverse le condensateur 103 du dispositif D 3, disposé de sorte que son axe longitudinal X 3 soit confondu avec la direction 103.15 La tension Vs 3 est transmise aux moyens de traitement 403 du dispositif D 3, qui calculent une fonction de transfert complexe. Deux méthodes de contrôle peuvent alors être utilisées. Selon une première méthode, on détermine de la même manière que celle décrite dans l'exemple 1 l'amplitude HM 3 de la fonction de transfert complexe H 3 calculée comme le rapport entre la tension Vs 3 mesurée parle voltmètre 253 du dispositif D 3 et la tension Ve.25 On effectue alors un étalonnage semblable à celui indiqué dans l'exemple 1, en remplaçant les échantillons de fibre nue revêtus de couches de carbone d'épaisseurs différentes par des échantillons de fibre nue tous revêtus d'une même couche de carbone d'épaisseur correspondant à30 celle souhaitée pour la fibre à tester, puis de couches d'épaisseurs différentes et connues de résine La comparaison de HM 3 aux valeurs de référence ainsi déterminées permet de déduire l'épaisseur moyenne du revêtement 102 sur la portion de fibre se trouvant dans le35 condensateur 103 Dans cette première méthode, on a supposé que les irrégularités du revêtement de carbone sur la fibre à contrôler sont négligeables lors de la mesure de l'épaisseur du revêtement de résine, ce qui permet d'utiliser des échantillons ayant une épaisseur constante de carbone Cette supposition peut être considérée comme5 valable dans la mesure o le revêtement de carbone a une épaisseur de quelques dizaines de manomètres, ce qui signifie que les défauts d'enduction de carbone ne peuvent dépasser quelques nanomètres d'épaisseur, alors que l'épaisseur du revêtement de résine est de l'ordre de10 quelques microns. Selon une deuxième méthode, on peut calculer une autre fonction de transfert H'3 en remplaçant Vs 3 par la différence entre V 53 et la tension mesurée pour la fibre revêtue de carbone uniquement Afin de tenir compte du15 décalage spatial entre la mesure de Vs 2 et celle de Vs 3, il est nécessaire d'effectuer un déphasage temporel de Vs 2 (pour obtenir une valeur Vs'2) avant de soustraire cette valeur à celle de Vs 3 On prend ainsi en compte des tensions mesurées correspondant à une même portion de la fibre.20 En utilisant cette deuxième méthode, on élimine l'influence d'éventuelles irrégularités du revêtement de carbone sur le contrôle de l'épaisseur du revêtement de résine. Les variations de l'amplitude HM'3 de la fonction de transfert H'3 permettent alors de contrôler la régularité du revêtement 102. Exemle 3 Les dispositifs D 2 et D 3 utilisés sont soumis à l'influence des variations des conditions ambiantes, qui peuvent altérer de manière importante les valeurs mesurées. En effet, la constante diélectrique du matériau constituant l'entrefer (ici, l'air) varie fortement avec le degré d'humidité du milieu ambiant Pour éviter cet inconvénient,35 il est possible de faire une mesure dite différentielle. Ceci revient à remplacer, dans les calculs de fonction de transfert précédemment décrits, les tensions Vs 2 Ou Vs 3, ou la différence Vs 3Vs'2 respectivement par les différences Vs 2-Vs 1, Vs 3-Vs 1 ou Vs 3Vs'2-Vs 1 La tension Vs 1 correspond5 à la tension "à vide" des dispositifs D 2 et D 3, puisque la fibre traversant Dl est nue Les dispositifs Dl, D 2 et D 3 étant soumis aux mêmes conditions ambiantes, la méthode exposée ci-dessus permet d'éliminer par différence l'influence de perturbations extérieures.10 L'exploitation des résultats se fait alors de la même manière que dans les deux exemples précédents. Les valeurs des épaisseurs des revêtements contrôlés selon l'invention peuvent être utilisées pour modifier certains des paramètres du réacteur de dépôt de carbone 3215 ou de l'enducteur 33, notamment dans le cas o ces épaisseurs dépassent des seuils établis au préalable. On a représenté en figure 5 un bloc-diagramme très simplifié de l'asservissement des paramètres du réacteur 32 au moyen des valeurs mesurées de l'épaisseur du revêtement20 101. Dans la figure 5, on voit la portion du dispositif 30 comportant le réacteur 32 et le dispositif D 2, traversé par la fibre 100 revêtue de carbone La valeur Em de l'épaisseur du revêtement 101 déterminée lors de chaque période de25 mesure est soustraite au niveau d'un soustracteur 60 à une valeur de consigne Ec exigée pour l'épaisseur La différence obtenue est envoyée sur un système 61 de régulation PID, lequel fournit une instruction de commande à un ensemble de commande 62 des paramètres de dépôt Ainsi, le dispositif30 selon l'invention permet de rétablir quasiment immédiatement une anomalie dans le procédé de dépôt. De la même manière, on peut asservir les paramètres de fonctionnement de l'enducteur 33 aux valeurs des épaisseurs du revêtement 102 déterminées selon l'invention.35 Par ailleurs, comme on l'a déjà fait remarquer plus haut, le dispositif selon l'invention peut être utilisé soit pour contrôler une fibre en mouvement, soit pour contrôler une fibre immobile dans le condensateur 10. Lorsque le contrôle est effectué sur une fibre en mouvement, il faut adapter la bande passante du dispositif de mesure afin d'obtenir la sensibilité (ou la résolution) désirée En pratique, la valeur maximale de la bande passante du dispositif de mesure est égale au rapport entre la vitesse de défilement de la fibre et la largeur de l'entrefer La résolution sur la mesure effectuée ne dépend,10 elle, que de la largeur de l'entrefer Néanmoins, il est bien évident que le dispositif électronique d'acquisition des mesures et de traitement de ces dernières possède également une bande passante qui peut être plus étroite que celle du dispositif de mesure Dans ce cas, la bande passante est celle du dispositif de mesure dans son ensemble et limite la vitesse de défilement de la fibre. Mis à part l'avantage essentiel du dispositif selon l'invention, qui est de permettre à la fois le contrôle de l'épaisseur de matériaux conducteurs et non conducteurs20 déposés sur un corps allongé, l'utilisation d'un condensateur ayant la structure décrite précédemment se révèle particulièrement intéressante pour plusieurs raisons. En premier lieu, l'accord en fréquence du circuit électrique auquel appartient le condensateur à une fréquence de fonctionnement requise peut être facilement effectué par augmentation ou diminution de la largeur de l'entrefer, simplement en éloignant ou rapprochant les armatures du condensateur Ceci évite d'avoir à utiliser en plus du capteur lui-même un condensateur d'ajustage de capacité30 variable, comme décrit dans la demande de brevet EP-0 395 253 On limite ainsi le nombre de constituants du circuit électrique du dispositif selon l'invention, ce qui diminue donc les causes d'erreurs éventuelles De plus, les condensateurs d'ajustage sont des condensateurs plans dans35 lesquels on fait varier la surface en regard des armatures; comme cette surface est en général importante, les variations du degré d'humidité de l'air ont une influence non négligeable sur la valeur de la capacité d'ajustage En revanche, la surface en regard dans le condensateur à armatures tubulaires cylindriques est faible et donc5 beaucoup moins dépendante de cette influence préjudiciable. Par ailleurs, on a vu qu'il est très avantageux d'utiliser plusieurs dispositifs selon l'invention strictement identiques L'utilisation de condensateurs à armatures tubulaires cylindriques permet d'obtenir aisément10 un même ajustage pour chacun de ces dispositifs, puisqu'il est facile de contrôler très précisément (au moyen de vis micrométriques par exemple) la largeur des différents entrefers L'invention présente donc dans ce cas l'avantage d'être reproductible.15 D'autre part, pour avoir une résolution très fine, c'est-à-dire pour pouvoir détecter des défauts très rapprochés, l'entrefer doit être le plus fin possible Si cela pose peu de problèmes avec le condensateur utilisé dans les dispositifs selon l'invention, cela pose des problèmes20 non négligeables si l'on désire, comme dans le brevet EP-0 395 253, utiliser une bobine Dans ce cas, en effet, on diminue le nombre de spires jusqu'à utiliser une seule spire, mais on est limité par le diamètre minimal du fil utilisé pour réaliser cette spire Pour y remédier, on est25 alors contraint d'utiliser le dispositif à des fréquences très élevées, ce qui n'est bien sûr pas souhaitable. Enfin, un autre avantage de l'utilisation d'un condensateur cylindrique pour contrôler un corps cylindrique réside dans le fait que la mesure effectuée est indépendante30 sur une plage importante de la position du corps dans le condensateur, c'est-à-dire de la distance entre l'axe du corps et celui du condensateur La courbe 80 de la figure 7 illustre ce phénomène Pour obtenir cette courbe, on a calculé l'amplitude de la fonction de transfert pour une35 fibre revêtue de carbone immobile dans le condensateur d'un dispositif selon l'invention, cette fibre étant placée dans le condensateur à différentes positions situées dans un même plan diamétral du condensateur et représentées par la distance de l'axe de la fibre à l'une des extrémités d'un diamètre du condensateur La courbe 80 représente donc HM5 (en d B) en fonction de cette distance d (en mm), le diamètre du condensateur étant de 9 mm On a supposé pour l'analyse que la mesure exacte est fournie lorsque l'axe de la fibre est confondu avec celui du condensateur, ce qui est l'hypothèse la plus probable.10 Si l'on accepte une erreur de 0,05 d B sur la mesure, ce qui donne une précision tout à fait acceptable, on constate que l'on peut tolérer un déplacement latéral de la fibre pendant la mesure d'une amplitude de 1, 5 mm environ de part et d'autre de l'axe du condensateur Cette propriété15 est particulièrement intéressante dans le cas o le dispositif selon l'invention est utilisé sur une ligne de production, de dépôt et d'enduction d'une fibre optique, o l'on ne peut éviter de tels déplacements. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit. En particulier, il est possible d'assurer une protection accrue du condensateur servant de capteur contre les perturbations électromagnétiques extérieures Ce perfectionnement est représenté en figure 6 Afin de25 protéger de la même manière l'armature reliée à la masse et celle qui ne l'est pas des perturbations électromagnétiques, on a prévu une troisième armature 70 identique aux armatures 11 et 12 et venant dans le prolongement de l'armature qui n'est pas reliée à la masse, par exemple l'armature 11, en étant espacée de celle-ci par un entrefer 71 constitué d'une lame d'air Les armatures 70 et 12 sont toutes deux reliées à la masse, et l'armature il est reliée électriquement au reste du dispositif Comme dans le cas du condensateur 10, l'ensemble des trois armatures 11, 12 et 70 est protégé par35 un manchon diélectrique (non représenté) et par un tube métallique (non représenté), et des passages (non représentés) sont ménagés dans ces derniers éléments pour assurer les connexions électriques nécessaires Grâce à un tel perfectionnement, le dispositif selon l'invention est pratiquement insensible aux perturbations électromagnétiques 5 extérieures. Par ailleurs, il n'est pas nécessaire d'utiliser pour la mesure différentielle un dispositif tel que D 1 disposé sur le trajet de la fibre nue On peut par exemple remplacer ce dispositif par un dispositif indépendant dans lequel on a10 installé une fibre nue immobile identique à celle fabriquée. Ceci peut parfois faciliter les mesures. En outre, on a pris le cas d'un circuit LC comme exemple préférentiel de circuit pour le dispositif selon l'invention Toutefois, tout circuit comportant au moins un15 condensateur et un autre élément, passif de préférence pour la simplicité de l'ensemble, peut convenir pour appliquer l'invention On pourra par exemple choisir un circuit RC ou un circuit contenant le condensateur de mesure et un autre condensateur.20 L'invention peut bien entendu être appliquée à tout autre corps allongé qu'une fibre optique Elle peut par exemple, mais de manière non limitative, servir au contrôle d'un revêtement métallique déposé sur un fil de nylon. Enfin, on pourra remplacer tout moyen par un moyen équivalent sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1/ Dispositif de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement en un matériau conducteur déposé sur un corps isolant allongé, ledit dispositif comprenant: un capteur sensible à la présence dudit corps allongé, et appartenant à un circuit électrique alimenté par une tension, dite d'alimentation, des moyens de mesure pour mesurer en sortie dudit circuit une quantité électrique fonction de l'épaisseur dudit revêtement en un matériau conducteur, des moyens de traitement de ladite quantité électrique pour en déduire l'épaisseur dudit revêtement en un matériau conducteur,15 caractérisé en ce que ledit capteur est constitué d'un condensateur ( 10) comportant deux armatures séparées l'une de l'autre par un entrefer contenant un matériau diélectrique, ledit condensateur étant adapté pour permettre audit corps allongé de traverser ledit entrefer.20 2/ Dispositif de contrôle de l'épaisseur et de la régularité d'un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement en un matériau conducteur lui- même déposé sur un corps isolant allongé, ledit dispositif comprenant: un capteur sensible à la présence dudit corps allongé, et appartenant à un circuit électrique alimenté par une tension, dite d'alimentation, des moyens de mesure pour mesurer en sortie dudit circuit une quantité électrique fonction de l'épaisseur dudit revêtement en un matériau isolant,30 des moyens de traitement de ladite quantité électrique pour en déduire l'épaisseur dudit revêtement en un matériau isolant, caractérisé en ce que ledit capteur est constitué d'un condensateur ( 10) comportant deux armatures séparées l'une35 de l'autre par un entrefer contenant un matériau diélectrique, ledit condensateur étant adapté pour permettre audit corps allongé de traverser ledit entrefer. 3/ Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que chacune desdites armatures ( 11, 12) est tubulaire et cylindrique autour d'un axe longitudinal (X), lesdites armatures étant disposées dans le prolongement l'une de l'autre de sorte que leurs axes longitudinaux respectifs sont dans le prolongement l'un de l'autre et que l'espace laissé entre leurs bords en regard constitue l'entrefer ( 13) dudit condensateur ( 10), et ledit corps allongé (F) étant destiné à être reçu dans ledit condensateur ( 10) parallèlement à l'axe longitudinal (X) dudit condensateur ( 10). 4/ Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que ledit circuit électrique comporte ledit condensateur ( 10) et au moins un composant passif ( 22) montés en série, l'une desdites armatures étant reliée à la masse et l'autre à l'une des extrémités dudit composant passif ( 22), l'autre extrémité dudit composant passif ( 22)20 étant reliée à un générateur d'alimentation ( 24) du circuit au moyen de ladite tension d'alimentation, et les moyens de mesure ( 25) étant montés en parallèle avec le condensateur ( 10) pour mesurer la tension à ses bornes. / Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que ledit composant passif ( 22) est relié audit générateur ( 24) par l'intermédiaire d'une résistance ( 28), ledit composant passif ( 22) étant relié au point milieu de ladite résistance ( 28) et d'une deuxième résistance identique ( 28) reliée à la masse par ailleurs, lesdites résistances ( 28) servant à l'adaptation dudit circuit. 6/ Dispositif selon l'une des revendications 4 ou 5 caractérisé en ce que ledit composant passif est choisi parmi une résistance, un condensateur et une bobine inductive.35 7/ Dispositif selon l'une des revendications 4 à,6 caractérisé en ce que, lorsque ledit composant passif est une bobine inductive ( 22), ladite tension d'alimentation a une fréquence égale à la fréquence de résonance dudit circuit électrique. 8/ Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ledit corps allongé (F) est immobile dans ledit condensateur ( 10). 9/ Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7 caractérisé en ce que ledit corps allongé (F) se déplace le long de son axe longitudinal dans ledit condensateur ( 10).10 10/ Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9 caractérisé en ce que les paramètres de l'opération de dépôt dudit revêtement sont asservis aux valeurs des épaisseurs mesurées. 11/ Dispositif selon l'une des revendications 3 à 10 caractérisé en ce que ledit condensateur comporte une troisième armature cylindrique ( 70) identique aux deux premières ( 11, 12), disposée de manière à placer son axe longitudinal dans le prolongement de ceux des deux autres, et séparée de l'une des deux autres, appelée armature20 intermédiaire ( 11), par un entrefer ( 71), ladite armature intermédiaire ( 11) étant reliée au reste dudit circuit et les autres armatures ( 12, 70) à la masse. 12/ Dispositif selon l'une des revendications 1 à il caractérisé en ce qu'un blindage métallique ( 15) est disposé autour dudit condensateur et séparé de ce dernier par un matériau diélectrique ( 14). 13/ Procédé de contrôle de l'épaisseur d'un revêtement déposé sur un corps isolant allongé au moyen d'un dispositif selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que,30 ladite quantité électrique étant une tension, lesdits moyens de traitement calculent l'amplitude de la fonction de transfert obtenue en faisant le rapport entre ladite tension mesurée par lesdits moyens de mesure et ladite tension d'alimentation, ladite amplitude étant ensuite comparée à35 des amplitudes de référence correspondant à des épaisseurs connues pour en déduire l'épaisseur du revêtement contrôlé. 14/ Procédé de contrôle de la régularité d'un revêtement déposé sur un corps isolant allongé au moyen d'un dispositif selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé en ce que, ladite quantité électrique étant une tension, lesdits moyens 5 de traitement calculent l'amplitude de la fonction de transfert obtenue en faisant le rapport entre ladite tension mesurée par lesdits moyens de mesure et ladite tension d'alimentation, ladite amplitude étant ensuite comparée à des seuils inférieur et supérieur préalablement déterminés10 pour contrôler la régularité dudit revêtement. / Procédé selon la revendication 13 caractérisé en ce que, lorsque ledit revêtement à contrôler est un revêtement en un matériau électriquement conducteur déposé sur un corps isolant, lesdites amplitudes de référence correspondent à15 celles obtenues pour différents échantillons dudit corps isolant revêtus chacun d'une couche d'épaisseur différente et connue dudit matériau conducteur. 16/ Procédé selon la revendication 13 caractérisé en ce que, lorsque ledit revêtement à contrôler est un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement conducteur lui- même déposé sur un corps isolant, lesdites amplitudes de référence correspondent à celles obtenues pour différents échantillons dudit corps isolant revêtu de matériau conducteur, revêtus chacun d'une couche dudit matériau isolant d'épaisseur différente et connue. 17/ Procédé selon la revendication 14 caractérisé en ce que, lorsque ledit revêtement à contrôler est un revêtement en un matériau isolant déposé sur un revêtement en un matériau isolant lui-même déposé sur un corps isolant, on remplace30 dans le calcul de ladite fonction de transfert, ladite tension mesurée par la différence entre ladite tension mesurée relative audit corps isolant revêtu dudit matériau conducteur puis dudit matériau isolant et la tension mesurée relative audit corps isolant revêtu dudit matériau35 conducteur mais non revêtu dudit matériau isolant, ladite différence étant effectuée entre deux tensions mesurées sur la même portion dudit corps, et l'on compare l'amplitude de la nouvelle fonction de transfert à des seuils inférieur et supérieur préalablement déterminés pour contrôler la régularité dudit revêtement isolant. 5 18/ Procédé selon l'une des revendications 13 à 17 caractérisé en ce que l'on remplace, dans le calcul de ladite fonction de transfert, ladite tension mesurée par la différence entre ladite tension mesurée relative audit corps isolant revêtu et la tension mesurée relative audit corps10 isolant sans aucun revêtement. 19/ Application du procédé selon l'une des revendications 13 à 18 caractérisée en ce qu'elle est destinée au contrôle d'un revêtement en un matériau électriquement conducteur déposé sur une fibre optique.15 20/ Application selon la revendication 19 caractérisée en ce que ledit matériau électriquement conducteur est du carbone. 21/ Application selon la revendication 19 caractérisée en ce qu'un revêtement en une résine polymère recouvre ledit revêtement de carbone. 20 22/ Installation pour la fabrication d'un corps allongé revêtu d'un matériau conducteur de l'électricité et d'un matériau isolant, comportant: des premiers moyens ( 32) à travers lesquels défile ledit corps ( 100) pour effectuer sur ledit corps allongé un dépôt de matériau conducteur ( 101), des seconds moyens ( 33, 34) à travers lesquels défile ledit corps pour revêtir ledit corps allongé ( 100) recouvert de matériau conducteur ( 101) d'une couche de matériau isolant ( 102),30 caractérisée en ce qu'elle comporte en outre deux dispositifs de contrôle identiques (D 2, D 3) selon l'une des revendications 1 à 12, un premier desdits dispositifs (D 2) de contrôle étant traversé par ledit corps allongé (F) en sortie desdits premiers moyens ( 32), et le deuxième desdits35 dispositifs (D 3) étant traversé par ledit corps allongé (F) en sortie desdits seconds moyens ( 33, 34). 23/ Installation selon la revendication 22 caractérisée en ce qu'elle comprend un troisième dispositif de contrôle (Dl) identique aux deux autres et traversé par ledit corps allongé ( 100) avant que ledit corps traverse lesdits 5 premiers moyens ( 32). 24/ Installation selon la revendication 22 caractérisée en ce qu'elle comprend un troisième dispositif de contrôle identique aux deux autres et dans lequel est installé un corps allongé nu et immobile, identique à celui pénétrant10 dans lesdits premiers moyens. / Installation selon l'une des revendications 22 à 24 caractérisée en ce que: ledit corps allongé est une fibre optique, lesdits premiers moyens sont placés en sortie d'un four de fibrage, lesdits seconds moyens servent à enduire ladite fibre recouverte de matériau conducteur d'une résine polymérisable et à polymériser ladite résine.