FR 2692090 A1 19931210 FR 9206799 A 19920604 Procédé d'allocation de fréquences porteuses pour la transmission simultanée, notamment sur une liaison optique, d'une pluralité de signaux modulés. La présente invention concerne un procédé d'allocation de fréquences porteuses pour la transmission simultanée, notamment sur une liaison optique, d'une pluralité de signaux modulés. La présente invention est particulièrement applicable au cas de systèmes de transmission, notamment optiques, ayant un comportement non linéaire, à l'origine de l'apparition de battements composites pouvant, par leur situation par rapport aux canaux fréquentiels occupés par lesdits signaux modulés, perturber la transmission de ces signaux. L'invention est plus particulièrement encore applicable, dans le cas de systèmes de transmission optiques, au cas de non linéarités résultant de l'utilisation, d'une part d'une source optique dite à modulation directe dont la longueur d'onde est compatible avec l'amplification optique à fibre dopée, telle qu'un laser à semi-conducteur dit à résonateur distribué, cette modulation directe entraînant en effet une fluctuation de la longueur d'onde de cette source, proportionnelle à la modulation appliquée, (ce phénomène étant connu sous le nom de "chirp"), et d'autre part d'une fibre optique dite à dispersion chromatique, une telle fibre entraînant en effet une distorsion de temps de propagation en fonction de la fréquence dans le domaine spectral ainsi couvert. Différentes solutions ont été proposées pour résoudre les problèmes liés à la génération de tels battements composites, dont l'amplitude est en outre d'autant plus importante que la longueur de la liaison optique est grande. Une première solution consiste à employer comme support de transmission une fibre optique dite à dispersion décalée afin de neutraliser la dispersion chromatique. Un telle solution est décrite par exemple dans les documents suivants: Di zersion induced Composite Second Ordre Distorsion -2- at 1 55/om (Bergmann/Kuo/ Huang) (ATT Bell Laboratories) IEEE Photonics Letter, Volume 3, n l, Janvier 91 Impact of dispersion on analog video transmission (Williamson - American Television and Communications Corporation and Wolfe - Corning Inc) NCTA Technical Papers, 1991 page 20. Une telle solution a cependant pour inconvénient d'être peu économique compte tenu du fait que ce type de fibre est plus difficile à fabriquer, et donc plus cher. Une deuxième solution consiste à compenser électriquement ces phénomènes par un circuit non linéaire Une telle solution est décrite par exemple dans les documents suivants: Impact of dispersion analog video transmission (Williamson American Television and Communications Corporation and Wolfe Corning Inc) NCTA Technical Papers, 1991 page 20, Electrical presdistorsion to compensate for combined effet of laser chirp and fibre dispersion (Gysel/Ramachandran) (Synchronous Communications Corp) Electronics Letters, Février 1991, volume 27, n 5, page 421. Cependant la faisabilité d'une telle correction est encore en question notamment dans la bande UHF jusqu'à 860 M Hz. L'invention a pour but de résoudre les problèmes liés à la génération de battements composites, plus particulièrement de ceux dits du second ordre, situés à des fréquences correspondant à une somme ou à une différence de deux fréquences porteuses, et ce au moyen d'une solution différente de celles ainsi rappelées et n'en présentant pas les inconvénients. La présente invention s'applique notamment aux réseaux câblés de vidéocommunication, pour lesquels lesdits signaux modulés sont des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle, et pour lesquels l'allocation desdites fréquences porteuses fait en outre l'objet de normalisation, au plan international ou national. La présente invention a pour objet un procédé -3- d'allocation de fréquences porteuses pour la transmission simultanée, notamment sur une liaison optique, d'une pluralité de signaux modulés, essentiellement caractérisé en ce que lesdites fréquences porteuses sont choisies de la forme f = ( 2 p + 1) N k o "p" est un nombre entier propre à chaque fréquence porteuse, "n" représente une largeur de bande de fréquences donnée, et " k" représente une largeur de bande de fréquences donnée, éventuellement nulle, inférieure à "n", avec, soit "n" choisi suffisamment grand par rapport à la largeur des canaux fréquentiels occupés par lesdits signaux modulés pour que, dans le cas o "k" T O, les battements composites du second ordre tombent en dehors desdits canaux, soit, si N insuffisamment grand par rapport à la largeur desdits canaux, ou des plus larges d'entre eux au cas o ces canaux ne seraient pas de largeur identique, le système de transmission dimensionné pour que des battements composites du second ordre tombant à l'intérieur de tels canaux aient un écart suffisant par rapport à la porteuse pour ne pas perturber la transmission des signaux correspondants Suivant une autre caractéristique de l'invention la bande de fréquences incluant lesdites fréquences porteuses est divisée en deux bandes, l'une dite inférieure, l'autre dite supérieure, et ces fréquences porteuses sont, dans l'une de ces bandes, choisies de la forme: f = ( 2 p + 1) N i k avec k p O et, dans l'autre de ces bandes, de la forme f = ( 2 p+l) n en vue de réduire, ou de faire disparaître, les éventuelles perturbations dues à des battements composites du second ordre, sans avoir à agir, ni sur le rapport entre la largeur de bande "n" et la largeur desdits canaux, ni sur le dimensionnement du système de transmission. D'autres objets et caractéristiques de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante -4- d'exemples de réalisation, faite en relation avec les dessins ciannexés dans lesquels: la figure 1 est un schéma synoptique d'un réseau câblé de vidéocommunication, illustrant un exemple d'application de la présente invention, la figure 2 est un schéma synoptique de l'équipement dit de modulation utilisé, dans un réseau du type illustré sur la figure 1, pour la génération des signaux modulés transmis sur ce réseau, la figure 3 est un diagramme représentant, de façon schématique, et à titre d'exemple, un plan de fréquences obtenu suivant la présente invention et utilisable dans le cas o lesdits signaux modulés sont des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle et o ladite allocation doit respecter la norme dite L,15 la figure 4 est un diagramme représentant, de façon schématique, et à titre d'exemple, un plan de fréquences obtenu suivant la présente invention et utilisable dans le cas o lesdits signaux modulés sont des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle et o ladite allocation20 doit respecter la norme dite B, G, H, I, la figure 5 est un diagramme représentant, de façon schématique, et à titre d'exemple, un plan de fréquences obtenu suivant la présente invention et utilisable dans le cas o lesdits signaux modulés sont des signaux de télévision transmis en modulation25 d'amplitude à bande latérale résiduelle et o ladite allocation doit respecter la norme dite M. L'invention sera plus particulièrement décrite dans ce qui suit dans le cadre de son application à des réseaux câblés de vidéocommunication, pour lesquels l'allocation des fréquences30 porteuses fait l'objet de deux types de normes. On rappelle brièvement que suivant un premier type de norme en vigueur en Europe, la bande de fréquences incluant les fréquences porteuses allouables est divisée en deux bandes, l'une dite inférieure, située dans la gamme de fréquences dite VHF, et35 l'autre dite supérieure, située dans la gamme de fréquences dite -5- UHF, les fréquences allouables allant, dans le cas de la bande UHF, de 471 25 M Hz à 839 25 M Hz par pas de 8 M Hz, et, dans le cas de la bande VHF, en France, de 120 M Hz à 288 Mhz par pas de 8 M Hz, et dans les pays autres que la France, de 303 25 M Hz à 455 25 M Hz par pasS de 8 M Hz. On rappelle de même que suivant un deuxième type de norme, en vigueur en Amérique du Nord et au Japon, la bande de fréquences incluant les fréquences porteuses allouables est située dans la gamme de fréquences dite VHF, ces fréquences allouables10 allant de 55 25 M Hz à 643 25 M Hz par pas de 6 M Hz. Le premier type de norme correspond aux systèmes dits de norme B, G, H et I pour les pays d'Europe autres que la France, et L pour la France. Le deuxième type de norme correspond aux systèmes dits de norme M. La figure 1 représente de façon schématique un réseau câblé de vidéocommunication auquel la présente invention est applicable. On distingue sur la figure 1 un ensemble 1 appelé centre d'exploitation du réseau, et comportant en l'occurrence: un équipement Il appelé tête de réseau, pouvant, comme symbolisé sur cette figure respectivement en A, B, C, recevoir des programmes de télévision par satellite, par liaison hertzienne ou par une artère numérique, et démodulant en bande de base les signaux ainsi25 reçus, un équipement de modulation 12, apte à fournir des signaux modulés, par modulation de différentes porteuses, internes à cet équipement de modulation, par les différents signaux en bande de base obtenus, un équipement 13 de conversion des signaux électriques obtenus en sortie de l'équipement de modulation 12, en signaux optiques, et d'amplification des signaux optiques ainsi obtenus, notamment au moyen d'un ou plusieurs amplificateurs optiques à fibre dopée. Les signaux optiques obtenus en sortie du centre d'exploitation 1 sont acheminés, sur des liaisons optiques dites de -6- transport, dont une seule, référencée 2, est représentée sur la figure 1, vers des ensembles appelés généralement centres de distribution, dont un seul est, de même, représenté sur la figure 1, o il est référencé 3. Le centre de distribution 3 permet de distribuer à N équipements dits d'usager, tels que celui référencé 4, par N liaisons optiques dites de distribution telles que celle référencée 4 ', formant un réseau dit de distribution, les signaux optiques reçus du centre d'exploitation Le centre de distribution assure en outre une fonction d'amplification des signaux optiques reçus et émis. L'équipement de modulation 12 illustré sur la figure 2 comporte essentiellement une batterie de modulateurs (en nombre égal au nombre maximum de canaux de télévision transmissibles sur ce réseau) dont les sorties sont reliées à une même ligne coaxiale par l'intermédiaire de moyens de couplage En l'occurrence cet équipement de modulation comporte: une première batterie de modulateurs dédiée à des programmes TV, en l'occurrence en nombre maximum égal à 40, cette première batterie de modulateurs étant elle-même organisée en cinq ensembles tels que 121 de huit modulateurs, tels que 122, les sorties de ces modulateurs tels que 122 étant couplées à une même ligne coaxiale par l'intermédiaire d'un coupleur tel que 123, et en l'occurrence les sorties de quatre des ensembles tels que 121 étant couplées à une même ligne coaxiale par l'intermédiaire d'un coupleur 124, une deuxième batterie de modulateurs dédiée à des programmes HIFI, en l'occurrence en nombre maximum égal à 30, comportant elle-même un ensemble de 30 modulateurs tels que 125 dont les sorties sont couplées à une même ligne coaxiale par l'intermédiaire30 d'un coupleur 126. La sortie du coupleur 126 et la sortie de celui des cinq ensembles qui n'est pas connectée au coupleur 124 sont en l'occurrence couplées à une même ligne coaxiale par l'intermédiaire d'un coupleur 127, après avoir été atténuées, respectivement par des atténuateurs 128 et 129. -7- Les sorties des coupleurs 124 et 127 sont à leur tour couplées à une même ligne coaxiale, par l'intermédiaire d'un coupleur 130 dont la sortie constitue la sortie de cet équipement de modulation. L'idée générale de base pour un procédé d'allocation de fréquences porteuses permettant d'ignorer les battements composites du second ordre pour des canaux de télévision de largeur nominale n M Hz est d'allouer à ces canaux des fréquences porteuses multiples impaires de N M Hz. Les fréquences porteuses sont alors définies par f (M Hz) = ( 2 p+l) x n avec p entier. Toute somme ou différence de deux porteuses ainsi définies génère alors un battement composite du second ordre tombant à une fréquence 2 q x N M Hz (avec q entier) multiple paire de N M Hz et donc avec un écart de + N M Hz par rapport à la fréquence porteuse ( 2 q 1) x N M Hz et de N M Hz par rapport à la fréquence porteuse ( 2 q+l) x N M Hz, et donc l'effet du battement composite du second ordre sur ces deux canaux de largeur N M Hz est nul. La largeur "n" étant, dans le cas de la norme M, égale à 6 M Hz, les fréquences porteuses peuvent donc, en théorie, être choisies multiples impaires de 6 M Hz. Dans le cas des normes B, G, H, I et L cette largeur nominale "n" est égale à 8 M Hz dans la bande UHF, ou à 8 ou 12 M Hz dans la bande VHF, suivant le type de signal de télévision considéré Les fréquences porteuses peuvent donc, en théorie, être choisies multiples impaires de 8 M Hz ou de 12 M Hz Avantageusement on choisira des fréquences porteuses multiples impaires de 8 M Hz de manière à garantir un effet nul des battements composites du second ordre dans la bande UHF et à obtenir le plus grand nombre possible de canaux utilisables dans la bande VHF (le choix de fréquences porteuses multiples impaires de 12 M Hz étant possible mais conduisant à un nombre plus faible de canaux utilisables et ne respectent pas l'espacement inter-canal de 8 M Hz en UHF en vigueur -8- en Europe) On a alors pour la bande VHF des canaux de largeur 12 M Hz (pour des signaux de type D 2 MAC au format 16/9) souffrant de battements composites du second ordre tombant à + 8 M Hz de la fréquence porteuse Ceci doit cependant être tempéré par le fait qu'en pratique la protection demandée à la prise d'abonné d'un réseau de vidéocommunication, conformément aux normes en vigueur, pour des signaux de type D 2 MAC 16/9, est alors diminuée par rapport au cas le plus défavorable o le battement composite du second ordre tombe avec un écart de O M Hz par rapport à la fréquence porteuse (en pratique 23 d B dans le premier cas contre 56 d B dans le deuxième cas, soit une diminution de 33 d B). Dans la réalité, pour respecter les normes en vigueur pour l'allocation des fréquences porteuses, telles que rappelées plus haut, on est amené à considérer les allocations de fréquences suivantes: f(M Hz) = ( 2 p + 1) x 80 75 ( 1) f(M Hz) = ( 2 p + 1) x 6 + 1 25 ( 2) Ceci a simplement effet de translater de 0 75 M Hz (respectivement + 1 25 M Hz) autour de 8 M Hz (respectivement 6 M Hz) l'écart en fréquence entre les battements composites du second ordre du type F 1 + F 2 et les porteuses vision des canaux, et de + 0.75 M Hz (respectivement 1 25 M Hz) autour de 8 M Hz (respectivement 6 M Hz) l'écart en fréquence entre les battements composites du second ordre du type Fl F 2 et les porteuses vision des canaux. Comme, dans le cas des systèmes de norme M, un canal correspondant à un signal de télévision de type NTSC n'occupe qu'une place de 0 75 M Hz à + 4 2 Mhz par rapport à la porteuse vision et que la porteuse son est située à 4 5 M Hz de la porteuse vision et qu'elle est modulée en fréquence avec une excursion de i 0 025 M Hz, un battement composite du second ordre qui tombe à + 6 1 25 = + 4 75 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q - 1) ou -6 1 25 = -7 25 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q+l) est sans effet sur ces deux canaux Quant à un battement composite du second ordre tombant à + 6 + 1 25 = + 7 25 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q 1) ou 6 + 1 25 = 4 75 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q+l), il est bien sûr sans effet sur ces deux canaux. La relation ( 2) ci-dessus définit donc le principe d'un plan de fréquence adapté aux systèmes de norme M. Comme un canal correspondant à un signal de télévision de type D 2 MAC 4/3 n'occupe qu'une place de 1 25 M Hz à + 6 5 M Hz par rapport à la porteuse vision, qu'un canal de norme B, G, H ou I (cas pire pour la norme I) n'occupe qu'une place de 1 25 M Hz à + 5 5 M Hz par rapport à la porteuse vision et que la porteuse son est située à + 6 M Hz de la porteuse vision (cas pire pour la norme I) et qu'elle est modulée en fréquence avec une excursion de 0 050 M Hz, un battement composite du second ordre qui tombe à + 8 0, 75 = + 7 25 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q 1) ou -8 0 75 = 8 75 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q+l) est sans effet sur ces deux canaux Quant à un battement composite du second ordre tombant à + 8 + 0 75 = + 8 75 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q-1) ou 8 + 0 75 = 7 25 M Hz de la porteuse vision du canal de rang ( 2 q+l), il est bien sûr sans effet sur ces deux canaux. Seul est à considérer l'effet d'un battement composite du second ordre à + 7 25 M Hz ou + 8 75 M Hz de la fréquence porteuse sur des canaux VHF de largeur 12 M Hz pour des signaux de type D 2 MAC au format 16/9 Cependant la protection demandée à la prise d'abonné, conformément aux normes en vigueur, pour les canaux D 2 MAC 16/9, à + 7 25 M Hz de la porteuse (respectivement à + 8 75 M Hz de la porteuse) est de 27 d B (respectivement 13 d B) ce qui représente une diminution de 29 d B (respectivement 43 d B) par rapport au cas le plus défavorable ( 56 d B) o le battement composite tombe avec un écart de O M Hz par rapport à la fréquence porteuse. La relation ( 1) ci-dessus définit donc le principe d'un plan de fréquence adapté aux systèmes de normes B, G, H et I. Dans le cas des systèmes de norme L, la protection demandée à la prise d'abonné, conformément aux normes en vigueur, à + 7 25 M Hz de la fréquence porteuse, est de 34 d B On a donc dans -10- ce cas une contrainte supplémentaire sur les battements composites du second ordre,pour les canaux de largeur 8 M Hz. En examinant l'origine de tels battements composites du second ordre tombant dans les canaux UHF utilisés à + 7 25 M Hz de la fréquence porteuse, on voit qu'ils sont d Qs uniquement aux combinaisons de type F 1 VHF + F 2 UHF ou de type F 1 v HF + F 2 VHF. Pour éviter cette contrainte supplémentaire on conserve pour les allocations dans la bande UHF le principe décrit ci-dessus pour les systèmes de normes B, G, H et I, à savoir f UHF (M Hz) = ( 2 p+l) x 80,75 ( 3) et on décale de + 0,75 M Hz les allocations des fréquences porteuses dans la bande VHF pour obtenir une formule générique: f F (M Hz) = ( 2 p+l) x 8 ( 4) Les battements du type Flv HF + F 2 UHF sont alors ( 2 m + 1) x 8 0 75 + ( 2 p+l) x 8 = 2 q x 8-0 75 M Hz avec q = m+p + 1 Ils tombent donc avec un écart de + 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse UHF ( 2 q-l) x 8 -0 75 M Hz et de 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse UHF ( 2 q+l) x 8 0 75 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux de largeur 8 M Hz est nul même pour des canaux UHF de type SECAM ou D 2 MAC 4/3. Les battements du type F 1 VHF + F 2 VHF sont alors ( 2 m + 1) x 8 + ( 2 p+ 1) x 8 = 2 q x 8 = ( 2 q-1) x 8 0 75 + 8 75 M Hz avec q = m + p + 1 Ils tombent donc avec un écart de + 8 75 M Hz par rapport à la fréquence porteuse UHF ( 2 q+l) x n 0 75 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux de largeur 8 M Hz est nul même pour des canaux de type SECAM ou D 2 MAC 4/3. Dans le même temps les battements du type F 1 u HF F 2 VHF sont alors ( 2 m+l) x 8 0 75 ( 2 p+l) x 8 = 2 q x 8 0 75 M Hz avec q = m + p Ils tombent donc avec un écart de + 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse UHF ( 2 q-l) x 8 0 75 M Hz et de 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse UHF ( 2 q + 1) x 8 0 75 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux de largeur 8 M Hz est nul même pour des canaux de type SECAM ou D 2 MAC 4/3. Les combinaisons F 1 u HF+ F 2 UHF ne donnent pas de -11- battements composites du second ordre retombant dans la bande UHF utilisée. En prenant comme allocation des fréquences porteuses dans la bande VHF f(M Hz)= ( 2 p+ 1) x 8 M Hz, on a donc éliminé totalement la contrainte sur les battements composites du second ordre pour les canaux UHF de largeur de bande 8 M Hz dans le cas de la norme L. L'examen des battements composites du second ordre tombant cette fois dans la bande VHF montre que seuls sont à considérer les battements du type Fl VHF i F 2 VHF' Fl UHF F 2 UHF et Fl UHF F 2 VHF. Les battements du type Fl VF F 2 VHF sont donc ( 2 m+l) x VHF VHF' 8 t ( 2 p+l) x 8 = 2 q x 8 M Hz avec q = m+p+l ou m p Ils tombent donc avec un écart de + 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q-l) x 8 M Hz et de 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q+l) x 8 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux est nul pour des canaux de type SECAM ou D 2 MAC 4/3 Seul est à considérer l'effet d'un battement composite du second ordre à + 8 M Hz de la fréquence porteuse sur des canaux VHF de largeur 12 M Hz pour des signaux D 2 MAC au format 16/9 Cependant la protection demandée à la prise d'abonné pour des canaux D 2 MAC 16/9 à + 8 M Hz de la porteuse est de 23 d B ce qui représente une diminution de 33 d B par rapport au cas le plus défavorable ( 56 d B) o le battement composite du second ordre tombe avec un écart de O M Hz par rapport à la fréquence porteuse. Les battements du type F 1 UHF F 2 UHF sont donc ( 2 m + 1) x 8 0 75 (( 2 p + 1) x 8-0 75) = 2 q x 8 M Hz avec q = m-p Ils tombent donc avec un écart de + 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q- l) x 8 M Hz et de 8 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q+ 1) x 8 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux est nul pour des canaux de type SECAM ou D 2 MAC 4/3 Seul est à considérer l'effet d'un battement composite du second ordre à + 8 M Hz de la fréquence porteuse sur des canaux VHF de largeur 12 M Hz pour des canaux D 2 MAC au format 16/9 Cependant la protection demandée à la prise d'abonne pour des canaux D 2 MAC 16/9 à + 8 M Hz de -12- la porteuse est de 23 d B ce qui représente une diminution de 33 d B par rapport au cas le plus défavorable ( 56 d B) o le battement composite du second ordre tombe avec un écart de O M Hz par rapport à la fréquence porteuse. S Les battements du type Fl UHF F 2 VHF sont donc ( 2 m+ 1) x 8 0 75 ( 2 p+l) x 8 = ( 2 q 1) x 8 + 8 0 75 M Hz avec q=m-p Ils tombent donc avec un écart de + 7 25 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q-1) x 8 M Hz et de 8 75 M Hz par rapport à la fréquence porteuse VHF ( 2 q+l) x 8 M Hz et leurs effets sur ces deux canaux est nul pour des canaux de type D 2 MAC 4/3 Seul est à considérer l'effet d'un battement composite du second ordre à + 7 25 M Hz de la fréquence porteuse sur des canaux VHF de largeur 8 M Hz ou 12 M Hz pour des signaux de type SECAM ou D 2 MAC au format 16/9 Cependant la protection demandée à la prise d'abonné, conformément aux normes en vigueur, pour des canaux SECAM (respectivement D 2 MAC 16/9) à + 7 25 M Hz de la porteuse est de 34 d B (respectivement 27 d B) ce qui représente une diminution de 22 d B (respectivement 29 d B) par rapport au cas le plus défavorable ( 56 d B) o le battement composite du second ordre tombe avec un écart de 0 5 à 1 M Hz (respectivement O M Hz) par rapport à la fréquence porteuse. Les relations ( 3) et ( 4) ci-dessus définissent donc le principe d'un plan de fréquence adapté aux systèmes de norme L. A titre d'exemple, on pourra ainsi choisir, dans le cas des systèmes de norme L, comme illustré sur la figure 3: 24 fréquences porteuses UHF, positionnées à partir de 471 25 M Hz et jusqu'à 839 25 M Hz, par pas de 16 M Hz, 24 fréquences porteuses VHF, choisies dans la bande 47 470 OM Hz en évitant la bande FM, par exemple les fréquences suivantes: 56 M Hz, 72 M Hz, 120 M Hz à 456 M Hz par pas de 16 M Hz. A titre d'exemple on pourra ainsi choisir, dans le cas des systèmes de norme B, G, H, I, comme illustré sur la figure 4: 24 fréquences porteuses UHF positionnées à partir de 471 25 M Hz et jusqu'à 839 25 M Hz, par pas de 16 M Hz, -13- 24 fréquences porteuses VHF, choisies dans la bande 47-470 M Hz en évitant la bande FM, par exemple les fréquences suivantes: 55.25 M Hz, 71 25 M Hz, 119 25 M Hz à 455 25 M Hz par pas de 16 M Hz. A titre d'exemple, on pourra ainsi choisir, dans le cas des systèmes de norme M, comme illustré sur la figure 5, 48 fréquences porteuses ayant les valeurs suivantes: 55.25 M Hz, 67 25 M Hz, 79 25 M Hz, 115 25 M Hz à 643 25 M Hz par pas de 12 M Hz. Le plan de fréquences ainsi défini pour un système de norme M permet donc d'éviter toutes contraintes liées aux battements composites du second ordre. Seules demeurent pour les plans de fréquences ainsi définis pour des systèmes de norme B, G, H, I, L des contraintes pour les canaux VHF seulement. On peut montrer que pour une distance de transmission dispersive jusqu'à 30 km, ces contraintes relatives aux battements composites du second ordre pour les canaux VHF pour ces plans de fréquence sont toujours satisfaites pour des lasers dont la fluctuation de la longueur d'onde en fonction de la modulation appliquée (ou "chirp") est inférieure à 1200 M Hz/m W couplé dans la fibre. En effet, la contribution de cette fluctuation (ou "chirp")du laser et de la dispersion de la fibre en termes de battements composites du second ordre peut être calculée par la formule suivante: m 2.N (Po C L D 2 VTF ( A\ 2/c))2 avec N nombre de battements du type Fl i F 2 causant le battement composite du second ordre observé à la fréquence F, m indice de modulation du laser par canal TV, Po puissance du laser couplée dans la fibre exprimée en m W, C fluctuation de la longueur d'onde du laser en fonction de la modulation appliquée à la fréquence de modulation F, exprimée en M Hz/m W couplé dans la fibre, -14- F fréquence du battement composite du second ordre exprimée en M Hz, D dispersion chromatique de la fibre à la longueur d'onde considérée exprimée en ps/(nm km), L distance de transmission exprimée en km, X longueur d'onde exprimée en nm, c vitesse de la lumière exprimée en nm/s. On montre par ailleurs que les cas les plus défavorables pour ces contraintes liées aux battements composites du second ordre pour les canaux VHF sont: pour le plan de fréquence défini plus haut pour les systèmes B, G H I, F = 464 M Hz o le produit N F 2 est maximum avec N = 19 pour les battements Fl F 2 et o la protection demandée est de 13 d B; F= 462 5 M Hz o le produit N F est maximum avec N= 10 25 pour les battements Fl + F 2 et o la protection demandée est de 27 d B. pour le plan de fréquence défini plus haut pour le système L, F = 463 25 M Hz o le produit N F 2 est maximum avec N = et o la protection demandée est de 34 d B. C'est ce dernier cas qui est le plus contraignant. Pour un indice de modulation m maximum de 6 5 % pour 40 à 45 canaux modulant directement un laser dit à résonateur distribué (ou DFB), avec N = 19, Po = P maximum = 3 m W, À = 1550 nm, D= 19 ps/nm km, c= 3 1017 nm/s,C L= 36500 km M Hz/m W, on obtient pour ce cas le plus défavorable une contribution de la fluctuation de la longueur d'onde (ou "chirp") du laser et de la dispersion de la fibre, en termes de battements composites du second ordre, égale à 38 d B. La protection demandée à la prise d'abonné étant de 34 d B pour ce cas le plus défavorable, on voit que si l'ensemble des autres non linéarités du second ordre du système (émetteuroptique, amplificateurs, récepteur optique) ne contribuent pas à plus de 45 d B par exemple en termes de battements composites du second ordre, on aura toujours au moins 37 d B de protection à la prise d'usager. Or 45 d B de contribution en battements composites du second ordre est bien inférieur à ce que l'état de l'art permet de réaliser aujourd'hui. -15- La seule condition porte donc sur le produit de la fluctuation de la longueur d'onde (ou "chirp") du laser par la distance de transmission A titre d'exemple, pour des lasers ayant une fluctuation inférieure à 1200 M Hz/m W couplé dans la fibre, des S distances de transmission jusqu'à 30 km peuvent cependant être réalisées. Bien que la description qui précède ait été faite plus particulièrement, à titre d'exemple, pour le cas de réseaux câblés de vidéocommunication pour lesquels lesdits signaux modulés sont des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle, et pour lesquels l'allocation desdites fréquences porteuses fait en outre l'objet de normalisation, on comprendra que l'invention n'est pas limitée à une telle application.15 -16- REVENDICATIONS 1) Procédé d'allocation de fréquences porteuses pour la transmission simultanée, notamment sur une liaison optique, d'une pluralité de signaux modulés, caractérisé en ce que lesdites fréquences porteuses sont choisies de la forme f = ( 2 p + 1) N k o "p" est nombre entier propre à chaque fréquence porteuse, "n" représente une largeur de bande de fréquences donnée, et " k" représente une largeur de bande de fréquences donnée, éventuellement nulle, inférieure à "n", avec, soit N choisi suffisamment grand par rapport à la largeur des canaux fréquentiels occupés par lesdits signaux modulés pour que, dans le cas o "k" t O, des battements composites du second ordre tombent en dehors desdits canaux, soit, si N insuffisamment grand 1 S par rapport à la largeur desdits canaux, ou des plus larges d'entre eux au cas o tous ces canaux ne seraient pas de largeur identique, le système de transmission dimensionné pour que des battements composites du second ordre tombant à l'intérieur de tels canaux aient un écart suffisant par rapport à la porteuse pour ne pas perturber la transmission des signaux correspondants. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la bande de fréquences incluant lesdites fréquences porteuses est divisée en deux bandes, l'une dite inférieure, l'autre dite supérieure, et ces fréquences porteuses sont, dans l'une de ces bandes, choisies de la forme f = ( 2 p + 1) N k avec k $O et, dans l'autre de ces bandes, choisies de la forme f = ( 2 p+l) n en vue de réduire, ou de faire disparaître, les éventuelles perturbations dues à des battements composites du second ordre, sans avoir à agir, ni sur le rapport entre la largeur de bande "n" et la largeur desdits canaux, ni sur le dimensionnement du système de transmission. 3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits -17signaux modulés étant des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle et ladite allocation devant respecter les normes dites B, G, H, I, les fréquences allouées comportent, dans la bande UHF, les fréquences allant de 471 25 M Hz à 839 25 M Hz, par pas de 16 M Hz, et, dans la bande VHF, les fréquences 55 25 M Hz, 71 25 M Hz, et 119 25 M Hz à 455 25 M Hz par pas de 16 M Hz. 4) Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits signaux modulés étant des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle et ladite allocation devant respecter la norme dite L, les fréquences alloueées comportent, dans la bande UHF, les fréquences allant de 471 25 M Hz 839 25 M Hz, par pas de 16 M Hz, et, dans la bande VHF, les fréquences 56 M Hz, 72 M Hz et 120 M Hz à 456 M Hz, par pas de 16 M Hz. ) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits signaux modulés étant des signaux de télévision transmis en modulation d'amplitude à bande latérale résiduelle et ladite allocation devant respecter la norme dite M, les fréquences allouées comportent les fréquences 55 25 M Hz, 67 25 M Hz, 79 25 M Hz, et 115 25 M Hz à 643 25 M Hz par pas de 12 M Hz.