FR 2689339 A1 19931001 FR 9203526 A 19920324 Procédé et dispositif de réglage de retard à plusieurs gammes. L'invention concerne les dispositifs à retard réglable en fonction d'une consigne de retard pouvant être sous la forme d'une grandeur numérique. Les circuits à retard réglable ont de nombreuses applications et sont notamment utilisés lorsqu'on veut ajuster la phase entre deux signaux logiques Dans ce cas, le premier de ces signaux est appliqué à l'entrée d'un circuit à retard et la mesure du déphasage entre le signal de sortie et le signal d'entrée sert à commander le réglage du circuit à retard. L'asservissement de phase peut être réalisé au moyen d'un signal de réglage analogique ou numérique, la solution numérique étant souvent préférée car elle est moins sensible aux perturbations et aux atténuations dues à la transmission des signaux De plus, dans le cas d'une réalisation sous forme de circuit intégré, elle est moins sensible aux dispersions de fabrication. Une première solution connue pour réaliser un circuit à retard à commande numérique consiste à utiliser une pluralité de portes élémentaires, par exemple du type inverseur, associées à un système d'interconnexion commandé numériquement et permettant le branchement en cascade d'un nombre variable de portes élémentaires L'application de ce type de circuit est cependant limitée au cas o il n'est pas nécessaire d'obtenir une précision de réglage du retard inférieure au retard intrinsèque de la porte élémentaire. Une autre solution connue consiste à utiliser un circuit du type résistance-capacité o la résistance est constituée d'une pluralité de résistances élémentaires branchées sélectivement en parallèle en fonction de la commande numérique Dans ce cas, le retard est fixé par la constante de temps du circuit Si toutes les résistances élémentaires ont la même valeur, le retard obtenu est alors inversement proportionnel au nombre de résistances sélectionnées Or, pour obtenir une précision de réglage constante sur toute la plage de réglage, il est nécessaire que la fonction liant le retard à la grandeur numérique de réglage s'approche le plus possible d'une fonction linéaire La réponse obtenue par la solution précédente est donc très éloignée de la relation linéaire Pour s'en rapprocher, il est alors nécessaire de dimensionner les résistances élémentaires à des valeurs bien précises et toutes différentes entre elles Ce résultat est cependant très difficile à obtenir dans le cas d'une réalisation intégrée D'autre part, il faudra prévoir un tel circuit pour chaque signal que l'on veut ajuster en phase. Si par exemple le circuit à retard est destiné à être utilisé dans un circuit verrouillé en phase du type décrit dans la demande de brevet européen publiée sous le numéro 441 684, déposée le 30 janvier 1991 et intitulée "Circuit verrouillé en phase et multiplieur de fréquence en résultant", la solution précédente n'est pas satisfaisante à cause de son encombrement et de sa sensibilité aux dispersions de fabrication. Une méthode consistant à effectuer une superposition avec pondération et effet intégral du signal d'entrée et d'un signal retardé d'une valeur fixe par rapport au signal d'entrée permet un réglage précis avec la possibilité d'obtenir un retard minimal inférieur au retard intrinsèque des portes élémentaires pour la technologie choisie En limitant la valeur du retard fixe, cette solution assure en outre avec une bonne approximation une réponse linéaire du retard en fonction de la consiane de retard La plage de réglage du retard est alors égale à la valeur du retard fixe Or, pour certaines applications, il est souhaitable de pouvoir régler le retard sur une plage importante. Cependant, si l'on augmente la valeur du retard fixe au-delà d'une certaine valeur dépendant du dimensionnement du circuit de combinaison, la réponse du retard en fonction de la consigne devient de moins en moins linéaire et finit par présenter une discontinuité. L'invention a pour but de remédier aux inconvénients précédents en proposant une solution permettant à la fois un réglage précis et linéaire avec une bonne approximation avec la possibilité d'obtenir un retard minimal de faible valeur tout en permettant une plage de réglage étendue. Dans ce but, l'invention a pour objet un procédé pour fournir un signal de sortie présentant un retard par rapport à un signal logique d'entrée, ledit retard étant réglable en fonction d'une consigne de retard, caractérisé en ce qu'il consiste à produire une succession de signaux retardés, par rapport au signal d'entrée, le retard entre un signal retardé et le signal précédent ayant une valeur prédéterminée, à sélectionner l'un desdits signaux retardés et le signal précédent et à effectuer une superposition avec pondération et effet intégral desdits signaux sélectionnés, ladite sélection et ladite pondération étant déterminées en fonction de ladite consigne de retard. Le procédé selon l'invention définit donc une pluralité de gammes de réglage, le choix d'une gamme déterminée étant effectuée en sélectionnant l'un des signaux retardés et le signal précédent. Afin d'obtenir un retard variant de façon continue en fonction de la consigne malgré le passage d'une gamme à une autre, le procédé selon l'invention est en outre caractérisé en ce que ladite pondération consiste à affecter aux deux signaux sélectionnés respectivement deux coefficients de pondération complémentaires fonction de ladite consigne de retard et compris entre O et une valeur maximale. L'invention a également pour objet un circuit à retard pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention Ce circuit est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de sélection pour sélectionner l'un desdits signaux retardés et le signal précédent et des moyens de combinaison pour fournir un signal de combinaison résultant de la superposition avec pondération et effet intégral desdits signaux sélectionnés, lesdits moyens de sélection et de combinaison étant commandés par un circuit de commande en fonction de ladite consigne de retard. L'invention a également pour objet plusieurs modes de réalisation spécialement conçus pour pouvoir utiliser les technologies ECL et CMOS. Ces réalisations ainsi que d'autres aspects et avantages de l'invention apparaîtront dans la suite de la description en référence aux figures. La figure 1 représente le schéma de principe du circuit à retard conforme à l'invention. La figure 2 représente une première variante de réalisation du circuit de la figure 1. La figure 3 représente des chronogrammes permettant d'expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 2. La figure 4 représente le schéma de principe d'une réalisation ECL du circuit à retard selon l'invention. Les figures 5 et 6 représentent une réalisation détaillée en technologie ECL. La figure 7 représente le schéma de principe d'une réalisation CMOS. La figure 8 représente une réalisation détaillée en technologie CMOS. La figure 9 représente un circuit de commande du circuit à retard selon l'invention. La figure 10 représente des diagrammes pour expliquer le fonctionnement du circuit de commande selon la figure 9. Le circuit à retard selon l'invention est représenté schématiquement à la figure 1 Une pluralité de circuits à retard fixe Dl, D 2,, Dn sont montés en cascade, le premier circuit à retard fixe Dl recevant en entrée un signal d'entrée eo Les circuits à retard fixe Dl, D 2, Dn délivrent en sortie des signaux retardés el, e 2,, en. Le signal d'entrée eo ainsi que les signaux retardés e 1 à en sont appliqués à l'entrée de moyens de sélection 1 et de combinaison 2 commandés respectivement en fonction de signaux de sélection A et de signaux de pondération NK fournis par un circuit de commande 3 Le circuit de commande 3 reçoit en entrée la consigne de retard CN pouvant prendre la forme d'une grandeur numérique binaire. Les moyens de combinaison 2 fournissent en sortie un signal de combinaison f K qui est appliqué à l'entrée d'un circuit de mise en forme F dont la sortie fournit le signal logique de sortie SK. Le circuit de la figure 1 fonctionne de la façon suivante. En fonction de la valeur de la consigne de retard CN, le circuit de commande 3 fournit les signaux A pour sélectionner l'un des signaux retardés ainsi que le signal qui le précède dans la chaîne des circuits à retard fixe Dl, , Dn Les signaux de sélection A définissent donc la gamme de réglage nécessitée par la consigne de retard CN Le circuit de commande 3 fournit d'autre part les signaux de pondération NK en fonction des poids faibles de la consigne de retard CN Ces signaux NK vont définir les coefficients de pondération appliqués aux moyens de combinaison 2. La figure 2 représente une première possibilité de disposition des moyens de sélection 1 par rapport aux moyens de combinaison 2 Pour simplifier la suite de l'exposé, le nombre de signaux retardés et de circuits à retard fixe associés sera limité à 4, étant entendu que l'invention ne se limite pas à ce cas particulier et peut être facilement généralisée pour un nombre quelconque de signaux retardés. D'autre part, on utilisera la logique positive et on supposera que les interrupteurs sont ouverts ou fermés selon que les signaux qui les commandent sont respectivement à O ou à 1. Selon la réalisation représentée à la figure 2, les moyens de combinaison sont constitués d'un seul circuit de combinaison 2 comportant deux entrées X et Y destinées à recevoir deux signaux successifs parmi les signaux eo, e 4 Le circuit de combinaison 2 reçoit les signaux de pondération NK et fournit en sortie le signal de combinaison f L'entrée X du circuit de combinaison 2 est reliée au signal d'entrée eo ainsi qu'aux signaux retardés de rang pair e 2, e 4 par l'intermédiaire respectivement des interrupteurs SWO, SW 2, SW 4, commandés respectivement par les signaux de sélection ao, a 2, a 4 L'entrée Y du circuit 2 est reliée aux signaux retardés de rang impair el, e 3, par l'intermédiaire respectivement des interrupteurs SW 1, SW 3 commandés respectivement par les signaux de sélection ai, a 3. En fonctionnement, pour une gamme de réglage déterminée en fonction de la consigne de retard CN, le circuit de commande 3 active deux interrupteurs successifs, par exemple SWO et SW 1, de façon à permettre au circuit de combinaison 2 d'effectuer la superposition avec effet intégral et pondération des deux signaux eo, e 1 sélectionnés. Pour faciliter les explications qui vont suivre, nous raisonnerons sur des grandeurs normalisées des signaux impliqués et on supposera que les coefficients de pondération affectés aux signaux sélectionnés sont complémentaires et compris entre O et 1 Ainsi, le coefficient appliqué au signal reçu par l'entrée X du circuit 2 aura une valeur K variable entre O et 1 tandis que celui appliqué au signal reçu par l'entrée Y prendra la valeur 1 K. Dans ces conditions, le circuit 2 est conçu pour réaliser la combinaison KX + ( 1 K) Y avec intégration par rapport au temps. Les chronogrammes représentés à la figure 3 permettent d'expliquer le fonctionnement du circuit de combinaison 2. Le chronogramme (a) représente les signaux sélectionnés ex et ey parmi les signaux eo à e 4 et appliqués respectivement aux entrées X et Y du circuit 2 Les signaux ex" ey présentent normalement un front raide de transition entre un premier et un second niveau qui est suivi d'un autre front (non représenté) rétablissant le signal à son premier niveau En pratique, ce front est défini par l'instant o le signal atteint une valeur de seuil correspondant généralement au niveau intermédiaire entre les niveaux minimum et maximum du signal. Si l'on suppose par exemple que les signaux de sélection a O et al sont actifs, les signaux ex et ey seront respectivement les signaux eo et el Le signal ey sera alors identique au signal eo mais retardé du retard T défini par le circuit à retard Dl. Le chronogramme (b) représente le signal de combinaison f K pour différentes valeurs du coefficient de pondération K. Bien entendu, la forme des signaux représentés est une représentation simplifiée des signaux que l'on peut obtenir avec des circuits réels Il convient toutefois de noter que cette représentation n'est pas éloignée de la réalité En particulier, on observera toujours un palier de saturation car l'intégrale d'une impulsion finit de toute façon par être limitée aux valeurs des potentiels d'alimentation. Le signal fi correspond au cas o K = 1, c'est-à-dire lorsque le coefficient de pondération appliqué au signal el est nul Ce signal a la forme d'un trapèze dont le front montant débute à l'instant O correspondant à l'instant o le signal eo atteint la valeur de seuil Le signal fi augmente de façon linéaire jusqu'à l'instant tm o il atteint un palier de saturation. Le signal fo correspond au cas o le coefficient de pondération K appliqué au signal e O est nul Ce signal reproduit le signal f 1 avec le retard T. Pour des coefficients de pondération différents de ces deux cas extrêmes, le signal de combinaison a l'allure représentée par la courbe f K- Les signaux fi et fo atteignent la valeur de seuil respectivement aux instants tl et t O tandis que le signal f K atteint ce seuil à l'instant e L'écart entre ti et ta est égal au retard T Ainsi, les retards respectivement minimum et maximum du signal de combinaison f K par rapport au signal d'entrée eo sont compris entre respectivement tl et t O Par conséquent, le retard obtenu dans le cas général aura une valeur e comprise tl et tl + T. Le chronogramme (c) représente le signal de sortie du circuit de mise en forme F dans chacun des trois cas représentés sur le chronogramme (b) Ainsi, les signaux si et so présentent un front respectivement aux instants tl et t O Pour un coefficient K donné, le signal de sortie s K possédera un -front retardé d'une valeur TK par rapport au signal si, la valeur TK étant comprise entre O et T. La façon dont le retard e varie en fonction du coefficient de pondération K dépend essentiellement du temps de transition tm défini ci-dessus et du retard fixe T Le temps de transition tm définira le retard minimum tl du signal de sortie s K par rapport au signal d'entrée e O Dans le cas parfaitement linéaire tel que représenté, ce retard minimum est égal à la moitié du temps de transition. Lorsque l'on étudie les variations du retard TK en fonction du coefficient K pour différentes valeurs du temps de transition tm et du retard fixe T, on constate que T doit être inférieur à tm pour éviter toute discontinuité du retard TK en fonction du coefficient de pondération K donc de la consigne de retard D'autre part, on obtient une réponse parfaitement linéaire de retard TK en fonction de K dès que T est inférieur ou égal à tm/2 Ainsi, pour tm fixé, on obtiendra une réponse linéaire tout en ayant la plus grande plage de réglage lorsque T est égal à tm/2. Pour une sélection donnée d'un signal retardé et du signal précédent, le retard fixe T détermine la plage de réglage du retard Aussi, pour une plage déterminée, il sera possible d'obtenir une réponse linéaire en choisissant tm égal 2 T On pourra cependant être amené à choisir un temps de transition inférieur afin de réduire le retard minimal ti qui dépend directement du temps de transition tm. D'une façon générale, le choix de T et de tm résultera d'un compromis entre le retard minimal, la plage de réglage pour une gamme choisie et la linéarité du retard par rapport à la consigne de retard. Grâce à la disposition représentée à la figure 2, le passage d'une gamme à une autre n'entraîne aucune discontinuité du réglage du retard en fonction de la consigne si l'on prévoit que le coeffi 7 cient K varie en fonction de la consigne CN selon une fonction respectivement décroissante ou croissanite selon que le signal retardé sélectionné est de rang impair ou pair Nous verrons ultérieurement en -référence aux figures 9 et 10 comment obtenir en pratique ce résultat. La figure 4 représente un autre schéma de principe des moyens de sélection et de combinaison en vue d'une réalisation en technologie ECL. Le circuit représenté est alimenté par deux potentiels d'alimentation Vdd et Vss correspondant respectivement à un potentiel positif et la masse Une impédance Z formée d'une résistance R et d'une capacité en parallèle a une première borne reliée au potentiel positif Vdd et une seconde borne reliée à deux sources de courant Sx et Sy par l'intermédiaire respectivement d'interrupteurs QO, SWO, Q 2, SW 2, Q 4, SW 4 et Ql, SW 1, Q 3, SW 3 Les interrupteurs de même indice pair sont montés en série et reliés à la première source de courant Sx tandis que les interrupteurs de même indice impair sont reliés en série et reliés à la seconde source de courant Sy Les interrupteurs QO à Q 4 sont commandés respectivement par les signaux eo à e 4 et les interrupteurs SWO à SW 4 sont commandés respectivement par les signaux de sélection a O à a 4 Les sources de courant Sx et Sy sont des sources de courant réglables commandées respectivement par les coefficients de pondération K et 1 - K et fournissent respectivement des courants Ix et Iy complémentaires et proportionnels aux coefficients de pondération correspondants. Ce montage réalise donc une superposition des courants Ix et Iy dans l'impédance Z dont la capacité est responsable de l'effet d'intégration. Le potentiel V de la seconde borne constitue la mesure du signal de combinaison f et la constante de temps de l'impédance Z permettra de définir le temps de transition tm. Le fonctionnement du circuit de la figure 4 peut être expliqué à l'aide des chronogrammes de la figure 2 en supposant par exemple que les signaux eo et el sont sélectionnés. Initialement, jusqu'à l'instant 0, les signaux eo et el étant à 0, le potentiel V est égal à Vdd Lorsque eo passe à 1, l'interrupteur QO se ferme et un courant I O = KI circule dans l'impédance Z Le potentiel V diminue alors, avec la constante de temps de l'impédance Z, vers la valeur Vdd - KRI pendant une durée égale au retard fixe T el passe alors à 1, Ql se ferme et un courant ( 1 K)I s'ajoute au courant KI dans l'impédance Z Le potentiel V continue donc à diminuer vers la valeur Vdd RI avec la même constante de temps. Par la suite, eo repasse à O et QO se ferme Le potentiel V remonte alors vers Vdd ( 1 K)RI pendant la durée T avec la même constante de temps Enfin, el repasse à 0, QO se ferme et le potentiel V continue à monter vers Vdd. Le circuit effectue donc la superposition avec effet intégral des grandeurs Keo et ( 1 K)el Bien entendu, les signaux fi, f O et f K présentent en réalité des variations plus progressives que celles représentées sur la figure 2 (b), notamment au voisinage du palier de saturation Cette différence ne modifie toutefois pas substantiellement le résultat obtenu si on définit le temps de transition t Zm comme l'intervalle de temps pendant lequel les signaux fi et fo varient pratiquement linéairement en fonction du temps. La figure 5 représente une réalisation ECL du circuit de combinaison 2 Ce circuit comporte deux résistances R, R de même valeur, par exemple réalisées au moyen de transistors MOS, ayant chacune une première borne reliée au potentiel d'alimentation Vdd Un premier montage différentiel MO est formé de deux transistors bipolaires QO, QO * dont les collecteurs sont reliés respectivement à la deuxième borne des résistances R et R et dont les émetteurs sont alimentés par un courant 10 Un second montage différentiel Ml identique à MO est formé des transistors bipolaires Qi et Qi dont les collecteurs sont reliés respectivement à la deuxième borne des résistances R et R et dont les émetteurs sont alimentés par un courant Il. Le signal d'entrée est un signal différentiel e 0, e O commandant les bases des transistors QO et QO* Le signal * différentiel eo, eo est d'autre part appliqué à l'entrée d'un amplificateur différentiel Dl jouant le rôle de circuit à retard fixe L'amplificateur Dl fournit un signal différentiel retardé el, el* commandant les bases des transistors Qi et QI Le signal différentiel retardé el, el est appliqué à l'entrée d'un second amplificateur différentiel D 2 servant aussi de circuit à retard fixe. L'amplificateur D 2 fournit un second signal différentiel retardé e 2, e 2 commandant les bases des transistors Q 2 et Q 2 * d'un troisième montage différentiel M 2 identique à MO et Mi et branché de la même façon Les émetteurs des transistors Q 2 et Q 2 sont alimentés par un courant I 2. La tension différentielle V, V entre les deuxièmes bornes des résistances R et R constitue la mesure du signal de combinaison Deux montages émetteurs-suiveurs F, F* sont commandés par le signal de combinaison différentiel V, V et fournissent en sortie un signal de sortie différentielle s Kr * SK. On pourra bien sûr prévoir d'autres amplificateurs différentiels et montages différentiels disposés à la suite pour augmenter le nombre de gammes de réglage. En fonction de la gamme de réglage choisie, seuls deux montages différentiels voisins déterminés seront alimentés en courant, Le courant des modules de rang respectivement35 pair et impair étant proportionnel respectivement à K et 1 - K. Le fonctionnement du circuit de la figure 5 se déduit aisément de celui de la figure 4 à la différence près que les signaux sont de type différentiel Il convient de remarquer que l'impédance Z de la figure 4 est formée pour chaque voie de la résistance R ou R et de l'ensemble des capacités qui sont reliées à la résistance telles que les capacités collecteur-base des transistors bipolaires Dans le cas o les résistances R et R sont formés de transistors MOS, il conviendra également de tenir compte des capacités draina-grille de ces transistors. Contrairement à la réalisation de la figure 2, celles des figures 4 et 5 évitent de procéder à une sélection directe des signaux retardés Cette particularité permet de réduire le retard minimum à condition que le nombre de gammes ne soit pas trop élevé car la capacité, donc la constante de temps augmente avec le nombre de montage différentiel Le choix entre les dispositions des figures 2 ou 4 et 5 dépendra donc de l'importance relative que l'on attache au retard minimum et à la plage de réglage Bien entendu, si le choix se porte sur la disposition de la figure 2, le circuit de combinaison 2 pourra utiliser la solution ECL de la figure 5 avec seulement deux montages différentiels MO et Ml et des circuits de sélection des signaux différentiels eo, e O t *, e 4, e 4 a appliquer aux entrées des montages MO et Ml. La figure 6 représente un circuit permettant de réaliser les courants variables IO, Il, I 2 ainsi que les moyens de sélection, dans le cas particulier o seulement deux gammes de réglage sont prévues. Selon cette réalisation, le coefficient K est sous la fo=me d'un nombre binaire NK à cinq bits représentés par les cinq signaux k O à k 4, k O correspondant au bit de poids faible. Dans ce cas, K peut donc prendre 32 valeurs différentes réparties uniformément entre O et 1 (à un coefficient multiplicateur près). Bien entendu, les réalisations pour un nombre quelconque de bits seront facilement déduites de ce cas particulier. Le circuit comporte un premier et un second ensemble de résistances respectivement de valeur r et 2 r Les résistances r sont ici réalisées au moyen de transistors MOS à canal N et les résistances 2 r sont formées par deux transistors MOS à canal N de même dimension branchés en série Tous ces transistors MOS ont leur grille polarisée par la tension EN qui les place en régime saturé. Le circuit comporte un premier sous-ensemble SA comprenant un transistor bipolaire dont le collecteur est relié au potentiel Vdd, dont l'émetteur est relié à une première borne d'une résistance 2 r et dont la base reçoit une tension de polarisation Vref. Un second sous-ensemble SEO comporte un autre transistor bipolaire dont la base reçoit la même tension de polarisation Vref et dont l'émetteur est relié à une première borne d'une autre résistance 2 r dont la seconde borne est reliée à la seconde borne de la résistance 2 r du sous-ensemble SA ainsi qu'à une première borne d'une résistance r Le collecteur du transistor bipolaire est relié à deux lignes LO et Ll par l'intermédiaire respectivement d'un transistor MOS à canal N et d'un transistor MOS à canal p dont les grilles reçoivent le signal k O. Le circuit comporte quatre autres sous-ensembles (non référencés) identiques à SEO et dont les transistors MOS reçoivent sur leurs grilles respecti zez ent les signaux kl à k 4 Ces quatre sous-ensembles sont montés de la façon indiquée à la figure 6. La ligne LO est reliée aux modules MO et M 2 par l'intermédiaire de transistors MOS jouant le rôle des interrupteurs SWO et SW 2 La ligne Li est reliée au module Ml par l'intermédiaire d'un interrupteur SW 1 réalisé au moyen d'un transistor MOS polarisé pour fonctionner en régime saturé. Il est facile de vérifier que le circuit de la figure 6 délivre des courants Ix et Iy respectivement proportionnels à K et 1 K D'autre part, la gamme de réglage sera sélectionnée en fonction d'un seul signal de sélection a O si les transistors MOS, SW 1 et SW 2 associés aux modules MO et M 2 sont complémentaires comme représenté sur la figure. Les figures 7 et 8 concernent une autre réalisation en technologie CMOS du circuit de combinaison 2. La figure 7 est la représentation schématique d'une réalisation CMOS permettant de faciliter sa compréhension. Le circuit comporte une pluralité de modules UO à U 4 associés respectivement aux signaux eo à e 4 pour effectuer la charge et décharge d'une ligne commune L Chaque module est contrôlé par l'un des signaux de sélection a O à a 4 et comporte un circuit de charge PC et un circuit de décharge DC commandés par le signal associé Par exemple, le module UO associé au signal de sélection a O et au signal e O comporte un circuit de charge PC et un circuit de décharge DC constitué d'une résistance variable RO* ou RO et de deux interrupteurs PO, SWO ou NO, SWO contrôlant la connexion par cette résistance de la ligne L au potentiel d'alimentation Vdd pour le circuit de charge et Vss pour le circuit de décharge Les interrupteurs SWO et SWO* sont commandés par le signal de sélection a O du module UO. L'interrupteur NO du circuit de décharge est commandé par le signal eo et l'interrupteur PO est commandé par le complément eo* de ce signal. Les autres modules Ul à U 4 sont identiques au module UO mais ont leurs interrupteurs commandés par les signaux de sélection et les signaux retardés associés D'autre part, les résistances variables RO, RO i, R 2, R 2 *, R 4, R 4 * des modules de rang pair sont commandées de façon à prendre une valeur inversement proportionnelle au coefficient K tandis que les résistances de rang impair Ri, Rl, R 3, R 3 * sont commandées de façon à prendre une valeur inversement proportionnelle à 1 K Le potentiel de laligne L constitue la mesure du signal de combinaison f K Pour expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 7, nous supposerons que les deux premiers modules UO et Utl sont sélectionnés et que la ligne L est chargée initialement au potentiel Vdd avec eo et e 1 à 0 Les interrupteurs PO et Pl sont alors fermés tandis que les interrupteurs NO et Ni sont ouverts. Lorsque le signal eo devient actif, l'interrupteur NO se ferme et l'interrupteur PO s'ouvre Le circuit présente alors une constante de temps défini par la capacité de structure au niveau de la ligne L et une résistance équivalente aux résistances RO et Ri* montées en parallèle. Comme RO et Rl* sont inversement proportionnelles à respectivement K et 1 -K, la constante de temps est indépendante de K La ligne L va alors se décharger avec cette constante de temps depuis la valeur Vdd vers la valeur (i K) Vdd. La décharge se poursuit de cette façon jusqu'à l'instant o le signal e 1 devient actif Dès lors, l'interrupteur Ni se ferme et l'interrupteur Pl s'ouvre La ligne L va alors continuer à se décharger vers O avec la même constante de temps que précédemment. Lorsque le signal eo redevient inactif, l'interrupteur PO se ferme et l'interrupteur NO s'ouvre, ce qui rétablit un circuit de charge de la ligne L vers la tension K Vdd. Lorsque el redevient inactif, on se retrouve dans la situation initiale. On peut vérifier que le comportement du circuit de la figure 7 est identique du point de vue retard à celui de la réalisation ECL. La figure 8 représente la réalisation CMOS détaillée d'un des modules de charge et décharge Ug du circuit de la figure 7 Les circuits de charge et de décharge sont constitués de transistors MOS respectivement à canal p et n Les résistances variables sont réalisées au moyen de transistors MOS branchés en parallèle et commandés par les signaux k O à k 4 et k O à k 4, les interrupteurs associés PO ou NO étant constitués par les chemins drain-source de transistors MOS respectivement à canal p et N dont les grilles reçoivent le signal associé eg De même, les interrupteurs SWO et SWO* sont constitués des chemins drain-source de transistors MOS à canal respectivement N et p dont les grilles reçoivent respectivement le signal de sélection ag et son complément ag Le module représenté à la figure 8 est un module de rang pair o les commandes k O à k 4, k O à k 4 sont appliquées aux transistors MOS complémentaires de façon à ce que leur résistance équivalente soit inversement proportionnelle au coefficient K Les modules de rang impair sont identiques à la différence près que les signaux k O à k 4 sont remplacés respectivement par k O* à k 4 * et réciproquement. Les circuits à retard fixe Dl à D 4 sont réalisés chacun au moyen de deux inverseurs CMOS en cascade. La capacité de structure définissant la constante de temps est due aux capacités drain-grille des transistors MOS actifs reliés à la ligne L De par la conception du circuit, la capacité résultante reste constante, indépendamment de la valeur de K. D'autre part, les transistors MOS constituant les résistances variables de chaque circuit de charge ou de décharge peuvent être dimensionnés de façon à ce que leurs résistances varient selon une puissance de 2, selon les poids des signaux de commande de k O,, k 4,, k O, k 4 Une autre possibilité consiste à remplacer les transistors de dimensionnement variable par des montages parallèle et série de transistors identiques. Le fonctionnement du circuit de la figure 8 est dans son principe identique à celui de la figure 7 et ne nécessite donc pas d'explications supplémentaires. La figure 9 représente un mode de réalisation du circuit de commande 3 ainsi que des moyens pour produire la consigne de retard CN. Selon cette réalisation, la consigne CN est une grandeur numérique binaire définie par l'état d'un compteur- décompteur 4 ayant par exemple une capacité de 8 bits c O à c 7 les poids forts c 6 et c 7 définissent la gamme de réglage tandis que les poids faibles c O à c 4 sont représentatifs du coefficient de pondération K L'état du compteur 4 peut être incrémenté ou décrémenté respect-ivement en réponse aux signaux INC ou DEC Les signaux INC et DEC sont appliqués respectivement aux entrées de mise à 1 et à O d'une bascule 6 dont la sortie est appliquée à l'entrée de commande d'incrémentation/décrémentation du compteur 4 Les signaux INC et DEC sont d'autre part appliqués aux entrées d'une porte OU 7 dont la sortie est reliée à l'entrée d'une porte ET 8 dont la seconde entrée reçoit un signal d'horloge CK. La sortie de la porte ET 8 est reliée à l'entrée d'horloge H du compteur 4. Les signaux de commande k O à k 4 représentatifs du coefficient de pondération K sont fournis par des portes OU EXCLUSIF dont une première entrée reçoit le bit C 6 du compteur 4 et dont la seconde entrée reçoit l'un des compléments c O* à c 4 * des bits de poids faible c O à c 4 du compteur 4. Les signaux de sélection a O à a 4 sont fournis par un décodeur 5 des bits de poids fort c 6, c 7 Le décodeur 5 sera par exemple réalisé au moyen combinatoire conçu pour vérifier suivante: d'un circuit logique la table de vérité C 6 C 5 a O al a 2 a 3 a 4 a O o o o o o o Q O o O O O O o io O Q O Q O o 1 *i o Q O Q O Q O i Oo O 1 O O O 0 1 O 1 1 O 00 O O 1 10 1 1 O O O 1 1 O O O O O O 1 OO O O O O O Le fonctionnement du circuit de la figure 9 va maintenant être décrit à l'aide des diagrammes de la figure 10. Les ordres de modification de l'état du compteur 4 apparaissent sous la forme de deux signaux INC et DEC commandant respectivement l'incrémentation et la décrémentation du compteur La sortie de la porte OU 7 est donc représentative d'une demande de modification Cette demande est synchronisée par un signal d'horloge CK au moyen de la porte ET 8 dont la sortie fournit le signal de synchronisation du compteur 4. Lorsque le signal INC est à 1, la sortie Q de la bascule 6 prend la valeur 1, ce qui conditionne le compteur 4 à l'incrémentation qui sera effective à l'apparition du signal35 d'horloge CK Inversement, lorsque DEC est à 1, la sortie Q est forçée à O et le compteur 4 est conditionné à la décrémentation. La figure 10 (a) représente les variations de la grandeur numérique NK représentative du coefficient de pondération K et matérialisée par les signaux k O à k 4 fournis en sortie du circuit de commande 3 Grâce au montage, la variation de NK en fonction de CN change de sens lorsque c 6 change de valeur binaire Chacun des ces changements correspond au passage d'une gamme à une autre comme représenté sur la figure 10 (b) qui montre les variations du numéro de gamme NA en fonction de la consigne CN. La figure 10 (c) représente les variations du retard global TKA (mesuré à partir de l'instant tl défini précédemment) en fonction de la consigne CN Pour chaque gamme, la plage de réglage est égale à la valeur du retard fixe correspondant. Ceci offre la possibilité de faire varier la pente de la courbe représentative du retard TKA en fonction de CN selon la valeur de CN comme représentée sur la figure Cette possibilité est intéressante à exploiter si l'on souhaite faire varier la précision du réglage en fonction de la valeur de la consigne CN Ce sera le cas par exemple si le circuit utilisant le circuit à retard selon l'invention doit être prévu pour fonctionner à des fréquences très différentes. REVENDICATIONS 1 Procédé pour fournir un signal de sortie (s K) présentant un retard (e) par rapport à un signal logique d'entrée (eo), ledit retard ( de retard (CN). 2 Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce que ladite pondération consiste à affecter aux deux signaux sélectionnés (e 1, e 2) respectivement deux coefficients de pondération complémentaire (K, 1 K) fonction de ladite consigne de retard (CN) et compris entre O et une valeur maximale. 3 Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que, pour une sélection initiale donnée d'un signal retardé (e 2) et du signal précédent (e 1), lorsque le coefficient de pondération du signal retardé (e 2) possède ladite valeur maximale alors que la consigne de retard augmente, ladite sélection est modifiée de façon à remplacer ledit signal30 précédent (e 1) par le signal (e 3) suivant ledit signal retardé (e 2) et en ce que, lorsque le coefficient de pondération dudit signal précédent (e 1) est nul alors que la consigne de retard diminue, ladite sélection est modifiée de façon à remplacer ledit signal retardé (e 1) par le signal35 (e 0) précédant ledit signal précédent (el). 4 Procédé selon la revendication 3 caractérisé en ce que ladite consigne de retard (CN) étant sous la forme d'une grandeur numérique, les poids forts et les poids faibles de ladite grandeur numérique servent à définir respectivement ladite sélection et lesdits coefficients de pondération. 5 Circuit à retard pour fournir un signal de sortie (SK) présentant un retard (e) par rapport à un signal logique d'entrée (eo), ledit retard (e) étant réglable en fonction d'une consigne de retard (CN), ledit circuit étant caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de circuits à retard fixe (Dl, D 2,, Dn) montés en cascade, le premier desdits circuits à retard fixe (Dl) recevant en entrée ledit signal d'entrée (eo), lesdits circuits à retard fixe (Dl, D 2,, Dn) fournissant en sortie une succession de signaux retardés (e 1, e 2,, en), en ce qu'il comporte des moyens de sélection ( 1) pour sélectionner l'un desdits signaux retardés (e 2) et le signal précédent (el) et des moyens de combinaison ( 2) pour fournir un signal de combinaison (f K) résultant de la superposition avec pondération et effet intégral desdits signaux sélectionnés (e 1, e 2), lesdits moyens de sélection ( 1) et de combinaison ( 2) étant commandés par un circuit de commande ( 3) en fonction de ladite consigne de retard (CN). 6 Circuit à retard selon la revendication 5 caractérisé en ce que ladite pondération consiste à affecter aux deux signaux sélectionnés (e 1, e 2) respectivement deux coefficients de pondération complémentaires (K, 1 K) fonction de ladite consigne de retard (CN) et compris entre O et une valeur maximale. 7 Circuit à retard selon la revendication 6 caractérisé en ce que ledit circuit de commande ( 3) produit des signaux de sélection (a O, ai,, a 4) appliqués auxdits moyens de sélection ( 1) et lesdits premier et second coefficients de pondération (K, 1 K), et en ce que, pour un signal retardé (e 2) et un signal précédent (el) sélectionnés, ledit circuit de commande affecte audit signal retardé (e 2) un coefficient de pondération (K, 1 K) variant selon une fonction croissante de ladite consigne de retard (CN). 8 Circuit à retard selon la revendication 7 caractérisé en ce que lesdits moyens de combinaison ( 2) comportent une impédance commune (Z) et une première et une seconde source de courant (Sx, Sy) fournissant respectivement des courants (Ix, Iy) proportionnels auxdits premier et second coefficients de pondération (K, 1 K), en ce que lesdits moyens de combinaison ( 2) comportent une pluralité de moyens interrupteurs (QO, Q 1,, Q 4) commandés respectivement par ledit signal d'entrée (eo) et lesdits signaux retardés (el, , e 4), en ce que lesdits moyens interrupteurs associés au signal d'entrée (e 0) et aux signaux retardés de rang pair (e 2,, e 4) sont disposés entre une borne de ladite impédance commune (Z) et la première source de courant (Sx) par l'intermédiaire desdits moyens de sélection ( 1), en ce que lesdits moyens interrupteurs associés aux signaux de rang impair (el, e 3) sont disposés entre une borne de ladite impédance commune (Z) et la seconde source de courant (Sy) par l'intermédiaire desdits moyens de sélection ( 1) et en ce que ledit premier coefficient de pondération (K) varie selon une fonction respectivement décroissante ou croissante de ladite consigne de retard (CN) selon que ledit signal retardé sélectionné est de rang respectivement impair ou pair. 9 Circuit à retard selon la revendication 7 caractérisé en ce que ledit signal d'entrée (eo, eo*) et lesdits signaux retardés (el, el,, en, en) sont des signaux différentiels, en ce que lesdits moyens de combinaison ( 2) comportent une première et une seconde résistance (R, R) ayant chacune une première borne reliée à un potentiel d'alimentation (Vdd), en ce que lesdits moyens de combinaison ( 2) comportent une première et une seconde source de courant fournissant respectivement des courants (Ix, Iy) proportionnels auxdits premier et second coefficients de pondération (K, 1 K) ainsi qu'une pluralité de montages différentiels associés respectivement au signal d'entrée (e 0, eo*) et aux signaux retardés (el, el, en, en), chaque montage différentiel (M 0, Ml, M 2) étant formé de deux transistors bipolaires (Q 0, Q O *, Q 2, Q 2 *) dont les collecteurs sont reliés respectivement à la deuxième borne desdites première et seconde résistances (R, R) et dont les bases reçoivent les signaux différentiels associés (e 0, e O *, e 2, e 2 *), en ce que les émetteurs des transistors (Q 0, Q 0,, Q 2, Q 2 *) des montages différentiels (M 0, M 2) associés au signal d'entrée (e 0, eo*) et aux signaux retardés de rang pair (e 2, e 2 *) sont reliés à ladite première source de courant, en ce que les émetteurs des transistors (Q 1, Ql) des montages différentiels (Mi) associés aux signaux retardés de rang impair (el, el) sont reliés à ladite seconde source de courant et en ce que ledit premier coefficient de pondération (K) varie selon une fonction respectivement décroissante ou croissante de ladite consigne de retard (CN) selon que ledit signal retardé sélectionné est de rang respectivement impair ou pair. Circuit à retard selon la revendication 7 caractérisé en ce que lesdits moyens de combinaison ( 2) comportent une pluralité de modules de charge et décharge (U 0, Ul,, U 4) d'une ligne commune (L) commandés respectivement par le signal d'entrée (e 0) et les signaux retardés (el,, e 4), le potentiel de ladite ligne commune (L) constituant la mesure dudit signal de combinaison (f K), en ce que chaque module (U 0, Ul,, U 4) comporte respectivement un circuit de décharge (DC) et un circuit de charge (PC) comportant chacun des premier et second moyens interrupteurs (P 0, N 0, SW 0,, 24, N 4, SW 4) contrôlant la connexion entre ladite ligne commune (L) et respectivement un premier et un second potentiel d'alimentation (Vss, Vdd) par l'intermédiaire d'une résistance variable, la résistance variable des circuits de décharge (DC) et de charge (PC) des modules (U 0, , U 4) associés au signal d'entrée (e 0) et aux signaux retardés (e 2,, e 4) de rang pair étant commandée de façon à prendre une valeur inversement proportionnelle audit premier coefficient de pondération (K), la résistance variable des circuits de décharge (DC) et de charge (PC) des modules (Ul,, U 3) associés aux signaux retardés (el, e 3) de rang impair étant commandés de façon à prendre une valeur inversement proportionnelle audit second coefficient de pondération ( 1 K), en ce que lesdits premiers moyens interrupteurs (PO, NO,, P 4, N 4) du circuit de décharge (DC) et du circuit de charge (PC) de chaque module (UO, U 4) sont activés respectivement par un premier et un second niveau de tension du signal associé (eo,, e 4), en ce que l'ensemble desdits seconds moyens interrupteurs (SWO, SW 4) constitue lesdits moyens de sélection ( 1) et en ce que ledit premier coefficient de pondération (K) varie selon une fonction respectivement décroissante ou croissante de ladite consigne de retard (CN) selon que ledit signal retardé sélectionné est de rang respectivement impair ou pair.