FR 2685474 A1 19930625 FR 9214568 A 19921203 "Circuit d'exploitation pour un capteur inductif, dont l'inductance dépend de la grandeur à mesurer " La présente invention concerne un circuit d'exploitation pour un capteur inductif, notamment un capteur inductif comportant au moins une bobine dont l'inductance dépend de la grandeur à mesurer, un oscillateur de signal de sortie est appliqué à une entrée de la bobine et un redresseur qui reçoit la tension. Il est connu de mesurer les courses de réglage par des capteurs inductifs à une ou plusieurs bobines Les caractéristiques électriques des bobines changent en fonction des grandeurs de mesure, par exemple en fonction de la translation Un circuit d'exploitation électronique détecte les variations des propriétés électriques des bobines et les transforment en un signal simple à traiter. On connaît selon le document DE-OS 39 27 833 un circuit de mesure utilisable pour des capteurs de course, inductifs, et générant une tension continue dépendant de la course Dans ce montage, on applique une tension alternative à la bobine dont l'inductance varie en fonction de la course et on mesure l'amplitude et la phase de la tension aux bornes de la bobine. Pour augmenter la précision de la mesure, on prévoit deux oscillateurs qui génèrent des tensions alternatives de même fréquence, mais déphasées de La seconde tension alternative possède une amplitude réglable qui dépend finalement de l'inductance des bobines de sorte que le rapport de l'amplitude et des inductances connues des bobines permet une détection précise de la position Dans le circuit de mesure connu, aucun moyen n'est néanmoins prévu pour permettre une compensation de la température. Un circuit de mesure inductive d'une course et qui possède en outre un circuit de compensation de température est connu selon le document DE-OS 39 10 597 Dans ce circuit connu, le circuit de température détecte la résistance ohmique de la bobine qui dépend de la température et applique ce signal à un micro- ordinateur Celui-ci calcule des données de compensa- tion en fonction de la résistance mesurée pour permet- tre la correction des données obtenues à la détection de la course. Un inconvénient du circuit connu est que l'on mesure en alternance la résistance de la bobine et l'inductance de la bobine et que l'on combine les résultats des mesures, sans qu'il soit possible de faire des mesures simultanées. Avantages de l'invention La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients des solutions connues et concerne à cet effet un circuit d'exploitation du type défini ci- dessus, caractérisé en ce que le redresseur est un redresseur synchrone qui reçoit les signaux de cadence de l'oscillateur dont la phase est choisie par rapport à la phase de la tension induite pour permettre une mesure séparée de la résistance et de l'inductance de la bobine. Le circuit d'exploitation selon l'invention avec un capteur inductif ayant les caractéristiques ci-dessus, offre l'avantage de permettre une compensa- tion en température particulièrement simple et néan- moins très précise sans avoir à utiliser de capteur de température supplémentaire. On obtient cet avantage du fait que la tension de sortie, régulée, soit appliquée à un redresseur synchrone lui-même commandé par les impulsions de cadence d'un oscillateur sinusoïdal. Le redresseur synchrone mesure la réactance de la bobine et détermine la phase, on peut compenser de manière particulièrement simple la température. Comme à la fois l'inductance et la partie réelle de la réactance de la bobine dépendent de la température, et comme en outre à la fois l'inductance et la partie réelle de la réactance dépendent de la grandeur de mesure, on peut arriver à une compensation en température si l'on additionne ou que l'on retranche de manière appropriée les deux composants. Il est particulièrement avantageux que l'addition ou la soustraction se fasse d'une manière particulièrement simple par un choix approprié de la phase de la commande du redresseur synchrone. Il est particulièrement avantageux d'utili- ser le circuit d'exploitation selon l'invention en liaison avec des capteurs à une course de ressort, car on supprime ainsi la seconde bobine de compensation nécessaire usuellement pour de tels capteurs, ainsi qu'un capteur de température supplémentaire. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, la compensation en température du signal de mesure est faite à l'aide de la dépendance de la résistance R de la bobine en fonction de la température, par détermination de la partie réelle de la résistance en courant alternatif. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, la phase des signaux de cadence est choisie pour que la tension de mesure compensée en température résulte de la différence de la partie imaginaire et de la partie réelle multipliée par une coefficient constant de la tension induite dans la bobine. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, le signal de sortie d'au moins une bobine est régulé dans un régulateur avant d'être appliqué au redresseur synchrone. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, le redresseur synchrone comprend deux inverseurs qui reçoivent en alternance la tension de sortie de la bobine. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, il comprend un réseau de compensation de décalage à fréquence et phase sélective, et qui est relié par un autre commutateur analogique au redresseur synchrone. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, le redresseur synchrone est un amplificateur différentiel ayant une caractéristique de filtre passe-bas. Suivant une autre caractéristique de l'in- vention, le redresseur comprend un capteur inductif différentiel à deux bobines et le redresseur synchrone comprend deux éléments de commutation en relation chacun avec l'une des bobines et en étant commutés en synchronisme. La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide des dessins annexés dans lesquels: La figure 1 montre un premier exemple de réalisation de l'invention avec une bobine. La figure 2 montre un diagramme vectoriel. La figure 3 montre le circuit complet d'un exemple avec une bobine. La figure 4 montre un exemple de réalisation d'un capteur inductif différentiel. La figure 5 montre les deux courbes des signaux obtenus dans l'exemple de réalisation de la figure 4, sans filtrage et avec filtrage, en fonction du temps. La figure 1 montre un oscillateur 10 par exemple un oscillateur sinusoïdal avec des sorties l Oa, l Ob générant une tension US en étant relié par une résistance 12 à la bobine variable 14 constituant la bobine de mesure Entre la résistance 12 et la bobine 14, on a défini un point 13 relié à la masse, pour un condensateur 15 Le point 13 est par ailleurs relié à l'entrée 17 a d'un régulateur 17. Le régulateur 17 reçoit par son entrée 17 b, une tension constante correspondant à un 1/2 UB, UB étant la tension de référence du circuit; il s'agit par exemple d'une tension de 5 V fournie par -le dispositif de commande. La sortie 17 c du régulateur 17 est reliée à la bobine 14; un autre condensateur 16 relie cette sortie à la masse De plus, la sortie 17 c du régula- teur 17 est reliée par l'intermédiaire d'un condensa- teur 18 et d'une résistance 19, au commutateur analo- gique 21 du redresseur synchrone 20 Le commutateur analogique 21 reçoit des impulsions de commutation de la sortie l Oa de l'oscillateur 10. Le redresseur synchrone 16 comprend en plus du commutateur analogique 21, deux inverseurs 27, 28 qui se composent chacun d'un amplificateur opération- nel 22, 26 ainsi que des résistances 23, 25 prévues chaque fois entre la sortie et l'entrée inversée des amplificateurs opérationnels 22, 26 Une résistance 24 est prévue entre les résistances 23, 25. Les deux entrées inversées des amplifica- teurs opérationnels 22 et 26 sont reliées chacune à une borne du commutateur analogique 21; les entrées non inversées sont à la moitié de la tension de référence soit 1/2 UB. Une liaison relie la sortie de l'amplifica- teur opérationnel 26 du redresseur synchrone 20 au filtre 29 et la sortie analogique 30 de ce filtre fournit le signal de mesure. L'oscillateur 10 génère une oscillation sinusoïdale ou une oscillation contenant relativement peu d'harmoniques, et cette oscillation a une amplitu- de constante A la figure 1, cette oscillation porte la référence US Elle est appliquée par la résistance 12 à la bobine 14 et la tension engendrée au point 13 est détectée pour être appliquée comme valeur réelle au régulateur 17 Comme valeur de consigne, le régulateur 17 reçoit la tension constante 1/2 UB; le régulateur assure la régulation de la tension de sortie UR pour que la tension d'entrée appliquée à l'entrée 17 a soit également constante Comme il s'établit une tension constante au point 13, la tension alternative est alors nulle, et à la sortie l Ob on a une tension alternative US d'amplitude constante, si bien que la résistance 12 donne une tension alternative d'amplitude constante. Cette tension alternative d'amplitude constante fait que l'intensité I dans la résistance 12 est également un courant alternatif d'amplitude constante Comme la tension au point 13 est régulée sur une valeur constante, l'intensité I est également indépendante de l'inductance de la bobine 14. D'éventuelles capacités parasites du câble par rapport à la masse ne permettent le passage d'aucun courant, comme le condensateur 15 qui sert de condensateur de blocage du courant continu car seul un courant alternatif peut traverser des condensateurs. Comme l'entrée du régulateur est fortement ohmique, seulement un courant négligeable peut passer par l'entrée de régulation 17 a ce qui assure que l'ensemble du courant alternatif constant, traverse la bobine 14 qui correspond à la bobine de mesure dont on veut mesurer les propriétés électriques Ainsi, à la sortie 17 c du régulateur 17, il s'établit une tension alternative proportionnelle à la réactance de la bobine 14 La phase de cette tension représente la phase de la réactance Les condensateurs ou capacités parasites par rapport à la masse, qui sont schématisés à la figure 1 par le condensateur 16, ne se répercu- tent pas de manière négative, car le courant qui passe, vient du régulateur 17. La tension UR à la sortie 17 c du régulateur 17 arrive par le condensateur 18 et la résistance 19 au redresseur synchrone 20 qui reçoit les impulsions de commutation par la sortie de cadence ou d'horloge i Qa de l'oscillateur 10. Le montage décrit ci-dessus permet des mesures, mais la compensation souhaitée en température est effectuée que par le mode de réalisation décrit ci-dessous du redresseur synchrone. Le signal de mesure UM que l'on recueille à la liaison entre la bobine 14 et la sortie de régulation 17 c est transmis aux deux inverseurs 27, 28 ou à un seul inverseur 28 en fonction de la cadence de l'oscillateur 10 Cela correspond à un redressement synchrone Usuellement, on choisit pour le redresse- ment synchrone, une cadence d'une phase de 90 ou une phase de O pour mesurer soit seulement la résistance, soit seulement l'inductance Il est également possible de corriger la phase de détection pour compenser des déphasages propres au montage de mesure. Selon l'invention, on réalise un choix approprié de la phase pour arriver à une compensation en température Pour certains capteurs, l'inductance de la bobine 14 et la partie réelle de la résistance de la bobine dépendent de la température De la même manière, l'inductance aussi bien que la partie réelle de la résistance peuvent dépendre de la grandeur de mesure Pour la plupart des capteurs, la partie réelle de la résistance et l'inductance dépendent de manière différente des grandeurs de mesure On peut compenser en température par addition ou soustraction de manière appropriée des deux composants Un choix adéquat, compense exactement l'action de la températu- re tout en permettant de déterminer la grandeur de mesure. Dans le cas d'un tel circuit d'exploitation, il ne faut ni seconde bobine de compensation, ni capteur de température, distinct Bien plus, la bobine de mesure constitue elle-même le capteur de température L'addition ou la soustraction, décrite pour les deux composants se réalise d'une manière particulièrement simple par un choix approprié de la phase Le diagramme vectoriel représenté à la figure 2 correspond à une soustraction; il montre la relation entre les intensités et les tensions qui, dans cet exemple, portent toujours la référence 1. Lorsqu'on alimente la bobine 14 avec un courant constant Il, on obtient pour une bobine réelle, correspondant à un montage en série d'une résistance R et d'une bobine idéale d'inductance L, une tension U 1 déphasée de la phase 8 par rapport au courant d'excitation Il Un redresseur synchrone à déphasage nul mesure la chute de tension correspondant à la partie réelle U Rl; si par contre le redresseur à un déphasage de 90 , correspondant à une inductance pure, on mesure la chute de tension UL 1. Pour une phase de détection égale à 900 + ar, on obtient comme tension de mesure UM 1, la tension selon le chronogramme de la figure 5, comme projection verticale de la tension de bobine UM 1 dans la direction de la phase de détection Cette direction porte la référence A à la figure 2; elle y est repré- sentée en trait interrompu. Pour la tension de mesure on a alors la relation UM 1 = cosa * (Ul tana * UR 1). On retranche ainsi effectivement une partie réelle de la tension Ul multipliée par un facteur constant de la partie imaginaire de la tension Ul En même temps, on fait également une multiplication avec un coefficient constant; cette multiplication peut de nouveau être compensée par une amplification constante. Appliqué à un capteur à une course de ressort, intégré plus connu, on obtient par exemple pour la compensation de température un angle égal à a = 150 Dans l'exemple de réalisation représenté à la figure 1, on conserve dans un étage distinct du redresseur synchrone, c'est-à-dire le filtre 29, on conserve'un filtrage et un calibrage supplémentaire du décalage et de la pente Il est toutefois également possible de réaliser ce filtrage et ce calibrage à l'aide d'un étage intégré au second inverseur 28. La compensation des signaux parasites qui est déjà relativement bonne dans le cas d'un redresseur synchrone 20 à filtre passe- bas, peut encore être améliorée notamment par rapport aux para- sites de basse fréquence ayant une fréquence inférieure à la fréquence de mesure en ce qu'on dimensionne le condensateur 18 et la résistance 19 pour qu'il fonctionne comme un filtre passe-haut Cela garantit l'élimination par filtrage des oscillations basse fréquence, qui se combinent à la fréquence de mesure. Mais comme ce filtre passe-haut provoque des déphasages gênants, il faut prévoir un déphasage supplémentaire du signal de cadence Globalement, la combinaison du filtre passe-haut entre le régulateur 17 et le redresseur synchrone 20 et le filtre passe- bas 29 entre le redresseur synchrone 20 et la sortie 30 assure une suppression efficace des parasites pour toutes les fréquences prévisibles. D'un filtre passe-haut 31, on peut également utiliser un filtre passehaut ou un filtre passe-bande d'ordre supérieur ou encore un filtre passe-haut, actif Un effet secondaire, avantageux est d'assurer que les tensions de décalage du régulateur 17 et de l'oscillateur 10, ne puissent arriver à la sortie 30 et ne faussent pas ainsi le signal. Bien que l'oscillateur 10 et le régulateur 17 puissent être réalisés sous forme analogique ou numérique, le comportement en régulation du régulateur 17 peut être amélioré encore plus par un circuit à grandeurs parasites; pour cela la tension de sortie de l'oscillateur 10 est appliquée comme information supplémentaire au régulateur 17. il On peut encore améliorer le circuit si à la sortie 10 b de l'oscillateur 10, la tension sinusoïdale découplée US est injectée dans le redresseur synchrone par l'intermédiaire d'un réseau de résistance et d'un second commutateur analogique Il est alors possible de compenser le décalage avec une seule bobine pour les oscillateurs, par exemple en injectant une tension continue dans un étage d'amplification ce qui se traduit par une compensation très stable. Comme les variations de la tension d'oscil- lation et de la fréquence de la valeur totale de la tension de mesure varient de manière considérable, il faut que la stabilité de l'oscillateur correspond à un multiple de la précision souhaitée du capteur On améliore la précision en fournissant la tension sinusoïdale US par un réseau à comportement de trans- fert approprié, par exemple avec le même comportement de transfert que celui de la bobine de mesure avec une position médiane et stable, et en ayant en outre un second commutateur analogique par lequel la tension est injectée en sens opposé dans le redresseur synchrone Ces moyens permettent une compensation du décalage ayant les mêmes propriétés vis-à-vis de l'oscillateur que le décalage proprement dit La réalisation peut se faire dans l'exemple de la figure 1 à l'aide d'un filtre passe-haut, supplémentaire du second ordre. La figure 3 montre le schéma complet d'un autre mode de réalisation de l'invention Dans cet exemple de réalisation, l'oscillateur se compose d'un commutateur analogique IC 4 en forme de double commutateur avec deux éléments de commutation 33, 34. Une sortie de ce commutateur analogique IC 4 conduit par un montage en série formé de trois résistances Ri, R 2, R 3, à l'entrée non inversée de l'amplificateur opérationnel O Pi Entre cette combinaison de résistance et la masse, on a trois condensateurs Cl, C 2, C 3 La résistance R 10 est prévue entre la sortie de l'amplificateur opérationnel O Pl et son entrée inversée; cette entrée est en outre reliée à la masse par la résistance R 9. Un comparateur Ki est raccordé par son entrée non inversée à l'entrée inversée de l'amplifi- cateur opérationnel O Pl; l'entrée non inversée du comparateur Kl est reliée par une résistance R 4 à la jonction d'une sortie du commutateur analogique IC 4 et de la résistance Rl La sortie du comparateur Kl est reliée par une résistance R 5 à la tension d'alimenta- tion ainsi qu'à une entrée du commutateur analogique IC 4. Le régulateur 17 se compose d'un amplifica- teur opérationnel OP 3, dont l'entrée inversée est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensa- teur C 5 et d'une résistance R 13; cette entrée est reliée par une résistance R 15 et une résistance R 16 à la sortie de l'amplificateur opérationnel O Pl de l'oscillateur 10 et par un condensateur C 6 et une résistance R 14, cette entrée est reliée à la sortie. La bobine de mesure 14 est reliée à la jonction des résistances R 15 et R 16; l'autre borne de la bobine de mesure est reliée par une résistance R 17 à la sortie de l'amplificateur opérationnel OP 3; entre les deux bornes de la bobine de mesure 14 et la masse, on a chaque fois un condensateur C 7, C 8. L'entrée non inversée de l'amplificateur opérationnel OP 3 est reliée par une résistance R 6 à l'entrée non inversée du comparateur K 1 et par une résistance R 7 à la tension d'alimentation de 5 Volt. De plus, entre l'entrée non inversée de l'amplifica- teur opérationnel OP 3 et la masse, on a une résistance R 8 et un condensateur C 4. Le redresseur synchrone 20 comprend deux amplificateurs opérationnels OP 4, OP 5 dont les entrées inversées sont reliées chaque fois à une borne du commutateur analogique IC 4 En outre, l'entrée inver- sée de l'amplificateur opérationnel OP 5 est reliée par une résistance R 26 à la sortie de l'amplificateur opérationnel OP 4 et par une résistance R 27 à l'entrée inversée de l'amplificateur opérationnel OP 4. Les entrées non inversées des amplificateurs opérationnels OP 4, OP 5 sont reliées l'une à l'autre et conduisent en outre à l'entrée non inversée de l'amplificateur opérationnel OP 6 de l'étage d'entraî- nement 32 ainsi qu'à l'entrée non inversée de l'ampli- ficateur opérationnel OP 3 du régulateur 17. Entre l'entrée inversée de l'amplificateur opérationnel OP 5 et la masse on a une résistance variable R 24; entre l'entrée inversée de l'amplifica- teur opérationnel OP 5 et sa sortie, on a un condensa- teur C 3 ainsi qu'une autre résistance variable R 25; de plus la sortie de l'amplificateur opération- nel OP 5 conduit à une résistance R 23 du circuit d'entraînement 32. En plus de l'amplificateur opérationnel OP 6 déjà évoqué, le circuit d'entraînement 32 comprend des résistances R 19 R 22 ainsi que des condensateurs Cli, C 12; la résistance R 20 et le condensateur Cil sont montés entre l'entrée inversée de l'amplificateur opérationnel OP 6 et sa sortie; l'entrée inversée est en outre reliée aux résistances R 23 et R 19. La sortie de l'amplificateur opérationnel conduit par les résistances R 21, R 22 à la sortie 30 qui donne le signal de mesure compensée en température La sortie 30 est en outre reliée à la résistance R 19; un condensateur C 12 relier les résistances R 21 et R 22 et la masse. Enfin, entre la bobine 14 et une entrée du commutateur analogique IC 4, on a un filtre passe-haut formé de la résistance R 18 et du condensateur C 9. Le circuit de la figure 3 fonctionne comme suit: Le commutateur analogique IC 4 applique la résistance Rl en alternance à la masse et à la tension de référence (+ 5 V) Il s'établit ainsi une oscillation triangulaire sur le condensateur Cl (fonction exponentielle) A l'entrée inversée du comparateur K 1, la résistance R 4 génère une hystérésis Le comparateur Kl commute le commutateur analogique IC 4 chaque fois que le comparateur atteint la valeur du seuil. La tension obtenue est filtrée par le filtre passe-bas passif, à deux étages R 2, C 2 et R 3, C 3; le signal ainsi filtré est retenu et amplifié par l'amplificateur opérationnel OP 1 On obtient ainsi une oscillation pauvre en harmoniques qui alimente la bobine 14. Le comparateur Kl fournit en même temps la cadence au redresseur synchrone 20, car la commutation des éléments de commutation 33, 34 du double commutateur analogique IC 4 se fait simultanément. L'élément de commutation 34 correspond de par sa fonction au commutateur analogique 21 du redresseur synchrone 20 de la figure 1 Comme les éléments de commutation 33, 34 se trouvent néanmoins sur la même plaquette, cela garantit que la phase des oscillations générées par exemple de l'oscillation sinusoïdale et de l'oscillation du redresser synchrone soit absolument constante L'amplitude du déphasage de l'oscillation du redresseur synchrone peut être adaptée à toutes les conditions par les deux filtres passe-bas R 2, C 2 et R 3, C 3. Le régulateur 17 règle la tension appliquée à la bobine 14 de la manière décrite à la figure 1; c'est pourquoi, il est inutile de décrire ici son fonctionnement d'une manière plus détaillée. La tension à la sortie du régulateur ou à l'une des bornes de la bobine est injectée par le filtre passe-haut formé de la résistance R 18 et du condensateur C 9 dans le redresseur synchrone 20 Par un choix ou un réglage approprié de la résistance R 25, on règle la pente du signal de capteur et à l'aide de la résistance R 24, on règle le décalage Le condensa- teur C 10 assure le filtrage du signal Le circuit d'entraînement 32 fournit le signal de sortie de l'en- semble du montage à la sortie 30. La figure 4 montre un exemple de réalisation d'un capteur inductif différentiel Ce capteur 11 comporte deux bobines 35, 36 dont l'inductance varie en sens opposé, en fonction de l'amplitude de la mesure. Les bobines 35, 36 reçoivent le signal d'excitation, sinusoïdal, de l'oscillateur 10 par l'intermédiaire des deux résistances R 29, R 31 Les bornes opposées à la masse des bobines sont reliées au redresseur synchrone 20 par les condensateurs C 13, C 14 et par les résistances 30, 32. Le redresseur synchrone 20 est réalisé de façon analogue à l'exemple de la figure 3; il compor- te toutefois un double commutateur qui est commuté simultanément par les cadences de l'oscillateur 10. Dans cet exemple de réalisation, il n'est pas prévu de régulateur qui pourrait être mis en oeuvre le cas échéant. L'oscillateur 10 génère des oscillations sinusoïdales appliquées aux deux bobines 33, 34 par les résistances R 29, R 31 Les résistances sont dimensionnées de façon appropriée pour que dans cet exemple de réalisation, le courant alternatif traversant les bobines soit relativement constant. Les deux tensions induites U 21 et U 22 sont injectées dans le redresseur synchrone par les deux circuits 35, 36 et le redresseur assure en même temps la soustraction Par un choix approprié de la phase de détection, on peut déterminer la grandeur à mesurer. Les tensions Ul et U 2 représentées à la figure 4 ainsi que les intensités Ia, Ib, correspon- dant aux courbes de la figure 5; la tension de sortie UA est indiquées une fois avec filtre et une fois sans filtre supplémentaire; la courbe en trait interrompu correspond à la tension de sortie UA avec filtre. R E V E N D I C A T I O N S 1) Circuit d'exploitation pour un capteur inductif comportant au moins une bobine dont l'inductance dépend de la grandeur à mesurer, un oscillateur de signal de sortie est appliqué à une entrée de la bobine et un redresseur qui reçoit la tension induite, circuit d'exploitation caractérisé en ce que le redresseur est un redresseur synchrone ( 20) qui reçoit les signaux de cadence de l'oscillateur ( 10) dont la phase est choisie par rapport à la phase de la tension induite pour permettre une mesure séparée de la résistance (R), (Ri), (R 2) et de l'inductance (L), (Ll), (L 2) de la bobine ( 14), ( 35), ( 36). 2) Circuit d'exploitation selon la revendi- cation 1, caractérisé en ce que la compensation en température du signal de mesure est faite à l'aide de la dépendance de la résistance (R) de la bobine ( 14) en fonction de la température, par détermination de la partie réelle de la résistance en courant alternatif. 3) Circuit d'exploitation selon la revendi- cation 2, caractérisé en ce que la phase des signaux de cadence est choisie pour que la tension de mesure compensée en température résulte de la différence de la partie imaginaire et de la partie réelle multipliée par une coefficient constant de la tension induite dans la bobine ( 14). 4) Circuit d'exploitation selon les revendi- cations 1, 2, 3, caractérisé en ce que le signal de sortie d'au moins une bobine ( 14) est régulé dans un régulateur ( 17) avant d'être appliqué au redresseur synchrone ( 20). ) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le redresseur synchrone ( 20) comprend deux inverseurs ( 27), ( 28) qui reçoivent en alternance la tension de sortie de la bobine ( 14). 6) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par un filtre ( 18), ( 19) à la sortie du redresseur synchrone ( 20). 7) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par un filtre passe-bas entre la ou les bobines et le redresseur synchrone. 8) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de compensation de décalage à fréquence et phase sélective, et qui est relié par un autre commutateur analogique au redresseur synchrone. 9) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le redresseur synchrone ( 20) est un amplificateur différentiel ayant une caractéristique de filtre passe-bas. 10) Circuit d'exploitation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend un capteur inductif différentiel ( 11) à deux bobines ( 35), ( 36) et le redresseur synchrone ( 20) comprend deux éléments de commutation en relation chacun avec l'une des bobines ( 35), ( 36) et en étant commutés en synchronisme.