FR 2674997 A1 19921009 FR 9104172 A 19910405 Architecture de charge utile dans le domaine spatial L'invention concerne une architecture de charge utile dans le domaine spatial. La conception ainsi que la définition des charges utiles de télécommunication "segment spatial" évoluent au même titre que les besoins des opérateurs: "explosion" des transmissions de données, développement des systèmes de télévision (directe et semi directe), percée des liaisons avec les mobiles maritimes, aéronautiques et terrestres, etc A contrario des systèmes des générations précédentes, les nouveaux systèmes doivent s'accommoder d'un certain nombre de caractéristiques permettant de mieux gérer l'ensemble des ressources "bord" du satellite: fonctionnement multipinceaux reconfigurabilité de couvertures flexibilité d'adressage de la puissance RF (radiofréquence) entre divers faisceaux: capacité d'échange de PIRE (Puissance Isotrope Rayonnée Equivalente). Ces caractéristiques vont de pair avec l'accroissement de performances demandées aux systèmes de transmission PIRE accrue à l'émission, facteur de mérite G/T de plus en plus élevé à la réception, qualité des faisceaux rayonnés contour formé: gabarit sévère, zones d'isolation, forte directivité. La définition de la meilleure charge utile adaptée à une mission impose un balayage rigoureux de l'ensemble des solutions antennes potentielles ainsi que l'élaboration du meilleur système possible. Les architectures classiques de répéteurs transparents ne présentent pas de réponse satisfaisante dans le contexte d'un fonctionnement multi-faisceaux avec capacité d'échange La notion de capacité d'échange ou de reconfigurabilité instantanée de puissance a été à l'origine de nombreux travaux depuis une dizaine d'années. La condition naturelle de reconfigurabilité instantanée totale 2 - est la condition de réseau phasé Le système antenne qui répond de manière parfaite à ce problème est par essence le réseau à rayonnement direct qui utilise rigoureusement la même loi en amplitude pour générer n'importe quel spot: le seul contrô 1 e qui est alors opéré est 5 un contr 8 le de phase Dans un tel système le dimensionnement des amplificateurs est immédiat et leur fonctionnement est assuré à l'optimum puisqu'il n'y a aucune demande différentielle entre ces différents spots: il y a identité des lois en amplitudes. L'inconvénient de ce type d'approche concerne sa complexité10 intrinsèque dès lors que des directivités importantes sont requises au niveau des couvertures En effet, la taille maximale des éléments de base est déterminée par le critère d'apparition des lobes de réseaux. Un nombre important de sources élémentaires implique un nombre de contrôles élevé et de ce fait autant d'amplificateurs que de voies au15 niveau des formateurs de faisceaux. Les budgets globaux réalisés au niveau de la charge utile écartent bien souvent les réseaux à rayonnement direct quand les ouvertures requises sont de quelques dizaines de longueurs d'onde Ce résultat apparait encore plus nettement pour des ouvertures de plus de20 100 fois la longueur d'onde qui sont d'une utilisation courante dans le cadre des missions de télécommunications à très fort gain Il est donc bien utile d'assurer le paramètre gain à l'aide d'une grande ouverture: réflecteur (ou lentille) illuminé par une source primaire dont la complexité est associée à la mission.25 Là encore deux concepts peuvent s'élaborer dont la séparation s'établit autour du fait d'opérer ou non une transformée de Fourier un premier concept consiste à implanter les sources dans le plan focal d'un système focalisant La génération des faisceaux se fait dans ce cas en gérant soigneusement l'amplitude et la phase au30 niveau de chaque source Un tel concept est décrit notamment dans un article intitulé "A versatile array fed reflector antenna: part A - Reception" de R Lenormand, E El Shirbini, J Neron, J P Marre, B. Vidal Saint André, R Coirault et E Rammos (SIO/IEEE/002-88) Un certain nombre d'avantages sont inhérents à ce concept, qui permet des35 synthèses avec une très haute efficacité ainsi qu'un nombre minimal de 3 - sources (caractéristique des systèmes focalisés). L'utilisation d'une optique focalisante présente un certain nombre d'avantages au niveau de la performance antenne (qualité de la synthèse, rendements élevés, nombre de sources minimal avec des 5 conséquences sur le dimensionnement, l'encombrement, la masse et la consommation des chalnes actives et de contr 8 le) Mais cette optique se trouve dans un plan o l'échange est très médiocre ce qui introduit une difficulté majeure de dimensionnement des amplificateurs: il est nécessaire de retrouver dans le plan des amplificateurs une condition10 d'équiamplitude caractéristique d'un fonctionnement en réseau phasé assurant ainsi un échange de bonne qualité Ceci est fait en opérant grosso-modo une seconde transformée de Fourier qui permet de repasser d'une distribution caractéristique d'une tache de diffraction à une distribution équi-amplitude.15 Le besoin d'échange et le dimensionnement de la charge utile impose donc l'emploi d'une matrice de Butler ou d'un coupleur généralisé qui doit être comptabilisé dans l'ensemble des bilans (masse/encombrement/dissipation/pertes, etc). Un second concept part de l'idée que deux réflecteurs confocaux équivalent à une double transformée de Fourier spatiale. Cette approche est à la base de la constitution des réseaux imageurs tels que décrits dans un document intitulé 'Limited electronic scanning with an offset feed near-field gregorian system" de W D. Fitzgerald (Technical report 486; september 24, 1971, Massachusetts25 Institute of Technology Lincoln laboratory). Mais ce genre de structure est d'un emploi complexe sur un satellite Aussi on supprime un des deux réflecteurs et on conçoit une surface non focalisante pour le réflecteur principal qui illumine un réseau primaire de la façon la plus uniforme possible Dans un tel30 dispositif, la phase seule, en principe, a lieu d'être contr 8 lée afin de générer des spots sur les zones désirées; l'ensemble des éléments rayonnants étant alimentés en condition d'équi-amplitude Au niveau radio-électrique ce mode de fonctionnement apporte certaines contraintes de conception:35 réflecteur surdimensionné (de 25 % à 40 % par rapport à la -4- parabole); réseau de taille importante car implanté fortement en amont ou en aval du "plan focal". Du point de vue antenne, ce second concept présente deux difficultés: qualité moyenne des synthèses en raison du seul contr 8 le de phase et efficacité réduite ( 35 à 45 %) en raison du rayonnement perdu dans ces lobes de réseau; nombre important d'éléments de contr 8 le et surdimen- sionnement; ce qui apparait pénalisant eu égard aux performances de masse. C'est en fait au niveau des budgets systèmes que cette solution est attractive car sa capacité d'échange lui permet de compenser la faible performance antenne par un dimensionnement efficace des15 amplificateurs de sorte que l'évaluation de la puissance continue pour produire une PIRE donnée est la notion qui au niveau budget système présente un intérêt. L'objet de la présente invention consiste à répondre de façon élégante aux besoins d'une mission de télécommunication à l'émission sans rencontrer les difficultés de ces différentes solutions: Avec une solution focalisée il y a un mauvais échange ce qui nécessite l'emploi de matrice à grande complexité technologique. Avec une solution réflecteur imageur, il y a surdimen- sionnement masse-nombre de contrôles. L'objet de l'invention est en opposition avec l'une ou l'autre de ces deux approches qui conduisent à des difficultés voire à des impasses La logique de la démarche consiste à jouer sur les deux tableaux: trouver un système qui: garantisse des performances antennes avec une bonne efficacité; présente une capacité d'échange intrinsèque. L'invention propose à cet effet une architecture de charge utile dans le domaine spatial comprenant un système de télécommunication comportant un réseau de sources précédé d'un étage d'amplification et35 un système optique de focalisation, caractérisée en ce que cette architecture est adaptée à une mission de télécommunication par une prise en compte globale des besoins dudit système, à savoir des performances de rayonnement propre à satisfaire la mission, un dimensionnement efficace de l'étage d'amplification et des bilans 5 globaux attractifs. Cette architecture permet, en effet, de n'utiliser qu'un nombre limité de sources et par voie de conséquence de chatnes actives; avec une flexibilité intrinsèque de la charge utile, et un ensemble masse/consommation de puissance/co t optimisé.10 Avantageusement, pour chaque couverture de la mission, on n'adresse pas un nombre limité de sources mais un ensemble plus grand de sources principales qui nécessitent des niveaux de puissance importants; cet ensemble étant commun à toutes les couvertures, toutes ces sources ayant à peu près un même niveau de puissance Pour15 une synthèse plus fine de chaque couverture on joue sur des sources complémentaires à des niveaux de puissance plus faibles Les sources qui possèdent les mêmes variations amplitude et phase d'une couverture à l'autre sont regroupés autour d'un point unique de contr 8 le Les sources contribuant peu à la synthèse ne sont pas prises en compte, en admettant une perte butée à la synthèse optimale. On génère ainsi des aberrations importantes dans le système optique. Ces aberrations peuvent être générées en dépointant l'axe de rayonnement de l'antenne par rapport à l'ensemble des couvertures; ou en utilisant des systèmes optiques à très faible rapport focale/diamètre, de sorte que tout rayonnement hors de l'axe entraine des distorsions importantes en amplitude et en phase au niveau des taches focales;30 ou en utilisant des configurations d'antenne à décalage à très fort angle d'offset: typiquement 600 à 90 , qui sont là aussi sources de distorsions importantes. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre, à titre d'exemple non limitatif, en référence aux figures annexées sur lesquelles: 6 - la figure 1 illustre schématiquement une architecture de charge utile selon l'invention; les figures 2 et 3 illustrent un exemple de réalisation au système d'antenne de l'invention. Dans le système d'antenne selon l'invention, tel que représenté sur la figure 1, qui comprend un réseau 10 de sources ou éléments rayonnants précédé d'un étage d'amplification 17 et un système optique de localisation 11, par exemple un réflecteur, on génère volontairement des aberrations importantes dans le système optique de sorte que pour l'obtention d'une couverture 15 dans une mission de télécommunications donnée, ce système, à contrario d'un système purement focalisant, n'adresse pas un nombre limité de sources, mais déborde sur un ensemble 16 plus grand de sources principales 18 qui nécessitent des niveaux de puissance importants, commun à toutes les couvertures Pour réaliser une synthèse plus fine on joue sur des sources complémentaires 19 à des niveaux de puissance plus faibles La précision de la synthèse met donc en jeu les éléments à niveau forts, moyens et plus faibles Les aberrations peuvent être générées selon plusieurs techniques On peut citer de façon non limitative:20 le dépointage de l'axe 12 de visée de l'antenne par rapport à la direction 13 de l'ensemble des couvertures; l'utilisation d'un système optique 11 à très faible rapport focale/diamètre, de sorte que tout rayonnement hors de l'axe entraine des distorsions importantes en amplitude et phase au niveau des taches25 focales; l'utilisation de configurations d'antenne à décalage à très fort angle d'offset: typiquement 600 à 900, qui sont là aussi génératrice de distorsions importantes. Ainsi sur la figure 1, l'ensemble élargi de sources 14 (niveaux forts, moyens et éventuellement faibles) destiné à assurer la mission, est implanté de manière très défocalisée par rapport au foyer F du réflecteur 11 qui est une parabole à forte courbure. Le système est correctement dimensionné si, pour l'ensemble des couvertures à générer, les différentes taches de diffraction à synthétiser répartissent la puissance de façon équilibrée sur les 7 - sources c'est-à-dire si les sources fortes restent fortes (moyennes ou faibles) pour n'importe quel spot Bien évidemment, il est illusoire d'imaginer une distribution de puissance rigoureusement identique pour toutes les couvertures à synthétiser En fait une dynamique réduite 5 sur les besoins de chaque source est tolérée; cette dynamique caractérisant une plus grande finesse dans la synthèse radio-électrique puisque l'on conserve un contr 8 le d'amplitude et de phase pour optimiser les couvertures de la mission. Une fois la configuration du sous-système antenne figée, le dimensionnement de la charge utile de transmission est immédiat et dépend de la puissance totale à émettre ainsi que de la flexibilité de PIRE interspots requise par la mission. Plusieurs classes d'amplificateurs sont donc définies (gain fort, moyen, ou faible) Ces amplificateurs sont optimisés quant à leur point de fonctionnement puisqu'ils n'opèrent que sur une dynamique réduite (i à 2 d B) de sorte que l'ensemble de la charge utile est dimensionnée avec un recul minimal, ce qui garantit une efficacité très importante au niveau du bilan PIRE/consommation continue et ce quelle que soit la demande du trafic et d'échange interspots.20 Une telle configuration est intéressante à plus d'un titre et ses avantages sont résumés comme suit: capacité de synthèse performante: contrôle en phase et en amplitude; capacité d'échange "gratuite" pas de composants additionnels; sous système antenne optimisé nombre d'éléments actifs réduits pas de problème de lobes de réseaux solution compacte aisément implantable réseau primaire de faible dimension; système réseau + réflecteur non surdimensionné dimensionnement aisé des étages amplificateurs et efficacité importante de la charge utile. La solution proposée dans l'invention prend en compte, dès la conception, les besoins globaux du système Cette solution basée sur 8 - l'emploi de systèmes optiques à fortes aberrations permet de réaliser un excellent compromis global, tous bilans confondus (masse, nombre de composants, consommation, flexibilité, complexité). L'exemple de réalisation décrit ci-dessous concerne le dimensionnement complet d'une charge utile émission destinée à réaliser une multi-couverture européenne La mission demandée consiste en la génération, tel que représenté sur les figures 2 et 3 d'un spot européen élargi 20; de cinq spots "nationaux" 21, 22, 23, 24 et 25. La PIRE doit être flexible et adressable à n'importe quel faisceau dans une dynamique spécifiée. La solution au niveau du sous-système antenne consiste à d'une part utiliser une géométrie de réflecteurs, à très faible rapport focale/diamètre (environ 0,35), associés à un ensemble de sources éclairant le réflecteur avec un angle d'inclinaison de 900. d'autre part, considérer un point O visé antenne volontairement décentré de la couverture: ainsi le centre de la couverture européenne se situe au Nord de l'Italie, tandis que l'axe focal de l'antenne est orienté sur le point sub-satellite: O Nord20 20 Est. Ces deux conditions font que l'on va faire travailler le système en contradiction avec les canons habituels qui régissent un bon dimensionnement antenne Cette démarche est à la base du dimensionnement de la charge utile puisque c'est la clé de voûte de la25 capacité d'échange de puissance interfaisceaux. Le système proposé dans cet exemple de réalisation utilise un réflecteur de 4 mètres de diamètre avec un rapport focale/diamètre 0 35, soit une focale de 1400 mm; un ensemble de 14 dipoles en bande L ( 1 5 G Hz) qui sont implantés dans le plan focal Cette architecture de sources primaires résulte d'un travail d'optimisation entre, d'une part, le fait de conserver ou non un élément périphérique supplémentaire eu égard à d'une part l'accroissement qu'il apporte à la performance antenne (suivi du contour, isolation, gain en d B) et, d'autre part, l'impact d'un grand nombre d'éléments qui entraine au niveau de la charge utile - 9- toute entière (masse des circuits formateurs de faisceaux (BFN), amplificateurs SSPA, filtres, panneau rayonnant etc) une complexité accrue du système. Au départ on est obligé d'encadrer la solution en mettant en jeu un nombre important de sources En raison de l'optique aberrée un étalement important du champ se produit En effet dans un premier temps la réalisation est effectuée avec un nombre surdimensionné d'éléments rayonnants ( 30 dans l'exemple de mission considérée) Les logiciels d'optimisation établissent ainsi des performances10 "référence" de la configuration. Les problèmes de nombres de contr 8 le sur les antennes actives étant cruciaux, toute la démarche consiste ensuite à diminuer le nombre de voies donc de SSPA et filtres, ce qui permet de réaliser des budgets globaux attractifs.15 Deux méthodes sont alors utilisées pour mener à bien cette réduction: une élimination des éléments contribuant peu à la synthèse en admettant une perte butée à la synthèse référence optimale (typiquement 0 50 db) un regroupement autour d'un point unique de contr 8 le d'éléments qui possèdent les mêmes variations amplitude et phase d'un spot à un autre. A titre d'exemple le tableau I situé en fin de description, présente l'ensemble des résultats pour la synthèse de référence mettant en jeu les 30 éléments de base, le niveau en d B étant défini par rapport au niveau maximum obtenu A l'évidence certaines sources n'ont que des contributions négligeables et peuvent être éliminées: soient les sources de numéros 01; 02; 14; 15; 27; 28; 29; 30 ce qui conduit à une nouvelle distribution à 22 sources.30 A l'évidence aussi, comme on le voit sur ce tableau, un certain nombre d'éléments sont beaucoup plus alimentés que les autres et ce quel que soit le spot considéré à savoir les sources numéros 11; 12; 16; 17; 18; 20; 21; 22 qui constituent la partie centrale du réseau C'est en raison de cet étalement constant de la majeure partie de la puissance sur un nombre commun d'éléments que des capacités - d'échange sont naturellement obtenues par le système. Des éléments additionnels peuvent être éliminés aussi après vérification par le calcul; C'est le cas de sources numéros 04; 09 et 19 ce qui porte à 18 le nombre d'éléments rayonnants. Des optimisations ont même été menées plus à fond: Elles ont permis d'une part de réduire à 14 le nombre d'éléments rayonnants et à 12 le nombre de contrôles indépendants Le tableau II présente les performances finales obtenues pour chacun des spots synthétisés en utilisant 14 sources, en comparaison des performances nominales10 obtenues avec 30 sources On s'aperçoit que l'impact RF est mineur et ne dépasse pas 0 50 d B. Les figures 2 et 3 présentent les performances de couverture sur la configuration finalisée. A partir de ces résultats on comprend l'intérêt de la configuration en justifiant sa capacité d'échange par un dimensionnement d'un étage d'amplification. Un ensemble complet de répartition de puissance a été analysé qui se présente comme suit. A partir d'une puissance totale de 100 W, les 7 distributions suivantes ont été envisagées. 1 Global ( 76 w) + 24 W sur les spots équi-répartis 2 Global ( 50 w) + 50 W sur les spots équi-répartis 3 Global ( 76 w) + 24 W sur le spot 21 4 Global ( 76 w) + 24 W sur le spot 22 2 S 5 Global ( 76 w) + 24 W sur le spot 23 6 Global ( 76 w) + 24 W sur le spot 24 7 Global ( 76 w) + 24 W sur le spot 25. La méthodologie de calcul consiste, à partir de l'ensemble des coefficients résultants des optimisations, à définir, en fonction des différents scénarios du trafic, le besoin maximal de puissance requis pour chaque point de contrôle En général on aboutit à 12 valeurs numériques différentes Il est assez simple de grouper ces valeurs en classes d'amplificateurs Dans le cadre de notre application on aboutit à: 1 amplificateur de 40 w a f - 1 amplificateur de 30 w 1 amplificateur de 10 w amplificateurs de 6 w 4 amplificateurs de 2,5 w Ensuite le calcul consiste, pour chaque répartition, à analyser le point de fonctionnement de l'amplificateur par rapport à la puissance maximum, à évaluer son rendement pour ce point précis et, de ce fait, à déterminer la puissance continue nécessaire pour délivrer la puissance RF.10 Ce calcul est mené pour les 12 amplificateurs et au bout de compte on est à même d'évaluer la capacité d'échange du système en comparant les consommations continues d'une part et les rendements globaux d'autre part. L'ensemble des résultats des analyses basées sur des pertes de rendement de 0,50 d B/d B est consignés dans le tableau III, qui rassemble la puissance RF nécessaire à chacun de 12 sous-groupes, ainsi que la consommation totale de la configuration, pour l'ensemble des cas de trafic analysés. Les résultats sont éloquents et démontrent indubitablement la capacité du système à intégrer des dynamiques importantes de trafic sans pénaliser le dimensionnement de la chatne amplificatrice (perte de rendement due à la variation de trafic i 0,40 d B) La configuration du sous système basée sur l'emploi d'une optique fortement défocalisée permet donc;25 de réaliser une mission multifaisceaux à l'aide d'un nombre limité d'éléments actifs présentant en cela des performances voisines de celles d'un système focalisant: faible nombre de filtres, d'éléments de contrôle, de SSPA; de dimensionner, de façon nominale, l'ensemble des amplificateurs, sans nécessiter l'implantation de systèmes complexes tels que des coupleurs généralisés ou autre matrices diffusantes. Il est bien entendu que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre d'exemple préférentiel et que l'on pourra remplacer ses éléments constitutifs par des éléments équivalents sans,35 pour autant, sortir du cadre de l'invention. 12 - TABLEAU I t Sources I I I 01 1 02 I I I 1 11 1 I 12 I I 13 I I 14 I I 15 I I 16 I I 17 I i 18 I I I I I I I I I I I l I I I 21 I 22 I 23 I 24 I I 27 I 28 I 29 I I Global ( 20) I -14 I -1 E -1 Z -14 I i E I-6 I -1 c I -1 E I -1 c -21 -2 -16 -1 E -2 z -5 E -6 E -19 -1 e -10 -4 -27 i -11 -8 E 4. 50 3.70 >_.10 I 1.10 I 7.30 I 5.20 1 5.80 I ).20 I 3.20 I >.40 I 2.14 I 2.40 1 5.10 I I 4.20 1 5.20 I ).00 1 5.00 I 3.00 I >.36 I 2.30 I 4.10 I 7.10 I 1 3.10 1 2.10 i I 3.00 I 3.00 I I Espagne ( 21) I -15 20 1 I -16 00 I -15 00 -12 10 I -14 00 1 -10 20 I 90 i 4 40 I 9 00 I I 2 10 I 0.00 I 6 80 I 4 40 0 36 6 20 -17 00 I -10 10 I 6 20 9 50 I I -10 70 i -13 50 I France ( 22) -24 00 -14 20 I -10 00 -11 20 6 30 9 70 I 2 92 2 44 8 00 -24 70 I I 80 i 0.00 I 7 70 -13 50 7 93 2 95 43 I 9 00 I -17 00 I -10 00 I I I I l l Italie ( 23) -15 20 -10 00 7 10 7 50 6 50 -13 70 -13 60 0 50 2 95 -12 75 2 54 0.00 -10 36 7 96 7 90 6 10 -13 80 -13 60 -11 00 Grèce l Scandina-I ( 24) { vie ( 25)1 I I -14 40 -15 80 -15 50 -18 70 8 80 I 9 20 -13 60 8 90 I -13 30 I i 56 I 5 30 4 501-3 70 8 901 3 64 I I -10 90 I-o so l -13 90 -25 00 0.00 I 1 50 I 70 i O 00 I -18 00 I 8 60 I I I -13 60 -18 10 I 90 1 5 80 i 4 90 1 O 60 8 20 3 30 1 9 80 I o I -12 30 I i o8 70 -10 16 6 45 6 00 I -1 I I I -16 30 I I-13 00 oo I I I I -31 oo I I -23 50 I I I l I I I m -19 -13 TABLEAU II Performances finales Performances nominales Spot 20 Global Spot 21 Espagne Spot 22 France Spot 23 Italie Spot 24 Grèce Spot 25 Scandinavie 27.00 32 00 32 10 32 05 32 10 32 05 27.50 32.30 32.40 32.25 32.25 l 32.25 K 4 (D (D "Il TABLEAU III Eléments rayonnants 01 02 03 04 05 06 07 08 I 4.11 4.30 4.41 3.49 3.73 5.49 3.40 4.58 4.60 4.51 4.12 4.83 5.97 5.85 4.93 5.35 3.63 4.81 5.01 4.68 6.52 1.20 1.75 0.62 1.90 1.27 0.85 1.40 3. 51 4.61 2.92 3.30 4.43 4.60 2.37 5.48 5.65 5.86 5.42 5.00 5.48 5.62 2.16 2.39 2.05 2.30 2.40 1.72 2.37 8.37 8.68 8.66 9.93 8.61 6.71 7.97 09 10 11 12 1.32 1.79 0.76 1.27 0.90 1.16 2.35 0.89 1.54 0.71 1.28 0.68 0.35 1.44 37. 18 34.46 37.72 36.37 38.05 39.70 34.67 25.67 23.70 27.98 25.90 25.00 23. 30 26.20 Puissance continue totale 435 w 434 7 w 433 5 w 435 8 w 435 w 436 1 w 437 2 w KO 6 I D 1 Distri- bution - REVENDICATIONS 1/ Architecture de charge utile dans le domaine spatial comprenant un système de télécommunication comportant un réseau ( 10) de sources précédé d'un étage d'amplification ( 17) et un système optique de 5 localisation ( 11), caractérisée en ce que cette architecture est adaptée à une mission de télécommunication par une prise en compte globale des besoins dudit système, à savoir des performances de rayonnement propre à satisfaire la mission, un dimensionnement efficace de l'étage d'amplification, et des bilans globaux attractifs.10 2/ Architecture selon la revendication 1, caractérisée en ce que, pour chaque couverture de la mission, on n'adresse pas un nombre limité de sources mais un ensemble ( 16) plus grand de sources principales ( 18) qui nécessitent des niveaux de puissance important; cet ensemble étant commun à toutes les couvertures. 3/ Architecture selon la revendication 2, caractérisée en ce que toutes ces sources ( 18) ont à peu près un même niveau de puissance. 4/ Architecture selon la revendication 2, caractérisée en ce que, pour une synthèse plus fine de chaque couverture, on joue sur des sources complémentaires ( 19) à des niveaux de puissance plus faibles.20 5/ Architecture selon la revendication 2, caractérisée en ce que les sources qui possèdent les mêmes variations amplitude et phase d'une couverture à l'autre sont regroupés autour d'un point unique de contr 8 le. 6/ Architecture selon la revendication 2, caractérisée en ce que les 2 S sources contribuant peu à la synthèse ne sont pas prises en compte, en admettant une perte butée à la synthèse optimale. 7/ Architecture selon la revendication 2, caractérisée en ce que des aberrations importantes sont générées dans le système optique ( 11). 8/ Architecture selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'un dépointage de l'axe de visée ( 12) de l'antenne par rapport à la direction ( 13) des couvertures est réalisé. 9/ Architecture selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'il comprend un système optique à très forte courbure, et donc à très faible rapport focale/diamètre, de sorte que tout rayonnement hors de35 l'axe entraine des distortions importantes en amplitude et phase au 16 - niveau des taches focales. / Architecture selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'il comprend des configurations d'antenne à décalage à très fort angle d'offset: typiquement 600 à 900.