FR 2674093 A1 19920918 FR 9201817 A 19920218 i L'invention concerne un procédé et un appareil de réglage de la puissance d'une lampe fluorescente. On connaît déjà le réglage des lampes fluorescentes par utilisation de stabilisateurs électroniques dans lesquels le courant de la lampe a été réglé par réglage de la fréquence de fonctionnement du stabilisateur Dans ces stabilisateurs, la tension de la lampe n'a pas été réglée habituellement Ceci a nécessité différents circuits pour des lampes de puissance différente afin qu'une alimentation excessive ou insuffisante des lampes soit évitée. Le circuit selon l'invention remédie aux inconvé- nients de la technique antérieure et permet un réglage de puissance des lampes tout en assurant une gradation facile des lampes de fluorescence par adaptation de la puissance des lampes à un signal de référence qui peut varier exté- rieurement, donnant une luminance variable aux lampes. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion ressortiront mieux de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est un diagramme synoptique de l'en- semble de commande de lampes dans sa totalité; la figure 2 représente un filtre d'entrée et un redresseur, un régulateur préalable et un circuit de pilotage de grille utiles pour la mise en oeuvre de l'invention; la figure 3 est un schéma électrique d'alimentation utile pour la mise en oeuvre de l'invention; la figure 4 est un schéma électrique détaillé d'un circuit de pilotage de lampes de type symétrique utile pour la mise en oeuvre de l'invention; la figure 5 est un schéma électrique détaillé d'un circuit de calcul de puissance de sortie utile pour la mise en oeuvre de l'invention; la figure 6 est un schéma électrique détaillé d'un circuit d'interface de commande de puissance utile pour la mise en oeuvre de l'invention; et la figure 7 représente un circuit de commande de régulateur préalable ou de réglage de puissance de lampe utile pour la mise en oeuvre de l'invention. On se réfère d'abord à la figure 1; l'invention se rapporte à un stabilisateur électronique 10 à faible distorsion harmonique à fréquence élevée destiné à des lampes fluorescentes 12 Il assure la mise en fonction- nement et l'excitation de deux lampes fluorescentes T 12 ayant une puissance nominale de 40 W, et fonctionne de préférence à partir d'un réseau d'alimentation ayant une tension nominale alternative de 277 V Le stabilisateur peut piloter des charges alternatives constituées par deux lampes T 12 de 34 W du type à économie d'énergie ou deux lampes de type "octic" de 32 W, sans modification du stabilisateur. La présente invention permet l'obtention d'une distorsion harmonique totale inférieure à 10 %, d'un rendement supérieur à 90 % et d'un facteur de puissance supérieur à 98 % Elle permet aussi une gradation des lampes, réglables depuis l'extérieur, dans une plage comprise entre plus de 20 % et pratiquement 100 % de l'intensité nominale de la lampe. Le stabilisateur 10 comprend trois sections princi- pales une section 14 de préparation d'entrée qui assure la correction active du facteur de puissance et la régula- tion préalable de tension, une section 16 de pilotage de lampes, qui assure l'excitation à haute fréquence des lampes, et une section 18 d'interface de commande de puissance et de réglage qui transmet un signal à un régula- teur préalable 20 par l'intermédiaire d'un circuit 22 de pilotage de grilles dans la section 14 de préparation d'entrée afin qu'un signal de sortie du régulateur préalable, transmis par la ligne 24 à la suite d'une commande externe 26, soit réglé et permette l'ajustement de l'intensité des lampes 12. La section 14 de préparation d'entrée comprend de préférence un convertisseur d'énergie fonctionnant par impulsions de largeur variable, du type à retour de spot travaillant en mode discontinu, donnant une tension régulée en courant continu à la section 16 de pilotage de lampes. L'utilisation de la topologie à retour de spot en mode discontinu permet une correction du facteur de puissance par commande du convertisseur afin que le courant moyen, à un moment quelconque du cycle de tension du réseau, soit proportionnel à la tension 44 de la ligne d'entrée de courant alternatif Elle permet aussi au signal de sortie en courant continu de la ligne 24, provenant du circuit de pilotage de lampes 16, d'être supérieur ou inférieur à la tension de crête 44 du courant alternatif d'entrée, et donne ainsi une plus grande latitude sur la valeur du courant continu de la ligne 24 tout en simplifiant le problème le variation de la tension du bus dans la ligne 24. La section 16 de pilotage de lampes comprend de préférence un convertisseur de puissance de type continu- alternatif, à montage résonant parallèle, alimenté en courant Grâce à l'utilisation de l'approche à résonance parallèle, une charge à courant continu constant est présentée au circuit ou à la section 14 de préparation d'entrée par la ligne 24 Grâce à la variation de la tension continue d'entrée transmise à la section 16 de pilotage de lampes, l'intensité fournie par les lampes 12 peut être ajustée. La section 18 d'interface de commande de puissance et de réglage comporte de préférence un circuit 28 d'inter- face de commande de puissance, un circuit 30 de calcul de puissance de sortie, et un circuit 32 de réglage de puis- sance de la lampe Le circuit 30 de calcul de puissance échantillonne le signal V sous forme d'une tension de sortie du régulateur préalable, dans la ligne 24, et le signal I de courant du circuit de pilotage de lampes transmis par la ligne 24 et les multiplie afin qu'il donne un signal calculé de puissance transmis par la ligne 36 et qui représente approximativement la puissance de la lampe. La puissance calculée P est transmise par la ligne 36 au circuit 32 de réglage de puissance de la lampe Le circuit 28 d'interface de commande de puissance assure l'isolement et la préparation du signal externe 26 d'entrée de commande de puissance Le signal 26 de commande est isolé et préparé afin qu'il crée un signal de référence de puissance de lampe (P ref) transmis par la ligne 38 L'application des signaux de rétroaction et de référence 36, 38 au circuit 32 de réglage de puissance de la lampe permet la création d'un signal d'erreur 40 (par modulation par impulsions de largeur variable) qui est utilisé par le régulateur préalable 20 dans la section 14 de préparation d'entrée pour la régulation de la tension continue du bus par la ligne 24 De cette manière, la quantité d'énergie transmise aux lampes 12 est réglée au niveau spécifié par le signal 26 d'entrée de commande de puissance. On se réfère maintenant aussi aux figures 2 à 7 pour la description des divers circuits. Un circuit 42 formant filtre d'entrée et redresseur est de préférence connecté à la ligne 44 d'alimentation alternative à 277 V et 60 Hz par des bornes 46, 48 Une résistance classique MOV 50 est de préférence connectée aux bornes 46, 48 afin qu'elle assure une protection contre les parasites de la tension reçue Une self 52 de 15 m H, un condensateur 54 de 0,47 m F et une self 56 de 3 m H assurent un filtrage d'entrée de l'énergie transmise par les lignes 46, 48 Un condensateur 58 de 3 300 p F assure le couplage alternatif à la masse 60 du châssis Un condensateur 62 de 0,68 m F assure un filtrage supplémentaire Un pont à deux alternances est constitué de diodes 64, 66, 68, 70 qui peuvent être du type 1 N 4007 Un fil 72 transmet l'énergie du pont redresseur à la section 74 d'alimentation en énergie. Dans le régulateur préalable 20, un transistor à effet de champ 76 de type IRFBC 40, disponible auprès de International Rectifier, travaille comme un dispositif de commutation Le transistor 76 est connecté à une partie de sortie du régulateur préalable 20, ayant une self 78 à 55 spires de 600 p H, une diode 60 à rétablissement rapide et un condensateur 82 de 220 m F Une jonction 84 formée entre la diode 80 et le condensateur 82 constitue une borne commune du circuit comme indiqué sur les diverses figures par le symbole 86 Le transistor 76 est alimenté par le circuit 22 de pilotage de grille ayant un transformateur abaisseur classique 88 de rapport 3/2, un condensateur 90 de 0,33 m F, une diode de Zener 92 de 18 V et une résistance 94 de 1 k O Les fils 96, 98 forment ensemble un trajet de circulation du signal d'erreur 40 (qui est utilisé comme signal de pilotage de grille) provenant du circuit 32 de réglage de puissance de la lampe de la figure 6. On se réfère maintenant plus précisément à la figure 3 qui représente le circuit ou section 74 d'alimentation en énergie L'énergie électrique transmise par le fil 72 provient du circuit 42 formant filtre d'entrée et redres- seur L'énergie électrique du fil 76 est transmise par une résistance 100 de 100 kn utilisée pour le démarrage En outre, des enroulements 102 et 104 forment des secondaires (à 6 et 3 spires respectivement) formés sur un noyau commun avec la self 78 Les enroulements 102 et 104 jouent le rôle de secondaires de transformateur pour la transmission de l'énergie au circuit 74 d'alimentation en énergie Une diode 106 de Zener de 24 V et une diode 108 de Zener de 16 V travaillent en combinaison avec leurs transistors respectifs Darlington 110, 112 pour la formation d'une tension de + 24 V au bus + V 114 et de + 15 V au bus Vcc 116 Un régulateur de tension 118 de type LM 79 L 12 transmet une tension de 12 V au bus 120. On se réfère maintenant à la figure 4; le circuit 16 de pilotage de lampes comprend de préférence une self série 122 de 8 m H connectée au bus continu V 24 Le circuit 16 de pilotage de lampes comprend aussi un circuit écrêteur de tension constitué de deux diodes de Zener 124, 126 La diode 124 est de préférence du type 1 N 4192 B de 180 V et la diode 126 est de préférence du type 1 N 4190 B de 150 V Deux transistors 128, 130, qui sont tous deux de préférence de type à commutation rapide, et à haute tension, sont connec- tés aux extrémités opposées d'un primaire 136 à prise centrale ayant soixante seize spires, appartenant à un transformateur de puissance 134 Ce dernier a aussi de préférence un secondaire 136 de cent douze spires, un enroulement 138 de réaction de deux spires, un enroulement de polarisation 140 d'une spire, et des enroulements 142, 144, 146 de filament ayant chacun deux spires L'enroule- ment 142 est couplé en courant alternatif à la charge de la lampe par l'intermédiaire d'un condensateur 152 de 1,5 m F. Les enroulements 144 et 146 sont couplés par des condensa- teurs 154 et 156 de 0,82 m F L'enroulement 136 est couplé par un condensateur 158 de 0,0043 m F, et un condensateur 160 de 250 p F complète le réseau de sortie du circuit 16 de pilotage de lampes Ce circuit 16 comprend aussi une résistance 162 de 120 kn, deux résistances 164, 166 de 360 n, et une résistance 168 de 1,5 Q Une résistance 170 formée par enroulement de fil, de 1 Q et 1 W, est utilisée pour la rétroaction en courant par la ligne 34 Un conden- sateur 172 de 47 m F et une diode 174 à rétablissement rapide complètent le circuit de l'enroulement 140 Un condensateur 176 de 0,0047 li F est de préférence connecté aux bornes de l'enroulement 132 à prise centrale. On se réfère maintenant à la figure 5 qui permet l'observation des détails du circuit 30 de calcul de puissance de sortie Le signal I de courant de la lampe est reçu par la ligne 34 à partir de la section 16 de pilotage de lampes, et le signal V de tension de la lampe est reçu par la ligne 24 à partir du régulateur préalable 20 Le signal 34 de courant est transmis par l'intermédiaire d'une résistance 182 de 10 k Q à un amplificateur opérationnel qui peut être formé par la moitié d'un circuit intégré de type LM 358, disponible auprès de National Semiconductor Une résistance 184 de changement d'échelle de 10 kn et une résistance de rétroaction 186 de 90,9 kn règlent le gain de l'amplificateur opérationnel 180 Un circuit multiplicateur analogique ou linéaire 188 à quatre quarts (qui est de préférence un circuit intégré SG 1495 de Silicon General) reçoit les signaux de courant et de tension I et V et les multiplie Le signal V de tension a subi une préparation et un filtrage dans un réseau constitué d'une résistance 190 de 475 k Q, un condensateur 192 de 0,01 m F et une résistance 194 de 24,9 kn Le circuit multiplicateur 188 a un circuit de support comprenant un condensateur 195 de 0,1 m F, deux résistances 196, 198 de 15 kn, et deux résistances 200, 202 de 12 kn Les numéros des broches du circuit intégré multiplicateur 188 sont représentés en chiffres romains. Une résistance 204 de 2 kn, une paire de résistances 206, 208 de 1,5 kn, et une paire de résistances 210, 212 de lh kn constituent un circuit de polarisation et de change- ment d'échelle pour l'amplificateur opérationnel 216 qui peut être l'autre moitié du circuit intégré LM 358 utilisé pour l'amplificateur opérationnel 180 Un condensateur 220 de 0,1 m F assure le filtrage du bruit sur la connexion + V 222 à l'amplificateur opérationnel 216. On se réfère maintenant à la figure 6; des fils 224 et 225 forment ensemble les connexions d'entrée d'une commande externe 26 Une résistance 226 de 150 kn transmet une tension de polarisation, et une résistance 228 de kn constitue une résistance d'addition pour l'entrée de non-inversion de l'amplificateur opérationnel 240 Un condensateur 230 de 0,01 m F et une diode de Zener 236 de 12 V sont connectés entre la jonction d'addition sans inversion 231 et la borne commune 225 d'entrée de la commande externe L'energie destinée à l'amplificateur opérationnel 240 est transmise par le secondaire 232 de quatre spires enroulées sur un noyau commun avec le bobi- nage 78 Une diode 249 et un condensateur 234 de 10 m F assurent une alimentation non régulée d'un régulateur linéaire de tension 238 qui peut être du type LM 78 L 15 disponible auprès de National Semiconductor, et qui donne un signal de sortie à = 15 V au fil 239 Un condensateur 237 de 10 m F assure le filtrage de sortie Le signal de sortie de l'amplificateur 240 est connecté par une résis- tance 242 de 10 kn au collecteur d'un transistor NPN 246. Une diode 248 et une résistance 244 de 10 kn sont connec- tées entre l'enroulement 232 et la base du transistor 246. Un condenseur 252 de 0,22 m F est connecté en série avec un primaire 253 d'un transformateur d'isolement 250 ayant un rapport de spires égal à 1/1 Un enroulement secondaire 254 est connecté à une diode 256 et a un condensateur 258 de 0,1 m F ayant une résistance de charge 260 de 100 kn. On se réfère maintenant à la figure 7 qui représente les détails du circuit 32 de réglage de puissance de la lampe Ce circuit utilise un organe autorégulateur 276 de réglage du facteur de puissance qui est de préférence un circuit intégré du type ML 4813 disponible auprès de Micro Linear Corporation, 2092 Concourse Drive, San Jose, Californie, 95131 Les chiffres romains placés dans le circuit intégré 276 désignent les numéros de broche du circuit intégré Une résistance 262 de 475 k O entre le bus continu 24 et la broche V du circuit intégré 276 Une résistance 264 de 16,8 kn complète un diviseur de tension avec la résistance 262 Deux résistances 266, 270 de 100 kn jouent le rôle de résistances d'addition Un condensateur 268 de 0,22 m F est connecté entre les broches VI et VII du circuit intégré 276 Une résistance 272 de 2 Q, un conden- sateur 274 de 0,01 m F, une résistance 278 de 1 kn, des condensateurs 280, 282 et 284 de 30 m F coopèrent avec le circuit intégré 276 Le signal de sortie de l'organe 276 de réglage est transmis par la broche 12 par l'intermédiaire d'un condensateur 286 de 0,22 p F et d'une résistance 288 de 22 N sous forme du signal d'erreur, par la ligne 40 Il faut noter que le signal est transmis par la ligne 96 alors que la ligne 98 est connectée à la borne commune 84 du circuit (voir aussi la figure 2). Le fonctionnement du stabilisateur électronique 10 est le suivant Le circuit de filtrage d'entrée et redres- seur 42 transmet un courant continu redressé à deux alter- nances entre le réseau alternatif 44 et le régulateur préalable 20 En outre, une petite quantité d'énergie est transmise par le filtre 72 au circuit 74 d'alimentation Le régulateur préalable 20 fonctionne avec le dispositif 76 de commutation, la self 78, la diode 80 et le condensateur 82 en mode à retour de spot par modulation par largeur d'im- pulsions réglée par le circuit intégré 276 du circuit 32 de réglage de puissance de la lampe (figure 7) Le régulateur préalable 20 est piloté par le circuit 22 de pilotage de grille à une fréquence de 40 k Hz La self 78 constitue ainsi le primaire d'un transformateur ayant des secondaires 102, 104 dans le circuit 74 d'alimentation et un secondaire 232 dans le circuit 28 d'interface de commande de puissance (figure 6). La tension de la lampe est donnée approximativement par la tension V du bus en courant continu, dans la ligne 24, et le courant de la lampe est représenté avec une bonne approximation par le courant du transistor du circuit 16 de pilotage de lampes Le courant du transistor est transmis par la résistance 170 afin qu'il forme un signal de tension I proportionnel au courant de la lampe, par le fil 34. Les signaux 24,34 sont transmis au circuit 30 de calcul de puissance de sortie (figure 5) Le signal 34 de courant est amplifié et le signal 24 de tension est atténué afin qu'il se trouve dans une gamme convenant à une multi- plication analogique dans le circuit intégré 188 L'ampli- ficateur opérationnel 216 assure une fonction tampon de sortie et un décalage de niveau, et présente un signal P de sortie de puissance calculé par la ligne 36 Ce signal P est le produit de la tension du bus et du courant et il faut noter que leur produit est étroitement représentatif de la puissance instantanée de la lampe La puissance de la lampe est ainsi calculée et réglée sans utilisation d'un circuit coûteux à transducteur et d'isolement qui serait nécessaire si la tension et le courant devaient être mesurés dans le secondaire du transformateur 136. Le signal d'entrée de commande de puissance peut être sous forme d'une tension analogique comprise entre O et 10 V ou sous forme d'un signal modulé par impulsions de largeur variable ayant une modulation comprise entre O et %, la fréquence de modulation étant supérieure à 1 k Hz. Le signal 26 d'entrée de commande de puissance est isolé par le transformateur 250 et est remodulé à la fréquence du régulateur préalable 20, par le transistor 246 piloté par le secondaire 232 Le signal 26 d'entrée de commande de puissance est reconstitué sous forme du signal Pref 38 du côté du secondaire du transformateur 250 Etant donné la caractéristique en boucle fermée de ce stabilisateur électronique 10, la puissance calculée 36 est comparée à la puissance 38 de référence par le circuit 32 de réglage de puissance de la lampe, plus précisément par le circuit intégré 276 Une réduction du signal 26 d'entrée de com- mande de puissance permet l'obtention d'une gradation des lampes 12 sur une gamme comprise entre 100 % et moins de A. On peut noter que l'invention permet la sélection entre un meilleur éclairement ou un meilleur rendement par simple utilisation de lampes normales ( 40 W), économiques ( 34 W) ou "octic" ( 32 W) sans changement du stabilisateur 10. Par exemple, un niveau accru de luminance peut être obtenu par remplacement des lampes normales par des lampes à économie d'énergie, et un éclairement encore plus impor- tant peut être obtenu par utilisation des lampes de type "octic", sans changement du stabilisateur 10 ni du signal 26 de référence Dans ce mode, le stabilisateur travaille avec un signal de sortie à puissance constante, de préfé- rence nominalement égale à 33 W, et l'utilisation du stabilisateur 10 à ce niveau de puissance avec des lampes normales de puissance nominale égale à 40 W donne pratique- ment le éclairement qui serait obtenu avec des lampes normales travaillant à 40 W (valeur nominale) à l'aide d'un stabilisateur classique (non électronique) travaillant à Hz. il Le fonctionnement à 33 W (soit un niveau intermé- diaire de puissance) permet le remplacement des lampes normales à puissance nominale de 40 W par des lampes économiques à puissance nominale de 34 W, sans modification du stabilisateur 10 ni du signal de référence 26 De même, le fonctionnement à un niveau intermédiaire convenable de puissance (par exemple de 33 W, à titre non limitatif) permet l'installation de lampes "octic" ayant une puissance nominale de 32 W comme charge 12, sans changement ni du stabilisateur 10, ni du signal de référence 26 (qui peut être transmis depuis l'intérieur). La possibilité d'un fonctionnement à puissance pratiquement constante selon l'invention permet l'utilisa- tion d'un seul stabilisateur dans diverses applications et permet un degré de souplesse pour les utilisateurs et concepteurs d'éclairage qui n'a pas encore été obtenu jusqu'à présent. Dans une variante, la valeur maximale du signal d'entrée de référence peut être réduite lorsque des lampes normales sont remplacées par des lampes du type économique, pour l'obtention de la même luminance sans aucun changement nécessaire dans le stabilisateur 10. Le rendement plus élevé peut être obtenu par réduc- tion du signal d'entrée de référence 26 encore plus avec utilisation des lampes de type "octic", sans modification du stabilisateur 10 d'une manière quelconque. On peut ainsi noter qu'un seul stabilisateur peut être utilisé (sans modification) par les utilisateurs et concepteurs d'éclairage pour l'ajustement du niveau d'éclairement uniquement par remplacement d'un type de lampe par un autre; le rendement (pour un niveau donné d'éclairement) peut être amélioré par passage d'une lampe relativement peu efficace et une lampe plus efficace (par exemple par passage des lampes normales aux lampes à économie d'énergie ou aux lampes de type "octic") par simple réduction du signal 26 de référence d'entrée, afin que le niveau d'éclairement qui peut être obtenu avec la lampe de type perfectionné soit réglé. Dans une autre variante, on peut obtenir des amélio- rations à la fois sur la luminance et le rendement à l'aide d'une combinaison du remplacement d'une lampe et d'une réduction (partielle) du signal de référence d'entrée 26 sans modification du stabilisateur 10. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux appareils et procédés qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Appareil de commande d'une lampe fluorescente, caractérisé en ce qu'il comprend: a) un régulateur préalable ( 20) recevant de l'éner- gie d'un réseau alternatif et transmettant un signal électrique réglable de sortie, b) un circuit ( 16) de pilotage de lampe ayant une entrée connectée à la sortie du régulateur préalable et une sortie destinée à être connectée à une lampe fluorescente ( 12), c) un premier dispositif destiné à transmettre un signal de sortie représentatif d'une tension aux bornes de la lampe, d) un second dispositif destiné à transmettre un signal de sortie représentatif d'un courant circulant dans la lampe, e) un dispositif multiplicateur ( 30) destiné à multiplier les signaux de sortie du premier et du second dispositif et à donner un signal représentatif de la puissance de la lampe, et f) un dispositif ( 32) de réglage de puissance destiné à régler le signal de sortie du régulateur préalable en fonction du signal représentatif de la puis- sance de la lampe afin que la puissance de la lampe soit maintenue à une valeur constante en cas de variation du réseau alternatif. 2 Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une lampe fluorescente ( 12) connectée à la sortie de pilotage de lampe. 3 Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que la lampe fluorescente ( 12) est une lampe de type normal T 12. 4 Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que la lampe fluorescente ( 12) est une lampe de type T 12 à économie d'énergie. Appareil selon la revendication 2, caractérisé en ce que la lampe fluorescente ( 12) est une lampe T 8 de type "octique". 6 Appareil de commande d'une lampe fluorescente, caractérisé en ce qu'il comprend: a) un régulateur préalable ( 20) donnant une tension variable de sortie à une sortie de puissance et ayant une entrée de signaux, b) un circuit auto-oscillant de stabilisateur de lampe ayant une entrée connectée à la sortie de puissance du régulateur préalable, c) un dispositif ( 30) de calcul de puissance destiné à calculer et transmettre, à une sortie, un signal repré- sentatif de la puissance fournie à une lampe fluorescente par le circuit stabilisateur, et d) un modulateur ( 276) par impulsions de largeur variable ayant: i) une entrée ( 40) connectée à la sortie du dispositif ( 32) de calcul de puissance, et ii) une sortie transmettant un signal modulé par impulsions de largeur variable à une entrée de signaux du régulateur préalable, le régulateur préalable ( 20) étant commandé par le modulateur par impulsions de largeur variable afin que la puissance de sortie reste constante. 7 Procédé de commande d'une lampe fluorescente, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape suivante: a) la commande d'un régulateur préalable ( 20) à l'aide d'une tension d'alimentation d'un réseau alternatif, afin qu'il transmette un signal à tension continue réglable de sortie, b) la commande d'un circuit ( 16) de pilotage de lampe alimenté par la tension continue de sortie du régula- teur préalable et destiné à alimenter une lampe fluorescente, et c) la commande du signal de sortie du régulateur préalable de manière que la puissance électrique transmise à la lampe soit régulée à une valeur constante lorsque la valeur efficace de la tension du réseau alternatif varie. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'étape c) comporte en outre la commande du signal de sortie du régulateur préalable ( 20) de manière que le produit de l'intensité du courant de la lampe et de la tension de la lampe reste pratiquement constant. 9 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'ajustement de la luminance de la lampe par sélection d'une lampe de charge parmi des lampes fluorescentes ( 12) de type normal, à économie d'énergie et "octic", et l'alimentation de la lampe choisie à un niveau prédéterminé de puissance indépendamment du type de la lampe choisi. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'étape c) comporte en outre la détection de la tension de sortie du régulateur préalable ( 20) et du courant de sortie du régulateur préalable ( 20), et la comparaison de leur produit à un signal d'entrée de réfé- rence et la régulation de la tension de sortie du régula- teur préalable afin que la différence entre le signal d'entrée de référence et le produit soit réduite au minimum. 11 Procédé selon la revendication 10, caractérisé en que l'étape c) comporte en outre la régulation de la puissance de la lampe par ajustement de la tension de sortie du régulateur préalable ( 20). 12 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend l'ajustement du rendement de fonctionne- ment par sélection d'un type de lampe de charge parmi des lampes fluorescentes ( 12) de type normal, à économie d'énergie et "octic", et l'ajustement du signal d'entrée de référence afin que la luminance de lampe qui est obtenue corresponde à une luminance qui peut être obtenue avec un type de lampe fluorescente qui n'est pas choisi. 13 Procédé de commande d'une lampe fluorescente ( 12), caractérisé en ce qu'il comprend la commande d'un circuit stabilisateur électronique du type ayant un circuit auto-oscillant de pilotage de lampe ( 16) dont la tension et le courant d'entrée sont proportionnels à la tension et au courant de la lampe fluorescente, par calcul de la puis- sance de la lampe sous forme du produit de la tension d'entrée et du courant d'entrée du circuit de pilotage de lampe ( 16) et par régulation du circuit de pilotage de lampe afin qu'il maintienne la puissance de la lampe à une valeur constante. 14 Procédé selon la revendication 13, dans lequel le circuit stabilisateur électronique comporte en outre un dispositif destiné à recevoir un signal externe de réfé- rence ( 26), et le procédé comporte en outre la régulation de la puissance de la lampe à un niveau déterminé par le niveau d'un signal externe de référence. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend en outre la gradation de la lampe fluorescente ( 12) par réduction du signal externe de référence.