FR 2675714 A1 19921030 FR 9105282 A 19910426 i L'invention concerne un procédé de régénération d'un catalyseur usé avec échange thermique en lit fluidisé et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé Plus particulièrement, le procédé peut s'appliquer à la régénération de catalyseurs particulièrement chargés en résidus hydro- carbonés et en coke après réaction avec une charge d'hydrocarbures Elle peut concerner les catalyseurs d'hydrotraitement, d'hydrocraquage ou de craquage catalytique, de réformage ou même toute masse de contact utilisée par exemple dans les procédés de craquage thermique. 1 i O A titre d'exemple purement illustratif, on appliquera le procédé à la régénération de catalyseur usé issu d'un procédé de craquage catalytique, en lit fluidisé, de charges lourdes ayant un carbone Conradson élevé, telles qu'un résidu atmosphérique, un résidu sous vide, un résidu désasphalté, ces résidus pouvant être hydrotraités. Ce procédé s'appliquera tout particulièrement au contrôle de la température. Les procédés de craquage catalytique convertissent les charges hydrocarbonées en produits plus légers tels que des essences. Initialement, les charges étaient relativement légères, des gazoles par exemple et pour obtenir une efficacité maximale de conversion à partir de catalyseurs zéolithiques très actifs, il était nécessaire de retirer la maximum de coke qui s'était déposé sur ces catalyseurs et qui diminuait son activité, durant une étape de régénération à une température se situant entre 520 et 8000 C. La demande pressante en carburants amène les raffineurs à s'intéresser à des charges de plus en plus lourdes, comportant des hydrocarbures à haut 3 O point d'ébullition, par exemple à un point d'ébullition supérieur à 550 GC, ayant un carbone Conradson élevé ou une concentration en métaux importante Du coke et des hydrocabures lourds peuvent alors se déposer sur le catalyseur en quantité importante durant la phase de craquage catalytique et sa régénération par une combustion peut provoquer un dégagement de chaleur important qui peut détériorer l'appareillage et désactiver le catalyseur, notamment lors de longues expositions à des températures supérieures à 8001 C Il devient alors impératif de contrôler la régénération du catalyseur Ce problème se pose notamment lorsqu'on veut appliquer à une technologie existant depuis longtemps et traitant essentiellement des charges hydrocarbonées conventionnelles, un procédé mettant en jeu des charges beaucoup plus lourdes. Un des objets de l'invention est donc de proposer un procédé et un 1 i O dispositif de régénération comportant le contrôle de refroidissement du catalyseur dans une unité de craquage catalytique en vue du traitement de charges lourdes. Un autre objet de l'invention est de répondre à une plus grande souplesse I 5 d'utilisation du dispositif. L'art antérieur est illustré par les brevets suivants: le brevet US 4614724 enseigne un dispositif décrivant un régénérateur dont la température de régénération est contrôlée par un échangeur de chaleur externe à écoulement descendant à travers un faisceau de tubes. Le catalyseur refroidi est recyclé vers le régénérateur par une conduite de remontée du catalyseur en l'état fluidisé, dans le lit dense de ce régénérateur Le catalyseur dans l'échangeur est maintenu en lit dense par un gaz de fluidisation s'écoulant à contre-courant du sens d'écoulement du catalyseur et le gaz de fluidisation est soit entraîné avec celui-ci lorsque le débit est très faible, soit évacué par la ligne d'entrée du catalyseur Cette circulation à contre-courant du gaz perturbe 3 O l'écoulement du catalyseur dans la tubulure d'entrée et dans l'échangeur et l'échange thermique n'est pas maximal. Le brevet US 4434245 décrit un régénérateur à deux niveaux, comportant un échangeur externe avec admission latérale du catalyseur chaud en provenance du niveau supérieur qui est une zone de stockage. Le catalyseur refroidi est recyclé par une conduite recevant l'air de régénération ainsi que le catalyseur usagé, dans une zone correspondant au niveau inférieur o s'effectue la combustion Donc, le fonctionnement du régénérateur et de l'échangeur est étroitement lié puisque le retour du catalyseur refroidi dans le régénérateur est fonction 1 i O du débit de fluidisation de l'air servant à la régénération qu circule dans ladite conduite Ce brevet enseigne par ailleurs une tubulure au-dessus de l'échangeur qui débouche dans le lit dense de l'échangeur, de sorte que le désengagement du gaz et des fumées ne peut s'effectuer parfaitement compte tenu de la présence du catalyseur dans cette tubulure Il peut alors se produire un phénomène de circulation de catalyseur avec retour par le haut (backmixing) Le désengagement du gaz s'effectue d'autant plus mal que le faisceau d'échange arrive jusqu'à l'extrémité supérieure de l'échangeur Le mélange n'est pas forcément homogène et il existe donc une zone supérieure o le catalyseur stagne et o il est mal renouvelé, de sorte que l'échange thermique est diminué. Le brevet US 4923834 décrit un procédé à "backmixing" o une tubulure supérieure débouchant dans la conduite d'admission dans l'échangeur du catalyseur qui circule en lit dense, permet le retour du catalyseur de l'échangeur dans la chambre de stockage du régénérateur Il s'agit donc ici de refroidissement par "backmixing" et non pas d'une solution à un problème d'évacuation d'un échangeur thermique de fumées et d'air de fluidisation permettant de maximiser l'échange thermique. 3 O La présente invention remédie aux inconvénients mentionnés ci- dessus et permet d'obtenir des résultats sensiblement améliorés. De manière plus précise l'invention concerne un procédé de régénération en lit fluidisé d'un catalyseur contaminé par du coke déposé sur celui- ci caractérisé par les éptaes suivantes: ai on procède à une régénération en lit dense dans au moins une zone de régénération, dans des conditions appropriées, du catalyseur contaminé et du catalyseur au moins en partie refroidi provenant de l'étape f) ci-dessous, en présence d'un gaz de régénération contenant de l'oxygène, b/ on envoie par une conduite inclinée vers le bas une partie au moins du catalyseur contenu dans la zone de régénération ainsi qu'une partie des fumées dans une zone d'échange thermique externe et de hauteur appropriée, ladite conduite reliant le lit dense de la zone de régénération à la zone d'échange thermique et y débouchant en un point de jonction disposé de telle façon que l'on détermine, de l'extrémité inférieure jusqu'au dessus dudit point de jonction, une zone en lit dense de catalyseur s'établissant sensiblement jusqu'au niveau de catalyseur dans la zone de régénération et une zone de désengagement ayant un volume approprié au-dessus dudit lit dense jusqu'à l'extrémité supérieure de la zone d'échange, c/ on refroidit le catalyseur dans une partie au moins de ladite zone en lit dense dans des conditions d'échange thermique indirect et de fluidisation adéquates, en présence d'un gaz de fluidisation contenant de l'oxygène, le catalyseur circulant vers le bas à contre-courant du sens d'écoulement du gaz de fluidisation, d/ on procède à la séparation du catalyseur et du gaz de fluidisation ainsi 3 O que des éventuelles fumées de régénération dans ledit volume de la zone de désengagement, el on évacue lesdits gaz et fumées de l'étape d) de la zone de désengagement et on les envoie dans la phase diluée au- dessus du lit dense de la zone de régénération; et f/ on recycle le catalyseur refroidi de la partie inférieure de la zone d'échange thermique vers le lit dense du régénérateur au moyen d'une injection à co-courant de gaz de fluidisation contenant de l'oxygène. L'invention présente l'avantage d'une grande souplesse d'utilisation En 1 i O reliant la ligne de dégazage à la zone de désengagement des fumées et des gaz de fluidisation de catalyseur dans la partie supérieure de l'échangeur disposant d'un volume suffisant bien au-dessus d'un niveau du lit dense, on favorise l'écoulement du catalyseur autour du faisceau de tubes de l'échangeur De plus, la totalité du débit de catalyseur qui peut être augmenté pour satisfaire les conditions d'équilibre thermique dans l'unité en fonction de la sévérité de la charge traverse l'échangeur et contribue à l'amélioration de l'échange thermique et de cette façon à son contrôle. Selon une caractéristique de l'invention, la vitesse de fluidisation dans l'échangeur est en général de 0,025 m/s à 0,75 m/s et avantageusement de 0,05 à 0,30 m/s Selon une autre caractéristique, la vitesse de fluidisation dans le régénérateur est en général de 0,6 à 1,5 m/s et avantageusement de 0,8 à 1,2 m/s. Pour permettre un désengagement satisfaisant du gaz de fluidisation et des fumées de régénération du catalyseur, on choisit en règle générale un échangeur dont la hauteur est telle que le volume disponible pour le désengagement du gaz de fluidisation correspond à une hauteur de 0,1 à 5 3 O m et de préférence de 1 à 2,5 m au-dessus du niveau du lit dense dans la zone de régénération. Les gaz et les fumées peuvent être évacuées de la zone de désengagement à une vitesse de 2 à 15 m/s et avantageusement de 5 à 8 m/s. Le diamètre de la tubulure d'évacuation est habituellement tel que la perte de charge est limitée, par exemple de 0,1 bar Cela correspond à un rapport de diamètre des tubulures d'admission du catalyseur et d'évacuation des gaz, habituellement inférieur ou égal à 10, par exemple compris entre 3 et 6. Selon un mode de réalisation avantageux, sensiblement tout l'échange thermique indirect peut être effectué au-dessous du point de jonction de la conduite inclinée d'arrivée du catalyseur chaud dans l'échangeur thermique Dans ces conditions, l'échange thermique est maximisé puisque la surface totale de l'échangeur est en contact avec tout le catalyseur y circulant. Le contrôle du débit de catalyseur traversant l'échangeur et de ce fait le contrôle thermique de la régulation est habituellement assuré par une vanne à la sortie de l'échangeur et en amont de la remontée accélérée du catalyseur refroidi dans le lit dense Cette vanne est en général asservie par des moyens de commande appropriés qui sont en liaison avec une sonde de température disposée soit dans le lit dense soit dans le lit fludisé du régénérateur et qui comparent en général de manière continue le signal de température avec un signal de référence, préalablement défini en fonction des paramètres de la régénération et du type de charge. L'invention concerne aussi un dispositif de régénération en lit fluidisé d'un catalyseur contaminé par du coke comprenant des moyens d'entrée ( 2) du 3 O catalyseur et des moyens de sortie ( 28) du catalyseur régénéré vers un réacteur Il comporte en combinaison: a/ une enceinte de régénération ( 1) de forme allongée reliée aux dits moyens ( 2) d'entrée et contenant un lit dense ( 3) de catalyseur et des moyens d'injection ( 4,5) d'un gaz de régénération dans le dit lit dense, b/ un échangeur de chaleur ( 7) vertical externe de forme allongée, de hauteur appropriée et adapté à recevoir le catalyseur chaud et une partie des fumées par une conduite inclinée ( 6) reliant ledit lit dense de l'enceinte de régénération à l'échangeur et à la refroidir alors qu'il circule à travers l'échangeur dans une direction descendante, le dit 1 i O échangeur comprenant des moyens ( 8) de fluidisation du catalyseur par un gaz à son extrémité inférieure adaptés à y réaliser un lit dense à un niveau approprié, ladite conduite ( 6) inclinée débouchant dans l'échangeur ( 7) en un point de jonction situé sous le niveau ( 12) du lit dense de l'enceinte de régénération ( 1) à une distance de l'extrémité supérieure de celui-ci telle qu'elle permet la séparation des éventuelles fumées de régénération et du gaz de fluidisation, du catalyseur dans la partie supérieure de l'échangeur ou zone de désengagement située au- dessus du niveau du lit dense dans l'échangeur, c/ des moyens ( 17) d'évacuation des fumées et du gaz de fluidisation de la zone de désengagement à la partie supérieure de l'échangeur, reliés à l'enceinte de régénération ( 1) en un point au-dessus du niveau ( 12) du lit dense du catalyseur, d/ des moyens de recyclage ( 20, 25) adaptés à une circulation globa- lement ascendante du catalyseur refroidi de l'extrémité inférieure de l'échangeur vers ledit lit dense de l'enceinte de régénération et comprenant des moyens ( 22) de remontée du catalyseur refroidi par un gaz de fluidisation contenant de l'oxygène. Le point de jonction au niveau de l'échangeur thermique de la conduite inclinée est situé à une distance de l'extrémité supérieure de l'échangeur comprise entre le quart et la moitié de la hauteur totale et de préférence entre le quart et le tiers. Les échangeurs thermiques peuvent être d'un type connu en soi, et sont généralement constitués de faisceaux de tubes échangeant de manière indirecte de la chaleur avec le catalyseur (tubes serpentins, tubes en U, en épingle ou tubes baïonnette) Celui-ci peut y circuler soit à l'intérieur, soit à l'extérieur La paroi de l'échangeur thermique peut comprendre éventuel- lement une surface de tubes-membrane. Le catalyseur régénéré selon l'invention est également de type convention- 1 i O nel, tel que les silices-alumines de type zéolithique ayant avantageusement une granulométrie de 30 à 100 micromètres. L'invention sera mieux comprise au vu de la figure illustrant le procédé et le dispositif. Un régénérateur 1 provenant d'une unité de craquage catalytique reçoit par une ligne 2 en provenance d'un séparateur strippeur non représenté du catalyseur zéolithique sur lequel s'est disposé du coke pendant la réaction de craquage catalytique Cette ligne débouche dans le lit catalytique 3 en un endroit approprié Un gaz de régénération contenant de l'oxygène est amené par une ligne 4 dans un organe de fluidisation 5 tel qu'une grille ou un anneau et permet la fluidisation en lit dense du catalyseur et la combustion du coke de manière continue Les fumées de régénération et le catalyseur entrainé sont séparés dans des cyclones non représentés sur la figure et les fumées de régénération sont évacués en majeure partie. Une partie du catalyseur chaud et une partie des fumées à une température de 600 à 8500 C sont prélevés dans le lit dense 3 en un point situé au- dessus de l'organe d'injection d'air 5 et amenées par gravité, grâce à une 3 O conduite ( 6) inclinée vers le bas, par exemple de 30 à 60 degrés d'angle à compter de l'axe de l'échangeur, dans un échangeur de chaleur 7 adapté à échanger par échange indirect de la chaleur Cet échangeur est vertical, de forme allongée, cylindrique et contient un faisceau d'échange constitué de tubes 11 en serpentin dans lequel circule un fluide approprié tel que de l'eau sous pression amenée par une ligne 9 On récupère par une ligne 10 de la vapeur d'eau de cet échange thermique Le faisceau de tubes est avantageusement situé sous la conduite inclinée de sorte que tout le catalyseur prélevé circule à travers le faisceau, de haut en bas A l'extrémité inférieure de l'échangeur un moyen de fluidisation 8 (anneau ou grille) introduit de l'air, à contre-courant du sens de l'écoulement du catalyseur et maintient le catalyseur en lit dense à travers le faisceau de tubes. 1 i O La conduite 6 d'amenée du catalyseur chaud inclinée selon un angle de 30 à 600 à compter de l'axe de l'échangeur débouche dans cet échangeur en un point de jonction situé sous le niveau 12 du lit dense du régénérateur par exemple en un point situé à une distance de l'extrémité supérieure 14 de l'échangeur comprise entre le quart et le tiers de sa hauteur, de sorte que, dans la partie supérieure de l'échangeur, le catalyseur en lit dense atteint un niveau 13 approprié qui est fonction des vitesses de fluidisation respectives dans le régénérateur et l'échangeur thermique et donc des masses volumiques respectives Il peut s'établir ainsi une faible différence de niveau du catalyseur dans le régénérateur et l'échangeur. La hauteur de l'échangeur est choisie de telle façon que par rapport à ce niveau dans le régénérateur, une zone libre dite zone de désengagement de 1 à 2,5 m dans l'échangeur soit aménagée pour permettre la séparation des éventuelles fumées de régénération du catalyseur et du gaz de fluidisation Une ligne de dégazage 17 évacue les fumées et les gaz de la phase diluée de l'extrémité supérieure de l'échangeur vers la phase fluidisée diluée 18 au-dessus du lit fluidisé dense du régénérateur Son diamètre est choisi de telle façon que le rapport du diamètre de la ligne de dégazage sur celui de la conduite 6 d'admission du catalyseur soit compris 3 O entre 3 et 6 La vitesse de sortie des gaz est en général de 2 à 15 m/s. Des moyens de recyclage 19 comprennent une conduite 20 d'évacuation du catalyseur, reliée à une jonction 21 en Y ou en J Cette conduite 20, en sortie de l'échangeur comporte une vanne de régulation 23 du débit de catalyseur chaud prélevé par la conduite 6 et qui circule dans l'échangeur. Un organe 22 de remontée (gaz lift) du catalyseur refroidi connecté à la jonction en Y accélère le catalyseur dans une conduite 25 verticale grâce à de l'air de fluidisation introduit par une ligne 24 La vitesse d'écoulement du catalyseur passe, par exemple, de 1 à 2 m/s dans la ligne 20, à 8 à 12 m/s dans la conduite 25 Cette conduite 25 ramène le catalyseur dans le lit dense 3 en un point situé au-dessus de l'organe d'injection d'air de fluidisation et contribue également, à la régénération du catalyseur qui est réalisée pour partie par l'air amené par l'organe d'injection d'air de fluidisation et pour une autre partie par l'air de fluidisation remontant le catalyseur refroidi dans le lit dense. Le catalyseur régénéré et refroidi de 50 à 1500 C est enfin recyclé du régénérateur vers une unité de craquage catalytique par une ligne de recyclage 28. Le contrôle thermique de la régénération est effectué par la combinaison des organes suivants: Des moyens d'asservissement 26 sont reliés à la vanne 23 disposée sur la conduite 20 d'évacuation du catalyseur Ces moyens sont d'autre part connectés à une sonde 27 de température localisée dans le lit dense du régénérateur Lorsque le signal envoyé par la sonde atteint une valeur supérieure à une valeur de consigne préalablement choisie en fonction des paramètres de la régénération, qui a été stockée par les moyens d'asservissement, ceux-ci envoient un signal à la vanne 23 qui augmente le débit d'évacuation du catalyseur et de ce fait augmente le débit d'admission du catalyseur dans l'échangeur Cette augmentation du débit contribue à une diminution de la température de régénération. Par contre, lorsque le signal envoyé par la sonde atteint une valeur inférieure à la valeur de consigne, la vanne 23 est fermée partiellement de façon à diminuer l'échange thermique, ce qui contribue à rehausser la température du catalyseur dans le régénérateur A titre illustratif, on présente l'exemple suivant: 1 1 Débit du catalyseur dans l'échangeur Température du lit dense du régénérateur Température de sortie de l'échangeur Quantité d'air de fluidisation dans l'échangeur Hauteur du faisceau d'échange (serpentins) Hauteur de la zone de désengagement Quantité de chaleur échangée Débit de vapeur générée 1 O Température de la vapeur Pression de la vapeur 310 000 kg/h 740 C 525 C 1 400 kg/h ,8 m 2,5 m 8,4 x 107 k J/h 49 530 kg/h 255 C 41,7 bar. REVENDICATIONS 1 Procédé de régénération en lit fluidisé d'un catalyseur contaminé par du coke déposé sur celui-ci caractérisé par les étapes suivantes: a/ on procède à une régénération en lit dense dans au moins une zone de régénération, dans des conditions appropriées, du catalyseur contaminé et du catalyseur au moins en partie refroidi 1 i O provenant de l'étape f) ci-dessous, en présence d'un gaz de régénération contenant de l'oxygène, b/ on envoie par une conduite inclinée vers le bas une partie au moins du catalyseur contenu dans la zone de régénération ainsi qu'une partie des fumées dans une zone d'échange thermique externe et de hauteur appropriée, ladite conduite reliant le lit dense de la zone de régénération à la zone d'échange thermique et y débouchant en un point de jonction disposé de telle façon que l'on détermine de l'extrémité inférieure jusqu'au dessus dudit point de jonction une zone en lit dense de catalyseur s'établissant sensiblement jusqu'au niveau de catalyseur dans la zone de régénération et une zone de désengagement ayant un volume approprié au- dessus dudit lit dense jusqu'à l'extrémité supérieure de la zone d'échange, cl on refroidit le catalyseur dans une partie au moins de ladite zone en lit dense dans des conditions d'échange thermique indirect et de fluidisation adéquates, en présence d'un gaz de fluidisation contenant de l'oxygène, le catalyseur circulant vers le bas à 3 O contre-courant du sens d'écoulement du gaz de fluidisation, d/ on procède à la séparation du catalyseur et du gaz de fluidisation ainsi que des éventuelles fumées de régénération dans ledit volume de la zone de désengagement, e/ on évacue les dits gaz et fumées de l'étape d) de la zone de désengagement et on les envoie dans la phase diluée au-dessus du lit dense de la zone de régénération; et f/ on recycle le catalyseur refroidi de la partie inférieure de la zone d'échange thermique vers le lit dense du régénérateur au moyen d'une injection à co-courant de gaz de fluidisation contenant de l'oxygène. 2 Procédé selon la revendication 1 dans lequel le gaz de régénération est apporté en partie par au moins un moyen d'injection d'un gaz de régénération approprié et distinct de l'injection de gaz de fluidisation permettant le recyclage du catalyseur refroidi. 3 Procédé selon l'une des revendications 1 à 2 dans lequel on fait déboucher l'injection du gaz de fluidisation permettant le recyclage du catalyseur refroidi au-dessus du moyen d'injection du gaz de régénération. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel la vitesse de fluidisation dans la zone d'échange thermique est de 0,025 m/s à 0,75 m/s et avantageusement de 0,05 à 0,30 m/s. 5 Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel la vitesse de fluidisation dans la zone de régénération est de 0,6 à 1,5 m/s et avantageusement de 0,8 à 1,2 m/s. 6 Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel la hauteur 3 O de la zone d'échange thermique est telle que le volume disponible pour le désengagement du gaz de fluidisation correspond à une hauteur de 0,1 à 5 m et de préférence de 1 à 2,5 m au-dessus du niveau du lit dense dans la zone de régénération. 7 Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le gaz est évacué de la zone de désengagement à une vitesse de 2 à 15 m/s et avantageusement de 5 à 8 m/s. 8 Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel sensiblement tout l'échange thermique indirect est effectué au- dessous du point de jonction. 9 Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel on contrôle 1 i O le débit de catalyseur par au moins une vanne en aval de la zone d'échange thermique. Dispositif de régénération en lit fluidisé d'un catalyseur contaminé par du coke comprenant des moyens d'entrée ( 2) du dit catalyseur et des moyens de sortie ( 28) de catalyseur régénéré vers un réacteur, caractérisé en ce qu'il comporte en combinaison: a/ une enceinte de régénération ( 1) de forme allongée reliée aux dits moyens ( 2) d'entrée et contenant un lit dense ( 3) de catalyseur et des moyens d'injection ( 4,5) d'un gaz de régénération dans le dit lit dense, b/ un échangeur de chaleur ( 7) vertical externe de forme allongée, de hauteur appropriée et adapté à recevoir le catalyseur chaud et une partie des fumées par une conduite inclinée ( 6) reliant ledit lit dense de l'enceinte de régénération à l'échangeur et à le refroidir alors qu'il circule à travers l'échangeur dans une direction descen- dante, le dit échangeur comprenant des moyens ( 8) de fluidisation du catalyseur par un gaz à son extrêmité inférieure adaptée à y 3 O réaliser un lit dense à un niveau approprié, ladite conduite ( 6) inclinée débouchant dans l'échangeur ( 7) en un point de jonction situé sous le niveau ( 12) du lit dense de l'enceinte de régénération ( 1) à une distance de l'extrémité supérieure de celui-ci telle qu'elle permet la séparation des éventuelles fumées de régénération et du gaz de fluidisation, du catalyseur dans la partie supérieure de l'échangeur ou zone de désengagement située au-dessus du niveau du lit dense dans l'échangeur, c/ des moyens ( 17) d'évacuation des fumées et du gaz de fluidisation de la zone de désengagement à la partie supérieure de l'échan- geur, reliés à l'enceinte de régénération ( 1) en un point au-dessus du niveau ( 12) du lit dense du catalyseur, 1 i O d/ des moyens de recyclage ( 20, 25) adaptés à une circulation globalement ascendante du catalyseur refroidi de l'extrémité inférieure de l'échangeur vers ledit lit dense de l'enceinte de régénération et comprenant des moyens ( 22) de remontée du catalyseur refroidi par un gaz de fluidisation contenant de 1 5 l'oxygène. 11 Dispositif selon la revendication 10 dans lequel le point de jonction est situé à une distance de l'extrémité supérieure de l'échangeur comprise entre le quart et la moitié de la hauteur totale de l'échangeur et de préférence entre le quart et le tiers de la hauteur. 12 Dispositif selon l'une des revendications 10 à 11 dans lequel l'échangeur ( 7) comprend un faisceau ( 11) d'échange thermique dans la partie de l'échangeur située en dessous du point de jonction. 13 Dispositif selon l'une des revendications 10 à 12 dans lequel les moyens de recyclage comprennent une vanne de régulation ( 23) du débit de catalyseur située au-dessous de l'extrémité inférieure de l'échangeur. 14 Dispositif selon l'une des revendications 10 à 13 dans lequel les moyens d'injection d'un gaz de régénération comprennent une grille ( 5) et dans lequel les moyens de recyclage ( 25) débouchent dans le lit dense ( 3) de l'enceinte de régénération au-dessus de ladite grille ( 5). Dispositif selon l'une des revendications 10 à 14 dans lequel les moyens de recyclage comprennent une jonction en Y ou en J au- dessous de l'extrémité inférieure de l'échangeur, contenant les dits moyens de remontée du catalyseur.