FR 2673272 A1 19920828 FR 9201442 A 19920210 i SYSTEME DE REFRIGERATION POUR TRANSPORT AYANT DES MOYENS POUR AMELIORER LA CAPACITE D'UN CYCLE DE CHAUFFAGE L'invention concerne de façon générale des systèmes de réfrigération pour transport, et, de façon plus spé- cifique, des systèmes de ce type ayant des cycles de chauffage et de refroidissement qui utilisent un gaz de décharge de compresseur chaud. Les systèmes de réfrigération pour transport pour conditionner les charges des camions et des semi- remorques ont des modes de refroidissement, de chauffage et neutre Le mode de chauffage comporte un cycle de chauffage pour contrôler la température de la charge de telle sorte qu'elle soit à un point de consigne déter- miné, ainsi qu'un cycle de chauffage pour dégivrer le serpentin évaporateur Lorsque le système passe d'un mode de refroidissement ou d'un mode neutre à un cycle de chauffage, le gaz de décharge du compresseur chaud est détourné par des moyens formant vanne appropriés depuis un premier circuit réfrigérant ou "de refroidis- sement", qui comporte un condenseur, un récepteur, un échangeur de chaleur, une vanne d'expansion, un évapora- teur et un accumulateur, à un deuxième circuit réfrigé- rant ou circuit réfrigérant de "chauffage" qui comporte le compresseur, un dispositif de chauffage de dégivrage d'évaporateur, l'évaporateur, l'échangeur de chaleur et l'accumulateur. Pour que davantage de réfrigérant liquide soit dis- ponible durant un cycle de chauffage, une procédure de la technique existante bien connue met sous pression le récepteur avec le gaz de décharge de compresseur chaud afin de forcer le réfrigérant liquide hors du récepteur et de l'amener dans le circuit de refroidissement de réfrigérant Un orifice d'évacuation dans la vanne d'expansion permet à ce réfrigérant liquide de s'écouler dans l'évaporateur durant le cycle de chauffage afin d'améliorer la capacité de chauffage ou de dégivrage. Le brevet US 4 748 818, qui est cédé au même ces- sionnaire que la présente demande, présente une amélio- ration par rapport à cette procédure de pressurisation de réservoir récepteur de la technique existante du fait qu'il élimine la ligne de pression du récepteur, et qu'il connecte la sortie du récepteur vers l'accumula- teur durant un cycle de chauffage Bien que ceci per- mette à une partie du réfrigérant de s'écouler du con- denseur au récepteur, une quantité substantielle de réfrigérant est toujours piégée dans le condenseur, en particulier à des température ambiantes faibles, par exemple en-dessous de -9,440 C environ (+ 150 F). Le brevet US 4 912 933, qui est cédé au même ces- sionnaire que la présente demande, présente une améliora- tion par rapport à la disposition du brevet US 4 748 818 ci-dessus mentionné De même que le brevet 4 748 818, le brevet 4 912 933 connecte le récepteur et l'accumulateur en communication d'écoulement de fluide directe par l'intermédiaire d'une électrovanne, mais la connexion est initialement faite avant le démarrage d'un cycle de chauffage, au lieu d'être faite simultanément à celui- ci Après que le chemin d'écoulement entre le récepteur et l'accumulateur soit établi, le cycle de chauffage réel est retardé d'une période de temps prédéterminée, durant laquelle le gaz chaud venant du compresseur con- tinue à s'écouler dans le condenseur Grâce à l'établis- sement de la connexion d'écoulement de fluide directe entre le récepteur et l'accumulateur, et à la faible pression dans l'accumulateur, par rapport à la pression normale à la sortie du récepteur, le gaz chaud à haute pression dirigé vers le condenseur durant la période de retard évacue tout réfrigérant liquide piégé dans le condenseur, le forçant à passer dans le récepteur, et du récepteur à l'accumulateur Après cette période de retard, le cycle de chauffage commence, avec une quan- tité de réfrigérant liquide dans l'accumulateur suffi- sante pour assurer une capacité de chauffage voisine du maximum durant les cycles de chauffage et de dégivrage, même à de très faibles températures ambiantes Bien que cette disposition fonctionne correctement, avec certai- nes conditions de fonctionnement, on a constaté qu'il revenait trop de réfrigérant liquide dans le compres- seur, ce qui produisait un engorgement du compresseur, avec, en conséquence, une détérioration du compresseur qui pouvait amener sa défaillance Le fait de disposer un accumulateur plus grand est une solution évidente au problème d'engorgement, mais elle augmente le coût, la taille et le poids de l'unité de réfrigération. La présente invention est un système de réfrigéra- tion nouveau et amélioré, et un procédé pour faire fonc- tionner celui-ci, qui conserve les avantages du brevet 4 912 933 sans augmenter la taille de l'accumulateur, et sans les dangers d'engorgement du compresseur La pré- sente invention, au lieu de connecter la sortie du récepteur à l'entrée de l'accumulateur durant le cycle de purge, connecte la sortie du récepteur au deuxième circuit ou circuit de réfrigérant "chauffant" à un point entre le point de sortie de "chauffage" de la vanne de sélection de mode de chauffage/refroidissement et l'éva- porateur, tandis que la vanne de sélection de mode déli- vre encore du réfrigérant au premier circuit de réfrigé- rant ou circuit de réfrigérant "de refroidissement" par l'intermédiaire de l'orifice de sortie "de refroidisse- ment" de la vanne de sélection de mode Cette disposi- tion présente plusieurs avantages Tout d'abord, elle assure un grand volume au deuxième circuit de réfrigé- rant, dans lequel on stocke du réfrigérant liquide purgé depuis le condenseur et le récepteur juste avant chaque cycle de chauffage, sans ajouter de réfrigérant liquide directement à l'accumulateur, à savoir le volume combiné de: ( 1) la ligne de gaz chaud entre l'orifice de sortie de chauffage de la vanne de sélection de mode et du dis- positif de chauffage de dégivrage, ( 2) le dispositif de chauffage de dégivrage, ( 3) l'enroulement évaporateur, et ( 4) l'échangeur de chaleur Deuxièmement, l'enroule- ment évaporateur procure une grande surface de transfert de chaleur qui fait bouillir la plus grande partie du réfrigérant liquide avant qu'il pénètre dans l'accumula- teur et le compresseur Troisièmement, la nouvelle dis- position permet d'utiliser une connexion cuivre/bronze/ cuivre ou une connexion cuivre/cuivre/cuivre, ce qui est plus facile et moins coûteux à fabriquer qu'une con- nexion cuivre/bronze/acier nécessaire dans le brevet 4 912 933, parce que la connexion est réalisée sur l'accumulateur Finalement, la nouvelle disposition est facile à contrôler car elle prédétermine le volume de réfrigérant maximal dans le cycle de chauffage; autre- ment dit, le réfrigérant liquide ajouté au cycle de chauffage est contrôlé par la longueur du temps de retard et par la restriction présentée par la ligne de purge, ces deux valeurs étant prédéterminées Une pres- sion de réfrigérant élevée à la sortie de chauffage de la vanne de sélection de mode après la commutation dans le cycle de chauffage empêche tout autre réfrigérant liquide d'entrer dans le cycle de chauffage après la commutation de la vanne de sélection de mode. L'invention va apparaître de façon plus évidente à la lecture de la description détaillée qui suit, prise conjointement avec les dessins joints, qui sont montrés uniquement à titre d'exemple, et dans lesquels: la Figure 1 illustre un système de réfrigération pour transport construit selon les enseignements de l'invention; et la Figure 2 est une représentation schématique d'un contrôle de réfrigération qui peut être utilisé avec le système de réfrigération pour transport montré en Figure 1. Si l'on se réfère à présent à la Figure 1, on trouve représenté un système de réfrigération pour transport 10 construit selon les enseignements de l'invention Le système de réfrigération 10 est monté sur une surface appropriée d'un camion ou d'une remorque routière, par exemple sur une paroi 12 d'un camion ou d'une remorque routière Le système de réfrigération 10 comporte un circuit de réfrigérant fluide fermé 14 qui comporte un compresseur de réfrigérant 16 actionné par un moteur, tel qu'un moteur à combustion interne indiqué globalement par le contour en lignes de tirets 18 Des orifices de décharge du compresseur 16 sont connectés à un orifice d'entrée 20 d'une vanne à trois voies 22 de sélection de mode de chauffage/refroidissement par l'intermédiaire d'une vanne de service de décharge 24 et d'un conduit ou ligne de gaz chaud 26 Les fonctions de la vanne à trois voies 22 de sélection de mode, qui a des orifices de sortie de refroidissement et de chauf- fage 28 et 30, respectivement, peuvent être assurées par des vannes séparées, si on le désire. Le premier orifice de sortie ou orifice de "posi- tion de refroidissement" 28 de la vanne à trois voies 22 connecte le compresseur 16 dans un premier circuit de réfrigérant 31 Le premier circuit de réfrigérant 31 comporte un serpentin de condensation 34 ayant un côté d'entrée 36 et un côté de sortie 38 Le côté de sortie 38 du serpentin de condenseur 34 est connecté à un côté d'entrée 40 d'un réservoir récepteur 42 ayant un côté de sortie 44 qui peut comporter une vanne de service Un clapet anti-retour de condenseur à une voie CV 1, qui est situé du côté de sortie 38 du condenseur 34 dans le bre- vet 4 748 818, est mis dans le côté de sortie 44 du récepteur 42, comme montré dans le brevet 4 912 933 Par conséquent, le clapet anti-retour C Vi n'autorise un écoulement de fluide que depuis le côté de sortie 44 du récepteur 42 et vers une ligne de liquide 46, tout en empêchant l'écoulement du réfrigérant liquide de revenir dans le récepteur 42 par l'intermédiaire de la sortie 44 Le côté de sortie du clapet anti-retour CV 1 est con- necté à une première section d'un échangeur de chaleur à deux parties 48 par l'intermédiaire de la ligne de liquide 46 qui comporte un déshydrateur 50. Le réfrigérant liquide venant de l'échangeur de chaleur 48 poursuit sa course jusqu'à une vanne d'expan- sion 54 La sortie de la vanne d'expansion 54 est con- nectée à un distributeur 56 qui distribue du réfrigérant à des entrées dans le côté d'entrée d'un serpentin éva- porateur 58 Le serpentin évaporateur 58 est disposé dans une zone ou "espace desservi" 60 à réfrigérer Le côté de sortie du serpentin d'évaporateur 58 est con- necté au côté d'entrée d'un réservoir d'accumulateur fermé 62 grâce à la section restante ou deuxième section de l'échangeur de chaleur 48 La vanne d'expansion 54 est contrôlée par une ampoule thermique 64 de vanne d'expansion et une ligne d'égalisation 66 Le réfrigé- rant gazeux dans le réservoir accumulateur 62 est dirigé du côté de sortie de celui-ci à l'orifice d'aspiration du compresseur 16 par l'intermédiaire d'une ligne d'aspiration 68, d'une vanne de service de ligne d'aspi- ration 70, et d'une vanne d'étranglement d'aspiration 72. La vanne à trois voies 22 est actionnée par une électrovanne pilote PS qui se trouve dans un conduit 74 connecté entre le côté basse pression du compresseur 18 et la vanne à trois voies 22 Lorsque l'électrovanne PS est fermée, la vanne à trois voies 22 est forcée par un ressort à venir dans sa position de refroidissement, afin de diriger le gaz réfrigérant chaud à haute pres- sion du compresseur 18 vers le serpentin de condenseur 34 Lorsque l'électrovanne PS est ouverte, la vanne à trois voies 22 est mise dans sa position de chauffage. Lorsque l'évaporateur 58 a besoin d'être dégivré, et également lorsqu'un mode de chauffage est nécessaire pour maintenir le point de consigne du thermostat de la charge à la valeur voulue, l'électrovanne pilote PS est ouverte après un temps de retard prédéterminé, comme cela va être décrit ci-après, grâce à une tension donnée par une fonction de contrôle électrique de réfrigération Le fait de faire venir la vanne à trois voies 22 dans sa position de chauffage empêche le réfrigérant de s'écouler hors de l'orifice de sortie de refroidissement 28 et le dirige hors de son orifice de sortie de chauffage 30 La commande appropriée 80 pour actionner l'électrovanne pilote PS est montrée en Figure 2, et celle-ci sera décrite ci-après. La position de chauffage de la vanne à trois voies 22 dérive par conséquent le gaz de décharge à haute pression chaud venant du compresseur 34 de façon à le faire sortir du premier circuit de réfrigérant 36 ou circuit de réfrigérant en mode de refroidissement et à le faire venir dans un deuxième circuit de réfrigérant 82 ou circuit de réfrigérant en mode de chauffage Le deuxième circuit de réfrigérant 82 comporte une ligne ou conduit de gaz chaud 84, un dispositif de chauffage de dégivrage 85, le distributeur 56, le serpentin évapora- teur 58, et la deuxième section de l'échangeur de cha- leur 48 La vanne d'expansion 54 est shuntée durant le mode de chauffage Si le mode de chauffage est déclenché par un cycle de dégivrage, un ventilateur d'évaporateur (non représenté) n'est pas actionné, ou, si le ventila- teur reste en fonctionnement, un clapet d'entrée d'air (non représenté) est fermé pour empêcher de l'air chaud d'être délivré à l'espace desservi Durant un cycle de chauffage nécessaire pour maintenir une température de point de consigne du thermostat, le ventilateur d'évapo- rateur est actionné et le clapet d'entrée d'air reste ouvert. Selon les enseignements de l'invention, une ligne ou conduit 86 est présent, et s'étend depuis un té 88 situé au voisinage du côté de sortie du récepteur 42, entre un clapet anti-retour CV 1, et une ligne de liquide 46, et jusqu'à un té 90 dans le deuxième circuit de réfrigérant 82 Le té 90 est situé entre l'orifice de sortie de chauffage 30 de la vanne à trois voies 22 et l'évaporateur 58, par exemple entre l'orifice de sortie 30 et le dispositif de chauffage de dégivrage 85 Dans cet emplacement, le té 90 peut être une connexion cuivre/bronze/cuivre, ou une connexion cuivre/cuivre/ cuivre La ligne 86 comporte une électrovanne normale- ment fermée 92 Bien que cela ne soit pas essentiel à l'invention, le conduit 86 peut comporter un dispositif d'étranglement 94 pour mesurer le débit d'écoulement maximal du réfrigérant liquide Au lieu de l'être par un dispositif d'étranglement 94, la taille de la ligne 86 et de la vanne 92 peuvent être sélectionnées de façon à établir le débit d'écoulement désiré maximal. Lorsque le contrôle de mode de chauffage 80 détecte la nécessité d'avoir un cycle de chauffage, par exemple pour maintenir le point de consigne, ou pour déclencher une opération de dégivrage, il délivre un "signal de chauffage" HS qui mettra sous tension un conducteur de sortie 96. Lorsque le conducteur 96 est mis sous tension par le signal de chauffage HS, l'électrovanne 92 dans la ligne 86 est immédiatement mise sous tension, et, par conséquent, ouverte, de faaçon à établir une communica- tion d'écoulement de fluide depuis une ligne de liquide 46 jusqu'à la partie du deuxième circuit de réfrigérant 82 qui est adjacente à l'orifice de sortie 30 de la vanne à trois voies 22, c'est-à-dire au conduit 84 entre l'orifice de sortie 30 et le dispositif de chauffage d'évaporateur 85 L'électrovanne pilote PS n'est cepen- dant pas immédiatement mise sous tension, car un commu- tateur de temps de retard normalement ouvert 98 est situé entre le contrôle de mode de chauffage 80 et l'électrovanne pilote PS Lorsque le contrôle de mode de chauffage 80 met sous tension un conducteur 96, le com- mutateur de temps de retard 98 démarre immédiatement le minutage d'une période de minutage présélectionnée. Après le retard donné par la période de minutage sélec- tionnée, le commutateur de temps de retard 98 se ferme pour mettre sous tension l'électrovanne pilote PS et démarrer le cycle de chauffage. La Figure 2 illustre un exemple de schéma qui peut être utilisé pour le contrôle de réfrigération 80 Un thermostat 100 est connecté entre des conducteurs 102 et 104 d'une alimentation électrique, ce thermostat 100 étant sensible à la sélection d'un sélecteur de point de consigne 106 Le conducteur 104 est mis à la masse Le thermostat 100 détecte la température de l'espace des- servi 60 par l'intermédiaire d'un détecteur 108, et, en réponse à celui-ci, déclenche des cycles de refroidisse- ment et de chauffage à haute et basse vitesses par l'intermédiaire d'un relais de chauffage 1 K et d'un relais de vitesse 2 K. Le relais de chauffage l K, lorsqu'il est désexcité, indique la nécessité d'un cycle ou d'un mode de refroi- dissement, et, lorsqu'il est excité, il indique la nécessité d'un cycle ou d'un mode de chauffage Le relais de chauffage 1 K comporte un jeu de contacts nor- malement ouvert 1 K-1 connecté entre le conducteur d'ali- mentation 102 et le conducteur 96 et une borne HS La borne HS délivre le signal de chauffage mentionné précé- demment HS La fonction de temps de retard 98 et l'élec- trovanne 92 sont connectées entre la borne HS et le con- ducteur de masse 104 En plus du fait que le relais de chauffage 1 K délivre un signal de chauffage HS, un relais de dégivrage et un contrôle associé, indiqués globalement en 110, commandent un jeu de contacts norma- lement ouvert D-1 qui est connecté au jeu de contacts parallèle 1 K-1 Par conséquent, lorsque le contrôle de dégivrage 110 détecte qu'il est nécessaire de dégivrer l'évaporateur 58, un relais de dégivrage dans le con- trôle de dégivrage 110 ferme le jeu de contacts D-1 et délivre un signal de chauffage vrai HS. Le relais de vitesse 2 K, lorsqu'il est excité, sélectionne un mode à grande vitesse du moteur 18, comme par exemple 2200 t/min, et, lorsqu'il est désexcité, sélectionne un mode à basse vitesse, par exemple 1400 t/min Le relais de vitesse 2 K a un jeu de contacts normalement ouverts 2 K-1 qui excite une électrovanne d'étranglement TS lorsqu'il est fermé, l'électrovanne d'étranglement TS étant associée avec le moteur 18 mon- tré en Figure 1. Durant la période de temps de retard assurée par la fonction de temps de retard 98, le système 10 est dans il un cycle ou un mode de vidange qui transfère le réfrigé- rant liquide du condenseur 34 et du récepteur 42 au con- duit 84, par l'intermédiaire du conduit 86 et de la vanne 92 Comme la vanne à trois voies 22 est encore dans sa position de refroidissement durant le cycle de vidange, du réfrigérant gazeux et chaud à haute pression venant du compresseur 16 est dirigé vers le condenseur 34 Lorsque la ligne 86 est ouverte, et avec la pression relativement basse qui existe au niveau de l'orifice de sortie 30 de la vanne à trois voies 22 avant sa commuta- tion, une quantité maximale prédéterminée du réfrigérant liquide dans le condenseur 34 et le récepteur 42 s'écou- lera vers le circuit de réfrigérant 82, qui comporte le conduit 84, le dispositif de chauffage de dégivrage 85, l'évaporateur 58, l'échangeur de chaleur 48, et finale- ment vers l'accumulateur 62, du fait du différentiel de pression Lorsque le réfrigérant liquide quittant le clapet anti-retour CV 1 rencontre le té 88, il prendra le chemin de moindre résistance, s'écoulant vers le côté de basse pression du système, au lieu de passer par la res- triction opposée par la vanne d'expansion 54 Le diffé- rentiel de pression provoque les plages de "vidange" du condenseur et du récepteur, comprises entre environ 965 mbar ( 14 psi) et environ 5171 mbar ( 75 psi), en fonction de la température ambiante et du type de réfri- gérant utilisé. Le système 10 fonctionne de façon identique aux systèmes de réfrigération pour transport de la technique existante durant un cycle de refroidissement Lorsque le contrôle de réfrigération 80 indique qu'un cycle de chauffage est nécessaire, un signal de chauffage vrai HS est délivré Le signal de chauffage HS excite le conduc- teur 96, faisant ouvrir la ligne 86 par l'électrovanne 92, et le conducteur 96 excite également la fonction de temps de retard 98 Le système 10 fonctionne alors dans le mode de vidange Lorsque le temps de retard expire, l'électrovanne pilote PS est excitée, commutant la vanne à trois voies 22 dans sa position de chauffage Le fait que l'électrovanne 92 reste excitée ou non durant le cycle de chauffage est sans conséquence matérielle, car la pression élevée qui sera présente au niveau du té 90 après la vanne à trois voies 22 est commutée, ce qui empêche tout autre réfrigérant liquide de pénétrer dans le té 90. La période de temps de retard du commutateur de temps de retard 98 est sélectionnée de façon à assurer la durée de temps nécessaire pour transférer la quantité maximale désirée de réfrigérant liquide du condenseur 34 et du récepteur 42 dans le cycle de chauffage Ce temps dépend de la température ambiante, de la taille du con- denseur 34, du diamètre de la ligne 86, et de la taille de l'orifice dans l'électrovanne 92 On a découvert qu'un temps de retard de 2 minutes environ était adéquat pour une température ambiante comprise entre -28,990 C et -17,80 C (entre -200 F et environ O F). Comme la seule variable est la température ambiante, le commutateur de temps de retard 98 devrait être programmé de façon à avoir un temps de retard pro- portionnel à la température ambiante, si on le désire, sans retard audessus d'environ -9,440 C (+ 15 'F) et avec un retard maximal à environ -28,890 C (-200 F). Au lieu d'un temps de retard variable, il serait également pratique de ne valider la fonction de temps de retard 98 que lorsque la température ambiante chute en- dessous d'une valeur prédéterminée, par exemple en- dessous de -9,440 C (+ 150 F), la période de temps de retard étant présélectionnée, de façon à être égale à 2 minutes, par exemple. La présente invention procure plusieurs avantages importants par rapport à la disposition du brevet 4 912 933, dans lequel le réfrigérant liquide purgé entre dans l'accumulateur 62 directement à partir du condenseur 34 et du récepteur 42 La nouvelle disposi- tion procure un grand volume dans le deuxième circuit de réfrigérant de façon à stocker du réfrigérant liquide venant du premier circuit de réfrigérant, immédiatement avant chaque cycle de chauffage, sans ajouter du réfri- gérant liquide directement dans l'accumulateur Ce volume comprend le volume du conduit 84, le volume du disposi- tif de chauffage de dégivrage 76, le volume de l'évapo- rateur 58, et le volume de l'échangeur de chaleur 48 La nouvelle disposition permet de plus d'avoir la surface de transfert de chaleur importante du serpentin d'évapo- rateur 58 pour faire bouillir la plus grande partie du réfrigérant liquide avant qu'il entre dans l'accumula- teur 62 La nouvelle disposition permet une fabrication plus aisée, et, ainsi, permet d'utiliser une connexion en té 90 cuivre/bronze/cuivre à plus faible coût plutôt que la connexion cuivre/bronze/acier nécessitée par la connexion à l'accumulateur du brevet 4 912 933 Finale- ment, la nouvelle disposition définit le volume de réfrigérant maximal dans le cycle de chauffage grâce à l'effet de mesure défini par la ligne de purge et le temps de retard La pression élevée au niveau du té 90 après que la vanne à trois voies 22 soit venue dans la position de chauffage empêche tout autre transfert de réfrigérant liquide de passer au cycle de chauffage, et élimine par conséquent la possibilité qu'une quantité inconnue de réfrigérant liquide puisse ensuite entrer dans le cycle de chauffage après expiration du temps de retard, ce qui pourrait provoquer des problèmes d'engor- gement du compresseur. REVENDICATIONS 1 Système de réfrigération pour transport ( 10), qui maintient un point de consigne de température par l'intermédiaire de cycles de chauffage et de refroidis- sement, comportant un premier circuit de réfrigérant ( 31) qui comprend un compresseur ( 16), un condenseur ( 34), un récepteur ( 42), un évaporateur ( 58), et un accumulateur ( 62), un deuxième circuit de réfrigérant ( 82) comprenant l'évaporateur et l'accumulateur, des moyens ( 22) formant vanne de sélecteur de mode ayant des orifices de sortie de refroidissement et de chauffage ( 28, 30) pouvant être connectés de façon sélective aux premier et deuxième circuits de réfrigération, respecti- vement, et des moyens de contrôle ( 80) pour délivrer un signal de chauffage lorsque la nécessité d'un cycle de chauffage est détectée, caractérisé en ce qu'il com- porte: des moyens ( 86, 92) réagissant audit signal de chauffage en connectant le récepteur au deuxième circuit de réfrigérant, entre l'orifice de sortie de chauffage des moyens formant vanne de sélecteur de mode et d'éva- porateur, tandis que l'orifice de sortie de refroidisse- ment des moyens formant vanne de sélecteur de mode déli- vrent du réfrigérant au premier circuit de réfrigérant, et des moyens de temps de retard ( 98) réagissant audit signal de chauffage qui actionnent lesdits moyens formant vanne de sélecteur de mode de façon à diriger le réfrigérant vers le deuxième circuit de réfrigérant par l'intermédiaire de l'orifice de sortie de chauffage des moyens formant vanne de sélecteur de mode après un temps de retard prédéterminé, grâce à quoi un mode de vidange de condenseur se produit avant chaque cycle de chauffage, qui force le réfrigérant liquide dans le condenseur à s'écouler dans le récepteur, puis dans le deuxième circuit de réfrigé- ration, afin d'améliorer la capacité de chauffage du système sans introduire de réfrigérant liquide directe- ment dans l'accumulateur. 2 Système de réfrigération pour transport selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif d'étranglement ( 94) disposé pour contrôler le débit maximal auquel le réfrigérant liquide peut s'écou- ler du premier circuit de réfrigérant au deuxième cir- cuit de réfrigérant durant le temps de retard. 3 Procédé pour améliorer la capacité de chauffage d'un système de réfrigération pour transport ( 10) qui maintient un point de consigne de température sélec- tionné dans un espace desservi ( 60) grâce à des cycles de chauffage et de refroidissement, comprenant un pre- mier circuit de réfrigérant ( 31) qui comporte un com- presseur ( 16), un condenseur ( 34), un récepteur ( 42), un évaporateur ( 58) et un accumulateur ( 62), un deuxième circuit de réfrigérant ( 82) qui comprend l'évaporateur et l'accumulateur, et des moyens formant vanne de sélec- teur de mode ( 22) pouvant être actionnés pour déclencher un cycle sélectionné parmi les cycles de refroidissement et de chauffage grâce à des orifices de sortie de refroidissement et de chauffage ( 28, 30) pouvant être connectés sélectivement aux premier et deuxième circuits de réfrigérant, respectivement, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: délivrance ( 80) d'un signal de chauffage lorsqu'il est nécessaire qu'un cycle de chauffage soit détecté durant un cycle de refroidissement, connexion ( 86, 92) du récepteur au deuxième circuit de réfrigérant, entre l'orifice de sortie de chauffage des moyens formant vanne de sélecteur de mode et l'éva- porateur lorsque le signal de chauffage est délivré, déclenchement ( 98) d'une période de minutage pré- déterminée en réponse au signal de chauffage, maintien ( 80) des moyens formant vanne de sélecteur de mode dans une position de cycle de refroidissement qui sélectionne le premier circuit de réfrigérant durant la période de minutage, et actionnement ( 80) des moyens formant vanne de sélecteur de mode afin de sélectionner le deuxième cir- cuit de réfrigérant à l'expiration de la période de minutage, grâce à quoi la poursuite du mode de refroidisse- ment pendant la période de temps de retard tandis que le récepteur est connecté au deuxième circuit de réfrigéra- tion force le réfrigérant liquide à quitter le conden- seur et à rentrer dans le deuxième circuit de réfrigé- rant pour être utilisé durant le cycle de chauffage qui suit, sans introduire de réfrigérant liquide directement dans l'accumulateur. 4 Procédé de la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à contrôler le débit maximal auquel le réfrigérant liquide a la possibilité de s'écouler depuis le premier circuit de réfrigérant et jusqu'au deuxième circuit de réfrigérant durant le temps de retard.