FR 2684799 A1 19930611 FR 9214853 A 19921209 i ARRIERE-PLAN DE L'INVENTION 1 Domaine de l'invention La présente invention concerne d'une manière générale un récipient de verre sous pression et en particulier, mais non exclusivement, un récipient de verre sous pression pour tube à rayons cathodiques du type plat, le tube étant scellé pour y maintenir une faible pression interne. 2 Description de la technique antérieure On décrit, par exemple, dans le brevet japonais mis à l'inspection du public N 2-289444, un récipient de verre sous pression approprié pour un appareil de télévision du type mince Le récipient sous pression est produit par un procédé dans lequel on chauffe et on courbe une plaque de verre pour obtenir un verre concave et ensuite on colle ensemble le verre concave et une plaque dorsale de verre avec une fritte de verre pour obtenir un récipient fermé On notera que de nombreux canons à électrons sont disposés dans le récipient fermé. Cependant, dans ce récipient sous pression, la partie centrale de la plaque de verre dorsale est déformée sous l'effet de sa faible pression interne en une portion convexe vers l'intérieur, de sorte que la résistance à la pression de sa partie collée diminue à cause de la contrainte de traction produite dans la partie collée En particulier, dans un récipient sous pression en verre pour un afficheur d'image de grande dimension, dans lequel la surface de sa portion plate est grande, la résistance à la pression diminue beaucoup, de sorte que le degré de confiance dans la capacité d'étanchéité du récipient sous pression en verre est faible. En outre, le récipient sous pression en verre contenant les canons à électrons et ainsi de suite nécessaires pour l'affichage d'images sont ordinairement scellés sous une faible pression et en chauffant pour maintenir son intérieur et les articles qu'il contient à l'état sec, de sorte qu'une contrainte thermique est produite dans le verre concave et la plaque dorsale en verre et en particulier dans le récipient sous pression en verre ayant une grande portion plate, une contrainte trop élevée est produite dans la portion soudée, de sorte que la portion soudée est susceptible d'être endommagée. En outre, le récipient sous pression en verre pour tube à rayons catho- diques présente le problème d'une coloration indésirable (ci-après dénommée "phénomène de brunissage"), puisque le faisceau électronique accéléré à environ 10-30 k V est appliqué en continu sur sa surface intérieure. De plus, le récipient sous pression en verre pour tube à rayons catho- diques aurait une température élevée et une tension électrique élevée à cause de l'application continue du faisceau électronique, de sorte que la rupture diélectrique se produirait entre le verre concave et la plaque dorsale en verre, si l'on utilisait à cet effet le verre concave classique de faible résistivité électrique à température élevée En conséquence, ce verre concave ne convient pas pour un tube à rayons cathodiques. OBJET ET RESUME DE L'INVENTION En conséquence, un objet de la présente invention est de proposer un récipient sous pression en verre qui n'est pas facilement endommagé et dont la portion scellée peut supporter suffisamment sa pression interne. Cette invention a été réalisée en étudiant soigneusement l'influence de la largeur de la portion scellée, des dimensions du verre concave et d'une plaque dorsale en verre, du type de fritte de verre et ainsi de suite, sur la portion scellée du récipient et selon un aspect de cette invention, le verre concave comprend une portion plate pratiquement rectangulaire, une portion de paroi latérale reliée à la portion plate et une portion annulaire de bride ou collerette, dont la périphérie extérieure est pratiquement rectangulaire; le verre concave et la plaque dorsale en verre, dont la périphérie extérieure a une dimension semblable à celle de la portion de bride, sont collés ensemble sur une largeur prédéterminée avec une fritte de verre pour obtenir le récipient; et les inégalités suivantes sont satisfaites: 1000 W/(Lt 2) 2 2,8 tl; 0, 8 t 2 dans lesquelles t 1 (mm) est l'épaisseur du verre concave, L (mm) est la longueur du petit côté du verre concave et de la plaque dorsale en verre, t 2 (mm) est l'épaisseur de la plaque dorsale en verre et W est la largeur de la portion scellée. Il est préférable que l'épaisseur t 1 soit d'environ 5 mm lorsque le récipient sous pression en verre est utilisé comme tube à rayons cathodiques relativement petit ayant, par exemple, une dimension d'environ 15,24 cm et on préfere que t 1 soit supérieur à 8 mm pour garantir une résistance à la pression nécessaire pour l'utilisation pratique, lorsque le récipient est utilisé comme tube à rayons cathodiques de grandes dimensions du type plat, ayant, par exemple, une dimension de 27,94-50,8 cm. En particulier, la présente invention convient pour l'application d'un récipient sous pression en verre pour un tube à rayons cathodiques, qui satisfasse les inégalités suivantes: 25,45 t 1 52,7 1,3 L dans lesquelles 1 (mm) est la longueur du grand côté dudit verre concave et H (mm) est la profondeur dudit verre concave. En outre, on préfère qu'une contrainte de compression de plus de 0,25 M Pa soit produite dans des portions adjacentes des surfaces respectives du verre concave et de la plaque dorsale en verre, de manière à obtenir de manière stable une résistance à la pression nécessaire du récipient sous pression en verre et des moyens bien connus pour produire la contrainte de compression sont des moyens de renforcement chimique, dans lesquels le verre concave et la plaque dorsale en verre sont mis en contact avec un sel fondu d'ions potassium ou analogues, dont les rayons ioniques sont plus grands que ceux des ions sodium et les ions sodium dans le verre concave et la plaque dorsale en verre sont remplacés par des ions potassium du sel fondu, par exemple, le nitrate de potassium. Dans cette invention, on utilise, par exemple, une fritte de verre ayant une résistance à la flexion de 26,0 M Pa, fabriquée par Iwaki Glass Manufacturing Co et commercialisée sous le nom de IWF 029 B, mais d'autres frittes bien connues sont évidemment utilisables Cependant, on préfère que la fritte à utiliser ait une résistance à la flexion de plus de 50,0 M Pa pour augmenter la résistance à la pression du récipient sous pression en verre. De plus, on préfère que les coins de la portion de bride du verre concave aient une largeur plus grande que le reste de la portion de bride, parce que la portion scellée est susceptible d'être facilement endommagée, en particulier dans les coins, de sorte qu'il est nécessaire de renforcer les coins. A ce moment, il est préférable que la largeur des coins soit de 1,6 fois ou plus l'épaisseur du verre concave et que la largeur du reste de la portion de bride sans les coins soit de 1,3 fois ou plus l'épaisseur du verre concave, de manière à améliorer la résistance à la pression sans augmenter l'épaisseur du verre concave. On préfère que l'épaisseur du verre concave soit choisie dans la gamme de 3-15 mm lorsque la dimension de la portion plate varie Par exemple, lorsque la portion plate du verre concave est mise sous une forme rectangulaire et sa diagonale est de 152,4 mm, on choisit l'épaisseur du verre concave à 3 mm l'épaisseur du verre concave doit être choisie pour que la contrainte produite dans la portion de bride soit de moins de 20, 0 M Pa au moment o l'on fait le vide du côté intérieur du verre concave. Incidemment, en effectuant le renforcement chimique cité ci-dessus, on préfère utiliser comme matière première du verre concave l'une ou l'autre des compositions A, B et C suivantes, en vue d'éviter le phénomène de brunissement et la rupture diélectrique du récipient sous pression formé. Composition A (% en poids) Si O 2: 70,0-7,3, A 1203: 1,0-1, 8, Mg O 1,0-4,5, Ca O: 7,0-12,0, Na 2 O 12,0-14,0, K 20 0-1,5 et Fe 203: 0,08-0,14 Composition B (% en poids) Si O 2: 64,0-75,0, A 1203: 1,5- 2,0, Mg O: 0-5,0, Ca O 6,5-9,0, Li 2 O: 0,5-2,5, Na 2 O: 7,0-12,0, K 20 1,6-5,0, Ba O+Sr O+Zr O: 0-10,0 et Ce O 2: 0-0,5 Composition C (% en poids) Si O 2: 64,0-72,0, A 1203: 1,5-2,0, Mg O: 3,0- 4,0, Ca O: 6,5-9,0, Li 2 O: 0,5-1,5, Na 2 O: 8,5-10,5, K 20: 2,1-3,0 et Ba O+Sr O+Zr O: 4,5-10,0 La composition A est pour le verre de silicate de soude et de chaux, qui peut être produit par le procédé au verre flotté (c'est-à-dire sur un bain d'étain fondu) En conséquence, il est possible d'obtenir un verre concave ayant un bon lissé de surface (approprié pour le tube à rayons cathodiques) sans procédé de polissage, en utilisant la composition A. Un verre concave fait de la composition B ou C a l'avantage que l'isolation entre le verre concave et la plaque dorsale de verre peut être maintenue de manière stable à cause de la résistivité électrique plus élevée que celle de la composition A En effet, la résistivité électrique à 150 C est de plus de 1 1010 Q cm pour la composition B et plus de 1 1010,7 2 cmn pour la composi- tion C tandis qu'elle est d'environ 1 109 2 cm pour la composition A En outre, le verre concave fait de la composition C a encore l'avantage qu'il a une couche résistante au brunissement de résistance mécanique plus élevée, cette couche pouvant être formée en une courte durée par le procédé d'échange d'ions cité ci-dessus Par exemple, on peut obtenir un verre concave ayant une résistance à la compression de plus de 2,5 M Pa par le procédé d'échange d'ions à partir de la matière première de composition C avec 90-150 minutes à 500 C, 90- 300 minutes à 490 C ou 150-360 minutes à 460 C. Il est préférable pour chacune des compositions A, B et C qu'une partie adjacente à la surface du verre concave ait une couche caractérisée par les inéga- lités suivantes. 0,30 concave et qu'elle a une fonction supérieure d'éviter le phénomène de brunisse- ment. Incidemment, une partie dans laquelle le verre concave est coloré varie en fonction de la tension d'accélération du faisceau électronique appliqué au verre. Par exemple, si la tension d'accélération est d'environ 10 k V, la plupart des électrons s'arrêtent à une profondeur dans la gamme de 0,5-1, 5,cum de la surface du verre et le verre concave est coloré dans cette gamme Si la tension d'accélération est d'environ 20 k V, le verre est coloré dans la gamme de 1,0-3,5 Èum et si la tension est d'environ 30 k V, le verre est coloré dans la gamme de 2,0-6,51 um En conséquence, les conditions du procédé d'échange d'ions doivent être définies en fonction de la tension d'accélération du faisceau électronique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante en référence aux dessins annexés. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue générale en perspective d'un récipient sous pression en verre pour tube à rayons cathodiques selon un mode de mise en oeuvre de l'invention; la figure 2 est une vue en coupe du récipient sous pression en verre de la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe à une échelle agrandie de la portion de bride du récipient sous pression en verre de la figure 1; la figure 4 représente graphiquement la résistance moyenne à la pression dans le récipient sous pression en verre de la figure 1 et dans un récipient sous pression en verre comparatif; et la figure 5 est une vue en plan, à l'échelle agrandie, de la portion de bride de la figure 3. DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE MISE EN OEUVRE PREFERES On décrira ci-après des modes de mise en oeuvres préférés de la présente invention en référence aux dessins annexés. A Chiffres généraux pour le verre concave et la plaque dorsale en verre. EXEMPLE 1 Comme indiqué dans les figures 1 et 2, un récipient sous pression en verre A selon l'invention est un récipient utilisé comme tube à rayons cathodiques dont la pression interne est faible et il est fabriqué en collant ensemble un verre concave 2 et une plaque dorsale de verre 3 avec une fritte de verre 4. Le verre concave 2 est obtenu est chauffant et en courbant un verre flotté à la soude et à la chaux ayant une épaisseur t 1 de 15 mm et comprend une portion plane pratiquement rectangulaire 2 a dont les quatre coins sont arrondis, une portion de paroi latérale 2 b reliée à la portion plane 2 a et une portion annulaire de bride 2 c dont la périphérie extérieure a une forme pratiquement rectangulaire. Les dimensions du verre concave 2 sont de 369 mm et 489 mm dans les directions respectives x et y dans la figure 2 et la profondeur H est de 40 mm. La largeur b des coins de la portion de bride (figure 5) est de 18 mm et elle est la même que la largeur a du reste de la portion de bride. Le verre concave 2 est plongé dans un bain fondu de nitrate de potassium pour remplacer les ions sodium du verre par des ions potassium du sel fondu et en conséquence, une contrainte de compression de 6,0 M Pa est produite dans la portion adjacente à la surface du verre concave 2. La plaque dorsale de verre 3 est faite d'un verre flotté à la soude et à la chaux et son épaisseur t 2 est de 15 mm Ses dimensions sont de 379 mm (longueur désignée par L dans la figure 2) et 499 mm dans les directions respectives x et y dans la figure 2 Le même échange d'ions est effectué avec la plaque dorsale en verre et en conséquence, une contrainte de compression de 6,0 M Pa est produite dans la partie adjacente à la surface de la plaque dorsale de verre. Le verre concave 2 et la plaque dorsale de verre 3 sont collés ensemble par leurs faces collées 2 d (figure 3) avec une fritte de verre 4 ayant une résistance à la flexion de 26,0 M Pa (fabriquée et vendue par Iwaki Glass Manufacturing Co, sous le nom de IWFO 29 B et dénommée ci-après Fritte 1) On notera que la largeur de collage W formée entre les faces collées 2 d est de 16 mm. Le procédé de collage est effectué à une température de 450 C et la contrainte de compression produite dans les parties adjacentes aux surfaces du verre concave 2 et de la plaque dorsale de verre 3 tombe dans la gamme de 250- 300 M Pa La valeur 1000 W/Lt 2 du récipient sous pression de verre A est de 2,81 et l'épaisseur t 1 est égale à l'épaisseur t 2. La pression interne du récipient sous pression en verre A est faible, de sorte que la pression atmosphérique d'environ 0,1 M Pa s'exerce toujours sur le récipient sous pression en verre A. On exerce plusieurs fois une pression hydraulique extérieure sur le récipient sous pression en verre A pour étudier sa résistance à la pression, c'est-à- dire la pression d'eau sous laquelle la capacité de scellement du récipient A est perdue La résistance moyenne à la pression obtenue est de 0,3 M Pa et à ce moment les portions scellées de tous les récipients A étudiés sont endommagées. Lorsque la fritte de verre 4 dénommée Fritte I est remplacée par la Fritte il (ayant une résistance à la flexion de 40,0 M Pa, la résistance moyenne à la pression est de 0,41 M Pa. EXEMPLES 2-4 On étudie la résistance moyenne à la pression des récipients de verre sous pression B, C et D Dans ces récipients de verre sous pression, la longueur du verre concave 2 mesurée dans la direction x, l'épaisseur t 1, la longueur du petit côté de la plaque dorsale de verre, l'épaisseur t 2, la largeur de collage W sont différentes de celles du récipient de verre sous pression A. EXEMPLES COMPARATIFS 1-3 On étudie la résistance moyenne à la pression du récipient de verre sous pression E dont la largeur de collage W est de 12 mm, du récipient de verre sous pression F dont l'épaisseur t 1 est de 10 mm et du récipient de verre sous pression G dont l'épaisseur t 1 est de 12 mn, en comparaison avec le récipient de verre sous pression A dont les dimensions sont les mêmes que celles des récipients de verre sous pression E, F et G, sauf les dimensions décrites ci-dessus des récipients de verre sous pression E, F et G respectifs. On compare dans le tableau 1 les résultats des tests obtenus aux exemples 1-4 et aux exemples comparatifs 1-3 En outre, la figure 4 représente graphiquement la relation entre la valeur 100 W/Lt 2 et la résistance moyenne à la pression. D'après le tableau 1 et la figure 4, on voit que lorsque les inégalités suivantes sont satisfaites, la résistance à la pression du récipient de verre sous pression a une valeur nécessaire pour l'utilisation pratique, c'est-àdire 0,3 M Pa. 1000 W/(Lt 2) 2 2,8 t 1 e 0,8 t 2 B forme de la portion de bride. EXEMPLES 5-7 On étudie la résistance à la pression du récipient de verre sous pression H Les dimensions du verre concave 2 et de la plaque dorsale de verre 3 et la largeur de collage W du récipient de verre sous pression H sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression A, sauf que la largeur b des coins de la portion de bride et la largeur a du reste de la portion de bride sont de 26 et 22 mm, respectivement En outre, on étudie la résistance moyenne à la pression du récipient de verre sous pression J dont les dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression H, sauf que la largeur b des coins et la largeur a du reste de la portion de bride sont de 30 et 25 mm, respectivement, et du récipient de verre sous pression K dont les dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression H, sauf que les largeurs b et a sont de 18 et 15 mm respectivement Dans les tests des exemples 5-7, on utilise seulement la Fritte I comme fritte de verre 4. EXEMPLES 8-10 On fait fondre un verre pour obtenir une paraison de verre Le verre contient 59,14 % en poids de Si O 2, 1,08 % en poids d'A 1203, 0,98 % en poids de Mg O, 2,00 % en poids de Ca O, 11,02 % en poids de Na 2 O, 2,88 % en poids de K 20, 9,72 % en poids de Ba O, 9,74 % en poids de Sr O, 0, 02 % en poids de Fe 2 03, 0,28 % en poids de Ce O 2, 0,46 % en poids de Ti O 2 et 5,74 % en poids de Zr O 2. Un verre concave 2 est fabriqué avec la paraison de verre de manière bien connue en utilisant un moule métallique Dans le verre concave 2, l'épaisseur t 1 est de 5 mm et les longueurs mesurées dans les directions x et y à la figure 2 sont de 138 et 178 mm, respectivement La profondeur de ce verre concave est de 21 mm En outre, la largeur b des coins et la largeur a du reste de la portion de bride 2 c sont de 9,4 et 7,0 mm, respectivement. Une contrainte de compression est produite sur une partie adjacente à la surface du verre concave en utilisant le même procédé d'échange d'ions qu'à l'exemple 1 et le verre concave est collé avec la Fritte I à une plaque dorsale de verre 3 faite de ladite paraison de verre, dont l'épaisseur t 2 est de 5 mm et les longueurs mesurées dans les directions x et y à la figure 2 sont de 142 mm (dimension désignée par L) et 183 mm, respectivement On notera que la largeur de collage W est de 6 mm Dans le récipient de verre sous pression M ainsi obtenu pour l'exemple 8, t 1 est égal à t 2 et la valeur de 1000 W/Lt 2 est de 8,45. Dans le récipient de verre sous pression N utilisé à l'exemple 9, l'épaisseur t 1 du verre concave 2 est de 10 mm, la largeur b des coins de la portion de bride 2 c est de 23 mm et la largeur du reste de la portion de bride 2 c est de mm Les autres dimensions du récipient de verre sous pression N sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression M. Dans le récipient de verre sous pression P utilisé à l'exemple 10, la largeur b des coins de la portion de bride 2 c est de 8 mm et la largeur a du reste de la portion de bride 2 c est de 5 mm Les autres dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression M La résistance moyenne à la pression est étudiée pour chacun des récipients de verre sous pression M, N et P de la même manière qu'à l'exemple 1. EXEMPLES COMPARATIFS 4-7 Dans le récipient de verre sous pression Q utilisé à l'Exemple Comparatif 4, les largeurs a et b de la portion de bride sont de 15 mm et les autres dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression A Dans le récipient de verre sous pression R utilisé à l'Exemple Comparatif 5, la largeur b des coins et la largeur a du reste de la portion de bride sont de 13 et 15 mm, respectivement et les autres dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression A Dans le récipient de verre sous pression S utilisé à l'Exemple Comparatif 6, les largeurs b et a de la portion de bride sont de 5 mm et les autres dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression A Dans le récipient de verre sous pression T utilisé à l'Exemple Comparatif 7, la largeur b des coins de la portion de bride 2 c est de 4 mm, la largeur a du reste de la portion de bride 2 c est de 5 mm et les autres dimensions sont les mêmes que celles du récipient de verre sous pression M. On étudie la résistance moyenne à la pression de chacun des récipients de verre sous pression Q, R, S et T de la même manière qu'à l'exemple 1. Les résistances moyennes à la pression obtenues dans les exemples 1 et 10 et les Exemples Comparatifs 4-7 sont indiquées dans le tableau 2 Selon le tableau 2, il est préférable que la largeur b des coins de la portion de bride soit supérieure à la largeur a du reste de la bride pour améliorer la résistance à la pression En particulier, il est préférable que la largeur b des coins soit de 1,6 fois ou plus l'épaisseur t 1 du verre concave 2 et que la largeur a du reste de la bride soit de 1,3 fois ou plus l'épaisseur t 1 du verre concave 2. Dans les modes de mise en oeuvre ci-dessus, la portion plate 2 a du verre concave 2 a la forme d'un rectangle dont les quatre coins sont arrondis, mais la portion plate peut avoir la forme d'un carré. C Composition de verre EXEMPLES 11-23 On a étudié la résistance électrique, la résistance au brunissement et la résistance mécanique (tableau 4) de chacun des échantillons des treize plaques de verre qui ont été faites à partir des matières premières ayant les compositions indiquées dans le tableau 3 Ces treize échantillons de plaques ont été produits à une épaisseur de 5 mm par le procédé au verre flotté ci-dessus et soumis à l'échange d'ions dans le nitrate de potassium dans des conditions adéquates, avant de mesurer ces trois constantes physiques. En étudiant les échantillons de plaques, on a mesuré comme résistivité électrique le logarithme (log p) de la résistivité volumique p à 150 C On a égale- ment mesuré comme résistance au brunissement la variation de transmittance de la lumière de longueur d'onde 400 nm (AT = transmittance avant application du faisceau électronique à 40 ji A/cm 2 accéléré à une tension d'environ 10 k V pendant heures transmittante après application du faisceau électronique) En outre, on a mesuré au microscope polarisant comme résistance mécanique la résistance à la compression dans la partie voisine de la surface de la plaque. EXEMPLES 24 et 25 La distribution de concentrations (en mol % et en % en poids) de Na 2 O et K 20 depuis la surface de la plaque de verre vers l'intérieur a été mesurée pour l'échantillon 6 A (Tableau 5) obtenu à partir de la plaque de l'échantillon 6 (Tableau 3) par le procédé d'échange d'ions dans le nitrate de potassium pendant 180 minutes à 460 'C et pour l'échantillon 6 B (Tableau 6) obtenu par le procédé il d'échange d'ions pendant 360 minutes à 460 C, au moyen d'un microanalyseur à rayons X ayant un pouvoir séparateur d'environ 0,5,um. Dans le Tableau 5, on voit qu'une couche caractérisée par les inégalités suivantes, 0,30 soient définies en fonction de la tension d'accélération du faisceau électronique. On étudie la résistance moyenne à la pression d'un récipient de verre sous pression, fait avec la plaque de l'échantillon 6 A, qui a été produit de la même manière que le récipient de verre sous pression A et qui a exactement les mêmes dimensions On trouve 0,30 M Pa pour la Fritte I et 0,41 M Pa pour la Fritte II, ce qui est équivalent à celles de l'exemple 1. Si le récipient de verre sous pression pour tube cathodique de l'invention a une pression interne faible, on obtiendra un afficheur d'images ayant une résistance élevée à la pression En particulier, si on l'utilise comme tube à rayons cathodiques de grandes dimensions, il aura la résistance à la pression nécessaire pour l'utilisation pratique. Il est entendu que l'invention n'est pas limitée à ses modes de mise en oeuvre préférés décrits ci-dessus à titre d'illustration et que l'homme de l'art peut y apporter diverses modifications sans toutefois s'écarter du cadre et de l'esprit de l'invention tel que défini dans les revendications annexées. TABLEAU 1 Plaque dorsale de verre Verre concave Résistance moyenne à Type de la pression (bar) Récipient Petit côté (L) Epaisseur Longueur x Epaisseur tl/t 2 Largeur de 1000 W/Lt 2 Fritte I 1) Fritte II 2) sous x t 2 (mm) largeur x t 1 (mm) collage W Exemple pression Grand côté (mm) prof (mm) (mm) Ex 1 A 379 x 499 15 369 x 489 x 40 15 1,0 16 2,81 3,0 4,1 Ex 2 B 379 x 499 15 373 x 493 x 40 15 1,0 18,5 3,25 3,9 5,6 Ex.3 C 240 x 314 10 236 x 310 x 40 10 1,0 7 2,92 3,1 3,7 Ex.4 D 244 x 328 10 240 x 314 x 40 10 1,0 9 3,69 4,8 6,0Ex Comp 1 E 369 x 489 15 363 x 483 x 40 15 1,0 12 2,17 1,2 1,7 Ex Comp 2 F 15 10 0,7 16 2,81 1,6 2,3 Ex Comp 3 G 15 12 0,8 16 2,81 2,6 3,5 1) Fritte de verre ayant une résistance à la pression d'environ 260 bar. 2) Fritte de verre ayant une résistance à la pression d'environ 500 bar. w M Oa l "Il tw Ix 3 TABLEAU 2 Largeurs de la portion de bride Résistance Epaisseur t 1 moyenne à la Exemple Type de récipient Coins b (mm) Reste a (mm) 1000 W/Lt 2 du verre concave b/t 1 a/t 1 pression (bar) sous pression (mm) Ex 1 A 18 18 2,81 15 1,2 1,2 3,0 Ex 5 H 26 22 2,81 15 1,7 1,5 4,1 Ex 6 I 30 25 2, 81 15 2,0 1,7 4,8 Ex 7 K 18 15 2,81 15 1,2 1,0 2,9 Ex 8 M 9,4 7 8,45 5 1,9 1,4 7,4 Ex 9 N 23 15 8,45 10 2,3 1,5 6,4 Ex 10 P 8 5 8,45 5 1,6 1,0 5,1Ex Comp 4 Q 15 15 2,81 15 1,0 1,0 2,3 Ex Comp 5 R 13 15 2,81 15 0,9 1,0 1,9 Ex Comp 6 S 5 5 8,45 5 1,0 1,0 4,9 Ex Comp 7 T 4 5 8,45 5 0,8 1,0 3,8 w M a O q TABLEAU 3 Composition du verre (% en poids) Echantillon Si O 2 A 1203 Li O 2 Na 2 O K 20 Sr O Ba O Zn O Mg O Ca O Fe 2 03 Zr O Ti O 2 Ce O 2 Sb 2 03 As 203Echantillon 1 72,8 1,7 0,7 10,6 2,8 0,0 0,0 3,8 7,5 0,08 Echantillon 2 71,9 1,7 0,7 10,5 2,8 0,0 0,0 3,8 8,5 0,08 Echantillon 3 72,3 1,7 0,7 9,1 4,9 0,0 0,0 3,8 7,5 0,08 Echantillon 4 68,7 1,6 0,6 10,3 2,7 0,0 5,0 3, 7 7,3 0,08 Echantillon 5 69,7 1,6 0,5 8,7 2,3 0,0 5,0 3,7 8,2 0,08 Echantillon 6 64,7 1,6 0,6 10, 0 2,6 0,0 9,7 3,6 7,1 0,08 Echantillon 7 66,3 1, 6 0,5 8,1 2,1 0,0 9,7 3,6 8,0 0,08 Echantillon 8 73,3 1,7 1,3 9,3 2,8 0,0 0,0 O 3, 9 7,6 0,08 Echantillon 9 72,8 1,7 1,3 7,8 4,9 0,0 0,0 3,8 7,5 0,08 Echantillon 10 69,1 1,7 1,3 9, 0 2,7 0,0 5,0 3,7 7,3 0,08 Echantillon 11 l 70,2 1,7 1,1 7,5 2,3 0,0 5,0 3,7 8,3 0,08 Echantillon 12 65,2 1,6 1,3 8,7 2,7 0,0 9,8 3,6 7,1 0,08 Echantillon 13 66,9 1,6 1,0 7,0 2,1 0, 0 9,8 3,6 8,0 0,08 -1 > a O TABLEAU 4 Echange d'ions Résistivité en volume Variation de transmit Contrainte de compres- Echantillon Température (C) Durée (min) log p (Q em) tance AT (%) sion (M Pa) Echantillon 1 460 180 10,00 33 590 Echantillon 2 460 180 10,25 30 620 Echantillon 3 460 180 10,65 35 560 Echantillon 4 490 300 10,70 19 500 Echantillon 5 460 180 10,85 17 520 Echantillon 6 490 300 11,40 14 470 Echantillon 7 460 180 11,55 13 490 Echantillon 8 460 180 10,40 26 550 Echantillon 9 460 180 11,08 29 510 Echantillon 10 490 300 11,10 15 480 Echantillon 11 460 180 11,40 13 500 Echantillon 12 490 300 11,80 8 430 Echantillon 13 460 180 12,05 7 450 J, Oa C, l. "I TABLEAU 5 460 C, 3 h Profondeur de uis la surface (rm) Composant O 0,1 0,3 0,5 1 2 3 4 5 6 7 Na 2 O mol % 1,88 2,43 2,71 3, 1 3,45 4,86 6,3 7,85 9,01 9,73 10 K 20 9,33 9,25 9,13 8,97 7,8 6, 28 4,87 3,62 2,61 2,01 1,81 Na 2 O % en poids 1,84 2,38 2,65 3,03 3,38 4, 76 6,17 7,69 8,82 9,53 9,8 K 20 15,45 15,32 15,12 14,85 12,92 10, 39 8,06 5,99 4,33 3,33 3 Na 20/(Na 20 +K 20)mol % 0,17 0,21 0,23 0,26 0,31 0, 44 0,56 0,68 0,78 0,83 0,85 os w M 0 a o, "Il (O (O TABLEAU 6 Profondeur de uis la surface (um) Composant 0 0,1 0,3 0,5 1 2 3 4 5 6 7 Na 2 O mol % 2,44 2,42 2,42 2,42 3,08 4,18 5,55 7,2 7,92 8,69 9,02 K 20 10,23 10,19 9,89 9,5 8,81 6, 39 5,35 4,4 3,8 3,11 2,81 Na 2 O % en poids 2,39 2,37 2,37 2,37 3,01 4, 09 5,44 7,05 7,75 8,51 8,83 K 20 16,94 16,87 16,37 15,72 14,58 10, 58 8,86 7,29 6,29 5,15 4,65 Na 2 O/(Na 2 O+K 20) mol % 0,19 0,19 0,2 0,2 0,26 0, 4 0,51 0,62 0,68 0,74 0,76 -"j w oa D D "Il (O (O REVENDICATIONS 1 Un récipient de verre sous pression ( 1) pour tube à rayons cathodiques dans lequel un verre concave ( 2) comprend une portion plate pratiquement rectangulaire ( 2 a), une portion de paroi latérale ( 2 b) reliée à la portion plate ( 2 a) et une portion annulaire de bride ( 2 c) dont la périphérie extérieure est pratiquement rectangulaire et la portion de bride ( 2 c) du verre concave ( 2) est collée, avec une fritte de verre ( 4) et sur une largeur de collage prédéterminée, à une plaque dorsale de verre rectangulaire ( 3) dont la périphérie est conforme à la périphérie extérieure de la portion de bride ( 2 e), caractérisé en ce que les inégalités suivantes sont satisfaites 1000 W/(Lt 2) > 2,8 t 10,8 t 2 dans lesquelles t 1 (mm) est l'épaisseur du verre concave, L (mm) est la longueur du petit côté du verre concave et de la plaque dorsale en verre, t 2 (mm) est l'épaisseur de la plaque dorsale en verre et W (mm) est ladite largeur de collage. 2 Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les inégalités suivantes sont satisfaites 100 ,45 t 1 52,7 1,3 L dans lesquelles l (mm) est la longueur du grand côté dudit verre concave ( 2) et Hi (mm) est la profondeur dudit verre concave ( 2). 3 Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une contrainte de compression de plus de 250 M Pa est produite au voisinage des surfaces dudit verre concave ( 2) et de ladite plaque dorsale de verre ( 3) par remplacement des ions sodium dans ledit verre concave ( 2) et ladite plaque dorsale de verre ( 3) par des ions potassium dans un bain de sel fondu. 4 Un récipient sous pression ( 1) selon la revendication 1, caractérisé en ce que les coins de ladite portion de bride ( 2 c) sont plus larges que le reste de ladite portion de bride ( 2 c). Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite largeur des coins est de 1,6 fois ou plus celle dudit verre concave ( 2) et ladite largeur du reste de la portion de bride ( 2 c) est de 1,3 fois ou plus l'épaisseur dudit verre concave ( 2). 6 Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'épaisseur dudit verre concave ( 2) est dans la gamme de 3-15 mm. 7 Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit verre concave ( 2) consiste essentiellement en un mélange de: 70,0- 73,0 % en poids de Si O 2, 1,0-1,8 % en poids d'A 1203, 1,0-4,5 % en poids de Mg O, 7,0-12,0 % en poids de Ca O, 12,0-14,0 % en poids de Na 2 O, 0-1,5 % en poids de K 20 et 0,08-0,14 % en poids de Fe 203 et en ce qu'une couche caracté- risée par les inégalités suivantes 0,30 ce que ledit verre concave ( 2) consiste essentiellement en un mélange de: 64,0- 75,0 % en poids de Si O 2, 1,5-2,0 % en poids d'A 1203, 0-5,0 % en poids de Mg O, 6,5-9,0 % en poids de Ca O, 0,5-2,5 % en poids de Li 2 O, 7,012,0 % en poids de Na 2 O, 1,6-5,0 % en poids de K 20, 0-10,0 % en poids de Ba O + Sr O + Zr O et 0- 0,5 % en poids de Ce O 2 et en qu'une couche caractérisée par les inégalités suivantes 0,30 surface dudit verre concave ( 2) par suite de l'échange d'ions. 9 Récipient sous pression ( 1) selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit verre concave ( 2) consiste essentiellement en un mélange de 64,0- 72,0 % en poids de Si O 2, 1,5-2,0 % en poids d'A 1203, 3,0-4,0 % en poids de Mg O, 6,5-9,0 % en poids de Ca O, 0,5-1,5 % en poids de Li 2 O, 8,5-10,5 % en poids de Na 2 O, 2, 1-3,0 % en poids de K 20, 4,5-10,0 % en poids de Ba O + Sr O + Zr O et en ce qu'une couche caractérisée par les inégalités suivantes 0,30 dudit verre concave ( 2) par suite de l'échange d'ions.