FR 2684923 A1 19930618 FR 9115532 A 19911213 La présente invention concerne des plaques thermo- plastiques renforcées estampables ou TRE qui permettent d'obtenir des objets moulés par estampage, et en particu- lier des pièces d'aspect pour, par exemple l'industrie automobile. L'obtention de pièces TRE présentant à la fois un bon aspect de surface, une bonne stabilité dimensionnelle et une masse surfacique pouvant atteindre 5 kg/m 2 comporte de grandes difficultés. L'usage des TRE dans l'industrie était jusqu'à présent relativement faible, en raison du mauvais aspect des pièces obtenues limitant leur utilisation à des pièces cachées ou recouvertes de moquette ou tissus. L'une des causes de cette qualité d'aspect insuffi- sante est la difficulté d'imprégnation de mats de verre (dont la masse surfacique peut atteindre 900 g/m 2) par la résine thermoplastique (dont la viscosité à l'état fondu est généralement très élevée). La présente invention permet de lever cet obstacle et de proposer une structure de plaque TRE pour pièces d'aspect dont la stabilité dimensionnelle est en même temps améliorée. Plus particulièrement, la présente invention a pour objet une plaque thermoplastique renforcée estampable, dont au moins l'une des faces est constituée, de l'exté- rieur vers l'intérieur d'au moins trois couches successi- ves abc, dans laquelle a est une matrice constituée d'une résine thermo- plastique renforcée par au moins deux charges de natures et/ou de morphologies différentes, dont la viscosité, mesurée avec un rhéomètre capillaire, aux températures de fabrication et de mise en oeuvre des plaques, et à un taux de cisaillement de 20 s', est comprise entre 450 et 2000 Pa S; b est un liant d'interface chimiquement compa- tible avec la résine thermoplastique de a, dont la viscosité mesurée dans les mêmes conditions que celle de la matrice a, est comprise entre 10 et 350 Pa s, c est un renfort consistant en un mat de verre aiguilleté. La matrice a a un coefficient de dilatation thermique linéaire le plus faible possible, pour diminuer le retrait différentiel matrice/mat de verre lors du refroidissement de la matière après démoulage. La matrice du TRE selon l'invention peut contenir tout type de résines thermoplastiques seules, en mélange et/ou copolymérisées, parmi lesquelles on peut citer: les résines polyesters telles que le polyéthylène téréphtalate (PET), le polybutylène téréphtalate (PBT), les résines polyamides telles que les polyamides aliphatiques PA-6, PA- 6/6, PA-11, PA-12, PA-12/12, leurs mélanges et/ou leurs copolymères, les résines polyoléfines, seules en mélange et/ou copolymérisées telles que le polypropylène (PP), le polyéthylène (PE), le polyméthylpentène, les résines polysulfones aromatiques, telles que le polysulfone, le polyallylsulfone, les résines polyester polyacétal sulfones, les résines polycarbonates, les résines polyétherimides, les résines polyester cétones, les résines ABS, les résines acryliques. Parmi les résines thermoplastiques préférées, on citera tout particulièrement les résines à base de PP, PET, PBT, les mélanges ou alliages à base de PP/PA-6 ou PP/PA-6 6 et notamment ceux décrit dans la demande de brevet FR 2 629 090. On peut également incorporer à ces résines divers additifs tels qu'agents anti-oxydant, anti-UV, agents retardateurs de combustibilité, plastifiants, colorants, pigments, agents antistatiques, stabilisants thermiques, etc Le pourcentage de résines est en général compris entre 30 et 80 % du poids total du TRE et/ou entre 53 et % du volume total de TRE. Les charges de renforcement selon l'invention peuvent être choisies parmi les charges habituellement rencontrées et sont de préférence des charges minérales. Parmi les charges minérales, on distingue en général deux types de morphologie principaux, chacun de ces types comprenant des charges de natures différentes. Il s'agit: des charges sous forme lamellaire telles que le mica, la wollastonite et les whiskers (rapport de forme variant de 30 à 300), et des charges sphériques ou sensiblement sphériques telles que talc, billes de verre pleines ou creuses, Ca CO 3 De préférence, la résine thermoplastique de la matrice a est renforcée par au moins trois charges, dont l'une au moins est de nature et/ou de morphologie différente(s) de celle(s) des autres charges. Le pourcentage de charges de renforcement est en général compris entre 14 et 50 % du poids total du TRE et/ou entre 6 et 40 % du volume total, et de préférence entre 27 et 35 % du volume total. L'épaisseur de la couche de matrice a est comprise entre 0,3 et 1,5 mm, et de préférence entre 0,5 et 0,7 mm. Les demanderesses ont constaté que l'utilisation d'un liant d'interface b chimiquement compatible avec la matrice a, et plus fluide que celle-ci aux températures de fabrication et de mise en oeuvre de la plaque TRE, avait pour résultat une amélioration des propriétés mécaniques et de l'aspect de surface de la pièce TRE finie. Selon la présente invention la compatibilité chimique du liant d'interface b vis-à-vis de la matrice a, peut être obtenue par un liant de nature chimique identique à (ou proche de) celle de la matrice thermo- plastique a. Les fonctions essentielles du liant consistent dans le mouillage, l'imprégnation du mat de verre de la couche c, la dispersion des mèches de verre de cette couche, et l'adhésion d'interface entre la matrice a et les fibres de verre. L'utilisation d'un liant b fluide supprime les ségrégations de fibres de verre (fibres sèches) dans les zones de fluage de la matière, et facilite l'entraînement des fibres de verre par la résine thermoplastique pendant l'estampage On obtient ainsi un aspect de surface amélioré et une meilleure stabilité dimensionnelle des pièces estampées. D'autre part, l'épaisseur de la couche de liant d'interface b est de préférence la plus faible possible, tout en restant suffisante pour obtenir le mouillage et l'imprégnation voulus du mat de verre, et l'adhésion d'interface souhaitée entre la matrice a et le mat de verre c. En effet, les demanderesses ont observé qu'une réduction de l'épaisseur du film de liant permet d'a- méliorer l'aspect de surface des pièces, en diminuant le différentiel de coefficients de dilatation thermique linéaire de la matrice a et de l'ensemble liant d'inter- face b mat de verre c. Le renfort c est un mat de verre aiguilleté Le mat de verre est constitué de fibres de verres dont la distribution est aléatoire dans le plan; classiquement chacun des filaments de verre est ensimé, ce qui assure un collage des filaments d'une même mèche Les mèches sont reliées les unes aux autres par l'intermédiaire d'un liant, dont la nature chimique peut être, de préférence, mais n'est pas nécessairement, identique à (ou proche de) celle du liant d'interface b. L'aiguilletage du mat de verre permet d'améliorer sa fluabilité et l'imprégnation des mèches de verre par la résine thermoplastique. Les mats les plus souvent rencontrés sont consti- tués de fibres coupées de longueur moyenne égale à environ 50 mm On peut utiliser, selon la présente invention, un mat constitué de fils ou filaments continus de type UNIFILOD avec un aiguilletage, qui peut par exemple être obtenu selon la demande de brevet FR 2.617 208. En général on peut utiliser un mat de masse surfacique comprise entre 225 et 900 g/m 2, et de préfé- rence comprise entre 300 et 600 g/m'. La masse linéique du mat peut varier en général entre 10 et 125 tex pour des fils qui ont un diamètre moyen de préférence compris entre 5 et 30 ym et avanta- geusement on utilise un mat aiguilleté de masse linéique compris entre 10 et 25 tex et de diamètre moyen compris entre 10 et 20 prm. Le pourcentage de mat de verre au sein du TRE est en général compris entre 15 et 40 % du poids total du TRE et/ou entre 8 et 20 % en volume et de préférence entre 8 et 12 % du volume total du TRE. Selon un mode de réalisation préféré de l'inven- tion, les deux faces de la plaque TRE sont constituées, de l'extérieur vers l'intérieur, d'au moins trois couches successives abc. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les plaques TRE comportent une ou plusieurs épaisseurs d'une structure à quatre couches successives abca ou à cinq couches successives abcba. Le procédé de fabrication des plaques TRE met en oeuvre une technique classique d'obtention de produits multicouches, adaptée aux caractéristiques de l'inven- tion; il se déroule en général selon les étapes suivantes. on procède au compoundage des résines thermoplas- tiques auxquelles on incorpore les charges de renfor- cement et éventuellement divers additifs. on met ensuite la résine compoundée sous forme de feuille, d'épaisseur en général comprise entre 0,3 et 1,5 mm et de préférence entre 0,5 et 0,7 mm. on réalise alors une feuille bicouche matrice thermoplastique a/liant d'interface b par un procédé de coextrusion ou par couchage du liant sur la feuille de matrice Le liant b est ensuite positionné du côté du mat de verre c. On procède alors au laminage de la plaque TRE On préchauffe l'ensemble par exemple par conduction à une température supérieure à la fusion de(s) résine(s) thermoplastique(s) puis on le soumet à une pression en général de l'ordre de 3 à 10 bars afin d'imprégner le mat, un fluage de 10 % environ de la matière étant observé. On obtient ainsi une plaque TRE selon l'invention. Il s'agit d'un semi-produit que l'on peut alors transformer en articles moulés de forme plus ou moins complexe selon un procédé d'estampage connu en soi. L'estampage peut être effectué sur une forme déterminée découpée dans une plaque TRE selon l'invention, ou sur plusieurs telles formes superposées. L'invention a également pour objet les articles et pièces moulés obtenus par estampage d'une ou plusieurs plaques TRE selon l'invention, l'une au moins des surfaces de ces articles et pièces étant constituée, de l'extérieur vers l'intérieur, d'au moins trois couches successives abc, telles que précédemment définies. On régule la température du moule lors de l'es- tampage qui peut dépendre de la nature de(s) résine(s) thermoplastique(s) utilisée(s). A titre indicatif, pour des résines à base de polypropylène, la température est comprise entre 30 et 900 C et pour des résines à base polyester (PET, PBT) elle est comprise entre 100 et 160 'C. Les articles moulés selon l'invention peuvent être utilisés dans de nombreux domaines comme pièces d'aspect. A titre d'exemples, on peut citer des applica- tions possibles dans le domaine automobile pour la réalisation notamment de capots, portières, renforts de pare- chocs, caches-culbuteurs, carters boîte d'embrayage, coques de sièges, supports de batterie, accoudoirs, écrans anti bruit pour la réalisation d'antennes paraboliques pour la réalisation de valises, mallettes, boîtes d'instruments de musique. Dans les exemples qui suivent, on évalue: les caractéristiques mécaniques des TRE en mesurant la résistance en flexion 3 pannes selon la norme ISO 178, l'aspect de la surface des TRE dans la zone de figeage de la matière est évalué à partir des critères de profil R, (norme E 05 015), W, et de la mesure de l'indice d'As- hland I Ar retenus dans l'automobile française, R correspond à l'amplitude de la micro-rugosité du matériau (c'est-à-dire aux irrégularités géométriques telles que la distance entre 2 pics de ces irrégularités est comprise entre O et 500 pm), et est égal à la différence d'altitude "z" entre la crête maximale et le creux minimal relevé sur un pas inférieur à 500 pm. W correspond à l'ondulation du matériau (c'est-à- dire aux irrégularités géométriques telles que la distance entre 2 pics de ces irrégularités est comprise entre 1 et 4 cm), et est égal à la différence d'altitude entre la crête maximale et le creux minimal relevé entre 1 et 4 cm. l'indice d'Ashland IA exprime les déformations de grandes longueurs d'onde (entre 6 mm et 10 cm), qui sont quantifiées par un analyseur de surface dont le principe est le suivant. Un système laser balaie la surface à analyser par 21 lignes successives (surface: 25,4 cm x 25,4 cm = 10 inch x 10 inch). L'image de ces lignes est réfléchie par la pièce sur un écran puis captée par une caméra vidéo et digi- talisée par un micro-ordinateur. Pour chaque ligne, l'ordinateur calcule le polynôme du 3 ème degré qui suit au mieux l'image digitalisée puis calcule la moyenne des écarts ( 200 points par ligne) entre ce polynôme et l'image digitalisée. Ces 21 moyennes des écarts sont ensuite addition- nées et corrigées par un facteur de calibration pour mesurer l'indice d'Ashland (IA). L'aspect de la surface des TRE dans la zone de fluage de la matière est évaluée à partir d'une cotation visuelle. Les différentes cotations de l'aspect de surface sont: aspect excellent: pas de fibres de verre visibles en surface de la pièce (aspect de surface identique à la zone de figeage de la matière). aspect bon les fibres de verre apparentes correspondent à 20 % de la surface d'une zone considérée. aspect moyen les fibres de verre apparentes correspondent à 50 % de la surface d'une zone considérée. aspect mauvais les fibres de verre apparentes correspondent à 80 % de la sur- face de la zone considérée. Les figures représentent des structures multicou- ches en coupe Seules les figures 1 et 5 correspondent à des structures conformes à la présente invention. La figure 1 représente une structure à dix couches abcbaabcba, a, b et c étant tels que définis précédem- ment, ce qui est également le cas des autres figures. Cette structure sera dite de type 1 dans la suite. La figure 2 représente une structure à douze couches aabcbaabcbaa, qui sera dite de type 2. La figure 3 représente une structure à sept couches adcdcda, qui sera dite de type 3 et dans laquelle d est une couche thermoplastique non chargée, ce qui est également le cas de la figure 4. La figure 4 représente une structure à neuf couches aa'cdcdca'a, qui sera dite de type 4, et dans laquelle a' est une couche thermoplastique chargée, mais de composition différente de celle de a. La figure 5 représente une structure à huit couches abcaacba, qui sera dite de type 5. Les exemples 6, 7 et 8 suivants, mettant respecti- vement en oeuvre des structures de type 3, 2 et 4, comparés aux exemples 1 à 4 d'une part et 5 d'autre part, mettant respectivement en oeuvre des structures de types 1 et 5, montrent que ces dernières, conformes à la présente invention, permettent d'obtenir un meilleur aspect de surface, et de meilleures propriétés mécani- ques. Les exemples suivants illustrent l'invention. EXEMPLES 1: Les enseignements de cet exemple sont multiples. Dans les exemples l A à 1 D, on fait varier les composi- tions de la couche de matrice a, et l'on dégage deux compositions de la couche de matrice a, et l'on dégage deux compositions meilleures quant aux propriétés mécani- ques et à l'aspect de surface qu'elles permettent d'obtenir: les compositions F 4 et Fl, conformes à la présente invention. Les exemples 1 C, l E, 1 F, 1 H et h I ne diffèrent que par l'épaisseur de la couche de liant b, qui est même supprimée dans le sous- exemple 1 H, tandis que l'exemple 1 G concerne une couche de matrice a seule. Dans un ko-malaxeur BUSS monovis, on procède au compoundage d'une résine thermoplastique à base de PP et de une ou plusieurs charges de renforcement après avoir procédé à un pré-mélange des constituants à sec au tonneau La température du malaxeur est régulée à 200 'C. La résine thermoplastique est un PP de melt index MI = 40 mesuré selon la norme ASTM D 1239 (à 230 'C sous 2,16 kg). Selon les exemples l A à 1 I, on ajoute une ou plusieurs charges de renforcement (mica, billes de verre pleines (B Vp), talc ou Ca CO 3) dans les proportions indiquées dans le tableau Ceci constitue la matrice. Le mica utilisé a une granulométrie moyenne de 30 à 40 pm avec un facteur de forme de 30-50. Les B Vp utilisées ont une granulométrie moyenne de à 20 pim. Le Ca CO 3 utilisé a une granulométrie moyenne de 1,1 pm. il Le talc utilisé à une granulométrie moyenne de 3 à pm. Une fois compoundée, la matrice a des exemples l A à 1 F est ensuite coextrudée avec un liant d'interface b à base de PP maléisé (MI = 400 à 230 C sous 2,16 kg; taux pondéral de maléisation: 5000 ppm), dans une extrudeuse SAMAFOR 60/28 D. On obtient une feuille bicouche dont l'épaisseur de la couche de matrice est égale à 0,65 mm et l'épaisseur de la couche de liant égale à 0,1 mm pour les exemples l A à 1 D. Pour les exemples l E, i F, 1 H et l I, l'épaisseur de la couche de liant est respectivement égale à 0,14 mm, 0,07 mm, O mm et 0,03 mm. On procède ensuite au laminage d'une structure TRE de type 1, représentée à la figure 1, selon l'invention, constituée de 4 feuilles bicouches ab telles que précé- demment décrites entre lesquelles on interpose deux mats de verre aiguilleté C du côté de la couche de liant d'interface b Le mat aiguilleté UNIFILO (aig n 6)(masse surfacique:450 g/m 2; masse linéique: 25 tex) est préparé selon le procédé de la demande FR 2 617 208 avec les conditions d'aiguilletage suivantes: vitesse d'avance du mat: 2 m/mn profondeur de pénétration des aiguilles: 26 mm nombre de coups/cm 2: 7,3 vitesse de frappe: 150 coups/min. L'ensemble est préchauffé par conduction entre les plateaux d'une presse à 220 C pendant 3 mn sous une pression de 1 bar, puis comprimé à la même température sous 6 bars pendant 30 s. La plaque TRE ainsi obtenue a une épaisseur égale à 3,6 mm. La plaque TRE est ensuite découpée, puis préchauf- fée par conduction entre les plateaux d'une presse de 225 C. Trois disques de 300 mm de diamètre sont découpés dans la plaque TRE ainsi préchauffée et empilés dans un moule OBJET-TYPE de 500 mm de diamètre dont la tempéra- ture est régulée à 60 'C o la pièce d'épaisseur 3 mm est maintenue pendant 40 S sous une pression de 200 bars. On mesure pour les pièces TRE des exemples l A à 1 I leurs propriétés mécaniques et détermine leur aspect de surface tel qu'indiqué plus haut ainsi que pour une pièce réalisée uniquement avec la matrice (composition identi- que) de l'exemple l C qui sert de référence du point de vue de l'aspect de surface (exemple 1 G). Les résultats sont réunis dans le tableau (exemples l A I). Les matrices thermoplastiques F 4 et Fl selon l'invention donnent les meilleurs résultats (ex 1 A à 1 D). D'autre part, la pièce finie à base de matrice Fl et de mat de verre présente de meilleures propriétés mécaniques qu'une couche de matrice Fl seule (ex 1 G comparé à 1 C, l E, i F, 1 H et 1 I), et la réduction de l'épaisseur de la couche de liant d' interface de 140 à 70 pm (ex l E, 1 C et 1 F) a pour conséquence aussi bien une amélioration des propriétés mécaniques de la pièce moulée finie que de son aspect de surface; par contre pour une épaisseur de 30 pm (ex 1 I), on observe des propriétés mécaniques similaires à celles obtenues avec une épaiseur de 70 pm, mais une détériora- tion de l'aspect de surface; en l'absence de liant (ex 1 H), la détérioration est importante à tous niveaux par rapport aux exemples 1 C, l E, i F, MI Il semble donc dans le cas présent que l'épaisseur optimale soit proche de pm. EXEMPLES 2: Par rapport à l'exemple 1 D, seule la nature du liant d'interface b a été modifiée Ainsi l'exemple 2 A met en oeuvre un liant b chimiquement compatible avec la résine, mais trop visqueux, tandis que l'exemple 2 B décrit un liant fluide, mais non chimiquement compatible avec la résine a. Les meilleures caractéristiques sont atteintes à l'exemple 1 D selon l'invention. On réalise des pièces TRE dont la résine thermo- plastique est à base de polypropylène de MI = 40 dans les mêmes conditions que décrites dans l'exemple 1. La résine thermoplastique est renforcée avec plusieurs agents de renforcement (matrice Ff décrite dans le tableau). La structure de la plaque TRE est du type 1. Les conditions d'aiguilletage du mat de verre UNIFILO utilisé sont identiques au mat des exemples 1. La pièce 2 A est réalisée à partir d'un liant PP maléisé (MI = 11 à 2300 C; 2,16 kg; taux pondéral de maléisation 1500 ppm) dont l'épaisseur est égale à 0,1 mm. La pièce 2 B est réalisée à partir d'un liant EVA (MI = 500 à 2300 C; 2, 16 kg; taux d'acétate de vinyl 18 %) dont l'épaisseur est égale à 0,1 mm. Les résultats sont réunis dans le tableau. L'exemple 2 A comparé à l'exemple 1 D montre que l'utilisation d'un liant d'interface visqueux, bien que chimiquement compatible, provoque dans ce cas une faible baisse des propriétés mécaniques, et une dégradation significative de l'aspect de surface. La baisse de ces propriétés est encore plus importante dans le cas d'un liant d'interface fluide mais non compatible chimiquement (ex 2 B). EXEMPLES 3: Par rapport à l'exemple 1 D, seule la nature de l'aiguilletage est modifiée Cet exemple met en évidence la meilleure adaptation de l'aiguilletage n 6, mis en oeuvre à l'exemple 1 D, pour réaliser l'invention. On réalise des pièces TRE dont la résine thermo- plastique est à base de polypropylène de MI = 40 dans les mêmes conditions que décrites dans les exemples 1 et 2 (structure TRE de type 1). La résine thermoplastique est renforcée avec plusieurs agents de renforcement (matrice F décrite dans le tableau). La pièce de l'exemple 3 A est réalisée à partir d'un mat aiguilleté ( masse surfacique 450 g/m 2; masse linéique 25 tex) (aig n 1) dont les conditions d'obten- tion sont définies ci-dessous: vitesse d'avance du mat: 2,4 m/min profondeur de pénétration des aiguilles: 26 mm nombre coups/cm 2: 11 vitesse de frappe: 150 coups/min. La pièce de l'exemple 3 B est réalisée à partir d'un mat aiguilleté (masse surfacique 450 g/m 2; masse linéique 25 tex) (aig n 4) dont les conditions d'obten- tion sont définies ci-dessous: vitesse d'avance du mat: 1,4 m/min profondeur de pénétration des aiguilles: 30 mm nombre de coups/cm 2: 18 vitesse de frappe: 150 coups/min. La pièce de l'exemple 3 C est réalisée à partir d'un mat UNIFILO (masse surfacique 450 g/m 2; masse linéique 25 tex) standard (non aiguilleté). Les résultats sont réunis tans le tableau. La comparaison des exemples 1 D, 3 A, 3 B, 3 C, permet d'établir le classement suivant du mat de verre le plus approprié à la mise en oeuvre de la présente invention vers le mat de verre le moins approprié: aig no 6 > aig no 1 > aig no 4 > standard non aiguilleté. EXEMPLE 4: Par rapport aux autres exemples, l'exemple 4 A met en oeuvre une matrice thermoplastique a à base de PET, permettant également d'obtenir de très bonnes caractéris- tiques mécaniques et d'aspect de surface. Dans un ko-malaxeur BUSS monovis, on procède au compoundage d'une résine thermoplastique à base de PET et de plusieurs charges de renforcement après avoir procédé à un pré-mélange des constituants à sec au tonneau La température du malaxeur est régulée à 280 'C. La résine thermoplastique est un PET de viscosité intrinsèque égale à 0, 81 (mesurée pour 150 g de PET dans 30 g d'acide dichloracétique). Une fois compoundée, la matrice, dont la composi- tion est décrite dans le tableau, est ensuite coextrudée avec un liant à base de PET (de même nature chimique que la résine) dans une extrudeuse SAMAFOR 60/28 D. On obtient une feuille bicouche dont l'épaisseur de la couche de matrice est égale à 0,65 mm et l'épaisseur * de la couche de liant égale à 0,13 mm. On procède ensuite au laminage d'une structure TRE de type 1 selon l'invention tel que décrit à l'exemple 1. Le mat de verre aiguilleté (masse surfacique 450 g/m 2; masse linéique: 25 tex) (aig N O 6) est élaboré dans les mêmes conditions que le mat des exemples 1 et 2. L'ensemble est préchauffé par conduction entre les plateaux d'une presse à 2700 C pendant 4 mn, sous une pression de 1 bar, puis comprimé à la même température sous 6 bars pendant 30 s. La plaque TRE est ensuite découpée, puis préchauf- fée par conduction entre les plateaux d'une presse à 2700 C. Trois disques de 300 mm de diamètres sont découpés dans la plaque TRE ainsi préchauffée et empilés dans un moule OBJET-TYPE circulaire de 500 mm de diamètre dont la température est régulée à 1500 C o la pièce d'épais- seur 3 mm est maintenue pendant 60 S sous une pression de bars. Les résultats, réunis dans le tableau, montrent que l'utilisation d'une matrice a à base de PET permet égale- ment d'obtenir des caractéristiques satisfaisantes. EXEMPLE 5: L'exemple 5 A met en oeuvre une autre structure selon l'invention, à savoir une structure de type 5, qui, comme la structure de type 1, permet d'obtenir des caractéristiques de la pièce TRE finie satisfaisantes. On réalise des pièces TRE à partir d'une matrice constituée d'une résine thermoplastique à base de polypropylène de MI = 40 et renforcée par plusieurs agents de renforcement (composition matrice Fl décrite dans le tableau identique à l'exemple 1 C). La structure de la plaque TRE est du type 5 représenté à la figure 5. Les couches a sont constituées d'une feuille de matrice Fl dont l'épaisseur est égale à 0,65 mm. Les couches b sont constituées par un film de PP maléisé (MI = 400 à 2300 C; 2,16 kgs; taux pondéral de maléisation 5000 ppm) dont l'épaisseur est égale à 0,2 mm. Les couches c sont constituées par un mat de verre aiguilleté (aig N O 6) (masse surfacique: 450 g/m 2; masse linéique 25 tex) qui est identique au mat de l'exemple 1 C. Les conditions de laminage à chaud de la structure TRE et les conditions de transformation de la pièce sont identiques à celles de l'exemple 1. Les résultats sont réunis dans le tableau. La structure TRE du type 5 selon l'invention présente des résultats satisfaisants. EXEMPLE 6: Cet exemple 6 A, comme les exemples suivants 7 A et 8 A, montre la supériorité des structures de types 1 et selon l'invention, sur, respectivement, les structures de types 3, 2 et 4. On réalise des pièces TRE à partir d'une matrice (nommée Fl) dont la composition est identique à l'exemple 1 C (tableau). La structure de la plaque TRE est du type 3 représenté à la figure 3. Les couches a sont constituées par une feuille de matrice Fl dont l'épaisseur est égale à 0,65 mm. Les couches d sont constituées par une feuille de PP de base MI = 40 d'épaisseur 0,65 mm. Les couches c sont constituées par un mat de verre aiguilleté qui est identique à celui de l'exemple 1 C. Les résultats sont réunis dans le tableau. La structure TRE du type 3 présente des résultats moins bons que les structures TRE de types 1 (ex 1 C), et 5 (ex 5 A). EXEMPLE 7 On réalise des pièces TRE à partir d'une matrice (nommée Fl) dont la composition est identique à celle de l'exemple 1 C. La structure de la plaque TRE est du type 2 représenté à la figure 2. Les couches a sont constituées par une feuille de matrice Fl dont l'épaisseur est égale à 0,65 mm. Les couches b sont constituées par un film de liant PP maléisé (MI = 400 à 2300 C; 2,16 kgs); taux pondéral de maléisation = 5000 ppm dont l'épaisseur est égale à ppm. Les couches c sont constituées par un mat de verre aiguilleté qui est identique à celui de l'exemple 1 C. Les résultats sont réunis dans le tableau La structure TRE du type 2 présente des résultats moins bons que les structures TRE de types 1 (ex 1 C), et 5 (ex 5 A). EXEMPLE 8: On réalise des pièces TRE à partir d'une matrice (nommée F+) dont la composition est identique à celle de l'exemple 1 D La structure de la plaque TRE est du type 4 représenté à la figure 4 Les couches a sont consti- tuées d'une feuille de matrice Ff dont l'épaisseur est égale à 0,65 mm. Les couches a' sont constituées d'une résine thermoplastique renforcée par des billes de verre pleines (composition définie dans le tableau et conditions du procédé identiques à la matrice F 4 ou Fl) dont l'épais- seur de la feuille est égale à 0,65 mm. Les couches c sont constituées d'un mat de verre aiguilleté qui est identique à celui de l'exemple 1 D. Les couches d sont constituées d'une feuille de PP de base MI = 40 à 2300 C; 2,16 kg dont l'épaisseur est égale à 0,65 mm. Les résultats, consignés dans le tableau sont moins bons que dans le cas des structures TRE de types 1 (ex 1 D), et 5 (ex 5 A). 9 g U úTV (Wd OL=Q) Jlma ROX OLT O OI 00 L 5 T Ol I&I Nn wdd l 1 9.u 6 Te (wud Oti=) m Nall NIZDXR 581 ZT VI soi Oost t Ol Ia I Nfl Wdd TA si (là ao Tazew) oi OZ d Ae % OZ 9.u B Te (umd O Ol=) Vo TN % OZ INZIIZDXY 8 LI OT I Sl T OOZ 5 I Ou Id II Nf ld ad % 01 Di 9.u B Te (xnanbu TA Wdd) S Iv Am YW SLI TT VI 011 0005 I Ol IAI Ntl à DVA 3 UO ed VZ pl.puu;s SIXV An W 05 ose 61 VI OZT O Ots I 00 Oo IN On wad DE P.U s Be siv Aav W Z 00 z tl t' 58 O 00 t S t oi I In wad * SE t.u BT, NO 8 091 11 V' 001 o o OOES Ol IAI Nn wdd E (ei Oo Taqew) o Iel% O I d AE % o E 9.u 6 Te (Wd O Ol=o) e DTW % OZ N Os 091 OT I 611 00 ZS I Ou Ia I Nn wad ad % O O ai 9.U 6 Te (wdt O Or=) e DTW % 05 Nx AOW O ZZ Zi S'0 S It st 89 t O Ia I Nnf Wdd da % 09 Et I 9 U B Te (wd Oo T=e) NO OSEú 9 T 9 't oit O 05 E 3 d AL OUI&INN wd ad % 001 Yi t Tlans TA D 3 MA a ZDVASLNI,O e ao Tmw UO Tlvn Iva v (I) (n Wr)a (Vd W) Uo (Swda 3)a UNW NYTII NOI&IS Od WOD x aenlt; 'p auoz o 56 e Tus*p auoz SNN Yd E NOIX Ia 1 aun Z Dnu&S sui na NOIIIS Od WOD _D Vi Efs U 1 D ISV r O cm (O N a) DAS % 9 9.U BTVI (Wd O Et=a) VDTW % o Z &NZI 3 XS OZ Z Z'T OTT O OOZ 6 I OITAIN 98 lad Lad % 99 Yb 9.u B Ti (MO 00 I=a) SIY An IN O T VTI OL 00 OO Zt I OIAI Nfi a P Tnlt; VAS a G 9. u 6 Te (WMOE=Q) Niw 06 T ET Z I OZI 0099 I O'IAIN wdd l A Il g 9.u 6 TW (Wdo=) S Iv AINIY O z i T O t I OZ Et Ol ITAI Nn &Nt I aa S Yd i A Hi e T Tens TA uo Tunlwa VI (wd)H) (udw) Ho ()dw)a anns -n a u na OILIS Od OD oben T; opuoz BSBT; Pp uo Z S NNV'E NOI Xala D O v uns sa &Dad SY r, cm ('4 N CD CD N (i D (siifis) livaieui REVENDICATIONS 1 Plaque thermoplastique renforcée estampable dont au moins l'une des faces est constituée, de l'extérieur vers l'intérieur, d'au moins trois couches successives abc, dans laquelle: a est une matrice constituée d'une résine thermoplastique renforcée par au moins deux charges de natures et/ou de morphologies différentes dont la viscosité, mesurée avec un rhéomètre capillaire aux températures de fabrication et de mise en oeuvre des plaques et à un taux de cisaillement de 20 s', est comprise entre 450 et 2000 Pa s, b est un liant d'interface chimiquement compa- tible avec la résine thermoplastique de la matrice a, dont la viscosité, mesurée dans les mêmes conditions que celle de la matrice a, est comprise entre 10 et 350 Pa.s; et c est un renfort consistant en un mat de verre aiguilleté. 2 Plaque selon la revendication 1, caractérisée en ce que ses deux faces sont constituées, de l'extérieur vers l'intérieur, d'au moins trois couches successives abc. 3 Plaque selon la revendication 1 ou 2, caracté- risée en ce qu'elle comporte une ou plusieurs épaisseurs d'une structure à quatre couches successives abca ou à cinq couches successives abcba. 4 Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la résine thermo- plastique de la matrice a est renforcée par au moins trois charges dont l'une au moins est de nature et/ou de morphologie différente(s) de celle(s) des autres charges. Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend 30 à % en poids et/ou 53 à 90 % en volume de résines thermoplastiques constituant la matrice a. 6 Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend 14 à 50 % en poids et/ou 27 à 35 % en volume et de préférence au moins 30 % en volume de charges de renforcement dans la matrice a. 7 Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend 15 à 40 % en poids et/ou 8 à 20 % en volume et de préférence 8 à 12 % en volume de mat de verre constituant le renfort C. 8 Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que les résines thermo- plastiques constituant la matrice a sont choisies parmi: les résines polyesters telles que le polyéthylène téréphtalate (PET), le polybutylène téréphtalate (PBT), les résines polyamides telles que les polyamides aliphatiques PA-6, PA-6/6, PA-11, PA-12, PA-12/12, leurs mélanges et/ou leurs copolymères, les résines polyoléfines, seules en mélange et/ou copolymérisées telles que le polypropylène (PP), le polyéthylène (PE), le polyméthylpentène, les résines polysulfones aromatiques, telles que le polysulfone, le polyallylsulfone, les résines polyester polyacétal sulfones, les résines polycarbonates, les résines polyétherimides, les résines polyester cétones, les résines ABS, les résines acryliques. et de préférence parmi les résines à base de PP, PET, PBT, les mélanges ou alliages à base de PP/PA-6 ou PP/PA- 6 6. 9 Plaque selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le mat de verre aiguilleté constituant le renfort c a une masse surfaci- que comprise entre 225 et 900 g/m 2, et de préférence entre 300 et 600 g/m 2, une masse linéique comprise entre et 125 tex et des fils de diamètres moyens compris entre 5 et 30 pm et, de préférence, une masse linéique comprise entre 10 et 25 tex et des fils de diamètres moyens compris entre 10 et 20 pm. 10 Articles et pièces moulés obtenus par estampage d'une ou plusieurs plaques selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, l'une au moins des surfaces de ces articles et pièces étant constituée, de l'extérieur vers l'intérieur d'au moins trois couches successives abc, dans lesquels: a est une matrice constituée d'une résine thermoplastique renforcée par au moins deux charges de natures et/ou de morphologies différentes; b est un liant d'interface chimiquement compa- tible avec la résine thermoplastique de la matrice a, et présentant par rapport à celle-ci, une viscosité infé- rieure aux températures de fabrication et de mise en oeuvre des plaques; et c est un renfort consistant en un mat de verre aiguilleté.