FR 2684457 A1 19930604 FR 9214377 A 19921130 L'invention concerne un disque optique intégré utilisant des guides d'ondes optiques à films minces pour moduler ou commuter un signal lumineux par un effet électro- optique.5 L'utilisation croissante de fibres optiques dans les communications, les capteurs et d'autres applications a conféré un grand intérêt à la commutation optique La commutation de signaux sous forme optique sans transfor- mations électro-optiques est particulièrement intéressante. On a procédé à des essais dans de nombreuses directions, par exemple en utilisant des commutateurs mécaniques et des commutateurs intégrés à semiconducteurs à espace optique, formés en une matière semiconductrice telle que Ga AS et In P. Un grand nombre de ces commutateurs utilise un effet électro-optique pour la fonction de commutation Un effet électrooptique quadratique ou de Kerr est présent dans toutes les substances et désigne un changement d'indice de réfraction An proportionnel au carré d'un champ électrique appliqué E Des variations d'indice beaucoup plus grandes peuvent être réalisées dans des monocristaux qui présentent un effet électro-optique linéaire ou de Pockel Dans ce cas, la variation d'indice de réfraction An est directement proportionnelle au champ électrique appliqué E L'effet est présent uniquement dans des monocristaux non centraux- symétriques, et la variation d'indice induite dépend de l'orientation du champ électrique E et de la polarisation du faisceau lumineux Des matières électro-optiques linéaires bien connues comprennent le dihydrogénophosphate de potassium (KDP) et son isomorphe deutéré (DKDP ou KD*P), le niobate de lithium (Li Nb O 3) et le tantalate de lithium (Li Ta O 3), et des semiconducteurs tels que l'arséniure de gallium (Ga As) et le tellurure de cadmium (Cd Te). A ce jour, l'une des technologies les plus avancées pour la fabrication de circuits optiques intégrés (COI) utilise le Ti:Li Nb O 3, qui fait appel à un guide à ruban formé par diffusion de titane dans du niobate de lithium Le guide au niobiate de lithium est formé dans une branche monocristalline sur laquelle les électrodes longitudinales sont formées à proximité immédiate du guide Les électrodes modifient la valeur locale de l'indice de réfraction lors- qu'une différence de potentiel est appliquée. Dans cette technologie, des canaux à affaiblis- sement relativement faible, avec une bonne taille du spot adaptée à des fibres monomodes, peuvent être commodément fabriqués Cependant, il existe un problème important: les composants en Li Nb O 3, de par leur nature, sont dépendants de la polarisation, c'est-à-dire qu'ils exigent une excitation d'une polarisation linéaire spécifique (mode "ordinaire" ou mode "extraordinaire", TE ou Tt 9, suivant l'orientation du cristal), alors que l'état de polarisation (SOP) à la sortie d'une fibre monomode présente un comportement aléatoire Ce problème est habituellement résolu par l'utilisation de fibres maintenant la polarisation. Cependant, l'utilisation de fibres maintenant la polarisation présente un certain nombre d'inconvénients. Premièrement, les fibres sont plus compliquées à manipuler que des fibres monomodes classiques, car elles doivent être alignées angulairement Ce type de fibres est également très coûteux, le sur-coût pouvant être de plus de 10 fois le coût de la fibre monomode classique En outre, cette fibre n'est pas une fibre normalisée et il est peu probable qu'elle le soit dans le futur prévisible Elle n'est pas utilisée dans des réseaux existants et ce fait rend cette solution prohibi- tive dans de nombreuses applications. Il existe un certain nombre d'autres solutions, l'une étant un embrouillage de la polarisation L'embrouil- lage de la polarisation consiste à embrouiller la polarisa- tion d'entrée à une vitesse élevée, ce qui assure assez de puissance dans la polarisation souhaitée (TE ou TM), alors que la polarisation orthogonale est bloquée dans un polari- seur Ce blocage entraîne une pénalité d'environ 3 d B et l'approche exige des embrouilleurs de polarisation rapides, car ils doivent travailler sur une fréquence comparable à celle du débit binaire Cependant, les embrouilleurs de polarisation ne sont pas à bande large, ce qui élimine la "transparence à la fréquence" des commutateurs. La diversité de polarisation est une autre variante Avec cette solution, le signal est divisé en deux composantes orthogonales de polarisation qui sont traitées10 séparément puis, finalement (suivant l'application), de nouveau combinées Ceci signifie que des diviseurs de polarisation sont nécessaires et que le nombre d'éléments de commutation optique (par exemple 2 x 2 commutateurs) doit être doublé. Une autre solution encore est la stabilisation de la polarisation Lorsqu'une stabilisation de polarisation est utilisée, la polarisation est régulée par une boucle de rétro-action Avec la stabilisation de polarisation, la polarisation du signal doit être mesurée d'une certaine manière, ce qui, parfois, ne complique pas notablement le système (par exemple des systèmes cohérents) mais, dans d'autres cas, introduit une complexité notable indésirable. Cette solution a été mise en oeuvre avec succès dans des dispositifs du type Ti:Li Nb O 3 Voir, par exemple, H Heidrich et collaborateurs "Integrated Optical compensator on Ti:Lib O 3 For Continuous and Reset Free Polarization Control", ECOC'87, Proc Vol 1, pages 257-260; R Noe et collaborateurs, "Automatic Endless Polarization Control With Integrated Optical Ti:Li Nb O 3 Polarization Transformers", Optics Letters, 1988, Vol 13, N 6, pages 527-529; N G Walker et col- laborateurs, "Endless Polarization Control Using an In- tegrated Optic Lithium Niobate Device", Electron Lett, 1988, Vol 24, N 5, pages 260-268. Toutes les solutions mentionnées ci-dessus exigent une adaptation de la dépendance naturelle des composants en Li Nb O 3 vis-à-vis de la polarisation, ce qui complique le système. Il existe un certain nombre de concepts portant sur des commutateurs et modulateurs indépendants de la polarisation Voir, par exemple, M Kondo et collaborateurs, "Low Drive Voltage and Low Loss Polarization Independent Li Nb O 3 Optical Waveguide Switches", Electron Lett, Vol, 23 ( 1987), pages 1167-1169; R C Alferness, "Polarization Independent Optical Directional Coupler Switch Using Weighted Coupling", Appl Phys Lett, 'Vol 35, ( 1979), pages 748- 750; O G Ramer et collaborateurs, "Polarization Indepen- dent Optical Switch with Multiple Sections of Af Reversal and a Gaussian Taper Function", IEEE Journ Quantum Electron Vol QE-18 ( 1982), pages 1772-1779; L McCaughan, "Low Loss Polarization Independent Electrooptical Switching at À = 1,3 pm", IEEE Journ Lightwave Techn, Vol LT-2, ( 1984), pages 51-55; Y Bourbon et collaborateurs, "Polarization- Independent Modulator with Ti:Li Nb O 3 Strip Waveguides", Electron Lett Vol 20 ( 1984), pages 496-497; N Tsukada et collaborateurs, "Polarization-Insensitive Integrated-Optical Switches: A new approach", IEEE Journ Quantum Electron, Vol QE-17, ( 1981), pages 959-964; J E Watson, "A Low-Voltage Polarization Independent Guided Wave Direction Coupler Switch in Lithium Niobate", SPIE Vol 835, Integrated Optical Circuit Engineering V, ( 1987), pages 132-135; J E Watson et collaborateurs, "A polarization Independent lx 16 Guided- Wave Optical Switch Integrated on Lithium Niobate", Journ. Lightwave Techn, Vol LT-4, ( 1986), pages 1717-1721; W K. Burns et collaborateurs, "Interferometric Waveguide Modulator with PolarizationIndependent Operation", Applied Physics Letters, Vol 93 ( 1978), page 944; P Granestrand et col- laborateurs, "Polarization Independent Optical Switches, Fourth European Conference on Integrated optics (ECIO '87) pages 36-39; P Granestrand et collaborateurs, "Polarization Independent Switch and Polarization Splitter Employing Af and Ap Modulation", Electron Lett 1988, 1142- 1143; J L. Nightingale et ai, "Low-Voltage Polarization Independent Optical Switch in Ti-indiffused Lithium Niobate", Techn. Digest of Integrated and Guided Wave Optics Conf (IGWO '89), article MAA 3, pages 10-13; K Takizawa et collaborateurs, "Polarization- Independent and Optical Damage-insensitive Li Nb O 3 Interferometric Waveguide Modulator", Japanese Journal of Applied Physics, Vol 27 ( 1988), pages L 696-L 698; Y. Silberberg et collaborateurs, "Digital Optical Switch" Techn. Digest OFC 1988, article THA 3; H F Taylor, "Polarization Independent Guided wave Optical Modulators and Switches", IEEE Journ Lightwave Techn Vol LT 3 ( 1985), pages 1277- 1280; T Pohlmann et collaborateurs, "Polarization indepen- dent switches on Li Nb O 3 ", Proceedings of the Topical Meeting on Integrated Photonics Research, Hilton Head, SC, 1990, pages 28-39 Les premiers résultats expérimentaux sur des commutateurs dépendant de la polarisation sont décrits par Alferness en 1979. La figure 1 représente le commutateur d'Alferness Il s'agit d'un coupleur directif 10 utilisant un couplage pondéré L'écartement entre les guides d'ondes 11 et 12 varie sur la longueur du coupleur et, par conséquent, le couplage entre les guides d'ondes 11 et 12 varie aussi Le couplage est pondéré longitudinalement et, par conséquent, il n'y a pas de région d'écartement constant entre les guides d'ondes Le couplage pondéré est exploité lorsque l'état parallèle (état non croisé) est réalisé En établissant de façon appropriée la pondération, il est possible d'écraser les lobes latéraux de la fonction de transfert (c'est- à-dire la fraction de puissance couplée du guide d'onde excité à l'autre guide d'onde en tant que signal de sortie du com- mutateur en fonction de la tension d'attaque) Ceci est illustré sur les figures 2 a et 2 b o la fonction de transfert d'un coupleur directif classique (figure 2 a) est comparé à celle d'un coupleur pondéré (figure 2 b). Les figures 2 a et 2 b montrent la fonction de transfert pour un fonctionnement uniforme A 3 d'un coupleur directif classique avec couplage pondéré démontrant l'effet de la pondération des coefficients de couplage La pondéra-5 tion est exécutée à l'aide d'une fonction de Hamming La ligne en trait plein correspond à un mode "extraordinaire" (TM dans le commutateur décrit dans l'article de Alferness) et la ligne en traits tiretés correspond à un mode "or- dinaire" (TE dans le commutateur décrit dans l'article de10 Alferness) Le rapport A Peo/A Io est supposé être de 3,1 et (L/lc)eo g 1,5 et (L/lc)o z 1,1 O AI 3 eo est la différence de nombre d'ondes entre les canaux dans le mode extraordinaire, Apo est la différence de nombre d'ondes entre les canaux dans le mode ordinaire, L est la longueur physique du coupleur et l est la longueur de couplage, sont choisis à titre d'exem- ple. Lorsqu'on applique une tension qui correspond au premier état parallèle pour la polarisation qui voit le coefficient électro-optique le plus faible, l'autre polarisa- tion est également commutée même s'il arrive que la tension d'attaque corresponde à un maximum local pour cette polarisa- tion du fait des lobes latéraux écrasés Sur les figures 2 a et 2 b, un niveau de diaphonie de -25 d B est indiqué, démon- trant que ce niveau peut être maintenu même si des paramètres tels que A Peo/Aflo, (L/lc)eo et (L/lc)o sont modifiés quelque peu pour le cas du coupleur pondéré. L'exécution de l'état croisé est expliquée en regard de la figure 3 La figure 3 montre un diagramme de commutation sur lequel les lieux géométriques des états croisés sont représentés avec L/lc sur l'axe vertical et APL/r (tension d'attaque normalisée) sur l'axe horizontal. Lorsqu'on applique une tension qui correspond à un état croisé "parfait" pour le mode "extraordinaire", l'autre polarisation est également dans un état croisé raisonnable du fait de la forme du diagramme au voisinage de L/lc 1. L'état croisé repose sur la fabrication du commutateur de manière que le rapport L/l pour le mode qui voit le coef- ficient électro-optique le plus faible soit légèrement supérieur à 1 (mode TE dans cette coupe Z, cas de propagation Y) et entre 1 et 3 pour l'autre polarisation Dans ce cas, la polarisation "ordinaire" est dans un état croisé raisonnable jusqu'à des tensions relativement élevées car la tangenue au lieu géométrique de l'état croisé sur la figure 3 est presque horizontale au voisinage de L/lc P 1 Ceci est également vrai10 pour L/lc 3. La figure 4 représente un commutateur 40 indépen- dant de la polarisation, décrit dans l'article de L. McCaughan Le commutateur 40 est presque identique à celui montré sur la figure 1 (et décrit dans l'article de Alferness), sauf que les électrodes ne sont pas divisées en deux sections En d'autres termes, le commutateur 40 de la figure 4 comprend deux guides d'ondes 41, 42 dans un subs- trat, avec deux électrodes 43, 44 étroitement adjacentes aux guides d'ondes 41, 42 Une tension V est appliquée à une électrode 44 tandis que l'autre électrode 43 est mise à la masse Par conséquent, seul un fonctionnement Ap uniforme est possible et l'état croisé doit être atteint à une tension nulle, ce qui signifie que le commutateur 40 doit être fabriqué de manière que le rapport L/lc soit approxi-25 mativement égal à 1 pour les deux polarisations Dans l'article de Watson, le concept d'Alferness est analysé plus en détail et le fonctionnement avec le mode TE proche de L/lc 3 est proposé Ceci est compatible avec l'apparition de paramètres de fabrication adaptée a donné de faibles affaiblissements dus à la courbure à de plus grandes lon- gueurs d'ondes Dans ce cas, la polarisation qui voit l'indice ordinaire est moins confinée, ce qui donne au mode correspondant un rapport L/lc supérieur en comparaison avec l'autre polarisation. La figure 5 montre des combinaisons de rapport L/l permises pour donner une diaphonie faible ou "parfaite" dans l'état croisé pour le commutateur montré sur la figure 1 Sur la figure 5, APTE/AITM= 0,26 Si une diaphonie finie est permise, les lignes de la figure 5 s'élargissent pour former des tubes Voir l'article de Watson et collaborateurs. Une autre extension du concept d'Alferness est montrée sur la figure 6 a et décrite par P Granestrand et collaborateurs, "Polarization Independent Switch and Polari-10 zation Splitter Employing A 3 and Ak Modulation", Electron. Lett 1988, 1142-1143 Dans ce cas, une orientation de propagation Y, coupe X, est choisie Le commutateur 60 est un coupleur directif à coudes circulaires à l'entrée et à la sortie des guides d'ondes 61 et 62 et avec des électrodes 63,15 64, 65, 66, 67 et 68 suivant les contours des guides d'ondes 61 et 62 Lorsque les tensions d'attaque sont appliquées conformément à la figure 6 b, il est possible de former une superposition d'une perturbation paire et d'une perturbation impaire de l'indice de réfraction (seule la composante horizontale du champ électrique induit des perturbations d'indice dans cette orientation du cristal) Si uniquement une perturbation paire est appliquée, le coupleur directif reste symétrique, mais avec une force de couplage altérée entre les guides d'ondes Ceci correspond à une modulation Ak ou une transformation parallèle à l'axe vertical dans un diagramme de commutation tel que montré sur la figure 6 c (o APTM/APTE= 0,26 et Ak TM/Ak TE= 0,35 La modulation AP classique (à partir de la perturbation impaire) correspond à une transformation parallèle à l'axe horizontal dans le diagramme de commutation Cette combinaison de modulation AP et Ak rend possible un ajustement électronique à des états de com- mutation indépendants de la polarisation Etant donné que la modulation Ak n'est pas très efficace dans cette con- figuration, seuls de faibles réglages de la longueur de couplage sont supposés, autrement il en résulte des hautes tension. Sur la figure 6 d, les limites entre lesquelles il est possible d'obtenir un état croisé "parfait" indépendant de la polarisation (dans la limite théorique des ondes5 couplées) est montré La figure 6 d montre aussi APTM/APTE= 0,26 et Ak TM/Ak TE= 0,35 Comme on peut le voir, les tolérances admises de fabrication sont très larges L'état parallèle peut également être ajusté électroniquement par une combinaison de modulation Ag et Ak La figure 6 e montre un exemple de l'utilisation des deux modulations et Ak pour obtenir un état parallèle "parfait" Dans l'exemple montré sur la figure 6 e, il n'y a pas de limite pour (L/lc)TE et (L/lc)TM En d'autres termes, aucune exigence n'est imposée à la longueur de couplage et il est toujours possible d'obtenir un état parallèle "parfait" indépendant de la polarisation Cependant, du fait du couplage pondéré obtenu par les coudes circulaires à l'entrée et à la sortie du commutateur, les lobes latéraux de la fonction de transfert sont habituellement écrasés pour donner des valeurs de20 diaphonie raisonnables même avec une modulation Ag uniforme "pure" Une illustration réaliste de ceci est montré sur la figure 6 f La figure 6 f montre les contours d'une commutation dans l'état parallèle pour une diaphonie de -20 d B, illus- trant l'effet des coudes circulaires à l'entrée et à la sortie du commutateur Le diagramme de gauche correspond au cas simple de deux guides d'ondes parallèles à un écartement constant et le diagramme de droite correspond à un coupleur directif à coudes circulaires à l'entrée et à la sortie du commutateur. Une approche différente pour réaliser des commutateurs dépendant de la polarisation consiste à utiliser des orientations de cristaux o les conditions sont similai- res pour les deux polarisations Ceci signifie que les perturbations d'origine électro-optique sont égales et que les modes TE et TM ont approximativement les mêmes longueurs de couplage Les orientations "isotrope" avec l'axe Z dans la direction de propagation sont des exemples de telles orien- tations Ici, les deux polarisations voient l'indice de réfraction ordinaire et, par conséquent, les perturbations d'indices dues à la concentration en titane (Ti) sont égales pour les deux polarisations Ceci signifie que les longueurs de couplage sont approximativement égales Les perturbations d'indice d'origine électro-optique pour les deux polarisa- tions sont provoquées par les coefficients électro-optiques r 12 et r 22 (notation d'indice contractée) Ils ont des amplitudes égales mais des signes opposés et l'indice 2, qui est commun dans r 12 et r 22, signifie que ces perturbations correspondent à des champs électriques extérieurs suivant l'axe Y Un facteur entraînant une complication dans ce contact est le fait que les polarisations sont presque synchrones et qu'il y a un coefficient électro-optique (de la même amplitude que r 12 et r 22) qui réalise un couplage entre les deux polarisations Ce coefficient r est r 61, indicé 1,2,1 dans une notation non contractée L'indice 6 ( 1,2 en notation non contractée) correspond au couplage entre des champs électriques suivant les directions des axes X et Y Le couplage est induit par un champ électrique extérieur le long de l'axe X, comme indiqué par le second indice énuméré. Pour obtenir un bon comportement dans un com- mutateur dans cette orientation, cette conversion TE-TM doit être évitée Cependant, étant donné que les perturbations non voulues (TE TM) et les perturbations voulues (An TM, An TE) correspondent à des composantes différentes du champ ex- térieur, il est possible d'éviter ce couplage par une conception appropriée du composant Un exemple de ceci est montré sur la figure 7 a Si les électrodes sont placées de manière qu'il n'y ait aucune composante nette dans la direction X (direction verticale dans l'exemple de coupe X sur la figure 7), il n'y a pas de plage TE = TM et le35 commutateur fonctionne bien Cependant, il est difficile il d'atteindre le but en raison d'imperfections de fabrication (défaut d'alignement des électrodes, guides d'ondes relatifs, difficultés à maîtriser la diffusion, etc) Ceci peut être surmonté par l'utilisation d'électrodes qui permettent un5 réglage électrique du champ de manière que le champ vertical "effectif" soit annulé. Une solution possible est montrée sur la figure 8 a o les électrodes 86 a, 86 b et 87 a, 87 b situées le plus à l'extérieur sont utilisées pour ajuster la "forme" du champ électrique afin d'annuler la composante X nette Voir P. Granestrand et collaborateurs, "Polarization Independent Optical Switches," ECIO '87, pages 36-39 Les autres électro- des 83 a, 83 b, 84 a, 84 b, 85 a et 85 b et les guides d'ondes 81 et 82 sont similaires à ceux montrés sur la figure 7 La figure 8 b montre le champ électrique formé par les électro- des Il convient de noter que les structures de commutateurs des figures 7 et 7 a, 7 b, 8 a et 8 b rendent également possible une modulation Ak pour améliorer les états de commutation. La figure 9 montre un autre moyen de réaliser des commutateurs dépendant de la polarisation, qui utilise aussi une orientation "isotrope" (également coupe X) Voir K; Takizawa et collaborateurs, "Polarization-Independent and Optical Damage-Insensitive Li Nb O 3 Interferometric Waveguide Modulator", Japanese Journal of Applied Physics, Vol 27 ( 1988), pages L 696-L 698 Il s'agit d'un commutateur inter- férométrique 90 dit à pont équilibré qui est constitué d'un coupleur 96 à 3 d B à une entrée, d'une zone 97 de déphasage indépendante de la polarisation comprenant deux électrodes 93, 95 à la masse ainsi qu'une électrode polarisée interposée 93, et d'un coupleur 98 à 3 d B à la sortie Dans la région médiane 97, les guides d'ondes sont séparés de manière qu'il n'y ait aucun couplage entre eux Dans cette région, la phase relative de la lumière est modulée et un couplage TE-TM n'est pas permis ici, ce qui signifie qu'aucun champ vertical net n'est toléré Cependant, ceci est probablement plus simple à éviterldans ce cas en comparaison avec le commutateur de la figure 7. Un avantage des concepts de propagation Z est que le même indice (ordinaire) est vu par les deux polarisations différentes Par conséquent, il n'y a pas de dégradation de la largeur de bande due à un élargissement des impulsions qui apparaît lorsque les indices différents sont vus par les deux polarisations. Cette différence apparaît lorsque des orien- tations de cristal avec l'axe Z perpendiculaire à la direc- tion de propagation sont utilisées, et elle limite le débit binaire permis à approximativement 10 Gbits/s par canal pour une puce de 10 cm de longueur dans ces orientations Cepen- dant, si l'information est empilée par un autre principe, tel15 qu'un multiplexage par division de la longueur d'onde ou par des techniques cohérentes, les largeurs de bande d'informa- tion dans la gamme des T Hz peut être commutée même avec des commutateurs dans ces orientations. Un autre avantage avec les concepts de propaga- tion Z est que les deux polarisations ont approximativement la même fonction de transfert (en général, pour les autres concepts, l'indépendance vis-à-vis de la polarisation signifie qu'il est possible de placer le commutateur dans deux états de commutation indépendants de la polarisation, mais sans indépendance dans des points "intermédiaires"). Ceci est de la plus grande importance, par exemple lorsque des applications et une modulation linéaire (signal faible) sont considérées. Tous les types de commutateurs mentionnés ci- dessus sont appelés commutateurs interférométriques; ils sont basés sur une interférence constructive et destructive de modes et ils possèdent donc tous des fonctions de trans- fert oscillantes Cependant, il existe une autre possibilité qui consiste à utiliser des dispositifs qui sont basés sur un tri de mode plutôt que sur l'interférométrie Voir W K. Burns et collaborateurs, "Mode Conversion in Planar Dielectric Separating Waveguides", IEEE Journ of Quantum Electron, Vol QF-11 ( 1975), pages 32-35, et Y Silberberg et collaborateurs, "Digital Optical Switch," Tech Digest OFC,5 1988, article THA 3. La figure 10 montre un commutateur 100 à tri de mode Il s'agit d'un commutateur optique numérique de structure 2 x 2 qui est constitué d'un guide d'onde 101 à branchement Y asymétrique sur un côté, et d'un guide d'onde10 102 à branchement Y symétrique sur l'autre côté Ce dernier branchement 102 peut être réalisé de façon à être asymétrique par l'application d'un champ électrique par l'intermédiaire des électrodes 103 et 104 Un branchement Y asymétrique effectue un tri de mode, pourvu que la transformation soit "adiabatique" (suffisamment lente) Le tri de mode signifie ici que le mode de la voie dans le guide d'onde d'entrée ayant l'indice effectif le plus élevé se transforme progres- sivement le long de la branche en mode de premier ordre de la région à deux modes o les voies sont proches et s'influen- cent mutuellement (il n'y a pas de transfert d'énergie entre les modes normaux locaux; à un grand écartement, le mode de premier ordre présente la forme du mode de la voie) De la même manière, le mode dans l'autre voie se transforme en mode de second ordre Ainsi, le signal présent dans la voie large se transforme en mode de premier ordre dans la région médiane et le signal présent dans la voie plus étroite se transforme en mode de second ordre dans la région médiane Si l'autre moitié 102 du commutateur 100 est également asymétrique (c'est-à-dire si une perturbation d'indice impair est induite) par l'application d'une tension aux électrodes 103 et 104 d'une manière similaire, le mode de premier ordre dans la région médiane (correspondant à la voie d'entrée large) se transforme à la voie de sortie avec l'indice le plus élevé et inversement le mode de second ordre se transforme à la voie de sortie avec l'indice le plus bas. Etant donné que l'asymétrie du branchement Y de sortie peut également être altérée de façon électro-optique, le dispositif travaille à la manière d'un commutateur de structure deux par deux pourvu que la perturbation d'indice soit assez grande et que la transformation soit adiabatique. Si une tension nulle est appliquée aux électrodes, une décomposition à 3 d B apparaît pour les deux signaux. La figure 11 montre une fonction de transfert pour un commutateur optique numérique pour le mode TE (trait plein) et le mode TM (trait tireté) (cas d'une coupe X). Comme on peut le voir, la fonction de transfert ne présente pas le comportement oscillatoire des commutateurs inter- férométriques et le commutateur fonctionne de façon évidente en étant indépendant de la polarisation pourvu que l'ampli- tude de la tension d'attaque soit assez élevée. Un avantage notable du commutateur optique numérique est sa remarquable stabilité de comportement Les instabilités provoquées par une dérive en continu et des variations de température apparaissent sous forme de varia- tions de la tension "effective" appliquée, et la réponse numérique avec sa fonction de transfert à faible pente atténue la perturbation d'état de commutation induite si l'on choisit un point de fonctionnement avec une amplitude de tension suffisamment élevée. Un autre avantage du commutateur optique numéri- que est la décomposition de puissance obtenue à une tension nulle Ceci est particulièrement important lorsqu'un fonc- tionnement en radiodiffusion est demandé, par exemple dans certaines applications à des matrices de commutation La figure 12 montre une structure de matrice de commutation dans laquelle le commutateur numérique est un choix très inté- ressant d'élément de commutation Voir R A Spanke, "Architectures for Large Non-blocking Optical Space Switches", IEEE Journ of Quantum Electron, Vol QE-22 ( 1986), pages 964-967 Ici, des commutateurs de structure lx 2 sont nécessaires, ce qui signifie que le commutateur décrit ci-dessus peut être simplifié de façon à avoir la structure de la figure 13 (cas de coupe X) Ici, le signal dans la voie monomode entrante 131 excite le mode de premier ordre de la région 132 à deux modes, et ce mode est transformé (comme décrit précédemment) à la sortie avec l'indice effectif le plus élevé par l'application d'un champ électrique approprié par l'intermédiaire de trois électrodes 133, 134 et 135 La structure de la figure 12 présente de bonnes propriétés de10 diaphonie car un signal doit se fourvoyer dans deux com- mutateurs avant d'atteindre une sortie non voulue si la matrice est convenablement établie (ceci n'est pas vrai dans une opération de décomposition passive combinaison active, comme expliqué plus en détail ci-après) Voir l'article de15 Spanke. Le bon comportement en diaphonie de la structure élimine l'exigence concernant la diaphonie, imposée à l'élément commutateur individuel, ce qui est très heureux, car il est probablement plus difficile d'obtenir une diapho- nie extrêmement basse avec le commutateur optique numérique avec un coupleur directif à réglage électronique tel que celui montré dans l'article de Granestrand et collaborateurs. Une autre particularité importante d'une matrice de commutateurs due à la figure 12, avec des commutateurs optiques numériques en tant qu'éléments commutateurs, est la possibilité de réaliser commodément des fonctions de radio- diffusion o le signal provenant d'une entrée est distribué vers plusieurs sorties Dans ce cas, une partie (ou la totalité) des commutateurs de la première moitié de la30 matrice est réglée à une décomposition de puissance de 3 d B, ce qui, dans le cas du commutateur optique numérique, est atteint à une tension nulle. Un concept très simple de réalisation de com- mutateur indépendant de la polarisation est celui montré dans l'article de Kondo et collaborateurs Le principe schématisé sur la figure 14 repose sur une maîtrise précise des para- mètres de fabrication L'état de croisement est exécuté à une tension nulle par une fabrication du commutateur 140 de manière que le rapport L/lc (longueur physique à la longueur5 de couplage) soit approximativement égale à un pour les deux polarisations L'état parallèle (non croisé) est obtenu par application d'une tension à l'une des électrodes 143 ou 144 qui place le mode TE des guides d'ondes 141 et 142 (dans cette orientation de coupe Z, correspondant au plus faible10 des deux coefficients r concernés) dans l'état parallèle Si le paramètre a= APTE/APTM pour une tension donnée est compris entre 0,25 et 0,34, la diaphonie est inférieure à -20 d B du fait de la coïncidence approximative du premier état paral- lèle pour le mode TM et du troisième état parallèle par le mode TE. Une façon de réduire le produit de la haute tension et de la longueur de commutateurs indépendants de la polarisation est d'utiliser un autre coefficient r, à savoir r 5 l ou r 42 ( 131, 232 en notation non contractée) Voir l'article de Pohlmann et collaborateurs Ces coefficients r effectuent des conversions TE-TM et ont approximativement la même amplitude que r 33 Etant donné que ces coefficients couplent des modes qui voient des indices différents (or- dinaire et extraordinaire), des électrodes d'adaptation de qhases périodiques sont nécessaires Ces électrodes ne peuvent pas être aussi efficaces que des électrodes normales. Par conséquent, ce type de commutateur n'atteint pas des tensions aussi basses que celles indiquées par l'amplitude du coefficient r Cependant, ils peuvent être plus efficaces en tension que d'autres principes appliqués à des commutateurs dépendant de la polarisation Des dispositifs pourvus de ce type d'électrode sont très sensibles à la température et très complexes En outre, si ce principe doit être appliqué à un coupleur directif, la suppression du couplage normal entre guides d'ondes, ou bien en variante, l'interaction avec ce couplage, est très difficile En variante, il peut être utilisé dans un modulateur à pont équilibré Cependant, même dans ce cas, la fabrication est relativement difficile, car des coupleurs à 3 d B, indépendants de la polarisation, sont5 nécessaires dans des directions de propagation "non isotro- pes" (ne se propageant pas dans la direction Z) Récemment, il a été présenté une alternative utilisant une décomposition de polarisation, qui peut être plus aisée à fabriquer Voir T Pohlmann et collaborateurs, "Polarization independent10 switches in Li Nb O 3 ", Proceedings of the Topical Meeting on Integrated Photonics Research, Hilton Head, S C, 1990, pages 38-39. Dans l'article de Granestrand, un commutateur indépendant de la polarisation, à réglage électronique, est décrit Cependant, même dans ce concept, les tolérances de fabrication (en termes de combinaisons permises de rapports L/lc pour les deux polarisations) sont plus étroites que souhaité (ceci est valable pour une exécution dans l'état croisé, une exécution dans l'état parallèle n'ayant aucune exigence en ce qui concerne le rapport L/lc). Chacun des coupleurs décrits ci-dessus est affecté e'inconvénients tels qu'une fabrication complexe, une exécution et/ou une commande compliquées et une sensibilité excessive à l'environnement. La présente invention implique des principes pour des commutateurs dépendant de la polarisation, comprenant un coupleur directif, avec des tolérances de fabrication extrêmement élargies. L'invention utilise des composants en Li Nb O 3, dépendant de la polarisation, qui sont conçus de manière que la dépendance naturelle de la matière vis-à-vis de la polarisation puisse être évitée. L'invention réalise ces objets avec un com- mutateur ou coupleur indépendant de la polarisation compre- nant une branche monocristalline de matière électro-optique au moins avec deux guides d'ondes de lumière étroitement adjacents à une surface supérieure, ainsi qu'avec des électrodes placées à proximité immédiate des guides d'ondes. Les électrodes comprennent une électrode principale, à la masse, formée sur un côté des guides d'ondes et quatre électrodes plus petites formées suivant une ligne sur un côté opposé des côtés opposés des guides d'ondes, une tension étant appliquée à chacune des quatre électrodes plus petites. Lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes ont des valeurs égales et la même polarité (Vc = Vb) et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures ont des valeurs égales et la même polarité (Vd + Va), on interdit à la lumière parcourant un guide d'onde d'être transférée à l'autre guide d'onde Lorsque les tensions appliquées aux électrodes médianes ont une valeur égale mais des polarités opposées, (V O = -Vb) et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures ont des valeurs égales mais des polarités opposées (Vd = -Va), la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels: la figure 1 est une coupe schématique représen- tant un commutateur électro-optique classique indépendant de la polarisation; les figures 2 a et 2 b sont des graphiques de la fonction de transfert pour un fonctionnement AP uniforme du coupleur directif classique montré sur la figure 1; la figure 3 est un diagramme de commutation pour un état croisé du coupleur classique montré sur la figure 1; la figure 4 est une coupe schématique représen- tant un autre commutateur électro-optique classique; la figure 5 est un graphique de combinaisons L/lc permises pour obtenir une diaphonie "parfaite" dans un état croisé du commutateur de la figure 1; la figure 6 a est une coupe schématique d'un autre commutateur électro-optique classique; la figure 6 b est une vue de côté de l'agencement d'électrodes et du commutateur montré sur la figure 6 a, ainsi que des schémas de tension; la figure 6 c illustre un diagramme de commutation pour le commutateur montré sur la figure 6 a; la figure 6 d est un graphique des limites L/lc pour les deux polarisations, à l'intérieur desquelles il est possible d'obtenir un état croisé "parfait"; la figure 6 e est un graphique illustrant les deux modulations AP et Ak pour obtenir un état parallèle "par- fait"; la figure 6 f montre des contours de diagramme de commutation dans l'état parallèle pour une diaphonie de -20 d B, illustrant l'effet des coudes circulaires à l'entrée et à la sortie d'un coupleur directif; les figures 7 a et 7 b sont une vue de dessus d'une vue en coupe transversale d'un coupleur directif classique dans une orientation de propagation Z; les figures 8 a et 8 b sont une vue de dessus d'une vue en coupe transversale d'un coupleur directif classique dans une orientation de propagation Z, avec une électrode supplémentaire; la figure 9 est une coupe transversale représen- tant un interféromètre à pont équilibré, indépendant de la polarisation, en Li Nb O 3 dans l'orientation de propagation Z; la figure 10 est une coupe schématique représen- tant un commutateur optique numérique classique à structure 2 x 2; la figure 11 est un graphique d'une fonction de transfert expérimentale pour un commutateur optique numéri- que; la figure 12 est un schéma représentant une structure arborescente de commutation; la figure 13 représente un commutateur optique numérique à structure lx 2 utilisée dans la structure arbores- cente montrée sur la figure 12; la figure 14 est une coupe schématique représen- tant un coupleur directif classique indépendant de la polarisation; la figure 15 représente un coupleur directif indépendant de la polarisation, à propagation Y, coupe Z, selon la présente invention; la figure 16 est un graphique des limites pour L/1, pour les deux polarisations dans lesquelles il est possible d'obtenir une diaphonie inférieure à -20 d B dans un état croisé; les figures 17 a à 17 q sont des graphiques de tension d'attaque normalisée pour différentes valeurs de L/1, pour le commutateur montré sur la figure 15; la figure 18 est une vue en perspective schémati- que d'un coupleur directif indépendant de la polarisation, à guides d'ondes superposés, conformes à la présente inven- tion; la figure 19 est une vue en perspective schémati- que d'un coupleur directif indépendant de la polarisation, à guides d'ondes superposés, conforme à la présente invention; et la figure 20 est une coupe schématique d'un coupleur directif indépendant de la polarisation, à propaga- tion Y, coupe X, conforme à la présente invention. Lorsque les commutateurs optiques en Ti:Li Nb O 3 sont fabriqués, on choisit habituellement une orientation cristalline qui rend possible l'utilisation du coefficient électro-optique r le plus fort (r 33 dans la notation en indice contractée, 333 dans la notation non contractée) correspondant à une variation de l'indice de réfraction dans la direction Z sous l'effet d'un champ appliqué dans la direction Z Ces orientations sont coupe Z, propagation X ou Y, coupe Y, propagation X et coupe X, propagation Y A titre d'exemple, coupe Z, propagation Y signifie que les voies lumineuses sont alignées de façon qu'une propagation s'effec- tue principalement dans la direction Y dans le cristal et que5 la surface soit perpendiculaire à l'axe Z Dans ces orien- tations, l'axe Z est perpendiculaire à la direction de propagation. La dépendance des circuits optiques intégrés vis- à-vis de la polarisation dans ces orientations repose sur deux raisons principales Premièrement les perturbations d'indice dues à une diffusion du titane (Ti) vers l'intérieur sont différentes pour les indices extraordinaire (corres- pondant à la direction de l'axe Z) et ordinaire Ceci signifie que des guides d'ondes différents sont formés pour les polarisations TE et TM, respectivement En conséquence, le coefficient de couplage entre les guides d'ondes couplés dans, par exemple, un coupleur directif, sont différents pour les deux polarisations Habituellement, cette différence rend le mode correspondant à l'indice extraordinaire plus confiné que le mode correspondant à l'indice ordinaire Dans des conditions de fabrication spécifiques, il est possible d'obtenir pratiquement les mêmes coefficients de couplage pour les deux polarisations Cependant, ceci conduit à des modes qui sont moins confinés que ce que l'on souhaite habituellement. La seconde raison sur laquelle repose la dépen- dance vis-à-vis de la polarisation est les coefficients électro-optiques différents vus par les deux polarisations; le mode "extraordinaire" "voit" r 33 et le mode "ordinaire" "voit" r 33 Le coefficient électro- optique r 13 est inférieur à r 33 approximativement d'un facteur de 3 Ceci signifie que les perturbations d'indice dues aux tensions appliquées aux électrodes sont différentes pour les deux polarisations, ce qui signifie que, en général, des tensions d'attaque dif- férentes sont demandées pour les deux polarisations, même si les longueurs de couplage sont égales. Lorsque l'on compare différents principes pour des commutateurs indépendants de la polarisation, on doit prendre en considération un certain nombre d'aspects Deux5 aspects sont les tolérances de fabrication et de diaphonie, ceux-ci étant habituellement fortement liés; si une fabrica- tion "parfaite" était possible, il en résulterait, avec la plupart des principes, une très bonne diaphonie ("parfaite" en approximation d'ondes couplées) Cependant, avec des10 tolérances de fabrication réalistes, le comportement en diaphonie diffère notablement entre les différents principes. Un autre aspect est la largeur de bande, à la fois la largeur de bande instantanée (correspondant à un débit binaire maximal d'un signal acheminé à travers le commutateur) et la largeur de bande totale (correspondant à la région totale de longueurs d'ondes pouvant contenir de nombreuses voies qui peuvent être commutées simultanément) En outre, la com- plexité d'impact (nombre de circuits d'attaque, tolérance des tensions) doit être prise en considération. Un autre aspect important est la tension d'at- taque et la tolérance pour les variations des tensions d'attaque Cette tolérance est étroitement liée à une autre propriété encore plus importance, à savoir la stabilité de comportement Si les états de commutation sont relativement insensibles à une variation des tensions d'attaque au voisinage du point de fonctionnement, le commutateur présente aussi une bonne stabilité de comportement car l'effet des variations de température, par exemple, se manifeste sous la forme d'une variation de la tension "effective". Lorsque l'on considère la tension d'attaque, en général, des commutateurs indépendants de la polarisation ont besoin de tensions d'attaque supérieures d'un facteur d'environ 3 à 5 fois à la tension des commutateurs dépendant de la polarisation (hormis pour les principes utilisant r 51 ou r 42) Si des structures plus complexes (contenant un certain nombre d'éléments de commutation) sont nécessaires, les limitations de dimensions des puces imposent l'utilisa- tion de commutateurs relativement courts, ce qui exige naturellement des tensions d'attaque plus élevées (il existe habituellement un produit de la tension par la longueur qui est constant pour les éléments de commutation) Etant donné qu'il est impossible d'appliquer des tensions élevées à une vitesse très élevée, ceci signifie que les commutateurs indépendants de la polarisation, au moins lorsqu'un certain nombre de commutateurs doit être intégré sur une puce, sont d'une utilisation pratique principalement dans des ap- plications à vitesses de commutation faibles et modérées (au- dessous de 100 M Hz). La figure 15 illustre un coupleur directif électro-optique ayant quatre sections d'électrodes pour une modulation AP qui tient compte des considérations énumérées ci-dessus Sur la figure 15, une tranche monocristalline 150 de matière électro-optique telle que du niobate de lithium ou du tantalate de lithium comporte, à sa surface supérieure20 158, au moins deux guides d'ondes lumineux 151 et 152 qui peuvent être formés par diffusion de titane dans la surface 158 de la tranche 150 Cette forme de réalisation représente une version à coupe Z d'un commutateur optique au Li Nb O 3 ayant des guides d'ondes qui sont sensiblement alignés avec25 l'axe Y du substrat semiconducteur Ces guides d'ondes ont des entrées 151 a et 152 a à une surface extrême plane de la tranche 150 et des sorties 151 b et 152 b. Les deux guides d'ondes 151 et 152 forment une région d'interaction de longueur L o les deux guides d'ondes 151 et 152 sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux Une onde lumineuse arrivant à l'une des entrées 151 a ou 152 b par l'intermédiaire d'une fibre optique, par exemple, peut être distribuée entre les sorties 151 b et 152 b Ceci est réalisé par des oscillations électro- * magnétiques couplées apparaissant entre les guides d'ondes 151 et 152 sur leur longueur d'interaction L. Le degré de couplage entre les guides d'ondes peut être choisi par sélection de la distance d entre ces guides Il est donc possible de faire varier la longueur de 5 couplage 1 c, celle-ci étant la longueur, le long de la longueur d'interaction L, demandée pour qu'une onde lumineuse dans un guide d'onde soit totalement commutée vers l'autre guide d'onde La distance d peut être réglée de façon que la longueur de couplage lc coïncide avec la longueur L de la longueur d'interaction, une onde lumineuse arrivant dans l'entrée d'un guide d'onde étant alors émise à la sortie de l'autre guide d'onde Le degré de couplage entre les guides d'ondes peut être affecté par l'indice de réfraction du cristal qui est modifié par un champ électrique E appliqué entre des électrodes 153-157 sur la longueur L d'interaction. La force du champ peut être choisie de manière que le couplage entre les guides d'ondes cesse, afin qu'une onde lumineuse arrivant à l'entrée d'un guide d'onde soit émise à la sortie du même guide d'onde Comme mentionné précédemment, on souhaite ici pouvoir diriger entre les sorties du coupleur directif l'onde lumineuse arrivant, indépendamment de 1 'état de polarisation de l'onde lumineuse. On souhaite aussi que le coupleur directif soit simple et qu'il permette à l'onde lumineuse arrivant d'avoir une fréquence d'impulsions élevée. Les électrodes 153-157 sont placées sur la longueur L d'interaction des deux guides d'ondes 151 et 152. Le champ électromagnétique E est établi sous l'application de tensions choisies aux électrodes Une électrode principale 153 est formée de façon à être sensiblement parallèle aux deux guides d'ondes 151 et 152 sur un premier côté des guides d'ondes L'électrode principale 153 est mise à la masse par une connexion électrique appropriée et elle peut être réalisée sous la forme de deux électrodes ou plus, comme représenté en traits mixtes sur la figure 15 Une première électrode 154 est formée sur un côté des guides d'ondes 151 et 152 opposé à celui de l'électrode principale 153 La première électrode 154 peut être connectée à une première source de tension Va La source de tension Va établit un potentiel dans la première électrode 154, le potentiel pouvant être réglé par un circuit non représenté. Une deuxième électrode 155 est formée sur le même côté des guides d'ondes 151 et 152 que la première électrode et est placée à proximité immédiate de la première électrode 154 et la deuxième électrode 155 est connectée à une deuxième source de tension Vb dont la sortie peut être modifiée Une troisième électrode 156 est formée à côté de la deuxième électrode 155 et peut être connectée à une troisième source de tension Vc dont la sortie peut être modifiée Une qua- trième électrode 157 est formée à proximité immédiate de la troisième électrode 156 et peut être connectée à une qua- trième source de tension Vd dont on peut faire également varier la sortie. Les quatre électrodes 154-157 sont disposées en ligne ou en une rangée parallèle à l'électrode principale 153 et la longueur composée des quatre électrodes 154-157, avec les espaces entre les électrodes, est approximativement égale à la longueur de l'électrode principale 153, laquelle est approximativement égale à la longueur d'interaction L. La formation des électrodes 154-157 dans les guides d'ondes peut être réalisée par des procédés classi- ques, tels que le procédé photolithographique Les sources de tension VaVd étant connectées, un champ électrique principal E est établi à travers la tranche de cristal entre les électrodes et passe à travers les guides d'ondes pour affecter leur indice de réfraction Chacun des champs dus aux électrodes individuelles 153-157 affecte le champ électrique principal et le champ électrique résultant E peut être ajusté par une variation sélective de la tension appliquée à chacune des électrodes 154-157. Le degré de couplage entre les guides d'ondes 151 et 152 peut être affecté par le champ électrique E dans le cristal Le champ électrique E modifie la forme de l'el- lipsoïde de l'indice de réfraction par suite de l'effet de Pockel pour des champs électriques faibles Il convient de noter que les perturbations d'indice peuvent être dues à des effets autres que l'effet électro-optique (effet de Pockel), par exemple par suite d'effets de porteurs dans la matière semiconductrice La variation est décrite, dans le cas le10 plus général à trois dimensions, par un tenseur de troisième rang à 27 éléments tenseurs Ceux-ci sont habituellement désignés rijk o les indices i, j et k peuvent prendre les valeurs 1, 2 ou 3 Les indices se réfèrent à un système de coordonnées rectangulaires dextrogyre à axes x 1, x 2 et x 3. L'axe x 1 est parallèle à la surface supérieure 158 et est perpendiculaire aux guides d'ondes 151 et 152, l'axe x 2 est perpendiculaire à la surface supérieure 158 et l'axe x 3 est parallèle aux guides d'ondes 151 et 152 Les éléments tenseurs rijk ont les dimensions physiques de longueur par différence de potentiel électrique (mètres par volt), qui est une mesure de la variation du degré de couplage entre les modes d'oscillation atteints par le champ électrique. Lorsque les sorties des deuxième et troisième sources de tension Vb et Vc sont égales et de même polarité, et que les sorties des première et quatrième sources de tension Va et Vb sont d'une valeur égale et de même polarité (Vb = Vc et Va = Vd), une barrière empêche la lumière parcourant un guide d'onde d'être transférée à l'autre guide d'onde, ce qui établit l'état parallèle Lorsque les sorties des deuxième et troisième sources de tension Vb et Vc ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les sorties des première et quatrième sources de tension Va et Vd ont des valeurs égales et des polarités opposées (Vc = -Vb et Vd = -Va), la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde, établissant ainsi l'état croisé Comme on peut le voir, les tensions d'attaque Va, Vb, Vc et Vd sont commandées avec deux degrés de liberté. La possibilité d'ajuster des états de commutation "parfaits" dans un coupleur directif classique (polarisation unique), avec des variations L/1, possibles, est associée à une modulation A/3 longitudinalement symétrique et anti- symétrique (autour du centre de commutation) pour les états parallèle et croisé, respectivement On suppose que deux degrés de liberté sont nécessaires pour permettre au coupleur10 directif indépendant de la polarisation d'être ajusté en continu La structure de la figure 15 possède la capacité de quatre degrés de liberté, car elle comporte une électrode principale et quatre électrodes avec des sources de tension réglables de façon indépendante Lorsque les première et quatrième, et deuxième et troisième électrodes sont couplées électriquement, la structure montrée sur la figure 15 possède deux degrés de liberté. Pour l'exécution dans l'état parallèle, les tensions V et Vd sont choisies de manière que Vd = Va et Vc = Vb Ceci donne une modulation AP longitudinalement symétrique (la perturbation d'indice en fonction de la coordonnée longitudinale est une fonction paire) autour du centre du commutateur En ajustant de façon appropriée ces deux tensions (Va et Vb), des exécutions dans un état parallèle parfait sont possibles (dans la limite de l'analyse des ondes couplées). Pour l'établissement de l'état croisé, les tensions Vc et Vd sont choisies de manière que Vd = -Va et Vc = -Vb Ceci donne une modulation A 14 longitudinalement anti-symétrique autour du centre du commutateur et peut être considéré comme une extension du coupleur réversible à 43 étagé Voir H Kogelnik et collaborateurs, "Switched Direc- tional Couplers With Alternating 1,3 ", IEEE Journal Quantum Electron, Vol QE-12 ( 1976), pages 396-401. Sur la figure 16, les limites pour L/lc eo et L/lc O (eo et o signifient ici des polarisations extra- ordinaire et ordinaire, respectivement) entre lesquelles il est possible d'obtenir un état croisé meilleur que -20 d B5 pour les deux polarisations simultanément (calculé avec la théorie des ondes couplées) sont montrées On effectue le calcul en faisant varier les deux paramètres libres Va et Vb pour chaque combinaison de L/lc tout en vérifiant si l'exi- gence de diaphonie peut être satisfaite Comme on peut le10 voir, la région autorisée est très grande. Avec ce type de commutateur, les tolérances de fabrication, en termes de combinaisons possibles de longueur de couplage, sont encore plus larges que pour un coupleur directif réversible Ad étagé classique, dépendant de la polarisation (comme on peut le comprendre en comparant les figures 5, 6 d et 16) Pour l'état parallèle, une figure correspondante ne montrerait aucune limite. Sur les figures 17 a à 17 q, des tensions d'attaque normalisées sont tracées pour différentes combinaisons L/lc. L'axe horizontal représente la valeur L/lc pour une polarisa- tion d'indice extraordinaire et le paramètre dans les différents graphiques est L/lc pour la polarisation or- dinaire L'axe vertical représente APL/r pour une polarisa- tion extraordinaire et la valeur pour la polarisation ordinaire est établie à 30 % de cette valeur dans le calcul. La moitié de gauche des figures 17 a à 17 q correspond à l'état croisé dans lequel Vc = -Vb et Vd = -Va La moitié de droite des figures 17 a à 17q correspond à l'état parallèle dans lequel Vc = Vb et Vd = Va Les cases ou points correspondent à la première électrode 154 et les symboles + correspondent à la deuxième électrode 155. Lorsque des tensions d'attaque demandées sont comparées avec celles d'autres commutateurs, ce commutateur se comporte tout à fait bien Les tensions d'attaque dépen- dent évidemment de la combinaison de L/lc pour le com- mutateur, ce qui rend une comparaison quelque peu difficile, mais, en général, les tensions dans l'état croisé sont plus élevées et les tensions dans l'état parallèle sont plus basses pour ce commutateur que pour, par exemple, les commutateurs montrés dans les articles de Ramer et collaborateurs et de Kondo et collaborateurs, car dans ces commutateurs, les tensions de l'état parallèle sont en général beaucoup plus élevées que les tensions de l'état croisé Ceci signifie que le commutateur opposé donne souvent une "tension maximale demandée" inférieure à celle des concepts précédents. La figure 18 montre une variante de réalisation de la présente invention dans laquelle on place un premier jeu de quatre électrodes 181 a-181 d (auxquelles une tension est appliquée) sur un côté supérieur d'un premier guide d'onde (ou voie) 182, une électrode principale 183, à la masse, sur le côté du premier guide d'onde 182 opposé à celui des quatre premières électrodes 180 a-180 d, c'est-à-dire au- desssous du premier guide d'onde 180 d Un second guide d'onde 184 est placé sur un côté opposé (c'est-à-dire au-dessous) de l'électrode principale 183 à la masse, et un second jeu de quatre électrodes 185 a185 d est placé sur un côté du second guide d'onde 184 opposé à celui de l'électrode principale 183 (c'est-à-dire au-dessous du second guide d'onde 184). L'électrode principale 183 exécute les deux fonctions d'une électrode conductrice et d'une région de couplage entre les guides d'ondes Cette combinaison d'éléments forme une structure empilée verticalement constituée de quatre électro- des, d'un guide d'onde, d'une électrode principale, d'un autre guide d'onde et de quatre autres électrodes, dans l'ordre cité. La forme de réalisation de la figure 18 suppose que des électrodes 181183, 185 placées entre, au-dessus et au-dessous des guides d'ondes (ou voies) 182, 184, puissent être accédées par des connexions électriques Cette forme de réalisation signifie aussi que les régions entre les guides d'ondes servent à la fois de régions de couplage par champs évanescents et d'électrodes Le niveau de dopant de cette région peut être choisi avec soin pour établir un compromis entre la conductivité électrique de l'électrode et l'isola- tion afin d'empêcher des affaiblissements optiques excessifs dans la fonction de couplage. Le fonctionnement de la forme de réalisation de la figure 18 est similaire à celui du coupleur optique montré sur la figure 15 En référence à la figure 18, ce coupleur directif indépendant de la polarisation comprend une tranche monocristalline 180 en matière électro- optique sur laquelle sont formés au moins deux guides d'ondes lumineux 182, 184 à une surface supérieure de la tranche 181 Ces guides d'ondes 182, 184 forment une région d'interaction dans l'électrode principale 183 o les guides d'ondes 182, 184 sont étroite- ment adjacents et sensiblement parallèles entre eux Les électrodes 181, 183, 185 placées le long de ladite région d'interaction des guides d'ondes 182, 184 comprennent une électrode principale 183 formée de façon à être sensiblement parallèle aux guides d'ondes 182, 184 et entre ceux-ci, l'électrode principale 183 étant électriquement à la masse et fonctionnant à la manière d'une région de couplage entre les guides d'ondes 182, 184 Chacune des quatre électrodes 181 a- 181 d d'un premier jeu, alignées en une rangée sensiblement parallèle au côté supérieur des guides d'ondes 182, 184 opposé à l'électrode principale 183, peut être connectée à l'une de sorties variables Va-Vd d'une source ou de plusieurs sources de tension Chacune des quatre électrodes 185 a-185 d d'un second jeu (alignées en une rangée sensiblement paral- lèle à un côté des guides d'ondes 182, 184 opposé à l'élec- trode principale 183 et au premier jeu d'électrodes 18 la- 181 d) peut être connectée à l'une des sorties variables Va-Vd d'une source ou de plusieurs sources de tension Lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes 180 b, 180 c; b, 185 c des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures 181 a, 180 d; 185, 185 d des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne peut pas être transférée à l'autre guide d'onde. Lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes 181 b, 180 c; 185 b, 185 c des premier et second jeux d'électro- des ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures 181 a, 181 d; 185 a, 185 d des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. De même que dans la forme de réalisation précé- dente, la tranche 180 peut être en une matière électro- optique, à savoir une matière dépendant de la polarisation telle que du Li Nb O 3 De plus, la longueur composée de chacun des premier et second jeux d'électrodes 181, 195 est ap- proximativement égale à la longueur de l'électrode principale 183, comme précédemment. La figure 19 montre une autre forme de réalisa- tion encore de l'invention ayant une disposition de guides d'ondes empilés Un premier guide d'onde 191 est placé au- dessus d'une région de couplage 196 au-dessous de laquelle un second guide d'onde 194 est placé dans une disposition empilée ou superposée Une électrode principale 193 à la masse se trouve sur un côté des guides d'ondes 191, 194 et de la région de couplage 196 (bien que l'électrode principale 193 puisse optionnellement être supprimée à proximité immédiate de la région de couplage 196) Sur un côté opposé à celui de l'électrode principale 193 de la structure empilée apparaissent deux jeux de quatre électrodes 19 la-191 d et a-195 d, chaque jeu étant sensiblement contigu au côté des premier et second guides d'ondes 191 et 194. Le fonctionnement de la forme de réalisation montrée sur la figure 19 est similaire à celui de la forme de réalisation montrée sur la figure 15 En référence à la figure 19, le coupleur comprend une tranche monocristalline5 190 en matière électro-optique telle que du Li Nb O 3 Au moins deux guides d'ondes lumineuses 194, 197 sur la tranche 190 forment une région d'interaction dans laquelle les guides d'ondes 194, 197 sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux dans une disposition superposée ou10 empilée Les électrodes 191, 193, 195 sont placées le long de la région d'interaction 196 des guides d'ondes 194, 197. L'électrode principale 193 est formée de façon à être sensiblement parallèle aux guides d'ondes 194, 187 et sur un côté de ceux-ci, et elle est à la masse L'électrode prin- cipale 193 peut comprendre plus d'une électrode séparée. Chacune des quatre électrodes 19 la-191 d d'un premier jeu, alignées en une rangée le long d'un côté de l'un des guides d'ondes 197 opposé à l'électrode principale 193, peut être connectée à une sortie variable d'une source ou de plusieurs sources de tension Chacune des électrodes 195 a-195 d d'un second jeu, alignées en une rangée le long d'un côté d'un autre des guides d'ondes 194 opposé à l'électrode principale 193 et adjacent au premier jeu d'électrodes 191, peut être connectée à une sortie variable d'une source ou de plusieurs sources de tension La longueur composée des premier et second jeux d'électrodes 191 et 195 est approximativement égale à la longueur des électrodes principales 193. Lorsque les tensions appliquées aux deux électro- des médianes 191 b, 191 c; 195 b, 195 c des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions appliquées aux deux électrodes ex- térieures 191 a, 191 d; 195 a, 195 d des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne peut pas être transfé- rée à l'autre guide d'onde Lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes 191 b, 191 c; 195 b, 195 c des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions appliquées aux deux électrodes extérieures 191 a, 191 d; 195 a, 195 d des5 premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. Ainsi qu'on peut le voir d'après ce qui précède, dans les formes de réalisation du coupleur optique montrées sur les figures 18 et 19, o les électrodes sont formées sur les parois latérales des guides d'ondes, une modulation &p peut être effectuée par l'utilisation de perturbations d'indice provoquées par un effet électro-optique (effet de Pockel) ou d'autres effets tels que des effets de porteurs dans la matière semiconductrice. Il convient de noter que la zone adjacente à la structure de guides d'ondes empilés sur les figures 18 et 19 peut être de l'air, du vide ou une matière semiconductrice obtenue par reprise de croissance. La figure 20 illustre une autre forme de réalisa- tion encore de la présente invention Le fonctionnement du coupleur optique montré sur la figure 1 est analogue à celui du coupleur optique montré sur la figure 15 Cependant, il existe certaines différences de structure entre les deux formes de réalisation En général, la forme de réalisation montrée sur la figure 20 est une version à coupe X du commutateur à Li Nb O 3 montré sur la figure 15. La forme de réalisation de la figure 20 comprend deux guides d'ondes 203 et 204 placés côte à côte sur le substrat suivant l'orientation cristalline Y Une électrode principale 205, qui est à la masse, est placée entre les guides d'ondes De chaque côté de la structure combinée des guides d'ondes 203 et 204 et de l'électrode principale 205 se trouvent deux jeux de quatre électrodes 201 a-201 b et 202 a- 202 d Des tensions Va-Vd sont appliquées sélectivement aux électrodes, avantageusement avec des amplitudes symétriques par rapport à l'association par paires des électrodes 201 a- 201 d, 202 a-202 d dans des positions opposées entre elles. Le fonctionnement de la forme de réalisation de la figure 1 est similaire à celui du coupleur optique montré sur la figure 15 En référence à la figure 20, ce coupleur directif, indépendant de la polarisation, comprend une tranche monocristalline 200 en matière électro-optique dans laquelle sont formés au moins deux guides d'ondes lumineuses 203, 204 à une surface supérieure de la tranche 200 Ces guides 203, 204 forment une région d'interaction sous l'électrode principale 205 o les guides d'ondes 203, 204 sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux Des électrodes 201, 202, 205 placées le long de ladite région d'interaction des guides d'ondes comprennent une électrode principale 205 formée de façon à être sensiblement parallèle aux guides d'ondes 203, 204 et entre ceux-ci, l'électrode principale 205 étant à la masse électrique. Chacune des quatre électrodes 201 a-201 d d'un premier jeu, alignées en une rangée sensiblement parallèle au côté extérieur de l'un des guides d'ondes 203 opposé à l'électrode principale 205, peut être connectée à l'une des sorties variables Va-Vd d'une source ou de plusieurs sources de tension Chacune des quatre électrodes 202 a-202 d d'un second jeu, alignées en une rangée sensiblement parallèle au côté extérieur de l'un des guides d'ondes 204 opposé à l'électrode principale 205 et au premier jeu d'électrodes 201 a-201 d, peut être connectée à l'une des sorties variables Va-Vd d'une source ou de plusieurs sources de tension. Lorsque les tensions appliquées aux deux électro- des médianes 201 b, 201 c; 202 b, 202 c, deux premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures 201 a, 201 d; 202 a, 202 d des premier et second jeux d'élec- trodes ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne peut pas être transférée à l'autre guide d'onde Lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes 201 b, 201 c; 202 b, 202 c des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des5 polarités opposées et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures 201 a, 201 d; 202 a, 202 d des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. Il convient de noter que les guides d'ondes 203, 204, l'électrode principale 205 et les premier et second jeux d'électrodes 201, 202 sont dans des positions mutuelles planes De même que dans les formes de réalisation précé- dentes, la tranche 200 peut être formée d'une matière électro-optique dépendante de la polarisation, telle que du Li Nb O 3 De plus, la longueur composée des premier et second jeux d'électrodes 201, 202 est approximativement égale à la longueur de l'électrode principale 205. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au coupleur optique décrit et repré- senté sans sortir du cadre de l'invention Par exemple, diverses manières d'engendrer des perturbations de couplage et/ou d'indice sont possibles. REVENDICATIONS 1 Coupleur optique directif indépendant de la polarisation, caractérisé en ce qu'il comporte une tranche monocristalline ( 150) en matière électro-optique; au moins5 deux guides d'ondes lumineuses ( 151, 152) à une surface supérieure 158 de la tranche et formant une région d'inter- action o ces deux guides d'ondes sont étroitement adjacents sensiblement parallèles entre eux; et des électrodes placées le long de la région d'interaction des deux guides d'ondes, lesdites électrodes comprenant une électrode principale ( 153) formée de façon à être sensiblement parallèle aux deux guides d'ondes sur un côté de ceux-ci, cette électrode principale étant à la masse, une première électrode ( 154) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale, la première électrode pouvant être connectée à une première source de tension (Va) dont on peut faire varier la sortie, une deuxième électrode ( 155) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la première électrode, la deuxième électrode pouvant être connectée à une deuxième source de tension (Vb) dont on peut faire varier la sortie, une troisième électrode ( 156) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la deuxième électrode, la troisième électrode pouvant être connectée à une troisième source de tension (Vc) dont on peut faire varier la sortie, et une quatrième électrode ( 157) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la troisième électrode, la quatrième électrode pouvant être connectée à une quatrième source de tension (Vd) dont on peut faire varier la sortie, de manière que, lorsque les tensions de sortie des deuxième et troisième sources ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions de sortie des première et quatrième sources ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne puisse pas être transférée à un autre guide d'onde et que, lorsque les tensions de sortie des deuxième et troisième sources ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions de sortie des première et quatrième sources ont des valeurs égales et des polarités5 opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. 2 Coupleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière électro-optique comprend une matière dépendante de la polarisation.10 3 Coupleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la matière optique comprend du Li Nb O 3. 4 Coupleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la longueur composée des première, deuxième, troisième et quatrième électrodes est approximativement égale à la longueur de l'électrode principale. Coupleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'électrode principale comprend plus d'une élec- trode séparée. 6 Coupleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les première et quatrième électrodes sont couplées électriquement et les deuxième et troisième électrodes sont couplées électriquement. 7 Coupleur, caractérisé en ce qu'il comporte une tranche monocristalline ( 150) en matière électro-optique; au moins deux guides d'ondes lumineuses ( 151, 152) formées sur la tranche et constituant une région d'interaction dans laquelle les deux guides d'ondes sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux; et des électrodes placées le long de la région d'interaction des deux guides d'ondes, lesdites électrodes comprenant une électrode principale ( 153) formée de façon à être sensiblement paral- lèle aux deux guides d'ondes sur un côté de ceux-ci, cette électrode principale étant à la masse, une première électrode ( 154) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale, la première électrode pouvant être connectée à une première source de tension (Va) dont on peut faire varier la sortie, une deuxième électrode ( 155) formée sur un côté du guide d'onde opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la première électrode, la deuxième5 électrode pouvant être connectée à une deuxième source de tension (Vb) dont on peut faire varier la sortie, une troisième électrode ( 156) formée sur un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la deuxième électrode, la troisième électrode pouvant être connectée à une troisième source de tension (Vc) dont on peut faire varier la sortie, une quatrième électrode ( 157) formée sur un côté du guide d'onde opposé à celui de l'électrode principale et adjacente à la troisième électrode, la qua- trième électrode pouvant être connectée à une quatrième source de tension (Vd) dont on peut faire varier la sortie, de manière que, lorsque les tensions de sortie des deuxième et troisième sources ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions de sortie des première et quatrième sources ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne puisse pas être transférée à un autre guide d'onde, et que, lorsque les tensions de sortie des deuxième et troisième sources ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions de sortie des première et quatrième sources ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. 8 Coupleur selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'électrode principale formée sur un côté des guides d'ondes et les première, deuxième, troisième et quatrième électrodes sont formées sur l'autre côté des guides d'ondes, en opposition à l'électrode principale. 9 Coupleur selon la revendication 7, caractérisé en ce que la longueur composée des première, deuxième, troisième et quatrième électrodes est approximativement égale à la longueur de l'électrode principale. Coupleur selon la revendication 7, carac- térisé en ce que l'électrode principale comprend plus d'une électrode séparée. 11 Coupleur selon la revendication 7, carac- térisé en ce que les première et quatrième électrodes sont couplées électriquement et les deuxième et troisième électro- des sont couplées électriquement. 12 Coupleur directif indépendant de la polarisa- tion, caractérisé en ce qu'il comporte une branche mono- cristalline ( 180) en matière électro-optique; au moins deux guides d'ondes lumineuses ( 182, 184) à une surface supérieure de la tranche et formant une région d'interaction o les guides d'ondes sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux; et des électrodes placées le long de la région d'interaction des guides d'ondes, lesdites élec- trodes comprenant une électrode principale ( 183) formée de façon à être sensiblement parallèle aux guides d'ondes et entre ceux-ci, cette électrode principale étant à la masse électrique, un premier jeu de quatre électrodes ( 181 a-180 d) alignées en une rangée sensiblement parallèle à un côté des guides d'ondes opposé à celui de l'électrode principale, chacune des quatre électrodes du premier jeu pouvant être connectée à une sortie variable (Va-Vd) d'une source de tension, un second jeu de quatre électrodes ( 185 a-185 d) alignées en une rangée sensiblement parallèle à un côté du guide d'onde opposé à celui de l'électrode principale et du premier jeu d'électrodes, chacune des quatre électrodes du second jeu pouvant être connectée à une sortie variable (Va- Vd) d'une source de tension, de manière que, lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes ( 181 b, c; 185 b, 185 c) des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures ( 181 a, 181 d; a, 185 d) des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne puisse être tranférée dans un autre guide d'onde, et que, lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions appliquées aux électrodes extérieures des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. 13 Coupleur selon la revendication 12, carac- térisé en ce que les guides d'ondes, l'électrode principale et les premier et second jeux d'électrodes sont dans une disposition empilée entre eux et l'électrode principale comprend une région de couplage entre les guides d'ondes. 14 Coupleur selon la revendication 12, carac- térisé en ce que les guides d'ondes, l'électrode principale et les premier et second jeux d'électrodes ont une disposi- tion plane entre eux. Coupleur selon la revendication 12, carac- térisé en ce que la matière électro-optique comprend une matière dépendante de la polarisation. 16 Coupleur selon la revendication 15, carac- térisé en ce que la matière électro-optique comprend du Li Nb O 3. 17 Coupleur selon la revendication 12, carac- térisé en ce que la longueur composée de chacun des premier et second jeux d'électrodes est approximativement égale à la longueur des électrodes principales. 18 Coupleur, caractérisé en ce qu'il comporte une tranche monocristalline ( 190) en matière électro-opti- que; au moins deux guides d'ondes lumineuses ( 194, 197) formés sur la tranche et formant une région d'interaction dans laquelle les guides d'ondes sont étroitement adjacents et sensiblement parallèles entre eux, dans une disposition empilée; et des électrodes placées le long de la région d'interaction des guides d'ondes, lesdites électrodes comprenant une électrode principale ( 193) formée de façon à être sensiblement parallèle aux guides d'ondes et sur un côté de ceux-ci, cette électrode principale étant à la masse, un premier jeu d'électrodes ( 19 la-191 d) alignées en une rangée5 le long d'un côté de l'un des guides d'ondes opposé à l'électrode principale, chacune des électrodes du premier jeu pouvant être connectée à une sortie variable d'une source de tension, un second jeu d'électrodes ( 195 a-195 d) alignées en une rangée le long d'un côté d'un autre des guides d'ondes opposé à l'électrode principale et adjacent au premier jeu d'électrodes, chacune des électrodes du second jeu pouvant être connectée à une sortie variable d'une source de tension, de manière que, lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité et que les tensions appliquées aux deux électrodes extérieures des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et la même polarité, la lumière parcourant un guide d'onde ne puisse pas être transférée à l'autre guide d'onde et que, lorsque les tensions appliquées aux deux électrodes médianes des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées et que les tensions appli- quées aux deux électrodes extérieures des premier et second jeux d'électrodes ont des valeurs égales et des polarités opposées, la lumière parcourant un guide d'onde passe dans l'autre guide d'onde. 19 Coupleur selon la revendication 18, carac- térisé en ce que l'électrode principale comprend plus d'une électrode séparée. 20 Coupleur selon la revendication 18, carac- térisé en ce que la longueur composée des premier et second jeux d'électrodes est approximativement égale à la longueur de l'électrode principale.