FR 2660811 A1 19911011 FR 9004391 A 19900405 2660811- Générateur de courant perfectionné L'invention concerne les générateurs de courant. Dans certaines applications, il peut s'avérer particulière- ment avantageux qu'un tel générateur soit capable de passer, dans un très bref délai, d'un état dans lequel il ne débite aucun courant dans une charge connectée à ses bornes, à un état dans lequel il débite un courant relativement impor- tant dans celle-ci. On ne connait pas actuellement de générateur de courant capable -de réaliser de telles performances tout en présen- tant une structure aisément réalisable à un coût industriel- lement raisonnable. L'invention vient apporter une solution plus satisfaisante à ce problème. Un but de l'invention est de proposer un générateur de cou- rant capable de délivrer très rapidement un courant impor- tant dans une charge lorsque celle-ci le requiert. un autre but de 11 invention consiste à réaliser un tel géné- rateur de courant de façon simple. Selon une caractéristique générale de l'invention, le géné- rateur de courant proposé comprend une entrée pour une source d'alimentation sous tension continue, avec une première borne d'entrée et une deuxième borne d'entrée, une sortie pour une charge, une inductance possédant une borne aval reliée à la sortie et une borne amont, des moyens de commutation possédant * un premier état dans lequel ils relient la borne amont de l'inductance à la première borne d'entrée et sa borne aval à la deuxième borne d'entrée pour autoriser la circula- tion d'un courant amont-aval à travers l'inductance alimen- tée par la source, * un deuxième état dans lequel ils autorisent la circulation d'un courant amont-aval à travers l'inductance et sa réin- jection dans la source, * un troisième état dans lequel ils autorisent la circula- tion d'un courant amont-aval à travers l'inductance et à travers la charge, et des moyens de commande propres * à commander les moyens de commutation selon une séquence de période choisie, * à placer successivement au sein de chaque période, les moyens de commutation dans leur premier état puis dans l'un au moins de leurs deuxième et troisième états, et * à moduler, au sein de ladite période, les durées respecti- ves de placement des moyens de commutation dans leurs états correspondants. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention appa- raitront à l'examen de la description détaillée ci-après et des dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un synoptique schématique d'un mode de réalisation du dispositif selon l'invention, les figures 2 à 4 illustrent trois chronogrammes de fonc- tionnement du dispositif de la figure 1, et la figure 5 illustre encore un diagramme représentatif du fonctionnement du dispositif de la figure 1. Les dessins comportent pour l'essentiel des éléments de caractère certain A ce titre ils font partie intégrante de la description et pourront non seulement servir à mieux faire comprendre la description détaillée ci-après mais aussi contribuer, -le cas échéant, à la définition de l'in- vention. On suppose maintenant que la charge connectée aux bornes du générateur de courant est de nature capacitive, par exem- ple une source de tension, bien que l'invention ne soit pas limitée à ce type de charge. Sur la figure 1, les bornes B El et BE 2 désignent respective- ment une première borne d'entrée et une deuxième borne d'en- trée (qui peut être reliée à la masse) pour une source d'alimentation sous tension continue. Un élément essentiel de l'invention consiste en une induc- tance L dont les deux bornes amont LM et aval LV sont re- liées aux deux bornes B El et BE 2 par quatre unités de commu- tation montées en pont complet. La première unité de commutation relie la borne amont LM de l'inductance à la première borne d'entrée B El et possède, d'une façon générale, un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens de la borne d'entrée B El vers la borne amont LM de l'inductance L Cette première unité de commutation est représentée ici par un transistor de puissance à effet de champ Q 5 dont la source est reliée à la borne amont LM de l'inductance et dont le drain est relié à la borne B El. La deuxième unité de commutation relie la borne aval LV de l'inductance à la borne d'entrée B El et possède, d'une façon générale, un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant de la borne aval de l'inductance vers la première borne d'entrée B El. Cette deuxième unité de commutation comporte ici un autre transistor à effet de champ Q 6 monté en série avec une diode D 6 ou redresseur La source du transistor Q 6 est reliée au drain du transistor Q 5 et donc à la borne B El tandis que l'anode de la diode D 6 est reliée à la borne aval LV de l'inductance L. La troisième unité de commutation relie la borne amont LM de l'inductance à la deuxième borne d'entrée BE 2 et possède, d'une façon générale, un état de blocage interdisant le passage du courant dans le sens de la borne amont de l'in- ductance vers cette deuxième borne d'entrée ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens opposé Cette unité comporte ici une diode D 7 dont la catho- de est reliée à la borne amont LM de l'inductance et dont l'anode est reliée à la borne BE 2 par l'intermédiaire d'une résistance R 7 dont la fonction sera explicitée ci-après. La quatrième unité de commutation relie la borne aval LV de l'inductance à la borne BE 2 et possède, d'une façon géné- rale, un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens de la borne aval de l'inductance vers la borne BE 2 Elle comporte ici un transistor à effet de champ Q 8 dont le drain est relié à la borne aval LV de l'inductance et dont la source est reliée à la borne BE 2 par une autre résistance R 8 dont la fonction sera également explicitée ci-après. On a représenté ici, à des fins de simplification, pour chaque unité de commutation, un seul transistor à effet de champ éventuellement associé à un redresseur Cependant, dans certaines applications, chaque unité de commutation peut se composer d'une pluralité de transistors de puissance montés en parallèle et éventuellement associés à une plura- lité de redresseurs. Lorsque la fréquence de commutation peut atteindre 200 à 300 k Hz, et lorsque le courant à commuter est de l'ordre de quelques ampères, on peut utiliser des transistors à effet de champ du type VMOS tels que ceux commercialisés par la Société des Etats-Unis INTERNATIONAL RECTIFIER sous la référence IRF PE 50. Dans d'autres applications nécessitant des contraintes de puissance et de fréquence de commutation moins sévères, on peut utiliser d'autres types de transistors, par exemple des transistors bipolaires. Les grilles respectives de ces transistors à effet de champ sont reliées à une logique de commande UL propre à les com- mander selon une séquence de période choisie ainsi qu'on le verra ci-après Cette logique de commande UL est égale- ment propre à recevoir de la charge CH une information ICH représentative de l'appel de courant de celle-ci En fait dans le cas présent, ainsi qu'on le verra, une telle infor- mation ICH peut être obtenue en mesurant un écart de tension entre la tension disponible aux bornes de la charge et une tension nominale. La borne aval LV de l'inductance L définit, pour le généra- teur, une première borne de sortie pour la charge CH tandis que l'anode de la diode D 7 définit une deuxième borne de sortie B 52 pour la charge Cette borne B 52 est donc reliée à la deuxième borne d'entrée BE 2. Il est également prévu, au sein de ce générateur, des moyens de régulation de courant dont les résistances R 7 et R 8 font partie Ceux-ci comportent, en outre, un amplificateur A 7 de gain -1 connecté en parallèle aux bornes de la résis- tance R 7 ainsi qu'un autre amplificateur A 8, de gain 1, connecté en parallèle aux bornes de la résistance R 8 La sortie de l'amplificateur A 7 est reliée à l'anode d'une diode Dl tandis que la sortie de l'amplificateur A 8 est reliée à l'anode d'une diode D 2 Les cathodes respectives de ces deux diodes sont reliées ensemble à une première entrée d'un amplificateur d'erreur AE, dont la deuxième entrée reçoit une tension de référence, obtenue ici par une diode Zener DZ dont l'anode est reliée à la masse. Une capacité de filtrage C relie également les cathodes des diodes Dl et D 2 à la masse. La sortie de l'amplificateur d'erreur AE est reliée à une première entrée d'un comparateur COMP dont l'autre entrée est propre à recevoir une tension de référence en dents de scie REF La sortie de ce comparateur est reliée à la logique de commande UL. Le principe général de fonctionnement du dispositif selon l'invention repose notamment sur le fait que les moyens de commutation, que composent les quatres unité de commuta- tion, possèdent trois états, à savoir: un premier état dans lequel ils relient la borne amont LM de l'inductance L à la borne d'entrée B El et sa borne aval LV à la borne BE 2 pour autoriser la circulation d'un courant amont-aval à travers l'inductance L alimentée par la source En d'autres termes, on peut assimiler ce premier état à un état de "charge" de l'inductance L par la source; un deuxième état dans lequel ils autorisent la circulation d'un courant amont-aval à travers l'inductance L, c'est-à- dire un courant circulant depuis la borne amont LM vers la borne aval LV, et sa réinjection dans la source Ce deu- xième état peut être assimilé ainsi à un état de "décharge" de l'inductance L dans la source, ou encore à une restitu- tion à la source de l'énergie emmagasinée dans l'inductan- ce un troisième état dans lequel ils autorisent la circula- tion d'un courant amont-aval à travers l'inductance L et à travers la charge Ce troisième état peut alors être assi- milé à une restitution de -l'énergie emmagasinée par l'induc- tance L à la charge CH. La logique de commande UL est propre alors à commander les moyens de commutation selon une séquence de période T choi- sie, dont la valeur dépend de l'application Au cours de chaque période, la logique de commande place successivement les moyens de commutation dans leur premier état puis dans l'un au moins de leurs deuxième et troisième états De plus, cette logique de commande est propre à moduler, au sein de ladite période, les durées respectives de placement des moyens de commutation dans leurs états correspondants. D'un point de vue pratique, dans le premier état, les pre- mière et quatrième unités de commutation Q 5 et Q 8 sont dans leur état passant respectif, tandis que les autres unités de commutation Q 6,D 6 et D 7 (la diode D 7 ne conduisant pas) sont dans leur état de blocage respectif En d'autres ter- mes, le courant circule depuis la borne d'entrée B El à tra- vers le transistor Q 5 puis à travers l'inductance L et à travers le transistor Q 8 et la résistance R 8 jusqu'à la borne d'entrée BE 2. Dans le deuxième état, les première et quatrième unités de commutation Q 5, Q 8 sont dans leur état de blocage respec- tif, tandis que les autres unités de commutation sont dans leur état passant respectif En d'autres termes, la borne amont LM de l'inductance est reliée à la borne BE 2 (diode D 7 conduisant) et le courant, circulant dans l'inductance dans le sens amont-aval traverse la diode D 6 et le transis- tor Q 6 pour être réinjecté à la borne B El de la source. Dans le troisième état, seule la première unité de commuta- tion Q 5 est dans son état passant tandis que les autres sont dans leur état de blocage respectif En d'autres ter- mes, il y a circulation depuis la source d'un courant à travers le transistor Q 5, à travers l'inductance dans le sens amont-aval et à travers la charge CH. On suppose maintenant que le dispositif fonctionne en régime établi, c'est-à-dire que l'inductance L a été chargée avec une quantité d'énergie prédéterminée correspondant à la puissance maximale susceptible d'être consommée par la char- ge CH En d'autres termes, on suppose qu'un courant sensi- blement constant I O circule à travers l'inductance L On suppose également ici que, dans le troisième état, la surtension produite par l'inductance L au cours des commutations est au moins égale à la tension aux bornes de la charge CH. La figure 2 illustre un chronogramme de fonctionnement du générateur correspondant à une configuration dans laquelle aucun courant n'est débité dans la charge CH, celle-ci déli- vrant une tension égale à sa valeur nominale En d'autres termes, le générateur fonctionne ici "à vide". Pendant une durée sensiblement égale à la moitié de la pé- riode T, les moyens de commutation sont dans leur premier état Les transistors Q 5 et Q 8 sont passants et la diode D 7 ne conduit pas Aussi, un courant I circule dans l'induc- tance L et dans la résistance R 8 et sa valeur croit depuis la valeur IO A l'instant 2, les moyens de commutation sont placés dans leur deuxième état Les transistors Q 5 et Q 8 sont dans leur état de blocage tandis que le transistor Q 6 est dans son état passant, la diode D 7 conduisant Le courant décroït alors dans l'inductance depuis sa valeur maximale jusqu'à atteindre la valeur IO. Si le générateur de courant présentait un rendement idéal de 100 %, l'instant de commutation serait rigoureusement égal à 2 Cependant, l'homme du métier sait qu'un tel générateur présente des pertes conduisant à un décalage de cet instant de commutation théorique Il convient donc de maintenir cet instant de c orunutatiorn au voisinage de T C'est le rôle des moyens de régulation. L'amplificateur A 8, connecté en parallèle aux bornes de la résistance R 8 fournit en sa sortie une tension représen- tative du courant circulant dans la résistance R 8 De même, l'amplificateur A 7 fournit en sa sortie une tension repré- sentative du courant circulant dans la résistance R 7 L'am- plificateur inverseur A 7 permet d'inverser le signe de la tension aux bornes de la résistance R 7 et de fournir ainsi une tension de même signe que celle disponible en sortie de l'amplificateur A 8 (en effet, le courant circulant dans la résistance R 7 est de sens opposé au courant circulant dans la résistance R 8). Les deux diodes Dl et D 2 réunies pgar leurs cathodes respec- tives réalisent une fonction "OU" fournissant, après filtra- ge par la capacité C, une tension présentant une év Qlution continue En d'autres termes, on réalise ici une moyenne des courants circulant respectivement dans la résistance R 8 et dans la résistance R 7, c'est-àdire pendant que les moyens de commutation sont dans leur premier état puis dans leur deuxième état. L'écart entre l'instant de commutation réel et l'instant T théorique 2 conduit, à une différence entre les allures des tensions aux bornes des résistances R 8 et R 7 ce qui se traduit par un signal correspondant en sortie du comparateur COMP Ce signal, fourni à la logique de commande UL, permet à celle-ci, par action sur les grilles de commande des transistors, de moduler la durée de placement des moyens de commutation dans leur premier et leur deuxième états. En d'autres termes, l'instant de commutation du premier état au deuxième état est modulé d'une valeur epsilon par T rapport à l'instant théorique Le courant circulant dans l'inductance est ainsi régulé en permanence pour être maintenu sensiblement à la valeur I 0. L'homme du métier remarquera que, dans le deuxième état des moyens de commutation, la réinjection du courant depuis l'inductance L dans la source est possible puisque la ten- sion aux bornes de la charge CH est supérieure à la tension de la source d'entrée. il De plus, la présence de la diode D 6 évite, lorsque les mo- yens de commutation sont dans leur premier état (Q 5 et Q 8 passants), un court-circuit de l'inductance L par la conduc- tion de la diode équivalente source-drain du transistor Q 6. Les figures 3 et 4 illustrent des chronogrammes de fonction- nement du générateur relatifs respectivement à de fort et de faible appels de courant de la charge CH correspondant par exemple à une chute de tension délivrée par cette char- ge On s'appuiera également, pour décrire de type de fonc- tionnement, sur la figure 5 qui illustre l'évolution de la tension VB 51 en sortie de ce générateur. On suppose que, lorsque la charge CH délivre effectivement sa tension nominale, c'est-à-dire ne nécessite pas d'appel de courant du générateur, la tension en la borne B 51 est égale à une tension limite VL. Lorsque la valeur de la tension aux bornes de la charge CH chute par rapport à la tension nominale, une information ICH représentative de cet écart de tension, et, par voie de conséquence représentative de l'appel de courant qui sera nécessaire pour rétablir la tension à son niveau nomi- nal, est transmise à la logique de commande UL. Celle-ci va alors placer, au sein de chaque période, les moyens de commutation successivement dans leur premier état pendant une durée égale à la moitié de la période, puis dans leur troisième état pendant le reste de la période ou pendant une durée inférieure en fonction de l'information ICH. Ainsi, si l'on suppose que la chute de tension est importan- te, correspondant donc à un fort appel de courant, la logi- que de commande va, au cours de plusieurs périodes successi- ves, placer alternativement les moyens de commutation, au cours de chaque période, dans leur premier état pendant la moitié de la période et dans leur troisième état pendant l'autre moitié de la période ce qui aura pour conséquence de faire évoluer la tension VB 51 depuis sa valeur V Il, com- prise entre la valeur VS de la tension aux bornes de la source et la valeur limite VL, jusqu'à une valeur VI 2 voisi- ne de la valeur limite VL. A partir de là, la logique de commande va progressivement réduire le' temps de placement des moyens de commutation dans leur troisième état pour les placer, pendant le reste de la période à nouveau dans leur deuxième état En d'autres termes, au cours de la quatrième période (figure 5) par exemple, les moyens de commutation sont placés dans leur premier état pendant la durée T, puis dans leur troisième état pendant la durée tl, puis dans leur deuxième état pen- dant la durée T-tl Au fur et à mesure des commutations, la tension VB 51 tend vers la tension limite VL correspondant à la tension nominale de la charge et conduit donc à une réduction des durées t 2 et t 3 pendant lesquelles les moyens de commutation sont placés dans leur troisième état. Lorsque la tension nominale est atteinte, ou encore lorsque la tension VB 51 a atteint la valeur limite VL, la logique de commande, en réponse à la réception de l'information ICH, remet le générateur dans sa configuration de fonction- nement à vide plaçant alternativement les moyens de commuta- tion dans leur premier et leur deuxième états. L'homme du métier remarquera également, que, lorsque le courant traverse la charge CH, celui-ci traverse également la résistance R 7 Il n'y a donc pas discontinuité d'informa- tion au niveau de l'amplificateur d'erreur AE. On a décrit ci-avant un fonctionnement du dispositif offrant une montée progressive de la tension de la charge vers sa valeur nominale s'étendant sur plusieurs périodes, notamment par des réductions progressives des valeurs tl, t 2 et t 3. On pourrait bien entendu concevoir des chronogrammes de fonctionnement permettant une montée plus rapide et plus brutale de la tension. Le générateur de courant ainsi décrit offre donc une induc- tance dans laquelle circule en permanence un courant nominal correspondant à l'énergie maximale requise par la charge CH Lorsque cette dernière ne provoque pas d'appel de cou- rant, le courant I O est réinjecté dans la source d'entrée. Par contre, en cas d'appel de courant, l'énergie emmagasinée par l'inductance L est quasi-immédiatement disponible pour alimenter la charge avec le courant I O On obtient un gain de temps appréciable, par rapport à une situation classique dans laquelle le courant devrait passer de la valeur nulle à la valeur I 0. On a décrit ci-avant un fonctionnement du générateur en régime établi Pendant le régime transitoire nécessaire à l'établissement d'un courant de valeur I O nominale circu- lant dans l'inductance, les moyens de commutation sont al- ternativement placés dans leur premier état ("charge" de l'inductance par la source) puis dans leur troisième état ("restitution" de l'énergie à la charge) jusqu'à l'établis- sement de la tension nominale aux bornes de la charge CH. On remarque donc que ce régime transitoire est analogue à un fonctionnement du générateur, en régime établi, sous fort appel de courant. Les chronogrammes de fonctionnement des unités de commuta- tion peuvent être éventuellement modifiés en fonction des caractéristiques de celles-ci Ainsi, lorsque ces unités de commutation sont des transistors de puissance à effet de champ, une solution consiste à prévoir un temps de bloca- ge pour tous les transistors pour éviter la charge de la capacité parasite drain-source dans la maille de puissance et pour assurer une bonne régulation à vide du dispositif. L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation ci- dessus décrit, mais en embrasse toutes les variantes conte- nues dans le cadre des revendications ci-après, notamment la suivante: on pourrait envisager de placer, en série avec le redres- seur D 7, un transistor à effet de champ Q 7 dont la source serait reliée à 'l'anode de la diode D 7 et dont le drain serait relié à la résistance R 7. Bien entendu, certains des moyens décrits ci-dessus peuvent être omis dans les variantes o ils ne servent pas - Revendications 1 Dispositif de génération de courant, caractérisé en ce qu'il comprend une entrée pour une source d'alimentation sous tension continue, avec une première borne d'entrée (B El) et une deuxième borne d'entrée (BE 2), une sortie (B 51, B 52) pour une charge (CH), une inductance (L) possédant une borne aval (LV) reliée à la sortie (B 51) et une borne amont (LM), des moyens de commutation (Q 5,Q 6,Q 8) possédant * un premier état dans lequel ils relient la borne amont (LM) de l'inductance (L) à la première borne d'entrée (B El) et sa borne aval (LV) à la deuxième borne d'entrée (BE 2) pour autoriser la circulation d'un courant amont-aval à travers l'inductance (L) alimentée par la source, * un deuxième état dans lequel ils autorisent la circulation d'un courant amont-aval à travers l'inductance (L) et sa réinjection dans la source, * un troisième état dans lequel ils autorisent la circula- tion d'un courant amont-aval à travers l'inductance (L) et à travers la charge, et des moyens de commande propres * à commander les moyens de commutation selon une séquence de période choisie, * à placer successivement au sein de chaque période, les moyens de commutation dans leur premier état puis dans l'un au moins de leurs deuxième et troisième états, et * à moduler, au sein de ladite période, les durées respecti- ves de placement des moyens de commutation dans leurs états correspondants. 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le deuxième état, les moyens de commutation re- lient la borne amont (LM) de l'inductance (L) à la deuxième borne d'entrée (BE 2) et sa borne aval (LV) à la première borne d'entrée (B El), et en ce que, dans le troisième état, ils relient la borne amont (LM) de l'inductance (L) à la première borne d'entrée (B El). 3 Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, carac- térisé en ce que les moyens de commutation comportent: une première unité de commutation (Q 5) reliant la borne amont (LM) de l'inductance (L) à la première borne d'entrée (B El) et possédant un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens de la première borne d'entrée (B El) vers la borne amont (LM) de l'inductance (L), une deuxième unité de commutation (Q 6,D 6) reliant la borne aval (LV) de l'inductance (L) à la première borne d'entrée (B El) et possédant un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens de la borne aval (LV) de l'inductance (L) vers la première borne d'entrée (B El), une troisième unité de commutation (D 7) reliant la borne amont (LM) de l'inductance (L) à la deuxième borne d'entrée (BE 2) et possédant un état de blocage interdisant le passage du courant dans le sens de la borne amont (LM) de l'induc- tance (L) vers la deuxième borne d'entrée (BE 2) ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens opposé, et une quatrième unité de commutation (Q 8) reliant la borne aval (LV) de l'inductance (L) à la deuxième borne d'entrée (BE 2) et possédant un état de blocage du courant ainsi qu'un état passant autorisant le passage du courant dans le sens de la borne aval (LV) de l'inductance (L) vers la deuxième borne d'entrée (BE 2), en ce que, dans ledit premier état, les première (Q 5) et quatrième (Q 8) unités de commutation sont dans leur état passant respectif, tandis que les autres unités de commuta- tion (Q 6,D 6; D 7) sont dans leur état de blocage respectif, en ce que dans ledit deuxième état, les première (Q 5) et quatrième (Q 8) unités de commutation sont dans leur état de blocage respectif, tandis que les autres unités de commu- tation (Q 6,D 6; D 7) sont dans leur état passant respectif, et en ce que, dans ledit troisième état, les deuxième (Q 6,D 6), troisième (D 7) et quatrième (Q 8) unités de commuta- tion sont dans leur état de blocage respectif, tandis que la première (Q 5) unité de commutation est dans son état passant. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que la première unité de commutation comporte au moins un transistor à effet de champ (Q 5) dont le drain est relié à la première borne d'entrée (B El) et dont la source est reliée à la borne amont (LM) de l'inductance (L), en ce que la deuxième unité de commutation comporte au moins un transistor à effet de champ (Q 6) et un redresseur (D 6) montés en série, la source du transistor étant reliée à la première borne d'entrée (BE 1) et l'anode du redresseur étant reliée à la borne aval (LV) de l'inductance (L), en ce que la troisième unité de commutation comporte au moins un redresseur (D 7) dont la cathode est reliée à la borne amont (LM) de l'inductance (L) et dont l'anode est reliée à la deuxième borne d'entrée (BE 2), et en ce que la quatrième unité de commutation comporte au moins un transistor à effet de champ (Q 8) dont le drain est relié à la borne aval (LV) de l'inductance (L) et dont la source est reliée à la deuxième borne d'entrée (BE 2). Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la troisième unité de commutation comporte au moins un transistor à effet de champ (Q 7) monté en série avec le redresseur (D 7) et dont le drain est relié à la deuxième borne d'entrée (BE 2). 6 Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de commande sont propres à faire passer les moyens de commutation dans leur deuxième état ou leur troisième état au sein d'une période en fonc- tion d'une mesure représentative de l'appel de courant de la charge (CH). 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la mesure représentative de l'appel de courant de la charge (CH) est effectuée dans la charge. 8 Dispositif selon la revendication 7, dans lequel la char- ge est propre à délivrer une tension nominale à ses bornes, caractérisé en ce que ladite mesure correspond à une mesure de l'écart entre la tension délivrée par la charge et la tension nominale. 9 Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens de commande comprennent des moyens de régulation de courant propres à effectuer, au cours de ladite période, la moyenne du courant circulant dans le dispositif pendant que les moyens de commutation sont placés dans le premier état, et du courant circulant dans le dispositif pendant le reste de ladite période.