FR 2661948 A1 19911115 FR 9016489 A 19901228 i La présente invention concerne de façon générale les moteurs à tur- bine à gaz, et elle porte plus particulièrement sur une structure de vanne de dilution perfectionnée. Un moteur à turbine à gaz à cycle variable de type classique com- prend une turbine à gaz centrale entraînant une soufflante, et un canal de soufflante entourant la turbine à gaz centrale, qui reçoit un flux d'air provenant de la soufflante Une vanne de dilution classique est disposée à une extrémité d'entrée amont du canal de soufflante, et elle peut être pla- cée dans une position fermée qui bloque pratiquement le flux d'air dirigé de la soufflante vers le canal de soufflante, dans certaines conditions de l'enveloppe de vol d'un aéronef qui est propulsé par le moteur, tout en permettant de canaliser vers la turbine à gaz centrale le flux d'air qui provient de la soufflante La vanne de dilution peut également être placée dans une position ouverte qui permet un écoulement pratiquement sans obsta- cle de la soufflante vers le canal de soufflante, pour qu'une partie de l'air de la soufflante contourne la turbine à gaz centrale, tandis que le reste de l'air de la soufflante est canalisé à travers la turbine à gaz cen- trale, pendant le fonctionnement de l'aéronef dans d'autres conditions de l'enveloppe de vol. Les structures de volet de dilution classiques sont relativement com- plexes et elles sont commandées conformément à des programmes prédéter- minés qui correspondent au fonctionnement dans l'enveloppe de vol de l'aé- ronef Un exemple de structure de vanne de dilution classique comprend une vanne annulaire qui peut être déplacée pour ouvrir et fermer une entrée annulaire du canal de soufflante On utilise des mécanismes articulés et des servo-vannes classiques pour déplacer la vanne, et ces éléments sont reliés fonctionnellement au système de commande du moteur, pour fonction- ner sous la dépendance des programmes prédéterminés qui sont contenus dans le système de commande, de façon à ouvrir et à fermer la vanne de dilu- tion dans diverses conditions de l'enveloppe de vol. Dans la position ouverte, la vanne de dilution doit permettre un écou- lement pratiquement sans obstacle vers le canal de soufflante, pour ré- duire ou minimiser les pertes de charge dans cet écoulement, qui auraient pour effet de diminuer les performances du moteur et de réduire la capa- cité de refroidissement de l'air de dilution qui est canalisé dans le ca- nal de soufflante L'air de dilution est utilisé de façon caractéristique pour refroidir des structures qui se trouvent en aval dans le moteur, comme par exemple un dispositif de post-combustion classique et une tuyère d'éjec- tion à section variable, et toute perte de charge due au canal de soufflante devrait être compensée, de façon caractéristique par une augmentation de la pression dans le canal de soufflante, diminuant les performances du mo- teur En outre, la vanne de dilution doit également permettre un écoule- ment pratiquement sans obstacle vers le canal de soufflante pour éviter ou minimiser toute contre-pression sur la soufflante qui pourrait réduire de façon indésirable la marge de pompage de la soufflante Ce facteur est encore plus important dans un moteur dans lequel la marge de pompage de la soufflante présente un "point de pincement", ou valeur minimale, qui apparaît approximativement dans la condition de l'enveloppe de vol dans la- quelle la vanne de dilution doit s'ouvrir complètement. La vanne de dilution se présentant sous la forme d'une vanne de sé- lection de mode dans un moteur à double flux est positionnée de façon ca- ractéristique soit dans une position complètement ouverte, soit dans une position complètement fermée, bien que des positions intermédiaires puis- sent être souhaitables dans certains autres modes de réalisation Par con- séquent, la vanne de dilution est de façon caractéristique ouverte ou fer- mée relativement rapidement lorsque les conditions de fonctionnement dans l'enveloppe de vol l'exigent, comme par exemple au moment de la transition entre le fonctionnement avec un taux de dilution faible et un taux de di- lution élevé. Un but de l'invention est donc de procurer une structure de vanne de dilution nouvelle et perfectionnée. Un autre but de l'invention est de procurer une structure de vanne de dilution qui soit passive et qui fonctionne automatiquement sous la dé- pendance de l'enveloppe de vol qui est associée au moteur à turbine à gaz d'aéronef. Un autre but de l'invention est de procurer une structure de vanne de dilution qui ait un encombrement relativement faible, qui soit simple et légère et qui n'exige pas d'être actionnée par le système de commande principal du moteur à turbine à gaz. Un autre but de l'invention est de procurer une structure de vanne de dilution comportant une vanne qui peut être positionnée automatiquement dans une position ouverte dans laquelle elle permet un écoulement prati- quement sans obstacle vers un canal de soufflante. Un autre but de l'invention est de procurer une structure de vanne de dilution pouvant être déplacée entre des positions ouverte et fermée avec une transition relativement rapide. Une structure de vanne de dilution destinée à commander un écoule- ment de fluide dans un moteur à turbine à gaz comprend un corps dans le- quel est formé un canal d'écoulement de fluide, et un ensemble de volets de vanne de dilution juxtaposés de façon circulaire et disposés dans une ouverture annulaire dans le corps, chaque volet comportant une première extrémité qui est montée de façon pivotante sur le corps Les volets peu- vent être placés dans une première position et dans une seconde position qui est inclinée par rapport au corps Des moyens sont prévus pour posi- tionner automatiquement les volets dans les première et seconde positions sous la dépendance d'une pression différentielle de part et d'autre des volets dans le canal Dans un mode de réalisation préféré, les moyens de positionnement appliquent aux volets un couple de fermeture qui diminue sur au moins une partie de la course des volets entre la position fermée et la position ouverte. La suite de la description se réfère aux dessins annexés qui montrent respectivement: Figure 1: une représentation schématique d'un moteur à turbine à gaz à cycle variable destiné à la propulsion d'un aéronef, qui comprend une structure de vanne de dilution conforme à un mode de réalisation de l'in- vention. Figure 2: une représentation en perspective schématique d'une par- tie de la structure de vanne de dilution qui est représentée sur la figure 1. Figure 3: une coupe selon la ligne 3-3 d'une partie de la structu- re de vanne de dilution qui est représentée sur la figure 2. Figure 4: une représentation en coupe selon la ligne 4-4, en regar- dant vers l'amont, d'une partie des volets de dilution qui sont représentés sur la figure 3. Figure 5: une représentation graphique du couple de fermeture Tc en fonction de l'angle du volet 9, pour les volets de dilution qui sont représentés sur les figures 4, 6 et 7. Figure 6: une représentation en coupe schématique, selon la ligne 6-6 de la figure 4, d'un volet de dilution, dans une position fermée. Figure 7: une représentation schématique similaire à celle qui est représentée sur la figure 6, montrant l'un des volets de dilution dans une position ouverte. Figure 8: une représentation schématique d'un autre mode de réali- sation de l'invention, comprenant un volet de dilution relié à un ressort linéaire qui produit un couple de fermeture. Figure 9: une représentation schématique du mode de réalisation de l'invention qui apparaît sur la figure 8, montrant le volet de dilution dans une position fermée. Figure 10: une représentation graphique montrant le couple de fer- meture Tc en fonction de l'angle du volet 9, qui est associée au mode de réalisation de l'invention qui est représenté sur les figures 8 et 9. La figure 1 montre une représentation schématique d'un exemple de moteur à turbine à gaz à cycle variable, 10, qui est destiné à propulser un aéronef dans une enveloppe de vol comprenant des vitesses subsoniques et supersoniques, à diverses altitudes Le moteur 10 comprend une entrée d'air annulaire 12 qui est destinée à recevoir l'air ambiant 14, et qui est suivie tour à tour par une soufflante avant classique 16, une soufflante arrière 18, ou compresseur basse pression, un compresseur haute pression 20, une chambre de combustion 22, une turbine haute pression 24 et une turbine basse pression 26 La turbine haute pression 24 entraîne à la fois la soufflante arrière 18 et le compresseur haute pression 20 par l'inter- médiaire d'un premier arbre classique 28 La turbine basse pression 26 en- traîne la soufflante avant 16 par l'intermédiaire d'un second arbre clas- sique 30. Le moteur 10 comprend en outre un carter extérieur 32 qui est es- pacé par rapport à un carter intérieur 34, de façon à définir entre eux un canal de soufflante 36 de type classique Un dispositif de post- combustion ou de réchauffe, 38, de type classique, s'étend en aval du carter exté- rieur 32 et de la turbine basse pression 26, et ce dispositif comprend une chemise classique 40 qui est entourée par un canal de post-combustion an- nulaire 42, de type classique. Le canal de post-combustion 42 est en communication avec le canal de soufflante 36, et un mélangeur classique 44 est disposé entre eux pour mélanger une partie de l'air de dilution 46 qui est canalisé dans le canal de soufflante 36, avec les gaz d'éjection de combustion 48 qui sont éjec- tés par la turbine basse pression 26 L'air 46 et les gaz 48 qui sont mé- langés sont canalisés vers le dispositif de post-combustion 38 et sont éjec- tés par une tuyère à section variable 50, de type classique, qui est placée à l'extrémité aval du dispositif de post-combustion 38. Dans cet exemple de réalisation, le moteur 10 est un moteur à dou- ble dilution qui comprend une vanne classique et facultative, 52, disposée dans le carter intérieur 34, entre la soufflante arrière 18 et le compres- seur haute pression 20, pour canaliser vers le canal de soufflante 36, dans certaines conditions de fonctionnement du moteur 10, une partie de l'air 14 qui traverse la soufflante arrière 18 La vanne 52 peut être ouverte ou fermée de façon classique, comme on le désire, ou bien, dans un autre mo- de de réalisation, on peut supprimer la vanne 52, permettant ainsi un écou- lement continu d'une partie de l'air 14 vers le canal de soufflante 36, à partir d'un emplacement situé entre la soufflante arrière 18 et le compres- seur haute pression 20. Le moteur 10 est classique, à l'exception d'une structure de vanne de dilution 54, conforme à un exemple de réalisation préféré de l'invention, qui est disposée entre la soufflante avant 16 et la soufflante arrière 18. Les figures 2 et 3 représentent plus particulièrement la structure de van- ne de dilution 54 La structure 54 comprend un corps de soufflante annulai- re 56 ayant un carter extérieur 58 et un carter intérieur 60 qui est es- pacé radialement vers l'intérieur par rapport au carter extérieur 58, de façon à définir un premier canal 62 pour canaliser l'air 14 La soufflante avant 16 comprend un ensemble d'aubes de soufflante classiques 64 qui sont fixées de façon classique sur le second arbre 30, et un ensemble d'aubes directrices de sortie de soufflante 66, de type classique, qui sont dis- posées dans le premier canal 62 pour canaliser l'air 14 Un diviseur de flux annulaire 68, de type classique, est fixé de façon classique entre les carters extérieur et intérieur 58 et 60, au moyen d'un ensemble de bras 70, espacés en direction périphérique, qui s'étendent entre le carter extérieur 58 et le diviseur de flux 68, et ce carter et le diviseur définissent un second canal d'écoulement 72, qui est une entrée du canal de soufflante 36. Le diviseur de flux 68 est fixé de façon classique au carter intérieur 60 par un ensemble d'aubes directrices d'entrée classiques 74, espacées en di- rection périphérique, de façon à définir entre le diviseur et le carter intérieur un troisième canal d'écoulement 76, qui est une entrée de la tur- bine à gaz centrale La soufflante arrière 18 de la turbine à gaz centrale comprend les aubes directrices d'entrée 74 et un ensemble d'aubes clas- siques 78 qui sont espacées en direction périphérique, et qui sont fixées fonctionnellement de façon classique sur le premier arbre 28 Le diviseur de flux 68 comprend un bord d'attaque 80 qui divise l'air 14 en un flux de dilution 82 qui est canalisé vers le second canal 72, et en un flux prin- cipal 84 qui est canalisé vers le troisième canal 76. La structure 54 comprend en outre une ouverture annulaire 86 dans le carter extérieur 58, face au diviseur 68 Un ensemble de volets de van- ne de dilution 88, juxtaposés en direction périphérique, sont disposés dans l'ouverture annulaire 86 Dans un exemple de réalisation, il y a 12 volets 88 disposés sur la circonférence de 3600 de l'ouverture 86. Comme le montrent les figures 3 et 4, chacun des volets 88 comprend une surface intérieure 90 qui fait face au diviseur de flux 68 et au flux d'air de dilution 82, et qui forme une partie de la paroi du second canal 72 Les volets 88 comprennent également une surface extérieure 92 qui est opposée à la surface intérieure 90 Les volets 88 sont relativement minces et ils sont de préférence fabriqués en titane pour réduire leur poids, et ils comprennent un ensemble de nervures de raidissement classiques 94 sur la surface extérieure 92 Chacun des volets 88 est monté de façon pivo- tante sur le corps 56 à une extrémité amont 96 du volet 88, comme on le décrira ci-après de façon plus détaillée Le volet 88 comprend également une extrémité aval 98. Chacun des volets 88 peut être placé dans une position ouverte, re- présentée par exemple sur la figure 2, et représentée en pointillés sur la figure 3, dans laquelle le volet 88 est disposé dans une orientation géné- rale parallèle dans l'ouverture annulaire 86, pour permettre au flux d'air de dilution 82 de s'écouler pratiquement sans obstacle du premier canal 62 vers le second canal 72 Les volets 88 peuvent également être placés dans une position fermée, comme représenté en traits continus sur la figure 3, pour bloquer pratiquement l'écoulement du flux d'air de dilution 82 du pre- mier canal 62 vers le second canal 72, et pour canaliser ainsi la totalité de l'air 14 sous la forme d'un flux d'air principal 84 qui entre dans le troisième canal 76 de la soufflante arrière 18 Pendant le fonctionnement du moteur 10, le flux d'air de dilution 82 rencontre la surface intérieure des volets 88, pour produire une force de pression résultante F agis- p sant sur le volet 88, qui est une force d'ouverture de nature aérodynamique, ayant pour effet d'ouvrir les volets 88. La structure 54 comprend en outre des moyens 100 pour positionner automatiquement les volets 88 dans les positions ouverte et fermée, sous la dépendance de la pression différentielle de part et d'autre des volets 88, dans le second canal 72 Les moyens de positionnement 100 exercent un couple de fermeture Tc sur les volets 88 qui diminue sur au moins une partie du déplacement angulaire 9 des volets 88 de la position fermée vers la position ouverte, de façon à permettre une ouverture complète des volets 88 afin d'obtenir un écoulement pratiquement sans obstacle. Plus précisément, on peut définir la pression différentielle de part et d'autre des volets 88 comme la différence entre une pression Pl de l'air 14 dans le premier canal 62 en amont des volets 88, et une pression P 2 dans le canal de soufflante 36, que l'on peut considérer dans une position située dans le second canal 72, immédiatement en aval des volets 88 Pen- dant le fonctionnement du moteur 10, la pression différentielle Pl P 2 (par exemple une pression statique) a des valeurs qui vont depuis des va- leurs positives jusqu'à des valeurs négatives Des valeurs positives de la pression différentielle produisent des valeurs positives de la force de pres- sion d'ouverture Fp qui font tourner les volets en sens inverse d'horloge et ouvrent ainsi les volets 88, tandis qu'une pression différentielle Pl P 2 négative produit des valeurs négatives de la force de pression d'ouverture Fp qui font tourner les volets en sens d'horloge vers leur position fermée. Conformément à l'invention, on utilise effectivement la pression dif- férentielle Pl P 2 par le fait que, dans un mode de réalisation particu- lier, les moyens de positionnement 100 comprennent un ressort de torsion classique 102, associé à chacun des volets 88 Dans le mode de réalisation préféré, ce ressort 102 est constitué par un matériau 17-4 PH classique Le ressort 102 relie un volet 88 respectif au corps 56, pour produire une force de rappel de fermeture Fc, et un couple de fermeture résultant Tc, comme représenté sur les figures 3 et 4, agissant sur le volet 88 dans une direc- tion opposée à la force d'ouverture Fp. La figure 5 montre une représentation graphique du couple de ferme- ture Tc en fonction de l'angle du volet 9, depuis la position fermée jusqu'à la position ouverte, représentant une plage d'environ 40 pour e Le couple de fermeture Tc est représenté par une courbe 104 ayant une première va- leur T 1, ou valeur minimale, qui est obtenue en positionnant de façon clas- sique le ressort 102 de façon à obtenir dans la position ouverte du volet 88 la première valeur T 1 du couple de fermeture, qui est au moins suffisam- ment élevéepour fermer le volet 88 contre la force de pesanteur qui agit sur ce volet, lorsque la force de pression d'ouverture Fp est égale à zéro, ce qui peut par exemple être le cas lorsque le moteur 10 ne fonctionne pas Il faut noter que les volets 88 sont disposés de façon circulaire au- tour de l'ouverture 86, et que si on n'utilisait pas le ressort 102, cer- tains au moins des volets 88 resteraient simplement dans la position ouverte sous l'effet de la pesanteur (ce serait le cas pour les volets qui se trou- vent au bas de l'ouverture 86 et dont la position est renversée par rapport à celle qui est représentée sur la figure 3) Par conséquent, le ressort 102 est dimensionné et il est placé pour vaincre au moins la force de pe- santeur qui s'exerce sur le volet 88, de façon à placer initialement le vo- let 88 dans la position fermée Comme décrit ci-après, les moyens de posi- tionnement 100 permettent en outre d'obtenir dans la position fermée du vo- let une seconde valeur T 2 du couple de fermeture Tc, qui est supérieure à la première valeur T 1 du couple de fermeture. Il faut noter que le ressort de torsion classique 102 est dimensionné et placé par rapport au volet 88 de façon à produire un couple de ferme- ture Tc qui augmenterait normalement pendant le déplacement du volet de la position fermée vers la position ouverte, si la présente invention n'in- tervenait pas Des ressorts produisent habituellement une augmentation de la force de rappel lorsqu'ils sont comprimés ou étendus, ce qui est indési- rable conformément à l'invention, du fait qu'une structure de ressort clas- sique agissant sur le volet 88 exigerait une force continuellement croissante pour ouvrir le volet 88, ce qui pourrait conduire à une condition dans laquelle le volet 88 n'est pas complètement ouvert et constitue donc un obstacle à l'écoulement du flux d'air de dilution 82 dans le second canal 72. Comme le montre la figure 4, dans ce mode de réalisation préféré de l'invention, chacun des volets 88 comprend une paire de liaisons articulées, ou simplement de charnières, 106, espacées en direction périphérique, qui relient de façon pivotante l'extrémité amont 96 du volet 88 au corps 56. Chaque charnière 106 comprend un support allongé 108 qui s'étend à partir du corps 56 et qui comprend une ouverture 110 à son extrémité distale. Une paire d'ouvertures complémentaires 112 est formée dans une paire res- pective des nervures 94 entre lesquelles le support 108 est intercalé, et un axe ou un boulon de charnière 114 est positionné de façon appropriée à travers les ouvertures 110 et 112 pour permettre aux volets 88 de pivoter par rapport au corps 56 Une douille classique (non représentée) peut être placée entre l'axe 114 et les ouvertures 110 et 112 pour réduire la fric- tion entre ces éléments. Dans le mode de réalisation préféré qui est représenté sur les figu- res 3 et 4, l'axe de charnière 114 de l'une des charnières 106 est fixé au support 108 et il a une longueur suffisante pour supporter un ensemble de spires classiques 116 du ressort de torsion 102 qui est placé de façon co- axiale On peut par exemple utiliser au moins quatre spires 116 Le ressort 102 comprend en outre une extrémité fixe 118 de l'un des côtés des spires 116, qui est reliée de façon fixe à l'axe de charnière 144, lequel est fixé de façon classique au support 108 Le ressort 102 comporte une extrémité libre 120, de forme allongée, courbe et concave, du côté opposé des spires 116. Dans un autre mode de réalisation (non représenté), l'extrémité fixe 118 peut également être allongée et s'étendre à partir de l'axe de charniè- re 114, pour reposer sur un support réglable, comme par exemple un boulon qui est fixé par exemple au corps 56 ou au support 108 Dans ce mode de réalisation, l'axe de charnière 114 peut tourner librement par rapport au support 108, si on le désire, tandis que les spires 116 du ressort peuvent toujours tourner librement autour de l'axe de charnière 114 En réglant la longueur du boulon, on peut déplacer l'extrémité fixe 118 qui repose sur le boulon, pour serrer ou desserrer les spires 116 du ressort par rapport à l'extrémité libre 120, de façon à régler la valeur initiale d'une force de fermeture Fc que l'extrémité libre 120 du ressort exerce sur le volet 88. Cette caractéristique permet alors un réglage individuel de la force de fer- meture initiale Fc sur chacun des volets 88, pour compenser des tolérances de fabrication qui conduisent à des valeurs variables des poids des volets et des forces exercées par les ressorts, et pour assurer un mouvement con- joint de tous les volets 88 On peut évidemment utiliser d'autres struc- tures pour régler la force de fermeture Fc initiale des ressorts. En considérant maintenant les figures 2, 4 et 6, on note que les moyens de positionnement 100 comprennent en outre une surface de came 122 sur la surface extérieure 92 du volet, et cette surface de came 122 comprend une partie de came avant convexe 124 qui est disposée en position adjacente à l'extrémité amont 96 du volet, et une partie de came arrière 126, de forme générale plane, qui s'étend à partir de la partie de came avant 124 en direction de l'extrémité aval 98 du volet L'extrémité libre du ressort comprend une extrémité arrière 128 qui vient en contact avec la partie de came arrière 126, au moins lorsque le volet 88 est dans la po- sition fermée, comme le montre par exemple la figure 6 Ceci établit la for- ce de fermeture initiale du ressort, qui est ce qu'on appelle une seconde valeur F 2 de la force de fermeture Fc du ressort L'extrémité libre 120 du ressort comprend également une partie intermédiaire 130, qui est repré- sentée plus particulièrement sur la figure 7, se trouvant entre les spires 116 et l'extrémité arrière 128 du ressort, et qui vient en contact avec la partie de came avant 124, au moins lorsque le volet 88 est dans la position ouverte, comme représenté sur la figure 7, pour établir une première va- leur F 1 de la force de fermeture F En considérant maintenant les figures 5, 6 et 7, on note que l'extré- mité libre convexe 120 du ressort, la partie de came avant 124 et la par- tie de came arrière 126 sont sélectionnées essentiellement de façon que la première valeur T 1 du couple de fermeture soit inférieure à la seconde va- il leur T 2 du couple de fermeture, afin que le volet 88 soit entièrement ou- vert pour permettre un écoulement pratiquement sans obstacle vers le second canal 72 sous l'effet d'une pression différentielle positive Pl P 2 Du fait que la position angulaire G du ressort de torsion 102 augmente con- tinuellement depuis la position fermée jusqu'à la position ouverte, comme représenté sur la figure 5, la force de fermeture Fc que produit le ressort de torsion augmente de façon classique Cependant, les moyens de position- nement 100 ont pour action de diminuer le couple de fermeture Tc, par l'utilisation effective de bras de levier. Plus précisément, comme le montre la figure 6, la force de ferme- ture Fc est appliquée au volet 88 avec un bras de levier L 2 mesuré depuis la charnière 106 jusqu'à l'extrémité arrière 128 du ressort, ce qui produit le couple de fermeture T c égal au produit de F c par L 2, ayant la valeur particulière F 2 L 2 pour la position fermée qui est représentée sur la figure 6. Cependant, lorsque le volet 88 commence à s'ouvrir, l'extrémité arrière 128 du ressort continue à venir en contact avec la partie de came avant 126 seulement sur une certaine plage de rotation e sélectionnée à l'avance, qui peut être égale à zéro si on le désire, et la force de fermeture Fc et le couple de fermeture Tc augmentent jusqu'au point auquel la partie in- termédiaire 130 du ressort vient en contact avec la partie de came avant 124, ce qui se produit pour une valeur intermédiaire Gi entre les positions fermée et ouverte des volets 88 A ce point, sous l'effet de la poursuite de l'ouverture du volet 88, la partie de came avant 124 vient en contact avec la partie intermédiaire 130 du ressort, ce qui a pour effet de décoller l'extrémité arrière 128 du ressort par rapport à la partie de came arrière 126, comme le montre par exemple la figure 7 La force de fermeture Fc qui agit sur le volet 88 agit maintenant sur une plus courte longueur, L 1, depuis la charnière 106 jusqu'au point de contact avec la partie intermé- diaire 130 du ressort Bien que la force de rappel, Fc, que produit le res- sort 102 ait pu augmenter sous l'effet de l'augmentation de l'angle G du volet, la longueur L 1 est suffisamment inférieure à la longueur L 2 pour ré- duire le bras de levier et le couple de fermeture effectif Tc (Fc Ll) qui agit sur les volets 88 A titre d'exemple, la première valeur T 1 du couple de fermeture, qui est représentée par F 1 Ll, est inférieure à la seconde va- leur T 2 du couple de fermeture, égale à F 2 L 2, du fait qu'on a présélection- né pour L 1 une valeur inférieure à L 2 pour faire en sorte que T 1 soit in- férieur à T 2. Par conséquent, le couple de fermeture Tc qui agit sur les volets 88 comprend une première région 132, représentée sur la figure 5, dans laquel- le le couple augmente jusqu'à ce que la partie de came avant 124 vienne en contact avec la partie intermédiaire 130 du ressort, pour un angle de volet Giy et une seconde région 134 dans laquelle le couple de fermeture Tc diminue jusqu'à une valeur égale à T 1, lorsque le volet 88 est entière- *ment ouvert. On choisit les dimensions et la configuration du ressort 102 de façon qu'une pression différentielle positive de valeur Pl P 2 de part et d'autre du volet 88 dans le second canal 72 ait pour effet d'ouvrir le volet 88 contre le couple de fermeture Tc, et qu'une pression différentielle néga- tive de valeur Pl P 2 de part et d'autre du volet 88 dans le second ca- nal 72, ait pour effet de fermer le volet 88 Dans un mode de réalisation préféré, la pression différentielle positive est supérieure à environ 3,5 k Pa, pour faire en sorte que le volet 88 s'ouvre relativement rapidement sous l'effet de l'application d'une pression différentielle positive Pl P 2 Il faut noter que la pression différentielle Pl P 2 varie dans une plage de valeurs pendant le fonctionnement du moteur 10, et que les moyens de posi- tionnement 100 sont capables d'ouvrir et de fermer les volets au voisinage d'une seule valeur de la pression différentielle Pl P 2, respectivement lorsque la pression différentielle augmente et diminue dans sa plage de variation, pour assurer une ouverture ou une fermeture pratiquement instan- tanée des volets 88 Dans d'autres modes de réalisation de l'invention, on pourrait dimensionner le ressort 102 de façon que les volets 88 s'ouvrent et se ferment relativement lentement sur une plage de valeurs de la pres- sion différentielle, si on le désirait. Comme le montrent par exemple les figures 3 et 4, chacun des volets 88 comprend à son extrémité aval 98 un joint d'étanchéité 136, élastique et de forme allongée, qui est fixé de façon appropriée à l'extrémité aval 98, par exemple en étant fixé dans une rainure dans l'extrémité aval Le joint d'étanchéité vient en contact avec le diviseur de flux 68 lorsque le volet 88 est placé dans la position fermée, pour assurer une bonne étan- chéité de la jonction entre le volet 88 et le diviseur de flux 68 Le joint d'étanchéité 136 remplit également une fonction d'amortissement pour le volet 88 dans le cas o ce dernier vient en contact avec le diviseur de flux 68 en se fermant brusquement, ou dans le cas d'une vibration occasion- née par la projection du flux d'air de dilution 82 contre les volets 88. Dans le mode de réalisation préféré, le joint d'étanchéité est fabriqué à partir d'une composition d'élastomère (comme le produit RTV 106 qui est disponible dans le commerce), qui peut être renforcée avec une toile tissée (par exemple en fibres de verre). Comme le montrent les figures 2, 3 et 7, l'extrémité aval 98 du vo- let corncide pratiquement avec le carter extérieur 58 lorsque le volet est dans la position ouverte, pour procurer une transition de chemin d'écoule- ment pratiquement continue au niveau de l'extrémité aval 98 du volet et du carter extérieur 58 qui définit une partie du second canal 72 Du fait que l'invention permet d'obtenir une réduction du couple de fermeture Tc, lorsque les volets 88 sont déplacés de la position fermée vers la position ouverte, la probabilité que le volet 98 ne s'ouvre pas complètement est réduite, et elle est éliminée dans certains modes de réalisation. Comme le montrent les figures 6 et 7, le volet 88 comprend un bord d'attaque 138, et la charnière 106 est de préférence disposée à une cer- taine distance en aval du bord d'attaque 138, de façon que l'extrémité amont 96, se trouvant en avant de la charnière 106, remplisse la fonction d'un contrepoids pour compenser des forces de pesanteur agissant sur l'ex- trémité aval 98, afin de réduire le couple nécessaire pour l'ouverture du volet 88, en particulier pour le volet 88 supérieur qui est représenté sur la figure 7 Dans le cas des volets 88 inférieurs, le contrepoids que pro- cure l'extrémité amont 96 décalée a tendance à faciliter la fermeture des volets 88, ce qui réduit la valeur de la force de fermeture Fc que doit fournir le ressort 102. En outre, le carter extérieur 58 comprend une surface intérieure de chemin d'écoulement, 140, représentée sur la figure 7, et le bord d'attaque 138 est disposé à une distance d de cette surface, dans une direction per- pendiculaire à cette dernière, lorsque le volet 88 est dans la position ou- verte, de façon que le flux d'air de dilution 82 soit projeté contre le bord d'attaque 138 pour produire une force d'ouverture supplémentaire, ou une seconde force ou un second couple agissant sur le volet 88, pour as- surer que le volet 88 soit entièrement ouvert, et ne constitue pas un obs- tacle à l'écoulement Ce second couple d'ouverture est une fonction direc- te du débit du flux d'air de dilution 82, et il a une valeur maximale pour une pression différentielle Pl P 2 maximale, lorsqu'il est souhaitable que les volets 88 soient entièrement ouverts Ce second couple d'ouverture di- minue lorsque le flux de dilution 88 diminue, ce qui est également souhai- table pour permettre la fermeture des volets 88 La valeur du décrochement vers l'avant qui est défini par la distance d est de préférence faible, pour ne pas faire apparaître des niveaux de traînée inacceptables sur l'ex- trémité amont 96, qui annuleraient les avantages de l'obtention d'une con- dition d'ouverture complète du volet 88 Pour des débits élevés du flux d'air de dilution, les volets 88 prennent une position stable, ce qui mini- mise toute tendance au battement des volets 88. Les figures 8 et 9 illustrent un autre mode de réalisation de l'in- vention dans lequel les moyens de positionnement 100 comprennent un doigt rectiligne 142 qui est disposé de façon à s'étendre vers l'extérieur à par- tir de la surface extérieure 92 du volet, dans une direction générale per- pendiculaire à cette surface Le doigt 142 comprend une première extrémité 144 qui est fixée sur le volet au niveau de la charnière 106, une partie intermédiaire 146, et une seconde extrémité 148 qui est opposée à la pre- mière extrémité 144 Dans ce mode de réalisation, le ressort se présente sous la forme d'un ressort rectiligne classique 150 qui comporte une pre- mière extrémité 152 qui est reliée de façon coulissante à la partie inter- médiaire 146 du doigt, par exemple au moyen d'une boucle qui s'étend sur la partie intermédiaire 146, et une seconde extrémité 154 qui est reliée de façon appropriée au corps 56 Les dimensions et la configuration du doigt 142 et du ressort 150 sont choisies de façon que la première extrémité 152 du ressort puisse être positionnée sur la partie intermédiaire 146 du doigt, en position adjacente à la première extrémité 144, lorsque le volet 48 est dans la position ouverte qui est représentée sur la figure 8, et puisse être placé en position adjacente à la seconde extrémité 148 lorsque le volet 88 est dans la position fermée qui est représentée sur la figure 9 De cette manière, le couple de fermeture que le ressort 150 exerce sur le volet 88 diminue lorsque l'angle 9 de la position du volet augmente depuis la posi- tion fermée jusqu'à la position ouverte, comme le montre la figure 10 qui représente graphiquement le couple de fermeture Tc (correspondant à la ligne droite de pente négative 156) en fonction de l'angle du volet G Le couple de fermeture Tc diminue de façon générale linéairement de T 2 à Ti lorsque le volet est déplacé de la position fermée jusqu'à la position ou- verte. REVENDICATIONS 1 Structure de vanne de dilution pour la commande d'un flux de fluide dans un moteur à turbine à gaz, caractérisée en ce qu'elle comprend un corps annulaire ( 56) comprenant un carter extérieur ( 58) et un carter intérieur ( 60), placé à distance du carter extérieur, pour définir un canal ( 62) pour canaliser le flux de fluide, et le carter extérieur ( 58) compor- tant une ouverture annulaire ( 86); un ensemble de volets de vanne de di- lution ( 88), juxtaposés de façon circulaire et disposés dans l'ouverture annulaire ( 86), chacun de ces volets de vanne ayant une surface intérieure ( 90) qui fait face au fluide pouvant s'écouler dans le canal, une surface extérieure ( 92), une première extrémité ( 96) montée de façon pivotante sur le corps ( 56), et une seconde extrémité ( 98), ces volets pouvant être posi- tionnés dans une première position dans laquelle ils sont de façon générale parallèles au carter extérieur ( 58), et dans une seconde position dans la- quelle ils sont inclinés par rapport au carter extérieur ( 58), le flux de fluide qui peut s'écouler contre la surface intérieure ( 90) du volet ayant pour effet de produire une force de fluide sur ce volet ( 88); et des moyens ( 100) pour positionner automatiquement les volets ( 88) sous l'effet d'une pression différentielle de part et d'autre du volet ( 88), ces moyens de po- sitionnement exerçant sur les volets un couple qui agit de façon à déplacer le volet ( 88) de la première position vers la seconde position, et qui di- minue sur au moins une partie du déplacement des volets de la seconde po- sition vers la première position. 2 Structure de vanne de dilution selon la revendication 1, carac- térisée en ce que: le carter intérieur ( 60) du corps annulaire ( 56) est espacé par rapport au carter extérieur ( 58) pour définir un premier canal ( 62) pour canaliser le flux de fluide, et un diviseur de flux ( 68) est dis- posé entre les carters extérieur et intérieur ( 58, 60), pour définir un second canal ( 72) et un troisième canal ( 76) qui est séparé du second canal ( 72) par le diviseur de flux ( 68), les second et troisième canaux ( 72, 76) étant en communication avec le premier canal ( 62) et l'ouverture annulaire ( 86) du carter extérieur faisant face au diviseur de flux ( 68); les sur- faces intérieures ( 90) des volets de vanne sont disposées de façon à faire face au fluide qui peut s'écouler dans le second canal ( 72), la première extrémité ( 96) étant une extrémité amont qui est montée de façon pivotan- te sur le corps ( 56) et la seconde extrémité ( 98) étant une extrémité aval, la première position étant une position ouverte qui permet un écoulement de fluide pratiquement sans obstacle du premier canal ( 62) vers le second canal ( 72), et la seconde position étant une position fermée qui bloque pra- tiquement le passage du fluide du premier canal ( 62) vers le second canal ( 72); et les moyens ( 100) destinés à positionner automatiquement les volets ( 88) dans la première position, ou position ouverte, et la seconde position, ou position fermée, appliquent aux volets ( 88) un couple de fermeture qui diminue sur au moins une partie du déplacement des volets ( 88) de la posi- tion fermée vers la position ouverte. 3 Structure de vanne de dilution selon la revendication 2, carac- térisée en ce que les moyens de positionnement ( 100) comprennent un res- sort ( 102, 150) qui est associé à chacun des volets ( 88) et qui relie le volet au corps ( 56), pour appliquer au volet la force de fermeture qui agit dans une direction opposée à la force d'ouverture, ce ressort ( 102, 150) étant positionné de façon à produire une première valeur de couple de fer- meture, dans la position ouverte du volet ( 88), qui est au moins suffisam- ment élevée pour fermer le volet contre la force de pesanteur agissant sur le volet lorsque la force d'ouverture exercée par le fluide est égale à zéro, et une seconde valeur du couple de fermeture, supérieure à la première va- leur, dans la position fermée du volet ( 88). 4 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que le ressort ( 102, 150) est dimensionné et positionné de façon qu'une pression différentielle positive de part et d'autre du volet ( 88) dans le second canal ( 72) ait pour effet d'ouvrir le volet, tandis qu'une pression différentielle négative de part et d'autre du volet ( 88) dans le second canal ( 72) a pour effet de fermer le volet. Structure de vanne de dilution selon la revendication 4, carac- térisée en ce que la pression différentielle positive est supérieure à en- viron 3,5 k Pa. 6 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que la pression différentielle varie dans une plage pendant le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, et les moyens de positionnement ( 100) ouvrent et ferment les volets ( 88) approximativement à une seule va- leur de la pression différentielle, respectivement lorsque la pression dif- férentielle augmente et diminue dans la plage précitée. 7 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que le ressort consiste en un ressort de torsion ( 102) ayant une extrémité fixe ( 118) qui est fixée au corps ( 56), un ensemble de spires ( 116) qui se trouvent à l'extrémité amont ( 96) du volet, et une extrémité libre allongée et concave ( 120); les moyens de positionnement ( 100) com- prennent en outre une surface de came ( 122) sur la surface extérieure ( 92) du volet, ayant une partie de came avant convexe ( 124) disposée en position adjacente à l'extrémité amont ( 96) du volet, et une partie de came arrière ( 126), de forme générale plane, qui s'étend à partir de la partie de came avant ( 124) en direction de l'extrémité aval ( 98) du volet; et l'extrémité libre ( 120) du ressort comporte une extrémité arrière ( 128) qui vient en contact avec la partie de came arrière ( 124), au moins lorsque le volet est dans la position fermée, pour établir la seconde valeur du couple de fer- meture, et une partie intermédiaire ( 130) qui est disposée entre les spires ( 116) et l'extrémité arrière ( 128) du ressort, qui vient en contact avec la partie de came avant ( 124) au moins lorsque le volet est dans la position ouverte, pour établir la première valeur du couple de fermeture. 8 Structure de vanne de dilution selon la revendication 7, carac- térisée en ce que l'extrémité arrière ( 128) du ressort vient en contact avec la surface de came arrière ( 126) depuis la position fermée du volet ( 88), jusqu'à une position intermédiaire du volet, et la valeur du couple de fer- meture augmente depuis la position fermée jusqu'à la position intermédiaire du volet; et la partie intermédiaire ( 130) du ressort vient en contact avec la partie de came avant ( 124) depuis la position intermédiaire du volet jusqu'à la position ouverte du volet, et la valeur du couple de fermeture diminue depuis la position intermédiaire jusqu'à la position ouverte du vo- let ( 88). 9 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que l'extrémité aval ( 98) du volet comprend un joint d'étan- chéité ( 136) de forme allongée, qui vient en contact avec le diviseur de flux ( 68) lorsque le volet ( 88) est dans la position fermée, pour former une jonction étanche avec le diviseur de flux, et pour assurer l'amortissement des vibrations du volet ( 88). 10 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que l'extrémité aval ( 98) du volet coïncide pratiquement avec le carter extérieur ( 58) lorsque le volet est dans la position ouverte, pour établir une transition de chemin d'écoulement pratiquement continue au ni- veau de l'extrémité aval ( 98) du volet. Il Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que le carter extérieur ( 58) comprend une surface intérieure de chemin d'écoulement ( 140), et le volet ( 88) comprend un bord d'attaque ( 138) qui est espacé par rapport à la surface précitée, dans une direction perpendiculaire à cette dernière, lorsque le volet ( 88) est dans la position ouverte, de façon que le flux de fluide soit projeté contre le bord d'at- taque ( 138) pour produire une seconde force d'ouverture agissant sur le vo- let ( 88). 12 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que le volet comprend une charnière ( 106) qui relie de façon pivotante l'extrémité amont ( 96) au corps ( 56), et cette charnière est dis- posée en aval d'un bord d'attaque ( 138) du volet ( 88). 13 Structure de vanne de dilution selon la revendication 3, carac- térisée en ce que le volet ( 88) comprend une charnière ( 106) qui relie de façon pivotante l'extrémité amont ( 96) au corps ( 56), et en ce que les moyens de positionnement ( 100) comprennent en outre un doigt ( 142) qui s'étend vers l'extérieur à partir de la surface extérieure ( 92) du volet, dans une orientation générale perpendiculaire à cette surface, et qui com- porte une première extrémité ( 144) qui est fixée au volet au niveau de la charnière ( 106), une partie intermédiaire ( 146) et une seconde extrémité ( 148), et le ressort est un ressort rectiligne ( 150) ayant une première ex- trémité ( 152) qui est reliée de façon coulissante à la partie intermédiai- re ( 144) du doigt, et une seconde extrémité ( 154) qui est fixée au corps ( 56), la première extrémité ( 152) du ressort pouvant se placer sur la par- tie intermédiaire ( 146) du doigt en position adjacente à la première extré- mité ( 144), lorsque le volet est dans la position ouverte, et pouvant se placer en position adjacente à la seconde extrémité ( 148) lorsque le volet est dans la position fermée.