FR 2671190 A1 19920703 FR 9016404 A 19901226 PONT DE MESURE DE TENSION DE REFERENCE POUR DISPOSITIF DE CONTROLE ET DE MESURE DE L'ISOLEMENT D'UN RESEAU ELECTRIQUE A TENSION CONTINUE. La présente invention se rapporte à un pont de mesure de tension de référence pour dispositif de contrôle et de mesure de l'isolement d'un réseau électrique à tension continue, notamment d'un réseau à basse tension, par exemple de l'ordre de 600 volts, le pont de mesure de tension étant destiné à fournir au moins une portion du signal d'entrée utile d'une chaîne d'analyse de la tension alternative de référence, à basse fréquence, comprise entre 4 et 10 Hertz par exemple, et à faible tension, de l'ordre de 30 volts crête-à-crête par exemple, qui est injectée dans le réseau électrique continu. Il est connu, par exemple des documents FR-A-2 616 228 et FR-A- 2.647 220, d'utiliser pour le contrôle et la mesure de l'isolement d'un réseau électrique par rapport à la terre, un dispositif comprenant un circuit d'injection d'un signal alternatif de référence dans le réseau à surveiller, et un circuit électronique de détection apte à fournir un signal de mesure représentatif de l'état d'isolement du réseau en réponse à l'émission du signal de référence, cet état d'isolement s'illustrant par une impédance de fuite Zd formée par une résistance de fuite Rf connectée électriquement en parallèle sur un condensateur parasite Cf, dont la capacité dépend des caractéristiques du réseau. La figure 1 jointe représente schématiquement le circuit d'entrée d'un contrôleur d'isolement de l'art connu. Il s'agit sur la figure 1 d'un réseau d'alimentation en tension continue Vc d'amplitude plutôt élevée, par exemple de 600 volts pour fixer les idées La tension est appliquée entre un fil de ligne 1 et un fil de retour 2 qui est isolé de la masse de l'installation L'impédance d'isolement Zd entre les deux fils d'alimentation -continue 1 et 2 se compose de la résistance de fuite Rf et du condensateur parasite Cf, dont la capacité dépend des caractéristiques du réseau et qui, comme représenté, est en parallèle sur la résistance Rf. Le contrôleur d'isolement, qui a pour but de surveiller les deux composantes Rf et Cf de l'impédance d'isolement Zd, comporte des moyens, non représentés, pour injecter, à travers un fil d'amenée 4 et un condensateur de couplage 3, une tension alternative de référence Vd entre le fil de ligne 1 et la masse de l'installation Il s'agit d'une tension alternative de référence Vd entre le fil de ligne 1 et la masse de l'installation Il s'agit d'une tension alternative à basse fréquence f, généralement comprise entre 4 et 10 Hertz, et dont la tension crête-àcrête est relativement faible, de l'ordre d'une trentaine de volts par exemple. La détermination de la valeur résistive Rf et de la valeur capacitive Cf de l'impédance Zd nécessite la mesure de la valeur de tension d'injection Vd d'une part, et de celle du courant correspondant Id qui traverse l'impédance d'isolement Zd d'autre part. Le courant Id est mesuré en prélevant la valeur de la tension à fréquence f qui est due à la circulation du courant Id dans une résistance de mesure R 3 branchée en série avec l'impédance Zd, entre le fil de retour 2 et la masse L'information est appliquée sur l'entrée El de l'organe 5 de traitement et d'affichage qui équipe le contrôleur d'isolement. La tension Vd est mesurée, et appliquée sur une autre entrée E 2 de l'organe 5, par prélèvement sur la prise de sortie potentiomètrique 6 d'un pont diviseur à deux résistances Rl R 2, dont le rapport d'atténuation, qui est de l'ordre de 80 par exemple, et la résistance totale (Rl + R 2), qui est de l'ordre de 600 kiloohms par exemple, sont choisis de manière à réaliser un compromis entre: la précision de mesure qui est d'autant plus grande que le rapport R 2/R 1 est élevé (forte tension alternative injectée à l'entrée E 2) et que la résistance (Rl + R 2) du pont 7 est faible (fort courant alternatif parcourant ce pont); l'impédance d'entrée du réseau continu qui ne doit pas être trop diminuée par la présence de ce pont 7; le niveau de tension continue subsistant au point de mesure 6, qui doit non seulement être inférieur à la tension de fonctionnement des composants semi-conducteurs du bloc 5 (+ 15 volts, 15 volts en général), mais encore ne pas être exagérément élevé par rapport à celui de la tension alternative d'injection prélevé au même point 6. La solution décrite dans le document FR-A-2 647 220 qui consiste à insérer un condensateur entre la résistance Rl et le conducteur de ligne 1 crée un problème de déphasage parasite, susceptible de perturber la précison de mesure. La réalisation d'un tel compromis dans le choix des valeurs des résistances Rl et R 2 ne peut pas, quoi qu'il en soit, être totalement satisfaisante En effet, l'impédance du pont 7 qui en résulte est souvent jugée insuffisante, le signal utile alternatif qui est prélevé au point 6 est si faible qu'il est pratiquement noyé dans le bruit, et enfin le résidu d'alimentation continue qui subsiste au point 6 est beaucoup trop important, aussi bien en valeur de tension qu'en intensité de courant. L'invention vise à remédier à ces inconvénients Elle se rapporte à cet effet à un pont de mesure de tension alternative de référence pour dispositif de contrôle et de mesure de l'isolement d'un réseau électrique à tension continue, le pont de mesure de tension étant destiné à fournir au moins une partie du signal d'entrée utile de la chaîne d'analyse de la tension alternative de référence, de relativement faible tension, qui est classiquement injectée dans le réseau électrique pour pouvoir effectuer la mesure d'isolement, et le pont de mesure étant réalisé sous forme d'un pont mixte formé par la mise en parallèle, avec réunion des deux points de sortie potentiomètrique respectifs, d'un pont diviseur résistif de forte résistance totale, par exemple de l'ordre de 100 Mégohms, et de très faible rapport de division, par exemple de l'ordre de un millième, et d'un pont diviseur capacitif de fort rapport de division, par exemple de l'ordre de un demi, et d'impédance, à la fréquence du signal de référence injecté, faible par rapport à celle de la plus faible des deux résistances du pont résistif, de sorte que la valeur de tension continue prélevée en sortie du pont mixte est faible par rapport à celle de la tension alternative de référence prélevée sur la même sortie, tandis que l'impédance en courant continu du pont est cependant suffisamment élevée pour ne pas diminuer de manière dommageable, l'impédance d'entrée du réseau continu. L'invention sera bien comprise, et ses avantages et autres caractéristiques ressortiront, lors de la description suivante d'un exemple non limitatif de réalisation, en référence au dessin schématique annexé dans lequel: La figure 1, déjà décrite précédemment, illustre un dispositif selon l'art antérieur; et La figure 2 est un pont de mesure conforme à l'invention et utilisable dans un circuit d'entrée de contrôleur d'isolement semblable à celui faisant l'objet de la figure 1. On reconnait sur la figure 2 le fil de ligne 1 du réseau électrique continu, par exemple 600 volts, dont on désire, à l'instar du dispositif selon la figure 1, déterminer l'impédance d'isolement au moyen de la tension alternative de référence Vd, par exemple de fréquence 4 Hertz et d'amplitude crête-à-crête de volts, qui est classiquement injectée dans le réseau continu, et de l'organe de traitement 5 dont le circuit d'entrée comporte un dispositif de mesure de courant Id parcourant l'impédance d'isolement Zd (voir figure 1), et le dispositif de mesure de la tension de référence Vd qui fait l'objet de la présente invention, et qui est de ce fait seul représenté sur la figure 2; Le dispositif de mesure de la tension Vd est ici composé d'un pont mixte 8 qui est constitué par la mise en parallèle, avec réunion des deux points de sortie potentiomètrique respectifs 6 ' et 6 ": d'un pont diviseur résistif 9 qui est composé, par exemple, d'une résistance R'1 de l'ordre de 100 Mégohms et d'une résistance R'2 de l'ordre de 100 kiloohms, de sorte que l'impédance totale (R'1 + R'2) du pont est très élevée par rapport à l'impédance d'entrée du réseau continu, qui est elle- même généralement de l'ordre de 1 à 2 Mégohms, tandis que le rapport de division est extrêmement faible: égal à un millième dans cet exemple; et d'un pont diviseur capacitif 10 qui se compose de deux condensateurs électrochimiques Cl et C 2 de forte capacité, cette dernière étant suffisante pour que l'impédance, à la fréquence 4 Hertz de la tension de référence Vd, de chacun des condensateurs Cl et C 2 soit très faible par rapport à celle de la plus faible, R'2, des résistances du pont diviseur résistif 9; en outre, les capacités sont choisies pour conférer au pont 10 un rapport de division élevé: dans l'exemple, il s'agit de condensateurs identiques de 10 microfarads, de sorte que leur impédance est d'environ 4 Kiloohms à la fréquence 4 Hertz (donc négligeable par rapport à la résistance R'2 qui a une valeur de 10 Kiloohms) et que le rapport de transformation du pont diviseur capacitif 10 est de un demi. Le fonctionnement du circuit de mesure 8 est le suivant: Pour le courant continu présent sur le fil de ligne 1, le pont capacitif 10 n'intervient pas, et, le rapport de division potentiomètrique du pont résistif 9 étant de un millième, la tension continue injectée au point E 2 dans l'organe de traitement 5 est seulement de 0,6 volts, donc très faible. En ce qui concerne la tension de référence à fréquence 4 Hertz, les résistances, respectivement R'1 et R'2, qui sont en parallèle sur les condensateurs Cl et C 2, sont bien trop élevées pour influer par rapport à la capacitance de chacun des condensateurs, qui est d'environ 4 kiloohms La tension alternative Vd ne "voit" donc que le pont diviseur capacitif, dont l'impédance totale est faible et dont le rapport de division (de un demi) est élevé: la tension alternative injectée au point E 2 est donc élevée, de l'ordre de 15 volts crête-à-crête, et est très supérieure à la valeur précitée de 0,6 volts de la tension continue injectée au point E 2, tandis que le courant alternatif injecté est également élevé en raison de la faible impédance totale ( 8 kiloohms environ) du pont. L'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation qui vient d'être décrit, et tout autre sorte de pont mixte équivalent au pont 8 de la figure 2 pourrait être utilisée pour sa mise en oeuvre. REVENDICATIONS 1 Pont de mesure de tension alternative de référence (Vd) pour un dispositif de contrôle et de mesure de l'isolement d'un réseau électrique ( 1,2) à tension continue (Vc), le pont de mesure de tension étant destiné à fournir au moins une partie (E 2) du signal d'entrée utile (El,E 2) de la chaîne d'analyse ( 5) de la tension alternative de référence (Vd), cette dernière étant injectée ( 3,4) dans le réseau électrique ( 1,2) pour pouvoir effectuer la mesure d'isolement, caractérisé en ce qu'il est réalisé sous forme d'un pont mixte ( 8) form 6 par la mise en parallèle, avec réunion des deux points de sortie potentiomètrique respectifs ( 6 ', 6 "), d'un pont diviseur résistif ( 9) de forte résistance totale (R'l + R'2) et de très faible rapport de division (R'2/R'1), et d'un pont diviseur capacitif ( 10) de fort rapport de division (C 1 l/C 2) et d'impédance, à la fréquence du signal deréférence injecté (Vd), faible par rapport à celle de la plus faible (R'2) des deux résistances du pont r 6 sistif ( 9), de sorte que la valeur de la tension continue prélevée en sortie ( 6 ',6 ") dupontmixte( 8) est faible par rapport à la valeur de la tension alternative de référence prélevée sur la même sortie, tandis que l'impédance (R'1 + R'2) en courant continu du pont ( 8) est cependant assez élevée par rapport à l'impédance d'entrée du réseau continu pour ne pas la diminuer de manière dommageable. 2 Pont de mesure de la tension alternative de référence selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport de division du pont résistif ( 9) est de l'ordre de un millième. 3 Pont de mesure selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le rapport de division du pont capacitif ( 10) est de l'ordre de un demi. 4 Pont de mesure selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la résistance totale (R'1 + R'2) du pont résistif ( 9) est de l'ordre de la centaine de Mégohms. Pont de mesure selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, la fréquence du signal de référence (Vd) étant de l'ordre de 4 à 10 Hertz, les capacités de chacun des deux condensateurs (Cl,C 2) du pont capacitif ( 10) sont de l'ordre de la dizaine de microfarads.