FR 2665013 A1 19920124 FR 9009094 A 19900717 Procédé de protection d'un réacteur nucléaire en cas d'élévation de sa charge La présente invention concerne le pilotage des réacteurs nucléaires, c'est-à-dire la commande de tels réacteurs dans le but de leur faire fournir à tout instant la puissance qui est nécessaire pour satisfaire des besoins variables Cette commande est en même temps réalisée de manière à éviter autant que possible d'une part toute usure non nécessaire du combustible, d'autre part, tout risque d'accident Des critères de sûreté très stricts sont notamment définis pour limiter de tels risques en ce qui concerne les chaudières constituées par ces réacteurs. Cette invention concerne plus particulièrement les chaudières nucléaires à eau pressurisée. Une telle chaudière comporte des éléments bien connus qui seront rappelés plus loin dans le cadre de la description d'une mise en oeuvre de la présente invention Elle est notamment munie d'une chaîne de protection déclenchée par une surpuissance du réacteur et d'une chaîne de protection déclenchée par une température trop élevée de son fluide de refroidissement Ces chaînes sont désignées ci-après "chaîne de surpuissance" et "chaîne de température élevée" Elles ont été conçues pour protéger le coeur du réacteur au cours de certains transitoires accidentels au cours desquels elles déclenchent un arrêt d'urgence de ce réacteur Elles élaborent pour cela un signal d'arrêt d'urgence à partir des mesures des paramètres suivants: la différence de température DT entre la branche chaude et la branche froide, représentative de la puissance nucléaire, c'est-à-dire de la puissance thermique du réacteur, la température moyenne de la cuve ST, la pression primaire (uniquement pour la chaîne de température élevée), la vitesse de rotation VP des pompes primaires (représentative du débit du fluide caloporteur primaire), la différence axiale de puissance DI, c'est-à- dire la différence entre la puissance mesurée dans le haut du coeur et celle mesurée dans le bas du coeur. -2- Le diagramme fonctionnel d'une chaîne de surpuissance connue est représenté figure 2. A titre d'illustration, la limite de la puissance nucléaire au delà de laquelle l'une ou l'autre de ces deux chaînes de protection génère un signal d'arrêt d'urgence apparaît sur la figure 3 Elle est présentée sur cette figure en fonction de la température ST, par des lignes JP et KP, respectivement, pour des valeurs constantes de vitesse de pompe et de différence axiale de puisance. Un problème se pose quant au fonctionnement de cette chaîne Il peut être exposé à l'aide de cette même figure 3 sur laquelle une courbe ET montre l'évolution typique d'un transitoire accidentel d'augmentation incontrôlée de la charge du circuit caloporteur secondaire On sait que ce circuit est couplé thermiquement au générateur de vapeur qui constitue un récepteur thermique dans le circuit caloporteur primaire Deux phénomènes apparaissent: l'augmentation de la charge du circuit secondaire provoque une extraction plus importante de puissance du circuit primaire, d'o une diminution de la température de fonctionnement ST du réacteur, le système de commande du réacteur augmente la puissance nucléaire pour suivre la demande accrue venant du circuit secondaire. Une analyse de ce type de transitoire a montré qu'avec la conception connue de cette chaîne de protection, l'arrêt d'urgence du réacteur ne pouvait être garanti Pour certains transitoires, les critères de sûreté garantissant l'intégrité du combustible ne sont pas respectés. La présente invention a notamment pour but d'améliorer la protection du réacteur en limitant les conséquences que peut avoir un transitoire accidentel d'augmentation incontrôlée de la charge du circuit caloporteur secondaire d'une centrale nucléaire à eau préssurisée, lorsqu'un tel transitoire entraîne une montée de la puissance nucléaire. Elle propose pour cela une correction de la limite d'arrêt d'urgence de la chaîne de surpuissance en fonction de la température. Elle a donc pour objet un procédé de protection d'un réacteur nucléaire, notamment d'un réacteur à eau pressurisée en cas -3- d'élévation de charge, procédé dans lequel on commande un arrêt d'urgence de ce réacteur lorsque sa puissance nucléaire atteint une limite d'arrêt d'urgence, ce procédé étant caractérisé par le fait que cette limite est abaissé lorsque la température de fonctionnement de ce réacteur s'abaisse. A l'aide des figures schématiques ci-jointes, on va décrire ci-après comment la présente invention peut être mise en oeuvre, étant entendu que les éléments et dispositions mentionnés et représentés ne le sont qu'à titre d'exemples non limitatifs Lorsqu'un même élément est représenté sur plusieurs figures il y est désigné par le même signe de référence. La figure 1 représente une vue d'un réacteur auquel la présente invention s'applique. La figure 2 représente le diagramme fonctionnel d'une chaîne de surpuissance connue applicable à la protection de ce réacteur. La figure 3 représente les variations de la limite d'arrêt d'urgence JP concernant la puissance nucléaire en ordonnées, en fonction de la température de fonctionnement, en abscisses, lorsque la chaîne de la figure 2 est utilisée. La figure 4 représente le diagramme fonctionnel d'une chaîne de surpuissance selon l'invention applicable au réacteur de la figure 1. La figure 5 est analogue à la figure 3 mais représente la limite d'arrêt d'urgence LP qui est obtenue lorsque la chaîne de la figure 4 est utilisée. Les figures 3 et 5 représentent en outre une limite d'arrêt d'urgence KP résultant de l'action d'une chaîne de température élevée de type connu utilisée en même temps que les chaînes des figures 2 et 4. La présente invention s'applique de manière générale à un réacteur comportant, conformément à la figure 1, les éléments connus suivants: Un coeur 2 contenant des éléments combustibles qui sont le siège d'une réaction nucléaire dégageant une puissance nucléaire qui est répartie entre un haut et un bas de ce coeur et qui se transforme en chaleur. 4 - Un circuit caloporteur pour faire entrer un fluide caloporteur dans ce coeur par une tubulure d'entrée 4, pour le faire circuler dans ce coeur sous l'action d'une pompe primaire 8 et pour le faire sortir par une tubulure de sortie 6, de manière-à en évacuer ladite chaleur Ce circuit fournit cette chaleur à un récepteur thermique 10 à besoins variables qui est classiquement constitué par un générateur de vapeur 10 transférant la puissance à un circuit secondaire La pompe 8 est munie d'un capteur de vitesse qui fournit un signal de vitesse de pompe VP. Des grappes de contr 8 le 12 mues par des mécanismes 13 pour pénétrer sur commande dans ce coeur à partir du haut afin d'y commander la réaction nucléaire. Un système de mesure de puissance 14 pour fournir un signal de puissance totale DT représentatif de la puissance nucléaire Ce système fait la différence des températures mesurées par deux détecteurs thermiques 20 et 22 placés sur les tubulures d'entrée 4 et de sortie 6. Un système de mesure de différence de puissance 16 pour fournir un signal de différence de puissance DI représentatif d'une différence axiale de puissance nucléaire entre le haut et le bas de ce coeur Ce système est alimenté par deux détecteurs neutroniques 15 et 17 placés en regard du haut et du bas du coeur 2. Un système de mesure de température 18 pour fournir un signal de température de fonctionnement représentatif d'une température de fonctionnement qui est une température dudit fluide de refroidis- sement Ce système fait la moyenne des températures mesurées par les détecteurs 20 et 22. Le dispositif de pilotage de ce réacteur comporte notamment comme connu, un système de commande de puissance 24 agissant sur certaines des grappes de contr 8 le 12 en fonction notamment des variations des besoins du récepteur thermique 10 pour que ce récepteur reçoive une puissance thermique correspondant, au moins approximativement, à ces besoins, et une chaîne de protection de surpuissance 30 pour pouvoir fournir -5- un signal d'arrêt d'urgence faisant pénétrer certaines au moins desdites grappes de contrôle dans ledit coeur de manière à arrêter rapidement ladite réaction nucléaire Cette chaîne reçoit pour cela au moins le signal de puissance totale DT et ledit signal de température s de fonctionnement ST Elle fournit le signal d'arrêt d'urgence AR au mécanisme 13 lorsque la puissance nucléaire représentée par ce signal de puissance totale DT dépasse une limite d'arrêt d'urgence LP définie à partir d'au moins le signal de température ST. En fait la chaîne de protection de surpuissance 30 et une chaîne de protection de température élevée 32 reçoivent toute deux l'ensemble des signaux indiqués ci-dessus, cete dernière chaîne recevant en outre un signal de pression primaire. Conformément à la présente invention la limite d'arrêt d'urgence LP est abaissée pour les valeurs du signal de température ST qui correspondent à des températures de fonctionnement T inférieures à une température de référence TR. De préférence cette limite d'arrêt d'urgence suit une loi de variation croissante, en fonction de la température de fonctionnement ST, et cette loi est linéaire. De préférence encore, la température de référence TR est comprise entre 270 et 320 C et de préférence entre 290 et 300 C dans le cas o ledit procédé est appliqué à un réacteur à eau pressurisée. De préférence encore, la limite d'arrêt d'urgence LP présente, lorsque la température de fonctionnement ST est inférieure de 200 C à la température de référence TR, une valeur inférieure à la moitié de la valeur qu'il présente lorsque cette température de fonctionnement est peu supérieure à cette température de référence. Conformément à la figure 2 une chaîne de protection qui est connue et qui peut constituer la chaîne 30 comporte: un circuit de filtrage 40 et un multiplicateur 42 pour traiter le signal de vitesse de pompe VP, un circuit 44 pour traiter le signal de différence axiale de puissance DI, un circuit de filtrage 46 pour traiter le signal de puissance nucléaire DT, -6- et un circuit 48 pour fournir un signal complémentaire constant à des sommateurs 50 et 52 qui fournissent le signal d'arrêt d'urgence AR. Le signal de température ST, représentatif de la température de fonctionnement du réacteur passe par un circuit de filtrage 54. Il est ensuite fourni au sommateur 50 par deux voies Une première voie comporte un circuit de filtrage 56 et un multiplicateur 58 Une deuxième voie comporte d'abord un sommateur 60 qui reçoit en outre un signal TN représentatif d'une température nominale Elle comporte ensuite un multiplicateur 62 La variation de la limite d'arrêt d'urgence JP ainsi obtenue est représentée sur la figure 3. La chaîne de protection de surpuissance que la présente invention propose d'utiliser pour constituer la chaîne 30 est, conformément à la figure 4, identique à celle de la figure 2 sauf en ce qui concerne la deuxième voie précédemment mentionnée Cette deuxième voie est en effet constituée par un générateur de fonction 64 qui fait varier la limite d'arrêt d'urgence LP comme représenté à la figure 5. Sur cette figure la courbe FT montre l'évolution d'un transitoire d'augmentation incontrôlée de la charge du circuit caloporteur secondaire Ce transitoire est initialement le même que celui dont l'évolution était représentée par la courbe ET de la figure 3 Mais cette évolution est ici arrêtée en un point 66 correspondant à l'émission d'un signal d'arrêt d'urgence par la chaîne de la figure 4 On remarque que cette modification permet de déclencher l'arrêt d'urgence du réacteur avant l'atteinte des critères de sûreté Elle permet donc de garantir le respect de critères en cas d'augmentation excessive de charge. De plus, elle conduit à un dimensionnement plus souple de l'ensemble de la chaîne de surpuissance, autorisant des marges opératoires plus importantes au cours de certains transitoires d'exploitation normale. -7- REVENDICATIONS 1/ Procédé de protection d'un réacteur nucléaire, notamment d'un réacteur à eau pressurisée, en cas d'élévation de sa charge, procédé dans lequel on commande un arrêt d'urgence de ce réacteur lorsque sa puissance nucléaire (DT) atteint une limite d'arrêt d'urgence (LP), ce procédé étant caractérisé par le fait que cette limite est abaissée lorsque la température de fonctionnement (ST) de ce réacteur s'abaisse. 2/ Procédé selon la revendication 1, ledit réacteur comportant un coeur ( 2) contenant des éléments combustibles qui sont le siège d'une réaction nucléaire dégageant une puissance nucléaire qui est répartie entre un haut et un bas de ce coeur et qui se transforme en chaleur, un circuit caloporteur ( 4, 6, 8) pour faire entrer un fluide caloporteur dans ce coeur par une tubulure d'entrée ( 4), pour le faire circuler dans ce coeur et pour le faire sortir par une tubulure de sortie ( 6), de manière à en évacuer ladite chaleur, ce circuit fournissant de la chaleur à un récepteur thermique ( 10) à besoins variables, des grappes de contrôle ( 12) pénétrant de manière commandée dans ce coeur à partir du haut pour y commander ladite réaction nucléaire, au moins un système de mesure de puissance ( 14) pour fournir un signal de puissance totale (DT) représentatif de ladite puissance nucléaire, un système de mesure de température ( 18) pour fournir un signal de température de fonctionnement (ST) représentatif d'une température de fonctionnement qui est une température dudit fluide de refroidissement, un système de commande puissance ( 24) agissant sur certaines desdites grappes de contrôle ( 12) en fonction notamment des variations des besoins dudit récepteur thermique ( 10) pour que ce récepteur reçoive une puissance thermique correspondant, au moins approximativement, à ces besoins, et une chaîne de protection de surpuissance ( 30) pour pouvoir fournir un signal d'arrêt d'urgence faisant pénétrer certaines au -8 - moins desdites grappes de contr 8 le dans ledit coeur de manière à arrêter rapidement ladite réaction nucléaire, ce circuit recevant pour cela au moins ledit signal de puissance totale et ledit signal de température de fonctionnement et fournissant ledit signal d'arrêt d'urgence (AR) lorsque la puissance nucléaire représentée par ce signal de puissance totale (DT) dépasse une limite d'arrêt d'urgence (LP) définie à partir d'au moins ledit signal de température (ST), ledit procédé étant caractérisé par le fait que ladite limite d'arrêt d'urgence (LP) est abaissée pour les valeurs dudit signal de température (ST) qui correspondent à des températures de fonctionnement (T) inférieures à une température de référence (TR). 3/ Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que ladite limite d'arrêt d'urgence (LP) suit une loi de variation croissante en fonction de ladite température de fonctionnement (ST). 4/ Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que ladite loi de variation de ladite limite (LP) est une loi linéaire. / Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que ladite température de référence (TR) est comprise entre 270 et 320 C et de préférence entre 290 et 300 C dans le cas o ledit procédé est appliqué à un réacteur à eau pressurisée. 6/ Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait que ladite limite d'arrêt d'urgence (LP) présente, lorsque ladite température de fonctionnement (ST) est inférieure de 200 C à ladite température de référence (TR), une valeur inférieure à la moitié de la valeur qu'il présente lorsque cette température de fonctionnement est peu supérieure à cette température de référence.