FR 2667373 A1 19920403 FR 9012069 A 19901001 Perfectionnements aux manchons antivibratoires hvdrau- li Ques et aux ensembles d'amortissement équipés de tels manchons. L'invention est relative aux manchons antivi- bratoires hydrauliques destinés à être interposés aux fins d'amortissement et de liaison, voire de support, entre deux éléments rigides tels qu'un châssis de véhi- cule et que le moteur ou un train de suspension de ce véhicule. Elle vise également les dispositifs ou ensembles d'amortissement équipés de tels manchons. Elle concerne plus particulièrement les cas o les manchons en question comportent: deux armatures rigides tubulaires s'entourant mutuellement et de préférence de révolution et coaxiales au moins sous charge, armatures solidarisables respecti- vement avec les deux éléments rigides à réunir, un corps d'entretoisement en élastomère re- liant entre elles les deux armatures et formant au moins en partie avec celles-ci deux chambres étanches, les- quelles sont déformables en sens inverses lorsqu'une des deux armatures se déplace par rapport à l'autre selon une direction diamétrale E, un passage étranglé faisant communiquer en permanence les deux chambres entre elles, une masse de liquide remplissant les deux chambres et le passage étranglé, et un clapet rigide délimitant en partie l'une des deux chambres et monté de façon à pouvoir se déplacer avec une amplitude de débattement limitée. Comme on le sait, avec un tel manchon: lorsque des oscillations de relativement grande amplitude (savoir supérieure à 0,5 mm) et de relativement basse fréquence (savoir de l'ordre de 5 à Hz) telles que celles dues au "hachis" engendré sur le véhicule par les cahots de la route sont appliquées selon la direction E sur l'une des deux armatures, le liquide de l'une des deux chambres est refoulé dans l'autre et inversement à travers le passage étranglé, avec mise en résonance de la masse liquide ainsi refou- lée lorsque la fréquence desdites oscillations atteint une valeur prédéterminée qui est fonction du rapport entre la longueur axiale et la section droite du passage étranglé, cette mise en résonance assurant un excellent amortissement des oscillations concernées, lorsque des vibrations de relativement petite amplitude (inférieure à 0,5 mm) et de relativement haute fréquence (généralement comprise entre 20 et 200 Hz), telles que celles dues au fonctionnement d'un moteur de véhicule sont appliquées sur l'une des deux armatures, le clapet est le siège de vibrations aptes à atténuer ou filtrer la transmission des vibrations en cause- Dans les modes de réalisation connus des man- chons du genre en question, le clapet est généralement libre de se déplacer entre ses deux butées et ce sont donc les vibrations auxquelles il est soumis naturel- lement en fonction des vibrations à amortir qui sont exploitées aux fins d'atténuation désirées. Pour renforcer cet effet atténuateur ou fil- trant, on a déjà envisagé de supprimer le caractère "naturel" des vibrations utiles et exploitables du cla- pet en les modifiant d'une façon artificielle et impo- sée, méthode parfois désignée sous l'appellation "atté- nuation active". A cet effet, il a été proposé de constituer au moins partiellement le clapet par un élément ferroma- gnétique, d'appliquer sur cet élément, à l'aide de bobi- nes électriques, des "contre-vibrations", c'est-à-dire des efforts alternatifs de même fréquence que les35 vibrations à réduire, orientés selon la même direction que ces vibrations et de sens contraire, et de prendre un certain nombre de mesures pour permettre une maîtrise rigoureuse des déplacements commandés du clapet et évi- ter notamment que celui-ci vienne en contact avec ses butées lorsque l'une des deux armatures constitutives du manchon est soumise à des oscillations de basse fréquence et de grande amplitude. Ces mesures sont en particulier les suivantes le clapet est guidé par au moins une bague déformable de façon à ne pouvoir se déplacer qu'en translation selon la direction E des vibrations aux- quelles il est soumis, les intervalles ou entrefers compris entre le clapet et les bobines sont séparés du liquide amortis- seur par au moins un joint annulaire étanche, et il est prévu une chaîne électronique asservissant l'excitation électrique des bobines aux déplacements du clapet lui-même de façon telle que l'excitation due à cette seule chaîne ait pour effet de réduire, voire d'annuler ces déplacements, ladite chaîne comprenant à cet effet un capteur desdits déplacements disposé à proximité immédiate dudit clapet (brevet FRANCE nô 90 01075). Les manchons auxquels se rapporte l'invention sont destinés à amortir le transfert, à l'une des deux armatures tubulaires, des oscillations ou vibrations appliquées sur l'autre armature, non pas selon une seule direction diamétrale E, mais selon l'une ou l'autre de deux directions diamétrales distinctes, savoir la direc- tion E et une autre direction diamétrale F, de préfé- rence perpendiculaire à la direction E. A cet effet, les manchons du genre en question selon l'invention mettent encore en application les différentes dispositions explicitées ci-dessus, à l'ex- ception du guidage du clapet selon une direction diamé- trale unique donnée, et ces manchons sont caractérisés en ce que leur clapet est constitué par une bague de révolution montée flottante selon toutes les directions transversales, mais non axialement, le long de l'une des deux armatures tubulaires, dite ci-après première arma- ture, dont elle est séparée radialement par l'entrefer, alors cylindrique, en ce qu'au moins trois chambres étanches sont formées entre le corps d'entretoisement en élastomère et la bague, chambres réparties circulaire- ment autour de l'axe de la deuxième armature et reliées entre elles par des passages étranglés de façon telle que l'on observe des refoulements alternatifs de liquide dans au moins un tel passage pour chacune de deux direc- tions diamétrales distinctes de travail E et F, et en ce que les pôles des bobines électriques sont répartis cir- conférentiellement sur la face, de la première armature, qui délimite en partie l'entrefer de façon telle que l'excitation de certaines de ces bobines ait pour effet d'imposer à la bague des déplacements de va-etvient selon la direction E par rapport à la première armature et que l'excitation des autres bobines ait pour effet d'imposer à ladite bague des déplacements de va-et-vient selon la direction F par rapport à la première armature. Dans des modes de réalisation préférés, on a re- cours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes: la première armature tubulaire est l'armature externe, le nombre des chambres étanches est égal à 4, réparties angulairement à 90 ' autour de l'axe de la deu- xième armature, dans un manchon selon l'alinéa précédent, les passages étranglés relient respectivement deux à deux les chambres diamétralement opposées, dans un manchon selon l'alinéa qui précède le précédent, les passages étranglés relient deux à deux les chambres angulairement contiguës et sont localisés entre le corps d'entretoisement en élastomère et la face en regard de la bague, la pièce polaire dans laquelle sont créés les pôles est constituée par un empilage axial de rondelles identiques en matériau ferromagnétique dentées intérieu- rement, la bague comprend un empilage axial de ron- delles ferromagnétiques identiques, empilage lui-même enrobé, à l'exception de sa face annulaire contiguë à l'entrefer, par un corps rigide en matériau amagnétique, l'étanchéité vis-à-vis du liquide entre la bague et les faces planes transversales en regard de son guide est assurée à l'aide de joints annulaires admet- tant pour axe l'axe de la bague et logés dans des gorges annulaires évidées dans les faces frontales de cette bague. Pour ce qui est des ensembles équipés des man- chons ci-dessus définis, ils sont essentiellement carac- térisés selon l'invention en ce qu'ils comportent des moyens d'asservissement dédoublés permettant d'assurer une atténuation active de vibrations selon chacune des deux directions E et F, moyens comprenant des capteurs des déplacements de la bague selon respectivement ces deux directions, capteurs disposés à proximité immédiate de cette bague, et des chaînes asservissant au moins en partie aux déplacements détectés les excitations des bobines concernées aux fins d'atténuation active de ces déplacements. L'invention comprend, mises à part ces disposi- tions principales, certaines autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps et dont il sera plus explicitement question ci-après. Dans ce qui suit, l'on va décrire quelques modes de réalisation préférés de l'invention en se référant aux dessins ci-annexés d'une manière bien entendu non limitative. Les figures 1 et 2, de ces dessins, montrent respectivement en coupe transversale selon 1-I, figure 2, et en coupe axiale selon II-II, figure 1, un manchon antivibratoire hydraulique établi selon l'invention. La figure 3 montre schématiquement une portion d'un ensemble établi selon l'invention pour commander un tel manchon. La figure 4 montre semblablement à la figure 2 une variante de manchon antivibratoire hydraulique con- forme à l'invention. Le manchon montré sur les figures 1 et 2 com- prend: une armature tubulaire rigide centrale 1 d'axe X, une armature rigide tubulaire 2 entourant l'armature 1 et qui, au moins sous charge, est coaxiale à l'armature 1, et un corps d'entretoisement 3 en élastomère reliant entre elles les deux armatures 1 et 2 et étant adhéré sur chacune d'elles. L'armature tubulaire centrale ou interne 1 est constituée par un simple tronçon de tube métallique. L'armature enveloppante ou externe 2 comprend un corps annulaire 21 constitué de préférence en alliage léger, corps lui-même composé de deux anneaux 22 présentant une demi-section axiale carrée et d'une cage intérieure 23 entourée jointivement à ses extrémi- tés par les anneaux et comportant quatre barreaux ou pontets longitudinaux, les deux anneaux définissant entre eux un logement annulaire délimité axialement par deux faces planes transversales 24 r et une douille cylindrique 25 coiffant join- tivement les deux anneaux 22. Le corps en élastomère 3 présente un fourreau mince 31 rapporté autour de l'ar- mature tubulaire interne 1, quatre cloisons plates radiales 32 inclinées de 90 les unes sur les autres autour de l'axe X et s'étendant chacune entre le fourreau 31 et l'un des pontets 23, et deux cloisons transversales terminales 33 en forme de disques ou troncs de cône peu inclinés re- liant chacune une extrémité axiale de l'armature tubu- laire interne 1 à l'un des deux anneaux 22. Si l'on considère le plan transversal de la figure 1, on appellera dans ce qui suit E et F les directions des bissectrices des angles définis par les intersections, avec ledit plan, des plans moyens des cloisons 3 2 comme ces cloisons 32 sont ici perpendi- culaires entre elles, il en est de même des directions E et F. Dans le logement annulaire délimité extérieure- ment par la douille 25 et axialement par les faces 24, on dispose: d'une part, juxtaposée extérieurement contre ladite douille et axialement contre les anneaux 22, une pièce polaire fixe 4 comprenant une couronne de bobines électriques 5 entourant chacune un noyau 6 formant un pôle magnétique orienté radialement vers l'axe X, et, d'autre part, une bague (ou fourreau) magnétique 7 disposée à l'intérieur de la pièce polaire 4 de façon à pouvoir flotter par rapport à cette pièce selon toutes les directions transversales ou radiales possibles mais non axialement. La valeur moyenne du jeu radial ou entrefer e compris entre la bague 7 et la pièce polaire 4 qui l'en- toure est en général comprise entre 0,1 et 1 mm. Le guidage des flottements transversaux de la bague 7 est assuré par glissement jointif des faces frontales de celles-ci contre les faces en regard 24 des anneaux 22. Les extrémités 26 de la douille 25 sont rabat- tues intérieurement sur les bords des anneaux 22 de façon à assembler par un effet de sertissage l'ensemble des pièces fixes axialement juxtaposées 22 et 4. Dans le mode de réalisation préféré illustré, la pièce polaire 4 comprend dans sa zone médiane axiale un empilement de rondelles en matériau magnétique qui sont dentées intérieurement, et ce sont les empilements des dents qui forment les noyaux 6 entourés par les bobines : le feuilletage ainsi obtenu réduit les pertes magné- tiques. L'empilage magnétique est lui-même bordé axiale- ment par deux pièces annulaires 8 en matière plastique juxtaposées contre les anneaux 22 le long de leurs faces 24. Pour ce qui est de la bague 7, elle comprend aussi une zone centrale magnétique feuilletée, c'est-à- dire composée d'un empilage axial de rondelles 71 en matériau magnétique, empilage enrobé de toutes parts, sauf sur sa face extérieure délimitant le jeu e consti- tuant entrefer, par un corps annulaire 72 en matière plastique rigide. La face cylindrique intérieure de la bague 7 définit avec les cloisons 32 constitutives du corps en élastomère 3 quatre chambres ou poches A,BC et D déca- lées angulairement entre elles de 90 autour de l'axe X. Ces poches communiquent entre elles de proche en proche par des canaux étranglés 9 qui sont réservés en- tre les pontets 23 et la face intérieure de la bague 7. Les différentes poches A,B,C,D ainsi que les passages étranglés 9 qui les relient sont remplis d'un liquide amortisseur. On voit encore sur les figures quatre capteurs ,10 ',11 et 11 ' solidaires de la pièce polaire 4, pro- pres à détecter les déplacements de la bague 7 respec- tivement selon les deux directions E et F_ A cet effet ces capteurs sont ici disposés dans l'une des pièces annulaires 8, dans des portions de ces pièces, qui sont contiguës à l'entrefer e et deux à deux diamétralement opposées selon les directions E et F, les deux capteurs 10,10 ' étant affectés à la direction E et les deux capteurs 11,11 ' à la direction F. L'étanchéité de l'entrefer e par rapport au li- quide est assurée à l'aide de joints d'étanchéité annu- laires 12 logés dans des gorges annulaires 13 évidées respectivement dans les faces frontales du corps annulaire 72 de la sorte, lesdits joints 12 prennent appui contre les faces 24 des anneaux 22. Dans les modes de réalisation auxquels l'inven- tion s'applique de préférence et qui seront choisis à titre d'exemples non limitatifs pour le présent exposé, l'une des deux armatures 1 et 2 est montée sur le châs- sis d'un véhicule et l'autre est liée à l'un des trains de suspension de ce véhicule ou au moteur à combustion interne de celui-ci. Les oscillations de relativement basse fréquence et grande amplitude qui sont appliquées à l'une des armatures 1 et 2 selon la direction E se traduisent par un refoulement alernatif à la même fréquence du liquide contenu dans la poche A vers la poche C, à travers les poches B et D et les passages étranglés 9, et inverse- ment, et les colonnes de liquide oscillantes contenues dans lesdits passages sont le siège de phénomènes de résonance lorsque ladite fréquence atteint une valeur prédéterminée qui dépend des cotes dudit passage, ce phénomène ayant pour effet d'amortir la transmission des oscillations d'origine d'une armature à l'autre. Si les oscillations appliquées sur l'une des armatures par rapport à l'autre présentent une relati- vement haute fréquence et une relativement faible amplitude, s'apparentant alors à des vibrations, la transmission de ces vibrations entre les deux armatures est absorbée ou amortie au moins partiellement par mise en vibration naturelle de la bague 7. Ce sont des vibrations de ce type qu'il a été proposé de faire contrôler artificiellement dans le document mentionné ci-dessus par commande électrique. Mais dans ce document les vibrations naturelles du clapet qui tenait alors lieu de bague se produisaient selon une direction unique et il en était de même des contre-vibrations artificiellement appliquées sur ce clapet. Dans le cas présent, la bague 7 peut être animée de vibrations naturelles selon l'une et/ou l'autre des deux directions E et F et les moyens de contrôle élec- trique ici prévus permettent d'imposer à ladite bague des vibrations artificielles selon l'une et/ou l'autre de ces deux directions E et F. A cet effet, ces moyens de contrôle sont doublés par rapport aux précédents et comprennent deux chaînes d'asservissement semblables affectées chacune à l'une des deux directions E et F et exploitant chacune les informations provenant de l'une des deux paires de capteurs de déplacement 10,10 ' ou 11,11 '. Dans le mode de réalisation schématisé sur la figure 1, les bobines 5 sont au nombre de huit, réparties uniformément autour de l'axe X, de sorte que chaque capteur est encadré angulairement par deux bobines, savoir, respectivement: les deux bobines 5 E pour le capteur 10, les deux bobines 5 'E pour le capteur 10 ', les deux bobines 5 F pour le capteur 11, et les deux bobines 5 'F pour le capteur 11 '. Il est à noter que les efforts magnétiques ap- pliqués sur la bague 7 par les deux bobines qui enca- drent un capteur donné ont une résultante orientée selon la direction E ou F à laquelle est affecté ce capteur. Il est à noter également que toute force orien- tée transversalement, c'est-à-dire dans un plan perpen- diculaire à l'axe X, mais selon une direction différente des directions E et F, peut être considérée comme la résultante de deux composantes orientées respectivement selon ces deux directions E et F. Par conséquent la maîtrise des vibrations selon les deux directions E et F permet une maîtrise de toutes les vibrations engendrées selon d'autres directions transversales. Comme les deux chaînes d'asservissement affec- tées respectivement aux deux directions E et F sont semblables, il suffit d'en décrire une ici et c'est ce qui va être fait en référence à la figure 3. La chaîne en question comprend, en plus des pai- res de bobines 5 E et 5 'E ainsi que des capteurs 10 et ' des déplacements de la bague 7 selon la direction E: un circuit soustracteur 14 alimenté par les sorties des deux capteurs 10 et 10 ' et donc apte à éla- borer un signal S représentatif des déplacements de la bague 7 selon la direction E,20 un second circuit soustracteur 15 propre à recevoir, d'une part, le signal S et, d'autre part, un signal extérieur T de correction, un circuit électronique 16 de traitement des données émises par le circuit soustracteur 15, et deux amplificateurs 17 et 18 interposés respectivement entre le circuit 16 et chacune des paires de bobines 5 E et 5 'E Le signal correcteur T est engendré dans des circuits extérieurs qui ne font pas partie de la pré- sente invention et qui tiennent compte notamment des vibrations réelles auxquelles sont soumises les deux armatures tubulaires 1 et 2 ainsi qu'éventuellement de la fréquence instantanée des vibrations du moteur du véhicule équipé du manchon concerné. L'asservissement réalisé par la chaîne est géné- ralement prévu de façon telle que, s'il est utilisé isolément, il immobilise pratiquement la bague 7, toute tentative de déplacement de celle-ci dans une direction donnée se traduisant instantanément par application sur elle d'une force antagoniste contraire tendant à inter- dire ce déplacement. C'est sur la bague ainsi asservie en position qu'il est avantageux d'appliquer artificiellement des vibrations correctrices ou "contre-vibrations". Les caractéristiques (fréquence, amplitude, phase) de ces contrevibrations peuvent être identiques à celles des vibrations naturelles de la bague qui au- raient lieu en l'absence de tout asservissement. On obtient dans ce cas des effets d'amortisse- ment du même genre que ceux obtenus par lesdites vibra- tions naturelles. Mais ici ces vibrations sont imposées sur la bague 7 en maintenant cette dernière écartée de ses butées de sorte qu'elle ne risque plus de venir porter contre celles-ci, l'amplitude desdites vibrations étant constamment inférieure au jeu des débattements, c'est- à-dire à l'épaisseur de l'entrefer e: l'amplitude des vibrations considérées est par exemple de l'ordre de 0,1 mm si ladite épaisseur est de l'ordre de 0,5 mm. En particulier, il n'y a plus de risque que les vibrations considérées cessent au rythme d'éventuelles oscillations à basse fréquence et grande amplitude. Cela dit, l'asservissement considéré permet d'appliquer sur la bague 7 des vibrations encore plus correctrices que les vibrations naturelles précédemment évoquées, en particulier en conférant à ces vibrations correctrices des amplitudes supérieures à celles des- dites vibrations naturelles, mais toujours inférieures bien entendu au jeu ci-dessus défini. L'ensemble permet alors d'engendrer une "atté- nuation active" des vibrations à amortir, ce qui permet à la limite de supprimer intégralement celles-ci au niveau de l'armature tubulaire liée au châssis du véhi- cule. Les différentes bobines 5 travaillent à la façon de moteurs à réductance variable, engendrant sur la ba- gue des forces élevées orientées alternativement dans deux sens opposés. Les capteurs 10,10 ',11,11 'sont constitués de toute manière désirable, travaillant par exemple sur le principe LVDT ("Linear Variation Differential Transfor- mer") ou étant d'un type inductif, capacitif ou à cou- rants de Foucault. En suite de quoi, et quel que soit le mode de réalisation adopté, on dispose finalement d'un manchon antivibratoire hydraulique dont la constitution, le fonctionnement et les avantages résultent suffisamment de ce qui précède. Comme il va de soi, et comme il résulte d'ail- leurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réali- sation qui ont été plus spécialement envisagés; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes, notamment: celles o les liaisons entre les chambres A,B,CD par les passages étranglés 9 seraient réalisées de façon à faire communiquer entre elles deux à deux les chambres diamétralement opposées (ici A et C ou bien B et D) et non pas les chambres angulairement contiguës comme illustré sur la figure 1, des mesures étant alors prises, bien entendu, pour assurer l'étanchéité entre les pontets 23 et la bague 7 tout en autorisant les vibrations de cette bague, celles o le nombre des chambres délimitées entre le corps en élastomère 3 et la face interne de la bague 7 serait différent de quatre et notamment égal à trois, lesdites chambres étant notamment, dans ce der- nier cas identiques entre elles et décalées angulaire- ment de 120 ' autour de l'axe X. celles o les joints d'étanchéité annulaires assurant l'étanchéité de l'entrefer e tout en permettant les déplacements de la bague 7 seraient logées dans les anneaux 22 au lieu de l'être dans ladite bague 7 elle-même, et celles o l'armature le long de laquelle serait montée transversalement flottante la bague 7 serait l'armature interne 1 au lieu d'être l'armature externe 2, ainsi qu'il a été illustré sur la figure 4, les bobines électriques 5 génératrices des efforts de compensation étant alors portées aussi par ladite armature interne, à l'intérieur de la bague 7 et les chambres à liquide étant alors formées à l'extérieur de cette bague, les constructions précédentes des deux armatures 1 et 2 étant ici permutées en ce sens que c'est ici l'armature interne 1 qui est composée de deux anneaux 12 entourés par les extrémités d'une cage 13 et sertis axialement contre une couronne de pôles ( 4,5,6,8) centrale par rabattement vers l'extérieur des bords 16 d'une douille intérieure 15, les deux anneaux 12 défi- nissant encore axialement entre eux un logement annu- laire, délimité axialement par deux faces planes trans- versales 141 pour la bague 7. REVENDICATIONS 1 Manchon antivibratoire hydraulique destiné à être interposé entre deux éléments rigides, comportant deux armatures rigides tubulaires ( 1, 2) s'entourant mutuellement et solidarisables respectivement avec les deux éléments rigides; un corps d'entretoisement en élastomère ( 3) reliant entre elles les deux armatures et formant au moins en partie avec celles-ci deux chambres étanches (A,B); un passage étranglé ( 9) faisant commu- niquer en permanence les deux chambres entre elles; une masse de liquide remplissant les deux chambres et le passage étranglé; un clapet rigide ( 7) délimitant en partie l'une des deux chambres et monté de façon à pou- voir se déplacer selon une direction diamétrale E avec une amplitude de débattement limitée, clapet constitué au moins partiellement par un élément ferromagnétique; des bobines électriques ( 5) pour appliquer sur cet élé- ment des forces alternatives, l'entrefer (e) compris entre le clapet et les bobines étant séparé du liquide amortisseur par au moins un joint annulaire étanche ( 12) et un capteur ( 10) des déplacements du clapet disposé à proximité immédiate dudit clapet, caractérisé en ce que le clapet est constitué par une bague de révolution ( 7) montée flottante selon toutes les directions trans- versales, mais non axialement, le long de l'une des deux armatures tubulaires ( 2 ou 1), dite ci-après première armature, dont elle est séparée radialement par l'en- trefer (e), alors cylindrique, en ce qu'au moins trois chambres étanches (A,B,C,D) sont formées entre le corps d'entretoisement en élastomère et la bague, chambres réparties circulairement autour de l'axe de la deuxième armature ( 1 ou 2) et reliées entre elles par des pas- sages étranglés ( 9) de façon telle que l'on observe des refoulements alternatifs de liquide dans au moins un tel passage pour chacune de deux directions diamétrales dis- tinctes de travail, savoir la direction E ci-dessus et une autre direction F, et en ce que les pôles des bobi- nes électriques ( 5 Et 5 'E'5 F'5#F) sont répartis circon- férentiellement sur la face, de la première armature, qui délimite en partie l'entrefer de façon telle que l'excitation de certaines de ces bobines ( 5 E 5 'E) ait pour effet d'imposer à la bague ( 7) des déplacements de va-et-vient selon la direction E par rapport à la pre- mière armature et que l'excitation des autres bobines ( 5 F'51 F) ait pour effet d'imposer à ladite bague des déplacements de va-et-vient selon la direction F par rapport à ladite première armature. 2 Manchon selon la revendication 1, caractérisé en ce que la première armature tubulaire est l'armature externe ( 2). 3 Manchon selon l'une quelconques des reven- dications 1 et 2, caractérisé en ce que le nombre des chambres étanches est égal à 4, réparties angulairement à 90 autour de l'axe de la deuxième armature ( 1 ou 2). 4 Manchon selon la revendication 3, caractérisé en ce que les passages étranglés relient respectivement deux à deux les chambres diamétralement opposées (A,C BD). 5 Manchon selon la revendication 3, caractérisé en ce que les passages étranglés relient deux à deux les chambres angulairement contiguës (AB; B,C; CD; DA) et sont localisés entre le corps d'entretoisement en élastomère ( 3) et la face en regard de la bague ( 7). 6 Manchon selon l'une quelconque des revendi- cations précédentes, caractérisé en ce que la pièce polaire ( 4) dans laquelle sont créés les pôles est cons- tituée par un empilage axial de rondelles identiques en matériau ferromagnétique dentées intérieurement. 7 Manchon selon l'une quelconque des précéden- tes revendications, caractérisé en ce que la bague ( 7) comprend un empilage axial de rondelles ferromagnétiques identiques ( 71)' empilage lui-même enrobé, à l'exception de sa face annulaire contiguë à l'entrefer, par un corps rigide en matériau amagnétique ( 72) 8 Manchon selon l'une quelconque des précéden- tes revendications, caractérisé en ce que l'étanchéité vis-à-vis du liquide entre la bague ( 7) et les faces planes transversales en regard ( 24) de son guide est as- surée à l'aide de joints annulaires ( 12) admettant pour axe l'axe de la bague et logés dans des gorges annu- laires ( 13) évidées dans les faces frontales de cette bague. 9 Ensemble d'amortissement équipé d'un manchon selon l'une quelconque des précédentes revendications, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'asservis- sement dédoublés permettant d'assurer une atténuation active de vibrations selon chacune des deux directions E et F, moyens comprenant des capteurs ( 10,10 ',11,11 t) des déplacements de la bague ( 7) selon respectivement ces deux directions, capteurs disposés à proximité immédiate de cette bague, et des chaînes ( 14-18) asservissant au moins en partie aux déplacements détectés les excita- tions des bobines concernées ( 5 El 5 E ou 5 Ft 5 'F) aux fins d'atténuation active de ces déplacements.