FR 2664767 A1 19920117 FR 9008753 A 19900710 i Dispositif de réglage à distance d'un ensemble d'émetteurs- récepteurs, notamment pour la reconfiguration des stations de base d'un réseau de radiotéléphonie cellulaire La présente invention concerne un dispositif de réglage de la fréquence d'accord d'un émetteur et d'un récepteur, notam- ment pour la reconfiguration à distance des stations de base d'un réseau de radiotéléphonie cellulaire. La reconfiguration d'un tel système de transmission est l'opération qui consiste à modifier les fréquences de travail d'un cer- tain nombre des canaux radioélectriques constituant ce système. Il en est notamment ainsi pour les stations de base des systèmes de radiotéléphonie cellulaire mobile: dans ces systèmes, une station de base contrôle un certain nombre de terminaux mobi- les situés dans une zone ou " cellule " couverte par la station de base; un " réseau cellulaire " est constitué par la juxtaposition d'un certain nombre de ces cellules. Afin d'éviter les perturbations radioélectriques entre élé- ments du réseau, il est impératif que deux cellules adjacentes quel- conques du réseau fonctionnent sur des fréquences compatibles. Dans ces conditions, à un réseau cellulaire est associée toute une gestion de la répartition des fréquences à l'intérieur de ce réseau Cette gestion est d'autant plus complexe que chaque station de base comporte un nombre important de canaux, donc d'émetteurs distincts possédant chacun une fréquence propre (typiquement, les stations de base peuvent comporter jusqu'à 16 canaux et même plus). Or il peut être nécessaire de modifier la répartition des fréquences Tel est par exemple le cas lors d'une extension du réseau en vue d'une amélioration de la couverture géographique par addi- tion de nouvelles stations de base, d'une augmentation du nombre de canaux des stations de base, etc. Il est alors généralement indispensable de modifier la fréquence de travail de certains canaux, non seulement de la station de base considérée, mais également d'un certain nombre d'autres stations de base, du fait qu'une modification des fréquences d'une station peut faire " tache d'huile ", de proche en proche, sur les fré- quences des autres stations, obligeant ainsi à modifier la répartition des fréquences de la totalité du réseau ou, à tout le moins, d'une grande partie de celui-ci. L'opération à effectuer à cet effet sur chacun des émet- teurs et des récepteurs de chacune des stations de base concernées consiste à changer la fréquence centrale du canal d'émission ettou de réception correspondant. Cette opération est opérée, pour chaque canal, à deux niveaux. En premier lieu, il convient de modifier la fréquence des oscillateurs locaux de transposition aux fréquences de travail Mais, compte tenu du fait que ces oscillateurs sont généralement des dis- positifs à synthèse de fréquence commandés numériquement, cette première modification ne présente en général pas de difficulté parti- culière. En revanche, il convient également de modifier l'accord des filtres passe-bande d'émission et de réception autour de la nou- velle fréquence du canal Ces filtres, dont la réponse est calculée pour présenter une sélectivité très marquée, contribuent en effet à la séparation des différents canaux de la station de base, et il est donc indispensable de les régler avec beaucoup de soin On notera en particulier que, si l'on attribue aux différents canaux des bandes de fréquence adjacentes, toute perturbation éventuelle du réglage d'un filtre risque de produire, par empiètement des bandes voisines cor- respondantes, une perturbation des canaux voisins. En général, ces filtres sont constitués soit de cavités réso- nantes accordées, soit de systèmes électroniques comportant un composant à impédance variable (diode à capacité variable par exemple). Dans le premier cas, le réglage est opéré par déplace- ment d'un ou plusieurs plongeurs, dont l'enfoncement dans la cavité (ou dans les différentes cavités respectives, dans le cas d'un filtre à plusieurs pâles) détermine la fréquence d'accord; dans le second cas, l'ajustement du filtre est réalisé par modification de la tension de polarisation de la diode à capacité variable. Jusqu'à présent, cette opération de réglage des filtres est effectuée selon deux procédures, manuelle ou automatique. La procédure manuelle consiste à envoyer un technicien sur le site des différentes stations à reconfigurer, avec des appareils de mesure adéquats, et à procéder aux réglages des filtres sur les fréquences imparties Cette solution, outre sa lourdeur de mise en oeuvre (nécessité de déplacements, coût,) implique une durée de reconfiguration globale du réseau très importante, donc une indispo- nibilité de celui-ci pendant au minimum plusieurs heures. La procédure automatique consiste à régler automatique- ment les filtres d'après une loi programmée, déterminée par un pré- étalonnage de chaque filtre, donnant la fréquence centrale d'accord de celui-ci en fonction de la position du moteur pas-à-pas de réglage du (des) plongeur(s) (dans le cas d'un accord mécanique) ou de la grandeur électrique (courant ou tension) de polarisation appliquée aux diodes à capacité variable (dans le cas d'un accord électronique). Ce pré-étalonnage permet d'établir une table, conservée en mémoire, donnant les positions des plongeurs ou les grandeurs électriques de commande pour les diverses valeurs de fréquence cen- trale du filtre, et tenant éventuellement compte d'une variable sup- plémentaire climatique, afin de prendre en compte la température de travail, mesurée par ailleurs, des éléments à régler. Cette méthode, bien qu'elle puisse être mise en oeuvre de façon automatisée, présente l'inconvénient d'être difficilement appli- cable au réglage des filtres à bande étroite tels que ceux que l'on trouve dans les stations de base des systèmes de radiotéléphonie cel- lulaires les plus récents, o les canaux correspondent typiquement à une bande passante de l'ordre de 500 k Hz, dans la bande des 900 M Hz. De plus, opérant en boucle ouverte, ce mode de réglage ne permet pas de prendre en compte les dérives dues, par exemple, au vieillissement, du fait de l'absence de toute information de contrôle en retour qui permettrait de vérifier l'exactitude du réglage effectué. L'un des buts de l'invention est de remédier à ces incon- vénients, en proposant un dispositif permettant une mise en oeuvre entièrement automatique de la reconfiguration du réseau. En outre, comme on le verra, le dispositif de l'invention est un dispositif fonctionnant en boucle fermée, donc avec une rétroaction permettant de compenser tous les désalignements pos- sibles, qu'ils soient déterminables (effets de la température) ou plus ou moins aléatoires (vieillissement plus ou moins important des composants, jeux mécaniques, etc). Comme on le verra, l'invention propose d'utiliser divers critères permettant d'ajuster automatiquement à une fréquence cen- trale de fonctionnement désirée un filtre hyperfréquence inséré dans un émetteur/récepteur. Ces critères pourront correspondre à des mesures effec- tuées soit à partir du signal normalement transmis, soit à partir de signaux de tests spécifiques pouvant être élaborés par l'équipement à régler lui-même, c'est-à-dire, dans le cas d'un réseau de radiotélé- phonie cellulaire, par la station de base elle-même. Ainsi, dans tous les cas, l'équipement à modifier fonction- nera en banc de mesure pour sa propre modification. De plus, en cours d'ajustement, il sera possible de connaître en temps réel l'effet de la dernière action effectuée, et donc de déterminer un algorithme d'ajustement optimal, de type heuristi- que et non plus seulement mathématique. À cet effet, le dispositif de réglage de la fréquence d'ac- cord d'un filtre selon l'invention comporte: des moyens de mesure d'un paramètre radioélectrique du filtre, ce paramètre étant un paramètre caractéris- tique du désalignement de ce filtre par rapport à une réponse fréquentielle ou temporelle de consigne, et des moyens pour modifier le réglage dudit filtre dans un sens réduisant ce désalignement, ces moyens étant des moyens asservis sur la mesure dudit paramètre. Dans un premier mode de mise en oeuvre de l'invention, ledit paramètre est le rapport d'ondes stationnaires (ROS) à l'entrée du filtre Dans un second mode de mise en oeuvre, ce paramètre est la fonction de transfert (si l'on se place dans le domaine fréquentiel) ou la réponse impulsionnelle (si l'on se place dans le domaine tempo- rel) du filtre. Dans l'un ou l'autre cas, pour la mesure du paramètre radioélectrique, on peut notamment appliquer au filtre une série de fréquences pures localisées dans la bande sur laquelle le filtre doit être réglé, et/ou sur les flancs de cette bande. Il est alors possible de régler le filtre soit par minimisa- tion d'une fonction d'écart des valeurs du paramètre radioélectrique mesurées auxdites fréquences pures par rapport à des valeurs cor- respondantes idéales mémorisées, soit par symétrisation des valeurs du paramètre radioélectrique mesurées auxdites fréquences pures par rapport à au moins une fréquence centrale donnée. Dans un autre mode de mise en oeuvre de l'invention, ledit paramètre est le taux de distorsion, que l'on cherche alors à minimiser pour atteindre l'accord du filtre. Avantageusement, on peut prévoir que les moyens de mesure mesurent plusieurs paramètres différents, les moyens pour modifier le réglage du filtre étant alors soit asservis successivement sur ces divers paramètres, soit asservis sur un critère composite combinant ces divers paramètres. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-dessous, faite en référence aux dessins annexés, de divers modes de réalisation de l'invention. La figure 1 montre, de façon schématique, l'étage de sor- tie (combineur d'émission) d'un émetteur à plusieurs canaux. La figure 2 montre la répartition des réponses des filtres dans un combineur d'émission à canaux rapprochés. La figure 3 montre la caractéristique de ROS en fonction de la fréquence, respectivement pour un filtre correctement réglé sur la fréquence centrale voulue et pour un filtre présentant un écart de réglage par rapport à cette même fréquence centrale. La figure 4 est un exemple d'algorithme de réglage de l'un des canaux d'une station de base utilisant le ROS du filtre du combineur d'émission comme critère de réglage. La figure 5 illustre schématiquement un ensemble émet- teur/récepteur d'une station de base, dans lequel on utilise la distor- sion du signal transmis comme critère de réglage du filtre, et ceci se- lon trois variantes de mise en oeuvre possibles. La figure 6 est un exemple d'organigramme de réglage des filtres utilisant successivement comme critères le ROS d'entrée du filtre puis la distorsion du signal transmis. La figure 7 est un schéma par blocs d'un ensemble émet- teur/récepteur comportant une unité de commande utilisant comme critères de réglage le ROS et la distorsion, soit de façon cumulative, soit de façon combinée. On va exposer un certain nombre de modes de réalisation de l'invention, utilisant divers critères de réglage des filtres tels que le ROS (Rapport d'Ondes Stationnaires), la fonction de transfert ou la réponse impulsionnelle de la chaîne d'émission/réception, ou encore la distorsion du signal transmis par cette même chaîne d'émission/réception. Dans tous les cas, on supposera que les différents oscilla- teurs locaux ou synthétiseurs ont été préalablement positionnés à leurs valeurs respectives correctes, permettant ainsi la transposition en fréquence dans la bande voulue, et que le seul réglage restant à effectuer est donc celui des filtres à bande étroite assurant la sépa- ration des différents canaux. Par ailleurs, bien que la présente description soit essen- tiellement faite en considération des réglages des filtres d'émission de la station de base, l'homme du métier comprendra que l'on peut appliquer sans difficulté les mêmes principes de réglage, mutatis mutandis, aux réglages des filtres du récepteur de cette même sta- tion de base, ou au réglage des filtres de l'émetteur ou du récepteur de tout autre type d'émetteur-récepteur que l'on désire reconfigurer. Enfin, bien que l'on ne décrive principalement que le réglage d'un filtre par canal, les enseignements de l'invention peu- vent être étendus à un système dans lequel le canal reconfiguré pos- sède plusieurs filtres étroits accordés sur la fréquence centrale de travail, par exemple un filtre à l'émission et un filtre à la réception, ou une pluralité de filtres successifs montés en série et comman- dables séparément. Cette dernière éventualité s'applique en particulier, typi- quement, aux réglages des filtres à plusieurs cellules, par exemple ceux comportant plusieurs plongeurs, qu'il devient possible de com- mander distinctement (il suffit d'isoler le mécanisme de commande du plongeur à régler), au lieu de procéder à un réglage commun avec un moteur unique combiné à une démultiplication, comme tel est le cas actuellement Cette possibilité permet alors d'aboutir à un accord extrêmement fin des différents filtres de la chaîne d'émis- sion/réception. Utilisation du ROS comme critère de réglage Il est possible d'utiliser le ROS comme critère de réglage du filtre, car l'on sait qu'il existe une loi (théorique ou pratique) reliant à la valeur du ROS mesuré récart entre réglage idéal et réglage effectif du filtre. La figure 1 montre l'étage de sortie d'un émetteur, dans lequel un combineur d'émission 10 comporte une pluralité de filtres sélectifs 11 accordés sur des fréquences respectives F 1, F 2 F dont les sorties sont combinées sur une ligne commune 12 reliée à l'antenne d'émission de la station de base. Le ROS d'entrée de chacun des filtres 11 peut être par exemple mesuré au niveau du circulateur d'entrée 13 de chaque canal, au moyen d'une prise de test 14 reliée à un dispositif de mesure de ROS, de type en lui- même connu Cette solution présente l'avantage, lorsqu'il existe déjà un circulateur, de ne pas surajouter d'élément sur la ligne de transmission. Une autre possibilité consiste à utiliser un coupleur directif 15 ajouté sur la ligne d'entrée aboutissant à chacun des filtres 11 La mesure du ROS obtenue avec cette configuration pré- sente l'avantage d'être moins liée à la qualité intrinsèque du circula- teur, et donc de refléter plus exactement la valeur du ROS en entrée du seul filtre 11. Par ailleurs, quelle que soit la configuration choisie, la mesure du ROS pourra être effectuée soit directement à partir du signal modulé, soit de préférence à partir d'un ensemble de fré- quences pures localisées dans la bande sur laquelle le filtre doit être réglé et sur les flancs de cette bande. Dans la première solution, le critère d'optimisation sera la minimisation du ROS mesuré. Quant à la seconde solution, elle présente l'avantage d'un réglage plus précis, caractéristique particulièrement intéressante dans le cas o le combineur d'émission est un combineur à canaux rapprochés, comme on l'a illustré schématiquement sur la figure 2: en effet, dans ce cas, la superposition des canaux aux points de recoupement entrame une interdépendance des réglages des filtres, et il est donc nécessaire de régler isolément et de façon très précise chacun d'entre eux. Les différentes fréquences pures peuvent notamment être obtenues par une wobbulation opérée dans la bande sur laquelle le filtre doit être réglé, comme illustré figure 3. Cette wobbulation peut notamment résulter d'une com- mande particulière de l'oscillateur local ou du synthétiseur d'émis- sion; on désactive alors la transmission du signal modulé normal par une commande d'inhibition appropriée au modulateur, et on commande le VCO (oscillateur à fréquence commandée par tension) de celui-ci de façon appropriée. Le critère d'optimisation sera alors, non plus la simple minimisation du ROS mesuré comme dans le cas précédent, mais une minimisation d'une fonction d'écart des différents ROS mesurés aux fréquences pures fi par rapport à des valeurs idéales de ROS mémorisées (valeurs de consigne), par exemple une minimisation de la fonction F suivante: n F = I RO Smesuré(fi)RO Sidéal(fi)l ( 1) i=o Une autre possibilité consiste, au lieu d'effectuer un réglage par rapport à une consigne (l'ensemble des ROS idéaux mémorisés), à effectuer un réglage sans consigne, par optimisation de la symétrie des valeurs de ROS mesurées de part et d'autre d'un point. Par exemple, si l'on prend l'exemple de la figure 3 qui donne la variation du ROS en fonction de la fréquence pure fi f 9 sur la plage de wobbulation choisie, on peut voir que tout déréglage du filtre par rapport à son réglage exact se traduit par des valeurs de ROS dissymétriques de part et d'autre de la fréquence centrale désirée, qui est ici f 5. Le réglage peut alors être effectué en comparant les valeurs de ROS obtenues aux fréquences f 1 et f 9, ou f 3 et f 7, etc et en ajustant le réglage pour que ces valeurs de ROS respectives soient les plus proches possibles. La symétrisation peut se faire également par rapport à des minima de la courbe de ROS situés de part et d'autre de la fré- quence centrale. La symétrisation sera alors effectuée de part et d'autre des points A et A', qui sont eux-mêmes, si le réglage est exact, symé- triques par rapport à la fréquence centrale f 5, c'est-à-dire par rap- port au point O On cherchera alors, dans cet exemple de la figure 3, à symétriser f 2 par rapport f 4, et f 6 par rapport à f 8, les fréquences des minima locaux A et A' étant respectivement f 3 et f 7. Dans l'un ou l'autre cas, on pourra chercher à minimiser un critère de la forme: n min(F) = I ROS(fi 1)ROS(fj 2) 1 ( 2) i=o o fi et fi 2 sont des fréquences symétriques de part et d'autre de la fréquence centrale, ou de part et d'autre de minima ou de maxima locaux connus de la caractéristique de ROS en fonction de la fréquence. La figure 4 montre un exemple d'algorithme de réglage à partir d'un tel critère. A l'étape 100, on procède à un certain nombre d'initiali- sations, à savoir: sélection du canal (n) à reconfigurer, passage en mode wobbulation (inhibition de la transmission des données et commande spécifique des VC Os) et calage des synthétiseurs d'émis- sion sur les différentes fréquences pures choisies. Cet exemple d'organigramme correspond à un réglage d'un filtre constitué d'une cavité résonante double ou de deux cavités résonantes (filtre à deux pôles) dans lequel le réglage se fait par ajustement de la profondeur de pénétration de plongeurs respectifs; on notera que, comme on le verra, l'invention permet de régler dis- tinctement l'un et l'autre des plongeurs, alors que jusqu'à présent on se contentait généralement de régler simultanément ces deux plon- geurs, ceux-ci étant liés entre eux par une démultiplication appro- priée. Après avoir, aux étapes 101 à 103, choisi le plongeur à régler, le sens de variation de ce plongeur et défini le numéro d'ordre du réglage dans ce sens de variation ainsi que le nombre de réglages effectués, on procède à la mesure des différentes valeurs de ROS d'entrée du filtre pour les I fréquences pures couvertes par la wobbu- lation (étapes itératives 104 à 107). Une fois ce tableau de valeurs constitué et mémorisé, on calcule en 108 la fonction d'erreur F, par exemple à partir de l'une des relations ( 1) ou ( 2) exposées plus haut. Si la valeur de cette fonction est inférieure à un seuil pré- déterminé (étape 109), le réglage du filtre est considéré comme ache- vé (étape 110). il Dans le cas contraire, on examine si l'on a ou non réduit l'erreur par rapport à l'itération précédente (étape 111). Dans l'affirmative, on continue à déplacer le plongeur dans le même sens (étape 112) et on procède à nouveau à une mesure des valeurs de ROS. Dans la négative, on détermine (étape 113) si l'on est arrivé en bout de réglage avec ce plongeur, auquel cas il faudra changer de plongeur (étapes 114 et 115) et reprendre le processus avec l'autre plongeur Dans le cas contraire, on se contente de chan- ger le sens de progression du déplacement du plongeur (étapes 116 et 117) puis on reprend le même processus en recommençant dans ce sens inversé. Utilisation de la fonction de transfert comme critère de réglage On peut procéder de la même façon que précédemment en utilisant pour le réglage du filtre non plus la mesure du ROS mais la mesure de la fonction de transfert du filtre (ou de la réponse impulsionnelle, qui est dans le domaine temporel la transformée de Fourier de la fonction de transfert dans le domaine fréquentiel). Cette fonction de transfert peut par exemple être mesu- rée à l'aide d'un coupleur directionnel placé en sortie du filtre. On notera que ce mode de mesure peut être difficile à mettre en oeuvre dans le cas o les signaux sont recombinés directe- ment en sortie du filtre d'émission, car il faudrait alors prévoir des commutateurs ou relais hyperfréquences pour isoler la sortie du filtre à régler du reste du combineur. Comme dans le cas du ROS, les mesures peuvent être effectuées soit sur le signal modulé soit, de préférence, sur un ensemble de fréquences pures, selon des procédures semblables à celles qui ont été présentées plus haut pour le ROS. Il est d'ailleurs possible d'effectuer simultanément les mesures du ROS et de la fonction de transfert, la fonction d'écart combinant alors ces deux critères. Utilisation de la distorsion du signal comme critère de réglage En variante ou en complément d'un critère basé sur le ROS et/ou sur la fonction de transfert, il est possible d'utiliser comme autre critère la distorsion du signal transmis, démodulé et échantillonné (dans le cas o ce signal est modulé numériquement). Il est connu en effet que la fonction de transfert globale de l'ensemble de la chaîne de transmission (circuits d'émission, fonc- tion de propagation et circuits de réception) peut être estimée à par- tir des échantillons successifs du signal transmis et démodulé, dès lors que l'échantillonnage est réalisé à une fréquence supérieure ou égale à 2/Ts, o Ts désigne le " temps-symbole ", c'est-à-dire la durée pendant laquelle l'information présente à l'entrée du canal reste au même niveau, qu'il s'agisse de deux états binaires ou d'un signal multiniveau. Le signal utilisé à cet effet sera, selon les caractéristiques du filtre, et plus particulièrement sa bande passante, ou bien un signal de mêmes caractéristiques que le signal normalement trans- mis, ou bien un signal présentant un débit numérique adapté à la bande passante du filtre. Le signal restitué en réception, après démodulation en bande de base, ne présente plus tout à fait cette configuration à niveaux multiples, du fait de la distorsion (distorsion intersymbole). Pour retrouver l'information, on procède à un échan- tillonnage à la cadence l/Ts Cet échantillonnage fournit une valeur estimée de l'information transmise, ainsi qu'une estimation de l'erreur sur cette information. En outre, on montre que si l'on procède à un échantillon- nage supplémentaire, à une cadence 2/Ts ou plus, on peut obtenir une information plus riche, et notamment reconstituer la fonction de transfert de l'ensemble du système, incluant donc la fonction de transfert (ou la réponse impulsionnelle) du filtre à régler. Sur la figure 5, on a représenté le schéma synoptique d'une station de base configurée de manière à obtenir une informa- tion de distorsion par trois modes d'analyse différents; bien entendu, il est possible de n'utiliser, en fonction des besoins, que l'un ou l'autre de ces modes d'analyse, qui n'ont été rassemblés sur le schéma de la figure 5 que pour la commodité de la description. Outre le combineur d'émission 10, comprenant une série de filtres 11 à bande étroite, on trouve l'ensemble 16 de modulation en bande de base et d'émission de puissance proprement dite déli- vrant le signal modulé (le signal modulant comportant par exemple des données numériques transmises à une cadence d'horloge de fré- * quence l/TS) et une antenne d'émission 17 rayonnant les signaux des différents canaux, combinés sur la ligne d'émission 12. La partie réception comporte, quant à elle, un récepteur 18 recevant les signaux captés par l'antenne de réception 19 et un démodulateur 20 de type classique, qui est dans l'exemple repré- senté un démodulateur en quadrature comportant sur chaque voie un mélangeur 21 recevant la fréquence de l'oscillateur local, un filtre passe-bas 22, un amplificateur 23 et un convertisseur analogique/ numérique 24 L'une des voies donne une estimation du signal I, et l'autre voie une estimation du signal Q Ces signaux I et Q contien- nent l'information transmise à laquelle s'ajoute la distorsion intro- duite par le canal de transmission. Un premier mode de mise en oeuvre de l'invention utilise A A directement ces signaux I et Q, sous leur forme numérisée I et Q délivrée en sortie du démodulateur 20, pour calculer la fonction de distorsion, au moyen d'un circuit 25 délivrant une commande CF de réglage du filtre correspondant à ce canal. Un second mode de mise en oeuvre consiste, lorsque la station est équipée d'un dispositif dit " égaliseur temporel " 27, c'est- à-dire un dispositif permettant de reconstituer une fonction de transfert idéale, à utiliser pour le calcul de la distorsion les coeffi- cients Ci délivrés par cet égaliseur, ce calcul étant effectué dans un circuit 28 délivrant un signal de commande CF. Cet égaliseur temporel est en fait un filtre transverse à coefficient (Ci) variables auto-ajustables La fonction de distorsion pourra être par exemple la fonction suivante: +M f"D)=X I Ci I,aveci O O ( 3) 1 =-n Ci étant les coefficients (complexes) du filtre, notés C-n à C+m Si l'on arrive à annuler une telle fonction f(D), ceci signifie que la distorsion est nulle, et donc que l'accord du filtre est parfait. Un troisième mode de mise en oeuvre consiste à utiliser une carte de testradio 30 (qui est souvent présente dans les stations de base de radiotéléphonie) afin d'assurer, outre les fonctions de test, un calcul de la distorsion. Une telle carte assure, moyennant une double transposi- tion en fréquence, un rebouclage entre émission et réception Elle comporte deux oscillateurs locaux à synthèse de fréquence 31, 32 commandés respectivement par des signaux C 51 et C 52 et dont les sorties sont appliquées à des coupleurs 0/90 respectifs 33, 34 ali- mentant une série de mélangeurs 35, 36, 37 et 38 recevant en entrée soit le signal émis prélevé par un coupleur directionnel 39 en aval du combineur d'émission (mélangeurs 35 et 36) et délivrant en sortie le signal transmis au récepteur 18 par l'intermédiaire du coupleur directionnel 40. Les informations I et Q obtenues en sortie, correspondant respectivement aux valeurs analogiques de l'estimation du signal d'information et de l'estimation de l'erreur sur ce signal d'informa- tion, sont appliquées à des convertisseurs analogique/numérique respectifs 43 cadencés à la fréquence 2/Ts Les valeurs numériques A A I et Q obtenues en sortie sont appliquées à un circuit 44 de calcul de la fonction de transfert, délivrant une information représentative de la distorsion à un circuit 41 produisant le signal CF de commande du filtre du canal correspondant. Pour procéder au réglage, on commande les synthétiseurs de transposition 31, 32 de la carte de test 30 sur le canal de la sta- tion que l'on veut régler, et l'on peut, par exemple, obtenir la fonc- tion de distorsion calculée, permettant de disposer de l'information de commande du filtre approprié, à partir d'une estimation de la réponse impulsionnelle échantillonnée du canal global et par compa- raison de cette réponse avec une réponse idéale, l'écart étant dû au déréglage du filtre en cours d'ajustement. En variante, au lieu de la réponse impulsionnelle, on peut effectuer une comparaison des fonctions de transfert. On voit ainsi que, dans l'un ou l'autre des trois cas expo- sés, on dispose d'un système rebouclé, incluant la totalité de la chaîne d'émission et de réception avec une loi d'ajustement permet- tant de compenser par approximations successives le déréglage du filtre du canal sélectionné. Utilisation d'un critère de réglage mixte Dans un exemple préférentiel de mise en oeuvre, on uti- lise successivement deux des critères développés ci-dessus, à savoir le critère du ROS pour un premier réglage grossier, puis le critère de distorsion pour un second réglage fin. Pour chacune des phases de réglages, l'algorithme utilisé pourra être de type heuristique, l'évolution de la fonction d'erreur (liée au ROS dans la première phase, à la distorsion dans la seconde phase) permettant de déterminer le sens de la commande suivante des systèmes de réglage. On pourrait également envisager, bien que cela soit plus complexe à mettre en oeuvre, un algorithme de type mathématique, à condition de connaître une loi mathématique reliant l'élément commandé (c'est à dire l'enfoncement du plongeur du filtre ou la grandeur électrique de polarisation de la diode à capacité variable) et le paramètre de commande, c'est-à-dire la fonction d'écart. Un exemple d'algorithme heuristique de ce type est pré- senté figure 6. Après une étape 200 d'initialisation (nombre de canaux à régler M et nombre de canaux adjacents Nm), on procède aux ajuste- ments des filtres, en distinguant le " réglage " du canal et les " retouches " devant être apportées aux canaux adjacents du fait de ce " réglage ", afin que la règle fondamentale selon laquelle des cel- lules voisines ne possèdent jamais de fréquences incompatibles reste respectée pour tous les canaux du réseau. On positionne d'abord le système en position " réglage " (étape 201), puis l'on analyse successivement les M canaux princi- paux à régler (étape 202). Pour chacun de ces canaux, on procède à un réglage en deux étapes, tout d'abord à partir du ROS, en utilisant un algo- rithme semblable à celui exposé plus haut et illustré en référence à la figure 4 (étape 203), puis à un réglage fin par utilisation du cri- tère de minimisation de la distorsion (étape 204). On notera que l'on pourrait utiliser diverses variantes de ces étapes 203, 204, par exemple une première phase avec utilisa- tion du critère du ROS combinée à la fonction de transfert, puis une seconde phase utilisant le critère de distorsion, ou encore une phase unique avec un critère composite associant ROS et distorsion. On répète ensuite l'opération pour les Nm canaux adja- cents du mième canal principal considéré (opération de " retouche ", correspondant aux étapes 205 à 208) Cette retouche sera nécessaire lorsque l'écart de fréquence entre canaux adjacents sera faible en comparaison de la bande passante des filtres de ces canaux Lorsque l'on a déterminé (étape 209) que tous les canaux adjacents du canal considéré ont été retouchés, on repasse alors en mode " réglage " et l'on recommence l'opération pour le canal princi- pal suivant. La figure 7 représente un dispositif permettant de mettre en oeuvre uin tel algorithme. Sur cette figure, les références numériques semblables à celles utilisées sur la figure 5 désignent des éléments similaires. En particulier, on retrouve l'ensemble modulateur/émet- teur 16, le combineur d'émission 11, l'antenne d'émission 17, l'an- tenne de réception 19, le récepteur 18 et le démodulateur 20, ainsi que la carte de test radio 30, utilisables éventuellement pour déter- miner la fonction de distorsion de la chaîne de transmission. L'algorithme de la figure 4, ou celui de la figure 6 dans le cas d'un critère mixte, est exécuté au sein d'une unité de commande 50 recevant en entrée: les mesures de ROS: RO 51 RO Si RO Sn des filtres d'entrée 11 du combineur d'émission 10, et la fonction de distorsion DIST, par exemple produite par la carte de test 30, et délivrant en sortie: les signaux de commande de fitre CF 1 C Fi C Fn, chacune de ces commandes pouvant être éventuelle- ment démultipliée en signaux distincts pour la com- mande séparée de chacune des cavités de chacun des filtres 11, les signaux de commande de l'oscillateur variable VCO 1 VC Oi VC On de chacun des modulateurs, les signaux WOB 1 WO Bi WO Bn d'inhibition de la transmission des données au modulateur et de pas- sage en position de wobbulation, la commande CS des synthétiseurs de la carte de test, et la sélection mise en route/blocage appliquée égale- ment à cette carte de test. La mise en oeuvre de cette unité de commande sera elle- même déclenchée et programmée par des ordres de configuration envoyés par une télétransmission appropriée depuis une station de commande centrale envoyant à l'unité de commande 50 les valeurs des fréquences du nouveau plan de répartition et déclenchant l'exé- cution par celle-ci de la reconfiguration de la station de base. REVENDICATIONS 1 Un dispositif de réglage de la fréquence d'accord d'un filtre ( 11) d'émetteur ou de récepteur, notamment pour la reconfigu- ration à distance des stations de base d'un réseau de radiotéléphonie cellulaire, caractérisé en ce qu'il comporte: des moyens de mesure d'un paramètre radioélectrique du filtre, ce paramètre étant un paramètre caractéris- tique du désalignement de ce filtre par rapport à une réponse fréquentielle ou temporelle de consigne, et des moyens pour modifier le réglage dudit filtre dans un sens réduisant ce désalignement, ces moyens étant des moyens asservis sur la mesure dudit paramètre. 2 Le dispositif de la revendication 1, dans lequel ledit paramètre est le rapport d'ondes stationnaires à l'entrée du filtre. 3 Le dispositif de la revendication 1, dans lequel ledit paramètre est la fonction de transfert ou la réponse impulsionnelle du filtre. 4 Le dispositif de l'une des revendication 2 et 3, dans lequel, pour la mesure du paramètre radioélectrique, on applique au filtre une série de fréquences pures (f 1 fg) localisées dans la bande sur laquelle le filtre doit être réglé, et/ou sur les flancs de cette bande. Le dispositif de la revendication 4, dans lequel on règle le filtre par minimisation d'une fonction d'écart des valeurs du para- mètre radioélectrique mesurées auxdites fréquences pures par rap- port à des valeurs correspondantes idéales mémorisées. 6 Le dispositif de la revendication 4, dans lequel on règle le filtre par symétrisation des valeurs du paramètre radioélectrique mesurées auxdites fréquences pures par rapport à au moins une fré- quence centrale (f 5; f 3, f 7) donnée. 7 Le dispositif de la revendication 1, dans lequel ledit paramètre est le taux de distorsion du signal transmis. 8 Le dispositif de la revendication 1, dans lequel les moyens de mesure mesurent plusieurs paramètres différents et les moyens pour modifier le réglage du filtre sont des moyens asservis successivement sur ces divers paramètres. 9 Le dispositif de la revendication 1, dans lequel les moyens de mesure mesurent plusieurs paramètres différents et les moyens pour modifier le réglage du filtre sont des moyens asservis sur un critère composite combinant ces divers paramètres.