FR 2667198 A1 19920327 FR 9011672 A 19900921 I La présente invention concerne un réseau directif pour radiocommunications, constitué par une pluralité de N éléments rayonnants adjacents, reliés en série par une ligne principale et espacés d'une longueur d'onde dans ladite ligne principale Elle concerne également un ensemble de tels réseaux directifs. L'invention trouve une application particulièrement avanta- geuse dans le domaine des antennes de radiocommunications dans la bande UHF et jusque dans la bande X, lorsqu'une forte directivité dans le plan du réseau et une faible directivité dans le plan perpendiculaire sont recherchées A titre d'exemple, si le réseau est placé verticalement, le plan de forte directivité sera le plan de site, et le plan perpendiculaire de faible directivité le plan d'azimut. On connaît de l'état de la technique un réseau directif pour radiocommunications conforme au préambule, dans lequel les éléments rayonnants adjacents sont quatre dipôles demi-onde colinéaires alimentés en série par une ligne principale d'impédance Zc Si ZT est l'impédance vue à l'entrée des lignes secondaires reliant la ligne principale aux dipôles, la condition d'adaptation d'impédances à l'entrée du réseau est Zc = 4 ZT ce qui donne Zc = 200 12 avec ZT = 50 Q valeur caractéristique pour une ligne coaxiale La ligne principale ne peut être dans ce cas que bifilaire, en raison de l'alimentation en série Or ces lignes présentent davantage de pertes de puissance et surtout rayonnent un champ parasite important. C'est l'un des inconvénients de ce réseau directif connu, un autre étant lié à la difficulté de réaliser la jonction ou transition entre la ligne principale bifilaire haute impédance et les lignes secondaires coaxiales de faible impédance. Pour remédier à ces inconvénients, on peut alimenter directement les dipôles deux à deux par des diviseurs par deux, ou un à un par un seul diviseur par quatre Cette solution classique présente l'avantage de la simplicité sur le plan de la conception et peut donner des performances radioélectriques satisfaisantes Toutefois, elle présente un coût élevé de fabrication (dipôles adaptés et symétrisés avec interface de fixation sur un mât réflecteur par exemple) et d'approvisionnement en composants (nombreux câbles et connecteurs, diviseurs de puissance). Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un réseau directif pour radio- communications conforme au préambule qui permettrait d'obtenir, de manière simple et peu coûteuse, de bonnes caractéristiques radio- électriques, exemptes notamment de pertes de puissance et de rayonnement parasite. La solution au problème technique posé consiste, selon la présente invention en ce que ledit réseau directif est constitué par un substrat isolant sur une première face duquel sont disposés, le long d'une première direction, des éléments rayonnants adjacents réalisés en couches métalliques minces, chaque élément rayonnant comprenant une fente rayonnante qui, à partir d'une ligne secondaire court-circuitée à fente d'axe perpendiculaire à ladite première direction et parallèle à une deuxième direction, dite direction principale de propagation, s'évase linéairement de part et d'autre dudit axe, en ce que chaque élément rayonnant est isolé d'un élément adjacent par une ligne à fente quart d'onde court-circuitée de découplage, et en ce que ladite ligne principale est un câble coaxial sensiblement perpendiculaire à chaque ligne secondaire à fente et muni d'une âme centrale et d'une gaine conductrice extérieure, la gaine dudit câble coaxial étant dénudée an niveau de chaque ligne secondaire sur une longueur sensiblement égale à la largeur de ladite ligne secondaire et connectée à deux points d'attaque de ladite ligne secondaire pour les N-1 premiers éléments rayonnants, et la gaine et l'âme centrale du câble coaxial étant respectivement connectées à l'un et l'autre desdits points d'attaque pour le Nième et dernier élément rayonnant. Ainsi, par un dimensionnement approprié de la fente rayonnante et de la ligne secondaire, il est possible de ramener l'impédance ZT de chaque élément rayonnant à une valeur proche de /N Q, o N est le nombre total d'éléments rayonnants, ce qui permet d'utiliser comme ligne principale un câble coaxial d'impédance caractéris- tique de 50 52 avec l'avantage d'une faible dissipation d'énergie et d'un champ parasite pratiquement nul. Si, à cause de contraintes d'encombrement par exemple, l'adaptation d'impédances ne peut être parfaitement réalisée, l'invention prévoit, afin d'achever l'adaptation, que ledit câble coaxial est terminé par un transformateur quart d'onde De manière à réduire le rapport dudit transformateur, il y a avantage, conformément à l'invention, à ce que chaque élément rayonnant comporte un condensateur constitué par une couche métallique mince déposée sur une deuxième face du substrat, opposée à ladite première face Cette disposition permet en effet de regrouper l'impédance ZT d'un élément rayonnant autour de la valeur 50/N. Un résultat analogue peut être obtenu lorsque, selon l'invention, deux lignes d'adaptation sont disposées de part et d'autre de ladite fente rayonnante. Du fait que les éléments rayonnants sont espacés d'une longueur d'onde dans la ligne principale, les éléments rayonnants émettent, ou reçoivent, en phase La direction principale de propagation est alors perpendiculaire à la première direction définie par l'alignement des éléments le long du réseau Il est néanmoins possible, à l'aide du réseau directif selon l'invention, d'émettre, ou de recevoir, un signal dans une direction quelconque dans le plan de site Dans ce but, un déphasage est appliqué à chaque élément rayonnant de façon à définir dans le plan desdites première et deuxième directions une direction secondaire de propagation différente de ladite direction principale. Enfin, dans le but, par exemple, d'obtenir un balayage azimutal dans le plan horizontal, on prévoit de réaliser un ensemble de réseaux directifs selon l'invention, caractérisé en ce que lesdits réseaux directifs sont disposés de manière parallèle et équidistante les uns des autres, et en ce qu'un déphasage est appliqué à chaque ligne principale de façon à définir une direction de propagation dans le plan perpendiculaire audit ensemble. La description qui va suivre, en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. La figure 1 est une vue de côté d'un réseau directif à éléments rayonnants adjacents, selon l'invention. La figure 2 est une vue de côté d'un élément rayonnant courant constituant le réseau directif de la figure 1. La figure 3 a est une vue de face de l'élément rayonnant de la figure 2. La figure 3 b est une vue de face du dernier élément rayonnant. La figure 4 est un schéma électrique équivalent du réseau directif de la figure l. Les figures 5 et 6 montrent des diagrammes relevés dans le plan horizontal, à la fréquence centrale de la bande, correspondant respectivement aux polarisations principale et croisée. Les figures 7 et 8 montrent des diagrammes relevés dans le plan vertical, à la fréquence centrale de la bande, correspondant respectivement aux polarisations principale et croisée. La figure 9 est une vue en perspective d'un ensemble de réseaux directifs selon l'invention. La figure I montre, en vue de côté, un réseau directif 10 pour radiocommunications, fixé par exemple à un mât 100 cylindrique ou carré servant de support et éventuellement de réflecteur pour le réseau de façon à conformer la directivité dans le plan horizontal à l'application envisagée. Ce réseau comprend une pluralité de N = 4 éléments rayonnants 200 i (i = l,, N) reliés en série par une ligne principale 300 qui est soit une ligne d'alimentation lorsque le réseau fonctionne en émission, soit une ligne de collection lorsque le réseau fonctionne en réception Comme l'indique la figure 1, les éléments rayonnants 200 i sont espacés d'une longueur d'onde X g dans la ligne principale 300, appelée aussi longueur d'onde guidée A titre d'exemple, avec une fréquence centrale Fo de 925 M Hz et une longueur d'onde dans le vide X de 320 mm, la longueur d'onde guidée Xg pour un câble à diélectrique téflon vaut environ 0,7 Xsoit 224 mm. Les figures 1, 2 et 3 montrent que ledit réseau directif est constitué par un substrat isolant 400, en verre époxy par exemple, sur une première face duquel sont disposés, le long d'une première direction Di, les éléments rayonnants 200 réalisés en couches métalliques minces, selon la technologie des circuits imprimés Chaque élément rayonnant 200. comprend une fente rayonnante 210 f qui, à partir d'une ligne secondaire court-circuitée 220 i à fente d'axe d 2 i perpendiculaire à la première direction Dl et parallèle à une deuxième direction D 2, dite direction principale de propagation, s'évase linéairement de part et d'autre dudit axe d 2 i De façon à isoler les éléments rayonnants les uns des autres, chaque élément 200 présente au moins une ligne 230 à fente quart d'onde court-circuitée de découplage. La technologie couches minces employée ainsi que la configuration choisie pour la fente rayonnante 210 i et la ligne secondaire 220 à fente court-circuitée permettent d'obtenir une impédance de fente Zf relativement faible qui rend possible l'utilisation d'un câble coaxial semi-rigide classique comme ligne secondaire 300, ledit câble coaxial étant muni d'une âme centrale 320 et d'une gaine extérieure conductrice 310. Cette ligne présente alors une impédance caractéristique Zc de 50 Q C'est pourquoi, pour réaliser une adaptation parfaite, l'impédance de fente Zf doit être égale à 50/N = 12,5 2 dans le cas de N = 4 éléments rayonnants. S'il n'est pas possible d'atteindre cette valeur idéale, plusieurs moyens peuvent être mis en oeuvre pour obtenir néanmoins une bonne adaptation d'impédances, notamment en faisant varier la distance entre le câble coaxial et le court-circuit de la ligne secondaire 220, l'impédance diminuant quand le câble s'approche dudit court-circuit On prévoit également que chaque élément rayonnant 220 i comporte un condensateur 240 i constitué par une couche métallique mince disposée sur une deuxième face du substrat isolant 400, opposée à ladite première face, à l'endroit des points d'attaque A, B de la ligne secondaire 220 i Ce condensateur, de quelques picofarads de capacité, présente une impédance ZI, en parallèle sur l'impédance de fente Zf, comme l'indique le schéma équivalent de la figure 4 On peut également graver deux lignes, ou stubs, d'adaptation 251. et 252 i de part et d'autre de la fente rayonnante 210 De préférence, ces deux stubs d'adaptation ont une longueur égale ou légèrement supérieure à X /4 Cependant, si la largeur du substrat dans la direction d 2 i n'est pas suffisante, les lignes d'adaptation 251 i et 252 pourront être repliées symétriquement de façon à éviter la création d'un champ croisé parasite. L'impédance Z 2 produite par les stubs d'adaptation contribue à adapter l'impédance ZT vue à l'entrée des lignes secondaires Enfin, pour achever définitivement l'adaptation de l'impédance du réseau, un transformateur 500 quart d'onde de rapport adéquat, faible de préférence, est placé en bout de la ligne principale 300. Ainsi, le réseau directif selon l'invention revêt l'aspect d'une plaque de substrat métallisé de très faible épaisseur, dont la hauteur est de l'ordre de Ni X g et dont la largeur est sensiblement supérieure ou égale à X g/4. La Demanderesse a réalisé un réseau directif dont l'impédance ZT de ligne secondaire était égale à 18 12 Pour ramener l'impédance à l'entrée du câble 300 à 50 Q, il a fallu donner au transformateur 500 une impédance Z'c de Z'c = V 150 x 4 x 18 = 60 Q. De façon pratique, la transition entre le câble coaxial et la ligne secondaire 220 à fente est obtenue, comme l'indique la figure 3 a, en dénudant la gaine 310 du câble au niveau de chaque ligne secondaire sur une longueur sensiblement égale à la largeur de ladite ligne secondaire et en connectant par soudure, par exemple, ladite gaine en deux points d'attaque A, B de ladite ligne secondaire pour les N-1 premiers éléments rayonnants Pour le Nième et dernier élément rayonnant, la figure 3 b montre que la gaine 310 et l'âme centrale 320 sont respectivement connectées aux points d'attaque A et B de façon à réaliser un court- circuit en bout de ligne et fermer ainsi électriquement le circuit. Les figures 5 et 6 montrent les diagrammes relevés par la Demanderesse dans le plan horizontal à la fréquence centrale Fo de la bande pour des polarisations respectivement principale et croisée On observera un faible niveau de polarisation croisée, puisqu'il est de plus de 22 d B inférieur à la polarisation principale D'autre part, la directivité des diagrammes principaux est faible, l'atténuation à + 900 de la direction principale de rayonnement n'étant que de l'ordre de 5 d B, ce qui est par exemple très favorable à l'omnidirectionalité des diagrammes horizontaux dans une association en réseau circulaire de plusieurs ( 2, 4 ou 8) réseaux directifs conformes à l'invention. Les figures 7 et 8 montrent, de même, les diagrammes relevés à la fréquence centrale Fo dans le plan vertical D 1, D 2 contenant le réseau, pour des polarisations respectivement principale et croisée Il faut noter que la polarisation croisée est dilatée de 10 d B par rapport à la polarisation principale correspondante L'examen de ces diagrammes verticaux montre que l'ouverture à 3 d B du faisceau est voisine de 170, ce qui correspond à la formule approchée bien connue 3 d B f 51 X L L étant la longueur totale du réseau directif. Un dépointage du faisceau par rapport à l'horizon est prévisible du fait du principe même de la connexion en série des éléments rayonnants A la fréquence centrale Fo le dépointage est nul car toutes les fentes sont en phase et le front d'onde est vertical A la fréquence Fo+LF et pour un réseau linéaire à ondes progressives, l'inclinaison du front d'onde serait a = Arcsin X t F d Fo o d = g est la distance entre deux fentes successives du réseau Cette formule donnerait un dépointage de l'ordre de + 30 dans une bande de 8 %. Cependant, le réseau selon l'invention n'est pas à ondes progressives mais plutôt à ondes stationnaires et l'inclinaison du front d'onde est moindre, dépendant en fait des impédances individuelles des fentes, des couplages entre les fentes et d'autres phénomènes de diffraction. Les lobes latéraux, dits secondaires, ont un niveau inférieur de plus de 15 d B en dessous du maximum du lobe principal, et, dans une bande de 8 %, le niveau des lobes secondaires reste encore de plus de 12 d B inférieur audit maximum En théorie simplifiée, ce niveau serait de 11,5 d B puisque le facteur de réseau normalisé est ici de: 1 sin C 4 nd cas a i sin C 005 8 c (e) el ou 9 est l'angle polaire compté à partir du zénith La pondération introduite par le diagramme individuel d'une fente, et la non-uniformité stricte de l'excitation des fentes expliquent les bas niveaux des lobes secondaires, ce qui est évidemment très favorable à une bonne concentration de l'énergie rayonnée dans le faisceau. Enfin, le niveau de polarisation croisée dans le plan vertical est extrêmement faible, ceci grâce à la conception spécifique du réseau conforme à l'invention. Avec des éléments rayonnants en phase, la direction principale de propagation D 2 est perpendiculaire à la direction D l du réseau Pour obtenir, une direction de propagation quelconque dans le plan Dl, D 2 (plan vertical), il faut appliquer un déphasage à chaque élément rayonnant successif, ce qui offre la possibilité du balayage électronique du faisceau. La figure 9 montre un ensemble de P réseaux directifs 10 avec j variant de l à P disposés de manière, parallèle et équidistante les uns des autres Afin de définir dans un plan horizontal P, perpendiculaire audit ensemble, une direction de propagation azimutale, un déphasage est appliqué à chaque ligne principale 300 Un balayage azimutal est obtenu en faisant varier électroniquement ce déphasage. Le gain isotropique d'un réseau directif selon l'invention a été mesuré par comparaison à une antenne étalon La valeur du gain est très voisine de 10 d Bi Ceci s'explique simplement par le fait que quatre éléments rayonnants alignés, ayant chacun 2 d Bi de gain environ, et formant un réseau linéaire disposé à une distance quart d'onde devant un mât réflecteur apportant un gain supplémentaire voisin de 3 d Bi, procurent un gain de Il d Bi Si l'on tient compte des pertes technologiques et des pertes par réflexion à l'entrée du réseau et, d'autre part, de ce que le mât réflecteur n'est pas infini, on justifie de la valeur mesurée. REVENDICATIONS 1 Réseau directif ( 10) pour radiocommunications, constitué par une pluralité de N éléments rayonnants adjacents ( 200 i), reliés en série par une ligne principale ( 300) et espacés d'une longueur d'onde (À g) dans ladite ligne principale, caractérisé en ce que ledit réseau directif est constitué par un substrat isolant ( 400) sur une première face duquel sont disposés, le long d'une première direction (D 1), des éléments rayonnants adjacents ( 200 i) réalisés en couches métalliques minces, chaque élément rayonnant comprenant une fente rayonnante ( 210 i) qui, à partir d'une ligne secondaire ( 220 i) court-circuitée à fente d'axe (d 2 i) perpendiculaire à ladite première direction (D 1) et parallèle à une deuxième direction (D 2), dite direction principale de propagation, s'évase linéairement de part et d'autre dudit axe (d 2 i), en ce que chaque élément rayonnant ( 200 i) est isolé d'un élément adjacent par une ligne à fente quart d'onde ( 230 i) court-circuitée de découplage, et en ce que ladite ligne principale ( 300) est un câble coaxial sensiblement perpendiculaire à chaque ligne secondaire ( 220 i) à fente et muni d'une âme centrale ( 320) et d'une gaine conductrice extérieure ( 310), la gaine dudit câble coaxial étant dénudée au niveau de chaque ligne secondaire sur une longueur sensiblement égale à la largeur de ladite ligne secondaire et connectée à deux points d'attaque (A, B) de ladite ligne secondaire ( 220 i) pour les N-1 premiers éléments rayonnants, et la gaine ( 310) et l'âme centrale ( 320) du câble coaxial étant respective- ment connectées à l'un et l'autre desdits points d'attaque pour le Nième et dernier élément rayonnant. 2 Réseau directif pour radiocommunications selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit câble coaxial ( 300) est terminé par un transformateur quart d'onde ( 500), à l'endroit des points d'attaque (A, B) de la ligne secondaire ( 220 P). 3 Réseau directif pour radiocommunications selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que chaque élément rayonnant ( 200 i) comporte un condensateur ( 240 i) constitué par une couche métallique mince déposée sur une deuxième face du substrat, opposée à ladite première face. 4 Réseau directif pour radiocommunications selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que deux lignes d'adaptation ( 25 li, 252 i) sont disposées de part et d'autre de ladite fente rayonnante ( 21 i). Réseau directif pour radiocommunications selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'un déphasage est appliqué à chaque élément rayonnant ( 200 i) de façon à définir dans le plan desdites première (D 1) et deuxième (D 2) directions, une direction secondaire de propagation différente de ladite direction principale (D 2). 6 Ensemble de P réseaux directifs selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdits réseaux directifs ( 10) sont disposés de manière parallèle et équidistante les uns des autres, et en ce qu'un déphasage est appliqué à chaque ligne principale ( 300) de manière à définir une direction de propagation dans un plan perpendiculaire (P) audit ensemble.