FR 2665296 A1 19920131 FR 9009600 A 19900727 On utilise depuis longtemps des matériaux absorbants électromagnétiques pour réaliser des structures à propagation, destinées à absorber les champs électromagnétiques, ou encore pour supprimer leurs réflexions, quand ils sont appliqués sur un substrat. On peut considérer (seuls ou combinés), deux grandes classes d'absorbants: D'abord, les absorbants non magnétiques, o l'absorption est due à une certaine résistivité électrique (distribuée ou localisée), introduite dans un matériau "composite", tel que par exemple, le noir de charbon, placé dans une mousse plastique: de cette façon, on peut obtenir une constante diélectrique du composite proche de celle du vide, c'est à dire l'impédance d'onde: _ 7 v (avec > la permittivité relative complexe du composite), est proche de 377 JE l'impédance d'onde du vide A/ -3 - (o l-est la perméabilité du vide = 4 -S 10, et Cola permittivité du vide = 9, et réduire les réflexions d'onde à la surface. On peut encore ameliorer cette "adaptation au vide" par l'implémenta- tion du composite, sous forme de cônes, pyramides, ou autres structures "progressives: aujourd'hui, une grande partie des 'chambres anéchoi- ques" (aux ondes électromagnétiques) utilisent de telles structures. Elles sont encombrantes: par exemple, pour descendre à 30 M Hz, il faut des pyramides d'une longueur de l'ordre de 3 m, pour obtenir une "réflec- tivité" d'ondes suffisamment réduite pour justifier le mot "anéchoique". Elles sont également peu commodes d'emploi (fragiles) et représentent un danger potentiel, du fait de leur excellente flammabilité (même trai- tées contre le feu l). Ensuite, avec l'utilisation de matériaux magnétiques, ou plutôt diélectro- magnétiques, l'impédance d'onde est 2 ' avec les valeurs relatives = -'oû d A' est la perméa- bilité réelle et,; ú' r, o t; est la permittivité réelle et tivité de pertes. Elle peut être rendue égale à l'impédance du vide Z*, du fait que le rapport peut être proche ou égal à l'unité. Alors, la réflexion d'une onde incidente I, l O est annulée il y a "adaptation" ("matched absorber"). Par ailleurs, la constante de propagation t d: aw o \ est la longueur d'onde, peut être beaucoup plus grande que celle du vide: en d'autres termes, de telles structures absorbantes peuvent être beaucoup plus réduites en épaisseur. Ce double avantage explique l'utilisation de telles couches absorbantes diélectromégnétiques pour réduire les réflexions radar (matériaux RAM), en réduisant la "surface équivalente radar' (RCS), ou d'une façon plus générale, réduire la rétrodiffusion (backscattering) d'un objet recouvert du composite: il s'agit ici du domaine des microondes (par exemple l G Hz à 100 G Hz et au-delà). Dans les applications du diélectromagnétique à plus basse fréquence, telle que la 'chambre anéchoique", destinée à simuler l'anéchoicité du vide, à l'intérieur d'une cage Faraday, la gamme de fréquence concer- née va de 30 M Hz à 1 G Hz (normes d'aujourd'hui, pour les tests EMI). L'adaptation Y&*/ E_ * = 1 est impossible à réaliser dans de telles gammes de fréquences; aussi, cherche-t'on à utiliser des ferrites compacts (comme matériaux diélectromagnétiques), travaillant en "résonnance" (o la superposition de la réflexion à la surface du ferrite, avec celle provenant de son fond, permet d'annuler la réflexion totale) Un cas classique auquel je me référerai ci-dessous, correspond à la résonnance quart-d'onde, o le matériau absorbant est placé sur un substrat métalli- que je limiterai la description de mon invention à ce cas particulier, sachant que les mêmes raisonnements s'appliquent au cas d'un nombre impair de quart d'onde su Dérieur, ainsi qu'à un substrat quelconque, avec une résonnance quasi demi-onde sur un substrat isolant, etc. On démontra aisément en effet, que tenant compte du fait que le cas de l'adaptation n'est pas réalisable sur une large bande, les épaisseurs de l'absorbant "quart d'onde" (magnetic Salisbury screen) sont plus fai- -3- bles, du fait de cette compensation de champs, en opposition avec une absorption pure et simple On a, avec le substrat métallique, la réfle- xion -5 o d est l'épaisseur de la couche absorbante. Le caractère "résonnant" de telles couches, en limite évidemment la bande de fréquence, o la réflexion Q 2 est faible. En pratique, on place ainsi une telle résonnance vers le bas de la gamme de fréquence à couvrir, avec une 'tuile" de ferrite HF compact, à la- quelle on superpose des c 6 nes, pyramides, etc, résistifs, beaucoup plus courts (par exemple, 30 cm de long, au lieu des 3 m ci-dessus), pour la partie haute de la gamme Pour la gamme radar ( 1 G Hz à 100 G Hz), on utilise des ferrites ou autres magnétiques UHF, le cas échéant, égale- ment avec des couches résistives. Un premier but de l'invention est de décrire un absorbant d'ondes élec- tromagnétiques à réflectivité réduite, couvrant au moins une large bande dans un domaine de fréquences (telle que par exemple, 30 M Hz à 1 G Hz, ou i G Hz à 30 G Hz, ou encore 3 G Hz à 100 G Hz), entièrement diélectroma- gnétique, avec essentiellement une (ou plusieurs) couches planes. Les ferrites HF compacts pour les tuiles décrites, pour avoir de fortes pertes, doivent avoir leur maximum de pertes magnétiques, allant de pair avec la dispersion de ( ', dans la gamme de fréquence voulue: ceci nécessite le choix de ferrites particuliers (type Ni-Zn et Mg-Zn de 10 X Hz à l G Hz, type A Ni, Ni-Co, Ni-Co-Zn, ferrites de Barium, Grenats, A Magnetoplumbite, etc, de 1 G Hz à 100 G Hz et au-delà). Or, j'ai observé que l'on peut simuler n'importe lequel de ces ferrites particuliers, en partant de ferrites haute perméabilité et forte aimanta- tion basse fréquence (type Mn-Zn, Mn-Fe, Mn-Zn-Fe, Cu-Zn, etc), dont on réduit artificiellement la concentration: on peut de la sorte simuler le ferrite compact spécifique décrit ci-dessus. Un second but de l'invention est de réaliser un "ferrite synthétique', dans lequel on lie une poudre magnétique (ferrite, fer, etc), avec un liant non magnétique, et o on sélectionne alors l'emplacment du maximum de go" et de la dispersion de là', par le choix de la concentration, de la granulométrie et de la distribution de cette granulométrie dans le composite (Et non plus par le choix d'une composition chimique unique d'un ferrite compact). Par cette synthèse plus particulièrement, j'ai pu obtenir des valeurs de perméabilité ( r ' et M ") supérieures à celles du ferrite compact (pour une gamme de fréquence donnée), ce qui est très avantageux pour l'optimisation des performances. Il est évident, que le fait de remplacer une partie du volume de la poudre magnétique par un liant non magnétique sélectionné, permet d'obte- nir des caractéristiques électriques globales (macroscopiques) choisies, modulées pour ce liant. Un troisième but de l'invention, ainsi, est de moduler la permittivité du matériau diélectromagnétique, par la présence de ce liant, pour, par exemple, l'obtention d'une valeur de &S' élevée, et/ou une dispersion de E ' dans le ou les domaines de fréquences en question, et/ou encore, des pertes diélectriques L N élevées, et ceci, indépendemment de la poudre magnétique (dans un ferrite compact normal, on ne peut changer les caractéristiques électriques l). Il est bien entendu que ce liant non magnétique, peut être thermoplas- tique ou thermodurcissable: pour de fortes concentrations en poudres magnétiques, la solution "rigide" étant seule praticable, en particulier par une réalisation sous presse, etc. Un quatrième but de l'invention est la réalisation du matériau absorbant par des techniques de processing basse et moyenne température, en oppo- sition avec les tecniques de frittage au four haute température des ferrites compacts: Ceci est avantageux pour la régularité, la précision dimensionnelle, etc, globalement, pour une action plus facile sur la caractérisation précise des performances. Les ferrites compacts connus, pour l'application décrite, ont en général une permittivité E&* plus réduite que leur perméabilité De*: leurs impédances d'ondes, dans une large gamme de fréquence, sont ainsi plus réduites que celle du vide Or, j'ai remarqué qu'en mélangeant dans le matériau une poudre de ferrite à impédance d'onde élevée (Ni, Ni-Zn, NiZn-Co, etc), avec une poudre de ferrites basse fréquence (Mn-Zn, Mn-Zn-Fe, etc, ou du fer carbonyl), ayant une impédance d'onde globale- ment plus faible que celle du vide, on peut obtenir les conditions d'a- daptation d'onde (sur une ou plusieurs plages de fréquence), et les p Lacer à volonté en fréquence. Un cinquième but de l'invention est de mélanger, avec des concentrations volumiques ad hoc, granulométrie et distribution de granulométrie ad hoc, plusieurs ferrites d'impédances d'ondes opposées, pour rajouter des fréquences d'adaptation aux effets quart d'onde décrits plus haut: tech- nique impossible à employer avec des ferrites compacts de formule défini- tive et de formulation arrêtée au frittage. Par les moyens décrits, j'ai réalisé des absorbants, o par une seule épaisseur de matériau uniforme et isotrope, une résonnance type quart- d'onde, est placée dans le bas de la gamme de fréquence concernée, (o la constante de propagation est relativement grande, ú * et (-* étant relativement élevés) Or, pour n'importe quel corps magnétique, si on va assez haut en fréquence, F * tend vers l'unité: il n'y a plus d'effets magnétiques Alors la constante de propagation devient faible, c'est à dire, une deuxième résonnance quart d'onde devient ainsi possible. Un sixième but de l'invention est de placer ces résonnances 'quart- d'onde' avec la ou les fréquences o il y a adaptation, de façon à cou- vrir la (ou les) larges gammes de fréquences concernées, en optimisant les fréquences de faible réflectivité dans cette/ces gammes, de façon à réaliser un spectre de réflectivité global le plus favorable. Une autre appoche à ce problème d'élargissement de bande à réflectivité faible, consiste à superposer des matériaux absorbants diélectromagné- tiques, de caractéristiques différentes, de façon à superposer des effets "quart d'onde", tout en les plaçant à des fréquences écartées, de façon à élargir ce spectre à réflectivité réduite Une telle solution est difficile sinon impossible à appliquer à des ferrites compacts. Un septième but de l'invention est de superposer de telles couches de matériaux absorbants, avec des impédances d'onde relatives différentes, de façon à obtenir des réflexions optimales aux différents interfaces de couche, dont la composition en amplitude et phase, permet la réalisa- tion d'unabsorbant composé très large bande. Dans un cas particulier, ces différentes impédances sont obtenues avec- le même matériau magnétique, mais en jouant seulement sur la concentra- tion, la granulométrie et la distribution de granulométrie des composites utilisés. Il est évident que ceci est impossible dans le cas de ferrites compacts, o l'on est obligé de prendre des couches de compositions chimiques différentes, sans parler des problèmes de frittage séparé et de l'assem- blage de telles couches. 6 - Un huitième but de l'invention est lié au fait que les ondes électroma- gnétiques ne voient que des caractéristiques magnétiques et diélectriques moyennes, tant que la longueur de ces ondes est nettement plus grande que la dimension de la surface du matériau absorbant En d'autres mots, une couche 'antiréflexion' n'a pas besoin d'une couverture continue; elle peut être interrompue, par intervalles: on peut ainsi simuler "macroscopiquement" des valeurs de perméabilité et de permittivité diffé- rentes de celles du matériau de base, en reproduisant les résultats des mélanges "microscopiques", réalisés avec les poudres magnétiques et leur liant non magnétique. L'invention apparaîtra plus clairement dans l'explication des phénomènes observés, suivis de la description de quelques exemples choisis, démon- trant cas par cas, les principes et caractéristiques décrits: il est évident que toutes les variantes sont possibles, avec l'utilisation de combinaisons de plusieurs des caractéristiques. Dans la Figure 1, je schématise l'allure de la perméabilité complexe hé*, en fonction de la fréquence, allure générale pour tous les corps magné- tiques (ferri et ferromagnétiques), compacts ou sous forme de grains dans un composite. La perméabilité basse fréquence ( O à fi) est pratiquement constante, et les pertes f J i' faibles Il s'agit ici du domaine d'application classi- que de tous les matériaux magnétiques. A fréquence croissante, la perméabilité réelle ac' commence à décroitre et les pertes {y " passent par un maximum à la fréquence f 2: il s'agit ici de la résonnance des spins et des parois magnétiques, phénomènes mélangés qcand les deux sont présents (voir ci-dessus). Entre les fréquences f 2 et f 3, ( 4 ' décroit régulièrement; nous sommes dans la zone de dispersion de '; un peu au-delà, il y a de la même façon une dispersion sur la perméabilité des pertes t ". A la fréquence f 3, la perméabilité réelle de 't' tombe au-dessous de l'unité, avec toutefois " toujours supérieur à l'unité C'est seulement au-delà de la fréquence f 4 que tous les phénomènes magnétiques dispa- raissent. Quand il s'agit de réaliser des absorbants avec un tel matériau, c'est évidemment la zone fi et f 4 qui est à considérer ( p " élevé), o les dispersions de l ' et t ",' inséparables physiquement, vont avoir une signification essentielle: on retiendra, que les "pentes" de ces dis- persions (variation de divisé par la variation de fréquence, sont de l'ordre de -1 à -2). 7 - L'application des valeurs de y' et " entre fi et f 4 dans l'équation de la réflectivité tci-dessus, démontre ces faits. La complexité de l'expression transcendentale de U reusement pas une approche analytique: on retiendra dans ce contexte seulement (Réf H M Musal, S C Smith, Conference Record IEEE-Intermag, 1990, Brighton, p AR-01 et suivantes), que dans la zone de dispersion à (" Dz', l'absorbant quart d'onde se détermine simplement par les relations: I _ i 2 t S r È: et ' relations auxquelles je me référerai par la suite, et qui montrent bien l'utilité des dispersions de M* et de c_*, pour avoir une absorbant large bande: il est clair que la modélisation de ?-" pour varier propor- tionnellement à la longueur d'onde, donc inversement proportionnel à la fréquence f, avec une variation analogue de ô', à travers la liaison "organique" entre È' et t" représente un des buts de l'invention. J'ai considéré ci-dessous, les spectres des, en présence d'une aiman- tation due aux spins et à la rotation/déplacement des parois des domai- nes Maintenant, on peut faire disparaitre l'influence des parois sur le magnétisme: il suffit pour cela de réduire suffisemment la taille des grains magnétiques Inversement, dans un matériau composite (assem- blage de grains), la taille de ces derniers, ainsi que la distribution de granulométrie, sont importantes: j'ai expliqué cela en détail dans mon brevet France n 7 833 385. On a ainsi la possibilité de "modeler" ' *: par exemple, si avec un mélange riche en gros grains, on peut travailler entre 2 f M Hz et 10 M Hz exclusivement dans la dispersion, avec les petits grains (inférieurs à quelque 20 microns, par exemple), pour ces fréquences, on travaillera autour du maxium de " et dans la dispersion de k'. Ceci correspond à un des aspects de "modelin_ selon l'invention, o l'on peut modeler les variations de * avec la fréquence, avec le même ferrite. Les mêmes considérations sont valables pour des composites, utilisant ces grains magnétiques, dans une matrice non magnétique. Avec ce procédé, évidemment, le ferrite compact du type indiqué dans les figures 2 et 3 (concentration en volume = Cv = 1), ne convient pas pour l'application aux chambres anéchoiques, ni aux applications anti- -8- radar ( 1 G Hz à 100 G Hz et au-delà) on est alors obligé de prendre d'autres ferrites (compacts), à aimantation plus réduite, dont la perméa- bilité M ' aux basses fréquences est plus réduite, mais dont la disper- sion et l'absorption sont placées plus haut en fréquence: ainsi, par exemple, un ferrite compact de Ni-Zn, type (Ni 5 Zn O) Fe 204 (Ferroxcube IV B et équivalents) aura une perméabilité &U' basse fréquence d'environ 210 et ses dispersions (A' et l-t" placées dans la zone de M Hz à 1 G Hz (Réf "Ferrites" J Smit et H P J W-jn Philips Tech- nical Library 1959, p 269). Ainsi, une composition-chimique, avec un frittage céramique donné, déter- mine définitivement les spectres de 'et -e pour un ferrite fritté compact Or, j'ai observé, qu'indépendemment de la composition magnéti- que, les dispersions magnétiques M Y et M " en fonction de la fréquence, peuvent être modelées, par la modification de la concentration Cv en volume des grains magnétiques dans les matériaux: Le cas Cv = 100 % étant représentatif pour les ferrites compacts. La figure 2 indique, par exemple, les spectres de ' et pour un ferrite ou poudre de ferrite du type Mn-Zn à léger excès de fer, et à haute perméabilité (type N 27 Siemens, 3 C 8 Philips, B 50 LCC) ( ' 'BF = 2300). Les spectres C' et M " se décalent vers les Fréquences élevées, quand la concentration Cv diminue: on peut donc 'simuler', par exemple, un ferrite de Ni-Zn par un composite de ferrite au Min-Zn Ainsi, pour ce dernier, à Cv = 97 % (et encore à Cv = 90,6 À:, en incorporant le maximum de PÀ"), on a l'équivalent du ferrite de Ni-Zn compact, avec les zones de dispersion dans la gamme de 30 M Hz à 1 G Hz. Ainsi encore, un mélange avec le même ferrite à Cv = 40 %, peut simuler l'équivalent d'un ferrite Ni-Zn-Co, ou ferrite de Baryum, avec des zones de dispersion, donc l'utilisation en tant qu'absorbant, dans la gamme de 1 G Hz à 10 G Hz et au-delà. La Figure 2 montre clairement que l'on peut ainsi obtenir des perméa- bilités y y et ^M" supérieures (dans la gamme de dispersion) pour les composites, à celle du même ferrite en compact l J'ai observé ainsi, finalement, que les composites à ferrites, répondent à la loi de Snoek, indiquant que le produit fréquence-perméabilité réelle décrit bien la limite ( 1 ri) y, ( 13 m = constante, pour un ferrite donné 9 - o P est le rapport gyromagnétique, Ms l'aimantation à saturation, et f la fréquence. Pour le ferrite de Min-Zn en question, (f en M Hz x (M' 1) max 3500 (Fig 2). Une autre technique de simulation d'un ferrite ad hoc, correspond évidemment à l'utilisation de poudres de compositions chimiques différentes dans le même mélange composite: on aura des spectres t ' et t " inter- médiaires J'ai observé dans ce cas, une influence beaucoup plus grande sur la permittivité, dans la mesure o les impédances d'onde des ferrites compacts étaient très différentes: de ce fait, on peut modéliser l'impé- dance d'onde en fonction de la fréquence, indépendamment des spectres de r' et t " (voir aussi mon brevet France N O 8 519 142) Ceci est évidemment impossible avec un ferrite compact. Aussi, l'utilisation de composites à poudre de ferrites, plutôt que celle des ferrites compacts, donne également la possibilité d'intervenir, selon l'invention, dans la modélisation des permittivités ú_' et E" (tenant compte de la permittivité et de la dispersion propre des grains de ferrite), par le fait qu'un liant électrique est présent, avec la concentration en volume (l Cv). Dans la Figure 3, sont indiqués les spectres de E_' et E " pour les divers mélanges au ferrite de Min-Zn de la Figure 2: Dans la gamme de M Hz à 1 G Hz, les valeurs élevées de c,' sont intéressantes, comme déjà cité; la dispersion réduite (liant E' ô constante = 3,5) est due à la conductivité du ferrite de M In-Zn, avec un effet de relaxation Maxwell-f Wagner. Finalement, j'ai observé que l'on peut ainsi introduire une dispersion électrique plus importante, dans la gamme de fréquences en question, sachant que cette dispersion est favorable à l'élargissement de la bande d'utilisation de l'absorbant (o donc 4 est faible). Il est évident par ailleurs, qu'une valeur élevée de ú ' (avec celle de 9 ") est utile pour réduire l'épaisseur d de l'absorbant nécessaire. Selon l'invention, cette dernière condition est obtenue, globalement, avec des grains de ferrite très conducteurs (ou encore des grains ferro- magnétiques, tels que le fer carbonyl, par exemple), en utilisant un liant à forte permittivité, ou encore avec des grains de ferrite plutôt isolants, en utilisant un liant plus ou moins conducteur Ici, s'appli- quent les principes physiques connus de la conductivité en mélanges, des relaxations Debye, des relaxations dues à l'effet Maxwell-Wagner, - des résonnances dipolaires, des résonnances chirales, permettant d'intro- duire des valeurs de t-' élevées, avec une/des dispersions dans le domai- ne de fréquences visé. Des exemples, ci-dessous, décrivent l'utilisation de ces diverses appro- ches, pour la modélisation d'absorbants en réflectivité. Pour la clarté de la description, je me limiterai au cas des absorbants quart d'onde, c'est à dire o l'absorbant est placé sur un substrat bon ou très bon conducteur, et au cas de l'incidence de l'onde verticale, avec une impédance du vide Zo = 377-EL (champ lointain). EXEMPLES DE REALISATIONS Plusieurs exemples seront donnés, pour montrer le concept et la réalisa- tion des matériaux composites, selon l'invention, en partant des carac- térisations ú* et l * du ferrite de l'exemple plus haut (Fig 2 et 3). 1 Absorbants en une couche, pour la gamme 30-1000 M Hz L'analyse de l'équation de(; plus haut, montre que l'on doit recher- cher une résonnance quart d'onde (donc sur substrat métallique) dans le bas de la gamme, vers 40 à 50 M Hz par exemple Le composite devra centrer le maximum de l n"et la dispersion de l ' dans cette gamme en regardant la Figure 2, on voit qu'il faut considérer des concen- trations volumiques Cv entre 90,6 et 97 %. On calcule aisément, que par exemple avec Cv = 90,6 %, on obtient la réflectivité de la courbe A, Figure 4: pour 41 M Hz, on a un maxi- mum de quelque 30 à 40 d B, pour une épaisseur de l'absorbant de 16,5 mm, et la réflectivité reste meilleure que 6 d B, entre 30 M Hz et l G Hz. (Pour une épaisseur différente, les maxima se décalent vers des fré- quences variant en sens inverse de la variation de l'épaisseur, et leur intensité diminue). De façon identique, pour rechercher une résonnance quart d'onde vers 250 M Hz, la Figure 2 suggère une concentration Cv entre 60 % et 75 %. On calcule encore, que pour Cv = 68 %, par exemple, on obtient la réflectivité de la couche B (Fig 4), pour une épaisseur de l'absor- bant de 10 mm: pour 245 M Hz, on a un maximum de quelque 30 d B La Figure 5 montre comment ce maximum évolue, avec l'épaisseur, comme indiqué ci-dessus: on vérifie bien que le maximum absolu est obtenu il - pour l'épaisseur de 10 mm, comme on vérifie l'apparition de la réson- nance 3 /4, dont j'ai parlé brièvement. Cette fois encore, en suivant le même procédé pour avoir une réflexion réduite à 1 G Hz, une concentration en volume Cv = 40 Z convient, o l'on retrouve bien un maximum par le calcul (épaisseur environ 7,5 mm). (Courbe C, Fig 4). Suivant l'invention, pour chaque fréquence o l'on souhaite un minimum de réflexion, on utilisera, pour une poudre de ferrite ou ferromagné- tique donné, la concentration dans le composite, pour placer la fré- quence de ce minimum autour du maximum de " et dans la zone de f.t dispersion de M '. 2 Absorbants en plusieurs couches, pour la gamme 30-1000 M Hz L'impédance d'onde des couches de l'exemple ci-dessus, décroit avec l'augmentation de la concentration Cv; il en est de même avec le produit LF ? * A de la constante de propagation, appelé encore "indice". Selon l'invention, on optimisera ces variations (d'une des fréquences quart d'onde considéré à l'autre), et chacune fonctionne en première approximation, comme si elle était seule, de la façon suivante: La couche à impédance d'onde la plus réduite et l'indice le plus élevé étant placés du côté substrat métallique. Dans un premier exemple, je décris un absorbant 'deux couches', -uti- lisant les couches des composites décrits avec le Cv = 90,6 Z (côté métal) et le Cv = 68 Z (côté extérieur) La réflectivité obtenue (Figure 6, courbe D) montre une amélioration vers 250 M Hz, mais une baisse vers le haut de la gamme Une troisième couche, avec le compo- site à Cv = 40 %, décrit ci-dessus, permet également l'amélioration vers 1 G Hz (Figure 6, courbe E): ainsi, on obtient un absorbant composé, avec une réflectivité supérieure à 8 d B sur la gamme de M Hz à 1 G Hz. Dans un deuxième exemple, on applique "l'écart en impédance d'onde" d'une couche sur l'autre: on utilise, par exemple, une première couche avec le ferrite de Mn-Zn (à forte perméabilité et excès de fer) cité, avec Cv = 90,6 %, comme seconde couche, un composite à y plus réduit, utilisant un ferrite Mn-Zn (à perméabilité plus réduite, avec défaut de fer, du type N 22 de Siemens, 3 B 3 et 3 B 5 de Philips, et B 30 de LCC voir aussi Figure 7), avec Cv = 90,6 %, et une troi- 12 - sième couche avec un composite utilisant ce dernier ferrite, avec un Cv = 68 GJ, o l'épaisseur de chaque couche est calculée ( 16,5 mm, 9, 5 mm, 7,0 mm) pour représenter sa résonnance quart d'onde propre On obtient de la sorte une réflectivité meilleure que 15 d B dans la gamme de 30 à 1000 AM Hz. Dans un troisième exemple, avec l'utilisation d'un composite au ferri- te de Ni-Z pour la troisième (ou deuxième et troisième couches), avec des concentrations en ferrite plus élevées (pour respecter la règle de l'emplacement de chaque résonnance dans la bonne partie de son spectre), combiné avec un liant (dont l'influence se fait sentir aux faibles concentrations), à permittivité réduite, on peut atteindre une réflectivité égale ou supérieure à 20 d B dans toute la bande, par une optimisation, tenant compte du "couplage" réel entre les différentes résonnances quart d'onde. Il est évident, ainsi, que la simple superposition de couches indiquée pour la clarté de l'exposé, peut être optimisée en tenant compte des interactions de l'une sur l'autre. Il est évident aussi, que l'on peut utiliser davantage de couches, suivant la largeur de la bande à couvrir. * Ces exemples montrent clairement le choix des paramètres úL' et avec l'utilisation d'une concentration donnée; il est évident, que la concentration du matériau magnétique (pour bien positionner le maximum de r " et la dispersion de ( ') dans le mélange, devra être d'autant plus forte pour une fréquence donnée du design, que la per- méabilité et l'aimantation du ferro ou ferrimagnétique sont faibles ainsi, par exemple, dans les exemples précédents, si la première couche nécessite une concentration de 90,6 % à 97 %, avec le ferrite de Mn-Zn haute perméabilité, l'utilisation du ferrite de Min-Zn à faible perméabilité, et plus encore, l'utilisation de ferrites de A Ni-Zn (à forte perméabilité), nécessite une concentration encore plus élevée, c'est à dire, une première couche avec une concentration Cv = 95 à 100 %: Selon l'invention, on peut utiliser, dans ce cas, la première couche en ferrite fritté compact. 3 Absorbants à variation de concentration simulée Dans la première implémentation de l'exemple 1 ci-dessus, le même ferrite de Mn-Zn, à forte perméabilité, a servi à réaliser trois composites de caractéristiques très différentes, avec des concen- -13 - trations de 90,6 %, 68,5 % et 40 % nécessaires pour obtenir un absor- bant large bande, o l'on aura noté l'importance des ruptures d'impé- dance d'onde. On a considéré la (ou les) couches de ces composites continues, per- pendiculaires à l'onde incidente Or, j'ai observé, que les couches continues, remplissant seulement une partie de la surface de la cou- che considére, peuvent convenir On sait alors, qu'une onde électro- magnétique ne voit qu'une valeur moyenne de perméabilité et permitti- vité, si les "ilôts" de matériaux absorbants ont une taille électro- magnétique très inférieure à celle de la longueur d'onde dans le vide On peut donc simuler une variation "macroscopique" de la concen- tration Cv, équivalente à celle de la variation 'microscopique' du Cv dû à une charge en particules magnétiques dans un composite. On arrive ainsi à une réalisation genre 'pyramides à étages", avec l'absorbant en couche compacte du côté substrat métallique, s'évasant ensuite en sauts, vers l'espace libre. L'exemple cité des trois couches avec le même ferrite, peut être réalisé ainsi: D'abord une couche de composite à Cv = 90,6 % (côté métal) d'une épaisseur de 16,5 mm Au-dessus, le même composite ne couvre plus qu'une partie de la surface, dans le rapport de la dé- croissance nécessaire pour la deuxième couche (Cv = 68 %), jusqu'à une épaisseur de 16,5 mm 9,5 mm Encore au-dessus, le même composite couvre une surface encore plus réduite, avec un remplissage en volume de Cv = 40 %, et ceci jusqu'à l'épaisseur totale de 16,5 + 9,5 + 7 mm. On abouti ainsi à un "profil à étages' bien particulier, différent de celui des pyramides à cônes à pente régulière classiques (à char- ge au carbone). Il est évident que les espaces vides des couches externes peuvent être remplis d'un diélectrique "neutre", à permittivité réduite, pour donner à l'ensemble aspect et tenue. 4 Absorbants à une ou plusieurs couches, pour la gamme de 1 G Hz-100 G Hz et au-delà En suivant les mêmes règles, selon l'invention, on peut réaliser un absorbant monocouche, avec un ferrite de Mn-Zn (à Y' élevé), avec Cv = 40 %, o l'on remarquera que ce composite a encore de fortes pertes à 40 G Hz l De la même façon, on peut réaliser des absorbants multicouches, avec le même ferrite, et des Cv inférieurs à 40 %. 14 - Pour avoir de meilleurs résultats, on partira d'un ferrite de Ni-Zn à forte perméabilité (type Ni Zn avec Cv = 68,5 % par exemple, 0,5 N 05) avec une deuxième couche à Cv = 50 % et une troisième couche à Cv % (ou encore une deuxième et troisième couches avec un ferrite de Ni-Zn- Co, Mg-Zn, Li-Zn, etc, avec leur maximum de r f" et la dis- persion de y ' aux fréquences de résonnance considérées). A la limite, et en liaison avec la règle concernant les constantes de propagation et impédance d'onde, cette dernière couche pourra être un diélectrique absorbant non magnétique. On peut réaliser de la sorte des absorbants multicouches représentant par exemple une réflectivité meilleure que 20 d B, de 1 G Hz à 40 G Hz. L'intérêt pour l'application aux peintures ou couches anti-radar est évident. Il est intéressant d'indiquer, qu'à des fréquences très élevées, pour les mélanges à concentration élevée considérés pour le design -1000 M Hz, on a essentiellement i A' = 1 et f 4 = O (comme indiqué plus haut): de ces faits, une seconde résonnance a /4 peut alors apparaître. Dans la Figure 7, je résume la matière ci-dessus, dans un tracé de la relation entre la concentration Cv des composites, selon l'inven- tion, en fonction de la fréquence, pour laquelle l'effet d'absorbant quart d'onde est obtenu. Les courbes pleines sont relatives aux différents exemples cités on voit clairement que l'on ne peut atteindre les fréquences rela- tivement basses avec les ferrites de Ni-Zn (et Mg-Zn) compacts; l'application de ferrites compacts du commerce est indiquée (Cv = %) On voit, par contre, que des ferrites de A Mn-Zn et Fe-Mn-Zn conviennent à une gamme de fréquence plus large, les valeurs de con- centration lues, pour une fréquence donnée, indiquant l'obtention d'une résonnance quart d'onde pour une épaisseur appropriée. Cette figure montre clairement la possibilité de simulation d'un ferrite compact "fréquences élevées', par un composite à ferrites fréquences basses, pour les applications selon l'invention. Dans les exemples ci-dessus, j'ai considéré des composites avec une seule qualité de poudre, avec le choix de cette qualité (composition chimique), pour situer la/les fréquences de résonnance quart d'onde il est évident que l'on peut utiliser des mélanges des différentes poudres (par exemple Mn-Zn + Ni-Zn, Mn-Zn + fer carbonyl, etc). - J'ai indiqué plus haut une telle solution, permettant de simuler des ferrites mixtes (réalisables par un frittage classique); un exemple sera indiqué plus loin. Selon l'invention également, les différentes concentrations doivent tenir compte de certaines règles concernant la distribution de la granulométrie des poudres: ceci a été développé en détail dans mon brevet France N O 7 833 385. Les concentrations élevées nécessaires Cv compris entre quelque 68 % et 99 %, sont alors réalisables, avec bien entendu, une matrice dié- lectrique durcissable. Pour la réalisation de telles matrices, on utilisera les techniques connues, telles que l'utilisation du polyvinyl-alcool (PVA) et poly- éthylène-glycol (PEG), bien connus dans la réalisation des pièces "vertes" (après chamottage et avant frittage) de ferrites classiques, ou encore, les techniques de fusion à chaud de la poudre de bakélite, utilisée pour la réalisation des pièces moulées magnétiques, ou encore les époxydes et autres résines, ou encore les techniques à partir de liants en solution, tels que les vernis polyimides, émulsions de teflon ou de vinylidène chloridé, poudres de polyallylate, ou encore les techniques de frittage basse température, avec des poudres de verre, poudre ferroélectriques, etc, fondant à basse température, pour ne pas modifier les caractéristiques magnétiques des grains. Finalement, la technique classique de la précipitation intergranulaire de sels métalliques peu conducteurs (Ti O 2, Si O 2, etc), comme on le pratique dans l'augmentation de résistivité des ferrites classiques (Mn-Zn, etc) est applicable, avec évidemment des taux de précipités plus élevés. On en verra des exemples par la suite. Dans ce qui précède, j'ai indiqué l'importance du choix de la part des spectres de y A' et " en effet, l'absorption électromagnéti- que et la largeur de bande d'une résonnance quart d'onde de ces compo- sites, est essentiellement liée aux valeurs élevées de ô", mais aussi à la dispersion de ', c'est à dire, la diminution de quand la fréquence augmente. En effet, l'indice de la constante de propagation 16 - va s'approcher d'une constante (donc le "quart d'onde' très large en fréquence), si varie inversement au carré de la fréquence (avec &* = constante). Selon l'invention, on peut contrôler cette pente de dispersion de (t' (avec le choix des paramètres indiqués), pour avoir une variation proportionnelle entre ket + 2 Selon l'invention, on peut s'approcher du cas A 2 pour la partie magnétique, en réalisant, pour un ferrite donné, un recuit de la poudre Mn-Zn, à partir de sa température de Curie, superposant ainsi une anisotropie uniaxiale, par les processus de diffusion ayant ainsi lieu (Réf "Moderne Ferrite in der Nachrichten-Technik" J Mag. and Mag Mat, E Roess ( 1977) p 84-94). Encore selon l'invention, on peut donner à la permittivité & une dispersion complémentaire (variation proportionnelle entre O etÀ), pour réaliser un absorbant quart d'onde à large bande. Selon l'invention, par ailleurs, la modélisation de E,*, en amplitude, permet d'obtenir d'une façon générale, pour certaines fréquences et largeurs de bandes associées, l'adaptation de l'impédance d'onde du/des composites à celle du vide, avec = À*, o donc l'impédance d'onde 2 =i t U= 1. Ces modélisations sont possibles, selon l'invention, par le fait qu'on utilise un liant diélectrique pur (non magnétique) pour la réalisation des composites décrits. 5 Absorbants à adaptation d'onde Dans un premier exemple, selon l'invention, on peut réaliser un mélan- ge de poudres de plusieurs ferrites, ayant d'un côté une impédance d'onde inférieure à l'unité (à une fréquence donnée), et de l'autre côté, supérieure à l'unité: typiquement le premier étant le ferrite de Mn-Zn, à moyenne perméabilité, à défaut de fer, considéré plus haut, le second étant le ferrite de Ni-Zn à perméabilité moyenne (Ni 0,5 Zn O 5) cité Or, un mélange des deux, le premier avec son intrinsèquement élevé, le second avec son cÀ' intrinsèquement faible, permet de réaliser l'adaptation C * = c_*, pour une ou plusieurs fréquences données. Dans la Figure 8, les impédances d'onde (relatives à celle du vide) de tels composites sont indiquées, pour la concentration Cv = 68,5 % En I, celle du mélange au ferrite de Mn-Zn à forte perméabilité, à excès de fer de l'exemple 1; en II, celle du ferrite de Mn-Zn 17 - à moyenne perméabilité, à défaut de fer de l'exemple 1, et en III, celle du ferrite de Ni-Zn de l'exemple 2 3 Pour ce dernier, une adaptation d'onde (Zig= 1) a bien lieu vers 700 M Hz, et pour des mélan- ges des deux derniers, une ou des adaptations peuvent être placées dans la gamme 30-1000 Mflz On verra également, à ce sujets mon brevet France n' 8 519 142). Selon l'invention, il est évident que pour la/les fréquences o Z= 1, la réflexion de la couche sur son substrat métallique va s'annuler le/les maxima correspondants de la réflectivité vont se rajouter à ceux obtenus pour la/les résonnances quart d'onde. 6 Absorbants à permittivité augmentée et dispersée L'intérêt de la forte permittivité (en particulier des mélanges de ferrites Mn-Zn, à concentration élevée), apparait clairement avec les exemples précédents, spécialement par rapport à celle des ferrites de A Ni-Zn Or, j'ai trouvé la possibilité d'augmenter la permittivité, tout en introduisant la dispersion souhaitée décrite, dans un domaine de fréquence donné, utilisant des effets de conduction des grains magnétiques, des effets de conduction du liant du composite, et des effets diélectriques type ferroélectrique, ou de couche d'arrêt: ces effets se combinant pour donner lieu à des effets physiques connus par la théorie: la dispersion de conductivité, les effets Debye, effets-Maxwell-Wagner, et les effets de résonnances dipolaires. J'explique ceci à l'aide de quelques exemples: Les exemples cités plus haut utilisaient des ferrites classiques sur le marché, de résistivité de l'ordre de 1 f m (Mn-Zn) et 10 à 105 fl m (Ni-Zn). L'incorporation de leurs poudres dans une matrice isolante augmen- tera évidemment la résistivité (s'il y a une concentration suffisante pour qu'il y ait percolation): ainsi, on atteint la gamme de résis- tivité de 103 _r L m à 107 _f L m. Il est évident que si l'on utilise-des ferrites nouveaux, selon l'in- vention, des valeurs de résistivité beaucoup plus réduites peuvent être réalisées, c'est à dire, l'inverse de ce que l'on recherche pour les applications classiques des ferrites. Dans un premier exemple, je cite une nouvelle famille de ferrites, allant dans ce sens, tout en ayant les aimantations Ms élevées utiles, et perméabilités complexes élevées nécessaires, pour permettre la 18 - réalisation de composites, à large variation de spectres. De tels ferrites selon l'invention', pourront être du type Mn-Zn, Ni-Zn, Cu-Zn, etc, avec un excès de fer important, qui par échange Vervey, vont avoir une résistivité réduite Dans un autre exemple, j'ai observé, selon l'invention, des ferrites du type Mn-Zn, avec peu ou pas de Mn, ou encore avec peu ou pas de Zn, avec plus parti- culièrement la formulation (Fe XO-Znx O) Fe 203 avec 0 '=x '0,85, avec le cas particulier du Fe 3 04, o l'on peut obte- nir des résistivités dans la gamme de 10-3 à 1 Al m, avec une aiman- tation à saturation Ms et perméabilité moyenne à élevée, plus parti- culièrement autour de x = 0,06 à 0,30. Placés dans un composite, ces ferrites permettent la réalisation d'une permittivité élevée, avec une dispersion résultant de cette conductivité, s'étendant dans la gamme de 30 à 2000 M Hz. Avec des résistivités aussi réduites (et d'une façon encore plus marquée, pour les poudres de fer carbonyl, très bon conducteur), les courants Foucault commencent à jouer (effet peau dans les particu- les), créant une dispersion (de (z') et absorption (de (a ") qui se rajoutent à celles dues au magnétisme proprement dit. Dans un second exemple, avec un fer carbonyl de granulométrie égale ou inférieure à 10 1 u, pour une concentration en volume de Cv = 0,68 %, on obtient des permittivités de l'ordre de 500, dans la gamme de à 1000 MH Iz, avec une légère dispersion Pour les raisons citées, la perméabilité complexe sera fonction de l'épaisseur de ce composite. Dans un troisième exemple, je réalise l'inverse, c'est à dire, j'uti- lise un ferrite relativement isolant, dans une matrice relativement conductrice Parmi les divers moyens de réalisation, l'implémentation, par un liant chargé au noir de carbone est particulièrement aisée. Ainsi, j'ai chargé'le mélange type avec le ferrite relativement iso- lant des Figures 2 et 3, à Cv = 68 % en volume; j'ai rajouté 3,2 % en poids en noir de carbone très conducteur (type XC 72), et le reste en PVC Le mélange facilement extrudable, a les caractéristiques magnétiques de la Figure 2 (Courbe Cv = 68 %), mais les spectres de ú' et ff sont profondément changés, par rapport à ceux de la Figure 3. En effet, après un léger recuit (lh de 150 'C à 1600 C), la permittivité 19 - du mélange varie de 91 à 25 environ, quand la fréquence augmente de 30 M Hz à 1 G Hz, avec une résistivité variant de 1 à 0,1 J 2 m environ. Pour réaliser, par exemple, la (première) couche du premier exemple, on calcule aisément que pour une épaisseur d'environ 11 mm du compo- site, on a la résonnance quart d'onde vers 50 M Hz. On remarque donc qu'avec ce nouveau composite, on a réduit l'épaisseur nécessaire de 16,5 mm à 11 mm, réduit la concentration en ferrite nécessaire de 90,6 Z à 68 % en volume, et finalement, introduit la dispersion sur i_' souhaitée, permettant un grand élargissement de la "bande" de la résonnance quart d'onde, permettant éventuellement l'utilisation d'un nombre de couches plus réduit. (Par exemple, utilisation de ce composite en absorbant monocouche, ou encore, réalisation d'un absorbant deux couches, avec ce composite et les composites à impédance d'onde plus élevée, décrits auparavant). La pyrolyse plus ou moins partielle du liant, avec le traitement "frittage basse température" mentionné plus haut, permet de réaliser des conductivités du composite encore plus réduites, telles que 0,05 fl m par exemple, avec des permittivités et dispersions fortes, telles que par exemple, E ' variant de 2200 à 100, dans la gamme 30-1000 M Hz. Un tel composite représente un cas typique de "matériau fonctionnel synthétisé" pour la réalisation d'absorbants quart d'onde, selon l'invention présente. Il est évident, que dans un cas intermédiaire, on peut introduire la résistivité faible à la surface des grains, par des techniques d'enduction (d'épaisseur très réduite) des grains (couche métallique, ionique, etc), les techniques décrites dans mon brevet France n O 8 613 093 indiquent un tel moyen. Dans un quatrième exemple, j'ai réalisé, avec des grains magnétiques peu ou bons conducteurs, une valeur de permittivité et de dispersion importante dans le composite, en utilisant un liant diélectrique à très forte permittivité, pour former la matrice pour les grains, type diélectrique ferroélectrique, diélectrique à couche d'arrêt ou verres à phases fer-roélectriques, diélectrique PZT, diélectrique pour PTC, etc. Le recouvrement des grains, ou l'incorporation dans le mélange de tels diélectriques, est connu dans l'art (Voir par exemple, mon brevet NO 8 613 093 déjà cité, ainsi que Y Xu, C J Chen, J D Mackensie - SPIE Proceeding, Vol 1307, Conference 1307-22; Sh Ram Journal - of Magnetism & Magnetic Materials 80 ( 1989), p 241-245; H Seki Nayosake 1989 EMC Conference Record, p 10 A 1-A 8; G Goodman, Advances in Ceramics, Vol 1, p 215 et suivantes; S Kazaoui, J Ravez, Conference Record SEE France Club 11, Octobre 1989, p 127 et sui- vantes; Dao-Zhi Zhang, Yao Xi Zhang, IEE MTT-S 1987 Digest, p J 43). Ainsi par exemple, l'utilisation d'une couche d'arrêt dans le système Sr Ti O 3 -Bi 203 n Ti O 2, en quantité correspondant à la concentration en ferrite Cv souhaitée: ce diélectrique est appliqué sous forme de poudre (en direct ou en précurseur), dans le mélange, et est fritté ensuite à température basse, pour éviter la modification du ferrite. On aboutit ainsi à un composite compact à Cv élevé: les techniques de matériaux matrice "verre" sont ici intéressantes, du fait de l'existence de verre fondant à basse température (Réf D W Johnson, B.B Ghate, Record ICF 4, Part I, p 31-32). Pour les concentrations magnétiques plus réduites, on peut utiliser la poudre à haute permittivité directement, mélangée à un polymère/ plastique/etc, faisant office de liant. Avec des composites de ce type, utilisant une matrice à permittivité élevée et dispersive, on peut obtenir des dispersions de ferrite proche de -1, qui dans le sens de l'invention, en se combinant avec la dispersion de ", permettent un élargissement très vaste de la résonnance quart d'onde, o l'indice reste à peu près constant, quand la longueur d'onde varie Ainsi, dans les derniers exemples décrits, deux couches, ou même une seule, suffisent pour couvrir une large gamme de fréquences. Avec le poudre de ferrite assez ou bonne conductrice (par exemple Mn-Zn des Figures 2 et 3, ou Fe-Zn décrit plus haut), un tel compo- site fritté avec un titanate de strontium Sr Ti O 3, ou avec le Sr Ti O 3 avec une faible charge de titanate de Bismuth Bi 203-2 Ti O 2, m'a permis 23 2 d'obtenir une permittivité réelle très dispersive, variant de environ 2000 à 200 entre 30 M Hz et 1 G Hz: cette combinaison donne, non seule- ment des absorbants d'épaisseur réduite (pour le quart d'onde), mais aussi une absorption extrêmement large bande. Dans un cinquième exemple, relatif aux applications aux fréquences élevées, avec des grains de ferrite de qualité appropriée (voir Figure 7), l'augmentation de la permittivité et l'introduction de sa disper- sion suivent les mêmes règles: les effets Maxwell-Wagner et Debye utilisés dans les gammes de fréquences plus faibles, peuvent alors être complétés par des résonnances dipolaires, que l'on introduit 21 - dans le composite, par l'addition de fibres métalliques et par des ferrites 'acidulaires ', assez bons ou bons conducteurs, par des addi- tions "chirales', introduisant, par les couplages entre effets magné- tiques et diélectriques, des dispersions et pertes supplémentaires. En résumé La modélisation à volonté des caractéristiques magnétiques, selon l'invention, est liée à l'utilisation de matériaux ferri et ferro- magnétiques divers, avec leurs mélanges. La modélisation à volonté des caractéristiques électriques, selon l'invention, est essentiellement liée au fait qu'il y a au moins deux phases distinctes dans les composites considérés, o l'on peut intervenir à volonté et distinctement sur la phase "liant" (processus basse température), et non plus à travers les caractéristiques diélec- triques du ferrite, difficiles à contrôler (processus haute tempé- rature). REVENDICATIONS 1 Matériau composite diélectromagnétique haute-fréquence, pour absorber les ondes électromagnétiques dans une large gamme de fréquence, et plus particulièrement pour réduire leur réflexion, dans son application à une structure à propagation électromagnétique, utilisant un/des matériaux ferro ou ferrimagnétiques, sous forme de particules, placés dans une matrice essentiellement non magnétique, avec une concentration de 10 à 100 %o en volume, caractérisé par: la sélection des caractéristiques magnétiques du ou des matériaux magnétiques, afin de placer les relaxations/résonnances magnétiques (dispersion magnétique) dans la ou les gammes de fréquence considérées, par le choix de cette concentration; la sélection des caractéristiques diélectriques combinés du/des matériaux magnétiques et de la matrice non magnétique, pour réaliser une permittivité donnée, pouvant comporter une valeur élevée, avec une dispersion, dans la ou les gammes de fréquence considérées. 2 Matériau selon la revendication 1, dans lequel les valeurs de perméabilité et de permittivité en fonction de la fréquence, sont obtenues par le choix ad hoc de la concentration d'un ou plusieurs matériaux magnétiques dans le mélange, en opposition avec des variations de composition chimique d'un matériau magnétique compact de composition fixe. 3 Matériau selon la revendication 2, dans lequel la dispersion de la perméabilité des pertes est substanciellement inversement proportionnelle à la fréquence, dans au moins une partie de la gamme de fréquence considérée. 4 Matériau selon une des revendications 2 à 3, dans lequel la dispersion de la permittivité réelle est substanciellement proportionnelle à la perméabilité réelle, dans au moins une partie de la gamme de fréquence considérée. Matériau selon une des revendications 2 à 4, dans lequel la permittivité réelle suit la dispersion de la perméabilité réelle, et o elle est environ trois fois supérieure. 6 Matériau selon une des revendications 2 à 5, dans lequel l'absorption électromagnétique est élevée, par le fonctionnement dans la gamme de fréquences de la résonnance et dispersion magnétique, avec, le cas échéant, des pertes diélectriques additionnelles. 7 Matériau selon une des revendications 2 à 6, dans lequel le spectre de permittivité est contrôlé par les caractéristiques diélectriques et conductivité du matériau magnétique, combiné avec les caractéristiques diélectriques du liant. 8 Matériau selon la revendication 7, dans lequel le contrôle du spectre de permittivité du composite est réalisé par l'introduction d'une conductivité artificielle des grains magnétiques, obtenue par l'utilisation de ferrites et autres magnétiques à conductivité élevée. 9 Matériau selon la revendication 7, dans lequel le contrôle du spectre de permittivité du composite est réalisé par l'introduction d'un liant diélectrique à forte conductivité, avec une dispersion. Matériau selon la revendication 7, dans lequel le contrôle du spectre de permittivité du composite est réalisé par l'introduction d'un liant diélectrique à permittivité avec une dispersion. 11 Matériau selon la revendication 7, dans lequel au moins une part du liant est du type thermoplastique ou de type thermodurcissable, mis en place par des techniques de mélanges et de pressing, et fixé ensuite par polymérisation, ou fixé et durci par frittage, etc. 12 Matériau selon une des revendications précédentes, dans lequel un matériau composite sous forme de couche est utilisé pour absorber une onde électromagnétique incidente, et o un ou plusieurs minima de réflectivité sont obtenus, en fonction de la fréquence, par des effets de résonnance, tel que par exemple une "réflexion quart d'onde" (et multiples impairs de quart d'onde), dans le cas de l'application de matériaux contre une surface métallique. 13 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel la couche de matériaux est discontinue, et o les discontinuités simulent les composites à concentrations variables, par un taux de remplissage macroscopique variable. 14 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel la couche de matériau représente, pour une ou plusieurs fréquences, une perméabilité complexe égale à sa permittivité complexe, réalisant une absorption "adaptée". 15 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel, dans une couche de matériau composite donnée, plusieurs minima de réflectivité sont obtenus dans la gamme de fréquence considérée, et que ces minima sont étagés de sorte à minimiser la réflectivité globale. 16 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel plusieurs couches de matériau composite à caractéristiques électromagnétiques différentes sont f superposées, afin d'avoir chacune une action quart d'onde propre, actions étagées afin d'optimiser la réflectivité globale, dans la gamme de fréquences considérée, et dans laquelle la succession des composites et de leurs effets est placée dans l'ordre des impédances d'ondes croissantes vers l'extérieur. 17 Matériau selon la revendication 16, dans lequel les caractéristiques différentes de couches sont obtenues par des compositions magnétiques et diélectriques différentes, et/ou par la concentration magnétique différente, et/ou par le dimensionnement des sections différentes. 18 Matériau selon la revendication 16, dans lequel les matériaux composites à base du même matériau magnétique, auquel cas, la couche contre le métal comporte la charge la plus élevée, avec un liant à permittivité la plus élevée, et la fréquence quart d'onde la plus basse, la couche externe de la charge magnétique la plus faible (avec un liant à permittivité la plus réduite). 19 Matériau selon unes des revendications 16 à 18, dans lequel les matériaux composites sont à base de matériaux magnétiques différents, afin de rendre maximum les écarts de leurs impédances d'onde respectives, c'est- à-dire, le "découplage" des actions propres à chacune. Matériau selon unes des revendications 16 à 19, dans lequel la couche à impédance d'onde la plus faible est représentée par un ferrite compact (Cv = 100 %) et/ou dans laquelle la couche à impédance d'onde la plus élevée est proche de celle du vide et représentée par un matériau non magnétique, tel que diélectrique chargé au noir de carbone, polymères semiconducteur, fibres ou mousses résistives, etc. 21 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel les matériaux et leur implémentation comme recouvrements, sont utilisés pour réduire les réflexions radar, dans les applications camouflages/furtivité, et réduction de surface équivalent radar. 22 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel les matériaux et leur implémentation comme recouvrements, sont utilisés pour réduire les réflexions d'ondes dans des installations de mesures "anéchoiques", telles que chambres anéchoiques, cellules TEM, GTEM, charges pour coaxiaux et guides d'ondes, etc. 23 Matériau selon unes des revendications précédentes, dans lequel les matériaux et leur implémentation comme recouvrements, sont utilisés pour toutes autres structures à propagation ou réflexion d'ondes électromagnétiques, libres ou guidées, telles que câbles, guides d'onde, circuits, blindages, boîtiers, cages Faraday, filtres, etc, et d'une façon générale, toutes applications à "résonnance large bande".