FR 2661507 A1 19911031 FR 8305356 A 19830331 PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DU RETARD SPATIAL ENTRE DEUX SIGNAUX DE MEME FREQUENCE NOTAMMENT DANS LA BANDE HYPERFREQUENCE La présente invention concerne un procédé et un dispositif de mesure du retard spatial entre deux signaux de même fréquence, notamment dans la bande hyperfréquence. Un tel dispositif est utilisé par exemple dans un goniomètre de phase dont le schéma de principe est illustré par la figure l ci-jointe et qui cherche à déterminer, par rapport à un plan de réference, l'angle & du front P d'une onde afin de déterminer la direction relative de l'émetteur de cette onde. On désigne par retard spatial S, la différence des chemins parcourus par deux points Pl et P 2 du front de l'onde émise avant d'atteindre le plan de référence Comme illustré par la figure 1, on dispose de deux antennes de réception A 1 et A 2 séparées d'une distance d et situées dans un plan constituant le plan de référence. Le front P de l'onde reçue fait un angle a avec ledit plan de référence Le retard spatial S est également représenté par la distance (A 1 P) de la première antenne A 1 au front P quand celui- ci atteint la deuxième antenne A 2 (A 2 P 2 = 0). Une première relation ( 1) lie le retard spatial S à la distance d des antennes: S = d sin O ( 1) Le retard spatial S est d'autre part défini à partir de la phase relative f et de la frequence f, à laquelle correspond la longueur d'onde ô, des deux signaux r 1 (t) et r 2 (t) reçus par les antennes A 1 et A 2 respectivement Le retard spatial S est en effet défini par la relation ( 2) S= = c ( 2) 21 f 21 f dans laquelle c est la vitesse de la lumière. Les goniomètres de phase classiques sont équipés d'un dispo- sitif 1 mesurant la phase relative i des signaux reçus respec- tivement par les deux antennes A 1 et A 2 et mesurant la fréquence f. Il faut alors calculer le retard spatial S par la relation ( 2) ce qui permet de connaître la direction e d'arrivée des émissions en utilisant la relation ( 1) Cette direction E d'arrivée ne peut donc être connue qu'après la mesure de la fréquence f des signaux reçus. Dans le domaine des hyperfréquences, par exemple, la phase b est mesurée à l'aide de discriminateurs de phase delivrant des signaux dont l'amplitude relative est liée à la phase par une loi connue De même, la fréquence f peut être mesurée à l'aide d'un autre discriminateur de phase dont la loi phase-fréquence est connue Mais la connaissance préalable de la fréquence entraîne la nécessité de circuits spécialisés, ce qui présente un inconvénient important dans le cadre des applications du goniomètre de phase, en particulier dans le cas de fonctionnement à très large bande. La présente invention permet de remédier aux inconvénients précités. Elle consiste à exploiter les propriétés de la phase relative de deux signaux de même fréquence se propageant dans des directions opposées, ce qui permet de mesurer, sur une large bande de fréquence, le retard spatial des deux signaux sans qu'il soit besoin de mesurer ou de connaître leur fréquence. Selon l'invention, le procédé de mesure du retard spatial entre deux signaux incidents de même fréquence est caractérisé en ce qu'il comprend successivement les étapes suivantes: injection des deux signaux à l'entrée de moyens de transmis- sion de façon à ce que dans les moyens de transmission, ils se propagent dans des directions opposées; détermination d'une distance de référence par rapport à un des points d'injection, pour laquelle les trajets électriques parcourus respectivement dans les moyens de transmission par les deux signaux depuis leur point d'injection sont égaux; génération de l'enveloppe de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission; mesure de l'écart séparant la distance de référence et la position du maximum d'amplitude de l'enveloppe le plus proche de ladite distance de référence et calcul du retard spatial qui existe entre les deux signaux incidents de même fréquence à l'entrée des moyens de transmission et qui est égal au double de l'écart calculé. Un autre avantage de la présente invention est de permettre également la mesure de la fréquence desdits signaux, cette mesure pouvant être réalisée seule ou en parallèle avec la mesure de retard spatial. Un autre avantage de la présente invention est de permettre le calcul du retard spatial existant entre deux signaux complexes composés d'une même pluralité de signaux élémentaires de f ré- quences différentes. D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée faite ci-après avec référence aux figures ci-annexées qui représentent: Fig 1, le schéma de principe d'un goniomètre de phase, déjà décrit dans le préambule; Fig 2, le schéma synoptique du dispositif selon l'invention; Fig 3, un mode de réalisation d'une partie du dispositif de la figure 2; Fig 4, une variante de réalisation de la partie du dispositif selon l'invention représentée par la figure 3; et Fig 5, une autre variante de réalisation de la partie du dispositif selon l'invention représentée par la figure 3. La figure 2 représente le schéma synoptique du dispositif selon l'invention Les deux signaux de même fréquence f, à laquelle correspond la longueur d'onde \, sont appliqués sur la première et la deuxième entrée A et B respectivement de moyens de transmis- sion 2 et se propagent dans des directions opposées. Les moyens de transmission 2 peuvent être des lignes de transmission (telles que représentées dans les figures 3, 4, 5 par exemple) ou des circuits plus localisés (non représentés). On désigne par Mo le point de référence qui est situé à une distance dite de référence d'un point d'injection, A par exemple, et pour lequel les trajets électriques parcourus par les deux signaux incidents sont égaux. Le signal délivré par les moyens de transmission 2 est appliqué à l'entrée d'un circuit 3 déterminant l'enveloppe du signal appliqué a son entrée. Un circuit de calcul 4 détermine la distance so du premier maximum de l'enveloppe, déterminée par le circuit 3, au point de référence Mo des moyens de transmission 2 Il calcule également le retard spatial S égal, comme on le démontrera ultérieurement, au double de la distance so et éventuellement la direction Pdu front d'onde si les deux signaux appliqués à l'entrée des moyens de transmission 2 sont issus de ce front d'onde. Si l'on désire mesurer la fréquence des deux signaux incidents, un circuit 5 calcule la fréquence f des signaux d'entrée du dispositif à partir de la distance séparant deux maxima successifs de l'enve- loppe du signal résultant existant dans les moyens de transmission 2. Les méthodes de calcul sont décrites ultérieurement. Le fonctionnement du dispositif selon l'invention représenté par la figure 2 est décrit ci-après en se référant aux figures 2 et 3. Un premier mode de réalisation des moyens de transmission 2 et de du circuit 3 de détermination de l'enveloppe est représenté par la figure 3. Les moyens de transmission 2 se composent par exemple d'une simple ligne de transmission 200 aux deux extrémités A et B de laquelle les deux signaux incidents de fréquence f sont respecti- vement appliqués. La présence simultanée des deux signaux sur une même ligne crée un régime d'onde stationnaire. La présente invention étant basée, ainsi qu'on l'a déjà mention- né, sur l'utilisation des propriétés de phase relative de deux signaux de même fréquence propagés dans des directions opposées par des moyens de transmission, la suite du traitement porte sur l'onde stationnaire résultante Selon un mode de réalisation non limitatif, l'onde stationnaire générée est prélevée par échantillonnage par l'intermédiaire de N moyens de couplage 201, 202,,20 N On suppose que les couplages sont faibles, afin de ne pas perturber le régime stationnaire. Le circuit 3 déterminant l'enveloppe de l'onde stationnaire peut être constitué de façon non limitative par N détecteurs 301, 302,,30 N correspondant respectivement aux moyens de couplage 201, 202,, 20 N et délivrant chacun un échantillon de l'enveloppe de l'onde stationnaire Le nombre et l'emplacement des moyens de couplage 201, 202,,20 N sont déterminés par l'homme de l'art, en utilisant le théorème de Shannon, de façon à reconstituer en sortie des détecteurs 301, 302,,30 N l'enveloppe de l'onde stationnaire dans la bande de fréquence de fonctionnement. Les échantillons détectés délivrés par les N détecteurs 301, 302,,30 N sont appliqués à l'entrée d'un dispositif de conversion espace-temps 31 délivrant sur une première sortie 311 un signal périodique Sp qui représente les variations échantillonnées de la tension de sortie des N détecteurs, c'est-à-dire les variations de l'enveloppe de l'onde stationnaire créée dans les moyens de trans- mission 2 Sur une deuxième sortie 312 le dispositif de conversion espacetemps 31 délivre un signal de référence espace-temps SR' Les détecteurs sont de préférence des détecteurs quadratiques Le dispositif de conversion peut être, selon un exemple non limitatif non représenté, un commutateur à N entrées recevant respecti- vement les signaux de sortie des détecteurs 301, 302,,30 N et les commutant l'un après l'autre sur la première sortie 311 à un rythme déterminé commandé par un signal impulsionnel extérieur Le signal de référence SR est dans ce cas un signal représentatif de la position de chaque échantillon prélevé et détecté par rapport à la distance de référence et est obtenu par un circuit générateur (non représenté) à partir du signal impulsionnel de commande et de la répartition connue des N moyens de couplage 201, 202,,20 N sur les moyens de transmission 2. Il est également possible d'exploiter les tensions de sortie des détecteurs en parallèle de façon instantanée afin de connaître l'évolution rapide de la ou des grandeurs mesurées comme, par exemple dans un radar à compression d'impulsions, de la variation de fréquence HF dans une impulsion. La présence simultanées des deux signaux sur une même ligne, comme c'est le cas dans le mode de réalisation de la figure 3, crée un régime d'onde stationnaire Le point Mo choisi comme référence est alors le point milieu de la ligne de transmission 200. Les déphasages subis par chacun des deux signaux d'entrée entre l'entrée respective A ou B et le point de référence Mo de la ligne de transmission sont égaux et par conséquent leur déphasage relatif au point de référence Mo est le même que leur déphasage relatif à l'entrée de la ligne de transmission 200. En chaque point de la ligne de transmission situé à une distance S du point Mo de référence, la tension e(s) créée s'exprime par la relation ( 3): e(s) = E cos ( t 2 S)cos c t ( 3) ou E est une tension fonction de l'amplitude des signaux injectés à chaque extrémité de la ligne; f est la différence de phase des deux signaux d'entrée de la ligne de transmission; et D c et ce> = 2 ir f sont la longueur d'onde et la -f pulsation des signaux d'entrée respectivement. Il a été supposé que les moyens de couplage 201, 202,,20 N sont conçus de façon à ne pas perturber l'onde stationnaire créée. La tension E (s) détectée le long de la ligne par des détecteurs quadratiques est proportionnelle à E 2 li + cos (J il > 1 Les maxima de tension le long de la ligne se produisent aux points distants d'une longueur S du point de référence Mo, telle que: 4 1 r s ok = >Du + 2 k 11 ( 4) o k est un nombre relatif. La distance S des maxima peut donc s'exprimer en fonction du déphasage 1, de la longueur d'onde Ä> et de k par la relation ( 5) s = 4 ta k 2 _ ( 5) l Si on désigne par so la quantité 44 ( 6), la distance S des maxima au point milieu ou point de référence Mo de la ligne est donnée par s=so = D, modulo ( 7) 4 2 i Or dans le préambule de la description, le retard spatial S a été défini par la relation ( 2) S= 2 t ( 2) La comparaison des relations ( 2) et ( 6) permet d'exprimer le retard spatial S en fonction de la distance so du premier maximum au point de référence Mo par l'équation ( 8) suivante: S = 2 so ( 8) Le retard spatial S, ou différence de chemin parcouru par les deux signaux d'entrée avant d'être injectés sur la ligne de transmis- sion 200, est donc donné par l'égalité ( 8) qui est indépendante de la longueur d'onde t et par conséquent de la fréquence f des signaux d'entrée. Le circuit 4 de la figure 1 mesure donc la distance so du premier maximum voisin du point de référence Mo, puis calcule le retard spatial S = 2 so Il calcule également la direction G du front d'once par la relation ( 1) indiquée dans le préambule de la des- cription, S = d sin e ( 1) ou encore e = Arc sin S (Ibis) d si l'on suppose que les deux signaux injectés sur les entrées A et B des moyens de transmission 2 sont issus d'une même onde, que la distance d séparant les deux antennes de réception Al et A 2 (Fig 1) est connue et que les trajets électriques reliant les antennes Al et A 2 aux entrées A et B respectivement des moyens de transmission 2 sont égaux. La relation ( 7) mentionnée plus haut indique la position S des maxima de l'enveloppe du signal résultant transmis par les moyens de transmission 2 s = solmodulo 2 > J ( 7) La distance t X S entre deux maxima successifs est donc égale à Ls= -\ et est par conséquent directement proportionnelle à la longueur d'onde des deux signaux incidents et égale, au coefficient -près, à l'inverse de la fréquence f des signaux incidents. En déterminant l'intervalle a S séparant deux maxima succes- sifs, le circuit 5 permet de calculer la fréquence f = 2 Ad Le calcul du retard spatial par le circuit 4 et celui de la fréquence f par le circuit 5 peuvent être effectués indépendamment l'un de l'autre Les deux circuits 4 et 5 peuvent donc dans le dispositif selon l'invention exister ensemble ou séparément. Si les signaux d'entrée sont des signaux complexes c'est-à-dire composé d'une même pluralité de signaux élémentaires de fré- quences différentes, on peut montrer que l'enveloppe de l'onde stationnaire est porteuse des informations propres à chaque fré- quence: la tension détectée le long de la ligne de transmission 200 est la somme des tensions que l'on obtiendrait pour chaque signal élémentaire séparément. Un filtre, numérique par exemple, non représenté dans les figures, permet dans le cas d'un signal complexe d'isoler les diffé- rentes enveloppes correspondant respectivement aux signaux élé- mentaires Pour chaque enveloppe il est ainsi possible de calculer le retard spatial et/ou la fréquence de la paire de signaux élémentaires ayant créé l'onde stationnaire correspondante. La figure 4 représente un autre mode de réalisation des moyens de transmission 2 qui, associés au circuit 3 de la figure 3, sont utilisables dans le dispositif selon l'invention illustré par la figure 2: Les moyens de transmission 2 peuvent également comprendre deux lignes de transmission 210 et 220 parallèles fermées à une extrémité sur leur impédance caractéristique Z 1 et Z 2 respecti- vement, leur autre extrémité étant disposée en vis-a-vis avec l'extrémité de l'autre ligne fermée sur l'impédance caractéristique. Les première et deuxième entrées A et B des moyens de transmission 2 sont constituées par l'extrémité ouverte des première et deuxièmes lignes de transmission 210, 220 respectivement. Chaque moyen de couplage 201, 202,,20 N peut comprendre un premier et un deuxième coupleurs prélevant une partie du signal transmis par les première et deuxième lignes 210 et 220 respec- tivement et un circuit effectuant la sommation des signaux pré- levés De façon plus simple chaque moyen de couplage 201, 202,, N peut être couplé à la fois à la première et à la deuxième lignes de transmission Il y a donc sommation des signaux prélevés sur chaque ligne aux deux points M 1, M'1;; ou MN, M'N situés en vis-à- vis Dans une telle structure les lignes 210 et 220 travaillent en régime progressif Ce mode de réalisation permet d'amplifier, si besoin est, les signaux le long des lignes alors que dans le mode de réalisation de la figure 3, l'amplification ne peut se faire qu'aux entrées A et B de la ligne 200. La référence Mo est ici constituée de deux points: M'o pour la ligne 210 et M"o pour la ligne 220, les points M'o et M"o étant situés en vis à vis et tels que les trajets électriques AM'o et BM"o soient égaux. La figure 5 représente un autre mode de réalisation des circuits 2 et 3 de la figure 2. Les moyens de transmission 2 comprennent une ligne de transmission 230 à constantes réparties, du type coaxial par exemple, dont les deux extrémités constituent les deux entrées A et B des moyens de transmission 2 et dont les inductances linéiques sont désignées par L Les moyens de couplage prélevant l'onde stationnaire sont constitués par des transistors représentes sur la figure 5 par leurs schémas équivalents 201, 202,,20 N La capacité - parasite d'entrée des transistors intervient dans le calcul de l'im- pédance linéique de la ligne et la capacité d'entrée de chaque transistor de couplage est représentée par une seule capacité désignée par C. Les détecteurs 301, 302,,30 N du sous-ensemble 3 sont cons- titués chacun par la mise en parallèle d'une diode de redressement D et d'une capacité C' Un convertisseur espace/temps 31 complète par exemple, comme dans la figure 3, le sous-ensemble 3, qui délivre sur ses deux sorties 311 et 312 un signal Sp représentant l'enveloppe de l'onde stationnaire et SR un signal de référence espace-temps respectivement. Le dispositif selon l'invention peut être utilisé comme fré- quencemètre uniquement Dans ce cas, il n'est pas nécessaire d'injecter le signal de fréquence inconnue sur les deux entrées A et B des moyens de transmission 2: on n'utilise qu'une entrée, A par exemple, l'autre entrée B étant fermée par un court-circuit. Dans le dispositif selon l'invention, la partie haute fréquence 2 est réciproque: un signal haute fréquence injecté en sortie de l'un des moyens de couplage 201, 202,, 20 N délivre sur les deux extrémités A et B des moyens de transmission deux signaux d'égale amplitude, de même fréquence, qui présentent un retard spatial indépendant de la fréquence et peuvent être utilisés par exemple pour émettre dans une direction déterminée. On a ainsi décrit un dispositif permettant le calcul du retard spatial de deux signaux de même fréquence indépendamment de la fréquence des deux signaux, ce dispositif permettant également de calculer, indépendamment du calcul du retard spatial, la fréquence des deux signaux. là REVENDICATIONS I Procédé de mesure du retard spatial entre deux signaux incidents de même fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend successivement: une première étape d'injection des deux signaux en deux points de moyens de transmission de façon à ce que, dans les moyens de transmission, ils se propagent dans des directions opposées: une deuxième étape de détermination d'une distance de référence, par rapport à un des points d'injection des signaux, pour laquelle les trajets électriques parcourus respectivement dans les moyens de transmission par les deux signaux depuis leur point d'injection sont égaux; une troisième étape de génération de l'enveloppe de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission; une quatrième étape de mesure de l'écart séparant la distance de référence et la position du maximum d'amplitude de l'enveloppe le plus proche de ladite distance de référence, et une cinquième étape de calcul du retard spatial qui existe entre les deux signaux incidents de même fréquence à l'entrée des moyens de transmission et qui est égal au double de l'écart calculée. 2 Procédé de mesure selon la revendication 1, caractérisé en ce que, après la troisième étape, il comprend une sixième étape de mesure de l'écart qui sépare deux maxima successifs de l'enveloppe de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission, suivie d'une septième étape de calcul de la période des signaux incidents en multipliant l'écart entre deux maxima successifs par un coefficient 2/c dans lequel c est la vitesse de la lumière. 3 Procédé de mesure selon la revendication l ou 2, caracté- risé en ce que, dans le cas o chaque signal incident est composé d'une même pluralité de signaux élémentaires de fréquences dif- férentes, il comprend une étape supplémentaire de filtrage de l'enveloppe de l'onde résultante existant dans les moyens de trans- mission afin de générer une pluralité d'enveloppes élémentaires correspondant respectivement à l'onde résultante d'une paire de signaux élémentaires de même fréquence se propageant dans des directions opposées. 4 Procédé de mesure selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 3, caractérisé en ce que l'enveloppe de l'onde résultante est générée par échantillonnage de l'onde résultante prélevée en une pluralité de N points sur les moyens de transmission, détection de chaque échantillon prélevé, traitement de la pluralité de N échantil- lons détectés correspondant chacun à un point de prélèvement situé d'un côté ou de l'autre de la référence à un écart déterminé de ladite distance de référence, afin de générer une courbe échantil- lonnée représentant les variations en fonction du temps de l'en- veloppe de l'onde résultante. Procédé de mesure selon la revendication 4, caractérisé en ce que, les moyens de transmission comportant deux circuits de transmission dans lesquels deux signaux incidents se propagent respectivement dans des directions opposées, la détection est effec- tuée pour la pluralité de signaux correspondant à la somme des deux signaux prélevés sur l'un et l'autre des circuis de transmission en un point situé à un même écart et d'un même côté de ladite distance de référence. 6 Procédé de mesure selon la revendication 4 ou 5, carac- térisé en ce que la détection est quadratique. 7 Dispositif de mesure du retard spatial entre un premier et un deuxième signal ayant même fréquence (f), caractérisé en ce qu'il comprend: des moyens de transmission ( 2) dans des directions opposées des deux signaux appliqués à leur entrée; des moyens de génération ( 3) de l'enveloppe (Sp) de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission; des moyens ( 4) de mesure de l'écart (so), par rapport à une distance de référence, de la position du maximum d'amplitude de l'enveloppe (Sp) le plus proche de ladite distance de référence et de calcul du retard spatial (S) qui existe entre les deux signaux incidents à l'entrée des moyens de transmission ( 2) et qui est égal au double de l'écart (so) calculé, la distance de référence étant la distance pour laquelle les trajets électriques parcourus, dans les moyens de transmission ( 2), par les signaux incidents depuis leur point respectif (A, B) d'injection sont égaux. 8 Dispositif de mesure selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de calcul ( 5) de la période (L) des signaux incidents égale, au coefficient 2 près à l'écart (/As) mesuré entre deux maxima successifs de l'enveloppe (Sp) de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission ( 2), c étant la vitesse de la lumière. 9 Dispositif de mesure selon la revendication 7 ou 8, carac- térisé en ce que, les premier et deuxième signaux incidents se composant respectivement d'une même pluralité de (M) signaux élémentaires à différentes fréquences, il comprend en outre des moyens de filtrage qui reçoivent des moyens de génération ( 3) l'enveloppe (Sp) de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission ( 2) et délivrent une pluralité de (M) enveloppes élémen- taires, chaque enveloppe élémentaire étant l'enveloppe de l'onde résultant de la propagation dans des directions opposées d'un premier et d'un deuxième signal élémentaire de même fréquence qui composent respectivement les premier et deuxième signaux inci- dents. Dispositif de mesure selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que les moyens de transmission ( 2) sont constitués par une ligne de transmission ( 200, 230) aux extrémités (A, B) de laquelle les premier et deuxième signaux incidents sont respec- tivement appliqués. Il Dispositif de mesure selon la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce que les moyens de transmission ( 2) sont constitués par une première et une deuxième ligne de transmission ( 210, 220) parallèles, chargées en leur première extrémité par leur impédance caractéristique respective (Zl, Z 2) et alimentées en leur deuxième extrémité (A, B) par les premier et deuxième signaux incidents respectivement, la -première extrémité d'une ligne de transmission ( 210, 220) étant disposée vis-à-vis de la deuxième extrémité de * l'autre ligne ( 220, 210) afin que les premier et deuxième signaux incidents se propagent dans des directions opposées. 12 Dispositif de mesure selon la revendication 10, caractérisé en ce que une pluralité de N échantillons de l'onde résultante existant dans les moyens de transmission ( 2) ayant été respec- tivement prélevés par une pluralité de N moyens de couplage ( 21, 202,, 20 N), les moyens de génération ( 3) de l'enveloppe (Sp) de l'onde résultante comprennent: une pluralité de N moyens de détection ( 301, 302, ,30 N) alimentés respectivement par un échantillon prélevé par les moyens de couplage ( 201, 302,, 20 N); et des moyens de conversion espace-temps ( 31) qui, à partir de la pluralité de N échantillons détectés correspondant chacun à une position déterminée par rapport à la distance de référence, génèrent une courbe échantillonnée (Sp) représentant les variations en fonc- tion du temps de l'amplitude des échantillons détectés et un signal de référence (SR) indiquant en fonction du temps la position des points de prélèvement des échantillons par rapport à la distance de référence. 13 Dispositif de mesure selon la revendication Il, caractérisé en ce que une pluralité de N moyens de couplages ( 201, 202,,20 N) prélèvent chacun un échantillon du premier signal incident sur la première ligne de transmission ( 210) et un échantillon du deuxième signal incident sur la deuxième ligne de transmission ( 220) et en font respectivement la somme, les points de prélèvement par chaque moyen de couplage ( 201, 202,, 20 N) d'échantillons des premier et deuxième signaux incidents étant disposés en vis-à-vis et ayant la même position par rapport à la distance de référence, et en ce que les moyens ( 3) de génération de l'enveloppe de l'onde résultante comprennent: une pluralité de N moyens de détection ( 301, 302,,30 N) alimentés respectivement par un échantillon prélevé par les moyens de couplage ( 201, 202, 20 N); et des moyens de conversion espace-temps ( 31) qui, à partir de la pluralité de N échantillons détectés correspondant chacun à une position déterminée par rapport à la distance de référence, génèrent une courbe échantillonnée (Sp) représentant les variations en fonc- tion du temps de l'amplitude des échantillons détectés et un signal de référence (SR) indiquant en fonction du temps la position des points de prélèvement des échantillons par rapport à la distance de référence. 14 Dispositif de mesure selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que les moyens de détection ( 301, 302,,30 N) sont des détecteurs quadratiques. Dispositif de mesure selon la revendication 12 ou 13, caractérisé en ce que les moyens de conversion espace-temps ( 31) comportent un commutateur à N entrées alimentées respectivement par les N échantillons détectés qui sont successivement commutés vers la sortie du commutateur au rythme d'un signal impulsionnel extérieur de commande et un circuit qui, à partir du signal impul- sionnel de commande délivre un signal représentant pour chaque impulsion, donc pour chaque échantillon de l'enveloppe la position, par rapport à la distance de référence, de l'échantillon corres- pondant prélevé sur les moyens de transmission ( 2).