FR 2664018 A1 19920103 FR 9102095 A 19910221 La présente invention concerne de façon générale des moteurs à turbine à gaz, et plus particulièrement un système de vanne de dérivation perfectionnée. Un moteur à réacteur à double flux, communément appelé turbofan, à turbine à gaz de cycle variable classique comporte un coeur de moteur qui entraîne une soufflante, communément appelée fan, et un conduit de dérivation qui entoure le coeur de moteur qui est en communication d'écoulement avec le fan Une vanne de dérivation classique est placée au niveau d'une extrémité d'entrée amont du conduit de dérivation et peut être positionnée selon une position fermée qui bloque sensiblement l'écoulement qui provient du fan et qui se dirige à l'intérieur du conduit de dérivation sous certaines conditions de vol d'un avion qui est propulsé par le moteur tout en permettant à l'écoule- ment en provenance du fan d'être canalisé à l'intérieur du coeur de moteur La vanne de dérivation peut également être positionnée selon une position ouverte qui assure un écoulement sensiblement libre en prove- nance du fan à l'intérieur du conduit de dérivation pour dériver une partie de l'air de fan autour du coeur de moteur tout en permettant à la partie restante de l'air de fan d'être canalisée au travers du coeur de moteur lors du fonctionnement de l'avion selon d'autres conditions de vol. Les assemblages de vanne de dérivation classiques sont relativement complexes et sont commandés en fonction de règles prédéterminées qui correspondent au fonctionnement en vol de l'avion Un assemblage de vanne de dérivation classique donné à titre d'exemple comporte une vanne en forme de bague annulaire qui peut être translatée afin d'ouvrir et de fermer une entrée annulaire du conduit de dérivation Des mécanismes d'articulation et des servovannes classiques sont utilisés pour translater la vanne et sont connectés de manière fonctionnelle au système de commande du moteur de manière à être sensibles aux règles prédéterminées contenues dans le système de commande pour ouvrir et fermer la vanne de dérivation selon diverses conditions de vol. Dans la position ouverte, la vanne de dérivation doit assurer un écoulement sensiblement libre à l'inté- rieur du conduit de dérivation pour réduire ou minimi- ser les pertes de pression de cet écoulement qui dimi- nueraient la performance du moteur et qui réduiraient la capacité de refroidissement de l'air de dérivation canalisé dans le conduit de dérivation L'air de déri- vation est typiquement utilisé pour améliorer la con- sommation de combustibles spécifiques (SFC) en vol de croisière et pour refroidir des structures aval du moteur telles que, par exemple, un augmentateur classi- que et une tuyère d'échappement de section variable, et toute perte de pression due au conduit de dérivation devrait être compensée, typiquement par une augmenta- tion de la pression dans le conduit de dérivation, ce qui diminuerait la performance du moteur Qui plus est, la vanne de dérivation doit également assurer un écoulement sensiblement libre et une transition unifor- me à l'intérieur du conduit de dérivation afin d'empê- cher ou de minimiser toute pression en retour sur le fan qui réduirait de manière indésirable la marge de détachement de courant du fan. La vanne de dérivation en forme de clapet sélecteur de mode est typiquement positionnée entre une position complètement ouverte et une position complète- ment fermée pour un fonctionnement de dérivation double ou simple d'un moteur à dérivation double donné à titre d'exemple Dans d'autres modes de réalisation, la vanne de dérivation peut par ailleurs être disposée selon des positions intermédiaires entre les deux positions pré- citées, selon les besoins des applications particuliè- res de moteurs d'avion De cette manière, le taux de dilution classiquement représenté par l'écoulement d'air total du moteur divisé par l'écoulement d'air du coeur de moteur peut varier lors du fonctionnement du moteur d'avion. Un problème important qui est associé à la géométrie variable nécessaire pour positionner les vannes de dérivation réside dans la disponibilité d'espace de montage et par voie de conséquence, dans la quantité de poids admissible pour le système de vanne de dérivation Typiquement, une petite enveloppe axiale et radiale est disponible dans des moteurs à turbofan perfectionnés du fait de la grande proximité entre le fan, les rotors de compresseur et la boîte de vitesse externe du système de vanne de dérivation A défaut d'espace disponible, le moteur doit être repensé de manière à avoir un diamètre plus grand et une longueur axiale plus longue pour permettre l'adaptation du système de vanne de dérivation nécessaire Une augmentation de la taille radiale et axiale d'un moteur à turbine à gaz et l'augmentation correspondante en poids ne sont pas souhaitables puisque ces augmenta- tions conduisent à un supplément de poids et à des pertes pénalisantes pour le moteur pris dans sa globalité. Qui plus est, les systèmes de vanne de dérivation classiques nécessitent typiquement des vérifications ou réglages à l'assemblage pour assurer un mouvement coordonné et une longueur de course complète pour les différentes parties Les vérifications augmentent le temps d'assemblage et les coûts qui leur sont associés. Par conséquent, un objet de la présente invention consiste à fournir un nouveau système de vanne de dérivation perfectionné. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un système de vanne de dérivation qui soit relativement compact et léger. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un système de vanne de dérivation qui ait un système de commande perfectionné, ce système nécessitant relativement peu d'éléments. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un système de vanne de dérivation qui ait un système de commande qui nécessite relativement peu d'espace pour positionner une vanne de dérivation entre des positions ouverte et fermée. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un système de vanne de dérivation qui inclut une porte de vanne de dérivation perfectionnée, cette porte pouvant être positionnée selon une position ouverte pour assurer une couche limite de fluide uniforme qui s'accompagne de pertes aérodynamiques minimales. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un assemblage de vanne de dérivation qui nécessite des réglages réduits, voir pas de réglage. Un système de vanne de dérivation comporte une structure annulaire qui définit une cavité et qui a un châssis intermédiaire muni d'une ouverture annulaire, ce châssis incluant une pluralité de portes de vanne de dérivation qui sont disposées à l'intérieur Une bague35 de commande annulaire est disposée dans la cavité de structure et une pluralité de mécanismes d'articulation d'espacement sont connectés par pivotement entre la bague et les portes de vanne de dérivation Chacun des mécanismes d'articulation d'espacement comporte un axe longitudinal et des moyens sont prévus pour faire tourner la bague de commande entre une première position dans laquelle chaque axe longitudinal de mécanisme d'articulation d'espacement présente un premier angle d'inclinaison et dans laquelle les portes sont dans une première position, et une seconde position de bague dans laquelle l'axe longitudinal de mécanisme d'articulation d'espacement présente un second angle d'inclinaison inférieur au premier angle d'inclinaison de telle sorte que les mécanismes d'articulation d'espacement font pivoter les portes par rapport à une première extrémité de porte afin de positionner la porte selon une seconde position de porte. La présente invention, selon des modes de réali- sation particuliers et donnés à titre d'exemple, ainsi que d'autres objets et avantages qui s'y rattachent, sont plus particulièrement décrits dans la description détaillée qui suit que l'on lira en relation avec les figures annexées parmi lesquelles: la figure 1 est une représentation schématique d'un moteur perfectionné à turbofan à turbine à gaz de cycle variable qui permet de propulser un avion qui comporte un système de vanne de dérivation selon un mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une représentation schématique en perspective d'une partie du système de vanne de déri- vation représenté sur la figure 1; la figure 3 est une vue en perspective de la face amont d'une partie du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 2, cette vue étant prise selon35 la ligne 3-3 et représentant des portes de vanne de dérivation dans une position ouverte; la figure 4 est une vue de la partie du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 3 et cette vue montre les portes de vanne de dérivation dans une position fermée; la figure 5 est une vue en coupe transversale d'une partie du système de vanne de dérivation repré- senté sur la figure 2 et cette figure montre un moyen pour commander les portes de vanne de dérivation depuis l'intérieur du système; la figure 6 est une vue en coupe transversale du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 4, cette vue étant prise selon la ligne 6-6; la figure 7 est une vue de dessus d'une partie du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 3, cette vue étant prise selon la ligne 7-7 et repré- sentant les portes de vanne de dérivation dans la position ouverte; la figure 8 est une vue de dessus du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 4, cette vue est similaire à la vue représentée sur la figure 7 et elle montre les portes de vanne de dérivation dans la position fermée; la figure 9 est une vue en coupe transversale de la bague de commande utilisée dans le système de vanne de dérivation représenté sur la figure 7, cette vue étant prise selon la ligne 9-9; la figure 10 est une vue de dessus partiellement en coupe d'un des mécanismes d'articulation d'espace- ment utilisé dans le système de vanne de dérivation représenté par exemple sur les figures 3 et 4; la figure 11 est une vue en coupe transversale du mécanisme d'articulation d'espacement représenté sur la figure 10, cette vue étant prise selon le plan défini par la ligne 11-11;35 la figure 12 est une vue en coupe transversale du mécanisme d'articulation d'espacement représenté sur la figure 11, ce mécanisme étant représenté selon une po- sition comprimée; la figure 13 est une vue en perspective d'une des portes de vanne de dérivation utilisée dans le système de vanne de dérivation représenté par exemple sur les figures 3 et 4, cette porte étant positionnée le long d'une partie complémentaire de la structure; la figure 14 est une vue de dessus partiellement schématique d'une des portes de vanne de dérivation, cette figure étant similaire par exemple à la figure 7, le mécanisme d'articulation d'espacement ayant été ôté par souci de clarté; la figure 15 est une vue en coupe transversale et schématique d'une partie d'extrémité amont d'une des portes de vanne de dérivation ainsi que du châssis complémentaire, cette vue étant prise selon la ligne -15 de la figure 13; la figure 16 est une vue en coupe transversale d'un système de vanne de dérivation selon un second mode de réalisation de la présente invention; la figure 17 est une vue de dessus d'une partie du système de vanne de dérivation représenté sur la figure 16, cette vue étant prise selon la ligne 17-17; et la figure 18 est une vue en perspective d'une partie du second mode de réalisation du système de vanne de dérivation et cette vue représente un second mode de réalisation de la bague de commande qui est articulée sur une porte de vanne de dérivation corres-30 pondante. Sur la figure 1, on peut voir une représentation schématique d'un moteur à turbofan à turbine à gaz de cycle variable 10 donné à titre d'exemple et destiné à propulser un avion selon des conditions de vol qui incluent des vitesses subsoniques et supersoniques à diverses altitudes Le moteur 10 comporte une entrée annulaire 12 pour recevoir l'air ambiant 14, cette entrée étant suivie à son tour par un fan antérieur classique 16, par un fan postérieur 18 ou compresseur basse pression, par un compresseur haute pression (que l'on appellera par la suite CHP pour simplifier) 20, par une chambre de combustion 22, par une turbine haute pression (que l'on appellera par la suite THP pour simplifier) 24 et par une turbine basse pression (que l'on appelera par la suite TBP pour simplifier) 26 La THP 24 commande à la fois le fan postérieur 18 et le CHP 20 au moyen d'un premier arbre classique 28 La TBP 26 commande le fan antérieur 16 au moyen d'un second arbre classique 30. Le moteur 10 comporte en outre un châssis externe 32 qui est espacé d'un châssis interne 34 de manière à définir un conduit de dérivation classique 36 entre eux En aval du châssis externe 32 et de la TBP 26 s'étend une chambre de post-combustion ou augmentateur classique 38 qui comprend une chemise classique 40 qui est entourée par un conduit de chambre de post- combustion annulaire classique 42. Le conduit de chambre de post-combustion 42 est en communication d'écoulement avec le conduit de déri- vation 36 et un mélangeur classique 44 est disposé entre eux pour mélanger une partie de l'air de dérivation 46, qui est canalisée au travers du conduit de dérivation 36, aux gaz de décharge de combustion 48 qui sortent de la TBP 26, ce mélange étant canalisé à l'intérieur de la chambre de post-combustion 38 et étant déchargé au travers d'une tuyère de section variable classique 50 disposée au niveau de l'extrémité aval de la chambre de post-combustion 38. Dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, le moteur 10 est un moteur à double dérivation qui comprend une vanne classique optionnelle 52 disposée dans le châssis interne 34, entre le fan postérieur 18 et le CHP 20, pour canaliser à l'intérieur du conduit de dérivation 36 une partie de l'air 14 qui s'écoule au travers du fan postérieur 18 dans certaines conditions de fonctionnement du moteur La vanne 52 peut être classiquement ouverte ou fermée selon le besoin ou, dans un autre mode de réalisation, la vanne 52 peut être omise, ce qui permet un écoulement continu d'une partie de l'air 14 depuis un point situé entre le fan postérieur 18 et le CHP 20 en direction du conduit de dérivation 36. Le moteur 10 est classique à l'exception du système de vanne de dérivation 54 qui est réalisé selon un mode de réalisation particulier de la présente invention donné à titre d'exemple et qui est disposé entre le fan antérieur 16 et le fan postérieur 18 Sur la figure 2, on peut voir le système de vanne de déri- vation 54 qui est représenté de manière plus détaillée. Le système 54 comporte une structure de fan annulaire 56 qui comprend un châssis intermédiaire 58 et un châssis interne 60 espacés radialement vers l'intérieur depuis le châssis interne 58 de manière à définir un premier canal 62 pour canaliser l'air 14 Le fan antérieur 16 comporte une pluralité d'aubes de fan classiques 64 qui sont classiquement reliées au second arbre 30 et une pluralité d'aubes directrices de sortie de fan classiques 66 qui sont disposées dans le premier canal 62 pour maintenir le châssis interne 60 au châssis intermédiaire 58 et pour canaliser l'air 14. Un dispositif de fractionnement d'écoulement an- nulaire classique 68 est classiquement disposé de manière fixe entre les châssis intermédiaire et interne 58 et 60 au moyen d'une pluralité d'entretoises espa- cées de manière circonférencielle 70 qui s'étendent entre le châssis intermédiaire 58 et le dispositif de35 fractionnement 68, ce châssis et ce dispositif de frac- tionnement définissant un second canal d'écoulement 72 ou entrée du conduit de dérivation 36 Le dispositif de fractionnement 68 est classiquement relié au châssis interne 60 par une pluralité d'aubes directrices d'entrée classiques espacées de manière circonféren- cielle 74 qui définissent entre elles un troisième canal d'écoulement 76 ou entrée du coeur de moteur Le fan postérieur 18 du coeur de moteur inclut les aubes directrices d'entrée 74 ainsi qu'une pluralité d'aubes classiques espacées de manière circonférencielle 78 qui sont reliées fonctionnellement de manière classique au premier arbre 28 Le dispositif de fractionnement 68 comporte un bord d'attaque 80 qui fractionne l'air 14 en un écoulement d'air de dérivation 82 qui est canali- sé à l'intérieur du second canal 72 et en un écoulement d'air de coeur 84 qui est canalisé à l'intérieur du troisième canal 76. L'assemblage 54 comporte en outre une ouverture annulaire 86 qui est ménagée dans le châssis intermé- diaire 58 et qui fait face au dispositif de fraction- nement 68 Une pluralité de portes de vanne de dériva- tion juxtaposées de manière circonférencielle 88 selon un mode de réalisation particulier de la présente invention donné à titre d'exemple sont disposées dans l'ouverture annulaire 86 Dans un mode de réalisation donné à titre d'exemple, il y a 12 portes 88 disposées sur les 3600 de la circonférence de l'ouverture 86. La structure 56 comporte en outre un châssis externe 90 qui est espacé radialement vers l'extérieur depuis le châssis intermédiaire 58 de manière à définir une cavité 92 entre eux Une bague de commande annu- laire 94 est disposée dans la cavité 92 de manière coa- xiale autour d'un axe central longitudinal 96 de la structure 56 et du moteur 10 Comme représenté sur la figure 3, chacune des portes 88 comporte une surface externe 98 et une première extrémité amont 100 qui est reliée par pivotement à la structure 56 Plus particu- il lièrement, une paire d'étriers espacés de manière circonférencielle 102 font corps avec la surface exter- ne de porte 98, au niveau de l'extrémité amont 100, et chacun d'eux est relié par pivotement à un support de charnière 104, par exemple au moyen d'un boulon qui traverse le support de charnière et l'étrier, le sup- port de charnière étant relié de manière fixe au châssis intermédiaire 58 Des coussinets classiques composites, tels que par exemple des coussinets Avimid N distribués sur le marché par Tribon Bearing Company, peuvent être disposés entre les boulons et les ouver- tures complémentaires ménagées dans les étriers 102 et dans le support de charnière 104 pour réduire la fric- tion lorsque la porte 88 est en rotation par rapport au support de charnière 104 Un axe de charnière rectili- gne 106 traverse les centres des boulons positionnés dans les étriers 102 pour définir un axe autour duquel les portes 88 peuvent être pivotées Chacune des portes 88 comporte en outre une seconde extrémité ou extrémité aval 108. Les portes 88 peuvent être positionnées selon une première position ou position ouverte, comme représenté par une ligne continue sur la figure 5, cette position étant généralement parallèle au châssis intermédiaire 58 pour permettre un écoulement sensiblement libre de l'écoulement d'air de dérivation 82 à l'intérieur et au travers du second canal 72 Les portes 88 peuvent éga- lement être positionnées selon une seconde position ou position fermée, comme représenté par des pointillés sur la figure 5, et dans cette position, l'extrémité aval de porte 108 est adjacente au dispositif de fractionnement 68 pour bloquer sensiblement l'écoule- ment d'air de dérivation 82 qui provient du premier canal 62 afin d'empêcher son passage à l'intérieur du second canal 72 tout en permettant sensiblement à la totalité de l'air 14 de pénétrer dans le coeur de mo- teur au travers du troisième canal 76 en tant qu'écou- lement d'air de coeur 84. Le système 54 comporte en outre une pluralité de mécanismes d'articulation d'espacement 110, comme re- présenté sur la figure 3, chacun ayant une première ex- trémité amont 112 qui est reliée par pivotement à la bague 94 et une seconde extrémité aval 114 qui est re- liée par pivotement à une des portes respectives 88. Dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, il y a 12 mécanismes d'articulation d'espacement 110 qui sont associés aux 12 portes respectives 88 Le mécanis- me d'articulation d'espacement 110 comporte également un axe longitudinal central 116 qui s'étend depuis la première extrémité 112 jusqu'à la seconde extrémité 114 Un moyen 118 est prévu pour faire tourner la bague de commande 94 entre une première position de bague et une seconde position de bague La première position de bague correspond à la première position de porte dans laquelle chaque axe longitudinal de mécanisme d'articu- lation 116 forme un premier angle d'inclinaison circon- férencielle ai avec l'axe 96 et dans laquelle la porte 88 est dans la position d'ouverture de porte, comme représenté par exemple sur la figure 3 La seconde position de bague correspond à la seconde position de porte dans laquelle l'axe longitudinal de mécanisme d'articulation 116 forme un second angle d'inclinaison circonférencielle a 2 avec l'axe 96 qui est inférieur au premier angle d'inclinaison ai de telle sorte que le mécanisme d'articulation 110 fasse pivoter la porte 88 autour de l'extrémité amont de porte 100 et autour de l'axe de charnière 106 de manière à positionner la por- te 88 dans la position de fermeture de porte, comme représenté par exemple sur la figure 4. Comme représenté sur la figure 3, l'axe longitu- dinal de mécanisme d'articulation 116 a une première longueur en projection axiale L 1 qui s'étend entre ses extrémités amont et aval 112 et 114, cette première longueur étant relative à l'axe central de structure 96 dans la position d'ouverture de porte Comme représenté sur la figure 4, l'axe longitudinal de mécanisme d'articulation 116 a une seconde longueur en projection axiale L 2 qui s'étend également entre ses extrémités amont et aval, cette seconde longueur étant relative à l'axe central de structure 96 dans la position de fermeture de porte Chacun des mécanismes d'articula- tion 110 est par nature positionné entre la bague 94 et les portes 88 de telle sorte que le second angle d'in- clinaison a 2 soit inférieur au premier angle d'incli- naison a, pour obtenir une augmentation de la longueur en projection axiale, L 2 étant supérieure à L 1, afin d'exercer une poussée sur chacune des portes 88 pour faire tourner les portes 88 autour de l'axe de char- nière 106 selon la position d'ouverture Puisque la longueur en projection axiale L 2 est supérieure à Li et puisque la bague 94 ne se déplace pas suivant la direc- tion axiale, alors les secondes extrémités de mécanisme d'articulation 114 doivent se déplacer suivant une direction aval, et ce faisant, elles font tourner les portes 88 autour de l'axe de charnière 106 pour posi- tionner les portes 88 dans la position fermée Comme représenté sur la figure 6, chacun des mécanismes d'articulation 110 est également positionné selon un premier angle d'inclinaison radiale Pl qui représente l'inclinaison de l'axe longitudinal de mécanisme d'ar- ticulation 116 par rapport à l'axe central de structure 96 suivant la direction radiale lorsque la porte 88 est dans la position ouverte Lorsque la porte 88 est disposée dans la position fermée, l'axe longitudinal de mécanisme d'articulation 116 est disposé selon un second angle d'inclinaison radiale P 2 qui est supérieur au premier angle d'inclinaison radiale Pl Dans le mode de réalisation particulier, l'axe longitudinal de méca- nisme d'articulation 116 est initialement incliné ra- dialement vers l'intérieur depuis la bague 94 en direc- tion des portes 88 pour améliorer le transfert mécani- que des forces de commande lors de la fermeture des portes 88. Dans le mode de réalisation particulier de la présente invention, le premier angle d'inclinaison circonférencielle ai est d'environ 50 , le second angle d'inclinaison circonférencielle a 2 est d'environ 00, le 1 o premier angle d'inclinaison radiale 61 est d'environ et le second angle d'inclinaison radiale p 2 est d'environ 410 Bien que les deux angles (a et A) soient utilisés ici pour décrire la position angulaire du mécanisme d'articulation 110, cette position pourrait également être décrite par d'autres conventions d'angles, y compris un unique angle qui représenterait une résultante des deux angles en question Dans tous les cas cependant, la longueur en projection du méca- nisme d'articulation 110 est utilisée pour décrire son augmentation de longueur relative entre la bague 94 et la porte 88 pour fermer la porte 88 et sa diminution de longueur relative pour ouvrir la porte 88. Environ 30 de rotation de la bague de commande 118 par rapport à l'axe central de structure 96 (par exemple dans le sens des aiguilles d'une montre) con- duisent à environ 450 de rotation pour chacune des portes 88 autour de l'axe de charnière 106 depuis la position d'ouverture de porte jusqu'à la position de fermeture de porte De manière similaire, le fait de faire tourner la bague 94 d'environ 30 dans le sens inverse des aiguilles d'une montre positionnera les portes 88, qui sont dans la position fermée représentée sur la figure 4, selon la position ouverte représentée sur la figure 3 Par conséquent, le pivotement des portes 88 autour de l'axe de charnière 106 par rotation de la bague de commande 94 peut être contrôlé par la taille et le positionnement de la bague 94, des mécanismes d'articulation d'espacement 110 et des portes 88 L'homme de l'art peut faire varier la taille et la position de ces éléments pour faire varier la valeur de la course totale en rotation des portes 88 autour de l'axe de charnière 106 ainsi que la rotation correspondante de la bague de commande 94, et ce selon les besoins. Si l'on se reporte par exemple aux figures 5, 7 et 8, le moyen de rotation 118 comporte de préférence un unique dispositif de commande rotatif classique 120, ceci afin de minimiser la complexité, le poids et les besoins en espace Le dispositif de commande rotatif est classiquement relié de manière fixe à une surface externe 90 a du châssis externe 90, par exemple au moyen de boulons Le dispositif de commande 120 comporte une tige de dispositif de commande rotative 122 qui s'étend au travers d'une ouverture complémen- taire ménagée au travers du châssis externe 90 ainsi qu'à l'intérieur de la cavité 92 Un bras de manivelle classique 124 comporte une première extrémité 124 a qui est reliée de manière fixe à la tige de dispositif de commande 122, par exemple au moyen d'un écrou, pour tourner avec, et une seconde extrémité 124 b qui est reliée par pivotement à la bague 94 Un roulement à rouleaux classique 126 est relié par pivotement à la seconde extrémité de bras de manivelle 124 b, ce qui permet au roulement à rouleaux 126 de tourner par rap- port à cette seconde extrémité. La bague 94 comporte une fente généralement en forme de U 128 qui s'étendparallèlement à l'axe 96 et qui est généralement parallèle à la seconde extrémité de bras de manivelle 124 b, cette fente ayant une lar- geur W, comme représenté sur la figure 7, qui est com- plémentaire par rapport à un diamètre externe D du roulement à rouleaux 126, comme représenté sur la figu- re 5, le roulement à rouleaux 126 étant positionné dans la fente 128 Suite à la mise en rotation du bras de manivelle 124, le roulement à rouleaux 126 imprime une force à la bague 94 par l'intermédiaire de la fente 128 suivant une direction circonférencielle pour faire tourner la bague 94, le roulement à rouleaux roulant axialement dans la fente 128 Les figures 3 et 7 repré- sentent les portes 88 dans la position ouverte et la bague 94 dans sa première position respective La bague 94 peut tourner dans le sens des aiguilles d'une montre jusqu'à sa seconde position représentée sur les figures 4 et 8 pour positionner les portes 88 dans la position fermée Dans le mode de réalisation particulier, la rotation angulaire de la bague 94 depuis sa première position jusqu'à sa seconde position, par exemple les positions des figures 7 et 8, est d'environ 30 La ba- gue 94 peut ensuite tourner dans le sens inverse des aiguilles d'une montre depuis sa seconde position re- présentée sur les figures 4 et 8 jusqu'à sa première position, comme représenté sur les figures 3 et 7, afin de réouvrir les portes 88 Par conséquent, le disposi- tif de commande 120 est efficace pour mettre en rota- tion la tige de dispositif de commande 122 et le bras de manivelle 124, soit dans le sens des aiguilles d'une montre, soit dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, pour faire tourner la bague 94 entre les première et seconde positions de bague afin de placer les portes 88 dans leurs positions d'ouverture et de fermeture correspondantes.30 Le moyen de rotation 118 comporte en outre la bague 94 qui est disposée à rotation et par glissement dans la structure 56 et qui est retenue axialement à l'intérieur pour empêcher toute translation de la bague 94 suivant la direction axiale parallèle à l'axe cen- tral de support 96, comme représenté par exemple sur les figures 5, 6 et 9 Plus spécifiquement, la bague 94 a de préférence une forme de U pour réduire son poids et elle comporte une surface externe radialement annu- laire 94 a, une première surface latérale ou surface amont annulaire 94 b et une seconde surface latérale ou surface aval annulaire 94 c. La structure 58 comporte en outre une première collerette ou collerette amont annulaire 130 qui est reliée de manière fixe à une surface interne 90 b du châssis externe 90 dans la cavité 92 ainsi qu'une plu- ralité de secondes collerettes espacées de manière équiangle et circonférencielle 132 qui sont reliées de manière fixe à la surface interne de châssis externe b dans la cavité 92 et qui sont espacées axialement en aval de la première collerette 130 La bague 94 est de préférence dimensionnée avec un diamètre externe et une largeur de telle sorte qu'elle soit positionnée entre les première et secondes collerettes 130 et 132 et qu'elle soit adjacente au châssis externe 90, en contact par glissement avec pour permettre une rotation20 de la bague 94 tout en réfrénant toute translation axiale de la bague 94 En étant ainsi piégée entre les première et secondes collerettes 130 et 132, la bague peut tourner sans translation axiale. Afin de minimiser la friction entre la bague 94 et les première et secondes collerettes 130 et 132 ainsi qu'entre la bague et la surface interne de châssis externe 90 b, un matériau à faible friction est de préférence positionné entre la bague 94 et ces éléments Comme représenté par exemple sur les figures 3, 7 et 9, le matériau à faible friction peut être prévu sous la forme d'une pluralité de coussinets de friction classiques 134 qui sont disposés entre la bague 94 et au moins une des première et secondes collerettes 130 et 132 et la surface de châssis externe35 90 b pour réduire la friction contre la bague 94 Dans le mode de réalisation particulier, les coussinets de friction 134 sont circulaires et comportent une pluralité de premiers coussinets de friction espacés de manière circonférencielle 134 a qui sont attachés de manière fixe à la première surface latérale de bague 94 b de manière à entrer en contact avec la première collerette de structure 130, une pluralité de seconds coussinets de friction espacés de manière circonféren- cielle 134 b qui sont attachés de manière fixe à la seconde surface latérale de bague 94 c de manière à entrer en contact avec les secondes collerettes de structure 132 et une pluralité de troisièmes coussinets de friction espacés de manière circonférencielle 134 c qui sont attachés de manière fixe à la surface externe de bague 94 a de manière à entrer en contact avec la surface interne de châssis externe 90 b Dans le mode de réalisation particulier, il y a six premiers coussinets de friction 134 a, six seconds coussinets de friction 134 b et douze troisièmes coussinets de friction 134 c. Les coussinets de friction sont réalisés à partir d'Avimit N qui est distribué sur le marché par Tribon Bearing Company, ces coussinets étant appropriés pour des forces de friction relativement faibles et étant stables à des températures qui vont jusqu'à environ 3500 C Les coussinets de friction comportent une partie tubulaire classique qui comprend des pattes qui sont disposées au travers d'une ouverture complémentaire ménagée dans la bague 94 pour bloquer mécaniquement les coussinets 134 sur la bague 94 (pattes non repré- sentées). Comme représenté par exemple sur les figures 10, il et 12, chacun des mécanismes d'articulation d'espa- cement 110 est de préférence compressible pour éliminer la nécessité d'un réglage, c'est-à-dire d'une adaptation de la longueur des mécanismes d'articulation d'espacement 110 lors de l'assemblage de telle sorte que lorsque les portes 88 sont dans la position fermée, au moins un, ou chacun des mécanismes d'articulation d'espacement 110 est légèrement comprimé entre la bague 94 et une des portes respectives 88 pour assurer la fermeture totale de la position fermée Un moyen pour obtenir une possibilité de compression des mécanismes d'articulation d'espacement 110 consiste à former les mécanismes d'articulation d'espacement 110 avec une extrémité mâle ll Oa, une extrémité femelle ll Ob et un ressort à pression 136 disposé entre ces extrémités de telle sorte qu'un mouvement de l'extrémité mâle 110 a par rapport à l'extrémité femelle ll Ob et en direction de celle-ci comprime le ressort 136. Chaque mécanisme d'articulation d'espacement en forme de mécanisme d'articulation à ressort 110 compor- te également une plaque d'appui annulaire ll Oc qui est attachée de manière fixe à l'extrémité mâle lîQa et le ressort 136 est positionné entre la plaque d'appui ll Oc et l'extrémité femelle llob de telle sorte qu'un mouve- ment de la plaque d'appui lloc par rapport à l'extré- mité femelle ll Ob comprime le ressort 136 La plaque d'appui ll Oc est de préférence taraudée et l'extrémité mâle ll Oa est de préférence filetée de telle sorte que la plaque d'appui ll Oc puisse être initialement vissée sur l'extrémité mâle 110 a Une soudure par points 138 est de préférence utilisée pour joindre de manière fixe la plaque d'appui ll Oc qui est vissée sur l'extrémité mâle l Qa afin d'empêcher tout dévissage. Un obturateur de maintien annulaire ll Od qui a une ouverture centrale 140 est disposé autour de l'extrémité mâle 110 a avant que la plaque d'appui ll Oc ne soit fixée à l'extrémité mâle ll Oa lors de l'assem- blage Le mécanisme d'articulation à ressort 110 est assemblé tout d'abord par positionnement de l'obtura- teur de maintien ll Od sur l'extrémité mâle lîQa puis par positionnement et fixation de la plaque d'appui ll Oc sur l'extrémité mâle 110 a Le ressort 136 est positionné entre la plaque d'appui ll Oc et l'extrémité femelle 110 b et l'obturateur ll Od est de préférence glissé sur l'extrémité femelle ll Ob L'obturateur de maintien 110 d, dans le mode de réalisation particulier, comporte des tarauds qui sont complémentaires des filets formés sur l'extrémité femelle ll Ob de telle sorte que ces deux éléments puissent être fixés ensem- ble La plaque d'appui lîQc est plus grande que l'ou- verture centrale 140 de telle sorte que, lorsque l'ob- turateur ll Od est vissé sur l'extrémité femelle llob lors de l'assemblage, l'obturateur de maintien llod exerce une pression contre la plaque d'appui 11 Oc pour comprimer initialement de manière prédéterminée le ressort 136 contre l'extrémité femelle ll Ob Une autre soudure par points 138 peut également être utilisée pour relier de manière fixe l'obturateur de maintien ll Od à l'extrémité femelle ll Ob afin d'éviter toute séparation lors du fonctionnement L'obturateur de maintien llod emboîte également le ressort 136 et empêche tout débris de pénétrer à l'intérieur de la chambre à ressort formée entre l'obturateur de maintien ll Od et l'extrémité femelle 11 Ob. La plaque d'appui ll Oc est positionnée entre l'ouverture centrale d'obturateur de maintien 140 et l'extrémité femelle 1 lob de telle sorte que le mécanis- me d'articulation à ressort 110 ne puisse pas s'étendre lorsque la plaque d'appui 110 c est en contact avec l'obturateur de maintien 110 d. Les première et seconde extrémités de mécanisme d'articulation d'espacement 112 et 114 comportent des rotules orientables classiques 142 qui sont tout sim- plement des extrémités de tige sphériques classiques. Les rotules 142 -ont chacune un alésage central 144 qui permet leur connexion à la bague de commande 94 ainsi qu'à la porte 88 au moyen d'un boulon qui s'étend au travers de l'alésage Les rotules 142 ont un diamètre qui est dimensionné en fonction de la largeur des première et seconde extrémités de mécanisme d'articula- tion 112 et 114 pour permettre à la rotule de pivoter sur une fourchette angulaire e qui va jusqu'à environ 520. Comme représenté sur la figure 11, le mécanisme d'articulation à ressort 110 a une première position non comprimée représentée par une longueur L 3 délimitée par les alésages centraux 144, ce mécanisme peut s'étendre selon cette première position et il peut être comprimé depuis la première position jusqu'à une seconde position comprimée, comme représenté sur la figure 12 et comme représenté par une longueur compri- mée L 4 qui est inférieure à la longueur non comprimée L 3, la différence représentant L 3 L 4 Dans le mode de réalisation particulier de l'invention, le ressort 136 est réalisé à partir d'un acier classique 17-7 PH et il est conçu pour supporter environ 36,4 kg ( 80 livres) de manière à comprimer le ressort sur environ 5,08 mm ( 0,200 pouce), c'est-à-dire que L 3 L 4 est égal à 5,08 mm ( 0,200 pouce) Par conséquent, les mécanismes d'ar- ticulation 110 sont dimensionnés de telle sorte que, dans la position de fermeture de porte, ils soient chacun conçus dès l'origine pour comprimer cette lon-25 gueur afin de compenser les tolérances de fabrication de manière à éliminer tout réglage Cette longueur de sur- course est de préférence intégrée à l'intérieur du système de vanne de dérivation 54 afin d'assurer la fermeture complète de l'ensemble des portes 88 dans la30 position fermée par adaptation à des tolérances de fabrication qui vont jusqu'à cette longueur. Comme représenté par exemple sur la figure 7, la bague 94 comporte également une pluralité de premiers étriers classiques en forme de U espacés de manière circonférencielle 146, ces étriers s'étendant depuis la seconde surface latérale de bague 94 c suivant une direction aval tournée vers les portes 88 Chacun des premiers étriers 146 a une paire d'ouvertures classi- ques alignées de manière coaxiale au travers desquelles un boulon classique est positionné Chacune des portes 88 comporte un second étrier classique unique en forme de U 148, chacun ayant des ouvertures classiques alignées de manière coaxiale pour recevoir de manière similaire un boulon classique Chacun des mécanismes d'articulation d'espacement 110 est disposé entre une paire respective des premier et second étriers 146 et 148 de telle sorte que les alésages centraux de rotule 144 soit alignés avec les ouvertures d'étrier, et un boulon classique respectif est disposé au travers des ouvertures d'étrier et des alésages centraux de rotule pour relier par pivotement chacun des mécanismes d'articulation d'espacement 110 à la bague 94 ainsi qu'à une porte respective 88 Dans un mode de réalisa- tion particulier, le second étrier 148 est disposé sur la porte 88 adjacente à l'extrémité aval de porte 108 pour exercer une valeur maximale de couple de fermeture sur la porte 88 Dans le mode de réalisation particu- lier également, le second étrier 148 est disposé au centre de la porte 88 pour répartir uniformément le couple de fermeture sur la porte 88 afin que la rota- tion autour de la charnière 106 soit uniforme Dans d'autres modes de réalisation de la présente invention, le second étrier 148 peut être disposé en d'autres positions sur la porte 88 et il peut y avoir plus d'un second étrier, et par voie de conséquence plus d'un mécanisme d'articulation d'espacement 110 correspon- dant, et ce pour chaque porte si on le souhaite. Si l'on se reporte par exemple aux figures 6, 13, 14 et 15, des détails particuliers de chacune des portes 88 sont représentés La porte 88 comporte une surface interne 150 qui est de préférence incurvée ou concave par rapport à l'axe central de structure 96 de telle sorte que la surface interne de porte 150 puisse être positionnée de manière à s'étendre sur la même longueur que le châssis intermédiaire 58 pour assurer une couche limite uniforme pour le second canal d'écou- lement 72 lorsque les portes 88 sont dans la position ouverte Comme représenté sur la figure 5 par exemple, la surface interne de porte 150 s'étend sur la même longueur que des surfaces internes 58 a afin d'éliminer toute variation brutale de surface et de manière à fournir une surface douce pour canaliser l'écoulement d'air de dérivation 82 au travers du second canal 72. Dans le mode de réalisation particulier, la surface interne de porte 150 est profilée aérodynamiquement avec la surface interne 58 a ou se confond avec cette surface qui définit la surface externe du second canal 72 et elle a un premier rayon Ri par rapport à l'axe central de structure 96, au niveau de l'extrémité amont de porte 100, et un second rayon R 2 par rapport à l'axe central de structure 96, au niveau de l'extrémité aval de porte 108, ces deux rayons étant mesurés lorsque la porte 88 est dans la position ouverte Dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, puisque la porte 88 dans la position ouverte représentée sur la figure 6 * est inclinée radialement vers l'extérieur, R 2 est supé- rieur à Ri de telle sorte que la surface interne de porte 150 peut constituer une transition aérodynamique souhaitable depuis l'extrémité amont de porte 100 jusqu'à l'extrémité aval de porte 108. Comme représenté par exemple sur les figures 6 et 13, la porte 88 comporte en outre une assise d'étanché- ité incurvée 152 qui s'étend à l'oblique et vers l'extérieur depuis la surface externe de porte 98, au niveau de l'extrémité aval de porte 108 qui peut être totalement positionnée à l'intérieur de la cavité 92 lorsque la porte 88 est dans la position ouverte, comme représenté par une ligne continue sur la figure 6. Comme représenté en pointillés sur la figure 6, lorsque la porte peut être positionnée dans la position fermée, l'assise d'étanchéité 152 est positionnée selon un contact étanche avec le dispositif de fractionnement 68 L'assise d'étanchéité 152 comporte de préférence un évidement en forme de trou de serrure 154 qui reçoit un élément d'étanchéité en élastomère 156 qui est fixé classiquement à l'intérieur, soit mécaniquement, soit au moyen d'une colle, de telle sorte qu'il soit inamovible L'élément d'étanchéité 156 s'étend vers l'extérieur depuis l'assise d'étanchéité 152 de manière à être en contact élastique avec le dispositif de fractionnement 68 pour créer une étanchéité avec lors- que la porte 88 est dans la position fermée Dans un mode de réalisation particulier, l'élément d'étanchéité 156 est réalisé à partir d'un produit appelé KALREZ qui est disponible sur le marché et qui est fabriqué par E.I Dupont Company, ce matériau étant efficace à des températures qui vont jusqu'à environ 4000 C Dans un autre mode de réalisation, les éléments d'étanchéité 156 peuvent être éliminés là o une fuite est accep- table. Comme représenté par exemple sur les figures 6, 13 et 14, l'assise d'étanchéité 152 a un troisième rayon R 3 par rapport à l'axe central de structure 96, ce rayon étant généralement égal au rayon (R 3) du dis- positif de fractionnement 68 au niveau du point o l'assise d'étanchéité 152 est en contact avec le dispo- sitif de fractionnement 68 lorsque l'assise d'étanché- ité 152 est adjacente au dispositif de fractionnement 68 pour former une première étanchéité avec lorsque la porte est dans la position fermée On notera ici que l'extrémité aval de porte 108 a une courbure complexe, l'assise d'étanchéité 152 ayant le rayon R 3 de manière à s'adapter au dispositif de fractionnement 68 dans la position de fermeture de porte tandis que l'extrémité aval de porte 108, au niveau de la surface interne de porte 150, a le second rayon R 2 lorsque la porte 88 est dans la position ouverte de manière à s'adapter au rayon du canal d'écoulement 72 pour assurer un écoule- ment d'air doux. La porte a généralement un profil en forme de verre de montre, par exemple comme représenté sur les figures 13 et 14, de manière à constituer une seconde étanchéité entre l'extrémité amont de porte 100 et une partie d'étanchéité complémentaire 158 qui fait corps avec le châssis intermédiaire 58 Le profil en forme de verre de montre assure également la première étanchéité entre l'extrémité aval de porte 108, ou plus spécifi- quement l'assise d'étanchéité 152, et le dispositif de fractionnement 68 lorsque la porte est dans la position fermée comme décrit ci-avant La seconde étanchéité au niveau de l'extrémité amont 100 permet de réduire toute fuite de l'écoulement d'air lors du mouvement de la porte 88 entre la position ouverte et la position fermée. Puisque l'axe de charnière 106 est espacé vers l'extérieur par rapport à la surface externe de porte 98, au niveau de l'extrémité amont de porte 100, l'ex- trémité amont de porte 100 et la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire 158 ont des profils particuliers pour maintenir une première étanchéité uniforme Plus spécifiquement, chacune des portes 88 comporte un bord d'attaque incurvé 160, comme représenté par exemple sur les figure 13 et 15, qui s'étend entre des première et seconde surfaces latérales de portes 162 et 164 Le bord d'attaque 160 a un rayon R 4 par rapport à l'axe de charnière 106, le rayon de bord d'attaque R 4 ayant une valeur minimale R 4 min au niveau d'une coupe centrale de porte 166 et des valeurs maximales R 4 max au niveau des35 première et seconde surfaces latérales 162 et 164 Ceci est mieux représenté sur la figure 15 qui représente le bord d'attaque 160 au niveau de la première surface latérale 162 ainsi qu'au niveau de la section centrale 166 Si l'on se reporte à la fois aux figures 13 et 15, on notera que lorsque la porte 88 est dans sa position ouverte, le bord d'attaque 160 est également incurvé selon le rayon RI par rapport à l'axe central 96 pour s'adapter au diamètre généralement égal (RI) au niveau de la partie d'étanchéité 158 Par conséquent, la porte 88 est de préférence incurvée et le bord d'attaque 160 est incurvé selon le rayon RI par rapport à l'axe central de structure 96 lorsque la porte 88 est dans la position ouverte Le bord d'attaque 160 forme alors la seconde étanchéité avec la partie d'étanchéité de châs- sis intermédiaire 158, cette seconde étanchéité étant simplement un espace généralement uniforme et relative- ment petit entre le bord d'attaque 160 et la partie d'étanchéité 158 pour minimiser la quantité d'air de dérivation qui peut s'écouler entre L'espace a une partie axiale Ga et une partie radiale Gr L'espace radial Gr et l'espace axial Ga sont généralement uni- formes le long de la circonférence du bord d'attaque de porte 160, et ce selon l'ensemble des positions prises par la porte 88 depuis la position ouverte jusqu'à la position fermée. Comme représenté par exemple sur la figure 14, la forme de préférence en verre de montre de la porte 88 est également assurée de telle sorte que l'espace radial Gr et que l'espace axial Ga entre le bord d'attaque 160 et la partie d'étanchéité 158 peuvent être maintenus relativement petits pour réduire toute fuite au travers La partie de bord d'attaque 160 du profil en forme de verre de montre de la porte 88 est définie par un rayon R 5 du bord d'attaque dans un plan généralement parallèle à la surface interne de porte 150, par exemple lorsque la porte est dans la position ouverte On a vu que l'extrémité aval de porte 108 a des rayons complexes et de manière analogue, l'extrémité amont de porte 100, au niveau du bord d'attaque de porte 160, a également des rayons com- plexes Comme décrit ci-avant, le bord d'attaque a un profil incurvé R 4 par rapport à l'axe de charnière 106, ce rayon ayant des valeurs qui se situent dans une fourchette qui va de R 4 min à R 4 max Le bord d'attaque , au niveau de la surface interne de porte 150, est également formé selon le rayon Ri dans la position d'ouverture de porte et la partie d'étanchéité complé- mentaire 158 est également formée selon le rayon Ri pour former l'espace radial généralement uniforme Gr* Qui plus est, le bord d'attaque 160 est également formé selon le rayon R 5 pour maintenir l'espace axial G, généralement uniforme et la partie d'étanchéité complé- mentaire 158 est également formée selon le rayon R 5. Par conséquent, l'axe de charnière de porte 106 est de préférence espacé de la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire 158 pour espacer le bord d'atta- que 160 de cette partie d'étanchéité de châssis inter- médiaire de manière à définir les espaces axial et radial Ga et Gr qui sont généralement uniformes le long du bord d'attaque 160 lorsque la porte 88 est position- née entre les positions d'ouverture et de fermeture. Afin de réduire la complexité et le poids du système de vanne de dérivation 54 décrit ci-avant, le dispositif de commande rotatif unique 120 a la préfé- rence et la bague 94 est de préférence réalisée selon un profil en forme de U Qui plus est, chacune des portes 88 est relativement mince et comporte une pluralité de nervures raidisseuses classiques 168 espa- cées sur la surface externe de porte 98, comme repré- senté par exemple sur la figure 13 Les éléments du système de vanne de dérivation 54 peuvent être formés à35 partir de métaux appropriés, mais le titane a la préférence pour la réduction de poids qu'il apporte dans les applications liées aux avions Par exemple, les portes de dérivation 88 peuvent être réalisées à parir d'un matériau en titane tel que du Ti 6-2-4-2, et la bague 94 peut être réalisée à partir d'un matériau en titane, tel que du Ti 6-4 Le système de vanne de dérivation 54 est relativement compact et peut être aisément dimen- sionné pour être adapté dans l'espace disponible formé par la cavité 92, le dispositif de commande rotatif 120 étant disposé à l'extérieur du châssis externe 90 Qui 1 o plus est, les portes 88 peuvent être ouvertes et fer- mées selon une fourchette d'environ 450 au moyen d'une rotation relativement faible de la bague 94, cette rotation étant seulement d'environ 30 dans le mode de réalisation particulier En outre, la forme en verre de montre qui a la préférence pour la porte 88, comme dé- crit ci-avant, assure une couche limite relativement uniforme dans le second canal d'écoulement 72 lorsque la porte est dans la position ouverte tout en assurant en outre des étanchéités efficaces et uniformes entre l'extrémité amont de porte 100 et sa partie d'étan- chéité complémentaire 158, et l'extrémité aval de porte 108, au niveau de l'assise d'étanchéité 152, et le dis- positif de fractionnement 68 lorsque la porte est dans la position fermée Qui plus est, l'étanchéité au ni- veau du bord d'attaque de porte 160 inclut également les espaces radial et axial généralement uniformes Gr et Ga lors de la totalité du mouvement de la porte en- tre les positions d'ouverture et de fermeture. Sur les figures 16 à 18 est représenté un autre mode de réalisation de la présente invention qui est pour l'essentiel identique au premier mode de réali- sation décrit ci-avant à l'exception d'un mode de réalisation autre pour le moyen rotatif 118 Plus spécifiquement, au lieu d'utiliser un dispositif de35 commande rotatif 120, le moyen de rotation 118 comporte des premier et second dispositifs de commande linéaires qui sont disposés à 1800 l'un par rapport à l'autre et qui sont joints de manière fixe au châssis externe , chacun ayant une tige de dispositif de commande 172 qui peut s'étendre Les dispositifs de commande 170 sont des servovannes classiques Une paire de pièces coudées articulées classiques 174 sont connectées de manière fonctionnelle aux dispositifs de commande respectifs 170 Chaque pièce coudée articulée 174 comporte une tige de transfert rotative 176 qui s'étend au travers d'une ouverture ménagée dans le châssis externe 90 et qui a des première et seconde extrémités 176 a et 176 b Un premier levier 178 a une première extrémité 178 a qui est reliée par pivotement à un des dispositifs de commande respectifs 170 au moyen par exemple d'un boulon classique, et comporte également une seconde extrémité 178 b qui est reliée de manière fixe à la première extrémité de tige de transfert 176 a au moyen par exemple d'un écrou classique Un second levier 180 a une première extrémité 180 a qui est reliée de manière fixe à la seconde extrémité de tige de transfert 176 b qui de préférence fait corps avec elle, et comporte également une seconde extrémité 180 b qui a un roulement à rouleaux classique 182 qui lui est fixé par pivotement au moyen par exemple d'un boulon classi- que. La bague de commande 94, dans ce mode de réali- sation de l'invention, comporte une pluralité de pre- mières fentes espacées de manière circonférencielle 184 qui sont placées à l'intérieur, et dans ces premières fentes 184 sont reçus les roulements à rouleaux respec- tifs 182 Les pièces coudées articulées 174 sont dimen- sionnées et positionnées pour faire tourner la bague de commande 94 demanière à positionner les portes 88 entre les positions ouverte et fermée.35 Plus spécifiquement, les premier et second le- viers de pièce coudée articulée 178 et 180 sont dis- posés selon un angle d'environ 900 l'un par rapport à l'autre et le second levier 180 peut être disposé par rapport à l'axe central longitudinal 96 de la structure 58 selon une fourchette qui s'étend environ entre + 300 et -30 de manière à positionner les portes entre les positions fermée et ouverte De cette manière, une valeur maximale de rotation de la bague 94 peut être obtenue avec une valeur minimale de rotation du second levier 180 Le second levier 180 est de préférence positionné initialement selon un angle d'environ 30 par rapport à un côté de l'axe longitudinal 96 qui correspond à la position ouverte des portes 88 et il est tourné de 30 sur le côté opposé relatif à l'axe longitudinal 96 qui correspond à la position de fermeture de porte. Afin de permettre à la bague 94 de tourner tout en réfrénant toute translation axiale de celle-ci, le moyen de rotation de ce mode de réalisation comporte en outre une pluralité de troisièmes roulements à rouleaux espacés de manière équidistante et circonférencielle 186 qui sont reliés par pivotement au châssis externe dans la cavité 92, par exemple par boulonnage sur le châssis externe 90 La bague de commande 94 comporte en outre une pluralité de secondes fentes allongées espa- cées de manière circonférencielle 188, comme représenté sur la figure 18, qui reçoivent à l'intérieur les troi- sièmes roulements à rouleaux respectifs 186 Les secon- des fentes 188 sont allongées de manière circonféren- cielle pour guider les troisièmes roulements à rouleaux 186 de manière à permettre à la bague 94 de tourner sans translation axiale. Puisque le second levier 180 tourne, comme représenté sur la figure 17, sa seconde extrémité 180 b se déplace en partie suivant une direction circonféren-35 cielle aussi bien que suivant une direction axiale. Afin de s'adapter à cette composante axiale, les pre- mières fentes 184 sont de préférence allongées suivant la direction axiale parallèle à l'axe longitudinal de structure 96 afin de permettre au second roulement à rouleaux 182 qui est joint à la seconde extrémité de second levier 180 b de se déplacer axialement à l'in- térieur des premières fentes 184 De cette manière, le second levier 180 imprime une force suivant la direction circonférencielle pour mettre en rotation la bague 94 tandis qu'un déplacement axial du second 1 o roulement à rouleaux 182 s'effectue de manière adaptée dans la première fente 184 de façon à empêcher le second roulement à rouleaux 182 d'imprimer des forces axiales sur la bague 94. Pour finir, afin de réduire toute fuite de l'écoulement d'air de dérivation 82 entre des portes adjacentes 88, une étanchéité de volet allongée 190, comme représenté par exemple sur les figures 4 et 13, est prévue L'étanchéité de volet 190 peut être disposée soit sur l'une des surfaces latérales de porte 162 et 164, soit sur les deux, et dans le mode de réalisation particulier, elle est disposée seulement sur la première surface latérale de porte 162 L'étan- chéité de volet 190 comporte un premier côté 190 a qui est attaché de manière fixe à la surface externe de porte 98, au niveau de la première surface latérale 62, par exemple au moyen de rivets L'étanchéité de volet comporte en outre un second côté 190 b qui fait corps avec et qui s'étend vers l'extérieur depuis la première surface latérale de porte 162 pour former une étanchéité contre une seconde surface latérale 164 d'une porte adjacente 88, comme représenté par exemple sur la figure 4 Par conséquent, lorsque les portes 88 sont positionnées suivant la position fermée, l'étan- chéité de volet 190 est comprimée contre la porte adjacente 88 et entre en contact avec au niveau de la seconde surface latérale 164 de manière à constituer une étanchéité avec Dans un mode de réalisation parti- culier, l'étanchéité 190 peut comprendre un matériau qui est connu commercialement sous le nom de Fluoroloy K, ce matériau entourant un élément de ressort 5 tubulaire partiellement aplati qui est muni de brides obtenues auprès de la Fluorocarbon Company L'étan- chéité de porte 190 peut également être formée à partir de KALREZ fabriqué par Dupont Dans encore un autre mode de réalisation, les étanchéités 190 peuvent être 1 o éliminées là o une fuite est acceptable pour une configuration particulière. Bien que ce qui a été décrit ici soit considéré comme étant des modes de réalisation particuliers de la présente invention, d'autres modifications de l'inven-15 tion apparaîtront à l'évidence à l'homme de l'art à partir des enseignements que l'on peut tirer de ce qui précède, pourvu que ces modifications entrent dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1 Système de vanne de dérivation pour contrôler un écoulement de fluide dans un moteur à tur- bine à gaz, ce système étant caractérisé en ce qu'il comprend: une structure annulaire ( 56) comportant un châs- sis externe ( 90), un châssis intermédiaire ( 58) espacé du châssis externe ( 90) de manière à définir une cavité ( 92), le châssis intermédiaire ( 58) comportant une ouverture annulaire ( 86) ménagée à l'intérieur, et un châssis interne ( 60) espacé du châssis intermédiaire ( 58) de manière à définir un premier canal ( 62) pour canaliser l'écoulement de fluide; une pluralité de portes de vannes de dérivation juxtaposées de manière circonférencielle ( 88) disposées dans l'ouverture annulaire ( 86), chacune des portes de vannes ( 88) comportant une surface interne ( 150) fai- sant face au fluide, une surface externe ( 98), une première extrémité ( 100) qui peut être connectée par pivotement à la structure ( 56) et une seconde extrémité ( 108), les portes ( 88) pouvant être positionnées selon une première position généralement parallèle au châssis intermédiaire ( 58) et selon une seconde position généralement inclinée par rapport au châssis intermé- diaire ( 58); une bague de commande annulaire ( 94) disposée dans la cavité de structure ( 92); une pluralité de mécanismes d'articulation d'es- pacement ( 110), chacun ayant une première extrémité ( 112) qui est reliée par pivotement à la bague ( 94), une seconde extrémité ( 114) qui est reliée par pivo- tement à une des portes respectives ( 88) et un axe longitudinal ( 116) qui s'étend depuis la première extrémité ( 112) jusqu'à la seconde extrémité ( 114); et un moyen ( 118) pour mettre en rotation la bague de commande ( 94) entre une première position de bague dans laquelle chaque axe longitudinal de mécanisme d'articulation ( 116) a un premier angle d'inclinaison (a,) et dans laquelle la porte ( 88) est dans la première position de porte, et une seconde position de bague dans laquelle l'axe longitudinal de mécanisme d'articulation ( 116) a un second angle d'inclinaison (a 2) inférieur au premier angle d'inclinaison (a 1) de telle sorte que le mécanisme d'articulation ( 110) fasse pivoter la porte ( 88) autour de la première extrémité de porte ( 100) de manière à positionner la porte ( 88) selon la seconde position de porte. 2 Système de vanne de dérivation selon la revendication 1, caractérisé en ce que la structure ( 56) comprend en outre: un dispositif de fractionnement d'écoulement ( 68) disposé entre les châssis intermédiaire et interne ( 58, ) de manière à définir avec le châssis intermédiaire ( 58) un second canal ( 72) et à définir avec le châssis interne ( 60) un troisième canal ( 76), les second et troisième canaux ( 72, 76) étant en communication d'écoulement avec le premier canal ( 62); la surface interne de porte ( 150) faisant face au dispositif de fractionnement ( 68) dans la première position de porte; et en ce que la première position de porte est une position ouverte qui permet un écoulement de fluide sensiblement libre depuis le premier canal ( 62) jusqu'au second canal ( 72), et la seconde position de porte est une position fermée dans laquelle la seconde extrémité de porte ( 108) est adjacente au dispositif de fractionnement ( 68) pour bloquer substanciellement l'écoulement de fluide depuis le premier canal ( 62) jusqu'au second canal ( 72). 3 Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce que la bague ( 94), les mécanismes d'articulation d'espacement ( 110) et les portes ( 88) sont dimensionnés et positionnés de telle sorte qu'une rotation d'environ 3 de la bague ( 94) provoque une rotation d'environ 450 des portes ( 88) depuis la position ouverte jusqu'à la position fermée. 4 Système de vanne de dérivation suivant la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 118) comprend: un dispositif de commande rotatif ( 120) qui est attaché de manière fixe à une surface externe ( 90 a) du châssis externe ( 90) et qui a une tige de dispositif de commande orientable ( 122) qui s'étend au travers du châssis externe ( 90) à l'intérieur de la cavité ( 92); un bras de manivelle ( 124) qui a une première extrémité ( 124 a) qui est reliée de manière fixe à la tige de dispositif de commande ( 122) pour tourner avec et une seconde extrémité ( 124 b) qui est reliée par pivotement à la bague ( 94); et en ce que le dispositif de commande ( 120) permet de faire tourner la tige ( 122) et le bras de manivelle ( 124) pour faire tourner la bague ( 94) entre la première position de bague et la seconde position de bague. Système de vanne de dérivation selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 118) comprend en outre: un roulement à rouleaux ( 126) qui est relié par pivotement à la seconde extrémité de bras de manivelle ( 124 b) et qui a un diamètre externe (D); la bague ( 94) comprenant une fente en forme de U ( 128) qui s'étend généralement parallèle à la seconde extrémité de bras de manivelle ( 124 b) et qui a une largeur (W) qui est complémentaire par rapport au diamètre externe de roulement à rouleaux (D); et en ce que le roulement à rouleaux ( 126) est disposé dans la fente ( 128) de telle sorte que suite à la rotation du bras de manivelle ( 124) le roulement à rouleaux ( 126) imprime une force à la bague ( 94) au travers de la fente ( 128) suivant une direction circon- férencielle pour faire tourner la bague ( 94). 6 Système de vanne de dérivation selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 118) comprend en outre la bague ( 94) qui est disposée à rotation et par glissement dans la structure ( 56) et qui est retenue axialement pour empêcher toute translation de la bague ( 94). 7 Système de vanne de dérivation selon la revendication 6, caractérisé en ce que: la bague ( 94) comporte une surface radialement externe ( 94 a), une première surface latérale ( 94 b) et une seconde surface latérale ( 94 c); la structure ( 56) comporte en outre une première collerette ( 130) reliée de manière fixe au châssis externe ( 90) dans la cavité ( 92) et une pluralité de secondes collerettes espacées de manière circonféren- cielle ( 132) reliées de manière fixe au châssis externe ( 90) dans la cavité ( 92) et espacées de la première collerette ( 130); et le moyen de rotation ( 118) comprend en outre la bague ( 94) qui est dimentionnée de telle sorte que la bague ( 94) soit positionnée entre les première et30 secondes collerettes ( 130, 132) adjacentes au châssis externe ( 90) pour permettre une rotation de la bague ( 94) et pour réfréner toute translation de la bague ( 94). 8 Système de vanne de dérivation selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 118) comporte en outre un matériau à faible friction disposé entre la bague ( 94) et au moins une des première et secondes collerettes ( 130, 132) et le châssis externe ( 90) pour réduire toute friction contre la bague ( 94). 9 Système de vanne de dérivation selon la revendication 8, caractérisé en ce que le matériau à faible friction comporte une pluralité de premiers coussinets de friction espacés de manière circonféren- cielle ( 134 a) qui sont attachés à la première surface 1 o de bague ( 94 b) pour entrer en contact avec la première collerette de structure ( 130), une pluralité de seconds coussinets de friction espacés de manière circonféren- cielle ( 134 b) qui sont attachés à la seconde surface de bague ( 94 c) pour entrer en contact avec les secondes collerettes de structure ( 132) et une pluralité de troisièmes coussinets de friction ( 134 c) qui sont attachés à la surface externe de bague ( 94 a) pour entrer en contact avec le châssis externe ( 90). Système de vanne de dérivation selon la revendication 9, caractérisé en ce que la bague de commande ( 94) a une section en coupe généralement en forme de U. 11 Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce que chacun des mécanismes d'articulation d'espacement ( 110) peut être comprimé, et lorsque les portes ( 88) sont dans la position fermée, au moins un des mécanismes d'articu- lation d'espacement ( 110) est comprimé entre la bague ( 94) et une des portes respectives ( 88) pour assurer la fermeture complète de la position fermée. 12 Système de vanne de dérivation selon la revendication 11, caractérisé en ce que chacun des mécanismes d'articulation d'espacement ( 110) comporte une extrémité mâle ( 10 a), une extrémité femelle35 ( 110 b), et un ressort à pression ( 136) est disposé entre ces extrémités de telle sorte qu'un mouvement de l'extrémité mâle (lîoa) par rapport et en direction de l'extrémité femelle ( 110 b) comprime le ressort ( 136). 13 Système de vanne de dérivation selon la revendication 12, caractérisé en ce que le mécanisme d'articulation d'espacement ( 110) a une première position non comprimée et ne peut pas s'étendre selon la première position, et peut être comprimé depuis la première position jusqu'à une seconde position comprimée. 14 Système de vanne de dérivation selon la revendication 13, caractérisé en ce que le mécanisme d'articulation d'espacement ( 110) comporte en outre: une plaque d'appui (ll Oc) attachée de manière fixe à l'extrémité mâle (lîQa), et le ressort ( 136) est positionné entre la plaque d'appui ( 110 c)et l'extrémité femelle ( 110 b) de telle sorte que tout mouvement de la plaque d'appui (ll Oc) par rapport à l'extrémité femelle (ll Ob) comprime le ressort ( 136); un obturateur de maintien ( 110 d) attaché de manière fixe à l'extrémité femelle ( 110 b) et ayant une ouverture centrale ( 140) qui est disposée autour de l'extrémité mâle (lîQa); et la plaque d'appui (ll Oc) est positionnée entre l'ouverture centrale d'obturateur ( 140) et l'extrémité femelle ( 110 b) de telle sorte que le mécanisme d'arti- culation d'espacement ( 110) ne puisse pas s'étendre lorsque la plaque d'appui (ll Oc) entre en contact avec l'obturateur de maintien (ll Od). Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce que les première et seconde extrémités de mécanismes d'articulation d'espacement (ll Oa, 11 Gb) comportent une rotule orien- table ( 142) qui a un alésage central ( 144) pour être relié à la bague de commande ( 94) ainsi qu'à la porte35 ( 88), la rotule pouvant pivoter sur une fourchette angulaire d'environ 520. 16 Système de vanne de dérivation selon la revendication 15, caractérisé en ce que la bague ( 94) comporte une pluralité de premiers étriers en forme de U ( 146), chacun ayant des ouvertures alignées coa- xialement; en ce que les portes ( 88) comportent cha- cune un second étrier en forme de U ( 148) qui a des ouvertures alignées coaxialement, et en ce que chacun des mécanismes d'articulation d'espacement ( 110) est disposé entre une paire respective de premier et second 1 o étriers ( 146, 148) de telle sorte que les alésages centraux de rotule ( 144) soient alignés avec les ouvertures d'étriers; et en ce qu'un boulon respectif est disposé au travers des ouvertures d'étriers et des alésages centraux de rotule ( 144) pour relier par pivotement chacun des mécanismes d'articulation d'espa- cement ( 110) à la bague ( 94) et à une porte respective ( 88). 17 Système de vanne de dérivation selon la revendication 16, caractérisé en ce que le second étrier ( 148) est disposé sur la porte ( 88) de manière à être adjacent à l'extrémité aval de porte ( 108). 18 Système de vanne de dérivation selon la revendication 17, caractérisé en ce que second étrier ( 148) est disposé centralement dans la porte ( 88). 19 Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce que la structure ( 56) comporte un axe central longitudinal ( 96) et en ce que la surface interne de porte ( 150) est incurvée par rapport à l'axe central ( 96) de manière à s'étendre sur la même longueur que le châssis intermédiaire ( 58) pour assurer une couche limite uniforme au niveau du second canal d'écoulement ( 72) lorsque les portes ( 88) sont dans la position fermée. Système de vanne de dérivation selon la revendication 19, caractérisé en ce que la surface interne de porte ( 150) est concave. 21 Système de vanne de dérivation selon la revendication 19, caractérisé en ce que la surface interne de porte ( 150) est concave et a un premier rayon (R 1) par rapport à l'axe central ( 96), au niveau de la première extrémité de porte ( 100) et un second rayon (R 2) par rapport à l'axe central ( 96), au niveau de la seconde extrémité de porte ( 108), lorsque la porte ( 88) est dans la position ouverte, les premier et second rayons (RI, R 2) étant différents. 22 Système de vanne de dérivation selon la revendication 21, caractérisé en ce que la porte ( 88) comporte en outre une assise d'étanchéité ( 152) qui s'étend à l'oblique depuis la seconde extrémité de porte ( 108) et qui peut être positionnée à l'intérieur de la cavité ( 92) lorsque la porte ( 88) est dans la position ouverte et qui peut être positionnée selon un contact d'étanchéité avec le dispositif de fraction- nement ( 68) lorsque la porte est dans la position fermée. 23 Système de vanne de dérivation selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'assise d'étanchéité ( 152) a un troisième rayon (R 3) par rapport à l'axe central ( 96) qui est généralement égal à un rayon du dispositif de fractionnement ( 68) lorsque l'assise d'étanchéité ( 152) est positionnée de manière à être adjacente au dispositif de fractionnement ( 68) pour former une première étanchéité avec lorsque la porte ( 88) est dans une position fermée. 24 Système de vanne de dérivation selon la revendication 22, caractérisé en ce que l'assise d'étanchéité ( 152) comporte un évidement ( 154) et un élément d'étanchéité ( 156) qui est attaché de manière fixe à l'intérieur et qui s'étend vers l'extérieur depuis l'assise d'étanchéité ( 152) pour entrer en35 contact avec le dispositif de fractionnement ( 68) afin de créer une étanchéité avec lorsque la porte ( 88) est dans la position fermée. Système de vanne de dérivation selon la revendication 19, caractérisé en ce que la porte ( 88) a un profil généralement en forme de verre de montre pour constituer une première étanchéité entre la seconde extrémité de porte ( 108) et le dispositif de fraction- nement ( 68) lorsque la porte ( 88) est dans la position fermée et une seconde étanchéité entre la première extrémité de porte ( 100) et une partie d'étanchéité complémentaire ( 158) du châssis intermédiaire ( 58) lors du mouvement de la porte ( 88) entre les positions ouverte et fermée. 26 Système de vanne de dérivation selon la revendication 25, caractérisé en ce que la porte ( 88) comporte en outre: une première surface latérale ( 162); une seconde surface latérale ( 164); une partie centrale ( 166) espacée de manière équidistante entre les première et seconde surfaces latérales ( 162, 164); un axe de charnière ( 106) espacé vers l'extérieur par rapport à la surface externe de porte ( 88) au niveau de la première extrémité de porte ( 100), la porte ( 88) pouvant pivoter autour de l'axe de charnière ( 106); et un bord d'attaque incurvé ( 160) s'étendant entre les première et seconde surfaces latérales ( 162, 164), ce bord d'attaque ayant un rayon (R 4) par rapport à l'axe de charnière ( 106), le rayon de bord d'attaque (R 4) ayant une valeur minimale (R 4 min) au niveau de la partie centrale de porte ( 166) et des valeurs maximales (R 4 max) au niveau des première et seconde surfaces latérales de porte ( 162, 164) et le bord d'attaque ( 160) formant la seconde étanchéité avec la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire ( 158). 27 Système de vanne de dérivation selon la revendication 26, caractérisé en ce que la porte ( 88) comporte en outre deux charnières espacées sur la surface externe au niveau de la seconde extrémité de porte ( 108) pour joindre par pivotement la porte ( 88) à la stucture ( 56 >, les deux charnières définissant l'axe de charnière ( 106). 28 Système de vanne de dérivation selon la revendication 26, caractérisé en ce que le bord d'atta- que ( 160) est disposé de manière à être adjacent à la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire complé- mentaire ( 158) selon le premier rayon (R 1) par rapport à l'axe central ( 96) pour maintenir un espace radial généralement uniforme (Gr) entre le bord d'attaque ( 160) et la partie d'étanchéité de châssis intermé- diaire ( 158), au moins lorsque la porte ( 88) est dans la position ouverte. 29 Système de vanne de dérivation selon la revendication 28, caractérisé en ce que le bord d'attaque ( 160) est disposé de manière à être adjacent à la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire complémentaire ( 158) selon un cinquième rayon (R 5) dans un plan généralement parallèle à la surface interne de porte ( 150) pour maintenir un espace axial généralement uniforme (Ga) entre le bord d'attaque ( 160) et la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire ( 158) depuis la position d'ouverture de porte jusqu'à la position de fermeture de porte. Système de vanne de dérivation selon la revendication 29, caractérisé en ce que l'axe de charnière ( 106) est espacé de la partie d'étanchéité de châssis intermédiaire ( 158) de manière à définir les espaces axial et radial (Gap Gr) qui sont généralement uniformes le long du bord d'attaque ( 160) lorsque la porte ( 88) est positionnée entre les positions ouverte et fermée. 31 Assemblage de vannes de dérivation selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'une assise d'étanchéité ( 152) s'étendant à l'oblique depuis la seconde extrémité de porte ( 108), pouvant être posi- tionnée à l'intérieur de la cavité ( 92) lorsque la porte ( 88) est dans la position ouverte et pouvant être positionnée selon un contact d'étanchéité avec le dispositif de fractionnement ( 68) lorsque la porte ( 88) est dans la position fermée. 32 Système de vanne de dérivation selon la revendication 31, caractérisé en ce que l'assise d'étanchéité ( 152) a un troisième rayon (R 3) par rapport à l'axe central ( 96) qui est généralement égal à un rayon du dispositif de fractionnement ( 68) lorsque l'assise d'étanchéité ( 152) est positionnée de manière à être adjacente au dispositif de fractionnement ( 68) pour former une première étanchéité avec lorsque la porte ( 88) est dans une position fermée. 33 Système de vanne de dérivation selon la revendication 32, caractérisé en ce que l'assise d'étanchéité ( 152) comporte un évidement ( 154) et un élément d'étanchéité ( 156) qui est attaché de manière fixe à l'intérieur et qui s'étend vers l'extérieur depuis l'assise d'étanchéité ( 152) pour entrer en contact avec le dispositif de fractionnement ( 68) afin de créer une étanchéité avec lorsque la porte ( 88) est dans la position fermée. 34 Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 118) comprend: des premier et second dispositifs de commande linéaires ( 170) qui sont joints de manière fixe au châssis externe ( 90) et qui ont des tiges de dispo- sitifs de commande qui peuvent s'étendre ( 172); une paire de pièces coudées articulées ( 174), chacune comprenant: une tige de transfert tournante ( 176) qui s'étend au travers d'une ouverture ménagée dans le châssis externe ( 90) et qui a des première et seconde extrémités ( 176 a, 176 b); un premier levier ( 178) qui a une première extrémité ( 178 a) qui est relié par pivotement à un des dispositifs de commande linaires respectifs ( 170), et une seconde extrémité ( 178 b) qui est reliée de manière fixe à la première extrémité de tige de transfert ( 176 a); et un second levier ( 180) qui a une première extrémité ( 180 a) qui est reliée de manière fixe à la seconde extrémité de tige de transfert ( 176 b), et une seconde extrémité ( 180 b) qui a un second roulement à rouleaux ( 182) qui lui est fixé par pivotement; la bague de commande ( 94) comporte une pluralité de fentes espacées de manière circonféren- cielle ( 184) qui sont disposées à l'intérieur pour recevoir un des roulements à rouleaux respectifs ( 182); et Les pièces coudées articulées ( 174) étant dimen- sionnées et positionnées de manière à faire tourner la bague de commande ( 94) pour positionner les portes ( 88) entre les positions ouverte et fermée. 35 Système de vanne de dérivation selon la revendication 34, caractérisé en ce que les premier et second leviers de pièce coudée articulée ( 178, 180) sont disposés environ à 90 l'un par rapport à l'autre et en ce que le second levier ( 180) peut être disposé par rapport à un axe central longitudinal ( 96) de la structure ( 58) selon une fouchette bornée par environ + 30 et -30 de manière à positionner les portes ( 88) entre les positions fermée et ouverte. 36 Système de vanne de dérivation selon la revendication 34, caractérisé en ce que le moyen de rotation ( 78) comporte en outre: une pluralité de troisièmes roulements à rouleaux espacés de manière circonférencielle ( 186) qui sont reliés par pivotement au châssis externe ( 90); la bague de commande ( 94) comporte en outre une pluralité de fentes espacées de manière circonféren- cielle ( 188) qui sont ménagées à l'intérieur, chacune recevant un des troisièmes roulements à rouleaux respectifs ( 186), les fentes ( 188) étant allongées de manière circonférencielle pour guider les troisièmes roulements à rouleaux ( 186) à l'intérieur de manière à faire tourner la bague ( 94) sans translation de la bague ( 94). 37 Système de vanne de dérivation selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une étanchéité de volet ( 190) qui est attachée de manière fixe à une surface latérale ( 162) d'une des portes ( 88), cette étanchéité de volet permettant d'assurer une étanchéité avec une surface latérale adjacente ( 164) d'une porte de dérivation adjacente ( 88) lorsque la porte est dans une position fermée.