FR 2667524 A1 19920410 FR 9112300 A 19911007 PROCEDE POUR FABRIQUER DES LINGOTS RONDS POUR DES TUYAUX EN ACIER SANS SOUDURE Cette invention concerne un procédé pour fabriquer un lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure contenant du Cr avec une proportion de Cr supérieure ou égale à 0,5 % en poids, ou, occasionnellement, une proportion de S inférieure ou égale à 0,008 % en poids et une proportion de O inférieure ou égale à 0,010 % en poids et, plus particulièrement, un procédé pour fabriquer un lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure pour un acier à faible teneur en Cr-Mo, un acier à forte teneur en Cr-Mo, un acier inoxydable austénitique et un acier fortement allié. Un tuyau en acier sans soudure est normalement produit par un procédé dans lequel un lingot rond solide est matricé avec un rouleau incliné et une cheville, après quoi le matériau est galeté avec une barre de mandrin dénommé système de galetage par mandrin, réduit en diamètre et allongé avec un dispositif de tirage à chaud comprenant trois rouleaux étant combinés afin de former le tuyau, ou par un autre procédé dans lequel le matériau est galeté par deux rouleaux désignés sous le nom de système de galetage par cheville, rectifié par frottement par un rouleau incliné et une cheville, et son diamètre est réduit par deux rouleaux. Pour le lingot rond solide servant de matériau brut pour le tuyau en acier sans soudure, le matériau fabriqué par un processus de coulée continue peut être appliqué à présent, et ce processus d'application peut être considéré comme un procédé dans lequel un matériau brut rectangulaire (ci-dessous désigné sous le nom d'ébauche) est mis en forme de façon à lui donner une forme ronde, donnant à un matériau brut rond (ci-dessous désigné sous le nom de lingot rond) qui est appliqué sous sa forme coulée. Dans le cas o le tuyau en acier sans soudure est fabriqué par les procédés ci-dessus, on donne à un acier au carbone normal la forme d'un tuyau presque sans problème. Cependant, dans le cas o on donne à de l'acier comptant du chrome sous une proportion de 0,5 % en poids ou davantage la forme d'un tuyau, une grande cavité peut facilement être générée en partie centrale de l'ébauche de coulée continue ou du lingot rond par rapport à ce qui peut se faire avec de l'acier normal, ce qui produit le fait que la cavité est laissée comme cela est le cas dans le lingot rond, et, également dans le cas de l'ébauche, la cavité n'est pas suffisamment adhérente durant l'opération de galetage. Lorsque l'on effectue une opération de perforation avec le lingot rond, un jeu important provoqué par un craquement de pressage (désigné ci- dessous sous le nom de craquement de Mannesmann) généré par des rouleaux inclinés avant la perforation avec la cheville est produit dans la partie centrale et on constate fréquemment que ce jeu est laissé, formant un défaut intérieur, même si le matériau est galeté par la cheville et les rouleaux inclinés. A cause du craquement de Mannesmann durant la formation de la perforation, il était difficile de perforer le matériau brut de coulée continue contenant une grande quantité de chrome dans la technique existante sans qu'il se produise certains défauts, et, par conséquent, on pouvait difficilement produire une cavité dans la partie centrale d'un matériau brut sous la forme d'un bloc d'acier. Cependant, à cause d'un développement de la technologie de coulée continue récente, la réalisation d'une cavité dans la partie centrale est substantiellement restreinte, ce qui fait qu'à présent, on applique le matériau brut en coulée continue Cependant, dans le cas o on utilise le matériau brut en coulée continue, on ne peut pas éviter, en général, de produire un défaut de surface intérieure à une fréquence substantiellement élevée, et les défauts sont retirés à l'aide d'un travail de correction afin de réaliser un produit final. Dans le cas o le tuyau en acier sans soudure composé d'acier contenant du chrome est fabriqué par un processus de galetage de Mannesmann, la technologie exposée dans le brevet Japonais ouvert à l'Inspection Publique NI Hei 1-293909, par exemple, est appliqué comme procédé pour empêcher un défaut de surface intérieure durant l'opération de perforation lorsque le matériau brut de coulée continue est utilisé. La technique existante est un procédé pour fabriquer un tuyau en acier sans soudure contenant du chrome, caractérisé en ce qu'il contient du chrome sous une proportion de 2 à 27 % en poids, le reste étant composé de Fe et d'impuretés inévitables, en ce qu'une pièce de coulée continue est appliquée sous la forme d'un matériau brut afin de réaliser un tuyau en acier sans soudure, la pièce de matériau brut de coulée continue ayant une forme de section rectangulaire avec un rapport entre la longueur et la largeur qui est compris entre 1,6 et 3,0, la pièce de coulée étant mise sous forme d'un lingot rond normalement sous l'effet d'une opération de galetage, et, lorsque le lingot rond est perforé par les rouleaux inclinés et la cheville, une valeur absolue I En I d'un effort en durant l'opération de perforation définie dans l'équation suivante est lenl la cheville. Dans le cas o le tuyau est formé par un procédé exposé dans le brevet Japonais laissé ouvert à l'Inspection Publique précédemment mentionné NO Hei 1-293909, les défauts de surface intérieure dans le tuyau durant l'opération de perforation peuvent être éliminés à un certain point Cependant, il y a une certaine limitation de l'effort durant l'opération de perforation, et, de ce fait, elle présente un problème du fait que la plage d'application est restreinte. Comme décrit ci-dessus, un objet de la présente invention est de résoudre les problèmes précédemment cités et d'empêcher l'apparition de défauts de surface intérieure non en limitant une valeur de contrainte durant la formation du tuyau, mais en améliorant le lingot rond lui- même. Les présents inventeurs ont réalisé des expériences et des études à plusieurs reprises afin de résoudre les problèmes exposés précédemment, ont trouvé qu'une différence de température AT entre une température de démarrage de fonte et une température de démarrage de solidification durant une opération de coulée continue, une forme de section de la pièce de coulée continue, c'est-à- dire un rapport a/b entre une longueur (a) et une largeur (b), et un rapport d'étirement durant une opération d'usinage de lingot rond pouvaient substantiellement influencer la fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure durant la formation du tuyau, et que, de plus, une réduction de la concentration de soufre et d'oxygène dans l'acier augmentait davantage leur effet, et, ensuite, les présents inventeurs ont réalisé la présente invention en se référant à ces faits Dans ce cas, le rapport d'étirement défini ici est un rapport entre une surface de section (Scc) de la pièce de coulée continue et une surface de section (Sb) du lingot rond, c'est-à-dire Scc/Sb. Autrement dit, on a découvert que AT, a/b et le rapport d'étirement pour le lingot rond dans les conditions de fabrication de pièce de coulée continue pouvaient être rendues appropriées, et, occasionnellement, une concentration de soufre et d'oxygène dans l'acier était réduite de façon à former le lingot, et que le tuyau est réalisé à l'aide de ce lingot, ce qui produit pour effet que le défaut de surface intérieure ne peut pas être produit durant la formation du tuyau Bien qu'une cause pratique ne soit pas suffisamment résolue, on suppose qu'une cavité de la partie centrale de la pièce de coulée continue est réduite et que la caractéristique d'usinage par galetage à chaud du lingot est améliorée. La présente première invention consiste en un procédé pour réaliser un lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure, dans lequel, lorsque le lingot rond pour le tuyau en acier sans soudure est fabriqué à partir d'une pièce de coulée continue en alliage d'acier contenant entre 0,5 et 40 % en poids de chrome, la pièce de coulée continue ayant une forme de section rectangulaire avec un rapport entre la longueur et la largeur qui est supérieur à 1,5 et inférieur à 2,0 est coulée avec une différence de température AT entre la température de démarrage de coulée t 4 et la température de démarrage de solidification, inférieure à 700 C, après quoi une opération de galetage est effectuée pour obtenir un rapport d'étirement qui soit supérieur à 3,0. La présente deuxième invention consiste en un procédé pour réaliser un lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure, caractérisé en ce qu'un rapport entre la longueur et la largeur des éléments de composition précédemment citée de la première invention est supérieur à 2,0 et inférieur à 9,0, et un rapport d'étirement est remplacé par une valeur supérieure à 2,5. De plus, la présente troisième invention consiste en un procédé pour fabriquer un lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure, caractérisé en ce que la pièce de coulée continue en alliage d'acier contient S: 0,08 % au moins, et O: 0,010 % au moins dans les première et deuxième inventions précédemment citées est appliquée la réalisation du lingot rond pour un tuyau en acier sans soudure. Une raison pour limiter la valeur dans la présente invention va être décrite comme suit. Tout d'abord, en ce qui concerne le chrome, dans une proportion comprise entre 0,5 et 40 % en poids: Le chrome est ajouté dans cette large plage afin d'améliorer la caractéristique d'anti-corrosion, la résistance aux températures élevées et l'anti-oxydation aux températures élevées, ou analogue Bien que, lorsque la perforation et le galetage soient effectués selon un processus de galetage de Mannesmann, après addition de chrome, les défauts de surface intérieure puissent facilement se produire dans le tuyau en acier sans soudure, il n'y a pas de problèmes substantiels en ce qui concerne l'apparition des défauts de surface intérieure avec une proportion de 0, 5 % en poids ou moins, et, de même, le tuyau en acier sans soudure avec une proportion de 40 % en poids de chrome ou davantage ne peut pas être obtenu actuellement avec un système de galetage de Mannesmann, ce qui fait que la proportion en chrome est limitée à une plage comprise entre 0,5 et 40 % en poids. En ce qui concerne le soufre, à une proportion de 0,008 % en poids ou moins: Bien que le soufre soit contenu dans l'acier sous forme d'impuretés, cette substance est supposée dégrader un travail de galetage à chaud, et, habituellement, son volume est réduit à une plage comprise entre environ 0,02 et 0,01 % en poids, ou une proportion analogue, et le tuyau est fabriqué avec cette proportion de soufre Différentes études pour réaliser la présente invention ont montré que tout à la fois la réduction d'oxygène et la réduction de soufre augmentaient de façon remarquable un rapport d'ébauche ou un effet du rapport d'étirement ultérieur en ce qui concerne l'amélioration de la qualité du lingot, et diminuaient également les défauts de surface intérieure après formation du tuyau Un résultat de l'expérience en ce qui concerne l'influence de ce soufre et de cet oxygène est montré en figure 5 Quatre types de concentration d'oxygène, de 0,012 %, 0,010 %, 0,008 % et 0,006 % dans les matériaux bruts en acier 9 Cr-l Mo, en acier 13 Cr et en acier 22 Cr sont sélectionnés, et une relation entre la concentration de soufre dans le matériau brut et une fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure (en %) lorsque le lingot rond est formé, en rapport avec une concentration d'oxygène, est indiquée A ce moment, un rapport d'étirement pour le lingot rond est de 7,7 avec un rapport longueur/largeur (=a/b) de 2,7 et un autre rapport d'étirement pour le lingot rond est de 8,1 avec un rapport a/b de 4,0, et, dans les deux cas, AT= 300 C est appliqué. Comme montré dans la figure, on a constaté que, lorsque la concentration d'oxygène est inférieure à 0,010 % et la concentration de soufre à 0,008 %, la fréquence d'apparition des défauts intérieurs est substantiellement réduite à moins de 3 % A ce moment, la concentration en oxygène étant diminuée, la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure est réduite, et, de plus, la concentration en soufre étant réduite, la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure est encore davantage réduite A la lumière de ce fait, une limite supérieure du volume de soufre est fixée à 0,008 %. En ce qui concerne l'oxygène à une proportion de 0,010 % en poids au moins: Bien qu'à l'heure actuelle il n'y ait pas de restriction spéciale concernant la proportion en oxygène, une étude de la relation entre un rapport d'ébauche, son rapport d'étirement ultérieur, une proportion de soufre et la qualité du lingot a montré, comme montré en figure 5, qu'une réduction de la proportion en soufre concurremment à une réduction de la proportion d'oxygène améliorait la qualité du lingot ainsi que l'effet du rapport d'ébauche ou de son rapport d'étirement ultérieur, et qu'ensuite les défauts de surface intérieure après formation du tuyau étaient réduits A la lumière de ce fait, la valeur limite supérieure de la proportion en oxygène est de 0,010 %. En ce qui concerne la différence de température AT, la forme de la section et le rapport d'étirement pour le lingot: Les conditions de la différence de température et de la forme de la section ont été trouvées pour la première fois uniquement après avoir effectué diverses expériences. Ces conditions vont être décrites en se référant aux résultats de l'expérience La figure 1 montre une relation entre une différence de température AT entre une température de démarrage de coulée et une température de démarrage de solidification dans un procédé de fabrication de pièce de coulée en continu et une fréquence d'apparition (en %) des défauts de surface intérieure lorsque le lingot rond est appliqué pour réaliser un tuyau A ce moment, un rapport d'étirement du lingot rond avec un rapport a/b de 3,1, est de 8,7 Comme montré dans la figure, lorsque AT augmente, une fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure augmente Lorsque AT dépasse 70 OC, la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure augmente de plus de 5 % En figure 2, on montre une situation d'apparition des défauts de surface intérieure durant la réalisation d'un tuyau lorsqu'une combinaison de AT et de a/b varie et que le lingot rond a un rapport d'étirement compris entre 5 et 11 Comme cela apparaît de façon évidente à partir de cette figure, si une valeur de a/b est supérieure à 1,5 et que AT est inférieure à 700 C, peu de défauts de surface intérieure sont générés durant la réalisation d'un tuyau (la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure étant inférieure à 4 %) De plus, lorsque AT dépasse 700 C ou qu'une valeur de a/b est inférieure à 1,5, les défauts de surface intérieure peuvent facilement se produire (la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure étant supérieure à 4 %) De plus, lorsqu'une valeur de a/b dépasse 9, à cause d'une valeur importante du rapport de planéité, un bouclage peut facilement se produire dans le cas de l'usinage du lingot rond, et sa forme est détériorée A la lumière de ces résultats, pour réduire les défauts de surface intérieure lorsque le lingot rond est appliqué pour réaliser un tuyau, il apparaît de façon évidente qu'il est nécessaire de couler une pièce de coulée continue ayant une forme de section rectangulaire avec un rapport entre la longueur et la largeur compris entre 1,5 et 9,0 dans des conditions dans lesquelles une différence de température AT entre une température à l'instant de démarrage de coulée et une température de démarrage de solidification est de 700 C. Comme décrit ci-dessus, les inventeurs ont vérifié une relation entre un rapport d'étirement pour le lingot rond et une fréquence d'apparition des défauts de surface interne lorsque le lingot rond est fabriqué en utilisant une pièce de coulée continue avec une valeur AT et un rapport a/b qui sont fixés à des valeurs appropriées Comme montré en figure 3, les inventeurs ont vérifié un état d'un craquement de Mannesmann 4 d'un lingot rond 3 dans lequel un lingot rond effilé 2 est laminé en oblique avec une machine de laminage 1 du type perceur Un rapport d'étirement limite R a été calculé à l'aide d'une définition indiquée dans l'équation qui suit, à partir d'une position d'apparition de la fente. R = d 1/do (Do Dl)/Do dans laquelle, D 1 est un diamètre du côté de petit diamètre d'un lingot rond effilé Do est un diamètre du côté de grand diamètre d'un lingot rond effilé do est une longueur d'un lingot rond après galetage d 1 est une longueur raisonnable d'un lingot rond après galetage (sauf dans le cas d'une fissure). On sait qu'une fissure a peu de change de se produire lorsque ce rapport d'étirement limite R est plus grand, et que les défauts de surface intérieure ont peu de chance de se produire En figure 4 sont indiqués certains résultats dans lesquels les pièces coulées avec un rapport a/b entre la longueur et la largeur égal à 3,2 avec une différence de température AT égale à 30 WC, et un rapport a/b égal à 1,8, une différence de température AT égale à 250 C, sont galetées sous la forme de lingots ronds avec différents rapports d'étirement, les lingots ronds effilés précédemment cités sont galetés en oblique, après quoi un rapport d'étirement limite R est calculé On a découvert que la fissure a peu de chance de se produire à cause du fait que la caractéristique d'usinage a été améliorée encore davantage lorsqu'on augmentait le rapport d'étirement. On a également découvert que, en ce qui concerne la pièce de coulée faite avec une différence de température AT de 300 C et un rapport a/b de 3,2, un rapport d'étirement limite R était amélioré pour un rapport d'étirement supérieur à 2,5, et, en ce qui concerne une plaque réalisée avec une différence de température AT de 25 WC et un rapport a/b de 1,8, un rapport d'étirement limite R avec un rapport d'étirement de 3,0 était amélioré. De cette façon, on a constaté que fissurage de Mannesmann était remarquablement amélioré en appliquant une pièce de coulée continue obtenue avec une restriction appropriée de AT et une valeur appropriée de a/b, ainsi qu'en déterminant un rapport d'étirement pour le lingot qui soit supérieur à 2,5 ou 3,0, et, en réponse à ces résultats, la différence de température précitée AT, une forme de section et un rapport d'étirement ou d'autres conditions sont limités. De cette façon, selon la présente invention, lorsque le matériau brut pour un tuyau en acier sans soudure contenant du chrome sous une proportion supérieure à 0,5 % en poids est perforé et galeté, il est possible de limiter certains défauts générés au niveau de la surface intérieure du tuyau. La figure 1 est une vue montrant une relation entre une différence de température AT entre une température de coulée et une température de démarrage de solidification lorsqu'une pièce de coulée continue est fabriquée et une fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure lorsque le lingot sert à réaliser un tuyau. La figure 2 est une vue montrant une relation entre une différence de température AT, un rapport entre une longueur (a) et une largeur (b) d'une pièce de coulée continue et une fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure après la formation d'un tuyau. La figure 3 est une illustration montrant un test de fissurage de Mannesmann utilisant une machine de tests du type perceur. La figure 4 est un graphique indiquant une relation entre un rapport d'étirement et une vitesse d'étirement limite. La figure 5 est une vue montrant une influence des proportions en soufre et en oxygène sur la fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure lorsque le tuyau est formé. Des réalisations préférées de la présente invention vont être décrites comme suit. Réalisation préférée 1 Les aciers ayant une composition chimique indiquée dans le tableau 1 sont mis sous la forme de pièces de coulée ayant une section rectangulaire par une coulée continue dans des conditions de différences de température AT et de rapports a/b indiqués dans les tableaux 2 et 3, après quoi ils sont mis sous la forme de lingots ronds de matériau brut pour des tuyaux en acier sans soudure ayant des tailles différentes, par l'intermédiaire d'une opération de galetage Les lingots ronds sont gaietés par des rouleaux inclinés et une cheville, mis sous la forme de tuyaux par un laminoir à mandrin, un laminoir de réduction à étirement à chaud ou un laminoir à cheville, un laminoir à dresser à rouleaux obliques, et un laminoir à calibreur, ou analogue, et une fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure après la formation de tuyaux est vérifiée Les résultats de la vérification sont indiqués dans les tableaux 2 et 3. Comme cela apparaît de façon évidente à partir des tableaux 2 et 3, lorsqu'une différence de température AT, une forme de section et un rapport d'étirement pour le lingot rond durant un procédé de fabrication de pièce de coulée continue sont compris à l'intérieur d'une plage de la présente invention, tous les types d'acier présentent une faible fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure, inférieure à 4 % De plus, comme montré dans l'exemple à titre de comparaison, les produits autres que ceux de la plage de la présente invention présentent une fréquence d'apparition de défauts de surface intérieure élevée. O'zO E O O P O z O9 Tle OOO O O z DOE H 9 t'0 O O E Tr L'S O S', 6 p e OT O ODZZ 9 E O '0LT'0 O6 Ll L 8 8 S"T t' ó O900 'OESS a S z 00 80:0 O 'ET TS'0 91 'o OTZO O ID ET 86 '0 O 6 _p '0 ú'e O 11 l O owl 1 D 6 CI IS'0 ITS IS'O 9 Eú OETIO ow S'0a DS O 66 _ O 8 e VO f OE:0 W,OOI:D-/T 6 '0 TIT ZGS'0 9 E O ETI O DI TV N O W:D TN UW TS D a.T De R p a UJ Cj aloquiduo en Ti Twtlo u OT 4 TS Od WOD nielqel u;t N (I l- r H 4 Tableau 2 ALongueur/ Rapport Type d'acier A d'étirement Alargeur pour un A B T D lingot rond C 1,8 371 3 3 3 3 3 3 3 3 "e 4,0 4 3 3 3 3 3 3 3 "t 5 X 8 4 4 4 4 4 4 4 4 tu 1713 5 5 5 4 4 4 4 4 o C 2,1 I t t' Il II 4 j O ,8 C 2; 7 2,6 3 3 3 3 3 3 3 3 "' 55 4 4 4 4 4 4 4 4 7,7 4 4 4 4 4 4 4 4 " 194 5 5 5 5 5 5 > 5 c C 4,0 3,2 4 4 3 3 3 3 3 3 le 81 4 4 4 4 4 4 4 4 et 114 4 4 4 4 4 4 4 4 et 28,7 5 5 5 5 5 4 4 4 C 6 Y O 4 7 4 4 3 3 3 3 3 3 et 120 4 4 4 4 4 4 4 4 et 168 4 4 4 4 4 4 4 4 et 42,4 5 5 5 42 4 4 4 4 C 875 4,0 4 4 4 3 3 3 3 3 " 10,1 4 4 4 4 4 4 4 4 14,1 4 4 4 4 4 4 4 4 " 35,8 5 5 5 4 4 4 4 4 : Fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure 4: idem 3: idem 2: idem 1: idem Inférieure à 1 % Supérieureà 1 % et inférieure à 2 % Supérieure à 2 % et inférieure à 4 % Supérieure à 4 % et inférieure à 7 % Supérieure à 7 % Tableau 3 Rapport Type d'acier Longueur/ d'étirement AT -largeur pour un lingot rond A B C D E F G H C 1,8 3; 1 3 3 3 3 3 3 3 3 " 470 4 4 3 3 3 3 3 3 ,8 4 4 4 4 4 4 4 4 ",l 73 5 5 5 5 5 5 4 4 C 2,1 2,6 4 4 4 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 3 ,8 4 4 4 4 4 4 4 4 "l 143 5 5 5 5 5 5 5 5 C 2,7 2; 6 3 3 3 3 3 3 3 3 if 5; 5 4 4 4 3 3 3 3 3 e 7,7 4 4 4 4 4 4 4 4 g 194 5 5 5 5 4 4 4 4 C 4,0 3; 2 4 4 4 4 4 4 4 4 8 " 1 4 4 4 4 4 4 4 4 11; 4 5 5 5 5 4 4 4 4 "l 28,7 5 5 5 5 5 5 5 5 C 6,0 4 > 7 4 4 4 4 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 16,8 4 4 4 4 4 4 4 4 "l 42,4 5 5 5 5 5 5 5 4 C 875 4,0 4 4 4 4 4 4 3 3 ,1 4 4 4 4 4 4 4 4 14; 1 4 4 4 4 4 4 4 4 "l 35,8 5 5 5 5 5 5 5 5 C* 2; 1 4,2 1 1 1 1 1 1 1 C 174 * 5,4 1 1 1 1 1 1 1 1 C 2,7 2,2 * 2 2 1 1 1 1 1 1 * Autre que la conditions de la présente invention : Fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure 4: idem 3: idem 2: idem 1: idem Inférieure à 1 % Supérieure à 1 % et inférieure à 2 % Supérieure à 2 % et inferieure à 4 % Supérieure à 4 % et inférieure à 7 % Supérieure à 7 % Réalisation préférée 2 Des aciers ayant la composition chimique indiquée dans le tableau 4 sont mis sous la forme de pièces de coulée ayant une section rectangulaire au moyen d'une coulée continue dans des conditions de différences de température AT et de rapports a/b indiqués dans les tableaux 5 et 6, après quoi ils sont mis sous la f orme de nouveaux lingots ronds de matériau brut pour des tuyaux en acier sans soudure ayant différentes tailles à l'aide d'une opération de laminage Les lingots ronds sont matricés à l'aide de rouleaux inclinés et de chevilles, mis sous la forme de tuyaux par un laminoir à mandrin et un laminoir à calibreur, ou analogue, et une fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure après la formation des tuyaux est vérifiée Les résultats de la vérification sont indiqués dans les tableaux 5 et 6. Comme cela apparaît de façon évidente à partir des tableaux 5 et 6, lorsque la proportion en soufre et en oxygène se situe dans une plage de la troisième invention de la présente invention et qu'une différence de température AT, une forme de section et un rapport d'étirement pour le lingot rond durant la fabrication d'une pièce de coulée continue se trouvent également à l'intérieur d'une plage de la présente invention, tous les types d'acier présentent une faible valeur de fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure, inférieure à 4 %, et, dans ce cas, plus AT est petite, plus la fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure est petite De plus, en ce qui concerne le produit (indiqué par une marque *) autre que celui de la plage de la présente troisième invention, utilisé comme exemple de comparaison, sa fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure est augmentée. Tableau 4 Composition chimique Symbole Type d'acier C Si Mn Ni Cr Mo N S O I 21/4 Cr I Mo 0, 12 0,33 0,45 2,2 1 t 01 01006 0,008 J 9 Cr 1 Mo 0,10 0,31 0,40 9,0 0, 98 O ? 005 0,008 K " 0,09 0,32 0, 39 8,9 0,97 O t 005 0,006 L " 0410 0,32 0,40 8,9 0, 98 0,005 0,012 * M " 0,10 0,31 0,39 8,8 0, 99 0,010 * 05007 N 13 Cr 0,20 0144 0,48 12,9 0, 08 0,02 0,002 0,007 O " 0,19 0,43 0,46 12,8 0, 08 0,02 " 0,005 P " 0720 0,43 0,46 12,9 0, 08 0,02 " 0011 * Q " 0,20 0,42 0,47 12,8 O 08 0,02 0,010 * O 0005 R 22 Cr 0,01 0,48 1,51 5 6 22,0 2,9 0,15 0,002 0/006 * Autre que les conditions de la présente troisième invention Les valeurs numériques de composition chimique indiquent un pourcentage en poids K) M M "Il cn K) jII Tableau 5 Rapport Type d'acier Longueur/ d' étirement AT largeur pour un * * * * lingot rond I J K L M N O Q R C 1,8 3,1 3 3 4 2 1 3 4 2 1 3 et 4,0 4 4 4 2 2 4 4 2 2 4 " 5,8 5 5 5 2 2 5 5 2 2 4" 173 5 5 6 2 2 5 6 2 2 5 C 2,1 2,6 3 3 4 1 1 3 4 1 1 3 et 4,0 4 4 4 2 2 4 4 2 2 4 et 5,8 5 5 5 2 2 5 5 2 2 5 " 14,3 5 5 6 2 2 5 6 2 2 5 C 2,7 2,6 3 3 4 2 2 3 4 2 2 3 "l 5,5 4 4 5 2 2 4 5 2 2 4 7,7 5 5 5 2 2 5 5 2 2 5 " 19,4 5 5 6 2 2 5 6 2 2 5 C 4,0 3 y 2 4 4 5 2 2 4 5 2 2 4 " 8,1 5 5 5 2 2 5 5 2 2 4 11,4 5 5 6 2 2 5 6 2 2 5 " 28,7 6 6 6 2 2 6 6 2 2 5 C 6,0 4,7 4 4 5 2 2 4 5 2 2 4 " 12,0 5 5 5 2 2 5 5 2 2 4 " 16,8 5 5 6 2 2 5 5 2 2 5 " 42,4 5 5 6 2 2 6 6 2 2 5 Tableau 6 Longueur/ Rapport Type d'acier AT largeur d'étirement pour un P lingot rond I J K L M N O P Q R C 2,7 2,6 4 4 5 2 2 4 4 2 2 3 " 5,5 5 5 5 2 2 5 5 2 2 4 7,7 5 5 6 2 2 5 6 2 2 5 "l 19,4 6 6 6 2 2 6 6 2 2 6 C 2,1 2,6 4 4 5 2 2 3 4 2 2 3 4 5 5 2 2 40 5 2 2 4 " 5,8 5 5 6 2 2 5 5 2 2 5 " 14,3 6 6 6 2 2 6 6 2 2 6 C 4,0 3,2 4 3 4 1 2 3 4 1 1 3 Il " 8,1 5 4 5 2 2 4 5 2 2 4 " 11,4 5 5 -2 2 5 5 2 2 5 le 28,4 5 5 2 2 5 6 2 2 5 C** 2,1 4,2 1 1 1 1 1 1 1 1 C 1,4 ** 5,4 1 i 1 1 1 1 1 1 1 C 2,7 2, 2 ** 2 2 2 i 1 1 1 1 * Autre que les conditions de la présente troisième invention ** Autre que les conditions de la présente invention Indice d'évaluation 6:Fréquence d'apparition des défauts de surface intérieure :idem 4:idem 3:idem 2:idem 1:idem Inférieure à 0,5 % Supérieure Supérieure Supérieure Supérieure Supérieure à 0,-et inférieure à 2 % à 1 % et inférieure à 4 % à 2 % et inférieure à 4 % à 4 % et inférieure à 7 % à 7 % REVENDICATIONS 1 Procédé pour fabriquer un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure dans lequel un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure est réalisé à l'aide d'une pièce de coulée continue en alliage d'acier contenant du chrome sous une proportion comprise entre 0, 5 et 40 % en poids, caractérisé en ce que la pièce de coulée continue a une section rectangulaire avec un rapport longueur sur largeur qui est supérieur à 1,5 et inférieur à 2,0 et est coulée avec une différence de température entre une température de démarrage de coulée et une température de démarrage de solidification qui est inférieure à 700 C, après quoi une opération de galetage avec un rapport d'étirement supérieur à 3,0 est appliquée. 2 Procédé pour fabriquer un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure dans lequel un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure est réalisé à l'aide d'une pièce de coulée continue contenant du chrome sous une proportion comprise entre 0,5 et 40 % en poids, caractérisé en ce que la pièce de coulée continue, ayant une section rectangulaire avec un rapport longueur sur largeur qui est supérieur à 2, 0 et inférieur à 9,0 est coulée avec une différence de température entre une température de démarrage de coulée et une température de démarrage de solidification inférieure à 700 C, après quoi une opération de galetage avec un rapport d'étirement supérieur à 2,5 est appliquée. 3 Procédé pour fabriquer un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure est fabriqué en appliquant ladite pièce de coulée continue en alliage d'acier, contenant une proportion de soufre inférieure à 0,008 % en poids et une proportion en oxygène inférieure à 0,010 % en poids. 4 Procédé pour fabriquer un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un lingot rond ( 3) pour un tuyau en acier sans soudure est fabriqué en utilisant ladite pièce de coulée continue en alliage d'acier contenant une proportion en soufre inférieure à 0,008 % en poids et une proportion en oxygène inférieure à 0,010 % en poids.