FR 2666046 A1 19920228 FR 9010635 A 19900824 I La présente invention concerne un procédé de fabrication d'un guide d'onde optique cylindrique monomode en polymère, doué de propriétés électrooptiques. L'invention trouve une application particulièrement avanta- geuse dans le domaine des télécommunications par fibres optiques, et, notamment, dans celui des fibres optiques fonctionnant dans le proche infrarouge, par exemple entre 0,6 pm et 2 pm. Le problème technique général qui se pose à tous les dispositifs de télécommunications par fibres optiques est de transmettre l'information que l'on désire véhiculer, sous forme d'une modulation de phase ou d'amplitude de l'onde porteuse, ici l'onde lumineuse Il est donc nécessaire de disposer de moyens capables de produire la modulation recherchée, ou, d'une façon plus générale, de modifier les propriétés de propagation de la lumière dans un réseau de fibres optiques. Une solution connue à ce problème technique consiste à utiliser les propriétés non linéaires de la susceptibilité électrique de certains matériaux L'application d'un fort champ électrique sur un matériau de ce type provoque une variation de l'indice de réfraction du milieu qui modifie la phase de l'onde lumineuse Si ce champ est modulé, le système fonctionne comme un modulateur de phase, ou d'amplitude par interférence avec une onde de phase fixe On connaît des modulateurs électrooptiques fabriqués à partir de monocristaux minéraux, comme le KDP, le niobate de lithium (Li Nb O 3) ou l'arséniure de gallium par exemple. Cependant, ces matériaux sont d'une cristallogénèse souvent délicate à mettre en oeuvre, et, de plus, ils exigent généralement d'être conditionnés sous forme de guides d'onde optique afin de pouvoir être intégrés dans un ensemble de télécommunications par fibres C'est pourquoi, ces composants, quoique très efficaces, sont très chers, leur prix étant prohibitif à leur emploi dans un réseau de fibres optiques Aussi, les fonctions de modulation se font parfois à la source, c'est- à-dire par modulation directe, avec l'inconvénient que les conversions électrooptiques loin des émetteurs sont limitées. Plus récemment, des essais ont été réalisés pour obtenir des effets électrooptiques, effet Kerr notamment, avec des fibres de silice, voir par exemple l'article de J M Dziedzic et ai "Optical Kerr effect in long fibers" paru dans Applied Optics, 20 ( 8), 1405 ( 1981) Toutefois, la silice ayant de très faibles susceptibilités électriques d'ordre supérieur, en particulier la susceptibilité d'ordre 3 impliquée dans l'effet Kerr, les longueurs d'interaction entre la fibre et le champ électrique doivent être considérables, de 30 à 50 m, ce qui se traduit par des bandes passantes très étroites, liées au temps de transit de l'onde optique dans la zone d'interaction A titre d'exemple, pour 50 m de silice, le temps de transit est de 2,5 ris. L'apparition de fibres optiques polymères, dont un mode de réalisation avantageux est donné dans le brevet français N O 2 557 495, offre de nouvelles possibilités intéressantes dans la perspective d'obtenir des guides d'onde optique à effets électrooptiques intenses, dans la mesure o des molécules organiques, telles que le 2 Méthyl 4-Nitroaniline, le DEANS ( 4-diéthylamino-4 '-nitrostilbène), le Disperse Red 1 ( 4-lN-éthyl-N-( 2- hydroxyéthyl)l amino-4 '-nitroazobenzène), le NPP N-(I 4-nitrophényl-L- piolinol), ou d'autres encore, peuvent présenter des susceptibilités électriques non linéaires de deux ordres de grandeurs supérieures à celles de la silice par exemple Toutefois, même si la demande de brevet français non publiée N O 90 00919 fait référence à un procédé de fabrication d'une fibre optique polymère monomode, aucune description n'a été donnée de telles fibres capables de produire des effets électrooptiques. Aussi, le problème technique à résoudre par l'objet de la présente invention est de proposer un procédé de fabrication d'un guide d'onde optique cylindrique monomode en polymère, doué de propriétés électrooptiques, qui permettrait de conférer au guide d'onde optique un fort pouvoir électrooptique, tout en assurant les caractéristiques géométriques compatibles avec l'unimodalité et en respectant les exigences de la connectabilité aux fibres optiques monomodes standard en silice, à savoir essentiellement la concentricité du coeur du guide par rapport au guide lui-même. La solution du problème technique posé consiste, conformé- ment à l'invention, en ce que ledit procédé comprend les étapes suiantes réalisation d'un barreau cylindrique de coeur par polymérisation d'un mélange polymérisable comprenant notamment un polymère de coeur et une substance organique électrooptiquement active, constitution d'une première préforme par enrobage du barreau cylin- drique de coeur à l'aide d'une gaine optique formée par un polymère de gaine, emboîtement de ladite première préforme dans un premier tube constitué par un polymère de tube, réalisation d'une deuxième préforme par étirage partiel du premier tube contenant la première préforme, emboîtement de la deuxième préforme dans un deuxième tube en polymère de tube, fibrage du deuxième tube ainsi préparé jusqu'à ce que le diamètre de coeur ait la dimension requise pour que le guide d'onde optique obtenu soit monomode, réalisation d'électrodes de polarisation et d'excitation de la substance électrooptiquement active. Ainsi, du fait qu'il peut être fabriqué en grande série à partir de matériaux de base bon marché, le guide d'onde optique réalisé selon le procédé, objet de l'invention, est d'un prix de revient relativement peu élevé D'autre part, les propriétés électrooptiques de la substance organique active pouvant être très importantes, il est possible, pour un même effet, de réduire notablement la longueur d'interaction correspondant à une tension crête de commande donnée, ou inversement de diminuer la tension crête pour une longueur d'interaction donnée Un autre avantage offert par la possibilité de disposer d'un fort pouvoir électrooptique réside dans l'augmentation considérable de la bande passante du guide d'onde optique qui, dans certaines conditions, pourrait dépasser le gigahertz Enfin, il faut souligner que le procédé selon l'invention conduit à un guide d'onde optique monomode présentant une excellente concentricité des diamètres de coeur et de guide, répondant aux conditions d'adaptation aux connecteurs "fibres optiques" utilisés de façon standard. Les effets électrooptiques considérés ici sont de deux types 1 ( 2) l'effet Pockels qui met en jeu la susceptibilité électrique d'ordre 2, X du matériau et produit une variation d'indice du milieu proportionnelle à X( 2)E, E étant le champ électrique appliqué, tandis que la variation d'indice résultant de l'effet Kerr est proportionnelle à X ( 3)E 2, X ( 3) étant la susceptibilité d'ordre 3 du matériau Dans certains cas, les effets d'ordre 3 sont insuffisants ou parfois masqués par des phénomènes non électro- niques qui ne sont pas assez rapides, comme dans les molécules polaires par exemple C'est pourquoi il y a avantage, afin notamment de pouvoir moduler la lumière à haute fréquence, à renforcer les propriétés quadratiques de la substance active en faveur de l'effet Pockels électro- optique Dans ce but, il est prévu que, une fois la fibre monomode obtenue, les molécules de la substance organique électrooptiquement active à l'intérieur du coeur sont orientées à une température proche de la température de transition vitreuse du polymère de coeur sous l'action d'un champ électrique qui est ensuite maintenu jusqu'au retour à la température ambiante. Les polymères pouvant être utilisés pour constituer le coeur du guide d'onde optique sont, par exemple, les polymères méthacryliques, le polyméthylméthacrylate en particulier, les o E-haloacrylates, les polymères styréniques, les carbonates et les carbonates de vinyle, qui présentent une température de transition vitreuse Tg supérieure à 801 C et une tempéra- ture de fibrage comprise entre 150 et 300 'C. La substance organique électrooptiquement active doit posséder des susceptibilités électriques d'ordre 2 ou 3 importantes Ce type de substance est caractérisé par un groupe fortement donneur d'électrons relié à un groupe attracteur par un système conjugué qui, de ce fait, a une forte susceptibilité X( 2), ou encore par des molécules fortement conjuguées comme les polyalkylthiophènes, les polydiacétylènes et d'autres polymères conjugués qui présentent une susceptibilité X( 3) électronique importante. Ces substances actives peuvent être des molécules simples ou des monomères copolymérisables avec le monomère du coeur Dans les deux cas, il faut que la molécule active soit soluble dans le monomère de coeur jusqu'à la quantité nécessaire pour assurer l'efficacité du polymère final. Des précautions doivent être prises pour que la substance électrooptique- ment active n'inhibe pas la polymérisation, ne se transforme pas au cours de la polymérisation, et ne provoque pas de réticulation du polymère de coeur en formation ou déjà formé, lors du fibrage par exemple. La substance organique active peut être ajoutée au polymère de coeur de différentes manières: soit par simple adjonction physique dans le polymère, c'est ce qu'on appelle les structures "guest-host", ou bien par greffage chimique sur le polymère ou le monomère à polymériser. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment elle peut être réalisée. La figure 1 est une représentation schématique des étapes du procédé selon l'invention. La figure 2 donne le schéma de deux modes de mise en oeuvre d'un guide de lumière réalisé à l'aide du procédé selon l'invention. La figure 3 est une vue en perspective d'un guide de lumière présentant des électrodes de polarisation et d'excitation déposées sur des méplats. Le procédé de fabrication d'un guide d'onde optique cylindrique monomode en polymère, doué de propriétés électrooptiques, représenté schématiquement sur la figure 1, comprend une première étape de réalisation d'un barreau cylindrique Il de coeur par polymérisation d'un mélange polymérisable comprenant notamment un polymère de coeur et une substance organique électrooptiquement active. Le polymère de coeur est réalisé, par exemple, à partir d'un mélange de deux monomères: du méthylméthacrylate et de l'éthyl- méthacrylate à raison de 100/0 à 80/20 moles par moles La substance électrooptiquement active est, d'une façon générale, composée d'une molécule telle que le polymère de coeur présente, après orientation, une susceptibilité d'ordre 2 supérieure à 3,3 10 14 MKSA, ou une susceptibilité d'ordre 3 supérieure à 1,1 10 19 MKSA, à la longueur d'onde considérée. Parmi les molécules pouvant convenir, il faut citer la 2-Méthyl 4-Nitro- aniline (MNA) qui possède une bonne susceptibilité non linéaire et est assez soluble La MNA est sublimée à raison de 1 g/h environ à 900 C et sous 2.10-5 mbar, puis est introduite dans la rampe de purification, comme décrit dans le brevet français N O 2 557 495, lequel est inclus par référence dans la présente demande Le taux de MNA peut être choisi entre 1 et 15 % en poids de polymère de coeur formé, et préférentiellement entre 5 et % A titre d'exemple, un mélange de 5 % de MNA dans du polyméthyl- méthacrylate possède une susceptibilité X( 3) de 5,5 10-21 MKSA contre 3,3 10-23 MKSA pour la silice à 1 lim environ de longueur d'onde optique. Le mélange polymérisable contient également des réactifs comme un amorceur de polymérisation, du ditertiobutylperoxyde à raison de quelques 0,1 à 10 pour mille mole par mole de comonomères, et un agent de transfert jouant le rôle de piège pour les radicaux libres qui pourraient attaquer la MNA L'agent de transfert, qui peut être par exemple un mercaptan comme le laurylmercaptan ou le n-butylmercaptan, doit être dosé de façon à éviter l'inhibition de la polymérisation par la MNA, la réticulation et la transformation des sites actifs. Lorque tous les constituants sont réunis dans un tube réacteur, celui-ci est mis dans un bain thermostaté à 801 C et laissé 4 à 6 jours pour atteindre le taux de conversion de polymère convenable De façon à ne pas dégrader les sites actifs au cours de la polymérisation, il est important de bien réguler la température. Après polymérisation, le barreau cylindrique Il de coeur a, de préférence, un diamètre D 1 de 5 mm Si le diamètre initial est supérieur à cette valeur, le barreau est étiré à chaud pour ramener son diamètre à mm. Conformément au procédé décrit dans le brevet français 2 557 495, le barreau cylindrique Il est ensuite enrobé à l'aide d'une gaine optique 12 en un polymère de gaine, pour former une première préforme 10 de diamètre D 2 selon les étapes suivantes: on nettoie ce barreau cylindrique par le monomère de gaine distillé dans une unité de distillation cryogénique, au bout de l'unité de distillation, on place le barreau cylindrique I I dans une cavité cylindrique de façon que les grands axes du barreau et de la cavité coïncident sensiblement, et on met l'ensemble barreau/ca\uté sous vide primaire, on remplit l'espace existant entre les parois internes de la cavité et le barreau d'un mélange à polymériser du polymère de gaine, on polymérise le mélange, on prélève ensuite la première préforme 10 ainsi obtenue. Quel que soit le polymère choisi pour constituer la gaine optique, la composition de ce polymère doit être adaptée pour respecter l'ouverture numérique compatible avec l'unimodalité du guide à la longueur d'onde d'utilisation Plus précisément, la condition d'unimodalité impose que la fréquence normalisée V du guide, donnée par V = Tr dc (n 2 N 2 12/; ( 1) soit inférieure ou égale à 2,4 Dans cette formule, X est la longueur d'onde, nc et ng les indices respectifs du coeur et de la gaine et dc le diamètre final du coeur Pour une longueur d'onde de 0,8 pm, un diamètre dc de pm, et un indice de coeur de 1,5, la différence d'indice nc ng doit être au plus de 5 10-. D'une façon générale, la MNA augmente l'indice du polymère auquel elle a été ajoutée On peut donc prévoir que le polymère de gaine est identique au polymère de coeur, la MNA suffisant à procurer la différence d'indice N C-n nécessaire Il est aussi possible d'obtenir le polymère de gaine par polymérisation du mélange polymérisable de coeur, copolymérisé avec un monomère possédant un indice de réfraction très bas comme un méthacrylate d'ester fluoré, un styrène pentafluoré ou un vinylcarbonate fluoré, dont la quantité est ajustée de sorte que N C-ng soit voisin de la valeur désirée. Il est avantageux que le rapport des diamètres D 2/DI soit supérieur ou égal à 2 pour que la gaine optique purifiée couvre tout le mode en propagation Mais, à cause de l'effet solvant du monomère sur le barreau cylindrique Il de diamètre D 1, D 2/D 1 doit être inférieur à une certaine limite: si le polymère de coeur est du polyméthacrylate de méthyle et si le polymère de gaine est un comonomère à base de méthacrylate de méthyle à plus de 90 % par exemple, D 2/D 1 doit être inférieur à 5. Comme l'indique la figure lc, la première préforme 10 est ensuite emboîtée dans un premier tube 20 de diamètre intérieur D et de diamètre extérieur D 3, en un troisième polymère, dit polymère de tube. Les polymères de tube utilisés doivent avoir des températures de fibrage et de transition vitreuse compatibles avec celles du polymère de coeur Il n'y a pas de conditions particulières sur leur indice de réfraction, car ils ne servent que de matériau de renfort Pour des raisons de facilité d'usinage du premier tube 20, le rapport D 3/D 2 est choisi au moins égal à 1,25. Une seconde préforme 30 (figure ld) de diamètre D 4 est ensuite réalisée par étirage partiel du premier tube 20 contenant la première préforme 10 Pour les mêmes raisons que le diamètre D 1, le diamètre final D 4 est pris au moins égal à 4 mm, 5 mm par exemple. Il est préférable également, pour obtenir des barreaux de longueur suffisante et de diamètre régulier, que la réduction de D 3 en D 4 soit telle que D 3/D 4 3 4. La seconde préforme 30 est emboîtée à son tour (figure le)) dans un second tube 40 de diamètre intérieur D 4 et de diamètre extérieur D 5, réalisé en polymère de tube La préforme obtenue 40 subit alors une préparation destinée à aménager des moyens de mise en place des électrodes de polarisation de la substance électrooptiquement active Dans l'exemple de réalisation de la figure If), lesdits moyens de mise en place sont des méplats 41 et 42 diamétralement opposés, obtenus par fraisage du tube 40 A titre indicatif, à partir d'un diamètre D 5 initial de 25 mm, le fraisage réduit le deuxième tube 40 à une plaque de 3,6 à 11 mm environ d'épaisseur Cette plaque est ensuite fibrée (étape non représentée) à des températures de l'ordre de 200 à 2400 C selon la masse molaire moyenne du polymère jusqu'à obtenir le diamètre de coeur dc voulu soit 5 pm environ. La fibre monomode ainsi réalisée a un diamètre de 140 pm pour un méplat d'une épaisseur de 20 à 60 pm Enfin, une dernière étape du procédé a pour but de réaliser les électrodes de polarisation, par exemple par évaporation métallique sous vide sur les méplats de la fibre monomode obtenue La figure 3 montre une telle fibre munie de ses électrodes de polarisation et d'excitation. Dans une variante d'exécution du procédé selon l'invention illustrée à la figure lg), les moyens de mise en place des électrodes sont des trous 43, 44 symétriques percés parallèlement à l'axe du second tube Après fibrage, un alliage conducteur à bas point de fusion, comme In Ga par exemple, est introduit dans les trous de façon à constituer les électrodes de polarisation. De préférence, ledit alliage métallique présente un point de fusion inférieur à 200 C au moins et 40 C au plus à la température de transition vitreuse du polymère de gaine. Il est bien entendu que la réalisation de moyens de mise en place, méplats 41, 42 ou trous 43, 44, n'est pas nécessaire si l'efficacité non linéaire de la substance active est importante ou si la longueur d'interaction est grande Dans ce cas, les électrodes sont directement déposées sur la paroi extérieure cylindrique du guide. La figure 2 montre deux schémas de montage dans lesquels un guide 100 d'onde optique, fabriqué conformément au procédé décrit en regard de la figure 1, est mis en oeuvre de façon à produire une modulation, par effet électrooptique, d'une onde lumineuse transmise le long d'un réseau de fibres optiques. La figure 2 a) est un dispositif de modulation de phase comprenant une source 101 émettant une onde dont l'amplitude est donnée par Ao e 3 W t Cette onde est envoyée dans une première fibre optique 102 reliée, par un connecteur 104, au guide 100 d'onde optique représenté en trait pointillé Comme l'indique la figure 2, le guide 100 est soumis sur une longueur L à un champ électrique engendré par la tension variable V(t) appliquée aux électrodes 51, 52 L'effet électrooptique prenant naissance à l'intérieur du guide 100 produit une variation de phase de l'onde lumineuse, de sorte que l'amplitude de la lumière au niveau du photodétecteur 108, après transmission le long de la fibre 107 reliée au guide par le connecteur , s'écrit A = Ao j( W t+ Y)p Dans le cas de l'effet Kerr, le déphasage '-f en fonction du champ électrique appliqué E(t) vérifie la relation: f (t) = ( 2 'r B)LE 2 (t) ou B est la constante de Kerr qui fait intervenir la susceptibilité d'ordre 3, X( 3), du milieu. Lorsque l'effet électrooptique prédominant est l'effet Pockels, est donné par: q (t) = ( 2 Tr Po)LE(t) Po étant la constante de Pockels mettant en jeu la susceptibilité d'ordre 2, X( 2), du matériau. En tout état de cause l'effet Pockels avec ces matériaux sera plus performant (tension de commande faible et bande passante élevée car la longueur d'interaction électrooptique est plus faible et car les phénomènes peuvent être purement électroniques), mais il nécessite au préalable une orientation des groupements organiques non linéaires et la stabilisation de cette orientation. L'effet Kerr, bien que moins performant, ne nécessite pas cette étape technologique et, à titre d'exemple, quelques performances sont résumées dans le tableau suivant V (volt) 0,8 L = 20 cm 10 7 x 10-3 100 0,7 Comme le montre la figure 2 b), la modulation de phase résultant du montage de la figure 2 a) peut être transformée en modulation d'intensité par interférence entre l'onde ayant traversé le guide 100 d'onde optique et une onde de référence transmise par une fibre optique 109 placée en parallèle sur le guide entre un premier 103 et un deuxième 106 Il coupleurs La lumière arrivant sur le photodétecteur 108 à une intensité I reliée à l'intensité incidente Io par = I(t) = Io l 1 + cos ( 2 wr BLE 2 (t))l pour l'effet Kerr 2 et I(t) = Io l 1 + cos( 2 7 r Po LE(t))l pour l'effet Pockels. On peut voir sur les formules précédentes que les effets obtenus sont d'autant plus importants que la longueur d'interaction L est grande Toutefois, certaines limitations doivent être apportées à la longueur du guide, notamment en ce qui concerne l'atténuation Celle-ci étant de l'ordre de 0,01 d B/cm à 0,1 d B/cm pour X = 0,85 p Im et X= 1,32 pm, une longueur de 10 à 50 cm est tolérable D'autre part, il faut également tenir compte de la bande passante, à cause du temps de transit de l'onde qui est de 5 ns par mètre de guide, et surtout à cause du temps de réponse du circuit du fait de l'effet capacitif du dispositif d'excitation Il faut alors réduire la largeur des électrodes. Dans la perspective d'atteindre une bande passante la plus large possible, il est préférable d'utiliser l'effet Pockels plutôt que l'effet Kerr, limité en fréquence à quelques mégahertz I 1 suffit pour cela, après avoir obtenu la fibre monomode, d'orienter à chaud les molécules de la substance électrooptiquement active à l'intérieur du coeur, par exemple à 80 C pendant 24 heures dans du polyméthylméthacrylate, sous un champ électrique de 0,5 MV/cm que l'on maintient jusqu'au retour à la température ambiante On peut ainsi obtenir une modulation à 100 % avec 10 cm de longueur L d'interaction, 20 pm d'espacement entre les électrodes et 10 à V de tension de commande, à I pm de longueur d'onde Le matériau ainsi orienté est, de préférence, stabilisé par réticulation entre les chaînes portant les molécules actives Cette tension de commande peut descendre à 2 V avec des systèmes de polymères décrits par L Li et al dans l'Article "An all fiber electrooptic Kerr modulation" paru dans IEEE Colloquium on "Advanced fiber waveguide devices" N 1986/79, London, 20 May 1986. D'une façon générale, on pourra obtenir une faible tension de commande avec des molécules actives présentant à la longueur d'onde considérée une susceptibilité d'ordre 2 supérieure à 3,3 10 14 MKSA, ou une susceptibilité d'ordre 3 supérieure à 1,1 10-19 MKSA. REVENDICATIONS 1 Procédé de fabrication d'un guide d'onde optique cylin- drique monomode en polymère, doué de propriétés électrooptiques, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes: réalisation d'un barreau cylindrique ( 11) de coeur par polymérisation d'un mélange polymérisable comprenant notamment un polymère de coeur et une substance organique électrooptiquement active, constitution d'une première préforme ( 10) par enrobage du barreau cylin- drique ( 11) de coeur à l'aide d'une gaine optique ( 12) formée par un polymère de gaine, emboîtement de ladite première préforme ( 10) dans un premier tube ( 20) constitué par un polymère de tube, réalisation d'une deuxième préforme ( 30) par étirage partiel du premier tube ( 20) contenant la première préforme ( 10), emboîtement de la deuxième préforme ( 30) dans un deuxième tube ( 40) en polymère de tube, fibrage du deuxième tube ( 40) ainsi préparé jusqu'à ce que le diamètre (dc) de coeur ait la dimension requise pour que le guide d'onde optique obtenu soit monomode, réalisation d'électrodes ( 51, 52) de polarisation et d'excitation de la substance électroactivement active. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de fibrage du deuxième tube est précédée d'une étape de préparation dudit deuxième tube ( 40), destiné à réaliser des moyens ( 41, 42, 43, 44) de mise en place desdites électrodes ( 51, 52) de polarisation et d'excitation. 3 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le polymère de coeur est choisi parmi les polymères suivants: les polymères méthacryliques,OE-haloacrylates et styréniques, les carbonates et carbonates de vinyle. 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la substance organique électrooptiquement active est composée d'une molécule telle que le polymère de coeur présente, après orientation, une susceptibilité d'ordre 2 supérieure à 3,3 10 14 MKSA à la longeur d'onde considérée. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la substance organique électrooptiquement active est composée d'une molécule telle que le polymère de coeur présente, après orientation, une susceptibilité d'ordre 3 supérieure à 1,1 10 19 MKSA à la longueur d'onde considérée. 6 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le polymère de gaine est identique au polymère de coeur. 7 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le polymère de gaine est obtenu par polymérisation du mélange polymérisable de coeur, copolymérisé avec un monomère possédant un indice de réfraction très bas. 8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit monomère possédant un indice de réfraction très bas est choisi parmi les monomères suivants: méthacrylate d'ester fluoré, styrène pentafluoré, vinylcarbonate fluoré. 9 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que, une fois la fibre monomode obtenue, les molécules de la substance organique électrooptiquement active à l'intérieur du coeur sont orientées à une température proche de la température de transition vitreuse du polymère de coeur sous l'action d'un champ électrique qui est ensuite maintenu jusqu'au retour à la température ambiante. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'orientation desdites molécules est stabilisée par réticulation. 11 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le mélange polymérisable de coeur contient un agent de transfert inhibiteur de radicaux libres. 12 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la préparation du deuxième tube consiste à réaliser deux méplats diamétralement opposés constituant lesdits moyens de mise en place des électrodes. 13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que les électrodes sont déposées, par évaporation métallique sous vide, sur les méplats de la fibre monomode obtenue. 14 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la préparation du deuxième tube consiste à réaliser deux trous longitudinaux symétriques constituant lesdits moyens de mise en place des électrodes. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce que les électrodes sont réalisées en injectant un alliage métallique dans lesdits trous longitudinaux. 16 Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que ledit alliage métallique présente un point de fusion inférieur de 200 C au moins et 401 C au plus à la température de transition vitreuse du polymère de gaine.