FR 2672820 A1 19920821 FR 9114000 A 19911114 i PROCEDE POUR LA PRODUCTION IN SITU D'UN AEROSOL D'OXYDE D'AGENT DE SORPTION UTILISE POUR ELIMINER DES EFFLUENTS A PARTIR D'UN COURANT GAZEUX DE COMBUSTION La présente invention porte sur un procédé pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, utilisé pour éliminer des effluents à partir d'un courant gazeux de combustion, et, plus particulièrement, sur un procédé pour la production d'un agent de sorption de type oxyde métallique, comportant un promoteur, lequel absorbe le soufre et autres effluents à partir d'un courant de combustion de combustible hydrocarboné. Les courants gazeux de combustion sont la source de nombreux effluents indésirables qui sont évacués dans l'environnement, ce qui conduit à la pollution atmosphérique Les effluents indésirables comprennent, par exemple, le soufre, l'azote, le chlore, le fluor et un très grand nombre d'autres effluents indésirables Sont particulièrement nuisibles pour l'environnement les effluents indésirables qui résultent de la combustion de combustibles fossiles contenant des hydrocarbures. Jusqu'à présent, de nombreux procédés ont été proposés pour éliminer des effluents à partir de courants de combustion Dans le cas du soufre, de l'azote et autres effluents analogues, il est de pratique courante de laver les courants gazeux De plus, une injection d'agent de sorption sec dans le four est couramment employée Aucun de ces procédés n'a tendance a être efficace du point de vue des coûts à une échelle industrielle. Naturellement, il serait très souhaitable de perfectionner le procédé pour éliminer des effluents à partir de courants de combustion industriels, comme décrit dans la demande de brevet américain parallèle No de Série 498 952 La demande de brevet américain parallèle No de Série 498 952 décrit un procédé perfectionné pour éliminer des effluents m nartir d'un courant de combustion de combustible hydrocarboné, dans lequel un aérosol d'oxyde d'agent de sorption est produit in situ pendant la combustion du combustible hydrocarboné Le procédé est un perfectionnement important par rapport aux procédés connus au préalable. La demande de brevet américain parallèle N' de Série 498 952 décrit que la production de l'aérosol d'oxyde d'agent de sorption est obtenue, en partie, par dissolution dans l'eau d'un composé de sorption d'effluents, et mélange de cette solution aqueuse avec le combustible, soit avant, soit au moment de la combustion La demande de brevet américain parallèle N O de Série 498 952 décrit également que, par l'optimisation des paramètres associés à l'atomisation et/ou à la combustion du mélange combustible/agent de sorption, la production de l'aérosol d'oxyde d'agent de sorption, et par conséquent, l'absorption des effluents, peuvent être fortement augmentées. Les brevets japonais no 75-26 766 ( 1975) et N O 75-46 562 ( 1975) décrivent que, par le mélange du combustible et d'une solution aqueuse de l'agent de sorption des effluents, des taux supérieurs d'élimination de 502 peuvent être obtenus par comparaison avec la technologie de l'Injection d'Agent de Sorption Sec. Cependant, ils omettent de reconnaître que, par l'optimisation des conditions de combustion, la performance peut être améliorée. Le procédé de la présente invention constitue un perfectionnement par rapport à ceux décrits au préalable, étant donné que, par l'addition de petites quantités d'un promoteur de sulfatation à la solution aqueuse contenant le composé de sorption, l'élimination de l'effluent est fortement rehaussée, lors de la production de l'aérosol d'oxyde d'agent de sorption. Le brevet japonais no 78-39 965 ( 1978), le brevet japcn Las n' 84-90 619 ( 1984) et le brevet améercain n O 4191 115 ( 1980) ont décrit que, par mélange d'un promoteur de sulfatation avec Ca CO 3 ou Ca O, une augmentation de l'absorption de 502 par un courant gazeux peut être obtenue Le procédé de la présente invention constitue un perfectionnement par rapport à ces procédés, parce que l'aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur présente une réactivité supérieure vis-à-vis de 502 et, par conséquent, un taux bien supérieur d'élimination de 502 peut être obtenu. En conséquence, la présente invention a pour objectif principal de proposer un procédé pour éliminer d'un courant gazeux des effluents nuisibles pour l'environnement. La présente invention a pour objectif particulier de proposer un procédé qui soit efficace et économique pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, afin d'éliminer des effluents à partir d'un courant gazeux de combustion. La présente invention a encore pour autre objectif de proposer un procédé pour la production d'un courant d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, qui est utile pour l'élimination du soufre et autres effluents à partir d'un courant gazeux de combustion de combustible hydrocarboné. D'autres objectifs et avantages de la présente invention apparaîtront ci-dessous. Conformément à la présente invention, les objectifs et avantages précédents sont facilement atteints. La présente invention se rapporte à un procédé pour la production d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, qui est utilisé pour éliminer des effluents à partir d'un courant gazeux de combustion. C'est une caractéristique particulière de la présente invention que de proposer un aérosol d'oxyde métallique d'agent de sorption du soufre comportant un promoteur pour éliminer le soufre à partir d'un courant gazeux de combustion de combustible hydrocarboné Le procédé de la présente invention comprend la formation in situ d'un aérosol d'un agent de sorption d'effluents comportant un promoteur, sous la forme de particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption, ayant, de préférence, un diamètre moyen de moins de 1,5 gm, pendant la combustion d'un combustible fossile contenant des hydrocarbures, et la mise en contact du courant gazeux de combustion contenant les effluents avec l'aérosol, de sorte que les particules d'oxyde d'agent de sorption absorbent les effluents à partir du courant gazeux Dans un procédé préféré de la présente invention, un combustible contenant des hydrocarbures est mélangé avec une solution aqueuse consistant essentiellement en un composé de sorption d'effluents dissous et un promoteur, de façon à former un mélange de combustible hydrocarboné Le mélange de combustible hydrocarboné est atomisé dans des conditions contrôlées et introduit dans une zone de combustion, de préférence, en présence d'un oxydant En variante, le combustible hydrocarboné et la solution aqueuse du composé de sorption d'effluents et du promoteur peuvent être introduits de façon séparée dans la zone de combustion et être mélangés dans celles-ci; cependant, un mélange effectué avant l'introduction est préféré Le mélange de combustible hydrocarboné et l'oxydant sont brûlés dans la zone de combustion dans des conditions de température contrôlées T 1, de façon à obtenir un aérosol de l'agent de sorption sous la forme de particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption ayant, de préférence, un diamètre moyen de moins de 1,5 Mm dans le courant gazeux de combustion. Le courant gazeux de combustion est, par la suite, refroidi à une température T 2, o T 2 a une valeur inférieure à T 1, de façon à permettre aux particules d'oxyde d'agent de sorption d'absorber les effluents à partir du courant de combustion Conformément à divers modes de réalisation de la présente invention, l'oxydant peut etre introduit au niveau de la flamme ou bien une partie de l'oxydant peut être introduite dans le courant gazeux de combustion en aval de la zone de combustion, par étapes, ce qui conduit à une absorption améliorée des effluents Conformément au procédé de la présente invention, la température de flamme de combustion, l'introduction de l'oxydant, la concentration en oxydant et les conditions d'atomisation sont contrôlées de façon à assurer la production de particules d'oxyde d'agent de sorption. La présente invention porte sur un procédé pour éliminer des effluents à partir d'un courant gazeux de combustion et, plus particulièrement, sur un procédé pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, pendant la combustion d'un hydrocarbure, ce par quoi les effluents sont éliminés du courant gazeux résultant de la combustion des hydrocarbures. Le mécanisme du procédé de la présente invention sera discuté en détail Une solution aqueuse d'un composé dissous de sorption d'effluents et de promoteur est mélangée avec un combustible fossile contenant des hydrocarbures, afin de former un mélange de combustible hydrocarboné Le procédé est particulièrement utile lorsque l'on emploie des combustibles contenant des teneurs élevées en soufre, c'est- à-dire des teneurs en soufre de plus de 2,5 % en poids La quantité d'agent de sorption et de promoteur dans la solution aqueuse et le volume de solution aqueuse mélangée avec le combustible fossile dépendent de la nature et de la quantité de la matière supportant l'effluent, qui est présente dans le combustible Dans le cas du soufre, par exemple, le rapport molaire de l'agent de sorption au soufre dans le mélange combustible peut être de 0,1 à 2,5 et, de préférence, est compris entre environ 0,6 et 1,2 en fonction de l'agent de sorption particulier utilisé Le rapport molaire du promoteur à l'agent de sorption est compris entre 0, 001 et 0,1, et, de préférence, entre 0,001 et 0,05 Dans le cas de l'azote, le rapport serait sensiblement le même que pour le soufre donné ci-dessus. Le composé de sorption d'effluents se présente sous la forme d'un sel métallique choisi dans le groupe constitué par les sels alcalins, alcalino-terreux lou autres sels métalliques dans lesquels les métaux ont la même valence que les, ou une valence supérieure aux, métaux alcalino- terreuxl Des métaux préférés sont Ca et Mg, Ca étant le métal idéal Des composés de type sels de calcium particulièrement appropriés sont Ca Cl 2, Ca(NO 3)2, Ca(CH 3 coo)2, Ca(C 2 HCOOH)2, Ca(CHOO)2, Ca(OH)2, Ca O et leurs mélanges Des composés analogues du magnésium peuvent être employés L'addition à l'eau de composés rehaussant la solubilité, qui augmentent la solubilité du sel métallique, tels que le sucrose, le glycérol, les alcools et similaires, améliore la performance du procédé. Dans le cas des composés de type sels métalliques insolubles dans l'eau, tels que Ca(OH)2 et Ca O, des composés rehaussant la solubilité sont nécessaires pour dissoudre les sels de façon à former la solution aqueuse. Le composé rehaussant la solubilité est employé dans une quantité suffisante pour placer la totalité du sel métallique en solution aqueuse. Conformément à la présente invention, le composé promoteur se présente, de la même façon, sous la forme d'un sel métallique (ou sous n'importe quelles autres formes). Des promoteurs appropriés comprennent des sels de Fe, Cu, Mn, B, Al, Na, K, P, V, Zn, Ni et leurs mélanges Des promoteurs préférés sont les sels de Fe, Cu, Mn, B et leurs mélanges Les promoteurs idéaux sont les sels de Fe, Cu et leurs mélanges. Le mélange de combustible tel que décrit ci- dessus est introduit dans une buse o le combustible est atomisé dans des conditions contrôlées, avec ou sans gaz d'atomisation, de préférence, avec un gaz d'atomrisation. Des gaz d'atomisation appropriés comprennent l'air, la vapeur d'eau, N 2, 02, Ar, He, l'air, la vapeur d'eau et N 2 étant préférés L'atomisation, comme démontré dans la demande de brevet américain parallèle N O de Série 498 952, a tendance à présenter un fort effet sur la dimension de particule de l'oxyde d'agent de sorption résultant obtenu et, en fin de compte, sur le degré de l'absorption des effluents Pendant l'atomisation du combustible, le mélange combustible est transformé en petites gouttelettes. En contrôlant les conditions d'atomisation, la dimension des gouttelettes est contrôlée laquelle, comme cela a été découvert, contrôle la dimension de particule de l'oxyde d'agent de sorption produit en fin de compte dans le procédé de la présente invention Comme on l'a souligné ci-dessus, on préfère atomiser le mélange combustible avec un gaz d'atomisation Le rapport en masse du gaz au mélange combustible doit être supérieur ou égal à 0,05, de préférence, supérieur ou égal à 0,10, et, de façon idéale, compris entre environ 0, 15 et 3,00, de façon à obtenir la dimension désirée de particule d'oxyde d'agent de sorption comme énoncé dans ce qui suit et démontré par les exemples compris dans la demande de brevet américain N O de Série 498 952. Le mélange combustible atomisé est, par la suite, brûlé dans une zone de combustion, en présence d'un oxydant dans des conditions contrôlées Pendant la combustion, il est estimé que de petits cristaux solides de l'agent de sorption sont formés après évaporation de l'eau Ces cristaux se décomposent ensuite à la température de flamme de combustion T 1, et des particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption sont produites dans le courant gazeux de combustion La température de combustion T 1, à savoir la température de flamme adiabatique, peut être contrôlée de façon à parvenir à la combustion désirée du combustible et à la formation de l'agent de sorption A des températures de flamme élevées, il y a une tendance à la production d'un effet de coalescence qui a un effet défavorable sur la dimension de particule de l'oxyde d'agent de sorption Au même moment, la température doit être suffisamment élevée pour obtenir une utilisation de combustible suffisante et une production d'agent de sorption suffisante Pour mettre en oeuvre de façon efficace le procédé de la présente invention, la température de combustion T 1 est comprise entre environ 1525 K et 2450 K, de préférence, entre 1900 K et 2200 K. Pour obtenir une combustion efficace, l'oxydant doit être présent dans une quantité au moins égale à la quantité stoechiométrique par rapport au combustible et, de préférence, dans une quantité supérieure à la quantité stoechiométrique et jusqu'à 1,1 fois la quantité stoechio- métrique Il a été découvert que le procédé de la présente invention peut être amélioré par introduction de l'oxydant par étapes, autrement dit, une partie dans la zone de combustion, à savoir dans la flamme, et une partie en aval de la zone de combustion à une température désirée. L'oxydant est introduit dans la zone de combustion et en aval de celleci, par rapport à l'oxydant total employé, respectivement entre environ 60 % à 95 %, et entre environ 5 % et 40 %, de préférence, respectivement entre environ 80 et %, et entre environ 10 et 20 % L'oxydant introduit en aval de la zone de combustion doit être introduit à une température comprise entre environ 1525 K et 2200 K, de préférence, 1525 K et 1600 K, de façon à obtenir les meilleurs résultats en ce qui concerne la combustion complète du combustible et la formation de l'agent de sorption pour obtenir les particules d'oxyde d'agent de sorption désirées. L'aérosol résultant, provenant de la combustion du mélange de combustible atomisé, c'est-à-dire les particules d'oxyde d'agent de sorption transportées dans le35 courant gazeux de combustion des hydrocarbures est caractérisé par des particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption, ayant, de préférence, un diamètre moyen de moins de 1,5 Mm de dimension et, de façon idéale, moins de 1,0 gm Le courant de combustion est refroidi d'une manière contrôlée, à travers une plage de température désirée T 2, de façon à permettre aux particules d'oxyde d'agent de sorption de réagir avec et d'absorber l'effluent à partir du courant de combustion La plage de température T 2 est comprise entre environ 1500 K et 700 K, de préférence, entre 1500 K et 1150 K Le courant gazeux de combustion doit rester à l'intérieur de la plage de température T 2 pendant une période de temps de plus de 0,10 seconde, et, de préférence, de plus de 0,50 seconde, de façon à assurer une utilisation efficace de l'agent de sorption et un piégeage efficace de l'effluent On préfère que l'utilisation de l'agent de sorption soit supérieure ou égale à environ 35 %, de façon idéale, 50 % C'est la plage choisie pour l'agent de sorption non activé Dans le cas des agents de sorption activés, des taux supérieurs à 45 %, et, de façon idéale, supérieurs à 70 %, pourraient être utilisés si des quantités supérieures étaient requises. L'utilisation de l'agent de sorption est définie comme suit: leffluentlligne de base leffluentlagent de sorption Pourcen- tage leffluentlligne de base d'agent = 100 x de 1 moles d'agent de sorption sorption - utilisé moles d'effluent ou: c est le coefficient stoechiométrique de la réaction chimique d'agent de sorption et effluent; et leffluentlligne de base est la concentration de l'effluent dans les gaz d'émission secs en l'absence d'un agent de sorption. Les exemples suivants illustrent les caractéris- tiques spécifiques du procédé de la présente invention, mais ne sont en aucune manière destinés à être limitatifs. EXEMPLE I Pour démontrer et quantifier l'existence d'effluents indésirés, à savoir du soufre, dans un courant de combustion de combustible hydrocarboné, un bitume ayant une teneur en soufre de 3,87 % en poids et une valeur de chauffage de 3,9 x 107 J/kg ( 17 000 BTU/livre) a été brûlé dans un four Le bitume a été introduit dans le four à travers une buse disponible dans le commerce et a été atomisé avec de l'air dans un rapport en masse d'air à combustible de 2,0 Le bitume a été brûlé à un taux de brûlage de 1,3 x 108 J/kg ( 56 000 BTU/livre), jusqu'à combustion complète La concentration de 502 dans les gaz d'émission secs a ensuite été mesurée Par des gaz d'émission secs, on entend tous les gaz obtenus pendant le procédé de combustion, à l'exception de H 20, corrigé à zéro pour cent d'oxygène La concentration de 502 a été trouvée comme étant de 2700 ppm. EXEMPLE II Pour démontrer l'efficacité du procédé de la demande de brevet américain Ne de Série 498 952, dont le procédé de la présente demande est un perfectionnement, un autre essai analogue à celui décrit ci-dessus a été conduit, à l'exception qu'un mélange a été préparé et brûlé, lequel comprenait 55 % en volume de bitume et 45 % en volume d'une solution aqueuse contenant 14 % en poids de formiate de calcium Le mélange combustible résultant avait un rapport molaire de Ca à S de 0,6 Le mélange combustible a été atomisé et brûlé dans les mêmes conditions aue celles énoncées ci-dessus à l'i-empe T La concentration en SO 2 dans le gaz sec a été mesurée et a été trouvée comme étant de 1906 ppm, ce qui est égal à une utilisation de l'agent de sorption de 49 %, sur la base de l'équation préalablement décrite Ceci représente une amélioration significative par comparaison à l'Exemple I, o aucun composé de sorption du soufre n'a été mélangé avec le bitume. EXEMPLE III Une série d'essais a été conduite de façon à déterminer l'effet de divers promoteurs sur l'effet de piégeage du soufre de composés de sorption du soufre Tous les essais ont été conduits dans les mêmes conditions que celles énoncées ci-dessus avec référence à l'Exemple II, avec les exceptions suivantes Dans l'Essai I, du gluconate de fer (Fe C 12 O 114 H 22) a été ajouté comme promoteur à la solution aqueuse de formiate de calcium, dans une quantité telle qu'il produise un rapport molaire de Fe à Ca de 0,05 Dans les Essais 2 à 9, les promoteurs suivants ont été ajoutés à la solution aqueuse de formiate de calcium dans une quantité telle qu'on obtienne un rapport molaire de promoteur à Ca de 0,05. Essai 2 acétate de cuivre lCu(CH 3 COO)2 l. Essai 3 acétate de manganèse lMn(CH 3 COO 2)l. Essai '4 oxyde de bore (B 203). Essai 5 sulfate d'aluminium lA 12 ( 504)3 l. Essai 6 formiate de sodium lNa(COOH)l Essai 7 acide phosphorique lH 3 P 04 l. Essai 8 acétate de zinc lZn(CH 3 COO)2 l. Essai 9 acétate de nickel lN: (CH 3 COOH)2 l. Essai 10 oxysulfate de vanadium lVOSO 4 l. Les concentrations de SO 2 mesurées pour tous les neuf essais sont résumées ci-dessous dans le Tableau I et comparées aux Exemples I et I, de szrte que l'on peut voir, sur le Tableau I, que tous les additifs utilisés comme promoteurs ont un effet positif sur le composé de sorption du soufre, Fe, Cu, Mn et B présentant de façon nette les effets les plus importants. 9 C 6081 Nn IGVNVA SG al Vqn SXXO + Ni I Dr IVD SC âl VI Kn Odwfln Ii t G G Sz T TN G I Nv ISDV + Nf IIDIVD a GVINUOI a Nn LII 959 6 LI DNIZ na a VLJDV + W Lfi Dr VD Sa a HV Iw N Od I If XLI 8 69 bb LI afôi OHI Od SO Hd Ha IDV + Nf I Di VD Sa s LUI Nu Oia Nfl I 89 09 LI ln IGOS sa h LUV Ixu Oa + Nfl IIDVD Ga SIVI Nu Oia N Qf Is 09 SEI NWIINI Nar I Va G âLVUIQS + NIQIDYIVD SG SIVINUOil NLI 69 Z 851 Hu Ou Ha a G Axo + fl IDIVD Sa H VINIO af XLI 1 8 L 9 ú IT âSâNVDNVX RG IVLTSDV + Nfl IOIVO âG SIVINUOJ a N Ini I 8 L 9 gúb T UAIID Sa SAVHDLV + f IDIVD SG LVINHIO 2 lNfl A Ii 8 L 9 ú 9 I HHU SGQ 5 VNODQID + LIDVD SG SIVI Nt OJ aw N Ia I 6 b 90661 Wf IDIVD sa s LV Iiiu Oia Nnf Ii 00 LZ Nf I Df V Ui Nfl LI NO Ild UOS Ndd i ZOS NS SC INSD Vq SG ar Qf ZnD z fi na II Gv aa I Lsnu OD NOIJNS Ir II fh G % NOIJVLNSDNOD I nvausv Co N (O e 41 Cette invention peut être réalisée suivant d'autres formes ou mise en oeuvre suivant d'autres modes sans que l'on s'écarte de son esprit ou de ses caractéristiques essentielles Le présent mode de réalisation doit donc être considéré sous tous ses aspects comme étant illustratif et non limitatif, toutes les modifications qui appartiennent à la définition générale de l'invention et à la plage d'équivalence étant destinées à être englobées dans le domaine de définition de la présente invention. REVENDICATIONS 1 Procédé pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption d'effluents pendant la combustion d'un combustible contenant des hydrocarbures, ce par quoi des effluents sont éliminés du courant gazeux résultant de la combustion des hydrocarbures, caractérisé par le fait qu'il comprend les opérations consistant à: former une solution aqueuse comprenant un composé de sorption d'effluents et un promoteur dissous dans l'eau; mélanger la solution aqueuse du composé de sorption d'effluents et du promoteur avec un combustible contenant des hydrocarbures, de façon à former un mélange combustible hydrocarboné; atomiser ledit mélange combustible hydrocarboné et introduire ledit combustible atomisé dans une zone de combustion; faire brûler ledit mélange combustible atomisé dans ladite zone de combustion dans des conditions contrôlées de température T 1, o T 1 a une valeur supérieure ou égale à 1525 K, en présence d'un oxydant, de façon à obtenir un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comprenant un promoteur, comprenant des particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption ayant un diamètre moyen de moins de 1,5 gm dans ledit courant gazeux de combustion; et refroidir ledit courant gazeux de combustion à une température T 2, o T 2 a une valeur inférieure à T 1, de façon 'que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption absorbent lesdits effluents à partir dudit courant gazeux de combustion. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit composé de sorption d'effluents est choisi dans le groupe constitué par les sels de Ca, les sels de Mg et leurs mélanges. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que ledit composé de sorption d'effluents est un sel de Ca. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit composé de sorption d'effluents est choisi dans le groupe constitué par Ca C 12, Ca(N 03)2, Ca(CH 3 C O )2, Ca(C 2 H 5 COOH)2, Ca(CHOO)2, Ca(OH)2, Cao et leurs mélanges. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite température T 1 est comprise entre environ 1525 K et environ 2450 K. 6 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite température T 1 est comprise entre environ 1900 K et environ 2200 K. 7 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 700 K et environ 1500 K. 8 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 1000 K et environ 1500 K. 9 Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 700 K et environ 1500 K. Procédé selon la revendication 5, caracté- risé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 1000 K et environ 1500 K. 11 Procédé selon la revendication 6, caracté- risé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 700 K et environ 1500 K. 12 Procédé selon la revendication 6, caracté- risé par le fait que ladite température T 2 est comprise entre environ 1000 K et environ 1500 K. 13 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption ont un diamètre moyen d'environ 14 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption ont un diamètre moyen d'environ Procédé selon la revendication 11, caracté- risé par le fait que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption ont un diamètre moyen d'environ 16 Procédé selon la revendication 12, caracté- risé par le fait que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption ont un diamètre moyen d'environ 17 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que ledit mélange combustible est atomisé par un fluide d'atomisation. 18 Procédé selon la revendication 3, caracté- risé par le fait que ledit combustible hydrocarboné contient du soufre, lequel, lors de la combustion, forme un effluent de sous-produits soufrés sous la forme de S Ox. 19 Procédé selon la revendication 18, caracté- risé par le fait que ledit mélange combustible a un rapport de Ca à S allant jusqu'à 2,5. Procédé selon la revendication 18, caracté- risé par le fait que ledit mélange combustible a un rapport de Ca à S compris entre environ 0,6 et 1,2. 21 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait qu'il comprend l'étape d'introduction d'un oxydant supplémentaire dans ledit courant gazeux en aval de ladite zone de combustion. 22 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que ledit oxydant est introduit dans ladite zone de combustion au moins dans le rapport stoechiométrique vis-à-vis dudit combustible hydrocarboné. 23 Procédé selon la revendication 21, caracté- risé par le fait que ledit oxydant est introduit dans ladite zone de combustion et dans ledit courant gazeux dans une quantité totale supérieure au rapport stoechiométrique vis-à-vis dudit combustible hydrocarboné. 24 Procédé selon la revendication 21, caracté- risé par le fait aue ladite zone de combustion est alimentée par environ 60 à 95 % de l'oxydant total et que ledit courant gazeux en aval de ladite zone de combustion est alimenté par environ 5 à 40 % de l'oxydant total. Procédé selon la revendication 23, caracté- risé par le fait que ladite zone de combustion est alimentée par environ 60 à 95 % de l'oxydant total et que ledit courant gazeux en aval de ladite zone de combustion est alimenté par environ 5 à 40 % de l'oxydant total. 26 Procédé selon la revendication 21,caracté- risé par le fait que ladite zone de combustion est alimentée par environ 80 à 90 % de l'oxydant total, et que ledit courant gazeux en aval de ladite zone de combustion est alimenté par environ 10 à 20 % de l'oxydant total. 27 Procédé selon la revendication 19, caracté- risé par le fait qu'au moins 35 % en poids dudit agent de sorption sont utilisés dans l'absorption de soufre, de façon à obtenir une réduction du soufre dans la quantité d'au moins 21 % par comparaison avec des procédés de combustion sans agent de sorption. 28 Procédé selon la revendication 27, caracté- risé par le fait que ladite utilisation d'agent de sorption est supérieure à 50 %. 29 Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait qu'il comprend le mélange d'un composé rehaussant la solubilité de l'agent de sorption dans ladite étape de formation d'une solution aqueuse. Procédé selon la revendication 29, caracté- risé par le fait que ledit composé de sorption des effluents est choisi dans le groupe constitué par Ca(OH)2, Ca O et leurs mélanges. 31 Procédé selon la revendication 29, caracté- risé par le fait que ledit composé rehaussant la solubilité de l'agent de sorption est choisi dans le groupe constitué par le sucrose, le glycérol, les alcools et leurs mélanges. 32 Procédé selon la revendication 2, caracté- risé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de Fe, Cu, Mn, B, Al, Na, K, P, V, Zn, Ni et leurs mélanges. 33 Procédé selon la revendication 2, caracté- risé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de Fe, Cu, Mn, B et leurs mélanges. 34 Procédé selon la revendication 2, caracté- risé par le fait que ledit promoteur est choisi dans le groupe constitué par les sels de Fe, Cu et leurs mélanges. 35 Procédé selon la revendication 2, caracté- risé par le fait que le rapport molaire de l'agent de sorption à l'effluent est compris entre environ 0,6 et 1,2. 36 Procédé selon la revendication 35, caracté- risé par le fait que le rapport molaire du promoteur à l'agent de sorption est compris entre 0,001 et 0,1. 37 Procédé pour la production in situ d'un aérosol d'oxyde d'agent de sorption d'effluents pendant la combustion d'un combustible contenant des hydrocarbures, ce par quoi des effluents sont éliminés du courant gazeux résultant de la combustion des hydrocarbures, caractérisé par le fait qu'il comprend les opérations consistant à prévoir un combustible contenant des hydrocarbures; former une solution aqueuse comprenant un composé de sorption d'effluents et un promoteur dissous dans l'eau; introduire et atomiser de façon séparée ledit combus- tible hydrocarboné et ladite solution aqueuse dans une zone de coibustion dans laquelle ledit combustible et ladite solution sont mélangés; faire brûler ledit mélange combustible dans ladite zone de combustion dans des conditions de température contrôlées Tl, o T 1 a une valeur supérieure ou égale à 1525 K, en présence d'un oxydant, de façon à obtenir un aérosol d'oxyde d'agent de sorption comportant un promoteur, comprenant des particules ultra-fines d'oxyde d'agent de sorption ayant un diamètre moyen de moins de 1,5 gam dans ledit courant gazeux de combustion; et refroidir ledit courant gazeux de combustion à une température T 2, o T 2 a une valeur inférieure à T 1, de façon que lesdites particules d'oxyde d'agent de sorption absorbent lesdits effluents à partir dudit courant gazeux5 de combustion.