FR 2653496 A1 19910426 FR 9012959 A 19901019 L'invention concerne un turbo-statoréacteur intégré comportant une entrée d'air commune pour le turboréacteur et le statoréacteur avec un canal d'entrée annulaire pour le turboréacteur entouré par un canal d'entrée concentrique pour le statoréacteur. Le développement des vols hypersoniques envisage des décollages et atterrissages sur des terrains d'aviation usuels ainsi que des vitesses de croisière de plusieurs Mach De tels avions hypersoniques peuvent servir d'avions long courrier rapides ou de navettes spatiales à décollage normal. Les nombres de Mach que l'on peut obtenir sont compris entre Mach 4 et Mach 8 pour des altitudes de vol d'environ 30 km. Les réacteurs entraînant de tels avions doivent satisfaire à une série de conditions irréalisables à l'aide des moteurs de conception actuelle. Ainsi, de tels réacteurs doivent fournir une puissance suffisante pour des vitesses faibles inférieures à Mach 1 jusqu'à des vitesses maximales. Pour cela, on a proposé des turboréacteurs- statoréacteurs combinés qui fonctionnent aux faibles vitesses de vol comme turboréacteurs à gaz avec ou sans post-combustion et au-delà d'une certaine vitesse comme statoréacteurs. Une réalisation de tels réacteurs prévoit de munir chaque extrémité d'une turbine à gaz de volets susceptibles d'être fermés et d'utiliser un flux de post-combustion à partir de la turbine de gaz comme chambre de combustion du statoréacteur. Pour cela, il est prévu un canal annulaire pour l'air du statoréacteur, --concentr-iquei-- à- l'extérieur de la turbine à gaz et par lequel lorsque le statoréacteur fonctionne, l'air entrant contourne la turbine à gaz et arrive directement dans la chambre de combustion. Pour cela, on a prévu des tôles de guidage, mobiles au niveau du canal d'entrée et derrière la turbine; ces tôles peuvent diriger au choix le courant d'air soit dans le canal d'entrée du turboréacteur, concentrique pour alimenter la turbine à gaz, soit dans le canal d'entrée d'air pour le statoréacteur, canal concentrique mais extérieur. Une difficulté importante dans de tels réacteurs commutables est que le diamètre extérieur du réacteur doit rester aussi faible que possible pour réduire au minimum la résistance à l'écoulement à travers l'avion et d'autre part avoir une largeur totale aussi faible que possible lorsque dans la solution proposée, on prévoit la juxtaposition d'une série d'environ cinq réacteurs. La dimension minimale du diamètre extérieur du réacteur est définie par la section des deux canaux d'entrée ainsi que du diamètre intérieur nécessaire au réacteur de base dans la zone du moyeu. Partant de ces considérations, la présente invention a pour but de développer un turbo- statoréacteur permettant de dévier le flux d'air dans l'un des deux canaux d'entrée et de ne dépasser qu'au minimum le diamètre extérieur minimum du réacteur, diamètre résultant de paramètres aérodynamiques et constructifs. A cet effet, l'invention concerne un turbo- statoréacteur du type ci-dessus, caractérisé en ce qu'il comporte une entrée d'air commune pour l'alimentation du turboréacteur et celle du statoréacteur avec un canal d'entrée d'air annulaire o10 pourle -turboréacteur---et--un- --eanal---d-entrée--d-airL concentrique au précédent pour le statoréacteur et une couronne de guidage conique montée de manière fixe dans l'entrée d'air, et radialement à l'intérieur de cette couronne, il est prévu un cône d'entrée et radialement à l'extérieur, il est prévu un anneau de fermeture coulissant axialement par rapport au cône d'entrée, et dans une première position de fonctionnement, le cône d'entrée étant en position avant, la couronne de guidage et l'anneau de fermeture en position arrière, forment une paroi de canal qui dirige le flux de gaz dans le canal d'entrée d'air du statoréacteur et dans une seconde position de fonctionnement, le canal d'entrée d'air du statoréacteur est fermé par l'anneau de fermeture et le courant de gaz passe de part et d'autre de la couronne de guidage pour pénétrer dans le canal d'entrée du turboréacteur. L'avantage principal de l'invention est de permettre la déviation du courant d'air vers l'un des deux canaux d'entrée malgré le respect du diamètre minimum défini par les canaux d'entrée et de réaliser en même temps un contour de paroi à faibles pertes de charge pour les canaux d'écoulement. En outre, cette solution permet de conserver la puissance du réacteur au moment critique du passage du fonctionnement en turboréacteur sur le fonctionnement en statoréacteur et l'air qui arrive est dévié de manière dirigée et continue d'un canal d'entrée à l'autre. De façon avantageuse, il n'y a que deux parties mobiles à savoir le cône d'entrée et l'anneau de fermeture qui sont déplacés l'un par rapport à l'autre par un simple moyen d'entraînement. Ces parties mobiles ont une forme symétrique en rotation, ce qui permet de les réaliser de façon légère. Une telle---réa-lisation symétrique en rotation convient en outre pour le refroidissement par film ou le refroidissement par convection en fonctionnement de statoréacteur. Un autre avantage est de pouvoir loger et cacher pour le fonctionnement en statoréacteur, tous les éléments d'entraînement et de guidage des pièces mobiles dans la partie fermée du turboréacteur. Les courses de ces pièces peuvent être courtes et pratiquement égales pour les deux pièces. Cela permet de synchroniser les mouvements et d'améliorer la fonction de commutation. Il est également avantageux que l'ensemble du système de fermeture ne présente qu'une courte longueur et soit léger. Dans les deux positions de fonctionnement, on a de bonnes possibilités d'étanchéité des pièces mobiles c'est-à-dire du cône d'entrée et de l'anneau de fermeture par rapport aux pièces fixes à savoir la paroi extérieure et la couronne de guidage. En outre, il suffit de faibles forces de déplacement pour déplacer ces pièces mobiles vers n'importe quel état de fonctionnement même lorsque les pressions antagonistes sont importantes. Enfin, il est avantageux que l'ensemble du dispositif de fermeture soit de construction modulaire et puisse ainsi s'intégrer entre le carter d'entrée d'air et le carter du réacteur. Le contour de la couronne de guidage fixe est conçu de préférence pour que la répartition de l'air d'alimentation se fasse régulièrement dans les deux canaux d'écoulement concentriques, radialement à l'intérieur et à l'extérieur de la couronne de guidage pour arriver ainsi à une accélération régulière de l'écoulement c'est-à-dire un profil d'écoulement régulier dans toutes la section d'écoulement. De cette manière, on-arrive-à un écoulement régulier à- travers un canal en forme de col de cygne avec accélération correspondante vers le compresseur. Selon un développement avantageux de l'invention, la couronne de guidage s'appuie sur le carter intérieur du réacteur par un certain nombre de nervures radiales d'appui. Cette disposition offre l'avantage qu'aucune pièce ne se trouve dans le canal d'écoulement lorsque le réacteur fonctionne en statoréacteur et que des températures élevées s'établissent à ce moment. Selon un développement avantageux, la couronne de guidage est réalisée pour qu'en fonctionnement en turboréacteur, le rapport des sections de passage à l'intérieur et à l'extérieur de la couronne de guidage soit essentiellement identique suivant l'extension de la couronne et en particulier au niveau de son bord avant et de son bord arrière. Selon un autre développement avantageux, la couronne de guidage présente en coupe axiale un profil aérodynamique. Selon un autre développement avantageux, l'anneau de fermeture est bombé vers l'extérieur au niveau de son segment médian. Selon un autre développement avantageux, le carter intérieur du réacteur est dirigé vers l'intérieur à la manière d'un col de cygne en aval du cône d'entrée. Selon un autre développement avantageux, un ou plusieurs dispositifs de commande pour commander le déplacement du cône d'entrée sont prévus sur le carter intérieur du réacteur. Selon un autre développement avantageux, un carter intermédiaire est prévu entre le canal d'entrée d'air du statoréacteur et le canal d'entrée d'air du turboréacteur, ce carter intermédiaire présentant dans sa zone d'extrémité avant une cavité de guidage pour l'anneau de fermeture. Selon un autre développement avantageux, l'arête avant de l'anneau de fermeture s'applique, en fonctionnement du statoréacteur, dans la zone du bord arrière de la couronne de guidage et pour le fonctionnement en turboréacteur, elle s'applique contre le carter du réacteur, de façon avantageuse sur le plan fluidique. Selon un autre développement avantageux, dans la zone de déplacement de l'anneau de fermeture, le carter extérieur du réacteur a une section carrée ou rectangulaire. Selon un autre développement avantageux, le carter extérieur du réacteur est de forme carrée et se transforme en une section circulaire dans la zone transitoire en aval à la position arrière de fin de course de l'anneau de fermeture et en amont de cet anneau, une enveloppe de guidage d'air est prévue sur le carter extérieur qui possède une transition de la section carrée à la section circulaire jusqu'à la ligne de contact avec l'anneau de fermeture. Selon un autre développement avantageux, le cône d'entrée est guidé dans le carter intérieur du réacteur de préférence par un moyen de guidage cylindrique. Selon un autre développement avantageux, un ou plusieurs dispositifs de commande sont prévus pour déplacer l'anneau de fermeture à l'intérieur du carter intermédiaire. Selon un autre développement avantageux, tous les dispositifs de commande et de guidage sont logés de manière protégée contre la veine de gaz lorsque le réacteur fonctionne en statoréacteur. Un autre développement avantageux de l'invention prévoit que la paroi extérieure du canal d'entrée d'air pour le statoréacteur présente une section quadrangulaire dans la zone de déplacement de l'anneau de fermeture. Cette disposition offre i5 l'avantage très important qu'en fonctionnement en statoréacteur, les coins du carter quadrangulaire puissent servir pour introduire l'air dans le canal d'entrée d'air du statoréacteur, ce qui permet de diminuer les dimensions extérieures du réacteur. Par rapport à une réalisation comportant une paroi extérieure à symétrie de rotation, on peut avantageusement supprimer le canal en anneau de cercle à l'extérieur de l'anneau de fermeture c'est-à-dire que la paroi extérieure de section quadrangulaire peut rejoindre l'anneau de fermeture. Un développement de ce mode de réalisation prévoit un carter d'entrée d'air de forme quadrangulaire se transformant dans une zone transitoire en aval de la position d'extrémité arrière de l'anneau de fermeture en une section circulaire et en aval de l'anneau de fermeture, il est prévu une enveloppe de guidage d'air à l'intérieur dans le carter d'entrée d'air qui présente jusqu'à la ligne de contact avec l'anneau de fermeture, une transition de la section quadrangulaire à la section circulaire en étant de nouveau adaptée dans la suite de la section circulaire à la section quadrangulaire adaptée au carter d'entrée d'air. Cela donne en liaison avec l'anneau de fermeture, un contour d'écoulement avantageux entre l'entrée d'air non seulement vers l'entrée du compresseur (col de cygne), mais vers l'entrée de l'air du statoréacteur. Un avantage important de ce mode de réalisation est qu'en juxtaposant plusieurs réacteurs, les entrées d'air ont une section rectangulaire alors que jusqu'àprésenten. amont de ce dispositif d'inversion, il y avait une section circulaire. La solution selon l'invention permet de conserver ce contour rectangulaire très loin vers l'arrière et de l'utiliser en même temps pour commuter la veine d'air. La présente invention sera explicitée ci- après à l'aide des dessins annexés, dans lesquels: - la figure 1 est une coupe axiale partielle d'un turbo-statoréacteur en mode de statoréacteur. - la figure 2 représente le réacteur montré à la figure 1 en mode de turboréacteur. - la figure 3. est une coupe axiale partielle d'un autre réacteur en mode de statoréacteur. - la figure 4 est une coupe axiale partielle du réacteur montré à la figure 3 en mode de turboréacteur. - la figure 5 est une coupe du réacteur selon la ligne V à la figure 4. Le turbo-statoréacteur 1 représenté en coupe axiale partielle à la figure 1 en position de statoréacteur comporte une entrée d'air commune 2 qui est reliée soit à un canal d'entrée annulaire 3 pour le turboréacteur, soit à un canal d'entrée d'air 4 pour le statoréacteur entourant concentriquement l'autre canal. Le canal d'entrée d'air du turboréacteur 3 est délimité sur le côté interne par un carter intérieur 5 qui est relié en aval à un compresseur non représenté d'une turbine à gaz. Entre le canal d'entrée d'air 3 du turboréacteur et le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur, il est prévu un carter intermédiaire 6 qui relie par des nervures d'appui 7a, 7b radiales, le canal intérieur 5 au carter extérieur 8. Les forces de poussée créées par le réacteur sont transmises par ces nervures d'appui à l'avion auquel est fixé--le carter extérieur - 8 du- réacteur. Une rangée d'aubes de guidage 9, réglables, que l'on peut basculer avec un dispositif de commande logé dans le carter intermédiaire 6, est montrée pour indiquer le compresseur non représenté en détail. Le dispositif selon l'invention pour dévier le flux d'air arrivant dans l'entrée d'air 2 soit vers le canal d'entrée d'air 3 du turboréacteur, soit vers le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur, se compose principalement du cône d'entrée 10 coulissant axialement, de la couronne de guidage 11 montée fixe et de l'anneau de fermeture 12 coulissant axialement contre le cône d'entrée. Le cône d'entrée 10 est relié à un cylindre de guidage 13 qui est logé de manière coulissante dans un moyen de guidage 14 de forme correspondante appartenant à la partie avant 15 du carter intérieur en forme de bourrelet. Un dispositif de commande 16 de préférence réalisé sous forme électriquepneumatique ou hydraulique est d'une part relié au cylindre de guidage 13 du cône d'entrée 12 et d'autre part à une bride de retenue 17 du carter intérieur 5; il permet ainsi un mouvement d'avancée et de recul axial du cône d'entrée 10. A la fois le cylindre de guidage 13 et le dispositif de réglage 16 sont avantageusement rendus étanches contre la veine d'air dans la position de fonctionnement représentée du statoréacteur de manière que les températures élevées existant à ce moment ne puissent pas agir sur ces moyens. Le cône d'entrée 10 présente un contour tel que dans la position de fonctionnement en statoréacteur représentée à la figure 1, il s'applique par sa périphérie extérieure de manière étanche contre la couronne de guidage 11 et que par ailleurs dans la position de fonctionnement en turboréacteur représentée à-lafigure-2 --il-forme-avec la partie avant 15 du carter intérieur, un contour intérieur en forme de col de cygne pour le canal d'entrée 3 du turboréacteur. La couronne de guidage 11 est fixe sur le turbo-statoréacteur 1 en étant reliée à la partie avant 15 du carter intérieur par un certain nombre de nervures d'appui 18 radiales, réparties à la périphérie. L'anneau de fermeture 12 est prévu radialement à l'extérieur de la couronne de guidage 11; cet anneau présente une forme bombée vers l'extérieur. Cet anneau de fermeture est tel que d'une part sa surface intérieure offre un contour aussi favorable que possible à l'écoulement du fluide lors du fonctionnement du turboréacteur, l'anneau de fermeture 12 étant alors dans sa position axiale, avant et d'autre part pour qu'au fonctionnement en statoréacteur, son contour extérieur donne une transition aussi favorable à l'écoulement vers le canal d'air 4 pour le statoréacteur. Cela signifie que le cas échéant l'anneau de fermeture 12 est à double surface pour satisfaire ces deux conditions d'écoulement fluidiques totalement différentes. L'anneau de fermeture 12 est en outre réalisé pour que son bord avant s'applique contre le bord arrière de la couronne de guidage 11 de manière étanche et dans de bonnes conditions d'écoulement pour qu'en mode de fonctionnement en statoréacteur représenté à la figure 1, on obtienne un contour fluidique avantageux du cône d'entrée 10 par la couronne de guidage 11 et l'anneau de fermeture 12 jusque dans le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur. Le boîtier intermédiaire 6 comporte à cet effet une cavité de guidage 19 dans laquelle l'anneau de fermeture 12 peut coulisser axialement. Cette cavité -de---guidage- -19 -..présente dans - sa zone arrière, une encoche pour s'adapter au bord arrière de l'anneau de fermeture 12, de façon que le bord périphérique 20 en arête de couteau s'applique de manière étanche contre l'anneau de fermeture 12. L'anneau de fermeture 12 est commandé en coulissement axialement par un dispositif de commande 21; il est possible de répartir plusieurs tels dispositifs de commande 21 à la périphérie du turbo-statoréacteur 1. Le carter 8 du réacteur comporte dans la zone de transition entre l'entrée d'air 2 et le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur, un contour allant en diminuant. de manière continue pour accélérer l'écoulement. Le mode de réalisation de l'invention à la figure 1 est représenté en position de turboréacteur à la figure 2; cette position se distingue de la position de statoréacteur représentée à la figure 1 en ce que le cône d'entrée 10 a été mis dans sa position arrière et en même temps l'anneau de fermeture 12 a été déplacé dans sa position avant. Ainsi, le flux d'air qui passe par l'entrée d'air 2 est dirigé en totalité dans le canal d'entrée 3 du turboréacteur avec fermeture correspondante du canal d'entrée du statoréacteur 4. Les formes du cône d'entrée 10, de la couronne de guidage 11 et l'anneau de fermeture 12 sont choisies l'une en fonction de l'autre pour que le bord avant 22 de la couronne de guidage 11 divise le flux vers deux canaux d'écoulement concentriques 23a, 23b, l'un étant radialement à l'intérieur, l'autre radialement à l'extérieur de la couronne de guidage 11. Les rapports des sections de ces deux canaux d'écoulement 23a, b sont égaux aux rapports des sections de sortie au niveau des nervures d'appui 18 pour permettre un-cont-ournement- avec ---le--minimum de pertes de charge de la couronne de guidage 11. Il est avantageux de donner à la couronne de guidage 11 un profil aérodynamique avec un bord avant et un bord arrière avantageux pour l'écoulement pour éviter le décrochement de l'écoulement de fluide le long du profil. De plus, on veut ainsi réduire l'influence de la couche limite le long du profil et réaliser de petites poches en aval avec de faibles pertes au niveau du bord arrière de la couronne de guidage 11 pour réduire les pertes de charge à l'entrée du compresseur. L'arête avant 24 du carter intermédiaire 6 est également adaptée à la courbure de l'anneau de fermeture 12 pour réaliser un contour extérieur aussi avantageux que possible pour l'écoulement fluidique du carter extérieur 8 du réacteur sur l'anneau de fermeture 12 dans le canal d'entrée 3 du turboréacteur. Les figures 3 à 5 montrent une variante de réalisation de l'invention. Cette variante se distingue du mode de réalisation des figures 1 et 2 en ce que le carter extérieur 8a du réacteur (comme cela apparait à la figure 5) présente une section carrée. Par contre les autres pièces en particulier le cône d'entrée 10, la couronne de guidage 11, l'anneau de fermeture 12 et le carter intermédiaire 6 sont toujours de section circulaire. La différence principale par rapport aux modes de réalisation décrits ci-dessus est que dans la position de statoréacteur représentée à la figure 3, la veine d'air ne passe plus de l'entrée d'air 2 dans le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur à travers un canal d'écoulement à symétrie de rotation mais l'écoulement passe d'une entrée à symétrie de rotation au niveau du cône d'entrée 10 -pour --se répartir en quatre flux partiels de section sensiblement triangulaire au niveau des points de contact 25 de l'anneau de fermeture 12 et du carter extérieur 8 du réacteur. La figure 4 montre ce mode de réalisation de l'invention en position de turboréacteur; de manière analogue au mode de réalisation représenté à la figure 2, le cône d'entrée 10 se trouve dans sa position arrière et l'anneau de fermeture 12 se trouve dans sa position avant enfermant le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur. La veine d'air qui passe par l'entrée d'air 2 est subdivisée par la couronne de guidage 11 pour être déviée avec de faibles pertes de charge dans le canal d'entrée d'air 3 du turboréacteur. Comme le bord avant de l'anneau de fermeture 12 présente une section arrondie, il faut, pour réaliser un contour favorable à l'écoulement du fluide, qu'en fonctionnement en turboréacteur, la paroi extérieure de l'entrée d'air 2 soit adaptée à ce contour arrondi. Pour cela, il est prévu une enveloppe de guidage d'air 27 sur le carter extérieur 8a du réacteur et cette enveloppe se transforme d'une section rectangulaire ou carrée à son extrémité amont en une section circulaire adaptée au contour de la partie avant de l'anneau de fermeture. Dans la suite du tracé aval, la section de l'enveloppe de guidage d'air 27 change de nouveau pour passer de la section circulaire à la section carrée adaptée au contour du carter extérieur 8 du réacteur. La figure 5 est une coupe schématique sensiblement au niveau de la ligne V à la figure 4 montrant les quatre sections d'écoulement 26a, b, c, d sensiblement triangulaires. En aval du point de contact 25, le carter extérieur 8a du réacteur passe d'une section carrée en une section circulaire sensiblement au niveau des nervures d'appui 7; ainsi en aval de--ces--nervures-d'appui 7, le-canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur présente une symétrie de rotation. Les points de contact 25 entre le carter extérieur 8a carré du réacteur et l'anneau de fermeture 12, circulaire sont également représentés. L'expression "points de contact" n'est à pas prendre mot à mot, car il importe qu'il y ait aussi peu d'air que d'air que possible à ces endroits. Il n'est pas intéressant qu'il y ait un contact direct des deux éléments 12 et 8a. Le dessin montre trois nervures d'appui 18 réparties à la périphérie pour bloquer la couronne de guidage 11 contre la partie avant 15 du carter intérieur. L'avantage principal des modes de réalisation des figures 3 à 5 dans lesquels le carter 8a du réacteur a une section carrée, réside dans le fait qu'avec un anneau de fermeture 12 de dimension semblable, dont le contour intérieur est prédéterminé à cause de la section de passage nécessaire dans le turboréacteur, on réduit les dimensions du carter 8a par rapport à celles du mode de réalisation des figures 1 et 2. Cela entraîne également que le carter intermédiaire 6 prévu entre le canal d'entrée d'air 3 du turboréacteur et le canal d'entrée d'air 4 du statoréacteur présente une épaisseur moindre. REVEND I CATIONS 1 ) Turbo-statoréacteur intégré caractérisé en ce qu'il comporte une entrée d'air commune pour l'alimentation du turboréacteur et celle du statoréacteur avec un canal d'entrée d'air (3) annulaire pour le turboréacteur et un canal d'entrée d'air (4) concentrique au précédent pour le statoréacteur et une couronne de guidage (11) conique montée de manière fixe dans l'entrée d'air, et radialement à l'intérieur de cette couronne, il est prévu un cône d'entrée (10) et radialement à l'extérieur, il est prévu un anneau de fermeture (12) coulissant axialement par rapport au cône d'entrée (10), et dans une première position de fonctionnement, le cône d'entrée (10) étant en position avant, la couronne de guidage (11) et l'anneau de fermeture (12) en position arrière, forment une paroi de canal qui dirige le flux de gaz dans le canal d'entrée d'air du statoréacteur (4) et dans une seconde position de fonctionnement, le canal d'entrée d'air (4) du statoréacteur est fermé par l'anneau de fermeture (12) et le courant de gaz passe de part et d'autre de la couronne de guidage (11) pour pénétrer dans le canal d'entrée (3) du turboréacteur. 2 ) Turbo-statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couronne de guidage (11) s'appuie sur un carter intérieur (5) du réacteur par des nervures d'appui (18), radiales. 3") Turbo-statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couronne de guidage (11) est réalisée pour qu'en fonctionnement en turboréacteur, le rapport des sections de passage (23a, 23b) à l'intérieur et à l'extérieur de la couronne de guidage (11) soit essentiellement identique suivant l'extension de la couronne et en particulier au niveau de son bord avant et de son bord arrière. ) Turbo- statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couronne de guidage (11) présente en coupe axiale un profil aérodynamique. ) Turbo- statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'anneau de fermeture (12) est bombé vers l'extérieur au niveau de son segment médian. 6 ) Turbo-statoréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le carter intérieur (5, 15) du réacteur est dirigé vers l'intérieur à la manière d'un col de cygne en aval du cône d'entrée (10). 7 ) Turbo-statoréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par un ou plusieurs dispositifs de commande (16) pour commander le déplacement du cône d'entrée (10) prévus sur le carter intérieur (5) du réacteur. 8e) Turbo-statoréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé par un carter intermédiaire (6) prévu entre le canal d'entrée d'air (4) du statoréacteur et le canal d'entrée d'air (3) du turboréacteur, ce carter intermédiaire présentant dans sa zone d'extrémité avant une cavité de guidage (19) pour l'anneau de fermeture (12). ) Turbo-statoréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'arête avant de l'anneau de fermeture (12) s'applique, en fonctionnement du statoréacteur, dans la zone du bord arrière de la couronne de guidage (11) et pour le fonctionnement en turboréacteur, elle s'applique contre le carter (8) du réacteur, de façon avantageuse sur le plan fluidique. ) Turbo-statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que dans la zone de déplacement de l'anneau de fermeture (12), le carter extérieur (8a) du réacteur a une section carrée ou rectangulaire. 11i) Turbo-statoréacteur selon la revendication 10, caractérisé en ce que le carter extérieur (8a) du réacteur est de forme carrée et se transforme en une section circulaire dans la zone transitoire en aval à la position arrière de fin de course de l'anneau de fermeture (12) et en amont de cet anneau (12), une enveloppe de guidage d'air (27) est prévue sur le carter extérieur (8a) qui possède une transition de la section carrée à la section circulaire jusqu'à la ligne de contact avec l'anneau de fermeture (12). 12) Turbo-statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le cône d'entrée (10) est guidé dans le carter intérieur du réacteur de préférence par un moyen de guidage cylindrique. 13e) Turbo-statoréacteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que un ou plusieurs dispositifs de commande (21) sont prévus pour déplacer l'anneau de fermeture (12) à l'intérieur du carter intermédiaire (6). 14") Turbo-statoréacteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que tous les dispositifs de commande et de guidage (16, 21, 19) sont logés de manière protégée contre la veine de gaz lorsque le réacteur fonctionne en statoréacteur.