FR 2659168 A1 19910906 FR 9102479 A 19910301 La présente invention concerne un assemblage com- bustible nucléaire pour un réacteur surgénérateur rapide, un coeur de réacteur, dans lequel l'assemblage combustible nucléaire est utilisé en tant que l'un des constituants, et un procédé de régulation de la distribution du réfrigérant dans le coeur d'un réacteur, en particulier pour réduire de préférence la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur surgénérateur rapide et améliorer les ca- ractéristiques thermiques du coeur du réacteur. Comme cela est représenté sur la figure 3, an- nexée à la présente demande, un assemblage combustible nu- cléaire (désigné ci-après sous le terme d'assemblage com- bustible) pour un réacteur surgénérateur rapide d'une tech- nique antérieure, était d'une manière générale un type d'assemblage combustible qui était constitué par un tube enveloppe 2, dans lequel une pluralité de barres de combus- tible nucléaire 1 était disposée selon des réseaux en tri- angles avec des fils d'espacement 5 ou des grilles d'espacement disposées entre un bouclier supérieur 6 et un bouclier inférieur 7 La barre de combustible était consti- tuée par une gaine tubulaire 4 possédant un faible diamètre et contenant une pile de pastilles de combustible nucléaire 3 Le tube enveloppe 2 possédait une largeur intérieure uniforme de la totalité de son étendue axiale (direction verticale) de l'assemblage combustible Le coeur du réac- teur surgénérateur rapide était constitué d'une pluralité d'assemblages combustibles, qui étaient disposés verticale- ment dans la région du coeur. Parmi les pastilles de combustible nucléaire 3, on peut distinguer les pastilles de combustible fertile et des pastilles de combustible nourricier pour la commande du réacteur Les pastilles de combustible fertile sont insé- rées à la fois dans une région fertile supérieure et une région fertile inférieure de la gaine tubulaire 4, les pas- tilles de combustible nourricier sont insérées dans une ré- gion du coeur de la gaine tubulaire 4 Une partie de col- lecte du gaz est formée dans une partie située à un niveau inférieur à la partie fertile inférieure de la gaine tubu- laire 4. Par ailleurs on connaît également un assemblage combustible possédant une structure sans tube enveloppe, dans laquelle un matériau structurel autre qu'une partie ou la totalité du tube enveloppe 2 est supprimé. Un coeur de réacteur est constitué par une plura- lité d'assemblages combustibles qui sont supportés vertica- lement dans un réfrigérant L'assemblage combustible com- prend une pluralité de barres de combustible nucléaire et un tube enveloppe, comme moyens de confinement du combus- tible. Comme pour un réacteur autre qu'un réacteur sur- générateur rapide, une technique relative à un réacteur à eau bouillante a été décrite dans JP-A-1-98994 ( 1988) et dans JP-A-59-180389 ( 1984) La technique décrite précédem- ment est proche de la présente invention en ce que la lar- geur intérieure d'un conteneur prévu pour les barres de combustible nucléaire (qui est désigné sous le terme de chemise dans le domaine technique des réacteurs à eau bouillante) Dans la technique décrite dans JP-A-1-98994 ( 1989), une largeur intérieure de la chemise est accrue sur le côté aval de circulation du réfrigérant, tandis qu'une largeur extérieure est maintenue uniforme Dans la tech- nique décrite dans JP-A-59-180389 ( 1984), à la fois la lar- geur intérieure et la largeur extérieure d'une chemise aug- mentent continûment depuis le côté amont de circulation du réfrigérant en direction du côté aval, avec une forme conique inversée. Comme caractéristiques générales d'un type d'as- semblages combustibles qui comportait un tube enveloppe 2, comme par exemple un assemblage combustible pour un réac- teur surgénérateur rapide, l'assemblage combustible devait posséder une structure dans laquelle une pluralité de barres de combustible nucléaire 1 possédant un faible dia- mètre était entourée par un tube enveloppe 2, moyennant le réglage d'un faible intervalle entre les barres de combus- tible afin de rendre compact le coeur du réacteur et amé- liorer les caractéristiques nucléaires du réacteur, et c'est pourquoi on utilisait une pompe de circulation de grande puissance pour faire circuler le réfrigérant, en raison d'une chute de pression importante du réfrigérant traversant une partie du faisceau de combustible, dans la- quelle une pluralité de barres du combustible nucléaire 1 sont réunies en faisceau, du tube enveloppe 2. En outre le tube enveloppe 2 devait posséder une épaisseur de paroi permettant de supporter du point de vue structurel l'assemblage combustible et réduire la dilata- tion horizontale provoquée par le rayonnement neutronique et la différence de pression entre le côté intérieur et le côté extérieur du tube enveloppe 2 pendant le fonctionne- ment En outre, le tube enveloppe 2 possédait une structure apte à maintenir un gaz de façon appropriée entre deux tubes enveloppes successifs 2 même si l'assemblage combus- tible se dilatait dans une direction horizontale comme cela a été décrit précédemment, et ce en agençant le coeur du réacteur en disposant verticalement une pluralité d'assemblages combustibles dans la région du coeur du réac- teur. L'une des caractéristiques remarquables d'un ré- acteur surgénérateur rapide par rapport à d'autres types de réacteur est un phénomène provoquant une désintégration d'éléments chimiques dans les matériaux du tube enveloppe et une dilatation dans une partie de ce tube enveloppe (une partie médiane du tube enveloppe) qui fait face à une ré- gion combustible du réacteur, sous l'effet de l'irradiation neutronique lors de la combustion du combustible nucléaire. Une fois que cette dilatation est apparue, étant donné que le tube enveloppe possède une forme fermée dans une section horizontale, à la fois la largeur intérieure et la largeur extérieure du tube enveloppe sont accrues et on obtient ai- sément une situation dans laquelle le tube enveloppe est en contact avec les tubes enveloppes adjacents. Ce phénomène de dilatation est désigné sous le terme de gonflement Le gonflement est plus accusé dans le réacteur surgénérateur rapide que dans d'autres réacteurs, et le gonflement diffère d'un fluage de canaux provoqué par une contrainte produite par une différence de pression entre le côté intérieur et le côté extérieur d'un tube en- veloppe dans d'autres types de réacteurs Dans le réacteur surgénérateur rapide, la partie médiane du tube enveloppe se dilate dans une direction horizontale à la fois sous l'effet de la contrainte produite par la différence de pression et sous l'effet du gonflement C'est pourquoi, bien que l'intervalle entre les tubes enveloppes disposés verticalement dans le coeur du réacteur puisse être réglés à une valeur plus faible dans des régions proches des deux extrémités du tube enveloppe, en réalité on réglait un in- tervalle important compte tenu de la dilatation horizontale dans la partie médiane du tube enveloppe dans le réacteur surgénérateur rapide L'intervalle entre les tubes enve- loppes adjacents 2 était maintenu au moyen d'une partie saillante 8 possédant une largeur supérieure à la largeur extérieure du tube enveloppe 2 au niveau des emplacements des boucliers supérieur et inférieur 6,7 Le réglage du tube enveloppe 2 et de l'intervalle entre différents tubes enveloppes 2 entraînait une réduction de la surface d'écoulement dans l'assemblage combustible et provoquait un accroissement de la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur. Si l'on peut réduire la chute de pression du ré- frigérant dans la partie du faisceau de barres de combus- tible dans l'assemblage combustible, il devient possible de réduire fortement la chute de pression du réfrigérant du coeur du réacteur dans son ensemble. D'autre part, dans un assemblage combustible du type sans tube enveloppe, la chute de pression du réf rigé- rant est nettement plus faible que la chute de pression du réfrigérant provoquée par des tubes enveloppes et il appa- raît une fuite et un écoulement déséquilibré du réfrigérant entre les assemblages combustibles en raison de l'absence de tubes enveloppes dans l'assemblage combustible, même si la distribution du réfrigérant de différents assemblages combustibles constituant le coeur du réacteur est réglée de façon correspondante pour la délivrance de puissance par les différents assemblages combustibles, et pour résoudre le problème il est nécessaire d'étudier la composition de l'assemblage combustible. Dans le cas o on applique une technique décrite dans JP-A-1-98994 ( 1989) d'un tube enveloppe pour un réac- teur surgénérateur rapide, il faut disposer verticalement une pluralité de tubes enveloppes dans une région du coeur, en les maintenant séparés par le même intervalle que dans un coeur de réacteur classique, compte tenu du gonflement, etc, étant donné que le tube enveloppe possède une largeur extérieure uniforme sur toute sa longueur de haut en bas, sans exception dans la partie médiane, dans la partie supé- rieure et dans la partie inférieure du tube enveloppe. C'est pourquoi, il faut réduire inversement une surface d'écoulement du réfrigérant dans le tube enveloppe dans la mesure o une pluralité de tubes enveloppes occupent une surface plus étendue en étant placés dans une région limi- tée du coeur avec un intervalle important entre les diffé- rents tubes enveloppes, et par conséquent ceci entraîne ai- sément un accroissement de la chute de pression du réfrigé- rant dans le coeur du réacteur. Dans le cas o on applique une technique décrite dans JP-A-59-180389 ( 1984) à un tube enveloppe pour un réacteur surgénérateur rapide, on réduit la largeur d'une extrémité inférieure du tube enveloppe et on fixe la partie réduite de l'extrémité inférieure du tube enveloppe à un élément constituant une entrée pour le réfrigérant (qui correspond au bouclier inférieur dans le réacteur surgéné- rateur rapide), et la largeur de la partie réduite n'augmente pas même lors de la combustion du combustible. C'est pourquoi, la partie de largeur réduite est maintenue à sa valeur pendant toute la période de combustion du com- bustible nucléaire du début jusqu'à la fin de cette pé- riode, et ceci entraîne aisément un accroissement de la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur. En outre, une technique consistant à augmenter la largeur de la partie médiane d'un tube enveloppe en utili- sant un tube possédant une forme conique inverse revient à supprimer une tolérance permettant d'absorber la dilatation dans la direction horizontale par gonflement, etc, qui est provoquée au milieu de la période de combustion, à partir du début de la combustion du combustible nucléaire, à une valeur correspondant à celle de la largeur accrue, et il fallait accroître l'intervalle entre les différents tubes enveloppes pour éviter un contact entre les assemblages combustibles adjacents lors de l'apparition de la dilata- tion dans la direction horizontale C'est pourquoi, une surface étendue pour le coeur d'un réacteur devient néces- saire et cette technique ne convient pas pour le coeur du réacteur possédant une surface limitée. C'est pourquoi, dans le domaine technique du ré- acteur surgénérateur rapide, il était souhaitable de déve- lopper un assemblage combustible permettant une distribu- tion précise de l'écoulement du réfrigérant et une réduc- tion de la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur possédant une surface aussi réduite que pos- sible. Le premier but de la présente invention consiste à obtenir une faible chute de pression du réfrigérant dans l'assemblage combustible, qui permette d'obtenir une dis- tribution précise de l'écoulement du réfrigérant dans un réacteur surgénérateur rapide et de réduire la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur sans ac- croître, autant que possible, la surface du coeur du réac- teur; le second but de la présente invention consiste à fournir un coeur de réacteur surgénérateur rapide, qui per- mette une distribution précise de l'écoulement du réfrigé- rant et une réduction de la chute de pression du réfrigé- rant du coeur du réacteur sans augmenter, autant que pos- sible, la surface du coeur du réacteur; le troisième but de la présente invention est de fournir des moyens de confine- ment du combustible pour le réacteur surgénérateur rapide pour permettre une réduction de la chute de pression du ré- frigérant de l'assemblage combustible; et le quatrième but de la présente invention est de fournir un procédé pour ré- gler la distribution du réfrigérant dans le réacteur surgé- nérateur rapide, qui permette de réduire efficacement la différence de puissance thermique de sortie entre les dif- férentes régions du coeur du réacteur, moyennant l'utilisa- tion de l'assemblage combustible décrit précédemment. La première caractéristique permettant d'attein- dre le premier objectif décrit précédemment est un assem- blage combustible pour un réacteur surgénérateur rapide comprenant une pluralité de barres de combustible nucléaire qui sont disposées dans des moyens de confinement du combustible, caractérisé en ce que les moyens de confi- nement du combustible sont un assemblage combustible ayant une forme qui possède une largeur intérieure et une largeur extérieure réduites au niveau de la partie médiane desdits moyens, tandis que les moyens de confinement de combustible possèdent des largeurs intérieure et extérieure relative- ment importantes au niveau de parties plus proches de cha- cune des deux extrémités desdits moyens. Conformément à cette première caractéristique, la partie médiane des moyens, qui fait face à la partie mé- diane des barres de combustible nucléaire, dans laquelle la température et la dose d'irradiation sont élevées, a ten- dance à présenter un coefficient de dilatation plus impor- tant dans la direction horizontale, que les parties plus proches de chacune des deux extrémités des moyens pendant le fonctionnement du réacteur, et compte tenu du coeffi- cient de dilatation relativement faible au niveau des deux parties d'extrémité, on peut utiliser une largeur supé- rieure et une largeur classique pour les deux parties d'extrémité de manière à réduire la résistance d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combus- tible, pendant le fonctionnement du réacteur, et, étant donné que la largeur de la partie médiane desdits moyens subit une dilatation et augmente pendant le fonctionnement du réacteur, on obtient un effet de réduction de la résis- tance d'écoulement sur toute l'étendue en longueur des moyens de confinement du combustible, et en outre la dis- tribution précise du réfrigérant est maintenue à la même valeur que dans les moyens classiques étant donné que les écoulements du réfrigérant à travers les moyens de confinement du combustible ne se dispersent pas en direc- tion de l'extérieur. La seconde caractéristique permettant d'atteindre le premier objectif décrit précédemment est un assemblage combustible pour un réacteur surgénérateur rapide compre- nant une pluralité de barres de combustible qui sont dispo- sées dans des moyens de confinement du combustible, carac- térisé en ce que les moyens de confinement du combustible sont formés par un assemblage combustible dont la forme possède une faible largeur entre ses faces intérieure et extérieure dans une partie des moyens qui présente un gon- flement plus important qu'une autre partie de ces moyens, et conformément à cette seconde caractéristique, une partie médiane des moyens de confinement du combustible, o le gonflement se produit aisément, possède une largeur plus faible qu'une autre partie pour absorber la dilatation due au gonflement et empêcher un contact entre des assemblages combustibles qui sont utilisés en étant supportés en position verticale dans le coeur du réacteur, après la dilatation, et d'autre part, une autre partie des moyens, dans laquelle le gonflement apparaît relativement difficilement, possède une largeur plus importante que des moyens classiques grâce à l'utilisation d'un espace servant à empêcher le contact d'un assemblage combustible avec des assemblages combustibles adjacents sous l'effet de la dilatation due au gonflement de la partie médiane des moyens, et par conséquent les moyens de confinement du combustible possèdent une résistance réduite à l'écoulement du réfrigérant qui traverse lesdits moyens. La troisième caractéristique permettant d'attein- dre le premier objectif indiqué précédemment réside dans un assemblage combustible pour un réacteur surgénérateur ra- pide comprenant une pluralité de barres de combustible qui sont disposées dans des moyens de confinement du combus- tible, caractérisée en ce que les moyens de confinement du combustible sont formés par un assemblage combustible dont la forme possède une largeur plus étroite, entre les faces intérieure et extérieure au moins dans une partie desdits moyens qui est située en vis-à-vis d'une partie de la barre de combustible nucléaire dans le coeur du réacteur, que dans une autre partie des moyens, qui n'est pas disposée en vis-à-vis de la partie de la barre de combustible nucléaire du coeur du réacteur, et conformément à cette caractéris- tique, la température dans la partie de la barre de combus- tible du coeur du réacteur augmente au maximum lors de l'utilisation des assemblages combustibles réunis dans le coeur du réacteur, et la partie des moyens situés en vis-à- vis de la partie de la barre de combustible nucléaire du coeur du réacteur se dilate plus qu'une autre partie des- dits moyens, mais même dans le cas de l'apparition de cette dilatation, la partie des moyens o apparaît la dilatation, possède la même largeur faible que des moyens classiques servant à absorber la dilatation et n'entraîne aucun contact avec des assemblages combustibles adjacents, et l'autre partie des moyens possède une largeur préalablement plus importante que dans des moyens classiques, grâce à l'utilisation d'un espace empêchant l'assemblage combus- tible de venir en contact avec des assemblages combustibles adjacents sous l'effet de la dilatation, et par conséquent les moyens de confinement du combustible présentent une ré- sistance réduite à l'écoulement du réfrigérant qui traverse lesdits moyens. La quatrième caractéristique permettant d'attein- dre le second objectif décrit précédemment est un coeur de réacteur surgénérateur rapide comprenant une pluralité d'assemblages combustibles nucléaires disposés verticale- ment dans une cuve d'un réacteur qui contient un réfrigé- rant, caractérisé en ce qu'au moins l'un des assemblages combustibles est un assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur rapide, correspondant au moins à l'une des caractéristiques décrites précédemment à savoir la pre- mière, la seconde et la troisième caractéristiques, et, dans le cadre de la quatrième caractéristique, étant donné que la résistance à l'écoulement du réfrigérant qui tra- verse l'assemblage combustible est réduite, le coeur même du réacteur nucléaire, qui comprend l'assemblage combus- tible constituant un élément de l'invention, a pour effet de réduire la chute de pression du réfrigérant traversant le coeur du réacteur, et un équilibre de distribution du réfrigérant est conservé étant donné que le réfrigérant distribué circule essentiellement dans un espace entouré par des moyens de confinement du combustible. La cinquième caractéristique permettant d'attein- il dre le second objectif décrit précédemment réside dans le coeur du réacteur surgénérateur rapide selon la quatrième caractéristique, caractérisé en ce qu'il est chargé par l'assemblage combustible qui correspond à au moins l'une des caractéristiques, à savoir la première caractéristique, la seconde caractéristique et la troisième caractéristique décrites précédemment et concernant la région du coeur du réacteur, dans laquelle une puissance de sortie élevée est produite, et, conformément à cette cinquième caractéristique, en dehors de l'effet produit par la quatrième caractéristique, étant donné que l'assemblage combustible, dans lequel apparaît une chute de pression réduite du réfrigérant, est chargé dans la région du coeur du réacteur, dans laquelle la puissance de sortie relativement élevée est produite, on obtient une intensification du refroidissement produit par le réfrigérant et un maintien facile de l'équilibre thermique avec la puissance thermique de sortie produite alentour. La sixième caractéristique pour atteindre le troisième objectif décrit précédemment consiste en des moyens de confinement du combustible pour un réacteur sur- générateur rapide, caractérisés en ce qu'ils possèdent une forme telle que les largeurs intérieure et extérieure de la partie médiane desdits moyens sont rétrécies tandis que des parties plus proches de chacune des deux extrémités possè- dent une largeur supérieure aux largeurs intérieure et ex- térieure de la partie médiane, et conformément à cette sixième caractéristique, les moyens de confinement du com- bustible possèdent une largeur accrue permettant d'avoir une surface importante d'écoulement pour réduire la chute de pression du réfrigérant dans une partie qui possède un coefficient de dilatation thermique relativement inférieur à celui de la partie médiane des moyens pendant le fonc- tionnement du réacteur, et la largeur de la partie médiane des moyens de confinement des combustibles augmente gra- duellement pendant le fonctionnement du réacteur, mais étant donné que l'on s'attend d'avance à l'apparition d'une dilatation et que la largeur dans la partie médiane desdits moyens n'est pas augmentée, il n'apparaît aucun contact entre les assemblages combustibles adjacents pendant le fonctionnement du réacteur, et en outre, compte tenu de l'accroissement de la surface d'écoulement du réfrigérant avec la dilatation thermique, qui provoque un accroissement de la largeur de la partie médiane des moyens de confine- ment du combustible pendant le fonctionnement du réacteur, la chute de pression du réfrigérant dans ces moyens est ré- duite et par conséquent on obtient une réduction de la chute de pression du réfrigérant dans l'assemblage combus- tible grâce à l'utilisation des moyens de confinement du combustible conforme à la présente caractéristique. La septième caractéristique permettant d'attein- dre le premier objectif décrit précédemment consiste en l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur ra- pide correspondant à la première caractéristique et carac- térisé en ce qu'il possède une épaisseur de paroi plus mince dans une partie des moyens de confinement du combus- tible, qui est située en vis-à-vis de la partie de collecte du gaz de la barre de combustible nucléaire, que l'épaisseur de paroi de la partie médiane desdits moyens, la largeur entre les faces intérieure et extérieure de ces moyens est inférieure à la largeur dans une autre partie, et conformément à cette septième caractéristique, outre l'effet fourni par la première caractéristique, lorsque la partie de collecte du gaz possède une température infé- rieure et est soumise à une dose d'irradiation inférieure à la partie dans laquelle le combustible nucléaire est pré- sent, l'épaisseur de paroi au niveau de la partie des moyens de confinement du combustible, située en face de la partie de collecte du gaz de la barre de combustible nu- cléaire, peut être inférieure à l'épaisseur de paroi d'une autre partie, et l'épaisseur de paroi située au niveau de la partie située en face de la partie de collecte du gaz peut être réduite et on obtient un effet de réduction de la chute de pression du réfrigérant par accroissement de la surface d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combustible à un degré équivalent à la ré- duction de l'épaisseur de paroi. La huitième caractéristique permettant d'attein- dre le premier objectif décrit précédemment réside dans * l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur ra- pide selon la première caractéristique, caractérisé en ce qu'il possède une forme telle que la largeur des moyens de confinement du combustible est accrue continûment depuis la partie médiane desdits moyens jusqu'à proximité directe des deux extrémités de ces moyens, et selon cette huitième ca- ractéristique, étant donné que le coefficient de dilatation thermique devient de plus en plus petit au fur et à mesure qu'on se rapproche des deux extrémités desdits moyens, dans la partie médiane de ces derniers, la largeur des moyens de confinement du combustible peut être accrue à un degré équivalent à la réduction du coefficient de dilatation thermique, et on obtient, en plus de l'effet fourni par la première caractéristique, une réduction de la chute de pression du réfrigérant circulant dans les moyens de confi- nement du combustible. La neuvième caractéristique permettant d'attein- dre le premier objectif décrit précédemment réside dans l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur ra- pide présentant la première caractéristique, caractérisé en ce qu'il possède une forme telle que l'épaisseur de paroi des moyens de confinement du combustible s'amincit au fur et à mesure qu'on se rapproche des deux extrémités des moyens, dans la partie médiane de ces derniers, et selon cette neuvième caractéristique, lorsque l'épaisseur des pa- rois desdits moyens diminue continûment conformément à la réduction du coefficient de dilatation -thermique de ladite partie, la surface d'écoulement du réfrigérant dans lesdits moyens peut être accrue et on obtient l'effet d'une réduc- tion de la chute de pression du réfrigérant en plus de l'effet fourni par la première caractéristique. La dixième caractéristique permettant d'atteindre le quatrième objectif est un procédé pour régler la distri- bution d'écoulement du réfrigérant dans un coeur de réac- teur surgénérateur rapide, qui consiste à former le coeur du réacteur avec une pluralité d'assemblages combustibles supportés ensemble verticalement dans une cuve du réacteur, qui contient un réfrigérant, et à créer une différence pré- férentielle de puissance de sortie thermique entre diffé- rentes régions du coeur du réacteur au moyen d'une distri- bution de l'écoulement du réfrigérant à chacun des assem- blages combustibles dans le réacteur en fonction de la différence de puissance de sortie thermique de chaque région du coeur du réacteur, caractérisé en ce qu'il inclut les étapes consistant à accroître la surface d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combustible au niveau des deux parties proches des deux extrémités de ces moyens, à réduire la surface d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combustible à une valeur relativement faible dans la partie médiane de ces moyens, qui fait face à la partie d'une barre de combustible nucléaire du coeur du réacteur, et à régler la distribution d'écoulement du réfrigérant en modifiant le degré d'accroissement de la surface d'écoulement du réfrigérant, et selon cette dixième caractéristique, lorsque la valeur de la chute de pression du réfrigérant qui traverse les moyens de confinement du combustible, peut être fixée par le taux d'accroissement de la surface d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combustible, une vitesse d'écoulement du ré- frigérant est fixée en fonction du taux d'accroissement et par conséquent la distribution d ' écoulement du réfrigérant peut être réglée Dans le cas d'utilisation du procédé pour régler la distribution d'écoulement comme décrit précédem- ment, la différence de la puissance thermique de sortie des différentes régions du coeur du réacteur peut être fixée de préférence. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention ressortiront de la description donnée ci- après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 représente une vue en coupe trans- versale de l'assemblage combustible pour le réacteur surgé- nérateur rapide conforme à la présente invention; la figure 2 représente une coupe transversale verticale de l'assemblage combustible pour le réacteur sur- égénérateur rapide correspondant à une autre forme de réa- lisation de la présente invention; et la figure 3, dont il a déjà été fait mention, représente une coupe transversale verticale d'un assemblage combustible classique pour un réacteur surgénérateur ra- pide. Dans la forme de réalisation décrite précédem- ment, la découverte du fait qu'une limitation de la taille extérieure d'un tube enveloppe devient critique dans une partie de ce tube, qui est en vis-à-vis d'une zone située presque au milieu d'une pile de combustibles nucléaires dans une barre de combustibles nucléaires et qu'à la fois les parties s'étendant au-dessus et au-dessous de la partie critique comportent des espaces permettant d'absorber une certaine dilatation, a été obtenue à partir d'une considé- ration fondamentale de la puissance thermique de sortie et de la suppression de la puissance thermique de sortie dans un coeur d'un réacteur surgénérateur rapide, et sur la base d'études concernant la suppression de l'espace inutile dans un assemblage combustible classique pour le réacteur surgé- nérateur rapide, et on a étudié un assemblage combustible qui comprend un tube enveloppe possédant une forme rétrécie inverse à la fois pour la largeur extérieure et la largeur intérieure à partir de la partie située en vis-à-vis de la zone médiane de la pile de combustible nucléaire dans la barre de combustible nucléaire en direction des extrémités supérieure et inférieure du tube enveloppe. Si l'on considère la dilatation horizontale du tube enveloppe, provoquée par le gonflement, etc, pendant le fonctionnement du réacteur, tout en ayant à maintenir obligatoirement un intervalle uniforme entre les différents tubes enveloppes, dans la partie médiane de la pile de com- bustible du coeur du réacteur, c'est-à-dire une partie de production de chaleur d'un faisceau de barres de combus- tibles nucléaires, l'intervalle entre différents tubes en- veloppes peut être réduit dans d'autres parties Conformé- ment aux explications indiquées précédemment, la chute de pression du réfrigérant peut être réduite moyennant un ac- croissement de la surface d'écoulement du réfrigérant et une réduction de l'intervalle entre les tubes enveloppes dans les parties autres que la partie médiane de la pile de combustible du coeur du réacteur et moyennant une augmenta- tion des largeurs intérieure et extérieure du tube enve- loppe à des valeurs supérieures à la largeur au niveau de la partie médiane de la pile de combustible du coeur du ré- acteur, compte tenu du fait que l'élargissement du tube en- veloppe dans une partie située en vis-à-vis de la partie de collecte du gaz de la barre de combustible nucléaire, c est-à-dire dans une partie ne produisant aucune chaleur, ne pose aucun problème pour l'évacuation de la chaleur. En particulier, un assemblage combustible pour un réacteur surgénérateur rapide a tendance à avoir une lon- gueur plus importante au fur et à mesure de l'avance du combustible nucléaire pour une combustion intense, et la présente invention peut contribuer de préférence à réduire la perte de pression dans l'assemblage combustible décrit précédemment. Ci-après, on va décrire de façon détaillée des formes de réalisation de la présente invention, appliquée à des assemblages combustibles pour le réacteur surgénérateur rapide, en référence aux figures 1 et 2. La figure 1 représente une coupe transversale verticale d'un assemblage combustible conforme à une forme de réalisation de la présente invention Sur la figure 1, 271 barres de combustible 1 possédant un faible diamètre sont réunies en faisceau et insérées dans un tube enveloppe 2, qui constitue des moyens de confinement du combustible. Lors de la réunion des barres de combustible en faisceau, on entoure la surface extérieure de la gaine 4 de chaque barre de combustible 1, par un fil d'espacement 5 de ma- nière à maintenir un intervalle constant entre des barres de combustible adjacentes. La barre de combustible 1 de faible diamètre est formée par l'insertion d'une pile de pastilles de combus- tible 3 dans une gaine 4 Une partie de collecte du gaz permettant d'absorber la pression du gaz qui est produite lors de la combustion des pastilles de combustible 3 est formée dans la partie inférieure de la gaine 4 Par ail- leurs, les pastilles de combustible 3 sont constituées de deux types de combustibles, c'est-à-dire les pastilles de combustible nourricier 10 et les pastilles de combustible fertile 11, et les pastilles de combustible nourricier 10 sont empilées dans la région 12 du coeur du réacteur, qui est une région dégageant de la chaleur, tandis que les pas- tilles de combustible fertile 11 sont empilées dans chacune des régions fertiles supérieure et inférieure 13,14. Un bouclier supérieur 6 pour les neutrons est fixé par soudage à l'extrémité supérieure du tube enveloppe 2, et un bouclier inférieur 7 est fixé par soudage de la même manière à l'extrémité inférieure du tube enveloppe 2. Le bouclier inférieur 7 possède une entrée pour le réfrigé- rant pénétrant à l'intérieur du tube enveloppe 2, et le bouclier supérieur 6 possède une sortie pour le réf rigé- rant. Le diamètre extérieur de la barre de combustible 1 est égal à 7,6 mm et les largeurs intérieure et exté- rieure minimale entre les faces de la partie de l'assemblage combustible 2, qui coïncide avec la partie de la pile de pastille de combustible (au milieu de la pile de pastille de combustible) sont égales à 150 mm et 158 mm En outre, le pas de disposition des tubes enveloppes 2, qui constituent le coeur du réacteur en étant supportés en- semble verticalement dans le réacteur, est égal à 164 mm. Comme cela est représenté sur la figure 3, le tube enveloppe 2 d'un assemblage combustible classique pos- sède une largeur intérieure uniforme et une largeur exté- rieure uniforme, qui sont partiellement accrues au niveau de positions de parties saillantes 8, de manière à retenir les assemblages combustibles les uns contre les autres au niveau de la face extérieure de la partie supérieure de combustible fertile D'autre part, une forme de réalisation de la présente invention est caractérisée en ce que dans un tube enveloppe 2 d'un assemblage combustible possédant à la fois une largeur intérieure en partie plus importante et une largeur extérieure en partie plus importante en des po- sitions situées en vis-à-vis d'une partie supérieure et d'une partie inférieure de la région 12 du coeur du réac- teur, une largeur intérieure et une largeur extérieure dans une position située en vis-à-vis de la région 12 du coeur du réacteur. Dans la présente forme de réalisation, la largeur intérieure et la largeur extérieure du tube enveloppe 2 dans la partie située en vis-à-vis de la partie 9 de col- lecte du gaz sont égales respectivement à 154 mm et 162 mm, et les largeurs intérieure et extérieure minimales du tube enveloppe 2 dans la partie située en vis-à-vis de la région 12 du coeur du réacteur, sont égales à 150 mm et 158 mm En outre, le tube enveloppe 2 possède une forme, dont les lar- geurs intérieure et extérieure augmentent toutes deux continûment et graduellement à partir des largeurs inté- rieure et extérieure minimales pour atteindre respective- ment les valeurs de 154 mm et 162 mm. Par conséquent, dans la forme de réalisation de la présente invention, la chute de pression du réfrigérant dans l'assemblage combustible selon la présente invention pourrait être réduite d'environ 29 % par rapport à la chute de pression du réfrigérant dans l'assemblage combustible classique pour le réacteur surgénérateur rapide, comme re- présenté sur la figure 1. Par conséquent, dans un coeur de réacteur compre- nant comme élément d'assemblage combustible dans lequel la chute de pression du réfrigérant est réduite, il apparaît une chute de pression du réfrigérant, qui est réduite dans son ensemble, et il est possible de réduire la capacité d'une pompe servant à amener le réfrigérant au coeur du ré- acteur En outre, la réduction de la capacité de la pompe permet d'utiliser une pompe plus petite et par conséquent il devient possible de réduire les dimensions de la cuve du réacteur surgénérateur rapide comprenant la petite pompe. En outre, la réduction de la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur améliore la circula- tion naturelle du réfrigérant dans le coeur du réacteur après l'arrêt du fonctionnement de la pompe, et l'amélioration de la circulation naturelle du réfrigérant peut contribuer à refroidir le coeur du réacteur et accroît la sécurité de ce dernier. Tableau 1 Assemblage combustible Art an Présente térieur invention Longueur dans Partie fertile la direction supérieure 300 300 axiale (mm) Partie de la pile de combustible du réacteur 1000 1000 Partie fertile inférieure/ partie de collecte du gaz 1700 1700 Largeur Partie fertile intérieure du supérieure 150 154 tube envelop- pe (mm) Zone médiane de la partie de la pile de combustible 150 150 Extrémités supérieure et inférieure de la partie de la pile de combustible 150 154 Partie de collecte du gaz 150 154 Chute de ( 105 Pa) 3,8 2,7 pression (%) 100 71 du réfri (réduction gérant de 29 %) Dans la forme de réalisation de la présente in- vention, l'accroissement de la largeur sous l'effet de la dilatation du tube enveloppe 2 est obtenu sur toute la sur- face extérieure, mais dans le cas d'un tube enveloppe pos- sédant une section transversale horizontale hexagonale, il est possible d'augmenter la résistance structurelle du tube enveloppe en conservant telle quelle l'épaisseur importante de paroi uniquement dans les zones des angles de l'hexagone du tube enveloppe 2, sans aucun élargissement. En outre, dans la forme de réalisation de la pré- sente invention, l'accroissement de la largeur du tube en- veloppe 2 est obtenu au niveau de la partie située en vis- à-vis de la partie 9 de collecte du gaz, mais, étant donné que la dilatation du tube enveloppe 2 sous l'effet de la combustion du combustible nucléaire dans la partie située en vis-à-vis de la partie fertile inférieure 14 est infé- rieure à la dilatation dans la partie du tube enveloppe 2 situé en vis-àvis de la région 12 du coeur du réacteur, il est possible d'accroître la largeur du tube enveloppe 2 et de la partie située en vis-à-vis de la partie fertile infé- rieure d'une manière correspondant exactement à la dilata- tion de la partie située en vis-à-vis de la partie 9 de collecte du gaz Ces dispositions sont efficaces notamment pour réduire la chute de pression du réfrigérant dans la région de 1,7 mètre sur la longueur totale de 3 mètres de la barre de combustible. En outre, dans la forme de réalisation selon la présente invention, la partie 9 de collecte du gaz est pré- vue au niveau de la partie inférieure de la région 12 du coeur du réacteur, mais dans le cas o la partie 9 de col- lecte du gaz est disposée au niveau de la partie supérieure de cette région 12, la présente invention est également ap- plicable. De plus, l'assemblage combustible conforme à la présente invention a pour effet de permettre une distribu- tion de l'écoulement du réfrigérant envoyé au coeur du ré- acteur par le fait que le réfrigérant est chargé dans une partie de ce coeur C'est-à-dire qu'en utilisant le tube enveloppe élargi 2 conforme à la présente invention pour l'assemblage combustible dans la région de puissance élevée du coeur du réacteur et en réglant la chute de pression du réfrigérant dans la partie combustible du coeur du réacteur moyennant une modification du degré d'accroissement de la largeur du tube enveloppe en fonction de la variation de la puissance thermique de sortie, il devient possible de dis- tribuer d'une manière tout à fait appropriée l'écoulement du réfrigérant en direction des différentes régions du coeur du réacteur Il en résulte qu'il n'est plus néces- saire d'utiliser, pour la distribution de l'écoulement, des orifices supplémentaires qui sont installés, de façon clas- sique, au niveau de la partie d'entrée du réfrigérant. La figure 2 représente une section transversale verticale de l'assemblage combustible pour le réacteur sur- générateur rapide conforme à une autre forme de réalisation de la présente invention L'assemblage combustible repré- senté sur la figure 2 comporte un tube enveloppe 2 possé- dant un bouclier supérieur 6 et un bouclier inférieur 7, qui sont soudés au tube enveloppe de la même manière que dans le cas de l'assemblage combustible représenté sur la figure 1 La largeur extérieure de la barre de combustible est égale à 7,6 mm, et les largeurs intérieure et exté- rieure minimales du tube enveloppe dans la partie possédant la largeur la plus faible à proximité de la zone médiane de la partie de la pile de combustible, sont égales à 150 mm et à 158 mm En outre, le pas de disposition des tubes en- veloppes est égal à 164 mm. Dans cette forme de réalisation, la largeur du tube enveloppe 2 possède sa valeur minimale au milieu de la partie de la pile de combustible du coeur du réacteur, dans laquelle la dilatation du tube enveloppe 2 dans la direc- tion horizontale est importante, et, lorsqu'on s'écarte vers le haut et vers le bas (direction verticale) en direc- tion d'une autre partie, dans laquelle la dilatation du tube enveloppe est relativement faible, les largeurs inté- rieure et extérieure du tube enveloppe 2 augmentent conti- nûment et l'épaisseur du tube enveloppe 2 diminue Les lar- geurs intérieure et extérieure maximales du tube enveloppe 2 dans la partie située en vis-à-vis des parties supérieure et inférieure fertiles 13,14 sont égales à 154 mm et à 162 mm, et les largeurs intérieure et extérieure du tube enveloppe 2 dans la partie située en vis-à-vis de la partie 9 de collecte du gaz, qui est la plus dilatée, sont égales à 158 mm et à 162 mm. Par conséquent, dans la forme de réalisation se- lon la présente invention, la chute de pression du réfrigé- rant dans l'assemblage combustible conforme à la présente invention peut être réduite d'environ 42 % par rapport à l'assemblage combustible classique pour le réacteur surgé- nérateur rapide de l'art antérieur, comme indiqué dans le tableau 2 En outre la chute totale de pression du réfrigé- rant dans le coeur du réacteur qui utilise les assemblages combustibles conformes à la présente invention peut être réduite dans son ensemble Il en résulte qu'on peut faire une économie de puissance pour la pompe de circulation du réfrigérant et qu'il devient possible de réduire les dimen- sions de la pompe et de la cuve du réacteur. Tableau 2 Assemblage combustible Art an Présente térieur invention Longueur dans Partie fertile la direction supérieure 300 300 axiale (mm) Partie de la pile de combustible du réacteur 1000 1000 Partie fertile inférieure/ partie de collecte du gaz 1700 1700 Largeur Partie fertile intérieure du supérieure 150 158 tube envelop- pe (mm) Zone médiane de la partie de la pile de combustible 150 150 Extrémités supérieure et inférieure de la partie de la pile de combustible 150 158 Partie de collecte du gaz 150 158 r Chute de pression du ( 10 Pa) (%) 3,8 2,2 réfrigérant (réduction de 42 %) Dans l'ensemble de la présente forme de réalisa- tion, une partie d'un tube enveloppe 2 situé en vis-à-vis d'une région 12 du coeur du réacteur est exposée à l'environnement à la température maximale pendant le fonc- tionnement du réacteur et subit le gonflement le plus im- portant C'est pourquoi, si on considère que la partie du tube enveloppe 2 situé en vis-à-vis de la région 12 du coeur du réacteur présente le gonflement maximum, on déter- mine la largeur de cette partie de manière qu'elle soit presque égale à la largeur d'un tube enveloppe classique qui est inférieur à la largeur maximale du tube enveloppe. Au moyen du procédé décrit précédemment, même si la largeur du tube enveloppe 2 augmente horizontalement dans la partie située en vis-à-vis de la région 12 du coeur du réacteur, il n'apparaît aucun contact accidentel entre des tubes en- veloppes adjacents En outre, étant donné que le reste du tube enveloppe 2, en dehors de la partie située en vis-à- vis de la région 12 du coeur du réacteur, présente un faible coefficient de dilatation, aucun contact avec des tubes enveloppes adjacents ne se produit même si la largeur du tube enveloppe 2 est accrue Par conséquent, il n'est pas nécessaire, dans le coeur du réacteur contenant comme élément d'assemblage combustible conforme à cette forme de réalisation de la présente invention, d'accroître les in- tervalles entre les assemblages combustibles, ni d'accroître les dimensions du réacteur L'ensemble des pré- sentes formes de réalisation permet l'utilisation d'un ré- frigérant distribué sans aucune fuite et fournit un assem- blage combustible pour un réacteur surgénérateur rapide, qui permet de réduire la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur sans aucun accroissement des di- mensions lors de la fabrication du coeur du réacteur surgé- nérateur rapide. En formant un coeur du réacteur avec une plura- lité d'assemblages combustibles qui sont fabriqués selon l'une quelconque des formes de réalisation de la présente invention, moyennant leur support conjoint verticalement dans le cas d'un réacteur surgénérateur rapide, on obtient un tel coeur permettant l'utilisation d'un réfrigérant dis- tribué, envoyé aux différents assemblages combustibles sans aucune fuite, et une réduction de la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur, sans accroissement des dimensions de ce coeur. En chargeant au moins un assemblage combustible fabriqué selon l'une quelconque des formes de réalisation de la présente invention dans une région, dans laquelle la puissance thermique de sortie est relativement élevée, du réacteur surgénérateur rapide en vue d'accroître l'écoulement du réfrigérant dans cette région, on obtient une uniformisation moyenne de la puissance thermique de sortie du coeur du réacteur. Dans les formes de réalisation selon la présente invention, même si la partie de largeur minimale du tube enveloppe, qui constitue des moyens de confinement des barres de combustible, possède la même largeur que le tube enveloppe classique, la largeur d'une autre partie du tube enveloppe est supérieure à la largeur du tube enveloppe classique, et ceci permet d'obtenir des moyens de confine- ment du combustible, qui contribuent à l'obtention d'une réduction de la chute de tension du réfrigérant de l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur ra- pide sans accroissement des dimensions du coeur du réac- teur, tout en empêchant l'assemblage combustible de venir en contact avec les assemblages combustibles voisins sous l'effet d'une dilatation avec gonflement du tube enveloppe pendant le fonctionnement du réacteur. En particulier, dans la forme de réalisation de la présente invention, dans laquelle l'épaisseur de paroi des moyens de confinement du combustible est réduite dans la partie qui est située en vis-à-vis de la partie de col- lecte du gaz, on obtient, outre un assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur rapide, qui est à même d'utiliser un réfrigérant distribué pour refroidir le coeur du réacteur sans aucune fuite et réduire la chute de pres- sion du réfrigérant dans le coeur du réacteur sans ac- croître ses dimensions lors de la formation du coeur du ré- acteur surgénérateur rapide, l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur rapide, qui est à même de réduire plus encore la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur grâce à un accroissement de la surface d'écoulement du réfrigérant à un degré équivalent à la ré- duction de l'épaisseur de paroi des moyens de confinement du combustible. En particulier, dans la forme de réalisation se- lon la présente invention, dans laquelle la largeur des moyens de confinement du combustible augmente continûment depuis le milieu de l'étendue en longueur axiale des moyens jusqu'aux deux extrémités desdits moyens, outre le fait d'obtenir un assemblage combustible pour le réacteur surgé- nérateur rapide, qui est à même d'utiliser un réfrigérant distribué pour refroidir le coeur du réacteur sans aucune fuite et réduire la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur sans accroître les dimensions de ce coeur lors de la fabrication du coeur du réacteur surgéné- rateur rapide, on obtient l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur rapide, qui est à même de réduire la chute de pression du réfrigérant dans le coeur du réacteur également au milieu de l'étendue en longueur axiale des moyens de confinement du combustible en raison de l'accroissement continu de la surface d'écoulement du ré- frigérant depuis le milieu des moyens de confinement du combustible en direction des deux extrémités de ces moyens. En particulier, dans la forme de réalisation de la présente invention, dans laquelle l'épaisseur de paroi des moyens de confinement du combustible diminue continû- ment du milieu en direction des deux extrémités de l'étendue en longueur axiale des moyens de confinement du combustible, outre l'effet d'obtenir un assemblage combus- tible pour le réacteur surgénérateur rapide qui est apte à utiliser un réfrigérant distribué pour refroidir le coeur du réacteur sans aucune fuite et à réduire la suppression du réfrigérant du coeur du réacteur sans accroître les di- mensions de ce coeur lors de la formation du coeur du réac- teur surgénérateur rapide, on obtient en outre l'assemblage combustible pour le réacteur surgénérateur rapide, qui est à même de réduire de façon supplémentaire la chute de pres- sion du réfrigérant dans le coeur du réacteur même au mi- * lieu de l'étendue en longueur axiale des moyens de confine- ment du combustible en raison de l'accroissement de la sur- face d'écoulement du réfrigérant moyennant la réduction de l'épaisseur supplémentaire de paroi des moyens de confine- ment du combustible. Dans le cas de l'utilisation d'un assemblage com- bustible, fabriqué selon l'une des formes de réalisation de la présente invention, en tant qu'élément du coeur d'un ré- acteur surgénérateur rapide et en agençant l'assemblage combustible de manière à avoir un taux différent d'accrois- sement de la surface d'écoulement du réfrigérant dans les moyens de confinement du combustible, on obtient un effet de régulation de la différence de puissance thermique de sortie entre des régions du coeur du réacteur grâce au ré- glage de la distribution de l'écoulement du réfrigérant entre les assemblages combustibles constituant le coeur du réacteur, sur la base de la forme de l'assemblage combus- tible lui-même, sans l'utilisation d'aucun autre élément. REVENDICATIONS 1 Assemblage combustible pour un réacteur surgé- nérateur rapide contenant une pluralité de barres de com- bustible nucléaire ( 1) dans des moyens de confinement du combustible, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle que des largeurs intérieure et extérieure ont des valeurs réduites au milieu de l'étendue axiale desdits moyens, et les largeurs intérieure et extérieure des parties, qui sont plus proches des deux extrémités des moyens de confinement du combustible, sont relativement plus importantes que la largeur au milieu de l'étendue axiale desdits moyens. 2 Assemblage combustible pour un réacteur surgé- nérateur rapide contenant une pluralité de barres de com- bustible nucléaire ( 1) dans des moyens de confinement, ca- ractérisé en ce que lesdits moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle qu'une partie provo- quant un gonflement important possède des largeurs inté- rieure et extérieure inférieures à la largeur de toute autre partie. 3 Assemblage combustible pour un réacteur surgé- nérateur rapide contenant une pluralité de barres de com- bustible nucléaire ( 1) dans des moyens de confinement du combustible, caractérisé en ce que lesdits moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle qu'au moins une partie, qui est située en face d'une partie ( 12) de la barre de combustible dans le coeur du réacteur, pos- sède des largeurs intérieure et extérieure inférieures à la largeur de toute autre partie qui n'est pas située en vis- à-vis de la partie de la barre de combustible située dans le coeur du réacteur. 4 Coeur d'un réacteur surgénérateur rapide com- prenant une pluralité d'assemblages combustibles disposés verticalement dans une cuve du réacteur qui contient un ré- frigérant, caractérisé en ce que ledit assemblage combus- tible est choisi parmi les assemblages combustibles tels que définis dans les revendications 1, 2 et 3. Coeur d'un réacteur surgénérateur rapide selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit assemblage combustible est chargé dans une région du coeur du réacteur qui produit une puissance thermique de sortie relativement élevée. 6 Moyens de confinement du combustible contenant une pluralité de barres de combustible nucléaire pour un assemblage combustible d'un réacteur surgénérateur rapide, caractérisés en ce que lesdits moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle que les largeurs intérieure et extérieure ont des valeurs réduites au milieu de l'étendue axiale desdits moyens, et les largeurs inté- rieure et extérieure des parties, qui sont plus proches des deux extrémités des moyens de confinement du combustible, sont relativement plus importantes que la largeur au milieu de l'étendue axiale desdits moyens. 7 Assemblage combustible selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une épaisseur de paroi des moyens ( 2) de confinement du combustible dans une partie située en vis-à-vis d'une partie ( 9) de collecte du gaz de la barre de combustible nucléaire est inférieure à une épaisseur de paroi au milieu de l'étendue axiale des moyens de confine- ment du combustible, qui possèdent des largeurs intérieure et extérieure réduites. 8 Assemblage combustible selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle que la largeur des- dits moyens est plus importante, dans une partie qui est plus proche des deux extrémités de ces moyens, que la lar- geur de ces mêmes moyens dans une partie qui est plus proche du milieu de l'étendue axiale des moyens de confine- ment du combustible. 9 Assemblage combustible selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens ( 2) de confinement du combustible possèdent une forme telle que l'épaisseur de paroi est plus faible, dans une partie qui est plus proche des deux extrémités desdits moyens, que l'épaisseur de pa- roi dans une partie qui est plus proche du milieu de la longueur axiale desdits moyens. Procédé pour régler la distribution du réfri- gérant dans un coeur de réacteur surgénérateur rapide, com- prenant les étapes consistant à: composer le coeur du réacteur surgénérateur ra- pide avec une pluralité d'assemblages combustibles réunis en position verticale dans une cuve du réacteur, qui contient un réfrigérant, répartir ledit écoulement du réfrigérant le long de chacun desdits assemblages combustibles dans ledit coeur du réacteur en fonction de la différence de la puissance de sortie thermique entre les différentes régions dudit coeur du réacteur, optimiser ladite différence de puissance ther- mique de sortie au moyen de la régulation de ladite distri- bution de l'écoulement du réfrigérant, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à réduire de façon relative la largeur du trajet d'écoulement du réfrigérant dans au moins une partie du mi- lieu des moyens ( 2) de confinement du combustible faisant face à une partie ( 12) du combustible du coeur du réacteur dans ledit assemblage combustible et augmenter la largeur du trajet d'écoulement du réfrigérant dans au moins une partie proche d'une extrémité des moyens ( 2) de confinement du combustible, qui contient des barres de combustible nu- cléaire ( 1) dudit assemblage combustible, et régler ladite distribution de l'écoulement du ré- frigérant en modifiant le degré d'augmentation de ladite largeur du trajet d'écoulement du réfrigérant desdits moyens de confinement du combustible.