FR 2658924 A1 19910830 FR 9102139 A 19910222 i VISEUR ZOOM La présente invention se rapporte à un viseur zoom constitué d'un système optique distinct de l'objectif de photographie, et plus particulièrement à un viseur zoom dans lequel le grossissement est modifié tout en conservant une vergence constante du viseur. Dans un appareil photo ayant un système optique de photographie et un système optique de viseur distinct de celui-ci, tel qu'un appareil photo du type à obturateur d'objectif ou une caméra vidéo, si le système optique de photographie est constitué d'un objectif zoom, il est préférable d'incorporer un viseur zoom dans lequel le grossissement du viseur est modifié en accord avec la puissance (le grossissement) du système optique de photographie. Un viseur de Galilée inversé est habituellement utilisé comme viseur zoom, comme cela est divulgué par exemple dans la publication de brevet Japonais non examiné NO 52-63014 Cependant, il est difficile pour un viseur de Galilée inversé dans lequel une image virtuelle est formée par un objectif d'être observé à travers un oculaire De plus, il y a des défauts, tels qu'une augmentation du diamètre d'un premier groupe de lentilles (groupe de lentilles d'objectif) et un cadre de champ assombri. En plus de ce qui précède, il y a une tendance dans un appareil photo du type à obturateur d'objectif ou une caméra vidéo à ce que le système optique de photographie de celui-ci soit constitué d'un objectif zoom d'un rapport de puissance élevé et d'une haute efficacité Pour répondre à une telle tendance, il y a un besoin ressenti depuis longtemps de développement d'un objectif zoom dans lequel un rapport de puissance variable élevé puisse être aisément réalisé et dans lequel une faible variation de l'aberration due à la variation de la puissance a lieu. Cependant, dans un viseur zoom du type à image réelle classique ayant un rapport de puissance variable élevé, l'aberration ne peut pas être complètement éliminée, et par conséquent, une grande fluctuation de l'aberration avec l'opération de changement de plan a lieu, ceci ayant pour résultat une image de viseur assombrie. De plus, lorsque le système optique de photographie est constitué d'un objectif zoom, un domaine de photométrie (de mesure de la luminosité) d'un dispositif d'exposition automatique doit être modifié en fonction de la variation du domaine de photographie Une solution à cela est de prendre un flux lumineux d'un objet devant être photographié à partir d'une image d'un prisme de redressement, comme cela est divulgué dans la publication de brevet Japonais non examiné NO 1-209432. Cependant, pour prélever le flux lumineux de l'objet à partir du prisme de redressement d'image, il est nécessaire de prévoir une lentille additionnelle ou des lentilles additionnelles, pour ajuster une distribution de la sensibilité photométrique de l'opération de mesure, telle que des mesures pondérées au centre ou des mesures de lumière dont il est fait la moyenne. Le premier objet de la présente invention est de créer un viseur zoom simple dans lequel un rapport de puissance variable important puisse être obtenu, une fluctuation de l'aberration due à la variation de puissance puisse être réduite, une image de haute qualité puisse être formée, et un fort grossissement puisse être obtenu. Un autre objet de la présente invention est de créer un viseur zoom dans lequel le domaine de photométrie (de l'opération de mesure de la luminosité) par rapport au domaine de photographie puisse être maintenu constant. La présente invention propose à cet effet un viseur zoom comportant un système d'objectif optique positif ayant un premier groupe de lentilles négatif, un second groupe de lentilles positif, et un troisième groupe de lentilles (qui est soit positif soit négatif); une lentille condenseur positive étant située à proximité de l'image formée par le système optique d'objectif; un système optique d'oculaire positif à travers lequel une image formée par le système optique d'objectif peut être observée, des moyens pour effectuer la variation de puissance du système optique d'objectif en déplaçant le second groupe de lentilles, et des moyens de réglage de la vergence pour déplacer le premier groupe de lentilles en association avec le second groupe de lentilles pour maintenir la vergence constante. Avec cette disposition, puisqu'aucune variation de la vergence ne se produit en fonction de l'opération de changement de plan, et puisqu'une fluctuation de l'aberration due au changement de plan est faible, un champ de vision de viseur clair peut être réalisé dans un viseur zoom ayant un rapport de puissance élevé. Lorsque le premier groupe de lentilles est constitué d'une lentille négative, une distorsion négative se produit en raison d'une grande dispersion du flux lumineux circonférentiel du premier groupe de lentilles, spécialement à une extrémité grand angle. Pour éviter ceci, dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, le premier groupe de lentilles est pourvu, sur au moins une face de celui-ci, d'une surface asphérique ayant une courbure qui décroît en direction de la partie périphérique de celle-ci. L 'asphéricité contribue à une diminution de la dispersion du flux lumineux circonférentiel du premier groupe de lentilles, ce dont il résulte ainsi une distorsion réduite. D'une manière préférable, le huitième coefficient asphérique A 18 satisfait la formule suivante ( 1) O dernière face, k = -1. Lorsque le huitième coefficient asphérique A 18 satisfait la relation définie par la formule ( 1), la dispersion du flux lumineux circonférentiel du premier groupe de lentilles est réduite pour diminuer de manière effective la distorsion; Si le huitième coefficient asphérique A 18 est au dessous de la limite inférieure (zéro), il y a une distorsion négative marquante due à une dispersion augmentée Inversement, si le huitième coefficient asphérique A 18 est au dessus de la limite supérieure ( 0,000001), la dispersion est trop faible pour limiter une distorsion positive excessive. La valeur X de l'asphéricité (valeur SAG) d'une lentille est donnée par l'équation suivante: X = C 1 h 2/l 1 + { 1-( 1 + k,) h 2 C 2}il + Ai 4 h 4 + Aj 6 h 6 + A 8h 8 + A 1-hl' + dans laquelle Ci désigne une courbure paraxiale limite d'une face asphérique du i-ième groupe de lentilles, ki la constante de cône d'un rayon de courbure d'une face asphérique du iième groupe de lentilles, h la hauteur de la face de lentille à partir d'un axe optique, Ai 4 le quatrième coefficient asphérique du i-ième groupe de lentilles et Ai 8 le huitième coefficient asphérique du i-ième groupe de lentilles, respectivement. Si le déplacement du second groupe de lentilles est constant, plus le rapport de puissance de l'objectif est grand, plus la puissance du second groupe de lentilles est grande, et par conséquent, le flux lumineux traversant la partie périphérique du second groupe de lentilles est largement convergente, ce dont il résulte l'apparition d'une aberration sphérique positive et d'un coma ou analogue. Pour éviter l'apparition de l'aberration, selon un autre mode de réalisation de la présente invention, le second groupe de lentilles est fait d'une lentille ménisque négative comportant une lentille convexe-convexe, dans laquelle au moins l'une de la première face et de la dernière face du second groupe de lentilles est pourvue d'une surface asphérique ayant une courbure qui décroît en direction de la partie périphérique de celle-ci. Avec cette construction, la dispersion du flux lumineux circonférentiel est affaiblie par la surface asphérique, de sorte que l'aberration sphérique et le coma peuvent être éliminés. Dans ce cas, le quatrième coefficient asphérique A 24 satisfait de manière préférable la formule suivante ( 2): -0,001 face asphérique. Lorsque le quatrième coefficient asphérique A 24 satisfait la relation ( 2), mentionnée ci-dessus, la convergence du flux lumineux circonférentiel est effectivement affaiblie, ce dont il résulte qu'il n'y a pas ou peu d'aberration sphérique et de coma. Si le quatrième coefficient asphérique A 24 est en dessous de la limite inférieure (-0,001), la convergence du flux lumineux circonférentiel est trop faible pour réduire l'aberration sphérique négative et le coma Inversement, si le quatrième coefficient asphérique A 24 est au dessus de la limite supérieure (-0,00001), la dispersion du flux lumineux circonférentiel ne peut pas être réduite, de sorte que l'aberration sphérique positive et le coma apparaissent de manière excessive. Plus le rapport de puissance est grand, plus la puissance positive du second groupe de lentilles est grande, et par conséquent, l'effet de Petzval augmente dans le sens positif spécialement à l'extrémité téléobjectif. Ceci a par pour résultat une courbure accrue du champ dans le voisinage du champ de vision. Pour résoudre ce problème, le troisième groupe de lentilles est de manière préférable composé d'une lentille ménisque, d'une puissance faible. Par l'utilisation d'une lentille ménisque d'une puissance faible, l'effet de Petzval peut être diminué sans l'apparition de l'aberration sphérique et du coma, etc, due à l'effet d'aplatissement de champ du troisième groupe de lentilles, de sorte que la courbure du champ peut être corrigée. Dans ce cas, d'une manière préférable, la distance focale f 3 du troisième groupe de lentilles et la distance focale f T du système optique d'objectif à l'extrémité téléobjectif satisfait la relation suivante ( 3) | f T/f 3 I de coma. Si la valeur de (f T/f 3) est au dessus de la limite supérieure ( 0,5), la puissance du troisième groupe de lentilles est trop forte pour éliminer l'aberration sphérique et le coma, etc. Selon un autre mode de réalisation de la présente invention, le troisième groupe de lentilles est déplacé dans la direction de l'axe optique en association avec le premier groupe de lentilles et le second groupe de lentilles. Avec ce mode de réalisation, une modification de la courbure du champ provoquée par le changement de plan peut être corrigée. Selon un autre aspect de la présente invention, il est créé un viseur zoom comportant un système optique d'objectif et un système optique d'oculaire, dans lequel il est disposé un élément divisant le trajet optique qui est placé dans le trajet optique plus proche d'un objet à photographier que le point focal du système optique d'objectif pour séparer le trajet optique en deux trajets optiques, dont l'un contient un élément de photométrie dans le voisinage du point focal du système optique d'objectif. Avec cette disposition, puisque l'élément de photométrie, (l'élément de mesure de la luminosité) est placé dans le voisinage d'une position de formation de l'image dans laquelle une image de l'objet est formée, l'image de l'objet peut être formée sur l'élément de photométrie sans l'utilisation d'un objectif de photométrie spécial De plus, une position constante dans le champ de vision du viseur peut être mesurée de manière précise, de sorte qu'il n'y a aucun déplacement du domaine de photométrie dans le champ de vision du viseur quelle que soit la variation du champ de vision due au changement de plan En plus de ce qui précède, la distribution de sensibilité de la photométrie peut être modifiée aisément en ajustant la position de photométrie. D'une manière préférable, l'élément divisant le trajet optique est réalisé par un demi miroir qui présente sur sa face arrière une surface de dispersion. Avec ce mode de réalisation, la distribution de sensibilité de photométrie peut être de manière optionnelle ajustée par le réglage des caractéristiques de dispersion de la face arrière du demi miroir sans changer la position de l'élément de photométrie. Selon encore un autre aspect de l'invention il est créé un viseur zoom comprenant un système optique d'objectif d'une puissance positive comportant un premier groupe de lentilles de puissance négative, un second groupe de lentilles de puissance positive, un troisième groupe de lentilles et un système optique d'oculaire de puissance positive à travers lequel une image formée par le système optique d'objectif est observée, ledit premier groupe de lentilles, ledit second groupe de lentilles, ledit troisième groupe de lentilles et ledit système optique d'oculaire étant disposés dans cet ordre à partir du côté de l'objet, comprenant: un moyen de modification de la puissance pour déplacer le second groupe de lentilles du système optique d'objectif pour modifier la puissance; et un moyen de réglage de la vergence pour déplacer le premier et le second groupes de lentilles en association l'un avec l'autre pour conserver une vergence constante. Selon encore un aspect supplémentaire de la présente invention, il est créé un viseur zoom comprenant un système optique d'objectif et un système optique d'oculaire à travers lequel une image d'un objet formée par le système optique d'objectif est observée, comprenant: un élément divisant le trajet optique qui est disposé dans un trajet optique plus proche d'un objet devant être photographié que le point focal du système optique d'objectif pour diviser le trajet optique et un élément de photométrie qui est disposé dans l'un des trajets optiques divisés dans le voisinage du point focal du système optique d'objectif. D'une manière préférable ledit élément divisant le trajet optique est un demi miroir et d'une manière encore préférable ledit demi miroir est pourvu sur sa face arrière d'une partie dispersant la lumière. La présente description se rapporte à l'objet contenu dans la demande de brevet Japonais NO 02-41461 (déposée le 22 février 1990). Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre à titre d'exemple en référence aux dessins annexés, sur lesquels: les figures 1, 5, 9, 13, 17, 21, 25, 29, 33 et 37 sont des vues schématiques montrant une disposition des lentilles, selon les premier au dixième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 2, 6, 10, 14, 18, 22, 26, 30, 34 et 38 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à une extrémité grand angle, dans les premier au dixième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 3, 7, 11, 15, 19, 23, 27, 31, 35 et 39 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à un angle de vue intermédiaire, dans les premier au dixième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 4, 8, 12, 16, 20, 24, 28, 32, 36 et 40 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à l'extrémité téléobjectif, dans les premier au dixième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 41, 44, et 47 sont des vues schématiques représentant une disposition des lentilles, selon les onzième au treizième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 42, 45, et 48 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à une extrémité grand angle, dans les onzième au treizième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; les figures 43, 46, et 49 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à une extrémité téléobjectif, dans les onzième au treizième modes de réalisation de la présente invention, respectivement; la figure 50 est une vue schématique en plan d'un système optique selon un autre aspect de la présente invention; la figure 51 est une vue de côté en élévation d'un système optique représenté à la figure 50; et, la figure 52 est une vue en perspective d'une partie principale d'un système optique représenté à la figure 50. Dans les modes de réalisation représentés, "r" désigne le rayon de courbure de chacune des faces de lentille, "d" l'épaisseur des lentilles ou la distance entre les lentilles, "X'" le demi angle de champ, "S" le rayon sagittal, "MI" le rayon méridien, et "E R" le rayon de la pupille de sortie, respectivement. Les figures 1, 5, 9, 13,-17, 21, 25, 29, 33, 37, 41, 44, et 47 montrent treize modes de réalisation différents d'un viseur zoom de la présente invention Dans ces modes de réalisation, le viseur zoom comprend un système optique d'objectif constitué d'un premier, second, et troisième groupes de lentilles, et d'une lentille condenseur CL, et un système optique d'oculaire constitué d'un quatrième groupe de lentilles Le système optique d'objectif possède une puissance globalement positive La lentille condenseur CL, qui est positive, est située à proximité de l'image formée par le système optique d'objectif La lentille condenseur peut être remplacée par une face d'entrée incurvée d'un système optique de redressement tel qu'un prisme Le système optique d'oculaire comprend un système optique de redressement d'image et un oculaire et possède une puissance globalement positive. Dans les premier au sixième modes de réalisation et les onzième au treizième modes de réalisation, le second groupe de lentilles est déplacé dans la direction de l'axe optique pour effectuer le changement de plan (la variation de puissance), et le premier groupe de lentilles est déplacé le long d'un trajet A qui est incurvé par rapport à la glissière de guidage B du déplacement du second groupe de lentilles, en association avec le déplacement du second groupe de lentilles, pour conserver une vergence constante. Dans les septième au dixième modes de réalisation, le troisième groupe de lentilles est déplacé le long de glissières de guidage A et C qui sont incurvées par rapport à la glissière de guidage B du déplacement du second groupe de lentilles, en association avec le déplacement des premier et second groupes de lentilles pour effectuer le changement de plan et le réglage de la vergence Il est à noter que le mécanisme de variation de puissance et le mécanisme de réglage de la vergence peuvent être réalisés par un mécanisme de came connu par lui même La référence numérique il désigne le cadre de champ d'un verre situé dans le voisinage d'une position de formation de l'image dans laquelle une image est formée par le système optique d'objectif. Les figures 2, 6, 10, 14, 18, 22, 26, 30, 34, 38, 42, , et 48 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à une extrémité grand angle, dans les premier au treizième modes de réalisation de la présente invention, respectivement. Les figures 3, 7, 11, 15, 19, 23, 27, 31, 35 et 39 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à un angle de vue intermédiaire (angle de champ), dans les premier au dixième modes de réalisation de la présente invention, respectivement. il Les figures 4, 8, 12, 16, 20, 24, 28, 32, 36, 40, 43, 46 et 49 sont des graphiques de différentes sortes d'aberration à l'extrémité téléobjectif, dans les premier au treizième modes de réalisation de la présente invention, respectivement. Le rayon de courbure de chacune des lentilles, l'épaisseur de chaque lentille (ou la distance entre les lentilles), l'indice de réfraction N de chaque lentille, le coefficient d'Abbe y, le coefficient conique k de chacune des surfaces asphériques, et les quatrième, sixième, et huitième coefficients asphérique A sont présentés dans les tableaux 1 à 26 ci-dessous TABLEAU 1 No r d N | v -18,013 33,463 13,673 -7,256 -7,000 -11,034 -19,052 -15,000 13,709 0 o 21,654 -28,198 1,50 13,26 5,81 2,20 3,30 0,20 1,50 12,19-17,64-23,25 1,50 6,95 3,00 3,75 26,30 2,50 3,00 1,58547 1,49176 1,58547 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 57,4 L OTX 996 TSL 7 tl O 9 oi X 9 Bssi Q 8 L'O t-O Tx 8 C 6 TL-?S'0 O Oi XOOOOOOOO 'O E:T L-OT-XCZ 6 TT 090 9 OTXOCZCL 9 Lú'O tl O Txt'O 0995 t LU 7 'O QOTXOOOOOOOO 1 'O 58 Olt X 169 L 017 T''O 9 OTXZ 986 TSET'O 9 OTXSLSú 91 TT'O ú:OTX't 9 l Ttllz O QOIXOOQOQOQO 1 'o L-OTXSGOCTSL'O 9 O Txti 89 CT 86 ú'O tl OTXT 9 úTOTTB'O 00 T-XOOOOOOOO'O T O T'v 8 9 v t o N co on I Co -4 z nvaisvi TABLEAU 3 N r d N v 1 -16,092 1,50 1,58547 29,9 2 29,403 12,86 5,73 2,25 3 12,927 3,30 1,49176 57,4 4 -7,000 1,50 1,58547 29,9 -10,197 12,19-16,98-22,01 6 -14,000 1,50 1,49176 57,4 7 -15,000 7,50 8 12,719 33,00 1,49176 57,4 9 2,50 18,751 3,00 1,49176 57,4 11 -37,918 L-OTXT Ts 6 Lt T'O 9 _Oi Xz 99 Otg'g O l OIX Lt 80 I Tg'O o OITXOOOOOOO'O OT L-OTX 99 Z 6 L 506 'O 9 _OTXOZ 60 LO 99 'O v OTXOLS 516 LZ'O OITXOOOOOOOO'O L LOIX 16 t 8 Sg 18 '0 -o TX 68 OT 6 LTT'O 1 _Ot Xtzc O Oz II'O ú-OTXT It O 668 Ci O o OIXOOOOOOOO'O ú 9 _Oi XO 8 lt'9 zl'O _ O ITX 76 èg 6 C 9 'O O ú_ O OTXSLú 96 IT'O o OIXOOOOOOO'O I O 01 8 e 9 v X o N v 7 n Valev L Co CO Cq Ln 1- TABLEAU 5 No r d N | v 1,50 13,35 5,84 2,20 3,30 0,20 1,50 11,80-17,29-22,95 1,50 6,95 3,00 3,75 26,30 2,50 3,00 1,58547 1,49176 1,58547 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 57,4 -19,511 29,555 14,510 -7,513 -7,000 -10,288 ,600 16,000 12,177 Co 00 oo 17,750 -38,543 L.-OTXOCE 6 T 981 TO 9-OT Xggt 76 L 89 L'O tlo Txo 9 gzlc Tg'o O OTXOOOOOOOO'O r L-OTXCs 6 LO 6 'O 9-OIXSTZ 619 ES'O t OTXZT 96 t 78 O Ll O O Ti XOOOOOOOO'O i L L-OTX Tg 8 Túc 9 c CO 9-OTXVgg ELCT 6 '0 tl OTX 6 t 7,5900 O:T'O úOTXL Ttcz 7,z O QOTXOOOOOOOO'O ú L-.o T Xzg 98 cstio 9 OTXOT 89 TúSz'O t 10 TXúLg T 99 tti o O OTXOOOOOOOO'0 T OITS î, o N 9 nflvsqr Iv Jl (O a D ";t r- TABLEAU 7 No r d N v 1,50 13,37 5,88 2,26 3,30 1,50 12,28-17,76-23,41 1,50 6,95 3,00 3,75 26,30 2,50 3,00 3,00 1,58547 1,49176 1,58547 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 -16,678 37,624 ,192 -7,000 -10,761 ,000 14,000 11,933 oe 21,527 -28,400 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 57,4 57,4 co U) ui (O L-OTXT 8 EZSZETIO 90 OTX 6 t 698989 g'O O OTX 86 Lg 9 EL'O o OTXOOOOOOOO'O ZT LOTX 8 g T 9098 L'O g OT Xt 6 túT 9 t 9 'O t Ol Xlg Ttt I 98 Tl'O OOTXOOOOO 00 '0 L L-OIX 9808616 L'O 9 _Oi X 9898 Cg'0 _OTX 6 LT 6 g Ct'O úco Xxzz L 8 zs 89 g'o o OIX 00000000 '0 ú L-OIX 60199 SOT'O 9 _OTXO It Lg O 06 'O t OTXLSZO 6 Zg'O o OIXOOOOOOOO'O I OI 8 e 9 v Ve o N 8 falv vi S TABLEAU 9 NO r d N v 1 -21,476 1,50 1,58547 29,9 2 27,151 13,45 5,87 2,20 3 13,734 3,30 1,49176 57,4 4 -7,000 1,50 1,58547 29,9 -11,689 12,20-17,75-23,47 6 120,000 1,50 1,49176 57,4 7 -120,000 6,95 8 13,588 3,00 1,49176 57,4 9 3,75 X 26,30 1,49176 57,4 11 2,50 12 16,879 3,00 1,49176 57,4 13 -43,101 LOIX Lt 6 úLTZ'O 9 _o OTXLO 6 OL O úT'O v OTXEO 881 TT 9 'O o OTXOOOOOOO O 'O ' T L-OTX 606 TO 9 LZ'O 9 _OTXZ 69 T 9 ZGT'O v OTXITT 6 O Lt'O o OTXOOOOOOOO'O 9 L-_OT Xb OL 986 g'o9 OIXO 068 'O 9 OTX 8 RTL 81 '0C_ O IX 068 Z 89 Z'Oo OIXOOOOOOO'O ú LOI Xt CúEt 969 'O 9 _OIXúE-Z 6 Ztb'O t OI Xt OZZ 66 'O o OIXOO OOOOO 00000000 O I OTV 8 v 9 V l V o N OI fnvavl 0 o Co ui 4- TABLEAU 11 NO r d N v -15,101 34,851 14,086 -7,000 -6,292 -9,076 -120,000 ,000 11,612 Do 22,324 -27,214 1,50 13,35 6,22 2,76 3,30 0,20 1,50 12,10-17,30-22,66 1,50 6,95 3,00 3,75 26,30 2,50 3,00 1,58547 1,49176 m 1,58547 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 57,4 0,1 co u I C 9 0, LOIXLO 698681 'O 9 OT Xg C 6 TZ 968 'O t Ol Ixtltg I 9 t O 99 'g O o OIXOOOOOOOO'O úT 9 _OI Xg 89 Cúc I'O _ O OT Xtúcgú 698 'O t OTXT 89 úL 88 ' O o OIXOOOOOOOO'O 8 LOIXO Ot 98 E 9 T'O LOIXO Lbbt M 9 L'O 9 _OTX 9 E 6 L 8 Tú'O _o Tx 6 P 96 t 8 TZ'O o OIXOOOOOOOO'O ú LOTXL 50819 T'0 O 5 _ OIXT 6 ZL 9 TLT'O _OI Xscg 89 Vc S' O o OIXOOOOOOOO'O I Oe 8 V 9 e VV X o N zi flevrrn TABLEAU 13 NO r d N v 1 -19,359 1,50 1,58547 29,9 2 26,212 12,70 5,54 2,20 3 12,492 3,30 1,49176 57,4 4 -7,286 0,20 -7,000 1,50 1,58547 29,9 6 -10,779 8,65-14,09-21,69 7 -18,981 1,50 1,49176 57,4 8 -15,000 11,05-10,81 8,51 9 13,624 33,00 1,49176 57,4 2,50 11 18,255 3,00 1,49176 57,4 12 -39,998 L-OTX 6 Z Gt Sl: g 90 T Xg 8 CL 9 úTl'O t O Txg Lg T 8 Tg 9 'o O oixoooooooo, TT r L-O X 9 8 t OL '0 9 -OTXT 6 T 6 958-7 O lo x -,T t g o o Txoooooooo o L. ú O OTX Elg 9 g 9 g 9 'O 9 O It X 8 LúE 2 O-T'O,OTXO 8 zc 9 lt 17 To E-lgo To o O OTXOOOOOOOO 1 I L-OIXZSú 9,S-Tg O 9 OTX 99 ET EczúO tl OTXL?:9 LCZ 9 '0 O O Ti XOOOOOOOO O OTV v 9 Vt j> o N Il fv a Iuv T co ui Ott eq TABLEAU 15 N r d N vp -18,041 *32,978 13,573 -7,221 -7,000 -11,130 -17,659 -15,000 13,416 23,170 -26,140 1,50 13,27 5,79 2,20 3,30 0,20 1,50 ,31-15,30-20,92 1,50 8,83 9,28 9,28 3,00 3,75 26,30 2,50 3,00 1,58547 1,49176 1,58547 1,49176 1,49176 1,49176 1,49176 29,9 57,4 29,9 57,4 57,4 57,4 57,4 57,4 il LOIX 8 úz Occ 9 T'O 9 _OT Xgz 88 Tts 8 'O Q Ot X 9 c 99 c 90 g'O o OTXOOOOOOOO'O ú 1 LOIX 969 t 68 t 9 g'O _OTXú 1 T Lbt 80 ú'O _ O OTX 86 T Lgtg'o o OIXOOOOOOO O o 'O L LOIXTLT 8 LSBT'O 9 _OTX Sb 8 gt'0 O 9 _ O TXú 98 TT 66 '0 úCOTXL 8 LLTTSZ'O o OIXOOOOOOO'O ú LOIX 9 C 68 C 6810 ' 9 _OTXL 7 Zt IúTEC'O v OIXúSO 989 ZL'O o OIXOOOOOOO 000000000 T OT 8 v 9 X o N 9 T na Vss Vl eo Co ui (O r'- TABLEAU 17 NO r d N v 1 -17,827 1,50 1,58547 29,9 2 26,439 12,38 5,38 2,20 3 12,986 3,30 1,49176 57,4 4 -7,000 1,50 1,58547 29,9 -10,521 9,69-14,32-22,84 6 -11,518 1,50 1,49176 57,4 7 -10,500 10,53-11,03 7,55 8 13,717 33,00 1,49176 57,4 9 2,50 19,331 3,00 1,49176 57,4 11 -35,864 Cn Co ui (O L-"TX 69696 TST'O 9-OTXLL 9 gogzol 1 Oi XT 88 OTTO 9 '0 001 X 00000000 l 'O O L-ox z 9 tz 6 To 9-oi XL 90 T Lttc 2 o F-Oi XESLST 8 OT'O O OTXOOOOOOOO O 9 L-OIXO 96089599 O 9 OTXú 68099 ET'O YV Oi XO 9 E 2 LETTIO r OTXCSSú 86 Zú'O 001 X 00000000 Ol ú L OTXLT?:8 ZL 69 00 9 OTXS Tt 96 LC'O tl OTXEZO 51 i Lsg'O O Ti XOOOOOOO Ol O T 0 T'v8 -j 9 -î 'VV x o N 8 T nvfl V v T TABLEAU 19 No r d N v 1 -16,027 1,50 1,58547 29,9 2 31,070 12,52 5,66 2,20 3 12,606 3,30 1,49176 57,4 4 -7,084 0,20 -7,000 1,50 1,58547 29,9 6 -10,635 12,64-18,51-23,35 7 -9,035 1,50 1,49176 57,4 8 -8,138 7,24 6,35 6,85 9 14,208 33,00 1,49176 57,4 2,50 11 19,068 3,00 1,49176 57,4 12 -36,752 L_OIXOúszg OSI'O 9 _Ol X 9 p 9 c 9 gt 99 O _-OIX 9 g 69 g Ogg'O o OIXOOOOOOO O 'O 1 i 8 _Oi XO Sg Ot 9 Tg'O 9 _OIX gg 9 ú'O _ OTXOOE'O ú-Oi XOZ 8 zo oxoooooooo'o L 9 _O Xtctú 6 LO O T'O 9 _OTX 89 lcczúc'0 tl OTXL 8 Sgs 8 tz O O úo IXSZ 8 TL 6 ú'O o OI Xo OOOOOOO'O ú L-OIXú 6 úCI It S'O 9 _ 01 XL 9 t 6 úIcl'o _OTX 8 L 860198 O o OIXOOOOOOOO'O I 01 e SV 9 e TV X o N eo Co ui (O e 4 N -4 TABLEAU 21 No r d N v1 -29,688 1,80 1,49176 57,4 2 25,920 32,44 6,200 3 18,228 5,00 1,49176 57,4 4 -10,154 0,20 -10,788 2,00 1,80518 25,4 6 -18,093 17,41-40,87 7 23,998 3,00 1,49176 57,4 8 23,516 12,57 9 17,416 40,63 1,49176 57,4 2,50 11 12,751 5,40 1,49176 57,4 12 73,330 L OTXOO 000969 ' I - Oi XOO Ogz TT'O C-OTXOO O OO Vt 6 l'O O OTXO 00 OOOOO'O ?:T LOTXOOO Ot'ce E'O 90 IX O OQOOOZ 69 '0 l Oi X O OOO 8 g? 7 z O 00 TX 00006 E 9 L'0 Ti 0 OTXOOOOOOOO'O L Oi XOOOO Oc TT'O OOTXOOOOOOOO'0 I O TX 00000069 '0 t L-OTXOOO Ogúlc'O 9 Tx OOO Vt 9 '0, OTXOO 000 CL 2 'O T Oi XOOOOO Tel O ú I O' OTX 000000 T 9 'O 9 QXO Qooog L 9 '0 QOTXOOOOOOOO O TOTX 000006 fr L'O T STV 9 T v t I 7 TVON zl vsgv 1 l on J co ui TABLEAU 23 No r d N v 1 -21,292 1,80 1,49176 57,4 2 32,878 32,51 5,38 3 21,660 5,00 1,49176 57,4 4 -7,769 2,00 1,80518 25,4 -12,047 5,99-24,47 6 14,072 3,00 1,49176 57,4 7 10,481 22,70 8 15,440 42,00 1,49176 57,4 9 2,50 12,765 5,40 1,49176 57,4 11 78,585 LOTXXZú 6 L 986 T'0 9 _OXO 9 C Ectt'O Co_ O i X 89 L 9 tczo O o OIXOOOOOOO'O TI 8 _Oi Xt 80 g 5009 'O 9 _OTXIL 691 LOT'O O otx 9 LúO 886 L 'O O OIX 6 t Z 99 O C'0 OT LITX 8 C Cz IT'0 8 T_ O Xz 9 Ctttú'0 o OTXLECZ 696 'O i OIXZ 9 gg Z 9 LI'O ú 8 _OT O X 08 059 L 9 t 'O 9 _o TX 9 o 89 t T'O OTIXOOO 00000000 X O Ix Z 6 T 98 Lt ú'O I 8 si V 9 Tv t TV X o N tlz n Va 8 s on Co ui (O u'n TABLEAU 25 No r d N v 1 -24,904 1,80 1,49176 57,4 2 29,019 33,36 6,93 3 18,796 5,00 1,49176 57,4 4 -9,803 0,20 -10,331 2,00 1,80518 25,4 6 -17,050 8,21-30,76 7 9,971 3,00 1,49176 57,4 8 8,379 19,62 9 16,599 3,00 1,49176 57,4 28,64 11 12,765 5,40 1,49176 57,4 12 78,585 6 _XO Txg L 666 tg C'O g OIX 88 ZLLúc 'O ú_OTX OgúúL 8 g I'JO o OTXOOOOOOOO'O ZT 8 _OI Xg 9 úúLZ 06 'O 9 _O O Xg ZOEú 6 úú'O g OTXT 9998768 'O TOIX 90 TCLIITTO IT LOIXLúC 8 t 9 E 9 'O 9 _O Xt 6 CT 9 úZL'O vol Xg CúL 9 Ig'O TOTX 8899 Sg T 6 T'O-'0 ú 8 _OTXOSZúú 8 g'O 9 OTX 110 tg 7 g 69 '0 o OIXOOOOOOOO'O i OTXLLú 60898 'O T STV 9 T t Ti o N 9 z nvsqv L 0 o Co ui (O a N r- La description suivante va être orientée vers un autre mode de réalisation appliqué à un viseur zoom ayant un élément de photométrie, en se référant aux figures 50 à 52. Le système optique de viseur comprend un système optique d'objectif positif comportant un premier groupe de lentilles 41, deux seconds groupes (avant et arrière) de lentilles 42 et 43, et un troisième groupe de lentilles 44 disposés dans cet ordre à partir du côté de l'objet, et un système optique d'oculaire positif (quatrième groupe illustré) comportant un système optique de redressement d'image 46 et un oculaire 47. Le premier groupe de lentilles 41 est constitué d'une lentille concaveconcave Le second groupe de lentilles avant 42 est constitué d'une lentille convexe-convexe, et le second groupe de lentilles arrière 43 est constitué d'une lentille ménisque d'une puissance négative Les seconds groupes de lentilles 42 et 43 sont écartés l'un de l'autre d'une distance prédéterminée et fixés l'un à l'autre de manière à se déplacer ensemble dans la direction de l'axe optique Le troisième groupe de lentilles 44 est constitué d'une lentille de faible puissance Les seconds groupes de lentilles 42 et 43 sont déplacés ensemble dans la direction de l'axe optique pour effectuer le changement de plan Le premier groupe de lentille 41 est déplacé le long d'une glissière de guidage A qui est incurvée par rapport au déplacement des seconds groupes de lentilles 42 et 43 le long de la glissière B, en association avec le déplacement des seconds groupes de lentilles 42 et 43 pour maintenir la vergence constante. Le système optique de redressement d'image 46 est constitué d'un prisme qui réfléchit deux fois la lumière dans le sens vertical et une fois dans le sens horizontal. L'oculaire 47 est une lentille positive La première face du système optique de redressement d'image 46 constitue une partie de lentille condenseur 48 d'un rayon de courbure prédéterminé pour fonctionner comme lentille condenseur La partie de lentille condenseur 48 constitue une pupille de sortie à une position prédéterminée derrière l'oculaire 47. Derrière le troisième groupe de lentilles 44 est disposé un élément divisant le trajet optique qui est sous la forme d'un demi miroir 49 dans le mode de réalisation représenté Le flux lumineux émis à partir du troisième groupe de lentilles 44 est partiellement réfléchi par le demi miroir 49 en direction de la partie de lentille condenseur 48 du système optique de redressement d'image 46 et il est ensuite réfléchi trois fois dans le système optique de redressement d'image 46 Le flux lumineux réfléchi est alors rendu incident sur l'oculaire 47 et émis à partir de celui-ci Par conséquent, l'image de l'objet formée par le système optique d'objectif (les groupes de lentilles 41, 42, 43 et 44) est inversée dans les sens vertical et horizontal par le demi miroir 49 et le système optique de redressement d'image 46, respectivement, de sorte qu'une image réelle redressée peut être observée à travers l'oculaire 47. Le plan de formation de l'image est défini dans l'espace situé entre le demi miroir 49 et la partie condenseur 48 par les lentilles d'objectif 41, 42, 43, et 44 Le cadre de champ en verre 45 est situé dans le voisinage du plan de formation de l'image. L'élément de photométrie (l'élément de mesure de la luminosité) 50 est disposé à une position pratiquement et équivalente du point de vue optique au cadre de champ 45 derrière le demi miroir 49, c'est-à-dire, dans le voisinage du plan de formation de l'image du système optique d'objectif Le flux lumineux de l'objet transmis à travers le troisième groupe de lentille 44 traverse partiellement le demi miroir 49 et converge sur ou dans le voisinage de la face de réception de lumière de l'élément de photométrie 50. Comme cela peut être compris à partir de ce qui précède, puisque l'élément de photométrie 50 est disposé dans le plan de formation de l'image de l'objet par le système optique d'objectif dans le mode de réalisation 2658924 - représenté aux figures 50 à 52, aucune lentille de formation d'image pour la photométrie n'est nécessaire De plus, puisque l'élément de photométrie 50 est disposé dans l'espace situé entre le demi miroir 49 à distance de la partie condenseur 48, comme cela a été mentionné ci-dessus, une distribution de sensibilité de photométrie optimale et des caractéristiques de photométrie optimales peuvent être aisément sélectionnées par le réglage de la position de l'élément de photométrie 50 dans l'espace mentionné ci-dessus De plus, même si le grossissement du champ varie en fonction du changement de plan, le rapport du domaine de photométrie au champ de vision est pratiquement maintenu constant. D'une manière préférable, le demi miroir 49 est pourvu sur sa face arrière d'une surface de dispersion 51 qui rend également possible une distribution de sensibilité de photométrie optimale et des caractéristiques de photométrie optimales. Dans le mode de réalisation mentionné ci-dessus, le demi miroir 49 peut être remplacé par un séparateur de rayon connu en lui même. La description mentionnée ci-dessus orientée vers le mode de réalisation représenté aux figures 50 à 52 peut être appliqué à d'autres systèmes optiques de viseur, tels que ceux représentés aux figures 1, 5, 9, 13, 17, 21, 25, 29, 33, 37, 41, 44, et 47 Dans ce cas, l'élément divisant le trajet optique est disposé en face du plan de formation de l'image (plus proche de l'objet) défini par le système optique d'objectif, et l'élément de photométrie est disposé dans l'un des trajets optiques divisés dans le voisinage du plan de formation de l'image. Comme cela peut être vu à partir de ce qui précède, selon la présente invention, puisque le premier groupe de lentilles est déplacé en association avec l'opération de changement de plan des groupes de lentilles à puissance variable pour conserver la vergence, une image de viseur claire peut être obtenue même dans un viseur zoom de rapport de puissance élevé Puisqu'au moins l'une des faces du premier groupe de lentilles est une surface asphérique, pas ou peu de distorsion n'a lieu Egalement, puisqu'au moins l'une des faces des groupes de lentilles à puissance variable est une surface asphérique, pas ou peu d'aberration sphérique n'a lieu La mise en place d'une lentille ménisque d'une puissance faible disposée dans le voisinage du point focal du système optique d'objectif contribue à une réduction de l'effet de Petzval, ce dont il résulte une correction de l'astigmatisme et de la courbure du champ. De plus, puisque l'élément optique divisant le trajet optique est disposé dans le voisinage du point focal du système optique d'objectif et que l'élément de photométrie est disposé dans l'un des trajets optiques divisés dans le voisinage du plan de formation de l'image défini par le système optique d'objectif, la distribution de sensibilité de la photométrie et les caractéristiques de la photométrie peuvent être modifiées et fixées de manière optionnelle. REVENDICATIONS 1 Viseur zoom comprenant un système optique d'objectif d'une puissance positive comportant un premier groupe de lentilles de puissance négative, un second groupe de lentilles de puissance positive, un troisième groupe de lentilles et un système optique d'oculaire de puissance positive à travers lequel une image formée par le système optique d'objectif est observée, ledit premier groupe de lentilles, ledit second groupe de lentilles, ledit troisième groupe de lentilles et ledit système optique d'oculaire étant disposés dans cet ordre à partir du côté de l'objet, caractérisé en ce que: ledit second groupe de lentilles du système optique d'objectif est mobile dans la direction d'un axe optique pour faire varier la puissance; et, les dits premier et second groupes de lentilles sont mobiles en association l'un avec l'autre de manière à maintenir une vergence constante. 2 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend de plus une lentille condenseur (CL) qui est située à proximité de l'image formée par le système optique d'objectif. 3 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit premier groupe de lentilles est pourvu, sur au moins l'une des faces de celui-ci, d'une surface asphérique ayant une courbure qui diminue en direction de la partie périphérique de celle-ci. 4 Viseur zoom selon la revendication 3, caractérisé en ce que le huitième coefficient asphérique A 18 de la face asphérique du premier groupe de lentilles satisfait la relation suivante; O dans laquelle K= 1 lorsque la première face de la lentille est la surface asphérique, et K=-1 lorsque la dernière face de la lentille est la surface asphérique. Viseur zoom selon la revendication 4, caractérisé en ce que ledit second groupe de lentilles est constitué d'une lentille ménisque d'une puissance négative comportant une lentille convexe-convexe. 6 Viseur zoom selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit second groupe de lentilles est pourvu sur au moins une face de celui-ci d'une surface asphérique présentant une courbure décroissante en direction de la partie périphérique de celle-ci. 7 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce que le quatrième coefficient asphérique A 24 de la surface asphérique du second groupe de lentilles satisfait la relation suivante; -0,001 dans laquelle K= 1 lorsque la première face de la lentille est la surface asphérique, et K=-l lorsque la dernière face de la lentille est la surface asphérique. 8 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est constitué d'une lentille ménisque d'une faible puissance. 9 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce que la distance focale f 3 du troisième groupe de lentilles et la distance focale f T du système optique d'objectif à l'extrémité téléobjectif satisfait la relation suivante; I f T/f 3 I 10 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est constitué d'une lentille ménisque ayant une puissance positive. 11 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est constitué d'une lentille convexe-convexe. 12 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est constitué d'une lentille ménisque ayant une puissance négative. 13 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est constitué d'une lentille concave-concave. 14 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est un groupe de lentilles immobile. Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est mobile en association avec le second groupe de lentilles. 16 Viseur zoom selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit troisième groupe de lentilles est pourvu sur au moins une face de celui-ci d'une surface asphérique. 17 Viseur zoom selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend de plus un élément divisant le trajet optique ( 49) qui est disposé dans un trajet optique plus proche d'un objet devant être photographié que le point focal du système optique d'objectif pour diviser le trajet optique, et un élément de photométrie ( 50) qui est disposé dans l'un des trajets optiques divisés dans le voisinage du point focal du système optique d'objectif. 18 Viseur zoom selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit élément divisant le trajet optique ( 49) est un demi miroir. 19 Viseur zoom selon la revendication 18, caractérisé en ce que ledit demi miroir ( 49) est pourvu sur sa face arrière d'une partie dispersant la lumière.