FR 2651893 A1 19910315 FR 9011210 A 19900911 1 La présente invention concerne, d'une manière générale, l'instrumentation pour l'évaluation des formations dans les trous de forage.Plus particulièrement, cette invention concerne un système de calibrage nouveau et amélioré destiné aux instruments d'évaluation des formations dans les trous de forage basés sur la propagation électromagnétique qui sont utilisés essentiellement pour les applications au forage de puits de pétrole et de gaz. Les outils d'évaluation des formations dans les trous de forage déjà connus mesurent la phase et/ou l'amplitude des ondes électromagnétiques afin de déterminer une propriété électrique (telle que la résistivité ou la constante diélectrique) d'une section de trou de forage. Normalement, les outillages existants utilisés pour cette application sont constitués d'une ou plusieurs paires d'antennes réceptrices. Une onde électromagnétique est envoyée depuis les antennes d'émission écartées depuis une ou plusieurs antennes d'émission dans la formation entourant le trou de forage et est détectée lorsqu'elle arrive aux deux antennes réceptrices. Dans un instrument de mesure de la résistivité, on utilise des dip8les magnétiques qui fonctionnent dans la gamme des moyennes fréquences et des hautes fréquences inférieures. D'autre part, les 1 instruments basés sur la constante diélectrique utilisent des dip0les électriques dans les gammes VHF ou UHF. Dans un détecteur de résistivité connu du type décrit ci-dessus et qui est utilisé par le demandeur du présent brevet, le détecteur de résistivité mesure à la fois la différence de phase et le rapport des amplitudes pour fournir deux résistivités avec des profondeurs d'investigation différentes. Un signal reçu sur une première antenne réceptrice subit un décalage de phase et son amplitude est inférieure à celle du signal reçu par une seconde antenne réceptrice. Les résistivités sont calculées ensuite d'après la différence de phase et le rapport des amplitudes des signaux reçus. Cette mesure différentielle est surtout sensible à la formation opposée aux antennes réceptrices et est moins sensible au trou de forage et/ou aux variations du signal émis que ce n'était le cas avec les dispositifs détecteurs connus antérieurement. Bien que les détecteurs du type décrit ici conviennent bien pour les applications envisagées, il existe une difficulté avec les détecteurs de la propagation électromagnétique existants, à cause de l'incertitude de mesure causée par les différences de phase et d'amplitude entre les deux canaux de mesure. Un canal de mesure comprend une antenne réceptrice, un récepteur radio et un moyen de traitement des signaux nécessaires pour déterminer la phase et l'amplitude du signal reçu par rapport à l'autre canal ou à une valeur de référence connue. Les différences de phase et d'amplitude peuvent se produire à cause de la déformation de l'antenne provoquée par les variations de température et de pression du trou de forage, de la détérioration de l'isolateur de l'antenne ou de la dérive thermique des composants électroniques. Ces différences de phase et d'amplitude 1 deviennent plus difficiles à compenser par des moyens ordinaires (tels qu'une augmentation de la précision et de la robustesse mécanique ou un réglage des composants électroniques) lorsque la largeur de bande de mesure est réduite. Ceci est dû au fait que les canaux à largeur de bande étroite sont plus sensibles aux modifications thermiques et mécaniques que les canaux à large bande. Par conséquent, les efforts pour améliorer la résolution de la mesure (c'est-à-dire la possibilité de détecter de faibles modifications des caractéristiques de la formation) en diminuant la largeur de bande du système, sont rendus vains par la diminution de la precision globale causée par les différences de phase et d'amplitude. Une manifestation problématique de cet effet différentiel est la "divergence" des mesures de phase et d'amplitude dans une section de trou de forage. Cette "divergence" réduit la validité de l'évaluation de la formation et nécessite donc l'adoption d'une large bande d'erreurs pour interpréter la mesure. Une solution connue antérieurement à ce problème des différences de phase et d'amplitude est apportée par le détecteur de résistivité double et compensé. Ce dispositif utilise des antennes émettrices à chaque extrémité du collet de forage, avec une paire d'antennes réceptrices situées centralement entre celles-ci. Si l'on active une antenne émettrice et puis l'autre, les deux mesures différentielles auront des composants d'erreurs égaux et opposés. Le calcul de la moyenne des deux mesures élimine les erreurs. Ce type de détecteur est nécessairement plus long d'environ un mètre que l'instrument du type à propagation électromagnétique analogue utilisé par Teleco Oilfield Services, Inc. Il existe un certain nombre d'inconvénients résultant de cette plus grande longueur. Ce sont notamment l'augmentation du poids du collet de forage, des frais 1 de matières et d'usinage plus élevés, une augmentation des difficultés de transport, des problèmes de stockage et de manutention ainsi qu'une certaine réduction de l'immunité contre les effets d'invasion. Ceci parce que la mesure a lieu plus loin de l'outil de coupe. En outre, aux faibles vitesses de pénétration, la boue de forage peut envahir la formation avant que le détecteur ne puisse évaluer celle-ci. La présente invention a pour objet de surmonter ou de réduire ces difficultés et insuffisances propres à la technique antérieure au moyen d'un système de calibrage de phase et d'amplitude pour un instrument d'évaluation des formations géologiques basé sur la propagation électromagnétique. Conformément à la présente invention, il est prévu un dispositif et un procédé de calibrage d'un instrument d'évaluation de formation géologique basé sur la propagation électromagnétique, l'instrument comprenant un segment de la colonne de forage ayant au moins une antenne émettrice et au moins une paire d'antennes réceptrices écartées l'une de l'autre, qui comprend les étapes suivantes: couplage étroit de l'antenne de calibrage avec chaque antenne réceptrice, pour définir au moins une paire d'antennes réceptrices/de calibrage couplées; émission en phase de signaux de référence d'amplitude égale vers chaque antenne réceptrice/de calibrage; détection des signaux de référence transmis à ces antennes réceptrices/de calibrage; et calcul d'une valeur d'erreur d'après les signaux de référence détectés. Cette amélioration est réalisée en envoyant en phase des signaux de référence d'amplitude égale aux deux canaux de mesure d'un système à deux canaux, pour caractériser ainsi les erreurs de système en vue de la 1 correction des données utilisées pour l'évaluation. Les signaux de référence sont appliqués par couplage étroit d'un signal de calibrage à chaque antenne réceptrice. Dans un premier mode de réalisation, ce résultat est obtenu en ajoutant une seconde antenne (une antenne de calibrage) à chacune des deux antennes réceptrices écartées l'une de l'autre. Chacune des antennes de calibrage communique avec un atténuateur, qui a pour r8ôle de rendre l'antenne de calibrage transparente ou invisible pour l'antenne réceptrice lorsque l'antenne réceptrice est en mode de mesure. L'atténuateur règle également le niveau du signal fourni à l'antenne de calibrage à une valeur telle celle que l'antenne réceptrice verrait normalement. en mode de mesure. Dans un deuxième mode de réalisation préféré, l'écran électrostatique entourant chaque antenne réceptrice est utilisé comme antenne de calibrage. L'atténuateur est alors connecté à travers l'intervalle de l'écran. Les caractéristiques et avantages mentionnés ci-dessus, et d'autres encore propres à la présente invention, seront mieux compris et appréciés par les spécialistes de cette technique à l'examen de la description détaillée ci-après et des figures. Ces figures, dans lesquelles les éléments semblables sont numérotés de la même manière, représentent respectivement: La figure 1, une vue longitudinale dans un instrument électromagnétique connu; La figure 2, une vue schématique longitudinale représentant le fonctionnement d'un détecteur électro- magnétique de résistivité; La figure 3, une vue en plan partiellement découpée d'une antenne réceptrice utilisée avec des instruments électromagnétiques de résistivité conformes 1 à la technique antérieure; La figure 4, une vue en plan partiellement découpée d'une antenne réceptrice utilisée dans un instrument électromagnétique de résistivité conforme à la présente invention; La figure 5, une vue électrique schématique d'un atténuateur utilisé pour le système de calibrage de la présente invention; La figure 6, un diagramme synoptique du système de calibrage conforme à la présente invention; et La figure 7, une vue schématique en plan partiellement découpée d'une antenne réceptrice conforme à un second mode de réalisation de la présente invention. Si l'on examine tout d'abord la figure 1, on peut y voir un instrument de résistivité à propagation électromagnétique utilisé par Teleco Oilfiels Services, Inc. et généralement désigné par 10. L'instrument 10 comprend une paire de segments de collets de forage 12 et 14. Comme on le sait, le liquide ou boue de forage est pompé dans la colonne de forage, comme indiqué par les flèches à la figure 1. La boue s'écoule à travers un orifice à débit variable 16 et est amenée à une première turbine 17 qu'elle entraîne. La première turbine 17 actionne un générateur, qui fournit le courant électrique au détecteur dans une unité de détection 18. La valeur de sortie de l'unité de détection 18, qui peut se présenter sous forme de signaux électriques, hydrauliques ou semblables, actionne un plongeur 20 qui modifie la dimension de l'orifice variable 16, le plongeur 20 ayant un actionneur de vanne qui peut être commandé hydrauliquement ou électriquement. Les variations de la dimension de l'orifice 16 créent des impulsions de pression dans le courant de boue, qui sont transmises à la surface et qui sont détectées de manière à fournir des indications quant aux différentes conditions détectées 1 par l'unité de détection 18. Cette activité est contrôlée par un microprocesseur et une unité électronique 22. Comme les détecteurs de l'unité de détection 18 sont sensibles au champ magnétique, le segment particulier de la colonne de forage 12 qui contient les éléments de détection doit être une section non magnétique dans la colonne de forage et, de préférence, être en acier inoxydable ou en monel. Dans le segment de colonne de forage 14, un ensemble électronique 24 connu pour rayonsgammaet résistivité est également placé dans une section non magnétique de la colonne de forage. En dessous d'un détecteur de rayonsgammas26 se trouve le détecteur de résistivité à propagation électromagnétique. Celui-ci comprend une antenne émettrice 28 qui est écartée vers le haut par rapport aux deux antennes réceptrices 30 et 32 écartées l'une de l'autre. Une porte de mémoire 33 communique avec les unités électroniques pour permettre d'accéder rapidement aux données mises en mémoire lorsque l'instrument 10 est ramené à la surface. Si l'on examine à présent aussi la figure 2, on peut voir que le détecteur de résistivité mesure la différence de phase et le rapport des amplitudes pour fournir deux résistivités apparentes avec des profondeurs d'investigation différentes. A la figure 2, par exemple, une onde de 2 MHz est envoyée par l'antenne émettrice 28 depuis un émetteur dans l'instrument vers la formation et est détectée lorsqu'elle arrive aux deux récepteurs et 32. Le signal au récepteur éloigné 32 présente un déphasage et son amplitude est moindre que celle du signal sur le récepteur proche 30. Les résistivités sont calculées d'après la différence de phase et le rapport des amplitudes des signaux reçus. Cette mesure différentielle est surout sensible à la formation opposée aux récepteurs 30 et 32 et est moins sensible au trou 1 de forage et/ou aux variations des signaux émis. Si l'on examine maintenant la figure 3, on peut y voir une antenne réceptrice 30 ou 32 conforme à l'instrumentation de mesure de résistivité magnétique de la technique antérieure de la figure 1. Le récepteur 30 ou 32 de la technique antérieure comprend un écran électrostatique 34 (qui est constitué de préférence de cuivre) et qui entoure une antenne à dipôle magnétique 36. L'écran 34 entoure un intervalle qui est isolé avec un bouchon céramique annulaire 38. L'écran électrostatique 34 comprend également une porte de sortie 40 qui est située dans une position opposée à l'intervalle avec céramique isolante 38. L'antenne à dipôle magnétique 36 est connectée à la porte 40 par une ligne de transmission 42. D'autre part, la ligne de transmission 42 est connectée à un récepteur radio; ou bien elle peut être connectée, dans certains cas, à un récepteur situé dans l'écran électrostatique 34. En variante, on peut utiliser un dispositif à induction pour coupler le signal provenant de l'antenne 36 à la ligne de transmission 42 ou à un récepteur radio. Quoiqu'il convienne bien pour les objectifs envisagés, l'instrument de résistivité électromagnétique des figures 1 à 3 présente certaines insuffisances dues à l'incertitude de mesures causée par les différences de phase et d'amplitude entre les deux canaux de mesure lorsque chaque canal de mesure comprend une antenne réceptrice 30 ou 32, un récepteur radio et le traitement des signaux qui est nécessaire pour déterminer la phase et l'amplitude du signal reçu par rapport à l'autre canal ou à la valeur de référence connue. On comprendra que des différences de phase et d'amplitude peuvent se produire par suite de la déformation de l'antenne causée par les variations de pression et de température du trou de forage, par la détérioration de l'isolateur de 1 l'antenne ou par la dérive thermique des composants électroniques. Ces différences sont difficiles à compenser avec les moyens ordinaires, en particulier lorsque la largeur de bande de mesure est réduite. Par conséquent, les instruments de résistivité électromagnétiques connus peuvent présenter une divergence indésirable des mesures de phase et d'amplitude dans une section de trou de forage. Cette différence diminue évidemment la confiance accordée à l'évaluation de la formation et oblige donc à prévoir une large bande d'erreurs pour l'interprétation de l'évaluation. La présente invention surmonte cette insuffisance et ce grave inconvénient, propres à la technique antérieure, en couplant étroitement une antenne de calibrage à chaque antenne réceptrice. Si l'on examine la figure 4, on peut y voir une antenne réceptrice 30' ou 32' qui comprend l'écran électrostatique 34' entourant une antenne à dipôle magnétique 36', comme dans la technique antérieure. En outre, un bouchon céramique 38' isole un intervalle dans l'écran électrostatique 34' et un orifice de sortie 40' contient une ligne de transmission 42' (par exemple une paire de fils torsadés). Toutefois, et contrairement à la technique antérieure représentée à la figure 3, le système de calibrage de la présente invention représenté à la figure 4 comporte une deuxième antenne à dipôle magnétique 44 étroitement couplée à l'antenne réceptrice 36' et connectée à une porte de sortie 46 (par une ligne de transmission 48) à un atténuateur 50. Après l'atténuateur 50, la ligne de transmission 48 communique avec une source de signal de calibrage désignée généralement par 52 à la figure 6. On comprendra qu'il est possible d'utiliser différents moyens pour assurer un couplage magnétique étroit et constant entre l'antenne réceptrice 36' et l'antenne de calibrage 44. Par exemple, ce couplage étroit 1 peut être réalisé en moulant les conducteurs dans un câble à ruban, en formant les conducteurs sous forme d'une paire torsadée ou en formant les deux antennes sous forme d'un câble coaxial. Dans ce dernier mode de réalisation, l'antenne de calibrage constitue le conducteur intérieur tandis que l'antenne réceptrice constitue l'écran extérieur du câble coaxial. Quelle que soit la méthode de couplage utilisée, il est important que les antennes 36' et 44 soient situées à l'intérieur d'un écran électrostatique commun afin que le coefficient de couplage ne soit pas une fonction de la déformation de la boucle qui peut se produire par suite des variations de pression hydraulique ou de température dans le trou de forage. Si l'on examine à présent la figure 6, on y voit un diagramme synoptique représentant la disposition électrique du système de calibrage de la présente invention. Ce diagramme synoptique comprend une antenne émettrice 28 et une paire d'antennes réceptrices 30' et 32'. Comme représenté schématiquement, chaque antenne réceptrice 30' et 32' comprend une antenne dipôle magnétique 36'qui est étroitement couplée à une antenne de calibrage à dipôle magnétique 44. A son tour, chaque antenne de calibrage 44 communique avec un atténuateur 50. Une ligne de transmission partant de l'atténuateur communique avec une source de signal de calibrage 52, qui est connectée à son tour à l'antenne émettrice 28 et à l'émetteur 53. Un commutateur 54 sur la source de signal de calibrage 52 permet que l'antenne émettrice 28 fonctionne soit en mode de calibrage, soit en mode de mesure. Chaque antenne réceptrice 30'et 32' communique avec un récepteur connu tel qu'un récepteur radio 58 et 60 à fréquence unique. Les récepteurs radio 58 et communiquent avec un dispositif logique de contrôle du traitement des signaux (ordinateur) 62, qui émet des 1 données et qui envoie des informations à la source du signal de calibrage 52. L'atténuateur 50 présente une grande résistance d'entrée (par rapport à la résistance de rayonnement de la boucle) au point d'alimentation de l'antenne de calibrage 48. Ce désaccord d'impédance intentionnel limite le courant dans l'antenne de calibrage 44 à une fraction infinitésimale de celle induite dans l'antenne réceptrice 36' lorsque l'assemblage de la figure 3 est excité par l'onde électromagnétique provenant de l'antenne émettrice 28. L'atténuateur est important pour au moins deux raisons, à savoir (1) l'atténuateur rend l'antenne de calibrage transparente ou invisible pour l'antenne réceptrice lorsque l'antenne réceptrice est en mode de mesure et (2), l'atténuateur règle le niveau du signal envoyé à l'antenne de calibrage pour évaluer ce que l'antenne réceptrice verrait normalement en mode de mesure. Pendant le fonctionnement, un signal provenant de l'émetteur 53 est shunté initialement par le commutateur 54 pour l'écarter de la formation et est envoyé de l'émetteur 53 à l'instrument par les fils 66, par les atténuateurs 50 et dans les antennes réceptrices et de calibrage 30 et 30' couplées étroitement. Comme déjà mentionné, les antennes réceptrices et de calibrage 44' et 36' doivent être étroitement couplées de façon à ce que la formation n'influence pas la lecture. Le signal reçu dans les antennes étroitement couplées est alors détecté par les récepteurs 58 et 60 et est envoyé au processeur de signal 62. Les signaux émis par les antennes de calibrage 44 sont égaux en phase et en amplitude. Les données résultantes provenant du processeur 62 sont égales à l'erreur causée par les variations de pression et de température, comme décrit précédemment. Ensuite, le commutateur 54 connecte l'émetteur 1 53 à l'antenne émettrice 28 et un signal est envoyé, de la manière habituelle, de l'antenne émettrice 28 travers la formation vers les antennes réceptrices 30' et 32'. Les données obtenues avec cette mesure ont alors une erreur qui peut être soustraite en utilisant le nombre d'erreur calibré afin d'obtenir une lecture sans erreur. Si l'on examine à présent la figure 7, on y voit un second mode de réalisation de la présente invention qui, plutôt que d'utiliser une antenne de calibrage 44 particulière comme dans le mode de réalisation de la figure 4, comporte le couplage du signal de calibrage à l'antenne réceptrice 36' par l'atténuateur et la ligne de transmission 48 qui est connectée à travers l'intervalle 38' dans l'écran électrostatique 34'. De cette manière, l'écran électrostatique 34' jouera le rôle d'antenne de calibrage à la place de l'antenne de calibrage 44 particulière du mode de réalisation de la figure 4. Ce mode de réalisation de la présente invention est préférable, vu que l'écran électrostatique 44' est déjà une partie existante de l'instrument de résistivité électromagnétique, et le calibrage est donc réalisé en utilisant une antenne de calibrage qui existe déjà dans le système connu. Comme le montre la figure 5, l'atténuateur 50 comprend de préférence trois résistances 72, 74 et 76, tandis que la résistance 76 est connectée en parallèle avec la ligne de transmission 66 et que les résistances 72 et 74 sont connectées en série avec l'antenne de calibrage 44 ou avec l'écran électrostatique 34. Les résistances 72 et 74 de l'atténuateur 50 doivent avoir de préférence une valeur plusieurs fois plus grande que la résistance de rayonnement présentée par l'écran électrostatique 34' et mesurée à travers l'intervalle 38'. Par conséquent, la connexion ne dégradera pas de manière mesurable le signal fourni au récepteur lorsque 1 l'antenne réceptrice 36' est excitée par une onde magnétique provenant de l'antenne émettrice. Les résistances 72 et 74 doivent présenter des valeurs en étroite correspondance et être disposées symétriquement autour de l'intervalle d'écran 38', de façon à ne pas perturber l'équilibre électrique de l'antenne 36' ou de l'écran 34' par rapport à la ligne de transmission 42' (ou bien, le moyen de couplage inductif si celui- ci est utilisé). La troisième résistance 76 a une valeur beaucoup plus faible que les résistances 72 et 74, de façon à réaliser une terminaison bien appropriée de la ligne de transmission de calibrage 66. Dans un mode de réalisation préféré, les deux résistances 72 et 74 sont des résistances de 10K ohms, tandis que la résistance 76 est une résistance de 100 ohms. Le réseau à trois résistances 72, 74 et 76 de l'atténuateur 50 peut être utilisé dans l'atténuateur représenté par les figures 4 et 7 de la présente invention. De préférence, l'atténuateur 50 est réalisé d'une pièce avec l'isolateur céramique de l'intervalle 38'. Les trois résistances de ce mode de réalisation peuvent être constituées de résistances à microplaquettes différentes assemblées par collage à l'isolateur. De préférence, chaque résistance 72, 74 et 76 comprend une résistance à film qui est soudée sur l'isolateur céramique de l'intervalle. Par conséquent, la présente invention permet d'éliminer, d'une manière simple et efficace, les erreurs induites dans les antennes r6ceptrices d'un instrument de résistivité électromagnétique connu. Il en résulte que l'on peut utiliser un système à largeur de bande étroite qui peut être réglé d'une manière beaucoup plus précise que dans la technique antérieure. L'avantage de ce système à bande étroite consiste en une amélioration du rapport signal-bruit qui permet des mesures avec résolution plus fine ou, en variante, la possibilité 1 d'utiliser une puissance d'émission plus faible pour obtenir des mesures avec une résolution égale à celle des instruments de la technique antérieure. On comprendra que, bien que la présente invention ait été décrite à propos d'un instrument à résistivité, tout spécialiste de cette technique pourra se rendre compte que la présente invention peut également s'appliquer à des mesures de constantes diélectriques en utilisant des instruments basés sur la propagation électromagnétique. R E V E N D ICATIONS 1. Procédé de calibrage d'un instrument d'évaluation de formation géologique basé sur la propagation électromagnétique, l'instrument comprenant un segment de colonne de forage ayant au moins une antenne émettrice et au moins une paire d'antennes réceptrices écartées l'une de l'autre, et comprenant les étapes suivantes: couplage étroit de l'antenne de calibrage à chaque antenne réceptrice pour définir au moins une paire d'antennes réceptrices/de calibrage couplées; émission en phase de signaux de référence d'amplitude égale vers chaque antenne réceptrice/de calibrage; détection des signaux de référence émis vers ces antennes rèceptrices/de calibrage; et calcul d'une valeur d'erreur d'après les signaux de référence détectés. 2. Procédé selon la revendication 1, comprenant: l'émission d'un signal de mesure par l'antenne émettrice; détection du signal de mesure par la paire d'antennes réceptrices et calcul d'une valeur d'évaluation de la formation; et soustraction de la valeur d'erreur de la valeur d'évaluation de la formation, pour définir une valeur exempte d'erreur. 3. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les antennes réceptrices comprennent chacune une première antenne à dipôle magnétique entourée par un écran électrostatique et dans lequel ladite étape de couplage comprend: le couplage d'une deuxième antenne à dipôle magnétique à la première antenne à dipôle magnétique 1 dans l'écran électrostatique, ladite deuxième antenne à dipôle magnétique constituant ladite antenne de calibrage. 4. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les antennes réceptrices comprennent chacune une antenne à dipôle magnétique entourée par un écran électrostatique, l'écran électrostatique comprenant un intervalle isolé, et dans lequel ladite étape de couplage comprend: le couplage de l'écran électrostatique à travers l'intervalle isolé à l'antenne à dipole magnétique, ledit écran électrostatique constituant ladite antenne de calibrage. 5. Dispositif de calibrage pour instrument d'évaluation des formations géologiques basée sur la propagation électromagnétique, l'instrument comprenant un segment de colonne de forage ayant un émetteur connecté normalement à au moins une antenne émettrice et à au moins une paire d'antennes réceptrices écartées l'une de l'autre, comprenant: une antenne de calibrage étroitement couplée à chaque antenne réceptrice (36') pour constituer au moins une paire d'antennes réceptrices/de calibrage couplées (30', 32'); un moyen d'émission (53) pour émettre en phase des signaux de référence d'amplitude égale de l'émetteur vers chaque antenne réceptrice/de calibrage (30', 32'); un moyen de détection (58, 60) pour détecter les signaux de référence transmis aux antennes r6ceptrices/de calibrage (30', 32'); et un moyen de calcul (62) pour calculer une valeur d'erreur provenant des signaux de référence détectés. 6. Dispositif selon la revendication 5, dans lequel les antennes réceptrices comprennent chacune une première antenne à dipôle magnétique (36') entourée par un écran électrostatique (34') et dans lequel ladite 1 antenne de calibrage comprend: une deuxième antenne à dipôle magnétique (44) couplée à ladite première antenne à dipôle magnétique (36') dans l'écran électrostatique. 7. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel: lesdites première et deuxième antennes à dipôle magnétique (36', 44) sont disposées sous forme de paires de fils torsadés. 8. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel lesdites première et deuxième antennes à dipôle magnétique (361, 44) sont disposées sous forme de câble en ruban. 9. Dispositif selon la revendication 6, dans lequel lesdites première et deuxième antennes à dipôle magnétique (36', 44) sont disposées sous forme de câble coaxial. 10. Dispositif selon la revendication 5, dans lequel les antennes réceptrices (30', 32') comprennent chacune une antenne à dipôle magnétique (36') entourée par un écran électrostatique (34'), l'écran électrostatique comprenant un intervalle isolé (38') et dans lequel ladite antenne de calibrage comprend l'écran électrostatique (34'), ladite antenne de calibrage étant couplée à l'antenne à dipôle magnétique (36') à travers l'intervalle isolé (38') de l'écran électrostatique (34'). 11. Dispositif selon la revendication 5, dans lequel ledit moyen d'émission comprend un atténuateur (50). 12. Dispositif selon la revendication 11, dans lequel ledit atténuateur comprend: une première et une seconde résistances (72, 74) ayant essentiellement la même valeur; et une troisième résistance (76) connectée auxdites 1 première et deuxième résistances (72, 74), ladite troisième résistance (76) ayant une plus faible valeur que lesdites première et deuxième résistances (72, 74). 13. Dispositif selon la revendication 12, dans lequel un écran électrostatique entoure l'antenne réceptrice, l'écran électrostatique comprenant un intervalle ayant un isolateur dans ledit intervalle et dans lequel lesdites première, deuxième et troisième résistances (72, 74, 76) comprennent des microplaquettes distinctes ou des résistances à film fixées audit isolateur d'intervalle. 14. Dispositif selon la revendication 12, dans lequel lesdites première et deuxième résistances (72, 74) ont des valeurs d'environ 10.000 ohms; et ladite troisième résistance (76) a une valeur d'environ 100 ohms. 15. Dispositif selon la revendication 12, dans lequel lesdites première et deuxième résistances (72,74) sont connectées en série à ladite antenne de calibrage; et ladite troisième résistance (76) est connectée en parallèle à une ligne de transmission (48), ladite ligne de transmission (48) étant connectée à ladite antenne de calibrage. 16. Dispositif selon la revendication 5, comprenant: un moyen pour commuter l'émetteur (53) entre un mode de mesure et un mode de calibrage. 17. Dispositf selon la revendication 5, comprenant: un moyen pour soustraire ladite valeur d'erreur de la valeur d'évaluation de la formation. 18. Procédé de calibrage d'un instrument 1 d'évaluation des formations géologiques basées sur la propagation électromagnétique, l'instrument comprenant un segment de colonne de forage ayant au moins une antenne émettrice et au moins une paire d'antennes réceptrices écartées l'une de l'autre, comprenant les étapes de: coupler étroitement un signal de calibrage à chaque antenne réceptrice pour définir en phase des signaux de référence d'amplitude égale; détecter les signaux de référence; et calculer une valeur d'erreur d'après les signaux de référence détectés. 19. Dispositif pour calibrer un instrument d'évaluation de formation géologique basée sur la propagation électromagnétique, l'instrument comprenant un segment de colonne de forage ayant au moins une antenne émettrice et au moins une paire d'antennes réceptrices écartées l'une de l'autre, comprenant les étapes de: un moyen pour coupler étroitement un signal de calibrage à chaque antenne réceptrice pour définir en phase des signaux de référence d'amplitude égale; un moyen de détection pour détecter les signaux de référence; et un moyen de calcul pour calculer une valeur d'erreur d'après les signaux de référence détectés.