FR 2656373 A1 19910628 FR 8917294 A 19891226 Néthode de test in situ d'un fluide de forage La présente invention concerne une méthode de test in situ d'un fluide de forage pendant l'opération de forage d'un puits. Selon la méthode de forage du type rotary d'un puits pétrolier ou géothermique, on utilise une garniture de forage comportant un train de tiges vissées bout à bout et un trépan à l'extrémité de la garniture de forage Le trépan fore la roche lorsqu'il est mis en rotation, soit depuis la surface en faisant tourner la garniture de forage, soit par un moteur hydraulique situé au-dessus du trépan Un fluide de forage, généralement appelé boue, est pompé depuis la surface à l'intérieur du train de tiges, passe à travers le trépan et remonte à la surface par l'espace annulaire compris entre la paroi du trou foré et la garniture de forage La boue est un élément important du système de forage et est utilisée pour plusieurs raisons L'une d'entre elles est d'exercer au niveau du trépan une pression hydrostatique suffisamment importante pour contrebalancer la pression des fluides contenus dans la formation que l'on fore Cette pression hydrostatique doit cependant n'être pas trop élevée de facon à ne pas fracturer la roche La densité de la boue doit donc être maintenue entre une valeur maximale et une valeur minimale Une autre fonction de la boue est de transporter en surface les déblais de la roche qui vient d'être forée Pour cela la boue doit avoir une certaine viscosité suffisante pour maintenir en suspension les déblais Cependant, la viscosité ne doit pas être trop élevée de façon à pouvoir pomper et circuler le fluide de forage dans le puits. A chaque fois que le forage progresse en profondeur de la longueur d'une tige de forage, on arrête de circuler le fluide à l'intérieur du puits et on ajoute en surface une tige à la garniture de forage Au cours de cette opération, le fluide de forage qui est immobile dans le puits contient les déblais que le fluide est en train de transporter à la surface Pour éviter que ces déblais ne retombent au fond du puits, on utilise comme boue de forage un fluide thixotrope. Les propriétés rhéologiques de la boue sont affectées par les conditions du forage, telles que par exemple la température dans le puits et les formations souterraines forées A titre d'exemple, lorsque l'on fore une formation à base d'argile, de l'argile se dissout dans la boue ce qui augmente très fortement la viscosité et le seuil de contrainte de la boue. Il est donc important de tester et contrôler les caractéristiques du fluide de forage de façon à pouvoir éventuellement corriger sa composition pour revenir à une composition choisie ou pour modifier sa composition en fonction des conditions du forage. La pratique actuelle sur les chantiers pétroliers est de prélever régulièrement un échantillon de boue et de tester ses propriétés Théologiques, notamment sa viscosité Cependant, ces conditions de test ne correspondent pas aux conditions dans lesquelles se trouvent le fluide dans le puits et sont donc loin d'être caractéristiques des propriétés de la boue en utilisation. Cette méthode est illustrée par exemple dans les brevets US 4,726,219 et GB 1,280,227. Une méthode de test in situ des propriétés Théologiques des boues de forage est présentée dans l'article "Surface recorder can signal downhole drilling problems" (un enregistreur de surface peut signaler des problèmes de forage dans le puits) de World Oil, Novembre 1985, pages 71- 77 Cependant les propriétés rhéologiques des boues ne sont controlées que lorsque ces boues sont en circulation. La présente invention propose une méthode de test in situ de la boue de forage qui ne présente pas les inconvénients des méthodes de l'art antérieur. De facon plus précise la présente invention concerne une méthode de test in situ d'un fluide de forage thixotrope pendant l'opération de forage d'un puits réalisé à l'aide d'une garniture de forage comportant un trépan et un train de tiges formé de tiges de forage vissées bout à bout, le fluide de forage pouvant être au repos et ayant alors tendance à se gélifier ou le fluide de forage pouvant circuler à l'aide de moyens de pompage depuis la surface vers le trépan à l'intérieur de la garniture et remontant vers la surface dans l'espace annulaire constitué entre la paroi du puits déjà foré et la garniture, la méthode étant caractérisée en ce que, lors de l'opération de remise en circulation du fluide de forage, la garniture de forage étant immobile, on suit l'évolution de la pression du fluide pompé dans la garniture en fonction du volume de fluide pompé et on détermine, à l'aide de ladite évolution, une caractéristique physique reliée à la thixotropie du fluide de forage. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, on repère le pic de pression correspondant à la mise en mouvement du fluide dans le puits et on mesure sa valeur maximale de facon à déterminer une valeur caractéristique de la force de rupture du fluide gélifié. Selon une autre caractéristique de l'invention on détermine une valeur caractéristique de l'élasticité ou la compressibilité du fluide gélifié à partir de la partie montante du pic de pression. Selon une autre caractéristique on détermine la valeur asymptotique de la partie descendante du pic de pression On détermine alors à partir de cette valeur asymptotique, la perte de charge du fluide due à son écoulement dans le puits. En mettant en rotation la garniture de forage et en suivant l'évolution de la pression du fluide en fonction du volume de fluide pompé, on obtient deux valeurs de la caractéristique physique, l'une dynamique lorsque la garniture de forage est en rotation et l'autre statique lorsque la garniture est immobile. De façon avantageuse, on répète régulièrement l'opération consistant à suivre l'évolution de pression du fluide pompé en fonction du volume de fluide pompé après que le fluide soit resté au repos pendant une période de temps sensiblement constante Par exemple, cette opération peut être répétée à chaque fois, ou presque, que l'on a ajouté une tige de forage On compare alors les évolutions successives de pression et on détermine les variations de la caractéristique physique reliée à la thixotropie du fluide de forage. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d'un mode de réalisation de l'invention, description faite au regard des figures qui l'accompagnent dans lesquelles: La figure 1 représente schématiquement un puits que l'on fore et l'équipment de surface pour la circulation et le nettoyage de la boue de forage. La figure 2 a représente un rhéogramme de la boue, c'est-à-dire la tension de cisaillement ST en fonction du taux de cisaillement SR et la figure 2 b représente l'évolution de la pression p du fluide pompé en fonction du volume de fluide pompé, pour différents degrés de gélification de la boue. La figure 3 représente trois diagrammes, en fonction du temps, du nombre de cycles de pompe N, du débit Q et de la pression p du fluide pompé au moment o une tige de forage est ajoutée. La figure 4 montre l'évolution de la pression p du fluide pompé en fonction du nombre de cycles de pompe N, tracée à partir des figures 3 a et c. La figure 5 représente les mêmes diagrammes que ceux de la figure 3 mais relevés après qu'une autre tige de forage ait été ajoutée. La figure 6 montre l'évolution de la pression p en fonction du nombre de cycles de pompe N tracée à partir des figures 5 a et c. La figure 1 illustre schématiquement le forage d'un puits à l'aide d'une garniture de forage 12 constituée d'un train de tige 14 muni à son extrémité d'un trépan 16 Une tour de forage 18 permet de manipuler la garniture de forage depuis la surface, notamment d'ajouter des tiges au train de tiges 14 et de mettre en rotation la garniture de forage de façon à faire tourner le trépan 16 pour forer la roche Cette rotation de trépan pourrait être effectuée à l'aide d'un moteur de fond, notamment lorsque le forage est dévié A chaque fois que le puits a été foré sur une profondeur supplémentaire correspondant à la longueur d'une tige, environ 9 mètres, on visse à l'extrémité supérieure de la garniture de forage en surface, une nouvelle tige Le forage du puits recommence alors jusqu'à ce que la profondeur supplémentaire forée corresponde à la longueur d'une tige L'opération recommence ainsi de suite jusqu'à ce que l'on retire du puits la garniture de forage, soit parce que le trépan 16 est usé, soit parce que la profondeur désirée du puits est atteinte Un fluide de forage, appelé couramment "boue", est contenu dans un bac à boue 20 Il est mis en circulation dans le puits à l'aide de moyens de pompage 22. Le fluide passe dans une canalisation rigide 24 puis dans une colonne montante 26 avant d'être injecté dans la garniture de forage à l'aide d'une tête d'injection 30 reliée à la colonne montante 26 par un conduit flexible 28 La première tige 34 reliée à la tête d'injection 30 a une section de forme carrée de facon à ce qu'elle puisse être mise en rotation à l'aide d'une table de rotation non représentée Les tiges de forage ajoutées successivement au cours de l'opération de forage sont vissées entre la tige carrée 34 et la garniture de forage 12 Le fluide de forage circule à l'intérieur de la garniture 12, passe au travers du trépan 16 par des injecteurs et remonte à la surface dans l'espace annulaire 36 compris entre le train de tige 14 et la paroi du puits 10 A la surface, la boue passe dans un équipement de nettoyage 38 dans lequel les débris 40 sont séparés de la boue laquelle retourne par le conduit 42 dans le bac à boue 20 De la boue fraîche et/ou des additifs peuvent être ajoutés dans le bac par le conduit 44 Les déblais 40 sont évacués à l'aide de la conduite 46 Les moyens de pompage comportent un capteur 48 qui détecte les cycles de la pompe 22 Chaque cycle de pompe correspond à un volume élémentaire de fluide pompé dans la canalisation 24 Le nombre de cycles permet donc de connaître le volume de fluide pompé à l'intérieur de la garniture de forage Un débitmètre placé dans la conduite 24 pourrait être utilisé au lieu du capteur 48 pour mesurer le volume de fluide pompé dans la garniture de forage Un capteur de pression situé entre la pompe 22 et la tête d'injection 30 mesure la pression du fluide pompé dans la colonne Les capteurs 48 et 50 sont reliés à une unité d'acquisition de données 52 Cette unité permet, par exemple, d'enregistrer en fonction du temps l'évolution de la pression mesurée par le capteur 50, ainsi que le nombre de cycles de pompe detectés par le capteur 48 Cette unité permet également de suivre l'évolution de la pression en fonction du nombre de cycles de pompe. L'une des fonctions principales de la boue de forage est de transporter les débris de roche produits par le trépan 16, depuis le fond du puits jusqu'en surface en passant par l'espace annulaire 36 A chaque fois qu'une tige de forage est ajoutée au train de tiges 40, on arrête la pompe 22 et de ce fait on arrête la circulation de la boue dans le puits Lorsque la boue est immobile, les débris présents dans l'espace annulaire ont tendance à tomber au fond du puits Pour pallier cet inconvénient, on utilise comme boue de forage un fluide relativement visqueux de façon à maintenir en suspension les débris lorsque le fluide est au repos Cependant, la viscosité de la boue ne doit pas être trop grande pour que les moyens de pompage 22 puissent effectivement circuler la boue dans le puits On utilise alors comme boue de forage un fluide thixotrope, c'est-à-dire un fluide dont la viscosité diminue lorsqu'il est mis en mouvement et agité. Il est de pratique courante pour caractériser le comportement d'un fluide de tracer un rhéogramme représentant la tension de cisaillement ST en fonction du taux de cisaillement SR appliqué au fluide Un tel comportement est illustré sur la figure 2 a On utilise pour cela un viscosimètre qui permet de soumettre le fluide testé à un taux de cisaillement et d'enregistrer la tension correspondante. Le viscosimètre le plus souvent utilisé dans l'industrie pétrolière est le viscosimètre Fann Il est constitué de deux cylindres coaxiaux entre lesquels est placé un échantillon de boue à tester Le cisaillement de la boue est obtenu par la rotation d'un cylindre par rapport à l'autre et la tension de cisaillement est caractérisée par le couple qu'il est nécessaire d'appliquer à l'autre cylindre pour l'empêcher de tourner Un autre type de viscosimètre est constitué d'un tube de faible section dans lequel circule l'échantillon de boue On enregistre la différence de pression (p 2-pl) entre la sortie et l'entrée du viscosimètre en fonction du débit Q Pour ce type de viscosimètre, la tension de cisaillement est donnée par: ST = D (P 2-p 1)/ 4 L D et L étant respectivement le diamètre et la longueur du tube du viscosimètre, et le taux de cisaillement SR est donné par SR = 320 / 3,14 D 3 Q étant le débit du fluide dans le tube. Le rhéogramme de la figure 2 a représentant la tension de cisaillement ST en fonction du taux de cisaillement SR est donc équivalent à un diagramme représentant la variation de pression du fluide en fonction du debit Q, connaissant la géometrie du tube dans lequel circule le fluide. Le rhéogramme de la figure 2 a est caractéristique d'un fluide nonnewtonien Pour mettre ce fluide en mouvement il est nécessaire de le soumettre à une tension de cisaillement minimale S To, appelée contrainte seuil Pour une tension de cisaillement supérieure à ST 0, le fluide circule La pente v de la courbe ST en fonction de SR est, par définition, la viscosité apparente du fluide Cependant, pour des fluides thixotropes comme les boues de forage qui ont tendance à se gélifier lorsqu'ils sont au repos, on constate que la tension de cisaillement ST nécessaire pour mettre le fluide en mouvement est supérieure à la contrainte seuil ST O Cette tension de cisaillement, appelée force de rupture du fluide gélifié, est indiquée par le point A sur le rhéogramme de la figure 2 a Lorsqu'on atteint la force de rupture du fluide gélifié, la tension de cisaillement diminue très rapidement jusqu'au point B pour suivre ensuite l'évolution montrée sur la figure 2 a. Selon la présente invention, lorsque l'on remet le fluide de forage en circulation en remettant en marche les moyens de pompage 24, on suit l'évolution de la pression du fluide pompé dans la garniture de forage en fonction du nombre de cycles de pompe, c'est-à-dire en fonction du volume de fluide pompé dans la garniture de forage, le fluide de forage étant au repos au début du test La courbe de pression atteint un maximum qui correspond à la cassure du fluide gélifié et donc à la force de rupture du fluide gélifié On détermine ainsi une caractéristique physique du fluide de forage reliée à sa thixotropie De façon avantageuse, ce test de pression est effectué après avoir ajouté une tige à la garniture de forage, au moment de la remise en marche des moyens de pompage 22. En effectuant ce test régulièrement, et en gardant constante la période de temps pendant laquelle le fluide de forage a été immobilisé, il est possible de suivre l'évolution de la caractéristique physique du fluide de forage reliée à sa thixotropie et, plus particulièrement, l'évolution de la force de rupture du fluide gélifié au cours de son utilisation dans le puits. La figure 2 b représente l'évolution de la pression du fluide mesuré par le capteur 50 en fonction du nombre de cycles de pompe N mesuré par le capteur 48, au départ le fluide étant immobile La courbe 60 représente l'évolution de la pression pour un fluide non gélifié La courbe atteint une valeur asymptotique Pa qui caractérise les pertes de charge du fluide dans la garniture de forage et dans l'annulaire correspondantes aux faibles débits de fluide La courbe 62 représente l'évolution de la pression en fonction du nombre de cycles de pompe N, pour un fluide gélifié et à la remise en circulation du fluide La garniture de forage est immobile La pression passe par un maximum 64 correspondant à un nombre de cycles de pompe égal à 8 et donc correspondant à un certain volume de fluide injecté dans la garniture de forage. Avant d'atteindre le maximum de pression 64, c'est-à-dire jusqu'à N = 8, le fluide gélifié est au repos Lorsqu'on atteint le maximum de pression, le gel se casse et la pression chute rapidement (courbe 66) jusqu'à atteindre la valeur asymptotique pa La valeur maximale de pression pm correspond à la force de rupture du fluide gélifié Cette valeur maximale dépend du degré de gélification du gel, lequel augmente très rapidement lorsqu'on arrête de circuler le fluide pour atteindre une valeur de stabilisation après un certain temps Pour comparer la force de rupture de deux fluides différents, ou pour suivre l'évolution de la force de rupture d'un fluide gélifié au cours de son utilisation, il est nécessaire que les tests successifs de pression (courbe 62, figure 2 b) soient faits en laissant le fluide se reposer pendant une période de temps relativement constante avant chaque test La partie montante, entre N= O et N= 8, caractérise l'élasticité ou la compressibilité du fluide gélifié. La courbe 68 représente l'évolution de la pression pour le même fluide gélifié que pour la courbe 62 mais cette fois avec la garniture de forage étant en rotation et avec une vitesse de rotation sensiblement constante Si la vitesse de rotation de la garniture de forage est relativement faible, et si on suppose que le liquide à l'intérieur de la garniture tourne solidairement avec la garniture alors que le fluide présent dans l'espace annulaire est agité, le gel dans l'espace annulaire est alors brisé La différence de pression indiquée par 70 sur la figure 2 b correspond alors dans ce cas à la force de rupture du fluide gélifié dans la garniture de forage La différence de pression pm Pa' indiquée par 72, correspond à une force de rupture, que l'on peut qualifier de statique, du fluide gélifié dans la garniture de forage et dans l'annulaire. Les figures suivantes illustrent l'invention à partir de mesures effectuées au cours d'un forage Les diagrammes des figures 3 et 5 ont été enregistrées en fonction du temps t indiqué en secondes La pompe est remise en marche à l'instant to avec une vitesse relativement lente et donc à faible débit. A partir de l'instant t 1 le nombre de cycles de pompe augmente La figure 3 b, qui représente le débit Q en fonction du temps, n'est autre que l'intégrale du nombre de cycles de pompe de la figure 3 a en fonction du temps Ce débit est indiqué en litres par minute Entre les instants to et t 1 le débit Q est relativement faible et constant Il augmente très rapidement à l'instant t 1 pour se stabiliser à une valeur relativement constante Sur la figure 3 c on remarque que la pression p, indiquée en mégapascal, passe par un maximum 80 entre les instants to et t 1 Ce maximum 80 correspond à la cassure du fluide gélifié. La pression augmente ensuite rapidement pour se stabiliser à une valeur relativement constante. La figure 4 représente l'évolution de la pression p du fluide pompé en fonction du nombre de cycles de pompe N La courbe a été obtenue en combinant les figures 3 a et 3 c La pression est relativement stable, environ 1 megapascal, jusqu'à un nombre de cycles de pompe égal à 10 environ Ce nombre de cycles correspond au volume de fluide qu'il est nécessaire d'injecter dans la garniture de forage pour comprimer l'air qui a été introduit dans la garniture au cours de l'addition d'une tige de forage On obtient ensuite un pic de pression 82, caracterisé par une montée rapide de pression 84 suivie d'un déclin 86 jusqu'à un nombre de cycles de pompe égal à 22 Ensuite la pression augmente rapidement (partie de courbe 88) pour ensuite se stabiliser Le maximum 82 du pic de pression correspond à la cassure du fluide gélifié et donc à sa force de rupture Tant que le maximum 82 de pression n'est pas atteint, le fluide reste immobile dans le puits Il ne recommence à circuler que lorsque le maximum 82 est atteint Si le foreur n'avait pas augmenté le débit des pompes à partir du nombre de cycle N= 22, la descente en pression 86 se serait stabilisée jusqu'à atteindre un plateau 90. Les enregistrements de la figure 5 ont été effectués au cours du même forage que ceux de la figure 3, et avec le même fluide de forage, mais à deux heures et demie environ d'intervalle. Les figures 5 a, b et c représentent respectivement le nombre de cycles de pompe N, le débit Q en litres par minute et la pression p en mégapascal, enregistrés en fonction du temps t La pompe est remise en marche à l'instant t Sur la figure 5 b les régimes successifs de débit en secondes sont indiqués entre les instants t O, t 1, t 2 et t 3 Sur la figure 5 c, un pic de pression 92 apparait au temps to. La courbe de la figure 6 qui représente l Jévolution de la pression en fonction du nombre de cycles de pompe a été obtenue en combinant les courbes des figures 5 a et 5 c On remarque sur la figure 6 que la pression est relativement constante, à 1 mégapascal, jusqu'à un nombre de cycles N egal à environ 15 Cette partie de courbe correspond à la compression de l'air présent dans la garniture de forage La pression augmente ensuite rapidement, courbe 96, jusqu'à une valeur maximale de 4 mégapascals pour un nombre de cycles de pompe égal à environ 20 Cette montée en pression caractérise l'élasticité ou la compressibilité du fluide gélifié Le maximum de pression, indiqué par 94, correspond à la force de rupture du gel et à l'instant à partir duquel le fluide est remis en circulation dans le puits. La pression descend ensuite jusqu'à une valeur asymptotique approximativement égale à 3 mégapascals La différence entre la valeur maximale de 4 mégapascals et la valeur asymptotique de 3 mégapascals correspond à une force de rupture statique du fluide gélifié de 1 mégapascal Entre les instants t 2 et t 3, le débit de pompe est variable Après l'instant t 3, la pression augmente rapidement. La comparaison des pics de pression 82 (figure 4) et 94 (figure 6) permet de déterminer les variations de caractéristiques thixotropes du fluide de forage en fonction du temps Les valeurs maximales de pic permettent de comparer les variations de force de rupture du fluide gélifié, les valeurs asymptotiques ( 90 sur la figure 4 et 98 sur la fig 6) permettent de comparer les pertes de charge du fluide dans le puits et les différences entre les valeurs maximales de pic et les valeurs asymptotiques permettent de déterminer les variations de force de rupture statique du fluide gélifié Les montées en pression correspondantes à 84 sur la figure 4 et 96 sur la figure 6 permettent de suivre l'évolution de l'élasticité ou de la compressibilité du fluide gélifié. Les valeurs ainsi déterminées, telles que la force de rupture du fluide gélifié, peuvent être comparées entre elles mais peuvent aussi bien entendu être comparées à une valeur prédéterminée Si, par exemple, la force de rupture de la boue gélifiée ne doit pas dépasser une certaine valeur, et si les mesures effectuées en accord avec la présente invention montrent que cette valeur est, ou va être dépassée, la composition de la boue peut être modifiée pour ramener les caractéristiques de la boue en accord avec les spécifications prévues Si nécessaire, les corrections pourraient être apportées pour tenir compte de l'augmentation de la longueur de la garniture de forage au fur et à mesure que l'on ajoute des tiges. Revendications 1 Méthode de test in-situ d'un fluide de forage thixotrope pendant l'opération de forage d'un puits réalisé à l'aide d'une garniture de forage comportant un trépan et un train de tiges formé de tiges de forage vissées bout à bout, le fluide de forage pouvant être au repos et ayant alors tendance à se gélifier ou le fluide de forage pouvant circuler à l'aide de moyens de pompage depuis la surface vers le trépan à l'intérieur de la garniture et remontant vers la surface dans l'espace annulaire constitué entre la paroi du puits déjà foré et la garniture, la méthode étant caractérisée en ce que, lors de l'opération de remise en circulation du fluide de forage, la garniture de forage étant immobile, on suit l'évolution de la pression du fluide pompé dans la garniture en fonction du volume de fluide pompé et on détermine, à l'aide de ladite évolution, une caractéristique physique reliée à la thixotropie du fluide de forage. 2 Méthode selon la revendication 1 caractérisée en ce que l'on repère le pic de pression correspondant à la remise en mouvement du fluide de forage dans le puits. 3 Méthode selon la revendication 2 caractérisée en ce que l'on mesure la valeur maximale du pic de pression et en ce que l'on détermine une valeur caractéristique de la force de rupture du fluide gélifié. 4 Méthode selon la revendication 2 caractérisée en ce que l'on détermine une valeur caractéristique de l'élasticité du fluide gélifié à partir de la partie montante du pic de pression. Méthode selon l'une des revendications précédentes caractérisée en ce que l'on suit l'évolution de la pression du fluide en fonction du volume de fluide pompé lorsque la garniture de forage est immobile et lorsqu'elle est en rotation de façon à obtenir deux valeurs de ladite caractéristique physique, l'une dynamique lorsque la garniture de forage est en rotation et l'autre statique lorsque la garniture est immobile. 6 Méthode selon les revendications 3 et 5 caractérisée en ce que l'on effectue la différence entre les deux valeurs dynamique et statique. 7 Méthode selon la revendication 5 caractérisée en ce que la vitesse de rotation de la garniture de forage est choisie de sorte que le fluide de forage présent dans la garniture tourne solidairement avec la garniture et que le fluide de forage présent dans l'espace annulaire soit agité pour casser la gélification du fluide. 8 Méthode selon les revendications 6 et 7 caractérisée en ce l'on détermine la force de rupture du fluide dans l'espace annulaire à partir de la différence entre les deux valeurs dynamique et statique. 9 Méthode selon la revendication 2 caractérisée en ce que l'on détermine la valeur asymptotique de la partie descendante du pic de pression. Méthode selon la revendication 9 caractérisée en ce que l'on détermine, à partir de ladite valeur asymptotique, la perte de charge du fluide due à son ecoulement dans le puits. 11 Méthode selon les revendications 3 et 9, caractérisée en ce que l'on effectue la différence entre ladite valeur maximale du pic de pression et ladite valeur asymptotique et en ce que l'on détermine une valeur de la force de rupture statique du fluide. 12 Méthode selon l'une des revendications précédentes caractérisée en ce que l'on répète régulièrement, après avoir ajouté une tige de forage, l'opération consistant à suivre l'évolution de pression du fluide pompé en fonction du volume de fluide pompé après que le fluide soit resté au repos pendant une période de temps sensiblement constante et en ce que l'on détermine les variations de ladite caractéristique physique reliée à la thixotropie du fluide de forage. 13 Méthode selon la revendication 13 caractérisée en ce que la composition du fluide de forage est ajustée lorsque lesdites variations de ladite caractéristique dépasse une valeur de seuil.