FR 2660697 A1 19911011 FR 9014896 A 19901128 La présente invention concerne de manière générale des moteurs à turbine à gaz du type turboréac- teur à double flux (communément appelé turbofan) avec dérivation à cycle variable, et plus particulièrement un procédé et un appareil pour extraire une partie de l'air du compresseur pour avoir à disposition de l'air d'appoint ou air de dérivation. Dans un moteur à turbine à gaz classique, tel qu'un moteur du type turbofan avec dérivation, de l'air de dérivation ou air d'appoint est extrait entre des étages d'un compresseur axial à plusieurs étages, et ce à des fins variées Par exemple, dans un moteur à déri- vation, de l'air comprimé est extrait en tant qu'écou- lement d'air de dérivation qui contourne le coeur du moteur, comme il est classiquement connu Dans un mo- teur que l'on fait fonctionner de telle sorte que la pression dans le conduit de dérivation soit relative- ment égale à la pression qui règne à l'intérieur du compresseur o l'air comprimé est en cours d'extrac- tion, le débit massique relatif de l'air extrait au- gmente lorsque la vitesse du compresseur diminue à moins qu'un moyen pour moduler l'écoulement d'air d'extraction ne soit utilisé Dans certaines applica- tions de moteur, cette augmentation de l'écoulement d'air d'extraction, à des vitesses plus faibles, n'est pas souhaitable, et par conséquent, une vanne mécanique classique est typiquement utilisée La vanne peut être positionnée pour réguler l'écoulement d'air d'extrac- tion de telle sorte que, lorsque la vitesse du compres- seur diminue, la vanne puisse être fermée pour empêcher une augmentation correspondante de l'écoulement d'air d'extraction Le dispositif de vanne mécanique ajoute nécessairement du poids, de la complexité et du coût au système du compresseur et nécessite un système de commande pour faire varier les réglages de la vanne. Par conséquent, un objet de la présente invention consiste à fournir un procédé et un appareil nouveaux et perfectionnés pour extraire un écoulement d'air d'un compresseur de moteur à turbine à gaz. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un assemblage d'extraction de compresseur nouveau et perfectionné qui régule automatiquement l'écoulement d'air d'extraction depuis le compresseur. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un assemblage d'extraction de compresseur pour réguler un écoulement d'air d'extraction sans faire varier mécaniquement la section d'écoulement d'extraction. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un assemblage d'extraction de compresseur qui sert à obtenir un écoulement d'air d'extraction relativement constant sur une gamme de vitesses déter- minée du compresseur. Un autre objet de la présente invention consiste à fournir un assemblage d'extraction de compresseur qui sert à maintenir un écoulement d'air d'extraction relativement constant pour des rapports de pressions de dérivation relativement faibles, inférieurs à environ 1,5. L'invention concerne donc un procédé d'obtention d'un écoulement d'air d'extraction en provenance d'un compresseur ayant une pluralité d'aubes espacées de façon circonférencielle s'étendant depuis un arbre pouvant tourner selon une gamme de vitesses incluant une vitesse maximum. Selon une caractéristique essentielle de ce procédé, celui-ci comprend les étapes suivantes: l'ac- célération de l'écoulement d'air d'extraction jusqu'à au moins Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air étranglé ainsi que la décélération de l'écoulement d'air étranglé jusqu'à une vitesse inférieure à Mach 1. L'invention concerne aussi un appareil pour mettre en oeuvre ce procédé. Selon une caractéristique essentielle, cet appareil comporte un châssis de compresseur ayant un port d'écoulement d'air d'extraction, un premier moyen pour l'accélération de l'écoulement d'air d'extraction canalisé au travers du port jusqu'à au moins Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air étranglé, et un moyen pour décélérer l'écoulement d'air étranglé jusqu'à une vitesse inférieure à Mach 1 Dans un mode de réalisa- tion donné à titre d'exemple, une tuyère convergente- divergente est prévue pour accélérer l'écoulement d'air d'extraction jusqu'à au moins Mach 1 et pour ensuite décélérer l'écoulement d'air accéléré. La présente invention, mise en oeuvre selon des modes de réalisation préférés donnés à titre d'exemple, ainsi que d'autres objets et avantages qui lui sont liés, sont plus particulièrement décrits dans la des- cription détaillée qui suit que l'on lira en conjonc- tion avec les figures annexées, parmi lesquelles: la figure 1 est une représentation schématique d'un moteur à turbine à gaz du type turbofan avec double dérivation à cycle variable qui comprend un assemblage d'extraction de compresseur selon un mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une représentation graphique de la fonction écoulement en fonction du rapport de pressions pour un port d'extraction de compresseur classique régulé mécaniquement; la figure 3 est une représentation schématique d'un mode de réalisation de l'assemblage d'extraction de compresseur qui a la forme d'une tuyère convergente- divergente; la figure 4 est une représentation graphique de la fonction écoulement en fonction du rapport de pressions de l'assemblage d'extraction de compresseur selon un autre mode de réalisation; la figure 5 est une vue en coupe transversale, partiellement schématique, d'un mode de réalisation de l'assemblage d'extraction de compresseur qui comporte une pluralité d'entretoises espacées de manière circonférencielle pour définir des tuyères conver- gentes-divergentes; la figure 6 est une vue en coupe des entretoises représentées sur la figure 5 selon la ligne 6-6; la figure 7 est une vue en coupe transversale, partiellement schématique, d'un autre mode de réalisation d'un assemblage d'extraction de compresseur qui comporte une pluralité d'entretoises qui sont espacées de manière circonférencielle et qui s'étendent entre des surfaces de voies d'écoulement convergentes- divergentes; la figure 8 est une vue en coupe des entretoises représentées sur la figure 7 selon la ligne 8-8; la figure 9 est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation de deux entretoises adjacentes positionnées pour obtenir une tuyère convergente- divergente avec un étranglement défini au niveau d'un bord d'attaque; la figure 10 est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation de deux entretoises adjacentes postionnées pour définir une tuyère convergente- divergente qui comporte un étranglement placé entre ses bords de fuite et d'attaque; la figure il est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation de deux entretoises adjacentes positionnées pour obtenir une tuyère convergente- divergente qui comporte un étranglement au niveau de son bord de fuite. Sur la figure 1, on peut voir un exemple d'un moteur à turbine à gaz du type turbofan avec double dérivation à cycle variable 10 destiné à propulser un avion Le moteur 10 comporte un axe central longitu- dinal 12 ainsi qu'une admission annulaire classique 14 destinée à recevoir l'air ambiant 16 Une soufflante classique 18, communément appelée fan, est placée dans l'admission 14 qui est elle-même disposée selon la voie de communication d'écoulement d'un coeur de moteur classique 20, d'une chambre de post-combustion 22 et d'une tuyère d'échappement à sections variables 24. Le coeur du moteur 20 comporte un châssis annulaire 26 qui entoure un compresseur haute pression (que l'on appellera par la suite CHP) 28, une chambre de combustion 30, une turbine haute pression (que l'on appellera par la suite THP) 32 ainsi qu'une turbine basse pression (que l'on appellera par la suite TBP) 34 La THP 32 entraîne le CHP 28 par l'intermédiaire d'un premier arbre de rotor classique 36 La TBP 34 entraîne le fan 18 par l'intermédiaire d'un second arbre de rotor classique 38 Un châssis externe classique 40 est espacé radialement et dirigé vers l'extérieur par rapport au coeur du moteur 20 qu'il entoure et il définit un conduit de dérivation classique 42 entre lui-même et le coeur du moteur La chambre de post-combustion 22 comporte une chemise de chambre de post-combustion 44 espacée radialement et dirigée vers l'intérieur par rapport au châssis externe de manière à définir un canal de dérivation de chambre de post-combustion 46 placé en communication avec le conduit de dérivation 42 Au niveau d'une admission du conduit de dérivation 42 est placé un clapet sélecteur de mode classique 48 qui peut être positionné de manière sélective entre une position ouverte représentée en traits pleins et une position fermée représentée en traits pointillés. Au niveau d'un étage intermédiaire du CHP 28 est placé un assemblage d'extraction de compresseur 50 selon un mode de réalisation de la présente invention. L'assemblage 50 comporte le châssis de compresseur 26 qui possède un port annulaire 52, placé de manière circonférencielle autour de l'axe central 12, qui permet d'assurer la communication de l'écoulement entre un étage prédéterminé 54 du CHP 28 et le conduit de dérivation 42. Le moteur 10 est considéré comme étant un moteur de dérivation double puisque l'écoulement d'air d'admission 16 est canalisé par l'intermédiaire du CHP 28 et puisqu'une partie de l'écoulement d'air d'extraction 56 est canalisée par l'intermédiaire du port 52 dans le conduit de dérivation 42 L'écoulement d'air d'extraction 56, dans ce mode de réalisation de l'invention, constitue un premier écoulement d'air de dérivation 56 qui dérive de l'air du coeur du moteur et qui est canalisé jusqu'à la chambre de post-combustion 22 Une autre partie de l'écoulement d'air d'admission 16 est canalisée selon un second écoulement d'air de dérivation 58, c'est-à-dire une dérivation double, dans le conduit de dérivation 42 situé à l'amont du CHP 28 par l'intermédiaire du clapet sélecteur de mode 48 lorsqu'il est placé selon sa position ouverte Le second écoulement d'air de dérivation 58 rejoint le premier écoulement d'air de dérivation 56 et est canalisé jusqu'à la chambre de post- combustion 22 o une première partie 60 de l'écoulement d'air est canalisée dans le canal de dérivation de la chambre de post-combustion 46 pour refroidir la chemise 44 et la tuyère 24 Une seconde partie 62 est canalisée radialement et dirigée vers l'intérieur de la chemise de la chambre de post-combustion 44 pour se mélanger aux gaz d'évacuation 64 du coeur du moteur. L'écoulement d'air d'admission 16 pénètre dans le coeur du moteur 20 selon un premier écoulement d'air de coeur 66 dont une partie est extraite et constitue l'écoulement d'air d'extraction 56, le reste formant un second écoulement d'air de coeur 68 qui est canalisé jusqu'à la chambre de combustion 30 pour être mélangé au carburant et enflammé pour générer les gaz de combustion 64. Le moteur 10 peut également fonctionner selon un mode de dérivation simple dans lequel le clapet sélecteur de mode 48 est fermé pour empêcher le second écoulement d'air de dérivation 58 de pénétrer dans le conduit de dérivation 42 et pour lui permettre, à la place, d'être canalisé dans le coeur du moteur 20 selon le premier écoulement d'air de coeur 66. A l'exception de l'assemblage d'extraction de compresseur 50 qui est configuré selon la présente invention, le reste du moteur 10 ainsi que le coeur du moteur 20 sont classiques Le coeur du moteur 20 ainsi que le conduit de dérivation 42 sont dimensionnés de manière classique pour obtenir un rapport de pressions classique à l'intérieur du CHP 28 qui est adjacent au port 52, et sont également dimensionnés de manière classique par rapport à une sortie 70 du conduit de dérivation 42 La seconde partie d'air de dérivation 62 est canalisée depuis la sortie 70 dans la chambre de post-combustion, radialement et en direction de l'inté- rieur de la chemise 44 Le rapport de pressions peut être représenté par P 1/P 2 o Pl représente la pression totale en amont du port 52 et o P 2 représente une pression statique en aval de l'assemblage d'extraction de compresseur 50. Dans ce mode de réalisation de la présente invention donné à titre d'exemple, le rapport de pressions Pl/P 2 est relativement petit et a des valeurs supérieures à 1 qui peuvent aller jusqu'à environ 1,5 lors du fonctionnement du moteur 10 Avec ce rapport de pressions (que l'on appellera par la suite RP) P 1/P 2 relativement petit, la pression Pl à l'intérieur du CHP 28 est relativement voisine de la pression à l'intérieur du conduit de dérivation 42 Dans le moteur , il est souhaitable de maintenir un taux de dérivation relativement constant pour le premier écoulement d'air de dérivation 56, et ce sur une certaine gamme de vitesses du CHP 28 Plus spécifi- quement, le taux de dérivation est classique et peut être défini comme étant la quantité du premier écoulement d'air de dérivation 56 divisée par la quantité du second écoulement d'air du coeur 68 La quantité du premier écoulement d'air de dérivation 56 peut être représentée par une fonction écoulement définie comme suit: fonction écoulement = mj T/(AP 1) o m représente le débit massique, T représente la température totale associée à la pression amont Pl et A représente la section d'écoulement minimum du port 52. Sur la figure 2 est représenté un tracé, généré de manière analytique, de la fonction écoulement en fonction du rapport de pressions (P 1/P 2) pour le moteur , étant entendu que le port 52 est classique et qu'il comporte une vanne mécanique classique qui sert à commander sa section d'écoulement A Le CHP 28 peut fonctionner dans une gamme de vitesses incluant une vitesse élevée, par exemple la vitesse de rotation maximum du premier arbre, jusqu'à des vitesses relativement faibles, telles que, par exemple, des vitesses de croisière ou de ralenti Le port 52 est dimensionné de manière classique de telle sorte que, lorsqu'il est totalement ouvert avec une section d'écoulement maximum A, une fonction écoulement prédéterminée Fi est obtenue pour un rapport de pressions relativement faible égal à 1,05, par exemple Cependant, lorsque la vitesse de rotation N du premier arbre 36 qui a Fi comme valeur de fonction écoulement diminue lors du fonctionnement du moteur 10 et lorsque le rapport de pressions augmente, la fonction écoulement augmente, ce qui n'est pas souhaitable, par exemple pour maintenir un taux de dérivation relativement constant. Par conséquent, afin d'empêcher l'augmentation de la fonction écoulement, un moteur classique comprendra la vanne de régulation classique qui diminue la section d'écoulement A du port 52 lorsque la vitesse du premier arbre N diminue afin de maintenir une valeur généra- lement constante pour la fonction écoulement qui se situe au niveau de la valeur F 1 Comme le graphique de la figure 2 le montre, pour la gamme de vitesses du moteur qui couvre à la fois des vitesses élevées et des vitesses faibles, la vanne classique est régulée de manière continue depuis une position ouverte jusqu'à une position ouverte à 50 % pour maintenir une valeur généralement constante Fi de la fonction écoulement. Selon un objet de la présente invention, l'assem- blage d'extraction de compresseur 50 sert à obtenir une valeur sensiblement constante de la fonction écoulement sur la gamme de vitesses et pour des rapports de pressions relativement faibles sans nécessiter l'utilisation d'une vanne de régulation mécanique. Plus particulièrement, la figue 3 représente de manière schématique une tuyère convergente-divergente (CD) 72 qui est placée en communication d'écoulement avec le port 52 et qui sert à obtenir une fonction écoulement sensiblement uniforme sur la gamme des vitesses du premier arbre 36 du CHP 28 qui couvre des vitesses élevées et des vitesses faibles, et ce pour des rapports de pressions relativement faibles qui se situent dans une fourchette d'environ 1,05 à environ 1,5, par exemple L'assemblage d'extraction de com- pression 50 comporte un premier moyen 74 pour accélérer l'écoulement d'air d'extraction 56 canalisé par l'intermédiaire du port 52 pour obtenir un écoulement d'air étranglé 76 à partir de l'écoulement d'air d'extraction 56 Un second moyen 78 pour accélérer l'écoulement d'air étranglé jusqu'à une vitesse supérieure à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air supersonique 80 est placé en communication d'écoulement avec le premier moyen 74 Le premier moyen d'accélé- ration 74 a de préférence la forme d'une tuyère conver- gente classique 74 qui comporte une admission 82 pour recevoir l'écoulement d'air d'extraction 56 qui pro- vient du port 52 La tuyère 74 comporte également un étranglement 84 qui présente une section d'écoulement minimum At, l'admission de la tuyère ayant une section d'écoulement plus grande A, Le second moyen d'accélé- ration 78 a la forme d'une tuyère divergente classique 78 qui présente une partie amont 78 a qui s'étend depuis l'étranglement 84 jusqu'à une section intermédiaire 86. La section intermédiaire 86 est définie comme étant le point de la tuyère divergente 78 au niveau duquel la vitesse de l'écoulement d'air supersonique 80 diminue jusqu'au-dessous de Mach 1, vitesse qui peut exister au niveau d'une onde de choc classique 88. Par conséquent, un moyen pour décélérer l'écou- lement d'air supersonique 80 jusqu'à une vitesse infé- rieure à Mach 1 pour créer un écoulement d'air subso- nique 90 a de préférence la forme d'une partie aval 78 b de la tuyère divergente 78 qui s'étend depuis la il section intermédiaire 86 jusqu'à une sortie 92 qui présente une section d'écoulement A La sortie 92 sert de moyen d'évacuation pour l'écoulement d'air subsoni- que 90 selon un écoulement d'air évacué 94 à l'inté- rieur du conduit de dérivation 42. La tuyère CD 72 sert à mettre en oeuvre un procé- dé d'extraction de l'écoulement d'air d'extraction 56 depuis le port 52 dans le CHP 28, ce procédé incluant les étapes d'accélération de l'écoulement d'air d'ex- traction 56 dans la tuyère convergente 74 jusqu'à Mach 1 pour obtenir l'écoulement d'air étranglé 76 et ensuite de décélaration de l'écoulement d'air étranglé 76 jusqu'à une vitesse inférieure à Mach 1 pour l'écoulement d'air subsonique 90 Le procédé inclut également l'évacuation de l'écoulement d'air subsonique au travers de la sortie 92 dans le conduit de dérivation 42 pour former l'écoulement d'air d'évacua- tion 94 Plus particulièrement, le procédé inclut en outre l'étape d'accélération de l'écoulement d'air étranglé 76 jusqu'à une vitesse supérieure à Mach 1 dans la tuyère divergente 78 pour obtenir l'écoulement d'air supersonique 80 avant de décélérer l'écoulement d'air 80 pour former l'écoulement d'air subsonique 90. En générant l'écoulement d'air étranglé 76 au niveau de l'étranglement 84, la fonction écoulement ne dépassera pas la valeur F 1 prédéterminée, comme représenté sur le graphique de la figure 4 généré de manière analytique La tuyère CD 72 est dimensionnée et configurée de manière classique pour obtenir un écoulement d'air étranglé dans l'étranglement 84 selon la vitesse élevée prédéterminée, c'est-à-dire la vitesse maximum, et ce pour un rapport de pressions R Pl correspondant relativement faible Lorsque la vitesse du premier arbre 36 diminue jusqu'à une vitesse relati- vement faible, par exemple une vitesse de croisière, le rapport de pressions augmente dans le moteur 10 qui maintient l'écoulement d'air étranglé 76 au niveau de l'étranglement 84 dans la tuyère 72 pour assurer une constance relative de la valeur F 1 prédéterminée de la fonction écoulement Le rapport de pressions associé à la vitesse faible est appelé R Ph, et il est supérieur au rapport de pressions RPL qui est associé au fonctionnement à vitesse élevée Dans le mode de réali- sation donné à titre d'exemple et représenté sur le graphique de la figure 4, et pour un écoulement idéal, R Pl est d'environ 1,05 et R Ph est d'environ 1,5. Par conséquent, le moteur 10 est dimensionné et configuré pour générer le rapport de pressions P 1/P 2 d'environ 1,5 lorsque l'écoulement d'air d'extraction 56 est accéléré et décéléré pour obtenir un écoulement d'air étranglé et subsonique Dans le mode de réalisa- tion donné à titre d'exemple, l'écoulement d'air super- sonique 80 se produit sur la totalité de la gamme des vitesses, depuis la vitesse faible jusqu'à la vitesse élevée, en incluant la vitesse maximum du premier arbre 36. La tuyère CD 72 représentée sur la figure 3 est configurée de manière classique sur la base du rapport de pressions P 1/P 2 souhaité lors du fonctionnement, tel que par exemple un rapport de pressions qui s'inscrit dans la fourchette dont les bornes sont R Ph et RPL Les rapport de sections A At et A,/At sont déterminés classiquement de manière analogue pour faire en sorte que la tuyère 72 permette d'obtenir l'écoulement d'air étranglé 76 ainsi que l'écoulement d'air supersonique 80 Dans le mode de réalisation préféré, le rapport de sections A /At est d'environ 2, et le rapport de sections A,/At est d'environ 1,07, ce qui permet d'as- surer une valeur F 1 constante de la fonction écoulement sur la gamme de vitesses qui va des vitesses faibles aux vitesses élevées et pour les rapports de pressions Pl/P 2 qui s'inscrivent dans une fourchette comprise entre environ 1,05 et 1,5, comme représenté sur la figure 4 La tuyère divergente 78 a classiquement des côtés rectilignes qui divergent selon un demi-angle P qui peut classiquement aller jusqu'à environ 120 pour fournir un diffuseur supersonique efficace pour les rapports de pressions souhaités P 1/P 2 A ces rapports de pressionss, par exemple jusqu'à environ 1,5, le choc classique 88 se produira dans la tuyère divergente 78 et créera l'écoulement d'air subsonique 90 Dans d'autres modes de réalisation de l'invention, la section intermédiaire 86 peut coïncider avec la sortie 92. Les rapports de pressions associés à la gamme de vitesses de fonctionnement de la tuyère CD 72, comme représenté sur la figure 4, sont relativement faibles si on les compare à des rapports de pressions supérieurs d'environ 1,85 qui permettent d'obtenir des vitesses supersoniques des gaz de combustion qui sont canalisés par l'intermédiaire de tuyères d'échappement (tuyères CD) de sections variables classiques Cepen- dant, les pratiques de la configuration supersonique classique s'appliquent néanmoins à la configuration de la tuyère CD 72 pour des applications particulières selon la présente invention. L'assemblage d'extraction de compresseur repré- senté sur la figure 3 est une représentation schéma- tique qui peut être mise en oeuvre pour des modes de réalisation variés de l'invention Par exemple, sur la figure 5 est représenté un mode de réalisation de l'assemblage d'extraction de compresseur 50 qui permet d'obtenir un écoulement d'air d'extraction qui présente la forme du premier écoulement d'air de dérivation 56 représenté sur la figure 1. Plus spécifiquement, le CHP 28 a la forme d'un compresseur axial qui comporte une pluralité d'étages de rotor 96 espacés axialement et reliés rigidement au premier arbre 36 Le châssis de compresseur 26, dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, entoure une première rangée ou premier étage 96 a d'une plura- lité d'aubes de compresseur 98 espacées de manière circonférencielle qui s'étendent radialement vers l'ex- térieur depuis le premier arbre 36 Une pluralité d'au- bes directrices d'échappement (que l'on appellera par la suite ODE) variables classiques 100 sont placées immédiatement à l'aval du premier étage 96 a Les ODE sont espacées en amont d'un second étage 96 b du CHP 28. D'autres étages de compresseur 96 sont placés en amont de la première rangée 96 a et en aval du second étage 96 b dans ce mode de réalisation donné à titre d'exem- ple Le châssis de compresseur 26 définit un canal d'écoulement 102 entre les premier et second étages 96 a et 96 b pour recevoir le premier écoulement d'air du coeur 66 comprimé par le premier étage 96 a. Le port du châssis 52, dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, est annulaire et entoure l'axe central longitudinal 12 du moteur et comporte un bord amont annulaire 52 a ainsi qu'un bord aval annulaire 52 b espacé du bord amont 52 a Une première surface de voie d'écoulement annulaire 104 s'étend en aval du bord amont du bord 52 a et une seconde surface de voie d'écoulement annulaire 106 s'étend en aval du bord aval du bord 52 b Un pluralité d'entretoises 108 espacées de manière circonférencielle s'étendent depuis la première surface de voie d'écoulement 104 jusqu'à la seconde surface de voie d'écoulement 106 et sont fixées de façon classique à celles-ci Si l'on se réfère à la fois aux figures 5 et 6, on peut voir que la tuyère CD 72 située en communication d'écoulement avec le port 52 est définie entre les entretoises 108 qui sont adjacentes La tuyère CD 72 a un axe central longitudinal CD 110 qui est incliné radialement vers l'extérieur suivant une direction aval depuis le port 52 et selon un angle aigu e par rapport à l'axe central du moteur 12 d'environ pour ce mode de réalisation donné à titre d'exemple. Comme représenté sur la figure 6, chacune des entretoises 108 comporte un bord d'attaque 112 et une partie intermédiaire 114 qui présente une épaisseur maximum ainsi qu'un bord de fuite 116 Les bords d'attaque adjacents 112 définissent entre eux l'admis- sion de tuyère convergente 82, les parties intermé- diaires 114 adjacentes définissent entre elles l'étran- glement 84 et les bords de fuite adjacents définissent entre eux la sortie de tuyère divergente 92 Chacune des entretoises 108 comporte en outre une surface latérale amont incurvée 118 qui s'étend depuis le bord d'attaque 112 jusqu'à la partie intermédiaire 114, les surfaces latérales amont d'entretoises adjacentes 118 définissant entre elles la tuyère convergente 74. Chacune des entretoises 108 comporte également une surface latérale aval généralement plate 120 qui s'étend depuis la partie intermédiaire 114 jusqu'au bord de fuite 116, les surfaces latérales aval d'entre- toises adjacentes 120 définissant entre elles la tuyère divergente 78 Les surfaces latérales aval 120 sont inclinées par rapport à l'axe CD 110 selon le demi- angle f qui peut aller jusqu'à environ 120 pour obtenir un écoulement divergent supersonique de d'air d'extraction 56 canalisé par l'intermédiaire de la tuyère CD 72. Dans ce mode de réalisation de l'invention, les première et seconde surfaces de la voie d'écoulement 104 et 106 ont des sections transversales rectilignes et sont généralement parallèles entre elles et parallè- les à l'axe CD 110, et par conséquent, la tuyère CD 72 est essentiellementformée par la variation de la surface entre les entretoises adjacentes 108, comme décrit ci-avant Les sections d'écoulement A,, At et Ao présentent les rapports préférés mentionnés ci- avant, le rapport de sections AO/At étant par exemple d'envi- ron au moins 2 et le rapport de sections A,/At étant par exemple d'environ 1,07. L'assemblage d'extraction de compresseur 50 représenté sur les figures 5 et 6 sert à obtenir une fonction écoulement telle que celle représentée sur la figure 4 pour un rapport de pressions P 1/P 2 allant jusqu'à environ 1,5, par exemple La pression Pl est définie environ au niveau du port 52, dans le canal d'écoulement 102 et la pression P 2 est définie dans le conduit de dérivation 42, environ au niveau de la sortie 92 de la tuyère CD 72 Le port 52 a de préférence une section d'écoulement généralement constante jusqu'à ce que l'écoulement atteigne l'admis- sion de la tuyère convergente 112, bien que d'autres modes de réalisation du port 52 puissent être utilisés pour acheminer l'écoulement d'air d'extraction 56 jus- qu'à la tuyère CD 72 pour un fonctionnement selon la présente invention. Sur les figures 7 et 8 est représenté un autre mode de réalisation de l'assemblage d'extraction de compresseur 50 qui est analogue au mode de réalisation représenté sur la figure 5, à ceci près que les tuyères CD 72 sont essentiellement définies entre les première et seconde surfaces de voie d'écoulement 104 a et 106 a au lieu d'être définies par les entretoises 108 a. Plus spécifiquement, les première et seconde surfaces de voie d'écoulement 104 a et 106 a incluent des parties convergentes correspondantes 122 qui s'étendent depuis les bords d'attaque d'entretoises 112 jusqu'aux parties intermédiaires 114 a pour définir la tuyère convergente 74 Les surfaces 104 a et 106 a incluent éga- lement des parties divergentes 124 qui s'étendent de- puis les parties intermédiaires d'entretoises 114 a jusqu'aux bords de fuite 116 pour définir la tuyère divergente 78. Dans ce mode de réalisation particulier de l'in- vention, la seconde surface de voie d'écoulement 106 a a une section transversale rectiligne et est parallèle à l'axe CD 110 tandis que les premières parties de voies d'écoulement convergente et divergente 122 et 124 sont inclinées par rapport à l'axe CD 110 En particulier, la partie convergente 122 est inclinée selon un angle Il d'environ 24 et la partie divergente 124 est incli- née selon un angle 12 d'environ 240 Par conséquent, les premières parties de voies d'écoulement convergente et divergente 122 et 124 constituent les éléments essentiels qui forment respectivement les surfaces de décélération et d'accélération de la tuyère convergente 74 et de la tuyère divergente 78 Comme représenté sur la figure 8, les entretoises 108 a sont relativement rectilignes et relativement plates et fournissent une modification de surface relativement petite entre des entretoises adjacentes 108 Dans ce mode de réalisation donné à titre d'exemple, il y a 22 entretoises 108 a qui sont placées de manière circonférencielle autour de l'axe longitudinal 12 et qui sont utilisées essentiel- lement en tant qu'éléments de structure Comme repré- senté sur la figure 8, la partie intermédiaire d'épais- seur maximum 114 des entretoises 108 a n'est pas néces- sairement placée au niveau de la partie intermédiaire 114 a qui définit l'étranglement 84 de la tuyère CD 72. Dans le mode de réalisation représenté, la partie intermédiaire d'entretoise 114 est placée en amont de la partie intermédiaire d'entretoise 114 a. Bien que la seconde surface de voie d'écoulement 106 a, dans le mode de réalisation représenté sur la figure 7, soit rectiligne, elle peut également, dans un autre mode de réalisation, présenter des parties con- vergente et divergente 122 et 124 qui sont inclinées et disposées de façon générale selon une symétrie de miroir par rapport aux parties correspondantes de la première surface de voie d'écoulement 104 a. Dans d'autres modes de réalisation de l'inven- tion, les première et seconde surfaces de voie d'écou- lement 104 et 106 ainsi que les entretoises 108 peuvent présenter des profils variés pour obtenir la tuyère CD 72 représentée schématiquement sur la figure 3. Dans les deux modes de réalisation représentés sur les figures 6 et 8, les entretoises 108 sont ali- gnées généralement parallèlement à l'axe central longi- tudinal du moteur 12 Dans d'autres modes de réalisa- tion de l'invention, les entretoises 108 peuvent être inclinées par rapport à l'axe central du moteur 12 sui- vant la direction circonférencielle pour imprimer une rotation à l'écoulement d'air d'extraction 56 si on le souhaite, par exemple pour vriller ou dévriller l'écou- lement d'air d'extraction 56. Sur les figures 9 à 1 i sont représentés trois au- tres arrangements d'entretoises 108 qui sont en forme de croissant et qui sont inclinées par rapport à l'axe longitudinal du moteur 112 pour imprimer une rotation à l'écoulement d'air d'extraction si on le souhaite Le mode de réalisation de la figure 9 représente la formation de l'étranglement 84 entre le bord d'attaque 112 d'une entretoise 108 et une partie intermédiaire 126 d'une entretoise adjacente 108, les tuyères con- vergente 74 et divergente 78 étant respectivement pla- cées en amont et en aval de l'étranglement. La figure 10 montre qu'en outre l'étranglement 84 peut être défini entre les parties intermédiaires correspondantes 126 d'entretoises adjacentes 108, la tuyère convergente 74 et la tuyère divergente 78 étant respectivement placées en amont et en aval de l'étranglement. La figure il représente un autre mode de réalisation dans lequel l'étranglement 84 peut être placé entre le bord de fuite 116 d'une entretoise 108 et la partie intermédiaire 126 d'une entretoise adja- cente 108, la tuyère convergente 74 et la tuyère divergente 78 étant respectivement placées en amont et en aval de l'étranglement. Bien qu'aient été décrits ici des modes de réalisation particuliers de la présente invention, d'autres modifications de l'invention apparaîtront à l'évidence à l'homme de l'art à partir des descriptions qui viennent d'être faites, l'ensemble de ces modifications s'inscrivant dans le cadre de la présente invention. Plus particulièrement, et par exemple, bien qu'un mode de réalisation ait été décrit pour un écoulement d'air d'extraction de compresseur qui constitue un premier écoulement d'air de dérivation 56, l'écoulement d'air d'extraction pourrait être un air d'appoint classique utilisé à des fins classiques Dans ce cas, des conduits tubulaires ou des conduits venturi pourraient être utilisés pour la réalisation de la tuyère CD 72 Qui plus est, bien qu'un compresseur axial ait été décrit, l'invention peut être mise en oeuvre en conjonction avec un compresseur centrifuge, ou avec d'autres structures offrant des rapports de pressions appropriés pour obtenir un écoulement d'air étranglé et supersonique. REVENDICATIONS 1 Procédé d'extraction d'une partie de l'air comprimé pour former un écoulement d'air d'extraction ( 56) qui provient d'un port ( 52) dans un compresseur ( 28) comportant une pluralité d'aubes ( 98) espacées de manière circonférencielle et s'étendant depuis un arbre ( 36) susceptible de tourner selon une gamme de vitesses incluant une vitesse maximum, ce procédé étant caracté- risé en ce qu'il comprend les étapes de: accélération de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) reçu depuis le port ( 52) jusqu'à Mach 1 pour obte- nir un écoulement d'air étranglé ( 76); décélération de l'écoulement d'air étranglé ( 76) jusqu'à une vitesse inférieure à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air subsonique ( 90); et évacuation de l'écoulement d'air subsonique ( 90) pour former un écoulement d'air d'évacuation ( 94). 2 Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce qu'il comprend en outre l'accélération de l'écoulement d'air étranglé ( 76) jusqu'à une vitesse supérieure à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air supersonique ( 80) et en ce qu'il comprend ensuite la décélération de l'écoulement d'air supersonique ( 80) pour générer un écoulement d'air subsonique ( 90). 3 Procédé selon la revendication 2, caractéri- sé en ce qu'il comprend en outre la génération d'un rapport de pressions allant jusqu'à environ 1,5 lorsque l'écoulement d'air d'extraction ( 56) est accéléré et décéléré, et en ce que le rapport de pressions est défini par une pression totale de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) au niveau du port ( 52) divisée par une pression statique de l'écoulement d'air de déchar- gement ( 94). 4 Procédé selon la revendication 2, caractéri- sé en ce qu'il comprend en outre l'accélération de l'écoulement d'air étranglé ( 76) jusqu'à une vitesse supérieure à Mach 1 pour ladite gamme de vitesses de l'arbre. 5 Assemblage d'extraction de compresseur ( 50) pour un moteur à turbine à gaz ( 10) caractérisé en ce qu'il comprend: un châssis de compresseur ( 26) pour entourer une rangée d'aubes ( 98) de compresseur espacées de manière circonférencielle et s'étendant depuis un arbre ( 36) pouvant tourner et définissant un canal d'écoulement ( 66) pour recevoir de l'air comprimé par les aubes ( 98), le châssis ( 26) comportant un port ( 52) qui peut être placé en aval des aubes ( 98) pour recevoir une partie de l'air comprimé pour former un écoulement d'air d'extraction ( 56); un premier moyen ( 74) pour accélérer l'écoulement d'air d'extraction ( 56) canalisé par l'intermédiaire du port ( 52) jusqu'à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air étranglé ( 76) de l'air d'extraction ( 56); un moyen ( 78) pour décélérer l'écoulement d'air étranglé ( 76) jusqu'à une vitesse inférieure à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air subsonique ( 90); et un moyen ( 92) pour évacuer l'écoulement d'air subsonique ( 90) pour former un écoulement d'air d'évacuation ( 94). 6 Assemblage selon la revendication 5, carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un second moyen ( 78) pour accélérer l'écoulement d'air étranglé ( 76) jusqu'à une vitesse supérieure à Mach 1 pour obtenir un écoulement d'air supersonique ( 80) avant que l'écoule- ment d'air supersonique soit décéléré afin d'obtenir l'écoulement d'air subsonique ( 90). 7 Assemblage selon la revendication 6, carac- térisé en ce que l'arbre du compresseur ( 36) peut tour- ner selon une gamme de vitesses incluant une vitesse maximum et en ce que le premier moyen d'accélération ( 74) sert à obtenir l'écoulement d'air étranglé ( 76) sur la gamme de vitesses. 8 Assemblage selon la revendication 7, carac- térisé en ce que le second moyen d'accélération ( 78) sert à obtenir l'écoulement d'air supersonique ( 80) sur la gamme de vitesses. 9 Assemblage selon la revendication 8, carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un moyen pour générer un rapport de pressions qui va jusqu'à environ 1,5, ce rapport de pressions étant défini par une pression totale (P 1) de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) prise au niveau du port ( 52) divisée par une pression statique (P 2) de l'écoulement d'air d'évacuation ( 94). Assemblage selon la revendication 6, carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un moyen pour gé- nérer un rapport de pressions qui va jusqu'à environ 1,5, ce rapport de pressions étant défini par une pression totale (P 1) de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) prise au niveau du port ( 52) divisée par une pression statique (P 2) de l'écoulement d'air d'évacu- ation ( 94). 11 Assemblage selon la revendication 6, carac- térisé en ce que: le premier moyen d'accélération comporte une tuyère convergente ( 74) ayant une entrée ( 82) pour recevoir l'écoulement d'air d'extraction ( 56) ainsi qu'un étranglement ( 84) d'une section d'écoulement minimum (At); le second moyen d'accélération comporte une tuyère divergente ( 78) ayant une partie amont ( 78 a) qui s'étend depuis l'étranglement ( 84) jusqu'à une partie intermédiaire ( 86); le moyen de décélération comporte la tuyère divergente ( 78) qui a une partie aval ( 78 b) qui s'étend depuis la partie intermédiaire ( 86) jusqu'à une sortie ( 92); et le moyen d'évacuation comporte la sortie ( 92) de la partie aval ( 78 b) de la tuyère divergente ( 78). 12 Assemblage selon la revendication 11, carac- térisé en ce que la tuyère divergente ( 78) présente un rapport de sections défini par une section d'écoulement (AL) de la sortie ( 92) divisée par la section d'écou- lement de l'étranglement (At), ce rapport de sections ayant une valeur d'environ 2. 13 Assemblage selon la revendication 12, carac- térisé en ce qu'il comprend en outre un moyen pour gé- nérer un rapport de pressions qui va jusqu'à environ 1,5, ce rapport de pressions étant défini par une pression totale (P 1) de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) prise au niveau du port ( 52) divisée par une pres- sion statique (P 2) de l'écoulement d'air d'évacuation ( 94). 14 Assemblage selon la revendication 13, carac- térisé en ce que l'arbre du compresseur ( 36) peut tourner selon une gamme de vitesses incluant une vitesse maximum et en ce que le second moyen d'accélération ( 78) sert à obtenir l'écoulement super- sonique ( 80) sur la gamme de vitesses. Assemblage selon la revendication 14, carac- térisé en ce que la vitesse maximum survient à une va- leur du rapport de pressions d'environ 1,05. 16 Assemblage selon la revendication 11, carac- térisé en outre par le fait que: le port du châssis ( 52) est annulaire et a un bord amont annulaire ( 52 a) et un bord aval annulaire ( 52 b) espacé du bord amont ( 52 a); une première surface de voie d'écoulement annu- laire ( 104) s'étend en aval du bord amont du port ( 52 a); une seconde surface de voie d'écoulement annu- laire ( 106) s'étend en aval du bord aval du port ( 52 b) et est espacée de la première surface de voie d'écou- lement ( 104); et une pluralité d'entretoises ( 108) sont espacées de manière circonférencielle et s'étendent depuis la première ( 104) et jusqu'à la seconde ( 106) surfaces de la voie d'écoulement, les entretoises adjacentes ( 108) définissant entre elles les tuyères convergente et divergente ( 74, 78) en communication avec le port ( 52). 17 Assemblage selon la revendication 16, carac- térisé en ce que les tuyères convergente et divergente ( 74, 78) ont un axe central longitudinal CD ( 110) incliné radialement et dirigé vers l'extérieur suivant une direction aval depuis le port ( 52) selon un angle aigu. 18 Assemblage selon la revendication 17, carac- térisé en ce que: les entretoises ( 108) comportent chacune un bord d'attaque ( 112), une partie intermédiaire ( 114) et un bord de fuite ( 116); les bords d'attaque adjacents ( 112) définissent entre eux une entrée de tuyère convergente ( 82); les parties intermédiaires adjacentes ( 114) définissent entre elles l'étranglement ( 84); et les bords de fuite adjacents ( 116) définissent entre eux la sortie de tuyère convergente ( 92). 19 Assemblage selon la revendication 18, carac- térisé en ce que les première et seconde surfaces ( 104, 106) de la voie d'écoulement sont disposées parallè- lement l'une à l'autre et en ce que la partie intermé- diaire d'entretoise ( 114) est constituée par une épais- seur maximum de l'entretoise ( 108). Assemblage selon la revendication 19, carac- térisé en ce que la sortie ( 92) a une section d'écou- lement (A,) et en ce que chacune des tuyères conver- gente et divergente ( 74, 78) a un premier rapport de sections défini comme étant une section d'écoulement (AO) de la sortie ( 92) divisée par la section d'écoulement (At) de l'étranglement ( 84), le premier rapport de sections étant au moins d'environ 2. 21 Assemblage selon la revendication 20, carac- térisé en ce que chacune des tuyères convergente et divergente ( 74, 78) a un second rapport de sections défini comme étant une section d'écoulement (A,) de l'entrée ( 82) divisée par la section d'écoulement (At) de l'étranglement ( 84), ce second rapport de sections étant d'environ 1,07. 22 Assemblage selon la revendication 21, carac- térisé en ce que chacune des entretoises ( 108) comporte une surface latérale aval plate ( 120) qui s'étend depuis la partie intermédiaire ( 114) jusqu'au bord de fuite ( 116) et qui est inclinée suivant un demiangle (ff) par rapport à l'axe CD ( 110), cet angle allant jusqu'à environ 120 pour définir la tuyère divergente ( 78). 23 Assemblage selon la revendication 22, carac- térisé en ce que chacune des entretoises ( 108) comporte une surface latérale amont incurvée ( 118) qui s'étend depuis le bord d'attaque ( 112) jusqu'à la partie intermédiaire ( 114) pour définir la tuyère convergente ( 74). 24 Assemblage selon la revendication 18, carac- térisé en ce que les première et seconde surfaces de voie d'écoulement ( 104 a, 106 a) comportent des parties convergentes ( 122) qui s'étendent depuis les bords d'attaque d'entretoise ( 112) jusqu'aux parties intermédiaires ( 114 a) pour définir la tuyère convergente ( 74) ainsi que des parties divergentes ( 124) qui s'étendent depuis les parties intermédiaires d'entretoises ( 114 a) jusqu'aux bords de fuite ( 116) pour définir la tuyère divergente ( 78). Assemblage selon la revendication 24, carac- térisé en ce que les premières parties convergente et divergente de la voie d'écoulement ( 122, 124) sont inclinées par rapport à l'axe CD ( 110) et en ce que la seconde surface ( 106 a) est parallèle à l'axe CD ( 110). 26 Assemblage selon la revendication 25, carac- térisé en ce que la partie convergente ( 122) est incli- née selon un angle d'environ 240 et en ce que la partie divergente ( 124) est inclinée selon un angle d'environ 240. 27 Assemblage selon la revendication 25, carac- térisé en ce que l'entretoise ( 108 a) a une épaisseur maximum qui se situe au niveau d'une position qui est différente de la partie intermédiaire d'entretoise ( 114 a). 28 Assemblage selon la revendication il combiné à un moteur ( 10) turboréacteur à double flux (commu- nément appelé turbofan) avec dérivation, caractérisé en ce qu'il comprend: un coeur de moteur ( 20) comportant un compresseur ( 28) qui comprend le châssis de compresseur ( 26) et les aubes de compresseur ( 98) ainsi qu'un arbre placé à l'intérieur ( 36) et comportant un axe central longitudinal ( 12); une chambre de post-combustion ( 22) placée en aval du coeur du moteur ( 20); un châssis externe ( 40) espacé du châssis du compresseur ( 26) et du coeur du moteur ( 20) pour défi- nir un conduit ( 42) de dérivation en communication d'écoulement avec la sortie ( 92) de la tuyère divergente ( 78) et avec la chambre de postcombustion ( 22). 29 Assemblage selon la revendication 28, carac- térisé en ce que l'arbre de compresseur ( 36) peut être mis en rotation dans une gamme de vitesses qui inclut une vitesse maximum et en ce que le premier moyen d'accélération ( 74) sert à obtenir un écoulement d'air étranglé ( 76) sur la gamme de vitesses. Assemblage selon la revendication 29, carac- térisé en ce que le second moyen d'accélération ( 78) sert à obtenir l'écoulement d'air supersonique ( 80) sur la gamme de vitesses. 31 Assemblage selon la revendication 30, carac- térisé en ce qu'il comprend en outre un moyen pour gé- nérer un rapport de pressions qui va jusqu'à environ 1,5, ce rapport de pressions étant défini par une pression totale (P 1) de l'écoulement d'air d'extraction ( 56) prise au niveau du port ( 52) divisée par une pression statique (P 2) de l'écoulement d'air d'évacua- tion ( 94). 32 Assemblage selon la revendication 31, carac- térisé en ce que le moyen de génération du rapport de pressions comprend le coeur du moteur ( 20) et le conduit de dérivation ( 42) qui sont dimensionnés pour obtenir le rapport de pressions entre le canal d'écoulement du compresseur ( 68) et une sortie ( 70) du conduit de dérivation ( 42) depuis lequel l'air de dérivation est canalisé dans la chambre de post- combustion ( 22). 33 Assemblage selon la revendication 28, carac- térisé en ce que les tuyères convergente et divergente ( 74, 78) sont définies entre des entretoises adjacentes ( 108) et en ce que les entretoises sont inclinées par rapport à l'axe central longitudinal ( 12) suivant une direction circonférencielle pour imprimer une rotation à l'écoulement d'air d'extraction ( 56).