FR 2656374 A1 19910628 FR 8917161 A 19891221 La présente invention est relative à un procédé et à une composition permettant de diminuer sélectivement la perméabilité à l'eau des réservoirs d'hydrocarbures chauds et salés Il réduit sélectivement la circulation de l'eau dans les formations souterraines sans pour autant diminuer le passage de l'huile ou du gaz Il présente un intérêt particulièrement grand lorsque l'eau est chaude et/ou salée, par exemple à une température de formation de 70 à 130 'C et/ou une salinité de l'eau au moins égale à celle de l'eau de mer Il est particulièrement applicable à la récupération assistée des hydrocarbures. Cette récupération des hydrocarbures liquides et gazeux de formations souterraines s'accompagne très fréquemment par la production de grandes quantités d'eau Dans 2. certains cas, bien que des productions significatives d'hydrocarbures soient obtenues, la production d'eau est si importante et les coûts de traitement de l'eau si élevés que la production d'hydrocarbures n'est pas économique Spécifiquement cette arrivée massive d'eau augmente les coûts de production par gas-lift par exemple ainsi que les coûts de séparation des fluides de traitement de l'eau et de son évacuation Elle empêche également l'écoulement de l'hydrocarbure vers le puits et aggrave les problèmes de formation de dépôts et de corrosion Dans les réservoirs hétérogènes, la production excessive d'eau est souvent occasionnée par la digitation de l'eau injectée par les zones de forte perméabilité. Cela conduit à une percée prématurée de l'eau au puits de production, à un mauvais balayage volumétrique et finalement à une récupération inefficace des hydrocarbures. De nombreuses méthodes destinées à réduire la perméabilité à l'eau des formations très perméables ont été proposées et testées sur champ; elles consistent en général à introduire dans la formation, au niveau de la zone à isoler, soit un ciment soit une suspension de particules solides ou de paraffines Des résines ou des gels de polymères hydrosolubles ont plus récemment été proposés et mis en oeuvre Tous ces procédés présentent le désavantage de ne pas être sélectifs et de bloquer presque autant la circulation de l'huile ou du gaz que celle de l'eau. Plus récemment on a proposé l'emploi de polymères hydrosolubles de poids moléculaire élevé en l'absence de tout agent de réticulation ou de pontage, qui présentent l'avantage par rapport aux solutions précédentes et en particulier, celles qui utilisent des résines ou des gels de polymères, de réduire la circulation de l'eau sans affecter de manière gênante la production d'huile ou de gaz. Deux familles de polymères hydrosolubles de poids moléculaire élevé ont été tout particulièrement utilisées: les polyacrylamides hydrolysés ou non et certains polysaccharides, en particulier les polysaccharides non ioniques. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 4,095,651 recommande ainsi l'emploi des polyacrylamides hydrolysés de haut poids moléculaire dispersés dans une eau de salinité 3. plus élevée que l'eau de formation pour combattre de manière sélective les venues d'eau des puits producteurs Ce procédé est toutefois d'un emploi limité parce qu'il est surtout efficace pour réduire les venues d'eau de faible salinité ( la température de fond est élevée. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 4,155,405 recommande l'injection dans les puits déjà forés ou en cours de forage d'un gel aqueux de polyacrylamide non hydrolysé et d'un dialdéhyde pour prévenir les venues d'eau En dehors du fait que la stabilité du polymère de base est réduite dès que la température du réservoir s'élève il s'agit en plus de la formation d'un gel in situ qui n'est pas sélectif et qui bloque donc à la fois l'eau et l'huile ou le gaz. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique No 4,718,491 de la demanderesse préconise l'utilisation de différents polysaccharides et en particulier d'un scléroglucane et en l'absence de tout additif stabilisant pour la réduction sélective de la perméabilité à l'eau au voisinage d'un puits de production d'huile ou de gaz Le domaine d'application préférentiel de ce procédé couvre les productions d'eau chaude (jusqu'à 130 'C) et salées (salinité supérieure à 30 g/l). Il s'avère cependant que le polymère ne conserve pas sa stabilité en milieu poreux très longtemps surtout à haute température C'est ainsi que vers 750 C, en présence d'eau salée, on a constaté une stabilité satisfaisante du polymère pendant une période d'un an 4. environ tandis que vers 120 'C, on ne peut généralement pas espérer stabiliser le polymère plus d'une semaine en l'absence d'additif. L'objet de l'invention remédie aux inconvénients cités et concerne donc un procédé de traitement o la stabilité du polysaccharide injecté se trouve être substantiellement améliorée ainsi que la persistance de l'effet du traitement dans le temps De manière plus précise, l'invention concerne un procédé pour la réduction sélective de la perméabilité à l'eau dans une formation souterraine productrice d'huile et/ou de gaz, selon lequel on injecte par un puits injecteur ou un puits producteur une composition aqueuse contenant une solution d'au moins un polysaccharide non ionique dans la formation entourant le puits injecteur d'eau ou le puits producteur d'hydrocarbures à une concentration pondérale de 200 à 5 000 parties par million de parties (ppm) de la solution à un débit et/ou une pression adéquate, caractérisé en ce que ladite composition comprend au moins un composé aldéhydique à une concentration pondérale de 200 à 20 000 parties de composé pur par million de parties de la solution et en ce que l'on remet le puits en production s'il s'agit du puits producteur ou en ce que l'on injecte de l'eau dans le puits injecteur s'il s'agit du puits injecteur d'eau. Par réduction de perméabilité (Rk) à un fluide donné, on entend le rapport de la perméabilité initiale (k) à la perméabilité finale (kf) mesurée dans les mêmes conditions de débit, donc de gradient de cisaillement et de température. De préférence, l'injection du mélange polysaccharide non ionique-composé aldéhydique dans le puits injecteur ou le puits producteur est effectuée sous un débit et/ou une pression suffisants pour permettre une introduction aisée dans la formation souterraine mais à une pression inférieure à la pression limite de couche ou pression de fracturation. Par débit et/ou pression suffisants, on entend un débit et/ou une pression correspondant à un gradient de cisaillement d'au moins 50 s-1 La viscosité du mélange polysaccharide-composé aldéhydique à ce gradient est de préférence inférieure à m Pa s, par exemple de 1 à 9 m Pa S ( 1 m Pa S = 1 c P). 5. Typiquement une diminution de viscosité d'au moins 50 % par rapport à la viscosité mesurée à un gradient de cisaillement de 1 s-1 est préférée Le gradient de cisaillement est 4 v définicommey 7 o v r S(p v: vitesse de déplacement linéaire en centimètre/sec à l'entrée de la formation q: débit en cme Is S = surface d'entrée de la formation r = ( 8 k/(p)'12 = rayon de pore moyen exprimé en centimètre k = perméabilité de la formation en cm 2 ( 1 cm 2 = 108 darcys) (P = porosité. Remarque: les unités sont en CGS. La mise en òuvre du procédé selon l'invention est réalisée de la façon suivante: Dans une opération dite de récupération secondaire on injecte de l'eau dans un puits d'injection et on récupère de l'huile dans un puits de production Si l'eau injectée dans le puits d'injection arrive prématurément dans le puits de production du fait de l'existence de chenaux ou drains de forte perméabilité, on arrête l'injection d'eau dans le puits d'injection et on procède à l'injection de la composition selon l'invention dans ledit puits d'injection et on modifie la perméabilité à l'eau des chenaux ou drains de la formation souterraine ce qui se traduit par une régularisation du front d'injection d'eau On réintroduit ensuite de l'eau dans la formation par le puits d'injection dans des conditions de débit généralement identiques à celles de l'injection d'eau initiale pour faire progresser de manière homogène le front de balayage et on récupère l'huile produite. La composition selon l'invention peut être utilisée pour réduire sélectivement la perméabilité à l'eau dans un puits de production sans affecter la perméabilité aux hydrocarbures En effet, après avoir constaté que l'on produisait plus d'eau que d'huile, essentiellement par les zones de plus forte perméabilité, on arrête le pompage dans le puits 6. de production et on injecte la composition selon l'invention dans ledit puits Après injection d'un volume correspondant à une extension radiale de la composition de 1 à mètres à partir de ce puits, suivie éventuellement d'un temps de fermeture du puits de quelques jours pour faciliter l'adsorption du polymère, on remet le puits en production et tout en produisant moins d'eau par la zone de forte perméabilité, on produit davantage d'huile ou de gaz par la zone de faible perméabilité La remise du puits en production s'effectue en général progressivement et autant que possible à un débit et/ou à une pression égal ou inférieur à celui qui avait été utilisé pour l'injection de la composition aqueuse. Parmi les polysaccharides satisfaisant aux critères de l'invention on préférera les polysaccharides non ioniques comme les glucanes et en particulier le scléroglucane et le schizophyllane, les gommes de galactomannane comme par exemple la gomme guar et en particulier ses dérivés de substitution comme par exemple l'hydroxylpropylguar et le carboxymethylguar. Des avantages non négligeables de l'utilisation de ces polysaccharides conformément au présent procédé par rapport aux polyacrylamides et leurs copolymères résident dans leur moindre sensibilité à la dégradation mécanique et au cisaillement tels que rencontrés par les solutions aqueuses de ces polymères essentiellement aux abords du puits et à leur entrée dans la formation, à leur compatibilité et leur pouvoir viscosifiant plus élevés en présence d'eaux salées et au fait que sous l'action de la température, ils ne subissent pas une réaction d'hydrolyse qui affecte la stabilité des polyacrylamides dès que la température dépasse 60-70 'C. Un autre avantage par rapport au brevet US 4,718,491 de la demanderesse réside dans une bien meilleure stabilité de la composition, en particulier dans le domaine de température supérieur à 950 C, ce qui se traduit par une économie en produits injectés dans la formation pétrolifère et par le maintien pendant des durées plus longues des propriétés intrinsèques en particulier de viscosité du polysaccharide non ionique. 7. Parmi les polysaccharides non ioniques de l'invention, le scléroglucane s'avère être le plus actif La concentration en polymère en solution aqueuse est liée d'une part à la viscosité qu'il développe et d'autre part à son effet sur la perméabilité à l'eau Les concentrations utiles se situent le plus souvent entre 200 et 5 000 ppm en poids de polymère par rapport à la solution et de préférence entre 500 et 3 000 ppm, plus particulièrement entre 700 et 2 000 ppm. Sous le terme composé aldéhydique que l'on mélange à la solution aqueuse de polysaccharide non ionique on entend un monoaldéhyde, un dialdéhyde, un polyaldéhyde et n'importe quelle combinaison des précédents qu'ils soient substitués, comme le chloral par exemple, ou non Ces aldéhydes peuvent être aromatiques, saturés ou insaturés Ils sont de préférence saturés et ils sont en général solubles dans la solution aqueuse. Parmi les composés aldéhydiques de l'invention, le formaldéhyde et les dialdéhydes, de formule générale OHC(R)n CHO avec N = 0 à 6, de préférence O à 3 et R étant un radical hydrocarboné divalent de 1 à 4 atomes de carbone, tels que le glyoxal ou le glutaraldéhyde ont la préférence pour des raisons économiques. La concentration en composé aldéhydique à incorporer aux solutions de polysaccharide non ionique conformément à l'invention est comprise entre 200 ppm et 20.000 ppm de composé aldéhydique pur dans la solution, avantageusement 500 et 15.000 ppm, de façon préférée 1 000 et 12 000 ppm et plus particulièrement entre 3 000 et 10 000 ppm Cette concentration en composé aldéhydique est de plus fonction de la concentration en polysaccharide non ionique dans la solution aqueuse et de la température de la formation souterraine correspondant à l'application envisagée Aux plus fortes températures de la formation souterraine correspondra une concentration plus élevée d'aldéhyde Par exemple à 120 'C, on utilisera de préférence une concentration d'au moins 1.000 ppm alors qu'à 70 'C, une concentration de 200 ppm peut généralement suffire. Le domaine de température visé pour la mise en oeuvre du mélange d'un polysaccharide non ionique et d'un composé aldéhydique est compris entre l'ambiante et 8. 'C Comme déjà souligné précédemment un intérêt d'application particulier concerne les températures de 70 à 130 C et plus particulièrement de 100 à 130 'C dans des eaux très salées A ces températures l'addition d'un composé aldéhydique est sans rapport avec l'action bactéricide qui caractérise certains d'entre eux et en particulier le formaldéhyde Il est en effet reconnu que les polysaccharides subissent en général l'action néfaste des bactéries présentes dans leurs solutions ou provenant du gisement, mais que cette action néfaste diminue lorsque la température augmente et est pratiquement négligeable dès que la température dépasse 70 'C. Il est à noter que contrairement à d'autres formulations utilisées pour réduire la perméabilité à l'eau des formations souterraines et basées sur la formation d'un gel entre un polymère hydrosoluble et un composé aldéhydique qui n'est pas sélectif, tels que les systèmes à base de polyacrylamides cationiques ou non ioniques décrits respectivement dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique No 4,782,900 et 4,155,405 déjà cités ou encore ceux à base d'alcool polyvinylique et d'un composé aldéhydique décrits dans les brevets des Etats Unis d'Amérique N O 4,498, 540 et 4,664,194, il n'a pas été possible de mettre en évidence une réaction de gélification entre les polysaccharides non ioniques de l'invention et les dits composés aldéhydiques Plus particulièrement il a été montré que l'addition d'un composé aldéhydique à une solution de polysaccharide non ionique ne modifiait pas la viscosité des-dits polymères dans la limite des concentrations utilisées dans l'invention et cela de manière indépendante des salinités de l'eau et des températures investiguées. Il est à noter de plus que, bien que les mécanismes d'action ne soient pas encore complètement élucidés, une condition particulièrement avantageuse pour qu'un polysaccharide non ionique satisfasse aux critères de l'invention est qu'il conserve au moins de manière momentanée sa viscosité dans la gamme des salinités et des températures investiguées C'est par exemple le cas de polysaccharides non ioniques tels que le scléroglucane et le schizophyllane qui possèdent une structure en triple hélice stable théoriquement jusque 130 'C et tel que décrit dans la communication de B Rivenq, A Donche et C Noïk à la Société des Ingénieurs Pétroliers sous la référence 9. SPE 19 635 d'octobre 1989 Cette stabilité dans le temps est de manière inattendue exaltée par le composé aldéhydique. L'invention concerne enfin une composition notamment pour la réduction sélective de la perméabilité à l'eau dans les formations souterraines en particulier chauds et contenant de l'eau salée Cette composition contient généralement: de 0,02 % à 0,5 % en poids d'au moins un polysaccharide non ionique, de 0,02 % à 2 % en poids d'au moins un composé aldéhydique hydrosoluble, et de 97,5 % à 99,96 % en poids d'eau. Elle contient avantageusement: de 0,05 % à 0,3 % et de préférence de 0,07 à 0,2 % d'au moins un polysaccharide non ionique, de 0,05 % à 1,5 % et de préférence de 0,3 à 1 % d'au moins un composé aldéhydique hydrosoluble, de 98,2 % à 99,9 % d'eau et de préférence de 98,8 % à 99,63 % d'eau. Les exemples qui suivent sont destinés à illustrer les divers avantages liés à l'utilisation des formulations conformément à l'invention Ils comportent des tests de stabilité en température et en eau salée des solutions aqueuses de polysaccharide non ionique ainsi que des tests de circulation en milieu poreux dans des conditions les plus proches possibles de celles existant dans la formation pétrolifère. Tests en tubes Exemples 1 à 8: Ils ont été réalisés sur des solutions brutes de polysaccharide poudre en présence ou en absence de composés aldéhydiques à des températures comprises entre et 120 'C, soit dans une eau de mer reconstituée au laboratoire à partir de 30 g/I de Na CI et de 3 g/I de Ca CI 2, 2 H 20, soit dans une eau de gisement de salinité totale de 10. 124,5 g/I reconstituée au laboratoire à partir de 116,6 g/I de Na Cl, 6,4 g/l de Ca CJ 2, 2 H 20, 1,1 g/I de Mg C 12,6 H 20 et 0,4 g/l de KCI. En vue de limiter l'hydrolyse acide des fonctions glycosidiques liant les différentes molécules de carbohydrates entre elles, un support minéral insoluble dans l'eau, le carbonate de calcium, servant de tampon p H et simulant de plus le contact avec la roche réservoir, a été incorporé à la plupart des solutions soumises au test de stabilité thermique. Cette manière d'agir ainsi que les conditions de préparation des différents tubes contenant les compositions selon l'invention sont directement inspirées de la communication de R.S Seright et B J Henrici à la Société des Ingénieurs Pétroliers sous la -référence SPE 14 946 d'avril 1986. Les exemples 1 à 8 se rapportent chacun à des séries de tubes scellés contenant des solutions à 1 g/I de scléroglucane commercial sous forme de poudre, ACTIGUM PVE de la Société SANOFI BIO INDUSTRIES, FRANCE, en présence de concentrations variables en composé aldéhydique et placés dans des étuves à la température indiquée sur le tableau 1 Un tube de chaque série est ouvert respectivement au bout de 3, 7, 15, 30, et 100 jours après sa préparation et sa viscosité mesurée à un gradient de référence arbitrairement choisi à 7,3 s-l à l'aide d'un viscosimètre LS de la société CONTRAVES et comparée à la viscosité au temps t = 0 j. Le tableau 1 rassemble les résultats des divers tests en terme de nombre de jours nécessaires pour que la viscosité de chaque série de tubes diminue de moitié par rapport à la viscosité initiale. 11. TABLEAU 1 Stabilité dans le temps de solutions aqueuses contenant 1000 ppm d'ACTIGUM PVE (tubes scellés) Exemple Composé aldéhydique pur T = 95 C T = 100 ( C T = 120 C N Nature Concentration Eau de gisement Eau de mer Eau de mer (g/l) 1 _ _ 100 j 100 j > 100 j > 100 j Glyoxal 3,3 > 100 j 100 j > 100 j 7 Glutaraldéhyde 3,3 > 60 j 100 j concentration en composé aldéhydique. Test de réduction de perméabilité à l'eau en milieu poreux Exemples 9 et 10: Deux carottes de grès de Berea ont été placées chacune dans une cellule Hassler, elles-mêmes mises dans une étuve à 100 C En injectant de l'eau de mer 12. reconstituée (à partir de 30 g/1 de Na CI et 3 g/l de Ca C 12,2 H 20) et en mesurant les pertes de charge aux bornes de chaque carotte, on peut calculer la perméabilité de celles-ci en appliquant la loi de Darcy: k =-l q 103 S.AP o k est la perméabilité de la carotte exprimée en millidarcies (m D) 1 est la longueur de la carotte exprimée en cm g est la viscosité de l'eau en m Pa S ( 1 m Pa S = 1 c P) q est le débit d'injection d'eau en cm 3/s AP est la perte de charge aux bornes de la carotte en atmosphère S est la surface de la face d'entrée de la carotte en cm 2. Les perméabilités à l'eau des deux carottes de grès de Berea sont respectivement 143 et 149 m D. Dans chacune des carottes on procède à l'injection à un débit constant de 100 cm 3/h (y = 198 s-1) d'une solution à 1 g/l ( 1000 ppm) de scléroglucane sous forme poudre, ACTIGUM PVE de la société SANOFI Bl O INDUSTRIES, FRANCE, dans l'eau de mer reconstituée à partir de 30 g/l de Na CI et 3 g/l de Ca C 12,2 H 20 (g = 8,5 m Pa S à y = 198 s-1, g = 350 m Pa S à y = 1 s-1) avec la différence toutefois qu'à la première solution on n'ajoute aucun additif stabilisant alors qu'à la seconde on incorpore g/I de formaldéhyde pur ( 30 g/l de solution commerciale). Après injection d'environ 15 volumes de pore de chacune des solutions, on laisse le milieu poreux au repos pendant 48 heures avant de procéder à une nouvelle mesure de la perméabilité à l'eau La figure 1 montre l'évolution des perméabilités initiales en terme de réductions de perméabilité directement proportionnelles aux pertes de charges mesurées. Pour un débit d'injection d'eau de 100 cm 3/h ces valeurs de réduction de perméabilité sont respectivement de 10,35 et 10,1. 13. En circuit fermé on procède à la circulation au même débit de 100 cm 3/h d'eau de mer reconstituée Quotidiennement on mesure les pertes de charge aux bornes du milieu poreux et on calcule les valeurs de réduction de perméabilité Les résultats sont reproduits sur la figure 1, o est portée l'évolution de la réduction de perméabilité à l'eau au cours du temps exprimé en jours (courbe A avec additif, B sans additif). Apres 10 jours de circulation d'eau à 100 C on monte progressivement la température de l'étuve à 120 C pendant 8 jours, puis à 130 C pendant également 8 jours et l'on procède également à la mesure quotidienne des pertes de charges aux bornes de chaque carotte. La figure 1 montre que en présence de 10 g/I de formaldéhyde, conformément à l'invention, les valeurs de réduction de perméabilité sont nettement plus stables qu'en l'absence d'additif. Exemple 11: Les tests précédents sont repris en incorporant cette fois 3, 3 g/1 de glyoxal pur ( 10 g/l de solution commerciale) à la solution dans l'eau de mer ( 30 g/I de Na Cl et 3 g/1 de Ca C 12,2 H 20) de 1 g/1 ( 1000 ppm) de scléroglucane poudre, ACTIGUM PVE de la société SANOFI Bl O INDUSTRIES, FRANCE, qui est ensuite injectée dans une carotte de grès de Berea de perméabilité initiale de 195 m D à un débit de cm 3/h (I = 9,2 m Pa S à un gradient de 165 s-1 alors que gt = 350 m Pa S à un gradient de 1 s-l). A la température de 120 C et pour un débit d'eau de gisement reconstituée ( 39,932 g/l de salinité totale) de 100 cm 3/h, la valeur initiale de réduction de perméabilité de 4,8 est parfaitement stable pendant 10 jours Lorsque la température de l'essai est portée à C, cette valeur décroît progressivement pour atteindre une valeur finale de 3,2 à cette température après 8 jours. Exemple 12: On a répété l'exemple 11 mais au lieu d'injecter une composition comprenant du scléroglucane et du glyoxal on a injecté dans un grès de Berea de 14. perméabilité initiale à l'eau ki de 85 m D une composition comprenant 1 g/l ( 1000 ppm) de scléroglucane poudre et 10 g/l de glutaraldéhyde pur ( 30 g/l de solution commerciale) dispersée dans l'eau de mer reconstituée Pendant 8 jours à la température de 120 C on a observé une stabilité parfaite de la réduction de perméabilité à l'eau de gisement de 39,932 g/l de salinité totale. Exemple 13 comparatif: Les conditions des exemples 11 et 12 ont été reprises mais au lieu d'injecter une composition comprenant du scléroglucane et du glyoxal ou du glutaraldéhyde on a injecté dans un grès de Berea de perméabilité initiale à l'eau ki de 98 m D une composition comprenant 2 g/l ( 2000 ppm) d'un polysaccharide anionique, gomme xanthane sous forme poudre, RHODOPOL 23 R de la société RHONE- POULENC INDUSTRIES, FRANCE, et 10 g/l de formaldéhyde pur ( 30 g/l de solution commerciale), dispersée dans l'eau de mer reconstituée Après 1 jour à la température de C, la réduction de perméabilité initiale ki à l'eau de gisement de 39,932 g/I de salinité totale qui était de 1,85 est tombée à 1,05, ce qui représente une absence quasi- totale de stabilité du polymère à cette température. Tests de réduction de la perméabilité à l'eau dans un puits producteur d'huile Exemples 14 et 15: En vue de préparer une injection de polymère pour réduire les venues d'eau d'un puits producteur d'huile avec un fort pourcentage de production d'eau, des tests ont été réalisés au laboratoire sur deux carottes de gisement de perméabilité initiale à l'eau de gisement, de 124,5 g/l de salinité totale, respectivement de 47, 5 et 53,8 m D en présence d'huile résiduelle. Dans chacune de ces carottes on a injecté à la température de 95 C et au débit de cm 3 /h (y = 215 s-1) une solution de 1 g/l ( 1000 ppm) de scléroglucane poudre dans l'eau de gisement (g = 8,3 m Pa S à y = 215 s-1, g = 500 m Pa S à y = 1 s-1) contenant 0,3 g/l de formaldéhyde pur ( 1 g/l de solution commerciale) pour la première carotte (ki = 47,5 m D) et aucun additif pour la deuxième carotte (ki = 53,8 m D). 15. Lorsque l'injection de polymère dans le sens AB des carottes est achevée (environ volumes de pore de solution injectée), on procède à l'injection d'eau de gisement dans le sens BA au même débit que l'injection de polymère ( 20 cm 3 lh) Lorsque tout le polymère libre, c'est-à-dire non adsorbé par le milieu poreux, est déplacé, ce qui se détecte aisément par mesure de la viscosité de reffluent, on obtient des valeurs stabilisées des pertes de charge à l'eau aux bornes des deux carottes, ce qui permet de calculer une perméabilité finale kf à l'eau de gisement et donc des valeurs de réduction de perméabilité Rk qui sont respectivement de 16 et de 14,5 au débit de 20 cm 3/h et à 950 C. A intervalles réguliers et pendant une durée de 3 mois on procède à des mesures de la réduction de perméabilité pour chacune des carottes maintenues dans une étuve à 950 C. Au bout de 3 mois on constate que les valeurs de réduction de perméabilité sont inchangées pour la première carotte ayant été soumise à l'injection de la composition selon l'invention alors que les valeurs correspondantes sur la seconde carotte ont chuté de plus de 90 % A une température de 950 C, des concentrations plus faibles de composé aldéhydique suffisent par conséquent à assurer une parfaite stabilité du scléroglucane et le maintien de ses propriétés de réduction de la perméabilité à l'eau. Tests de réduction sélective de la perméabilité à l'eau Exemples 16 et 17: Ces exemples sont destinés à démontrer la supériorité des formulations selon l'invention contenant un polysaccharide et un composé aldéhydique sur celles qui n'en contiennent pas en ce qui concerne la réduction sélective de la perméabilité à l'eau sans affecter celle de l'huile. Exemple 16: Une carotte de grès de Berea est insérée dans une cellule Temco équipée de prises de pressions intermédiaires, l'ensemble étant placé dans une étuve à 120 'C La longueur AD de la carotte est de 142 mm et les prises de pression intermédiaires sont situées respectivement en B à 25 mm de lentrée de la carotte et en C à 15 mm de la sortie de la carotte. 16. On sature tout d'abord la carotte en eau de mer reconstituée à partir de 30 g/1 de Na Ci et 3 g/1 de Ca C 12,2 H 20 et on mesure une perméabilité initiale entre B et C de 1,55 Darcys. On procède ensuite à l'injection d'huile neutre de viscosité g = 2,8 m Pa S à la température de 120 C et on mesure la perméabilité à l'huile entre B et C qui est égale à 2 Darcys. On réinjecte à nouveau de l'eau et on retrouve pratiquement la perméabilité initiale à 0 l'eau qui est de 0,58 Darcys. On procède ensuite à l'injection au débit de 400 cm 3/h (y = 580 s-1) d'une composition dans l'eau de mer comprenant 1 g/l ( 1000 ppm) de scléroglucane sous forme poudre, ACTIGUM PVE de SANOFI BIO INDUSTRIES, FRANCE (g = 340 m Pa S à y = 1 s-1, g = 3,1 m Pa S à y = 580 s-1) et également 10 g/l de formaldéhyde pur ( 30 g/l de solution commerciale). En déplaçant le polymère non adsorbé par de l'eau de mer au débit de 100 cm 3/h, on détermine une nouvelle valeur de la perméabilité à l'eau de 81 m D La réduction de perméabilité à l'eau est donc de 7,2. En déplaçant l'eau par l'huile on constate que la perméabilité à l'huile est toujours de 2 Darcys, la réduction de perméabilité à l'huile est donc de 1. Apres des périodes d'immobilisation de la carotte à la température de 120 C de respectivement 6 jours, 90 jours et 150 jours on procède aux mêmes mesures que ci- dessus Les résultats sont reproduits sur le tableau 2. 17. TABLEAU 2 Stabilité dans le temps et sélectivité d'une composition scléroglucaneformaldéhyde en milieu poreux à 120 C Référence Temps de séjour Rk huile) Rk (eau) à 120 C sans polymère 0 j 1,00 1,00 Scléroglucane 0 j 1,00 7,2 lg/l 6 j 0,98 7,2 Formaldéhyde pur 90 j 0,96 7,1 g/l 150 j 0,95 6,9 On constate que la formulation de l'invention, mise en place en milieu poreux à température élevée, permet de réduire efficacement la perméabilité à l'eau sans affecter celle de l'huile. Exemple 17: Comparatif Les conditions de l'exemple 16 sont reconduites en utilisant une autre carotte de grès de Berea On procède à la mise en place au débit q = 100 cm 3/h (y = 150 s-1) d'une solution à 1 g/1 ( 1000 ppm) de scléroglucane poudre, ACTIGUM PVE de la société SANOFI Bl O INDUSTRIES, FRANCE dans l'eau de mer (y = 340 m Pa S à y = 1 S -1, = 9,8 m Pa S à Y = 150 s-1) en l'absence de tout composé aldéhydique. La perméabilité initiale ki à l'eau de mer en présence d'huile résiduelle sur la section BC de 370 m D est réduite d'un facteur 5,6 par suite de la mise en place du polymère (kf = 66 m D). 18. La perméabilité initiale à l'huile en présence d'eau résiduelle sur la même section BC (ki = 1500 m D) n'est pas affectée par la présence du polymère (Rk = 1). La carotte est mise à vieillir à 120 C pendant 105 jours après quoi on reprend les écoulements alternés eau-huile On constate que la perméabilité à l'eau de mer remonte à 296 m D (Rk = 1,25), ce qui implique une absence de stabilité du polymère en place De plus la perméabilité à l'huile est également affectée (khuile = 1300 m D, Rk = 1,15). La stabilisation du polymère n'est pas donc assurée en l'absence de composé aldéhydique. 19. REVENDICATIONS 1 Procédé pour la réduction sélective de la perméabilité à l'eau dans une formation souterraine productrice d'huile et/ou de gaz selon lequel on injecte par un puits injecteur ou un puits producteur une composition aqueuse contenant une solution d'au moins un polysaccharide non ionique dans la formation entourant le puits injecteur d'eau ou le puits producteur d'hydrocarbures à une concentration pondérale de 200 à 5000 parties par million de parties (ppm) de la solution à un débit et/ou une pression adéquate, caractérisé en ce que ladite composition comprend au moins un composé aldéhydique à une concentration pondérale de 200 à 20 000 parties de composé pur par million de parties de la solution et en ce que l'on remet le puits en production s'il s'agit du puits producteur ou en ce que l'on injecte de l'eau dans le puits injecteur s'il s'agit du puits injecteur d'eau. 2 Procédé selon la revendication 1 dans lequel le débit et/ou la pression est tel que le gradient de cisaillement est d'au moins 50 s-4 et la viscosité de la composition est inférieure à 10 m Pa s 3 Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel le polysaccharide est choisi dans le groupe formé par les glucanes, les gommes de galactomannane et leurs mélanges. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 dans lequel le polysaccharide est le scléroglucane. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le composé aldéhydique est un monoaldéhyde, un dialdéhyde, un polyaldéhyde ou une combinaison de ceux-ci, substitués ou non. 6 Procédé selon rune des revendications 1 à 5 dans lequel le composé aldéhydique est choisi dans le groupe formé par le formaldéhyde, le glyoxal et le glutaraldéhyde. 20. 7 Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel le composé aldéhydique est à une concentration de 500 à 1500 ppm en poids, pur, dans la solution et de préférence 1000 à 12 000 ppm et plus particulièrement 3000 à 10 000 ppm. 8 Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel le polysaccharide est à une concentration de 500 à 3000 ppm dans la solution et de façon préférée 700 à 2000 ppm. 9 Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le débit et/ou la pression sont suffisants pour réduire la viscosité de la composition injectée d'au moins 50 % par rapport à sa valeur au gradient de cisaillement de 1 s-1. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il est appliqué à un puits de production d'huile ou de gaz. 11 Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce qu'il est appliqué à un puits d'injection d'eau dans une formation contenant de l'huile ou du gaz. 12 Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'il est appliqué au cas o l'eau de la formation est à une température comprise entre 70 et 1300 C. 13 Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il est appliqué au cas o une eau d'injection ou une eau de production a une salinité d'au moins g/l, exprimée en Na Cl. 14 Composition contenant: de 0,02 % à 0,5 % en poids d'au moins un polysaccharide non ionique selon la revendication 1, 3 ou 4; de 0,02 à 2 % en poids d'au moins un composé aldéhydique hydrosoluble selon la revendication 1, 5 ou 6; et de 97,5 % à 99,96 % en poids d'eau. 21. Composition selon la revendication 14 contenant: de 0,05 % à 0,3 % et de préférence de 0,07 à 0,2 % d'au moins un polysaccharide non ionique, de 0,05 % à 1,5 % et de préférence de 0,3 à 1 % d'au moins un composé aldéhydique hydrosoluble, de 98,2 % à 99,9 % d'eau et de préférence de 98,8 % à 99,63 % d'eau.