FR 2654435 A1 19910517 FR 8914787 A 19891110 La présente invention concerne le craquage à l'état fluide de charges d'hydrocarbures Elle a plus particulièrement pour objet un nouveau procédé et un nouveau dispositif de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures avec des particules solides chaudes, dans un réacteur tubulaire fonctionnant en lit fluidisé ascendant. On sait que l'industrie pétrolière utilise de façon usuelle des procédés de conversion et, en particulier, de craquage, dans lesquels des molécules d'hydrocarbures à haut poids moléculaire et à point d'ébullition élevé sont scindées en molécules plus petites, à point d'ébullition plus faible, convenant à l'usage recherché. Beaucoup de ces procédés utilisent des techniques de conversion en lit fluidisé, dans lesquelles des particules solides (catalytiques ou non), qui apportent en particulier la chaleur nécessaire à la réaction de conversion, sont mises en contact pendant des temps très courts avec des hydrocarbures. Le procédé le plus couramment employé à l'heure actuelle est le procédé dit de craquage catalytique à l'état fluide (en anglais, Fluid Catalytic Cracking, ou encore procédé FCC) Toutefois, d'autres procédés de conversion en lit fluidisé ont été développés, en particulier des procédés de craquage thermique ou de viscoréduction. Pour des raisons de simplification, on se limitera, dans la description qui va suivre, à la présentation de l'invention dans le cadre du procédé de craquage catalytique, étant entendu que cette invention est également applicable à la plupart des procédés de conversion d'hydrocarbures en lit fluidisé, dans lesquels la charge à craquer est mise en contact à l'état de vapeur avec des particules solides, catalytiques ou non. Les développements les plus récents ont confirmé que les paramètres les plus importants de la réaction de craquage sont la rapidité et l'homogénéité de la mise en contact de la charge avec les grains de catalyseur, ainsi que la qualité de l'atomisation et de la vaporisation de cette charge dans la zone réactionnelle du réacteur tubulaire. Les nombreuses études effectuées par la Demanderesse, en vue d'améliorer le transfert thermique entre les particules solides en lit fluidisé et la charge à traiter, ont ainsi mis en évidence que les rendements obtenus effectivement dans les unités de craquage les plus performantes utilisées jusqu'à présent demeuraient inférieurs à ceux que laissaient prévoir les études théoriques, et que cette différence était due en particulier à une mauvaise répartition des grains de catalyseur dans la zone d'injection. Une première approche de solution à ce problème a déjà été proposée par la Demanderesse (voir, à cet effet, le brevet européen N O 191 695) et elle visait à corriger principalement les irrégularités axiales du flux de catalyseur chaud en provenance de la zone de régénération. Toutefois, des mesures, effectuées en particulier sur maquettes, ont montré que non seulement la répartition des grains de catalyseur dans un plan perpendiculaire au sens de progression des grains (autrement dit la répartition radiale) n'était pas uniforme, la concentration de ces grains étant beaucoup plus forte à la périphérie du réacteur tubulaire qu'au centre de celui-ci, mais qu'au niveau des parois du réacteur, un reflux descendant de solides était observé Il en résulte une réduction de la probabilité et de la qualité de rencontre entre la charge pulvérisée (injectée généralement en direction de l'axe du réacteur) et les grains de catalyseurs, puisque ceux-ci se trouvent dispersés en grande partie à la périphérie. La présente invention vise donc à proposer un procédé et un dispositif de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures dans un réacteur tubulaire fonctionnant en lit fluidisé, qui, grâce à une fluidisation améliorée des particules solides en amont de l'injection de la charge, assurent une meilleure uniformité de la répartition desdites particules chaudes et des gouttelettes de charge pulvérisée, avec pour conséquence un meilleur transfert thermique, une limitation du rétromélange, une meilleure activité catalytique et, par conséquent, une meilleure conversion de la charge à craquer. Pour plus de clarté, on rappellera ci-après, en référence à la figure 1 des dessins annexés, la structure d'unités usuelles de craquage en lit fluidisé Sur ces dessins: La figure 1 est une vue schématique d'une unité de craquage catalytique à réacteur tubulaire en lit fluidisé à flux ascendant; Les figures 2 et 3 représentent des schémas de dispositifs conformes à l'invention. Sur les différentes figures, les organes similaires sont désignés par les mêmes chiffres de référence. Dans les dispositifs classiques d'injection de catalyseur au réacteur tubulaire à flux ascendant (souvent appelé "riser"), tel que celui représenté sur la figure 1, on voit que le catalyseur régénéré est introduit à la base du réacteur 1 par une ligne 2, à un débit déterminé par l'ouverture ou la fermeture d'une vanne 3 Les grains de catalyseur sont alors propulsés vers le haut du riser par injection, à la base de ce dernier, d'un fluide gazeux en provenance de la ligne 5; cette injection est faite à l'aide d'un distributeur de fluide ou "diffuseur" 4 La charge à craquer est introduite à un niveau supérieur par la ligne 7, à l'aide d'un dispositif 6 de vaporisation approprié, dans le flux de grains de catalyseur. La colonne 1 débouche en son sommet dans une enceinte 8, qui lui est ici concentrique et dans laquelle s'effectuent, d'une part, la séparation entre des effluents gazeux et les grains du catalyseur, grâce au séparateur balistique 9, et, d'autre part, le strippage des grains de catalyseur désactivé Les produits de réaction sont séparés de tout catalyseur dans un système cyclonique 10, qui est logé dans la partie supérieure de l'enceinte 8 et au sommet duquel est prévue une ligne 11 d'évacuation vers l'extérieur des effluents de la réaction Les grains de catalyseur désactivé redescendent vers la base de l'enceinte 8, o le diffuseur 13 alimente par une ligne 12 le lit fluidisé en gaz de strippage (généralement de la vapeur d'eau) Les grains de catalyseur désactivé ainsi strippés sont évacués vers un régénérateur 14, par l'intermédiaire d'un conduit 15, sur lequel est prévue une vanne de régulation 16. Le régénérateur 14 comprend ici une seule chambre de régénération, o les grains de catalyseur désactivé sont introduits dans la partie supérieure du lit fluidisé 17, tandis que les fumées de combustion sont évacuées par la ligne 18, après passage dans un cyclone 19. Les grains de catalyseur sont régénérés en lit fluidisé, par combustion du coke et des hydrocarbures encore présents à leur surface ou dans leurs pores, grâce à une injection d'air ou d'oxygène, par le diffuseur 20, alimenté par la ligne 21 Les grains de catalyseur, ainsi portés à haute température par la chaleur de combustion, retournent vers la base du riser 1 par la ligne 2. Les travaux effectués par la Demanderesse sur les conditions d'injection ont permis de mettre en évidence le fait que les écarts relevés entre les rendements théoriques et ceux réellement observés sont imputables à une mauvaise répartition des grains dans la section réactionnelle et des études théoriques ont montré que cette mauvaise répartition est elle-même liée à des différences de vitesse dans la section réactionnelle En effet, alors que les fluides qui se trouvent dans l'axe du réacteur gardent une vitesse élevés, ceux qui se trouvent à la périphérie sont ralentis par les parois Il en résulte, et ce phénomène est bien connu de l'homme de l'art sous le nom de rétromélange (en anglais "backmixing"), que, à la périphérie du réacteur, les grains de catalyseur ne sont pas ou que peu fluidisés Ils se répartissent en effet de façon à ce que la densité du mélange de grains et de fluides soit inversement proportionnelle à la vitesse des fluides En conséquence, les grains se trouvent préférentiellement disposés à la périphérie du réacteur, o ils peuvent stagner, voir redescendre, le long de la paroi De ce fait, lorsque la charge pulvérisée entre en contact avec le flux trop dense de catalyseur situé à la périphérie, il se produit un apport de chaleur trop élevé, ce qui provoque un surcraquage de la charge et donc une production de gaz. Inversement, lorsque la charge pulvérisée entre en contact avec un flux de grains insuffisamment dense dans la partie centrale du riser, le transfert de chaleur n'est pas réalisé, les réactions souhaitées n'ont pas lieu et une cokéfaction importante du catalyseur se produit, le catalyseur devenant alors inactif. La présente invention propose de remédier à ces inconvénients en uniformisant la vitesse des fluides et en supprimant tout rétromélange dans la zone située en amont de l'injection de la charge d'hydrocarbures à craquer. La présente invention a par conséquent pour objet un procédé de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures et de particules solides chaudes dans un réacteur tubulaire disposé verticalement en fonctionnant en lit fluidisé dilué à flux ascendant, ce procédé étant caractérisé en ce que, dans la partie de la section réactionnelle située au- dessous de la zone d'injection dans le réacteur de la charge d'hydrocarbures, on imprime au lit fluidisé un mouvement de rotation autour de l'axe du réacteur tel que, au niveau de l'introduction de la charge, la vitesse de rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur, dans le plan perpendiculaire à l'axe de celui-ci, soit comprise entre 0,5 et 1,5 fois et de préférence entre 0,7 et 1,3 fois celle des fluides circulant suivant l'axe dudit réacteur. Il résulte de cette mise en rotation du lit fluidisé autour de l'axe du réacteur une uniformisation des modules des vitesses des fluides dans la partie de la section réactionnelle située immédiatement au-dessous de l'injection de la charge à craquer, cette vitesse étant dirigée axialement au centre du réacteur et latéralement à la périphérie de celui-ci Les modules des vitesses des fluides étant uniformisés, il en résulte une uniformisation de la répartition des grains et une absence de reflux de ceux-ci au voisinage des parois dans la zone qui suit ladite mise en rotation et, en particulier, dans la zone o est injectée la charge à craquer. Celle-ci peut alors être introduite par la ligne 7 et vaporisée de façon homogène à l'aide d'un injecteur 6 de type connu en soi (voir, à cet effet, les brevets européens NO 157 691 et 312 428), permettant de pulvériser la charge d'hydrocarbures en fines gouttelettes de diamètre inférieur à 200 microns et, de préférence, à 100 microns Ces fines gouttelettes étant dispersées de façon homogène dans un lit fluidisé de grains de catalyseur uniformément répartis, il s'ensuit un transfert de chaleur uniforme et le maintien à une valeur appropriée dans toute la zone réactionnelle du rapport "C/0 ", c'est-à-dire du rapport entre la quantité de catalyseur (C) et celle de la charge à traiter ( 0). La présente invention peut être utilisée de façon particulièrement avantageuse lorsque la charge à craquer est injectée dans un lit fluidisé dilué (en anglais "fast, or dilute fluidized bed"), o toutes les particules et les fluides possèdent un mouvement d'ensemble ascendant A cette fin, la vitesse moyenne ascendante des particules dans le lit fluidisé o est injectée la charge sera généralement supérieure à 1,0 m/s et, de préférence, comprise entre 2 et 10 m/s En conséquence, au niveau de l'injection de la charge à craquer, la vitesse de rotation du lit fluidisé sera généralement comprise entre 1 m/s et m/s à la périphérie du réacteur. En particulier avec les catalyseurs de craquage catalytique du type utilisé jusqu'à présent, les lits fluidisés dans lesquels sera injectée la charge à craquer auront une densité qui sera de préférence généralement inférieure à 500 kg/m 3. Le fluide gazeux utilisé, pour obtenir le lit fluidisé de catalyseur dans lequel est injectée la charge à craquer, peut être avantageusement constitué, de façon connue en soi, par de la vapeur, de l'hydrogène, des hydrocarbures vaporisés possédant moins de six atomes de carbone ou des mélanges de ceux-ci, ou par tout autre gaz de type connu en soi, susceptible d'être vaporisé et de créer ainsi les conditions requises pour la fluidisation des grains. Un premier avantage du procédé selon la présente invention découle de l'uniformisation de la répartition des grains dans la zone de pulvérisation des hydrocarbures : les risques de collision entre les gouttelettes de la charge et les grains de catalyseur sont diminués par suite d'un meilleur transfert thermique Il se dépose donc moins de coke à la surface de ces grains, qui gardent ainsi leur activité en vue de la réaction ultérieure Le taux de conversion de l'unité et la sélectivité sont donc améliorés et la production de gaz légers indésirables est fortement diminuée. Un deuxième avantage du procédé est de favoriser la mise en présence d'un flux homogène des grains de catalyseur avec une charge finement atomisée, avec pour conséquence une vaporisation et un transfert thermique homogènes et quasi instantanés, la réaction de craquage commençant ainsi aussitôt à la température requise Toutes les molécules de la charge sont donc sujettes à une réaction de même sévérité Il est alors possible d'opérer à des températures plus homogènes Il devient même possible d'opérer sans dommage à des températures plus élevées et de traiter dans l'unité de craquage des charges plus lourdes (contenant en particulier plus d'asphaltènes), ou d'obtenir un taux de conversion meilleur, ainsi qu'un meilleur indice d'octane de l'essence produite. Un troisième avantage résulte de la suppression du phénomène dit de rétromélange ou "backmixing" le long de la paroi du réacteur dans la mesure o des grains cokés, désactivés et refroidis, ne peuvent plus redescendre le long de la paroi pour se mélanger, au détriment du rendement de la réaction, avec les grains chauds non encore désactivés en provenance du régénérateur. Un quatrième avantage du procédé réside dans une réduction notable des problèmes d'attrition au voisinage des parois, en particuliers au niveau des embouts d'injecteurs de charge, ce qui entraîne également une augmentation notable de la durée de vie des parois réfractaires et de celle des injecteurs, avec pour conséquence une diminution des coûts d'entretien. Un autre avantage du procédé selon l'invention résulte de la diminution de la quantité de coke formé lors de la mise en contact de la charge et du catalyseur Ceci facilite la régénération des grains de catalyseur, en réduisant le temps de séjour dans le ou les régénérateurs, et diminue les possibilités d'apparition de points chauds, qui sont à la fois nuisibles pour le catalyseur et pour la chambre de régénération. Les particules solides susceptibles d'être utilisées selon le procédé objet de la présente invention comprennent toutes les particules caloportrices, catalytiques ou non, sur lesquelles du coke se dépose au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures Elles comprennent, en particulier, pour une utilisation dans des unités de craquage thermique en lit fluidisé, des particules caloporteuses inertes de type connu en soi, telles que des microsphères de kaolin ou de silicates, lorsqu'il s'agit d'un fonctionnement du type vapocraquage en lit fluidisé, ou telles que des particules carbonées solides, lorsqu'il s'agit d'un fonctionnement du type fluidcoker Elles comprennent également toutes les classes de particules ayant des capacités catalytiques variées, en particulier pour le craquage catalytique Une classe particulièrement avantageuse est constituée par les catalyseurs ayant des structures poreuses dans lesquelles des molécules peuvent être mises en contact avec des sites actifs se trouvant dans les pores Dans cette classe, on trouve notamment les silicates ou les aluminosilicates En particulier, des catalyseurs comprenant de la zéolite sont disponibles dans le commerce avec des supports contenant une diversité d'oxydes métalliques et de combinaisons desdits oxydes, notamment de la silice, de l'alumine, de la magnésie et des mélanges de ces substances, ainsi que des mélanges desdits oxydes avec des argiles La composition catalytique peut naturellement contenir un ou plusieurs agents favorisant l'une ou l'autre étape du procédé; le catalyseur pourra donc contenir, en particulier, des agents favorisant la combustion du coke lors de la régénération, ou contenir des agents susceptibles d'éviter la cyclisation des oléfines en aromatiques. Les charges d'hydrocarbures susceptibles d'être traitées selon le procédé objet de la présente invention, comprennent tous les hydrocarbures liquides susceptibles d'être vaporisés à la température réactionnelle du lit fluidisé, en vue de leur conversion, catalytique ou non. En particulier, elles comprennent des pétroles bruts, étêtés ou non, ainsi que les coupes ou les résidus de distillation atmosphérique ou de distillation sous vide, les brais, émulsions de bitumes, extraits aromatiques, slurries catalytiques, huiles synthétiques ou usées Ces charges peuvent, le cas échéant, avoir reçu un traitement préalable, tel que, par exemple, un hydrotraitement Elles pourront, en particulier, contenir des fractions dont le point d'ébullition peut aller jusqu'à 700 O C et plus, pouvant contenir des pourcentages élevés de produits asphalténiques, et présenter une teneur en carbone Conradson élevée ( 10 % et au-delà) Ces charges peuvent être diluées ou non par des coupes plus légères conventionnelles. Etant donné le mode particulier de circulation des fluides dans la zone réactionnelle, la mise en oeuvre du procédé nécessite un certain nombre de moyens spécifiques, qui font partie intégrante de la présente invention. L'invention a donc également pour objet un dispositif de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures avec des particules solides chaudes en lit fluidisé dans un réacteur de conversion d'hydrocarbures de type tubulaire à flux ascendant disposé verticalement, ce dispositif comprend des moyens d'introduction desdites particules chaudes, des moyens de fluidisation de ces particules en phase diluée et, au-dessus des moyens d'introduction des grains de catalyseur, des moyens d'injection de la charge d'hydrocarbures par pulvérisation de celle-ci dans la phase fluidisée diluée de particules chaudes, ce dispositif étant caractérisé en ce que, entre les moyens de fluidisation et ceux d'injection de la charge, sont prévus des moyens de mise en rotation sensiblement autour de l'axe du réacteur de la phase fluidisée se trouvant à la périphérie dudit réacteur. De préférence, les moyens de mise en rotation de la phase fluidisée, ne comporteront aucune pièce mobile et permettront une mise en rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur, avec une vitesse qui sera de préférence comprise, au niveau de l'injection de la charge à craquer, entre 0,5 et 1,5 fois la vitesse ascendante des fluides circulant suivant l'axe du réacteur. Les moyens de fluidisation permettant de mettre les particules solides en phase fluidisée diluée pourront comprendre un ou plusieurs diffuseurs de fluide alimentés par de la vapeur, par des gaz légers ou par des liquides facilement vaporisables de type connu en soi, incluant en particulier des hydrocarbures possédant de préférence moins de six atomes de carbone. Les moyens d'injection de la charge d'hydrocarbures à convertir seront de préférence du type pulvérisateur permettant de répartir la charge de façon homogène dans la zone réactionnelle, en gouttelettes de diamètre inférieur à 200 microns et, de préférence, inférieur à 100 microns. Un premier moyen de mise en rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur sera avantageusement constitué d'une ou de plusieurs bandes rigides, accolées à la paroi du réacteur et disposées en spirale sur la face interne de 1 l cette paroi. Sur la figure 2, représentant un dispositif d'injection conforme à la présente invention, le moyen de mise en rotation présente la forme d'un ressort hélicoïdal 22, rigide et plat, accolé à la paroi interne du réacteur. Les spires ainsi constituées font avec l'axe du réacteur un angle constant, généralement compris entre 10 et 800 et, de préférence, entre 30 et 600 La bande rigide et plate sera constituée de tout matériau de type connu en soi, susceptible de résister à l'abrasion des grains, tel que par exemple un métal traité ou une céramique, ou un métal céramisé Sa largeur pourra être comprise entre 0,01 et 1 fois et, de préférence, entre 0,05 et 0,25 fois le rayon du réacteur tubulaire Une seule bande pourra être suffisante pour un réacteur de petit diamètre; cependant, avec les plus grands réacteurs, plusieurs bandes seront nécessaires, décalées d'un même pas les unes par rapport aux autres. Afin d'éviter des irrégularités axiales dans le flux de grains de catalyseurs entrant dans la zone réactionnelle, le dispositif représenté sur la figure 2 présente ici, comme dans le brevet européen NO 191 695, un système à deux niveaux de fluidisation des particules de catalyseur régénérées Un premier diffuseur 4, alimenté par la ligne 5, injecte à la base du réacteur 1, au- dessous du raccordement de la ligne 2 au réacteur, une quantité suffisante de fluide pour entretenir une fluidisation dense assurant une homogénéisation des grains dans cette zone Un second diffuseur 23, alimenté par la ligne 24 et disposé en aval du raccordement de la ligne 2 au réacteur, permet ensuite d'injecter la quantité de fluide nécessaire pour créer des conditions de fluidisation diluée, avec un débit constant de grains, qui montent alors dans le réacteur à une vitesee axiale supérieure à 1,5 m/s et, de préférence, comprise entre 2 et 10 m/s. Dans la zone située immédiatement en amont de l'injection de la charge à convertir, est disposée en spirale la bande 22 permettant d'imprimer une rotation aux fluides situés à la périphérie du riser La charge à convertir peut alors être pulvérisée, en aval de la bande 22, dans un flux de grains particulièrement homogène, à l'aide d'un ou de plusieurs injecteurs 6 répartis autour du riser. Un second moyen de mise en rotation de la phase diluée à la périphérie du réacteur est représenté schématiquement sur la figure 3 et en coupe sur la figure 4. Dans cette forme de mise en oeuvre de l'invention, un diffuseur 4, alimenté par la ligne 5, est toujours disposé au-dessous du raccordement 2 au réacteur 1 de la ligne 2 d'amener des grains de catalyseur régénérés Par contre, au diffuseur 23 de la forme de réalisation de la figure 2 est substitué un système d'injection de fluide, tangentiellement à la paroi du réacteur, en quatre points disposés symétriquement dans un plan perpendiculaire à l'axe du réacteur. Chacun des tubes 26 d'injection est alimenté par un distributeur 25 du fluide, qui arrive par la ligne 27 Les injections tangentielles pratiquées simultanément en plusieurs points du riser permettent donc une mise en rotation de la phase fluidisée située à la périphérie du riser avec une vitesse de rotation directement proportionnelle à la quantité de fluide injectée. Le nombre de ces injections tangentielles dépend bien entendu du diamètre du réacteur: si deux injections effectuées de façon diamétralement opposée apparaissent suffisantes pour un réacteur de petit diamètre, un nombre nettement plus grand d'injections pourra être mis en oeuvre sur des réacteurs beaucoup plus large On pourra également sans sortir du cadre de la présente invention, prévoir à la périphérie du réacteur, à plusieurs niveaux successifs de celui-ci des points d'injection décalés longitudinalement Enfin, les orifices d'injection peuvent être de formes variées, circulaires, rectangulaires ou en forme de fentes, et situés de préférence dans un même plan perpendiculaire à l'axe de symétrie Les fluides injectés seront de préférence du même type que ceux utilisés pour la fluidisation des grains Leur injection sera réalisée de façon telle que l'axe des jets de fluide ne croise pas l'axe de symétrie du réacteur, et soit situé de préférence tangentiellement à la paroi du réacteur. L'angle entre les injecteurs 26 et le plan perpendiculaire à l'axe de symétrie du réacteur, sera de préférence faible, de façon à minimiser la quantité de fluide à injecter pour obtenir la rotation voulue En outre, ces injecteurs devront respecter autant que possible la symétrie de révolution du réacteur, afin d'obtenir une bonne homogénéité du lit fluidisé. De plus, les injecteurs de charge 6 pourront eux- mêmes être disposés de façon à perpétuer le mouvement en hélice des grains du lit fluidisé, de façon à éviter autant que possible toute stagnation et toute réapparition de rétromélange dans la partie aval de la section réactionnelle. L'exemple qui suit vise à illustrer la présente invention et n'a, par conséquent, aucun caractère limitatif. EXEMPLE Deux essais de craquage catalytique ont été réalisés à partir d'une même charge d'hydrocarbures dans une unité de craquage catalytique possédant des dispositifs d'injection du type de ceux décrits en référence aux figures 1 et 3 Contrairement à l'essai 1, dans lequel un dispositif classique d'injection des grains de catalyseur et de charge à craquer a été utilisé, l'essai 2 a été réalisé à l'aide d'un dispositif selon l'invention représenté sur la figure 3, permettant d'injecter la charge à craquer dans un lit fluidisé dilué et homogène résultant de la mise en rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur. La charge traitée est un résidu de distillation atmosphérique (arabe lourd hydrotraité), présentant les caractéristiques suivantes: densité ( API): 19,5, soufre (% poids): 0,5, azote total (% en poids): 1200, vanadium (ppm): 15, nickel (ppm): 8, carbone Conradson (% en poids): 6,5. Au cours des deux essais, les conditions opératoires ont été les suivantes: z RBap uo T:weuogel apqetnas Xseqal ans aloo ap ogdgp np uo Tq Dnpga elqe Doagdde eun a Tuaqqop 'Uo Tq DSlU Tp auoz-l susp su Tea Bsepuo Tq Tqadeaa 2 na II Tamaun e es Dp B 'eimaed uo Tque Au T,I uoles gj T Tsods Tp ael anb quauou SE qu PA Tns nualqse el susp sglqmesss 2 S rrlnsea sal i i; (S/M) UO Tqeq Oaj i i' i ua a Tm ap ap Tnli i i np Uo Tqecutp e S Se 4 T Ai O i i i i j_ __ j j j i 5 e i O igs Tp TnlgTI ne qaoddeai i;i;izsdDa 2 Cu T ep Tnlg ap %i i i i (S/I); S i s'1 i i;S Tp Tn Ig 4 TI np/T-t I)i. i i i-EI uo Tqeqo O ap asse 6 TAI i i i iba;D; i i i ap 'nafeau Tl apiOZ i I'ú" i 5 Z i nue A Tu ns (s/m) su Ta b I i i I sep il T Txe esseq T Ai i alqe-l Si Eqei i i -uaqln eq Tloz I-eaqln e I Toez ijn 9 s Lseap edjqsi1 s i i i i O OE i SES i (Do)i ;; a 1 esz ap uig uedmeil i i 081 i 081 i (Do) abfie 14 Di 01 I i i 1 I ap uo To Cu T 1 pduidmei i i i i i 58 L i L 6 L i (Do) as &I Ewoi ;; np uo Tqo 2 Cu Tpdmeai i i ii S i (uo Tue Au Tili(snb Tsslo ed i; i iuoles uo TqelEUT)iap uo T Dacu T)i i i Z Iv S Sai I ivss i i ct 7 út 9 Z (g A Tq TP Pe uou) i 9 'E 8 O i O 'TSZi NO N O i i i i I N Od i I:OO i i I'6 56 i'Du 6 ssel ep auiqoo i S'LL i I'9 L i('IOA ua%)samusse U 3 Gn TA To De Ig Si i 8 'LOI I'901 i dnsi i j iseanqalz Doop tl u 3 eprtbf TI qu Imepueui i S'LL i Z'SL i ('1 OA ua %) Do O zzu OTSZGAUO DiSli i Z'L i ú'L i (sp Tod ue %) e 3 lO Di i S'9 i ú'8 i (-IOA U %) ptno I quun Ia Ii i O '91 i SJ'91 i ('IOA ua %) l Beil q Unl Ta Gi i I'09 i Z'LS i (-1 OA ua %) aouessai i Z'SZ i I't Z i ('IOA ua %) ae XLle ambi-Di 01 I i 8 'E i 1 ' i (Sp Tod ue %) oes ze Di i i i i i Z IVS Sa i I iv S Sa i :ebel qel I Tq STP ua qe aouesse ua e TA; 56 Is ana II Ul Fam aun '4 uesnbesuo D aud ';e u O Tsae Au OD ap xnfe ana I Teum un '6 Fe Inqn a Uneq De np eantewadmq ul ap uo T Wqeue 6 bnu aun 9 Bz Iem ao oe 'sa 6 fba Gt 7 t 79 Z REVENDICATIONS 1 Procédé de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures et de particules solides chaudes dans un réacteur tubulaire disposé verticalement et fonctionnant en lit fluidisé dilué à flux ascendant, ce procédé étant caractérisé en ce que, dans la partie de la section réactionnelle située au-dessous de la zone d'injection de la charge d'hydrocarbures, on imprime au lit fluidisé un mouvement de rotation autour de l'axe du réacteur tel que, au niveau de l'introduction de la charge, la vitesse de rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur, dans le plan perpendiculaire à l'axe de celui-ci, soit comprise entre 0,5 et 1,5 fois la vitesse des fluides circulant suivant l'axe dudit réacteur. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la vitesse moyenne ascendante des particules dans le lit fluidisé o est injectée la charge est supérieure à 1,0 m/s et, de préférence, comprise entre 2 et 10 m/s. 3 Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la vitesse de rotation du lit fluidisé à la périphérie du réacteur tubulaire au niveau de l'injection de la charge d'hydrocarbures est comprise entre 1 m/s et 15 m/s. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la charge d'hydrocarbures à convertir est injectée dans le réacteur à l'état de gouttelettes de diamètre inférieur à 200 microns et, de préférence, à 100 microns. Dispositif de mise en contact d'une charge d'hydrocarbures avec des particules solides chaudes en lit fluidisé dans un réacteur de conversion d'hydrocarbures de type tubulaire à flux ascendant disposé verticalement, ce dispositif comprenant des moyens ( 2) d'introduction desdites particules chaudes, des moyens ( 4) de fluidisation de ces particules en phase diluée, et des moyens ( 6) d'injection de la charge d'hydrocarbures par pulvérisation de celle-ci dans la phase fluidisée diluée de particules chaudes, ce dispositif étant caractérisé en ce que, entre les moyens de fluidisation et ceux d'injection de la charge, sont prévus des moyens ( 22,26) de mise en rotation autour de l'axe du réacteur de la phase fluidisée à la périphérie dudit réacteur. 6 Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens de mise en rotation de la phase fluidisée ne comportent aucune pièce mobile et impriment à cette phase fluidisée un mouvement de rotation tel que la vitesse de rotation perpendiculairement à l'axe du riser, mesurée au niveau de l'injection de la charge d'hydrocarbures, est comprise entre 0,5 et 1,5 fois la vitesse des fluides suivant l'axe du réacteur. 7 Dispositif selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que les moyens ( 6) d'injection de la charge d'hydrocarbures à convertir comprennent des pulvérisateurs permettant de pulvériser la charge de façon homogène en gouttelettes de diamètre inférieur à 200 microns et, de préférence, à 100 microns. 8 Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le moyen de mise en rotation de la phase diluée autour de l'axe central comprend au moins une bande rigide ( 22), accolée à la paroi interne du réacteur et disposée en spirale à l'intérieur de celui-ci. 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs bandes rigides ( 22) accolées à la paroi du réacteur et décalées d'un même pas les unes par rapport aux autres. Dispositif selon l'une des revendications 8 et 9, caractérisé en ce que la largeur de la ou desdites bandes rigides ( 22) est comprise entre 0,01 et 1 fois et, de préférence, entre 0,05 et 0,25 fois le rayon du réacteur tubulaire. 11 Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le moyen de mise en rotation du lit fluidisé autour de l'axe du réacteur comprend un moyen ( 26) d'injection de fluide, de préférence tangentiellement à la paroi du réacteur, en au moins deux points disposés de façon symétrique par rapport à l'axe du réacteur. 12 Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit fluide est injecté par des ouvertures circulaires, rectangulaires, ou en forme de fente, situées de préférence dans un méme plan perpendiculaire à l'axe de symétrie. 13 Dispositif selon l'une des revendications 11 et 12, caractérisé en ce que les fluides injectés sont du même type que ceux utilisés pour la fluidisation des particules solides. 14 Dispositif selon l'une des revendications 11 à 13, caractérisé en ce que l'injection des fluides est réalisée de façon telle que l'axe des jets ne passe pas par l'axe de symétrie du réacteur, mais de préférence tangentiellement.