FR 2643142 A1 19900817 FR 8703575 A 19870316 CANON A TIR UNIQUE AVEC DISPOSITIF D'ACCELERATION ELECTROMAGNETIQUE, L'invention est relative à un canon à tir unique pour l'accélé- ration d'une masse, comprenant un système coaxial avec un conducteur interne et un conducteur externe reliés électriquement entre eux avec une extrémité par un pont de court-circuit fermant le système zoaxial, un dispositif pour l'alimentation d'une impulsion de courant à l'autre extrémité du système coaxial, une charge explosive disposée le long du système coaxial et un dispositif de mise à feu pour la C charge explosive placé à proximité de la zone d'alimentation de l'impulsion de courant, le dispositif de mise à feu étant actionné après alimentation de l'impulsion de courant de sorte que le front de détonation de la charge explosive se déplace dans la direction du pont de court-circuit du système coaxial et relie entre eux le long !5 du trajet de compression les conducteurs interne et externe jusqu'au court-circuit électrique (compression de champ magnétique). On connaît déja, par la demande de brevet allemand 33 21 034 appartenant au même déposant, un canon à tir unique pour l'envoi d'un projectile, dans lequel le projectile est éjecté du canon au moyen d'un dispositif d'accélération électromagnétique. Dans un dispositif d'accélération électromagnétique, on utilise le phénomène selon lequel l'énergie magnétique d'un espace creux peut être amplifiée pratiquement linéairement par rapport au facteur de compression, par compression rapide de l'espace creux présentant des parois électri- quement conductrices et à l'intérieur duquel règne un champ magné- tique correspondant. Le travail fourni à l'encontre de la pression du champ magnétique est transformé en énergie magnétique. Le dispositif d'accélération du canon connu présente un système coaxial muni d'un conducteur externe et d'un conducteur interne, électriquement reliés entre eux à l'extrémité avant par un pont de court-circuit fermant le système coaxial. Une impulsion de courant est alimentée dans ce système coaxial électriquement en court- circuit, à une de ses extrémités, par exemple au moyen d'une décharge de condensateur, de façon à créer un champ magnétique dans le système coaxial. A peu près au moment o l'impulsion de courant atteint son amplitude maximale, on met à feu une charge explosive qui s'étend le long du système coaxial et qui entoure par exemple le conducteur externe du système coaxial. La mise à feu se fait au voisinage de la zone d'alimentation de l'impulsion de courant, les conducteurs interne et externe étant rapprochés l'un de l'autre jusqu'au court- circuit électrique. Ce court-circuit électrique crée l'espace creux mentionné précédemment dans lequel le champ magnétique se trouve confiné. Le court-circuit cri à l1'extrénizt arrière du système coaxial par la charge explosive, entre les conducteurs interne et externe, se déplace vers l'avant à la vitesse du front de détonation, de sorte que l'espace creux diminue constamment et que le champ magnétique qui s'y trouve inclu est comprimé. La vitesse du front de détonation est d'environ 8 km par seconde. On choisit les paramètres électriques du système coaxial de façon que le temps de désintégration du champ magnétique soit d'environ un ordre de grandeur supérieur à la durée maximale du processus de compression complet, de façon que les pertes ohmiques soient relativement faibles. Lors de l'ajustement optimal du système, on peut transformer la majeure partie de l'énergie électro- statique initialement présente en énergie magnétique. La pression de champ élevée ainsi obtenue agit sur le projectile électriquement conducteur qui est éjecté du canon. Le projectile peut également lui-même faire partie du pont de court-circuit entre les conducteurs interne et externe. Lors de ce processus, l'énergie mécanique libérée par la déto- nation produit un travail à l'encontre de la pression de champ à l'intérieur du trajet coaxial, lequel se trouve transformé, selon le principe des machines électrodynamiques, en énergie de champ magnéti- que. Le taux de conversion croît dans un large domaine du facteur de compression, approximativement proportionnelement à l'énergie magné- tique du trajet coaxial. Cela signifie qu'au débit du processus de compression, lorsque la valeur du champ magnétique est encore relativement faible, on trouve un taux de conversion en énergie également faible c'est-à-dire que l'énergie de la charge explosive à disposi- tion n'est que faiblement mise à profit. Ce n'est que vers la fin du processus de compression, lorsque la pression de champ atteint une valeur suffisamment élevée, que croît rapidement le taux de conver- sion. Cela singifie que le contenu énergétique du champ magnétique est approximativement proportionnel au facteur de compression c'est- à-dire qu'il croît de manière approximativement inversement propor- tionnelle à la longueur restante du trajet coaxial. Pour toutes les applications imaginables de l'énergie de champ magnétique obtenue, il serait préférable d'inverser cette loi c'qst- 3-dire d'atteindre dès le début des taux de conversion élevés. C'est ici qu'intervient la présente invention qui a pour objet de perfectionner un canon à tir unique du type mentionné précédemment de façon que des taux de conversion énergétiques élevés soient possi- bles dès le début. Ce résultat est atteint conformément à l'invention par le fait que le système coaxial est prolongé au-delà du pont de court-cirzuit dans la direction de propagation du front de détona- tion. De plus le pont de court-circuit est réalisé en un matériau électriquement conducteur pouvant passer à l'état de plasma lors de l'alimentation de l'impulsion de courant, ce matériau formant un pont de plasma entre les conducteurs interne et externe. La masse du pont de plasma est en outre choisie de façon qu'une compression de champ magnétique soit possible sur toute la longueur du trajet de compres- sion malgré le déplacement du front de détonation et du pont de plasma. L'idée inventive réside dans le fait que le système coaxial n'est pas mis en court-circuit à l'extrémité avant mais au contraire que le pont de court-circuit est disposé relativement près de la zone d'alimentation de l'impulsion de courant. Ce pont de court-circuit 2643 142 peut être constitué par une rondelle ou une feuille mince par exemple en aluminium. Lors de l'alimentation de l'impulsion de courant, le matériau de ce pont de court-circuit est vaporisé et forme un-pont de plasma entre les conducteurs interne et externe. Ce pont de plasma forme alors l'obturation avant de l'espace creux dans lequel est confiné le champ magnétique après la détonation de la charge explo- sive à l'endroit de l'alimentation de l'impulsion de courant. Afin d'atteindre une compression de champ magnétique à l'intérieur de cet espace creux comportant une paroi avant mobile formée par le pont de plasma, le front de détonation qui se déplace à grande vitesse en direction de l'extrémité avant du système coaxial ainsi que le court- circuit arrière du système coaxial qui lui est obligatoirement lié ne doivent en aucun cas dépasser le pont de plasma car sans cela l'énergie de champ magnétique ainsi confinée serait immédiatement transformée en chaleur par effet Joule et ne pourrait plus être transportée vers l'avant. Par ailleurs il convient que le pont de plasma ne soit pas déplacé trop rapidement vers l'avant par la pression du champ magnétique confiné car cela provoquerait une diminution du facteur de compression et ne permetterait pas d'obtenir l'effet recherché. Ces deux exigences sont remplies par le choix particulier de la masse du disque de court-circuit qui détermine pratiquement la masse inertielle du plasma conducteur qui est formé à partir de ce disque. La réserve exacte de masse peut alors être choisie de façon que soit assuré d'une part l'avance nécessaire du pont de plasma par rapport au front de détonation qui se déplace derrière lui tout en assurant que cette avance ne soit pas trop importante c'est-à-dire que le facteur de compression ne diminue pas. Le pont de court-circuit ne doit pas être trop près de la zone d'alimentation de l'impulsion de courant afin d'éviter des pertes d'énergie de départ trop importantes. De telles pertes d'énergie sont constituées par exemple par la dégradation de l'énergie de champ magnétique en inductivités parasites des conduites d'alimentation et en inductivité active du trajet de compression. 26 4 142 Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, on prévoit dans la direction de déplacement du front de détonation de la charge explosive, après le pont de court-circuit, au moins un corps de révolution, par exemple un disque mince ou un cône à parois minces, qui ne relie pas électriquement les conducteurs interne et externe du système coaxial mais qui, lors du déplacement vers l'avant du pont de plasma se trouve inclus dans celui-ci. Les corps de révolution peuvent être constitués en un matériau électriquement conducteur ou isolant ou en une combinaison de ces matériaux. Dès que le pont de plasma en déplacement vers l'avant atteint le prochain corps de révolution, par exemple un disque en aluminium, la matière de ce disque se trouve intégrée dans le flux de courant, vaporisée et entratnée en tant que nasse supplémentaire dans le plasma. Le taux de cette adjonction de masse peut âtre ajusté de manière optimale par un choix approprié de la masse des corps de révolution, par exemple de l'épaisseur des disques et des différents écartements respectifs de façon à obtenir un taux de transformation maximal d'énergie explosive en énergie de champ magnétique ou en énergie cinétique du plasma selon les applications. Il est également possible de prévoir des réglages permettant de remplir divers critères d'optimisation sur des sections individuelles du trajet coaxial. Il est également possible, par une construction stratifiée des corps de révolution d'introduire dans le pont de plasma des matériaux non conducteurs d'électricité afin d'atteindre par exemple un écoulement vers l'avant de matière neutre. Les corps de révolution peuvent présenter des formes diffé- rentes afin d'entraîner un effet de mise en forme du front du pont de plasma se déplaçant vers l'avant. La matière du pont de plasma et des matières neutres qui s'y trouvent transportées peuvent constituer elles-mêmes la masse à accélérer en étant par exemple éjectées du système coaxial comme un projectile. Il est également possible que cette matière accélérée agisse sur un projectile placé dans un tube-canon et qui se trouve éjecté hors de ce canon par le choc de la matière du pont de plasma. Selon un autre mode de réalisation, on supprime le conducteur interne du système coaxial dans la partie avant du trajet de compres- 26 t43142 sion. Cela est possible étant donné que le plasma conducteur du pont de plasma qui a été formé et qui se trouve continuellement en forma- tion, prend obligatoirement dans le champ magnétique élevé une structure fortement annulaire en s'étendant jusqu'à remplacer le conducteur interne. L'adjonction de masse continuelle dans le plasma se fait par des corps de révolution correspondants par exemple des disques qui remplissent la section complète du conducteur externe. Le conducteur externe peut également se reserrer ou se contracter dans la portion avant du trajet de compression, le conducteur interne s'arrêtant avant, à l'endroit ou après la transition de contraction. Une telle structure a pour objet d'accélérer encore le pont de plasma et la matière qui s'y trouve contenue juste avant l'éjection. Comme il a été mentionné précédemment, les corps de révolution se trouvant à l'intérieur du système d'accélération peuvent présenter les formes et épaisseurs les plus diverses et être constitués par toutes sortes de matériaux ou combinaisons de matériaux afin d'obtenir des effets spéciaux en particulier la mise en forme du front du pont de plasma. Une combinaison de corps de révolution électriquement conducteur et électriquement non conducteur est particulièrement avantageuse pour obtenir sur le front du pont de plasma une matière non conductrice hyperrapide qui quitte alors le système d'accélération directement comme paquet de matière amorphe dirigé. Ce paquet de matière neutre. électriquement n'est pas soumis, après qu'il ait quitté le système d'accélération, aux forces électro- magnétiques qui font par exemple diverger le plasma conducteur ultérieur provenant du pont de plasma. D'autres particularités de l'invention ressortiront de la description de quelques modes de réalisation faites à titre d'exem- ples nullement limitatifs à partir des dessins annexés sur lesquels: les figures la à Id représentent une coupe longitudinale schéma- tique d'une portion d'un canon selon l'invention avec un système coaxial et une charge explosive qui l'enveloppe à différents instants successifs après la mise à feu de la charge explosive; les figures 2a et 2b représentent deux coupes longitudinales schématiques d'une variante modifiée d'un canon à tir unique selon l'invention; 26 43142 les figures 3a à 3f représentent une troisième variante d'un canon à tir unique à différents instants successifs après la mise à feu de la charge explosive; les figures 4 et 5 sont des coupes longitudinales schématiques respectivement des zones d'extrémité avant de deux autres variantes d'un canon à tir unique selon la présente invention pour l'accéléra- tion d'un projectile amorphe; et la figure 6 est une coupe longitudinale schématique de la portion d'extrémité avant d'un canon à tir unique selon la présente invention pour l'accélération d'un projectile en métal dur. Sur les figures, les parties identiques ou ayant la même fonc- tion portent les mêmes références affectées cependant des lettres minuscules a à f correspondant aux figures 1 à 6. Sur la figure la se trouve représenté un canon à tir unique la avec un système d'accélération électromagnétique. Ce système d'accé- lération électromagnétique comprend un système coaxial muni d'un conducteur externe cylindrique 2a et d'un conducteur interne médian 3a ayant la forme d'un barreau. Le conducteur externe 2a est entouré sur toute la longueur du système d'accélération par une charge explosive 4a. Cette enveloppe de matière explosive peut être mise à feu à l'extrémité arrière du canon à tir unique au moyen de disposi- tifs de mise à feu 5a répartis sur toute la périphérie de la charge explosive. Le conducteur interne 3a s'étend au-delà de l'extrémité arrière du canon à tir unique et est étroitement entouré à cette extrémité par une portion extrême cylindrique 6a reliée au conducteur externe 2a. Les conducteurs interne et externe sont d'excellents conducteurs électriques par exemple réalisés en cuivre. Le conducteur interne 2a et la portion d'extrémité 6a du conducteur externe 2a sont reliés entre eux par l'intermédiaire d'un banc de condensateurs 7a et d'un interrupteur 8a. Le conducteur externe 2a et le conducteur interne 3a sont électri- quement reliés entre eux à une distance déterminée de l'extrémité arrière à l'intérieur du système coaxial au moyen d'un pont de court- circuit en forme de disque par exemple en aluminium. Entre ce pont de court-circuit 9a et l'extrémité arrière du canon à tir unique se 2-$4Dû142 trouve ainsi formé un espace creux 10a. Si l'on charge tout d'abord le banc de condensateur 7a lorsque l'interrupteur est ouvert puis que l'on ferme l'interrupteur 8a, le banc de condensateur 7a se décharge brutalement de sorte que se trouve produite dans le circuit électri- que fermé constitué par le conducteur externe 2a, le pont de courtcircuit 9a et le conducteur interne 3a, une forte impulsion de courant électrique entralnant la formation dans l'espace creux I0a d'un champ électrique tourbillonnaire. Le courant fort i s'écoule dans le pont de court-circuit 9a provoquant la vaporisation de la matière dont il est constitué et la formation d'un pont de plasma Ila visible sur les figures lb à ld et qui ferme alors l'espace creux 10a vers l'avant. Dès que l'impulsion de courant électrique alimentée atteint son maximum, la charge explosive 4a est mise à feu par l'intermédiaire des dispositifs de mise à feu 5a. Il en résulte un écrasement du conducteur externe 2a jusqu'à ce qu'il vienne en contact dans la zone d'extrémité avec le conducteur interne 3a en formant ainsi un autre court-circuit. L'espace creux O10a est alors électriquement complète- ment fermé. Le champ magnétique H ainsi confiné agit sur la matière du pont de plasma lia et déplace celle-ci vers la droite sur les figures. Simultanément le front de détonation 12a représenté sur les figures lb à Id se déplace également à l'intérieur de la charge explosive 4a vers la droite. Pour obtenir une compression de champ magnétique à l'intérieur de l'espace creux 10a, la masse du pont de plasma doit être choisie de manière appropriée. La masse du pont de plasma peut être modifiée au fur et à mesure de son déplacement vers l'avant et adaptée à la compression de champ magnétique optimale souhaitée. A cet effet on prévoit le long du conducteur interne 3a, à intervalles déterminés, des corps de révo- lution en matériau électriquement conducteur réalisés ici sous la forme de disques 13a qui sont reliés respectivement alternativement avec le conducteur interne 3a ou le conducteur externe 2a sans créer de liaison électrique avec l'autre conducteur. Dès que le pont de plasma lla visible sur la figure lb atteint le prochain disque 13a lié au conducteur interne 3a, la matière de ce disque se trouve incluse dans l'écoulement de courant du pont de plasma, vaporisée et entraînée dans le pont de plasma à titre de masse supplémentaire. Ce processus se répète pour le prochain disque fixé au conducteur externe et ainsi de suite. Sur les figures lc et ld se trouve illustrée la zone d'extrémité avant du canon à tir unique la. Dans cette zone se trouvent montés d'autres corps de révolution 14a qui, dans ce cas, sont constitués sous la forme de tronçons de cône. La disposition des corps de révo- lution ainsi constitués sert principalement à modifier la forme du front du pont de plasma lia. Sur les figures 2a à 2b se trouve illustrée la zone d'extrémité avant d'un canon à tir unique lb. La charge explosive 4b est déjà en grande partie brûlée et l'espace creux 0lb est fermé vers l'avant par un pont de plasma llb qui est déjà relativement important. Dans ce mode de réalisation, le conducteur interne 3b s'arrête avant l'extré- mité antérieure du canon à tir unique de sorte que la zone antérieure b ne présente que le conducteur externe 2b. Sur la figure 2a le pont de plasma llb se trouve encore dans la zone du conducteur interne sur lequel sont montés deux disques 13b en une matière électriquement conductive, ces deux disques devant être peu après inclus dans le pont de plasma 11b. Dès que le pont de plasma 11b a quitté le conducteur interne 3b et pénétré dans la zone antérieure b, le plasma conducteur du pont de plasma déjà créé et se consti- tuant encore au cours de son déplacement est obligatoirement mis en forme dans le fort champ magnétique H largement annulaire de façon à remplacer le conducteur central comme cela est illustré sur la figure 2b. Dans cette zone antérieure 15b du canon à tir unique, des disques 13b ou des cônes 14b peuvent également Utre disposés en remplissant complètement l'espace interne du conducteur externe 2b. Ces corps de révolution sont également intégrés dans.le pont de plasma 11b en combustion ce qui permet de modifier la forme de son front. Le canon à tir unique lc illustré sur les figures 3a à 3f est analogue à celui de la figure la en ce qui concerne la zone posté- rieure. Dans ces conditions, un champ tourbillonnaire H est formé dans l'espace creux 10c par introduction d'une forte impulsion de 2C43142 courant électrique, le champ entourant sous une forme annulaire le conducteur interne 3c. Les conducteurs interne 3c et externe 2c sont reliés électriquement entre eux par le pont de court-circuit 9c qui est vaporisé après l'introduction de l'impulsion de courant et forme un pont de plasma llc. Le long du trajet de compression, se trouvent disposés plusieurs disques 13c, une portion de cône 14c et un autre disque 16c, ce dernier disque comprenant une pluralité de couches de matériaux différents, au nombre de deux dans l'exemple illustré. Les disques 13c sont en un matériau non conducteur au même titre que les portions de cône 14c. En ce qui concerne le disque 16c, au moins 1'une des couches peut également être réalisée en un matériau non conducteur. Lorsque dans ce cas le pont de plasma lc est en combus- tion et, comme illustré sur les figures 3b à 3d, est continuellement poussé vers la droite sous l'action du champ magnétique H en liaison avec la charge explosive, une couche ou un paquet 17c de matière neutre amorphe s'accumule comme illustré sur les figures 3c à 3M devant le pont de plasma en combustion. Sur la figure 3e est illustrée la zone antérieure 15c du canon à tir unique, zone dans laquelle le conducteur interne 3c est supprimé. De plus dans cette zone aucun corps de révolution en matériau élec- triquement conducteur ou non conducteur n'est prévu. Le paquet de matière 17c peut être directement utilisé en tant que projectile en étant éjecté du canon à tir unique de manière directionnelle. L'adjonction continue de masse au pont de plasma rend possible une augmentation continue ou au moins un maintien à sa valeur élevée de la compression de champ magnétique jusqu'à l'évacuation du paquet de matière 17c. Sur la figure 4 se trouve simplement représente la zone anté- rieure 15d d'un canon à tir unique ld. La compression du champ magné- tique est déjà largement engagée et l'on a admis qu'un paquet de matière 17d relativement important s'est déjà accumulé devant le pont de plasma Ild. Pour la mise en forme du front avant du paquet de matière 17d, on a en outre prévu un corps de révolution 14d de forme tronconique en matériau non conducteur qui entoure le conducteur :5 interne 3d. Dans la zone antérieure 15d, la section interne du 2643 142 conducteur externe 2d se contracte ce qui augmente la vitesse du pont de plasma lld et du paquet de matière 17d. Dans cette zone contrac- tée, le revetement en matière explosive 4d du conducteur externe est en outre augmenté. Grâce à cette disposition, l'apport d'énergie au pont de plasma et au paquet de matière est globalement plus impor- tant. Dans la section contractée du conducteur externe 2d se trouve logé un projectile 18d en matériau non conducteur, dont la masse est choisie de façon à assurer un transfert optimal de quantité de mouvement de la part de l'écoulement de matière qui vient le heurter et qui provient du paquet 17c et du pont de plasma lic. Le conducteur interne 3d s'arrête dans la zone du projectile 18d. Une tel mode de réalisation de la zone antérieure du canon à tir unique est également possible dans les variantes selon les figures 1 à 3. Sur la figure 5 se trouve illustrée la zone antérieure 15e d'une autre variante de canon à tir unique. Le conducteur externe 2e se contracte dans cette zone jusqu'à une section inférieure, un projec- tile 18d en une matière électriquement non conductrice étant disposé dans cette partie de section réduite. Le conducteur interne 3e s'arrête déjà à l'endroit o le conducteur externe se contracte de sorte que la fonction du conducteur interne 3e est remplie à partir de ce point par la portion du pont de plasma lie qui se trouve étirée par le champ magnétique. Le pont de plasma Ile pousse devant lui un grand paquet 17e de matière neutre amorphe dont la quantité de mouve- ment est transmise au projectile 18d ce qui provoque l'éjection de ce dernier hors du canon le. Le conducteur externe 2e s'arrête peu avant la position de repos du projectile 18d illustrée sur la figure 5, le tubecanon I9e qui prolonge le conducteur externe étant réalisé en matériau à haute résistance; l'enveloppe d'explosif 4e est en outre entourée par un renfort extérieur 20e afin d'améliorer la transmis- sion d'énergie dans la phase finale. Même si, dans les modes de réalisation selon les figures 4 et 5, le projectile 18d, 18e se trouve désintégré par les contraintes de choc élevées qu'il subit lors du choc du paquet de matière 17d, 17e il en résulte finalement un écoulement de matière amorphe hyperrapide 26 4 3142 de masse suffisante et suffisamment dirigé pour entrainer des effets à des distances importantes, par exemple dans le vide. Sur la figure 6 se trouve illustrée une autre variante d'une zone antérieure 15f d'un canon à tir unique lf. Cette zone peut également constituer la zone finale d'un canon à tir unique selon les figures I à 3. Dans le mode de réalisation selon la figure 6, le conducteur externe 2f se contracte également, le conducteur interne 3f s'arrêtant dans la zone contractée. Un paquet de matière 17f est poussé devant le pont de plasma 11f qui pénètre dans le tube-canon I0 19f de section réduite et atteint un projectile en métal dur. Le tube-canon 19f comprend une enveloppe extérieure en acier 20f et un revêtement interne en céramique 21f. Grâce au fait que le projectile 18f est réalisé en une matière électriquement conductrice, on évite que ce projectile soit soumis à des courants trop importants et de ce fait des contraintes, en particulier dans les cas oà le projectile vient directement en contact avec le plasma, c'est-a-dire lorsqu' aucun corps e révolution sous la forme de disque ou analogue en matériau non conducteur n'est prévu le long du trajet de compression. D'une:n.niére générale, le paquet de matière hyperrapide 17d, 17e ou 17f s'&coulant vers l'avant peut également dans le mode de réalisation iilustré sur les figures 4 à 6 être constitué uniquement par un p as-a conducteur de sorte que dans ces cas le trajet de compression initial est formé conformément aux figures la à ld. 2543I42 REVENDICATIONS 1. Canon à tir unique pour l'accélération d'une masse, compre- nant un système coaxial avec un conducteur externe et un conducteur interne qui sont reliés électriquement entre eux à une extrémité par un pont de court-circuit fermant le système coaxial, un dispositif pour l'alimentation d'une impulsion de courant électrique dans le système coaxial au voisinage de son autre extrémité, une charge explosive placée le long du système coaxial et un dispositif de mise à feu pour la charge explosive placé au voisinage de la zone d'alimentation de l'impulsion de courant, le dispositif de mise à feu étant actionné après alimentation de l'impulsion de courant de sorte que le front de détonation de la charge explosive se déplace dans la direction du pont de court-circuit du système coaxial en reliant entre eux jusqu'au court-circuit électrique les conducteurs interne et externe le long du trajet de compression (compression de champ magnétique), caractérisé par le fait que le système coaxial (2a à 2f, 3a à 3f) est prolongé au-delà du pont de court-circuit (9, 9a, 9c) dans la direction de déplacement du front de détonation (12a à 12f), que le pont de court-circuit (9a, 9c) est réalisé en un matériau électriquement conducteur qui se transforme en plasma lors de l'alimentation de l'impulsion de courant en formant un pont de plasma (11a à 11f) entre les conducteurs externe et interne (2a à 2f, 3a à 3f) et que la masse du pont de plasma (lia à 1if) est choisie de façon qu'une compression de champ magnétique soit possible le long de la totalité du trajet de compression malgré le déplacement du front de détonation (12a et 12f) et du pont de plasma (lia à 11f). 2. Canon selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'au moins un corps de révolution (13a, b, c, 14a, b, c, d, 16c) est prévu dans la direction de déplacement du front de détonation (12a à 12f) de la charge explosive (4a à 4f) après le pont de court-circuit (9a, 9c), ce corps de révolution ne reliant pas électriquement les conducteurs interne et externe (2a à 2f, 3a à 3f) mais se trouvant inclus dans le pont de plasma (11a à 1ilf) lors du déplacement de celui-ci vers l'avant. 2645 1 42 3. Canon selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les corps de révolution (13, 14, 16) sont réalisés en un matériau électriquement conducteur. 4. Canon-selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les corps de révolution (13a) sont alternativement reliés électri- quement uniquement avec le conducteur interne (3a) ou uniquement avec le conducteur externe (2a). 5. Canon selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les corps de révolution (13c, 14c, 16c) sont réalisés en un matériau électriquement non conducteur. 6. Canon selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractriss par le fait que les corps de révolution sont des disques minces (13) ou des portions de cône (14). 7. Canon selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé par le fait que les corps de révolution (16c) sont réalisés sous la forme de plusieurs couches de matières différentes. 8. Canon selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la portion antérieure (15c, d, e, f) du trajet de compression ne comporte pas de conducteur interne. 9. Canon selon la revendication 8, caractérisé par le fait que le conducteur externe (2d, e, f) se contracte dans la zone antérieure (15b, e, f) du trajet de compression. 10. Canon selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le conducteur interne (3d) s'arrête après la contraction du condue- teur externe (2d). 11. Canon selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le conducteur interne (3f) s'arrête dans la zone de contraction du conducteur externe (2f). 12. Canon selon la revendication 9, caractérisé par le fait que le conducteur interne (2e) s'arrête avant la contraction du conduc- teur externe (2e). 13. Canon selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le revêtement du trajet de compression par la charge explosive (4a à 4f) augmente par unité de longueur dans la zone antérieure (15d) du trajet de compression. 2643 142 14. Canon selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la partie antérieure (15e) du trajet de compression est entourée d'un renfort extérieur (20e). 15. Canon selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'un projectile à accélérer (18d, e, f) est disposé dans le portion antérieure (15d, e, f) du trajet de compres- sion. 16. Canon selon la revendication 15, caractérisé par le fait que le projectile (18d, e) est réalisé en un matériau électriquement non io conducteur. 17. Canon selon la revendication 15, caractérisé par le fait que le projectile est un projectile en métal dur.