FR 2636469 A1 19900316 FR 8908109 A 19890619 Corps composite pour la production d'impulsions de contrainte." Corps.composite pour la production d'impul- sions de contrainte, qui est constitué d'un noyau et d'une enveloppe de deux matériaux magnétiques de for- ces coercitives différentes, dans lequel le noyau et l'enveloppe sont contraints mécaniquement en sens op- posé par un traitement thermique et dans lequel la partie magnétiquement dure est constituée d'un alliage CO-V-Fe ou CO-C2-Fe. Un tel corps composite est décrit dans le brevet DE 3 152 008. Ce corps composite comprend un noyau et une enveloppe, dont les matériaux sont cons- titués de matériaux magnétiques de forces coercitives différentes. Pour le matériau magnétiquement le plus dur, on utilise par exemple un alliage dans le domaine de 45 à 55 % en poids-de cobalt, 30 à 50 % en poids de fer et 4 à 14 % en poids de chrome + vanadium alors que le matériau magnétiquement doux est le nickel. Ce corps composite connu sert de noyau d'in- terrupteur magnétique allongé. On connaît, en outre déjà par le document DE-OS 2 933 337, un corps composite constitué de nic- kel ou d'acier non allié comme composante de tension et d'un alliage cobalt-vanadium-fer comme composant de coupure magnétiquement actif, utilisé dans les systè- mes d'alarme comme cela ressort de la description, on s'efforce d'avoir un champ coercitif élevé grâce à l'alliage fer-cobaltvanadium du composant de coupure, de manière à être insensible aux champs parasites. Ceci conditionne dans les systèmes d'alarme une inten- sité de champ de réponse élevée et limite ainsi les utilisations possibles. Un corps composite allongé avec une basse intensité de champ de réponse de 1,0 Oe (environ 0,8 A/cm) est en outre décrit dans le brevet US 4 660 025 (Mumphrey). Par exemple ici, on utilise un fil étiré de 7,6 cm de long, en matériau amorphe, et on indique que la longueur de ces bandes peut être comprise entre 2,5 et 10 cm. Dans cette bande de sécurité connue on peut réaliser des faibles longueurs de bandes, seulement pour des sections de bande extrêmement minces, ce qui a pour conséquence en retour une impulsion de sortie très réduite. La raison en est que le cisaillement du au champ de démagnétisation relativement grand, pour des bandes relativement courtes par rapport au diamè- tre, n'entraîne aucun saut suffisant de Barkhausen et ainsi il n'y a plus d'inversion secondaire de magnéti- sation. Cette bande de sécurité amorphe ne peut pas être désactivée magnétiquement. Les diamètres très faibles de ces fils ont l'inconvénient suivant: par exemple dans l'utilisa- tion comme bandes de sécurité antivol, on n'obtient qu'une variation très faible du champ alternatif ap- pliqué pour déclencher l'alarme, de sorte qu'il faut avoir des appareils de mesure suffisamment sensibles ou des longueurs de bande supérieures. Le but est donc de fournir un corps composi- te désactivable, qui est approprié notamment pour des bandes antivol et qui donne une impulsion de sortie relativement élevée pour une longueur de bande très courte. Ceci est obtenu par une combinaison définie d'alliages magnétiquement durs et doux, tels que dé- crits ci-dessous. Le corps composite de l'invention est carac- térisé'en ce que le noyau du fil d'impulsion est cons- titué d'un alliage magnétiquement doux avec la compo- sition en % en poids = 55 - 82 Ni, 0,4 Mo, le reste étant Fe, y compris les impuretés de fusion et l'enve- loppe est constituée d'un alliage magnétiquement dur, dont la composition dans le cas de l'alliage CO-V-Fe est dans l'intervalle de 48-52 CO, 4 - 14 V, le reste étant Fe, y compris les impuretés de fusion et dans le cas de l'alliage CO-C2-Fe, la composition est 21 - 30 C2, 4 - 23 CO, 0 - 3 MO, 0 - 1,5 Si, le reste étant du Fe, y compris les impuretés de fusion, et que le fil est exposé à une température comprise entre 500 et 900 C pour obtenir une contrainte mécanique du noyau et de l'enveloppe. L'invention concerne encore un corps compo- site, qui est constitué d'un noyau et d'une enveloppe de deux matériaux magnétiques différents dont l'un est magnétiquement doux et l'autre magnétiquement dur, dans lequel le noyau et l'enveloppe sont contraints mécaniquement en sens opposé par un traitement thermi- que et dans lequel la partie magnétiquement dure est constituée d'un alliage CO-V-Fe ou d'un alliage CO-C2- Fe, caractérisé en ce que le noyau du corps composite est constitué d'un alliage magnétiquement doux avec la composition en % en poids: 5 - 16 A1, le reste étant du Fe, y compris les impuretés de fusion et l'envelop- pe est constituée de l'un des alliages magnétiquement durs, dont la composition dans le cas de l'alliage CO- V-Fe est dans l'intervalle de 48 - 52 CO, 4 - 8 V, le 2Z36469 reste étant du fer, y compris les impuretés de fusion, et dans le cas de l'alliage CO-C2-Pe la composition est 21 - 30 C2, 4 - 23 CO, 0 - 3 MO, 0 15 Si, le reste étant du fer, y compris les impuretés de fusion, et que le fil est exposé à une température comprise entre 500 et 700'C pour obtenir une contrainte mécani- que du noyau et de l'enveloppe. Le corps composite de l'invention est carac- térisé en ce que le rapport de section de l'enveloppe magnétiquement dure au noyau magnétiquement doux est supérieur à 0,8 fois le rapport de l'induction réma- nente du matériau de noyau magnétiquement doux à l'in- duction rémanente du matériau magnétiquement dur de l'enveloppe. Le corps composite selon l'invention est ca- ractérisé en ce qu'on l'utilise comme bande antivol activable et que sa longueur atteint 50 mm au plus. Le corps composite selon l'invention est ca- ractérisé en ce que la longueur du corps composite est choisie de telle façon que l'intensité de champ de coupure, qui se produit lors du saut de Barkhausen, se situe entre la moitié de l'intensité du champ de satu- ration du champ de désaimantation et 2 fois l'intensi- té du champ de saturation du champ de désaimantation. Le corps composite selon l'invention est ca- ractérisé en ce que le fil composite se trouve sous forme de bande. Le corps composite selon la présente inven- tion est caractérisé en ce que l'intensité de champ de coupure définie par le rapport de section de l'en- veloppe magnétiquement dure et du noyau magnétiquement doux en fonction de sa rémanence, se produit par le saut de Barkhausen et vaut 5 A/cm au maximum. Le corps composite selon la présente inven- tion est caractérisé en ce que la section du manteau magnétiquement dur en combinaison avec sa rémanence à l'état aimanté est choisie de telle façon qu'il se produise dans. le corps composite une intensité de champ de saut MS composite entre 1 et 2 A/cm. Le corps composite selon la présente inven- tion est caractérisé en ce que l'enveloppe magnétique- ment dure est désaimantable par un champ magnétique perpendiculaire à la direction longitudinale du corps composite. Cette structure présente l'avantage de don- ner un fil avec une enveloppe de grande résistance et qu'on peut prévoir des fils relativement courts. Les dimensions sont choisies de telle façon que pour un matériau aimant permanent démagnétisé, donc une enve- loppe magnétiquement dure démagnétisée, le champ déma- gnêtisant relativement élevé empêche, malgré la con- trainte du noyau magnétiquement doux, toute inversion subite d'aimantation. Par aimantation de l'enveloppe magnétique- ment dure, la caractéristique d'aimantation se déplace cependant, de sorte qu'on peut largement éviter des zones de désaimantation dans l'enveloppe magnétique- ment dure, à cause du flux, aux bords de la bande, de sorte qu'on obtient lors de l'inversion d'aimantation un saut de Barkhausen, tandis que celuici manque lors d'une inversion d'aimantation dans l'autre sens. Cette propriété de n'avoir qu'un saut de Barkhausen par modification du champ magnétique de ré- ponse dans un sens, présente l'avantage en utilisation comme bandes antivol d'avoir une meillebre distinction entre le corps composite et d'autres matériaux magné- tiques, qui se trouvent dans la zone d'exploration et peuvent influencer également le champ de réponse. Exemple i - On a préparé, par exemple, un fil constitué d'un noyau comprenant un alliage de 65 % de nickel, 3 % de molybdène, le reste étant du fer et d'une enve- loppe comprenant un alliage de 27,5 % de chrome, 10,5 % de cobalt, le reste étant du fer. La préparation a eu lieu par extrusion d'un goujon de structure corres- pondante, qui ensuite, après traitement thermique in- termédiaire est étiré à 0,2 mmn et chauffé en continu à 800"C, puis on a refroidi rapidement le matériau pour y créer des contraintes. Ce fil a ensuite été traité à une températu- re de 560C pendant environ 3 heures. Par suite du coefficient de dilatation thermique supérieur de l'al- liage magnétiquement doux, on obtient dans le fil re- froidi une contrainte de traction dans le noyau et une contrainte de pression dans l'enveloppe. Le rapport de section de l'enveloppe au noyau a été de 2: 1 et le diamètre du corps composite a été de 0,2 mm. Ce corps composite a été entouré d'u- ne bobine de 1000 spires et pour une enveloppe aiman- tée sous une fréquence de 50 Hz a donné dans la bobine une impulsion de,4V. La figure 1 représente le cycle d'inversion d'aimantation avec en ordonnées l'induction en tesla et l'intensité de champ en A/cm en abscisse. Pour une longueur de bande de L = 50 mm et une fréquence de f = Hz, à l'état non aimanté de l'enveloppe, la courbe 1 est valable. La courbe 2 représente l'évolution de l'enveloppe aimantée. La courbe 2 en trait interrompu à droite, représente l'inversion subite d'aimantation pour une intensité de champ d'environ 1,5 A/cm. La figure 2 représente l'évolution corres- pondante de tension. La bande a été exposée à une in- tensité de champ sinusoïdale de 50 Hz avec une valeur maximale de 3 A/cm correspondant à la courbe 3. En fonction du temps en millisecondes, on a porté en outre la tension d'impulsion. Elle a été pro- duite dans une bobine de 1000 spires entourant la ban- de. La courbe 4 représente une impulsion étroite et haute et la courbe 5 une impulsion négative faible qui se produit lors de la remise à zéro sans saut de Barkhausen. Si on réduit la longueur de la bande à 25 mm dans les mêmes conditions, on voit sur la figure 3 que le champ de désaimantation provoque une coupure de la ligne caractéristique. Ici est représenté, en pointil- lés, à la courbe 6, le cycle d'hystérésis pour le cas o l'enveloppe externe n'est pas aimantée. La courbe 7 représente le cycle d'hystérésis d'une enveloppe ai- mantée, qui subit une inversion brusque d'aimantation, représentée par la courbe 7a en trait interrompu. La figure 4 représente comme la courbe 2, l'évolution de la tension résultante. On constate que malgré la réduction de longueur, est produite une im- pulsion suffisamment importante. Ici, selon la courbe 8, il se forme une impulsion d'environ 0,3 V et il se forme une impulsion de remise à zéro plus réduite, correspondant à la courbe 9, que la courbe 5 de la fi- gure 2, à cause de la coupure. Comme pour la bande plus longue, on a utilisé un champ d'excitation de maximum 3A/cm. Les figures-6 et 7 représentent comparative- ment les relations entre l'intensité de champs de dés- aimantation et l'intensité de champ coercitif en fonc- tion de la longueur et du diamètre de la bande. L'in- tensité de champ de démagnétisation est désigné par He et l'intensité de champ coercitif est désignée par Ho, tandis que l'intensité de champ de saut, qui a lieu lors du saut de Barkhausen, est désignée par Hs, sont portées sur les figures 5 et 6 l'induction Jw du maté- riau magnétiquement doux en fonction de l'intensité de champ H. Les courbes en trait continu fin représen- tent le cycle d'aimantation pour un matériau d'aimant permanent désaimanté, donc l'enveloppe désaimantée, tandis que les courbes en trait continu fort sont va- lables pour le cas d'une enveloppe aimantée. La ligne en trait interrompu fin représente l'évolution du cy- cle d'hystérésis, comme il se présenterait pour une enveloppe aimantée sans contrainte du noyau et la li- gne en trait fort interrompu représente l'intensité du champ qui se produit lors du saut de Barkhausen. Sur la figure 6, on suppose que la différen- ce entre l'intensité du champ de coupure Hs et l'in- tensité du champ coercitif est supérieure au double de l'intensité du champ de désaimantation He. Les inten- sités de champ Ho et He pour l'enveloppe désaimantée et Ho + 2* He pour l'enveloppe aimantée sont représen- tées sous forme de trait mixte sur la figure 6, comme le montrent les flèches désignées par He et 2*He. On voit que la ligne en trait interrompu fort Hs de l'in- tensité du champ de coupure se trouve à droite de la ligne en trait mixte 2*He, de sorte que le rapport diamètre sur longueur du fil d'impulsion donné pour- rait être modifié dans le sens d'un diamètre plus épais ou d'une longueur plus faible, sans que l'impul- sion déclenchée par le saut de Barkhausen en soit di- minuée. La figure 7 présente les mêmes rapports pour un fil avec une longueur plus petite ou un diamètre plus grand, pour lequel le rapport diamètre sur lon- gueur a été optimisé, de façon à obtenir une impulsion de contraintes encore suffisamment importante pour la longueur la plus courte possible. La ligne en trait interrompu fort pour caractériser la ligne de champ de coupure Hs présente un écart vis à vis de l'intensité de champ coercitif pour l'enveloppe aimantée égal à la moitié de l'intensité de champ de désaimantation, qui est désigné par la flèche He/2. Le saut de Barkhausen représente ici aussi environ 25 % du déplacement d'in- duction et il s'est avéré que ceci est une mesure suf- fisante pour l'utilisation dans les unités antivol. On en conclut que le rapport de la longueur au diamètre du fil en composants de matériau donnés, peut être choisi de telle façon que l'intensité du champ de cou- pure se trouve au moins d'une valeur égale à la moitié de l'intensité du champ de désaimantation au-dessus de l'intensité du champ coercitif pour l'enveloppe aiman- tée. Exemple 2 - Dans un autre exemple, on a utilisé un al- liage magnétiquement dur avec 27,5 % de chrome, 10,5 % de cobalt, le reste étant du fer (% en poids) avec un alliage magnétiquement dur de nickel-fer, qui comprend 47,5 % de nickel et le reste étant du fer. Le traite- ment a été fait de la même manière que dans l'exemple 1 et on a obtenu un corps composite, qui n'a pas pré- senté de saut notable de Barkhausen, et pour une enve- loppe aimantée n'a pas présenté une inversion d'aiman- tation subite. La cause de cela est montrée sur le diagram- me de la figure 5. Sur ce diagramme, on a porté, d'une part, en abscisses la teneur en % pondéral en nickel du matériau magnétiquement doux utilisé et en ordon- nées, on a porté d'une part, la variation relative de longueur d 1/1 ainsi de la magnétostriction lambda s. L'échelle pour la magnétostriction concerne la courbe représentée en trait interrompu, appelée lambda s et désignée par (11), tandis que les varia- tions de longueur du matériau magnétique doux sont re- présentées par la courbe 12 pour un échauffement de 20 à 700*C, par la courbe 13, pour un échauffement de 20 à 600'C et par la courbe 14 pour un échauffement de 20 à 500'C. Les variations de longueur des matériaux ma- gnétiquement durs utilisés sont représentées par la courbe 15 pour le matériau magnétiquement dur avec 27,5 % en poids de chrome, 10,5 % de cobalt, le reste étant du fer pour le cas d'un échauffement entre 20 et 600 C, la courbe 16 pour le cas d'un échauffement de à 600-C et la courbe 17 pour le cas d'un échauffe- ment de 20 à 700C. Les courbes 18, 19 et 20 donnent les conditions pour un échauffement à 500, 600, 700C du matériau magnétiquement dur avec (en % en poids), 23 de chrome, 16 de cobalt, 3 de molybdène, le reste étant du fer. Comme la teneur en nickel n'a été modifiée que pour les matériaux magnétiquement doux, les cour- bes 15 à 20 sont représentées sur le diagramme par des droites horizontales. L'espace entre les droites hori- zontales pour différents matériaux magnétiquement durs de même échauffement est hachuré. Les zones hachurées caractérisent en quelque sorte la dilatation qui s'é- tablit pour les matériaux magnétiquement durs en ques- tion. On voit que pour l'exemple n' 2 avec 47,5 % de nickel, la dilatation thermique pour toutes les températures portées dans le diagramme de la figure 5 et en dessous de celles des composants magnétiquement durs utilisés. Ceci a pour conséquence que le traite- ment thermique final n'introduit pas de contrainte de traction dans le matériau magnétiquement doux, de sor- te que pour une magnétostriction positive correspon- dant à la courbe 11 on ne doit pas s'attendre à un saut de Barkhausen. Celui-ci n'existe que pour une te- neur en nickel pour le composant magnéziquement doux d'au moins 52 % et a pu être vérifié à l'aide des es- sais réalisés et représentés à la figure 5 par des points. Si on augmente la teneur en nickel au dessus d'environ 82., il n'y a plus de magnétostriction du matériau et c'est pourquoi un fil composite selon l'invention ne produit pas d'impulsion. Exemple 3 - Ici on a utilisé un alliage magnétiquement dur avec (en % en poids) 52 de cobalt, a de vanadium, le reste étant du fer avec un alliage =agnétiquement doux avec (en % en poids) 66 de nickel, 3 de molybdè- ne, le reste étant du fer. Cet alliage a été extrudé sur presse et étiré jusqu'au diamètre final puis on a chauffé à 750C en continu et ensuite on a, refroidi rapidement. Cette combinaison de matériaux offre l'a- vantage particulier d'obtenir une contrainte mécanique suffisante et ainsi une bonne émission d'impulsion, sans avoir à réaliser un traitement thermique station- naire supplémentaire. La combinaison décrite d'alliages magnéti- quement durs et doux a l'avantage de dort.er une inten- sité de champ de réponse qui se situe déjà entre 1 et 2 A/cm, tandis que pour le fil classique de Wiegand, elle se situe dans la zone de 16 à 20 A/cm. On obtient ainsi des intensités de champ de réponse qui sinon ne peuvent être obtenues que pour de longs fils amorphes (voir brevet US 4 660 025 de Hamphrey), de sorte que des corps composites en combinaisons'dè matériaux dé- crites sont appropriées de manière avantageuse à l'u- tilisation dans les unités antivol, ces corps composi- tes, à la différence du film amorphe, pouvant en plus être activés ou désactivés par la composante d'aiman- tation permanente présente de manière indispensable. Les contraintes qu'on peut obtenir avec les exemples décrits dépendent de la longueur du fil et sont représentées pour différents diamètres à la figu- re 8. Ici les ordonnées représentent la tension d'im- pulsion mesurée, pour une bobine réceptrice de 1000 spires, en volt et en abscisses est portée la longueur 1 en mm de fil. La courbe 21 concerne ainsi le corps composite décrit avec un diamètre de 0,15 mm. La cour- be 22 représente les tensions quand le diamètre repré- sente 0,2 mm et en comparaison le fil amorphe connu par le brevet US 4 660 025 avec un diamètre de 0,13 mm * est représenté à la courbe 23. Les mesures représen- tées graphiquement à la figure 8 ont été réalisées à une fréquence de 50 Hz et avec une variation d'inten- sité de champ sinusoïdale avec un maximum de Hm= 3 A/cm. Les courbes montrent que pour une intensité de champ de réponse plus faible, on a besoin de longueurs de fil nettement plus importantes pour le fil amorphe connu, pour obtenir la même tension de sortie des im- pulsions produites. On obtient aussi une très faible intensité de champ de réponse quand, à la place d'un alliage nickel fer, on choisit un alliage aluminium fer. Quand on fait varier la teneur en aluminium en % en poids entre 5 et 16 %, on obtient un matériau magnétiquement très doux et se situant en comportement de dilatation également au dessus des coefficients de dilatation des alliages magnétiquement durs utilisés. De tels corps composites donnent des intensités de champ de réponse encore plus faibles que celles des alliages nickel fer décrits en détail. Tous les corps composites décrits ne possè- dent pas, à cause de leur faible longueur par rapport à la section, de fonction de saut pour l'inversion d'aimantation, quand l'enveloppe externe magnétique- ment dure n'est pas aimantée. C'est pourquoi ils sont désactivables par désaimantation de l'enveloppe magné- tiquement dure. La désaimantation peut être réalisée par exemple à l'aide d'un simple aimant puissant, quand on fait agir le champ magnétique de ces aimants perpendiculairement à la direction longitudinale du corps composite. En utilisant ce procédé de désactiva- tion, il n'est pas nécessaire d'utiliser un champ ma- gnétique relaxant en direction longitudinale du corps composite. Le corps composite selon l'invention peut aussi être produit grâce à la bonne possibilité de dé- formation des matériaux par laminage du corps composi- te préexistant sous forme de fil. Grâce à la forme en ruban, on a l'avantage d'avoir un corps composite in- sensible à la courbure et donc on peut le mettre en oeuvre pour réaliser des étiquettes souples particu- lièrement appropriées aux unités antivol. REVENDICATIONS 1.- Corps composite pour la production d'im- pulsions de contrainte, qui est constitué d'un noyau et d'une enveloppe de deux matériaux magnétiques de forces coercitives différentes, dans lequel le noyau et l'enveloppe sont contraints mécaniquement en sens opposé par un traitement thermique et dans lequel la partie magnétiquement dure est constituée d'un alliage CO-V-Fe ou CO-C2-Fe, caractérisé en ce que le noyau du fil d'impulsion est constitué d'un alliage magnétique- ment doux avec la composition en % en poids = 55 - 82 Ni, 0,4 Mo, le reste étant Fe, y compris les impuretés de fusion et l'enveloppe est constituée d'un alliage magnétiquement dur, dont la composition dans le cas de l'alliage CO-V-Fe est dans l'intervalle de 48-52 CO, 4 - 14 V, le reste étant Fe, y compris les impuretés de fusion et dans le cas de l'alliage CO-C2-Fe, la compo- sition est 21 - 30 C2, 4 - 23 CO, 0 - 3 MO, 0 - 1,5 Si, le reste étant du Fe, y compris les impuretés de fusion, et que le fil est exposé à une température comprise entre 500 et 900 C pour obtenir une contrain- te mécanique du noyau et de l'enveloppe. 2.- Corps-composite, qui est constitué d'un noyau et d'une enveloppe de deux matériaux magnétiques différents dont l'un est magnétiquement doux et l'au- tre magnétiquement dur, dans lequel le noyau et l'en- veloppe sont contraints mécaniquement en sens opposé par un traitement thermique et dans lequel la partie magnétiquement dure est constituée d'un alliage CO-V- Fe ou d'un alliage CO-C2-Fe, caractérisé en-ce que le noyau du corps composite est constitué d'un alliage magnétiquement doux avec la composition en % en poids: - 16 Al, le reste étant du Fe, y compris les impure- tés de fusion et l'enveloppe est constituée de l'un des alliages magnétiquement durs, dont la composition dans le cas de l'alliage CO-V-Fe est dans l'intervalle de 48 - 52 CO, 4 - 8,V, le reste étant du fer, y com- pris les impuretés de fusion, et dans le cas de l'al- liage CO-C2-Fe la composition est 21 - 30 C2, 4 - 23 S CO, 0 - 3 MO, 0 - 15 Si, le reste étant du fer, y com- pris les impuretés de fusion, et que le fil est exposé & une température comprise entre 500 et 700*C pour ob- tenir une contrainte mécanique du noyau et de l'enve- loppe. 3.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le rapport de section de l'enveloppe magnétiquement dure au noyau magnétiquement doux est supérieur à 0,8 fois le rapport de l'induction rémanente du matériau de noyau magnétiquement doux à l'induction rémanente du matériau magnétiquement dur de l'enveloppe. 4.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on l'utilise comme bande antivol activable et que sa lon- gueur atteint 50 mm au plus. 5.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la longueur du corps composite est choisie de telle façon que l'intensité de champ de coupure, qui se produit lors du saut de Barkhausen, se situe entre la moitié de l'intensité du champ de saturation'du champ de dés- aimantation et 2 fois l'intensité du champ de satura- tion du champ de désaimantation. 6.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le fil composite se trouve sous forme de bande. 7.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'in- tensité de champ de coupure définie par le rapport de section de l'enveloppe magnétiquement dure et du noyau magnétiquement doux en fonction de sa rémanence, se produit par le saut de Barkhausen et vaut 5 A/cm au maximum. 8.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications i ou 2, caractérisé en ce que la section du manteau magnétiquement dur en combinaison avec sa rémanence à l'état aimanté est choisie de tel- le façon qu'il se produise dans le corps composite une intensité de champ de saut MS composite entre i et 2 A/cm. 9.- Corps composite selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'en- veloppe magnétiquement dure est désaimantable par un champ magnétique perpendiculaire à la direction longi- tudinale du corps composite.