FR 2642185 A1 19900727 FR 9000641 A 19900119 L'invention a pour objet un dispositif pour la division d'un faisceau issu d'une source de lumière monochromatique en faisceaux partiels et pour la produc- tion de motifs mobiles de franges d'interférence par superposition des faisceaux partiels avec un réseau holographique de diffraction rotatif, ainsi qu'un pro- cédé correspondant pour la mise en oeuvre de ce disposi- tif. Dans de nombreuses applications techniques, on est amené à diviser le faisceau issu d'une source de lumière monochromatique, en général d'un laser, en fais- ceaux partiels à l'aide d'un élément appelé "diviseur de faisceaux". Un domaine d'application important est la mesure de la vitesse d'un fluide au moyen de l'anémo- métrie laser à effet Doppler. Le principe de l'anémométrie laser à. effet Doppler est représenté sur la figure 1. Le rayonnement émis par un laser fonctionnant en régime continu 21 tra- verse un diviseur de faisceau 22 qui le divise en deux faisceaux fOrkiet 2), 2, lesquels sont ensuite superposés dans un volume de mesure 25 pour fournir un motif de franges d'interférence parallèles. La distance d séparant deux franges d'interférence voisines est définie de manière simple par la longueur d'onde de la lumière laser, par l'indice de réfraction du milieu dans lequel sont pro- duites ces franges et par l'angle d'intersection entre les deux faisceaux partiels. Comme le montre la figure 1, un prisme consti- tuant le diviseur de faisceaux 22 sépare le rayonnement laser en deux faisceaux partiels 23, 24 de même inten- sité. Au moyen d'une lentille 26, ces faisceaux partiels sont focalisés et superposés dans le volume de mesure 25. Les particules qui se déplacent dans ce volume de mesure, telles que par exemple des particules de pous- sière naturelle, diffusent une partie de la lumière laser. Suivant le motif que constituent les franges d'interférence, la lumière ainsi diffusée se trouve modulée en amplitude. La fréquence de modulation f est proportionnelle à la composante du vecteur vitesse de la particule diffusante, orientée perpendiculairement par rapport à la bissectrice de l'angle d'intersection entre les deux faisceaux, et située dans le plan défini par ces deux faisceaux. En désignant cette composante de la vitesse par U, on peut écrire la relation simple: U = f x d (1) Une partie de la lumière diffusée est captée par un photodétecteur 28, à la sortie duquel apparaît un signal électrique modulé suivant la même fréquence f. Pour déterminer cette fréquence de modulation f, il existe dans la technique de l'anémométrie laser à effet Doppler des dispositifs appropriés, assurant l'acqui- sition des signaux. La composante de la vitesse U peut alors être déterminée puisqu'on connaît l'interfrange d. En raison de la simplicité du montage décrit ci-dessus, permettant la mise en oeuvre de l'anémométrie laser à effet Doppler, cette technique est devenue un des procédés de mesure les plus utilisés en mécanique des fluides. Comme particules, on veille à avoir des particules suffisamment petites. pour qu'elles soient entraînées sans retard par le fluide enécoulement et puissent servir ainsi d'indicateurs de vitesse. Toutefois, la version simple d'un anémomètre laser à effet Doppler décrite ci-dessus ne permet pas de déduire du signal électrique reçu le signe de la composante de la vitesse,puisque les signaux correspon- dant à deux vitesses de même amplitude mais de signes contraires, présentent la même fréquence de modulation. Pour étudier des écoulements turbulents, dans lesquels le vecteur vitesse change souvent de signe, il est indispensable de connaître le sens du vecteur vitesse pour pouvoir évaluer l'écoulement. Il faut donc trouver un moyen pour déterminer le signe du vecteur vitesse. A cet effet, il a déjà été proposé de déplacer le système de franges d'interférence à vitesse constante, de sorte qu'une particule stationnaire engendre une fréquence de modulation fB' Une particule qui se déplace dans le même sens que le système de franges d'interférence, engendre, à la sortie du photodétecteur, un signal électrique de fréquence (fB-f).Par contre, pour une particule qui se déplace dans le sens opposé au système de franges d'interférence, le photodétecteur délivre un signal de fréquence (fB + f). Le signe du vecteur vitesse peut donc être déterminé sans ambiguïté, à condition que la fréquence fB soit plus grande que la valeur maximale de la fréquence f. Pour déplacer le système de franges d'intér- férence et engendrer ainsi la fréquence fB, on a déjà proposé d'utiliser des cellules de Bragg. Un dispositif correspondant est représenté sur la figure 2. Une cellule de Bragg 30, comprend un élément acousto-optique 31 qui délivre, par excitation appro- priée d'un quartz, une onde acoustique. A l'opposé de l'élément 31 se trouve une couche 30a d'absorption acoustique. Pour la lumière laser qui la traverse, cette onde acoustique constitue un réseau dq diffraction. Comme tout réseau de diffraction, e-lle divise le fais- ceau. En orientant, de manière appropriée le faisceau sur la cellule de Bragg, suivant l'angle dit de-Bragg 32, on arrive à ne faire traverser la cellule que par les faisceaux d'ordre de diffraction zéro et d'ordre de diffraction un, repérés respectivement en 33 et 34. Le faisceau d'ordre de diffraction zéro 33 a une fréquence égale à la fréquence initiale du faisceau laser, par contre le faisceau d'ordre un 34 a une fréquence qui représente la somme de la fréquence initiale du laser 21 et la fréquence de l'onde acoustique. Lorsqu'on superpose le faisceau partiel d'ordre de diffraction zéro 33 au faisceau d'ordre de diffraction 34, le système de franges d'interférence engendré par cette superposition se déplace à une vitesse qui correspond au produit de l'interfrange par la fréquence de l'onde acoustique. Toutefois, pour obtenir un rendement suffi- sant, il faut que la fréquence de l'onde acoustique soit très élevée, ce qui n'est pas favorable pour l'ac- quisition du signal. On a, de ce fait, été amené à proposer l'emploi de deux cellules de Bragg 35 et 36, fonctionnant à deux fréquences différentes. De chacune de ces cellules on n'utilise que le faisceau partiel - correspondant à l'ordre de diffraction un et on super- pose ces deux faisceaux. Dans ce cas, le système de franges d'interférence ne se déplace qu'à une vitesse équivalente à la différence des fréquences acoustiques des deux cellules de Bragg. La figure 3 représente sché- matiquement un tel montage. Avec un réglage précis, les deux cellules de Bragg 35, 36 permettent de réaliser un tel montage optique à haut rendement. Ainsi, par exemple, il est possible d'avoir plus de 90% de la lumière émise par un laser dans le faisceau d'ordre de diffraction un et donc dans le volume de mesure. - Toutefois, comme le montre par exempLe la figure 2, l'angle entre le faisceau d'ordre de diffrac- tion zéro et celui d'ordre un est toujours très petit, ce qui conduit à prévoir de longs chemins optiques pour bien séparer les deux faisceaux d'ordres de diffraction différents. Par ailleurs, de longs chemins optiques ris- quent de rendre un montage optique instable. En plus, les cellules de Bragg sont d'un prix relativement élevé et le réglage précis nécessite beaucoup de temps. La figure 4 montre un autre dispositif connu pour déplacer le système de franges d'interférence, basé sur un principe différent. Dans ce cas on utilise un réseau de diffraction rotatif 40, constitué par un ensemble de raies radiales 41 rapportées sur un disque transparent. La diffraction du faisceau laser incident sur ce réseau conduit à sa division selon les ordres de diffraction. Toutefois, contrairement à la cellule de Bragg, un tel réseau rotatif ne permet pas d'obtenir un faisceau correspondant à un seul ordre de diffraction. Donc, à la sortie de ce réseau de diffraction rotatif de type connu, on trouve, à côté du faisceau partiel d'ordre zéro, c'est-à-dire à côté de la lumière non diffractée, plusieurs autres faisceaux partiels d'ordre de diffraction positif ou négatif 1, 2, k; -1, -2, -k), parmi lesquels seuls le faisceau partiel de premier ordre positif et le faisceau partiel de premier ordre négatif présentent un intérêt. La fréquence des fais- ceaux partiels est donnée par la somme ou la différence de la fréquence laser et d'une fréquence fG d'après la formule suivante: fG = N x W (2) dans laquelle N est le nombre total des raies 41 du réseau de diffraction et u la vitesse de rotation du réseau, exprimée par exemple en tours/seconde. La fréquence de la lumière diffusée par une particule au repos est alors égale à: 2 x fG' Etant donné qu'avec ces réseaux de diffraction rotatifs une partie importante de la lumière laser dis- ponible se retrouve dans les faisceaux partiels d'ordre zéro ou d'ordre supérieur à un et ne sert pas, ces réseaux travaillent avec des pertes extrêmement élevés. Afin d'augmenter le rendement des réseaux de diffraction rotatifs, il est possible d'utiliser un dis- positif tel que celui représenté schématiquement par la figure 5, qui comporte un réseau de diffraction hologra- phique 45, fonctionnant par réflexion, monté sur un tambour tournant. L'utilisation d'un tel réseau hologra- phique permet de produire, à côté des faisceaux partiels d'ordre zéro, essentiellement des faisceaux de premier ordre positif et négatif, respectivement 48 et 49, de sorte que le rendement est supérieur à celui du réseau à raies radiales, représenté par la figure 4. Toutefois, ce réseau holographique fonctionnant par réflexion, on ne peut éviter qu'une part importante de la lumière laser soit réfléchie vers le laser et se trouve donc perdue. D'o la nécessité de prévoir à la sortie un.pho- tomultiplicateur 51, un amplificateur 52 et un analyseur spectral 53. Par ailleurs, comme le montre la figure 5, ce fonctionnement par réflexion nécessite l'emploi de miroirs supplémentaires 47 pour superposer les faisceaux partiels et obtenir le motif mobile de franges d'interférence. Ces miroirs supplémentaires augmentent le prix du montage, entraînent des pertes et augmentent les risques d'instabilité du montage optique. Les difficultés inhérentes aux dispositifs représentés par les figures 4 et 5, qui fonctionnent avec des réseaux de diffraction rotatifs, ont conduit à utiliser dans la pratique pour beaucoup de types d'applications, en particulier pour l'anémométrie laser à effet Doppler, de préférence des cellules acousto- optiques de Bragg, quoique le prix de ces cellules représente un multiple de celui des réseaux habituels. L'invention vise donc à proposer un dispositif et un procédé correspondant pour la division du faisceau et la production d'un motif mobile de franges d'inter- férence, f'un prix de revient nettement moins -élevé que 2642 1 8 5 les cellules de Bragg, tout en conservant, dans la mesure du possible, les mêmes-avantages que les cellules. de Bragg. L'invention est fondée sur la constatation que le but recherché pourrait éventuellement être atteint par une modification appropriée apportée aux réseaux de diffraction pour en éliminer les inconvénients mention- nés ci-dessus tout en conservant l'avantage de leur prix modique. Ace propos il faut bien noter que le réseau de diffraction rotatif, représenté par la figure 4, ne per- met pas, contrairement à la cellule de Bragg, de pro- duire un faisceau correspondant à un seul ordre de dif- fraction, car ceci exigerait que le réseau transparent présente une modulation sinusoïdale, ce qui n'est pas faisable par holographie. En ce qui concerne le dispositif, objet de la présente invention, la solution a pu être trouvée sous forme d'un dispositif pour la division d'un faisceau issu d'une source de lumière monochromatique en fais- ceaux partiels et pour la production de motifs mobiles de franges d'interférence par superposition des fais- ceaux partiels avec un réseau holographique de diffrac- tion rotatif, conçu comme un réseau de diffraction holo- graphique fonctionnant par transmission, la source de lumière étant disposée de sorte que le faisceau incident se trouve orienté par rapport au réseau de diffraction par transmission suivant l'angle de Bragg. La solution concernant le procédé conforme à l'invention consiste à diviser un faisceau issu d'une source de lumière monochromatique en faisceaux partiels et à produire des motifs mobiles de franges d'inter- férence par superposition des faisceaux partiels avec un réseau holographique de diffraction rotatif, la source de lumière étant disposée de sorte que le faisceau incident se trouve orienté par rapport au réseau de diffraction suivant l'angle de Bragg et traverse le réseau de diffraction qui fonctionne ainsi par transmis- sion. Par rapport aux cellules acousto-optiques de Bragg bien connues, l'invention pèrmet en particulier de réaliser un montage nettement moins onéreux, le prix étant inférieur d'un facteur 20 environ. Le réglage du montage conforme à l'invention est beaucoup plus simple que pour les autres dispositifs correspondant à l'état de la technique et sa stabilité est bien supérieure, ce qui se traduit par un coût moindre des mesures de préci- sion ou par une précision plus élevée à prix égal. Comparé au réseau rotatif à raies radiales, l'invention entraîne des pertes nettement moins impor- tantes et présente donc un rendement meilleur. Par rapport au réseau de diffraction rotatif, monté sur tambour et fonctionnant par réflexion, tel qu'il est connu d'après l'état de la technique, l'invention conduit à un mi _age optique dont les pertes sont nettement moins importantes et qui permet de faire l'économie de miroirs supplémentaires pour dévier les faisceaux. Le réseau de diffraction par transmission conforme à l'invention comporte -une bande de film holo- graphique, monté en forme de tambour, -au bord d'un disque tournant, l'indice de réfraction *de ce film variant suivant une loi en sinus sur le pourtour du tambour. Un tel film holographique peut être réalisé par exemple par un blanchiment inverse, procédé par lequel l'indice de réfraction de l'émulsion photographique subit une variation suivant une loi en sinus. Contraire- ment au blanchiment normal, appliqué aux hologrammes, la surface de l'émulsion reste plane ce qui permet de la revêtir d'une couche protectrice qui évite les risques de dégradation dus aux propriétés hygroscopiques de l'émulsion holographique. Un tel hologramme absorbe moins de 10% de la lumière ce qui se traduit par un excellent rendement du dispositif conforme à l'invention. Par un réglage approprié de l'angle *entre le faisceau incident et le réseau de diffraction par transmission on peut obtenir un faisceau partiel d'ordre zéro et un faisceau partiel du premier ordre ayant la même puissance. La puissance des faisceaux partiels d'ordre plus élevé étant négli- geable en raison de la variation sinusoïdale de l'indice de réfraction, plus de 90% de la puissance du rayonnement incident sont exploitables au niveau du volume de mesure. Dans le dispositif en forme de tambour du réseau de diffraction holographique par transmission, le faisceau incident est envoyé de préférence à partir de l'intérieur du tambour. A cet effet, on peut pour per- mettre l'utilisation comme source de lasers quelconques, même de grande taille, utiliser un miroir pour dévier de manière adéquate le faisceau incident. Par l'utilisation d'une source laser appro- priée (de petites dimensions), celle-ci peut même être placée à l'intérieur du tambour; c'est le cas, par exemple, pour une diode laser. Par rapport à l'état de la technique, on arrive ainsi à miniaturiser considéra- blement le montage. Le déplacement du motif de franges d'inter- férence étant produit par la rotation du disque muni du réseau de diffraction par transmission, disposé en forme de tambour, il est intéressant, pour augmenter la stabilité de prévoir un entraînement du disque avec un système de réglage qui permette de maintenir constante sa vitesse de rotation et, de ce fait, sa vitesse circonférentielle agissant directement sur la vitesse de déplacement du motif de franges d'interférence. Comme l'indique déjà l'exposé d'introduction, un domaine d'application important du dispositif conforme à l'invention et du procédé correspondant concerne l'anémométrie laser à effet Doppler. Les avantages que présente le dispositif conforme à l'invention, se retrouvent évidemment au niveau du procédé, dans la mesure o ceux-ci n'ont pas déjà été signalés explicitement à propos du procédé. Les schémas ci-après donnent une explication détaillée de l'invention par la présentation d'exemples d'application et font apparaître d'autres avantages et caractéristiques. Ces schémas représentent: - figure 1, un anémomètre laser à effet Doppler dans l'état actuel de la technique; figure 2, le mode de fonctionnement d'une cellule de Bragg comme diviseur de faisceau pour pro- duire deux faisceaux lasers, décalés en fréquence, dans l'état actuel de la technique; - figure 3, un anémomètre laser à effet Doppler dans l'état actuel de la technique avec un divi- seur de faisceau et deux cellules de Bragg; - figure 4, un dispositif dans l'état actuel de la technique destiné à engendrer des franges d'inter- férence mobiles à l'aide d'un disque transparent tour- nant, sur lequel le réseau de diffraction est constitué par des raies radiales; - figure 5, un dispositif dans l'état actuel de la technique destiné à engendrer des franges d'interférence mobiles à l'aide d'un réseau hologra- phique fonctionnant par réflexion, monté sur un tambour tournant; - figure 6, un réseau de diffraction hologra- phique par transmission, conforme à la présente inven- tion; et - figure 7, un anémomètre laser à effet Doppler conforme à la présente invention, muni du réseau de diffraction par transmission représenté par la figure 6. Les figures 1 à 5 ont déjà été commentées ci- dessus pour exposer l'état actuel de la technique. La figure 6 représente un réseau de diffrac- tion par transmission 10, conforme à la présente inven- tion, constitué pour l'essentiel d'une bande de film holographique 12, enroulée en forme de tambour sur le pourtour d'un disque 20 et fixée à ce disque. L'indice de réfraction du film holographique 12 varie suivant le pourtour de manière sinusoïdale, c'est-à-dire lors de la rotation du disque 20 autour de son axe A passant par son centre M. Pour obtenir le réseau de diffraction, le film holographique 12 comporte des lignes parallèles à l'axe A, dont trois ont été désignées, à titre d'exemple, par les chiffres 14, 16 et 18. Il est à noter qu'en fait le nombre de lignes est bien supérieur à celui indiqué sur le dessin schématique de la figure 6. Le mode de fonctionnement du dispositif conforme à l'invention est expliqué à l'aide de l'anémomètre laser à effet Doppler- représenté schémati- quement et de manière très simplifiée par la figure 7. La numérotation des éléments correspondants est iden- tique sur les figures 6 et 7. A l'intérieur du réseau de diffraction par transmission 10, disposé en forme de tambour et tournant avec le disque 20 dans la direction indiquée par la flèche, est placée une diode laser 1. Cette diode laser 1 est orientée de telle sorte qu'un faisceau 2 émis par 12 - elle, tombe de l'intérieur sur le réseau de diffraction par transmission 10 sous l'angle de Bragg et qu'il se trouve divisé par ce réseau 10 en deux faisceaux par- tiels 2a et 2b. Au moyen de deux lentilles convergentes 3 et 3', les deux faisceaux partiels sont superposés et focalisés dans le volume de mesure 4 pour y produire un système de franges d'interférence. La lumière diffusée par les particules se trouvant dans le volume de mesure 4 est focalisée, au moyen d'une lentille convergente 5, sur un photodétec- teur 6. La lentille convergente 5 est percée de deux trous de faible diamètre, visibles sur la figure, desti- nés à ne pas gêner le passage des faisceaux partiels 2a et 2b. Le système d'entraînement (non représenté sur la figure) qui assure le mouvement de rotation du disque et du film holographique 12 qui y est fixé pour engendrer le réseau de diffraction par transmission 10, est équipé de préférence d'une régulation électronique qui maintient constante la vitesse de rotation du disque et, de ce fait, sa vitesse circonférentielle et la vitesse de déplacement du motif de franges d'inter- férence engendré dans le volume de mesure 4 par superposition des deux faisceaux partiels 2a et 2b. Le mode de fonctionnement du dispositif conforme à l'invention est le suivant: Du fait que la diode laser 1 est orientée, comme l'indique la figure 7, suivant l'angle de Eragg, le faisceau 2 issu de cette source, est divisé, prati- quement sans pertes, en deux faisceaux partiels 2a et 2b, de même intensité. Ces deux faisceaux partiels représentent les ordres de diffraction zéro et un du réseau de diffraction par transmission 10 et se situent dans le plan défini par le disque 20 du montage en forme de tambour. Lorsque, la diode laser 1. étant fixe, le disque 20 tourne autour de son axe A sous l'action d'un moteur (figure 6), la fréquence du faisceau partiel du premier ordre de diffraction est décalée et le système de franges d'interférence dans le volume de mesure 4 se déplace. En désignant par "s" le nombre de lignes par unité de longueur (par exemple par millimètre) sur le réseau de diffraction par transmission 10, par "'" la longueur d'onde du faisceau 2 issu de la diode laser 1, par "N" le nombre total de lignes, par "f" le décalage en fréquence que subit le faisceau partiel du premier ordre de diffraction, par "R" le rayon du disque 20 et par "X" la vitesse de rotation du disque 20 (par exemple en tours par seconde), on peut écrire les relations simples suivantes: N =s 2 Tr R. (3) fg = N x (2') et l'angle o entre les deux faisceaux partiels à la sor- tie est alors égal à: = 2 arcsin (>s/2) (4) Ces relations peuvent être illustrées par un exemple simple. Pour un nombre f de 500 lignes par millimètre, un rayon R du disque 20 de 20 mm et une longueur d'onde A du faisceau 2 issu du laser 1 de 800 nm, le décalage en fréquence que subit le faisceau du premier ordre de diffraction est de 62,83 kHz par tour par seconde. L'angle o entre le faisceau partiel d'ordre zéro et le faisceau partiel du premier ordre est alors égal à 23 degrés. Les valeurs indiquées sont optimales pour un grand nombre d'applications de l'anémométrie laser à effet Doppler. Toutefois, si pour des applications spé- ciales, il apparaît nécessaire d'opérer avec d'autres. décalages de fréquence ou avec d'autres angles entre les faisceaux partiels d'ordre zéro et un, ceci peut se faire par un choix approprié d'un autre rayon R ou d'un autre nombre N de lignes. Il est évident que le dispositif de la figure 7 permet d'utiliser un autre laser que la diode laser 1, et si cet autre laser est plus grand que la diode laser de sorte qu'il ne peut plus être placé à l'intérieur du montage en forme de tambour 10, 20, il suffit de rempla- cer la diode laser 1 par un miroir qui renvoie le fais- ceau dans la direction voulue. Il est par ailleurs également évident que le dispositif conforme à l'invention pour la division du faisceau et la production d'un motif mobile de franges d'interférence peut servir, en dehors de l'anémométrie laser à effet Doppler, dans d'autres domaînes d'applications. REVENDICATIONS 1. Dispositif pour la division d'un faisceau issu d'une source de lumière monochromatique en fais- ceaux partiels et pour la production -de motifs mobiles de franges d'interférence par superposition des fais- ceaux partiels, comportant un réseau holographique de diffraction rotatif, caractérisé par le fait que le réseau est un réseau holographique de diffraction par transmission (10) et que la source de lumière (1) est disposée de sorte que le faisceau incident (2) se trouve orienté par rapport au réseau de diffraction par transmission suivant l'angle de Bragg. 2. Dispositif conforme à la revendication 1, caractérisé par le fait que le réseau de diffraction par transmission (10), disposé en forme de tambour sur le contour d'un disque tournant (20), est constitué par une bande de film holographique (12), dont l'indice de réfraction optique varie de manière sinusoïdale suivant le pourtour. 3. Dispositif conforme à la -revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que l'angle entre le faisceau incident et le réseau de diffraction par transmission (10) est choisi de sorte que le faisceau partiel d'ordre de diffraction zéro (2a) et le'faisceau partiel d'ordre de diffraction un (2b) soient de puissance identique. 4. Dispositif conforme à la revendication 2 ou 3,- caractérisé par le fait que le faisceau incident (2), issu de la source (1) arrive depuis l'intérieur du montage en forme de tambour (12, 20) sur le réseau de diffraction par transmission (10). 5. Dispositif conforme à la revendication 4, caractérisé par le fait qu'un miroir placé à l'intérieur du montage en forme de tambour (12, 20) sert à intro- duire le faisceau incident. 6. Dispositif conforme à la revendication 4, caractérisé par le fait que la source de lumière (1) est placée à l'intérieur du montage en forme de tambour (12, ). 7. Dispositif conforme à la revendication 6, caractérisé par le fait que la source de lumière est constituée par une diode laser (1). 8. Dispositif conforme à l'une des revendica- tions 2 à 7, caractérisé par le fait qu'un système d'entraînement est prévu pour faire tourner le disque (20). 9. Dispositif conforme à la revendication 8, caractérisé par le fait que le système d'entraînement du mouvement rotatif comporte un dispositif de régulation qui maintient constante la fréquence de rotation du disque (20). 10. Utilisation du dispositif conforme à l'une des revendications 1 à 9 en anémométrie laser à effet Doppler. 11. Procédé pour la division d'un faisceau issu d'une source de lumière monochromatique en fais- ceaux partiels et pour la production de motifs mobiles de franges d'interférence par superposition des fais- ceaux partiels, comportant un réseau holographique de diffraction rotatif, caractérisé par les phases sui- vantes: - orientation du faisceau incident suivant l'angle de Bragg sur le réseau de diffraction; et - traversée du réseau de diffraction afin que celui-ci agisse par transmission. 12. Procédé conforme à la revendication 11, caractérisé par le fait que le faisceau partiel d'ordre de diffraction zéro (2a) et le faisceau partiel d'ordre de diffraction un (2b) sont de puissance identique.