FR 2648058 A1 19901214 FR 8907734 A 19890612 La présente invention concerne la métallurgie des métaux non ferreux et secondaires et peut être uti- lisée pour la concentration des minerais de métaux non ferreux et nobles et pour extraire les métaux non ferreux d'un mélange de matières pulvérulentes solides, en parti- culier pour la séparation des déchets métalliques complexes fragmentés, de même que pour la séparation de particules de métaux non ferreux selon leur conductivité, par exem- ple, la séparation du cuivre et du plomb ou de l'alumi- nium et du plomb. On connaît un procédé électrodynamique de sépa- ration de matières amagnétiques conductrices de courant (US, A, 4248700), selon lequel une matière pulvérulente en déplacement est soumise à l'action d'un champ magnéti- que continu, étendu, hétérogène, la matière étant déplacée sous un angle par rapport aux lignes de force magnétique du champ. Ce procédé est mis en oeuvre dans un dispositif (US, A, 4278700) qui comporte une bande transporteuse sous laquelle sont installés des aimants permanents pola- risés en opposition et qui sont disposés en rangées paral- lèles en angle avec l'axe de la bande transporteuse. Le procédé et le dispositif décrits ci-dessus permettent de séparer uniquement des particules relative- ment grosses qui sont conductrices de courant. La pério- de magnétique des aimants et la vitesse de déplacement de la bande transporteuse ne permettent pas la séparation des particules d'une faible grandeur. En outre, le champ magnétique fourni par les rangées d'aimants permanents est trop faible et pour obtenir une déviatior, notable des particles conductrices de leur trajectoire, il est néces- saire de pouvoir disposer d'un champ d'une étendue élevée. Or, un champ trop étendu réduit l'efficacité du dispositif de séparation électrodynamique à cause des importants flux de dispersion. On connaît un procédé électrodynamique de sépara- tion de particules non ferromagnétiques conductrices de courant (FR, A, 2447754), dans lequel un champ magnétique progressif est produit et une matière pulvérulente à trai- ter est amenée perpendiculairement à la direction du champ. Le champ capte les particules conductrices de cou- rant qui se trouvent dans la matière en les détournant de leur trajectoire et les fait sortir du flux de la matière à traiter et perpendiculairement à la direction d'arri- vée. Un dispositif (FR, A, 2447754) pour l'application de ce procédé comporte une courroie de transporteur et un moteur linéaire à induction qui est disposé immédiatement sous la courroie en sorte que l'intensité du champ formé par le moteur à induction comporte une composante orien- tée perpendiculairement au centre d'arrivée de la matière. Le procédé et le dispositif pour sa mise en oeu- vre conformément au brevet français ci-dessus mentionné présentent les mêmes inconvénients que ceux du brevet US précité. Notamment, la plage de grosseurs des particules à trier.ne descend pas en dessous de 10 mm dans les dispo- sitifs réels du fait du pas insuffisant du circuit magné- tique du moteur linéaire à induction. Le champ magnétique progressif, comme le champ formé par les aimants perma- nents selon le US, A, 4248700, n'assure qu'un faible écart des particules conductrices de courant, ce qui impli- que l'emploi d,'un champ magnétique étendu réduisant les indices énergétiques du dispositif, si l'on veut s'assurer d'une bonne efficacité de la séparation. On connait un procédé de séparation électrodyna- mique de particules non ferromagnétiques ou 'conductrices de courant (FR, A, 2447228), suivant lequel on forme un champ magnétique à haute fréquence et l'on introduit, dans ce champ, un matériau pulvérulent non ferromagnétique à séparer qui contient des particules d'une conductivité électrique différente. L'écoulement du matériau à séparer est amené dans un plan perpendiculaire aux lignes de force à haute fréquence et à haut gradient d'intensité, les flux de dispersions sont diminués et il devient possible de ce fait de séparer les particules moins grosses sans être limité par leur taille dans la partie'basse de la plage des grosseurs à traiter. Ainsi, sont éliminés ici les inconvénients des procédés et dispositifs indiqués plus haut pour la séparation électrodynamique. Cependant, le procédé et le dispositif selon le FR, A, 2447228 ont une limitation en ce qui concerne la possibilité de séparer des particules plus grandes d'un matériau à traiter. Ceci est dû au fait que le champ élec- tromagnétique à gradient unique est engendré par un cir- cuit magnétique fermé et que l'étendue du champ en direc- tion de la hauteur de l'écoulement du matériau à introdui- re est limitée par la valeur de l'entrefer erntre les épa- nouissements polaires du circuit magnétique. Pour cette raison, la plus grande dimension des particules à traiter ne doit pas dépasser la moitié de l'entrefer. Pour des dispo- sitifs réels du type décrit, cette dimension ne peut dé- passer 5 mm. On sait,en effet,que l'intensité du champ dans l'entrefer entre les épanouissements polaires, donc la force magnétomotrice agissant sur les particules conduc- trices de l'électricité, est inversement proportionnelle à la valeur de l'entrefer à la puissance trois. Voilà pourquoi, en augmentant l'entrefer par exemple de deux fois, pour obtenir une force magnétomotrice nécessaire pour faire dévier les particules conductrices de l'élec- tricité, il faut augmenter de huit fois l'intensité du champ magnétique. Par conséquent, l'augmentation de l'en- trefer entre les épanouissements polaires du circuit magné- tique afin de hausser le plafond supérieur des grosseurs des particules à traiter conduit à des dépenses énergiques tellement élevées qu'un tel circuit électromagnétique de- vient pratiquement irréalisable. Un autre facteur empêchant d'augmenter la gran- deur des particules à séparer réside dans le fait qu'en 5. même temps que l'on augmente la taille des particules, on fait croître la force de frottement entre celles-ci et la surface qui les transporte; la force magnétomotrice en jeu peut s'avérer insuffisante pour dévier les parti- cules de leur trajectoire initiale. En outre, le procédé et le dispositif ci-dessus mentionnés ont une faible efficacité de séparation du fait que l'arrivée de la matière à traiter a lieu suivant la ligne de l'intensité maximale du champ magnétique à haut gradient d'intensité et que la largeur de la couche de matière à introduire est limitée par l'étendue du champ dans la direction de la zone fort étroite haut gra- dient d'intensité. En d'autres termes, plus le gradient d'intensité du champ est important (ce qui est avantageux quand il faut réduire le flux de dispersion et améliorer l'efficacité de la séparation), plus la couche de matière à introduire dans ce champ doit être étroite. La présente invention vise un procédé et un dis- positif de séparation électrodynamique de particules non- ferromagnétiques conductrices de l'électricité à l'aide d'un champ magnétique, o ledit champ est formé de façon à supprimer des obstacles physiques sur le trajet des ma- tières à séparer et à assurer une compensation partielle des forces de frottement entre les particules conductri- ces de l'électricité et la surface de leur déplacement de même qu'à accroître l'étendue du champ dans la direction de la largeur de la couche de matière à déplacer, ce qui permet d'augmenter la grosseur des particules à séparer tout en améliorant l'efficacité de la séparation. Le but ainsi posé est résolu par le fait qu'un procédé de séparation électrodynamique de particules non- ferromagnétiques conductrices de l'électricité consistant à former un champ électromagnétique à haute fréquence et à introduire,dans ce champ, un matériau pulvérulent à sépa- rer comportant des particules non ferromagnétiques de con- ductivité électrique différente, le ligne d'intensité maxi- male de ce champ magnétique étant située dans le plan d'arrivée du matériau et le champ ayant un haut gradient d'intensité dans un sens perpendiculaire à la ligne d'in- tensité dans le plan d'arrivée du matériau,est caractérisé en ce que ledit champ magnétique possède en outre un haut gradient d'intensité perpendiculairement au plan d'arrivée du matériau et la ligne d'intensité maximale du champ est en angle par rapport à la direction d'amenée du matériau. Le but posé est également atteint par le fait qu'un dispositif de séparation électrodynamique de parti- cules non ferromagnétiques conductrices de l'électricité du type comportant un circuit électromagnétique et un moyen à surface portante plane pour introduire un maté- riau à séparer dans le champ engendré par le circuit élec- tromagnétique est caractérisé en ce que, suivant l'inven- tion, le circuit électromagnétique comprend un inducteur linéaire à une spire qui est entouré, au moins sur une partie de sa longueur,d'un noyau magnétique sous la forme d'un U, en ce que l'inducteur est disoosé en dessous de la surface portante du moyen de transport du matériau à séparer de façon que l'axe de l'inducteur se trouve paral- lèle au plan de la surface portante du moyen d'amenée du matériau à traiter et forme un angle par rapport à la di- rection d'amenée du matériau. Dans le procédé et le dispositif selon la présen- te invention, le champ électromagnétique est du type à deux gradients, c'est-à-dire qu'il est formé dans un es- pace libre qui n'est pas limité par les épanouissements polaires d'un circuit électromagnétique ni par d'autres éléments pouvant constituer un obstacle au passage de gros- ses particules d'une matière à séparer à travers le'champ magnétique. La présence d'un gradient d'intensité du champ dans un sens perpendiculaire au plan d'introduction du ma- tériau fait apparaître une composante de la force électro- dynamique agissant dans la même direction et compensant, dans une certaine mesure, la force de gravitation des par- ticules, ce qui facilite la séparation des grosses parti- cules conductrices de l'électricité. Grâce à la formation d'un champ magnétique dont l'axe d'intensité maximale forme un angle avec la direc- tion d'introduction du matériau, une autre composante de la force électrodynamique surgit, qui agit sur les parti- cules conductrices dans la direction de l'axe d'intensité maximale et qui fait dévier ces particules, suivant cet axe, de la surface de transport. En outre, avec une telle orientation du champ relativement à la direction d'amenée du matériau, il devient possible d'introduire une matière à séparer en une couche large, la largeur maximale "c" d'une telle couche étant calculée suivant la formule c =. sin, o est l'étendue de la ligne d'intensité maxi- male du champ et est l'angle entre cette ligne et la direction d'amenée du matériau. En résultat, le rendement de la séparation s'amé- liore. Suivant le procédé de l'invention pour la sépara- tion électrodynamique, la ligne de la plus grande intensité du champ est avantageusement située à un angle de 30 à 45 par rapport à la direction d'arrivée du matériau; selon un mode avantageux de réalisation du dispositif de sépara- tion électrodynamique, l'axe de l'inducteur forme un angle de - 45 avec la direction d'arrivée du matériau. Lorsque l'angle formé entre la ligne de la plus grande intensité du champ et la direction d'arrivée du ma- tériau est à des valeurs comprises dans la p:'âge indiquée, la consommation d'énergie est minimale bien que l'effica- cité de la séparation reste toujours élevée. Suivant un mode avantageux de réalisation du dispositif de séparation électrodynamique, le noyau du circuit électromagnétique se présente en section transver- sale sous la forme d'un folium de Descartes qui est tronqué du côté du point nodal. Avect une telle réalisation du noyau, le champ électromagnétique qui est formé par le circuit électroma- gnétique possède un gradient d'intensité maximal ce qui contribue à augmenter l'efficacité de la séparation. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre d'un mode de réalisation donné uniquement à titre d'exemple non limitatif, avec références aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels: - la figure 1 montre le principe sur lequel est basé le procédé de séparation électrodynamique des parti- cules non ferromagnétiques conductrices de l'électricité selon l'invention; - la figure 2 donne des courbes montrant la rela- tion entre la puissance réduite nécessaire à la formation d'un champ électromagnétique et l'orientation d'un angle formé entre la ligne d'intensité maximale du champ et la direction d'amenée du matériau à séparer dans le procédé de l'invention; - la figure 3 montre un dispositif pour la réali- sation du procédé de séparation électrodynamique selon la présente invention; - la figure 4 est une vue en plan du dispositif de la figure 3; et - la figure 5 montre, en coupe transversale, le noyau du circuit électromagnétique pour les dispositifs mettant le procédé de séparation électrodynamique de l'in- vention en oeuvre, ainsi qu'un diagramme des. variations d'intensité. Le procédé de séparation électrodynamique de par- ticules non-ferromagnétiques conductrices de l'électricité selon la présente invention consiste en ce qui suit. Un matériau pulvérulent non ferromagnétique sous la forme d'un mélange contenant des particules ayant des valeurs différentes de conductivité électrique, par exemple des particules 1 (figure 1) de métaux non ferreux ou nobles et des parti- cules 2 de matières non conductrices de l'électricité est amené en une couche unique, dans un plan 3 dans un champ électromagnétique à haute fréquence et à haut gradient d'intensité et à une vitesse V. Le sens d'introduction du matériau est montré par la flèche sur la figure 1. Le champ électromagnétique est formé de façon que sa ligne 4 d'intensité maximale se trouve dans le plan 3 d'intro- duction du matériau et forme un angle X avec la direction de cette introduction. Pour mieux comprendre le principe de séparation électrodynamique conforme à l'invention, il faut avoir recours au système de coordonnées rectangulai- res, o les axes X et Y sont dans le plan 3 d'arrivée du matériau, l'axe Y se confond avec la ligne 4 de l'intensi- té maximale du champ tandis que l'axe Z est perpendicu- laire au plan 3 d'arrivée du matériau. Les composantes de l'intensité du champ suivant ces axes sont référencées respectivement par H, H et H. Le champ électromagnéti- x y z que est formé de manière à avoir deux gradients d'inten- sité, ce qui veut dire que son intensité varie dans deux sens perpendiculaires: en direction de l'axe Xet en direc- tionde l'axeZ. En direction de l'axe Y, le gradient d'inten- sité est égal à zéro et l'étendue du champ suivant l'axe Y doit correspondre à la largeur de la couche de matériau à introduire dans le champ. I1 faut noter que le champ électromagnétique se forme dans un espace libre qui n'im- pose aucune limite concernant la taille maximale des par- ticules à séparer. Dans la pratique, cette taille maximale est limitée par la consommation d'énergie nécessaire à la formation du champ magnétique. Introduites dans le champ magnétiques, les parti- cules non conductrices de l'électricité 2 qui sont conte- nues dans le matériau à séparer ne sont pas influencées par ce champ et traversent la ligne 4 d'intensité maximale du champ sans s'écarter de leur trajectoire. Par contre, quand les particules des métaux non ferromagnétiques 1 arrivent dans le champ électromagnétique, des courants tourbiilon- naires sont induits dans ces particules, qui sont propor- tionnels à leurs dimensions et à la conductivité électrique de la matière dont elles sont constituées. La fréquence du champ électromagnétique est choisie de manière que l'effet de peau prononcé des particules 1 soit assuré, c'est-à-dire de manière à avoir une profondeur efficace de pénétration du courant alternatif dans la matière des particules 1 inférieure de 3 à 6 fois la dimension moyen- ne de celles-ci. Pour satisfaire à cette condition, la fréquence f du champ électromagnétique doit satisfaire à la relation f d2 10 Hz, dans laquelle d: dimension moyenne des particules de métaux 1 dans la plage prescrite de grosseurs, m; : résistivité de la matière des particules 1, Ohm par m. Les courants tourbillonnaires circulant le long des surfaces des particules 1 engendrent,à leur tour, au- tour de ces particules, des champs électromagnétiques qui, par suite de l'interaction avec le champ électromagnétique de départ induisant ces courants tourbillonnaires, font apparaitre une force électrodynamique F qui agit sur les particules 1 dans un sens qui est perpendiculaire à la ligne 4 d'intensité maximale du champ et forme un anglee avec le plan 3 d'introduction du matériau, cet angle étant en relation avec les valeurs des gradients de champ en directions de X et de Z. La force électrodynamique F tend à chasser les particules de métaux I en direction de dé- croissance de l'intensité du champ magnétique; plus les particules 1 sont proches de la ligne d'intensité maximale du champ, d'autant plus importante est l'action de cette force. La force électrodynamique F a deux composantes: une composante F2 dirigée perpendiculairement au plan 3 d'introduction du matériau et une composante Fx agissant dans le plan 3 et qui est dirigée perpendiculairement à la ligne 4 d'intensité maximale du champ. La composante F tend à soulever les particules 1 au-dessus du plan 3 z et elle compense ainsi en partie la gravitation en affai- blissement les forces de frottement entre les particules i et la surface de leur déplacement. i0 Du fait que la ligne 4 d'intensité maximale du champ est orientée de façon à former un angle par rap- port à la direction d'introduction du matériau, la compo- sante F de la force électrodynamique F peut à son tour x être divisée en deux composantes: une composante Fi qui agit en sens contraire du sens d'arrivée du matériau et une composante F2 agissant suivant la ligne 4 d'intensité maximale du champ. La force F1 exerce une action de frei- nage sur les particules l, cette force étant égale en grandeur mais agissant en direction contraire à la compo- sante d'inertie de la force limite de frottement statique pour les particules 1. La force F2 dépasse, en grandeur, la composante tangentielle de la force limite de frotte- ment statique des particules et a un sens opposé au sens de cette composante tangentielle. Cette force F2 dévie les particules de métal 1 de leur trajectoire de départ et extrait les particules 1 du matériau en cours de sépa- ration le long de la ligne 4 d'intensité maximale du champ. Ainsi, la valeur H de l'intensité du champ peut être telle qu'elle assure la création de forces électro- dynamiques F et F qui sont suffisamment importantes pour x z compenser les forces de frottement des particules métalli- ques 1, d'une plage donnée de grosseurs, contre la surfa- ce de leur déplacement et pour extraire ces particules 1 du matériau à traiter sous un angle prescrit i. Ceci dit, la valeur de la force F2 qui dévie les particules 1 de leur trajectoire de départ est obtenue suivant l'expres- sion suivante: F2 = KHx grad Hx Cos o K est un coefficient proportionnel à la conduc- tivité électrique de la matière des particu- les 1, à leur volume et leur poids et H est la composante d'intensité du champ sui- x vant l'axe X pour la position déterminée d'une particule. Etant donné que, sur l'action de la force F, les forces de frottement entre les particules 1 et la surface de leur déplacement diminuent, les deux forces F1 et F2 peuvent être réduites d'une valeur correspondante,donc la consommation d'énergie allant à la séparation des parti- cules dans un champ à deux gradients d'intensité, qui est formé conformément au procédé selon l'invention, devient inférieure à la consommation d'énergie dans un champ magné- tique à gradient unique d'intensité. D'autre part, pour la même consommation d'énergie nécessaire à la formation du champ, un champ à deux gradients d'intensité permet de séparer des particules plus grosses des métaux non- ferromagnétiques. La vitesse V d'introduction du matériau est choi- sie enpartant des exigences technologiques données concer- nant la qualité et le rendement du processus de séparation. La valeur de l'angle 4 d'orientation de la ligne 4 d'intensité maximale du champ relativement à la direc- tion d'introduction du matériau à traiter est choisie en partant de la nécessité d'assurer un retrait optimum des particules de métal 1, du matériau à traiter selon la li- gne 4. A cet effet, la force F2 doit être supérieure à la force F1 c'està-dire que F2/F1 = Ctg > 1 et + 45 . Si l'on admet que, à la figure 1, l'angle est calculé dans le sens horaire à partir de la direction d'introduction du matériau, les particules i seront ex- traites vers la droite dans la direction d'amenée du ma- tériau avec O 45 ), les particules de métal 1 ne suivent pas strictement leur trajectoire le long de la ligne 4 et la vitesse de retrait du champ magnétique diminue. De ce fait, les particules i s'amassent dans la zone d'action du champ et empêchent le matériau à traiter de pénétrer dans ce champ, réduisant ainsi l'efficacité de la sépara- tion. Le principe selon lequel on choisit l'angle i est illustré par la figure 2 o sont données les relations entre le coefficient ú d'extraction des particules non ferromagnétiques conductrices de l'électricité et la puis- sance réduite nécessaire à la formation d'un champ élec- tromagnétique capable de séparer ces particules, d'une part, et l'angle cX d'autre part. La puissance réduite indique ici un rapport de la puissance P1 nécessaire à la formation d'un champ dont la ligne d'intensité maximale est de longueur y et forme un angle i par rapport à la direction d'introduction du matériau, à la puissance Pc c qui est nécessaire à la formation d'un champ semblable avec une ligne d'intensité maximale disposée perpendicu- lairement à la direction d'introduction du matériau et dont la longueur est c = y sinKi. Les courbes représen- tées à la figure 2 sont établies par voies expérimentales. Comme le montre la figure 2, la place des valeurs de l'angle i allant de 30 à 45 est tenue pour optimale par rapport au coefficient _. caractérisant l'effica- cité de la séparation, et vis-à-vis de la consommation d'énergie qui est nécessaire à la formation d'un champ magnétique. Dans le cas o l'on a pour former un champ magnétique croit en flèche. Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus de séparation électrodynamique selon l'invention comporte un circuit électromagnétique avec un inducteur linéaire à une spire 5 que l'on peut voir à la figure 3, ayant un noyau 6, un moyen à surface de transport plane pour l'introduction du matériau à séparer dans le champ engendré par le circuit électromagnétique, une trémie de chargement 7, un réceptacle 8 des particu- les conductrices 5, par exemple, métalliques, et un récep- tacle 9 pour collecter les particules 2 non conductrices de l'électricité. Dans l'exemple décrit ici de réalisation de l'invention, le moyen pour l'introduction d'un matériau à séparer est un transporteur 10, mais il peut par exemple se présenter comme une surface inclinée réalisée en un matériau amagnétique, le long de laquelle le matériau à séparer se déplace sous l'action des forces de gravitation * ou bien en faisant vibrer la surface de déplacement. L'inducteur 5 est disposé sous la bande du trans- porteur 10 au voisinage immédiat de celle-ci de façon que l'axe longitudinal 11 de l'inducteur 5 soit parallèle à la surface de la bande du transporteur 10. Etant donné que l'inducteur 5 est un inducteur linéaire c'est-à-dire qu'il a la forme d'une seule spire étendue dans une seule direction, l'axe 11 de l'inducteur 5 indique ici l'axe de sa portion rectiligne qui sert à former le champ élec- tromagnétique. Au-dessus de la bande de transporteur 10, en amont de l'inducteur 5 (suivant le sens d'entraînement du transporteur)est disposée la trémie de chargement 7 tandis que les receptacles et 9 se- trouvent plus bas que la bande 10, en effet le réceptacle B pour les particules conductrices est disposé près du bord de la bande du trans- porteur o se trouve l'extrémité du noyau 6, et le réceptacle 9 pour les particules non conductrices de l'électricité est disposé près de l'extrémité du transporteur 10. L'in- ducteur 5 a la forme d'un conducteur creux de section rec- tangulaire qui est inséré dans l'encoche en forme U, par exemple, rectangulaire, du noyau 6. Le côté ouvert de l'inducteur 5, qui n'est pas entouré par le noyau 6, est orienté vers la bande du transporteur 10. Le volume fermé 12 de l'inducteur 5 sert à recevoir un fluide réfrigérant. L'inducteur 5 est alimenté en courant à haute fréquence par un générateur 13 que l'on peut voir à la figure 4. Des tuyaux 14 communiquant avec l'intérieur 12 de l'inducteur 5 servent à introduire et à évacuer le fluide réfrigérant. Comme on peut le voir à la figure 4, l'axe 11 de l'inducteur 5 forme un angle avec l'axe longitudinal du transporteur 10 et donc, la direction d'introduction du matériau à séparer. Pour les raisons présentées ci-dessus, lors de la description du procédé de séparation électrodynamique selon l'invention, les valeurs avantageuses de l'angle sont comprises entre et 45-. Dans le circuit électromagnétique représenté à la figure 4, le noyau 6 entoure l'inducteur 5 sur l'une de ses portions rectilignes suivant toute la largeur de la bande transporteuse. Dans ce cas, le dispositif assure une seule zone de séparation dont la longueur est égale à la longueur du noyau 6 et dont la largeur h est égale à la largeur de la surface de travail. Pourtant, l'iLnduc- teur 5 peut être embrassé par le noyau sur ses deux por- tions rectilignes, auquel cas deux zones de séparation sont formées qui sont parallèles l'une à l'autre, ce qui peut s'avérer désirable pour améliorer l'efficacité de la séparation. La seconde portion rectiligne de l'inducteur qui n'est pas entourée du noyau peut être disposée d'une fa- çon arbitraire par rapport au plan de transport. Dans un mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention, à l'opposition du mode représenté à la fi- gure 1, le noyau de l'inducteur 5 ne"recouvre"pas la bande transporteuse 10 sur toute sa largeur. c'est-à-dire qu'il n' arrive pas jusqu'aux bords de la bande. Suivant un autre mode de réalisation de l'inven- tion, un noyau 15, comme on peut le voir à la figure 5, se présente en coupe transversale comme une courbe dite "folium de Descartes" tronqué du côté de son point nodal 16. L'encoche recevant l'inducteur 5 est ménagée du côté de la surface plane du noyau 15. Une telle forme du noyau permet de former un champ électromagnétique ayant des déformations minimales dues à l'effet d'extrémité et avec des gradients d'intensité maximale dans la zone de la sur- face de travail du noyau 15. Afin d'augmenter les gradients de champ, la largeur h de la surface utile du noyau 15 doit être aussi étroite que possible du point de vue régi- me thermique. Le noyau 15 est muni de canaux 17 pour la circulation du fluide réfrigérant. Des canaux. de refroi- dissement peuvent également être prévus dans le noyau 6 de la figure 3, si cela s'avère nécessaire. Le dispositif de séparation électrodynamique de l'invention fonctionne comme suit. Quand le courant à haute fréquence parcourt l'inducteur 5 de la figure 4, dans l'espace au-dessus du noyau 6 se forme un champ électromagnétique à deux gradients dont la zone d'action, dans le plan de la bande de transporteur 10, est détermi- née par la longueur t et la largeur b du noyau 6. Le champ électromagnétique possède une intensité maximale en direction de l'axe 11 de l'inducteur 5 (l'axe Y) sui- vant toute la longueur du noyau 6, qui decroit subitement en direction perpendiculaire à l'axe 11 dans le plan de la bande du transporteur 10 (suivant l'axe X) et dans une direction perpendiculaire au plan de la bande de trans- porteur 10 (suivant l'axe Z qui est dirigé perpendicu- lairement au plan du dessin de la figure 4). Des variation de sens, par rapport aux sens ci-dessus indiqués, de l'intensitié H du champ magnétique produit par le circuit électromagnétique ayant un ncvau se présentant en coupe transversale comme un folium de Descartes tronqué, sont montrées à la figure 5 qui repré- sente trois courbes d'intensité 18, 19 et 20 en trois 1 1 1 plans parallèles 18, 19 et 20 respectivement chacun étant écarté d'une distance différente de la surface de travail du noyau 15. Il faut noter que dans la direction de l'axe Y (c'est-à-dire suivant la longueur du noyau), l'intensité du champ ne varie pas. La trémie 7 introduit, en une couche unique, un matériau pulvérulent non ferromagnétique contenant des particules métalliques 1 et des particules 2 de matières non conductrices de l'électricité ou de matières de fai- ble conductivité électrique sur la bande de transporteur 10. Le matériau à traiter arrive d'abord dans la zone de séparation qui se trouve au- dessus du noyau 6 et qui est caractérisée par les plus grands gradients de champ, la sur- face de la zone de séparation étant égale à Ad.h. Les par- ticules 2 non conductrices de l'électricité sont-transpor- tées par la bande transporteuse à travers cette zone de séparation pour être collectées dans le réceptacle 9. Les particules métalliques 1 qui sont introduites dans la zone de séparation sont soumises à une force électrodyna- mique. La décomposition de la force électrodynamique en composantes et l'action de chaque composante sur les par- ticules conductrices de l'électricté ont été exposées ci- dessus lors de la description du procédé de l'invention et sont illustrées à la figure 1. La composante F2 de la force électrodynamique qui agit sur les particules 1 dans la direction de la ligne de la plus grande intensité du champ, soit le long de l'axe ll de l'inducteur 5, assure le déplacement des particules 1 dans cette direction et leur retrait de la surface de la bande de transporteur 10 dans le receptacle 8. Dans le cas o le noyau n'arrive pas jusqu'aux bords de la bande de transporteur 10, les particules métalli- ques 1 se déplacent le long de l'axe il de l'inducteur 5 vers la zone du bord de la bande sous laquelle il n'y a pas de noyau et se transportent plusloin parallèlement à l'écoule- ment des particules non conductrices 2. Le receptacle 8 pour les particules conductrices est dans ce cas disposé au bout du transporteur 10 à une distance appropriée du réceptacle 9 des particules non conductrices. Bien que le procédé et le dispositif de l'inven- tion aient été décrits dans le cas o des particules conductrices de l'électricté (métalliques) sont séparées de particules non conductrices, il est évident que l'inven- tion peut être utilisée pour séparer des particules con- ductrices de l'électricité de matériaux ayant des valeurs différentes de conductivité électrique, par exemple, du cuivre et du plomb. A cet effet, on forme un champ élec- tromagnétique d'une intensité telle que cela assure un écart des particules de cuivre de leur trajectoire de départ sans que les particules de plomb d'une conductivité notablement moindre changent de trajectoire. Ci-dessous sont résumés les résultats obtenus lors de l'application pratique du procédé selon l'inven- tion. Exemple 1 A l'aide d'un inducteur linéaire à une spire, on a formé un champ électromagnétique à deux gradients d'une intensité maximale de 0,1 à 0,3 T et d'une fréquence de 10 kHz. Le transporteur entraîné à une vitesse de m/mn introduisait,dans ce champ, des déchets fragmentés de câbles contenant les matériaux suivants: - aluminium: 81% - plomb: 16% - isolant de câble: 3%. La taille des particules était comprise 2,5 et mm, le rendement du dispositif étant de 0,6 t/h. L'an- gle entre l'axe de l'inducteur et la direction d'introduc- tion du matériau était de 450. Le taux d'extraction de l'alu- minium a atteint 98,6 à 99,2%o. Exemple 2 A l'aide d'un inducteur linéaire à une spire, on a formé un champ électromagnétique à deux gradients, d'une intensité maximale de 0,1 à 0,3 T et d'une fréquence de 440 kHz. Le transporteur a introduit dans ce champ, à une vitesse de 30 m/mn, les déchets d'appareils radio- électroniques contenant les matériaux suivants: - aluminium, laiton et cuivre: 60% - céramique et caoutchouc: 40% La taille des particules était comprise entre 1 et 5 mm, le rendement du dispositif était de 0,3 t/h. L'angle formé entre l'axe de l'inducteur et la direc- tion d'introduction du matériau était de 45 . On a obtenu un taux d'extraction des métaux indiqués de 91 à 92G%. R E V E N D I C A T I O N S =========================== 1. Procédé de séparation électrodynamique de particules non ferromagnétiques conductrices de l'électricité du type consistant à former un champ électromagnétique à haute fréquence et à introduire, dans ce champ, un maté- riau pulvérulent à séparer contenant des particules élec- tromagnétiques ayant différentes valeurs de conductivité électriques, la ligne.d'intensité maximale du champ élec- tromagnétique se trouvant dans un plan d'introduction du matériau et le champ présentant un haut gradient d'inten- sité en direction perpendiculaire à ladite ligne d'inten- sité maximale dans ledit plan d'introduction du matériau, caractérisé en ce que le champ électromaqnétique a en ou- tre un haut gradient d'intensité dans la direction per- pendiculaire audit plan d'introduction du matériau et en ce que la ligne d'intensité maximale du champ est disposée de manière à former un angle par rapport à la direction d'introduction du matériau. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la ligne d'intensité maximale du champ est dis- posée de manière à former un angle de 30 à 450 avec la direction d'introduction du matériau. 3. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, du type comprenant un circuit électromagnétique et un moyen à surface portante plane pour l'introduction d'un matériau à traiter dans le champ créé par le circuit électromagnétique, caractérisé en ce que le circuit électromagnétique comporte un. inducteur linéaire (5) à une spire qui est entouré, au moins sur une partie de sa longueur, d'un noyau en U(6), en ce que l'inducteur (5) est disposé en dessous de la surface portante du moyen (10) d'introduction du matériau à sépa- rer de sorte que l'axe (11) de l'inducteur (5) soit paral- lèle avec le plan de la surface portante du moyen (10, d'introduction du matériau à séparer et forme un angle par rapport à cette direction d'introduction. 4. Dispositif selon la revendication 3, caracté- risé en ce que l'axe (11) de l'inducteur (5) forme un angle de 30 à 450 avec la direction de l'introduction du matériau. 5. Dispositif selon l'une quelconque des reven- dications 3 ou 4, caractérisé en ce que le noyau (15) du circuit électromagnétique a, en coupe transversale, la forme d'un folium de Descartes tronqué du côté du point nodal (16).