FR 2647585 A1 19901130 FR 9006310 A 19900521 Générateur de vapeur La présente invention se rapporte à un généra- teur de vapeur utilisé pour un réacteur à réfrigérant métal liquide et, plus particulièrement, à un générateur de vapeur dans lequel une oomoe électromagnétique est in- corporée. Dans un réacteur surrégénérateur rapide utili- sant un réfrigérant métal liquide, un réfrigérant primai- re, constituant le réfrigérant du réacteur, est exposé à une radio-activité de haut niveau, de sorte qu'il est né- cessaire d'isoler le circuit de refroidissement primaire du circuit générateur de vapeur et qu'il est aussi néces- saire d'effectuer une opération d'échange de chaleur en- tre le métal liquide et l'eau pendant le processus de production de vapeur qui fournit la vapeur à un généra- teur à turbine. Toutefois, dans un réacteur surrégénéra- teur rapide utilisant un réfrigérant métal liquide, étant donné qu'il se dégage généralement une quantité de chaleur extrêmement grande sous l'effet d'une réaction chimique basée sur l'opération d'échange de chaleur en- tre le métal liquide et l'eau, il est nécessaire de dis- siper la chaleur dégagée. Pour cette raison, on interpo- se un circuit de refroidissement secondaire entre le cir- cuit de refroidissement primaire et le circuit de produc- tion de vapeur. Un exemple typique d'un circuit de refroidisse- ment pour réacteurs à réfrigérant métal liquide du type classique décrit est représenté sur la figure 8. Sur la figure 8, dans une cuve de réacteur 1 montée dans une dalle supérieure 8 sont agencés un coeur de réacteur 2 et un circuit de refroidissement primaire qui comorend une pompe principale de circulation 3 du circuit primai- re, servant à faire circuler un réfrigérant métal liqui- de dans la cuve 1 du réacteur pour refroidir le coeur 2, et un échangeur de chaleur intermédiaire 4 servant à exé- cuter l'opération d'échange de chaleur entre le réfrigé- rant primaire et le réfrigérant secondaire. D'un autre côté, un circuit de refroidissement secondaire comprend, comme on l'a représenté sur la figu- re 8, l'échangeur de chaleur 4 intermédiaire, un généra- teur de vapeur 5 destiné à produire la chaleur qui doit être envoyée a un générateur à turbine, non représenté, une pompe électromagnétique 6 agencée à l'intérieur du générateur de vapeur 5 oour faire circuler le réfrigé- rant secondaire, et des canalisations 7 servant à éta- blir la communication entre les éléments de l'équipement aui sont décrits plus haut. Le générateur de vapeur 5 est disposé à l'exté- rieur de la dalle supérieure 8 qui est entourée par la structure de oaroi du réacteur. La pompe électromagnétique 6 est insérée dans une partie supérieure de la colonne montante de sortie 11 du métal liquide pour aspirer le métal liquide situé dans partie inférieure de la colonne montante 11 et en- voyer ce métal liquide à un échangeur de chaleur intermé- diaire 4. La pompe électromagnétique 6 est généralement munie d'un enroulement statorique (enroulement électroma- gnétique) enroulé en hélice autour de la périphérie inté- rieure d'un noyau ferreux intérieur et un courant élec- trique est envoyé à l'enroulement statorique à partir d'une source d'alimentation extérieure pour engendrer de cette façon un champ magnétique qui fait circuler le mé- tal liquide. Pendant le passage du courant électrique et le fonctionnement de la pompe électromagnétique 6, l'enroulement statorique dégage de la chaleur. En consé- quence, il est souhaitable d'évacuer et de dissioer effi- cacement cette chaleur pendant le fonctionnement. Pour cela, on a effectué différentes tentatives pour absorber efficacement la chaleur dégagée oar l'enroulement stato- rique et récupérer cette chaleur dans le métal liquide pour réduire à un minimum la oerte d'énergie Droduite pendant le fonctionnement du réacteur. La figure 9 mon- tre un exemple d'une pomoe é1lctromagnétique proposée pour obtenir l'effet décrit ci-dersus, et qui est décri- te dans le Modèle d'utilité janonnais n0 de publication 11670/1988. Une oompe électromagneéloun 20 représentée sur la figure 9 comprend un noyau ferreux intérieur 22 muni d'un trou traversant intérieur 21 et un noyau ferreux ex- térieur 23 agencé concentriquement i l'esDace qui entou- re la Périphérie extérieure du noyau ferreux intérieur 22. L'espace compris entre la periohérie extérieure du noyau ferreux intérieur 22 et la périohére intérieure du noyau ferreux extérieur 23 forme un passage annulaire 24 par lequel passe le métal liquide. Un premier enroule- ment statorique (enroulement électromagnétique) 25 est noyé selon une disposition annulaire dans la surface Doé- riphérique extérieure du noyau ferreux intérieur 22 et la surface extérieure du premier enroulement statoriaue est entièrement recouverte d'un élément de fermeture 26. Les extrémités verticales 26a de l'élément de ferme- ture 26 se prolongent au-delà des parties terminales ex- térieures du noyau ferreux intérieur 22 et sont reliées l'une à l'autre de façon à être fermées et à définir ain- si des espaces intérieurs 27 aux deux extrémités du noyau ferreux 22. Ces espaces intérieurs 27 et le trou traversant 21 sont remplis de gaz inerte. Un deuxième enroulement statorique (enroulement électromagnétique) 28 est noyé selon une disposition an- nulaire dans la surface périDhérique intérieure du noyau ferreux extérieur 23 et la surface extérieure du deuxià- me enroulement statorique 28 est recouverte d'un élément de fermeture 29. La périphérie extérieure du noyau fer- reux 23 est entourée d'un élément annulaire 31 dont la oériohérie extérieure est suopportée Dar un cylindre 29a qui supporte la pompe électromagnétique. Une pluralité de passages de dérivation 32 sont formés dans l'élément annulaire 31, selon la direction axiale de la surface oériDhérique extérieure du noyau ferreux extérieur 23 et les extrémités supérieures et les extrémités inférieures des passages de dérivation 32 présentent respectivement des entrées 33 des passages de dérivation et de sorties 34 des passages de dériva- tion, respectivement. La pompe électromagnétique 20 possédant la structure décrite plus haut est fixée à une bride 35 qui est elle-même fixée & une Partie en forme de bride du gé- nérateur de vapeur 5 oour assurer le montage de la pompe électromagnétique 20 dans le générateur de vapeur 5. La pompe électromagnétique 20 a Dour fonction d'aspirer le métal liquide situé dans un orifice d'aspi- ration 36 en utilisant la force magnétique développée par le premier et le deuxième enroulements statoriques et 28, et le métal liquide aspiré s'écoule de bas en haut dans le passage annulaire 24 et est refoulé à tra- vers un orifice de refoulement 37. Pendant ce fonctionne- ment, la pression régnant au niveau de la partie d'en- trée 33 du passage de dérivation devient supérieure à la pression régnant au niveau de la partie de sortie 34 du passage de dérivation, de sorte qu'une partie du métal liquide passe dans les passages de dérivation 32 et cir- cule autour du noyau ferreux extérieur 23. Dans cette ac- tion, le premier enroulement statorique 25 dégage de la chaleur qui est efficacement récupérée oar le métal li- quide, pour supprimer ainsi l'élévation. de température due à la chaleur dégagée par le premier enroulement sta- torique 25. La récupération de la chaleur dégagée à l'ai- de du métal liquide en circulation peut réduire à un mi- nimum la perte d'énergie dans l'ensemble du générateur de vapeur. Toutefois, avec le générateur de vapeur classi- que Dossédant la caractéristique décrite ci-dessus, le trou axial traversant 21 du noyau ferreux intérieur 22 constituant la pompe électromagnétique 20 et les espaces 27 définis par l'élément de fermeture 26a sont fermés et ces espaces sont remplis de gaz inerte, de sorte que le premier enroulement statorique 25 qui est noyé dans le noyau ferreux intérieur 22 est refroidi uniquement par le métal liquide qui passe dans le passage circulaire 24. Pour cette raison, l'effet de refroidissement du Dre- mier enroulement statorique du noyau ferreux intérieur 22 décroît et l'élévation de température du noyau fer- reux intérieur 22 s'accroit, de sorte que les caractéris- tiques de la pompe électromagnétique 20 ne peuvent pas être utilisées efficacement. Un but de la présente invention est d'éliminer sensiblement les défauts et inconvénients que l'on ren- contre dans la technique antérieure décrite plus haut et de réaliser un générateur de vapeur utilisé pour un réac- teur à réfrigérant métal liquide équipé d'une pompe élec- tromagnétique capable de refroidir efficacement les en- roulements statoriques d'une pompe électromagnétique par l'écoulement du métal liquide, pour réduire ainsi effica- cement la perte d'énergie de l'ensemble du générateur de vaoeur. Selon l'invention, ces buts ainsi que d'autres sont atteints par un générateur de vapeur utilisé oour un réacteur à réfrigérant métal liquide comprenant une coque extérieure oossédant une structure cylindrique creuse munie d'une chambre d'eau d'entrée disposée à la partie inférieure de la coque, une chambre de sortie de vapeur disposée dans une partie intermédiaire de la co- que et une partie d'entrée de métal liquide disposée au niveau de la partie supérieure de la coque, un faisceau de transmission de chaleur tubulaire agencé dans une dis- position annulaire le long d'une paroi intérieure de la coque de façon à relier la chambre d'entrée d'eau à la chambre de sortie de vapeur, un ensemble colonne montan- te de métal liquide s'étendant axialement sensiblement dans la partie centrale de la coque et décalé dans une direction radiale par rapport à l'agencement du faisceau de transmission de chaleur tubulaire, et une pompe élec- tromagnétique agencée au niveau d'une partie supérieure, à l'intérieur de la colonne montante de sortie du métal liquide, la pompe électromagnétique comprenant un noyau ferreux cylindrique creux qui présente une partie en for- me de peigne sur sa surface périphérique extérieure, et un enroulement statorique annulaire monté dans ladite partie en forme de peigne du noyau ferreux cylindrique, un passage principal de métal liquide étant formé sur un cdté sur lequel est monté l'enroulement statorique du noyau ferreux, et un passage de dérivation de refroidis- sement étant formé sensiblement dans la partie centrale du noyau ferreux cylindrique, dans une direction de péné- tration verticale. Dans une forme de réalisation préférée, le noyau ferreux cylindrique peut 4tre formé de façon à pos- séder une partie intérieure de noyau ferreux et une par- tie extérieure de noyau ferreux et l'enroulement statori- que peut aussi être formé de façon à posséder une partie intérieure et une partie extérieure respectivement asso- ciées aux parties intérieure et extérieure du noyau fer- reux. Dans le générateur de vapeur pour réacteur du type à réfrigérant métal liquide qui possède les caracté- ristiques décrites plus haut, le passage d'écoulement principal du métal liquide est formé sur le côté sur le- quel l'enroulement statorique du noyau ferreux cylindri- que est monté et le passage de dérivation de refroidisse- ment est formé de manière à oénétrer dans la partie cen- trale du générateur de vapeur de telle manière que l'en- roulement statorique monté dans le noyau ferreux cylin- drique puisse 4tre refroidi par le métal liquide qui cir- cule sur la surface périphérique extérieure de l'enroule- ment statorique, de sorte que la chaleur engendrée par l'enroulement statorique peut tre efficacement absorbée et que l'on peut ainsi réduire ou supprimer l'élévation excessive de la température des enroulements du stator et des noyaux ferreux. Ceci permet d'améliorer remarqua- blement le rendement de production de chaleur du généra- teur de vapeur. Sur les dessins annexés, la figure 1 est une coupe en élévation d'un gé- nérateur de vaoeur pour un réacteur à réfrigérant métal liquide selon une première forme de réalisation de l'in- vention; la figure 2 est une vue en plan du générateur de chaleur, vu du côté supérieur de ce générateur, consi- déré sur la figure 1; la figure 3 est une coupe en élévation d'une pompe électromagnétique du générateur de vapeur représen- té sur la figure 1; la figure 4 est une vue en coupe prise selon la ligne IV-IV de la figure 3 - la figure 5 est une coupe en élévation d'un gé- nérateur de chaleur selon une deuxième forme de réalisa- tion de l'invention; la figure 6 est une vue en plan du générateur de vapeur, prise du côté supérieur de ce générateur, vu sur la figure 5; la figure 7 est une coupe agrandie d'une partie de la pompe électromagnétique selon une troisième forme de réalisation de l'invention; la figure 8 est une vue montrant le schéma de principe d'un circuit de refroidissement pour un réac- teur classique à réfrigérant métal liquide; et la figure 9 est une coupe en élévation de la structure d'une pompe électromagnétique classique. La figure 1 représente la première forme de réa- lisation de l'invention et, comme on le voit sur la figu- re 1, un générateur de vapeur 50 comorend une coque de corps 40, une jupe 41 supportant la coque et d'autres éléments structuraux, qui comprennent un faisceau de transmission de chaleur tubulaire 42 disposé en associa- tion avec la coque 40 et la jupe suDport 41. Un orifice d'entrée de métal liquide est comoosé d'une canalisation de métal liquide, non représentée, et de tubes de dis- tribution 43 Dour l'entrée du métal liquide. A l'intérieur de la coque de corps 40, comme on le voit sur la figure 1, dans la partie supérieure de cette coque, il s'établit une surface libre 44 du liqui- de qui est destinée à absorber la variation du volume in- térieur du métal liquide. La coque 40 est munie d'une partie 45 en forme de cuvette, à sa partie inférieure et une tubulure 46 est formée dans la partie en cuvette 45. Comme on l'a représenté sur les figures 1 et 2, une co- lonne montante de sortie 47 pour la circulation du métal liquide est agencée au niveau de la partie centrale inté- rieure du générateur de vapeur 50. Comme on le voit en se reportant à nouveau à la figure 1, des tubes d'entrée d'eau 49, dans lesquels on fait circuler de l'eau par le fonctionnement d'une Dompe d'alimentation en eau, non représentée, des tubes de sor- tie d'eau 51 et des collecteurs d'entrée d'eau 52 sont disposés dans une partie d'entrée d'eau tandis qu'une partie de sortie de vapeur comprend des chamnbres de sor- tie de vapeur 53, des tubes de distribution de sortie de vapeur 54, des collecteurs de sortie de vapeur 54a et des tubes de sortie de vapeur 56. Une pompe électromagnétique 60 est aussi montée dans la coque de corps 40, comme représenté sur la figu- re 1, dans ia partie intérieure supérieure de la colonne montante de sortie 47, dans laquelle elle est fixée à l'aide d'une bride de montage 57. En ce qui concerne la source d'alimentation en énergie, qui n'est pas représen- tée entièrement, et qui sert à alimenter la pompe élec- tromagnétique 6, un câble d'alimentation triphasé est connecté à un câble pour hautes températures à l'aide d'une botte à bornes, Duis passe dans la cavité intérieu- re d'un tube de passage de fils électriques 58 et il est ensuite connecté à un enroulement statorique extérieur 59 et à un enroulement statoriaue intérieur 61 qui sont immergés dans le métal liquide. L'enroulement statorique intérieur 61 est compo- sé d'une matière possédant une excellente résistance mé- canique et une excellente conductibilité dans un environ- nement à haute température, oar exemole, l'alliage de cuivre du type à haute résistance à dispersion d'alumi- ne, qui est gainée d'une matière possédant une haute ca- pacité d'isolation électrique à une température élevée, par exemple une matière de la série des céramiques inor- ganiques, et chacune des couches de l'enroulement est de forme annulaire. L'enroulement statorique intérieur 61 est intégralement composé d'une pluralité d'ensembles qui sont montés à ajustement sans jeu dans des encoches du noyau ferreux intérieur 62 en forme de peigne qui est luimême formé par des paquets de tôles comme représenté sur la figure 3 ou 4. La structure de l'enroulement sta- torique intérieur qui est intégré de cette façon présen- te une surface extérieure qui est entièrement recouverte o10 d'un élément de fermeture étanche 64 fait par exemple d'acier inoxydable austénitique, de façon à être isolée du métal liquide. Le noyau ferreux intérieur 62 est d'une forme cylindrique creuse et présente un trou traversant cen- tral intérieur 62a, et l'élément de fermeture étanche 64 est muni de saillies 64a en forme de cornes qui s'éten- dent vers l'extérieur aux deux extrémités verticales de l'élément de fermeture 64. Des oassages 65 sont formés par des trous traversants axiaux dans la partie centrale des saillies 64a et ces Dassages 65 communiquent avec le trou traversant 62a du noyau ferreux intérieur 62 pour former de cette façon le passage de dérivation 62a et 65 servant à refroidir ce noyau. L'élément de fermeture 64 est aussi disoosé sur le côté du passage de dérivation 62a et 65 de manière à enfermer entièrement le noyau fer- reux intérieur 62 et l'enroulement statorique intérieur 61. Un noyau ferreux extérieur cylindrique creux 67 est disposé à l'extérieur du noyau ferreux intérieur 62, concentriquement à celui-ci, avec interposition d'un es- pace annulaire 66 entre les deux noyaux. Le noyau fer- reux extérieur 67 est muni d'une partie périphérique in- térieure présentant une forme de peigne et un enroule- ment statorique extérieur annulaire 59 est monté ajusté sans jeu dans la partie en forme de peigne. La partie oériphérigue extérieure du noyau fer- reux extérieur 67 est emboîtée dans la surface périphéri- que intérieure d'un élément annulaire 68, sur laquelle une pluralité de passages de dérivation de refroidisse- ment 69 sont formés parallèlement à la surface périphéri- que extérieur du noyau ferreux extérieur 67. Les extrémi- tés respectivement supérieure et inférieure de chaque passage de dérivation de refroidissement 69 communiquent respectivement avec les parties supérieure et inférieure de l'espace annulaire 66. Le noyau ferreux extérieur 67 et l'enroulement statorique extérieur monté sur ce noyau sont recouverts d'un élément de fermeture 71. Le noyau ferreux intérieur 62 est supporté à l'intérieur du noyau ferreux extérieur 67 par un élément d'appui 72 agencé entre le noyau fer- reux intérieur 62 et le noyau ferreux extérieur 67. La surface périDhérique extérieure de l'élément annulaire est soutenue par un cylindre 73 de support de la pom- pe électromagnétique, qui est agencé à l'intérieur de la coque de corps 40 du générateur de vapeur 50. Le générateur de vapeur possédant la construc- tion de la forme de réalisation décrite travaille comme suit. Lorsque la pompe électromagnétique 60 logée dans le générateur de vapeur 50 est mise en marche, le métal liquide utilisé comme réfrigérant secondaire est mis en circulation et envoyé à l'échangeur de chaleur in- * termédiaire (voir figure 8) pour prendre de la chaleur et la température du métal liquide s'élève. Le métal li- quide à haute température est envoyé au générateur de va- peur et introduit dans la coque de corps 40 à travers les tubes 63 de distribution d'entrée du métal liquide. Le métal liquide à haute température s'élève en- suite dans la colonne montante de sortie 47 ouverte à la partie inférieure du générateur de vapeur 50 et, après avoir été refoulé par la pression de refoulement de la pompe électromagnétique 40, il est aussi introduit dans l'échangeur de chaleur intermédiaire 4 à travers la cana- lisation 7 représentée sur la figure 8. D'autre part, sur le côté d'alimentation de l'eau et de la vapeur, l'eau d'alimentation acheminée par le fonctionnement de la pompe d'alimentation en eau, non reorésenté, pénètre dans le collecteur d'entrée d'eau 51a en passant par le tube d'entrée d'eau 49 et el- le est ensuite répartie en une pluralité de courants qui passent par les tubes de distribution d'entrée d'eau 50 et elle est finalement introduite dans la chambre d'entrée d'eau 52. L'eau distribuée à partir de la cham- bre d'entrée d'eau 52 et introduite dans le volume inté- rieur du faisceau de transmission de chaleur tubulaire 42 s'écoule de bas en haut dans ce faisceau 42 et effec- tue l'ooération d'échange de chaleur entre l'eau et le métal liquide. Pendant cette opération d'échange de cha- leur, l'eau est chauffée à haute température pour se transformer en vapeur qui est ensuite envoyée dans la chambre de sortie de vapeur 53. La vapeur ainsi produite est répartie en une pluralité de courants par les tubes de distribution de sortie de vapeur 54 et elle est ensui- te rassemblée au niveau du collecteur de sortie de va- oeur 54a. La vapeur est finalement envoyée a la turbine à vaoeur, non représentée, par les tubes de distribution de sortie de vapeur 56. Dans cette construction, la pompe électromagné- tique 60 selon cette forme de réalisation comprend les enroulements statoriques 61 et 59 des noyaux ferreux in- térieur et extérieur, qui sont ajustés sans jeu dans les parties en forme de peigne formés sur les noyaux ferreux intérieur et extérieur 62 et 67. En conséquence, les flux magnétiques engendrés par les enroulements statori- ques 61 et 59 peuvent être presque mis en convergence par les noyaux ferreux respectifs 62 et 67 et, méme dans le cas d'une pompe électromagnétique de grande capacité, on peut obtenir un rendement de pompage suffisant par exemple de 40 à 50 %. En outre, l'élévation excessive ou anormale de la température dans les enroulements statori- ques respectifs 61 et 59 et, par conséquent, dans les noyaux ferreux intérieur et extérieur 62 et 67 peut etre largement éliminée par le reflux du métal liquide reve- nant du côté de refoulement de la pompe à son côté d'as- 2647585: piration grâce à la position des oassages de dérivation de métal liquide 62a, 65 et 69 oji assurent la fonction d'évacuation de la chaleur. Plus précisément, une partie du métal liquide à basse température qui s'écoule de bas en haut dans le passage principal, c'est-à-dire drans l'espace annulaire 66, sous l'effet du fonctionnement de la pompe électroma- gnétique 60, pénètre dans les passages de dérivation de refroidissement 65, 62a et 63 et, dans ces passages de dérivation, le métal liquide s'écoule de haut en bas com- me représenté par les flèches sur la figure 3, parce que la partie supérieure de l'espace annulaire 66 se trouve dans un état de haute pression tandis que sa partie infé- rieure se trouve dans un état de basse pression. En conséquence, l'enroulement statorique inté- rieur 61 et le noyau ferreux intérieur 62 subissent la fonction d'évacuation de la chaleur sur leurs faces avant et arrière assurée par le métal liquide qui passe dans l'espace annulaire 66 et dans les passages de déri- vation 65 et 62a, de sorte que la chaleur engendrée Dar l'enroulement statorique intérieur 61 est efficacement absorbée et réintroduite dans le métal liquide. En ou- tre, l'élévation de la température du noyau ferreux exté- rieur qui résulte du dégagement de chaleur de l'enroule- ment statorique extérieur 59 peut être efficacement sup- primée par la fonction d'évacuation de la chaleur du mé- tal liquide qui circule dans le passage de dérivation 69 formé à l'extérieur du noyau ferreux 67. Toute l'énergie thermique réintroduite dans le métal liquide peut être efficacement utilisée pour un circuit de production d'énergie tel qu'un générateur à turbine. Par exemple, dans le cas o l'énergie thermique est utilisée pour un générateur à turbine, on suppose que le rendement de transformation de l'énergie en éner- gie électrique est d'environ 40 %, presque toute la per- te d'énergie à 30 % de l'énergie électrique qui est fournie à la oom- oe électromagnétique 60 sont retransformés en énergie électrique. Le rendement de pompage apparent de la pompe électromagnétique passe donc à 64 à 70 %, ce qui n'est vas notablement inférieur au rendement assuré par le fonctionnement d'une pompe mécanique. Les figures 5 et 6 représentent la deuxième for- me de réalisation selon l'invention, dans lequelle un cy- lindre 75 de commande de la pression de réaction est dis- posé entre la colonne montante de sortie 47 et un recou- vrement intérieur 48 du faisceau de transmission de cha- leur tubulaire, comme représenté sur la figure 1 à pro- pos de la premiere forme de réalisation de l'invention. Sur les figures 5 et 6, un espace intermédiaire cylindrique, qui subsiste entre la colonne montante de sortie 47 prévue pour le métal liquide et le recouvre- ment intérieur 48 des tubes de transmission de chaleur, forme le cylindre 75 de commande de la pression de réac- tion qui est rempli de liquide, dont la surface libre est en communication avec le métal liquide du côté à bas- se température d'un générateur de vapeur 80. Un tube 76 de décharge de la pression de réaction est agencé comme indiqué sur la figure 6 au niveau de la partie supérieu- re du générateur de vapeur 80 et un disque de rupture, non représenté, est agencé pour le tube 76 de décharge de la pression de réactio A l'exception de la structure du générateur de vapeur qui est décrite ci- dessus, la deuxième forme de réalisation possède sensiblement la même structure que la première forme de réalisation et le fonctionnement ou la fonction du générateur de vapeur 80 en soi est sensi- blement la même que celle du générateur de vapeur 50 de la première forme de réalisation. L'agencement du cylindre 75 de contrôle de la pression de réaction peut effectivement assurer un effet d'amortissement remarquable assuré par le remplissage de métal liquide qu'il contient, et qui évitera la propaga- tion violente de la pression et l'élévation de la pres- sion qui seraient dues à des accidents du faisceau de transmission de chaleur 42 tubulaire, par exemple. En particulier, on peut ainsi améliorer efficacement la so- lidité et la fiabilité de la structure de la pompe élec- tromagnétique 60, située sur le côté à basse température du générateur de vapeur 80, ainsi que de l'échangeur de chaleur intermédiaire 4 (figure 8) et des tubes, tous agencés à l'extérieur du générateur de vapeur 80. L'agencement du tube 76 de décharge de la pres- sion de réaction permet de prévoir un équipement auxilai- re tel qu'une cuve de récupération du métal liquide qui est nécessaire pour la protection du générateur de va- peur 80. La figure 7 représente maintenant la troisième forme de réalisation de l'invention, dans laquelle les stators possèdent des structures différentes de celles de la première forme de réalisation. Comme on le voit sur la figure 7, la pompe électromagnétique de cette for- me de réalisation comprend un noyau ferreux intérieur 62 et un enroulement statorique intérieur 61 qui est monté dans la périphérie extérieure du noyau ferreux 62. L'en- roulement statorique intérieur 61 et le noyau ferreux in- térieur 62 sont recouverts var l'élément de fermeture étanche 64. Le trou traversant central 62a du noyau fer- reux intérieur 62 forme un passage de dérivation qui don- ne passage au métal liquide. Un espace annulaire 66 for- REVENDICATIONS 1. Générateur de vapeur (50) utilisé pour un réacteur à réfrigérant métal liquide comprenant une coque extérieure (40) possédant une structure cylindrique creuse munie d'une chambre d'entrée d'eau disposée à la partie inférieure de la coque (40), une chambre de sortie de vapeur disposée dans une partie intermédiaire de la coque (40) et une partie d'entrée de métal liquide disposée au niveau de la partie supérieure de la coque (40), un faisceau de transmission de chaleur tubulaire (42) agencé dans une disposition annulaire le long d'une paroi intérieure de la coque de façon à relier la chambre d'entrée. d'eau à la chambre de sortie de vapeur, un ensemble colonne montante (47) de métal liquide s'étendant axialement sensiblement dans la partie centrale de la coque et décalé dans une direction radiale par rapport à l'agencement du faisceau de transmission de chaleur tubulaire (42), et une pompe électromagnétique (60) agencée au niveau d'une partie supérieure, à l'intérieur de la colonne montante (47) de sortie du métal liquide, caractérisé en ce que la pompe électromagnétique (60) comprend un noyau ferreux cylindrique creux (62, 67) qui présente une partie en forme de peigne sur sa surface périphérique extérieure, et un enroulement statorique annulaire (61, 59) monté dans ladite partie en forme de peigne du noyau ferreux cylindrique, un passage principal de métal liquide (66) est formé sur un côté sur lequel est monté l'enroulement statorique du noyau ferreux, et un passage de dérivation de refroidissement (65, 62a) est formé sensiblement dans la partie centrale du noyau ferreux cylindrique, dans une direction de pénétration verticale. 2. Générateur de; vapeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit noyau ferreux cylindrique comprend une partie formant noyau ferreux intérieur (62) 264?585 et une partie formant noyau ferreux extérieur (67) disposé sur la surface périphérique extérieure du noyau ferreux inté- rieur, concentriquement à cette surface, en ménageant un espace interposé, et les enroulements statoriques (61, 59) sont montés dans la surface périohérique extérieure de ladite partie formant noyau ferreux intérieur ainsi que dans la surface périphérique intérieure de ladite partie formant noyau ferreux exterieur. 3. Générateur de vapeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que des passages de dérivation de refroidissement (65, 62a) sont formés respectivement dans la partie centrale de ladite oartie formant noyau ferreux intérieur et sur une face périphérique extérieu- re de ladite partie formant noyau ferreux extérieur. 4. Générateur de vapeur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un cylindre (75) de suppression de la pression de réaction est en outre disposé à l'exté- rieur de ladite colonne montante de sortie (47) concen- triquement à cette colonne, avec interposition d'un espa- ce, de manière à communiquer avec le métal liquide et un tube (76) de décharge de la pression de réaction est as- socié audit cylindre de suppression de la pression de réaction.