FR 2644919 A1 19900928 FR 8903700 A 19890321 Procédé et dispositif pour l'aide à la circulation de véhicules terrestres. L'invention concerne la circulation des véhicules terrestres. Il est inutile d'insister ici sur le nombre et la gravité des accidents de circulation. Depuis des années, on recher- che un système qui soit à la fois fiable, efficace, et non excessivement contraignant, et qui permette de réduire le risque de collisions entre véhicules, et plus généralement le nombre d'accidents de circulation. Très tôt, il a été envisagé d'utiliser des radars sur les véhicules, à des fins d'anti-collisions. Un exemple en est l'objet' décrit dans la revue Electronics, février 1974, intitulé "Radar in auto on collision course tightens passen- gers seat belts". La lecture de ce document révèle les dif- ficultés du problème. Ces difficultés sont fondamentales en matière de circulation routière, les corps susceptibles de se rencontrer (en colli- sion) peuvent être animés de positions, et de vecteurs vitesse (à considérer à la fois en direction et en amplitude) extrêmement variables. Il faut donc acquérir des informations fiables, exhaustives, mais en nombre suffisamment limité, sur les situations susceptibles d'engendrer une collision. En l'espèce, certains objets fixes peuvent être aussi impor- tants que les objets mobiles. Le radar doit alors effectuer une reconnaissance quasi tota- le des objets fixes et mobiles qu'il perçoit, à partir de leur "signature radar". Ce problème est actuellement non résolu. De plus, le risque principal de collision est lié à des objets se déplaçant à faible vitesse, transversalement à la direction d'observation. Or, la vitesse radiale de tels objets étant quasi-nulle, un radar les distingue dif- ficilement des objets fixes. Par ailleurs, toute application du radar est caractérisée par un "taux de fausses alarmes". Si ce taux est maintenu très bas, alors des situations dangereuses ne seront pas indiquées au pilote du véhicule. Inversement,s'il est trop élevé, le pilote va perdre confiance dans le radar qui l'as- siste. La recherche d'un compromis satisfaisant, compte tenu de la variété des situations de collision potentielle, est donc extrêmement délicate. Jusqu'à présent, pratiquement aucune solution commerciale n'a vu le jour ou connu un grand développement, à cause de la complexité du problème. La présente invention a précisément pour but de faire avan- cer la technique vers une solution, en proposant des moyens nettement mieux adaptés à la détection de situations suscep- tibles d'engendrer une collision. Selon une définition générale de l'invention, au moins certains des véhicules sont équipés d'un répondeur propre à réémettre avec une transposition de fréquence choisie toute onde radar reçue dans une bande de fréquence prédéter- minée, et le radar émet de façon semi-continue des ondes propres à la mesure d'une distance (avantageusement par leur argument) sur une portée de plusieurs centaines de mètres, tandis qu'il reçoit les retours transposés pour effectuer sur ceux-ci la mesure de distance. De préférence, chaque répondeur réémet de façon semi-conti- nue. En outre, pour au moins une classe de corps non munis d'un radar, il est prévu d'équiper certains au moins de ces corps de répondeurs individuels différents de ceux équi- pant lesdits véhicules, et spécifiques de cette classe. Dans ce cas, à chaque classe de corps est associée une fré- quence nominale de transposition spécifique. Très avantageusement, certains au moins des répondeurs sont propres à coder les ondes qu'ils réémettent et le radar décode les ondes ainsi reçues des répondeurs. Selon un premier mode de réalisation de l'invention, le radar émet une onde porteuse modulée par inversion de phase selon un code pseudoaléatoire sélectivement associé au véhicule, et effectue sur les retours une compensation de la ou des transpositions, suivie d'une corrélation avec ledit code pseudo-aléatoire pour obtenir la mesure de dis- tance. Selon un second mode de réalisation de l'invention, le radar émet simultanément deux ondes porteuses voisines, sélecti- vement associées au radar, et effectue sur les retours une mesure de l'écart de phase entre les ondes porteuses reçues pour obtenir la mesure de distance. L'invention concerne aussi des dispositifs pour la mise en oeuvre de l'invention, interrogateur aussi bien que répondeur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appa- raitront à la lecture de la description détaillée ci-après, et des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente schématiquement une situation de circulation intéressant deux véhicules, un piéton et une balise: - la figure 2 représente schématiquement les corps de la figure 1 équipés de radars et/ou de répondeurs selon l'invention; - la figure 3 représente schématiquement le premier mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention; - la figure 4 représente des chronogrammes illustrant les signaux du radar selon le premier mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention - - la figure 5 représente schématiquement la bande de trans- position des répondeurs pour radars selon le premier mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention; - la figure 6 représente schématiquement le second mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention; - la figure 7 représente la bande de transposition des répondeurs pour radars selon le second mode de réalisation du dispositif conforme à l'invention, - la figure 8 représente schématiquement des dispositions des sources de réception selon l'invention; et - la figure 9 illustre le schéma détaillé du récepteur de l'un ou l'autre des modes de réalisation du dispositif selon l'invention. Les dessins annexés comportent à de nombreux titres des informations de caractère certain. Ils pourront en consé- quence non seulement servir à mieux faire comprendre la description détaillée ci-après, mais aussi contribuer à la définition de l'invention, le cas échéant. Sur la figure 1, les références VA et VB désignent respecti- vement deux véhicules circulant en sens opposés sur une voie. Sur l'un des bas-côtés de la voie, un piéton P est sur le point de traverser la voie au niveau d'un passage protégé. Sur l'autre bas-côté de la voie, une balise B signale ledit passage protégé. En fonction de l'évolution de leurs positions relatives, les corps VA, VB, P et B peuvent venir en situation de collision potentielle. C'est ce que l'invention cherche à détecter. On se réfère maintenant à la figure 2. Il est prévu d'équi- per respectivement les véhicules VA et VB d'un radar de bord RVA et RVB ainsi que d'un répondeur large bande TVA et TVB. Tout d'abord les radars RVA et RVB interrogent l'espace qui les entoure en émettant chacun de façon semi-continue des ondes qui serviront à la mesure d'une distance sur une portée de plusieurs centaines de mètres. Ensuite, le répondeur TVB transpose en fréquence les ondes radar reçues du véhicule VA. De même, le répondeur TVA transpose en fréquence les ondes radar reçues du véhicule VB. Enfin, les radars reçoivent les retours transposés pour effectuer sur ceux-ci la mesure de distance. Les radars RVA et RVB comportent chacun des moyens d'émis- sion ARE, des moyens de réception ARR, un module émetteur EE, un module récepteur RR, et une unité de traitement UT. Les répondeurs TVA et TVB comprennent chacun des moyens d'émission ATE, des moyens de réception ATR et un réémetteur avec transposition en fréquence. La semi-continuité de l'émission des radars permet non seu- lement de réduire la consommation desdits radars mais sur- tout d'apporter un début de solution au problème de la satu- ration dudit radar, en présence de répondeurs actifs. En effet, l'homme de l'art comprendra facilement qu'un radar émettant de façon semi-continue est moins sujet à saturer qu'un radar fonctionnant de façon continue, en présence d'un nombre important d'autres interrogateurs et répondeurs. Pour contribuer à la solution du problème de saturation des radars, chaque répondeur réémet de façon également semi- continue. La Demanderesse souhaite éviter aussi la collision entre véhicules et piétons et/ou éléments du décor, problème qua- si-insoluble avec les radars de la technique antérieure. Pour cela, il est prévu de munir d'un répondeur individuel de préférence différent de ceux des véhicules, certaines classes d'objets non munis d'un radar. Plus précisément, le piéton P est équipé d'un répondeur TP, par exemple, logé dans un bracelet-montre. Certains éléments du décor peuvent également être équipés de répondeurs pour signaler un obstacle particulier tel qu'un passage à niveau, un passage protégé ou un virage dangereux. Par exemple, un répondeur est installé sur la balise B signalant le passage protégé. Les répondeurs pourront ainsi permettre de distinguer plu- sieurs classes d'objet, en particulier par le fait qu'ils utilisent des fréquences de transposition différente. En outre, les problèmes de saturation éventuelle sont alors distincts pour les différentes classes d'objets. Dans la suite, on suppose que deux fréquences de transposition dif- férentes sont utilisées, bien que trois fréquences de trans- position soient préférables (véhicules, piétons, balises). Il existe de nombreuses techniques de radar qui soient pro- pres à une mesure de distance. Le radar équipant les véhicules selon l'invention utilise préférentiellement l'une des deux techniques suivantes: - émission d'une onde porteuse modulée selon un code pseudo- aléatoire, ou - émission simuLtanée de deux fréquences faiblement espa- cées. Sur la figure 3, on a représenté un radar à onde porteuse modulée selon un code pseudo-aléatoire. Une source de fréquences et d'horloge GFH engendre à partir d'une même référence temporelle des horloges utiles aux différents circuits numériques du radar, et des valeurs de fréquence éventuellement utiles sous forme analogique. Cette source GHF cadence l'horloge d'un générateur de code pseudo-aléatoire GPA qui délivre à sa sortie un code pseudo- aléatoire cpa spécifique au radar. Ce code possède une période Fcp.a, à laquelle on associe une fréquence ou taux de répétition Fcpa. La cadence de l'horloge de code est notée Fm. Un générateur SHF génère une hyperfréquence de base F0 de l'ordre de 1 gigahertz. Cette fréquence F0 est appliquée à un modulateur ME qui module par inversion de phase ladite fréquence de base F0 selon les bits successifs du code pseudo-aléatoire cpa reçu par le modulateur ME. L'onde porteuse fondée sur la fréquence F0 ainsi modulée par le code cpa est émise par le radar R. La fréquence d'horloge Fm du générateur pseudoaléatoire GPA est de l'ordre de 7,5 mégahertz. Ainsi, le spectre d'é- mission du radar est de l'ordre de F0 7,5 mégahertz. L'onde porteuse ainsi émise par le radar R est reçue par un répondeur T équipant un autre véhicule ou bien un piéton ou une balise. Des moyens d'amplification T1 amplifient le signal ainsi reçu par une antenne non représentée. Un réémetteur à transposition de fréquence T2 relié aux moyens d'amplification T1, transpose en fréquence le signal amplifié par T1. Le répondeur T réémet enfin le signal transposé via des moyens d'amplification T3 reliés au réémetteur T2. La transposition en fréquence peut être effectuée selon une modulation à bande latérale unique, ce qui permet de réaliser des répondeurs simples, peu encombrants et peu coûteux. La fréquence de transposition des répondeurs est spécifique à la classe des corps porteurs de tels répondeurs. Par exemple, les répondeurs portés par des piétons ont une fréquence de transposition Ft1 de l'ordre de 15 mégahertz alors que les répondeurs portés par les véhicules ont une fréquence de transposition de l'ordre de 30 mégahertz. Le réémetteur à transposition de fréquence peut réémettre de façon semicontinue par exemple selon un rapport de forme de 1/10ème, c'est-à-dire que le réémetteur est actif seule- ment pendant 10% de son temps. La puissance de crête du réémetteur équipant les véhicules peut être supérieure ou égale à 10 mW, celle des réémetteurs équipant les piétons peut être supérieure ou égale à 0,1 mW. La bande de travail du répondeur est située autour du giga- hertz, avec une largeur de bande d'au moins une dizaine de mégahertz environ. Le facteur de bruit du répondeur est de l'ordre de 10 déci- bels. A la réception, le radar de bord du véhicule reçoit, par une antenne (non représentée) des retours éventuels qui seront en principe à une fréquence F0 + Ft1 modulée par le code cpa à la fréquence Fcpa, Ft1 désignant une valeur de fréquence de transposition d'un répondeur. Tout d'abord, un mélangeur MR recevant comme signal local F0 va fournir à sa sortie une fréquence de la forme Ft1 modulée à la fréquence Fcpa, et d'autres raies, qui seront filtrées par des moyens de filtrage AFR de type amplifica- teur linéaire. Les moyens de filtrage AFR fournissent une fréquence intermédiaire FI représentative de la fréquence de transposition modulée par un code pseudo-aléatoire de fréquence Fcpa. Un oscillateur OMI, modulé par inversion de phase selon le code pseudoaléatoire, produit un signal de démodulation distance possédant les fréquences de transposition telles que Ft1 et Ft2 associées respectivement aux piétons et aux véhicules. Les sorties de l'oscillateur OMI seront donc des signaux locaux de la forme Ftl modulé à la fréquence Fcpa, et Ft2 modulé à la fréquence Fcpa, respectivement. Un démodulateur DM1 associé à la fréquence de transposition Ftl, démodule les retours en fréquence intermédiaire à l'ai- de du signal local de démodulation distance Ft1 modulé à la fréquence Fcpa produitepar l'oscillateur OMI. Un démodulateur DM2 associé à la fréquence de transposition Ft2 démodule les retours en fréquence intermédiaire à l'aide du signal local de démodulation distance Ft2 modulé à la fréquence Fcpa produite par 1'oscillateur OMI. Des moyens de filtrage AD1 et AD2 de type amplificateur limiteur filtrent respectivement les signaux démodulés par DM1 et DM2. Après cela, les signaux ainsi démodulés et filtrés sont reçus par une unité de traitement UT qui décale le code pseudo-aléatoire cpa jusqu'à obtenir une relation prédéter- minée de phase après la seconde démodulation. L'homme de l'art sait que ce décalage du code pseudo-aléa- toire dépend essentiellement de la distance. Sa mesure s'ef- fectue néanmoins sur un signal affecté par l'effet Doppler, ainsi que par la dispersion de la fréquence de transposition des répondeurs. L'invention ignore l'effet Doppler. Les filtres AD1 et AD2 peuvent avoir une largeur de bande de 7,5 kHz, ce qui couvre largement les écarts énoncés ci-dessus. Dans ces conditions, il n'est pas nécessaire d'acquérir le résidu de fréquence porteuse avant la démodulation du code pseudo-aléatoire. Ensuite, l'unité de traitement traite le décalage, de ma- nière à l'échantillonner, et le numériser. Enfin, l'unité de traitement informe le conducteur des différents corps, véhicules, piétons, balises qui peuvent constituer des obs- tacles ou engendrer une collision. On se réfère maintenant à La figure 4 qui représente des chronogrammes illustrant le code pseudo-aléatoire. Sur la partie A de la figure 4, on a représenté le chrono- gramme d'un code pseudo-aléatoire selon l'invention. Il s'agit, d'une succession (ou paquet) de bits ayant par exemple une durée élémentaire Tm de 0,133 microseconde, chacun, avec une périodicité globale de 1000 bits s'étendant sur une durée Tcpa égale à 133 microsecondes. Il s'ensuit un spectre de modulation de + 7,5 MHz (1/0,133 microse- conde). Sur la partie B de la figure 4, on a représenté un chrono- gramme illustrant 15 périodes consécutives du code pseu- do-aléatoire d'une durée individuelle Tcpa de 133 microse- condes. Ces 15 périodes ont une durée globale Tr de 2 ms. Sur la partie C de la figure 4, on a représenté un chrono- gramme illustrant un segment d'émission, comprenant 150 périodes du code pseudo-aléatoire, soit 10 cycles de 2 ms. Le facteur de forme des répondeurs étant 1/10 (ils répondent pendant 1/10 du temps d'émission), le segment d'émission permet en principe de traiter jusqu'à 10 répondeurs. Le facteur de forme des radars interrogateurs étant 1/10, l'invention permet en principe un fonctionnement "contempo- rain" pour jusqu'à 10 radars. L'équivalent en distance de la durée Tm d'un bit du code pseudo-aléatoire est c Tm, c étant la vitesse de la lumière, c'est-à-dire 20 m. La plage distance analysable est 15 fois supérieure soit 300 m. L'ambigulté distance est reliée à la période du code pseudo-aléatoire, ou bien à son nombre de bits, soit 1000 x 20 m = 20 km.- En fait, l'homme de l'art sait que l'on peut détecter des décalages temporels d'un code pseudo-aléatoire avec une précision meilleure que la durée d'un bit. En l'espèce, la précision peut atteindre 5 m. Il peut être associé à chaque radar un code pseudo-aléatoire différent. On peut ainsi prévoir une ou plusieurs dizaines de codes différents, décorrélés, c'est-à-dire non déducti- bles les uns des autres par translation temporelle. Chaque véhicule reçoit l'un de ces codes en mémoire permanente (ou un mot générateur d'un tel code). On se réfère maintenant à la figure 5 qui représente un chronogramme illustrant la bande de travail du radar ainsi que des répondeurs. La bande de travail du radar est située autour de 1 giga- hertz (F0) avec une largeur de bande de 7,5 mégahertz. La bande de travail des répondeurs individuels est située autour de F0 + Ftl 7,5 mégahertz avec Ftl = 15 mégahertz. La bande de travail des répondeurs portés par les véhicules est située autour de F0 + Ft2 avec une largeur de bande de 7,5 mégahertz avec Ft2 = 30 mégahertz. Il est maintenant fait référence aux figures 6 et suivan- tes, pour la description d'un second mode de réalisation de l'invention. La différence essentielle entre ce second mode de réalisa- tion et le précédent concerne l'acquisition des informations distance par le radar, qui repose sur des principes diffé- rents. Par contre, beaucoup des aspects généraux de l'inven- tion sont en commun, remarque étant faite cependant que les deux modes de réalisation ont des avantages respectifs. Sur la figure 6, on retrouve un bloc GFH servant à engendrer à partir d'une même référence temporelle des horloges utiles aux circuits numériques, et des valeurs de fréquence éven- tuellement utiles sous forme analogique. Ce circuit GFH est relié à un générateur de fréquence de modulation GFM, dont la sortie va être un signal de fréquen- ce f de forme en principe sinusoidale. La source hyperfréquence SHF fournit comme précédemment la fréquence F0. Cette fréquence est appliquée à un modu- lateur d'émission ME, qui reçoit par ailleurs la fréquence dite de modulation f. La sortie du modulateur ME fournit donc finalement comme signal émis une fréquence F0 + f. C'est-à-dire que l'onde émise va se composer de deux raies F1 et F2 dont les fréquences seront respectivement F0 + f et FO - f. L'homme de l'art comprendra que ceci suppose une suppression totale de la porteuse F0 en sortie du modulateur ME. Le répondeur peut posséder exactement la même structure que pour la figure 3, sauf éventuellement des ajustements dans les largeurs de bandes de filtrage et dans la valeur de la fréquence de transposition. A la réception, le radar de bord du véhicule reçoit, par une antenne (non représentée), des retours éventuels qui seront en principe à une fréquence FP f + Ft1, Pt1 dési- gnant une valeur de fréquence de transposition d'un répon- deur. Tout d'abord, un mélangeur MR recevant comme signal local F0 va fournir à sa sortie une fréquence de la forme Ft1 f, et d'autres raies, qui seront filtrées par un amplificateur AFR. La sortie de ce dernier est donc un signal FI possédant seulement la composante Ftl f. Le circuit comporte par ailleurs un oscillateur auxiliaire OT, capable de fournir la valeur de la fréquence de trans- position Ft1 qui vient d'être examinée, ainsi qu'une ou plusieurs autres valeurs de fréquences de transposition telles que Ft2. Deux modulateurs bi-fréquence MR1 et MR2 vont alors moduler ces fréquences Ft1 et Ft2 par la sortie f du générateur GFM, de la même manière que cela a été fait pour le modula- teur d'émission ME, mais à une puissance bien inférieure. Les sorties des modulateurs MR1 et MR2 seront donc des si- * gnaux locaux de la forme Pt1 f, et Ft2 f, respectivement. On s'intéressera pour le moment au premier signal Ft1 f, dont les deux raies sont disponibles sur deux voies séparées appliquées respectivement aux mélangeurs DM11 et DM12. Ceux- ci vont donc réaliser une démodulation synchrone du signal FI qui est précisément de la forme Ft1 f (sauf à considé- rer l'effet Doppler, et la dispersion des fréquences de transposition). Les sorties de ces deux mélangeurs sont donc des signaux de basse fréquence, que l'on va pouvoir filtrer dans des filtres passe-bas respectifs ADll et AD12, (de bande environ 7,5 kHz par exemple). Après cela, l'unité de traitement UT va mesurer la différen- ce de phase entre les deux voies. L'homme de l'art sait que cette différence de phase dépend de la distance. Les choses se passent exactement de même pour la seconde voie, avec les mélangeurs DM21 et DM22, recevant des compo- santes Ft2 f du modulateur MR2, et suivis respectivement des filtres passe-bas AD21 et AD22. L'appareil est ainsi en mesure de déterminer la distance de tout répondeur qui lui renvoie un signal transposé. Dans le premier mode de réalisation, il résultait nécessai- rement de l'usage de séquences ou codes pseudo-aléatoires un étalement spectral qui rendait nécessaire le partage total de l'ensemble de la bande de travail entre tous les radars et répondeurs. Il est bien sûr possible de faire de même avec le second mode de réalisation. Mais celui-ci s'accommode aussi d'une variante plus intéres- sante, réduisant les risques d'interférences, dans l'hypo- thèse o deux radars ou bien deux répondeurs réagiraient simultanément. Cette variante est illustrée sur la figure 7, o l'on voit que la bande de travail ou "plage totale" s'étend sur 19 mé- gahertz. Mais celle-ci est divisée par exemple en dix canaux faisant chacun 1,9 mégahertz. Dans chaque canal, on définit une valeur particulière de la fréquence de base FP, tandis que f est le même pour tous. On voit en F0 - f et en F0 + f les deux raies émises par un radar utilisant cette sous-ban- de ou "canal 1". En BR1 et BR2 sont représentées les bandes de fréquence utilisées par des répondeurs travaillant avec la fréquence de transposition Ft1. On peut naturellement étendre le spectre à d'autres fréquences de transposition. Ceci peut être répété à l'identique sur les 10 canaux utili- sés, par simple translation de fréquence. L'avantage est que 10 fréquences d'émission (ou plus) sont disponibles pour les radars. Lorsque deux radars de véhicu- les vont se trouver suffisamment proches, et qu'il adviendra qu'ils émettent en même temps, le risque d'interférences entre leurs émissions est diminué pratiquement dans le rap- port du nombre des canaux découpés dans la plage totale de travail. En pratique, la fréquence de base F0 a une valeur de l'ordre de 1 gigahertz tandis que f a une valeur de 250 kilohertz. Les fréquences de transposition Ft1 et Pt2 ont respective- ment pour valeur 1 mégahertz et 2 mégahertz par exemple. On peut ainsi placer 50 sous canaux de répondeurs, espacés de 10 kHz, à l'intérieur d'un même canal d'émission. Sur la figure 6, la sélectivité vis-à-vis de ces sous-canaux est réalisée au niveau de l'unité de traitement UT, la reconnaissance de fréquence étant assurée par transformée de Fourier rapide. En principe, une seule valeur de f est utilisée sur toute la bande de travail. Si l'on accepte que les radars ne soient pas d'un modèle standard, il est possible d'utiliser différentes valeurs de f, à raison d'une par radar, pourvu que les cadences de traitement numérique soient multiples de f. En outre, un même radar peut utiliser f et différentes va- leurs multiples de f, pour ajuster sa sensiblité en distance en fonction de l'environnement. On reviendra plus loin sur d'autres aspects de ces questions touchant à l'interférence entre radars et/ou répondeurs. On considérera maintenant un autre aspect de l'invention, qui intéresse le mode de travail des aériens qu'elle utili- se. L'aérien utilisé pour un répondeur sera en principe un aé- rien unique, tel qu'une antenne-fouet, associée à un duple- xeur pour permettre aussi bien la réception que la réémis- sion. Au niveau des radars de véhicules, que l'on peut appeler également "interrogateurs", plusieurs dispositions sont possibles. Dans une mise en oeuvre simple de l'invention, on peut con- sidérer que le risque de collisions rencontré par un véhi- cule est essentiellement situé vers l'avant. Il suffit alors à l'interrogateur d'une antenne unique, directionnelle, sensible essentiellement à ce qui se passe vers l'avant, là encore associée à un duplexeur lui permettant d'agir aussi bien en émission qu'en réception. Une version plus évoluée de l'invention fera usage d'un système d'antennes permettant une détection angulaire, de préférence à la façon d'une interférométrie. On disposera alors deux aériens, placés respectivement à l'avant et à l'arrière du véhicule interrogateur, et ayant par exemple une ouverture angulaire de l'ordre de 120 , symétrique de part et d'autre de l'axe longitudinal du véhi- cule. Cette plage permet par exemple de détecter un véhicule répondeur placé à 250 m d'un croisement de routes perpendiculaires, pour une distance d'analyse maximum de 300 m (en limite de portée angulaire, c'està-dire pour un angle d'incidence proche de 60 par rapport à l'axe duvéhicule). Par homogénéité avec la mesure de distance, il est souhaita- ble que la précision angulaire soit de l'ordre de 5 m à la distance maximale d'analyse de 300 m, ce qui correspond à une précision de l'ordre du degré d'angle. En admettant qu'on utilise une antenne classique de CASSEGRAIN, opérant en mode de traitement mono-impulsion ("monopulse"), le lobe d'antenne nécessaire serait d'environ 100, soit une dimension de l'ordre de 2 m dans le plan gise- ment. I1 est clair que cette dimension est pratiquement prohibiti- ve à bord d'un véhicule, d'autant plus que la couverture angulaire de 1200 nécessiterait un balayage angulaire. Il est donc préféré d'utiliser un réseau de sources élémen- taires à large diagramme (120 ) pour réaliser un interféro- mètre dans le plan gisement. A cet effet, on utilisera une antenne d'émission, et trois antennes ou sources de réception, et ceci pour chaque zone éclairée d'une dimension de 120 en gisement, à l'avant aussi bien qu'à l'arrière du véhicule. Les trois sources Sl, S2 et S3 peuvent être alignées, et séparées par exemple de 135 cm pour les plus distantes, la troisième source étant situées entre celles-ci, à une distance de 30 cm de l'une d'entre elles (figure 8A). La source S1 servira par exemple de référence, tandis que les sources ou aériens S2 et S3 serviront pour les calculs permettant l'interférométrie. La figure 9 illustre alors le schéma détaillé du récepteur de l'un ou l'autre des modes de réalisation précédents, modifiés pour réaliser l'interférométrie. Le mélangeur de réception MR de la figure 3 ou de la figure 6 est maintenant subdivisé en trois mélangeurs MRA, MRB et MRC, recevant la même source d'émission SHF à la fréquen- ce F0, et respectivement associés aux trois antennes de réception S1, S2 et S3. Ces mélangeurs sont suivis d'amplificateurs AFRA, AFRB et AFRC respectivement. Là encore, il peut s'agir soit de la figure 3, soit de la figure 6. Chacun de ces amplificateurs est pourvu d'une commande automatique de gain. Ensuite, on trouve des blocs de démodulation DMA, DMB et DMC respectivement, recevant la fréquence de l'oscillateur de transposition OT ou OMI, par exemple sur 15 voies diffé- rentes. A ce niveau, la représentation est plus spécialement reliée au mode de réalisation de la figure 3. On sait en effet que la démodulation de séquence pseudo-aléatoire suppose que l'on dispose d'un certain nombre de séquences décalées, que l'on pourra comparer individuellement, simultanément ou séquentiellement, à la séquence pseudo-aléatoire portée par la voie de réception correspondante. En l'espèce, on réalise l'analyse sur 15 voies simultanées, dans chacun des démodulateurs DMA, DMB et DMC. Si l'on veut appliquer le même principe aux démodulateurs de la figure 6, il convient d'utiliser deux sous-voies dans la voie Sl, pour tenir compte de l'existence de deux fréquences de la forme Ftl + f. Les deux autres voies S2 et S3 peuvent ne prendre en compte que l'une des fréquences Ftl + f. Après cela, les sorties des démodulateurs DMA à DMC sont appliquées respectivement à -des voies de numérisation correspondantes incluses dans un bloc d'acquisition de données UT1, constitué essentiellement de multiplexeurs MXA, MXB et MXC, suivis de convertisseurs analogiques numériquqs CANA, CANB et CANC. La sortie de ces convertisseurs, exprimée par exemple sur 8 bits, est enfin appliquée au bloc de traitement numérique proprement dit UT2, lequel peut être relié à un bus d'inter- face pour le traitement des données par un calculateur de bord. Il est maintenant fait référence à la figure 8B, o l'on a fait apparaître deux des antennes de réception utilisées, par exemple S1 et S2. Le déphasage électrique delta phi entre ces deux voies est donné par la formule (I) annexée, ob d désigne la distance du répondeur, lambda la longueur A d'onde de l'émission (en principe à la fréquence de base - F) et delta le demi-angle au sommet du c8ne suivant lequel le répondeur voit les deux sources S1 et S2. Dans la mesure o le rapport d/lambda est très supérieur à l'unité, ce déphasage delta phi peut effectuer plusieurs tours sur l'ensemble du domaine d'analyse distance. Il y a donc une ambiguïté sur la valeur delta phi, comme visible à l'examen de la formule (II) annexée, o N est un nombre entier représentant un coefficient d'ambigulté, et alpha la mesure angulaire réelle. Le recours à une troisième antenne de réception permet de lever cette ambiguité, dans la mesure o l'on peut définir avec les trois antennes deux couples possédant des valeurs du coefficient d'ambiguïté N1 et N2 qui sont des nombres entiers premiers entre eux. L'homme de l'art pourra vérifier que les valeurs numériques données plus haut satisfont ces conditions. On s'intéressera maintenant à un aspect différent de l'invention, qui est lié à l'usage de répondeurs en liaison avec les radars interrogateurs. L'homme de l'art sait qu'un système électromagnétique utili- sant des interrogateurs et des répondeurs est sujet à une saturation, c'est-à-dire que le nombre de répondeurs analy- sables admet une limite supérieure. Dans le cas présent, il convient bien entendu que cette limite supérieure soit compatible avec le problème posé, étant rappelé que celui-ci est particulièrement délicat. Différents moyens peuvent être utilisés à cet effet. Le premier moyen, déjà exposé, consiste de manière autonome, c'est-à-dire asynchrone, à faire en sorte que les interroga- teurs ne fonctionnent que pendant une partie du temps (émis- sion semi-continue), par exemple pendant 1/10ème du temps pour le premier mode de réalisation de l'invention, ou 1/3 du temps pour le second mode de réalisation de l'invention. Un autre moyen consiste à faire en sorte que les répondeurs travaillent eux aussi en réémission semi-continue, avec par exemple un facteur de forme de 1/10ème du temps pour le premier mode de réalisation de l'invention aussi bien que pour le second. Dans le cas du premier mode de réalisation de l'invention, l'usage de plusieurs codes pseudo-aléatoires différents, non déductibles par translation temporelle les uns des au- tres, permet encore de diviser le risque de saturation, d'un facteur qui est lié au nombre de ces codes. Ce nombre pourra être choisi par exemple égal à 10. Dans le second mode de réalisation, on a déjà exposé que les interrogateurs peuvent travailler sur différents canaux d'émission, par exemple 10 canaux. Là aussi, le risque de saturation est divisé dans un facteur 10. Le recours à ces moyens permet déjà de diminuer considéra- blement le risque de saturation. Dans le premier mode de réalisation, on peut ainsi estimer la probabilité de présence de deux répondeurs identiques de la manière suivante: la période de répétition de l'interrogateur Pr est définie par le produit du temps d'émission nécessaire Te par le facteur de forme à l'interrogation Fi. Fi est égal à 0,1. Te est égal à la durée du cycle du code Tm, par exemple 0,133 ms multiplié par le nombre de portes distance à analy- ser, par exemple 15, et multiplié à son tour par le facteur de forme du répondeur, par exemple 1/10ème. Il en résulte que Te est égal à 20 ms. La période de répétition de l'interrogateur Tr s'établit alors à 200 ms. Et la probabilité de présence P de deux répondeurs identi- ques est égale au facteur de forme Fi à l'émission 1/10ème, multiplié par le facteur de forme Fr à la réception 1/10ème, multiplié par l'inverse du nombre de portes distance à ana- lyser soit 1/15ème, le résultat estimable étant de l'ordre de 6,6.10-4. En pratique, on admettra que la probabilité de présence de deux répondeurs identiques est comprise entre 10-3 et -5. Pour le second mode de réalisation de l'invention, un calcul analogue aboutit sensiblement au même résultat. Le temps de l'émission de l'interrogateur Te est cette fois défini par le produit de l'inverse de la bande finale d'ana- lyse (cet inverse étant égal 0,133 ms) multiplié par le nombre de souscanaux des répondeurs qui est 50, et leur facteur de forme qui est 1/10ème. L'écart de fréquence entre deux sous-canaux est de 10 kilohertz de manière à couvrir l'écart de fréquence entre les deux raies F0 + f et F0 - f. Le temps d'émission est alors de 66,6 ms. Le facteur de forme d'interrogation étant de 1/3, on retrou- ve comme période de répétition de l'interrogateur Pr, la même valeur de 200 ms que précédemment. De même, la probabilité de présence P s'obtient par le pro- duit de Fi par Fr et par l'inverse du nombre de sous-canaux, ce qui fournit la même valeur théorique que précédemment. Ce qui précède explique les mots émission "sem-continue" et "réémission semi-continue", tels qu'utilisés dans la présente description. Il s'agit en fait de l'activité de l'émetteur radar ou du réémetteur du répondeur, qui n'est effective que pendant une fraction du temps. Bien entendu, dans l'hypothèse o l'on viendrait à utiliser une forme d'onde d'émission radar modulée elle-même en tout ou rien, ces concepts d'émission ou réémission semi-continue s'appliqueraient tout aussi bien. La forme d'onde n'existe- rait que pendant les temps d'émission semi-continue. Par ailleurs, ce côté semi-continu est avantageusement défi- ni de façon asynchrone. Mais ont peut tempérer ce caractère asynchrone. Ainsi des mesures complémentaires pourront permettre de diminuer encore d'une manière substantielle le risque et/ou les effets de deux réémissions simultanées de répondeurs. On pourra par exemple prévoir que le répondeur d'un véhicule ne réémet pas pendant l'émission du radar du même véhicule. On pourra également prévoir que l'émission d'un radar est interrompue en cas d'interférences non solubles à sa récep- tion. On pourra même encore envisager que, si le réémetteur d'un répondeur opère de façon semi-continue, son récepteur opère par contre de façon continue, du moins lorsqu'un tel répon- deur est associé à un véhicule. Dans ce cas, la partie réception du répondeur peut être utilisée pour savoir s'il existe déjà un radar en train d'émettre dans une bande gênante, au moment ob le radar du véhicule considéré se prépare lui-même à émettre. D'après ce qui a été décrit jusqu'à présent, pour l'un ou l'autre des deux modes de réalisation, l'invention permet essentiellement de déterminer la distance (en variante l'an- gle) d'un objet par rapport à un interrogateur de bord d'un véhicule. Cet objet peut être fixe (par exemple une balise implantée sur le bord de la chaussée, ou à un croisement). Il peut être lentement mobile, comme un piéton. Il peut aussi s'agir d'un autre véhicule. Pour une partie au moins des répondeurs, c'est-à-dire des classes d'objets considérés, et associés en principe à des fréquences de transposition qui les distinguent, il peut être utile de transmettre des informations supplémentaires. Ceci s'applique tout particulièrement au cas des véhicules, et on admettra maintenant que ces informations ne sont transmises que pour des Véhicules, bien qu'elles soient également intéressantes pour des balises. Les informations ainsi transmises seront par exemple la vitesse du véhicule, le cap du véhicule, ces deux premières informations pouvant être définies sous forme numérique avec une bonne résolution. Les informations pourront également porter sur des ordres divers tels que décélération, ou encore changement de direc- tion, l'information transmise pouvant alors être plus quali- tative. On pourra par exemple envisager d'indiquer si une décéléra- tion est de valeur faible, moyenne, forte ou ultra-forte (freinage d'urgence). L'information quant au changement de direction pourra égale- ment posséder quatre valeurs seulement: - pas de changement de direction, - virage à gauche, - virage à droite, - simple changement de file dans la circulation, à cela devraient s'ajouter des informations de synchronisa- tion. Avec les contraintes liées à la bande de travail définie plus haut, la Demanderesse estime actuellement que l'ensem- ble de ces informations peut être transmis sous la forme de mots de 32 bits. Une capacité supérieure peut être envi- sagée, notamment pour le cas o l'on souhaite transmettre des messages plus évolués, qu'il s'agisse des véhicules, des balises, ou d'autres objets fixes, non nécessairement reliés à la circulation. Du fait. que la modulation utilisée pour le fonctionnement de base de l'invention est une modulation d'argument, il serait théoriquement possible de transmettre ces informa- tions sous forme d'une modulation d'amplitude. Toutefois, compte tenu des conditions électromagnétiques habituelles rencontrées par les véhicules, il est estimé préférable que ces informations soient transmises sous la forme d'une modulation d'argument qui soit lente ou même très lente, par rapport aux changements d'arguments qui sont détectés pour réaliser la mesure de distance. Ainsi, le répondeur pourra opérer en modulant sa fréquence de transposition dans un plage de quelques kilohertz, qui est inférieure à la largeur de bande de l'analyse finale du récepteur de l'interrogateur (fixée plus haut à 7,5 kHz), et supérieure à la plage maximale du Doppler que l'on pourra rencontrer par exemple que l'on peut estimer à 1,5 kHz envi- ron, pour les valeurs de fréquences données plus haut. Dans ce cas, il suffit simplement aux unités de traitement des figures précédentes de détecter cette modulation lente, en plus de la réalisation de l'analyse distance. Un avantage supplémentaire que l'on trouve à utiliser la modulation d'argument non seulement pour la mesure de dis- tance, mais aussi pour transmettre ce type d'informations, réside en ce qu'il est alors possible d'associer directement les informations complémentaires reçues aux répondeurs si- tués à la distance qui vient d'être analysée. Le premier mode de réalisation de l'invention possède les avantages suivants. La sensibilité temporelle du dispositif est déterminée par un code pseudo-aléatoire dont on peut faire varier la fré- quence en vue de modifier ladite sensibilité. La technique fondée sur un code pseudo-aléatoire est peu sensible aux parasites. Le code pseudo-aléatoire est lui-même sélectif, c'est-à- dire qu'il permet de lever l'ambiguité de distance que peut présenter des répondeurs espacés d'une distance multiple de la portée du radar (ici 300 mètres). Le second mode de réalisation de l'invention offre les avan- tages suivants. La technique fondée sur une modulation bi-fréquence est plus simple et moins coûteuse que celle fondée sur un code pseudo-aléatoire nécessitant un corrélateur généralement cher. La bande de travail du radar est plus étroite que celle du radar fonctionnant selon un code pseudo-aléatoire. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits, mais s'étend à toute variante incluse dans le cadre des revendications ci-après. A N N E XE A " 2 l d sin () e= 2 sin += (II) À A e= 2 Il N +c a II) Revendications 1. Procédé pour l'aide à la circulation de véhicules terres- tres, comprenant l'équipement de certains véhicules au moins avec un radar, caractérisé en ce qu'au moins ces véhicules (VA,VB) sont équipés d'un répondeur (T) propre à réémettre avec une transposition de fréquence choisie toute onde radar reçue dans une bande de fréquence prédéterminée, en ce que le radar émet de façon semi-continue des ondes propres à la mesure d'une distance sur une portée de plusieurs centai- nes de mètres, et en ce que le radar reçoit les retours transposés pour effectuer sur ceux-ci la mesure de distance. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque répondeur (T) réémet de façon semi-continue. 3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que, pour au moins une classe de corps (P,B) non munis d'un radar, il est prévu d'équiper certains au moins de ces corps de répondeurs (T) individuels diffé- rents de ceux équipant lesdits véhicules, et spécifiques de cette classe. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'à chaque classe de corps est associée une fréquence nominale de transposition spécifique. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les ondes émises par le radar sont propres à une mesure de distance d'après leur argument sur des temps d'émission longs devant l'équivalent en temps de la précision en distance recherchée. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que certains au moins des répondeurs (T) sont propres à coder les ondes qu'ils réémettent et en ce que le radar décode les ondes ainsi reçues des répondeurs. 7. Procédé selon la revendication 6, prise en combinaison avec la revendication 5, caractérisé en ce que ledit codage s'effectue par modulation lente d'argument. 8. Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, caracté- risé en ce que ledit codage intéresse l'une au moins des informations comprenant la nature, la vitesse, le cap, l'ac- célération et le freinage du porteur du répondeur. 9. Procédé selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que la bande de travail est de l'ordre du gigahertz, avec une largeur de bande d'au moins une dizaine de méga- hertz environ. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractéri- sé en ce que les répondeurs (T) sont omnidirectionnels. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caracté- risé en ce que le répondeur (T) d'un véhicule ne réémet pas pendant l'émission du radar du même véhicule. 12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caracté- risé en ce que les radars sont directionnels en réception. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caracté- risé en ce que les radars sont équipés d'antennes multiples (ARE, ARR), implantées sur le véhicule associé pour permet- tre une sélectivité en direction. 14. Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caracté- risé en ce que l'émission d'un radar est interrompue en cas d'interférences non solubles à sa réception. 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caracté- risé en ce que le radar émet une onde porteuse modulée par inversion de phase selon un code pseudo-aléatoire sélective- ment associé au véhicule, et effectue sur les retours une compensation de la ou des transpositions, suivie d'une cor- rélation avec ledit code pseudo-aléatoire pour obtenir la mesure de distance. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la génération des signaux radar comprend les étapes suivantes: - la génération (SHF) d'une hyperfréquence de base (F0), - la génération (GPA) d'un code pseudo-aléatoire (cpa) spé- cifique du radar, - la modulation (ME) de l'hyperfréquence de base par inver- sion de phase selon ledit code pseudo-aléatoire, - l'émission (ARE) d'une onde fondée sur le signal ainsi modulé, - la réception (ARR) des signaux de retour radar, - la première démodulation (MR,AFR) de ces retours par l'hy- perfréquence de base (PF0), qui fournit des retours en fré- quence intermédiaire (FI), - la production (OMI) d'un signal local de démodulation distance (Ftl,Ft2) possédant au moins l'une des fréquences de transposition des répondeurs, lui-m&me modulé par ledit code pseudoaléatoire, de façon décalable dans le temps, - la seconde démodulation (DMl,AD1; DM2,AD2) des retours à fréquence intermédiaire par ledit signal local de démodu- lation en distance, et - le décalage (UT) dudit code jusqu'à obtenir une relation de phase prédéterminée après la seconde démodulation, le décalage étant alors représentatif de la distance du répon- deur concern6. 17. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caracté- risé en ce que le radar émet simultanément deux ondes por- teuses voisines (F0 f), sélectivement associées à ce ra- dar, et effectue sur les retours une mesure de l'écart de phase entre les deux porteuses reçues pour obtenir la mesure de distance. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que les deux ondes porteuses sont obtenues par modulation d'une hyperfréquence de base (F0) par une fréquence auxi- liaire ( f), qui, à la réception, sert à démoduler séparé- ment les retours radar. 19. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la génération des signaux radar comprend les étapes suivantes: - la génération (SHF) d'une hyperfréquence de base (F0), - la génération (GFM) d'une fréquence auxiliaire (t f), - la modulation (ME) de l'hyperfréquence de base par la fréquence ( f) auxiliaire, - l'émission (ARE) de deux ondes fondées sur les signaux ainsi modulés, - la réception (ARR) des signaux de retour radar, - la première démodulation (MR,AFR) de ces retours par l'hy- perfréquence de base, qui fournit des retours en fréquence intermédiaire (FI), - la production (MR1,MR2) de deux signaux locaux de démodu- lation distance possédant chacun au moins l'une des fréquen- ces de transposition des répondeurs, eux-mêmes modulés par la fréquence auxiliaire (Ftl f; Ft2 f), - la seconde démodulation (DMll,DM12: DM21, DM22) séparée des retours à fréquence intermédiaire par lesdits signaux locaux de démodulation de distance, - le filtrage (AD11,AD12: AD21,AD22) des signaux obtenus après la seconde démodulation, lesdits signaux étant alors représentatifs de la distance du répondeur concerné. 20. Dispositif pour l'aide à la circulation de véhicules terrestres, comprenant l'équipement de certains véhicules au moins avec un radar, caractérisé en ce qu'au moins ces véhicules (VA,VB) sont équipés d'un répondeur (T) propre à réémettre avec une transposition de fréquence choisie toute onde radar reçue dans une bande de fréquence prédéter- minée, en ce que le radar émet de façon semi-continue des ondes propres à la mesure d'une distance sur une portée de plu- sieurs centaines de mètres, et en ce que le radar reçoit les retours transposés pour effectuer sur ceux-ci la mesure de distance. 21. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que chaque répondeur (T) réémet de façon semi-continue. 22. Dispositif selon la revendication 20 ou la revendication 21, caractérisé en ce que pour au moins une classe de corps (P,B) non munis d'un radar, il est prévu d'équiper certains de ces corps de répondeurs individuels (T) différents de ceux équipant lesdits véhicules, et spécifiques de cette classe. 23. Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'à chaque classe de corps est associée une fréquence nominale de transposition spécifique. 24. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 24, caractérisé en ce que les ondes émises par le radar sont propres à une mesure de distance d'après leur argument sur des temps d'émission longs devant l'équivalent en temps de la précision en distance recherchée. 25. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 24, caractérisé en ce que certains au moins des répondeurs (T) sont propres à coder les ondes qu'il réémettent et en ce que le radar décode les ondes ainsi reçues des répondeurs. 26. Dispositif selon la revendication 25 prise en combinai- son avec la revendication 24, caractérisé en ce que ledit codage s'effectue par modulation lente d'argument. 27. Dispositif selon l'une des revendications 25 et 26, caractérisé en ce que ledit codage intéresse l'une au moins des informations comprenant la nature, la vitesse, le cap, l'accélération et le freinage, du porteur du répondeur. 28. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 27, caractérisé en ce que la bande de travail est de l'ordre du gigahertz, avec une largeur de bande d'au moins une dizaine de mégahertz environ. 29. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 28, caractérisé en ce que les répondeurs (T) sont omnidirectionnels. 30. Dispositif selon la revendication 20 à 29, caractérisé en ce que le répondeur (T) d'un véhicule ne réémet pas pen- dant l'émission du radar du même véhicule. 31. Dispositif selon la revendication 20 à 30, caractérisé en ce que en ce que les radars sont directionnels en récep- tion. 32. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 31, caractérisé en ce que les radars sont équipés d'antennes multiples (ARE, ARR), implantées sur le véhicule associé pour permettre une sélectivité en direction. 33. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 32, caractérisé en ce que l'émission d'un radar est interrompue en cas d'interférences à sa réception. 34. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 33, caractérisé en ce que chaque répondeur (T) transmet le- signal radar transposé en fréquence selon une modulation à bande latérale unique. 35. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 34, caractérisé en ce que le radar émet une onde porteuse modulée par inversion de phase selon un code pseudo-aléatoire sélectivement associé au véhicule, et effectue sur les retours une compensation de la ou des transpositions, suivie d'une corrélation avec ledit code pseudo-aléatoire pour obtenir la mesure de distance. 36. Dispositif selon la revendication 35, caractérisé en ce que le radar comprend: - des moyens générateurs (SHF) d'une hyperfréquence de base (F0) , - des moyens générateurs (GPA) d'un code pseudo-aléatoire (cpa) spécifique du radar, - un modulateur (ME) de l'hyperfréquence de base par inver- sion de phase selon ledit code pseudo-aléatoire, - des moyens d'émissions (ARE) d'une onde fondée sur le signal ainsi modulé, - des moyens de réception (ARR) des signaux de retour radar, - un premier démodulateur (MR) de ces retours par la fréquence de base, qui fournit des retours en fréquence intermédiaire (FI), - un générateur (OMI) d'un signal local de démodulation -distance possédant au moins l'une des fréquences de transpo- sition des répondeurs (Ftl,Ft2), lui-même modulé par ledit code pseudoaléatoire, de façon décalable dans le temps, - un second démodulateur (DMl,ADl,DM2,AD2) des retours à fréquence intermédiaire par ledit signal local de démodula- tion en distance, et - des moyens de décalage (UT) dudit code jusqu'à obtenir une relation de phase prédéterminée après la seconde démodu- lation, le décalage étant alors représentatif de la distance du répondeur concerné. 37. Dispositif selon l'une des revendications 20 à 34, caractérisé en ce que le radar émet simultanément deux ondes porteuses voisines (F0 f), sélectivement associées à ce radar, et effectue sur les retours une mesure de l'écart de phase entre les deux porteuses reçues pour obtenir la mesure de distance. 38. Dispositif selon la revendication 37, caractérisé en ce que les deux ondes porteuses sont obtenues par modulation d'une hyperfréquence de base (F0) par une fréquence auxi- liaire ( f), qui, à la réception, sert à démoduler sépa- rément les retours radar. 39. Dispositif selon la revendication 38, caractérisé en ce que la génération des signaux radar comprend les étapes suivantes: - un générateur (SHF) d'une hyperfréquence de base F0, - un générateur (GFM) d'une fréquence auxiliaire f, - un modulateur (ME) de l'hyperfréquence de base par la fréquence auxiliaire f, - des moyens d'émission (ARE) de deux ondes fondées sur les signaux ainsi modulés, - des moyens de réception (ARR) des signaux de retour radar, - un premier démodulateur (MR,AFR) de ces retours par l'hyperfréquence de base, qui fournit des retours en fréquence intermédiaire (FI), - un générateur (MR1,MR2) de deux signaux locaux de démodu- lation distance possédant chacun au moins l'une des fréquen- ces de transposition des répondeurs, eux-mêmes modulés par la fréquence auxiliaire (Ft1 f,Ft2 f), - un second démodulateur (DMll,DM12,DM21, DM22) séparé des retours à fréquence intermédiaire par lesdits signaux locaux de démodulation de distance, - des moyens de filtrage (ADll,AD12, AD21,AD22) des signaux obtenus après la seconde démodulation, lesdits signaux étant alors représentatifs de la distance du répondeur concerné. 40. Répondeur pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisé en ce qu'il comprend: - des moyens de réception (ATR) des ondes radar, - des moyens de transposition en fréquence (T2) propres à transposer en fréquence les ondes radar ainsi reçues selon une fréquence choisie, et - des moyens d'émission (ATE) des ondes radar ainsi transpo- sées en fréquence.