FR 2642855 A1 19900810 FR 8901472 A 19890206 La présente invention concerne une]entille optique destinée à assurer la correction de l'astigmatisme. Il peut s'agir aussi bien d'une lentille de contact que d'un implant intra-oculaire ou que d'une lentille intra-cornénne. L'astigmatisme est un défaut de l'oeil qui a pour conséquence de donner d'une source ponctuelle située à l'infini une image composée de deux petits segments lumineux perpendiculaires et espacés l'un de l'autre le long de l'axe optique d'une distance fonction du degré d'astigmatisme. Ces deux segments correspondent aux focales du faisceau astigmate et peuvent être situés du même côté de la rétine en avant (astigmatisme myopique) ou en arrière (astigmatisme hyperopique) de celle-ci, ou de part et d'autre de la rétine (astigmatisme mixte). Ces défauts peuvent avoir deux origines, soit cornéenne soit cristallinienne, la cornée et le cristallin présentant des surfaces qui ne sont pas de révolution et qui comportent deux rayons principaux. La correction de l'astigmatisme de l'oeil est obtenue en compensant cette aberration, afin d'obtenir pour un objet ponctuel une onde sphérique centrée sur le point image au niveau de la rétine. Cette correction est obtenue jusqu'ici à l'aide de lentilles sphérocylindriques qui correspondent fonctionnellement à l'association d'une lentille sphérique et d'une lentille cylindrique. Ces lentilles ont déjà rendu de grands services. Cependant, la définition précise des surfaces sphéro-cylindriques aptes à générer une correction optimale reste souvent délicate et complexe. Les spécialistes ont envisagé depuis quelques années de développer des lentilles destinées à compenser la presbytie, comprenant des composants diffractifs (voir par exemple EP-A-0 064 812, US-A-4 637 697 ou encore les demandes de brevet FR-88 06 699 déposée le 19 mai 1988 et FR-88 14 634 déposée le 9 Novembre 1988 au nom de la Demanderesse). A cet effet, les lentilles diffractives jusqu'ici proposées comprennent une série de structures diffractives concentriques autour de l'axe optique de la lentille. La présente invention vient maintenant proposer de nouveaux moyens, utilisant des composants diffractifs, destinés à corriger l'astigmatisme de l'oeil. Les lentilles optiques conformes à la présente invention sont caractérisées à cet effet par le fait qu'elles comprennent des composants diffractifs dont le contour est délimité par des courbes coniques à centre non dégénérées. Dans le cadre de la présente demande de brevet, le terme "contour" désigne la frontière séparant deux zones adjacentes dif- fractives. Plus précisément, selon l'invention, la lentille comprend avantageusement un ensemble de zones diffractives adjacentes, de contour hyperbolique ou elliptique dont la périodicité en r2 dans deux directions X et Y, orthogonales entre elles, centrées sur l'axe de la lentille et coïncidant avec les axes principaux des hyperboles ou ellipses, est déterminée respectivement par les relations i r2x = 2 A If xI à r2 = 2AIlfy I dans lesquelles t r2x représente la périodicité en r2 des composants diffractifs dans le plan X, (différence entre le (n+I)eme rayon et le nème rayon en X) A r2y représente la périodicité en r2 des composants diffractifs dans le plan Y, (différence entre le (n+l)ème rayon et le nème rayon en Y), ?i représente la longueur d'onde moyenne d'utilisation, f représente la focale recherchée dans la direction X, et x f représente la focale recherchée dans la direction Y. La Demanderesse a déterminé qu'une telle lentille pourvue d'une structure diffractive permet d'obtenir la même correction de l'astigmatisme qu'une lentille sphéro-cylindrique classique. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: - la figure I représente selon une vue schématique en plan, orthogonale à l'axe optique O-O de la lentille, la répartition des zones diffractives de contour elliptique décrivant le composant diffractif d'une lentille optique conforme à la présente invention, - la figure 2 représente selon une vue similaire schématique en plan, orthogonale à l'axe optique O-O de la lentille, la répartition des zones diffractives de contour hyperbolique décrivant le composant diffractif, d'une autre lentille conforme à la présente invention, - les figures 3A et 3B représentent le profil de phase, dans deux directions principales X, Y, -orthogonales entre elles, de composants diffractifs de contour elliptique, conformes à la présente invention, - les figures 4A et 4B; 5A, 5B; 6A, 6B; 7A, 7B; 8A, 8B représentent deux à deux des vues respectivement similaires aux figures 3A et 3B dans le cadre de variantes de réalisation de composants diffractifs de contour elliptique conformes à la présente invention, - les figures 9A et 9B représentent le profil de phase, dans deux directions principales X, Y orthogonales entre elles, de composants diffractifs de contour hyperbolique conformes à la présente invention, et - les figures IOA, LOB; 11A, liB; 12A, 12B; 13A, 13B; 14A, 14B; 15A, 15B; représentent deux à deux des vues respectivement similaires aux figures 9A et 9B, selon d'autres variantes de réalisation de composants diffractifs de contour hyperbolique conformes à la présente invention. Comme indiqué précédemment, on a déjà proposé, pour compenser la presbytie, des lentilles diffractives comprenant une série de structures diffractives concentriques, annulaires de révolution autour de l'axe optique de la lentille. Ces structures diffractives ont généralement toutes le même profil. Elles possèdent une périodicité radiale qui définit l'ensemble des focales potentiellement disponibles selon la relation fp = ro2/2p À o ro2 représente le rayon externe de la structure centrale, p représente l'ordre de diffraction, et \ représente la longueur d'onde moyenne d'utilisation. L'efficacité de diffraction des différents ordres est déter- minée par le profil de phase de chaque structure. Pour un composant diffractif de type kinoforme pur avec une variation de phase continue entre 0 et 2 T:, à la longueur d'onde d'accord, l'énergie est diffractée dans un seul ordre, soit l'ordre +1, soit l'ordre -I. Pour un composant diffractif du type kinoforme échan- tillonné en n sous zones déphasées de 27T/n, l'ordre de diffraction p = I1 ou p = -I est le plus intense. Lorsque n = 4, l'efficacité de diffraction à l'ordre p = +1 ou p = -1 est égale à 0,81 à la longueur d'onde d'accord, alors qu'elle est nulle pour les ordres 0 et -1 ou +1, l'énergie restante se répartissant dans les ordres supérieurs. Pour un composant diffractif à profil binaire comportant deux sous zones déphasées de TC, les ordres de diffraction p = +i et p = -1 sont les plus intenses et diffractent chacun 41% de l'énergie indicente, l'ordre 0 étant éteint à la longueur d'onde d'accord. Alors que les lentilles diffractives jusqu'ici proposées pour compenser la presbytie possèdent des structures diffractives annulaires de révolution autour de l'axe optique de la lentille, la lentille conforme à la présente invention comprend des structures diffractives adjacentes dont le contour n'est plus de révolution autour de l'axe optique, mais est délimité par des courbes coniques à centre non dégénérées. Plus précisément, selon l'invention, les zones diffractives adjacentes sont avantageusement de contour elliptique ou hyperbolique comme illustré respectivement sur les figures 1 et 2. Ces figures 1 et 2 représentent des vues en plan du contour elliptique ou hyperbolique des composants diffractifs de lentilles conformes à la présente invention. C'est-à-dire que l'axe O-O des lentilles est perpendiculaire au plan des figures 1 et 2. La représentation donnée sur ces figures est schématique. Sur les figures 1 et 2 les régions alternativement claires et sombres illustrent la périodicité des structures diffractives alternées conformes à l'invention, une zone diffractive dans ce schéma étant constituée d'une région claire, et d'une région foncée adjacente. Dans la suite de la description, on appellera X et Y deux directions principales, orthogonales entre elles, passant chacune par l'axe O-O de la lentille, et qui coîncident respectivement avec les deux directions orthogonales pour lesquelles l'oeil présente deux focales différentes. Par ailleurs, on appellera f et f les deux focales de la x y lentille conforme à la présente invention suiyant ces deux directions. On va dans un premier temps décrire plus en détail les lentilles conformes à la présente invention pourvues de composants diffractifs de contour elliptique du type illustré sur la figure 1. L'équation de la frontière séparant deux zones diffractives adjacentes de contour elliptique comme illustrées sur la figure I est donnée par la relation: x'/Ifx | + y/ fy 1 = 2 A k, relation dans laquelle k représente un nombre entier. L'excentricité des courbes elliptiques ainsi définies dépend de la différence entre les valeurs absolues des focales f et f. x y Les composants diffractifs de contour elliptique présentent une double symétrie respectivement par rapport aux directions X et Y qui coïncident avec les axes principaux des courbes elliptiques. La périodicité en r2, dans la direction X, des composants diffractifs de contour elliptique est: rx2 = 2AIfxl. La périodicité en r2, dans la direction Y, des composants diffractifs de contour elliptique est: A4 ry2 = 2A I fy I. Les composants diffractifs de contour elliptique peuvent avoir un profil de phase du type kinoforme pur, du type kinoforme échantillonné ou encore du type fontion créneau en 0, 7[, etc... De plus, le profil de phase s peut être pour chaque zone une fonction croissante ou décroissante de r. De même, la loi de variation (kinoforme pur ou échantillonné, créneau) peut évoluer d'une zone à l'autre. La valeur absolue de la puissance de correction obtenue dans les directions X et Y dépend de la périodicité respective t r2x et t r2 v. La puissance de correction dans la direction X est, en valeur absolue, 2 //Ar2x et dans la direction Y: 2A//lr2y, pour l'ordre +1 ou l'ordre -1 de diffraction. Le signe de la correction apportée dépend à la fois de l'ordre de diffraction et du signe de d 0/dr. Pour les composants diffractifs de contour elliptique ayant un profil de phase du type kinoforme pur ou kinoforme échantillonné, lorsque dtp/dr est positive, ces composants ne fournissent seulement ou principalement qu'une correction à l'ordre -1 et cette correction est négative, tandis que lorsque d /dr est négative ces composants ne fournissent seulement ou principalement qu'une correction à l'ordre +1 et cette correction est positive. Pour les composants diffractifs de contour elliptique ayant un profil de phase du type fonction créneau en 0, 7T la correction apportée est positive à l'ordre +I et négative à l'ordre -1. On a représenté sur les figures 3A, 3B; 4A, 4B; 5A, 5B 6A, 6B; 7A, 7B; 8A, 8B; respectivement deux à deux, les profils de phase en X et Y de 6 composants diffractifs de contour elliptique conformes à la présente invention. Selon les figures 3A et 3B, le profil de phase des composants diffractifs de contour elliptique est de type kinoforme pur dont la phase varie selon une loi linéaire en r2 de 0 à 2Éen éloignement de l'axe optique O-O. Les composants diffractifs dont les profils de phase sont représentés sur les figures 3A et 3B travaillent dans l'ordre p = -l seulement à la longueur d'onde d'accord. Ils fournissent respectivement dans les directions X et Y les puissances de correction + 1/fx = - 2 /A r2x + l/f = - 2A// r2 Y Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 3A et 3B corrigent donc une seule amétropie, avec une correction de base de -2A/A r2x et +(2A/A r2x - 2A /A r2y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à X). On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de -2A/Ar2y et (2A /t r2y - 2A/,A r2x) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). Les figures 4A et 4B représentent le profil de phase de composants diffractifs de contour elliptique, également du type kinoforme pur, mais dont la phase varie selon une loi linéaire en r' de 2TC à 0 en éloignement de l'axe optique O-O (soit de façon inverse aux figures 3A et 3B). Les composants diffractifs dont les profils de phase sont représentés sur les figures 4A et 4B travaillent dans l'ordre p = -1 seulement à la longueur d'onde d'accord. Ils fournissent respectivement dans les directions X et Y les puissances de correction suivantes (de signes inverses de celles indiquées précédemment en regard des figures 3A et 3B): l/fx = 2 / /Ar x l/fy = 2 A ary- Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 4A et 4B corrigent donc une seule amétropie, avec une correction de base de +2,/Ar2y et +(2A/Ar2x - 2 A /Ar y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de +2/,Ar x2 et (2,- /A ry 2A/1rx2) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à X). Les figures 5A et 5B représentent le profil de phase de composants diffractifs de contour elliptique du type kinoforme échan- tillonné en quatre sous-zones déphasées de 2TU4 évoluant de 0,7//2,7Z, 3 T/12, en éloignement de l'axe optique O-O. Les composants diffractifs dont le profil de phase est représenté sur les figures 5A et 5B travaillent principalement à la longueur d'onde d'accord dans l'ordre p = -1. Ils fournissent donc les mêmes puissances de correction et permettent de corriger la même amétropie que les composants dont le profil de phase est représenté sur les figures 3A et 3B. Les figures 6A et 6B représentent le profil de phase de composants diffractifs de contour elliptique du type kinoforme échan- tillonné en 4 sous-zones déphasées de 2-l/4 évoluant de 31r/2,7,7E/2 à O en éloignement de l'axe optique O-O. Les composants diffractifs dont les profils de phase sont représentés sur les figures 6A et 6B travaillent principalement à la longueur d'onde d'accord dans l'ordre p = +i1. Ils fournissent donc les mêmes puissances de correction et permettent de corriger la même amétropie que les composants dont les profils de phase sont représentés sur les figures 4A et 4B. Les figures 7A et 7B représentent le profil de phase de composants diffractifs de contour elliptique de profil binaire comportant deux souszones déphasées de 7[, plus précisément pour chaque structure diffractive, une zone de déphasage nulle proche de l'axe optique O-O et une zone de déphasageT7 éloignée de l'axe optique O-O. Les composants diffractifs dont les profils de phase sont représentés sur les figures 7A et 7B travaillent à la fois dans l'ordre p = +1 et dans l'ordre p = -1 à la longueur d'onde d'accord, avec une efficacité e = 0,4 dans chaque ordre. A l'ordre p = +I, ils fournissent respectivement dans les directions X et Y les puissances de correction suivantes +t/fx = +2/ rx et +l/fy = +2A/ r2y. y y' 26-42855 A l'ordre p = -1 les mêmes composants diffractifs fournissent respectivement selon X et Y des puissances de correction de signes opposes, à savoir 1/fx = -2A /4 rZx et x 1/fy = -2 A/4 rY' y y Les lentilles équipées de structures diffractives présentant les profils de phase illustrés sur les figures 7A et 7B peuvent être utilisées pour 4 types de correction. A l'ordre p = +1 elles fournissent une correction de base de +2A /Ir2x et (-2 /IA r2x + 2 À 1/ rz y) d'astigmatisme (cylindre d'axe x y parallèle à X). On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de 2)/ r2y et (2À /4 r2x - 2À /. r2y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). A l'ordre p = -1 elles fournissent une correction de base de -2. // r2y et +(2A//A r2y - 2 / /I r2x) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y) . On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de -2À/Ar_ et (2//A r2 - 2/4/4r2) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à X). Deux autres corrections sont obtenues en combinant les ordres p = +l et p = -1. A l'ordre p = +1 en X et p = -1 en Y -on obtient une correction de base de 2A/Mr2x et (-2À/Ar2 - 2A/r2y) d'astigmatisme X y (cylindre d'axe parallèle à X). On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de -2/t/r2'y et (2À//4rzx + 2//tr2 y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). A l'ordre p = -1 en X et p = +1 en Y on obtient une correction de base de -2>/t/r2x et (2/\/r2 + 2A/Ar2 y) d'astigmatisme x y (cylindre d'axe parallèle à X). On notera que cette correction est équivalente à une correction de base de +2Al/r2y et -(2A//r2x + 2À/4 r2y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). y Les figures 8A et 8B représentent le profil de phase de composants diffractifs de contour elliptique, de profil binaire comportant deux souszones déphasées deT(, mais possédant une première sous-zone de déphasage 7Z proche de l'axe optique O-O et une deuxième sous-zone éloignée de l'axe optique O-O de déphasage nulle. Les composants diffractifs dont le profil de phase est illustré par les figures 8A et 8B présentent les mêmes puissances de correction aux ordres +1 et -1 que les composants illustrés par les figures 7A et 7B. Aux lentilles comportant des composants diffractifs tels que décrits ciavant peut être ajoutée une puissance réfractive additionnelle procurée par la géométrie de la lentille. Cette puissance réfractive additionnelle est indispensable si l'on veut obtenir une lentille comportant un composant diffractif de structure elliptique, du type kinoforme pur ou échantillonné, lentille dont les puissances de correction sont de signes opposés selon les directions X et Y. Exemple: soit une lentille comportant un composant diffractif de structure elliptique, du type kinoforme pur ou échantillonné, dont la puissance totale suivant X est CO et la puissance totale suivant Y est > O, et dont P diffractive > O, et P diffractive > O. Soit P. la puissance réfractive de cette lentille. il est nécessaire que J PI > Px diffractive pour que Ptotale suivant X O. On va maintenant citer trois exemples de correction obtenue à l'aide de composants diffractifs de contour elliptique. EXEMPLE 1 Une correction de -4d avec +2d d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à X) peut être obtenue sans puissance réfractive additionnelle, à l'aide d'une lentille ophtalmique du type illustré sur les figures 3A, 3B ou du type illustré sur les figures 5A, 5B, générant une puissance diffractive Px = -4d selon l'axe X et une puissance diffractive P = -2d selon l'axe Y, soit avec une loi de variation radiale rx= K 2kX. A = 0,52, immetrK1 = l)2kÀ If = 0,74 k -mm. EXEMPLE 2 Une correction de +2d avec +2d d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y) peut être obtenue sans puissance réfractive additionnelle, à l'aide d'une lentille ophtalmique du type illustré sur les figures 4A, 4B ou du type illustré sur les figures 6A, 6B, générant une puissance diffractive Px = +4d selon l'axe X et une puissance Py = +2d selon l'axe Y, soit avec une loi de variation radiale rKx =2kAfX = 0,52 nk-mm et rKy = 2k À fy = 0,74 rmm. y EXEMPLE 3 Les composants diffractifs dont les profils de phase sont illustrés sur les figures 7A, 7B et 8A, 8B permettent d'obtenir respectivement les mêmes corrections suivant X et Y en prenant la même périodicité radiale rKx = V2kxfx = 0,52 -k mm et rKy = 2'/y = 0,74 mm. En effet les composants répondant aux figures 7A, 7B, et aux figures 8A, 8B, à l'ordre p = -1 fournissent alors une correction de base de -4d avec +2d d'astigmastime (cylindre d'axe parallèle à X). Par ailleurs, les mêmes composants répondant aux figures 7A, 7B, et aux figures SA, 8B, mais à l'ordre p = +1, fournissent une correction de base de +2d avec +2d d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). On va dans un second temps décrire plus en détail les lentilles optiques conformes à la présente invention pourvues de composants diffractifs de contour hyperbolique du type illustré sur la figure 2. Les frontières séparant les zones diffractives adjacentes de contour hyperbolique sont en fait définies par deux équations x2/lfxl - y2/jfyI = 2kÀ et y2/Iffy - x2/l fxj = 2kA, dans lesquelles k représente un nombre entier. Les lentilles optiques pourvues de composants diffractifs de contour hyperbolique comprennent en effet deux séries de composants diffractifs dont les frontières sont définies par des courbes hyperboliques dont les axes focaux coïncident respectivement avec les axes X et Y. Les composants diffractifs de contour hyperbolique présen- tent donc également une double symétrie respectivement par rapport aux axes X et Y qui coïncident avec les axes focaux des courbes hyper- boliques. La périodicité en r2, suivant l'axe X, des composants diffractifs de contour hyperbolique est: A r2 = 1 2> fxI La périodicité en r2, suivant l'axe Y, des composants diffractifs de contour hyperbolique est: A r2 = 2 Àfyi y fy Les composants diffractifs de contour hyperbolique peuvent avoir un profil de phase du type kinoforme pur, du type kinoforme échantillonné ou encore du type fonction créneau en 0, Ot. De plus, le profil de phase p peut être pour chaque zone une fonction croissante ou décroissante de r. De même, la loi de variation (kinoforme ou échantillonné, créneau...) peut évoluer d'une zone à l'autre. Comme les corrections fx et fy sont de signes opposés pour un composant diffractif de type kinoforme pur ou échantillonné, les sens de variation du profil de phase Y selon l'axe X et selon lraxe Y sont donc de signes inverses. dp/drx et d'P/dry sont donc de signes opposés, ce qui est illustré sur la figure 2 par la discontinuité au niveau des asymptotes. La valeur absolue de la puissance de correction obtenue dans les plans X et Y dépend de la périodicité respective r2x et t r2y. La x puissance de correction selon l'axe X est, en valeur absolue, 2À/t r2 et x selon l'axe Y: 2A.Ar2 Le signe de la correction apportée dépend à la fois de l'ordre de diffraction et du sens (croissant ou décroissant en éloignement de l'axe O-O de la lentille) d'évolution du profil de phase. Pour les composants diffractifs de contour hyperbolique ayant un profil de phase du type kinoforme pur ou kinoforme échantillonné, la correction apportée est négative lorsque dans la direction considérée d kp/dr est positive et la correction apportée est positive lorsque dans la direction considérée d kY /dr est négative. Pour les composants diffractifs de contour hyperbolique ayant un profil de phase du type fonction créneau en 0,TL la correction apportée dans une direction est de même signe que celui de l'ordre de diffraction considéré. On a représenté sur les figures 9A, 9B; 10A, 10B; 1IA, l11; 12A, 12B; 13A, 13B; 14A, 14B; 15A, 15B; respectivement deux à deux les profils de phase en X et Y de sept composants diffractifs de contour hyperbolique conformes à la présente invention. Selon les figures 9A, 9B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type kinoforme pur dont la phase varie selon une loi linéaire en r2 de 0 à 2T/en éloignement de l'axe optique O- O selon l'axe X et selon une loi linéaire en r2 de 27[à 0 en éloignement de l'axe optique O-O, selon l'axe Y. Ces composants travaillent dans l'ordre p = -1 en X et p = +1 en Y seulement à la longueur d'on& d'accord. Ils fournissent respectivement en X et Y les puissances de correction + 1/fx = - 2Al / r2x + 1/fy = + 2, /a r2 Y Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 9A et 9B corrigent donc une seule amétropie avec une correction de base de 2A // r2x et + (2A /A r2x + 2A/'r2 y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à X). On notera que y cette correction est équivalente a une correction de base +2A/// r2 et Y -(2A/,r2x + 2 A / t r2 y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). Selon les figures 10A, 10B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type kinoforme pur dont la phase varie selon une loi linéaire en r2 de 27(à 0 en éloignement de l'axe optique OO selon l'axe X et selon une loi linéaire en r2 de O à 27cen éloignement de l'axe optique O-O, selon l'axe Y. Ces composants travaillent dans l'ordre p = + I en X et p = -1 en Y seulement à la longueur d'onde d'accord. Ils fournissent respectivement selon X et Y les puissances de correction l/fx -= 2\ /4 r2x + 1/fy = - 2/lr2. Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures I0A et 10B corrigent donc une seule amétropie avec une correction de base de - 2A/ir2 et + y (2À /4r2x + 2> U/I r2y) d'astigmatisme (cylindre d'axe parallèle à Y). On x y notera que cette correction est équivalente à une correction de base de -2 A / r2 et -(2 À / rz + 2À / r2) d'astigmatisme (cylindre d'axe x x y parallèle à Y). Selon les figures IlA, 11B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type kinoforme échantillonné en quatre sous zones déphasées de 2Tt/4 dont la phase varie de façon croissante de 0 à 7T/ 2, TL, 37"/2 en éloignement de l'axe optique O-O selon l'axe X et varie de façon décroissante de 37 [/2 à 7, Tc-/2 et 0 en éloignement de l'axe optique O-O, selon l'axe Y. Ces composants travaillent principalement dans l'ordre p = - I en X et p = +l en Y à la longueur d'onde d'accord. Ils fournissent respectivement selon X et Y les mêmes puissances de correction que dans le cas des figures 9A, 9B: + I/fx = 2/Ar2x + l/fy = + 2A/Ar2y. Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 1LA et ILB corrigent donc la même amétropie que les lentilles illustrées sur les figures 9A et 9B. Selon les figures 12A, 12B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type kinoforme échantillonné en quatre sous zones déphasées de 2721-# dont la phase varie de façon décroissante de 3 1-/2, ûtC, 1 /2, à 0 en éloignement de l'axe optique O-O selon l'axe X et varie de façon croissante de 0 à 7/2, i, 377-/2 en éloignement de l'axe optique O-O, selon l'axe Y. Ces composants travaillent principalement dans l'ordre p = + 1 en X et p = -1 en Y à la longueur d'onde d'accord. Ils fournissent respectivement selon X et Y les mêmes puissances de correction que dans le cas des figures IOA, lOB + l/fx = + 2À /t rx + i/f = - 2X /tr2 y Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 12A et 12B corrigent donc la même amétropie que les lentilles illustrées sur les figures IOA et lOB. Selon les figures 13A, 13B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type binaire comportant deux sous zones déphasées de T7, plus précisément, pour chaque structure diffractive, selon l'axe X une zone de déphasage TE proche de l'axe optique O-O de lalentille et une zone de déphasage nul éloignée de l'axe optique O-O et selon l'axe Y une zone de déphasage nul proche de l'axe optique O-O de la lentille et une zone de déphasage72éloignée de l'axe optique O-O. Ces composants travaillent simultanément à l'ordre p = + 1 et à l'ordre p = - 1. A l'ordre p = + 1, les composants diffractifs fournissent respectivement selon les directions X et Y les puissances de correction + 1/fx = + 2A/r2x et + 1/fy = + 2 X/ r2 Y. A l'ordre p = - I les composants diffractifs fournissent respectivement selon les directions X et Y les puissances de correction + l/fx = - 2V//rzx et + l/fy = - 2A/Ar2y. Les lentilles équipées de composants diffractifs présentant les profils de phase illustrés sur les figures 13A et 13B peuvent être utilisées pour 4 types de corrections, qui correspondent à celles des lentilles représentées sur les figures 7A, 7B et évoquées ci-dessus. Selon les figures 14A, 14B, le profil de phase des composants diffractifs de contour hyperbolique est de type binaire comportant deux sous zones déphasées de -L, plus précisément, pour chaque structure diffractive, selon l'axe X une zone de déphasage nul proche de l'axe optique O-O de la lentille et une zone de déphasageT1éloignée de l'axe optique O-O et selon l'axe Y une zone de déphasage /7 proche de l'axe optique O-O de la lentille et une zone de déphasage nul éloignée de l'axe optique O-O. Ces composants présentent exactement les mêmes puissances de correction aux ordres +1 et -1 que les composants illustrés par les figures 13A et 13B. On a représenté sur les figures 15A, 15B le profil de phase d'un composant hyperbolique particulier dont la périodicité est identique selon les axes X et Y. Quel que soit le profil de phase retenu (il est de type kinoforme pur selon les figures 15A, 15B,-mais pourrait également être du type kinoforme échantillonné ou du type profil binaire en fonction créneau 0,T), pour un réseau d'hyperboles équilatères, les focales suivant X et Y ont toujours même valeur absolue. Bien entendu on peut associer, à une lentille diffractive comportant un composant diffractif de type hyperbolique, une puissance réfractive additionnelle procurée par la géométrie de la lentille afin d'amener les deux focales f et f dans le domaine de correction x y souhaité. On va maintenant citer différents exemples de correction obtenue à l'aide de composants diffractifs de contour hyperbolique. EXEMPLE 4 Une correction de - 2d avec + 3d d'astigmatisme (cylindre d'axe X) peut être obtenue sans puissance réfractive additionnelle à l'aide d'une lentille du type illustré sur les figures 9A, 9B ou du type illustré sur les figures llA, IIB, générant une puissance diffractive Px = -2d selon l'axe X et une puissance diffractive Py = + ld selon l'axe Y, soit avec une loi de variation radiale rKx =(2 k2fx= 0,74,'mm et rKy = [12 k,\fy' = 1,04 r mm.y EXEMPLE 5 Une correction de - ld avec + 3d d'astigmatisme (cylindre d'axe Y) peut être obtenue sans puissance réfractive additionnelle à l'aide d'une lentille du type illustré sur les figures IOA, IOB, ou du type illustré sur les figures 12A, 12B, générant une puissance diffractive Px = + 2d selon l'axe X et une puissance diffractive Py = - Id selon l'axe Y, soit selon une loi de variation radiale rKx =t2 k\fxI= 0,74k' mm et rKy = (l2 kfJf 1,04 Fkmm. EXEMPLE 6 Les composants diffractifs dont les profils de phase sont illustrés sur les figures 13A, 13B, et 14A, 14B présentent exactement les mêmes puissances de correction et peuvent être utilisés pour les deux types de correction cités ci-dessus dans les exemples 4 et 5 en prenant la même loi de variation radiale rKx =:2 k=fxl= 0,74rkmm et rKy =z1 k = 1,04 J mm. En effet, les composants répondant aux figures 13A, 13B, et aux figures 14A, 14B, à l'ordre p = - 1 en X et à l'ordre p = +1 en Y fournissent alors une correction de base de - 2d avec + 3d d'astigmatisme (cylindre d'axe à X). Par ailleurs, les mêmes composants répondant aux figures 13A, 13B, et aux figures 14A, 14B, mais à l'ordre p = + I en X et à l'ordre p = -1 en Y, fournissent alors une correction de base de - ld avec + 3d d'astigmatisme (cylindre d'axe Y). Il est essentiel de noter qu'avec un composant de contour hyperbolique de type kinoforme pur ou échantillonné les puissances selon les axes X et Y sont toujours de signe opposé. Par conséquent, il est impossible d'obtenir uniquement au moyen d'un composant diffractif de contour hyperbolique de type kinoforme pur ou échantillonnédes lentilles dont les puissances selon X et Y sont de même signe. Si les puissances de la lentille sont de même signe, il est nécessaire de doter la lentille, à laquelle est associée ce composant, d'une puissance réfractive, comme illustré par l'exemple 7 ci-après. EXEMPLE 7 Une correction de - 4d avec + 2d d'astigmatisme (cylindre d'axe Y) peut être obtenue avec une puissance réfractive additionnelle de - 3d, à l'aide d'une lentille de contact du type hyperbole avec &r2x = r2y à profil kinoforme pur du type illustré sur les figures 15A et B générant une puissance diffractive Px = + Id selon l'axe X et une puissance diffractive Py = - lId selon l'axe Y, soit rKx =2 k)fxI 1,04'- m tr - 'x=10j mm et rKy 12 kAfyl= 1,04 k-'mm. Les composants diffractifs conformes à la présente invention sont de préférence formés par variation d'indice, bien que en théorie ces composants puissent également être réalisés par exemple par relief. On notera en outre qu'il est nécessaire d'orienter le composant diffractif par rapport aux axes horizontal et vertical de la lentille. L'astigmatisme que peut présenter l'oeil d'un individu est en effet rarement orienté à 0 (axe horizontal) ou à 90 ( axe vertical) mais est généralement distinct de ces deux axes de référence. Par ailleurs, une lentille de contact pour la correction de l'astigmatisme doit avoir une orientation angulaire sur l'oeil parfai- tement défini et stable, c'est-à-dire n'être l'objet d'aucune rotation sur elle-même dûe par exemple aux mouvements des paupières, et essentiellement de la paupière supérieure. Pour cette raison les lentilles de contact pour astigmates comporteront selon l'invention des moyens permettant de les stabiliser en orientation sur l'oeil. Ces moyens pourront être choisis dans le groupe comprenant: un prisme ballast tel qu'enseigné dans le document EP-A-0 008 726, - une troncature horizontale à la partie inférieure de la lentille, - des zones supérieure et inférieure allégées (amincies), - une zone externe torique telle qu'enseignée dans le document FR-A- 2 425 088, ou encore - un ou des bossage(s) placé(s) sur l'axe de stabilisation horizontale, tel(s) qu'enseigné(s) dans le document EP-A 0 042 023. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particuliers qui viennent d'être décrits mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit. R E V E N D [ C A T I O N S I. Lentille pour la correction de l'astigmatisme, caractérisée par le fait qu'elle comprend des composants diffractifs dont le contour est délimité par des courbes coniques à centre non dégénérées. 2. Lentille selon la revendication 1, caractérisée par le fait qu'elle comprend des composants diffractifs adjacents de contour hyperbolique ou elliptique dont la périodicité selon deux directions X, Y orthogonales entre elles, passant par l'axe de la lentille et coïncidant avec les axes principaux des hyperboles ou ellipses est déterminée respectivement par les relations rx2 = 2A ifxI A ry = 2 À If yl dans lesquelles r 2 représente la périodicité en r2 selon X, x *L r 2 représente la périodicité en r2 selon Y, Y A représente la longueur d'onde moyenne d'utilisation, fx représente la focale recherchée dans la direction X, et fy représente la focale recherchée dans la direction Y. 3. Lentille selon l'une des revendications I ou 2, caractérisée par le fait que les composants diffractifs sont de contour elliptique défini par l'équation: x2/Ifx + y2/lfyI = 2À k, relation dans laquelle k représente un nombre entier. 4. Lentille selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée par le fait que les composants diffractifs sont de contour hyperbolique défini par les équations: xZ/IfXI - y2/lfyI = 2/ k et y2/Ify I - x2/1 fx = 2 A k dans lesquelles k représente un nombre entier. 5. Lentilie selon la revendication 1 à 4, caractérisée par le fait que les composants diffractifs sont formés par variation d'indice. 6. Lentille selon l'une des revendications 1 à 5 formant lentille de contact et destinée à être placée sur la cornée de l'oeil, caractérisée par le fait qu'elle comprend des moyens-de stabilisation en orientation. 7. Lentille selon la revendication 6, caractérisée par le fait que les moyens de stabilisation sont choisis dans le groupe comprenant: un prisme ballast, une troncature horizontale à la partie inférieure de la lentille, des zones supérieure et inférieure allégées, une zone externe torique et/ou un bossage placé sur l'axe de stabilisation horizontale. 8. Lentille selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée par le fait que les composants diffractifs ont un profil de phase du type kinoforme pur évoluant entre 0 et 2T'. 9. Lentille selon l'une des revendications I à 7, caractérisée par le fait que les composants diffractifs ont un profil de phase du type kinoforme échantillonné en n sous zones déphasées de 27r/n. 10. Lentille selon l'une des revendications I 0.7, caractérisée par le fait que les composants diffractifs ont un profil de phase binaire comportant deux sous zones déphasées de L.