FR 2647444 A1 19901130 FR 8906803 A 19890524 ! PROCEDE DE SYNTHESE D'AZINES, SON APPLICATION A LA PRODUCTION D'MYDRAZINE La présente invention concerne un procédé de synthèse d'azines et son application à la production d'hydrazine. L'hydrazine, le plus souvent sous la forme d'hydrate d'hydrazine est un produit très utilisé en tant que tel ou comme intermédiaire de synthèse. Selon KIRK OTEMER, 3 édition, volume 12, pages 734 à 755, l'hydrazine est produite soit par oxydation de l'ammoniac e l'aide de chlore ou d'eau de javel éventuellement en passant par une cetazine, soit par réaction de l'eau oxygénée d'ammoniac et d'une cétone. La présente invention concerne le procédé à l'eau oxygénée; il a été décrit dans de nombreux brevets, notamment US 3 972 878, US 3 972 876, US 3 869 541, US 3 948 902, US 3 919 256, US 3 943 152, US 4 093 656. Le KIRK OTHMER déjà cité décrit le principe d'une mise en oeuvre de ce procédé selon le brevet US 4 093 656. On fait réagir de l'eau oxygénée, de l'ammoniac et de la méthyléthylcetone en présence d'acétamide et de phosphate de sodium pour obtenir, après séparation, l'azine correspondante et une solution aqueuse (la solution de travail) contenant l'acétamide et le phosphate de sodium. Cette solution aqueuse est concentrée pour enlever l'eau de réaction ainsi que l'eau apportée par l'eau oxygénée, puis est recyclée au réacteur. L'azine est hydro- lysée en hydrazine, on récupère la méthyléthylcétone qu'on recycle au réacteur (de synthèse d'azines). Ouand on opère en continu selon ce procédé, on constate une baisse d'activité de la solution de travail, c'est-à-dire une baisse de productivité du réacteur et il est nécessaire de refaire une nouvelle solution de travail. On trouve dans le brevet US 4 093 656 des exemples de différentes solutions de travail. On constate aussi dans l'art antérieur déjà cité que bien que le procédé de synthèse d'azines puisse fonctionner avec des réactifs en proportions très variables, on peut observer des variations sur le rendement en production d'azines et il est avantageux de maintenir certaines proportions notamment pour les produits contenus dans la solution de travail. On a maintenant trouvé un procédé beaucoup plus simple qui permet d'assurer une production continue et constante d'azines sans avoir à contr8ler en détail la solution de travail.' La présente invention est donc un procédé de synthse d'azines à partir d'eau oxygénée, d'ammoniac et d'un réactif portant un groupe carbonyle, caractérisé en ce que: a) on met en contact ces réactifs avec une solution, dite solution de travail, jusqu'à obtenir de l'azine, b) on sépare (i) l'azine et éventuellement l'excès de réactif portant un groupe carbonyle et (ii) la solution de travail, c) on porte tout ou partie de la solution de travail à une température supérieure à 130 C, l'eau de réaction étant éliminée avant, après ou simultanément, d) on recycle la solution de travail a l'étape a), e) on introduit dans la solution de travail en un point quelconque des étapes précédentes un produit capable d'entretenir la production d'azine. La réaction peut être représentée par l'équation suivante: Ri1 R1 R1 2NH3 + 2 C = 0 + H20 ---> C = N-N C + 4H20 3 f2 22/ \ R2 R2 2 L'eau oxygénée peut être utilisée sous la forme commerciale habituelle, par exemple en solution aqueuse entre 30 et 90 Z en poids de H202. Avantageusement, on peut ajouter un ou plusieurs stabilisants usuels des solutions pgroxydiques, par exemple de l'acide phosphorique, pyrophosphorique, citrique, nitrilotriacétique, éthylènediaminetétracé- tique ou les sels d'ammonium ou de métal alcalin de ces acides. La quantité à utiliser est avantageusement comprise entre 10 et 1000 ppm et, de préférence, entre 50 et 250 ppm de l'ensemble des réactifs et de la solution de travail à l'entrée du réacteur. L'ammoniac peut être anhydre ou en solution aqueuse. Ce réactif portant un groupe carbonyl est de formule: R - C - R2 Il 2 dans laquelle R1 et R2, identiques-ou différents, représentent l'hydro- gène, un radical alkyl ayant de 1 à 12 atomes de carbone, un radical 264744.4 alkyl ramifié ou cycloalkyl ayant de 3 à 12 atomes de carbone, un radical aromatique ayant de 6 à 12 atomes de carbone ou représentent ensemble un radical alkylène linéaire ou ramifié ayant de 3 à 12 atomes de carbone; ces radicaux pouvant être substitués par un halogène, un groupe NO2, hydroxy, alkoxy ou ester carboxylique, et de préférence Cl, 2* N02 ou CH30. Des exemples de réactifs: R \ CO R2 sont des aldéhydes ou des cétones. Parmi les aldéhydes on peut citer le formaldéhyde, l'acétaldéhyde, le butyraldéhyde, l'isobutyraldéhyde, le n-pentanal, le pivalaldéhyde, le benzaldéhyde, les monochlorobenzaldéhydes, le paranitrobenzaldéhyde, 1'anisaldéhyde, le beta-chloropropionaldéhyde, le beta-méthoxypropion- aldéhyde. Parmi les cétones, on peut citer l'acétone, la 2-butanone, la 2pentanone, la 3-pentanone, la méthyl isopropyl cétone, la méthyl isobutyl cétone, la méthyl éthyl cétone, la méthyl cyclohexyl cétone, l'acétophénone, la benzophénone, la cyclobutanone, la cyclopentanone, la cyclohexanone. On utilise avantageusement les cétones dans lesquelles R1 et R2 sont identiques ou différents, et sont des alkyls linéaires ou ramifiés ayant de 1 à 5 atomes de carbone et de préférence l'acétone, la méthyl- éthyl cétone et la méthyl isobutyl cétone. L'azine peut être hydrolysée en hydrate d'hydrazine selon l'équation: R1 R R1 C = N-N - C + 3H20 ---> 2 C= o + N2H4, H20 2 3 R2/ R2 R2 2en régénérant le réactif en régénérant le réactif: \I z D = N-Nr = D np senbiizgum.ssTp,a sonbTaigm-,s sauTze,p se2uelagm sep auai7qo uo ú 0=3 : aTuaquoD Tssnu JuUAnod a $7 g O= D E ap a2uvIgm un zuussTITn ua 'aldmaxa ava sauoiaa ap no sauobao ap la sapúqgap nbp 4sep slplesp sauuapm ssp uustliln ua uol -uaAutI ap aipuo np sud aTeaTios au uo 'nalzeva nu aioXoaj a Ise inb 7, 17$ / O = D 1 R1 R C = N-N =C R2 R3 R R C = N-N =C R3 R3 R3 R3 C = N-N =C R"/ \ R 4 4 Comme précédemment par l'hydrolyse, on régénère le mélange des cétones ou aldéhydes. La réaction d'hydrolyse des cetazines est décrite dans les brevets US 4 724 133 et US 4 725 421. Les réactifs peuvent être utilisés en quantités stoéchiométriques, cependant on utilise par mole d'eau oxygénée 0,2 R 5 moles et de préférence 1,5 R 4 moles du réactif carboxylé (aldéhyde ou cétone); 0,1 R 10 moles et de préférence 1,5 R 4 moles d'ammoniac. La quantité de solution de travail est comprise entre 0,1 et 1 kg par mole d'eau oxygénée. La qualité de la solution de travail, c'est-R-dire sa force catalytique ou son activité qui permet de convertir les réactifs en azine dépend du traitement de l'étape c et du produit de l'étape e. Les proportions des réactifs fixées ci-dessus permettent d'obtenir une conversion totale de l'eau oxygénée et une production d'azine corres- pondant R plus de 50 Z de l'eau oxygénée engagée et pouvant atteindre Z. La solution de travail est une solution quelconque pourvu qu'elle puisse contenir l'eau de réaction et l'emmener jusqu'à l'étape c. On ne connait pas la composition de cette solution et c'est justement l'avan- tage de l'invention par rapport à l'art antérieur. On forme une solu- tion de travail initiale pour démarrer l'installation de production, puis après démarrage de la production, le traitement de l'étape c et l'introduction du produit de l'étape e, font que la solution de travail est apte R la production d'azines. On surveille le volume de la solu- tion de travail qu'on peut ajuster en éliminant plus ou moins d'eau en c. On surveille son activité en mesurant la production d'azine. On décrira la formation de la solution de travail initiale lors de la description de e. La mise en contact de l'eau oxygénée, de l'ammoniac, du réactif portant un groupe carbonyl avec la solution de travail peut s'effectuer de façon quelconque. Avantageusement on opère dans un milieu homogène ou dans un milieu qui assure au moins une solubilisation suffisante des réactifs pour pouvoir obtenir de l'azine. La réaction peut se faire dans une très large plage de température, par exemple entre O et 100 C, et on opère avantageusement entre 30 et 70 C. Bien qu'on puisse opérer à toute pression, il est plus simple d'être à la pression atmosphérique, mais on peut monter jusqu'à environ 10 bars si c'est nécessaire pour mainte- nir de préférence la réaction de l'étape a en phase liquide. Les réactifs peuvent être introduits simultanément ou séparément et dans un ordre quelconque dans la solution de travail. On peut utiliser toutes sortes de réacteurs, agités ou non agités, ou même de simples capacités qu'on peut disposer en parallèle en série à co- courant ou à contre-courant, ou toute combinaison de ces possibilités. On sépare (i) l'azine et éventuellement l'excès de réactif portant un groupe carbonyl et (ii) la solution de travail par des moyens connus tels que l'extraction liquide-liquide, la distillation ou toute combi- naison de ces possibilités. L'azine et l'excès de réactif portant un groupe carbonyl peuvent former une phase homogène ou n'être que partiellement miscibles. Il est avantageux de les séparer avant d'hydrolyser l'azine. Cet excès de réactif carbonylé et celui qu'on recueille après l'hydrolyse de l'azine peuvent être recyclés au réacteur. Si l'ammoniac est en excès dans l'étape a, il est entraîné avec l'eau de réaction dans la solution de travail. Le traitement de l'étape c consiste sur tout ou partie de la solution de travail (i) à éliminer l'eau de réaction et (ii) à porter à une température supérieure à 130 C; (i) et (ii) pouvant être dans un ordre quelconque ou simultanées. L'élimination d'eau est une opération ordinaire qui peut être avantageusement faite dans une colonne à distiller en prenant soin de récupérer les produits plus volatils que l'eau. Parmi les produits plus volatils que l'eau qui sortent, on trouve de l'ammoniac, un peu de réactif portant un groupe carbonyl si on a utilisé dans l'étape a un tel produit plus léger que l'eau, du méthanol ou de l'athanol si la solution de travail en contient. L'ammoniac, le composé carbonylé éventuel sont retournés au réacteur. Le mithanol ou l'êthanol après séparation d'avec l'eau sont recyclée à l'étape a au réacteur ou mélangés avec la solution de travail en sortie de l'étape c. Le trai- tement au-delà de 130 C peut se faire dans un échangeur, ou un rebouil- leur de fond de colonne. Avantageusement la solution de travail est portée à une tempéra- ture comprise entre 150 et 250 C, et de préférence entre 170 et 230 C. Avantageusement, la solution de travail est portée à une tempéra- ture au moins égale à 130 C en éliminant simultanément l'eau de réac- tion. Avantageusement la solution de travail est portée à une tempéra- ture comprise entre 150 et 250 C, et de préférence entre 170 et 230 C. Cette opération peut s'effectuer de nombreuses manières, il est avanta- geux d'opérer dans une capacité dotée d'un système de chauffage, ladite capacité étant surmontée d'un moyen de distillation pouvant être une colonne à distiller, ou tout dispositif ayant la même fonction. L'en- semble capacité/colonne à distiller est alimenté par la solution de travail dans la colonne à distiller. Selon une forme préférée de l'invention, le dispositif de cette étape c est une colonne à distil- ler, le fond de cette colonne (la partie basse) est maintenu à au moins C, et cette colonne est alimentée latéralement par la solution de travail. La pression de cette colonne est ajustée par des moyens usuels tels que le débit de réfrigérant sur le condenseur de reflux ou le système de vide pour assurer une ébullition en pied et on classe la colonne pour avoir en tête l'eau et les produits plus volatils que l'eau. Le débit de soutirage d'eau en tête se fait pour assurer un volume constant de la solution de travail. Parmi les produits plus volatils que l'eau qui sortent, on trouve de l'ammoniac, un peu de réactif portant un groupe carbonyl si on a utilisé dans l'étape a un tel produit plus léger que l'eau, du méthanol ou de l'éthanol si la solution de travail en contient. L'ammoniac, le composé carbonylé éventuel sont retournés au réacteur. Le méthanol ou l'éthanol après séparation d'avec l'eau sont recyclée à. l'étape a au réacteur ou mélangés avec la solution de travail en sortie de l'étape c. Selon une forme préfér5e de l'invention, la colonne comprend de 5 A 50 plateaux théoriques et l'alimentation se fait entre le 3 et le 20 plateau comptés en partant du fonds de la colonne. Dans la forme préférée de l'invention qui est une colonne à- distiller, la température de la solution de travail qui alimente la colonne est inférieure à 110 C, la température du fonds de la colonne est comprise entre 150 et 250'C et le temps de séjour compris entre minutes et 2 heures. Dans cette dernière forme préférée la tempéra- ture d'alimentation est comprise entre 50 et 110 C, la température du fonds de colonne est comprise entre 170 et 230 C et le temps de séjour entre 10 minutes et quelques heures. Il n'est pas nécessaire de traiter toute la solution de travail dans l'étape c, on peut en fin d'étape b traiter seulement une partie de la solution puis mélanger la partie de la solution traitée en c et la partie non traitée et retourner l'ensemble au réacteur de l'étape a. Avantageusement la partie qu'on traite représente au moins 50 % en poids de l'ensemble de la solution de travail et de préférence 60 à % selon l'activité de cette solution nécessaire pour la production d' azines. L'avantage du procédé de la présente invention est qu'on remplit l'installation avec une solution de travail initiale, puis qu'on la fait tourner en la traitant à l'étape c et en y introduisant un produit capable d'entretenir la production d'azine. Le produit de l'étape e peut être choisi parmi les oxyacides organiques ou inorganiques, leurs sels d'ammonium et d'une facon générale leurs dérivés: anhydrides, esters, amides, nitriles, peroxydes d'acyles, ou leur mélange. Avanta- geusement on utilise les amides, les sels d'ammonium et les nitriles. A titre d'exemple, on peut citer (i) des amides d'acides carboxy- liques de formule R 5COOH dans laquelle R5 est l'hydrogène, un radical alkyl linéaire ayant de 1 à 20 atomes de carbone, ou un radical alkyl ramifié ou cyclique ayant de 3 à 12 atomes de carbone, ou un radical phényl pouvant être substitué, (ii) des amides d'acides polycarboxy- liques de formule R6(COOH)n dans laquelle R6 représente un radical alkylène ayant de I à 10 atomes de carbone et n valant 1 ou 2, R6 peut être une simple liaison alors n vaut 2. Les radicaux R5 et R6 peuvent être substitués par des halog;nes, des groupements OH, NO2 ou méthoxy. Or. peut citer aussi les amides des acides organiques de l'arsenic. Les amides préférés sont le formamide,]'acetamide, le monochlora- cétamide et le propionamide. Parmi les sels d'ammonium on utilise avantageusement les sels d'hydracides, d'oxyacides minéraux, d'acides arylsulphoniques, d'acides R5COOR ou d'acides R6(COOH)n, R5, R6 et n étant définis précédemment, des acides organiques de l'arsenic. Les sels d'ammonium préférés sont le formiate, l'acétate, le monochloracétate, le propionate, le phénylarsonate et le cacodylate. Parmi les nitriles, on peut citer avantageusement les produits de formule R7(CN)n, n pouvant varier de 1 à 5 selon la valence de R7, R7 est un alkyl cyclique ou non cyclique ayant de I 12 atomes de carbone ou de benzene ou de la pyridine. R7 peut être substitué par des groupe- ments qui ne s'oxydent pas dans le réacteur de l'étape a, par exemple des halogènes, des groupes carboxyliques, esters carboxyliques, nitro, amine, hydroxy ou acide sulphonic. Les nitriles préférés sont l'acétonitrile et le propionitrile. On forme la solution de travail en mettant en solution un ou plusieurs produits choisis parmi les oxyacides organiques ou inorgani- ques, leurs sels d'ammonium et d'une façon générale leurs dérives: anhydrides, esters, amides, nitriles, péroxydes d'acyles, ou leur mélange. Avantageusement on utilise les amides, les sels d'ammonium ou les nitriles précédents. Cette solution peut être aqueuse ou à base d'un alcool ou d'un mélange d'alcool et eau. Parmi les alcools on utilise avantageusement les alcools aliphatiques saturés ayant de 1 à 6 atomes de carbone et de préférence 1 à 2 atomes de carbone. On utilise aussi avantageusement des diols et plus particuliè- rement des diols ayant de 2 à 5 atomes de carbone. On peut citer par exemple le glycol, le propylèneglycol, le 1,3 propanediol, le 1,3 et 1,4 butanediol et le 1,5 pentanediol. On démarre le cycle de cette solution de travail entre le réacteur en a, la séparation en b, le traitement en c et le retour en a. On opére ainsi "à vide", c'est-à-dire sans production d'azine, puis on démarre progressivement l'introduction des réactifs dans le réacteur de l'étape a. Des que la production d'azine est en régime, on introduit en continu un produit capable d'entretenir la production d'azine et choisi avantageusement parmi les amides, les sels d'ammonium ou les nitriles. Que ce soit pour former la solution de travail initiale ou pour l'appoint de l'étape e, on ne sortirait pas du cadre de l'invention en formant in situ le sel d'ammontum en profitant de l'ammoniac, il suffit d'utiliser l'acide carboxylique correspondant. Par exemple on peut remplacer un appoint d'acétate d'ammonium par un appoint d'acide acétique, de même pour constituer la solution de travail initiale, il suffit d'opérer "à vide", c'est-a-dire sans l'eau oxygénée mais avec de l'ammoniac. Puis, comme précédemment, on fait tourner cette solution de travail en formation et après on démarre la production en ajoutant les réactifs, c'est-a-dire l'ammoniac, l'eau oxygénée et le composé carbo- nylé. La quantité d'amide, d'acide, de sels d'ammonium ou de nitrile à mettre dans l'eau, l'alcool ou le mélange d'eau et d'alcool est com- prise entre 40 et 80 % en poids de la solution de travail à l'entrée de l'étape a. Cette quantité est exprimée en équivalent acide acétique, c'est- à-dire qu'une mole d'acétate d'ammonium ou une mole de propionamide ou une mole d'acétonitrile ou une mole de formamide, sont équivalentes à une mole d'acide acétique. On peut ne mettre que de l'amide, que des sels d'ammonium ou que du nitrile, ou un mélange de deux ou de ces trois produits, sachant que l'un d'eux peut être lui-même un mélange (de plusieurs amides, de plusieurs sels d'ammonium ou de plusieurs nitriles). Avantageusement, on forme la solution de travail initiale en diluant le sel d'ammonium dans l'eau à raison d'environ 50 Z en poids et de préférence on le forme in situ à partir d'acide acétique. Ouant à l'introduction du produit de l'étape e, on peut utiliser tout produit ou tout mélange d'amides de sels d'ammonium ou de nitriles précédents. On peut aussi utiliser tout produit formant le sel d'ammonium in situ, par exemple l'acide acétique. La quantité est ajustée en fonction de la production d'azine. C'est l'homme de métier qui peut déterminer facile- ment la quantité à ajouter pour entretenir la production d'azine. On ne connaît pas le mécanisme de cette synthèse ni la contribution de l'étape c et de l'étape e du procédé de l'invention dans la production d'azine. On observe généralement qu'il suffit d'au plus I Z en poids rapporté A la solution de travail à l'entrée de a. Il n'y a pas de relation entre le produit qui sert à former la solution de travail initiale et le produit qu'on introduit dans l'étape e, on peut utiliser toute combinaison. Avantageusement on constitue la solution de travail avec un sel d'ammonium formé in situ ou un nitrile et le produit de l'étape e est un nitrile ou un acide carboxylique R5COOH ou R6(COOH)n. De préférence on forme la solution de travail avec de l'acide acétique et de l'ammoniac et on introduit dans l'étape e de l'acide acétique. Selon une forme préférée de l'invention, on peut éliminer certai- nes impuretés à haut point d'ébullition de la solution de travail. Il suffit de traiter la solution de travail en totalité ou en partie et avantageusement on purifie la partie de la solution de travail qui sort de l'étape c. L'élimination de ces impuretés à haut point d'ébullition peut se faire tout simplement par distillation en rejetant en tout ou partie tout ce qui bout au-dessus du composant (ou ses sels) servant à faire la solution de travail ou à entretenir son activité (ou du composé plus lourd en cas de mélange). Cette quantité d'impuretés représente entre 0,01 et 5 Z en poids de la totalité de la solution de travail. Cette quantité est faible et peut dépendre des conditions de la synthèse d'azines, des impuretés déjà présentes dans l'ammoniac, l'eau oxygénée et le composé carboxylé, et on sait que l'eau oxygénée en présence d'impuretés peut conduire à des impuretés lourdes. Au lieu de procéder par distillation, on peut aussi éliminer ces impuretés de la solution de travail par passage sur des matières absorbantes constituées de particules microporeuses. On peut utiliser par exemple les produits décrits dans le brevet US 4 657 751. Selon une forme préférée de l'invention, on peut ajouter dans la solution de travail entre l'étape c et l'étape a ou dans la réaction de l'étape a, un catalyseur permettant de stabiliser la réaction de synthèse d'azines. Ce catalyseur a la formule générale Q-X-Y = Z, dans laquelle Q est l'hydrogène ou un métal alcalin ou l'ammonium; X et Z sont des atomes d'oxygène ou d'azote et Y est un atome de carbone, d'azote, d'arsenic, d'antimoine, de phosphore, de soufre, selenium ou tellure; les atomes X, Y et Z portent les substituants nécessaires pour satisfaire les règles de valence. Ce catalyseur Q-X-Y = Z peut être un phosphate, phosphite, phosphonate, polyphosphate, pyrophos- phate, arsenate, un phénylarsenate, un cacodylate, bicarbonate, anti- monate, stannate ou un sulfate d'ammonium ou de métaux alcalins. On peut utiliser aussi les esters correspondants, en particulier ceux des alcools aliphatiques ayant de I 5 atomes de carbone. La quantité h utiliser est avantageusement comprise entre 10 et 1000 ppm, et de préférence, entre 50 et 250 ppm de l'ensemble solution de travail, réactifs à l'entrée de a. Les phosphates de métaux alcalins et l'orthô- phosphate disodique sont préférés. La figure 1 ci-jointe est un mode de réalisation de la présente invention. 20 représente le réacteur de l'étape a, 30 le décanteur séparant l'azine de la solution de travail, 60 le dispositif d'hydro- lyse de l'azine, 40 la colonne assurant l'étape c et 50 le dispositif avec la résine échangeuse d'ions qui élimine les impuretés lourdes. Pour simplifier, on n'a pas représenté les pompes, les vannes et le reflux de la colonne 40. 1 est le recyclage de méthyl éthyl cétone (MER), 2 l'appoint de MER, 3 l'alimentation en eau oxygénée, 4 l'ammoniac et 5 la solution de travail. On sort en 6 un mélange d'azine et de solution de travail qu'on sépare dans le décanteur 30. L'azine est transférée en 7 vers l'hydrolyse pour produire en 8 de l'hydrate d'hydrazine, la MEK étant recyclée par 1 au réacteur. En 9 la solution de travail entre dans la colonne 40 d'ol on récupère en 10 de l'eau et un peu d'ammoniac. Le pied 11 passe sur des résines absorbantes en polystyrène de porosité en volume 51 %, de surface 750 m2/g, dont le diamètre moyen des pores est o A et la granulométrie 1, 2 à 0,3 mm (20 à 50 mesh). Puis retourne en par l'entrée 5. En 12 on ajoute de l'acide acétique selon l'étape e du procédé et en 13 du phosphate disodique. EXEMPLE 1 On opère selon le dispositif de la figure 1 sauf que 30 % en poids de la solution de travail en 9 n'est pas traité en 40 et rejoint la partie traitée après 50. On a formé une solution de travail en mélan- geant de l'eau, de l'acide acétique et de l'ammoniac, tout en chauffant progressivement la colonne 40. La quantité d'acide acétique utilisée pour faire de l'acétate d'ammonium représente environ 50 % en poids de la solution de travail. On a obtenu en régime stationnaire: En 2 appoint de 100 kg/h de méthyl éthyl cétone (MEK), En 3, 1000 kg/h d'H,0, stabilisé à l'EDTA, exprimé en H202 O100 % (sous forme d'une solution à 70 %), En 4, 1000 kg/h NH3, En 13, 3 kg/h de phosphate disodique, En 12, 60 kg/h d'acide acétique, Le réacteur 20 opère à 50C, En 5, le débit de solution de travail est de 11000 kg/h, En 7, on obtient un débit de 3900 kg/h de mékazine: CH3(C2Hs5C=N-N=C(C2H5)CH3 En 9, la solution de travail à 50 C alimente la colonne 40 au 11 plateau au dessus du bouilleur, il y a 19 plateaux entre l'alimentation et la tête. La pression de tête de 40 est 0, 9 bar absolus, le pied est à 180 C, le bouilleur est alimenté par 10500 kg/h de vapeur 18 bars absolus. EXEMPLE 2 On opère comme dans l'exemple 1, mais en utilisant du formiate d'ammonium au lieu d'acétate d'ammonium et en faisant passer la solu- tion de travail sortant de 30 dans une capacité lui asssurant un chauffage à 200 C avant de l'envoyer dans la colonne 40. Cette capacité est chauffée en série avec le bouilleur de 40, le débit de vapeur sur cette capacité et sur le bouilleur 40 est aussi de 10500 Kg/h. Le formiate est formé in situ par l'ajout d'acide formique. On remplace en 12 60 Kg/h d'acide acétique par 53 Kg/h d'acide formique. Les autres paramètres sont identiques. REVENDICATIONS 1. Procédé de synthèse d'azines ' partir d'eau oxvgénée, d'ammo- niac et d'un réactif portant un groupe carbonyl, caractérisé en ce que: a) on met en contact ces réactifs avec une solution, dite solution de travail, jusqu'à obtenir de l'azine, b) on sépare (i) l'azine et éventuellement l'excès de réactif portant un groupe carbonyl et (ii) la solution de travail, c) on porte tout ou partie de la solution de travail à une température supérieure à 130 C, l'eau de réaction étant éliminée avant, après ou simultanément, d) on recycle la solution de travail à l'étape a), e) on introduit dans la solution de travail en un point quelconque des étapes précédentes un produit capable d'entretenir la production d'azine. 2. ProcédZ selon la revendication 1, caractérisé en ce que le réactif portant un groupe carbonyle est choisi parmi l'acétone, la mréthyl éthvl cétone et la méthyl isobutyl cétone. 3. Procédé selon la revendication I ou 2, caractérisé en ce que l'azine est hydrolysée en hydrate d'hydrazine. 4. Procédé selon l'une des revendications I à 3, caractérisé en ce que dans l'étape a la quantité de solution de travail est comprise entre 0,1 et 1 kg par mole d'eau oxygénée. 5. Procédé selon l'une des revendications I à 4, caractérisé en ce qu'on effectue l'étape a entre 30 et 70'C. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que dans l'étape c la solution de travail est portée entre 150 et 2500C, et de préférence entre 170 et 2300C. 7. Procédé selon l'une des revendications 1; 6 caractérise en ce que dans l'étape c l'eau est éliminée simultanémient et en ce que l'étape c est effectuée dans une colonne de distillation alimentée latéralement par la solution de travail et dont le pied et à une température supérieure h 130 C. 8. Procédé selon l'une des revendication 1 à 7, caractérisé en ce que le produit de l'étape e est choisi parmi les amides, les sels d'ammonium ou les nitriles. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les sels d'ammontum peuvent être formés in situ. lO.Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le produit introduit est de l'acide acétique. 11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le produit introduit est l'acide phénylarsonique. 12. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le produit introduit est l'acide cacodylique. 13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la solution de travail est purifiée par élimination des impu- retés à haut point d'ébullition. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la solution de travail est purifiée par passage sur des résines. 15. Procédé selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'on ajoute dans la solution de travail entre l'étape c et l'étape a ou dans le réacteur-de l'étape a, un catalyseur de formule générale Q-X-Y = Z dans laquelle Q est l'hydrogène ou un m5tal alcalin ou l'ammonium; X et Z sont des atomes d'oxygène ou d'azote et Y est un atome de carbone, d'azote, d'arsenic, d'antimoine, de phosphore, de soufre, selerium ou tellure; les atomes X, Y et Z portent les substi- tuants nécessaires pour satisfaire les ràgles de valence.