FR 2644565 A2 19900921 FR 8903458 A 19890316 La présente invention concerne des perfectionnements à un procédé et un dispositif de déshydratation à chauffage électrique tels que décrits et revendiqués dans la demande brevet français No. 2 618 539 au nom de la Demanderesse, et la présente demande constitue à ce titre un demande de certificat d'addition rattachée à cette demande de brevet. La demande de brevet précitée concerne tout d'abord un procédé de déshydratation d'un minéral pulvérulent en lit fluidisé par chauffage pour évaporer une partie de liteau qui y est incorporée, dans lequel on chauffe ledit minéral par un réseau d'éléments de chauffage électrique à effet Joule répartis et disposés directement au sein du lit de fluidisation dudit minéral, on prélève au moins une partie de la vapeur d'eau dégagée, on la dépoussière et on l'injecte dans le lit fluidisé par le bas pour effectuer la fluidisation dudit minéral, Elle concerne également un dispositif de déshydratation d'un minéral pulvérulent par chauffage pour évaporer une partie de l'eau qui y est incorporée, comportant un réacteur de déshydratation en lit fluidisé, le réacteur étant muni d'un réseau d'éléments de chauffage électrique à effet Joule répartis et disposés directement au sein du lit de fluidisation du minéral, des moyens de recyclage d'au moins une partie de la vapeur d'eau dégagée lors de la déshydratation comportant un dépoussiéreur de ladite vapeur d'eau et propres à effectuer la fluidisation dudit minéral en injectant ladite vapeur d'eau par le bas du réacteur et des moyens de régulation du débit de ladite vapeur d'eau en fonction de la pression partielle de vapeur saturante présente dans le réacteur et de la température du lit de fluidisation. La présente invention se propose de perfectionner ce procédé et ce dispositif afin d'en réduire tout d'abord les coQts d'exploitation. Il faut savoir en effet que le plâtre, matériau de construction de prix modéré, incorpore dans son prix de vente pour une grande part le coût de l'énergie nécessaire à son obtention. Ainsi le procédé à chauffage électrique, malgré le fait qu'il produit des plâtres de meilleure qualité, est difficilement exploitable sur le plan commercial. La présente invention vise donc en premier lieu à minimiser la consommation en énergie électrique du procédé. La présente invention vise également à améliorer ce procédé et ce dispositif en supprimant la nécessité d'une cheminée d'évacuation des fumées, et plus généralement toute émission de fumées, particulièrement nuisibles pour l'environnement dans le cas de la fabrication du plâtre. Enfin, toujours dans le cas de la fabrication du plâtre, la présente invention vise à donner au procédé et au dispositif les moyens de mieux contrôler la qualité des plâtres obtenus, et plus précisément de mieux contrôler la pression partielle de vapeur d'eau dans la phase dense du lit fluidisé, pour ainsi se placer avec davantage de précision sur le diagramme température/pression déterminant les divers types de plâtres pouvant être obtenus. A cet effet, la présente invention concerne tout d'abord un procédé selon la revendication 1 du brevet principal, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes additionnelles consistant a refroidir au moins une partie du mélange d'air et de vapeur d'eau après dépoussiérage, jusqu'à une température telle qu'une quantité de vapeur d'eau correspondant sensiblement à la quantité d'eau extraite du minéral se condense, éliminer ladite eau condensée, et réchauffer le mélange débarrassé de l'eau condensée avant sa réinjection dans le lit fluidisé. De préférence, le refroidissement du gaz est effectué par échange de chaleur, d'une part avec le matériau pulvérulent froid à déshydrater, et d'autre part avec de l'air froid destiné au séchage dudit matériau en amont du procédé, tandis que son réchauffage est effectué par échange de chaleur avec le matériau pulvérulent une fois déshydraté, chaud. La présente invention concerne également un dispositif selon la revendication 5 du brevet principal, caractérisé en ce que les moyens de recyclage comprennent en outre: - des premiers moyens d'échange de chaleur pour céder au moins au minéral pulvérulent à déshydrater une partie de la chaleur du mélange d'air et de vapeur en sortie du réacteur, et condenser un débit d'eau sensiblement égal à celui qui est extrait du minéral pulvérulent sous forme de vapeur, - un séparateur gaz/eau condensée relié à la sortie desdits premiers moyens d'échange de chaleur, pour extraire du gaz recyclé ladite eau condensée, et - des seconds moyens d'échange de chaleur pour céder au gaz recyclé avant son injection dans le réacteur une partie de la chaleur du minéral pulvérulent une fois déshydraté. D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaitront mieux à la lecture de la description détaillée suivante d'une forme de réalisation préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels la figure 1 est un schéma de principe d'une installation de production de platres selon la présente invention, la figure 2 est une vue en coupe verticale d'un four de déshydratation à lit fluidisé et chauffage électrique de l'installation de la figure 1, et la figure 3 est une vue en coupe verticale d'un échangeur de chaleur de l'installation de la figure 1. En référence aux dessins, l'installation de l'invention comprend tout d'abord un dispositif de préchauffage de gypse 10 qui se présente sous la forme d'un échangeur de chaleur gaz/solide à lit mobile et qui est représenté plus en détail sur la figure 3. Il comprend une enceinte verticale 11 qui peut être alimentée en gypse par un conduit supérieur lia. L'extrémité inférieure de l'enceinte se étrécit en lia vers un sas alvéolaire 12, schématiquement représenté, dont les variations de vitesse déterminent le débit du gypse dans l'échangeur, et en particulier la vitesse de descente du lit de gypse 13 accumulé dans l'enceinte. Un faisceau tubulaire 14, alimenté comme on le verra plus loin par les gaz de sortie d'un cuiseur faisant partie de l'installation, est destiné à transmettre au gypse la chaleur desdits gaz. Un faisceau tubulaire 14 est disposé comme illustré en travers de l'enceinte 11, c'est à dire qu'il comprend un ensemble de sections de tubes s'étendant en serpentin a travers la masse de gypse et présentant toutes une même inclinaison par rapport à l'horizontale. De façon caractéristique et nécessaire compte-tenu des états respectifs des deux milieux, on alimente les tubes par le bas et on les évacue par le haut. En outre, à chaque transition 14b côté bas entre deux sections de tube 14a adjacentes, il est prévu un conduit de purge 16 afin d'évacuer l'eau liquide de condensation formée dans les tubes lors de l'échange de chaleur.Les conduits de purge 16 débouchent dans un collecteur commun 18 (non représenté sur la figure 1 par souci de clarté) comportant un conduit d'évacuation d'eau 19, sous forme d'un conduit de trop-plein, raccordé å une autre partie de l'installation comme on le-verra plus loin. En 20 est indiqué, schématiquement sur la figure 1 et avec plus de détails sur la figure 2, un cuiseur en lit fluidisé a chauffage électrique. La phase dense du lit est chauffée de façon uniforme par des résistances électriques 21 reliées à une alimentation appropriée 22, convenablement thermostatée. La fluidisation du lit est assurée par un mélange contrôlé de vapeur d'eau et-d'air, comme on le verra plus loin, via un conduit d'entrée 23 alimentant un faisceau de buses d'éjection verticales 24, débouchant dans le fond d'une pluralité de couloirs évasés 25. Les résistances électriques 21 se présentent sous forme de barres horizontales disposés entre les couloirs 25. Le cuiseur, intégralement entouré d'un matériau réfractaire 26, comporte dans sa paroi supérieure un conduit d'évacuation des gaz 27 et latéralement un déversoir de trop-plein 28 (non représenté sur la figure 2) pour le plâtre formé, par exemple identique à celui qui est décrit dans la demande de brevet français précitée No. 2 618 539. On n'a pas non plus illustré sur la figure 2 le conduit d'alimentation en gypse, qui est relié à l'échangeur 10 de réchauffage du gypse par une conduite Cl. La sortie des solides 28 du cuiseur 20 est reliée à un dispositif d'extraction pour lesdits solides1 désigné par 30 et réalisé sous la forme d'un siphon fluidisé. Le siphon 30 est alimenté en air de fluidisation en 31 à partir d'une soufflante 80, via un conduit d'air C3. Une vanne V1 permet de réguler le débit d'air vers le siphon, et donc le débit auquel le plâtre est extrait du cuiseur 20. Elle permet également, pour certaines phases transitoires, de maintenir à une valeur donnée le niveau des solides pulvérulents dans le cuiseur. On peut noter ici que l'on utilise pour fluidiser le siphon 30 de l'air sec afin de ne pas modifier les caractéristiques du platre produit dans le cuiseur 20. En outre, le siphon 30 permet d'assurer la liaison entre deux zones de l'installation dans lesquelles règnent des pressions différentes, à savoir le cuiseur 20 et un dispositif de refroidissement de plâtre tel qu'on va le décrire ci-dessous. Le refroidisseur de plâtre 40, dont l'entrée des solides 41 est reliée à la sortie des solides 32 du siphon 30 par un conduit C4, présente la forme d'un échangeur de chaleur sensiblement identique à celui de la figure 3 dans sa conception, à ceci près qu'il ne comporte aucun moyen de purge étant donné qu'aucun phénomène de condensation n'est ici rencontré. Il comporte une enceinte verticale 41 dans laquelle la vitesse d'un lit mobile de plâtre est déterminée par un sas alvéolaire 42, et un faisceau tubulaire 44 traversant la masse de plâtre. Cet échangeur a pour objet de refroidir le plâtre issu du cuiseur et du siphon en réchauffant les gaz de fluidisation du cuiseur 20. A cet effet, la sortie du faisceau tubulaire 44 de l'échangeur 40 est reliée à l'entrée 23 du cuiseur par un conduit C5.Son entrée est reliée comme on le verra plus loin à une source recyclée de gaz de fluidisation essentiellement froids. Un clapet anti-retour 50 incorporé dans le conduit C5 évite tout retour des gaz chauds issus de l'échangeur 40 vers ce dernier. Le niveau des solides dans le refroidisseur 40 est déterminé d'une part par le débit des solides dans le siphon 30, déterminé parle débit d'air en C3, et d'autre part par la vitesse impartie au sas alvéolaire 42. La sortie des solides de l'échangeur 40 est reliée a l'entrée d'un transporteur en phase dense 60, qui assure l'interface de l'installation avec un atelier de stockage et de conditionnement du site. Les vannes V2 et V3 dirigent le plâtre élaboré respectivement vers l'atelier de stockage et de conditionnement 70, soit vers l'entrée lia du préchauffeur de gypse 10 via un conduit C6. L'atelier 70 peut comporter par exemple un dispositif de mise en sacs approprié. Il est à noter que le plâtre issu du refroidisseur 40 est à une température suffisamment basse pour permettre avantageusement cette mise en sacs sans autre traitement de refroidissement. Par ailleurs, le recyclage via V3 et C6 du plâtre formé vers l'échangeur 10 est utilisé pour la procédure de démarrage de l'installation, afin d'atteindre rapidement les conditions stables nécessaires pour la production souhaitée. La soufflante 80 mentionnée plus haut tient lieu d'une part, comme déjà mentionné, de source d'air de fluidisation du siphon 30, et d'autre part de source réglable d'air neuf de fluidisation. A cet effet, la sortie de la soufflante est reliée à l'entrée du faisceau tubulaire 44 de l'échangeur 40 par l'intermédiaire d'une vanne de réglage V4. I1 est à noter que la vanne V4 peut contribuer, en coopération avec d'autres réglages décrits plus loin, à maintenir dans le gaz de fluidisation du cuiseur 20 une pression partielle de vapeur d'eau souhaitée. On a indiqué en 90 un dispositif de dépoussiérage des gaz issus du cuiseur. I1 présente avantageusement la forme d'un séparateur à cyclone classique, dont l'entrée est reliée a la sortie 27 du cuiseur via un conduit C7. On peut noter ici que la sortie de l'air de fluidisation du siphon 30 est également reliée à l'entrée du cyclone, via un conduit C7'. La sortie basse (sortie des solides) du dépoussiéreur, constituée pour l'essentiel de fines particules cuites, est reliée par un conduit C8 à l'entrée du refroidisseur de platre 40. Sa sortie haute (sortie des gaz) est reliée par un conduit C9 à un filtre à manche 100 destiné à assurer un dépoussiérage complémentaire, notamment afin d'éviter tout colmatage du faisceau tubulaire 14 de l'échangeur 10. La sortie des solides du filtre 100 est reliée à la sortie du cyclone 90 par un conduit C10. Sa sortie des gaz est reliée à l'entrée du faisceau tubulaire 14 de l'échangeur 10 de réchauffage du gypse, par un conduit Cll. La sortie des gaz du filtre 100 est également reliée par un conduit C12 à l'entrée d'une soufflante 160 de recyclage direct, qui sera décrite plus loin. En 110 est indiqué un échangeur air/gaz de recirculation, qui comprend schématiquement une enceinte 111 dans laquelle est introduit de l'air neuf fourni par une soufflante 120, par l'intermédiaire d'une vanne de réglage V5 agissant comme expliqué plus loin. La sortie de l'enceinte 111 est reliée par un conduit C13 à un dispositif de broyage et de séchage 130 pour le traitement préalable du gypse avant son introduction dans réchauffeur 10. L'enceinte 111 est par ailleurs traversée intérieurement par des tubes d'échange de chaleur 112 reliés côté entrée à la sortie du faisceau tubulaire 14 du réchauffeur de gypse 10, via un conduit C14. Côté sortie, les tubes 112 sont reliés à l'entrée d'un séparateur liquide/gaz 140, via un conduit C15. Par ailleurs, une vanne de réglage V6 est prévue entre l'entrée de l'enceinte 111 et la sortie des tubes d'échange 111 (conduit 115), à des fins expliquées plus loin. L'échangeur 110 permet, en condensant une partie de la vapeur d'eau dans les gaz refroidis issus de l'échangeur 10, de maintenir constante la masse de vapeur dans l'installation, et donc de contrôler la pression partielle de vapeur d'eau dans le cuiseur 20. L'échangeur 110 a également pour objet de chauffer préalablement l'air destiné à l'unité de broyage/séchage du gypse, et c'est donc tout ou partie de l'énergie nécessaire au séchage qui est fournie à l'air dans l'échangeur 110. Le séparateur liquide/gaz 140 permet d'extraire sous forme liquide lreau provenant de la déshydratation du gypse. Il peut prendre pratiquement toute forme usuelle. On peut noter ici que l'eau liquide extraite dans le faisceau tubulaire 14 du réchauffeur de gypse est amenée par un conduit C17 à la sortie de liquide du séparateur 140. L'installation comprend en outre une soufflante 150 pour les gaz froids de recirculation, qui assure le débit principal pour les gaz de fluidisation à destination du cuiseur 20. Cette soufflante est reliée côté entrée à la sortie des gaz du séparateur 140 et côté sortie a une vanne V7 de réglage de cette recirculation principale. La sortie de la vanne V7 est reliée à l'entrée du faisceau tubulaire 44 de l'échangeur 40 destiné au refroidissement du plâtre et au réchauffage des gaz de fluidisation. En 160 est indiquée une autre soufflante, dont l'entrée est reliée directement à la sortie du filtre 100, via un conduit C16, et dont la sortie est reliée au conduit d'entrée 23 du cuiseur 20 par l'intermédiaire d'une vanne de réglage V8. La soufflante 160 et la vanne V8 permettent d'alimenter le cuiseur 20 en gaz chauds de recirculation, qui présentent une forte pression partielle de vapeur d'eau. Le réglage des vannes V7 et V8 est l'un des éléments qui déterminent la pression partielle de vapeur d'eau dans le circuit de recirculation alimentant le cuiseur. On peut noter ici que la vanne V6 décrite plus haut permet d'extraire de la boucle de recirculation un débit déterminé du gaz recyclé en direction du broyeur sécheur 130 via l'échangeur 110. Comme on le verra en détail plus loin, le réglage de cette vanne permet de modifier la quantité de vapeur d'eau présente dans le circuit à recyclage de l'installation. Enfin l'installation comprend une vanne V9 dont l'entrée est à l'air libre et dont la sortie est reliée à l'entrée de la soufflante 160. Cette vanne permet d'introduire de l'air neuf dans la boucle de recirculation de l'installation, et est utile pendant la procédure de démarrage du procédé, pour assurer la fluidisation initiale du lit dans le cuiseur électrique 20. L'installation représentée comprend en outre, de façon non illustrée pour éviter d'alourdir les dessins, un dispositif de contrôle et de commande qui est relié aux diverses vannes de réglage V1 a V9, aux quatre soufflantes 80, 120, 150 et 160 ainsi qu'a divers capteurs et détecteurs (non représentés) prévus dans l'installation.Ces capteurs peuvent inclure, entre autres - un capteur de température à l'intérieur de la phase dense du lit fluidisé en 20, - un capteur de température à la sortie des gaz de recyclage (conduit C15) de l'échangeur 110, - des capteurs de niveau dans le cuiseur 20 et dans les échangeurs 10 et 40, On va décrire ci-dessous le fonctionnement de l'installation de la figure 1, à l'exception des parties ayant une fonction identique ou similaire a celle de parties semblables déjà présentes dans la demande de brevet principal. Les résistances électriques 21 chauffent à une température contrôlée le lit fluidisé par un courant constitué d'un mélange de vapeur d'eau et d'air; la pression partielle de vapeur d'eau est également contrôlée, comme on va le voir ci-dessous, pour ainsi pouvoir se déplacer avec une relative précision sur le diagramme température/pression de la figure 3 du brevet principal. Le mélange air/vapeur d'eau à la sortie du cuiseur, enrichi d'une quantité de vapeur d'eau correspondant à l'eau extraite du minéral, est dépoussiérée en 990, 100. Ce mélange est dirigé, dans des proportions commandées, d'une part vers le réchauffeur de gypse 10, où une partie de la vapeur d'eau se condense sous l'effet de son refroidissement et est recueillie en 19, et d'autre part directement vers l'entrée 23 du cuiseur, via la soufflante 160 et la vanne V8. Les gaz refroidis en 10 sont sont soumis à un autre refroidissement dans l'échangeur 110, pour éliminer du mélange, de façon bien contrôlée, une quantité additionnelle d'eau, condensée en 110 et extraite en 140, en faisant en sorte que la quantité totale d'eau liquide extraite grâce aux échangeurs 10 et 110 soit égale à la quantité d'eau extraite du gypse dans le cuiseur 20. On assure ainsi de cette manière qu'un débit de vapeur d'eau, déterminé par sa pression partielle dans le mélange, sensiblement invariable soit appliqué comme gaz de fluidisation dans le cuiseur. La détermination de la quantité d'eau éliminée en aval du second échangeur 110, et donc de la pression partielle de la vapeur dans ce circuit de recyclage spécifique, s'obtient sous le contrôle d'un ou de plusieurs paramètres. Fondamentalement, les deux refroidissements successifs impartis au mélange air/vapeur sont tels que ce mélange est saturé a la sortie de l'échangeur 110. L'on peut ainsi exploiter la caractéristique des mélanges saturés, selon laquelle la pression partielle de vapeur est en relation biunivoque avec la température. Ainsi, on peut régler la pression partielle de vapeur dans -ce circuit de recyclage spécifique en contrôlant la chûte de température dans l'échangeur 110. Avantageusement, cette chute de température est déterminée en ouvrant plus ou moins la vanne V5 d'entrée de l'air neuf. En pratique, c'est ce mode de réglage qui sera utilisé en exploitation pour effectuer le réglage fin de la pression partielle de vapeur. Par ailleurs, en dosant à l'aide des vannes V7 et V8 les proportions de mélange passant d'une part dans le circuit à double échangeur et d'autre part dans le circuit de recyclage direct entre la sortie du dépoussiéreur et l'entrée 23 du cuiseur, on peut ici encore effectuer un réglage de la pression partielle; en particulier, en ouvrant davantage V8, qui achemine un mélange très riche en vapeur, au détriment de V7, on accroit la pression partielle de vapeur, et réciproquement. Par ailleurs, on peut extraire via la vanne V6 une partie du mélange air/vapeur véhiculé dans la conduite C15, et donc diminuer le débit absolu de vapeur d'eau et d'air dans le recyclage, tandis que l'on introduit simultanément dans le circuit, le cas échéant, de l'air neuf de remplacement à l'aide de la soufflante 80 et de la vanne V4. L'on comprend que cette dernière solution permet également de contrôler la pression du mélange de gaz dans l'ensemble du circuit de recyclage, par exemple avec un asservissement approprié sur une mesure de pression donnée dans un manomètre. Ainsi la conduite C15 achemine un mélange air/vapeur saturée/eau liquide, et le séparateur 140 a pour objet d'extraire toute l'eau liquide. On peut noter ici que ce séparateur remplace avantageusement les cheminées d'échappement des installations traditionnelles dégageant des fumées polluantes chargées en fines particules de plâtre. Le mélange air/vapeur subsistant à la sortie du séparateur 140 est acheminé, via la soufflante 150 et la vanne V7, à l'entrée du refroidisseur de plâtre 40, dans lequel le plâtre est refroidi comme on l'a indiqué plus haut pour permettre sa mise en sacs sans délai supplémentaire, tandis que le mélange de fluidisation est réchauffé avant sa réinjection dans le cuiseur, pour avantageusement limiter la consommation d'énergie électrique par les éléments chauffants 21 de ce dernier. La procédure de démarrage à froid de l'installation s'effectue comme suit - on assure que les vannes V3 et V9 sont ouvertes; - on assure que les vannes V1, V2, V4, V6, V7 et V8 sont fermées; - on démarre les soufflantes 80, 150 et 160; - on règle la fluidisation à froid dans le cuiseur 20 en ouvrant plus ou moins les vannes V4, V7 et V8; - on introduit dans le cuiseur 20 le gypse préalablement broyé et séché par mise en route du sas alvéolaire 12 du préchauffeur de gypse 10; - à l'aide d'un détecteur approprié (non illustré), on détecte l'atteinte dans le cuiseur 20 du niveau nominal du lit fluidisé; la vanne V1 est alors ouverte pour fluidiser le siphon 30; - on maintient le sas alvéolaire 42 fermé jusqu'a l'obtention dans le refroidisseur 40 du niveau nominal de plâtre; un détecteur de niveau non illustré est prévu à cet effet dans le refroidisseur; - on met en route le sas alvéolaire~ 42 avec asservissement sur le niveau de plâtre dans le refroidisseur 40, pour maintenir ce niveau essentiellement constant; - on ferme progressivement la vanne V4 pour réduire petit à petit l'apport d'air neuf; la vanne V9 est également fermée dans le même but; - on met en marche le chauffage électrique 21, 22 du cuiseur 20, de façon asservie a la température et à la pression partielle de vapeur d'eau dans le lit fluidisé; - on ouvre plus ou moins la vanne V6 pour assurer la régulation de la pression totale des gaz de recirculation; - lorsque la température nominale du plâtre à l'entrée du refroidisseur 40 est atteinte, on ferme la vanne V3 et on ouvre la vanne V2 pour diriger le plâtre produit vers l'unité 70 de stockage et/ou de mise en sacs; ; - on déclenche alors le processus de régulation en continu de la pression partielle de vapeur d'eau dans les gaz de fluidisation appliqués au cuiseur 20, par action appropriée sur une ou plusieurs des vannes V4 à V8, et en même temps on contrôle la montée du débit des solides dans le cuiseur, la température dans ce dernier étant régulée par action sur la puissance de chauffe. L'arrêt de l'installation s'effectue de la façon suivante - on interrompt l'alimentation du réchauffeur 10 à partir du broyeur-sécheur; ceci provoque une élévation de la température des gaz de recirculation, puisque toute la chaleur dégagée dans le cuiseur y est transférée; ceci provoque également, après un temps déterminée, la baisse du niveau de plâtre dans le refroidisseur 40; - lorsque la température des gaz à la sortie du séparateur 140 dépasse une valeur haute de consigne, on arrête la soufflante 150 et on ferme la vanne Y7; - on arrête ensuite le chauffage électrique 21, 22 du cuiseur; - lorsqu'on détecte dans le refroidisseur 40 le niveau de seuil bas, on arrête la soufflante 80 et on ferme la vanne V1; on arrête également le sas alvéolaire 12 du réchauffeur 10; - on arrête ensuite la soufflante de recirculation 160 et on ferme la vanne associée V8; - on vidange ensuite complètement le refroidisseur 40, après quoi son sas 42 est arrêté; - enfin on ouvre la vanne V9 et on ferme la vanne V6. La procédure d'arrêt d'urgence s'effectue comme cidessus, à l'exception du fait que l'on commence par arrêter le chauffage 21, 22 du cuiseur. On va indiquer ci-dessous un exemple numérique d'utilisation de l'installation pour la fabrication de semihydrate (SOICa, Ho10) à un débit de 6 t/h - température dans la phase dense du lit fluidisé 1100C. - pression partielle de vapeur dans les gaz de fluidisation : 0,3.10' Pa. - diamètre du siphon : 20 cm. - débit de l'air de fluidisation du siphon : 22,5 m2 /h. - puissance calorifique fournie au gypse dans l'échangeur 10 : 215 kW. - proportion du mélange air/vapeur passant par le circuit de recyclage direct C12 : 44 %; cela donne une proportion de 56b dans l'autre branche, valeur qui est compatible avec la puissance devant être fournie au gypse. - débit de vapeur d'eau à l'entrée du réchauffeur 10 0,28 kg/s. - débit de vapeur d'eau à la sortie des gaz du séparateur 140 : 0,07 kg/s. - chaleur cédée par condensation dans les échangeurs 10 et 110 : 730 kW. - chaleur cédée par l'air dans le même circuit : 68 kW. - débit de-l'eau condensée : 0,3 kg/s, correspondant au débit de l'eau extraite du gypse dans le cuiseur. - température dans la branche C12 : 1050C. - débit d'air dans la branche C12 : 0,87 kg/s. - débit de vapeur dans la branche C12 : 0,3 kg/s. - refroidissement du plâtre dans l'échangeur 40 : de 105 à 730C, - échauffement du gaz dans l'échangeur 40 : de 45 à 850C. - puissance calorifique échangée dans le refroidisseur 40 : 52 kw. - température des gaz de fluidisation à l'entrée du cuiseur : 960C. - puissance électrique à fournir au cuiseur : 1050 kW. - consommation calorifique par tonne de semi-hydrate produit : 175 kWh/t. En conclusion, en faisant varier la température du lit fluidisé entre par exemple 100 et 3000C et proportion de vapeur dans le gaz de fluidisation entre O et 100%, on peut produire à l'aide d'une même installation toute la variété de plâtres existants. A cet égard, le type de plâtre produit ne dépend que de consignes d'exploitation données par l'utilisateur, ce qui contribue à une très grande flexibilité d'utilisation. REVENDICATIONS 1. Procédé de déshydratation d'un minéral pulvérulent en lit fluidisé par chauffage pour évaporer une partie de l'eau qui y est incorporée, dans lequel on chauffe ledit minéral par un réseau d'éléments de chauffage électrique à effet Joule répartis et disposés directement au sein du lit de fluidisation dudit minéral, on prélève au moins une partie de la vapeur d'eau dégagée. on la dépoussière et on l'injecte dans le lit fluidisé par le bas pour effectuer la fluidisation dudit minéral, selon la revendication 1 du brevet principal, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes additionnelles consistant à refroidir au moins une partie du mélange d'air et de valeur d'eau après dépoussiérage, jusqu'à une température telle qu'une quantité de vapeur d'eau correspondant sensiblement à la quantité d'eau extraite du minéral se condense, éliminer ladite eau condensée, et réchauffer le mélange débarrassé de l'eau condensée avant sa réinjection dans le lit fluidisé. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on refroidit ladite partie au moins du mélange d'air et de vapeur d'eau en transférant une partie de sa chaleur au minéral pulvérulent à déshydrater en amont du réacteur. 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel le minéral pulvérulent à déshydrater est soumis à un traitement préalable de séchage, caractérisé en ce qu'on refroidit encore ladite partie au moins du mélange d'air et de vapeur d'eau en transférant une partie de sa chaleur à de l'air destiné audit séchage. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'on détermine la température de refroidissement de ladite partie au moins du mélange par réglage du débit de l'air destiné au séchage. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on réchauffe ladite partie au moins du mélange débarrassée de l'eau condensée en lui transférant une partie de la chaleur du minéral déshydraté en aval du réacteur. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'on réinjecte directement dans le réacteur une partie déterminée du mélange d'air et de vapeur d'eau après dépoussiérage. 7. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le minéral pulvérulent est du gypse que l'on déshydrate pour former du plâtre. 8. Dispositif de déshydratation d'un minéral pulvérulent par chauffage pour évaporer une partie de l'eau qui y est incorporée, comportant un réacteur (20) de déshydratation en lit fluidisé, le réacteur étant muni d'un réseau d'éléments (21) de chauffage électrique à effet Joule répartis et disposés directement au sein du lit de fluidisation du minéral, des moyens de recyclage (90,100,10,110,150,160) d'au moins une partie de la vapeur d'eau dégagée lors de la déshydratation comportant un dépoussiéreur (90,100) de ladite vapeur d'eau et propres à effectuer la fluidisation dudit minéral en injectant ladite vapeur d'eau par le bas du réacteur et des moyens de régulation du débit de ladite vapeur d'eau en fonction de la pression partielle de vapeur saturante présente dans le réacteur et de la température du lit de fluidisation, selon la revendication 5 du brevet principal, caractérisé en ce que les moyens de recyclage comprennent en outre: - des premiers moyens d'échange de chaleur (lu,110) pour céder au moins au minéral pulvérulent à déshydrater une partie de la chaleur du mélange d'air et de vapeur en sortie du réacteur, et condenser un débit d'eau sensiblement égal à celui qui est extrait du minéral pulvérulent sous forme de vapeur, - un séparateur gaz/eau condensée (140) relié à la sortie desdits premiers moyens d'échange de chaleur, pour extraire du gaz recyclé ladite eau condensée, et - des seconds moyens d'échange de chaleur (40) pour céder au gaz recyclé avant son injection dans le réacteur une partie de la chaleur du minéral pulvérulent une fois déshydraté. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les premiers moyens d'échange de chaleur comprennent un échangeur de chaleur gaz/solides (10) à lit mobile de solides entre au moins une partie dudit mélange en sortie du réacteur et le minéral pulvérulent à déshydrater, comprenant un circuit de purge (16,18,19) de l'eau condensée dans un circuit tubulaire (14) pour ledit mélange. 10. Dispositif selon la revendication 9, comprenant en outre une unité de séchage (130) du minéral pulvérulent avant son introduction dans le réacteur (20), caractérisé en ce que les premiers moyens d'échange de chaleur comprennent en outre un échangeur de chaleur gaz/gaz (110) entre ladite partie au moins du mélange et un circuit d'air de séchage (C13), et en ce qu'il est également prévu des moyens de réglage (V5) du débit d'air de séchage pour faire varier la température du mélange saturé air/vapeur en sortie dudit échangeur et donc la quantité d'eau condensée dans ce dernier. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre, entre la sortie de mélange saturé et l'entrée de l'air de séchage dudit échangeur gaz/gaz (110), une vanne de réglage (V6). 12. Dispositif selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que les moyens de recyclage comprennent en outre un circuit de recyclage direct (C12,160,V8) entre la sortie du dépoussiéreur (100) et l'entrée (23) du réacteur. 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que le circuit de recyclage comprenant les premiers moyens d'échange de chaleur et le séparateur et le circuit de recyclage direct comprennent chacun une soufflante (150,160) et une vanne de réglage de débit (V7,V8). 14. Dispositif selon l'une des revendications 8 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend une autre soufflante (80) dont l'entrée est reliée à l'air libre et dont la sortie est reliée, par l'intermédiaire de deux vannes (V4,V1), respectivement à l'entrée des gaz des seconds moyens d'échange de chaleur (40) et à une entrée (31) de gaz de fluidisation d'un siphon fluidisé (30) prévu entre la sortie des solides (28) du réacteur (20) et l'entrée des solides desdits seconds moyens d'échange de chaleur 15. Dispositif selon l'une des revendications 8 a 14, caractérisé en ce que les seconds moyens d'échange de chaleur comprennent un échangeur gaz/solides (40) à lit mobile de solides.