FR 2641621 A1 19900713 FR 9000180 A 19900109 La présente invention concerne un système optique destiné à être utilisé avec un viseur dans des appareils photographiques reflex à un seul objectif qui emploient un miroir pentagonal à la place d'un prisme pentagonal. Des systèmes optiques selon la technique antérieure conçus pour être utilisés avec un viseur possédant un miroir penta- gonal à la place d'un prisme pentagonal sont décrits dans les modèles d'utilité japonais publié n 48-32325 et 48-10424. Ces systèmes optiques de la technique antérieure présentent des avantages par rapport à ceux utilisant un prisme pentagonal en ce qu'ils souffrent d'un plus petit degré de réduction du grossisse- ment. Par ailleurs, ils utilisent un si grand nombre d'éléments de lentille que la longueur totale des lentilles dans l'oculaire augmente, ce qui ne permet pas de réaliser un appareil photogra- phique compact. En outre, L'utilisation de verres coûteux entraîne une augmentation du coût de production. C'est un but de l'invention de résoudre le problème ci-dessus exposé, ainsi que d'autres problèmes, de la technique antérieure et de fournir un système optique perfectionné qui est destiné à être utilisé avec un viseur employant un miroir penta- gonal. Le système adopte une composition simple à deux éléments à deux unités et assure néanmoins une vision précise et des perfor- mances intéressantes. Non seulement ce système optique est compact, mais il donne également un fort grossissement et peut être fabriqué à un coût réduit. Ces buts de l'invention, ainsi que d'autres, sont réalisés à l'aide d'un système optique pour viseur d'appareil photographique réflex à un seul objectif, lequel système optique comprend, dans cet ordre depuis le côté de la plage de visée, une première unité de lentille constituée par un élément de lentille convergent et une deuxième unité de lentille constituée par un élément de lentille divergent. Ce système optique satisfait les conditions suivantes: (1) -2 (2) 0 264 1 6 2 1 o SF1 est le facteur de forme de La première unité de lentille et SF2 est le facteur de forme de la deuxième unité de lentiLLe. Dans un mode de réalisation préféré, au moins l'une des quatre surfaces délimitant lesdites première et deuxième unités de LentiLLe est asphérique. SeLon un autre mode de réaLisation préféré, le système optique satisfait en outre la condition suivante: (3) 0,05 La distance focale composite du système optique. La première lentille et La deuxième lentille sont de préférence respectivement formées de résine acrylique et de résine de poLycarbonate, ou bien de matériaux ayant des nombres d'Abbe comparables. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: - les figures 1 à 12 sont des vues en section droite simplifiées de systèmes optiques respectivement construits selon les exemples 1 à 12; et - les figures 13 à 24 sont des graphes représentant les courbes d'aberration respectivement obtenues avec les systèmes optiques des exemples 1 à 12, lorque la bague de sortie d'oculaire a un diamètre de 4 mm. Sur chacune des figures 13 à 24, les courbes (a) repré- sentent l'aberration sphérique (SK) et la condition des sinus (SC), les courbes (b) l'aberration chromatique Cd désigne la raie d, F la raie F et C la raie C), les courbes (c) l'aberration chromatique latérale, les courbes (d) l'astigmatisme sagittal (S) et l'astigma- tisme médian (M), les courbes (e) la distorsion, et les courbes (f) la coma. Selon l'invention, Le système optique comprend, dans cet ordre depuis Le côté de La plage de visée du viseur, une première unité de lentille constituée par un élément de lentiLLe convergent et une deuxième unité de lentille constituée par un élément de Lentille divergent. Ce système optique satisfait les conditions suivantes: (1) -2 (2) 0 o SF1 est le facteur de forme de la première unité de Lentille et SF2 est Le facteur de forme de la deuxième unité de lentille, le facteur de forme étant donné par SF = (RS + RE)/(RS - RE), o RS est Le rayon de courbure de la surface de chaque lentille se trouvant du côté de la plage de visée du viseur, et RE est le rayon de courbure de la surface de chaque lentille se trouvant du côté du point de positionnement de l'oeil derrière le viseur. La condition (1) présente la condition qui doit être satisfaite par le facteur de forme de la première unité de lentille. Si SF1 est inférieur à la limite inférieure de cette relation, on peut facilement compenser la comla, mais l'aberration sphérique est difficile à compenser. Si SF1 dépasse la limite supé- rieure de cette relation, on peut facilement compenser l'aberration sphérique, mais la coma est difficile à compenser. De plus, la distance entre les première et deuxième unités de lentille augmen- tera au niveau de leurs zones de bord de manière à provoquer une augmentation indue de l'ouverture effective de la première lentille. La condition (2) présente la condition qui doit être satisfaite par le facteur de forme SF2 de la deuxième unité de lentille. Si SF2 est inférieur à la limite inférieure de cette relation, la coma est difficile à compenser. Si SF2 dépasse la limite supérieure de cette relation, le rayon de courbure de la surface se trouvant du côté du point de positionnement de l'oeil diminuera de manière à produire un point de positionnement de l'oeil virtuellement rapproché, c'est-à-dire un dégagement oculaire virtuellement court. Pour donner de meilleures performances, au moins une des quatre surfaces délimitant les première et deuxième unités de lentille est de préférence asphérique. Si l'on n'utilise pas une surface asphérique, une coma importante ou des variations de l'acuité visuelle par rapport au centre se produiront dans la zone de bord du champ visuel. L'apparition de la coma sera particulière- ment remarquable si l'on augmente la distance entre les première et deuxième unités de lentille pour obtenir un plus fort grossisse- ment. Dans un mode de réalisation préféré, la surface asphé- rique possède de préférence une forme exprimée par: Y2/R 5 X _ y2 Y 1 + /1 - (K+i) Yz/Rz k=2 o X est la distance mesurée depuis le sommet le long de l'axe optique dans la direction suivant laquelle les rayons se déplacent, Y est la hauteur depuis l'axe optique, R est le rayon de courbure d'un plan sphérique de référence, K est le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation, et A2K est le coefficient d'asphéricité d'un degré supérieur. Selon un autre mode de réalisation préféré, le système optique satisfait en outre la condition suivante: (3) 0,05 o d1 est l'épaisseur de ladite première lentille suivant la direc- tion de l'axe optique, d2 la distance existant entre lesdites première et deuxième lentilles sur l'axe optique, d3 l'épaisseur de la deuxième lentille suivant la direction de l'axe optique, et f est la distance focale composite du système optique. La condition (3) se rapporte au rapport de la longueur totale du système optique à sa distance focale composite. Si la limite inférieure de cette relation n'est pas atteinte, on ne peut pas atteindre le fort grossissement voulu. Si on dépasse la limite supérieure de cette relation, on obtient un grossissement impor- tant, mais l'ouverture effective de la première lentille devient grande. Pour obtenir une compensation efficace de l'aberration chromatique, il est tout spécialement préférable de former la première lentille en une résine acrylique ou un verre crown possédant un nombre d'Abbe comparable à celui de toute résine acrylique, et de former la deuxième lentille en une résine de poLy- carbonate ou en un verre de flint possédant un nombre d'Abbe comparable à celui d'une résine de polycarbonate. L'utilisation de lentilles faites en résines offre l'avantage supplémentaire d'un poids plus réduit et d'un coût plus bas. Des exemples 1 à 12 de l'invention sont décrits ci-dessous en relation avec des tables de données, o SN désigne le numéro de la surface, r. désigne le rayon de courbure (en milli- mètres) de la ième surface, d désigne la distance (en millimètres) entre la ième et la (i+1)eme surfaces, n désigne l'indice de réfraction de la jeme lentille (matériau optique) pour la raie d, v désigne le nombre d'Abbe de la j me lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la ième surface, A4i désigne le coefficient d'asphé- ricité biquadratique de la i eme surface, et A6i désigne le coeffi- cient d'asphéricité triquadratique de la ieme surface. Dans chacun des exemples 1 à 12, la distance de la quatrième surface au point de positionnement de L'oeil est de 15 mm et la couverture effective du viseur est de 95 %. La distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm pour les exemples 1 à 10, et de 74,6 mm pour les exemples 11 et 12. Exemple 1 SN ri di n j Kji A6i 1 15,534 6,476 1,49186 57,4 -0,23684 -7,74061x108 2 -28,357 2,154 -7,37018 3 -53,238 1 1,58547 29,9 4 18 Distance de La plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,229 Grossissement: 0,740X (52/70,229) SF1 = -0,292 SF2 = 0,495 (d 1+d2+d3) / f = 0,137. Exemple 2 SN r. d. n. vj Ki A6i -8 I 14,489 6,224 1,49186 57,4 -0,34447. -7, 28882x108 2 -34,501 2,005 -11,6694 3 -146,305 1 1,58547 29,9 4 15 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 69,961 Grossissement: 0,743X (52/69,961) SF1 = -0,408 SF2 = 0,814 (d 1+d2+d3) / f = 0,132. 2 6 4 1 6 2 1 Exemple 3 SN ri d i n v K A6i i n ij K i A6i 1 13,231 8,203 1,49186 57,4 -0,275 -1, 30316x10-7 2 -24,387 1,231 -9,80573 2,47025x10-8 3 -110,535 1 1,71736 29,3 4 15 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil:15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 67,03 Grossissement: 0,776X (52/67,03) SF1 = -0,297 SF2 = 0,761 (d +d2+d3) / f = 0,156. Exemple 4 SN r d; n Vj Ki A6 in j jKi A 6i 1 14,678 7,6 1,49186 57,4 -0,38849 -9,08487x10- 2 -28,267 2,153 -9,04108 3 -333,815 1 1,80518 25,4 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 Z f = 67,314 Grossissement: 0,772X (52167,314) SF1 = -0,316 SF2 = 0,898 (d1d +d2+d3) / f = 0,160. Exemple 5 SN r. d. n. V K. A I i j j Ki 61i I 13,944 7,548 1,49186 57,4 -0,43628 -9, 28391x108 2 -31,306 1,94 -12,3174 3 136,934 1 1,80518 25,4 4 15 Distance de la plage de visée à La première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 66,927 Grossissement: 0,777X (52/66,927) SF1 = -0,384 SF2 = 1,246 (d 1+d2+d3) / f = 0,157. Exemple 6 SN r. d. n V K 6 i *1 j j K i A-i 1 12,427 7,237 1,49186 57,4 -0,49027 -8,40078x10- 2 -69,886 1,944 -53,6169 3 30,528 I 1,80518 25,4 4 11,288 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 75 Couverture effective du viseur: 95 % f = 65,58 Grossissement: 0,793X (52/65,58) SF1 = -0,697 SF2 = 2,173 (d1+d2+d3) / f = 0,155. Exemple 7 SN r. d. nj v Ki A6i 1 16,589 5,989 1,49186 57,4 -0,88321 -1,00077x107 2 -38,051 3,144 - 3 -14Z,669 I 1,58547 29,9 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,066 Grossissement: 0,742X (52/70,066) SF1 = -0,393 SF2 = 0,776 (d++d2d3) /f =0,145. Exemple 8 SN ri di nj vj K. A6i 1 15,091 6,814 1,49186 57,4 2 -24,665 1,820 -6,00198 8,98476x10-6 3 -31,262 1 1,58547 29,9 4 20,510 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,273 Grossissement: 0,740X (52/70,273) SF1 = -0,241 SF2 = 0,208 (d1+d2+d3) / f = 0,137. Exemple 9 SN ri d n Vj K A6i 1 13,991 6,168 1,49186 57,4 2 -51,422 2,250 3 -86,065 1 1,58547 29,9 58,9175 -5,27521x105 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 69,757 Grossissement: 0,745X (52/69,757) SF1 = -0,572 SF2 = 0,654 (d1+d2+d3) / f = 0,135. Exemple 10 SN r i d i n Vj K. A6 i *1 J J 1 12,423 6,502 1,49186 57,4 - 2 -73,265 1,886 3 -60,334 1 1,58547 29,9 4 18,165 4,40044 -4,80934x10-7 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 68, 342 Grossissement: 0,761X (52/68,342) SF1 = -0,709 SF2 = 0,537 (d1+d2+d3) / f = 0,137. Exemple 11 SN r. d. n. j. K 4 i iSNr; d nj Vj Ki A4i -6 A6i -8 1 12,818 8,5 1,49186 57,4 0,22455 -5,72694x10 -8,00138x10 2 63,022 0 3 63,022 1,5 1,58547 29,9 4 18 4,08541 -2,04664x107 Distance de la plage de visée à La première surface: 74,6 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 65,211 Grossissement 0,797X (52/65,211) SF1 = -1,511 SF2 = 1,800 (d1+d2+d3) / f = 0,153. Exemple 12 SN r d n v K A4i A i i j j Ki A 4i ' 6i - 1 15,175 8,5 1,49186 57,4 0,51174 -6,7107x10 -4,61234x10 2 737,592 0 3 737,592 1,5 1,58547 29,9 4 25,562 7,51188 -2,60332x108 Distance de la plage de visée à la première surface 74,6 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 68,746 Grossissement: 0,756X (52/68,746) SF1 = -1,042 SF2 = 1,072 (d1+d2+d3) / f = 0,145. Comme décrit ci-dessus, le système optique de l'invention adopte une composition simple à deux éléments à deux unités et est néanmoins en mesure de donner un grossissement plus éLevé sans utiliser un prisme pentagonal. En dépit de sa petite taille, ce système optique assure de bonnes performances, comme cela apparaît clairement sur les graphes des figures 13 à 24, qui donnent les courbes d'aberration obtenues avec ce système. Si l'on forme les première et deuxième lentilles toutes deux à l'aide de résines, on obtient l'avantage supplémentaire d'un coût très bas. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir du dispositif dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Système optique destiné à être utilisé avec un viseur d'appareil photographique reflex à un seul objectif, caractérisé en ce qu'il possède un côté plage de visée du viseur et un côté point de positionnement de l'oeil et comprend, dans cet ordre depuis le côté de la plage de visée, une première unité de lentille consti- tuée par un élément de lentille convergent et une deuxième unité de lentille constituée par un élément de lentille divergent, ledit système optique satisfaisant les conditions suivantes: (1) -2 (2) 0 o SF1 est le facteur de forme de la première unité de lentille, SF2 est le facteur de forme de la deuxième unité de lentille, le facteur de forme de chaque unité de lentille étant défini par: RS + RE SF RS - RE o RS est le rayon de courbure de la surface de chaque unité de lentille du côté de la plage de visée, et RE est le rayon de courbure de la surface de chaque unité de lentille du côté du point de positionnement de l'oeil. 2. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins une des quatre surfaces délimitant lesdites première et deuxième unités de lentille est asphérique. 3. Système optique selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite surface asphérique présente une forme exprimée par: 1+ Y1 R) YR k=2 3. ' + J i - (K+1) Y'/R2 k o X est la distance mesurée depuis le sommet le long de l'axe optique dans La direction suivant laquelle les rayons se déplacent, Y est La hauteur depuis l'axe optique, R est le rayon de courbure d'un plan sphérique de référence, K est le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation, et A2K est Le coefficient d'asphéricité d'un degré supérieur. 4. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait en outre la condition: 0,05 composite du système optique. 5. Système optique selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il satisfait en outre la condition 0,05 composite du système optique. 6. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première lentille est faite d'une résine acrylique et ladite deuxième LentiLLe est faite d'une résine de poly- carbonate. 7. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite première unité de lentille est constituée par ledit premier éLément de lentille et ladite deuxième unité de lentille est constituée par ledit deuxième éLément de lentille. 8. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de La surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de La ième surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les ème eme ime et (i+1)me surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème jme lentille (matériau optique) pour la raie d, v. désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la ième surface, A4; désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la i eme surface, et A6 désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que La distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN ri di nj mj Ki A6i 1 15, 534 6,476 1,49186 57,4 -0,23684 -7,74061x108 2 -28,357 2,154 -7,37018 3 -53,238 1 1,58547 29,9 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,229 Grossissement: 0,740X (52/70,229) SF1 = -0,292 SF2 = 0,495 (d1+d2+d3) / f = 0,137. 9. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du c8té de la plage de visée du viseur, ri désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ème i surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les &me ème ie et (i+1)ème surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème je lentiLle (matériau optique) pour la raie d, v; désigne le ème 2- nombre d'Abbe de la jme lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la Sème surface, A4 désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la i em surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la i eme surface, et en ce que la distance de La quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 X et la distance de La plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r. d. n. v. K. A ri di nj Vj Ki A6i 1 14,489 6,224 1,49186 57,4 -0,34447 -7,28882x108 2 -34,501 2,005 -11,6694 3 -146,305 1 1,58547 29,9 4 15 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 X f = 69,961 Grossissement: 0,743X (52/69,961) SF1 = -0,408 SF2 = 0,814 (d1 +d2+d3) / f = 0,132. 10. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ième surface, d. désigne La distance (en millimètres) entre les ieme et Ci+1) ième et (i+1)ème surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème jme lentille (matériau optique) pour la raie d, vj désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique), K. désigne le i facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la idme surface, A4. désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- ?641621 tique de la ième surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- ème6 cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de ta quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et La distance OS de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN ri di nj Vj Ki A6i 7 1 13,231 8,203 1,49186 57,4 -0,275 -1,30316x107 2 -24,387 1,231 -9,80573 2,47025x10-8 3 -110,535 1 1,71736 29,3 4 15 Distance de la plage de visée à La première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 67,03 Grossissement: 0,776X (52/67,03) SF1 = -0,297 SF2 = 0,761 (d1+d2+d3) / f = 0,156. 11. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ème surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les im -eme et (+1 me ie et (i+1)m surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la eme l je lentille (matériau optique) pour la raie d, vj désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la eème surface, A4i désigne Le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ieme surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- ème 6 cité triquadratique de la ime surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de 15 mm, la couverture effective du viseur est de 95 X et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r. d i nj Vj Ki A6i - 8 1 14,678 7,6 1,49186 57,4 -0,38849 -9,08487x108 2 -28,267 2,153 -9,04108 3 -333,815 1 1,80518 25,4 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de L'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 67,314 Grossissement: 0,772X (52/67,314) SF1 = -0,316 SF2 = 0,898 (d 1+d2+d3) / f = 0,160. 12. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la dime surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les ième et (i+1)ème surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème je lentille (matériau optique) pour la raie d, vj désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique) , K. désigne le i facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour La ime surface, A4. désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- ème 4 tique de la ime surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r. d. nj v. K. A6i 8 1 13,944 7,548 1,49186 57,4 -0,43628 -9,28391x10 2 -31,306 1,94 -12,3174 3 136,934 1 1,80518 25,4 4 15 Distance de La plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 66,927 Grossissement: 0,777X (52/66,927) SF1 = -0,384 SF2 = 1,246 (d1+d2+d3) / f = 0,157. 13. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ème surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les ième et (i+1)eme surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème] jè lentille (matériau optique) pour la raie d, v. désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique) , K. désigne le i facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la ème iSe surface, A4. désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ieme surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la i eme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r d. n. V K. A i A i 3 18 1 12,427 7,237 1,49186 57,4 -0,49027 -8,40078x10 2 -69,886 1,944 -53,6169 3 30,528 1 1,80518 25,4 4 11,288 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 65,58 Grossissement: 0,793X (52/65,58) SF1 = -0,697 SF2 = 2,173 (d1+d2+d3) / f = 0,155. 14. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ème ième surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les ième et (i+1)ème surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème] j lentille (matériau optique) pour la raie d, v. désigne Le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique) , K désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la ème surface, A4i désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ième surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r. d i nj V. K. A6i 1 16, 589 5,989 1,49186 57,4 -0,88321 -1,00077x10 2 -38,051 3,144 3 -142,669 1 1,58547 29,9 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance 'de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,066 Grossissement: 0,742X (52/70,066) SF1 = -0,393 SF2 = 0,776 (d1+d2+d3) / f = 0,145. 15. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du c8té de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ième surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre les émeem ième et (i+l)me surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la jème lentille (matériau optique) pour la raie d, vj désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la ième surface, A4i désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ieme surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 X et la distance de la plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN ri. d n j K A K.i i1 6i 1 15,091 6,814 1,49186 57,4 2 -24,665 1,820 -6,00198 8,98476x106 3 -31,262 1 1,58547 29,9 4 20,510 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 70,273 Grossissement: 0,740X (52/70,273) SF1 = -0,241 SF2 = 0,208 (d1+d2+d3) / f = 0,137. 16. Système optique selon La revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, ri désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la S r d g d e i rt ième surface, d. désigne La distance (en millimètres) entre Les i eme et (+) me ime et (i+ 1ème surfaces, n désigne l'indice de réfraction de la eme lnil mtra jee lentille (matériau optique) pour La raie d, v désigne le nombre d'Abbe de la jème lentile (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la eme imi surface, A4i désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ième surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et La distance de La plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r. d i nj Vj K. A6i 1 13,991 6,168 1,49186 57,4 2 -51,422 2,250 3 -86,065 1 1,58547 29,9 58,9175 -5,27521x10-5 4 18 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 69,757 Grossissement: 0,745X (52/69,757) SF1 = -0,572 SF2 = 0,654 (d1 +d2+d3) / f =0,135. 17. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la eme ie. surface, d. désigne la distance (en millimètres) entre Les emeèm ie et (i+1) ème surfaces, n désigne L'indice de réfraction de La ème jee lentille (matériau optique) pour la raie d, Vj désigne le nombre d'Abbe de la jème lentille (matériau optique), K. désigne le facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la eme ie surface, A4 désigne le coefficient d'asphéricité biquadra- tique mde La m4urface, et A6 dsigne le coefficient d'asphri- tique de L>a i surface, et A6. désigne Le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de La ieme surface, et en ce que la distance de La quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 Z et la distance de La plage de visée à la première surface est de 81,004 mm: SN r d. n. V. K. A ri d i n j j Ki 6i 1 12,423 6,502 1,49186 57,4 2 -73,265 1,886 3 -60,334 1 1,58547 29,9 4 18,165 4,40044 -4,80934x10-7 Distance de la plage de visée à la première surface: 81,004 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 68, 342 Grossissement: 0,761X (52/68,342) SF1 = -0,709 SF2 = 0,537 (dl+d2+d3) / f = 0,137. 18. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du côté de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la ème ième surface, di désigne la distance (en millimètres) entre les eme e i1 m ième et (i+1)eme surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la eme LetLe (mtra jme lentille (matériau optique) pour la raie d, v; désigne le ème- nombre d'Abbe de La jme lentille (matériau optique), K. désigne le *1 facteur de forme d'unplan incurvé quadratique de rotation pour la ième surface, A4i désigne Le coefficient d'asphéricité biquadra- tique de la ieme surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- ème6 cité triquadratique de la ime surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, La couverture effective du viseur est de 95 X et la distance de la plage de visée à la première surface est de 74,6 mm: SN ri di nj Ki A4 A6i i i j j i 4i' 6i - 1 12,818 8,5 1,49186 57,4 0,22455 -5,72694x10- -8,00138x108 2 63,022 0 3 63,022 1,5 1,58547 29,9 4 18 4,08541 -2,04664x107 Distance de la plage de visée à la première surface 74,6 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 65,211 Grossissement: 0,797X (52/65,211) SF1 = -1,511 SF2 = 1,800 (d1+d2+d3) / f = 0,153. 19. Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il satisfait le tableau de données suivant, o SN désigne le numéro de la surface à partir du c6té de la plage de visée du viseur, r. désigne le rayon de courbure (en millimètres) de la jime surface, di désigne la distance (en millimètres) entre les ième et (i+1)eme surfaces, n. désigne l'indice de réfraction de la ème jme lentille (matériau optique) pour la raie d, vj désigne le ème nombre d'Abbe de la jme lentille (matériau optique), K. désigne le *1 facteur de forme d'un plan incurvé quadratique de rotation pour la eme ime surface, A4i désigne le coefficient d'asphéricité.biquadra- ème 4 tique de la ime surface, et A6i désigne le coefficient d'asphéri- cité triquadratique de la ieme surface, et en ce que la distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil est de mm, la couverture effective du viseur est de 95 % et la distance de la plage de visée à la première surface est de 74,6 mm: SN r. d v K A4 A6 ri di j jKi 1 i 4i 6A 6i -8 1 15,175 8,5 1,49186 57,4 0,51174 -6,710M7x1 -4,61234x10 2 737,592 0 3 737,592 1,5 1,58547 29,9 4 25,562 7,51188 -2,60332x108 Distance de la plage de visée à la-première surface: 74,6 Distance de la quatrième surface au point de positionnement de l'oeil: 15 Couverture effective du viseur: 95 % f = 68,746 Grossissement: 0,756X (52/68,746) SF1 = -1,042 SF2 = 1,072 (d1++d2+d3) / f = 0,145.