FR 2645368 A1 19901005 FR 8904088 A 19890329 :1 La présente invention se rapporte aux machines électriques et plus particulièrement aux rotors de machines électriques avec un enroulement supraconducteur d'excita- tion, par exemple de cryoturbogénérateurs. Dans les rotors de machines électriques, des cryoturbogénérateurs en particulier, on utilise, comme matériau supraconducteur, un alliage de niobium et de titane qui, dans des champs magnétiques intenses et à de grandes valeurs de courant, est caractérisé par une O10 température critique voisine du point d'ébullition, à la pression atmosphérique, de l'hélium liquide utilisé comme agent de refroidissement. Quand les températures dans la zone de l'enroulement supraconducteur d'excitation s'élè- vent au-dessus de la température critique voisine du point d'ébullition de l'hélium liquide, il y a, dans l'enroule- ment, une transition de l'état upraconducteur à l'état normal. La température dans la zone de l'enroulement d'excitation est influencée par divers courants de chaleur qui affluent, dont le courant de chaleur venant des éléments de structure du rotor qui se trouvent à la température du milieu ambiant, et traversant les tubes de force de la carcasse du rotor. Pour réduire l'afflux de chaleur vers l'enroulement d'excitation à travers les tubes de force du rotor, on utilise les vapeurs d'hélium qui sont produites par l'évaporation de l'hélium liquide au cours du refroidisse- ment de l'enroulement, pour refroidir les tubes de force, en faisant passer ces vapeurs par des canaux qui sont en contact thermique avec les tubes de force. Un problème se pose alors, relatif à l'efficacité du refroidissement des tubes de force ainsiqu'à l'efficacité de refroidissement de l'enroulement d'excitation. On sait que,dans le champ d'action des forces centrifuges à l'intérieur des canaux non isothermiques, surgissent toujours des courants de fluide qui tendent à égaliser la température sur la longueur du canal. Ces courants ont un caractère tourbillonnaire, l'intensité des tourbillons étant inversement proportionnelle à la viscosité du fluide qui coule dans le canal. A cette classe de canaux appartiennent les canaux de refroidissement des tubes de force dans les carcasses des rotors des machines électriques avec enroulement supraconducteur d'excitation. De plus, ces canaux étant parcourus par un fluide à faible viscosité (vapeurs d'hélium), l'intensité des courants tourbillonnaires dans ces canaux est suffisamment forte. Bien que la présence de tourbillons, d'une part, augmente quelque peu l'intensité d'échange de chaleur entre les vapeurs d'hélium et les tubes de force, ces tourbillons font d'autre part apparaî- tre des courants inverses par rapport à l'écoulement principal, qui transfèrent la chaleur des parties plus chaudes des canaux vers les parties plus froides. Ces contre-courants, d'une part, transfèrent la chaleur à la zone de l'enroulement supraconducteur et d'autre part réduisent l'efficacité de refroidissement des tubes de force. A leur tour, ces deux phénomènes, transfert de chaleur par les contre-courants dans la zone de l'enroule- ment supraconducteur et réduction d'efficacité de refroi- dissement des tubes de force, entraînent une diminution de l'efficacité de refroidissement de l'enroulement supraconducteur. Dans les conceptions connues des rotors de machines électriques avec enroulement supraconducteur d'excitation, les canaux de refroidissement des tubes de force passent par les espaces intérieurs de ces tubes. Les mêmes espaces contiennent des moyens d'isolement thermique de l'esoace intérieur du rotor par rapport au milieu envi- ronnant, qui sont réalisables soit comme des enceintes évacuées, soit comme des tampons calorifuges en une matière à basse conductivité thermique. Bien que le vide soit un isolant calorifuge meilleur qu'une matière à basse conductivité thermique, l'emploi du vide pour l'isolement thermique de l'espace intérieur du rotor est limité par le fait que la création d'une enceinte évacuée à l'intérieur d'un tube de force est un travail compliqué. Par ailleurs, la réalisation, dans une enceinte évacuée, de canaux qui auraient un bon contact thermique avec le tube de force, est une opération qui requiert une grande quantité de travail. La solution la plus simple et la plus facilement réalisable consiste à prévoir, pour l'isolement thermique de l'espace intérieur du rotor par rapport au milieu environnant, des tampons calorifuges. On connait un rotor de machine électrique avec enroulement supraconducteur d'excitation (SU, A, 663029) qui comporte une carcasse avec un enroulement supra- conducteur qui lui est fixé et qui renferme, dans ses parties extrêmes, des tubes de force. Les tubes de force contiennent des tampons calorifuges qui sont faits en une matière à basse conductivité thermique, par exemple en un stratifié de fibres de verre, et qui adhèrent par leurs surfaces cylindriques aux surfaces intérieures des tubes de force. Les surfaces cylindriques des tampons présentent des rainures axiales qui servent de canaux pour éloigner, de l'enroulement supraconducteur, les vapeurs de l'agent de refroidissement (vapeurs d'hélium). En passant par ces canaux, les vapeurs d'hélium refroidissent les tubes de force parce que ces derniers sont en contact thermique direct avec les canaux précités. Cependant, dans une telle structure de rotor, des courants en direction opposée à l'écoulement principal surgissent à l'intérieur des canaux d'évacuation des vapeurs d'hélium, lesquels courants, comme on l'a indiqué plus haut, transfèrent de la chaleur vers la zone de l'enroulement supraconducteur et réduisent l'efficacité de refroidissement des tubes de force, c'est-à-dire que leur action commune diminue l'efficacité de refroidissement de l'enroulement supraconducteur d'excitation. D'autre part, puisque le matériau du tampon calorifuge est fluide à froid, au cours de l'utilisation de la machine électrique, le tampon résiste mal à l'écrasement qui crée, entre la surface cylindrique du tampon et la surface intérieure du tube de force, des interstices parasites qui servent de voies supplémentaires pour les contre-courants des vapeurs d'hélium. Une tentative pour éviter l'apparition, dans les canaux d'évacuation des vapeurs d'hélium, de courants opposés à l'écoulement principal, en diminuant l'aire en section de ces canaux conduit à une augmentation de la résistance hydraulique à l'écoulement principal et de ce fait à une réduction de cet écoulement. Enfin, la réduction de l'écoulement principal entraîne, à son tour, une baisse d'efficacité de refroi- dissement de l'enroulement supraconducteur d'excitation. Par ailleurs, une résistance hydraulique élevée à l'écoulement principal peut provoquer une destruction des éléments constitutifs du circuit de refroidissement dans des régimes éventuels de chute de supraconductivité, ce qui compromet la fiabilité du rotor. La présente invention a pour but de créer un rotor de machine électrique avec enroulement supraconducteur d'excitation, rotor dans lequel les tubes de force de la carcasse,qui contiennent dans leur espace intérieur des tampons calorifuges avec des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement, renferment des éléments supplémentaires, ces éléments et ces tampons calorifuges ayant une forme et une disposition relative particulières et de plus, ces éléments, cette forme et cette disposition sont conçus de façon à constituer des tronçons de canaux sur lesquels ont lieu des ruptures de continuité des courants des vapeurs de l'agent de refroidissement, inverses par rapport à l'écoulement principal, de sorte que ces ruptures réduisent le trans- fert de chaleur dans la zone de l'enroulement supra- conducteur et augmentent l'efficacité de refroidissement des tubes de force. L'objectif visé par l'invention est atteint par le fait que, dans un rotor de machine électrique avec enroulement supraconducteur d'excitation, qui contient une carcasse avec un enroulement supraconducteur qui y est fixé, ladite carcasse renferme, dans ses parties extrêmes, des tubes de force et, à l'intérieur de ces tubes de force, des tampons calorifuges et des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement de la zone de l'enroulement supraconducteur, lesdits canaux ayant des tronçons qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force et selon l'invention chaque tampon se compose de plusieurs éléments cylindriques qui sont faits en un matériau calorifuge et qui adhèrent les uns aux autres par leurs surfaces latérales ou flancs et à la surface intérieure du tube de force par leur surface cylindrique, les tronçons des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force ayant la forme de rainures sur lesdites surfaces cylindriques et en plus de cela, sur ces surfaces cylindriques sont pratiqués des évidements annulaires ouverts du côté de l'une des surfaces latérales, ces évidements annulaires recevant des disques annulaires qui adhèrent, par leur surface cylindrique extérieure, aux surfaces intérieures des tubes de force, tandis que des tronçons de canaux sont formés entre les surfaces latérales et les surfaces cylindriques intérieures de ces disques d'une part et les éléments cylindriques des tampons d'autre part, les tronçons des canaux communiquant entre eux et avec les tronçons des canaux précédemment mentionnés, réalisés sur les surfaces cylindriques des éléments des tampons. La disposition des tronçons des canaux, qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force, sur les surfaces cylindriques des éléments des tampons, ainsi que la présence des évidements annulaires sur les éléments des tampons, le montage dans ces évidements annulaires de disques annulaires et la disposition de tronçons inter- médiaires de canaux entre les surfaces latérales et les surfaces cylindriques intérieures des disques d'une part et les éléments cylindriques des tampons d'autre part ont pour effet, lorsque les vapeurs de l'agent de refroi- dissement passent par les canaux, une modification considérable du caractère des courants tourbillonnaires aux frontières entre les tronçons des canaux qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force et ces tronçons intermédiaires. Cette modification du caractère des courants tourbillonnaires est due à un changement brusque de la dimension radiale du canal à ces frontières, et elle provoque une rupture de continuité des courants des vapeurs de l'agent de refroidissement opposés par rapport à l'écoulement principal et donc une diminution du transfert de chaleur vers la zone de l'enroulement supraconducteur et une augmentation de l'efficacité de refroidissement des tubes de force, c'est- à-dire une augmentation de l'efficacité de refroidissement de l'enroulement supraconducteur d'excitation. La bonne adhérence des disques annulaires, par leur surface cylindrique extérieure, aux surfaces intérieures des tubes de force, exclut la formation d'interstices parasites qui pourraient offrir des voies pour les contre-courants des vapeurs de l'agent de refroidissement. Le nombre d'éléments cylindriques des tampons dépend du nombre de disques annulaires qui, à son tour, est choisi en tenant compte des longueurs optimales des tronçons des canaux qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force. Les longueurs des tronçons et donc la distance entre les disques annulaires, c'est-à- dire le pas auquel ils sont agencés dans le sens axial de la carcasse, dépendentde l'efficacité de refroidissement- de l'enroulement supraconducteur d'excitation ainsi que de la nécessité d'assurer la fiabilité de la construction. Une augmentation du nombre de disques annulaires développe sensiblement la surface de refroidissement des tubes de force et permet de supprimer les contre-courants d'une façon plus efficace, ce qui contribue à l'efficacité de refroidissement des tubes de force et réduit le transfert de chaleur vers la zone de l'enroulement supra- conducteur. D'autre part, une augmentation du nombre de disques annulaires augmente la résistance hydraulique opposée à l'écoulement principal, ce qui entraine une diminution de fiabilité de la structure dans le cas dechute de supraconductivité, une augmentation de l'aire en section équivalente du tube de force et donc un trans- fert plus important de la chaleur vers la zone de l'enroulement supraconducteur, ce qui diminue l'efficacité de refroidissement de cet enroulement. Il est avantageux que les disques annulaires soient métalliques et plus précisément amagnétiques. En réalisant les disques annulaires en métal, on exclut leur écrasement au cours de l'utilisation de la machine électrique et on obtient une étanchéité perma- nente des joints entre les disques et les surfaces intérieures des tubes de force du fait que le matériau des disques n'est pas fluide à froid. L'étanchéité permanente des joints entre les disques et les surfaces intérieures des tubes de force exclut la formation d'interstices parasites qui pourraient servir de voies supplémentaires pour les contre- courants des vapeurs de l'agent de refroidissement et de ce fait augmenter l'efficacité de refroidissement de l'enroulement supra- conducteur. Quant aux interstices parasites qui peuvent se former entre les surfaces cylindriques intérieures des disques annulaires et les éléments des tampons, ils ne provoquent pas une diminution de l'efficacité de refroidissement de l'enroulement supraconducteur parce que les contre-courants qui apparaissent dans ces intersti- ces n'ont pas un caractère continu grâce a la présence des tronçons de canaux entre les surfaces latérales des disques annulaires et leur surface cylindrique inté- rieure d'une part et les éléments des tampons de l'autre. Par ailleurs, le fait que les disques annulaires soient métalliques permet de développer la surface d'échange de chaleur ce qui contribue à augmenter l'effica- cité de refroidissement des tubes de force. Il convient de réaliser, sur les surfaces latérales de chaque disque annulaire, des canaux annulaires ouverts du côté de la surface cylindrique extérieure du disque annulaire, et d'exécuter les tronçons intermédiaires des canaux situés entre les surfaces latérales des disques annulaires et les surfaces cylindriques intérieures des disques annulaires d'une part, et les éléments cylindriques des tampons de l'autre, en forme de rainures sur les surfaces latérales et intérieures des disques annulaires qui communiquent, par l'intermédiaire des canaux annulaires, avec les tronçons des canaux entrant en contact thermique direct avec les tubes de force. Le fait que les canaux annulaires soient prévus sur les surfaces latérales des disques annulaires exclut la nécessité d'un positionnement précis des éléments des tampons et des disques dans l'espace intérieur du tube de force, positionnement qui devrait assurer la coïncidence des tronçons de canaux entrant en contact thermique direct avec les tubes de force, avec les tronçons de canaux réalisés entre les surfaces latérales des disques annu- laires et les éléments cylindriques des tampons et cette simplification facilite la fabrication des éléments ainsi que le procédé d'assemblage. Le procédé le plus facile à mettre en pratique pour créer les tronçons des canaux consiste à réaliser les tronçons intermédiaires des canaux situés entre les surfaces latérales et les surfaces cylindriques intérieures des disques annulaires d'une part et les éléments cylin- driques des tampons calorifuges d'autre part, en forme de rainures sur les surfaces latérales et intérieures des disques annulaires. Il est préférable de disposer les disques annulaires avec un pas qui augmente au fur et à mesure que l'on s'éloigne de l'enroulement supraconducteur. En augmentant le pas entre les disques annulaires dans le sens de l'éloignement de l'enroulement supra- conducteur, cela permet de réduire leur nombre et, par là, de diminuer l'aire en section équivalente des tubes de force dans la zone des flux de chaleur les plus forts, ce qui a pour résultat une diminution de l'afflux de chaleur vers l'enroulement via les tubes de force à partir des éléments de structure du rotor qui sont à la température ambiante, et conduit de ce fait à une augmentation de l'efficacité de refroidissement de l'enroulement d'excitation. Avec cela, en réduisant le nombre de coudes du canal de refroidissement ainsi que sa longueur totale, cela permet de diminuer la résistance hydraulique s'oppo- sant à l'écoulement des vapeurs de l'agent de refroidisse- ment par le canal, et cela augmente la fiabilité de la construction. L'augmentation du pas entre les disques annulaires, sans perte d'efficacité de refroidissement de l'enroulement supraconducteur d'excitation,est un procédé admissible en raison de l'échauffement graduel des vapeurs de l'agent de refroidissement lorsqu'elles traversent en succession les tronçons du canal de refroidissement, échauffement qui réduit la densité des vapeurs de l'agent de refroi- dissement et donc diminue l'intensité des contre-courants. De préférence, l'aire en section des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement augmente à mesure que l'on s'éloigne de l'enroulement supraconducteur. En augmentant l'aire en section des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement dans le sens de l'éloignement de l'enroulement supra- conducteur, on obtient une montée moins forte de la pression et de la vitesse du mouvement des vapeurs de l'agent de refroidissement sur la longueur du canal, laquelle montée est due à l'échauffement des vapeurs de l'agent de refroidissement qui passent par les canaux de refroidissement. La réduction de cette montée de pression et de la montée de vitesse du mouvement des vapeurs de l'agent de refroidissement conduit à une diminution de la résistance hydraulique s'opposant à la circulation des vapeurs de l'agent de refroidissement et de ce fait réhausse la fiabilité de la construction. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure I montre une vue en coupe longitudinale d'un rotor de machine électrique selon l'invention; - la figure 2 montre, à échelle agrandie, le sous- ensemble II de la figure 1; - la figure 3 est une vue en coupe faite suivant le plan III-III de la figure 2; - la figure 4 est une vue en coupe faite suivant le plan IV-IV de la figure 2; et - la figure 5 est une vue en coupe d'un élément cylindrique de tampon. Le rotor de machine électrique possède une enveloppe 1 que l'on peut voir à la figure 1, dans laquelle un enroulement supraconducteur d'excitation 3 est fixé sur une carcasse 2 en matière amagnétique, par exemple en alliage de titane. Dans ses parties extrêmes, la carcasse 2 possède des tubes de force 4 qui contiennent, à l'inté- rieur, des tampons calorifuges 5. Chaque tampon calori- fuge 5 se compose de plusieurs éléments cylindriques 6 réalisés en un matériau isolant calorifuge, par exemple en stratifié de fibres de verre, la dimension axiale de ces éléments croissant dans le sens de l'éloignement de l'enroulement supraconducteur 3. Les éléments cylin- driques 6 de chaque tampon 5 sont insérés sous pression à l'intérieur du tube de force 4 et adhèrent l'un à l'autre par leurs surfaces latérales ou flancs 7 (figure 2) et à la surface intérieure 8 du tube de force 4 par leur surface cylindrique 9 (figure 5). Les surfaces cylindri- ques 9 des éléments 6 des tampons calorifuges 5 présen- tent des rainures axiales 10 que l'on peut voir à la figure 2 qui sont réparties sur la circonférence, ainsi que des évidements annulaires 11 que l'on peut voir sur la figure 5, qui ouvrent du c6té de l'une des surfaces latérales 7 de la figure 2. Les rainures 10 peuvent également former un petit angle avec l'axe longitudinal (non représenté sur les figures) des éléments cylindri- ques 6. Dans les évidements annulaires 11 sont placés des disques annulaires métalliques 12 que l'on peut voir à la figure 2 en matière amagnétique, par exemple en alliage de titane, qui remplissent entièrement ces évidements annulaires. Les disques annulaires 12 adhèrent, par leur surface cylindrique extérieure 13, que l'on peut voir à la figure 4, à la surface intérieure 8 des tubes de force 4. Une bonne adhérence peut être réalisée, par exemple, par une opération d'ajustement. Les disques 12 sont placés avec un pas qui augmente en s'éloignant de l'enroulement supraconducteur d'excitation 3, ce qui est réalisé par le fait que les dimensions axiales des éléments cylindriques 6 croissent dans le même sens. On peut sélectionner le pas de mise en place des disques 12 par voie expérimentale, en partant des conditions d'effi- cacité de refroidissement de l'élément supraconducteur 3 et de fiabilité de la structure du rotor. Comme on peut le voir à la figure 2, chacune des deux surfaces latérales 14 du disque annulaire 12 possède, respectivement,des rainures radiales 15-a et 15-b, tandis que la surface cylindrique intérieure 16 de chaque disque annulaire 12 présente des rainures axiales 17 dont chacune met en communication deux rainures 15-a et 15-b qui sont disposées sur différentes surfaces latérales 14 d'un même disque. De plus, sur les surfaces latérales 14 de disques annulaires 12 sont pratiqués des canaux annulaires 18 que l'on peut voir aux figures 2 et 3, par lesquels les rainures 10 et les rainures 15-a, 15-b communiquent entre elles. Les rainures axiales 10, les rainures radiales 15-a, 15-b et les rainures axiales 17 forment ensemble des canaux 19 d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement de la zone de l'enroulement supraconducteur 3, les rainures 10 se présentant comme les tronçons des canaux 19 de la figure 1 qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force et les rainures 15-a, 17 et 15-b de la figure 2, qui relient ces tronçons, formant dans leur ensemble des tronçons intermédiaires. Les aires en section des tronçons consti- tués par les rainures 10, 15-a, 17 et 15-b et situés plus loin de l'enroulement supraconducteur 3 de la figure 1 sont plus importantes que les aires en section des tronçons respectifs qui sont plus près de l'enroulement supraconducteur. Le nombre de canaux 19 d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement ainsi que les aires en section de ces canaux sont-sélectionnés de façon à assurer un régime optimal d'écoulement de l'agent de refroidissement, à obtenir les meilleures conditions de refroidissement des tubes de force et en outre une structure convenable. Pour choisir la dimension axiale des disques annulaires 12, on considère deux conditions. D'une part, cette dimension doit être minimale pour éviter d'augmenter l'aire en section équivalente des tubes de force 4, ce qui risquerait d'intensifier l'afflux de chaleur par ce tubes vers la zone de l'enroulement supra- conducteur 3; d'autre part, la diminution de cette dimension est limitée par la-nécessité de rendre réalisables des rainures 15-a et 15-b d'une aire en section déterminée du côté des deux surfaces latérales 14 de chaque disque 12 et par la nécessité d'assurer de bonnes conditions technologiques pour l'opération d'ajustement sur la surface cylindrique intérieure 8 du tube de force 4. Quant au rayon intérieur des disques annulaires 12, il est déterminé de façon à obtenir une longueur nécessaire des rainures radiales 15-a et 15-b devant suffire à assurer une modification considérable du caractère des courants tourbillonnaires aux frontières des tronçons axiaux 10 et radiaux 15-a, 15-b du canal 19, ce qui permet une rupture de continuité des courants des vapeurs de l'agent de refroidissement qui sont inverses par rapport à l'écoulement principal. Lorsque la machine électrique fonctionne avec son rotor mis en froid, les vapeurs d'hélium sont évacuées de l'enroulement supraconducteur d'excitation 3 de la figure 1 vers l'extrémité la plus proche de la carcasse 2 via une chambre d'accumulation 20 et les canaux 19 d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement. En circulation, les vapeurs d'hélium passent successivement par les tronçons des canaux 19 qui sont constitués des rainures axiales 10, des rainures radiales 15-a, des rainures axiales 17 et des rainures radiales 15-b. Quand les vapeurs de l'agent de refroidissement passent par les canaux 19, des courants tourbillonnaires surgissent dans le champ d'action des forces centrifuges, qui font naître des courants inverses de l'écoulement principal. En circulant, les vapeurs d'hélium refroidis- sent les tubes de force 4 directement (sur les tronçons 10 qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force 4)et par l'intermédiaire des disques annulaires métalliques 12 (sur les tronçons intermédiaires 15a, 17, -b), en assurant ainsi une réduction de l'afflux de chaleur vers l'enroulement supraconducteur 3 à travers les tubes de force 4, provenant des éléments du rotor qui sont à la température du milieu environnant. Aux frontières des tronçons axiaux 10 de la figure 2 et radiaux 15-a, 15b des canaux 19 de la figure 1, le caractère des courants tourbillonnaires se modifie considérablement du fait des brusques variations de la dimension radiale du canal 19 ce qui conduit, dans ces endroits, à une rupture de continuité des courants des vapeurs de l'agent de refroidissement qui sont opposés à la direction de l'écoulement principal et donc à une diminution du transfert de chaleur vers la zone de l'enroulement supraconducteur 3 en assurant une plus grande efficacité de refroidissement des tubes de force 4. Du fait que les aires en section des canaux 19 croissent avec l'éloignement de la zone de l'enroulement supra- conducteur 3, la montée de la pression et de la vitesse du mouvement des vapeurs de l'agent de refroidissement due à leur échauffement lorsqu'elles passent par les canaux 19 diminue et donc la résistance hydraulique s'opposant à l'écoulement des vapeurs de l'agent de refroidissement diminue ce qui contribue à la fiabilité de la structure. R E V E N D I C A T I 0 N S REVENDICATIONS 1.- Rotor de machine électrique avec enroulement supraconducteur d'excitation, du type o une carcasse avec un enroulement supraconducteur qui y est fixé, possède, dans ses parties extrêmes, des tubes de force et, à l'intérieur desdits tubes de force, des tampons calorifu- ges et des canaux d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement hors de la zone de. l'enroulement supra- conducteur, lesdits canaux contenant des tronçons qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force, caractérisé en ce que chaque tampon (5) se compose de plusieurs éléments cylindriques (6) faits en une matière isolante calorifuge, qui adhèrent les uns aux autres par leurs surfaces latérales ou flancs (7) et à la surface intérieure (8) du tube de force (4) par leur surface cylindrique (9), les tronçons (10) des canaux (19) d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force (4) étant réalisés sous forme de rainures sur les- dites surfaces cylindriques (9) et en outre, lesdites surfaces cylindriques (9) possèdent des évidements annu- laires (11) ouverts du côté de l'une des surfaces latérales (7), des disques annulaires (12) étant placés dans lesdits évidements annulaires (11), qui adhèrent par leur surface cylindrique extérieure (13), aux surfaces intérieures (8) des tubes de force (4), tandis que l'espace entre les surfaces latérales (14) et les surfaces cylindriques intérieures (16) des disques (12) d'une part et les éléments cylindriques (6) des tampons (5) d'autre part contient des tronçons (15-a, 17, 15-b) des canaux (19) qui communiquent entre eux et avec les tronçons (10) des canaux (19) qui sont réalisés sur les surfaces cylindriques (9) des éléments (6) des tampons (5). 2.- Rotor selon la revendication 1, caractérisé en ce que les disques annulaires (12) sont fabriqués en métal et en ce que leur matériau est amagnétique. 3.- Rotor selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que chaque disque annulaire (12) possède sur ses surfaces latérales (14) des canaux annulaires (18) qui ouvrent du côté de la surface cylin- drique extérieure (13), tandis que les tronçons précités (15-a, 17, 15-b) des canaux (19) entre les surfaces latérales (14) et les surfaces cylindriques intérieures (16) des disques annulaires (12) d'une part et les éléments cylindriques (6) des tampons (5) d'autre part, sont constitués de rainures réalisées sur les surfaces latérales (14) et cylindriques intérieures (18) des disques annu- laires (12) et qui communiquent avec les tronçons (10) des canaux (19), qui sont en contact thermique direct avec les tubes de force (4) via lesdits canaux annulaires (18). 4.- Rotor selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les disques annulaires (12) sont montés avec un pas qui augmente dans le sens d'éloignement de l'enroulement supraconducteur (3). 5.- Rotor selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'aire en section des canaux (19) d'évacuation des vapeurs de l'agent de refroidissement augmente dans le sens de l'éloignement de l'enroulement supraconducteur (3).