FR 2639460 A1 19900525 FR 8915277 A 19891121 La présente invention concerne un appareil d'enregistrement/reproduction optique qui est conçu de façon à utiliser de manière optique la direction de polarisation de la lumière qui est réfléchie par un support d'enregistrement optique, tel qu'un disque photo-électromagnétique, pour reproduire de façon op- tique une information qui est enregistrée sur le sup- port d'enregistrement optique, ou pour enregistrer une information de façon optique sur ce support. De façon générale, dans le but de réduire le temps d'accès d'un appareil à disque optique de ce ty- pe, il est important de réduire la taille et le poids de l'ensemble du système optique d'une tête de lecture optique. Cependant, dans des structures classiques du type dans lequel des systèmes optiques individuels dé- tectent un signal de suivi de piste, un signal de fo- calisation et un signal photo-électromagnétique, un grand nombre de composants optiques sont nécessaires, ce qui conduit à une structure complexe. Il en résulte que le poids de la tête de lecture optique augmente et le temps d'accès devient inévitablement long. Devant cette situation, on a tenté de réduire la taille et le poids de la tête de lecture optique en utilisant un réseau de diffraction a haute densité à titre d'élé- ment constitutif de la tête de lecture optique. Cepen- dant, dans ce système, du fait de la présence du ré- seau de diffraction à haute densité, l'angle de dif- fraction de la lumière diffractée tend a présenter une déviation importante à cause de fluctuations de la longueur d'onde de la lumière laser qui est fournie - par un laser à semiconducteur. En outre, deux éléments photocapteurs, l'un pour détecter un signal de focali- sation et l'autre pour détecter un signal de suivi de piste, sont mutuellement espacés d'une grande distance ce qui conduit à des difficultés dans l'assemblage ou le réglage. Compte tenu des problèmes précités, la de- manderesse a proposé dans la demande de brevet des E.U.A. n 294 466, déposée le 6 janvier 1989, une tête de lecture optique qui utilise un double réseau de diffraction à titre de moyens de séparation de lumière pour réaliser une fonction de détection de signal lu- mineux sous la forme d'une structure intégrée et com- binée. Dans cette tête de lecture optique, il est pos- sible de réduire considérablement des changements d'un angle de diffraction sous l'effet de fluctuations de longueur d'onde dans une source de lumière, du fait que deux réseaux de diffraction du double réseau annu- lent mutuellement de telles fluctuations de longueur d'onde, grâce à la structure double. Dans cette tête de lecture optique, la lumière qui est réfléchie par un disque optique traverse une lentille constituant un objectif, et un diviseur de faisceau polarisant, elle tombe sur une lentille de focalisation, et ensuite sur le double réseau de diffraction. Ce double réseau de diffraction est d'un type fonctionnant en transmission, dans lequel un premier réseau de diffraction et un se- cond réseau de diffraction sont formés sur des surfa- ces opposées d'un seul substrat, en étant incorporés dans ce dernier, et le premier réseau de diffraction, qui consiste en un réseau de diffraction à haute den- sité, se trouve sur un côté qui est plus proche de la lentille de focalisation, tandis que le second réseau de diffraction qui consiste en un réseau de diffrac- tion à pas modulé se trouve du côté de sortie, par le- quel la lumière sort. Le double réseau de diffraction est disposé de manière à être incliné d'un angle pré- déterminé par rapport à l'axe optique de la lumière qui est réfléchie sur le disque optique. Avec cette structure et cette configuration, la lumière que la lentille de focalisation focalise sur le double réseau de diffraction est séparée en lu- mière diffractée et en lumière transmise. Un signal de focalisation est détecté par un procédé d'astigmatisme utilisant un élément photocapteur du type divisé en quatre pour recevoir la lumière transmise, tandis qu'un signal de suivi de piste est détecté par un pro- cédé symétrique utilisant un élément photocapteur du type divisé en deux pour recevoir la lumière diffrac- tée. De plus, un signal photo-électromagnétique parti- culier présent sur le disque optique est détecté par la détermination de la différence entre les signaux de sortie de détection des éléments photocapteurs respec- tifs. Dans le système précité employant le double réseau de diffraction, même si des fluctuations de longueur d'onde se produisent dans la lumière laser qui est émise par le laser à semiconducteur, la lumiè- re diffractée qui sort du double réseau de diffraction n'est affectée que par un faible décalage, et elle est donc insensible à l'influence de fluctuations de lon- gueur d'onde, du fait que le premier réseau de dif- fraction et le second réseau de diffraction annulent mutuellement l'influence des fluctuations de longueur d'onde. Il est en outre possible de réaliser une tête de lecture optique comprenant un petit nombre de com- posants et ayant une taille relativement faible. Le système mentionné ci-dessus employant le double réseau de diffraction présente cependant les problèmes suivants. Le premier problème consiste en ce que même si on donne au pas du motif du premier réseau de dif- fraction une valeur égale au pas d'un motif du second réseau de diffraction, de façon que des fluctuations de l'angle de diffraction deviennent faibles, les fluctuations existeront toujours dans une certaine me- sure, du fait qu'elles se manifesteront lorsque la lu- mière diffractée provenant du premier réseau de dif- fraction se propage vers le second réseau de diffrac- tion, dans le double réseau de diffraction. On ne peut donc pas éliminer effectivement l'influence des fluc- tuations de longueur d'onde. Le second problème consiste en ce qu'une limitaton importante est imposée à toute réduction de la taille globale du système optique de la tête de lecture optique. Si on désire miniaturiser encore da- vantage la tête de lecture optique de ce système, il est nécessaire d'employer une lentille de focalisation ayant une courte distance focale f. mais du fait que l'intervalle entre l'élément photocapteur pour la dé- tection d'un signal de suivi de piste et l'élément photocapteur pour la détection d'un signal de focali- sation est défini, l'angle de séparation entre la lu- mière transmise et la lumière diffractée dans le dou- ble réseau de diffraction devient inévitablement grand, et l'insensibilité du double réseau de diffraction vis-à-vis de fluctuations de longueur d'onde se dégra- de. Il en résulte que les performances de l'ensemble de la tête de lecture optique sont dégradées. Une ré- duction de la taille globale du système optique de la tête de lecture optique est donc limitée dans une lar- ge mesure. Un but de l'invention est de procurer un ap- pareil d'enregistrement/reproduction optique dans le- quel on puisse miniaturiser la taille d'ensemble du système optique de la tête de lecture optique, tout en réduisant effectivement l'influence de fluctuations de longueur d'onde. Conformément à l'invention, on peut attein- dre le but précité au moyen d'un appareil d'enregis- trement/reproduction optique comprenant: un double réseau de diffraction qui comprend un substrat, un premier réseau de diffraction sur une surface du substrat et un second réseau de diffraction sur l'autre surface du substrat, le premier réseau de diffraction recevant de la lumière incidente qui est réfléchie par un support d'enregistrement optique, et séparant la lumière incidente en une première lumière transmise et une première lumière diffractée, le se- cond réseau de diffraction recevant la première lumiè- re transmise et la première lumière réfractée à tra- vers le substrat, et émettant une seconde lumière transmise et une seconde lumière diffractée; un détecteur destiné à détecter un signal d'erreur de suivi de piste en recevant une lumière parmi la seconde lumière transmise et la seconde lu- mière diffractée; et un détecteur destiné à détecter un signal d'erreur de focalisation en recevant l'autre lumière parmi la seconde lumière transmise et la seconde lu- mière diffractée, dans lequel le détecteur de signal d'erreur de suivi de piste et le détecteur de signal d'erreur de focalisation sont placés approximativement dans un même plan, et des distributions de pas du premier réseau de diffraction et du second réseau de diffraction sont fixées par les inégalités (1) et (2) suivantes: lm >Z ax.................. ............ (1) 20 pim Z ey............................... (2) avec Ax- t X 1 I 2- (Mj -.)2212 dy lee dy el d leel eot -f,_,,--...._..... -... _...o-?... - ' 2}1+ avec dx: pas du premier réseau de diffraction dans la direction x, dy: pas du premier réseau de diffraction dans la direction y, dx': pas du second réseau de diffraction dans la direction x, dy': pas du second réseau de diffraction dans la direction y, t: distance entre le premier réseau de dif- fraction et le second réseau de diffraction, o: composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction x, mo: composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction y, n0: composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction z, : longueur d'onde de la lumière incidente, Ak: valeur de la fluctuation de longueur d'onde, T: distance, dans la direction z, entre le se- cond réseau de diffraction et le plan dans lequel se trouvent les détecteurs, et Vm: limite de fluctuation de longueur d'onde admissible pour une trace lumineuse dans le plan dans lequel se trouvent les détecteurs. Dans l'appareil d'enregistrement/reproduc- tion optique de l'invention, un double réseau de dif- fraction comprend un premier réseau de diffraction et un second réseau de diffraction. Le premier réseau de diffraction reçoit une lumière incidente et il sépare la lumière incidente en une première lumière transmise et une première lumière diffractée. Le second réseau de diffraction reçoit la première lumière transmise et la première lumière diffractée, et il émet une seconde lumière transmise et une seconde lumière diffractée. Les moyens de détection de signal d'erreur de suivi de piste détectent soit la seconde lumière transmise, soit la seconde lumière diffractée. Les moyens de dé- tection de signal d'erreur de focalisation détectent l'autre lumière parmi la seconde lumière transmise et la seconde lumière diffractée. Dans cet appareil, du fait que les moyens de détection de signal d'erreur de suivi de piste et les moyens de détection de signal d'erreur de focalisation sont disposés approximative- ment dans un même plan, et du fait que les distribu- tions de pas du premier réseau de diffraction et du second réseauu de diffraction sont fixées par les iné- galités (1) et (2), il est possible d'améliorer l'im- munité du double réseau de diffraction vis-à-vis des fluctuations de longueur d'onde, tout en réduisant l'angle de séparation entre la seconde lumière trans- mise et la seconde lumière diffractée. Il est donc possible de réduire la taille globale du système opti- que de la tête de lecture optique, sans dégrader les performances de cette tête de lecture optique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre des modes de réalisation préférés, en se référant aux dessins annexés dans les- quels: La figure 1 est une vue de face schématique montrant la structure d'ensemble d'un premier mode de réalisation de l'invention; La figure 2 est une vue en perspective sché- matique qui illustre un double réseau de diffraction conforme au premier mode de réalisation de l'invention; La figure 3 est une vue en perspective par- tielle schématique gui illustre le double réseau de diffraction conforme au premier mode de réalisation de l'invention; La figure 4 est une coupe schématique par- tielle qui illustre le double réseau de diffraction conforme au premier mode de réalisation de l'invention; La figure 5 est une vue en plan schématique partielle qui illustre la zone admissible pour le pla- cement d'éléments photocapteurs dans le premier mode de réalisation de l'invention; La figure 6 est une vue en plan schématique partielle qui illustre la zone admissible pour le pla- cement d'éléments photocapteurs dans le premier mode de réalisation de l'invention; La figure 7 est une vue de face schématique partielle du premier mode de réalisation de l'inven- tion; La figure 8(a) est une vue en plan schémati- que qui montre la configuration du premier réseau de diffraction de la figure 7; La figure 8(b) est une vue en plan schémati- que qui montre la configuration du second réseau de diffraction de la figure 7; La figure 9 est une vue en plan schématique qui montre la configuration des éléments photocapteurs qui sont représentés sur la figure 7; La figure 10 est une vue de face schématique partielle d'un second mode de réalisation de l'inven- tion; La figure.11(a) est une vue en plan schéma- tique montrant la configuration du second réseau de diffraction de la figure 10; La figure 11(b) est une vue en plan sch(ma- tique montrant la configuration des éléments photocap- teurs de la figure 10; La figure 12 est une vue de face schématique partielle montrant un troisième mode de réalisation de l'invention; La figure 13(a) est une vue en plan schéma- tique montrant la configuration du second réseau de diffraction de la figure 12; La figure 13(b) est une vue en plan schéma- tique montrant la configuration des éléments photocap- teurs de la figure 12; La figure 14 est une vue de face schématique partielle d'un quatrième mode de réalisation de l'in- vention; La figure 15(a) est une vue en plan schéma- tique montrant la configuration du premier réseau de diffraction de la figure 14; La figure 15(b) est une vue en plan schéma- tique montrant la configuration du second réseau de diffraction de la figure 14; La figure 16 est une vue en plan schématique montrant la configuration des éléments photocapteurs de la figure 14; La figure 17 est une vue de face schématique partielle montrant un cinquième mode de réalisation de l'invention; La figure 18 est une vue de face schématique montrant un système optique d'un appareil de type classique; La figure 19 est une vue de face schématique d'un double réseau de diffraction, montrant l'angle de séparation; et La figure 20 est un diagramme vectoriel qui montre l'angle de séparation. La figure 1 est un schéma montrant la struc- ture d'ensemble d'un premier mode de réalisation d'un appareil d'enregistrement/reproduction optique confor- me à l'invention. Un faisceau de lumière laser, qui est émis par un laser à semiconducteur 1, est transmis à travers une lentille de couplage 2 et des prismes de mise en forme de faisceau 3 et 4, après quoi il est polarisé sur une surface polarisante 5a d'un diviseur de faisceau polarisant 5, et il est ensuite focalisé sur un disque photoélectromagnétique 7, en traversant un objectif 6. La lumière qui est réfléchie par le disque photo-électromagnétique 7 traverse à nouveau l'objectif 6 et le diviseur de faisceau polarisant 5, et ce dernier sépare la lumière réfléchie par rapport à la lumière incidente. La lumière qui sort du divi- seur de faisceau polarisant 5 tombe sur une lame demi- onde 8, qui fait tourner la direction de polarisation de la lumière de 45 . Cette lumière est ensuite proje- tée sur une lentille de focalisation 9, et ensuite sur un double réseau de diffraction 10. Ce double réseau de diffraction 10 est du type fonctionnant en trans- mission, et il comporte un premier réseau de diffrac- tion 11 et un second réseau de diffraction 12 qui sont respectivement incorporés sur les surfaces opposées d'un substrat commun 18, le premier réseau de diffrac- tion 11 se trouvant du côté qui fait face à la lentil- le de focalisation 9 (du côté d'entrée de la lumière), tandis que le second réseau de diffraction 12 se trou- ve du côté par lequel la lumière sort. Le double ré- seau de diffraction 10 est disposé sur l'axe optique de la lumière réfléchie 13 qui provient du disque photo-électromagnétique 7, c'est-à-dire sur l'axe op- tique de l'objectif 6, avec une configuration telle que l'axe longitudinal du double réseau de diffraction soit incliné d'un angle prédéterminé par rapport à cet axe optique. Le côté de sortie de ce double réseau de diffraction 10 est équipé d'un élément photocapteur du type divisé en deux, 16, qui remplit la fonction d'un photocapteur de détection de signal de suivi de piste, pour recevoir la seconde lumière transmise 14, et d'un élément photocapteur du type divisé en quatre, 17, qui remplit la fonction d'un photocapteur de dé- tection de signal de focalisation, destiné à recevoir la seconde lumière diffractée 15. Dans la configuration et la structure ci- dessus, la lumière qui est focalisée par la lentille de focalisation 9 et qui est appliquée au double ré- seau de diffraction 10 est divisée en lumière trans- mise 14 et en lumière diffractée 15. La lumière trans- mise 14 est soumise à un processus de détection de piste par l'élément photocapteur du type divisé en deux, 16, par l'utilisation d'un procédé symétrique. La lumière diffractée 15, qui est diffractée dans une direction conformément au pas modulé du réseau de dif- fraction 12, est soumise & un processus de détection de focalisation par l'élément photocapteur du type di- visé en quatre, 17, par l'utilisation d'un procédé d'astigmatisme. Des signaux. photo-électromagnétiques, qui sont enregistrés sur le disque photo-électromagné- tique 7, sont captés par la détermination de la diffé- rence entre les signaux de sortie de détection prove- nant des éléments photocapteurs respectifs 16 et 17. On expliquera ci-après en détail le double réseau de diffraction 10 qui est utilisé dans le pre- mier mode de réalisation, en se référant aux figures 2 à 6. Le double réseau de diffraction 10 qui est représenté sur la figure 2 comprend le substrat trans- parent 18 et les premier et second réseaux de diffrac- tion 11 et 12, du type à transmission de lumière, qui sont disposés sur des surfaces opposées respectives du substrat 18, dans une configuration dans laquelle les plans des premier et second réseaux de diffraction 11 et 12 sont parallèles. Comme le montre la figure 3, si dx et dy re- présentent respectivement le pas du réseau de diffrac- tion dans la direction x et le pas du réseau de dif- fraction dans la direction y du côté d'entrée; dx' et dy' représentent respectivement le pas du réseau de diffraction dans la direction x et le pas du réseau de diffraction dans la direction y du côté de sortie; ( t0, m0, no) représente le vecteur de direction de la lumière réfléchie 13 qui tombe sur le double réseau de diffraction 10; ( A représente la longueur d'onde de la lumière diffrac- tée 65, on obtient les équations (5) à (7) suivantes: -1 = o0 X/dx....... ..................... (5) ml = m */dy............................... (6) ni= -1 0 mi *'....................(7) Si (42, m2, n2) représente le vecteur de direction de..DTD: la lumière diffractée 15 qui est diffractée par le se- cond réseau de diffraction 12, on obtient les équa- tions (8) à (10) suivantes: Q2 - 21 X+/dx'.................... (8) m2 =mI +X/dy'.. ...........................(9) n2 - 2 m1'................... (10) Les coordonnées x et y, à une position à laquelle la coordonnée z de la lumière diffraction 15 est -T (T >0), sont représentées par les relations sui- vantes: tú 2 x t + - T........................(11) ni n2 mi m2 y = - t + T.......................) nl n2 Si e 0> 0 et m0 >0, on a t1 = - - ?/dx, ml = m0 - >/dx, -2 = Q1 + /dx' et m2 = ml + À/dy'. Dans ces conditions, des variations dans les directions x et y en présence de fluctuations de longueur d'onde sont représentées par les quantités Ax et a y suivantes: d ú1 d 12 Ax = - (-)t + --()T ...(..........(13) dX nl dX n2 d ml d m2 Ay = (-)t - ()T (14) dX nl dX n2 On obtient Ax et Ay de la manière suivante, par des calculs effectués en utilisant les équations 5 à 14: 263946 0 AX t x ( _{(mo-.2}+ + 1(t- t>o--)]/ - {1- dx....., 3 y I (y l-f.20-A(X a_1}2_.. {n.xÀ 2J2............. () {Mo-dx clx. -(3 =y t X [J dl 1(o)2}+ i(o- -k) (mo- -1) 1 / dy dy, {1 tiX- X2-(Mo- dX)2}2 + T X tt+ {mO A (dy dy)}3 2/ [ _I _- -}2 1o-A dy CI-. O?.......................,(4) Les équations (3) et (4) permettent de voir qu'il est possible de donner des valeurs faibles à Ax et Ay en choisissant respectivement des valeurs appropriées pour dx, dx' et dy, dy'. Par conséquent, si on suppose qu'une valeur de microfluctuation de 20 Vm représente une fluctuation admissible susceptible de se produire dans la position de la trace lumineuse, lorsqu'une fluctuation de longueur d'onde, correspondant à Al, comme représenté sur la figure 4, est produite par l'instabilité du fonctionnement d'un laser, on peut déterminer les valeurs de dx, dx', dy et dy' de façon à satisfaire les relations suivantes: pm AxAX............................... . (1) pm AyX........................... (2) (les quantités x et Ay-sont respectivement définies par les équations (3) et (4).) Dans le cas dans lequel un faisceau de rayons lumineux parallèles tombe sur le double réseau de diffraction 10, chaque valeur de dx, dx', dy et dy' est constante sur toute la surface du réseau de dif- fraction correspondant, mais dans le cas o le fais- ceau incident est un faisceau de rayons lumineux non parallèles ( façon qu'elle corresponde à une distribution particu- lière qui compense les différences du vecteur (ú0, m0, n0). Plus précisément, on suppose que le réseau de diffraction ayant une aire étendue est formé par un assemblage de nombreux réseaux de diffraction d'aire faible, et que les parties des réseaux de diffraction respectifs peuvent être formées de façon à satisfaire les relations (1) et (2) mentionnées précédemment. Dans le-système de détection de signal de la tête de lecture optique qui utilise le double réseau de dif- fraction 10 ayant la structure décrite ci-dessus, les éléments photocapteurs 16 et 17 peuvent être placés à diverses positions. Lorsque la fluctuation admissible de la position de la trace lumineuse et l'amplitude de la fluctuation de longueur d'onde sont déterminées, et lorsque les conditions de la lumière incidente 13 sont établies, on peut obtenir la position à laquelle l'élément photocapteur 17 doit être placé par rapport à la position de l'élément photocapteur 16, au moyen de calculs visant à faire en sorte que les inégalités (1) et (2) précitées soient satisfaites. Les figures 5 et 6 montrent des exemples des résultats des calculs. Dans chacune des figures 5 et * 6, une partie hachurée représente la zone de fluctua- tion admissible pour la trace de la lumière diffractée sous l'effet de fluctuations de la longueur d'onde. L'élémernt photocapteur 17 est placé & l'intérieur de cette zone, par rapport à l'élément photocapteur 16. Si on réalise en pratique une fonction de détection de focalisation par l'utilisation de la lumière diffrac- tée, il est préférable de sélectionner une distribu- tion de pas qui provoque un astigmatisme. On peut ob- tenir l'astigmatisme en définissant de façon appro- priée l'un au moins des éléments comprenant la lentil- le 9, les distributions de pas des réseaux de diffrac- tion 11 et 12, et le substrat 18. Dans la structure qui est représentée sur la figure 1, si on omet la lentille 9 qui se trouve du côté par lequel la lumière entre dans le double réseau de diffraction 10, on peut toujours obtenir l'astigmatisme en définissant de fa- çon appropriée l'un au moins des éléments comprenant les distributions de pas des réseaux de diffraction 11 et 12, et le substrat 18. On peut par exemple obtenir l'astigmatisme en fixant la distribution de pas de l'un des réseaux de diffraction 11 et 12 de façon à avoir une caractéristique de focalisation de la lumiè- re dans une direction, et en fixant la distribution de pas de l'autre réseau parmi les réseaux de diffraction 11 et 12, de façon à avoir une caractéristique de fo- calisation de la lumière dans deux directions. Dans un autre exemple, on peut obtenir l'astigmatisme en défi- nissant seulement la distribution de pas de l'un des réseaux de diffraction 11 et 12, de façon que ce ré- seau ait une caractéristique de focalisation de la lu- mière dans deux directions, avec des degrés de focali- sation légèrement différents pour ces deux directions. Dans les exemples qui sont mentionnés ci-dessus, on peut obtenir l'astigmatisme indépendamment de l'exis- tance de la lentille 9. Il est évidemment nécessaire que cette distribution de pas satisfasse les inégali- tés (1) et (2). Dans la configuration qui est représentée sur la figure 1, même si on élimine la lentille de fo- calisation 9, on peut placer l'élément photocapteur 17 de la même manière que dans le cas ci-dessus, & une position dans laquelle il n'est pas affecté par des fluctuations de longueur d'onde. Dans ces conditions, bien que le diamètre de la trace de la lumière trans- mise ait tendance à augmenter, il n'apparaît aucun problème spécial, du fait que l'élément photocapteur 17 qui est destiné à recevoir la lumière diffractée , peut être placé de préférence à distance de l'élé- ment photocapteur 16, dans la direction z, de façon que la lumière diffractée 15 et la lumière transmise 14 ne se superposent pas et n'interfèrent pas mutuel- lement. Comme décrit ci-dessus, et conformément au premier mode de réalisation décrit ci-dessus, dans le but d'améliorer la stabilité vis-à-vis des fluctua- tions de la longueur d'onde, on peut placer l'élément photocapteur 17 en position adjacente à l'élément pho- tocapteur 16, ou bien on peut placer l'élément photo- capteur 17 entre des éléments photocapteurs 16, ou bien on peut placer l'élément photocapteur 17 dans une position située à distance de l'élément photocapteur 16 dans la direction z. On se référera aux figures 7 à 9 pour expli- quer les structures et les configurations du double réseau de diffraction 10 et des éléments photocapteurs 16 et 17 qui sont utilisés dans le premier mode de réalisation de l'invention. Ce double réseau de diffraction 10 comprend le premier réseau de diffraction 11 sur une surface A qui fait face à la lame demi-onde 8, et le second ré- seau de diffraction 12 sur une surface B qui est oppo- sée au premier réseau de diffraction 11. Le premier réseau de diffraction 11 comporte des arêtes linéaires dont le pas P est modulé progressivement de façon à passer d'un pas fin à un pas grossier de l'extrémité droite vers l'extrémité gauche, sur la représentation de la figure 8(a), tandis que le second réseau de dif- fraction 12 comporte des arêtes concentriques dont le pas P est progressivement modulé de façon à passer d'un pas grossier à un pas fin de l'extrémité droite vers l'extrémité gauche, comme on le voit sur la figu- re 8(b). La lumière qui a traversé le double réseau de diffraction 10 est divisée en lumière transmise 14 et en lumière diffractée 15. L'élément photocapteur 16 comportant une surface photosensible divisée en deux, a et b, est placé dans le chemin optique de la lumière transmise 14, tandis que l'élément photocapteur 17 comportant une surface photosensible divisée en quatre, c, d, e et f, est placé en position adjacente au pre- mier élément photocapteur 16, à la position du foyer Q de la lumière diffractée 15. Dans une telle structure, la lumière qui est réfléchie par le disque photo-électromagnétique 7, et qui représente l'état d'un signal particulier, tombe sur le premier réseau de diffraction 15 après avoir traversé la lame demi-onde 8. Le premier réseau de diffraction 11 sépare cette lumière incidente pour donner la première lumière transmise 64 qui n'est pas diffractée, mais se propage dans la même direction, et la première lumière diffractée 65 qui ne se propage pas dans la même direction, mais est diffractée et fo- calisée dans une seule directiion. La lumière diffrac- tée 65 qui est constituée par la lumière focalisée dans une seule direction, traverse le second réseau de diffraction 12 qui comporte les arêtes concentriques. A ce moment, la lumière diffractée 65 est à nouveau diffractée par le second réseau de diffraction 12, pour donner une lumière diffractée 15 qui présente le phénomène d'astigmatisme. On peut obtenir de cette ma- nière une fonction similaire à celle d'une lentille cylindrique, tandis qu'une très faible fraction de la lumière transmise 64 est diffractée par le second ré- seau de diffraction 12, et la lumière transmise tra- verse ce dernier en conservant la même direction, pour donner la lumière transmise 14. Comme décrit ci-dessus, l'élément photocap- teur 17 se trouve à la position du foyer Q à laquelle le faisceau lumineux prend une configuration complète- ment circulaire, sur le chemin optique de la lumière diffractée 15 dans laquelle un astigmatisme est intro- duit lorsque cette lumière traverse le double réseau de diffraction 10. On peut donc calculer la valeur de (c +e) - (d + f) par le procédé d'astigmatisme, pour déterminer un signal d'erreur de focalisation, de fa- çon à effectuer une servocommande de focalisation. D'autre part, l'élément photocapteur 16 du type divisé en deux est placé sur le chemin optique de la lumière transmise 14 qui a traversé le double réseau de dif- fraction 10. On peut donc calculer la valeur de (a - b) par le procédé symétrique, pour détecter un signal d'erreur de suivi de piste, afin d'accomplir la servo- commande de suivi de piste. Le plan de polarisation de la lumière réfléchie par le disque photo-électromagné- tique 7 tourne de + G (G N 0,3 C) à cause de l'effet Kerr magnéto-optique, et la lumière 13 traverse la la- me demi-onde 8. Par conséquent, du fait que le rapport d'intensité entre la lumière transmise 14 et la lumiè- re diffractée change dans le premier réseau de dif- fraction 11, on peut calculer la valeur de (a + b) - (c + d + e + f) pour détecter un signal photo-électro- magnétiue, de façon à pouvoir lire l'état d'un signal particulier sur le disque photo-électromagnétique 7. On expliquera ci-après le second mode de réalisation de la présente invention en se référant aux figures 10, 11(a) et 11(b). Dans la description qui suit, du fait que la structure d'ensemble de l'ap- pareil de reproduction photo-électromagnétique est pratiquement la même que celle du premier mode de réa- lisation qui est représenté sur la figure 1, on ne re- prendra pas son explication. Dans le second mode de réalisation, l'élé- ment photocapteur 17 est placé en position adjacente au premier élément photocapteur 16, à un emplacement opposé à celui qui est représenté dans le premier mode de réalisation. Dans cette configuration, la longueur du chemin optique de la lumière diffractée 15 qui a traversé le double réseau de diffraction 20 augmente, et la position du foyer Q est décalée vers l'arrière, et il est donc nécessaire de décaler le second élément photocapteur 17 vers l'arrière, d'une quantité corres- pondante. Lorsqu'on modifie la longueur du chemin op- tique pour placer le second élément photocapteur 17 dans une telle position située en arrière, il est né- cessaire que des arêtes sur un second réseau de dif- fraction 22 soient formées avec une configuration dans laquelle les arêtes concentriques sont mutuellement espacées avec un pas P qui devient progressivement plus fin du centre vers la périphérie des cercles con- centriques, et qui est plus grossier que le pas P re- présenté sur la figure 8(b). Le premier réseau de dif- fraction 11 du double réseau de diffraction 20 a une configuration comportant des arêtes linéaires dont le pas P est modulé progressivement comme dans le premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Le procédé de détection d'un signal d'erreur de focalisation, d'un signal d'erreur de suivi de piste et d'un signal pho- to-électromagnétique est également similaire à celui qu'on a décrit en relation avec le premier mode de réalisation. Par conséquent, en modifiant la configu- ration (pas des arêtes) du second réseau de diffrac- tion 22 de la manière qui est représentée dans le se- cond mode de réalisation, on peut augmenter encore da- vantage le degré de liberté de conception. On expliquera ci-après un troisième mode de réalisation de l'invention, en se référant aux figures 12 et 13. Dans la description qui suit, du fait que la structure d'ensemble de l'appareil de reproduction photoélectromagnétique est pratiquement la même que celle du premier mode de réalisation représenté sur la figure 1, son explication est omise. Dans le troisième mode de réalisatiion, l'élément photocapteur 17 est placé en position adja- cente au premier élément photocapteur 16, au-dessus de ce dernier, sur la représentation de la figure 13(b). Par conséquent, dans cette configuration, la longueur du chemin optique de la lumière diffractée 15 change, et la position du foyer Q est également décalée vers une position située au-dessus de l'élément photocap- teur 16. Il est donc nécessaire que des arêtes concen- triques d'un second réseau de diffraction 32 d'un dou- ble réseau de diffraction 30 aient une configuration dans laquelle le centre des cercles concentriques est déplacé, comme le montre la figure 13(a), vers le haut par rapport au centre du motif concentrique qui est représenté par exemple sur la figure 11(a). Au con- traire, si l'élément photocapteur 17 doit être placé à une position située au-dessous du premier élément pho- tocapteur 16, il est nécessaire que les arêtes concen- triques qui sont formées sur le second réseau de dif- fraction 32 aient une configuration dans laquelle le centre des cercles concentriques est déplacé vers le bas par rapport au centre du motif concentrique qui est représenté par exemple sur la figure 11(a). L'une ou l'autre de ces configurations permet d'obtenir des avantages et des effets similaires & ceux du second mode de réalisation décrit ci-dessus. Comme décrit ci-dessus, et conformément à l'un quelconque des premier, second ettroisième modes de réalisation, il est possible d'établir une distri- bution de pas qui permet d'utiliser efficacement la lumière, sans le risque que la lumière transmise et la lumière diffractée ne se superposent et constituent des bruits mutuels, et qui permet d'atténuer des fluc- tuations de la position de la trace lumineuse qui sont dues à des fluctuations de longueur d'onde. On expliquera ci-après un quatrième mode de réalisation de l'invention, en se référant aux figures 14 et 16. Dans la description qui suit, du fait que la structure d'ensemble de l'appareil de reproduction photoélectromagnétique est pratiquement identique à celle du premier mode de réalisation représenté sur la figure 1, son explication est omise. Dans le quatrième mode de réalisation qui est représenté sur la figure 14, la lentille de foca- lisation 9 est omise. Pour cette raison, un double ré- seau de diffraction 40, qui constitue des moyens de séparation de lumière dans le quatrième mode de réali- sation, comporte un second réseau de diffraction 42 ayant une structure de réseau de diffraction qui rem- plit une fonction semblable à celle d'une lentille, comme le montre la figure 15(b), et qui présente de l'astigmatisme. Comme le montre la figure 15(a), un premier réseau de diffraction 41 présente une structu- re avec un pas constant à haute densité. Le pas des centres des arêtes du second réseau de diffraction 42 est pratiquement égal au pas des arêtes du premier ré- seau de diffraction 41, ou est proche de celui-ci. Dans le quatrième mode de réalisation, la lumière dif- fractée 15 qui sort du second réseau de diffraction 42 est reçue par l'élément photocapter du type divisé en quatre 17, qui remplit la fonction d'un photocapteur de détection de signal de focalisation, tandis que la lumière transmise 14 est reçue par un jeu d'éléments photocateurs du type divisé en deux, 16, remplissant la fonction d'un photocapteur de détection de signal de suivi de piste. Comme le montre la figure 16, l'élément photocapteur du type divisé en quatre, 17, est placé entre les deux éléments photocapteurs du ty- pe divisé en deux, 16. Dans une structure et une configuration de ce type, la lumière qui est réfléchie par le disque photo-électromagnétique 7 traverse le diviseur de faisceau polarisant 5 et est projetée sur le double réseau de diffraction 40. Le premier réseau de dif- fraction 41 qui se trouve du côté d'entrée sépare la lumière transmise 14 et la lumière diffractée 15, qui sont des lumières en polarisation linéaire qui ont des directions de polarisation croisées. Le second réseau de diffraction 42 du côté de la sortie permet à la lu- mière transmise à travers le premier réseau de dif- fraction 41 de se propager dans une direction approxi- mativement parallèle, tandis que la lumière qui est diffractée par le premier réseau de diffraction 41 est notablement diffractée pour former un faisceau de lu- mière convergente présentant de l'astigmatisme. Dans ces conditions, du fait que le pas des centres des arêtes du second réseau de diffraction 42 est prati- quement égal au pas des arêtes du premier réseau de diffraction 41, la lumière transmise 14 et la lumière diffractée 15 que produit le double réseau de diffrac- tion 40 forment sur les éléments photocapteurs 16 et 17 des cercles concentriques dont les centres sont presque en coincidence. En d'autres termes, l'angle de séparation G entre la lumière transmise 14 et la lu- mière diffractée 15 a pour valeur e = 0 ou 8 f 0. Par conséquent, du fait que ces réseaux de diffraction 41 et 42 n'ont aucun effet notable sur la lumière trans- mise 14, cette lumière peut être détectée par l'élé- ment photocapteur du type divisé en deux 16, en utili- sant un procédé symétrique qui a été utilisé antérieu- rement. D'autre part, du fait que la lumière diffrac- tée 15 présente de l'astigmatisme, elle peut être dé- tectée par l'élément photocapteur du type divisé en quatre, 17, en utilisant un procédé d'astigmatisme. On peut détecter un signal photo-électromagnétique pré- sent sur le disque photo-électromagnétique 7, en cal- culant la différence entre la quantité totale de lu- mière qui tombe sur l'élément photocapteur du type di- visé en deux, 16, et la quantité totale de lumière qui tombe sur l'élément photocapteur du type divisé en quatre, 17. Comme décrit ci- dessus, la configuration et la structure du quatrième mode de réalisation sont telles que l'angle de séparation entre la lumière dif- fractée 15 et la lumière transmise 14 dans le double réseau de diffraction 40, est égal & 0 ou proche de 0. Par conséquent, des fluctuations de longueur d'onde ne produisent aucun décalage de la valeur de l'angle de séparation. Ce point est expliqué en détail ci-après en relation avec les figures 19 et 20. On suppose que angle de séparation G entre la lumière transmise 14 et la lumière diffractée 15 est fixé arbitrairement par la fixation des pas des centres d'un premier ré- seau de diffraction 107 et d'un second réseau de dif- fraction 108 qui constituent conjointement un double réseau de diffraction 106, l'angle G étant déterminé par les distances entre le double réseau de diffrac- tion 106 et les éléments photocapteurs 16 et 17, et par la distance entre les éléments photocapteurs 16 et 17. Dans un cas dans lequel les éléments photocapteurs 16 et 17 sont mutuellement séparés par une distance définie, l'angle de séparation e basé sur le double réseau de diffraction 106 ne peut pas être fixé & zéro, et les éléments photocapteurs 16 et 17 subiront plus ou moins l'influence de fluctuations de longueur d'on- de. Si A 1 représente la longueur d'onde de la lumière 13 qui est appliquée en entrée du double ré- seau de diffraction 106; X2 représente la longueur d'onde de la lumière 13 après que des fluctuations de longueur d'onde se sont produites; x1 et x2 représen- tent des constantes de phase correspondant respective- ment aux longueurs d'onde ?1 et >2; Gi représente l'angle d'entrée dans le premier réseau de diffraction 107; G représente l'angle de séparation entre la lu- mière diffractée 15 et la lumière transmise 14; K1 re- présente la constante de réseau du premier réseau de diffraction 107; et K2 représente la constante de ré- seau centrale du second réseau de diffraction 108, on obtient la relation qui est indiquée par l'équation suivante (voir la figure 20): xlsinEi xlsin(Oi - 8) = K1 - K2........... (15) Cette équation (15) est une-équation de base concer- nant l'angle de diffraction du double réseau de dif- fraction 106. Si on résout l'équation (15) vis-à-vis de l'angle de séparation G, on obtient: K1 - K2 = ei - sin'l(sinOi -) .......... 16) Xl D'autre part, si on représente par G' l'angle de sépa- ration qui est obtenu lorsque des fluctuations de lon- gueur d'onde se sont produites, cet angle de sépara- tion G' est donné par la relation: K1 - K2 8' = Gi - sin'l(sin8i -) .. (17> X..2.(17) x2 Un décalage AG de l'angle de séparation en présence de fluctuations de longueur d'onde s'exprime donc de la façon suivante: O8 - 8' K - K2 5. sin1 (sin8i - _) Xl K1 -K2 + sin1l(sinei -)........ (18) X2 L'équation (18) permet de voir que A G 0, du fait que xl # x2. Par conséquent, comme décrit ci-dessus, avec le système à double réseau de diffraction de type général, on ne peut pas toujours négliger l'influence de fluctuations de longueur d'onde. Cependant, dans le quatrième mode de réalisation, K1 = K2 et par consé- quent l'équation (18) donne A G = 0, dans la condition dans laquelle le pas des centres des arêtes du second réseau de diffraction 42 est égal au pas des arêtes du premier réseau de diffraction 41. Les fluctuations de longueur d'onde dans un laser à semiconducteur ou au- tre n'ont donc aucun effet notable sur les positions de traces lumineuses, ou bien cet effet est suffisam- ment faible pour pouvoir être négligé. Comme décrit ci-dessus, le quatrième mode de réalisation est avan- tageux dans la mesure o il n'est pas influencé par des fluctuations de longueur d'onde. Comme on peut également le voir sur la figure 14, le quatrième mode de réalisation n'exige pas de lentille de focalisation 9, ce qui permet de miniaturiser encore davantage l'appareil. On expliquera ci-après un cinquième mode de réalisation de l'invention, en se référant à la figure 17. Ce mode de réalisation est similaire au quatrième mode de réalisation, à l'exception du fait que les pas des arêtes d'un premier réseau de diffraction 51 et d'un second réseau de diffraction 52 d'un double ré- seau de diffraction 50 sont différents, et que la len- tille de focalisation 9 représentée sur la figure 1 est employée. Si on combine une telle lentille de fo- calisation 9 avec la structure du quatrième mode de réalisation, on peut réduire la taille de l'élément photocapteur du type divisé en deux, 16, pour la dé- tection d'un signal de suivi de piste, en comparaison avec le quatrième mode de réalisation, ce qui permet de travailler également avec de la lumière modulée de façon rapide. Dans le cinquième mode de réalisation, on peut obtenir de l'astigmatisme dans un but de foca- lisation par la combinaison de la lentille de focali- * sation 9 et du double réseau de diffraction 50, et l'élément photocapteur du type divisé en quatre, 17, a également une taille faible en comparaison avec le quatrième mode de réalisation. On notera incidemment qu'il est possible de préparer le premier réseau de diffraction et le second réseau de diffraction qui sont utilisés dans chacun des modes de réalisation décrits ci-dessus, en em- ployant par exemple un procédé qui comprend les étapes consistant à dupliquer le premier réseau de diffrac- tion sur une surface ou l'autre d'un substrat par le procédé 2P, à cadrer les deux surfaces du substat et à dupliquer le second réseau de diffraction sur l'au- tre surface par le procédé 2P. Dans les modes de réalisation précédents, on utilise la seconde lumière diffractée 15 pour le si- gnal d'erreur de focalisation et on utilise la seconde lumière transmise 14 pour le signal d'erreur de suivi de piste, mais on peut utiliser la seconde lumière diffractée 15 pour le signal d'erreur de suivi de pis- te que reçoit l'élément photocapteur 16, tandis qu'on peut utiliser la seconde lumière transmise 14 pour le signal d'erreur de focalisation que reçoit l'élément photocapteur 17. A titre de comparaison, on expliquera un ap- pareil d'enregistrement/reproduction optique de type classique, en se référant à la figure 18 dans laquelle les éléments identiques à ceux de la figure 1 sont dé- signés par les mêmes références numériques. Dans cet appareil classique, la lumière qui est réfléchie par le disque photo-électromagnétique 7 est à nouveau ré- fléchie par le diviseur de faisceau 5, elle traverse ensuite la lame demi-onde 8, et elle est ensuite in- troduite dans un système de détection de signal opti- que 100. Dans le système de détection de signal opti- que 100, la lumière réfléchie tombe sur un diviseur de faisceau polarisant 102 par l'intermédiaire de deux lentilles 101 (l'une est une lentille convexe et l'au- tre une lentille concave). Cette lumière incidente est divisée en deux faisceaux lumineux, parmi lesquels l'un se propage en conservant sa direction tandis que l'autre est réfléchi. La lumière qui se propage en conservant sa direction est introduite dans un élément photocapteur de suivi de piste 103 ayant une surface photosensible du type divisé en deux, et l'élément photocapteur de suivi de piste 103 détecte un signal d'erreur de suivi de piste, de façon à pouvoir accom- plir une servocommande de suivi de piste. La lumière réfléchie est introduite dans un élément photocapteur de focalisation 105 ayant une surface photosensible du type divisé en quatre, et l'élément photocapteur de focalisation 105 détecte un signal d'erreur de focali- sation, de façon à accomplir la servocommande de foca- lisatiion. De plus, un signal photo-électromagnétique & reproduire est détecté par la détermination de la différence entre la quantité de lumière qui est reçue par la surface photosensible divisée en deux de l'élé- ment photocapteur de suivi de piste 103, et la quanti- té de lumière qui est reçue par la surface photosensi- ble divisée en quatre de l'élément photocapteur de fo- calisation 105. L'appareil classique qui est représenté sur la figure 18 exige un grand nombre de composants, en particulier dans le système de détection de signal op- tique 100, ce qui fait qu'une opération exigeant un temps excessif est nécessaire pour positionner de fa- çon précise des composants individuels pendant le pro- cessus d'assemblage. En outre, du fait de l'utilisa- tion d'un tel nombre élevé de composants, il est très difficile de réduire la taille et le poids du système optique de détection de lumière complet, et la struc- ture classique sera donc très inférieure en terme de productivité. Comme décrit ci-dessus, tous les modes de réalisation de l'invention procurent une tête de lec- ture optique du type utilisant un double réseau de diffraction à titre de moyens de détection de signal optique. La tête de lecture optique est conçue de fa- çon qu'un élément photocapteur pour la lumière dif- fractée et un élément photocapteur pour la lumière transmise soient disposés approximativement dans le même plan, et que les distributions de pas des premier et second réseaux de diffraction soient conformes aux inégalités (1) et (2). On peut donc obtenir les prin- cipaux avantages suivants: premièrement, il est pos- sible de détecter aisément un signal photo-électroma- gnétique à reproduire, un signal d'erreur de suivi de piste et un signal d'erreur de focalisation, malgré un changement de longueur d'onde; secondement, il est possible de réduire dans une large mesure le nombre de composants qui sont utilisés dans le système de détec- tion de signal optique, de façon a permettre de rédui- re encore davantage la taille et le poids du système optique de détection de lumière complet; et troisième- ment, du fait qu'on peut simplifier encore davantage des processus d'assemblage, il est possible de suppri- mer des opérations qui demandent beaucoup de temps, pour améliorer encore davantage la productivité. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif et au procédé décrits et représentés, sans sortir du cadre de l'in- vention. REVENDICATIONS 1. Appareil d'enregistrement/reproduction optique, caractérisé en ce qu'il comprend: un double réseau de diffraction (10) comportant un substrat (18). un premier réseau de diffraction (11) sur une surface du substrat (18) et un second réseau de diffraction (12) sur l'autre surface du substrat (18), le premier réseau de diffraction (11) recevant une lumière inci- dente (13) qui est réfléchie par un support d'enre- gistrement optique (7) et séparant cette lumière inci- dente en une première lumière transmise (64) et une première lumière diffractée (65), le second réseau de diffraction (12) recevant la première lumière transmi- se (64) et la première lumière diffractée (65) à tra- vers le substrat (18) et émettant une seconde lumière transmise (14) et une seconde lumière diffractée (15); des moyens (16) pour détecter un signal d'erreur de suivi de piste en recevant une lumière parmi la secon- de lumière transmise (14) et la seconde lumière dif- fractée (15); et des moyens (17) pour détecter un si- gnal d'erreur de focalisation en recevant l'autre lu- mière parmi la seconde lumière transmise (14) et la seconde lumière diffractée (15); et en ce que les moyens de détection de signal d'erreur de suivi de piste (16) et les moyens de détection de signal d'er- reur de focalisation (17) sont disposés approximative- ment dans un même plan; et les distributions de pas du premier réseau de diffraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies par les inégalités (1) et (2) suivantes: pm x........... 1 p yA........... ................... (2) avec ax= t x [ {o-(m-2}+ t-o- -]/ {1-(Q0- d2}2 + T X (1 1-{m-X (y _ e)}12] + (dy dy dr) { oA 1)} --dy)}|;/ t[1-{ go-AC 1 - -} 2_ O dyx dx Sdxdx..CLMF: 22....................... (3 {M-dy dy d I &y= t X j-t 2}+ {1- o-)2-(%o- d)2} 2+ T X dx-{ú0s1 dxt)t a- A dxo 1-1- 1 2J) [.....J....(4) dy dy'.x-.. . avec dx: pas du premier réseau de diffraction dans la direction x, dy: pas du premier réseau de diffraction dans la direction y, dx': pas du second réseau de diffraction dans la direction x, dy': pas du second réseau de diffraction dans la direction y, t:distance entre le premier réseau de dif- fraction et le second réseau de diffraction, eo: composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction x, mo: composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction y, n0:composante vectorielle de la lumière inci- dente dans la direction z, :longueur d'onde de la lumière incidente, A: valeur de la fluctuation de longueur d'onde, T:distance, dans la direction z, entre le se- cond réseau de diffraction et le plan dans lequel se trouvent les détecteurs, et pm: limite de fluctuation de longueur d'onde admissible pour une trace lumineuse dans le plan dans lequel se trouvent les détecteurs. 2. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon que les moyens de détection de signal d'erreur de focalisation (17) soient places en position adjacente aux moyens de détection de signal d'erreur de suivi de piste (16). 3. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens dé détection de signal d'erreur de sui- vi de piste (16) comprennent deux photocapteurs sépa- rés, et les distributions de pas du premier réseau de diffraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon que les moyens de détec- tion de signal d'erreur de focalisation (17) soient placés entre les deux photocapteurs divisés (16). 4. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée présentant de l'astigmatisme. 5. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 2, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée présentant de l'astigmatisme. 6. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 3, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée présentant de l'astigmatisme. 7. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée, et le substrat (18) est conçu de façon à communiquer de l'astigmatisme à la seconde lumière diffractée (15). 8. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 2, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée, et le substrat (18) est conçu de façon à communiquer de l'astigmatisme à la seconde lumière diffractée (15). 9. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 3, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée, et le substrat (18) est conçu de façon à communiquer de l'astigmatisme à la seconde lumière diffractée (15). 10. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une lentille de focalisation (9) qui est placée entre le support d'enregistrement optique (7) et le double réseau de diffraction (10). 11. Appareil d'enregistrement/reproductiion optique selon la revendication 10, caractérisé en ce que la lentille de focalisation (9) et le substrat (18) sont conçus de façon à transformer la seconde lu- mière diffractée (15) en une lumière focalisée présen- tant de l'astigmatiisme. 12. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 10, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée présentant de l'astigmatisme, en association avec la lentille de focalisation (9). 13. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 10, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon à transformer la seconde lumiè- re diffractée (15) en une lumière focalisée présentant de l'astigmatisme, en association avec la lentille de focalisation (9) et le substrat (18). 14. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 4, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon qu'un réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de dif- fraction (12) ait une caractéristique de focalisation de la lumière dans une direction, et que l'autre ré- seau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) ait une caractéris- tique de Localisation de la lumière dans deux direc- tions. 15. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 12, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon qu'un réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de dif- fraction (12) ait une caractéristique de Localisation de la lumière dans une direction, et que l'autre ré- seau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) ait une caractéris- tique de Localisation de la lumière dans deux direc- tions. 16. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 13, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12) sont définies de façon qu'un réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de dif- fraction (12) ait une caractéristique de focalisation de la lumière dans une direction, et que l'autre ré- seau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) ait une caractéris- tique de focalisation de la lumière dans deux direc- tions. 17. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 7, caractérisé en ce que les distributions de pas du premier réseau de dif- fraction (11) et du second réseau de diffraction (12)sot défiies de façon que l'un des réseaux parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de dif- fraction (12) n'ait aucune caractéristique de focali- sation de la lumière, et que l'autre réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second de diffraction (12) ait une caractéristique de focalisa- tion de la lumière dans deux directions. 18. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'un réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) a un pas modulé avec des arêtes rectilignes, et l'autre réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le se- cond réseau de diffraction (12) a un pas modulé avec des arêtes courbes. 19. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 18, caractérisé en ce que les arêtes courbes sont formées de façon concen- trique. 20. Appareil d'enregistrement/reproduction optique selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'un réseau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) a un pas constant avec des arêtes rectilignes, et l'autre ré- seau parmi le premier réseau de diffraction (11) et le second réseau de diffraction (12) a un pas variable avec des arêtes courbes. 21. Appareil d'enregistrement/reproduction f optique selon la revendication 20, caractérisé en ce que les arêtes courbes sont formées de façon concen- trique.