FR 2645964 A1 19901019 FR 8905148 A 19890418 Procédé et dispositif de contrôle non destructif de matériau magnétique présentant un gradient de structure dans sa partie superficielle. La présente invention concerne le contrôle de matériau magnétique présentant un gradient de structure dans sa partie superficielle, c'est-à-dire ayant dans sa partie adjacente à la surface une structure différente de celle qu'il présente à coeur. L'invention vise notamment le contrôle non destructif de matériaux magnétiques, tels que les aciers, ayant subi un traitement de surface visant à accroître sa dureté superficielle. Un domaine particulier d'application de l'invention est le contrôle de la décarburation superficielle de produits en acier, tels que, notamment, des billettes destinées à faire du fil d'acier ou des laminés en acier pour ressorts. Actuellement, le contrôle de décarburation superficielle des aciers est effectué industriellement de façon destructive, par prise d'échantillons et examen micrographique ou analyse chimique. Une mesure assez précise de la profondeur de décarburation en surface peut ainsi être effectuée. Toutefois, cette façon de procéder présente des inconvénients propres au contrôle destructif, à savoir le sacrifice d'une partie du produit, une durée de mesure relativement longue, un temps de réaction important, et l'absence de certitude sur la représentativité de l'échantillon pris. Pour éviter ces inconvénients, il a été envisagé de faire appel à des techniques de type électromagnétique pour effectuer un contrôle non destructif de la décarburation superficielle d'un acier, techniques utilisant le bruit Barkhausen ou la perméabilité incrémentale. La présente invention a pour but de fournir un procédé de contrôle non destructif utilisant la technique de la perméabilité incrémentale et applicable non seulement au contrôle de la décarburation superficielle des aciers, mais aussi au contrôle de tout produit en matériau magnétique présentant un gradient de structure dans sa partie superficielle. Plus particulièrement, la présente invention a pour but de fournir un procédé qui permette l'obtention d'une information qualitative relative à un produit contrôlé, c'est-à-dire une infor- mation telle que produit "bon", produit "mauvais" ou produit "douteux par référence à un état superficiel admissible, compte- tenu par exemple de la nature ou de l'utilisation ultérieure du produit. Ce but est atteint au moyen d'un procédé de contrôle du type selon lequel: - - des courants de Foucault sont engendrés dans le produit à contrôler tout en faisant varier périodiquement l'intensité d'un champ magnétique extérieur appliqué au produit à contrôler, la fréquence de variation de l'intensité du champ magnétique étant petite par rapport à la fréquence des courants de Foucault, et - la valeur de l'intensité du champ magnétique correspondant sensiblement à un extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale par rapport au champ magnétique, ou une grandeur équivalente, est déterminée, - la fonction de perméabilité incrémentale traduisant la relation entre un signal fourni par des moyens de détection des courants de Foucault, ou une grandeur équivalente à ce signal, et l'intensité du champ magnétique, ou une grandeur équivalente à cette intensité, et - l'extremum de la dérivée par rapport au champ magnétique de la fonction de perméabilité incrémentale étant le minimum de cette dérivée pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs croissantes de l'intensité du champ magnétique, ou le maximum de cette dérivée pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs décroissantes de l'intensité du champ magnétique, procédé selon lequel, conformément à l'invention: (a) les valeurs (IoH, IOBI IoC) de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant audit extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale, sont déter- minées pour au moins deux fréquences différentes des courants de Foucault engendrés dans le produit: - au moins l'une des deux fréquences constituées par une fréquence (fH) relativement haute pour que les courants de Foucault soient essentiellement localisées à proximité de la surface du produit dans une zone o le produit présente normalement une première structure, et une fréquence (fB) relativement basse pour que les courants de Foucault atteignent une zone relativement profonde o le produit présente normalement une deuxième structure différente de la première, et - une deuxième fréquence, ou fréquence critique (fc), prédéterminée en fonction d'une valeur critique choisie de la profondeur de transition entre la première et la deuxième structure; et (b) au moins une information qualitative relative au produit contrôlé est émise en fonction de la valeur d'intensité (IoC) déterminée pour la fréquence critique par rapport à la ou chaque valeur d'intensité (IoH, IOB) déterminée pour au moins l'une des fréquences haute et basse. Ainsi, selon que l'exploration à la fréquence critique correspondant à la profondeur critique de transition choisie donne un résultat proche ou non de celui de l'exploration à la fréquence haute ou à la fréquence basse, le produit sera qualifié de bon ou mauvais, ou inversement, selon la caractéristique recherchée. Selon une particularité du procédé, des valeurs (IoH, I0B) de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant à l'extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale sont déterminées pour la fréquence haute et pour la fréquence basse, et une informaiton qualitative relative au produit contrôlé est émise en fonction de la position de la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique dans l'intervalle délimité par les valeurs d'intensité (IoH, IOB) déterminées pour les fréquences haute et basse. Dans ce dernier cas, en considérant par exemple le contrôle de la décarburation superficielle d'un produit en acier, lorsque la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique est proche de la valeur d'intensité (IoB) déterminée pour la fréquence basse, le produit peut être qualifié de bon, puisque l'exploration à la fréquence correspondant à la profondeur critique donne un résultat proche de l'exploration à une profondeur située normalement au-delà de la couche superficielle décarburée. Inversement, lorsque la valeur d'intensité (IoC) déter- minée pour la fréquence critique est proche de la valeur d'inten- sité (IoH) déterminée pour la fréquence haute, le produit peut être qualifié de mauvais puisque l'exploration à la fréquence corres- pondant à la profondeur critique donne un résultat proche de l'exploration dans une zone normalement décarburée. Enfin, lorsque la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique n'est ni proche de la valeur d'intensité (IoB) déterminée pour la fréquence basse, ni proche de la valeur d'intensité (IoH) déterminée pour la fréquence haute, le produit peut être qualifié de douteux. Le produit est alors éventuellement soumis à un contrôle destructif afin d'évaluer plus précisément la profondeur de décarburation en vue de décider de l'utilisation future du produit. Un autre but de la présente invention est de fournir un dispositif permettant de mettre en oeuvre le procédé défini ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description faite ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 illustre schématiquement, pour un acier homo- gène, la courbe représentative de la fonction de perméabilité incrémentale traduisant la variation de la tension aux bornes d'une bobine de détection de courants de Foucault engendrés dans un produit en acier en fonction de l'intensité d'un champ magnétique variable périodiquement appliqué au produit en acier, - la figure 2 montre une courbe représentative de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale de la figure 1, - la figure 3 montre une courbe qui représente la variation de l'intensité du champ magnétique correspondant à un extremum de la dérivée de la figure 2 en fonction de la fréquence des courants de Foucault, - la figure 4 montre la corrélation entre la profondeur de décarburation et la fréquence des courants de Foucault pour laquelle se produit la transition entre les valeurs d'intensité du champ magnétique correspondant à un extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale respectivement pour une structure de type perlite et une structure de type ferrite, - la figure 5 illustre schématiquement un dispositif de contrôle conforme à l'invention, et - la figure 6 est un organigramme montrant les opérations effectuées au moyen de l'unité de traitement du dispositif de la figure 5. Un mode particulier de mise en oeuvre de l'invention sera maintenant décrit dans le cadre de son application au contrôle de la décarburation superficielle des aciers. Pour certains produits en acier tels que des billettes destinées à faire du fil d'acier ou des laminés en acier pour ressorts, un contrôle de la décarburation superficielle de l'acier est nécessaire pour s'assurer de l'aptitude de celui-ci à l'utili- sation envisagée. Ce contrôle ne requiert en fait pas une mesure précise de la profondeur de décarburation dans la partie superficielle de l'acier, mais la vérification que cette profondeur n'est pas trop grande. Aussi, l'objet de l'invention est de fournir un procédé et un dispositif qui permettent de disposer d'une information qualitative relative à l'aptitude du produit à l'utilisation envisagée, et non d'une information quantitative relative à la profondeur de décarburation superficielle. A cet effet, conformé- ment à l'invention, il est fait appel à une technique de type électromagnétique autorisant un contrôle non destructif, plus particulièrement à une technique utilisant la perméabilité incrémentale. Une courbe représentative d'une fonction de perméabilité incrémentale pour un acier homogène est représeuntée sur la figure 1. Cette courbe est obtenue de la façon suivante. Une bobine émettrice placée à proximité de la surface de l'acier est excitée par un signal électrique de fréquence f pour engendrer des courants de Foucault dans l'acier, tandis qu'un champ magnétique extérieur dont l'intensité varie périodiquement est appliqué à l'acier dans la zone o les courants de Foucault sont engendrés. La fréquence F de variation de l'intensité du champ magnétique est petite par rapport à la fréquence f des courants de Foucault. Le rapport entre f et F est de préférence au moins égal à 100. La valeur absolue maximale de l'intensité du champ magnétique est choisie suffisamment grande pour dépasser de façon significative le champ coercitif, voire atteindre la saturation magnétique de l'acier, de sorte que le cycle d'hystérésis complet est décrit au cours de chaque période du champ magnétique. Un détecteur de courants de Foucault, tel qu'une bobine détectrice, est placé à proximité de la surface de l'acier pour fournir un signal de détection des courants de Foucault circulant dans celui-ci. Ce signal est par exemple la tension S recueillie aux bornes de la bobine détectrice; il pourrait s'agir d'une grandeur équivalente, telle que le module de l'impédance de la bobine détectrice. La courbe de perméabilité incrémentale illustre la variation de la tension S (portée en ordonnée), ou d'une grandeur équivalente à cette tension, en fonction de l'intensité H du champ magnétique (portée en abscisse), ou d'une grandeur équivalente à cette intensité du champ magnétique, par exemple l'intensité du courant d'excitation d'un électroaimant créant le champ magnétique. Comme le montre la figure 1, la courbe représentant la variation de S en fonction de H comprend deux parties symétriques l'une de l'autre par rapport à l'axe des ordonnées: une première partie I décrite pour les valeurs de H croissantes (trajet aller du cycle d'hystéréris) et une deuxième partie II décrite pour les valeurs de H décroissantes (trajet retour du cycle d'hystéréris). L'on s'intéresse ici à la dérivée dS/dH de la fonction de perméabilité incrémentale, dérivée dont la courbe représentative est montrée sur la figure 2, et plus particulièrement à la valeur de H pour laquelle la dérivée passe par un extremum, à savoir: - soit la valeur H0 pour laquelle la dérivée passe par un minimum pour la partie de la fonction de perméabilité incrémentale repré- sentée par la partie de courbe I de la figure 1, - soit la valeur H'0 (théoriquement opposée à H0) pour laquelle la dérivée passe par un maximum pour la partie de la fonction de perméabilité incrémentale représentée par la partie de courbe II de la figure 1. On considérera ci-après la valeur HO. Pour un échantillon homogène, il s'avère que H0 est corrélée à la dureté mécanique. C'est ainsi que la valeur de H0 pour la ferrite est inférieure à la valeur de H0 pour la perlite. Par conséquent, pour un acier partiellement décarburé, la valeur de H0 dépend de la quantité de ferrite ou de perlite contenue dans la zone explorée. Dans le texte qui va suivre et par commodité de language, on appellera la structure à coeur "perlite" et la structure en peau "ferrite", tout en sachant que cette "perlite" contient toujours une certaine fraction de ferrite et que la "ferrite superficielle" renferme généralement un infime pourcentage de "perlite". Or, en raison de l'effet de peau commun à tous les phéno- mènes électromagnétiques alternatifs, la profondeur explorée est liée à la fréquence f des courants de Foucault. Plus la fréquence f est élevée et plus la profondeur explorée est faible. Ainsi, pour un acier présentant une décarburation superficielle, la valeur de H0 varie en fonction de f comme illustré par la figure 3. Lorsque la fréquence f est relativement basse, la zone explorée s'étend normalement jusqu'au-delà de la profondeur de décarburation, la perlite est dominante et la valeur de H0 est relativement élevée. Lorsque la fréquence f est relativement haute, la zone explorée est localisée à proximité de la surface dans une région normalement décarburée, la ferrite est dominante et la valeur de H0 est relati- vement basse. La transition entre la valeur de H0 "perlite" et la valeur de H0 "ferrite" est plus ou moins brusque selon le gradient de structure, mais la fréquence de transition fo pour laquelle la valeur de H0 est égale à la moyenne arithmétique HOM entre Ho "perlite" et Ho "ferrite", est représentative de l'épaisseur décar- burée et,ce, indépendamment de la nuance de l'acier. Il y a donc une corrélation entre la fréquence de transition fo0 et la profon- deur décarburée. La figure 4 montre cette corrélation pour divers échantillons de laminés en acier pour ressorts. L'utilisation de la valeur HOM pour évaluer la profondeur décarburée suppose que la courbe de la figure 3 puisse être tracée, donc que les valeurs de Ho soient déterminées pour toute la plage de fréquences des courants de Foucault entre la fréquence basse (exploration d'une zone normalement non décarburée) et la fréquence haute (exploration d'une zone normalement décarburée). Cette procédure est difficilement applicable industriellement en raison du temps nécessaire. En effet, pour chaque fréquence des courants de Foucault, le temps de mesure est au moins égal à la période du champ magnétique. Or, compte tenu de la fréquence des courants de Foucault nécessaires pour explorer les profondeurs désirées, et de la nécessité d'un rapport relativement grand entre la fréquence des courants de Foucault et celle du champ magnétique, la période de celui-ci est de plusieurs secondes. Aussi, la présente invention propose d'effectuer une exploration à une fréquence fc correspondant à une profondeur de décarburation critique PC prédéterminée. Si la valeur HOC de H0 obtenue est plutôt proche de H0 "perlite", plutôt proche de H0 "ferrite" ou intermédiaire, le produit contrôlé peut être alors qualifié respectivement de bon, mauvais ou douteux. La fréquence critique fC est choisie après des essais préliminaires ayant permis d'établir la corrélation entre fréquence de transition et profondeur décarburée. L'expérience a montré que, contrairement à la fréquence de transition, les valeurs de Ho "perlite" et H0 "ferrite" dépendent fortement de la dureté du matériau et présentent une forte dispersion, surtout pour la perlite. C'est pourquoi, conformément à l'invention, l'exploration à fréquence critique fc est complétée par un essai à fréquence basse fB qui-donne une valeur HOB assimilée à H0 "perlite" et un essai à fréquence haute fH qui donne une valeur HOH assimilée à la référence "ferrite". Il est alors possible de définir un paramètre Hoc - H0 "ferrite" H0 "perlite" - H0 "ferrite" Le paramètre Q est compris entre 0 et 1. Deux valeurs de seuil Qf et Qp sont choisies, telles que 0 Qp, le produit contrôlé est qualifié de bon. Si Q définitive du produit. Il peut se produire que l'assimilation HOB = H0 "perlite" ne soit pas exacte, dans le cas d'une décarburation très profonde. Pour éliminer ce cas, qui fausserait le contrôle, la valeur HOB déterminée est comparée à une valeur de référence préétablie HOBm correspondant à une valeur minimale de H0 "perlite". Si HOB de mauvais. De même, il peut se produire que l'assimilation HOH = H0 "ferrite" ne soit pas valable, dans le cas o le produit contrôlé ne présente pas de ferrite en surface (pas de décarburation ou décarburation partielle). Pour éliminer ce cas, la valeur HOH déterminée est comparée à une valeur de référence préétablie HOHM correspondant à une valeur maximale de H0 "ferrite". Si HOH > HOHM, le produit est qualifié de bon. Après les tests préalables sur HOB et HOH' le test sur la valeur de Q peut être effectué. Les valeurs limites Qf et Qp sont par exemple choisies égales à 0,4 et 0,6. La figure 5 illustre un mode de réalisation d'un dispo- sitif de contrôle conforme à l'invention. Un champ magnétique est engendré dans le produit à contrôler 10 au moyen d'un électroaimant 12 dont la bobine d'exci- tation est parcourue par un courant d'intensité I produit par un générateur 11. Le courant a une forme d'onde en dents de scie et une intensité maximale suffisamment élevée pour dépasser le champ coercitif du produit de façon significative et éventuellement atteindre la saturation magnétique. Des courants de Foucault sont engendrés dans le produit au moyen d'une bobine émettrice 20 disposée à proximité de la surface du produit, entre les pôles de l'électroaimant 12. La bobine émettrice est alimentée par trois circuits générateurs 14, 16, 18 fournissant des courants aux fréquences fB, fH et fcI Les courants fournis par les générateurs 14, 16 sont de fréquences fixes par exemple respectivement égales à 200 Hz et 20 kHz, tandis que celui fourni par le générateur 18 est de fréquence ajustable. Une bobine détectrice 22, par exemple concentrique avec la bobine émettrice 20, fournit une tension représentative de l'amplitude des courants de Foucault. Cette tension est appliquée à une entrée d'un circuit amplificateur différentiel 26 qui reçoit sur une autre entrée une tension fournie par une bobine de référence 24 située à proximité de la surface du produit, à l'exté- rieur de la zone d'action de la bobine émettrice 20. Le signal différentiel issu du circuit 26 est appliqué en parallèle à trois circuits de détection. Le premier comprend un filtre sélectif passebande 30 centré sur la fréquence basse fB, en série avec un circuit 32 redresseur double alternance, un circuit 34 de détection d'enveloppe et un amplificateur opérationnel 36 qui délivre un signal analogique représentatif de la composante S8 à la fréquence fB dans le signal de détection des courants de Foucault. Le deuxième circuit de détection comprend un filtre sélectif passe- bande 40 centré sur la fréquence haute fH' en série avec un circuit 42 redresseur double alternance, un circuit 44 de détection d'enveloppe et un amplificateur opérationnel 46 qui délivre un signal analogique représentatif de la composante SH à la fréquence fH dans le signal de détection des courants de Foucault. Le troisième circuit de détection comprend un filtre sélectif passe- bande 50 centré sur la fréquence critique fc, en série avec un circuit 52 redresseur double alternance, un circuit 54 de détection d'enveloppe et un amplificateur opérationnel 56 qui délivre un Il signal analogique représentatif de la composante SC à la fréquence fC dans le signal de détection des courants de Foucault. La fréquence centrale du filtre 50 est réglable simultanément avec la fréquence du générateur 18. Les signaux de sortie des amplifi- cateurs 36, 46, 56 sont appliqués à un module de conversion analogiquenumérique constitué par exemple de trois convertisseurs analogiquesnumériques 38, 48 et 58 et les informations numériques fournies par ceuxci sont reçues par une unité de traitement numérique 60. Les opérations effectuées par l'unité de traitement 60 sont indiquées sur la figure 6. Un cycle d'acquisition des grandeurs SB, SH et SC est déclenché au passage par le maximum 'max du courant alimentant la bobine de l'électroaimant 12. L'intensité I de ce courant est utilisée comme grandeur par rapport à laquelle la fonction de perméabilité incrémentale est déterminée, plutôt que l'intensité H du champ magnétique produit par l'électroaimant 12. En effet, I est plus facilement mesurable que H et les deux grandeurs varient ensemble de façon univoque. Pour chaque valeur échantillonnée du courant I, les valeurs numériques correspondantes des grandeurs SB, SH et SC sont mémorisées dans l'unité de traitement 60. A titre d'exemple, la fréquence F du champ magnétique est de 0,1 Hz, de sorte qu'un cycle d'acquisition dure 10 s. Les valeurs IOB, IOH et IOC (correspondant à HOB, HOH et HoC), pour un extremum des dérivées des fonctions de perméabilité incrémentale qui traduisent les variations de SB, SH et SC en fonction de I, sont ensuite déterminées. L'extremum est le minimum de la dérivée pour la fraction de la fonction décrite lorsque I croit ou le maximum de la dérivée pour la fraction de la fonction décrite lorsque I décroît. Si les valeurs de I pour ce minimum et ce maximum sont respectivement I0 et I'o, on pourra donc choisir soit Io, soit Il', soit la moyenne arithmétique entre les valeurs absolues de I0 et I'O. Les valeurs IOB, IOH et IoC sont déterminées après lissage des fonctions SB, SH et SC, dérivée de cellesci, lissage des dérivées et recherche des extremums des dérivées. Des tests préliminaires sur IOB et IOH sont effectués en comparant IOB à une valeur de référence IOBm (correspondant à HOBm) et IOH à une valeur de référence IOHM (correspondant à HOHM). On notera que pour les fréquences fB et fH citées plus haut à titre d'exemple, c'est-à-dire 200 Hz et 20 kHz, les cas extrêmes éliminés lors des tests préliminaires correspondent à des valeurs typiques de profondeur de décarburation respectivement égales à plus de 500 em et moins de 80.m. Si IOB IOHM, le produit est considéré comme bon. Ioc - IOH Ensuite le paramètre Q = O - O est comparé aux OB OH valeurs de seuil Qf et Qp. Si Q Qp, le produit est considéré comme bon. Dans le cas o Qf produit est mauvais, bon ou douteux. Bien que l'on ait envisagé ci-avant le cas o les courants de Foucault aux trois fréquences fB' fH et fC sont simul- tanément engendrés, il est possible d'effectuer les explorations aux fréquences f' fH et fC de façon successive, et non simultanée. En outre, comme déjà indiqué, il pourra suffire, dans certains cas, d'effectuer une comparaison entre la valeur IOC obtenue lors de l'exploration à fréquence critique fC avec la valeur I obtenue lors d'une exploration à fréquence haute ou la valeur 1OH obtenue lors d'une exploration à fréquence haute ou. a valeur I0OB obtenue lors d'une exploration à fréquence basse. La qualification du produit comme bon, mauvais et éventuellement, douteux, est alors fonction de l'écart entre IoC et IOH ou IOB. En particulier, une comparaison avec IOH pourra s'avérer suffisante dans le cas de décarburation profonde. Enfin, également comme déjà indiqué, l'invention est utilisable d'une façon plus générale, pour le controle de tout matériau magnétique, non nécessairement un acier, qui présente un gradient de structure superficielle, c'est-à-dire une structure proche de la surface différente de celle à coeur. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle non destructif de produit en matériau magnétique présentant un gradient de structure dans sa partie superficielle, en utilisant la technique de la perméabilité incrémentale, procédé selon lequel: - des courants de Foucault sont engendrés dans le produit à contrôler tout en faisant varier périodiquement l'intensité d'un champ magnétique extérieur appliqué au produit à contrôler, la fréquence de variation de l'intensité du champ magnétique étant petite par rapport à la fréquence des courants de Foucault, et - la valeur de l'intensité du champ magnétique correspondant sensiblement à un extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale par rapport au champ magnétique, ou une grandeur équivalente, est déterminée, - la fonction de perméabilité incrémentale traduisant la relation entre un signal fourni par des moyens de détection des courants de Foucault, ou une grandeur équivalente à ce signal, et l'intensité du champ magnétique, ou une grandeur équivalente à cette intensité, et - l'extremum de la dérivée par rapport au champ magnétique de la fonction de perméabilité incrémentale étant le minimum de cette dérivée pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs croissantes de l'intensité du champ magnétique, ou le maximum de cette dérivée pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs décroissantes de l'intensité du champ magnétique, procédé caractérisé en ce que: (a) les valeurs (IoH, IOB, I'C) de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant audit extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale, sont déter- minées pour au moins deux fréquences différentes des courants de Foucault engendrés dans le produit: - au moins l'une des deux fréquences constituées par une I fréquence (fH) relativement haute pour que les courants de Foucault soient essentiellement localisés à proximité de la surface du- produit, dans une zone o le produit présente normalement une première structure, et une fréquence (fB) relativement basse pour que les courants de Foucault atteignent une zone relativement profonde o le produit présente normalement une deuxième structure différente de la première, et, - une deuxième fréquence, - ou fréquence critique (fc) prédéterminée en fonction d'une valeur critique choisie de la profondeur de transition entre la première et la deuxième structure; et (b) au moins une information qualitative relative au produit contrôlé est émise en fonction de la valeur d'intensité (IoC) déterminée pour la fréquence critique par rapport à la ou chaque valeur d'intensité (IoH, IOB) déterminée pour au moins l'une des fréquences haute et basse. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les valeurs (IoH, IOB) de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant à l'extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale sont déterminées pour la fréquence- haute et pour la fréquence basse et une information qualitative relative au produit controlé est émise en fonction de la position de la valeur d'intensité (IoC) déterminée pour la fréquence critique-dans l'intervalle délimité par les valeurs d'intensité (IoH, IOB) déterminées pour les fréquences haute et basse. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une information indiquant que le produit est bon est émise lorsque la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique est comprise dans une première partie dudit intervalle du côté de l'une des valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute. 4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une information indiquant que le produit est mauvais est émise -35 lorsque la valeur d'intensité (Iocj) déterminée pour la fréquence critique est comprise dans une deuxième partie dudit intervalle située du côté de l'une des valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute. 5. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une information indiquant que le produit est bon est émise lorsque la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique est comprise dans une première partie dudit intervalle située du côté de l'une des valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute, une information indiquant que le produit est mauvais est émise lorsque la valeur (Ioc) déterminée pour la fréquence critique est comprise dans une deuxième partie dudit intervalle située du côté de l'autre des valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute, et une information indiquant que le produit est douteux est émise lorsque la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique est comprise dans la partie centrale restante dudit intervalle. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à , caractérisé en ce que la valeur d'intensité (IoH) déterminée pour la fréquence haute est comparée à une première valeur de référence (IoHM) pour détecter la présence éventuelle de la deuxième structure dans la zone o sont essentiellement localisés les courants de Foucault engendrés à la fréquence haute. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que la valeur d'intensité (IoB) déterminée pour la fréquence basse est comparée à une deuxième valeur de référence (IoBm) pour détecter la présence éventuelle de la première structure dans la zone atteinte par les courants de Foucault engendrés à la fréquence basse. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 7, caractérisé en ce que les courants de Foucault aux fréquences respectivement basse, haute et critique sont engendrés simultané- ment, et le signal fourni par les moyens de détection des courants de Foucault, ou la grandeur équivalente à ce signal, est filtré sélectivement pour en restituer les composantes auxdites fréquences basse, haute et critique. 9. Utilisation du procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 8 pour le contrôle non destructif de la décarburation superficielle d'un produit en acier. 10. Dispositif de contrôle non destructif d'un produit en un matériau magnétique présentant un gradient de structure dans sa partie superficielle, dispositif comprenant: - des premiers moyens d'excitation (14, 16, 18, 20) pour engendrer des courants de Foucault dans le produit à contrOler, - des deuxièmes moyens d'excitation (11, 12) pour appliquer au produit à contrôler un champ magnétique extérieur dont l'intensité varie périodiquement avec une fréquence petite par rapport à la fréquence des courants de Foucault, - des moyens (22) de détection des courants de Foucault engendrés dans le produit, et - une unité de traitement (60) reliée aux moyens -de détection des courants de Foucault pour déterminer la valeur de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant sensiblement à un extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale par rapport au champ magnétique, la fonction de perméabilité incrémentale traduisant la relation entre un signal fourni par les moyens de détection des courants de Foucault, ou une grandeur équivalente à ce signal, et l'intensité du champ magnétique, ou une grandeur équivalente à cette intensité, et - l'extremum de la dérivée par rapport au champ magnétique de la fonction de perméabilité incrémentale étant le minimum de cette dérivée pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs croissantes de l'intensité du champ magnétique, ou le maximum de cette dérivée 3Q pour la partie de la fonction dont la courbe représentative est décrite pour les valeurs décroissantes de l'intensité du champ magnétique, dispositif caractérisé en ce que: (a) les premiers moyens d'excitation (14, 16, 18, 20) sont agencés pour engendrer des courants de Foucault à au moins deux fréquences différentes: - une première fréquence choisie parmi une fréquence (fB) relativement basse pour que les courants de Foucault atteignent une zone relativement profonde o le produit présente une première structure, ou une fréquence (fH) relativement haute pour que les courants de Foucault soient essentiellement localisés à proximité de la surface du produit dans une zone o le produit présente normalement une deuxième structure différente de la première, et - une deuxième fréquence, ou fréquence critique (fc), prédéterminée en fonction d'une valeur critique choisie de la profondeur de transition choisie entre la première et la deuxième structure;. et (b) l'unité de traitement (60) est agencée pour déterminer les valeurs (IOB ou IOH, IoC) de l'intensité du champ magnétique, ou d'une grande équivalente, correspondant audit extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale, pour au moins les deux fréquences différentes des courants de Foucault engendrés dans le produit; et (c) l'unité de traitement (60) comprend des moyens pour émettre au moins une information qualitative relative au produit contr6ôlé, en fonction de la position de la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique par rapport à la ou à chaque valeur d'intensité (IoB, IOH) déterminée pour au moins l'une des fréquences basse et haute. 11. Dispositif de contrôle non destructif selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'unité de traitement (60) est agencée pour déterminer les valeurs (IoB, IOB, IOC) de OB' OB' >d l'intensité du champ magnétique, ou d'une grandeur équivalente, correspondant audit extremum de la dérivée de la fonction de perméabilité incrémentale, pour les fréquences respectivement basse, haute et critique, des courants de Foucault engendrés dans le produit; et en ce que l'unité de traitement (60) comprend des moyens pour émettre au moins une information qualitative relative au produit contrô6lé, en fonction de la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique dans l'intervalle délimité par les valeurs d'intensité (IOH, IoF) déterminées respectivement pour les fréquences haute et basse. 12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'unité de traitement comprend des moyens pour calculer le rapport (Q) entre l'écart séparant la valeur d'intensité (Ioc) déterminée pour la fréquence critique de l'une des valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute, et l'écart séparant les valeurs d'intensité (I0B, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute, et des moyens pour comparer le rapport calculé avec au moins une valeur de seuil prédéterminée afin d'émettre l'information qualitative relative au produit en fonction du résultat de la ou des comparaisons. 13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications Il et 12, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour comparer les valeurs d'intensité (IoB, IOH) déterminées pour les fréquences basse et haute avec des valeurs de référence respectives prédéterminées (IOBm, IOHM) pour détecter la présence éventuelle de la deuxième structure dans une zone o le produit présente normalement la première structure et pour détecter la présence éventuelle de la première structure dans une zone o le produit présente normalement la deuxième structure. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendications Il à 13, caractérisé en ce que les premiers moyens d'excitation comportent un circuit générateur (14, 16, 18) produisant des signaux aux fréquences basse, haute et critique, et une bobine émettrice (20) disposée à proximité de la surface du produit à un emplacement o celui- ci est soumis au champ magnétique d'intensité variable engendré par les deuxièmes moyens d'excitation; et les moyens de détection comportent-une bobine détectrice (22) située à proximité de la surface du produit au regard de la zone de celui-ci parcourue par les courants de Foucault engendrés au moyen de la bobine émettrice, une bobine de référence (24) située à proximité de la surface' du produit au regard d'une zone de celui-ci non parcourue par les courants de Foucault, et un circuit relié à la bobine détectrice et à la bobine de référence pour fournir, pour chaque fréquence (fB' fH' fC) des courants de Foucault, un signal (SB, SH, SC) représentant la différence entre la tension aux bornes de la bobine détectrice et la tension aux bornes de la bobine de référence. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens pour ajuster la valeur de la fréquence critique(fc). 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisé en ce qu'il est destiné au contrôle non destructif de la décarburation superficielle d'un produit en acier.