FR 2634605 A1 19900126 FR 8809953 A 19880722 CIRCUIT DE COMPENSATION DE COURANT. La présente invention a pour objet un circuit de compensation destine a produire un courant de sortie présentant une caractéristique de courant donnée en fonction de la valeur d'un courant d'entrée, la caractéristique de courant présentant une valeur maximale et une valeur minimale, circuit comprenant un moyen pour délivrer un premier courant proportionnel au courant d'entrée,. en serie avec une première source de courant délivrant un deuxième courant proportionnel à un courant de reference, de manière a produire un premier courant résultant qui est positif lorsque le premier courant est supérieur au deuxleme courant et nul dans le cas contraire, un premier étage de commutation agence pour être à l'état bloque lorsque le premier courant résultant est nul, et pour être traverse par celui-ci lorsqu'll est positif, un deuxieme étage de commutation agence pour être traverse par le même courant que le premier etage de commutation, une deuxleme source de courant agencee pour délivrer un troisième courant proportionnel au courant de réference et disposée en série avec le deuxieme étage de commutation, de manière à produire un deuxieme courant résultant qui est positif lorsque le troisième courant est supérieur au premier courant résultant, un troisième étage de commutation agence pour être a l'état bloqué lorsque le deuxleme courant résultant est nul, et pour être traversé par celul- ci lorsqu'il est positif, un premier étage de sortie de courant agence pour délivrer un courant égal au courant traversant le troisième étage de commutation et un deuxleme étage de sortie de courant disposé en parallèle avec le premier étage de sortie de courant et agence pour délivrer un courant égal au courant de référence, dont la valeur est donc ladite valeur minimale de la caractéristique de courant de sortie. Un tel circuit a été mis en oeuvre pour effectuer un contrôle de gain d'un récepteur téléphonique, circuit commercialisé sous la référence TEA 1064. Un circuit visant le même but, mais la structure différente a éte également décrit dans le brevet US 3 810 032. L'un et l'autre permettent d'obtenir un courant qui dépend linéairement d'un courant d'entrée, entre une limite' inferieure et une z limite supérieure. De tels circuits trouvent leur application notamment dans des postes téléephoniques d'abonné qui sont alimentés depuis un central a une tension donnée, en géneral 48V, le courant dont le poste d'abonné dispose étant de plus en.plus faible au fur et à mesure qu'il est situe plus loin du central. Pour rendre la sensibilité du téléphone indépendante de la longueur de la ligne d'abonné et donc homogénéiser le niveau d'écoute entre les abonnés, le poste d'abonné comporte un étage amplificateur dont le rapport d'amplification dépend du courant qui l'alimente et ledit courant d'alimentation est fourni par un circuit de compensation alimenté par le courant de ligne, la compensation étant effectuée selon une loi linéaire aussi proche que possible de la courbe theorique. Cepenoant, dans le cas de lignes tres longues et/ou mettant en oeuvre des feis de section modeste, la courbe théorique s'étend sur une cyramiaue plus grance et tend à cevenir plus incurvée. La compensation linéaire précédente n'est plus alors suffisamment précise, ce qui defavorise certains abonnés. L'invention se propose de remédier à cet inconvenient en proposant un circuit dont l'idée de base est de fournir une compensation -no reser. tant au m.c-s eux regions lin-aires de pentes différentes, de mar-ere a approxîmer plus particullerement mais non exclusivement de telles courbes avec une précision suffisante, ou d'approximer les courbes plus classiques avec une précision accrue. Le dispositif selon l'invention est caractérise en ce qu'il comporte au moins un circuit de compensation dispose en parallèle avec l'un des premier et deuxième circuits de commutation et comprenant d'une part une troisièmesource de courant agencée pour délivrer un quatrième courant proportionnel au courant de référence, en série avec une quatrieme source de courant agencée pour délivrer un courant proportionnel à celui qui est délivré par le premier étage de commutation et d'autre part un circuit de blocage agencé pour connecter la quatreième source de courant en parallèle avec au moins un des premier et deuxième circuits de commutation lorsque le courant qui traverse la quatrième source de courant est supérieur au quatrième courant. Selon un mode de réalisation, le premier circuit de commutation comporte un premier transistor dont le trajet collecteur- émetteur est disposé en parallèle avec la premiere source de courant et un deuxième transistor dont le trajet base-émetteur est dispose en parallèle sur le trajet collecteur-émetteur du premier transistor et le deuxieme étage de commutation comporte un troisième transistor dont la base est connectée a celle du premier transistor. Le troisième circuit de commutation peut comporter un quatrième transistor dont le trajet collecteur-emetteur est dispose en parallèle avec le deuxième étage de commutation et un cinquième transistor dont le trajet base-émetteur est disposé en parallèle sur le trajet collecteur-émetteur du quatrième transistor et le premier étage de sortie peut comporter un sixième transistor dont la base est connectée a celle du quatrième transistor. On obtient ainsi le résultat désire avec un circuit qui reste simple. et les paramètres du circuit (pentes. points de changement de pente) peuvent être ajustés sans difficultés. Selon un mode de réalisation avantageux, au moins un circuit de blocage comporte une première diode en serie avec ledit moyen pour délivrer le premier courant proportionnel au courant d'entrée et une deuxeième et une troisième diode en parallele avec la quatrième source de courant. On obtient ainsi une courbe de compensation a deux pentes convenant tout particulierement aux courbes dessinées pour les postes d'abonnés. Selon un mode de réalisation. au moins un circuit de blocage comoorte une quatrième diode en serie avec la deuxeième source de courant et une cinquième et une sixième diode en parallele avec la quatrième source de courant. Selon un mode de réalisation préféré. corresoondant à une compensation à trois pentes convenant particuleièrement au cas des postes d'abonnés. deux circuits de compensation sont disposes en parallèle avec le premier circuit de commutation. L'invention sera mieux comprise a la lecture de la description qui va suivre donné à titre d'exemple non limitatif, en liaison avec les dessins qui représentent: - la figure 1. un circuit de contrôle de gain selon l'art antérieur - la figure 2. un circuit pour produire un courant dans un rapport donne avec le courant de ligne - la figure 3. un circuit de contrôle de gain selon un premier mode de réalisation de l'invention. la figure 4. les courbes représentant la caracteristîque de gain en fonction du courant de ligne pour un circuit selon la figure 3, et la figure 5 l'adaptation de la courbe à deux pentes du circuit de la figure 3 au profil d'une courbe de compensation donnée. - la figure 6, un circuit de contrôle de gain selon un deuxième mode de realisation de l'invention, la figure 7, une courbe représentant la caractéristique de gain en fonction du courant de ligne pour un circuit selon la figure 6. et la figure 8. l'adaptation de la courbe à deux pentes de la figure 6 au profil d'une courbe de compensation donnée. - la figure 9, un circuit de contrôle de gain selon un mode pfefére de l'invention. la figure 10, une courbe représentant la caractéristique de gain en fonction pour un circuit selon la figure 9, et la figure 1i l'adaptation de la courbe à trois pentes de la figure 9 au profil d'une courbe de compensatio.n donnée. Un circuit de c.ntrle de gailn de la figure 1 (art antérieur) a pour fonct]cn de fournir un courant I de commanoe de gain dont la valeur est I (sain minimur) quand le courant de ligne atteint une o valeur mnaxirmle. I + yIt quand le courant de ligne a une valeur c nominale minimale. et qui varie lineairement entre ces deux valeurs quano le cou-ant de ligne est comprrs entre ces deux valeurs nominales. Pour y = 1 on c"t:ent une dynamique de correction de 6dB et de 9dB pour y = 1,75. Le circuit de la figure 1 comporte un transistor non T o présentant au moins un émetteur qui est porte au pôle de mode commun (masse), une base sur laquelle est appliquée une tension de référence Vf re f de manière que son trajet collecteur-emetteur soit traversé par un courant xI (x étant le nombre d'émetteurs du transistor To ou bien le rapport entre la surface des émetteurs des transistors T4 (voir plus loin) et. . . ... T0), et un collecteur qui est connecté à une source de courant d'intensité k I IL représente le courant de ligne reçu d'un poste o L'L d'abonné et dont la valeur dépend de l'éloignement de l'abonné par rapport au central, et k un rapport donné. o Un transistor npn T10 a son émetteur à la masse, son collecteur connecté a celui de T et sa base connectée à celle d'un o transistor npn T Le transistor npn T'10 a sa base connectée aux collecteurs des transistors T et T1, son émetteur à la base des o T 10 transistors!10 et Il, et son collecteur connecté à une source de tension d'alimentationV. Le transistor T1 ason émetteurà lamasse, et son collecteur connecté à celui d'un transistor npn T2 ainsi qu'à une source de courant d'intensité yl, constituée cons le cas d'espèce par un_ _. transistor pnp Til présentant un émetteur connecté à la source de tension V, dont la base est au potentiel de référence Vref, et au moins un collecteur connecté à celui des transistors T1 et T2. Un transistor non T'2 a sa base connectée au collecteur des transistors T1 et T2, son émetteur à la base du transistor T2 et son collecteur à la source de tension V. Un transistor npn T3 a sa base connectée à celle du transistor Tz, son émet- teur à la masse, et son collecteur connecté à celui d'un tran- sistor T4 dont l'émetteur est à la masse et sur la base duquel est appliquée la tension Vref de manière à constituer une source de courant 1o. Le collecteur commun aux transistors T3 et T; constitue la sortie S du circuit qui constitue une source de courant de valeur I. On notera que les transistors TIo et T'10 sont équivalents à une diode en direct dans la ba- se de Ti, qui induit une tension base émetteur dans ce tran- sistor égale à Vo tant que du courant est disponible. Le circuit présente trois régions de fonctionne- ment. a) IL faible: koIL est bloqué, et donc T2 est passant et est traversé par le cou- rant yIo, comme le transistor T3 avec lequel il forme une source de courant. On a donc I = Io(1+y) qui correspond à un gain maximal. b) IL moyen koIL)XIo Le transistor TO conduit normalement. Le transis- tor T1 conduit donc (koIL.XIo) et le transistor T2 con- duit donc le courant YIo-(koIL-xIo), de même que le transistor T3. On a donc I = Io(1+y) - (koIL-XIo) c) IL fort koIL>(x+y)Io Le courant dans T2 s'annule, d'o blocage du tran- sistor T3 On a alors I = Io (gain minimal) 26 34605 La figure 2 représente un schéma standard permettant de générer un courant.IL et une tension d'alimentation V à partir d'un poste d'abonné. Le standard alimente les lignes d'abonné avec une tension de Vs de 48V. Le courant IL que volt l'abonné dépend de la longueur de la ligne entre l'abonne et le standard (résistance de ligne R). de la valeur de la résistance du standard (en général 600X. Une L diode Zener Z est disposée à l'entrée du poste d'abonné pour le protéger contre les surtensions, et un condensateur C de valeur élevée (environ o ;iF) est dispose entre une borne d'une résistance d'adaptation Ra et la masse. Cette borne de la résistance R délivre la tension d'alimentation V. Une resistance R 2 est connectée entre l'entrée du poste d'abonné et l'entrée non inverseuse d'un amplificateur opérationnel A. Entre cette entrée de l'amplificateur A et la masse, et connecté un condensateur CS de valeur élevée (quelquesLF) cestiné a filtrer la composante alternative résiduelle. La sortie de l'amplificateur A est connectée à la base d'un transistor T2 dont le collecteur est connecté à l'entrée du poste d'abonne, et dont l'émetteur constitue un point commun B à d'une part une résistance R1 connectée entre le point B et l'entrée non inverseuse de l'amplificateur A, c'autre part une résistance R connectée entre le- point B et la masse et enfin a la cathode de l'une des deux diodes D 1 et D2 disposées en serie entre I 2 l'entrée inverseuse de l'amplificateur A et le point B. Soit V la tension au noeud B et V la tension a l'entrée 1 2 non inverseuse de l'amplificateur A, et V D la tension aux bornes d'une D diode. On a V -V - 2V 21 D V = RI 1 L V = RI + 2V 2 L D L'entree non inverseuse de l'amplificateur A est connectée à la base d'un transistor npn T33 dont l'émetteur est relié à la masse à travers successivement une diode en direct D et une résistance R. Le 3 3' collecteur du transistor T33 est connecté à la base d'un transistor T32 dont le collecteur est à la masse. Un transistor T30 présente n1 collecteurs connectés à la base du transistor T32. Le transistor T22 est mis en oeuvre ou fait que V2 est référencée à la masse. L'émetteur du transistor T) est référencé à la tension V à travers une résistance R et sa base est connectée a l'émetteur du transistor T32 et à la base d'un transistor T31 dont l'émetteur est référence à la source de tension V a travers une résistance R31 et qui présente n2 collecteurs (avec n2>1) qui délivrent le courant koIL. La borne non à la masse de la résistance R3 est à un potentiel V3. Il vient: V3: V2 2VD V1 = RI 3 2 Dl L Le courant I' qui traverse la résistance R' vaut: R1 I' - RI R' L Les transistors T30 et T31 forment une source de courant dans un rapport n2/ n1 (ou plus généralement dans le rapport de surface de leurs collecteurs). Il vient: ko R n- La figure 2 montre également un montage pour obtenir la tension Vref pour les sources de courant à transistors pnp (et une tension V'ref pour les sources de courant à transistor npn). Ce montage comporte une première branche mettant en oeuvre les trajets collecteur- emetteur en série de deux transistors pnp T40 et npn T41, le trajet émetteur base d'un transistor pnp TO'40 dont le collecteur est à la masse étant connecte entre la base et le collecteur du transistor T40. Une résistance R 40 est disposée entre le ou les collecteurs du transistorT41 et la masse. La deuxieme branche présente en serie les trajets émetteur- collecteur d'un transistor pnp T41 et d'un transistor npn T43 dont l'émetteur est à la masse. Le trajet base-émetteur d'un transistor npn T'43 est connecte entre le collecteur et la base du transistor T43. Les émetteurs des transistors T40 et T41 sont portes à une valeur égale à trois tensions de diode (3 VD). Cette tension égale à 3 VD est obtenue à partir de la tension V qui alimente une source de courant Io qui force un courant I dans trois diodes en série D40, D41 et D42. oLa tension Vref est disponible sur les bases interconnetes des trnsis- La tension Vref est disponible sur les bases interconnectées des transis- tors T4o et T41, et la tension V'ref sur les bases intercon- nectées des transistors T41 et T43. Ces valeurs dépendent no- tamment de la valeur de la résistance R40. Le circuit selon l'invention (fig. 3) se distingue de celui de la figure 1 par l'adjonction des transistors T12 et npn T14 et des diodes D10, D12 et D'12. Le transistor T12 a sa base connectée à la source de tension de référence Vref, son émetteur connecté à la source de tension d'alimentation V et il présente un ou plusieurs collecteurs reliés à la masse à travers deux diodes D12 et D'12 en direct. Il constitue une source de courant zIo le transistor T14 a sa base connectés à la masse, et son collecteur est connecté à celui ou ceux du transistor T12. Une diode D10 est connectée entre les collecteurs des transistors T1 et T1a, son anode-étant connectée au col- lecteur de transistor T1. On distingue alors quatre régions de fonctionnement: a) Ir_ aible k _oL vaut 2VD. Le transistor T2 conduit. Son potentiel collecteur vaut la somme des tensions base émetteur des transistors T2 et T'2 soit 2VD, ce qui implique que la diode Di0est bloquée. Le fonctionnement est donc le même que précédemment, et on a: I=Io(1+y), qui correspond à un gain maximal. b) Ir moyen inférieur koIL>xIp Le transistor T10l est traversé par le courant koIL-xIo Le transistor T14 qui présente w émetteurs (sur le dessin w = 3) est traversé par le courent w(koIL-xIo) Les diodes Dll et D12 sont traversées par le courant zIo-(i(kI&-xIo), donc la tension sur le collecteur de T14 vaut 2VD. Le transistor Tz conduit, donc la tension sur la base de T'2 et donc sur le collecteur de T vaut également 2V La diode DiO est donc bloquée. On est donc dans le même cas que pour le point b) de la figure 1, c'est-adire que le transistor T conduit le courant yI -(k I -xI) 2 o oL o de même que le transistor T3. On a donc I =I (l+y) -(k I-I)X o oL oo La pente est égale a - k o c) I moyen supérieur w (kLX -3x zI'O -L = Le transistor T cEonduTt le courant k IL- xI, et T 1 o L)o 14 conduit le courant w(k IL-XI), mais comme ce courant est supérieur à zI oL o' le transistor T14 tend a se saturer c'est-a-dire que sa tension collecteur tend vers VCE s-t!, Dés que sa tension de collecteur atteint le potentiel VD. la diode D10 peut conduire. Il en résulte que les transistors Tt et T14 consomment l'un et l'autre du courant fourni par la source ylI o Le transistor T conduit donc le courant: yI -(k I xI) - Lw(k IL- xI)-zI o Yo o Lo oL o On a donc: I = I (1+y)-(w+l)k I +(w+I)xI +zI o oL o o La pente, egale a -(w+1)k est plus élevée que dans le cas b) o d) I eleve w(k I -xI)-zI + k I -XI >YI -L oL o o oL o' o Les tFransistors T et T4 consomment entièrement le courant yI. 1 14 o Il s'ensuit que le transistor TL est bloque. On a donc I = I o Selon la figure 4, la courbe à deux pentes du circuit de la figure 3 présente une première partie I et une deuxième partie II plus pentue qui lui permet de suivre avec plus de précision une courbe caractéristique de correction dont l'allure est celle indiquée en traits pleins à la figure 5. La présence de cette courbe de correction à deux pentes permet d'obtenir un écart maximal entre la courbe théorique et la courbe réelle (en pointillés) qui est bien plus faible qu'avec une courbe de correction à une seule pente. Des rapports x. y et z fractionnaires peuvent être obtenus avec la tension de référence Vref en utilisant à cet effet un montage de type miroir de courant diviseur similaire à celui décrit a la figure 2 pour obtenir le courant k IL (transistors'T30 T31, diode D3. résistance R'), ou bien plus simplement en jouant sur la surface des la émetteurs. En effet, on a mentionné pour la.clarté de l'exposé des nombres d'émetteurs. Il va de soi que les courants sont dans les rapports entre les surfaces d'émetteurs effectives. Le schéma de la figure 6 comporte les mêmes éléments que celui de la figure 3 arranges de la même façon à ceci prés que l'anode de la diode D 10 est connectée au collecteur du transistor T1 au lieu de l'étre à celui du transistor T1. Comme précédemmment, on obtient quatre zones de fonctionnement. a) I faible k IL ( xI -L oL o 1 Le transistor TO est saturé. Le transistor T1 est bloqué,-de même que le transistor T14. Le courant zI passe enttcrement dans les diodes D12 et D'12. La diode D10 est donc polarisée en inverse. On a I = I (1+y). o b) I moyen inferieur koI xI et Ij!zI -L - À o o0 Cofi-, e w i courant traversant T14 avec sur le dessin w = 3. (car T1 1 1' 14 a trois emetteurs) est plus faible que zI. les diodes D12 et D'12 o 12 12 sont traversées par un courant suffisant pour leur donner une polarisation de diode passante. La cathode de D1O se trouve donc à un potentiel de 2V. Le courant traversant le transistor T, et BE 10 donc le transistor T n'est pas nul. Le potentiel du collecteur de T et donric de l'anode de D O0 est de 2VBE. La diode DO ne passe donc pas de courant. On a I1 = koIL-XIo I1 = e (région I' de la figure 7). c) IL moyen supérieur koI> xIo et wI précédent b) en raison du courant soustrait par la diode D 10. Cette pente a pour valeur--+ w (region II' de la figure 7). d) I éleve z IY yIO Le transistor T2 est bloque de même que T3. On a I = Io- La figure 8 montre de quelle manèlere peut être approximee une courbe de gain correspondant au cas d'un poste telephonique d'abonné convenant notamment pour des centraux comportant des abonnés très éloignes. Le schéma de la figure 9 correspond enfin à une courbe de compensation a trois pentes successives permettant une compensation encore plus fine que dans le cas precèdent. Au point de vue schéma électrique, elle correspond au mode de réalisation de la figure 6. avec addition en parallèle d'un nouveau sous-ensemble D'10, Di2, D'13' Ti4. L'anode de la diode D' est connectée au collecteur du transistor T et la cathode de la diode D'10 est connectée d'une part au trajet collecteuremetteur du transistor T'1i dont l'emetteur est à la masse et d'autre part aux deux diodes en série et en direct D'12 et D'13,la cathode de D'12 étant connectée a la masse. La base du transistor T' est 12 14 connectée a celle des transistors T1 et T14. Un transistor T'12 monté en source de courant fournit un courant z'I au noeud commun au collecteur de T'14. a la cathode de Dio o et a l'anode de D'12 On obtient ainsi a l'aide de ces deux montages en paralèlle une courbe de connection a trois pentes de valeurs décroissantes. successivement k 0 ko Le transistor T10 présente par hypothèse un seul émetteur et w et w' désignent le nombre d'émetteurs des transistors respectivement T14 et T' 14(ou bien le rapport de la surface d'émetteur de ce transistor avec celui de T). Le choix de w, w'. z et z' détermine les pentes et la position des points de raccordement. Les deux sous- ensembles (D, D 12 D13 T14) (D0'1 D 12 ' D'13 T'14) interviennent successivement en additionnant leurs actions, selon le même principe de fonctionnement que dans les exemples précédents. REVENDICATIONS 1. Clrcuit de compensation destiné à produire un courant de sortie presentant une caractéristique de courant donnée en fonction de la valeur d'un courant d'entrée, la caractéristique de courant présentant une valeur maximale et une valeur minimale, circuit comprenant un moyen pour délivrer un premier courant proportionnel au courant d'entrée, en série avec une première source de courant délivrant un deuxième courant proportionnel à un courant de référence de manière à produire un premier courant résultant qui est positif lorsque le premier courant est supérieur au deuxleme courant et nul dans le cas contraire, un premier étage de commutation agence pour être à l'état bloqué lorsque le premier courant résultant est nul et pour être traverse par celui-ci et lorsqu'll est positif, un deuRleme étage de commutation agencé pour étre traverse par le méme courant que le premier étage de commuaation. une deuxième source de courant agencée pour délivrer un troisième courant proporti. onnel au courant de référence et disposée en série avec le deuxième étage de commutation ce manière à produire un deuxieme courant resu'ltant cuil est positif lorsque le 2G tro7sieme co.rant est supérieur au premier courant résultant, un troisième étage de commutation agencé pour être a l'état bloque lorsque le deuxième courant résultant est nul et pour être traversé par celui-ci lorsqu'il est positif, un premier étage de sortie de courant agencé pour délivrer un courant égal au courant traversant le troisième étage de commutation et un deuxième étage de sortie de courant dispose en parallèle avec le premier étage de sortie de courant et agencé pour - délivrer un courant égal au courant de référence, dont la valeur est donc ladite valeur minimale de la caractéristique de courant de sortie caractérisé en ce qu'il comporte au moins un circuit de compensation disposé en parallèle avec l'un des premier et deuxième circuits de commutation et comprenant d'une part une troisième source de courant (T14 agencée pour délivrer un quatrième courant (zIo) proportionnel au courant de référence, en série avec une quatrième source de courant (T14) agencée pour délivrer un courant proportionnel à celui qui est délivré par le premier étage de commutation et d'autre part un circuit de blocage agencé pour connecter la quatrième source de courant en parallèle avec au moins un des premier et deuxieme circuits de commutation lorsque le courant qui traverse la quatrième source de courant est supérieur au quatrième courant. 2. Circuit selon la revendication 1. caractérise en ce que le premier circuit de commutation comporte un premier transistor (T10) dont le trajet collecteur-émetteur est disposé en parallèle avec la première source de courant et un deuxième transistor (Tio) dont le trajet base-emetteur est disposé en parallèle sur le trajet collecteur- émetteur du premier transistor (T10) et en ce que le deuxième étage de commutation comporte un troisième transistor (T1) dont la base est connectée à celle du premier transistor (T10). 3. Circuit selon une des revendications i ou 2 caractérisé en ce que le troisiemecircuitde cornmutationcomporteun quatrième transistor (T) - dont le trajet collecteur-emetteur est dispose en parallele avec le deuxleme étage de commutation et un cinquleme transistor (T2) dont le trajet base-émetteur est dispose en parallele sur le traJet collecteur- emetteur du quatrième transistor (T2) et en ce que le premier étage de sortie comporte un sixièeme transistor (T3) dont la base est connectée à celle du quatrième transistor (T,). 4. Circuit selon une des revendications 1 a 3 caractérise en ce qu'au moins un circuit de blocage comporte une première diode en serie avec ledit moyen pour delivrer le premier courant proportionnel au courant d'entrée et une deuxième et une troisième diode en parallèle avec la quatrième source de courant (Tl ' 5. Circuit selon une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'au moins un circuit de blocage comporte une quatrième diode en série avec la deuxèleme source de courant et une cinquième et une sixième diode en parallèle avec la quatrième source de courant. 6. Circuit selon la revendication 4 caractérisé en ce qu'il comporte deux circuits de compensation disposes en parallèle avec le premier circuit de commutation.