FR 2623912 A1 19890602 FR 8716492 A 19871127 Z623ó12 La présente invention concerne le domaine des détecteurs de proximité. Elle trouve notamment application dans la conception des fusées de proximité pour munitions. On sait que différents principes de détection de proximité sont utilisables en théorie pour la conception des fusées de proximité. Parmi ces principes de détection on citera: l'utilisation de l'effet Doppler, l'utilisation de radioaltimètre à oscillateur modulé en fréquence, l'utilisation de radar à impulsions, l'utilisation d'ultra sons, l'utilisation d'une détection optoélectronique... Les fusées de proximité sont généralement construites sur le principe de l'effet Doppler. L'utilisation de cet effet permet d'obtenir un ensemble de détection relativement simple. Cependant, l'utilisation de l'effet Doppler conduit à une grande dispersion de la hauteur de déclenchement. Cette dispersion résulte du fait que la détection de proximité par utilisation de l'effet Doppler procède par discrimination de l'amplitude en puissance du signal retour. Or, cette puissance est liée au coefficient de réflexion de l'obstacle considéré qui varie très largement en fonction de la nature de l'obstacle. Par ailleurs, la détection par effet Doppler ne peut être utilisée sur les projectiles lents dans la mesure o l'effet Doppler alors obtenu n'est pas exploitable. En conclusion, les détecteurs à effet Doppler, bien que séduisants en théorie de par leur simplicité, ne donnent pas entière satisfaction dans la mesure o ils fournissent une grande incertitude sur la distance de déclenchement et ne peuvent équiper les projectiles lents. On a tenté de remédier à ces inconvénients en développant, pour les fusées de proximité, des détecteurs du type radioaltimètre. La structure d'un tel détecteur du type radioaltimètre, connue ne soi, est illustrée sur la figure 1 annexeée. On aperçoit sur cette figure 1 annexée un oscillateur I modulé en fréquence par un modulateur 2. L'oscillateur 1 modulé en fréquence est couplé à une antenne 3. Ainsi, une onde modulée en 2 6 2 3 90 1 2 fréquence est rayonnée vers la cible. Une fraction du signal issu de l'oscillateur-émetteur 1 est dirigée vers un mélangeur 4. Ce dernier reçoit par ailleurs l'écho réfléchi par la cible. Si l'on suppose que le sytème équipé du radioaltimètre est fixe par rapport à la cible, l'écho correspond à l'onde émise, retardée par le temps de parcours aller-retour entre l'antenne 3 et la cible. On obtient ainsi en sortie du mélangeur 4 un battement de fréquence A F qui dépend directement du temps de parcours aller-retour de l'onde, donc de la distance séparant le détecteur de la cible. Le signal obtenu en sortie du mélangeur 4 est dirigé vers un circuit discriminateur. Ce circuit discriminateur peut être formé avantageusement d'un filtre sélectif basse fréquence 5 et d'un compa- rateur 6. On a par exemple illustré sur la figure 2 en trait continu une modulation linéaire, en dents de scie symétriques, de la fréquence de l'oscillateurémetteur 1. On a par ailleurs illustré sur la même figure 2, en traits interrompus, l'écho reçu et dirigé sur le mélangeur 4. L'homme de l'art comprendra aisément qu'un même temps de parcours At, correspondant à une même distance d séparant le détecteur de la cible, conduit à un même écart de fréquenceAF. Ainsi dans le cas d'une modulation linéaire de la fréquence de l'oscillateur-émetteur I la mesure d'une distance d revient à détecter un battement de fréquence AF correspondant en sortie du mélangeur 4. Pour cela il suffit d'accorder le filtre sélectif 5 sur le battement de fréquenceAF recherché. L'utilisation d'un détecteur radioaltimétrique conduit à une précision de déclenchement très supérieure à celle obtenue avec des détecteurs utilisant l'effet Doppler. En effet, les détecteurs radioalmé- triques sont totalement insensibles au coefficient de réflexion de la cible puisqu'ils procèdent par discrimination d'un battement de fréquence et non point par discrimination d'amplitude en puissance. Le réglage de la distance de déclenchement d'commandée par un détecteur radioaltimétrique peut être obtenu par simple contrôle de la pente du signal basse fréquence de modulation de la fréquence de l'oscillateurémetteur. De plus, les détecteurs radioaltimétriques peuvent équiper des projectiles lents. En effet, le battement de fréquence&F recherché en sortie du mélangeur 4 est lié essentiellement au temps de parcours allerretour du signal généré par l'oscillateur-émetteur 1 et est par contre très peu dépendant de la vitesse du projectile équipé. (On précisera ultérieurement l'influence de l'effet Doppler sur la mesure). Malgré tous ces avantages théoriques présentés par les détecteurs radioaltimétriques, on constate dans la pratique que ces détecteurs radioaltimétriques sont peu utilisés de nos jours pour la réalisation de fusées de proximité et qu'en revanche les détecteurs utilisant l'effet Doppler restent les plus utilisés. Cet abandon des détecteurs radioaltimétriques au profit des détecteurs Doppler semble dû au fait que les radioaltimètres conduisaient jusqu'ici à des réalisations encombrantes et très onéreuses dans la mesure o il était nécessaire de trier avec le plus grand soin les différents composants du circuit, en particulier les composants de l'oscillateur-émetteur 1, afin d'obtenir une loi de modulation corres- pondant précisant à la loi recherchée. La présente invention a maintenant pour but de proposer un nouveau détecteur du type radioaltimètre, qui tout en présentant une grande précision de déclenchement soit nettement plus économique que les réalisations antérieures. Ce but est atteint,-dans le cadre de la présente invention, grâce à un détecteur radioaltimétrique du type connu en soi comprenant: - un oscillateur-émetteur, - un modulateur apte à moduler la fréquence de l'oscillateur-émetteur selon une loi établie, - un mélangeur recevant le signal issu de l'oscillateur-émetteur et un signal écho correspondant réfléchi par une cible, et. - un circuit discriminateur connecté en sortie du mélangeur, caractérisé par le fait que: - le modulateur comprend une mémoire numérique contenant une série de 2 6 2 3 9 1 2 valeurs définissant la loi de modulation en fréquence de l'oscillateur- émetteur. L'utilisation d'une mémoire numérique constituant la base du modulateur, permet d'utiliser un oscillateur-émetteur classique réali.sé avec des composants non triés et d'adapter la loi de modulation spécifiquement à l'oscillateur utilisé. En d'autres termes, l'utilisation d'une mémoire numérique permet de diminuer l'encombrement et le coût du détecteur, car elle évite un tri sévère des composants nécessaires pour la réalisation de l'oscillateur-émetteur et du module définissant la loi de modulation. D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels: - les figures I et 2 précédemment décrites illustrent l'état de la technique, - la figure 3 représente une vue schématique sous forme de blocs fonctionnels d'un détecteur radioaltimétrique conforme à la présente invention, - la figure 4 représente un exemple de réalisation d'un module oscillateur-émetteur et mélangeur conforme à la présente invention, - la figure 5 représente une vue schématique, sous forme de blocs fonctionnels d'un mode de réalisation perfectionné conforme à la présente invention, - les figures 6A et 6B illustrent une modulation linéaire en fréquence de l'oscillateur et le battement de fréquence A F correspondant, - les figures 7A et 7B illustrent une modulation parabolique en fréquence de l'oscillateur et le battement de fréquence A F correspondant. On aperçoit sur la figure 3 un module 10 couplé à une antenne 30 et servant à la fois d'oscillateur contrôlé par tension et de mélangeur, de façon comparable aux modules 1 et 4 illustrés sur la figure 1 et précédemment évoqués. La sortie de l'étage mélangeur 10 attaque un filtre sélectif basse fréquence 50 lui-même relié en entrée d'un comparateur 60 de façon similaire aux modules 5 et 6 représentés sur la figure 1 et précédemment évoqués. Comme indiqué précédemment, selon la présente invention, le modulateur 20 comprend une mémoire numérique 21. Celle-ci attaque l'entrée de commande de l'oscillateur contrôlé par tension 10 par l'intermédiaire d'un convertisseur numérique/analogique 22. La mémoire 21 est pilotée par une horloge 23. De préférence, la mémoire numérique 21 est du type mémoire ROM. La mémoire numérique 21 contient une série de valeurs appliquées cycliquement, grâce au pilotage de l'horloge 23, au convertis- seur numérique analogique 22 et de là à l'oscillateur 10, pour définir la loi de modulation en fréquence de ce dernier. Les valeurs contenues dans la mémoire numérique 21 tiennent compte des caractéristiques précises de l'oscillateur 10 quelles que soient les disparités des composants utilisés pour la conception de cet oscillateur. On va maintenant décrire la structure du module oscillateur-émetteur et mélangeur 10 illustré sur la figure 4. Pour l'essentiel, ce module 10 comprend un varactor 11 (diode à capacité variable), un résonateur en X /4 12, un étage 13 servant d'amplificateur basse fréquence, amplificateur -UHF et mélangeur, et un étage 14 servant d'amplificateur UHF. Le varactor 11 est commandé par la sortie du convertisseur numérique analogique 22. Le varactor 11 est relié au résonateur en X/4 12 par l'intemédiaire d'une capacité de liaison Ci. Le résonateur en X /4 est relié à une borne d'alimentation positive +Vcc par l'intermédiaire d'une résistance de polarisation RI. L'étage amplificateur BF, UHF, et mélangeur 13 comprend un transistor TI du type NPN, deux résistances R2, R3 et une self SI. Le transistor TI est monté en émetteur commun. Sa base est reliée au résonateur 12 en)X/4 par l'intermédiaire d'une capacité de liaison C2. Les résistances R2 et R3 sont reliées en série entre la borne +Vcc et la base du transistor TI. La self SI est montée entre le collecteur du transistor T1 et le point commun aux résistances R2 et R3. La self SI permet d'isoler le battement de fréquenceAF, basse fréquence, (correspondant à la différence de fréquence instantanée entre l'onde UHF générée par l'oscillateur et l'écho reçu), du signal UHF. Le battement de fréquenceAF est donc prélevé au point commun aux résistances R2, R3 et la self SI, et dirigé vers le filtre sélectif BF 50, le cas échéant un amplificateur basse fréquence intercalé. Le collecteur du transistor T1 est rebouclé par ailleurs sur le résonateur 12 en X/4 par l'intermédiaire de l'étage amplificateur UHF 14. Ce dernier comprend un transistor T2, de type NPN, monté en émetteur commun et une résistance R4. Le collecteur du transistor TI est relié à la base du transistor T2 par l'intermédiaire d'une capacité de liaison C3. La résistance R4 relie la base et le collecteur du transistor T2. Le collecteur du transistor T2 attaque le résonateur en \ /4 12. Bien entendu le schéma du module 10 illustré sur la figure 4 n'est donné qu'à titre d'exemple non limitatif. On notera cependant la compacité et la simplicité du mode de réalisation représenté sur la figure 4. Le résonateur en >/4 12 peut servir directement d'élément rayonnant, ou le cas échéant une antenne peut être couplée au résonateur 12. La loi de modulation en fréquence de l'oscillateur 10 mémorisée dans la mémoire numérique 21 peut correspondre à une modulation linéaire, comme illustré en trait continu sur la figure 6A. Dans ce cas, le battement de fréquenceAF obtenu en sortie du mélangeur reste constant pour une même distance d séparant le détecteur de la cible, comme illustré en trait continu sur la figure 6B. La modulation linéaire définie par la mémoire numérique 21 peut d'ailleurs correspondre à une modulation en dents de scie symétriques comme illustrée sur la figure 6A, ou encore à une modulation en dents de scie non symétriques. Cependant, la loi de modulation définie par les valeurs contenues dans la mémoire numérique 21 n'est pas limitée à une modulation' linéaire. De façon connue en soi, la loi de modulation peut par exemple être du type sinusoïdale, parabolique ou encore pseudo- aléatoire. On a illustré en traits pleins sur la figure 7A une modulation parabolique en fréquence de l'oscillateur et sur la figure 7B le battement LA F correspondant. De telles lois de modulation non linéaire sont par exemple évoquées dans le document US-A-3 109 172, auquel on se reportera utilement pour bien comprendre le principe de détection altimétrique par modulation en fréquence non linéaire de l'oscillateur-émetteur. Cependant, dans le cas o la modulation en fréquence de l'oscillateur 10 est non linéaire, le battement en fréquenceL/F obtenu en sortie de l'étage mélangeur 10 varie au cours d'une période de modulation pour une même distance d séparant le détecteur de la cible, dans la mesure o la pente de la loi de modulation n'est pas constante. De ce fait, lorsque la loi de modulation en fréquence de l'oscillateur- émetteur 10 est non linéaire, il est souhaitable d'adapter en conséquence les fréquences de coupure du filtre 50. Pour cela, comme illustré sur la figure 5, la présente.invention propose dans un mode de réalisation préférentiel d'utiliser un filtre 50 contrôlé en tension et piloté par une unité centrale 51. Cette unité centrale 51 est par ailleurs reliée à une mémoire numérique 52 (de type ROM) qui contient des valeurs définissant l'évolution de consigne du battement en fréquence/F, pour une distance d de détection spécifique, correspondant à la loi de modulation définie dans la mémoire numérique 21. Ainsi, par exemple, pour une loi de modulation parabolique, le battement en fréquence AF issu de l'étagé 2 6 2 3 9 1 2 mélangeur 10, dû à la détection radioaltimétrique, évoluant linéairement pour une même distance d comme illustré sur la figure 7B, la loi de battement A F mémorisée en consigne dans la mémoire numérique 52 correspondra à une loi linéaire. Dans le cas d'une modulation en fréquence d'allure sinusoïdale, de l'oscillateur émetteur 10, le battement en fréquence issu de l'étage mélangeur 10 évolue sinusoTdalement pour une même distance séparant le détecteur de la cible. De ce fait, dans le cas d'une modulation en fréquence sinusoTdale de l'oscillateur émetteur, la loi de battement/F mémorisée en consigne dans la mémoire numérique 52 est d'allure sinusoïdale. Par généralisation dans le cas d'une modulation pseudo- aléatoire en fréquence de l'oscillateur-émetteur 10, la loi de battement AF mémorisée en consigne dans la mémoire numérique 52 tient compte de la loi d'évolution du battement en fréquence AF issu de l'oscillateur- émetteur 10 pour une même distance d séparant le détecteur de la cible. Dans les explications qui précèdent on n'a pas tenu compte du battement de fréquence A f lié à l'effet Doppler du au mouvement relatif détecteur/cible. En effet, ce battement f lié à l'effet Doppler peut être négligé en utilisant une pente de modulation de fréquence de l'oscillateur-émetteur telle que le battement LF dû à la détection radioaltimétrique (et correspondant à la différence instantanée entre la fréquence de l'onde émise par l'oscillateur-émetteur 10 et la fréquence de l'onde retardée reçue sur le mélangeur après réflexion sur la cible), soit très supérieur au battement de fréquence /f dû à l'effet Doppler. Cependant le battement de fréquence / f lié à l'effet Doppler se superpose au battement&F. Pour améliorer la précision de la mesure, on peut donc prendre en compte ce battement Af lié à l'effet Doppler. Dans ce cas pour éviter que le filtre 50 ne rejette le battement Af il est au contraire avantageux de déterminer la pente de modulation de l'oscillateur-émetteur 10 de telle sorte que le battement en fréquence AF obtenu en sortie du mélangeur 10 et du à la détection radioaltimé- 26239 12 trique, (c'est-à-dire la différence instantanée entre la fréquence de l'onde émise par un oscillateur-émetteur théoriquement immobile par rapport à la cible et la fréquence de l'onde reçue après réflexion sur la cible), soit de l'ordre de grandeur du battementAf du à l'effet Doppler. A titre d'exemple dans le cas d'un détecteur se déplaçant à une vitesse de 200 m/s, pour une fréquence moyenne de l'onde émise de l'ordre de 10 GHz, le battement Af du à l'effet Doppler est de l'ordre de 13 kHz. Pour permettre au filtre 50 de prendre en compte à la fois le battement en fréquence AF dû à la détection radioaltimétrique et le battement en fréquenceAf dû à l'effet Doppler, on peut déterminer la pente de modulation en fréquence de l'oscillateur-émetteur 10 de telle sorte que le battement en fréquence AF dû à la détection radioalti- métrique soit de l'ordre de 50 à 100 kHz. Par ailleurs, dans la mesure o la vitesse du projectile évolue au cours de la trajectoire, le battementAf, dû à l'effet Doppler évolue également largement. Dans ce cas, lorsque le battementAf dû à l'effet Doppler n'est pas négligeable par rapport au batttement/\F dû à la détection radioaltimétrique, il est avantageux, comme illustré sur la figure 5, de mémoriser dans une mémoire numérique 53 (de type ROM) le profil de vitesse du système équipé; ce profil de vitesse détermine une loi de variation du battementAf dû à l'effet Doppler en fonction de la fréquence (moyenne ou instantanée) de l'onde émise. L'unité centrale 51 applique alors sur le filtre contrôlé 50 un signal de commande tenant compte à la fois de la loi de battementAF mémorisée dans la mémoire 52 et du battement Af dû à l'effet Doppler correspondant à la vitesse instantanée du système déduite du profil de vitesse mémorisée dans la mémoire 53. On notera que le battement DopplerAf se retranche du battementAF lorsque la pente de modulation en fréquence de l'oscillateur est positive. Par contre le battement Doppler A f s'ajoute au battement AFlorsque la pente de modulation en fréquence de l'oscillateur est négative (voir figures 6A, 6B, 7A et 7B). De façon avantageuse, une cible réelle peut être discriminée d'un obstacle naturel, tel qu'un buisson ou un arbuste traversé par le système équipé du détecteur altimétrique conforme à l'invention grâce à un capteur magnétique 54 associé-au détecteur. L'utilisation d'un capteur magnétique 54 s'avère tout particulièrement avantageuse lorsque le détecteur altimétrique équipe un projectile devant être mis à feu à une distance déterminée d'un corps métallique de grand volume, tel qu'un char. Lorsque le détecteur altimétrique conforme à l'invention doit équiper une munition tirée à hauteur du sol, par exemple une munition anti-char, il est nécessaire que l'écho utile dans la direction de la cible soit d'amplitude nettement supérieure à l'écho parasite venant du sol. Il est alors avantageux d'utiliser une antenne possédant un gain élevé dans la direction du déplacement. Lorsqu'une rotation du projectile est combinée au déplacement, il est de plus souhaitable d'utiliser une polarisation circulaire. Le détecteur radioaltimétrique illustré sur la figure 3 (dont l'oscillateur 10 est supposé être modulé linéairement en fréquence) génère un signal de validation en sortie du comparateur 60 apte à assurer le déclenchement de la fusée lorsque les deux conditions suivantes sont réunies: - le battement en fréquenceAF obtenu en sortie du mélangeur tombe dans la bande passante du filtre sélectif BF 50 et correspond à la distance de la cible recherchée, et - l'amplitude de l'écho de la cible utile, détectée par le comparateur 60 est suffisante. Ce contrôle de l'amplitude de l'écho reçu permet non seulement de discriminer un écho utile dans l'axe du déplacement d'un écho parasite radial, mais également de lever les ambiguités de distance, c'est-à-dire de discriminer le retard Z du à une distance d recherchée des retards Z + nT o T représente la période de modulation, qui 1! correspondent à des distances plus grandes mais au même battement /F. Cependant, ce contrôle de l'amplitude de l'écho a simplement pour but de contrôler que le détecteur est placé dans une plage de distance par rapport à la cible englobant la distance de déclenchement d recherchée et ne peut être assimilé à la détection fondamentale d'amplitude dans le cas d'un système à.effet Doppler selon lequel il s'agit non point de vérifier que l'amplitude du signal tombe dans une plage donnée, mais de vérifier que l'amplitude du signal correspond à une valeur précise. Le détecteur altimétrique plus élaboré illustré sur la figure 5 génère le signal de validation en sortie du comparateur 60, en vue du déclenchement de la fusée lorsqu'en sus de la vérification d'amplitude sur l'écho reçu effectuée par le comparateur 60, le battement de fréquence obtenu à la sortie du mélangeur 10 correspond au cumul des battemetns de fréquence /f et LF déterminés grâce aux mémoires 52 et 53, et correspond donc à la bande passante adaptée du filtre 50 (on rappelle que le battementZf se retranche ou s'ajoute au battement/F selon que la pente de modulation en fréquence est positive ou négative). En option, comme indiqué précédemment, le signal de validation peut n'être généré en sortie du comparateur 60 qu'après activation d'un capteur magnétique 54 associé. La sécurité du système peut être encore augmentée en équipant le détecteur d'une sécurité chronométrique assurant la mise en service du détecteur altimétrique seulement après un temps déterminé après l'instant initial de lancement du système ou munition équipé. Ce temps déterminé est défini sur la base d'une approximation de la distance séparant le système de lancement de la cible, mesuré par exemple par télémètre, et de la vitesse de déplacement. Dans les explications qui précèdent on suppose que le signal de validation est généré en sortie du comparateur 60 dès que le battement en fréquence obtenu à la sortie du mélangeur 10 correspond instantanément à la bande passante du filtre sélectif 50. Pour améliorer encore la détection on peut procéder non point par détection de l'atteinte d'une consigne à un instant donné, mais vérifier en dynamique que le battement en fréquence à la sortie du mélangeur correspond à l'évolution attendue. En d'autres termes, lorsque le battement A f du à l'effet Doppler est né4geable par rapport au battement AF, la détection en dynamique consistera à vérifier que l'évolution du battementLF en sortie du mélangeur 10 correspond à l'évolution de consigne mémorisée dans la mémoire 52. Lorsque le battement L f du à l'effet Doppler n'est pas négligeable par rapport au battement / F, la détection en dynamique consistera à vérifier que l'évolution du battement en sortie du mélangeur correspond au cumul des effets définis par la loi de consigne mémorisée dans la mémoire 52 (pourAF) et la loi de consigne mémorisée dans la mémoire 53 (pour Af). On rappelle que le battement Af se retranche du battement A F pour une pente positive de modulation en fréquence et par contre s'ajoute au battement A F pour une pente négative de modulation en fréquence. La détection en dynamique peut être faite sur une période de modulation, une portion de période de modulation ou encore une pluralité de périodes de modulation. Le détecteur altimétrique conforme à la présente invention est susceptible d'équiper de nombeux systèmes, en particulier de nombreux types de munitions, tels que bombes d'aviation, roquettes, missiles, sous-munitions, cartouches d'avion, obus ou autres. Le détecteur altimétrique de proximité conforme à l'invention a pour avantage d'être de taille réduite, d'être insensible à l'incidence du projectile, de déclencher à hauteur d'obstacle constante, aisément réglable et indépendante de la nature de la cible, et de fonctionner à toute vitesse. Par ailleurs, le détecteur altimétrique conforme à la présente invention présente une bonne immunité par rapport aux contre-mesures. Cette immunité résulte entre autres de la nature du signal utilisé, à savoir un signal modulé en fréquence, de la nécessité de détecter simultanément plusieurs informations précises pour opérer le déclenchement (AF, if, niveau d'amplitude, le cas échéant détection magnétique), du retard de mise en fonctionnement par rapport au lancement imposé en option par une sécurité chronométrique. Enfin, on notera que la loi de modulation en fréquence de chaque détecteur est définie en fonction des caractéristiques spécifiques de l'oscillateur- émetteur considéré. En d'autres termes, la modulation n'est pas centrée sur une fréquence standard. Elle peut varier notablement et de façon aléatoire entre deux détecteurs. Bien entendu la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation particulier qui viennent d'être décrits mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit. 26239 12 R E V E N D I C A T I O N S 1. Détecteur radioaltimétrique du type comprenant - un oscillateurémetteur (10), - un modulateur (20) apte à moduler la fréquence de l'oscillateur- émetteur selon une loi établie, - un mélangeur recevant le signal issu de l'oscillateur-émetteur (10) et un signal écho correspondant réfléchi par une cible, et - un circuit discriminateur (50, 60) connecté en sortie du mélangeur, caractérisé par le fait que: - le modulateur (20) comprend une mémoire numérique (21) contenant une série de valeurs définissant la loi de modulation en fréquence de l'oscillateur-émetteur (10). 2. Détecteur radioaltimétrique selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'un convertisseur numérique/analogique (22) est intercalé entre l'oscillateur-émetteur (10) et la mémoire numérique (21). 3. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 ou 2, caractérisé par le fait que la mémoire numérique (21) contenant une série de valeurs définissant la loi de modulation en fréquence de l'oscillateur-émetteur (10) est pilotée par une horloge (23). 4. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 3, caractérisé par le fait que la mémoire numérique (21) définit une modulation linéaire en fréquence pour l'oscillateur-émetteur. 5. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 3, caractérisé par le fait que la mémoire numérique (21) définit une modulation sinusoïdale en fréquence de l'oscillateur-émetteur (10). 6. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations I à 3, caractérisé par le fait que la mémoire numérique (21) définit une modulation parabolique en fréquence de l'oscillateur- émetteur (10). 2 239 12 7. Détecteur radioaltirnétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 6, caractérisé par le fait que la mémoire numérique définit une modulation pseudo-aléatoire en fréquence de l'oscillateur-émetteur (10). 8. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations I à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une mémoire auxiliaire numérique (52) contenant une série de valeurs définissant une loi de variation de battement radioaltimétriqueLF en fonction de la loi de modulation en fréquence de l'oscillateur-émetteur contenue dans la mémoire numérique (21). 9. Détecteur radioaltimétrique selon la revendication 8, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une unité centrale (51) qui pilote un filtre contrôlé (50) connecté en sortie du mélangeur (10) pour adapter la fréquence de coupure du filtre contrôlé (50) en fonction de la loi de variation de battement radioaltimétrique /F mémorisée dans la mémoire numérique auxiliaire (52). 10. Détecteur radioaltimétrique selon la revendication 9, caractérisé par le fait que l'unité centrale (51) vérifie en dynamique que l'évolution du battement en fréquence en sortie du mélangeur (10) correspond à la loi de variation de battement radioaltimétrique LA F mémorisée dans la mémoire numérique auxiliaire (52). 11. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 10, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une mémoire numérique secondaire (53) contenant une série de valeurs définissant le profil de vitesse du système équipé et de là une loi d'évolution d'un battement Doppler Af. 12. Détecteur radioaltimétrique selon les revendications 8 et Il prises en combinaison, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une unité centrale (51) qui pilote un filtre contrôlé, connecté en sortie du mélangeur (10) sur la base des informations contenues dans la mémoire auxiliaire (52) et la mémoire secondaire (53). 2 5239 12 13. Détecteur radioaltimétrique selon la revendication 12, caractérisé par le fait que l'unité centrale (51) vérifie en dynamique que l'évolution du battement en fréquence en sortie du mélangeur (10) correspond au cumul du battement radioaltimétriqueA F et du battement Doppler Af définis par la mémoire auxiliaire numérique (52) et la mémoire numérique secondaire (53). 14. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations I à 13, caractérisé par le fait qu'il comprend un comparateur (60) connecté en sortie d'un filtre (50), le comparateur procédant par discrimination d'amplitude. 15. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 14, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre un capteur magnétique (54). 16. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 15, caractérisé par le fait que chacune des mémoires numériques utilisées (21, 52 et 53) est du type mémoire ROM. - 17. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations 1 à 16, caractérisé par le fait que l'oscillateur-émetteur et le mélangeur (10) sont formés d'un varactor (11), d'un résonateur (12), d'un étage transistorisé (13) servant d'ampli BF, d'ampli UHF et de mélangeur, et d'un étage transistorisé (14) servant d'ampli UHF. 18. Détecteur radioaltimétrique selon la revendication 17, caractérisé par le fait que l'étage transistorisé (13) servant d'ampli BF, d'ampli UHF et de mélangeur possède une self (SI) servant à séparer le battement radioaltimétrique F basse fréquence du signal UHF. 19. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations i à 18, caractérisé par le fait que l'étage transistorisé UHF (14) reboucle la sortie de l'étage transistorisé (13) servant d'ampli BF, d'ampli UHF et mélangeur sur le résonateur (12). ?5239 -2 20. Détecteur radioaltimétrique selon l'une des revendi- cations I à 19, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre une sécurité chronométrique retardant la mise en service du détecteur. 21. Fusée de proximité comprenant un détecteur radioali- métrique conforme à l'une des revendications I à 20.