FR 2626568 A1 19890804 FR 8901300 A 19890201 La présente invention concerne un perfectionnement au procédé à La boue activée pour le traitement des eaux résiduaires telles que Les eaux résiduaires industrielles ou les eaux rési- duaires domestiques, dans lequel les substances organiques contenues dans Les eaux résiduaires sont décomposées par des micro- organismes aérobies de manière à purifier les eaux résiduaires. Diers moyens ont été jusqu'à présent mis au point et utilisés dans la pratique pour purifier les eaux résiduaires par des micro-organismes aérobies, y compris un procédé dit à la boue activée. Dans l'appareillage classique pour La purification des eaux résiduaires, la cuve d'aération dans laquelle les substances organiques sont décomposées par des microorganismes par aération énergique ne comporte pas de cloisons intérieures et l'aération est effectuée uniformément dans la cuve d'aération. Dans ce cas, le pH de l'eau résiduaire à placer dans la cuve d'aération est en général de 7 ou à neu près et il a été dit que le pH à l'intérieur de la cuve d'aération est de préférence légèrement alcalin, par exemple de 7 à 8 ou à peu près. D'autre part, on a mis au point divers procédés utilisant des cuves d'aération multiples pour diverses applications (voir par exemple Les demandes de brevet japonais mises à l'inspection du public n 54-77461, 59-39391, 60-19097 et 62-1496 et J. Ferment. TechnoL., volume 63, n 4, pages 357 à 362, 1985). En outre, le brevet anglais n 2 112 768 B iLLustre un procédé d'épuration des eaux résiduaires dans lequel l'eau rési- duaire est introduite dans un système de cuves d'aération, les substances organiques contenues dans l'eau résiduaire sont décom- posées par Les micro-organismes dans la cuve d'aération et lesdits microorganismes sont séparés de L'effluent aussitôt évacué de la cuve d'aération tandis qu'une partie des micro-organismes ainsi séparés est recycLée dans le système à cuves d'aération qui est composé oe tro4s cuves. L'eau résiduaire et les micro-organismes sont introou4ts dans la prem ère cuve ou bassin d'aération, tandis que La quantité d'aération dans le second bassin est plus grande que:ans le premier bassin et la quantité d'aération dans le troisième bassin est plus petite que dans le premier bassin. Selon le procédé, le système de bassins d'aération est divisé en portions de bassins multiples, de sorte que la fonction des micro-organismes à décomposer les substances organiques dans les bassins d'aération multiples est différenciée en fonction des types d'adsorption de substances organiques, de l'oxydation et de la décomposition des substances organiques adsorbées et de la régénération des micro- organismes utilisés, de sorte que la capacité des micro-organismes à être utilisés dans le procédé est accrue et leur propriété est également améliorée. Cependant, le procédé ci-dessus présente divers problèmes et on souhaite réduire encore la quantité d'aération compte tenu du coût de l'opération et du coût d'appareillage. En outre, on souhaite une concentration en DBO plus élevée et son traitement avec une charge plus élevée et on souhaite encore améliorer la stabilité dans la purification de l'eau résiduaire, bien qu'elle soit relativement élevée. La présente invention surmonte les problèmes décrits ci-dessus dans la technique antérieure. La demanderesse a découvert que, pour surmonter les problèmes, le système de bassins d'aération est composé de trois bassins: un premier bassin, un second bassin et un troisième bassin, tandis que l'on fait varier la quantité d'aération dans les bassins respectifs sur la base de la quantité d'aération dans le premier bassin et le pH dans le système de bassins d'aération est rendu acide, plutôt qu'alcalin comme dans le procédé classique, après quoi le pH dans le premier bassin est le plus faible et le pH dans les autres bassins est plus élevé dans l'ordre du second bassin au troisième bassin. La demanderesse a en outre trouvé que l'effet de surmonter les problèmes de la technique antérieure peut encore être obtenu en élevant la charge de DBO (demande biochimique d'oxygène) à la boue et en diminuant la durée de régénération pour la boue. La demanderesse a encore trouvé que Le traitement dans un système à trois bassins peut être remplacé par un traitement en système discontinu dans lequel un bassin d'aération est utilisé en disccntinu pour fonctionner come Les bassins muLtiples des étapes d'aération multiples. En consé- quence, la présente invention a été réalisée sur la base de ces c zouvertes. Selon le procédé de La présente invention, le système de bassins da4aration est en principe composé de trois bassins. A cet effet, un bassin peut être divisé par des cloisons en trois portions de sassîn, ou bien trois bassins séparés peuvent être combinés pour former un système à trois bassins. Ces trois bassins ont des f:nctons différentes d'adsorption des substances orga- niques, d'c:';dat4on et de décomposition des substances organiques asoDrbes et de régénération des micro-organismes utilisés, séparé- mens. Dans Le premier cas o un bassin est divisé par des cloisons en trois oortions de bassin, les cloisons respectives sont placées verticaLement depuis le fond du bassin de manière que l'eau rési- ouaire à traiter puisse s'écouler par-dessus les cloisons respec- tives. Ou bien encore, on peut disposer alternativement des soisolns verticales partant du fond du bassin et des cloisons ayant une fente au vo!sinaoe du fond du bassin pour former les portions de bassin multiples désirées. Dans le second cas, les bassins séparés sont combinés pour former un systeme à bassins multiples, les portions supé- rieures des bass4rs respectifs peuvent être combinées par des canalisations, ou bien la portion supérieure et les portions infé- r.eures ces bassins peuvent être combinées alternativement entre elles. XL n'est pas nécessaire que le niveau du fond des bassins respectifs soit Le même, mais, par exemDle, les bassins peuvent etre cisoosés de telle sorte que l'eau résiduaire traitée puisse s'êcovLer par-oessus les cloisons entre les bassins voisins, dans 32 L'ordre. En ce sui concerne le rapport en volume des bassins resoPoti s, ce Qr..re que Le premier bassin ait un volume de 40 à %, ou à peu pes, du volune total ces trois bassins combinés, le sec,-J baS sn un voLume de 20 à 25 %, ou à peu près, et le troi- sieée bass4n in zolue de 20 à 25 %, ou à peu près. En ce qui concerne la durée de séjour de l'eau résiduaire traitée dans les bassins respectifs, dans un exemple o la concen- tration de DBO de l'eau résiduaire est de 3000 mg/l et la charge volumétrique est de 3 kg de DBO/m3.jour, la durée est de 5 à 6 h, ou à peu près, dans le premier bassin, de 2 à 3 h, ou à peu près, dans le second bassin et de 2 à 3 h, ou à peu près, dans le troisième bassin. Ces trois bassins d'aération constituant le système de bassins d'aération à utiliser dans la présente invention peuvent encore être subdivisés en sous-portions. En outre, le système de bassins d'aération de la présente invention peut être combiné avec divers types d'autres bassin(s) de prétraitement et bassin(s) de post-traitement. Parmi les trois bassins, le premier bassin est muni d'un orifice d'admission pour introduire l'eau résiduaire à traiter et d'un orifice d'admission pour l'introduction de la boue recyclée depuis le dispositif de séparation de la boue. Ces orifices d'admission sont nécessaires pour remplir les diverses fonctions citées ci-dessus dans le procédé de la présente invention et l'eau résiduaire à traiter et la boue recyclée sont introduites dans le premier bassin conformément à la présente invention. D'autre part, comme les bassins respectifs sont des bassins d'aération, ceux-ci doivent être munis individuellement de moyens d'aération. On peut utiliser directement comme moyen d'aéra- tion n'importe quel moyen classique qui est généralement utilisé dans un appareil d'aération classique. La quantité d'aération dans lesdits bassins d'aération est une caractéristique du procédé de la présente invention. Plus précisément, selon la présente invention, la quantité d'aération est différenciée en trois stades selon le rapport respectif des bassins d'aération, ou autrement dit, le taux de quantité d'aération dans le premier bassin est défini pour être de 0,5 à 0,8 volume/minute ou à peu près par rapport à la quantité de liquide dans ledit bassin, le taux dans le second bassin doit être de 0,1 à 0,4 volume/minute ou à peu près par rapport à la quantité de liquide dans ledit bassin et le taux dans le troisième bassin doit être de 0,1 à 0,3 volume/minute ou à peu près par rapport à la quantité de liquide dans ledit bassin. En conséquence, le rapport de quantité ou taux d'aération est de 50 à % ou à peu près dans le premier bassin, de 20 à 30 % ou à peu près dans le second bassin et de 10 à 20 % ou à peu près dans le as troisième bassin. En ce qui concerne la concentration en oxygène dissous dans chaque bassin d'aération, la concentration est de 0,5 à I pnm ou à peu près dans le premier bassin, de 1 à 3 ppm ou à peu pres dans le second bassin et de 0, 5 à 1 ppm dans Le troisième Cassin (10 000 opm = 1 %). Ensuite, seLon un autre mode de mise en oeuvre de la présente invention, Le pH du Liquide dans chacun des bassins d'aératlon constitutifs est défini pour être dans la gamme de 6,0 à 7,0 sajec la condition que le liquide dans le premier bassin ait le pH le plus bas et les Liquices dans Les autres secono et troisieme bassins aient un pH plus éleJé, dans cet ordre. On préfère que le pH sans le premier bassin soit de 6,0 à 6,5 ou à peu pres, qe. celui dans le second bassin soit de 6,1 à 6,7 ou à peu près et que celui dans Le troisième bassin soit de 6,3 à 7,0 ou à peu près. Le réglage du pH dans le premier bassin est effectué par réglage du pH se l'eau résiduaire brute à y introduire et dans les second et troisième bassins par réglage de la quantité ou taux d'aération à ? appliquer. La température dans le système de bassins d'aération peut être la même que dans les bassins d'aération cLassiques, ou par exemple, elle peut être de 15 à 43 C ou à peu près, en général de 20 à 30 C. On souhaite que la charge de boue introduite dans le système de bassins d'aération soit réglée dans la gamme de 0,5 à 1 kg de DBO/kg de SS.jour. Le réglage de la charcg de boue peut être effectué en réduisant la quantité de la boDe à recycler pocur abaisser la concentration de SSLM (solides en sspens!on du liquide mélangé). Au lieu de ce réglage, il est également efficace de régler La quantité de la boue à introduire dans Jr cycle court, par exemple de 1,5 à 4 jours ou à peu près. La quantité de La boue à recycler dans le bassin d'aération peut éga-ement être utilisée comme étalon pour régler la durée d'aéra- t4or dan, Le bassin en fonction de la caractéristique de biodégra- dabiiuté de l'eau résiduaire à y traiter. On souhaite que la durée de régénération de la boue soit de 1 à 10 h ou à peu près après l'arrivée à l'équilibre de la CDO. La régénération est effectuée dans le troisième bassin dans le cas du système d'aération à trois cité ci-dessus. A part ceci, on peut ajouter un autre bassin d'aération pour l'activation au système d'aération de la présente invention,de sorte que la régénération puisse être effectuée dans le bassin ajouté. La charge d'eau résiduaire est de 4 kg de DBO/m3.jour ou moins, en général de 2 à 3 kg de DBO/m3.jour ou à peu près. Sa concentration peut être de 1000 à 5000 ppm exprimée en DBO (10 000 ppm = 1 %). Le procédé mentionné ci-dessus est mis en oeuvre en principe dans un système d'aération à trois bassins, mais il peut aussi être mis en oeuvre dans un bassin d'aération, à condition que le bassin soit utilisé en discontinu comme premier, second et troisième bassins, dans L'ordre, pour les conditions respectives d'aération. En général, l'effluent évacué depuis le bassin d'aération peut être directement soumis à la séparation de la boue dudit effluent sans aucun post-traitement tel que la précipitation des micro-organismes. La séparation peut être effectuée par des techniques classiques, par exemple par séparation par floculation dans un bassin de floculation ou par séparation centrifuge dans un séparateur centrifuge, mais on préfère l'utilisation du bassin de floculation cité en premier. Une partie de la boue ainsi séparée est recyclée dans le bassin d'aération et le résidu est traité par calcination ou par formation d'un engrais. Les types de micro-organismes des boues à utiliser dans le procédé de la présente invention ne sont pas particulièrement limités, mais on peut utiliser directement des micro-organismes pour boues classiques. Naturellement, l'eau résiduaire à traiter par le procédé de la présente invention n'est pas spécifiquement limitée, pourvu qu'eLle puisse être purifiée par des micro-organismes. Par exemple, le procédé de la présente invention peut être appliqué de manière spécialement avantageuse au traitement des eaux résiduaires domes- tiques ainsi que d'autres eaux résiduaires comme celles produites par fermentation d'acide glutamique et de divers autres types d'aminoacides. En résumé, selon le procédé de la présente invention, le systeme de bassins d'aération est composé de trois bassins: un S05 premier bassin, un second bassin et un troisième bassin, dans LesqueLs Les micro- organismes de la boue adsorbent les substances organicues Cans l'eau résiduaire à traiter et une partie d'entre eux commence L'oxydation et la décomposition de ces substances dans Le premier bassin, les substances organiques adsorbées par Les micro-organismes de La boue sont encore décomposées par lesdits micro-organismes dans le second bassin; et les micro-organismes de ta boue sont activés dans le troisième bassin. On contrôLe la quantité ou taux d'aération des bassins respectifs de sorte que lesdites fonctions dans Les bassins respectifs puissent être 1t remplies suffisamment dans ceux-ci. Par régulation d'un pH faiblement acide dans le système de bassins d'aération, la demande d'oxygène par les micro- organismes de La boue est inhibée, tandis que l'oxydation de L'ammoniac ainsi que la nitration et l'élimination de l'azote sont inhibées. En outre, le post-traitement de l'eau purifiée après le traitement par la boue activée, par exemple un traitement de préci- cPiration par coagulation ou d'adsorption sur charbon actif, peut ainsi être facilité. En élevant la charge de boue jusqu'à 0,5 à 1 kg de DBO/kg de solides en suspensions (SS).jour, le pourcentage de formation de boue en excès devient de 1,5 à 2 fois plus grand que dans les procédés classiques à cause de l'évaluation de la concen- tration de DBO et de la charge élevées et l'azote dans l'eau rési- duaire oeut être séparé en retirant l'excès de boue du système de traitement. En outre, en réduisant la durée de régénération de la boue à I à 10 h, l'activité de la boue peut être élevée et la cacacité se séparation de La DCO peut ainsi être élevée. Les exempLes suivants iLlustrent l'invention sans toute- fcis en limiter la portée. Exemple 1 On a divisé une cuve d'aération (capacité: environ 240 l) ayant une largeur d'environ 70 cm, une longueur d'environ cm et une hauteur d'environ 70 cm par deux plaques de séparation ayant chacune une largeur d'environ 70 cm-et une hauteur d'environ cm en trois parties, la première partie de cuve, la seconde partie de cuve et la troisième partie de cuve, dans les proportions de 3/2/2 dans la direction de la longueur. On a placé dans la cuve environ 240 l de boue activée de micro-organismes ayant une concen- tration de SSLM d'environ 4000 mg/l et on a démarré U'aération. On a alimenté la cuve avec une eau résiauaire industrielle comprenant principalement une eau résiduaire de fermentation d'aminoacides et ayant la composition indiquée dans le tableau 1 ci-après à un débit de 10 l/h. L'aération a été effectuée à un débit d'environ 240 l/min, dans des proportions d'aération d'environ 70 % dans La première partie de cuve, environ 20 % dans la seconde partie de cuve et environ 10 % dans la troisième partie de cuve. L'eau ainsi aérée et mélangée a été introduite dans une cuve de précipitation ayant un diamètre d'environ 40 cm et une hauteur d'ehviron 70 cm, o les micro-organismes de la boue activée ont été floculés et séparés et le liquide surnageant a été obtenu comme eau traitée (purifiée). D'autre part, les micro-organismes de la boue activée précipitée dans le fond de la cuve de précipitation ont été recyclés comme boue recyclée à un débit de 10 l/h. Dans ce cas, une partie des micro-organismes de la boue précipitée a été retirée comme boue en excès afin que la concentration de SSLM dans le mélange liquide dans la cuve d'aération puisse être d'environ 3500 mg/L. Le mélange liquide dans la cuve d'aération a ainsi été ajusté de façon que le pH dans la première cartie de cuve soit d'environ 6,0, celui dans la seconde partie de cuve d'environ 6,5 et celui dans la troisième partie de cuve d'environ 6,7. Dans ces conditions, l'opération continue a été mise en oeuvre pendant environ 30 jours. A titre comparatif, on a utilisé la cuve d'aération de même dimension sans cloisons de séparation pour le même procédé à la boue activée, dans lequeL on a utilisé La même quantité des mêmes microorganismes de boue activée et on a introduit dans ta cuve la même eau résiduaire industrielle réglée à uL pH de 7,0 à un débit de 7 l/h. L'aération à 240 L/min a été e;fectuee presque a débit constant et le liquide ainsi aéré et meLangé provenant de la cuve d'aération a ensuite été soumis à la bme séparation solide-liquide dans la cuve de précipitation de mêe dne sf.n. Dans ce cas également, les microorganismes de la boue séparée ont été recyclés, tandis qu'une partie de la boue en excas a été retirée pour que la concentration de SSLM dans le rétarge liquide dans la cuve d'aération puisse être d'environ 6009 mg/L. Dans ces conditions, l'opération continue a été mise en oeuvre pendant environ 30 jours à titre comparatif. Les résultats cDtenus sont indiqués dans le tableau 1 ci-dessous. TABLEAU 1 Procédé de Procédé Paramètre Unité l'invention classique Conditions Quantité d'eau résiduaire 3 introauite m /jour 240 168 Concentraticn de DCO dans eau rés duaire mg/litre 1450 1450 pHi de l'eau résidua re 3,3 7, 0 Charge DCO/ ' ume kg de DC0/m3.jour 1,45 1,0 (2,9) (2,0) DC%/boue kg de DCO/kg de SS.jour 0,41 0,17 (0,82) (0,33) Resu r3ts pH de l'eau traitée 6,7 5,3 Concent-ation de DCO dans "'eas t'aitée mg/!itre 80 120 S r3a;4on de la DCO % 94,5 91,7 Remarque: -a valeur entre parenthèses représente la charge de DBO. Exemple 2 On a séparé un bassin d'aération ayant une longueur de m, une Largeur de 12 m et une profondeur de 6 m avec deux cloiscns de séparation ayant chacune une largeur de 12 m et une hauteur de 5 m en trois parties: une première partie de bassin ayvnt une longueur de 18 m, une seconde partie de bassin ayant une longueur de 11 m et une troisième partie de bassin ayant une Longueur de 11 m. On a utilisé le bassin d'aération ainsi divisé. On a introduit dans ledit bassin d'aération une eau résiduaire industrielle comprenant principalement une eau résiduaire de fermentation d'aminoacides au débit indiqué dans le tableau 2 ci-après et on y a introduit des micro-organismes de boue activée à une concentration de SSLM de 4000 mg/l. On a effectué l'aération à un débit d'environ 100 m /min dans la première partie de bassin, d'environ 30 m 3/min dans la seconde partie de bassin et d'environ m3/min dans la troisième partie de bassin. Le pH dans la première partie du bassin d'aération était réglé à 6,0-6,5 et le pH de l'eau résiduaire brute à introduire était réglé à 3-4. D'autre part, le pH dans la troisième partie de bassin était réglé à 6,37 et celui dans la seconde partie de bassin était réglé entre le pH dans la première partie de bassin et celui dans la troisième partie de bassin. Ce réglage de pH a été effectué par un réglage conve- nable du débit d'aération dans les seconde et troisième parties du bassin. Le liquide aéré contenant les micro-organismes de la boue activée ainsi mélangé et traité dans le bassin d'aération a été retiré de La troisième partie du bassin et introduit dans un bassin de PrAcipitation ayant une longueur de 30 m, une largeur de 10 m et une profondeur de 3,5 mo les micro-organismes de la boue activée étaient précipités et séparés du liquide. Ainsi, le liquide surna- geant résultant a été obtenu à partir du liquide ainsi séparécomme eau traitée (purifiée). Les micro-organismes de la boue activée précipitée ont été recyclés en continu dans la première partie du baslin d'aération, après prélèvement d'un excès de boue du système c'ération, de sorte que la concentration de la boue activée dans il le Liquide méLangé dans Le système de bassins d'aération puisse être de 4000 mg/l. TABLEAU 2 O5 Procédé de Procédé Parameètre Unité l'invention classique Conditions Débit d'eau résiauaire m3/jour 2400 1440 12 Concenzration de DC5 dans L'eau rêsiauaire mg/litre 1500 1200 Cc-centration de DBEO dans j'eau résiiua!re " 3000 2400 Csncentratior de SSLM dans Le bassin d'aération " 4000 6000 pH de L'eau résiduaire 3,5 7,0 Débit d'aération m /min 150 250 Clarge2 DCO/voLumrne kg de DCO/m.jour 1,5 0,7 G20D0/Jolume kg de DBO/m. jour 3,0 1,4 DCO/boue kg de DCO/kg de SS.jour 0,38 0,12 DBO/boue kg de DBO/kg de SS.jour 0,75 0,24 Résultats pH de L'eau traitée 6,7 5,3 Concentratio-Dn de DCO dans L'eau traitée mg/litre 70 130 Concentration de DBO dans L'eau traitée 40 70 Concer..ra.ior de SS cans eau traitée " 30 120 S-#aration ce La DCO % 95 89 Séoaratioq Ge ia D0O % 99 97 R3pport ce nrix D-t de L'unité d uissance électr!que) 48 100 Exemole 3 Les microorganismes de la boue ont été préalablement traités par le procédé à la boue activée. Cinq heures après avoir presque atteint l'équilibre de la concentration de DCO des micro- organismes ainsi traités, on a placé 30 l des micro-organismes ayant une concentration de SSLM d'environ 4000 mg/l dans une cuve d'aération unique ayant une capacité de 60 l. On a introduit dans la cuve 15 l de la liqueur de fermentation d'aminoacides indiquée dans le tableau 3 ci-après et on a aéré ensuite par l'air à un débit de 18 l/min. Apres 2 h, on a mesuré la concentration de DCO. A titre comparatif, on a utilisé les mêmes micro- organismes de boue activée dans le même procédé, après environ 24 h après avoir atteint ledit équilibrage de la DCO. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau 3 ci-après. TABLEAU 3 Procédé de Procédé Paramètre Unité l'invention classique Concentration de DCO dans l'eau résiduaire mg/litre 1300 1300 Concentration de DCO après 2 h de traitement mg/litre 196 290 Séparation de la DCO après 2 h de traitement % 55 33 Les résultats dans le tableau 3 indiquent que les micro- organismes de la boue avaient une capacité d'adsorption d'environ % en 5 h après l'arrivée à l'équilibrage de la concentration de DCO, par rapport à ceux traités par le procédé à la boue activée pendant une durée d'aération plus longue (par le procédé clas- sique). Exemple 4 On a utilisé comme cuve d'aération un récipient cylin- drique unique ayant un diamètre de 40 cm et une hauteur de 55 cm. On a placé dans cette cuve cylindrique 25 L d'une boue activée ayant une concentration de micro-organismes d'environ 8000 mg/L et un OH de 6,5 et on a introduit dans la cuve divers types d'eaux résiouaires irdustrieLles cone indiqué dans Le tableau 4 ci-après, cnaque fois en quantité de 25 l. On a démarré l'aération à un débit d'air de 20 l/min cour le procédé à la boue activée, tandis que le pH dans la cuve était maintenu à environ 6,0 pendant environ 5 h depuis le début de L'aération, à environ 6,4 de 5 à 8 h et à environ 6,7 de 8 à 24 h. Le débit d'aération était de 20 l/min nendant 8 h depuis le début de l'aération, de 10 L/min de 8 à 12 h et ze 5 l/min de 12 à 24 h. A titre comparatif, on a placé les mêmes microorganismes _e boue activée dans la même cuve d'aération et on a traité les mnmes eaux résiduaires industrielles par le même procédé à la boue activée dans les mêmes conditions, sauf que le réglage du pH était libre. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau 4 ci-après. TABLEAU 4 Eau résiduaire de fermentation d'aminoacides Procédé de Procédé L'invention classique Concentration de DCO dans l'eau ésiduaire brute (mg/litre) 1200 1200 Concenrration ce DCO en cuve aérée penrsnt 24 h (mg/litre) 60 130 Sénaration ne la DCO - %) 95 89 errs.e des microorganismes en oxygène 1 (standard) 1,5 H de L'eau traee 6,6 5,2 TABLEAU 4 (suite 1) Eau résiduaire contenant des graisses, des huiLes et des protéines Procédé de Procédé l'invention classique Concentration de DCO dans L'eau résiduaire brute - (mg/litre) 4900 4900 concentration de DCO en cuve aérée penJant 24 h (mg/litre) 160 190 Séparation de la DCO (%) 92 89 Demande des micro-organismes en oxygène 1 (standard) 1,4 pH de l'eau traitée 6,5 7,9 Eau résiduaire de préparation de produits laitiers Procédé de Procédé L'invention classique Concentration de DCO dans l'eau résiduaire brute (mg/litre) 2250 2250 concentration de DCO en cuve aérée pendant 24 h (mg/litre) 57 72 Séparation de la DCO (%) 98 96 pH de l'eau traitée 6,6 5,3 Eau résiduaire de préparation de café Procédé de Procédé l'invention classique Concentration de DCO dans l'eau residuaire brute (mg/litre) 380 380 concentration de DCO en cuve aérée pendant 24 h (mg/litre) 30 42 Séparation de la DCO (%) 92 90 pH de l'eau traitée 6,7 8, 1 TABLEAU 4 (suite 2) Eau résidiaire de préparation de riz bouilli Procédé de Procédé !'invention classique Corncentratiorn de DCO dans l'eau esid:.a3ire Drute (mg/litre) 610 610 cncentratin ce DCO en cuve aérée pDer-ant 24 h (mg/litre) 48 60 S&raticr. de La DCO (%) 98 94 pH ce l'eau traïtèe 6,6 5,8 Eau résiduaire de synthèse chimique Procédé de Procédé l'invention classique Corcentratici de DCO dans l'eau résiduaire brute (mg/litre) 9200 920 concertraticn de DCO en cuve aérée pendant 24 h (mg/Litre) 340 420 Séparaticn de -a DCC (%) 74 67 OH ce l'eau traitée 6,7 8,8 Eau résidua-e de fabrication d'instrumerts électriques Procédé de Procédé l'invention classique Czcertrat-;n _e DC$ cans l'e3J resicaire brute (mg/litre) 35 35 3 cn entratscr de D3o en cuJe aeree perdant 2L 4 (mg/litre) 3 10 ra ir r-oni nrDC (%) 92 71 pH de L'eau:raitée 6,5 5,3 Exemple 5 On a utiLisé une cuve d'aération ayant une Longueur de 33 cm, une-Largeur de 12 cm et une hauteur (profondeur de Liquide) de 20 cm, qui était divisée en trois parties dans Le sens de La longueur par deux plaques de séparation ayant chacune une largeur de 12 cm et une hauteur de 20 cm. Les trois parties comprenaient une première partie de cuve de 50 % envolume, une seconde partie de cuve de 30 % en volume et une troisième partie de cuve de 20 % en volume. On a placé dans cette cuve des microorganismes de boue activée ayant une concentration de SSLM de 4000 mg/l et on y a introduit une eau résiduaire industrielle consistant principalement en une eau résiduaire de fermentation d'aminoacides à un débit de 8 l/jour, le pH de l'eau résiduaire introduite étant réglé à 3,5. On a effectué l'aération à un débit d'environ 2 l/min dans des proportions d'aération d'environ 70 % dans La première partie de cuve, d'environ 20 % dans la seconde partie de cuve et d'environ % dans la troisième partie de cuve. Dans ces conditions, on a mis en oeuvre l'opération continue pendant 30 jours. A titre comparatif, on a introduit la même boue activée et la même eau résiduaire industrielle dans la même cuve d'aéra- tion, sauf que le pH de l'eau résiduaire introduite était réglé à 7,0 et que le pH dans la cuve d'aération était réglé à 6,5 par l'acide sulfurique, et on a effectué la même aération en continu pendant 30 jours. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau 5 ci-après. TABLEAU 5 Procédé de Procédé L'invention cLassique Concentration de DCO dans l'eau rèsiduaire brute (mg/litre) 1200 1200 Con:entrati;n de DCO dans l'eau trîtee (mg/litre) 60 90 Sécraticn de la DC3 dans l'eau trait4e (%) 95 92, 5 pH dans La cure d'aération 6,5 6,5 Quantité c'acide suiLfurique cour le -égsage du pH (mc/Àtre d'eau résiduaire) 15 170 Les résultats dans le tableau 5 indiquent que le procédé de la Drésente invention o l'eau résiduaire brute à introduire dans la cuve d'aération est préalablement acidifiée est meilleur que le orDcédé classique c I'cn ajoute un acide dans la cuve d'aéra- tin pour y acidifier l'eau résiduaire, puisque la quantité d'acide consommée dans le premier peut être d'environ 1/10 de celle, consonimie dans le second. Seton le procédé de la présente invention, le débit d'aé-ation peut être abaissé à 1/2 à 1/4 du débit d'aération réncessaire dans les procédés classiques et le coût d'appareillage pour L'aération oeut donc être réduit et économisé ainsi que L'énergie électrique nécessaire à cet effet. En outre, la concen- tration de DB0 dans l'eau ré.iduaire à traiter peut être élevée jusqu'à 3000 à 5000 ppm et la charge de DBO peut aller jusqu'à 2 à 4 k- de DBO!m. jour. En consequence, l'appareillage total pour le procidé peut être de petite taille. La stabilité dans la purifica- ticn se L'eau rêsiduaire est élevée et le fonctionnement peut être 3 oursuivi de manière stable pendant une longue durée. L'aptitude à l'éLimination d'eau de la boue en excès est bonne, de sorte que la quantité des produits chimiques à utiliser dans le procédé peut être nettement réduite par rapport aux procédés classiques. L'aotitude au traitement de l'eau purifiée par traitement par la boue activée par le procédé est fortement améliorée, de sorte que la quantité des produits chimiques nécessaires pour les post- traitement de coagulation et précipitation peut être nettement économisée et réduite et, en outre, L'aptitude au traitement pour l'adsorption sur Le charbon actif est également améliorée. Contrai- rement aux procédés classiques, le pourcentage de formation de la boue en excès est élevé dans le procédé de la présente invention, de sorte que l'azote dans L'eau résiduaire peut être efficacement séparé en retirant cette boue. A cause de ces avantages, le coût d'appareillage et le coût de fonctionnement peuvent être nettement abaissés lorsque l'on met en oeuvre le procédé de la présente invention. Il est entendu que l'invention n'est pas limitée au mode de mise en oeuvre préféré décrit ci- dessus à titre d'illustration et que l'homme de l'art peut y apporter diverses modifications et divers changements sans toutefois s'écarter du cadre et de l'esprit de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dans un procédé à La boue activée pour Le traitement d'une eau résiduaire dans Lequel L'eau résiduaire est introduite dans un systême de cuves ou bassins d'aération de manière à décom- ooser les substances organiques contenues dans ladite eau rési- duaire par des micro-organismes dans ledit système de cuves ou bassins d'aération et lesdits micro-organismes sont séparés de L'affluent s'écoulant d'une cuve ou d'un bassin d'aération tandis cu'une partie des micro-organismes est recycLée dans Le système de cuves ou bassins, le perfectionnement caractérisé en ce que l'on met en oeuvre ledit traitement dans un système de cuves ou bassins d'aération qui comprend une première cuve, une seconde cuve et une zroisiéme cure, dans lequel ladite eau résiduaire et lesdits micro- organismes sont introduits dans la première cuve tandis que le taux d'aération dans la première cuve est de 0,5 à 0,8 volume/ minute par rapport à la quantité de liquide dans ladite première cuve, le taux d'aération dans la seconde cuve est de 0,1 à 0,4 volume/minute par rapport à la quantité de liquide dans la seconde cuve et te taux d'aération dans la troisième cuve est de 0,1 à 0,4 volume/minute par rapport à la quantité de liquide dans La troisième cuve. 2. Dans un procédé à La boue activée pour Le traitement d'une eau résiduaire dans lequel l'eau résiduaire est introduite dans un système de cuves ou bassins d'aération pour décomposer Les substances organicues contenues dans Ladite eau résiduaire par des micro-organismes dans ledit système de cuves ou bassins et lesdits risrr-oroanismes sont séparés de L'effluent s'écoulant d'une cuve ou q'un bassin d'aération, tandis qu'une partie des micro- organismes séparés est recycLée dans le système de cuves ou bassins, le perfectionnement caractérisé en ce que l'on met en oeuvre leeit traitement cans un système de cuves ou bassins d'aéra- tion qui comprend une première cuve, une seconde cuve et une troisième cuve, dans lequeL Ladite eau résiduaire et lesdits micro- organismes sont introduits cans la première cuve, tandis que le pH CZa 'iquide dans chacune des trois cuves cu bassins est régLé dans la gamme de 6,0 à 7,0, dans lequel le liquide dans la première cuve a le pH le plus bas et les liquides dans la seconde cuve et la troisième cuve ont un pH plus éLevé, dans cet ordre. 3. Un procédé pour le traitement d'une eau résiduaire selon la revendication 2, caractérisé en ce que le réglage du pH dans la première cuve est effectué en réglant le pH de l'eau rési- duaire qui doit y être introduite et le réglage du pH dans la seconde et la troisième cuve est effectué par réglage de la quantité d'aération qui doit y être appliquée. 4. Un procédé pour le traitement d'une eau résiduaire selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la charge de boue est de 0,5 à 1 kg de DBO/kg de solides en suspension.jour. 5. Un procédé à la boue activée pour le traitement d'une eau résiduaire, caractérisé en ce que la durée d'activation pour la boue activée est de 1 à 10 h après l'arrivée à l'équilibrage de la DCO. 6. Dans un procédé à la boue activée pour le traitement d'une eau résiduaire dans lequel l'eau résiduaire est introduite dans -un système de cuves ou bassins d'aération pour décomposer les substances organiques contenues dans lacite eau resi,a re par es micro-organismes dans ledit système de cuves ou bassins et lesdits micro-organismes sont séparés de l'effluent s'écoulant d'une cuve ou d'un bassin d'aération, tandis qu'une partie des micro- organismes séparés est recyclée dans le système de cuves ou bassins, le perfectionnement caractérisé en ce que l'on met en oeuvre ledit traitement en discontinu dans une seule cuve ou bassin, dans lequel une première charge d'eau résiduaire et de micro-organismes introduite dans ladite cuve après ladite première charge a un taux d'aération dans ladite cuve de 0,5 à 0,8 volume/ minute par rapport à la quantité de liquide dans ladite cuve, dans lequel une seconde charge d'eau résiduaire et de micro-organismes introduite dans ladite cuve après ladite première charge a un taux d'aération dans ladite cuve de 0,1 à 0,4 volume/minute par rapport à la quantité de liquide dans ladite seconde charge dans ladite cuve et dans lequel une troisième charge d'eau résiduaire et de microorganismes introduite dans ladite cuve après ladite seconde charge a un taux d'aération dans ladite cuve de 0,1 à 0,3 volume/ minute par rapport à la quantité de liquide dans ladite cuve. 7. Dans un procédé à la boue activée pour le traitement d'une eau résiduaire dans lequel l'eau résiduaire est introduite dans un système de cuves ou bassins d'aération pour décomposer les substances organiques contenues dans ladite eau résiduaire par des micro-organismes dans ledit système de cuves ou bassins et Lesdits micro-organismes sont séparés de l'effluent s'écoulant d'une cuve ou d'un bassin d'aération, tandis qu'une partie des micro- 3D organismes séparés est recycLée dans le système de cuves ou bassins, Le perfectionnement caractérisé en ce que l'on met en ceuvre Ledit traitement en discontinu dans une seule cuve ou cassin, dans lequel une première charge d'eau résiduaire et de micro-organismes est introduite dans Ladite cuve tandis que le pH du liquide dans ladite cuve est dans la gamme de 6,0 à 7,0, dans LequeL le pH d'une seconde charge d'eau résiduaire et de micro- organismes introduite dans ladite cuve après ladite première charge est de 6,0 à 7,0 et supérieur au pH du liquide dans ladite première charge et dans lequel le pH d'une troisième charge d'eau résiduaire et de microorganismes introduite dans ladite cuve est de 6,0 à 7,0 et supérieur au pH du liquide dans ladite seconde charge.