FR 2626841 A1 19890811 FR 8801381 A 19880205 La présente invention concerne les profils pour 'les pales des hélices aériennes carénées. Quoique non exclu- sivement, elle est particulièrement appropriée à la réa- lisation des hélices carénées de stabilisation transver- sale des hélicoptères, celle -des hélices-sustentatxices de véhicules a coussin d'air, ou bien encore A la reali- sation de ventilateurs carénés & pas variable.- On sait que, pour ce type d'hélice carénée, on carac- térise les performances par 1' "efficacité sustentatri- ce", encore désignée par ufigure-de mérite", qui corres- pond à des- conditions de fonctionnement stationnaires et qui est le rapport entre la puissance minimale pour obte- nir une traction (ou poussâe) donnée et la puissance réelle mesurée. L'expression de cette figure de mérite est donnée par 1a formule connue suivante. = 1 T. r:* dans laquelle FM est la figure de mérite, r. T la traction (ou poussée)- asirée, P -la puissance nécessaire-Aà fournir à 201 l'hélice, p la masse volumique de l'air> R le rayon de 1'hélice, et a le coefficient de' diffusion du flux- aérodynamique en surface, ce coefficient a étant gal'au rapport St,avec S représentant la surface du flux -w- à l'infini aval et $ étant la surface du disque formé par l'hélice en rotation. - - Pour augmenter la figure de mérite & puissance et encombrement fixes, il est donc nécessaire d'augmenter la traction de l'hélice. Or. cette traction s'exprime, pour une section de largeur unité, par l'expression suivante T = 1/2 pCz 1 V2 dans laquelle p est la masse volumique de l'air, Cz le coefficient de portance de la section de pale d'hélice considérée, 1 la corde de cette section, et V la vitesse de rotation de la section de la pale d'hélice au rayon considéré. Pour obtenir des tractions élevées avec. de faibles cordes, donc de faibles masses d'hélice, on est ainsi conduit à faire fonctionner les profils à des vitesses et à des coefficients de portances élevés. Par ailleurs pour une optimisation de la pale complè- te, il est généralement intéressant du point de vue ren- dement d'avoir, spécialement dans le cas d'une hélice carénée, une répartition de portance en envergure, qui crort depuis le moyeu jusqu'à l'extrémité de la pale. Les profils d'extrémité, pour lesquels la vitesse relative est la plus élevée, fonctionnent donc également avec les plus forts coefficients de portance d'adaptation. On sait que le coefficient de portance d'adaptation est le coef- ficient de portance auquel doit travailler le profil avec un coefficient de irainée minimal et pour lequel il est défini. On sait par ailleurs que, pour les profils connus, 1' augmentation de la vitesse et du coefficient de portan- - ce se traduit par une augmentation du coefficient de trainée et cette augmentation est d'autant plus rapide que le nombre de Reynolds est plus faible, ce qui est le -cas pour les-applications visses par la présente înven- tion. * - À L'utilisation de profils connus conduit donc a des pertes importantes et le rendement d'une hélice carénée- presentant un tel profil connu est très faible. De plus, notamment dans le cas o une telle hélice carénée est destinée à contrler 1' attitude daun hélicop- tère en vol de manoeuvre, elle doit donc être capable de fournir une poussée aussi grande que possible en pas positif et d'un certain niveau en pas négatif, ce qui- implique que les profils de pale possèdent des coeffi-. cients de portance maximal et minimal élevés et que la plage de coefficient de portance autour du coefficient de portance d'adaptation, pour laquelle le coefficient de- trainme reste faible, doit étre la plus étendue possible - 2Q Or, les profils classiques utilisés pour les pales d'hélices carénées, tels que les profils NACA 63 ou NACA 16 ou même des profils plus récents, ne possèdent pas de bonnes performances en ce-qui concerne les coefficients de portance maximal et minimal et les plages de fonction- nement autour du coefficient de portance-d'adaptation sont très faibles. L'objet de la présente invention est don. une nouvel- le famille de profils pour pale d'hélice carénée permet-. 2,626841 tant la définition complète de la pale et conférant l'hélice de très bonnes performances dans les-diverses conditions d'utilisation, ces performances étant les suivantes: - coefficient de portance d'adaptation variant de 0 & 1 entre l'emplanture et l'extrémité de la pale; - nombre de Mach de fonctionnement variant entre 0,3 et 0,7 entre l'emplanture et l'extrémité; *- plage de coefficient de portance pour laquelle le coef- ficient de trainée reste faible étendue autour du coeffi- cient de portance d'adaptation; - coefficients de portance maximal et minimal élevés, ces performances étant obtenues dans une gamme de nombres de Reynolds variant de 0,5x106 à l'emplanture de 1,3x105 à l'extrémité. A ces fins, selon l"invention, le profil pour pale d'hélice aérienne carénée, dont l'épaisseur relative par rapport à la corde est comprise entre 9 % et 15 %, est remarquable en ce que, la courbure dudit profil ayant une valeur maximale au bord d'attaque de celui-ci, la ligne d'extrados dudit profil comporte, du bord d'attaque au bord de fuite, trois portionxis.successives, telles que - dans la première portion, la courbure décroît rapide- ment de ladite valeur maximale au bord d'attaque à une valeur voisine de 20 en un premier point dont l'abscisse réduite le long de la corde du profil, comptée à partir du bord d'attaque,-est voisine de! %; - dans la deuxième portion, la courbure décroît plus len- texment de ladite valeur voisine de 20 audit premier point jusquà une valeur voisine de I en un deuxième point, dont l'abscisse réduite le long de ladite corde, comptée & partir du bord d'attaque, est voisine de 25 %; :et - dans la troisième portion, la courbure est inférOiere a 1 entre ledit deiène - point et ledit bord de -fuite. Comne on le verra plus et détail par la suIte, une telle évolution de courbure à l'extrados engendre des écoulements aérodynamiques permettant notamment d'obtenir de très faibles valeurs de la trainée au coefficient de portance d'adaptation, ainsi que des valeurs remarquables pour le coefficient de portance maximal. Avantageusement, la valeur COA de la courbure au bord d'attaque, rapportée à la longueur 1 de la corde- du profil, est donnée par l'expression - (l> c od = al (e/Z3+Sa2 (e/z} +a3 *el:Ja4 +e1} as el) dans laquelle. - e/1 est l'épaisseur relative. maximale du profil, et - al, a2, a3, a4 et aS- sont des coefficients constants De préférence, lesdits coefficients constants ont les valeurs respectives suivantes: al = - 0,2936.10- a2 = + 0,99839.107 a3 = - 0,12551.10 - a4 = + 0,69412.10: a5 = - 0,14276.1 o=-: Par ailleurs, i1 est avantageux que, le long de ladite deuxième portion d'extrados, la courbure (COI soit donnée par l'expression (2) CO -= a6 + a7 (X/l) r + a8 (X/l), dans laquelle a6, a7 et a8 sont des coefficients cons- tants, X/1 étant l'abscisse réduite le lopg de la corde du profil, comptée à partir du bord d'attaque, d'un point quelconque de cette deuxième portion. Dans un exemple préféré de réalisation, ces coeffi- cients constants aG, a7 et a8 ont les valeurs respectives suivantes: a6 = + 0,72957.10 a7 = - 0,31509.102 a8 = + 0,37217.102 Notamment dans le cas o le coefficient de portance d'adaptation est faible (inférieur à 0,3 par exemple), il est avantageux que ladite troisième portion d'extrados comporte un point d'inversion de courbure, dont l'abscis- se réduite le long de la corde du profil, comptée à par- -tir du bord d'attaque, est comprise entre 45 % et 85 %. L'abscisse réduite dudit point d'inversion de courbure, le long de la corde dudit profil et comptée à partir du bord d'attaque, est alors avantageusement donnée par l'expression (3) X,/1 = 0,58333 + 0,91667 Cza 1,1667 (Cza)2, dans laquelle Cza est la valeur du coefficient de portan- ce d'adaptation. Par ailleurs, pour conférer aux profils conformes à l'invention, de très bonnes performances pour des valeurs - - 7 du coefficient de portance inférieures au coefficient de portance d'adaptation, la ligne d'intrados desdits pro- fils comporte, du bord d'attaque au bord de fuite, trois portions successives, telles que. - dans la première portion, la courbure décroît de ladite valeur maximale au borad. d'attaque à une valeur voisine de Il en un troisième point dont l'abscisse reduite le long de la corde du profil, comptée à partir dudit bord d'attaque, est voisine de 2 %; - dans la dexième portionl- qui s'étend dudit troisième point jusqu ' un quatrièxn point dont l'abscisse réduite le long de la corde du profil comptée à partir dedit bord d'attaque est comprise entre 30 % et 70 % la courbure continue de décroître de cette valeur voisine de 11 jus- q5 u' s'annuler; 'et - dans la troisième portion, la courbure est négative et inférieure & I en valeur absolue, jusqu'au bord de.fuite De préference, l'abscisse réduite du point de courbu- re nulle de ladite deuxiîme portion d'extrados est donnée 'par la formule (4) X/1 = a9 (e/1)+a10 peuvent être définis, pour une épaisseur maximale relati- ve donnée et pour une valeur du coefficient de portante d'adaptation, par des équations liant les coordonnées réduites de l'extrados et de l'intrados. Des exemples de ces deux types de définition'sont donnés dans la suite de la description. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1 est une vue générale schématique d'un profil conforme à la présente invention. Les figures 2A, 2B et 2C sont des diagrammes repré- *sentant, pour un profil de l'invention, l'évolution du coefficient de pression en fonction de l'abscisse rédui- te, respectivement à l'extrados au voisinage du coeffi- cient de portance maximal (figure 2A, à l'intrados au voisinage du coefficient de portance minimal pour des nombres de Mach inférieurs à 0,5 (figure 2B) et à l'in- trados au voisinage du coefficient de portance minimal pour des nombres de Mach supérieurs à 0,5 (figure 2C). C 6Z6'$.4I La figure 3 est un diagramme illustrant l'évolution de courbure de l'extrados et de l'intrados d'un proftl selon l'invention en fonction de l'abscisse réduite La figure 4 est un diagramme illustrant la variation, en fonctio.n de l'abscisse réduite, de l'épaisseur relatia - ve de iix exemples de profils conformes à la présente in- vention, respectivement références I à VI et présentant des épaisseurs relatives respectives de 9,5 %, 1012 %, 11,7 %, 12 %, 12,8 % et 13,9%. La figure 5 est un-diagramme sur lequel sont tracés les lignes moyennes {ou squelettes) des profils I à VI de la figure 4, présentant respectivement des cambrures - maximales relatives égales à 3,8 %, 3,6 %, 2,9 %, 2 %,- - 1 % et -1,3 %. La figure 6 i11ustre schématiquement la forme des profils I & VI des figures 4 et 5. La figure 7 est un diagramme schématique permettant de comparer les six profils I à VI des figures 4 à 6 avec les profils NACA 63 A 209 et MACA 16309 couramment utili-. sés pour la réalisation d'hélices carénées. Les figures SA et 8B sont des diagrammes illustrant - respectivement lI'évolution, en fonction de l'abscisse réduite, du coefficient de pression Cp à l'extrados (courbes US) et à ll'intrados (courbes LS), pour le profil IV de l'invention ayant une épaisseur relative de 12 % et pour le profil NACA 63 A 209. Le diagramme de la figure 8A, concernant le profil IV, a été tracé pour un nombre , de Mach égal à 0,5 et pour un coefficient de portance égal à 0,773. Le diagramme de la figure 8B, relatif au profil NACA 63 A 209, correspond au même nombre de Mach égal à 0,5 et à un coefficient de portance égal a 0,7:68. Les figures 9A et 9B, sont des diagrammes illustrant respectivement l'évolution, en fonction de l'abscisse réduite, du coefficient de pression Cp à l'extrados (courbes US) et à l'intrados (courbes LS) pour le profil 11 de l'invention ayant une épaisseur relative de'10 % et pour le profil NACA 16309. Le diagramme de la figure 9A, concernant le profil II, a été tracé pour un nombre 'de Mach égal à 0,62 et pour un coefficient de portance égal à 0,903. Le diagramme de la figure 9B, relatif au profil NACA 16309, correspond. au même nombre de Mach égal à 0, 62 et à un coefficient de portance égal à 0,889. Les figures 10A et lOB correspondent respectivement aux figures 8A et 8B pour de faibles coefficients de por- tance. Le diagramme de la figure 0lA, concernant le pro- fil IV de l'invention, a été tracé pour un nombre de Mach 2 égal à 0,5 et pour un coefficient de portance égal à -0,259. Le diagramme de -la figure 10B, qui correspond au profil NACA 63 A- 209, a été tracé pour un nombre de Mach égal à 0,5 et un coefficient de portance égal & -0,252. Les figures 11A et 11B correspondent respectivement aux figures 9A et 9B pour de faibles valeurs du coeffi- cient de portance. La figure 11A, relative au profil II de l'invention, a été tracée pour un nombre de Mach et un coefficient de portance respectivement égaux à 0,62 et- -0,063. La figure 1iB, qui concerne le profil NACA 16 309, a été tracée pour le même nombre de Mach égal h (:62 et pour un coefficient de portance égal. a -0,052. La figure 12 reprêsente l'êvolution au coefficient de trainée Cx en fonction du coefficient- de portance cz, --' un nombre de Mach égal à 0,5,t pOrU-le profil IV de 'in- vention et pour le profil NACA 63A 209.: La figure 13 représente l'"volution du coefficient de trainée Cx en fonction du coefficient de portance Cz, un nombre de Mach égal à 0,62, pour le profil Il de 'i n- vention et pour le profil NACk 16309. - Les figures 14 et 15 Illustrent les évolutios du coefficient de portance maximal en fonction-du nombre de Mach, respecti'ement pour le profil IV et pour le profil - NACA 63 A 209 (figure 14} et poux 1e profil Il et pour le profil NACA 16309 (figure 15).: -- Le profil 1, conforme a 1'invention et montré schéma- tiquement sur la figure 1, comporte Une ligne d'extraxdos 2 et une ligne d'intrados 3, la lîte d'extrads 2 s'étendant du bord d'attaque A au bord supérieur C du bord de fuite, tandis que la ligne d'intrados 3 s'te nd- dudit bord d'attaque A au bord inférieur F du bord de fuite. Le segment CF constitue un culot de bord de fuite, dont l'paisseur est voisine de 1 % de la 1ongueur 1 de la corde du profil 1.. Sur la figure 1, on a tracé un système 'daxes ortho- 2,6,26,841 gonaux AX,AY, ayant comme origine le bord d'attaque A. L'axe AX est confondu avec la corde du profil 1 et est orienté positivement du bord d'attaque vers le bord de fuite. L'axe AY est orienté positivement.de l'intrados 3 vers l'extrados 2. Sur ces axes AX et AY sont portées des coordonnées réduites, c'est-à-dire que les abscisses X et les ordonnées Y sont rapportées & la longueur 1 de la corde du profil 1. La ligne d'extrados 2 qui débute au bord d'attaque A, comporte: - une première portion 2.1 s'étendant du point A jusqu'à un point B situé à une abscisse approximativement égale à 1 % de la longueur 1 de ladite corde; une deuxième portion 2.2 s'étendant du point B jusqu'à un point D situé à une abscisse approximativement égale à % de la longueur 1 de ladite corde; et - une troisième portion 2.3 s'étendant du point D jus- qu'au point C du bord de fuite, cette-potion. 2.*3 pouvant comporter un point E situé entre 45 % et 85 % de la lon- gueur 1 de la corde et auquel la courbure de l'extrados s'annule. Par ailleurs, la ligne d'intrados 3, qui débute éga- lement au bord d'attaque A, comporte: - une première portion 3.1 s'étendant. du point A jusqu'à' un point G situé à une abscisse approximativement égale à 2 % de la longueur 1 de ladite corde; - une deuxième portion 3.2 s'étendant du point G jusqu'à un point H, situé à une abscisse comprise entre 30 et % de ladite corde et auquel la courbure s'annule; et - une troisièame portion 3.3 s'étendant du point E jus- gu'au point F au bord de fuite.: i Le profil 1 de la figure I a une épaisseur relative, c' est-&-dire rapportée à la- longueur I de la corde, tCO- prise entre 9 % et 15 %. La courbure CO du profil I est maximale au bord d'attaque A. Si on appelle COA cette courbure maximale au bord d'attaque et-si on0 rapporte cette courbure à la Ion- gueur 1 de la corde, selon une particularité de l'inven- tion, la courbure maximale COA est donnée par la formule (1I COA = {ee/)}+ a2 e/l}2 +a3(e/l)a +a4{e> +a5 (e/) " expression dans laquelle e/l = épaisseur relative maximale du profil 1, 1 = longueur de la corde,- - = rayon de courbure au bord d'attaque A, ce rayon étant minimal en ce point, al, a2, a3, a4 et aS étant des coefficients constants. Dans un mode avantageux de réalisation, ces- coeffi- cients constants ont respectivement les valeurs suivan- tes al = - 0,2936.10 ' - a2 = + 0,99839.10 ' a3 = - 0,12551.10 -' a4 = + 0,69412.10 - aS = - 0,14276.10- - Z66841 Dans ladite première portion 2.1 de la ligne d'extra- dos 2, la courbure décroît rapidement de cette valeur maximale COA au bord d'attaque A à une valeur voisine de au point B (abscisse de l'ordre de 1%). Ensuite, dans la deuxième portion 2.2 de la ligne d'extrados 2, la cour- bure décroît beaucoup plus lentement de la valeur appro- ximativement égale à 20 au point B jusqu'à une valeur voisine de 1 au point D (abscisse de l'ordre de 25 %). Avantageusement, l'évolution de la courbure CO le long de cette deuxième portion 2.2 de ligne d'extrados est conforme à la formule (2) CO = a6 + a7 (X/l)e +a8 (X/1) dans laquelle a6, a7 et a8 sont des coefficients cons- tants. Dans un exemple de réalisation, ces coefficients ont les valeurs suivantes: a6 = + 0,72957.10 a7 = - 0,31509.102 a8 = + 0,37217.102 Dans la troisième portion 2.3 de la ligne d'extrados 2, la courbure CO est inférieure à 1 entre les points D et C. Notamment pour les faibles valeurs.du coefficient de portance d'adaptation Cza (Cza courbures 1'extrados 2 des profils de la famille con- forme à l'invention dans les ttois portions 2.1, 2.2.et 2.3 précédemment définies permet d'obtenir conjointement de très faibles valeurs de trainée au coefficient de por- tance d'adaptation et des valeurs remarquables du ecefi- cient de portance maximal. -. . Ainsi, 1'évolution des courbures dans la premitière- portion 2.1 d'extrados permet de limiter les survitesses: au voisinage du bord d'attaque A, pour les portanems supérieures à la porance d'adaptation, alors que les évolutions de courbure dans la deuxime portion 2.2 per- mettent d'éviter la formation de choc fort pour une large gamme de coefficientsL de portance au delà du coefficient de portance d'adaptation et par conséquent d'obtenir une large plage de coefficientsde portance & faible coeffi- cient de trainée Cx. L'évolution-des courbures dans la - troisième portion 2. 3 d' extrados permet un contr8l remarquable des recompressins da ette zone notamment pour les faibles valeurs du nombre de Reynolds d'utilisa-: tion limitant ainsi l'épaississement de la oouche limite- et retardant l'apparition du décollement. De plus, cette évolution des courbures conduit une remontée du point de décollement vers le bord d'attaque, qui est peu rapide avec l'incidence, ce qui assure au profil une plage Z626841 d'incidences utilisables étendue au delà de l'incidence d'adaptation. Par ailleurs, selon d'autres particularités des pro- fils conformes à la présente invention:. - dans la première portion 3.1 d'intrados, la courbure décrott de la valeur maximale COA au bord d'attaque A jusqu'à une valeur voisine de 1il au point G - dans la deuxième portion 3.2 d'intrados, l'abscisse réduite du point de courbure nulle est donnée par la formule (4} X/1 = a9(e/)+a (e/ +all(e/l)s +a12 (e/l) +a13 ( e/1)5 avec a = - 0,39176.10O alo = + 0, 13407.10 ail = - 0,16845.106 a12 = + 0,92807.106 a13 = - 0,18878.10 7 dans la troisième portion 3.3 d'intrados, -la courbure reste négative et inférieure en valeur absolue à 1. Grâce à de telles variations de courbure à l'intra- dos, le profil selon l'invention présente de très bonnes performances pour des valeursdu coefficient de portance inférieures au coefficient de portante d'adaptation, c'est-à-dire de faibles niveaux de trainée et de faibles yaleurs du coefficient de portance minimal. En effet, l'évolutioh de courbure dans la première portion d'intra- dos 3.1 permetde limiter les survitesses au voisinage du 2 62 6841 : s KoL:t2. bord d'attaque, alors que l'évolution de courbure dans la- deuxième portion 3.2 permet pour les nombres de Mach d'adaptation inf6érieurs & 0,5, d'obtenir des recompres- sions progressives de l'écoulement évitant le' décollement de la couche limite pour des faibles valeurs du coeffi- cient de portance et évite dans les mêmes conditions, pour des nombres de Match d'adaptation supérieurs a 0à5, la formation d'onde de choc intense. On rappelle que le Mach d'adaptation est le nombre de Mach auquel doit tra- !0 vailler un profil et pour lequel il est défini. Comme. pour l'extrados, tla troisième portion d'intrados 3.3 permet pour les faibles nombres de Reynolds- d'utilisation d'éviter 1l' apparition d' un décollement de bord de fuite pour une large plage.de valeurs de coefficient de portan- ce inférieures au coefficient de portance d'adaptation.; Ainsi les profils selon l'invention possèdent de remar--- quables valeurs du coefficient de portance minimal et la plage des coefficients de portance de bon fonctionnmement en deçà du coefficient de portance d'adaptation est êlevée. Ces performances, notamment aux coefficients de pot- tance maximal et minimal, sont illustrées par les figures 2A, 2B et 2C qui montrent que les profils selon l'inven- tion présentent des répartitions de pressions caractéris- tiques au voisinage des valeurs Cz max et Cz mini du coefficient de portance. Au voisinage de Cz max et pour un nombre de Mach de fonctionnement moyen, la distribution du coefficient de 26-26841 pression Cp à l'extrados des profils selon l'invention présente l'allure particulière montrée par la figure 2A. Pour un nombre de Mach à l'infini amont de 0,55, il existe, à l'extrados des profils, une montée régulière de la ligne de survitesse jusqu'à une valeur du coefficient de pression voisine de -2,5. Cette montée est suivie d'un court plateau terminé par un choc d'intensité modérée, situé avant 20 % de la corde des profils. L'intensité de ce choc reste modérée compte tenu des niveaux de élevés de coefficient de portance qui sont atteints. La ligne de recompression qui suit le choc est une ligne régulière et concave dont la concavité diminue progressivement vers le- bord de fuite. L'évolution appropriée de cette ligne de recompression limite l'épaississement de la couche limite et retarde l'apparition du décollement, en particulier aux faibles nombres de Reynolds.. Pour les niveaux de coefficient de portance nettement inférieurs au coefficient de portance d'adaptation et voisins de Cz mini, les répartitions de pression présen- tées par les profils selon l'invention se divisent en deux types caractéristiques selon que le nombre de Mach de fonctionnement est supérieur ou inférieur à 0,5. Ces deux types d'écoulement caractéristiques sont montrés respectivement par les figures 2B et.2C. Pour les nombres de Mach de fonctionnement inférieurs à 0,5 (voir la figure 2B), il existe à l'intrados des profils selon l'invention une montée rapide de la ligne de survitesse. Le niveau de cette survitesse reste modéré pour ces faibles valeurs de coefficient de portance. -Cet- te survitesse est suivie d'une ligne de recompression régulière et concave jusqu'au bord de fuite, qui évite le * décollement de la couche limite et permet donc d'attein- dre des valeurs remarquables pour Cz mini: Pour les nombres de Mach de fonctionnement supérieurs à 0,5 (voir la figure 2C), 1'écoulement & l'inttrados des profils selon l'invention se caractérise au voisinage du Cz mini par une zone de survitesse l'intensité rduiter 1o limitée par un choc situé à environ 10 % de la corde des profils.. L'intensité du choc reste modérée méme aux fai- bles niveaux de coefficients de portance atteints. La ligne de recompression qui suit le choc est réguliêre et - concave; elle conduit à de faibles gradients de-pression. au voisinage du bord de fuite qui permettent d'éviter le décollement précoce de la couche 'limaite aux faibles nom- bres de Reynolds. - Ces caractéristiques d'écoulement avantageuses per- mettant d'obtenir les très bonnes performances visées, sont dues aux spécifications géométriques des profils selon l'invention établies cidessus et en particulier aux évolutions de courbure préconisées. La figure 3 illustre les évolutions de courbure a l'extrados et & l'intrados d'un exemple'de profil selon l'invention. Pour des raisons de ciart, on a tracé les évolutions de la racine carrée de la courbure Co en fonction de la racine carrée de l'abscisse réduite X/1 et l'intrados du profil a été tracé de O -1. -62684 I Comme le montre la figure 3r la courbure à l'extrados 2 est maximale au bord d'attaque A. Dans la portion d'ex- trados 2.1 qui s'étend du bord d'attaque A au point B situé à environ 1 % de la. corde; la courbure décroît jus- qu'à une valeur égale à environ 20. Cette première por- tion 2.1 est suivie d'une deuxième 2.2 s'étendant du point B au point D situé à environ 25 % de la corde, dans la- quelle la courbure décroît jusqu'à une valeur égale & 1. Cette deuxième portion 2.2 est suivie- de la troisième portion d'extrados 2.3, dans laquelle la courbure reste en valeur absolue inférieure à 1. Cette portion 2.3 peut comporter un point d'inversion de courbure E pour les profils selon l'invention dont lese coefficients de por- tance d'-adaptation sont inférieurs-à 0,3. De même, la figure 3 illustre que la courbure à l'in- trados 3, maximale au bord d'attaque A, décroît rapide- ment dans la première portion 3.1 jusqu'à une valeur environ égale à 11il au point G situé approkimativement à une distance égale à 2 % de la corde à partir du point A. Cette première portion 3.1 est suivie de la deuxième 3.2 s'étendant du point G jusqu'au point H situé entre 30 et % de la corde et dans laquelle la courbure décrolt depuis la valeur 11 au point G jusqu'à une valeur nulle au point H. cette deuxième portion 3.2 est suivie d'une troisième portion 3.3 s'étendant du point E précédemment défini jusqu'au bord de fuite F et dans laquelle la courbure reste en valeur absolue inférieure à 1. Pour définir et engendrer facilement un profil de la famille conforme à l'invention, on peut mettre en oeuvre une loi de variation d'épaisseur et une loi de variation de cambrure le long de la cosde du profil, conformément a la technique définie à la page 112 du rapport "Theory of wing sections" de B. ABOTT et E. VON DQEMHOF-F publié en 1949 par Mc GRAW EILL BOOR Copany, Inc. - Selon cette technique les coordonnées d'un profil sont obtenues en reportant de part et d'autre de la ligne moyen- ne, ou squelette, et perpendiculairement a celle-ci,.la demi épaisseur en ce point.: - A cette fin, on utilise avantageusement les formules analytiques suivantes pour la ligne moyenne et la loi d' épaisseur: - pour la ligne moyenne ou squelette:: - {5) /1?J=cl (:X/1+C] ( X/!)2 +Fc3 (X/l) +c4 (X/) lF %c5; (X/l}s +c6- (X/)6 +c7 (X/1)7. - pour la loi d'épaisseur: '{6) Ye/l=bl (X/l)+b2 (X/l) 2+b3 (X/I) +b4 (X/l} +b5 {X/!})s (x/t)6 +b7 (X/if +b 8 1x/i)' ±le, (x/l)8 Pour les profils selon l'invention dont l'épaisseur relative est comprise entre 9 % et 15 %, chaque coefficient bl à blO-de la formule (6) peut étre avantageusement déftin par la formule (7.1) à (7.10) correspondante, donnée ci- apres: [7.1) bl=bl l(e/l)+b12 (e/l)2 +i bl3(e/l) +bl4 (e/lf 4+blS (e/tl) + bl6 e/1)6 (7.2) b2=b21(e/1)+b22(e/1)2+b23(e/l) +b24(e/!)'+b25(e/l)' +b26 (e/l)6 ,.,....... ............................."... B..DTD: (7.10) blO=bll(e/l)+blO2 (e/1)2+blO3(e/1) +blO4(e/1)3 +blO5(e/1) 5+ b106(e/1)E Les différents coefficients bIl à b106 ont alors les valeurs suivantes bll = +0,98542.105 b61 = -0,18709.10' b12 = -0,43028.107 b62 = + 0,82093.10' b13 = +0,74825.108 b63 = -0,14340.10' b14 = -0,64769.10Q b64 =+0,12464.10 b15 = +0,27908.10' b65 = -0,53912.10 14 b16 = -0,47889.10. b66 = +0,92831.10' b21 = -0,33352.10' b71 = +0,25348.10'' b22 = +0,14610. 10e b72 = -0,11123.10' b23 = -0,25480.101- b73 = +0,19432.10z b24 = +0, 22115.1011 b74 = -0,16892.1014 - b25 = -0,95525.10 b75 = +0,73066.10 b26 = +0,16428.101a b76 = -0,12582.10'5 b31 = +0,39832.108 b81 = -0,20869. 10' b32 = -0,17465.101 b82 = +0,91583.10'l b33 = +0,30488.101' b83 = -0, 16000.10'3 b34 = -0,26484.101> b84 = +0,13909.10 b35 = +0,11449.1018 b85 = -0,60166.10'1 b36 = -0,19704.10'3 b86 = +0,10361.10s : 26684! b41 -0,24305.109 b9l = +0,95554.109 b42 = +0,10661.101: b92 - -,41936. *101 b43 = -O,18618.1 & 2 b93 = +0,73266.112 b44 = +0,16178.10î b94 Or 3693.10 b45 = -0,69957.10î3 b95 = + ,27553.10 ' b46 = +0,12043.10 b96= -0,47450.10"1 b51 = +0,86049.le b10 -= -,18663109 b52 -0,37753.1é 1 blO2 + o0, 19:o,1 -i b53 =+0,E5939.10 2 b103 --O:4 1431.10l2 b54 -0,57309.10 b104 = +0,1l2441.t0Qs b55 +0,24785.10.b1-05 = -0,58321.1'' b56 = -0, 42674o1 4106 +0,92688.1t2 De- même, pour des cambrures relatives ma,. males de squelette comprises entre -2 % et +5 % -de la corde, chaque coefficient cl à c7 de la formule (5) donnant l'laiur du- squelette peut être avantageusement difini par la formule (8.1) à (8.7) correspondante, donnée ci-après: *'(8.1l) c=c=ll (e/1)+ó12l (e/l?2 +13 (e/t) 3+(14 (el): + c15 (e/!):'s +cl6 (e/l) ' (8.2> c2=c21(e/l>+c22(e/>2 + c23(eIl)-+c24-(e l}-+c25 e',l +C26 (e/lt) - t**.......... t.. th ttt S,,t ttt.t....,** t.... 4..*.-t* t. *. t S W t t. ......... -..DTD: t* * - t * * - t t * t t * * * t * * * t S t * t * t ** * teuw ** tt tFR t- * 3, e. S *. e. (8.7) c7=c71 (e/l)+c72 (e/1)2 +c73 {e/l)3 +c74({e/l>) +c75{e/1)5 +c76 (e/l) 6 Les différents coefficients Ic1l à c76 présentent - loils9ziz'+ =9L ZtOTOL910± = 9o a0T'0ZSQú'0+ =40 CI'TSOL9Z'O- = Seo. O s0I'túLTg D- += ELO s0I'9.9L9'O- = 9úa 0I'08E9I'0+,= Lo 0I'9TEJ+ = TE 0'I'66E8'0+ =,Lo =OI'LSL!TI'O+ = ZEO 0I'L>ZIEJ0- = Io, o0'L68.890,- =sTO T =0I0Z6éJ- 9= 9930 019L'O0 = 9Z. OTIg959zl- = s9o 010-úE8o'zo+ = SO 01 96O T'O = 990.0'0ISZ9'O- =;ra =90 go'lazo e OI'LOCI9'0- = ú90 9I'Lú9Ot'0- = ZO s01'8LtEP'- = zg9 -OVOúSOLIO+ = QzzO1 "O0!99úz'o0+ = 190 eOl999Lio+ = ItZ tgT0I' ZZo'0+ = 990 00t*O0B89+ = 91o b tolZt85/o+ = ga * 6ol'LEOZ'O- = 510 s6Ot*L9B iO- = PSO 901o80ZEV'O- = Pio G 0I'g9LO0610+ = E50 501,Q6809'O+ =1O OI401nL'O+ = o Ot',ZúET9B'O- = El T1-05sL81t'0- = 15 - tOI'OL86Z'0- 11r :-;tx^-tns s u Sel easneBseul Les formules analytiques ci-dessus permettent de res- tituer les nombreuses caractéristiques géométriques parti- culières des profils selon l'invention. Elles permettent également, une fois choisie l'évolution de la loi deépais- seur en fonction de l'envergure de la pale, loi qui est choisie par des considérations de résistance structurale,. de définir la géométrie de la pale complète, l'évolution de la cambrure maximale avec l'envergure- étant définie selon' l'application visée.. - A titre d'exemple, sur la figure 4, on a représentée. les lois d'épaisseur de-six profils selon l'invention,. respectivement référencés I à VI, ayant respectivement des épaisseurs relatives maximales de 9,5 %, 102, 11,7 %; 12 %, 12,8 % et 13,9 %. Sur la figure 5, -également a titre. d'exemple, on a tracé les squelettes des profils I a vi définis ci-dessus, respectivement pour des cambrures maximales êgales & +3,8 %, +3,6 %, +2, 9 %, +2 %, +t %. et -1,3 %.. La cambrure relative maximale Kmax du squelette des profils conformes & 1 invention est avantageusement - déterminée, en fonction de la valeur du. coefficient de - portance d'adaptation Cza, par la formule suivante t (9) Kmax = dl(Cza)+ d2(Cza)2+dS(Cza)3+d4(Cza) +d5(Cza) +d6 (Cza) - dans laquelle dl à d6 sont des coefficients constants. Dans uan mode avantageux de réalisation, les coeffi- cients constants dl à d6 ont les valeurs suivantes: dl =n, 101s7: d2 = -0, 30167 d3 = -0,58541 d4 = +0,39240.10 d5 = -0,53223a10 d6 = +0,22132.10 Ainsi, en reportant de part et d'autre du squelette (donné par la figure 5) la loi d'épaisseurs (donnée par la figure 4), on peut tracer l'extrados et l'intrados d'un profil conforme à l'invention. Toutefois, les profils conformes à la présente inven- tion peuvent être définis par des équations donnant, dans le système d'axes rectangulaires AX,AY, les ordonnées réduites Y/1 en fonction des abscisses réduites X/1. On donne ci-après plusieurs exemples, correspondant respec- tivement aux profils I à VI définis ci-dessus. EXEMPLE I - Profil I ayant une épaisseur maximale relative égale à 9,5 %, pour un coefficient de portance d'adaptation ga! à 1. Dans ce cas, le profil I est tel que: - les ordonnées réduites de-la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,39433, par la formule (10) Y/1=fl(X/l) E +f2(X/l)+f3(X/1) 2 +f4(X/1)' +f5(XIl)4 +f6(X/1) +f7(X/1)6 avec fl = +0,16227 f2 = -0,11704.10- f3 = +0,13247 f4 = -0,25016.10 f5 = +0,10682-102 f6 = -0,22210.102 f7 +0, 17726.102 entre X/1 = 0,39433 et X/1 = 1, par la.formule (11) Y/1=gO+g ({X/l)+g2(X/1)2 +g3(X/l' ±'g4 i(XI +g5CX/i), * F+g6 tX/1) avec gO = +0,22968 - gl -0,17403.10 g2 = +0,77952.10 g3 -0,17457.I1 g4 = +0,20845.102 g5 = -o, l3004.10! -. -- À g6 = +0,33371.10 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/l = Oet X/1 = 0, 11862, par-la formule (12) Y/t=hL(X/1) 7 +h2(X/1}+h3(X/1) 2 +h4(X,/f} 3 hS(X/1) 4 +h6(X/1)5 +h7(X/l}. avec hl -0,13971 h2 = +0,10480.10- h3 = +0,51698.10 h4 = -0,11297-.10 hS.= +0,14695.10 - h6 = -0,96403.104 h7 = +0,24769.105 entre X/i = 0,11862 et X/1 = 1, par la formule (13) Y/l=i+ il{X/1)+i2(X/1} +i3(X/1)s 3i4(X/!}4 +iS(X/t]'s 2 8 avec iO = -0,25915.10- il = -0,96597.10-- i2 = +0,49503 i3 = +0,6041810- i4 = -0,17206.10 i5 +0,20619.10 i6 = -0,77922 EXEMPLE- II - Profil Il ayant une épaisseur maximale relative égale à 10,2 %, pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0,9. Pour ce profil II: - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = O et X /1= 0,39503, par la formule (14) Y/l=jl(X/1) + j2(X/1)+j3(X/!)2 +j4(X/1)3 +j5(X/1)4 +j6(X/1)l +j7(X/l) 6 avec jl = +0, 14683 j2 = -0,67115.10- j3 = +0,44720 j4 = -0,36828.10 j5 = +0,12651-102 j6 = -0,23835.102 j7 = + 0,18155.102 entre X/Il = 0,39503 et X/l-= 1, par la formule (15) Y/l=kO+ kl(X/1)+k2(X/1)2 +k3(X/1)' +k4(X/!)4 +kS(X/ls +3k6(X/l) 6 avec kO = +0, 45955 kl = -0,39834.10 k2 =+0,16726.102 k3 = -0,35737.102 M4 = +0,4108g. 102 k5 = -0,24557.10 k6 = +0,60088.10 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/i = 0Q et X/1 = 0,14473x par la formule (16) Y/I-=ml(X/lIî +2x/ll+m3(X /1) +m4 avec ml = -0,13297 - m2 = +0,36163;10-1 '- m3 = +0,17284.10 m4 = -0,27664.102 m5 = +0,30633.103 m6 = -0,16978.104 m7= +0,36477.10 4 entre X/l = 0,14473 et X/1 1, par la formule (17) /J=nO+ nl({X/1)+n2(X/l) +n3(X/1}- +n4{X/l} 4 +n5(X/)5 +n6 (X 1) avec nO = -0, 30824.10-1 nl = -0,20564.10-' n2 = -0,21738 n3 = +0,24105.10 n4 = -0, 53752.10 n5 = +0,48110.10 n6 = -0,15826.10 Z6Z6841 EXEMPLE III Profil II ayant une épaisseur maximale relative égale à 11,7 %_ pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0,5 Pour ce pzofil III, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/l = 0 et X/1 = 0,28515, par la formule (18) Y/l=tl(X/l) +t2(X/l)+t3(X/1) +t4(X/l) a +t5(X/) 4 +t6(X/1)s +t7(X/1)6 avec ti = +0,21599 t2 = -0, 17294 t3 +0,22044.10 t4 = -0,26595.102 t5 = +0,14642.103 t6 = -0,39764.103. t7 = +0.,42259.10 entre X/1 = r0,28515 et X/1 = 1, par la formule (19) Y/l=uO+ul(X/l)+u2(X/1)2 +u3(X/1) '+u4(X/1)4 +u5(X/1)5 +u6(X/Il) avec uO = +0,39521.10- - ul = +0,26170 u2= -0,47274 u3 = -0,40872 u4 = +0,15968.10 u5 = -0,15222. 10 u6 = +0,51057 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados audit profil sont données À,m entre X/1 = "et X/i1 0,17428, par la formule +v6 (X/l) +v7 (X/l) 6 avec vl = -0,16526 v2 -0,31162.10- v3 = +0,57567.10 v4 = -0,10148.10 vS =.+0,95843.100 v6 -0,44161.10: v7 = + 0,78519.10" entre X/1 = 0,17428 et X/1 = 1, par la formule (21) Y/=1--O+wl(X/)+w2(X/)2 +w3{X/i}s +w4(X/l)"4 +wS({X/1)5 - +w6(X/l) G avec wO = -0,25152.10-: wl = -0,22525 w2 +0,89038 w3 -0,10131. 10 w4 = +0,16240 w5 = +0,46968 w6 = -0,26400 rXEMP, E IV - profil IV ayant une paisseur maximale r.elati- ve égale à 12 %, pour un coeffiaient de par- tance d' adaptation al à 0,6 -: Pour ce profil IV, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0, 29461, par la formule (22) Y/l=pl(X/1) +p2(X/1)+p3(X/1)2 +p4(X/1) +p5(X/1) 4 +p6(X/1)$ +p7(X/l)6 avec pl = +0,16347 p2 = +0,20845 p3 = -0,20506.10 p4 = +0,13223.102 p5 = -0,63791.102 p6 = +0,16200.10 p7 = -0,16302.10Q * entre X/1 = 0,29461 et X/1 1, par la formule (23) Y/l=qO+l(X/:)+q2(X/1) 2 +q3(X/1) 3 +q4(X/1)4 +q5(X/1)5 +q6(X/1) avec qO = +0,54860.10- gI +0,13872 q2= +0,16460 q3 =-0,17424.10 q4 = +0,28085.10 q5 = -0,19062. 10 q6 = +0,48442 alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,14931, par la formule (24) Y/l=rl (X/l) +r2(X/l)+r3 (X/l) 2 +r4 (X/l)3 +rS (X/l) 4 +t6(X/l)5 + r7(X/l)6 avec rl = -0,19086 r2 = +0,29842 r3 = -0,51359.10 r4 = +Ot1144. 10' r5 = -0,11384.10 r6 +0,56797.10 4 r7 = -0,11091.10 entre X/1 = 0, 14931 et X/1 = 1, par.la formule (25) Y/1=sD+sl1X/l)+s2(X/l)2 +s3(X/1})3 + s4(Xi)' +S{X/ls -s6 S5= +0,21099.10: s6 = -0,74935 EXEMPLE V - Profil V ayant e épaisseur maximale relative &égale à 12,8 % pour un coefficient de portaiuce d-'adaptation égal A 0,2 Pour ce profil V, - 1es ordonnées réduites de la ligne dexttrados sont données 20. entre X/1 = 0 et X/1 = 0,26861, par.la formule i (26) Y/l=o1(l+X/ 2(XI1)+a(X)/l} +c4{Xll) +a5(X11/)4 -6 X/l) + c7(X l) avec al =- +0,19762. 2 = +0,17213 a3 = -0,53137.10 4 = +0,56025,.102 ' aS = -0,32319.10 ' = +0,92088.103' a7 = -0,10229.10" entre X/1 = 0,26861 et X/1 1, par la formule (27) Y/l=so80+l(X/1)+$2(X/1)2 +83(X/i) s +$4(XIl) +85(X/1) +$6 (X/i). avec 80 = +0,28900.10-- 81 = +0,38869 B2 =-"0,10796.10 $3 = +0,80848 * 84 = +0,45025 85 = -0,10636.10 86 = +0,47182 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre XI/1 = 0 et X/1 = 0,20934, par la formule (28) Y/l=Y1 (X/1) + 2 (X/1)+Y3 (X/) 2 +4(X/1) s+Y5(X/1)4 +Y6(X/1)5+Y7(X/l)6 avec Y1 = -0,25376 Y2 = +0,61860 _3 = -0,96212.10 Y4 = +0,12843.10 YS = -0,90701.10 Y6 = +0,32291.10, Y7 -0,45418.104 entre X/1I = 0,20934 et X/i = 1, par la formule 2i (.29) Y/1=60+61(X/1)+62(X/1) +63(X/1) +64(X/1) 4 +65(X/1) - + 6 (X/1) 6 avec 60 = -0,25234.10-1 61 = -0,32905 452 = +0,10890.10 - - e,3 = -0,10066.10 4 = -0,32520 = +0,11325.10 46 = -0,54043 EXMPLE VI - Profil VI ayant ne épaisseur= maixnale relative égale a 13,9 %, pour un coefficient de portance d 'adaptation égal, -0r1' Pour ce profil VI, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,19606, par la formule - ! (30) Y/'=l -l X/l) + 2 (X/l +1 l Cx 2 +4(xl + s5x(X/i.B(X/1 +E_6 X.1) s ±7:(X/1)s avec úl = +0,22917 2 = -0,22972. E3 = +0,21262.10. 4 = -0,39557.1l02 E5 = +0,32628.103 -ú6 = -0,13077. 104 =7 +0,20370.104 entre XII = 0,19606 et X/II = 1, par la formule (31) Y/l=A10+A1 (X,/1)+ 2(X/l) 2 +X34X/l) a +14(X/1) " +t5(X/1) 5 :: +X6 (X/l) avec 1AO = +0, 32500.10-1 t = +0,29684 12 = -0,99723 X3 +0,82973 t4 = +0,40616 )M = -0,10053.10 A6 = +0,44222 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = 0 et X/l = 0,26478, par la formule (32) Y/l=, 4(X/1) 2 + V2(X/1)+3(X/1) + u4 (X/1) +5 (X/i)4 +16 (X/l)6 +w7 (X/l) o avec ul = -0, 19314 2 = -0,22031 u3 = +0,44399.10 4 = -0,41389.102 = +0,23230.103 16 = -0,66179.10. 7 = +0,74216.10a entre Xl/1 = 0,26478 et X/l 1, par la formule (33) y/j=VO+vl(X/l)+V2(X/1)2 +v3(X/1) '+v4(X/1.) 4 +V5(x/l) 1) +v6(X/1) 6 'avec vO = -0,42417.10-a VI = -0,29161 v2 = +0,57883 v3 = +0,41309 v4 = -0,19045.10 VS = +0,1.8776.10 v6 = -T063583 Notamment pour l'application particulière à un rotor de stabilisation transversale pour hélicoptère, il est Z62'68=41 avantageux que le profil selon l'invention soit utilisé pour des nombres de Mach d'adaptation Mad qui, en fonction de l'épaisseur maximale relative e/t dudit profil,. varient selon la formule (34) Mad=eO+ t le/l) avec $0 =-0,88636.10 el - +0,15320.10: Les valeurs du nombre de Mach d'adaptation ainsi obte- nues ne sont pas critiques, car les profils conformes & l'invention possèdent de très bonnes performancoes pour des plages de nombres de Mach autour du- Mach d'adaptation d' environ 30%. Sur la figure 6, on a représenté schématiquement cha?-. cun des profils I à IV particuliers conformes à la présente invention. De plus, sur la figure 7, on a tracé, à plus petite échelle, lesdits profils!.à VI, ainsi que les pro- fils connus NACA 63 A 209 et NACA 16309, généralement uti- lisés pour la réalisation d'hélices carénées. Cette figure 7 permet donc de comnparer les profils I a VI de l'invention 20.avec ces deux profils connus et elle montre que les prof;i4s de 1'invention sont très différents de ces derniers. Des essais comparatifs effectués dans les mêmes condi- tions sur les profils Il et IV selon l'nvention et les profils classiques NACA 16309 et NACA 63. A 209 ont confirmé les excellentes performances des profils selon l'invention. L'évolution des courbures dans la région 2.1 de l'ex- trados des profils selon l'invention permet de réduire en valeur absolue le coefficient de pression minimal à l'ex- trados.par rapport aux profils classiques NACA 63, comme le montrent les figures 8A et 8B, dans des conditions de nom- bre de Mach et de coefficient de portance représentatifs de ceux rencontrés sur une pale d'hélice carénée. Pour des-nombres de Mach et des coefficients de por- tance plus élevés, représentatifs des conditions rencon- trées vers l'extrémité de la pale, les évolutions de cour- bure dans les régions 2.2 évitent toute formation d'onde de choc à l'extrados comme le montrent les figures 9A et 9B, contrairement aux profils classiques NACA. Les évolutions de courbure dans la région 2.3 assurent par.ailleurs une recompression progressive de ll'coUlement, diminuant dtin- tensité au voisinage du bord de fuite, recompression évi- - tant un décollement prématuré de la couche limite, àe qui confère aux profils selon!sinvention de faibles valeurs de coefficient de traînée pour des coefficients de portance élevés. Les évolutions de la courbure dans les régions 3.1 et 3.2 de l'intrados permettent d'obtenir pour des valeurs du coefficient de portance inférieuresà la portance d'adapta- tion des valeurs de survitesses à l'intrados moins ilevées et des recompressions plus progressives de l'écoulement que. sur les profils classiques comme le montrent les figures 10A, l0B, llA et. llB. L'épaississement de la couche limite est donc beaucoup moins fort, ce qui procure aux profils selon l'invention une plage de Cz d'utilisation pour des Cz -39 inférieurs au Cz d' adaptation beaucoup plus étendue que sur les profils existants, Par ailleurs, les évolutions de courbure dans la région 3.3 assurent un niveau ae vitesse presque constant et évitent une recompression brutale de l'écoulement au voisinage du bord de fuite. il s'en suit- évidemment de meilleures valeurs du coefficient de traïnée. Les figures 12 et 13 démontrent l'accroissement impor- tant de la plage de bon fonctionnement en Cz positif obtenu- avec le profil selon l'invention. Ces figures mettent éga- lement en évidence le gain obtenu sur la plage de fonction-, nement des profils,. Les figures 14 et 15 dêmbntrent que les gains en por- tance maximale obtenus avec les profils selon l'invention sont très importants et dépassent parfois 50%. Pour toutes les conditions de fonctionneme nt des sec- tions de pales d'hélices carénées, telles que celles utili- sées sur les dispositifs de stabilisation transversale d'hélicoptères ou les hélices sustentatrices de véhicules à coussin d'air, les profils selon l'invention possèdent de meilleures performances que-les profils classiques, c'est- &-dire des plages de portance étendues avec de faibles niveaux de tralnée dans une large gamme de nombres de Mach et de fortes valeurs de portance maximale et minimale* Ces bonnes performances se conservent pour de faibles valeurs du nombre de.Reynolds. Les profils conformes & la présente invention pertet- tent donc d'engendrer des pales d'hélices carénées permet- tant d'obtenir des valeurs remarquables de la figure de mérite et de la traction, ainsi que des pales de ventila- teurs carénés peu chargés à pas variable présentant de bonnes caractéristiques débit-pression. REVD1CATIONS 1 - Profil (1} pour pale d'hélice aérienne carénée, dont l'épaisseur relative est comprise entre 9 '% et 15 %, caractérisâ en ce que, la courbure dudit profil ayant une valeur maximale au bord d'attaque (A> de celui-ci, la la - gne d'extrados (2) dudit profil comporte, du bord d'atta- que (A) au bord de fuite (CI, trois portions successives (2.1, 2.2 et 2-3) telles que dans la première portion (2.1), 'la courbure décroît rapidement de ladite valeur maximale au bord d'attaque - 1û une valeur voisine de 20 en un premier point (B} dont l'abscisse réduite le long de -la corde a-du profil, comptée- à partir du bord d'attaque, est voisine de i % ? -dans la deuxième portion (2.2), la courbure décrolt plus lentement de ladite valeur voisine de 20 audit premier point (B) jusqu'à une valeur voisine de. l en un deuxième point (D) dont l'abscisse réduite le long de ladite cor- de, camptée & partit du bord d'attaque, est voisine de %; et: - - dans la troisième portion (2.3),' la courbure est infé- rieure a 1 entre ledit deuxièmepoint (DI et ledit bord de fuite (C). * 2 - Profil selon la 'revendication 1, caraotérisé en ce que la valeur COA de la courbure au bord d'attaque (A), rapportée à la longueur 1 de la corde du profil, est donnée par 1'expression (1) COA =al (e/l +a2(etl1 2+ a3 e/l) %+a4 (el) +a5 (el > 262E6841 dans laquelle - e/1l est l'épaisseur relative maximale du profil (1), et - ai, a2, a3, a4 et a5 sont des coefficients constants. 3- Profil selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits coefficients constants ont les valeurs respectives suivantes: al = -0, 2936.106 a2 = +0,99839.10 a3 =-0,12551.109 a4 = +0,69412.109 a5 = -0, 14276.10t 4 - Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que, le long de ladite deuxième portion (2.2) d'extrados, la courbure (CO) est donnée par l'ex- pression (2) CO 2=a6+a7 (X/l) 2 +a8 (X/l), dans laquelle a6, a7 et a8 sont des coefficients cons- tants, X/1 étant l'abscisse réduite le long de la corde du profil, comptée à partir du bord d'attaque, d'un point quelconque de cette deuxième portion. - Profil selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits coefficients constants ont les valeurs respectives suivantes: a6 = +0, 72957.10 a7 = -0,31509-.102 as = +0,37217.102 6 - Profil selon la revendication 1 et dont le coeffi- cient de portance d'adaptation est inférieur à 0,3, 43 - caractérisé en.ce que ladite troisième portion (2.3) d'extrados comporte un point (E) a'inversion de courbure dont l'abscisse réduite le long de la corde du profil,: comptée a partir du bord d'attaque, est comprise entre 45 % et 85 %. 7 - Profil selon la revendication 6, caractérisé en ce que.l'abscisse réduite (XE/l) dudit point E d'inversion de courbure, le long de la corde dudit profil et comptée à partit du bord dlattaque, est donnée par l'expression - 3) XE/1=o,58333 + 0,91667 Cza 1,1667( sai)2, dans laquelle Cza est la valeur du coefficient de potan- ce d'adaptation. 8- Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa ligne d-'intrados (3) comporte,- du bord d'attaque (A) au bord de fuite {F}, trois porr- tions successives (3.1, 3.2-et 3.3}), telles que: - - dans la première portion (3.1), la courbtre décrott lde ladite valeur maximale au bord d'attaque à une valeur voisine de Il11 en un troisième point (G) don-t l'abscisse réduite le long de la corde du profil,'compte à partir dudit bord d'attaque, est voisine de 2 % - - dans la demeà portion (3.2), qui s'étend duit trdoi- sième point (G) jusqu'à un quatrième point (H) dont l'abscisse réduite le long de la corde du profil comptée a partir dudit bord d'attaque est comprise entre 30 %.et %, la courbure-continue de décroître de- cett valeur voisine de 11 jusqu'à s'annuler; et - dans la troisiètme portion (3.3), la courbure est négative et inférieure à 1 en valeur absolue, jusqu'au bord de fuite (F). 9 - Profil selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'abscisse réduite du point-de courbure nulle de ladite deuxième portion (3.2) d'intrados est donnée par la formule (4) X/l=a9(e/l)+alO(e/1)2 +all(e/1)'. +a!2(e/1)4 +al13.(e/1)s dans laquelle - e/l est l'épaisseur relative maximale du profil (1) et - a9, alO, all, a12 et a13 sont des coefficients constants. - Profil selon la revendication 9, caractérisé enzce que lesdits coefficients constants ont les valeurs. respectives suivantes: a9 = -0,39176.10O alO = +0,l3407.10- all = -0,16845.106 a12 = +0,92807.10 a13 = -0,18878.107 11 - Profil selon les revendications 1 et $, défini de façon connue à partir d'une loi de variation d'épaisseur et d'une ligne moyenne ou squelette, caractérisé en ce que, en fonction de l'abscisse réduite X/1 le long de la corde comptée à partir du bord d'atta- que (A), les ordonnées réduites Y/1 et Ye/l dudit sque- lette et de ladite épaisseur sont respectivement données par les formules suivantes: - - (5) y/cl (X1)+C2X/1) 'c +c3 t.X/I 1Y +3c4 (X/} ++c5 (X/l) +c6(X/1) 7 + c7îX/1 7 (6) Ye/ll=b!(X/)+b2(X/l) 2 +b3S (X/) h +b4 (XI/l} +b5S(X/1). h+b6 (XIl) +b7 (XIl) 7 +b8 (X/I) +b9(X/l) s+biOX/1)- i, dans lesquelles les différents coefficients hb à blO et di a c7 sont constants 12 - Profil selon la revendication il, caractérisé en ce que les différents coefficients cons- tants bl a blO sont donnés par les formates ci-apres: (7.1) bl=41(ele/1)+ b12(e/l) +b1e4 (ei).: +b15(e/l) +b16e/1) 6 ' (7.2) b2=b21 (e/l) +b22 {e/1) 2 +b23 (e/l} +b24 (.e/1) +b25 (e/li) +b26 (e/l) r -:7..o ..=.e..4.../... .0 ,,..DTD: .........DTD: (7.10) bilO=bl1 (e/l)+b0l2(e/l) +b3e/ +b104 (e/') 4 dans lesquelles e/1 est l'epaisseur maximale réduite dudit profil, et b11. à bl06 sot des coefficients cons- tants. 13 - Profil selon la revendication.: 12, caractérisé en ce que les coefficients constants bl a b106 ont les valeurs respectives suivantes bll = +0,98542.10 b61 -=0,1l87D91Q ' ]512 = -0,43028.10 b62 = +0, 82093o10 b13 = +0,74825.10 b63 -0,14340.1:0 b14 = -0,64769.10e b64 = +0, 12464.10 4 b15 = +0,27908-10a b65 = -0,53912.10 b16 = -0,-47889.1010 b66 = +0,92831.104 b21 = -0,33352.107 h71 = +0,25348.10l b22 = +0,14610.10e b72 = -0,11123.10 *b23 = -0,25480.1010 b73 = +0,19432.10'a b24 = +0,22115. 10' b74 = -0,16892.101 4 b25 = -0,95525.101 b75 = +0,73066.1014 b26 = +0, 16428.10 12 b76 - -0,12582.10s b31 = +0,39832.10 b81 = -0,20869.10'' b32 = -0,17465.10' b82 = +0,91583.10 b33 = +0,30488.10a b83 = -0,16000.10 b34 = -0,26484.1012 b84 = +0,13909.10'4 b35 = +0,11449.10 b85. = -0,60166.10 b36 = -0,19704.10 3 b86 = +0,10361.10i b41 = -0,24305.10 b91 = +0,95554. 10 b42 = +0,10661.10' b92 = -0,41936.101 b43 =-0,18618.10 ' b93 = +0, 73266.1012 b44 = +0,16178.10 I0 b94 = -0,63693.10 - b45 = -0,69957.10 3 b95 = +0,27553.10 b46 = +0D,12043.10 1 4 b96 = -0, 47450.10 4 b51 = +0,86049.109 blOl = -0,18663.10e b52 = -0,37753.101 b102 = +0,81909.10 :626:4 : b53 +0,65939.10 b103 -0,l4311.1Qi2 b54 3 -0,57309. b104= +0rl2441.O b55 = +0,24785.10 b105o= -0,5e32,1 3 b56 -0,42674.10 4 b1O6 =.+,926881. 14 - Profil selon la revendication 11, dont le squèeltte présente unecourbure maximale relative comprise entre -2% et +5 %, caractérisé en ce que les différents coefficients cons- tants cl a c7 sont donnés par 1es formules ci-après: t8.1) lc-=c ll (e/l) +C12 (e/i)2 +13 (e/i%}s c14 '(e/1)4 +1.5 {e/i): - +c16(e/)}. +C26 (e/I)e '. * *** **.**, **.^ * 4 C **,. b *,***5, *%*.*,,,,,. l6,+c74(e/l)4c+75(e/l>e +c76 (e/1)6 dans lesquelles e/l est l'épaisseur maximale rd/ite dudit profil et cli A c76 sont des coefficients constants. - Profil selon la revendication 14, caractérisé en ce. que les coefficients constants c11 a c76 ont les valeurs respectives suivantes cll = -029874,1 c51 = -0,18750.ie c12 = -0,61332.102.52 = +o-,72410.1o. c13 = +0,60890.105 c53 = +0,9074S.-0. c14 -0,43208.l0 c54 = -0,54687.10& 62,6Z84 c15 = -0,12037.10 9 c55 = +0,58423.10 1 c16 = +0,24680.10 ' c56 = +0, 50242.1012 c21 +0,17666.102 C61 = +012366.104 C22 = +0,70530.10 c62 -0, 43178.10 c23 = -0,40637.10: c63 = -0,61307107 c24 = -0,28310.108 c64 = +0, 33946.10 9 c25 = +0,20813.101O C65 = -0,26651.10T c26 = -0,31463.10ll c66 = -0,49209.101 c31 = -0,38189.10o c71 = -0,31247.108 c32 = +0,31787.102 C72 = +0,83939.10k c33 = +0,23684.10v c73 = +0,16280.107 c34 = -0,47636. 10e c74 = -0,74431.108 c35 = -0,26705.100 c75 = +0,30520.10 c36 = +0, 65378.101l c76 = +0,21265.10 c41 = +0,13180.i0 - c42 = -0,44650.10 B c43 = -0,65945.107 c44 = +0,35822.10e c45 = -0,24986. 10'o c46 = -0,58675.101l 16 - Profil selon la revendication 11, caractérisé en ce que la cambrure mnaximale Xmax du squelette d'un profil est déterminée, en fonction de la valeur du coefficient de portance d'adaptation Cza, par - -: Z 26'Z68 41 la formule: (9) Kmax = dt Cza)+d2(Cza)2+a3(Cza)e+ad44(óza+dscza> +d6 (Cza) 6 dans laquelle dl & d6 sont des coefficients constants. 17 - Profil selon la revendication 16, caractérisé en ce que les coefficients constants dl a d6 ont les valeurs suivantes.- dl = +0,11017 - d2 -0,30167 - d3 = -0,58541 : ' d4 = +0,39240.10 d5 = -0,53223.10 d6 = +0,22132.10. 18 - Profil selon les revendications 1 et 8, ayant une épaisseur maximale relative égale à 9,5 % et pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 1., caractérisé en ce que, en fonction de i'abscisse réduite X/1 le long de la corde, comptée à partir du bord. d' attaque (A), - les ordonnées réduites- de sa ligne d'extados sont données entre X/1 O et X/l = 8,39433, par la formule - (10) Y/I=fl(X/1 2 +f2(X/l)+f3 (X/l)2 +f4 (X/i} +f5 (X/Il). s s +f6 f2'= -0,11704.10- f3 = +0,13247 e1=11 ; -ET 2-d '1 T/X qO Z9811'O T/X ex2X:u 501-6I9Lgt'O+ =5q "l'0oT96,a-= 9t 5 01'S691':0+ = SOV-L6ZIt'O- =Zn 0'869TS'Q+0 = * E- l.0' 0:8,0t0+ = Zq IL6tIO-= I4 DOaAe oz (tI/X)L+ R (T/X) 9n+ (TiX)+ 54 ( t/X) tR+ (I/X) g+(T/X) 9+ (IIX) 14=II ZI) } rnuxeo; 1T Ed 'Z989t'O = I/X %a 0 = I/X etu - saauuop;uos T;UOd TnUP sopUZt;Trp SU5TI el ep saTUnpg sauuop.o s0 t S nO sot - t OT'*LúE 'O+ = 9i zOl 't0,ú7OOi- = g zOI'LSgLI'O- = 6 Oit'Z6LL'O+ = Ot TOto'OLIO'- = T 896z'zQ+ o= o0 ae (T/X) 9B6+ (T (/X) s$t+ (T /X) Pfii úT /IX) ú:.+ (T I/X) ?S+ (T /X) 15+05=T /X (11) GTuLulc% MT XQd 'T -IX O CúE6e'È = T/X aexua' g .Q9ZLLt'O+ = L3 zOt. OTZZ'O- 9; - -t '8900+ = 5 OV91tOlZ'O- = D O9 t a 92 6268i (13) Ytl=iO+ il(X/t)+i2(X/1) 2 +i3(X/1) +i4(X/l' +i5(X/I1 +îi6 (Xtll):' avec iO = -0, 25915.i0-1 il = -0,96597.10'- i2 =-+0,49503 i3 = +0,60418.!0,' i4 = -0,17206.10 iS = +0,20619.10 i6 = 0,77922 19 - Profil selon tes revendications l et 8, ayant une épaisseur maximale relative égale 10-,2 % et pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0'9: caractérisé en ce que, en fonction de 1'abscisse réduite X/l le long de la corse, comptée a partir du bord d'attaque fA), - les ordonnées réduites de la ligne dextr"dos sont données entre X/II = 0 et X/Il = 0,39503, par la formule A (14> Y/l=jI (X/l 2 +j2 X/)l+j3(x/z)I +j4(X/ll +j5(X/ 4 +j6X/1)l5 +j7(X/l)6 avec jil + 0,14683: j2 = -0,67115.10-2 j3 = +0#44720 j4 = -0,36828.10 j = +0,1265e1. 102 j6 = -0,23835.10: j7 = +0,18155.102 ! entre X/1 = 0,39503 et X/1 = 1, par la formule (15) Y/l=kO+kl(X/1)+k2(X/1)2 +k3(X/1)' +k4(X/1J) +k5(X/t)' +k6(X/1)6 avec kO +0,45955 kl = -0,39834.10 k2 = +0,16726.1-02 k3 = -0, 35737.102 k4 = +0,41088.102 kS = -0,24557.102 k6 = +0,60088.10 - alors que les ordonnies réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,14473, par la formule (16) Y/!=lml (X/1) 2 +m2(X/1)+m3 (X/l) 2 +m4 (X/) B +m5 (X/1)4 +m6((x/1) 5 +m7 (X/l) 6 avec ml = -0,13297 m2 = +0,36163.10- m3 = +0,17284.10 m4 = -0,27664.102 m5 = +0,30633.103 m6 = -0,16978.10k m7 = +0,36477.104 entre X/1 = 0,14473 et X/1 = 1, par la formule (17) Y/l=nO+ nI (X/1)+n2 (X/1i)2 +n3(X/1) +n4 (XIl) +4n5(X/1)s +n6 (X/1) 6 avec nO = 0,30824.10' nl = -0,20564.10- 26Z6841 n2 = -0,21738 n3 = +0,24105.10 n4 = -0,53752.10 n5 = +0,48110.10 5.n6 = -0,15826.10 - - Profil selon les revendications 1 et Or ayant une épaisseur maximale relative égale &11,7 % et pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0,5, caractérisé en ce que, en fonction de l'abscisse réduite X/1 le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque (A):, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données - entre X/1 = 0 et X/l = 0,28515, par la formule a (18) Y/l=tl(Xl) 2 +t2 (X/t) +t3(X/1}) +t4 (X//1) +t{5(X/)' +t6 (X/l) +t7 (X/1)6. avec tl +0,21599 - t2 = -0,17294 t3 = +0,22044.10 t4 =.-0,26595.12 t5 = +0,14642.1e t6 = -0, 39764.103 t7 = +0,42259.10: entre XI/ 0,28515 et X/1 = 1, par la formule. (19) Yf/u=uO+1X/ll+u2(XIX2 +u3X1)3 +U4,Xl>'64 +U5(x/ï)lI +u6 (X/lO 1 avec: u = +0,39521.0-.- ul = +0,26170 u2 = -0,47274 u3 = -0,40872 u4 = +0,15968.10 u5 = -0,15222. 10 u6 = +0,51057 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = O et X/1 = 0,17428, par la formule (20) Y/1=vl(X/1)2 +v2(X/l)+v3(X/1)2 +v4(X/1)3 +v5(X/l) +v6 (X/1) 5 +v7'(X/l) 6 avec vI = -0,16526 v2 = -0,31162.10- v3 = +0,57567.10 i v4 = -0,10148.10. v5 = +0,95843.10s v6 = -0,44161.10Q * v7 = +0,78519.104 entre X/l = 0, 17428 et X/l = 1, par la formule '(21) Y/1--w0+wl(X/l)+w2(X/l)-2 +w3(X/I) ' +w4(X/1) 4 +w5(X/1) +w6 (/1)6 avec wO = -0,25152.10- wl = -0,22525 w2 = +0,89038 8W3 = -0,10131.10 w4 = +0,16240 w5 = +0,46968 w6 = -0,26400 21 - Profil selon les revendications 1 et 8, ayant une épaisseur maximale relative égale à 12 % et pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0,6,r caractérisé en ce que, en fonction de l'abscisse réduite XI1 le long de la corde, comptée à partir du bord d 'attaque (A)-, - - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données 10. entre X/1 0 et X/1 = 029461, par la formule z {22) Y/l=p1(X/l) +p2 {X/1)+p3(X/l) 2 +p4(X/1}3 +p5(X/lY1 +p6 (X/l} +p7 (X/1)s avec pl = +0,16347 - p2 +0,20845 - p3 = -0,20506.10 p4 = +0,13223.102 p5 = -0,63791-10z p6 = +0,16200.1083 = P7 = -0,16302.103 20. entre X/i = 0,29461 et Xl/1 1, par la formule (23) Y/l=qO+( X/l-+q2 (X/l>z +q3 (XIl)s +q4 (X/1V +g5(X/1i} +q6 (X/l}6 avec qO = +0O54860.10-: ql= +0,13872 q2 = +0,16460 - q3'= -0,17424.10 q4 = +0,28085.10 6 q5 = -0419062.10 q6 = +0,48442 alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données. * entre X/1 = 0 et X/1 = 0,14931, par la formule I (24) Y/l=rl(X/1)2 + r2(X/l)+r3(X/1)2 +r4(X/1) 3 +rS(X/i1)4 +r6(X/l) +r7(X/1) avec rl = -0, 19086 r2 = +0,29842 r3 = -0,51359.10 r4 = +0,11144.10 rS = -0,11384.10 r6 = +0,56797.104 r7 = -0,11091.105 15. entre X/1 = 0,14931 et X/1 = 1, par la formule (25) Y/l=sO+sl(X/1)+s2(X/1)2 +s3(X/) +s4(X/i) +sS(X/1) +s6 (X/i) s avec sO =-0,31248.10-1 s = -0,12350 s2 - +0,42720 s3 = +0,32923. s4 = -0,19650.10 s5 = +02,1099.10 s6 = -0,74935 22- Profil selon les revendications 1 et 8, ayant une épaisseur maximale relative égale à 12,8 % et pour un coefficient de portance d'adaptation égal à 0,2, caractérisé en ce que, en fonction de l'abscisse réduite X/1 le long de la corde, comptée & partir du Dord d'attaque (A), - - 1les ordonnées réduites de la ligne.d'textrados sont données * entre X/1 = 0 et X/1 = 0,26861, par la formule (26) Y/l=al(X/l)} +a2(X/1I}+ a3(x/i) +04 (X/1) +I(x/l +qx6 (X/ l) 5 +*7 (XI/l6 avec al +0,19762 a2 =+0,17213 - 3 -0,53137.10 4 - +0,56025.102 a5 = -0,32319.!0 - 6 = +F0, 92088-.1D3. a7 ='-0,10229.104 entre X/1l 0,26861 et X/l = 1, par la formule (27) Y/l= 60+ 1)l>+82 jXl1) 2 +633(Y1 1 +$4(XI.4 ^ +65 (X/l)i + 86(X/1)B.. -avec 80 = +0,2B900.10- 61 = +0,38869 82 = -0,10796.10 83 = +0,80848. 64 = +0,45025 = -0,10636.10 25. 6 = +0,47182 - alors que les ordonnées- rduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 =.0 et X/1 = 0,20934, par la formule (28) Y/l=1Y(X/1)2 + Y2(X/1)+ Y3(X/) 2 +Y4(X/1) 2++5(X/i) +6 (X/l) + 7(x/1) avec YI1 -0,25376 iY2 = +0,61860 Y3 =-0,96212.10 74 ='+0,12843.10 Y5 = -0,90701.i0 Y6 = +0,32291.10 Y7 = -0,45418.10 entre X/1 = 0,20934 et X/1 = 1, par la formule (29) Y/l=50+5l(X/1)+62(X/1) 2 +63(X/1)3 +64(X/1) 4 +eS(X/1) s +66 (X/l) avec 60 = -0,25234.10r 61 -0,32905. 62 = +0,10890.10 63 = -0,10066.10 64 = -0,32520 = +0,11325.10 66 = -0,54043 23 - Profil selon les revendications 1 et 8, ayant une épaisseur maxima-le relative égale à 13,9 % et pour un coefficient de portance d-'adaptation égal à -0,1, caractérisé en ce que, en fonction de l'abscisse réduite -25 /1 le long de la corde, comptée à partir du bord d'attague (A), - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et xS/1 = 0,19606, par la f ormule 1301 Y/1=E (XS/l' +ú2(X/l>+E3 +F4( +X/1) +ú5X/l} + 6(X/l) +ú7 (X/1i) ' avec el = +0,22917 ú2 = -0,22972 ú3 = +0,21262.10 E4 = -0, 39557.10. E5 = +0,32628.103 ú6 = -0,13077.10 7 = +0,20370.104 entre X/1 = 0,19606 et X/1 = 1, par. la formulé (31) Y/1=)10+ I(X/l1)+, 2(X/)f2 +13(Xi/l' +14(X/1i)" - / +A6 (X/i} .,.' avec A0 = +0, 32500.10- I1 = +0,29684 A2 = -0,99723 13 = +0,82973 14 = +0,40616 15 = -0,10053.10 - A6 = +0,44222 - alors que les ordonnxes réduites de la ligne fT'intrados audit profil sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,26478, -par la formulea (32) Y/1=U(X/>1) +U2(X/1:)+p3(X/-2) +V4(X/1) +> (x/ +6v(X/l) s+X/} - ' '1 avec I1 = -0,19314: : 2 = -0,22031 3 = +0,44399.10 14 = -0,41389.10' - = +0,23230.103 p'6 = -0,66179.103 I7 = +0,74216.103 entre X/1 = 0,26478 et X/1 = 1, par la formule (33) Y/1=V0+V1 (X/l)+v2 (X/l)2 +v3 (X/l) s +v4-(X/l) ' +5 (X/l) +V6 (X/l) 4 avec VO -0,42417.10-a Vl = -0,29161 v2 = +0,57883 v3 = +0,41309 V4 = -Q,19045.10 5 = +0,18776.1.0 6 - -0,63583 24 - Profil-selon les revendications 1 et 8, caractérisé en ce qu'il est utilisé pour des.nombres de Mach d'adaptation Nad qui, en fonction de l'épaisseur maximale relative e/i dudit profil, varient selon la formule (34) Mad=0+ t (e/l) avec '0 = -0,88636.10 1 = +0,15320.10