FR 2628062 A1 19890908 FR 8802873 A 19880307 (") RÉPUBLIQUE FRAN AISE N de publication 2 628 062 (à n'utiliser que pour les INSTITUT NATIONAL commandes de reproduction) DE LA PROPRIE[TÉ INDUSTRIELLE DE LA PROPRIÉTÉ INDUSTRIELLE N d'enregistrement national 88 02873 PARIS (3 Int CI': B 64C 11/18. DEMANDE DE BREVET D'INVENTION A1 ( Date de dépôt 7 mars 1988. t Demandeur(s): Société anonyme dite AEROSPATIALE, SOCIETE NATIONALE INDUSTRIELLE. - FR. () Priorité (& Inventeur(s): Alain Eric Vuillet. - Date de la mise à disposition du public de la demande BOPI " Brevets " n 36 du 8 septembre 1989. 6_ Références à d'autres documents nationaux appa- rentés: ( Titulaire(s) ( Mandataire(s): Propi Conseils. Pale pour hélice carénée à hautes performances, hélice carénée multipale pourvue de telles pales et agencement de rotor de queue à hélice carénée pour aéronef à voilure tournante. @ Pale pour hélice carénée. Selon l'invention cette pale est remarquable - en ce que, en plan, sa partie aérodynamiquement active présente une forme rectangulaire; et - en ce que: la cambrure maximale relative des profils successifs consti- tuant la partie aérodynamiquement active de la pale croît d'une 7 valeur voisine de O à une valeur voisine de 0,04; yf. le vrillage v de la partie aérodynamiquement active de la 9,5 0/0. O Réalisation d'hélices carénées à performances élevées et notamment d'agencement de rotor de queue pour aéronef à voilure tournante. {O i. 1i 2628062. 1 La présente invention concerne les pales pour hélices carénées à hautes performances, ainsi que les hélices carénées pourvues d'une pluralité de telles pales. Elle a pour objet d'accroître la poussée ou la traction délivrée par une telle hélice carénée et, corrélativement, de diminuer la puissance nécessaire pour entraîner cette hélice carénée en rotation. Quoique non exclusivement, la présente invention est particulièrement appropriée à être mise en oeuvre pour les rotors auxiliaires de queue des aéronefs à voilure tournante. On sait que-, par rapport à une hélice libre de même diamètre, une hélice carénée dans une veine permet théori- quement d'obtenir une poussée ou une traction sensiblement égale, avec un gain de puissance de l'ordre de 30%. En effet, la veine améliore le rendement de l'hélice installée à l'intérieur, par rapport à une hélice libre, pour deux raisons: - la circulation de l'air à travers la veine crée une dépression sur la carène et donc une poussée du carénage dans son ensemble, qui est sensiblement égale à la poussée de l'hélice elle-même; - l'écoulement au voisinage de la carène étant en dépression en aval de l'hélice, le flux ne se contracte pas, contrairement à ce qui se passe en aval d'une hélice libre, ce qui a pour conséquence d'augmenter le rendement de l'hélice et ce d'autant plus que l'on accroit la diffusion de la veine fluide sans décrochage dans la carène. C'est pourquoi dans de nombreuses applications dans lesquelles, dans un encombrement limité, il s'agit de créer une force d'origine aérodynamique par une hélice, la solution d'une hélice carénée s'est avérée plus intéressan- te que celle apportée par une hélice libre. 2 2628062 1 Parmi ces applications, on peut citer les aéronefs à décollage et atterrissage vertical, dans lesquels une ou plusieurs hélices carénées à axe vertical sont intégrées dans la voilure fixe ou le fuselage, les véhicules à sustentation par coussin d'air dont le ou les générateurs d'air sous pression soufflant vers le sol sont des hélices logées à l'intérieur de carénages, eux-mêmes incorporés dans le corps du véhicule, et enfin les ventilateurs à pas variable, par exemple ceux qui sont incorporés dans une conduite de gaz pour créer une circulation importante de ce dernier dans la conduite. Une application particulièrement intéressante en a été faite pour réaliser le rotor de queue des hélicoptères. On sait que, sur ces aéronefs à voilure tournante sustentatrice, et en particulier sur les hélicoptères monorotors à entraînement mécanique, pour équilibrer en permanence le couple de réaction sur le fuselage résultant de l'entraînement en rotation de la voilure tournante, ainsi que pour contrôler l'aéronef sur son axe de lacet, on prévoit un rotor auxiliaire disposé au voisinage de l'extrémité de la queue de l'aéronef et exerçant une poussée transversale qui est adaptable à toutes les conditions de vol. Ce rotor auxiliaire de queue exerce donc sur l'aéronef un couple d'équilibre de sens opposé au couple de réaction du rotor principal à son entraînement en rotation par le ou les moteurs, c'est-à- dire en fait de même sens que le couple d'entraînement de la voilure tournante sustentatrice. Des variations commandées de ce couple d'équilibre par la commande du pas des pales du rotor auxiliaire anti-couple permettent également au pilote de contr8ler l'hélicoptère en cap autour de son axe de lacet. 3 2628062 1 Cependant, et particulièrement sur les hélicoptères de faible ou de moyen tonnage, le rotor anti-couple classique constitué par une hélice libre est particulièrement vulnérable aux agressions extérieures: il peut toucher le personnel au sol ou toucher le sol lui-même ou n'importe quel obstacle, toutes collissions qui compromettent directement l'équilibre de l'hélicoptère et sa sécurité de vol. C'est notamment pour éviter ces graves inconvénients, que la demanderesse a développé sur les hélicoptères de léger et moyen tonnages, un agencement de rotor de queue multipale, carèné à l'intérieur de la dérive verticale de ces appareils. Une telle installation est rendue possible et avantageuse par le fait que le diamètre d'un tel rotor caréné peut être relativement réduit par rapport à celui d'un rotor libre d'efficacité équivalente. De tels agencements de rotors carénés anti-couple sont par exemple décrits dans les brevets US-A-3 506 219, US-A- 3 594 097 et US-A-4 281 966. Bien entendu, on cherche à obtenir de ce rotor auxiliaire, dans les meilleures conditions de rendement en ce qui concerne la puissance d'entraînement, une poussée maximale, suffisamment élevée pour satisfaire les conditions de vol les plus exigeantes et on prévoit par la commande du pas des pales, de ne prélever qu'une partie de cette poussée maximale adaptée aux autres cas de vol. On sait que l'efficacité-sustentatrice des voilures tournantes est d'une façon générale caractérisée pour des conditions de fonctionnement stationnaires par un paramètre connu sous le nom de "Figure de Mérite" qui est le rapport 4 2628062 entre la puissance minimale pour obtenir une traction ou poussée donnée et la puissance réelle effectivement mesurée. Pour une hélice carénée, l'expression de ce paramètre est donnée par la formule connue suivante: FM= 1 T 2VU P - dans laquelle FM est la figure de mérite, T la poussée ou la traction désirée, P la puissance nécessaire à fournir à l'hélice, p la masse volumique de l'air, R le rayon de l'hélice, et o le coefficient de diffusion du flux aérodynami- que en surface, ce coefficient a étant égal au rapport S- S avec S- représentant la surface du flux à l'infini aval et S étant la surface du disque formé par l'hélice en rotation. Pour augmenter la figure de mérite à puissance et encombrement fixés, il est donc nécessaire d'augmenter la poussée ou la traction de l'hélice. La présente invention a notamment pour objet une pale pour hélice carénée, dont la géométrie de la partie aérodynami- quement active est optimisée pour que l'hélice délivre une poussée ou une traction aussi grande que possible en consommant une puissance aussi faible que possible pour son entraînement. A cette fin, selon l'invention, la pale pour hélice carénée comportant un tunnel et un rotor à pales multiples coaxial audit tunnel, ledit rotor comportant un moyeu rotatif dont le rayon est de l'ordre 'de 40% de celui dudit tunnel et sur 262806? 1 lequel lesdites pales sont montées par l'intermédiaire de pieds de pale, est remarquable: - en ce que, en plan, la partie aérodynamiquement active de ladite pale présente, au-delà du pied de pale, une forme rectangulaire de sorte que les profils successifs constituant ladite partie aérodynamiquement active ont tous la même corde 1 et que la section d'extrémité de ladite partie aérodynamiquement active est droite; et - en ce que, le long de l'envergure de la pale comptée à partir de l'axe du tunnel, entre une première section dont l'envergure relative (c'est-à-dire rapportée à l'envergure totale de la pale) est voisine de 45% et la section d'extrémité de ladite pale: la cambrure maximale relative des profils successifs constituant ladite partie aérodynamiquement active de la pale est positive et croît d'une valeur voisine de 0 à une valeur voisine de 0,04; le vrillage de ladite partie aérodynamiquement active de la pale décroît d'une première valeur voisine de 12 à ladite première section jusqu'à une seconde valeur voisine de 4 à une seconde section dont l'envergure relative est voisine de 0,86, puis croît de cette seconde section jusqu'à une troisième valeur voisine de 4, 50 à ladite section d'extrémité de pale; et 25. l'épaisseur maximale relative desdits profils successifs décroît d'une valeur voisine de 13,5% à une valeur voisine de 9,5%. La demanderesse a en effet trouvé qu'une telle combinaison d'évolutions de cambrure, de vrillage et d'épaisseur des profils, associée à une forme rectangulaire des pales (le bord d'attaque et le bord de fuite étant rectilignes et parallèles), conduisait à une pale présentant d'excellentes propriétés aérodynamiques (montrées ci-après) et d'excellen- tes propriétés de résistance mécanique, en particulier par une augmentation de la section de pale au voisinage de l'emplanture sur le moyeu. 6 262806? Selon d'autres particularités avantageuses de la présente invention: a) ladite cambrure maximale relative croît quasi linéaire- ment de cette valeur voisine de 0 à une valeur égale à 0,036 pour une envergure relative égale à 0,845 en passant par les valeurs 0,01 et 0,02 respectivement pour les envergures relatives 0,53 et 0,66, puis croît de cette valeur égale à 0,036 pour l'envergure relative égale à 0,845 jusqu'à une valeur égale à 0,038 pour l'envergure relative égale à 0,93, et enfin est constante et égale à 0,038 entre les enVergures relatives 0, 93 et 1; b) le pied de ladite pale présente des profils évolutifs dont la cambrure maximale relative est négative et croît d'une valeur égale sensiblement à - 0,013 pour une envergure relative égale à 0,40 à ladite valeur voisine de 0 pour une envergure relative égale à 0,45. c) entre les envergures relatives 0,45 et 1, l'évolution du vrillage est au moins sensiblement parabolique, avec un minimum à l'envergure relative de 0,86. d) l'axe de vrillage de ladite partie aérodynamiquement active est parallèle à la ligne de bord d'attaque et à la ligne de bord de fuite de celles-ci et est distant de ladite ligne de bord d'attaque d'une distance approximati- vement égale à 39% de la longueur de la corde des profils. e) le vrillage du pied de ladite pale croît de ladite valeur voisine de 80 à une envergure relative voisine de 0,38 à ladite valeur voisine de 120 pour l'envergure relative égale à 0,45. 2628062. 1 f) l'épaisseur maximale relative des profils décroît linéairement d'une valeur voisine de 13,9% pour une envergure relative égale à 0,40 à une valeur voisine de 9,5% pour une envergure relative égale à 0,93, et est constante et égale à ladite valeur voisine de 9,5% entre les envergures relatives respectivement égales à 0,93 et 1. De préférence, les profils constituant lesdites pales sont ceux qui seront définis ci-après. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1 est une vue partielle de la partie arrière d'un hélicoptère pourvu d'un agencement de rotor caréné engendrant un écoulement d'air transversal pour équilibrer le couple d'entraînement du rotor principal sustentateur (non représenté). La figure 2 est une coupe agrandie selon la ligne II-II de la figure 1. La figure 3 montre en perspective une pale de rotor conforme à la présente invention. Les figures 4a,4b et 4c sont des sections de la pale montrée par la figure 3, respectivement selon les plans a-a, b-b et c-c de cette dernière figure. Les figures 5a,5b,5c et 5d illustrent schématiquement, le long de l'envergure de la pale comptée à partir de l'axe de rotation X-X du rotor, respectivement la forme en plan d'un exemple de réalisation de ladite pale, la variation de cambrure relative, la variation du vrillage et la variation d'épaisseur relative. 262806? Les figures 6a à 6e représentent schématiquement cinq profils référencés I à V, correspondant à cinq sections particulières de la pale le long de son envergure. La figure 7 est un diagramme montrant la cambrure des profils I à V des figures 6a à 6e. La figure 8 montre, en fonction du coefficient de portance maximal, la.variation de la figure de mérite d'un rotor équipé de pales selon l'invention, en comparaison avec un rotor connu.. La queue 1 d'hélicoptère montrée par les figures 1 et 2 comporte une partie de fuselage 2 et une dérive verticale 3. A la base de la dérive verticale 3 est agencé un tunnel 4 traversant la partie de fuselage 2 de part en part, de sorte que ce tunnel comporte une entrée d'air 5 d'un côté du fuselage et une sortie d'air 6 de l'autre cSté dudit fuselage (voir la figure 2). Le tunnel 4 présente une forme de révolution autour d'un axe X-X, transversal à l'axe longitudinal L-L de l'hélicop- tère. Par exemple, l'entrée d'air 5 présente un bord périphérique arrondi 7 qui est prolongé, vers la sortie d'air 6, par une portion cylindrique 8 elle-même prolongée jusqu'à ladite sortie d'air 6 par un divergent 9. Dans le tunnel 4 est monté un moyeu rotatif 10 pourvu d'une pluralité de pales 11. Ce moyeu rotatif 10 est porté par un moyeu fixe 12 solidaire de la structure de l'hélicoptère par l'intermédiaire de trois bras 13a,'13b et 13c. Le moyeu rotatif 10 et le moyeu fixe 12 sont de forme cylindrique et sont centrés sur l'axe X-X du tunnel 4. Le moyeu rotatif 10 est disposé du cÈté de l'entrée d'air 5, de façon par exemple que les extrémités des pales 11 se trouvent en regard de la portion cylindrique 8 du tunnel 4, tandis que ie moyeu fixe 12 se trouve du cSté de la sortie d'air 6. 9 26?806? 1 De façon connue, à l'intérieur du moyeu fixe 12 se trouve un mécanisme 14 d'entraînement en rotation du moyeu rotatif , lui-même entraîné par un arbre 15, mû par le ou les moteurs principal (non représenté) de l'aéronef destiné à l'entraînement de la voilure tournante sustentatrice (également non représentée). Ainsi, comme expliqué ci-dessus, les pales 11 du moyeu rotatif 10 créent l'écoulement d'air qui engendre la poussée transversale nécessaire à l'équilibre en lacet de l'hélicoptère. De façon également connue, pour faire varier l'intensité de cette poussée transversale, on prévoit, à l'intérieur du moyeu fixe 12, et partiellement du moyeu rotatif 10, un système 16 de commande de l'angle de pas des pales 11, actionné par l'intermédiaire d'une bielle de commande 17. Les pieds 18 des pales 11 sont montés rotatifs sur le moyeu rotatif 10 et sont reliés au système 16 de commande de pas. Lesdits pieds de pales 18 sont reliés au mécanisme de retenue et d'entrainement 14 par des faisceaux torsibles 19. Comme montré par la figure 2, l'un des bras 13a de support du moyeu fixe 12 sert de carénage à l'arbre 15 et à la bielle de commande 17. Les bras 13a,13b et 13c peuvent être uniformément répartis à 120 autour. de l'axe X-X et disposés avec un certain décalage relatif en arrière du plan des pales 11. Sur la figure 3, on a représenté en perspective, une pale 11 du moyeu rotatif 10, avec son pied de pale 18 et son faisceau torsible 19, abstraction faite dudit moyeu. On y a représenté également l'axe de rotation X-X du moyeu rotatif 10, ainsi qu'une partie 27 des moyens d'attache de la bielle d'attache 19, et donc de la pale 11, au mécanisme de retenue et d'entraînement 14. 26?8062 La pale 11 comporte, vue en plan, une ligne de bord d'attaque rectiligne 28. La ligne de bord de fuite 29 est également rectiligne. De plus, les lignes rectilignes 'de bord d'attaque 28 et de bord de fuite 29 sont parallèles entre elles. Ainsi, en plan, la pale 11 présente une forme rectangulai- re, avec une corde de profil ' constante depuis le pied de pale 18, jusqu'à sa section d'extrémité extérieure 30. La pale 11 présente une envergure R, comptée à partir de l'axe de rotation X-X du moyeu rotatif 10. Ci-après, on désignera la position en envergure d'un profil (ou d'une section) de la pale 11 par la distance r séparant ce profil (ou cette section) de l'axe de rotation X-X dudit moyeu rotatif 10 et plus spécialement par l'envergure relative r R correspondant à cette position. L'axe 31 de commande de pas de la pale 11 est parallèle aux lignes 28 et 29 de bord d'attaque et de bord de fuite. Les sections de la pale 11 montrées par les figures 4a,4b et 4c correspondent respectivement aux plans de coupe a-a, b-b et c-c de.la figure 3, c'est-à-dire à des plans dont les envergures relatives r à l'axe X-X sont respectivement égales à 100%, 73% et 45%. Les sections des figures 4a,4b et 4c montrent que l'axe du vrillage v de la pale en envergure est confondu avec l'axe de commande de pas 31 et que cet axe de vrillage, qui est distant de la ligne de bord d'attaque 28 d'une distance d voisine de 39% de la longueur de la corde 1, passe par le plan de mi-épaisseur 32 des profils correspondants, ce plan 32 étant parallèle au plan des cordes 33. il 26?806? 1 Les figures 4a,4b et 4c montrent de plus que l'épaisseur, le vrillage et la cambrure de la pale 11 varient fortement en envergure. Dans l'exemple de réalisation d'une pale 11 selon l'invention, illustrée par les figures 5a à 5d, on peut voir que la distance séparant l'axe X-X des moyens de fixation 27 est égale à 0,095R, que le faisceau torsible 19 s'étend de 0,095 R à 0,38 R, que le pied de pale 18 s'étend de 0,38 R à 0, 45 R et que la partie aérodynamiquement active de la pale 11 proprement dite s'étend de 0,45 R à R. La cambrure maximale relative K/1 (c'est-àdire rapportée à la corde 1) des profils successifs constituant la partie aérodynamiquement active de ladite pale est négative et croît d'une valeur égale à -0,013 pour la section de pied de pale 18 disposée à 0,40 R jusqu'à 0 pour la section de pied de pale 18 disposée à 0,25 R. Entre 0, 25 R et 0,845 R, la cambrure maximale relative des profils de la partie aérodynamiquement active de la pale 11 croit fortement et régulièrement (et de préférence sensiblement linéairement) de la valeur 0 à une valeur voisine de 0,036, en passant par une valeur voisine de 0,01 pour la section de pale disposée à 0,53 R et par une valeur voisine de 0,02 pour la section située à 0,66 R. Entre 0,845 R et 0,93 R, la cambrure maximale relative croit légèrement de la valeur 0,036 à la valeur 0,038, puis demeure constante à cette valeur 0,038 entre 0,93 R et R (voir la figure 5b). Comme l'illustre la figure 5c, le vrillage v du pied de pale 18 croit fortement de 0,038 R à 0,45 R en passant de 8 à 11,9 . De 0,45 R à 0,86 R, le vrillage de la pale 11 décroit de 11,90 à 3,7 en passant par les valeurs 6,99 à 0,61 R et 4,6 à 0,73 R. Enfin, de 0,86 R à R, le vrillage croit de nouveau de 3,70 à 4,60. De préférence, entre 0,45 R et R, la variation du vrillage v est au moins sensible- ment parabolique. 12 26?8062 1 L'épaisseur maximale relative e du pied de pale 18 et de la pale 11 décroît linéairement de la valeur 13,9% pour la section disposée à 0,40 R à 9,5 % pour la section disposée à 0,93 R en passant par les valeurs 12, 8%, 11,7% et 10,2% respectivement pour les sections disposées à 0,53 R, 0, 66 R et 0,845 R. Entre 0,93 R et R, cette épaisseur relative est constante et égale à 9,5 % (voir la figure 5d). Ainsi, pour engendrer la pale 11 et son pied de pale 18, on peut définir un certain nombre de profils de base destinés à constituer des sections déterminées de ceux-ci et à faire évoluer régulièrement les profils intermédiaires d'une portion de pale comprise entre deux profils de base, pour satisfaire les évolutions d'épaisseur et de cambrure relatives. Il suffit ensuite de caler chacun desdits profils de base et desdits profils intermédiaires autour de l'axe de vrillage 31 pour obtenir ladite pale. Par exemple, à cet effet, on peut définir cinq profils de base portant respectivement ci-après les références I,II,III,IV et V et présentant des épaisseurs maximales relatives respectives égales à 9,5%, 10,2%, 11,7%, 12,8% et 13,9%. Ainsi, le profil de base I sera utilisé entre R et 0,93 R, tandis que les profils II,III,IV et V seront respectivement disposés aux sections situées à 0,845 R, 0,66 R, 0,53 R et 0,40 R. On donne ci-après les définitions de tels profils, par rapport à un système d'axes rectangu- laires OX,OY, qui pour chacun d'eux a pour origine le bord d'attaque 28, l'axe des abscisses OX étant confondu avec la corde et étant orienté du bord d'attaque 28 vers le bord de fuite 29 (pour les profils I,II,III et IV) ou 34 (pour le profil V), comme cela est représenté dans les figures 6a à 6e. A - Exemple de profil I ayant une épaisseur maximale relative égale à 9,5% et utilisable entre R et 0,93 R (voir la figure 6a). 26?806_- 1 Un tel profil I peut être tel que: - les ordonnées réduites de sa ligne d'extrados 35 sont données entre X/l = O et X/l = 0,39433, par la formule (1) Y/1 = fl(X/l)1/2 + f2 (X/l) + f3(X/l)2 + f4 (X/1)3 + f5 (X/l)4 + f6 (X/1)5 + f7 (X/l)6 avec fl = + 0,16227 f2 = - 0,11704.10-1 f3 = + 0,13247 f4 = - 0,25016.10 f5 = + 0,10682.102 f6 = - 0,22210.102 f7 = + 0,17726. 102 entre X/l = 0,39433 et X/l = 1, par la formule (2) Y/l= gO+gl(X/l) + g2(X/l)2 + g3(X/l)3 + g4(X/l)4 + gS(X/l) 5+ g6(X/l) 6 avec gO = + 0,22968 gl = - 0,17493.10 g2 = + 0,77952.10 g3 = - 0,17457.102 g4 = + 0,20845.102 g5 = - 0,13004.102 g6 = + 0,33371.10 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados 36 dudit profil sont données entre X/l = O et X/l = 0,11862, par la formule (3) Y/l=hl(X/l)V2 + h2(X/l)+h3(X/l)2 + h4(X/1)3 + h5(X/1)4 + h6(X/1)5 + h7(X/l)6 avec hl = - 0,13971 h2 = + 0,10480.10-3 h3 = + 0,51698.10 h4 = - 0,11297.103 h5 = +0,14695.104 h6 = -' 0,96403. 104 h7 = + 0,24769.105 26?8062 1. entre X/l = 0,11862 et X/l = 1, par la formule (4) Y/1 = iO + il(X/1) + i2(X/l)2 + i3(X/1)3 + i4(X/1)4 + i5(X/1)5+ i6(X/1)6 avec iO = - 0,25915. 10-1 il = - 0,96597.10-1 i2 = + 0,49503 i3 = + 0,60418.10-1 i4 = - 0, 17206.10 i5 = + 0,20619.10 i6 = - 0,77922 B) Exemple de profil II ayant une épaisseur maximale relative égale à 10,2% et utilisable pour une section de pale disoosée à 018L15 R (figure 6b) Pour ce profil II: - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados 35 sont données entre X/l = O et X/l = 0,39503, par la formule (5) Y/1 = jl(X/l).V2 + j2(X/l)+j3(X/l)2 + j4(X/1)3 + j5(X/1)4+ j6(X/1)5 + j7(X/l)6 avec jl = + 0,14683 j2 = - 0, 67115.10-2 j3 = + 0,44720 j4 = - 0,36828.10 j5 = + 0,12651.102 j6 = - 0, 23835.102 j7 = + 0,18155.102 entre X/l = 0,39503 et X/l = l, par la formule (6) Y/l = kO+kl(X/l)+k2(X/l)2 + k3(X/1)3 + k4(X/1)4 + k5(X/l)5+ k6(X/l)6 avec kO = + 0,45955 kl = - 0,39834.10 k2 = + 0,16726.102 k3 = 0,35737 102 k4 = + 0,41088 102 k5 = - 0,24557.102 k6 = + 0,60088.10 2698062 1 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados 36 dudit profil sont données entre X/l = O et X/l = 0,14473, par la formule (7) Y/l = ml(X/l)V2 + m2(X/l)+ m3(X/l)2 + m4(X/1)3 + m5(X/l) + m6(X/1)5 + m7(X/l)6 avec ml = - 0,13297 m2 = + 0,36163.10-1 m3 = + 0,17284.10 m4 = 0,27664.102 m5 = + 0,30633.103 m6 = - 0,16978.104 m7 = + 0,36477.104 entre X/l = 0,14473 et X/l = 1, par la formule (8) Y/l = nO + nl(X/l) + n2(X/l)2 + n3(X/1)3 + n4(X/1)4 + n5(X/l)5 + n6(X/l)6 avec nO = - 0,30824. 10-1 nl = - 0,20564.10-1 n2 = - 0,21738 n3 = + 0,24105.10 n4 = - 0,53752. 10 n5 = + 0,48110.10 n6 = - 0,15826.10 C) Exemple de profil III avant une épaisseur maximale relative égale à 11,7 % et utilisable pour une section de pale disposée à 0,66 R (figure 6C) Pour ce profil III, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados 35 sont données entre X/l = O et X/l = 0, 28515, par la formule (9) Y/1 = tl(X/l)1v2 + t2(X/l) + t3(X/l)2 + t4(X/1) 3 + t5(X/1)4 + t6(X/1)5 + t7(X/l)6 avec tl = + 0,21599 t2 = - 0,17294 t3 = + 0,22044.10 t4 = - 0,26595.102 t5 = + 0,14642.103 16 2628062 1 t6 = - 0,39764.103 t7 = + 0,42259.103 entre X/1 = 0,28515 et X/1 = 1, par la formule (10) Y/l= uO + u1(X/l)+ u2(X/1)2 + u3(X/1)3 + u4(X/1)4 + u5(X/1)5+ u6(X/1)6 avec uO = +0,39521.10-1 ul = +0,26170 u2 = -0,47274 u3 = -0,40872 u4 = +0,15968.10 u5 = -0,15222.10 u6 = +0,51057 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados 36 dudit profil sont donn6es entre X/1 = 0 et X/1 = 0,17428, par la formule (11) Y/l=vl(X/1) 1/2 + v2(X/l) + v3(X/1)2 + v4(X/1)3 + v5(X/1)4 + v6(X/1)5 + v7(X/1)6 avec vl = -0,16526 v2 = -0,31162.10- v3 = +0,57567.10 v4 = -0,10148.103 v5 = +0,95843.103 v6 = -0,44161.104 v7 = +0,78519.104 25. entre X/1 = 0,17428 et X/1 = 1, par la formule (12) Y/1= wO+wl(X/l)+ w2(X/1)2 + w3(X/1)3 + w4(X/1)4 + w5(X/1)5 + w6(X/1)6 avec wO = -0,25152.10-1 wl = -0,22525 w2 = +0,89038 w3 = -0,10131.10 w4 = +0,16240 w5 = +0,46968 w6 =,-0,26400 17 2628062 1 D) Exemple de profil IV ayant une épaisseur maximale relative égale à 12,8% et utilisable pour une section de pale disposée à 0,53R (figure 6d) Pour ce profil IV, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados 35 sont données entre X/l = 0 et X/l = 0,26861, par la formule (13) Y/1 = al(X/l)v2 + a2(X/l) + c3(X/l)2 + a4(X/1)3 + c5(X/1)4+ a6(X/l1)5 + m7(X/l) 6 avec al = +0,19762 m2 = +0,17213 a3 = -0,53137.10 a4 = +0,56025.102 a5 = -0,32319.103 a6 = +0,92088.103 c7 = -0,10229.104 entre X/l = 0,26861 et X/l = 1, par la formule (14) Y/l= BO+B1(X/l)+t2(X/l)2 + 53(X/l)3 + B4(X/l) 4 + B5(X/1)5 + 56(X/1)6 avec B0 = +0,28999.10-1 B1 = +0,38869 32 = -0,10798.10 B3 = +0,80848 54 = +0,45025 35 = -0,10636.10 36 = +0,47182 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados 36 dudit profil sont données entre X/l = 0 et X/l = 0,20934, par la formule (15) 'Y/l= yl(X/l)V2 + Y2(X/l) + Y3(X/l)2 + Y4(X/1)3 + Y5(X/1)4 + y6(X/1)5 + y7(X/l) 6 avec yl = -0,25376 Y2 = +0,61860 Y3 = -0,96212.10 Y4 = +0,12843.103 18 262806? 1 5 = -0,90701.103 y6 = +0,32291.10 Y7: -0,45418. 104 entre X/l = 0,20934 et X/l = 1, par la formule (16) Y/l= 60 + l61(X/l) + 62(X/l)2 + 63(X/1)3 + 64(X/1) + 65(X/l)5 + 66(X/l)6 avec 60 = -0,25234.101 1l = -0,32995 62 = +0,10890.10 63 = -0,10066.1064= -0,32520 = +0,11326.10 66 = -0,64043 E) Exemple de profil V ayant une oépaisseur maximale relative égale à 13, 9% et utilisable pour une section de pied de Dale disposée à 0,40 R (figure 6R) Pour ce profil V, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados 35 sont données 20. entre X/l = 0 et X/l = 0,19606, par la formule V2 (17) Y/l= el(X/l) + c2(X/l) + E3(X/l)2 + E4(X/1)3 + c5(X/l)4 + E6(X/l)5 + ú7(X/l)6 avec el = +0,22917 e2 = -0,22972 C3 = +0,21262.10 E4 = -0,39557.102 = +0,32628.103 c6 = -0,13077.104 c7 = +0,20370.104 30. entre X/l = 0,19606 et X/l = 1, par la formule (18) Y/1 = 0XO + Xl(X/l)+ %2(X/l)2 + X3(X/1)3 + 4(X/1)4 + X5(X/1)5 + 6(X/)6 avec 0XO = +0,32500.10-1 xl = +0,29684 X2 = -0,99723 2628062. 3 = +0,82973 )4 = +0,40616 )5: -0,10053.10 )6 = +0,44222 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados 36 dudit profil sont données entre X/l = 0 et X/l = 0,26478, par la formule (19) Y/l= il(X/l)2 + p2(X/l) + P3(X/l)2 + -4(X/1)3 + 05(X/l)4 + p6(X/l) 5 + P7(X/1) 6 avec Pl = -0,19314 P2 = -0,22031 P3 = +0,44399.10 U4 = -0,41389.102 P5 = +0,23230.103 u6 = -0,66179.103 U7 = +0,74216.103 entre X/l = 0,26478 et X/1 = 1, par la formule (20) Y/l= vO + vl{X/i) + v2(X/l)2 + v3(X/1)3 + v4(X/1)4 + v5(X/l)5 + v6(X/l)6 avec VO = -0,42417. 10-1 vl = -0,29161 V2 = +0,57883 V3 = +0,41309 v4 = -0,19045.10 v5 = +0,18776.10 v6 = -0,63583 Sur la figure 7, on a représenté l'évolution de la cambrure maximale relative K/l de chacun desdits.profils I à V en fonction de l'abscisse réduite X/l. Ces différents profils I à V, définis ci-dessus à l'aide d'équations spécifiques, font en réalité partie d'une famille de profils, dont chacun d'eux peut être déterminé 2628062 par une loi de variation d'épaisseur et une loi de cambrure le long de la corde du profil, conformément à la technique, qui est définie à la page 112 du rapport "Theory of wing sections" de H. ABOTT et E. VON DOENHOFF publié en 1949 par Mc GRAW HILL BOOK Company, Inc et selon laquelle les coordonnées d'un profil sont obtenues en reportant de part et d'autre de la ligne moyenne, ou squelette, et perpendi- culairement à celle-ci, la demi épaisseur en ce point. Pour définir les profils de la famille à laquelle appar- tiennent les profils I à V, on utilise avantageusement les formules analytiques suivantes pour la ligne moyenne et la loi d'épaisseur: - pour la ligne moyenne ou squelette: (21) Y/l=cl(X/l) + c2(X/l)2 + c3(X/1)3 + c4(X/1)4 + c5(X/l)5 + c6(X/l)6 + c7(X/1)7 - pour ia loi d'épaisseur: (22) ye/l=bl(X/l) + b2-(X/l)2 + b3(X/1)3 + b4(X/1)4 + b5(X/i)5±b6(X/l)6 + b7(X/1)7+ b8(X/l)8 + b9(X/l)9 + blO(X/l)10 Pour les profils des pales selon l'invention, dont l'épaisseur relative est comprise entre 9% et 15%, chaque coefficient bl à b10 de la formule (22) peut être avantageusement défini par la formule (23.1) à (23.10) correspondante, donnée ci-après: (23.1) b1=b11(e/l) + b12(e/l)2 + b13(e/1)3 + b14(e/1)4 + b15(e/1)5+ b16(e/l)6 (23.2) b2=b21(e/l) + b22(e/l)2+ b23(e/1)3+ b24(e/1)4 + b25(e/1) 5+ b26(e/l)6 ..........DTD: 30................................................... (23.10)b10=b101(e/l) + b102(e/l)2 + b103(e/1)3 + b104(e/1)4 + b105(e/1)5 + b106(e/l)6 21 2628062 1 Les différents coefficients bll à b106 ont alors les valeurs suivantes: bll = +0,98542.105 b61 = -0,18709.1010 b12 = -0,43028.10 7 b62 = +0,82093. 1011 b13 = +0,74825.108 b63 = -0,14340.1013 b14 = -0,64769.109 b64 = +0, 12464.1014 b15 = +0,27908.1010 b65 = -0,53912.1014 b16 = -0, 47889.10 10 b66 = +0,92831.1014 b21 = -0,33352.107 b71 = +0,25348.1010 b22 = +0,14610. 109 b72 = -0,11123.1012 b23 = -0,25480.1010 b73 = +0,19432.1013 b24 = +0, 22115.1011 b74 = -0,16892.1014 b25 = -0,95525.1011 b75 = +0,73066.1014 b26 = +0,16428.1012 b76 = -0,12582.1015 b31 = +0,39832.108 b81 = -0,20869. 1010 b32 = -0,17465.1010 b82 = +0,91583.1011 b33 = +0,30488.1011 b83 = -0, 16000.1013 b34 = -0,26484.10î2 b84 = +0,13909.1014 b35 = +0,11449.1013 b85 = -0,60166.1014 b36 = -0,19704.1013 b86 = +0,10361.1015 b41 = -0, 24305.109 b91 = +0,95554.109 b42 = +0,10661.1011 b92 = -0,41936.10lo b43 = -0,18618.1012 b93 = +0,73266.1012 b44 = +0,16178.1013 b94 = -0,63693. 1013 b45 = -0,69957.1013 b95 = +0,27553.1014 b46 = +0,12043.1014 b96 = -0, 47450.1014 b51 = +0,86049. 109 b101 = -0,18663.10 b52 = -0,37753.10 11 b102 = +0,81909.1010 b53 = +0,65939.1012 b103 = -0,14311.10 12 b54 = -0, 57309.10 13 b104 = +0,12441.1012 b55 = +0,24785.1014 b105 = -0,58321.1013 b56 = -0,42674.10 14 b106 = +0,92688.1013 22 2628062 1 De même, pour des cambrures maximales relatives de squelette comprises entre -2% et +5% de la corde, chaque coefficient cl à c7 de la formule (21) donnant l'allure du squelette peut être avantageusement défini par la formule (24.1) à (24.7) correspondante, donnée ci-après: (24.1) cl=c11(e/l) + c12(e/1)2 + c13(e/1)3 + c14(e/1)4 + c15(e/1)5 + c16(e/l)6 (24.2) c2=c21(e/l) + c22(e/l)2 + c23(e/1)3 + c24(e/1)4 + c25(e/1)5+ c26(e/l)6 10......................................................... (24.7) c7=c71(e/l) + c72(e/1)2 + c73(e/1)3 + c74(e/1)4 + c75(e/1)5 + c76(e/l)6 Les différents coefficients cil à c76 présentent avantageu- sement les valeurs suivantes: cl = -0,29874.101 c51 = -0,18750.104 c12 = 0,61332.102. c52 = +0,72410.105 c13 = +0,60890.105 c53: +0,90745.107 c14 = -0,43208.106 c54: -0,54687.109 c15 = -0,12037.109. c55 = +0,58423.1010 c16 = +0,24680.1010 c56 = +0,50242.1011 c21 +0,17666.102 c61 = +0,12366. 104 c22 = +0,70530.104 c62 = -0,43178.105 c23 = -0,40637.106 c63 = -0, 61307.107 25. c24 = -0,28310.108 c64 = +0,33946.109 c25 = +0,20813.1010 c65= -0,26651.1010 c26 = -0,31463.1011 c66 = -0,49209.1011 c31 = -0,38189. 103 c71 = -0,31247.103 c32 = +0,31787.102 c72 = -0,83939.104 c33 = +0, 23684.104 c73 = +0,16280.107 c34 = -0,47636.108 c74 = -0,74431.108 23 2628062 1c35 = -0,26705.1010 c75 = +0,30520.108 c36 = +0,65378.1011 c76 = +0, 21265.1011 c41 = +0,13180.104 c42 = -0,44650.105 c43 = -0,65945.107 c44 = +0,35822.109 c45 = -0,24986.1010 c46 = -0,58675.10î Les formules analytiques ci-dessus permettent, une fois choisies, l'évolution de la loi d'épaisseur en fonction de l'envergure de la pale (voir figure 5d) et l'évolution de la cambrure maximale avec l'envergure (voir la figure 5b) de définir la géométrie de la pale complète. Pour vérifier l'efficacité de la présente invention, on a construit un agencement de rotor de queue du type décrit en regard des figures 1 et 2 et on a procédé aux experiences suivantes: a) tout d'abord on a équipé le moyeu rotatif 10 de treize pales 11, constituées chacune du profil constant NACA 63A312, à vrillage constant et l'on a tracé la courbe donnant la figure de mérite FM dudit agencement en fonction du coefficient de portance moyen par pale Cz, qui est défini par la formule Cz = 3T opbl R 2 dans laquelle T,a, p, 1 et R sont respectivement la poussée ou la traction totale du rotor, le coefficient de diffusion du flux aérodynamique, la masse volumique de l'air, la corde de la pale et le rayon de l'hélice, tels que définis ci-dessus, et b le nombre de pales et U la vitesse périphérique de l'hélice. 24 2628062 1 On a obtenu la courbe A de la figure 8. b) ensuite, on a remplacé les treize pales précédentes, par treize pales conformes à la présente invention et on a recommencé les mesures. On a obtenu la courbe B de la figure 8. Ces courbes montrent que la figure de mérite maximale FM et le coefficient de portance moyen par pale maximal de l'agencement de rotor testé sous b) sont respectivement supérieurs de 2,8% et de 8%.par rapport aux grandeurs correspondantes de l'agencement de rotor testé sous a). On voit également sur ces courbes que l'amélioration de la figure de mérite est obtenue quel que soit le niveau de charge moyen par pale. *2628062. REVENDICATIONS 1 1 - Pale pour hélice carénée comportant un tunnel (4) et un rotor à pales multiples (11) coaxial audit tunnel (4), ledit rotor comportant un moyeu rotatif (10) dont le rayon est de l'ordre de 40% de celui dudit tunnel (4) et sur lequel lesdites pales (11) sont montées par l'intermédiaire de pieds de pale (18), caractérisée - en ce que, en plan, la partie aérodynamiquement active de ladite pale présente, au-delà du pied de pale (18), une forme rectangulaire de sorte que les profils successifs constituant ladite partie aérodynamiquement active ont tous la même corde 1 et que la section d'extrémité (30) de ladite partie aérodynamiquement active est droite; et - en ce que, le long de l'envergure de la pale comptée à partir de l'axe du tunnel, entre une première section dont l'envergure relative est voisine de 45% et la section d'extrémité (30) de ladite pale: la cambrure maximale relative des profils successifs constituant ladite partie aérodynamiquement active de la pale est positive et croît d'une valeur voisine de 0 à une valeur voisine de 0,04; le vrillage (v) de ladite partie aérodynamiquement active de la pale décroît d'une première valeur voisine de 12 à ladite première section jusqu'à une seconde valeur voisine de 40 à une seconde section dont l'envergure relative est voisine de 0,86, puis croît de cette seconde section jusqu'à une troisième valeur voisine de 4,50 à ladite section d'extrémité de pale; et l'épaisseur maximale relative desdits profils Successifs décroît d'une valeur voisine de 13,5% à une valeur voisine de 9,5%. 26 2628062 1 2 - Pale pour hélice carénée selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite cambrure maximale relative croit quasi linéairement de cette valeur voisine de 0 à une valeur égale à 0,036 pour une envergure relative égale à 0,845 en passant par les valeurs 0,01 et 0,02 respective- ment pour les envergures relatives 0,53 et 0,66, puis croît de cette valeur égale à 0,036 pour l'envergure relative égale à 0,845 jusqu'à une valeur égale à 0,038 pour l'envergure relative égale à 0,93 et enfin est constante et égale à 0,038 entre les envergures relatives 0,93 et 1. 3 - Pale-pour hélice carénée selon l'une des revendications i ou 2, caractérisée en ce que le pied (18) de ladite pale (11) présente des profils évolutifs dont la cambrure maximale relative est négative et croît d'une valeur égale sensiblement à -0,013 pour une envergure relative égale à 0,40 à ladite valeur voisine de 0 pour une envergure relative égale à 0,45. 4 - Pale pour hélice carénée selon la revendication 1, - caractérisée en ce que, entre les envergures relatives 0,45 et 1, l'évolution du vrillage est au moins sensiblement parabolique, avec minimum à l'envergure relative de 0,86. - Pale pour hélice carénée selon la revendication 4, caractérisée en ce que l'axe (31) de vrillage de ladite partie aérodynamiquement active est parallèle à la ligne (28) de bord d'attaque et à la ligne (29) de bord de fuite de celles-ci et est distant de ladite ligne (28) de bord d'attaque d'une distance d approximativement égale à 39% de la longueur de la corde des profils. 27 262806? 1 6 - Pale pour' hélice carénée selon la revendication 5, caractérisée en ce que le vrïllage du pied (18) de ladite pale (11) croit de ladite valeur voisine de 8 à une envergure relative voisine de 0,38 à ladite valeur voisine de 120 pour l'envergure relative à 0,45. 7 - Pale pour hélice carénée selon la revendication 1, caractérisée en ce que l'épaisseur maximale relative des profils décrolt. linéairement d'une valeur voisine de 13,9% pour une envergure relative égale à 0,40 à une valeur voisine de 9,5% pour une envergure relative égale à 0,93, et est constante et égale à ladite valeur voisine de 9,5% entre les envergures relatives respectivement égales à 0,93 et 1. 8 - Pale pour hélice carénée selon la revendication 7, caractérisée en ce que la portion de la partie aérodynami- quement active comprise entre les envergures relatives 0,93 et 1 est constituée par un profil (I) ayant une épaisseur maximale relative égale à 9,5% et tel que, en fonction de l'abscisse réduite X/l le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque, - les coordonnées réduites de sa ligne d'extrades (35) sont données entre X/l = 0 et X/l = 0,39433, par la formule (1) Y/l=fl(X/l)1V2 ± f2(X/l) + f3(X/1)2 + f4(X/1)3 + f5(X/1)4 + f6(X/1)5 + f7(X/l)6 avec fl = +0,16227 f2 = -0,11704.10-1 f3 = +0,13247 f4 = -0,25016.10 28 262806? 1 f5 = +0,10682.102 f6 = -0,22210.102 f7 = +0,17726.102 entre X/l = 0, 39433 et X/1 = 1, par la formule (2) Y/l=gO+gl(X/l) + g2(X/l)2 + g3(X/1)3 + g4(X/l)4 + g5(X/1)5+ g6(X/l)6 avec gO = +0,22968 gl = -0,17493.10 g2 = + 0,77952.10 g3 = -0,17457.102 g4 = +0,20845.102 g5 = -0,13004.102 g6 = +0, 33371.10 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados (36) dudit profil sont données entre X/l = O et X/l = 0,11862, par la formule (3) Y/l=hl(X/l) V2 + h2(X/l) + h3(X/l)2 + h4(X/1)3 + h5(X/1)4 + h6(X/1)5 + h7(X/l)6 avec hl = -0,13971 h2 = +0,10480.10-3 h3 = +0,51698.10 h4 = -0, 11297.103 h5 = +0,14695.104 h6 = -0,96403.104 h7 = +0,24769.105 entre X/l = 0,11862 et X/1 = l, par la formule (13) Y/l=iO+il(X/1) + i2(X/l)2 + i3(X/1)3 + i4(X/1)4 + i5(X/1)5 + i6(X/l)6 avec iO = -0,25915.10-1 il = -0, 96597.10-1 i2 = +0,49503 i3 = +0,60418.10-1 i4 = -0,17206.10 i5 = +0, 20619.10 i6 = -0,77922 29 2628062 1 9 - Pale pour hélice carénée selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisée en ce que le profil de la section de pale disposée à l'envergure relative de 0,845 a une épaisseur maximale relative égale à 10,2% et est tel que, en fonction de l'abscisse réduite X/1 le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados (35) sont données 10. entre X/1 = 0 et X/1 = 0,39503, par la formule (5) Y/l=jl(X/l)%2 + j2(X/l) + j3(X/1)2 + j4(X/1)3 + j5(X/1) 4+ j6(X/1)5 + j7(X/1)6 avec jl = +0,14683 j2 = -0,67115.1032 j3 = +0, 44720 j4 = -0,36828.10 j5 = +0,12651.102 j6 = -0,23835.102 j7 = +0,18155. 102 20. entre X/1 = 0,39503 et X/1 = 1, par la formule (6) Y/l=kO+kl(X/l) + k2(X/1)2 + k3(X/1)3 + k4(X/l)4 + k5(X/1)5 + k6(X/1)6 avec kO = +0,45955 kl = -0,39834.10 k2 = +0,16726.102 k3 = -0,35737.102 k4 = +0,41088.102 k5 = -0,24557.102 k6 +0,60088.10 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados (36) dudit profil sont données entre X/1 = O et X/1 = 0, 14473, par la formule (7) Y/l=ml(X/l)/2 + m2(X/l) + m3(X/1)2 + m4(X/1)3 + m5(X/l)4 + m6(X/1)5 + m7(X/1)6 2628062 1 avec ml = -0,13297 m2 = +0,36163.10-1 m3 ='+0,17284.10 m4 = -0,27664.10 m5 = +0,30633.103 m6 = -0,16978.104 m7 = +0,36477.104 entre X/1 = 0,14473 et X/1 = 1, par la formule (8) Y/l=nO+nl(X/l)+ n2(X/1)2 + n3(X/1)3 + n4(X/1)4 + n5(X/1)5 + n6(X/1)6 avec nO = -0,30824.10-1 ni = -0,20564.10-1 n2 = -0,21738 n3 = +0,24105.10 n4 = -0,53752.10 n5 = +0,48110.10 n6 = -0, 15826.10 - Pale pour hélice carénée selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce que le profil de la section de pale disposée à l'envergure relative de 0,66 a une épaisseur maximale relative égale à 11, 7% et est tel que, en fonction de l'abscisse réduite X/1 le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = O et X/1 = 0,28515, par la formule (9) Y/l=tl(X/l)12 + t2(X/l) + t3(X/1)2 + t4(X/1)3 + t5(X/1)4 + t6(X/1)5 + t7(X/1) 6 avec tl = +0,21599 t2 = -0,17294 t3 = +0,22044.10 t4 = -0,26595.102 t5 = +0,14642.103 * t6 = -0,39764.103 t7 = +0,42259.103 2628062. 1. entre X/1 = 0,28515 et X/l = 1, par la formule (10) Y/l= uO +u1(X/l)+ u2(X/l)2 + u3(X/1)3 + u4(X/1)4 + u5(X/l)5 + u6(X/l)6 avec uO = +0,39521. 10 ul = +0,26170 u2 = -0,47274 u3 = -0,40872 u4 = +0,15968.10 u5 = -0, 15222.10 u6 = +0,51057 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/l = 0 et X/l = 0,17428, par la formule (11) Y/l=vl(X/l)/2 + v2(X/l) + v3(X/l)2 + v4(X/1)3 + v5(X/l)4 + v6(X/1)5 + v7(X/l)6 avec vl = -0,16526 v2 = -0,31162.10- v3 = +0,57567.10 v4 = -0,10148.103 v5 = +0,95843.103 v6 = -0,44161.1C4 v7 = +0,78519.104 entre X/1 = 0,17428 et X/l = 1, par la formule (12) Y/l=wO + wl(X/1) + w2(X/l)2 + w3(X/l)3 + w4(X/l)4 + w5(X/1)5 + w6(X/l)6 avec wO = -0,25152.10-1 wl = -0,22525 w2 = +0,89038 w3 = -0,10131.10 w4 = +0, 16240 w5 = +0,46968 w6 = -0,26400 11 - Pale pour hélice carénée selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisée en ce que le profil de la section de pale disposée à l'envergure relative 0,53 R a une épaisseur 32 2628062 1 maximale relative égale à 13,8% et est tel que en fonction de l'abscisse réduite X/l le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,26861, par la formule (13) Y/l= al(X/l)V2 + a2(X/l) + a3(X/1)2 + a4(X/1)3 + a5(X/1)4 + a6(X/1)5 + a7(X/l)6 avec al = + 0,19762 a2 = +0,17213 a3 = -0,53137.10 a4 = +0,56025.102 a5 = -0,32319. 103 a6 = +0,92088.103 a7 =-0,10229.104 entre X/l = 0,26861 et X/1 = 1, par la formule (14) Y/l=B0 + 51(X/1) 62(X/1)2 + 3(X/l)3 + 64(X/1)4 + 65(X/1)5+ B6(X/l)6 avec O0 = +0,28999.10'1 e1 = +0,38869 B2 = -0,10798.10 63 = +0,80848 B4 = +0,45025 = -0,10636.10 K6 = +0,47182 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,20934, par la formule (15) Y/l= Yl(X/l)V2 + Y2(X/1) + y3(X/l)2 + Y4(X/1)3 + Y5(X/1)4 + y6(X/1)5 + y7(X/1) 6 avec Y1 = -0,25376 y2 = +0,61860 y3 = -0,96212.10 y4 =.+0,12843.103 33 2628062 Y5 = -0,90701.103 y6 = +0,32291.104 y7 = -0,45418.104 entre X/l = 0,20934 et X/l = 1, par la formule (16) Y/l= 60 + 61(X/l) + 62(X/l)2 + 63(X/1)3 + 64(X/1)4 + 65(X/1)5 + 66(X/l)6 avec 60 = -0,25234.10-1 61 = -0,32995 62 =+0,10890.10 63 =-0,10066.10 64 =-0,32520 = +0,11326.10 66 = -0,64043 12 - Pale pour hélice carénée selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisée en ce que le profil de la section de pied de pale disposée à l'envergure relative 0,40 a une épaisseur maximale relative égale à 13,9% et est tel que. en fonction de l'abscisse réduite X/l le long de la corde, comptée à partir du bord d'attaque, - les ordonnées réduites de la ligne d'extrados sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,19606, par la formule (17) Y/l= c 1(X/l)/2 + c2(X/l) + E3(X/1)2 + c4(X/l)3 + E5(X/1) 4 + 6(X/l) 5 + c7(X/1)6 avec cl = +0,22917 c2 = -0,22972 c3 = +0,21262.10 c4 = -0, 39557.102 c5= +0,32628.103 e6 = -0,13077.104 E7 = +0,20370.104 34 2628062 1.entre X/1 = 0,19606 et X/1 = 1, par la formule (18) Y/l=XO0 + Xl(X/l) + X2(X/1)2 + X3(X/1)3 + 14(X/1)4 + X5(X/1)5 + X6(X/1)6 avec X0 = +0,32500.10-1 Xl = +0,29684 12 = -0,99723 13 = +0,82973 X4 = +0,40616 X5 = -0,10053.10 X6 = +0,44222 - alors que les ordonnées réduites de la ligne d'intrados dudit profil sont données entre X/1 = 0 et X/1 = 0,26478, par la formule (19) Y/1= pl(X/l)V2 + P2(X/1) + p3(X/1)2 + p4(X/1)3 + p5(X/1)4 + p6(X/1)5 + P7(X/1) 6 avec U1 =-0,19314 P2 = -0,22031 P3 = +0,44399.10 m4 = -0,41389.102 i5 = +0,23230.103 P6 = -0,66179.103 P7 = +0,74216.103 entre X/1 = 0,26478 et X/l = 1, par la formule (20) Y/l= vO + vl(X/1)+ v2(X/1)2 + v3(X/1)3 + v4(X/1)4 + v5(X/1)5 + v6(X/l)6 avec vO = -0,42417. 10-1 vl = -0,29161 v2 = +0,57883 v3 = +0,41309 v4 = -0,19045.10 v5 = +0, 18776.10 v6 = -0,63583 2628062 1 13 - Hélice carénée, caractérisée en ce qu'elle comporte une pluralité de pales telles que spécifiées sous l'une quelconque des revendica- tions 1 à 12. 14 - Agencement de rotor de queue pour aéronef à voilure tournante, caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de pales telles que spécifiées sous l'une quelconque des revendica- tions 1 à 12. 3, 13a3 2 X-X -1 1316 -. . - -- -__. __ - -! _------- -, _ - -8ma I 1 5 18 19 10 27 X 27 19 g 11 7_ T a j h- lit ["il'.16 7o 7 18 19 B02 7.\1 4 la. 27 I L a A I' 1O- 4o o' 0.2 0,4 0,6 0,8 1 1,2Cû Il 6Z ? CR I Z908z9z t ';6 / 4_ -98'0 9'90 ú-_- --J__ 1 i1 i ',i g I! i i I I !I I 'l I'I ! ' -m..-J-- ->- -.... -':--' -ff.....T-]T j I J 1____----, -.---- - _rL g II g g/ t _ ' lOt/ g. **0' _ ú I I XI I I I _t-----_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ ssosI I9' /' I jI I\ l ' os I,,, | K ' d I, /, f I i !-ElQo I '1 9/tI ' g90O399 /6 Z 36 A ''.o o -.. o