FR 2628757 A1 19890922 FR 8803446 A 19880317 1' La présente invention concerne un procédé de régulation d'une cellule d'électrolyse. On l'applique par exemple à l'électrolyse des solutions aqueuses de chlorure de sodium qui est le seul procédé industriel, pour produire du chlore et de la soude. Très brièvement, au lieu d'utiliser par exemple une mesure de débit pour actionner une régulation de débit et simultanément une mesure de concentration pour agir sur un régulateur de température, on centralise toutes les mesures, on cohere ces mesures avec le bilan complet de la cellule et on délivre des signaux aux différents régula- teurs. L'électrolyse est un procédé utilisé industriellement pour pro- duire par exemple des chlorates de métaux alcalins ou des hydroxydes de métaux alcalins. L'électrolyse des solutions de chlorure de sodium pour produire le chlore et la soude est la plus importante par les tonnages produits et parce que c'est le seul procédé industriel utilisé au- jourd'hui, voir par exemple KIRK-OTHMER, Encyclopedia of Chemical Technology, 3ème édition, pages 799 à 865. On sait que la régulation du fonctionnement d'une cellule ou d'un ensemble de cellules d'électrolyse est généralement obtenue par un asservissement utilisant les valeurs de paramètres fournis par des capteurs caractéristiques du ou des éléments ou composés à l'entrée ou à la sortie de l'installation. Ces valeurs permettent de réguler le fonctionnement de l'installation, grâce à des moyens de régulation auxquels est appliqué un signal de consigne, ainsi que des signaux correspondants à certains des paramètres (par exemple les teneurs des composés résiduels en sortie de l'installation). Ces moyens de régula- tion fournissent un signal de commande permettant notamment de comman- der des moyens de réglage de débits des composés introduits dans l'installation. Ce type de régulation bien connu dans l'état de la technique, utilise au moins une boucle de régulation et présente des inconvénients qui résultent du fait que les valeurs des paramètres fournies par les capteurs sont des valeurs approchées de ces paramètres caractéristiques et non pas des valeurs très exactes. Il en résulte qu'un dispositif de régulation fonctionnant directement à partir des valeurs de paramètres caractéristiques fournies par des capteurs, ne permet pas d'obtenir unt consigne optimum de régulation pour qu'une cellule d'électrolyse fonctionne avec un rendement optimum. L'art antérieur propose des systèmes de régulation spécifiques aux cellules d'électrolyse. Le brevet US 4.035.268 propose un dispositif pour régler l'écartement des électrodes dans une cellule d'un procédé dit "à mercure". Le brevet européen EP 99795 décrit un système de régulation de l'intensité d'un ensemble de cellules d'électrolyse. Comme précédemment ces dispositifs ne sont que des régulations conven- tionnelles améliorées, c'est-à-dire qu'on a analysé et mesuré plus finement un paramètre et qu'on l'a envoyé sur un régulateur convention- nel. L'invention a pour but de remédier aux inconvénients des disposi- tifs connus de régulation du fonctionnement d'une cellule d'électro- lyse, notamment par la prise en compte des valeurs d'un grand nombre du paramètres, et par un calcul correctif des valeurs de ces paramètres, de manière à permettre la régulation du fonctionnement de l'installa- tion à un rendement maximal. Ce calcul correctif est en fait un calcul de cohérence des valeurs des paramètres mesurés. La présente invention concerne un procédé de régulation d'une cellule d'électrolyse comprenant: a) des moyens de mesure fournissant des signaux de mesure des débits d'au moins un des produits d'entrée ou d'au moins un des pro- duits de sortie, b) éventuellement des moyens de régulation de débit d'au moins un des produits d'entrée ou de sortie, c) au moins un moyen de mesure de la température de l'électrolyte et éventuellement au moins un moyen de régulation de cette température, d) des moyens de calcul reliés aux moyens de mesure (a) des débits, et aux moyens de mesure (c) de la température de l'électrolyte caractérisé en ce que: (i) les moyens de calcul (d) sont reliés à au moins un moyen de mesure de l'intensité et, (ii) que les moyens de calcul (d) effectuent des traitements de cohérence des mesures de débit fournies par les moyens (a) et de la mesure de l'intensité, et, (iii) que les moyens de calcul fournissent au moins un signal amélioré par le traitement de cohérence et applicable à au moins un des éléments du groupe constitué par les moyens (b) de régulation des débits, un moyen de régulation de l'intensité et le moyen de régulation de la température. Par cellule d'électrolyse, on entend tout dispositif dans lequel s'effectue au moins une réaction chimique sous l'action d'une diffé- rence de potentiel et d'une intensité fournie par un générateur élec- trique; c'est par exemple l'électrolyse du chlorure de sodium pour produire le chlorate de sodium, de l'acide fluorhydrique pour produire le fluor élémentaire ou du chlorure de sodium en solution aqueuse pour produire le chlore et la soude, qu'on appelle "électrolyse chlore/soude". Cette électrolyse chlore/soude est -généralement effec- tuée selon 3 procédés, tous les trois utilisés industriellement, à savoir: - le procédé à mercure, - le procédé à diaphragme - et le procédé à membrane. Le terme "cellule d'électrolyse" désigne aussi un ensemble de cellules d'électrolyse. Par produit d'entrée, on entend tout flux de matière qui entre dans la cellule, par exemple la solution de chlorure de sodium. Par analogie un produit de sortie désigne un flux de matière sortant de la cellule, c'est par exemple la solution de soude et de chlorure de sodium d'un procédé à diaphragme, ou les solutions de soude et les solutions de chlorure de sodium appauvries des procédés à membrane et mercure. Par exemple, le courant gazeux essentiellement formé d'hydrogène est aussi un produit de sortie d'une cellule d'élec- trolyse chlore/soude. Les moyens de mesure (a) représentent tout système habituel de mesure d'un débit gazeux ou liquide tel qu'un diaphragme, un venturi, un compteur par exemple. Tous ces systèmes délivrent un signal représentant le débit, le signal peut &tre sous forme électrique tel qu'un voltage ou une intensité et être soit analogique soit numérique, ou aussi sous forme radioélectrique.Ce peut être aussi un signal pneumatique qu'on peut convertir en signal élec- trique. Les moyens de régulation (b) sont par exemple des moyens qui agis- sent par variation de la perte de charge d'un produit d'entrée ou de sortie. Généralement on utilise des vannes pneumatiques ou des électro- vannes. On peut aussi utiliser des pompes à variation de vitesse. Les moyens (c) de mesure de la température de l'électrolyte sont des moyens connus en eux-mêmes, ils peuvent être situés dans la cellule près des électrodes ou sur une tubulure dans laquelle passe l'électro- lyte en entrée ou en sortie de la cellule. Comme les moyens (a), ils délivrent des signaux, le plus-souvent électriques, représentant la température. Le moyen de régulation de la température de l'électrolyte peut être choisi parmi les moyens connus en eux-mêmes d'échange ther- mique, on peut aussi agir sur la température de l'électrolyte en entrée de la cellule à l'aide de ces moyens. Les moyens de calcul (d) sont aussi des moyens connus en soi et comprenant par exemple des circuits électroniques de calcul analogiques ou numériques ou analogiques et numériques et qui sont reliés aux moyens de mesure (a) et (c) par des liaisons conventionnelles. Les moyens de calcul (d) sont de préférence des dispositifs de type ordina- teur pouvant effectuer des opérations numériques et logiques selon des instructions préenregistrées et selon des valeurs préenregistrées et des valeurs ou des informations transmises par les moyens de mesure (a)' et (c). Ces. moyens de calcul (d) sont de préférence complétés par des moyens de visualisation tels que des écrans ou des imprimantes et des moyens de conserver les informations tels que des moyens magnétiques. L'intensité de la cellule désigne l'intensité électrique qu'on mesure entre les électrodes ou par exemple entre les anodes et le lit de mercure dans le cas d'une cellule à mercure. "L'intensité" désigne aussi l'intensité d'un ensemble de cellules. Les moyens de mesure de l'intensité sont les moyens habituels utilisés par les électriciens de même pour les moyens de régulation de cette intensité. Pour réguler l'intensité, on peut utiliser par exemple une action sur la tension des diodes, du ou des redresseurs ou aussi sur l'angle d'amorcage des thyristors des redresseurs. Les moyens de mesure peuvent aussi être confondus avec les moyens de régulation. Les moyens de mesure de l'intensité comme les moyens (a) et (c) délivrent des signaux représentant cette intensité. Ces signaux analo- giques ou numériques sont de préférence de nature électriques. Les moyens de mesure de l'intensité sont reliés aux moyens de calcul (d). Ces liaisons sont le plus souvent matérialisées par des cables conduc- teurs de l'électricité, mais on ne sortirait pas du cadre de l'inven- tion en utilisant des liaisons par ondes radio ou infra rouge. La mesure de l'intensité, la (ou les) mesure fournie par les moyens (a) et la (ou les) mesure de température fournie par le moyen (c) sont reliées aux moyens de calcul (d) qui effectuent des traite- ments de cohérence de ces mesures; c'est-à-dire que les moyens de calcul (d) à l'aide de méthodes mathématiques et des lois de-la physi- que et de la chimie qui s'appliquent à l'électrolyse, comparent ces mesures entre elles, les corellent par le bilan même partiel de la cellule d'électrolyse, et déterminent des valeurs les plus probables des valeurs mesurées et des autres valeurs qu'on ne mesure pas et qu'on déduit par calcul, et peuvent ainsi fournir un signal amélioré (par ces moyens de calcul (d)) et applicable aux moyens de régulation, soit de l'un des débits, soit de l'intensité, soit de la température de l'élec- trolyte. On dit que les moyens de calcul (d) font des traitements de cohérence. Le principe du traitement de cohérence sera expliqué en détail plus loin. Selon l'invention il est essentiel de mesurer le débit de l'un des produits d'entrée ou de sortie, on peut choisir par exemple dans l'électrolyse chlore/soude, le débit de saumure ou le débit d'eau, ou le débit de soude. Il est aussi essentiel de mesurer la température de l'électrolyte ainsi que l'intensité électrique, puis on cohàre toutes ces mesures éventuellement en les reliant par des relations physico chimiques qu'elles doivent respecter par exemple la quantité d'hydro- gène produite peut être reliée à l'intensité. Les moyens de calcul (d) fournissent au moins un signal de régulation applicable aux moyens de régulation de l'intensité ou de l'un des produits d'entrée ou de sortie, ou de la température. On peut choisir de réguler un produit d'entrée ou de sortie différent de celui dont on a utilisé la mesure pour le calcul de cohérence. Par exemple le débit d'hydrogène en sortie de la cellule, la température de l'électrolyte et l'intensité sont utilisés dans les moyens de calcul pour délivrer un signal applicable à la régulation du débit de la solution à électrolyser. Les moyens de calcul (d) fournissent en parallèle du signal applicable à la régulation les valeurs cohérées des débits et de l'intensité. On peut ainsi connattre parfaitement les conditions de fonctionnement de la cellule d'électrolyse. Le ou les signaux applica- bles aux moyens de régulation représentent en fait les points de consigne des différents régulateurs. Ces signaux représentant des valeurs de débit, de température ou d'intensité résultent du calcul de cohérence et d'un ou plusieurs critères qu'on se fixe, tels que par exemple production maximum, ou telle valeur de l'intensité à ne pas dépasser, etc.... On peut ainsi au vu du bilan cohérent issu du calcul de cohérence et selon différents critères agir sur le ou les régulateurs, c'est-à-dire qu'on modifie manuellement le point de consigne du ou des régulateurs. On pourrait, selon une forme préférée de l'invention, faire un traitement de cohérence de plusieurs débits et faire en sorte que les moyens de calcul (d) fournissent plusieurs signaux de régulation applicables à un ou plusieurs des éléments du groupe constitué par les moyens (b) de régulation des débits, un moyen de régulation de l'inten- sité et un moyen de régulation de la température. Le traitement de cohérence va maintenant être expliqué en détail, à partir d'un exemple de calcul. On considère une conduite qui transporte un fluide incompressiblU et que sur cette conduite sont installés deux débitmètres massiques A et B. Le dêbitmètre A possède un capteur à turbine et le débitmètre B possède un capteur à orifice déprimogène par exemple. Un relevé simul- tané des deux appareils donne: Pour le débitmètre A la valeur mA = 100 Pour le débitmètre B la valeur mB = 105 Dans ces conditions, il y a mesure d'une grandeur unique par des moyens indépendants qui donnent deux valeurs différentes de la valeur vraie de la mesure notée M dans ce qui suit. Il s'agit de calculer deux valeurs A et B plus voisines de M que ne le sont les valeurs mAet mB. Le constructeur de l'appareil A indique qu'il a effectué, sur le débit M, une série de n expériences qui lui ont donné un ensemble WA de mesures de M. L'écart-type de l'ensemble W est sA - 2 par exemple, et sa moyenne est H. L'ensemble W a une loi de distribution normale, c'est-à-dire que A la densité de probabilité de la loi est, de manière connue: 351 - M - m\e l.e 2 - SA2; Le constructeur de l'appareil B indique qu'il a lui aussi réalisé une série de n expériences sur le débit M et qu'il a obtenu l'ensemble WB des mesures de M. L'écart-type de l'ensemble WB est sB = 4 par exemple, et sa moyenne est M. Cet ensemble a également une densité de probabilité: 1.- 2 \ SB.2( ') Dans l'ensemble WA, la probabilité d'obtention d'une valeur m'A aussi voisine que possible de la valeur mA a pour expression: Prob (mA-dm/2 SA T-À 2 SA o dm est l'élément différentiel de la variable m. Dans l'ensemble WB, la probabilité de réalisation d'une valeur m'B aussi voisine que possible de la valeur mB a pour expression: mi 2 Prob (mBdm/2 SB 2 SB Lorsque deux événements A et B sont indépendants, la probabilité composée de voir se réaliser à la fois A et B a pour expression: Prob (AIAB) = prob (A) x prob (B) En effectuant le changement de variables suivant: 3 o M - ' _X A "A M -m'B B - L B La probabilité de réalisation simultanée dans les ensembles WA et juos sagqD;qDai -m ap la V ap saIqeqozd snId sol sznaIeA sal 'mrmTulm qsa z x + X z z O : nbslol 'TsuTV *mnmSuTm jse a y X + X z z al puinb mmufixem -sa su 4a. V. slnfsIA sa- 'ca Ze V selqmesua sel oz suep uamauezInmTs axuezqop iTITqvqoid vl: sauaz sazlnup u a v x + X 51 z z : ael al enbsaol auolouom uo5v aunp $oia paiT$Tqnqoid ul anb 'DuapAag B 'ealuom egqzaeqz 9zTjqeqoid llTl$uvnb pnb enbT;IXeue uoTsseadxel op u7umxai0O IS.V SZ qS-s- I Z zmp- Z a Z Z a- zmp a v R v X + X- X- [(z/p+m>m>zmp- ) U(z/m+m>m>z/mp-m)] -l us: uss8zdxanod B ' a ssasqo Sinnodh sap =iq-ssod anb saulsToA Tssne luaAianp dsai am ze Vsm sfnalA sap SM g mA = mA + AXA = M + mA - 'A %B = MB S M + M+ - mB Puisque les appareils A et B mesurent une grandeur unique M, il faut rechercher l'égalité des valeurs mA et . On note y = mA-mB la contrainte logique sur les estimations m. Le problème numérique est alors de calculer simultanément: 2 2 X + X A B 2 minimum sous la contrainte y = O. Puisque y = O, il est équivalent de minimaliser la fonction auxiliaire 2 2 x + X z= A B + k.y o k est une nouvelle inconnue du problème et qu'on appelle multiplicateur de Lagrange. La fonction z possède un extremum lorsque les dérivées par rapport. à XA et à XB s'annulent, c'est-à-dire: az aXA -- 0 9z --m0 BxE tous calculs effectués, ces deux équations ont pour expression le système: XA + kSA = 0 (1)SB- Les variables XA et XB, remplacées dans l'expression de la contrainte (mA + SA X A = + SBXB)' donne alors 2 2 kSA + kSB = m. mB c'est-à-dire: k=mA mB 2 2 A B La valeur de k reportée dans le système (1) donne: XA= SA (mA - mB) A 2 2 SA + SB X = S B(mA MB) B 2 2 SA + SB A+B Finalement: SA (A A( B) MA =A 2 2 SA + SB SB. (mA - mB) MB mB 2 2 SA + SB L'application numérique des résultats précédents est: A206 100 - 4 (100 - 105) 100 + 1 = 101 4 + 16 B 05 0 =105 +16 (100 -) = 105 - 4 =101 4 + 16 -11 La valeur la plus probable (et non pas la valeur certainement la plus voisine) de M est égale à 101. Les valeurs cohérentes des mesures mAet mB sont: mA -m = 101 La certitude d'obtenir des valeurs m plus voisines de la valeur vraie que ne le sont les valeurs brutes m, est obtenue en multipliant les relevés de mesures brutes et leur traitement. La réduction de l'erreur est de 50 Z pour la mesure A et de 66 % pour la mesure B dans le cas o la valeur vraie est égale à 102, et l'erreur résiduelle de B change alors de sens. L'efficacité du traitement augmente avec le nombre de redondances des mesures brutes et avec le nombre de traitements répétés et aussi avec les précisions et/ou les erreurs absolues des mesures. Le calcul de cohérence peut être étendu à un nombre quelconque de mesures brutes soumises à un certain nombre de contraintes, pourvu bien sûr que le nombre de contraintes soit inférieur au nombre de mesures. On peut utiliser par exemple la méthode décrite par G.V. REKLAITIS, A. RAVIN- DRAN et K.M. RAGSDELL dans "Eugineering optimization, Methods and applications", éditions John Wiley and sons 1983, pages 184-189. Le calcul de cohérence tient compte par exemple de la conservation des atomes dans une réaction chimique, de la conservation du bilan enthal- pique, de la conservation des électrons, des charges ou du bilan électrochimique. Selon une autre forme de l'invention, le signal amélioré par le traitement de cohérence est appliqué directement à au moins un des éléments du groupe constitué par les moyens (b) de régulation des débits, un moyen de régulation de l'intensité et le moyen de régulation de la température. Cette liaison se fait par les mêmes moyens que par exemple la liaison des moyens de mesure (a) et des moyens de calcul (d), ce sont des liaisons analogiques, numériques, électriques ou pneumatiques, o un mélange de ces techniques par exemple fonction des distances et des puissances des signaux nécessaires pour attaquer les régulateurs. Selon une autre forme de l'invention les moyens de calcul (d) ne sont pas tous appliqués directement au moyen de régulation. Par exemple, on peut avoir une régulation directe d'un débit d'entrée et un 2628 7 5 7 signal applicable à la température d'entrée de l'électrolyte on modifie donc manuellement le point de consigne de cette température d'entrée de l'électrolyte. Selon une autre forme préférée de l'invention, la cellule d'élec- trolyse peut comprendre des moyens de mesure (e) fournissant des signaux de mesure des teneurs d'au moins un des produits choisis parmi les produits d'entrée et les produits de sortie et ces signaux sont reliés aux moyens de calcul (d). Par "teneurs" on entend les concentrations dans le cas d'une phaset liquide ou le pH ou la concentration ou pression partielle dans le cas d'une phase gazeuse. Il n'est pas nécessaire de mesurer toutes les concentrations d'un produit d'entrée ou de sortie, il suffit par exemple dans l'électrolyse chlore/soude, de connattre la teneur en oxygène dans le chlore en sortie. Cette mesure en s'ajoutant aux mesures précédentes, c'est-à-dire le débit d'un des produits d'entrée ou de sortie, la température de l'électrolyte et l'intensité permet d'améliorer la cohérence. Selon une autre forme préférée de l'invention on peut mesurer des teneurs d'autres produits d'entrée et de sortie ou plusieurs teneurs de l'un des produits et seulement une teneur d'un autre produit. Par exemple dans le cas de l'électrolyse chlore-soude, on préfère mesurer l'oxygène dans le chlore, et à la fois la soude et le chlorure dans le produit de sortie de la cellule. Selon une autre forme préférée de l'invention, les moyens de calcul (d) peuvent aussi fournir un ou des signaux améliorés par le traitement de cohérence et applicables à des moyens de contrôle d'un élément de la teneur d'un produit d'entrée ou de sortie. Par exemple on peut modifier la teneur du produit d'entrée en composé devant être électrolysé en ajoutant un diluant ou du produit pur à électrolyser pour en augmenter la teneur. Ainsi par exemple, dans l'électrolyse du chlorure de sodium on peut ajouter du chlorure de sodium dans le produit d'entrée pour augmenter la concentration en chlorure ou ajouter de l'eau pour abaisser cette concentration, on peut aussi modifier son pH. On peut, comme pour les produits d'entrée ou de sortie, mesurer une teneur et en réguler une autre, soit d'un même, soit d'un autre produit d'entrée ou de sortie. Les moyens (d) peuvent aussi fournir des signaux applicables et des signaux appliquées directement. Selon une autre forme préférée de l'invention, la cellule peut comprendre des moyens de mesure (f) d'au moins un paramètre choisi parmi la pression et la température, ledit paramètre appartenant à au moins un des éléments du groupe constitué par les produits d'entrée, les produits de sortie et les compartiments de la cellule, et en ce que ces moyens de mesure (f) sont reliés aux moyens de calcul (d). Bien évidemment ces températures ne concernent pas la température de l'électrolyte dans la cellule d'électrolyse dont on tient toujours compte. Selon une autre forme préférée de l'invention, la cellule peut comprendre des moyens de régulation (g) d'au moins un paramètre choisi parmi la pression et la température, ledit paramètre appartenant à au moins un des éléments du groupe constitué par les produits d'entrée, les produits de sortie. Ces moyens de calcul (d) fournissent des signaux de régulation, certains applicables aux moyens de régulation (g), d'autres appliques directement aux moyens (g). La pression ou la température qu'on régule par un signal issu des moyens de calcul (d), peut -être celle qu'on a mesuré ou une autre. C'est ainsi qu'on peut, par exemple, mesurer la température du produit d'entrée à électrolyser, tenir compte de cette mesure dans le calcul de cohérence et réguler avec un signal amélioré par le calcul de cohérence et issu des moyens de calcul la pression d'un gaz issu d'une des électrodes. La présente invention est particulièrement utile dans l'électro- lyse chlore-soude. Dans l'application considérée du dispositif de régulation de l'invention, l'expérience montre que le traitement de cohérence effec- tué sur les valeurs des teneurs des débits mesurées et de l'intensité permet un fonctionnement de cette installation à un rendement optimum. Dans les installations de l'état de la technique, qui n'utilisent pas ce traitement de cohérence dans ce type d'application, et qui notamment ne traitent pas par cohérence des valeurs de débit des composés réac- tifs en entrée ainsi que l'intensité, et éventuellement les valeurs des teneurs de ces composés en sortie, le rendement est bien inférieur. La présente invention est plus particulièrement utile dans le cas du procédé d'électrolyse à membrane, le flux d'hydrogène pouvant être relié directement au flux d'électrons. Les moyens de calculs fournissent aussi les étapes intermédiaires des calculs et surtout les valeurs les plus probables qu'on peut donc comparer avec les valeurs mesurées. Leur différence est exprimée sous forme d'un coefficient de correction. L'affichage en permanence de ces coefficients de corrections permet de gérer le fonctionnement de la cellule ( ou d'un ensemble de cellules) en conservant la maltrise du procédé. L'exemple suivant illustre une cellule d'électrolyse chlore/soude d'un procédé à membrane. VALEURS MESUREES Débit de la saumure entrée (l/h) 950 Température saumure entrée ( C) 44 Concentration NaCl entrée (g/l) 303,8 Concentration sulfate entree (en SO4) (g/l) 2,9 Concentration NaOH entree (g/l) 0,22 Concentration Na2CO entree (g/l) 0,87 pH entrée 8 Débit soude/eau entrée (l/h) 74 Température soude/eau entree ( C) 40 Concentration soude/eau entrée (% massique) 0, 0001 Débit soude sortie (l/h) 229 Température soude sortie ( C) 84 Concentration soude sortie (% massique) 33,1 Débit saumure sortie (l/h) 765 Température saumure sortie ( C) 82 Concentration sel sortie (g/l) 209, 1 Concentration sulfate (en SO4) sortie (g/l) 3,6 Concentration CLO (en CLO) sortie (g/l) 1,99 Concentration CLO3 (en CLO3) sortie (g/l) 0,16 pH sortie 3,9 Oxygène dans chlore (% volumique) 2,4 Intensité de la cellule (k-amp) 70,5 Voltage de la cellule (Volt) 3,43 Pression sortie H2 (mmnCE) 40 Pression sortie Cl2 (mMCE) 20 Température ambiante ( C) 25 Rapport entre l'erreur relative de la mesure de l'intensité et des erreurs relatives sur les autres flux 0,1 i i i t;;i i 9ú0'0 iI'm i ' 0' 0 6 i q/z 2l i 3 i3;i iOD iTqgPID uo3zonpoza:ZON j i 1tS'0 i 1'ú16 i 0' i 04606 i q/2 au22&xo; i i i i i iTqaP ZT uoionpoza:úZON i i úLL'Z-I Z'89ú98i Og' i 1Lú01 i z. q/2 aloiqo; i i i Ti lFTqqp ID UOPDinPOac:ZZON i i 9 6'Z-i ú'861LIi 0' I 9'90L91i _ q/2 aguslzua i ; j ina' zTqgp ZID uo$=onpoza:IZOX i i S90'0 i S'8Z9ZI 0'S i z'o09 i ' q/ aua2oap; j;; | | &q 4TqgPH uoToFnPOaz:0ZON i i 90'0 i 8'1808i 0 i 1'L808 i ï/' agueizue; i i i t inea lqTp H Uo$f1npoza:610N i i ú 0'ú i E'06866i 0' i '9ú0ú01 i q/2 apnos I ;ii i; i$Tqap apnos uoTionpoia:SION i i ú 0'ú i Zú6810Z i 0'Si 1l ZS80Z i q/2 nue 3 i[ i i i; zTqgp apnos uoTlonpoid:LION i i çi'0i 0'0 i 0'S 10'0 i q/2 apnos zTqgp i i i i i; apnos/neua uoTa uaumqV:910N i i t'0 i 6' ú L i 0' i '06LúL i q/2 nee $Tqep i 3 i 3;; apnos/nea uoTzelUIWmFV:510N i i 000'0 i S'ú i 0' i S'ú i q/2 i i; ; 3T:i-aos aenanes surp IDH:9ION i i LZZ'0-i V' I; 0' i 6'1 I i q/2 aTaos ainm i i i i i -nes susp aeTaolqood&H:úION i i L O'O-i 0'06- i 0 O' i; '68 i q/ aT los8; i i i;;; alnlnS su8p ai1o-rq:ZION i i 6Z0'0-i 8'4f0fi 0' i 9'úLO0 i q/2 aTios8 i i i i | i ennssv zgn 10 ;; anmmes suep aletins:IION; i Z0'0-i 1'991 i 0'g i 1'9I i q/2 aTlaos ainm I j i i; 1-nes suep snossTp aolitD:010N i i 589'I i '19ZL I0'Sei RECONSTITUTION DES FLUX COERBES Intensité de la cellule 70454 ampères Rendement faraday cathodique 95,01 % Rendement faraday anodique 92,56 % Rendement faraday anodique 95,34 % après déchloration Saumure entrée corrigée débit 994,0 l/h Concentration NaCl 304,0 g/l Concentration sulfate (en SO04) 2,77 g/l Saumure sortie corrigée débit 752,6 i/h Concentration NaCl 209,0 g/l Concentration sulfate (en SO04) 3,66 g/1 Concentration chlorate (en CO3) 0,163 g/l Concentration CLO (en CL0) 2,03 g/l Entrée soude/eau corrigée Débit soude/eau entrée 73,7 1/h Concentration soude entre' 0,0 Z Sortie soude corrigée Débit soude sortie 222,0 1/h Concentration soude sortie 33,10 % Pureté du chlore Pourcentage oxygène/chlore 2,33 % Production de la cellule Débit de chlore borne cellule 86,368 kg/h Débit de chlore total 88,962 kg/h Production de soude 100 Z 99,890 kg/h Production hydrogène 2, 629 kg/h HCl pour déchloration 1.,08 kg/h en 100 Z Consommation électrique Production soude A 2419,0 kwh/tonne de 100 % Production chlore A 2716,0 kwh/tonne de chlore total Dans cet exemple on n'a représenté que les résultats du calcul de cohérence. Il n'est pas possible pour des raisons de clarté de repré- senter les variations de ces paramètres au cours du temps. A l'aide des valeurs cohérées on peut agir sur certains points de consigne de régulateurs. Dans ce cas de figure on choisit de réguler les débits et température de la saumure entrée ainsi que les débits et température de l'alimentation en eau. Un autre avantage de l'invention apparatt ici, à savoir qu'on peut, en consultant les écarts relatifs, trouver quelle mesure est défaillante et doit être réparée. REVENDICATIONS 1. Procédé de régulation d'une cellule d'électrolyse comprenant: a) des moyens de mesure fournissant des signaux de mesure des débits d'au moins un des produits d'entrée ou d'au moins un des pro- ' duits de sortie, b) éventuellement des moyens de régulation de débit d'au moins un des produits d'entrée ou de sortie, c) au moins un moyen de mesure de la température de l'électrolyte, et éventuellement au moins un moyen de régulation de cette température, d) des moyens de calcul reliés aux moyens de mesure (a) des débits, et au moyen de mesure (c) de la température de l'électrolyte caractérisé en ce que: (i) les moyens de calcul (d) sont reliés à au moins un moyen de mesure de l'intensité et, (ii) que les moyens de calcul (d) effectuent des traitements de cohérence des mesures de débit fournies par les moyens (a) et de la mesure de l'intensité, et, (iii) que les moyens de calcul fournissent au moins un signal amélioré par le traitement de cohérence et applicable à au moins un des éléments du groupe constitué par les moyens (b) de régulation des débits, un moyen de régulation de l'intensité et le moyen de régulation de la température. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de calcul (d) fournissent au moins un signal de régulation directement appliqué à au moins un des éléments du groupe constitué par les moyens (b) de régulation des débits, un moyen de régulation de l'intensité et le moyen de régulation de la température. 3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la cellule d'électrolyse comprend des moyens de mesure (e) fournissant des signaux de mesure des teneurs d'au moins un des produits choisis parmi les produits d'entrée et les produits de sortie, et que ces signaux sont reliés aux moyens de calcul (d). 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la cellule comprend des moyens de mesure (f) d'au moins un parame- tre choisi parmi la pression et la température, ledit paramètre appar- tenant à au moins un des éléments du groupe constitué par les produits d'entrée, les produits de sortie et les compartiments de la cellule et en ce que ces moyens de mesure (f) sont reliés au moyen de calcul-(d). 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on l'applique à une cellule d'électrolyse chlore/soude.