FR 2624762 A1 19890623 FR 8717822 A 19871221 PROCEDE ET DISPOSITIF DE REGENERATION DE CATALYSEUR EN LIT FLUIDISE. La présente invention concerne un procédé et un dispo- sitif de régénération d'un catalyseur en lit fluidisé, permettant d'éliminer avec une quantité minimum d'oxygène le coke déposé sur un catalyseur au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures. Elle concerne en particu- lier la régénération des catalyseurs de craquage catalyti- que. On sait que l'industrie pétrolière utilise de façon usuelle des procédés de conversion, dans lesquels des mo- lécules d'hydrocarbures à haut poids moléculaire et à point d'ébullition élevé sont scindées en molécules plus petites, qui peuvent distiller dans des domaines de tempé- ratures plus faibles, convenant à l'usage recherché. Le procédé le plus couramment employé dans ce but, à l'heure actuelle, est le procédé dit de craquage catalyti- que à l'état fluide (en anglais, Fluid Catalytic Cracking, ou encore procédé FCC). Dans ce type de procédé, la char- ge d'hydrocarbures est vaporisée par mise en contact à haute température avec un catalyseur de craquage, lequel est maintenu en suspension par les vapeurs de la charge. Après que l'on ait atteint par craquage la gamme de poids moléculaires désirée, le catalyseur est séparé des produits obtenus, strippé, réactivé par combustion du coke formé au cours de la réaction, puis remis en contact avec la charge à craquer. Dans les procédés de ce type, l'abaissement souhaité des points d'ébullition résulte de réactions catalytiques et thermiques contrôlées, le procédé FCC étant naturelle- ment mis en oeuvre de façon à ce que la section de conver- sion soit en équilibre thermique. Autrement dit, l'alimen- tation en catalyseur chaud régénéré doit être telle qu'elle puisse répondre aux diverses exigences thermiques de la section réactionnelle, à savoir, en particulier: - le préchauffage de la charge- liquide, - la vaporisation de cette charge, -2- - l'apport de calories exigé par les-réactions impli- quées, lesquelles, globalement, sont endothermiques, et - les pertes de chaleur du système. Pour atteindre le plus rapidement possible l'équilibre thermique cidessus mentionné, il est donc important, non seulement, d'injecter les charges à craquer finement ato- misées dans la zone réactionnelle à une température pou- vant atteindre jusqu'à 400 C, mais également d'apporter la chaleur nécessaire par injection du catalyseur régénéré à une température plus élevée (pouvant être comprise entre 600 et 950 C), la chaleur emmagasinée par les grains de catalyseur provenant de la combustion du coke déposé au cours de la réaction de craquage. L'étape de régénération du catalyseur en lit fluidisé est donc une étape très importante dans l'opération de craquage, mais elle pose des problèmes très délicats de fluidisation des grains de catalyseur par le fluide oxy- dant utilisé pour la combustion du coke, qui ne sont que partiellement résolus à l'heure actuelle. En effet, on sait que l'on distingue plusieurs types de lits fluidisés, dont la nature varie en fonction des fluides et des particules considérés, ainsi que de la vitesse des fluides utilisés: on connaît ainsi des lits fluidisés denses, des lits mobiles ou bouillonnants, des lits circulant en phase fluidisée diluée etc..., et l'on passe de l'un à l'autre type en augmentant progressivement la vitesse du fluide ascendant. Dans les régénérateurs en lit fluidisé de type classi- que, on réalise de préférence la combustion du coke déposé sur le catalyseur dans une chambre de régénération fonc- tionnant en lit de type fluidisé dense, dans lequel la vitesse du fluide ascendant, contenant l'oxygène, est gé- néralement comprise entre 0,5 et 1,5 mètre par seconde. On peut ainsi réaliser un milieu sensiblement homogène, dans lequel les transferts de calories entre gaz et solides sont particulièrement rapides. On distingue, à ce stade, -3- outre les lits fluidisés à rétromélange total, deux types de lit fluidisé: les lits fluidisés à co-courant et les lits fluidisés à contre-courant. Les lits fluidisés à contre-courant, dans lesquels le catalyseur contenant du coke est introduit dans la partie supérieure du lit et dans lequel le catalyseur au moins partiellement régénéré est prélevé à la base du même lit, sont particulièrement recherchés, dans la mesure o les grains de catalyseur y rencontrent au cours de leur progression un fluide de plus en plus riche en oxygène, ce qui permet en principe d'as- surer une combustion complète de tout le coke qu'ils contiennent, tout en minimisant les points chauds qui risquent de désactiver le catalyseur. Dans la pratique, cette combustion pose néanmoins de sérieux problèmes. En effet, il n'est pas possible, tout au moins lorsque l'on opère avec une seule chambre de com- bustion, d'effectuer la régénération à une température supérieure à 750 C et, de préférence, à 720 C, sans endom- mager au moins partiellement le catalyseur, du fait de la présence de vapeur d'eau dans le milieu réactionnel, vapeur d'eau qui provient, pour une part, de l'opération de strippage précédant la combustion ou de l'humidité introduite avec l'air d'oxydation et, pour une autre part, de la combustion d'hydrocarbures lourds déposés à la sur- face du catalyseur au cours de la réaction de craquage. Or la combustion de carbone en gaz carbonique est très exothermique, et la régénération devient très difficile à réaliser dès que la quantité de coke déposé sur le cataly- seur est importante. Pour pallier cette difficulté, il a été proposé, depuis longtemps (voir à cet effet les brevets US 2.985.584, US 3.909.392 et US 4.013.546), de favoriser autant que possible la combustion du coke soli- de en monoxyde de carbone (CO) gazeux, car cette réaction est beaucoup moins exothermique, puis de brûler ce monoxyde de carbone en envoyant les effluents gazeux de la combustion dans une chambre séparée pour-récupérer la chaleur de combustion du monoxyde de carbone en gaz carbo- -4- nique. Mais la combustion ménagée du coke possède égale- ment ses limites: - d'une part, si l'on favorise la formation du CO en limitant la quantité de fluide contenant l'oxygène injectée à la base du lit fluidisé, il n'est guère possible de brûler plus de 50 à 70 % du coke déposé sur le catalyseur, ce qui, même si l'on opère en plusieurs étapes de combustion, est insuffisant pour restaurer l'activité initiale du catalyseur; - d'autre part, si l'on augmente la quantité de fluide contenant l'oxygène injecté à la base du lit fluidisé, l'oxygène est alors en concentration suffisante pour que la transformation en C02 du CO entraîné dans la phase gazeuse ascendante entre en compétition avec l'oxydation du coke en CO; cette transformation étant fortement exothermique, il en résulte, outre une consommation élevée d'oxygène, une température trop élevée du catalyseur, qui conduit à une désactivation permanente et rapide de ce catalyseur et excède souvent les limites de température des organes métalliques environnants; - enfin, si l'on augmente encore le débit du fluide contenant l'oxygène, le lit fluidisé devient alors un lit fluidisé à co-courant ou un lit circulant et l'on perd les avantages de la combustion à contre-courant. La présente invention vise à remédier à ces divers inconvénients grâce à un choix judicieux des conditions de fluidisation. La présente invention a donc pour objet un procédé de régénération d'un catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures, procédé dans lequel plus de 50 % du coke est brûlé dans au moins une chambre de régénération fonc- tionnant en lit fluidisé, ce procédé étant caractérisé en ce que la combustion du coke est réalisée à une températu- re n'excédant pas 750 C et, de préférence, 720 C, dans un lit fluidisé dans lequel les grains de catalyseur circu- lent essentiellement de haut en bas à contre-courant d'un -5- fluide contenant de l'oxygène dont la vitesse superficiel- le ascendante, à la base du lit fluidisé, est comprise entre 1,2 et 3,5 mètres par seconde, de façon à maintenir dans les gaz effluents de ladite chambre un rapport CO/CO2 compris entre 0,5 et 1,5, les grains de catalyseur au moins partiellement régénérés étant récupérés de préférence à la base dudit lit fluidisé, et en ce que, dans la partie supérieure du lit fluidisé, la suspension de grains de catalyseur est ralentie du fait d'un accroissement substentielle du diamètre de la chambre de régénération, de façon à ramener la vitesse superficielle des fluides ascendants, ne contenant plus d'oxygène, à une valeur comprise entre 0,5 et 1,5 mètres par seconde, c'est-à-dire à une valeur correspondant aux conditions de fluidisation en lit fluidisé dense. Ainsi, la configuration du lit fluidisé conforme à la présente invention permet de maintenir, dans la section basse du lit, une vitesse des fluides suffisante pour permettre une diffusion axiale très rapide de l'oxygène vers le coke déposé et pour minimiser l'oxydation du mono- xyde de carbone, malgré une cinétique de réaction défavo- rable par rapport à celle, beaucoup plus rapide, de l'oxy- dation du monoxyde de carbone en gaz carbonique, grâce à la vitesse élevée à laquelle le monoxyde formé est entrai- né vers la partie supérieure du lit o tout l'oxygène se trouve épuisé. L'augmentation de diamètre du lit fluidisé, dans sa partie supérieure qui ne contient plus d'oxygène, permet alors de diminuer la vitesse du fluide ascendant par unité de surface et d'y maintenir des conditions du type lit fluidisé dense globalement à contre-courant. Un premier avantage de la présente invention est lié à la présence, à la partie supérieure du lit fluidisé, d'une zone dense fluidisée par les effluents de la zone de com- bustion ne contenant plus d'oxygène: ces effluents, dont la température est de l'ordre de 700-720 C, d'une part, yassurent le préchauffage des grains de catalyseurs prove- nant du strippage, qui se déplacent globalement à contre- -6- courant, et, d'autre part, y provoquent un strippage complémentaire, permettant de déplacer la vapeur d'eau, ainsi que les hydrocarbures relativement riches en oxygène entraînés avec le catalyseur ou adsorbés dans ses pores. Cet avantage est encore majoré lorsque les grains de cata- lyseur en provenance de la zone de strippage proprement dite sont déversés de façon homogène et, de façon connue en soi, suivant toute la section de la chambre située au- dessus de la surface du lit fluidisé dense. Il résulte de ce strippage complémentaire que: - d'une part, la quantité de carbone restant à brûler sur le catalyseur est notablement diminuée et moins riche en hydrogène; d'autre part, la vapeur d'eau provenant du strippage et entraînée avec les effluents, ne rique plus d'endomma- ger le catalyseur porté à haute température lors de la combustion du coke, ce qui se produit d'autant plus faci- lement que le catalyseur est contaminé par des métaux al- calins ou lourds; - enfin, l'énergie de combustion des hydrocarbures ainsi strippés et du monoxyde de carbone contenu dans les effluents gazeux ascendants peut être entièrement récupé- rée dans une zone spécialement prévue à cet effet, en aval de la chambre de régénération, et n'est donc pas absorbée par le catalyseur. Un autre avantage du procédé conforme à l'invention, tient au fait que les transferts thermiques y sont optimi- sés au sein du lit fluidisé dense: la température de com- bustion pourra ainsi être régulée par réinjection éven- tuelle de catalyseur régénéré, le cas échéant après re- froidissement de celui-ci par passage dans un échangeur thermique; grâce à la présence de la phase fluidisée dense, l'homogénéisation de la température sera presque instantanée et l'abaissement de la température qui en résulte pourra être utilement compensé par une augmentation du débit d'oxygène, ce qui favorisera d'autant la combustion du carbone dans la partie -7- inférieure du lit fluidisé. Un autre avantage du procédé est lié au fait que le lit fluidisé dense ne contient plus d'oxygène à la partie supérieure de la zone de régénération: des conditions réductrices peuvent donc y être créées par injection d'une quantité limitée de vapeur d'eau; une partie du coke déposé sur le catalyseur sera alors susceptible de réagir de façon endothermique, en l'absence d'oxygène, avec cette vapeur d'eau, pour produire du monoxyde de carbone et de l'hydrogène, lesquels seront alors entraînés avec le fluide ascendant. De plus, cette réaction étant endothermique, le dosage de la quantité d'eau et de vapeur d'eau injectée permettra également de réguler la température de la zone de combustion à la partie inférieure du lit fluidisé. Un avantage supplémentaire lié au procédé objet de la présente invention pourra en outre être obtenu soit en injectant dans la zone de combustion, dans la charge ou dans les divers recycles de la zone de réaction, soit en déposant sur le catalyseur préalablement à sa mise en oeuvre, des promoteurs d'oxydation du carbone en monoxyde de carbone (tels que, en particulier, les composés du cérium) pour améliorer, de façon connue en soi, la- cinétique de cette combustion au détriment de la formation du gaz carbonique résultant de l'oxydation du CO. Parmi les promoteurs de combustion (voir à cet effet les brevets. US 3 153 635, EP 120 096 et EP 211 340), on peut citer, à titre d'exemple, le kaolin et les dérivés du cérium, du magnésium, du chrome ou du phosphore. Selon une approche similaire, on peut également utiliser des additifs retar- dateurs d'oxydation du CO en C02, d'un type connu en soi, tels que, en particulier, les chlorures de magnésium ou de phosphore. Enfin, un avantage particulièrement intéressant du procédé selon l'invention peut être obtenu par l'utilisa- tion, en aval de la première chambre de régénération décrite précédemment, d'une deuxième chambre fonctionnant -8- à température plus élevée. Ce type de régénération à deux chambres de combustion (toutes deux de préférence munies de leur propre dispositif d'évacuation des effluents gazeux) est particulièrement adapté aux unités de conversion des charges lourdes d'hydrocarbures, c'est-à- dire des charges contenant des proportions notables d'hy- drocarbures à hauts points d'ébullition, telles que celles contenant des résines, des asphaltènes, des composés polyaromatiques, et de fortes teneurs en carbone Conradson et en métaux (voir à cet effet, la demande de brevet européen publiée N 208 609, déposée par la Demanderese). On sait, en effet, qu'une bonne vaporisation de ces char- ges, préalablement à leur craquage catalytique, nécessite de porter leur température, dans la zone d'injection du réacteur, à des valeurs pouvant être comprises entre 500 et 700 C. Dans ces conditions et compte tenu du rapport quantité de catalyseur sur charge (communément appelé rapport "C/O"), la température souhaitable du catalyseur régénéré doit donc pouvoir être comprise entre environ 700 et 950 C, mais, pour préserver une durée de vie satisfai- sante de ce catalyseur, il convient, bien entendu, de ne porter le catalyseur régénéré à de telles températures que pendant une durée aussi courte que possible et en atmos- phère relativement sèche. L'utilisation d'un dispostif de régénération conforme à la présente invention convient particulièrement à la régénération des catalyseurs de craquage des charges lourdes, dans la mesure o elle permet la combustion dans une première chambre de la majeure partie du coke, par exemple entre 50 et 90 % du coke initialement déposé pendant la réaction, et le transfert dans une seconde chambre, fonctionnant en excès d'oxygène et à température non limitée (puisqu'il n'y a plus de vapeur d'eau suscep- tible d'endommager le catalyseur), du catalyseur contenant le coke résiduel, lequel sera totalement brûlé pour pro- duire du C02. La température résultant de l'équilibre thermique qui s'établira sera généralement plus élevée et -9- proche du niveau souhaité pour craquer les charges les plus lourdes. La quantité de coke résiduel sur le catalyseur envoyé dans la deuxième chambre de régénération étant ainsi limi- tée au strict nécessaire, il devient possible, de façon connue en soi, de réaliser dans la deuxième chambre de régénération une combustion dans un lit fluidisé à co-cou- rant ou à contre-courant, au cours de laquelle le temps de séjour du catalyseur à des températures comprises entre 750 et 950 C sera limité au strict minimum nécessai- re pour une complète régénération. L'invention a donc également pour objet un dispositif de régénération d'un catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures, ce dispositif comprenant: - au moins une chambre de combustion du coke, dans laquelle le catalyseur est maintenu en lit fluidisé à l'aide d'un fluide gazeux; - à la partie inférieure de cette chambre, des moyens d'alinfentation dudit fluide gazeux en mélange avec de l'oxygène; - à la partie supérieure de cette chambre, des moyens d'évacuation des effluents gazeux; - à un niveau intermédiaire entre les moyens d'évacua- tions des effluents gazeux et le niveau supérieur de la suspension du catalyseur en lit fluidisé, des moyens d'alimentation de la dite chambre en catalyseur usé à régénérer; - à la base de ladite chambre et, de préférence, au- dessous des moyens d'alimentation en un fluide contenant de l'oxygène, des moyens d'évacuation du catalyseur au moins partiellement régénéré; ce dispositif étant caractérisé en ce que le débit d'alimentation en gaz oxydant est supérieur à 3500 m3/hxm2 dans la partie basse du lit fluidisé, et en ce que la partie supérieure de la chambre-de combustion possède une section dont le diamètre mesure entre 1,25 et 3,0 fois -10- celui de la partie basse de ladite chambre sans appoint notable de fluide gazeux. La hauteur du lit fluidisé bouillonnant ainsi réalisé à la base de la zone de combustion, selon la présente invention, doit être suffisamment grande pour permettre la combustion complète de la quantité souhaitée de carbone déposé sur les grains de catalyseur, compte tenu de la quantité de fluide oxydant injectée. Cette hauteur sera toutefois calculée pour minimiser le temps de résidence du monoxyde de carbone produit et donc son oxydation avec l'oxygène éventuellement présent. Ce temps de résidence est généralement maintenu au-dessous de 5 secondes et, de préférence, au-dessous de 2 à 3 secondes. La partie supérieure du lit fluidisé, dans laquelle les gaz de fluidisation seront épuisés en oxygène qu'ils contenaient, est donc constituée d'un lit fluidisé dense, dû à l'augmentation du diamètre de la chambre dans un rapport compris entre 1,25 et 3,0 fois celui de la zone située au-dessous, alors que la quantité de fluides ascen- dants demeure globalement inchangée. Cette phase fluidisée dense, dans laquelle la vitesse superficielle des fluides gazeux redescend à environ 0,2 à 1,5 m/s et, de pré- férence, 0,5 à 1,2 m/s, assure donc une homogénéisation rapide de la température des grains de catalyseur situés dans cette zone. La régulation en température de cette phase aussi près que possible d'une température de consi- gne peut être réalisée avantageusement de deux manières distinctes: - par introduction dans cette zone d'une quantité variable de catalyseur au moins partiellement régénéré, après passage de ce catalyseur dans un échangeur. thermique de type connu en soi; - par introduction dans cette zone dépourvue d'oxygène d'une quantité d'eau ou de vapeur d'eau suffisante pour permettre la décomposition thermique d'une partie du coke, tout en empruntant des calories au système; cette eau ou vapeur d'eau sera avantageusement injectée à l'aide d'un -11- diffuseur sous la forme d'un anneau tubulaire de grand diamètre situé à la périphérie du lit; la quantité d'eau ou de vapeur d'eau ainsi injectée pourra, par exemple, être comprise entre 2 et 25 grammes par kilo de catalyseur en circulation. Les catalyseurs susceptibles d'être traités dans le dispositif objet de la présente invention comprennent tous les catalyseurs de conversion sur lesquels du coke se dépose au cours d'une réaction. Ils comprennent, en parti- culier, tous les catalyseurs de craquage, parmi lesquels ceux du type silico-aluminates cristallins, certains types de silice-alumine, de silice-magnésie, de silice-zirco- nium, tous ayant des activités de craquage relativement élevées. Les silico-aluminates cristallins peuvent se trouver à l'état naturel ou être préparés par synthèse, selon des techniques bien connues de l'homme de l'art. Ils peuvent être choisis parmi les zéolithes de synthèse ou les argiles, telles que la faujasite, certaines mordenites, érionites ou offrétites, la montmorillonite, les argiles pontées, les alumino-phosphates, ou similai- res. Les dessins schématiques annexés illustrent une forme de mise en oeuvre de la présente invention. Ils n'ont toutefois aucun caractère limitatif. Sur ces dessins: La figure 1 est un schéma d'une unité de craquage catalytique en lit fluidisé, équipée d'un dispositif de régénération conforme à l'invention; La figure 2 est un schéma d'une unité analogue, comportant un dispositif de régénération à deux chambres de combustion; La figure 3 représente une unité analogue à celle de la figure 2, équipée d'une variante du régénérateur à deux chambres de combustion. L'unité de conversion représentée sur la figure 1 et équipée du dispositif de régénération conforme à l'inven- tion est une unité de craquage catalytique en lit -12- fluidisé, dite aussi unité FCC, fonctionnant avec une seule chambre de régénération. Elle comprend essentiellement une colonne 1, dite élévateur de charge, ou riser, alimentée à sa base, par la ligne 2, en grains de catalyseur régénéré, en quantité dé- terminée par l'ouverture ou la fermeture d'une vanne 3. Le catalyseur est propulsé en phase diluée homogène dans le riser par injection à l'aide d'un diffuseur 4, alimenté par la ligne 5, de vapeur d'eau (ou d'un hydro- carbure léger). Le diffuseur est situé dans le riser au- dessous de la ligne d'arrivée du catalyseur régénéré. La charge à craquer est introduite à un niveau plus élevé du riser à l'aide d'un injecteur 6, alimenté par la ligne 7. La colonne 1 débouche à son sommet dans une enceinte 8, qui lui est par exemple concentrique et dans laquelle s'effectuent, d'une part, la séparation des effluents gazeux et du catalyseur, grâce au séparateur bal{stique 9, et, d'autre part, le strippage du catalyseur usé. Les produits de réaction sont épurés de tout catalyseur dans un système cyclonique 10, qui est ici logé dans l'encein- te 8 et au sommet duquel est prévue une ligne d'évacuation 11 des effluents, tandis que les particules de catalyseur usé sont réinjectées à la base de l'enceinte 8. Une ligne 12 alimente en gaz en strippage, généralement de la vapeur d'eau, le diffuseur 13, disposé à la base de l'enceinte 8. Les particules de catalyseur usé ainsi strippées sont évacuées à la base de l'enceinte 8 vers un régénérateur 14, par l'intermédiaire d'un conduit 15, sur lequel est prévue une vanne de régulation 16. Le régénérateur 14 comprend deux parties cylindriques superposées, 14a et 14b, la partie supérieure 14b ayant un diamètre supérieur à celui de la partie inférieure 14a. Un fluide gazeux oxydant alimente par la ligne 25 un diffu- seur 26 disposé à la base de la partie 14a du régénérateur 14 et maintient en suspension le catalyseur en cours de régénération. Comme indiqué ci-dessus, du fait de la -13- différence des diamètres des parties 14a et 14b, on obtient un lit bouillonnant de catalyseur dans la partie inférieure 14a et un lit fluidisé dense 17 dans la partie supérieure 14b. Dans la partie 14b du régénérateur 14, les grains de catalyseur usé sont dispersés au-dessus de la surface du lit fluidisé dense 17 de façon à ce que les fluides ascen- dants, en provenance de ce lit, permettent une désorption rapide et à haute température de la vapeur d'eau et des hydrocarbures encore présents sur le catalyseur et soient évacués par la ligne 18 après passage dans un cyclone 19. Dans la zone 17, o les gaz de fluidisation ne con- tiennent plus d'oxygène, les grains de catalyseur usé for- ment un lit fluidisé dense (du fait du faible débit par unité de surface) et les grains de catalyseur continuent à y être rechauffés et strippés par le fluide ascendant chaud contenant des quantités importantes de monoxyde de carbone. Il est donc possible d'utiliser les propriétés de cette partie supérieure du lit fluidisé pour y injecter de l'eau ou de la vapeur d'eau par le diffuseur 21 alimenté par.la ligne 22, en vue de transformer une partie du coke en monoxyde de carbone, tout en absorbant des calories de la zone 17, puisque cette réaction est endothermique. Il est également possible d'injecter par la ligne 23 du catalyseur régénéré, prélévé dans la ligne 2 et refroi- di dans un échangeur thermique de type connu en soi et non représenté sur la figure. Une régulation du débit de gaz oxydant dans la ligne 25, en fonction de la température régnant dans la zone 17, permet alors un ajustement de la température de combustion au-dessous d'un seuil de 750 C et de préférence 720 C. Le catalyseur régénéré est prélevé par la ligne 2 à la base du lit fluidisé 14a, de sorte que les grains de catalyseur coké descendent du haut vers le bas du régéné- rateur, o ils rencontrent alors un fort débit de fluide oxydant, qui contient de plus en plus d'oxygène, au fur et -14- à mesure que les grains se rapprochent du diffuseur 24 alimenté par la ligne 25. Dans ces conditions, une combus- tion maximum du coke est assurée, et la hauteur de la zone 14a, dans laquelle le fluide oxydant s'élève à une vitesse de préférence comprise entre 1,25 et 2,5 m/s, est adaptée suivant les cas pour assurer tout ou partie de la combustion du coke. La figure 2 représente une variante d'unité FCC dans laquelle le dispositif de régénération comporte deux cham- bres de régénération du catalyseur usé, ce qui permet de fournir, à l'injection des charges d'hydrocarbures, un catalyseur à plus haute température, destiné en particu- lier au traitement de charges lourdes. Sur cette figure 2, les organes déjà décrits en relation avec la figure 1 sont désignés avec les mêmes chiffres de référence. Le catalyseur usé ayant déjà subi un strippage dans l'enceinte 8 est acheminé par la conduite 15 dans une première chambre de combustion 14, du type de celle décrite en relation avec la figure 1 et dans laquelle une proportion de 50 à 90 % du coke peut être brûlée conformément à la présente invention. Les particules du catalyseur ayant subi un premier traitement de régénération sont ensuite transférées au second étage 26 du regénérateur par le conduit central 27, alimenté en air à sa base par la ligne 28. La base du second étage 26 peut également être alimen- tée en air par le diffuseur 29, alimenté par la ligne 30, ce qui permet de faire fonctionner cette deuxième chambre de régénération en lit fluidisé avec un léger excès d'oxy- gène et, par conséquent, de laisser monter librement la température de combustion et donc celle du catalyseur régénéré. Les grains de ce catalyseur régénéré sont éva- cués latéralement dans une enceinte tampon 31 et recyclés par le conduit à l'alimentation de l'élévateur 1. Les gaz de combustion évacués à la partie supérieure de la chambre 26 sont traités dans un cyclone extérieur 32, à la base duquel les particules du catalyseur sont renvoyées par'le - 15conduit 33 dans la chambre 26, tandis que les gaz de combustion sont évacués par la ligne 34. Cette forme de réalisation du dispositif conforme à l'invention, équipé ici de deux chambres de régénération à flux ascendant, présente les avantages suivants: - une double régénération du catalyseur est assurée, permettant une combustion intégrale du coke déposé sur le catalyseur, sans altération notable de ses propriétés ca- talytiques ou physiques; - aucune limitation de la température n'existe dans le second régénérateur, ce qui permet au catalyseur d'acqué- rir la température requise pour, en particulier, vaporiser et craquer la charge lourde. La figure 3 représente une unité de craquage catalyti- que en lit fluidisé équipée d'une variante de régénérateur à double chambre de combustion, dont la seconde chambre fonctionne cette fois en lit circulant, contrairement à celle du dispositif représenté sur la figure 2. En effet, l'utilisation de cette configuration est particulièrement intéressante dans le cadre de la présen- te invention, dans la mesure o la combustion qui s'opère en majeure partie à co-courant dans la phase fluidisée assure un bon transfert de la chaleur de combustion sur les grains de catalyseur, tout en maintenant le temps de résidence du catalyseur inférieur à deux minutes, contre, en moyenne, 3 à 15 minutes dans le cas de la deuxième chambre fonctionnant à contre-courant représentée sur la figure 2. Sur cette figure, les organes déjà décrits en relation avec la figure 1 sont à nouveau désignés par les mêmes chiffres de référence. Le catalyseur usé ayant déjà subi un strippage dans l'enceinte 8 est acheminé par la conduite 15 dans la première chambre de combustion 14, dans laquelle une pro- portion de 50 à 90 % du coke peut être brûlée conformément à la présente invention. Les particules du catalyseur ayant subi ce premier traitement de régénération sont -16- cette fois transférées par gravité naturelle, par le con- duit 41, au second étage 40 du régénérateur, à la base duquel est disposé un diffuseur 42, alimenté en air par la ligne 43. Des conditions de fonctionnement en lit fluidisé sont prévues à la base de la zone 40 et sont suffisantes pour permettre l'homogénéisation d'une certaine quantité de grains de catalyseur pendant un temps très court, ainsi que l'amorçage de la combustion. Elles sont cependant limitées de façon à éviter un rétromélange excessif des grains de catalyseur: dans la pratique, le temps de séjour moyen dans cette zone sera inférieur à 2 minutes et, de préférence, à moins d'une minute. Une accélération des gaz de fluidisation de cette seconde chambre est ensuite réalisée par un rétrécissement de la section transversale de la zone de régénération; la vitesse de fluidisation devient alors suffisante pour déterminer un fonctionnement en lit entraîné.'Au cours de la combustion qui en résulte, la température des grains augmente progressivement et peut monter jusqu'à environ 950 C. Les gaz de fluidisation qui se mélangent aux fumées issues de la combustion sont évacués avec les particules entraînées à la partie supérieure de la chambre 40 par un * conduit 44 qui débouche dans un séparateur 45. Ce sépara- teur est constitué ici d'un cyclone comportant une chemi- née axiale permettant l'évacuation des gaz épurés vers un conduit de fumées 46 et dont le fond, en forme de trémie, débouche par une sortie inférieure dans le conduit 3 d'alimentation en catalyseur régénéré du réacteur 1. Dans la pratique, le temps de séjour moyen du catalyseur à une température supérieure à 775 C sera inférieur à 30 secon- des et, de préférence, inférieur à 10 secondes. L'exemple suivant illustre les avantages de l'inven- tion. EXEMPLE On envoie dans une unité de craquage catalytique, -17- comprenant une colonne de craquage de type connu en soi, et un système de régénération de catalyseur du type représenté sur la figure 2, une charge lourde qui est ici un résidu de distillation atmosphérique directe (RAT). On utilise un catalyseur commercial, comprenant des zéolithes ultra-stabilisées et une matrice propre à craquer des molécules d'hydrocarbures les plus lourdes dans des condi- tions de craquage. Deux essais ont été effectués avec la même charge, l'un dans des conditions usuelles de craquage et de régénération (essai A), l'autre (essai B) en utilisant un régénérateur du même type, mais modifié conformément aux caractéristiques de la présente invention. La comparaison des conditions de fonctionnement de la première chambre de régénération permet de dresser le tableau comparatif suivant: TABLEAU Essai A Essai B Rapport des diamètres entre la partie supérieure et la partie inférieure du lit fluidisé: 1,2 1,7 Teneur en hydrogène résiduel du coke dans la zone de combus- tion: 6,5 5,0 25. Débit d'air injecté (kg/kg de coke) 11,7-12,2 9,7-10,3 Rapport CO/CO2 des effluents:0,25-0,40 0,9-1,4 Température de la partie supérieure du lit fluidisé: 680-715 700-715 30. Chaleur de combustion du coke: 7790-8240 5890-6480 % coke brûllé: 40-60 70-90 On voit, sur cet exemple, que, selon le procédé usuel, le pourcentage de coke brûlé à la température indiquée (limitée à un maximum de 715 C) est bien inférieur à celui obtenu par le procédé selon l'invention. De plus, les teneurs élevées en CO des gaz effluents obtenues dans l'Essai B garantissent la récupération optimum de la -18- chaleur de combustion de ce CO en aval du régénérateur,par des moyens connus dans la technique. On a constaté, en outre, qu'une injection de 0,01 à 0,10 kg de vapeur d'eau par kilo de coke dans la partie supérieure du lit fluidisé permet, d'une part, d'abaisser la teneur en coke dans la zone de combustion et, d'autre part, d'augmenter le débit d'alimentation en air (et donc le taux de combustion du coke) pour compenser la perte de chaleur résultant de la réaction de cette vapeur d'eau sur le coke. Enfin, l'inventaire du catalyseur porté à haute tempé- rature (ici de l'ordre de 800 à 825 C) dans la seconde chambre de régénération est réduit de plus de 70 %. Il s'en suit donc une longévité accrue du catalyseur et par conséquent de l'activité.de ce dernier. -19- REVENDICATIONS 1- Procédé de régénération d'un catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures, procédé dans lequel plus de 50 % du coke est brûlé dans au moins une chambre de régénération (14) fonctionnant en lit fluidisé, ce procédé étant caractérisé en ce que la combustion du coke est réalisée à une température n'excédant pas 750 C et, de préférence, 720 C, dans un lit fluidisé dans lequel les grains de catalyseur circulent essentiellement de haut en bas à contre-courant d'un fluide contenant de l'oxygène dont la vitesse superficielle ascendante, à la base du lit - fluidisé, est comprise entre 1,2 et 3,5 mètres par seconde, de façon à maintenir dans les gaz effluents de ladite chambre un rapport CO/C02 compris entre 0,5 et 1,5 les grains de catalyseur au moins partiellement régénérés étant récupérés de préférence à la base dudit lit fluidisé, et en ce que, dans la partie supérieure du lit fluidisé, la suspension de grains de catalyseur est ralentie du fait d'un accroissement substantiel du diamètre de la chambre de régénération, de façon à ramener la vitesse superficielle des fluides ascendants, ne contenant plus d'oxygène, à une valeur comprise entre 0,5 et 1,5 mètres par seconde, c'est-à-dire à une valeur correspondant aux conditions de fluidisation en lit fluidisé dense. 2- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le catalyseur usé provenant de la zone de conversion des hydrocarbures est dispersé de façon homogène au-dessus de la surface ou dans la partie supérieure (17) du lit fluidisé ne contenant plus d'oxygène. 3- Procédé selon l'une des revendications 1.ou 2, caractérisé en ce que le rapport des diamètres entre la partie supérieure (14b) et la partie inférieure (14a) du lit fluidisé est compris entre 1,25 et 3,00. 4- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, ca- ractérisé en ce que les temps de contact des gaz et du -20- catalyseur dans le lit fluidisé est inférieur à cinq secondes. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la vitesse superficielle des fluides gazeux dans la partie supérieure du lit fluidisé ne conte- nant par d'oxygène est de l'ordre de 0,2 à 1,5 m/s et de préférence de l'ordre de 0,5 à 1,2 m/s, 6- Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la combustion du carbone en oxyde de carbone est accélérée par la présence d'un accélérateur de combustion. 7- Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la combustion du monoxyde de carbone en gaz carbonique est inhibée par la présence d'un retardateur d'oxydation du monoxyde de carbone. 8- Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la régénération est complétée, dans la zone réductrice située à la partie supérieure du lit de catalyseur, par une réaction de gaz à l'eau obtenue par injection d'eau ou de vapeur d'eau dans cette zone. 9- Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'injection d'eau ou de vapeur d'eau et la réaction résultante de gaz à l'eau sont telles que le catalyseur est refroidi. 10- Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la température régnant dans la chambre de combustion (14) est stabilisée au-dessous d'une température limite de 750 C et, de préférence, de 720 C, par injection dans la partie supérieure de ce lit fluidisé de catalyseur régénéré et refroidi par passage dans un échangeur thermique. 11- Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'une proportion de 50 à 90 % du coke déposé au cours de la réaction de conversion est brûlée dans une première chambre de régénération (14), et en ce que le coke restant est brûlé dans une seconde chambre de -21- régénération (26,40) en lit fluidisé en présence d'unexcès d'oxygène, de manière telle que la combustion en dioxyde de carbone produise un dégagement de calories suffisant pour l'obtention d'un catalyseur complètement régénéré à une température substantiellement plus élevée et de préférence comprise entre 720 et 900 C. 12- Dispositif de régénération d'un catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci au cours d'une réaction de conversion d'hydrocarbures, ce dispositif comprenant: - au moins une chambre (14) de combustion du coke, dans laquelle le catalyseur est maintenu en lit fluidisé à l'aide d'un fluide gazeux; - à la partie inférieure de cette chambre, des moyens d'alimentation (24,25) dudit fluide gazeux en mélange avec de l'oxygène; à la partie supérieure de cette chambre, des moyens d'évacuation (18) des effluents gazeux; - à un niveau intermédiaire entre les moyens d'évacua- tions (18) des effluents gazeux et le niveau supérieur -de la suspension du catalyseur en lit fluidisé, des moyens d'alimentation (15) de la dite chambre en catalyseur usé à régénérer; - à la base de ladite chambre et, de préférence, au- dessous des moyens d'alimentation en un fluide contenant de l'oxygène, des moyens d'évacuation (2) du catalyseur au moins partiellement régénéré; ce dispositif étant caractérisé en ce que le débit d'alimentation en gaz oxydant est supérieur à 3500 m3/hxm2 dans la partie basse du lit fluidisé et en ce que la partie supérieure (14b) de la chambre de combustion possède une section dont le diamètre mesure entre 1,25 et 3,0 fois celui de la partie basse de ladite chambre sans appoint notable de fluide gazeux. 13- Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comporte, dans la partie supérieure (17) du lit fluidisé ne contenant pas d'oxygène, un diffuseur (21-) -22- connecté à des moyens d'alimentation en quantités déter- minées d'eau ou de vapeur d'eau. 14- Dispositif selon l'une des revendications 12 et 13, caractérisé en ce qu'il comporte, dans la partie supérieure (17) du lit fluidisé ne contenant pas d'oxygène, un moyen de recyclage (23) de catalyseur au moins partiellement régénéré et préalablement refroidi par passage dans un échangeur thermique. - Dispositif selon l'une des revendications 12 à 14, caractérisé en ce qu'il comporte un diffuseur de type an- nulaire (24) pour la diffusion du fluide oxydant. 16- Dispositif selon l'une des revendications 12 à 15, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen de mesure de la température de la partie supérieure (17) du lit fluidisé et un moyen de commande du débit de fluide oxydant asservi à ce moyen de mesure de façon telle que ladite température soit maintenue sensiblement constante. 17- Dispositif selon l'une des revendications 12 à 16, caractérisé en ce qu'il comprend une seconde chambre de combustion (26,40) située en aval de la première chambre (14) et possédant des moyens propres d'évacuation des effluents gazeux, cette seconde chambre étant apte à brûler 10 à 30 % du coke initialement déposé sur le catalyseur en présence d'un excès d'oxygène et à fournir à l'unité de conversion située en aval un catalyseur complè- tement régénéré à une température comprise de préférence entre 750 et 850 C. 18- Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite seconde chambre de combustion (40) située en aval de la première, fonctionne en lit fluidisé circu- lant.