FR 2632465 A1 19891208 FR 8807436 A 19880603 ! MOTEUR ELECTRIQUE A COMMUTATION ELECTRONIQUE, NOTAMMENT POUR L'ENTRAINEMENT D'UNE MACHINE DE DEPLACEMENT D'UN FLUIDE, EN PARTICULIER UN SECHE-CHEVEUX, EQUIPEE D'UN TEL MOTEUR. L'invention est relative & un moteur élec- trique à commutation électronique, du genre de ceux qui comportent: - un rotor qui comprend des aimants per- manents disposés de manière à déterminer un axe magnétique de rotor; - et un stator qui entoure le rotor et com- porte des encoches dans lesquelles sont logées des bovines destinées à être alimentées en courant continu et déterminent un axe magnétique de stator, des moyens de commutation étant prévus pour inverser judicieuse- mer.t le sens de circulation du courant dans les bobines afin que le couple électromagnétique exercé par le stator sur le rotor agisse toujours dans le même sens, des moyens sensibles à la position du rotor étant prévus pour commander les susdits moyens de com- mutation et provoquer la susdite inversion du sens de circulation du courant dans les bobines, des plots de réluctance étant en outre prévus dans le stator pour placer le rotor à l'arrêt dans une position o le démarrage du moteur sera assuré. L'invention concerne plus particulièrement un tel moteur dans lequel les bobines du stator sont reliées en série, et sont en nombre réduit, en parti- culier égal à quatre, tandis que les moyens de commu- tation comprennent un nombre réduit de transistors, en particulier quatre transistors formant un pont double. Dans de nombreuses applications, nécessitant un entraînement en rotation, on utilise de nos jours le moteur dit "universel". Ce moteur est simple, de faibles dimensions pour une puissance déterminée, et peut tourner à des vitesses relativement élevées, largement supérieures A 5000 tours/minute, ce qui est particulièrement intéressant pour des machines d'entraInement de fluides gazeux tels que les ventila- teurs, les soufflantes, et en particulier les sèche- cheveux. Toutefois, ce type de moteur "universel", qui comporte un collecteur mécanique et des balais, présente de sérieux inconvénients liés à l'usure de ces éléments, à l'étincelage dO aux mauvaises commuta- tions, à la génération de parasites, et au bruit qu'il occasionne. Les moteurs à commutation électronique per- mettent de supprimer le collecteur et les balais des moteurs universels, mais font intervenir, d'une manière générale, des composants relativement coOteux qui viennent augmenter sensiblement le prix du moteur. En outre, il était communément admis, jusqu'à ce jour, que le moteur à commutation élec- tronique, à plots de réluctance, ne pouvait fonc- tionner correctement qu'à des vitesses de rotation relativement basses, par exemple de l'ordre de 2000 tours/minute. On estimait qu'à des vitesses plus élevées, notamment supérieures à 5000 tours/minute, il n'était plus possible de faire fonctionner correcte- ment un tel moteur à commutation électronique en raison de l'importance prise par l'effet antagoniste du couple de réluctance à ces vitesses. L'invention a pour but, surtout, de fournir un moteur électrique à commutation électronique, du genre défini précédemment, capable de tourner à des vitesses aussi élevées que celles d'un moteur univer- sel, avec un bon rendement, sous un encombrement réduit pour une puissance donnée, et qui reste de con- struction simple et économique. Selon l'invention, un moteur électrique à commutation électronique du genre défini précédemment est caractérisé par le fait que les plots de réluctance sont dissymétriques par rapport à l'axe magnétique des bobines du stator et comprennent des encoches dont au moins une partie sert à loger au moins une bobine du stator afin d'assurer l'obtention d'un coefficient de bobinage maximal. La dissymétrie des plots de réluctance par rapport à l'axe magnétique du stator contribue à réduire sensiblement l'effet de freinage du couple de réluctance et à permettre la rotation à vitesse élevée avec un couple satisfaisant; l'amélioration du coef- ficient de bobinage permet d'améliorer le rendement du moteur. De préférence, l'axe des plots de réluctance est décalé de 45' par rapport à l'axe magnétique des bobines du stator. Avantageusement, le stator comporte un nom- bre pair d'encoches, séparées par des dents régulièrement réparties sur toute la périphérie et les plots de réluctance sont formés par deux groupes diarmétralement opposés de dents et d'encoches, les dents qui n'appartiennent pas aux plots de réluctance ayant une longueur plus faible que celle des dents qui appartiennent à ces plots, les bobines du stator étant logées pour partie dans des encoches des plots de réluctance, et, pour l'autre partie, dans des encoches n'appartenant pas aux plots de réluctance. Pour un diamètre intérieur de stator d'environ 20 mm et une hauteur globale des dents d'environ 7,7 mm, la différence de longueur entre les dents des plots de réluctance et celles qui * n'appartiennent pas à ces plots est d'environ trois dixièmes de millimètre. Chaque plot de réluctance peut avoir une étendue angulaire d'environ 100'. Le stator peut comporter seize encoches et seize dents, les plots de réluctance diamétralement opposés comprenant chacun cinq dents et quatre encoches, tandis que les six dents restantes forment deux groupes de trois dents, diamétralement opposés, ayant une longueur réduite, deux bobines étant logées dans deux encoches des plots de réluctance situées vers une extrémité angulaire de ces plots, tandis que les deux autres bobines du stator sont logées dans les deux encoches immédiatement voisines, qui n'appartiennent pas aux plots de réluctance. Pour une longueur axiale suffisante du sta- tor, notamment pour une longueur supérieure à 20 mm., les encoches du stator sont, de préférence, inclinées suivant un angle déterminé par rapport aux génératrices, de manière à réduire l'effet des har- moniques dentaires sur le couple électromagnétique. Avantageusement, le rotor est équipé d'aimants à base de terres rares, notamment au cobalt-samarium. Ces aimants peuvent avoir la -forme d'une tuile ronde constituée par une portion de cylin- dre, dont l'angle au centre est compris entre 110' et ', et est notamment voisin de 125'. Les moyens sensibles à la position du rotor peuvent comprendre, d'une part, un organe tel qu'un disque ou analogue, calé sur l'axe du rotor et compor- tar.t des plages de contraste différent, notamment une plage claire et une plage sombre, et d'autre part un capteur photo-électrique propre A recevoir un signal d'éclairement provenant des susdites plages et A pro- duire un signal électrique utilisé pour la commande de l'inversion du sens du courant dans les bobines. L'organe, disque ou analogue, peut comporter deux secteurs sombres dont les extrémités arrière, suivant le sens de rotation du rotor, sont diamétralement opposées et calées angulairement, de mame que le capteur, pour correspondre aux instants de commutation souhaités. Avantageusement, un secteur sombre s'étend sur plus de 90' et moins de 180', tandis que l'autre secteur sombre s'étend sur moins de 90', les secteurs clairs s'étendant entre les secteurs sombres. Un circuit logique approprié est prévu pour commander le sens convenable du courant dans les bobines du stator afin d'obtenir la rotation du rotor toujours dans le sens souhaité, selon qu'un secteur sotbre ou clair est vu par le capteur alors que le moteur est à l'arrêt. Généralement, le capteur photo-électrique corprend un émetteur, notamment en rayonnement infra- rouge. En variante, les moyens sensibles à la posi- tion du rotor comprennent un capteur à effet Hall, propre à produire un signal électrique pour la com- mande de l'inversion du sens du courant dans les botines, en réponse au passage d'au moins un aimant porté par un organe, tel qu'un disque ou analogue, calé sur l'axe du rotor. La vitesse de rotation d'un moteur à commu- tation électronique conforme à l'invention peut être de l'ordre de 13000 tours/minute. Une application particulièrement intéressante d'un tel moteur concerne l'entratnement de machines de déplacement de fluides, notamment gazeux, telles qu'une soufflante, un ventilateur ou en particulier un sèchecheveux, dans lesquelles le démarrage du moteur s'effectue avec une charge pra- tiquement nulle (couple résistant au démarrage sensi- blerment nul). L'invention est également relative à une machine de déplacement d'un fluide, notamment gazeux, et en particulier un sèche-cheveux ou séchoir à main, genéralement portable, caractérisée par le fait qu'elle est équipée d'un moteur à commutation éleo- tronique tel que défini précédemment. L'invention consiste, mises à part les dispositions exposees ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'un mode de réalisation particulier décrit avec référence aux dessins ci- annexes, mais qui n'est.nullement limitatif. La figure 1, de ces dessins, est un schéma simplifié d'un moteur à commutation électronique. La figure 2 est une vue en élévation d'un moteur conforme à l'invention. La figure 3 est une coupe du stator suivant la ligne 111-111 de la figure 2, cette coupe ayant subi une rotation de 90'. La figure 4 illustre une variante de réalisation des dents et des encoches du stator. La figure 5 est un schéma de la disposition des bobines du stator. La figure 6 est un graphique pour la détermination du coefficient de bobinage. La figure 7 est un graphique représentant les variations du couple électromagnétique représenté en trait mixte, du couple de réluctance représenté en tirets, et du couple résultant du moteur représenté en trait plein, en fonction de l'angle de rotation. La figure 8 est une représentation schématique du rotor et d'un disque calé sur l'axe de ce rotor, ainsi que d'un capteur-émetteur photo- électrique associé à ce disque. La figure 9, enfin, illustre une variante de réalisation dans laquelle le disque de la figure 8 est remplacé par un tambour. On se reportera, tout d'abord, à la figure 1 pour quelques rappels concernant les moteurs élec- triques A commutation électronique. Un tel moteur 1 comporte un rotor 2 muni d'aimants permanents et un stator 3 qui entoure le rotor, et comporte des encoches, telles que 4 (figure 2) dans lesquelles sont logées des bobines telles que destinées a être alimentées en courant continu et déterminant un axe magnétique A de stator.Pour la suite de la description on considérera que l'axe de stator A est horizontal et constitue l'axe de référence. Bien entendu, dans la pratique, cet axe peut être orienté différemment. Dans l'exemple de réalisation considéré, le stator 2 comporte un seul enroulement pilotable, formé par quatre bobines 5, 6, 7 et 8 branchées en série. Les aimants du rotor déterminent un axe magnétique de rotor t. Lorsque l'angle "entre l'axe magnétique A du stator et l'axe magnétique A du rotor est différent de zéro, à kit près, un couple électromagnétique apparaît entre le stator et le rotor, ce couple ayant tendance à aligner l'axe magnétique du rotor sur l'axe du stator. Pour un sens de circulation donné du courant dans les bobines du stator, le couple électromagnétique sera considéré comme positif pourb variant de zéro aà T. Pour que le couple électromagnétique, s'exerçant sur le rotor, conserve le même sens lorsque 9'varie deiT à 2 lU, on inverse le sens du courant dans l'enroulement du stator à l'aide de moy- ens de commutation C. Une nouvelle inversion de la circulation du courant dans le stator doit se produire lorsque 9 franchit la valeur 21v-. En résumé, les inversions du courant sont commandées pour les valeurs de égales à zéro et7C à 2kT- près. Le couple électromagnétique obtenu a l'allure d'une sinusoïde redressée, c'est-à-dire dont les alternances négatives ont été remplacées par des alternances positives. Les moyens de commutation C comprennent qua- tre transistors K1, K2, K3, K4, formant un double pont entre les bornes de la tension d'alimentation con- tinue, les transistors étant représentés de façon schématique sous forme d'un simple interrupteur. Les interrupteurs K1, K3 sont branchés en série entre les bornes d'alimentation, de même que les interrupteurs K2 et K4. L'enroulement du stator est relié, par cha- cune de ses extrémités, à un point milieu compris entre deux interrupteurs. La commande de ces interrupteurs est effectuée de telle sorte que K1, K4 soient fermés simultanément, tandis que K2, K3 sont ouverts; pour ce branchement, le courant circule dans un sens dans l'enroulement du stator. Pour obtenir une circulation du courant en sens inverse, on assure la fermeture simultanée des interrupteurs K2, K3 et l'ouverture des interrupteurs KI, K4. La commande des interrupteurs est assurée par des moyens D sensibles à la position angulaire du rotor 2. Ces moyens D, comme expliqué plus loin, comprennent avantageusement un capteur électrique com- biné avec un organe, tel qu'un disque calé sur l'arbre du rotor, comportant des plages sombres et claires. L'exemple de réalisation considéré est particulièrement simple, conformément au but recherché, puisque le stator comporte un seul enroule- ment et que les moyens de commutation comprennent seulement quatre transistors interrupteurs. Dans un tel moteur, le couple électromagnétique s'annule tous les ki- de telle sorte que si le rotor 2 pouvait s'arrêter dans une telle position, le démarrage ultérieur du rotor ne pourrait se produire. Pour empêcher un tel inconvénient, on prévoit, dans le stator, deux plots de réluctance pour placer le rotor 2 a l'arrêt dans une position o le démarrage du moteur sera assuré. Le phénomène de réluctance tend à faire placer le rotor 2 dans la position o l'entrefer est minimal. Ces plots font saillie radialement vers l'intérieur par rapport à la surface interne du stator, et le rotor 2 se posi- tionne, à chaque arrêt, dans l'axe de ces plots. La présence de tels plots de réluctance fait apparaître, lorsque le rotor 2 tourne, un couple de réluctance qui a une fréquence double de celle du cou- pie électromagnétique, et qui vient se combiner avec lui. Selon l'invention, pour optimiser le moteur électrique à commutation électronique et notamment pour améliorer son rendement et lui permettre de tourner à des vitesses élevées, on prévoit des plots de réluctance 9, 10 (voir figure 2) dissymétriques par rapport à l'axe A des bobines du stator, et qui comprennent des encoches 4 dont au moins une partie sert à loger au moins une bobine du stator 3, afin d'assurer l'obtention d'un coefficient de bobinage maximal. En opérant de la sorte, on diminue les effets antagonistes du couple de réluctance sur le fonctionnement souhaité du moteur et on utilise au maximum ce couple de réluctance pour la rotation dans le sens souhaité; en outre, grâce à l'utilisation d'encoches prévues dans les plots de réluctance, on peut placer les bobines-au voisinage du plan diamétral orthogonal à l'axe magnétique A du stator, ce qui, comme expliqué plus en détail plus loin, améliore le coefficient de bobinage, et permet d'améliorer le rendement du moteur. Comme visible sur la figure 2, l'axe F des plots de réluctance 9, 10 est décalé d'un angleOC., avantageusement égal à 45', par rapport à l'axe magnétique A des bobines du stator. Le stator 3 comporte un nombre pair d'encoches 4 séparées par des dents 11, régulièrement réparties sur toute la périphérie intérieure du sta- tor. Les plots de réluctance 9, 10 sont formés par deux groupes diamétralement opposés de dents 1l et d'encoches 4. Les dents Il qui n'appartiennent pas aux plots de réluctance ont une longueur 1, selon la direction radiale, légèrement plus faible que la longueur L des dents appartenant aux plots 9 et 10. Chaque plot de réluctance s'étend angulaire- ment suivant un angle compris de préférence entre 80' et 120', et avantageusement voisin de 100'. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 2, le stator 3 comporte seize encoches 4 et seize dents 11. Chaque plot de réluctance, comme visi- ble sur la figure 2, est formé par l'ensemble de cinq dents 1l et de quatre encoches. Chaque groupe de cinq dents s'étend sensiblement suivant 100'. Les deux groupes sont diamétralement opposés. Les six dents restantes, de longueur 1, for- ment deux autres groupes diamétralement opposés. L'enroulement du stator, qui est formé de quatre bobines reliées en série, comprend deux bobines , 6 logées dans deux encoches des plots de réluctance situées vers une extrémité angulaire des plots, à savoir l'extrémité supérieure pour le plot 9 et l'extrémité inférieure pour le plot 10, tandis que les deux autres bobines 7 et 8 du stator sont logées dans Il ' les encoches 4 immédiatement voisines n'appartenant pas aux plots de réluctance. Dans l'exemple plus précis d'une réalisation d'un moteur électrique pour séchoir à main, le diamètre intérieur du stator est de l'ordre de 20 mm, la hauteur L des dents Il est d'environ 7,7 mm, et la différence de. longueur L-t est de l'ordre de trois dixièmes de millimètre (0,3 mm), le diamètre extérieur du rotor étant de l'ordre de 19 mm. Le coefficient de bobinage Kbob correspond au rapport de la somme vectorielle de toutes les forces électromotrices, engendrées par les différentes bobines, sur le produit N.E, N étant le nombre total des spires dans toutes les bobines reliées en série, et E l'amplitude de la force électromotrice produite par chaque bobine. Les positions des quatre bobines ont été représentées sur la figure 5, avec les écarts angu- laires correspondant au stator de la figure 2, l'axe magnétique A du stator étant l'axe horizontal sur cette figure 5. L'angle aigu C entre le plan moyen des bobines 5 et 6 est égal à celui existant entre le plan moyen des bobines 7 et 8. Dans l'exemple représenté sur la figure 2, ainsi que sur la figure 5, cet angle est égal à 22,5' (soit 360 /16). L'angle t entre le plan moyen des bobines 5 et 8 est égal à 110' dans l'exemple de réalisation de la figure 2, cette valeur ayant été reportée sur la figure 5. Le sens de circulation du courant dans les bobines est représenté schématiquement par une pointe de flèche (cercle avec point au centre), lorsque le courant va de l'arrière vers l'avant du plan de figure, et par un empennage de flèche (croix dans un cercle) pour le sens inverse. La somme vectorielle de toutes les forces électromotrices produites par les différentes bobines est représentée sur la figure 6. Les bobines ayant toutes le même nombre de spires et le même diamètre, l'amplitude de la force électromotrice produite par chaque bobine est la même. La force électromotrice produite par la bobine 7 est représentée, sur la figure 6, par le vec- teur E7 orienté verticalement de haut en bas. La force électromotrice de la bobine 8 est représentée _b _ par le vecteur ES, de même norme que E7, mais décalé angulairement de l'angle, par rapport à E7. La force électromotrice engendrée par la bobine 5 est représentée par -le vecteur E5, de même norme que les précédents, mais formant un angle (Y-1)par rapport au vecteur E6. Enfin, la force électromotrice produite par la bobine 6 est représentée par le vecteur E6, de même norme que les précédents, mais formant un angle avec le vecteur E5. La force électromotrice résultante est représentée par le vecteur Etot. Dans l'exemple considéré, o l'angle vaut 22,5', et l'angle, 110', la norme du vecteur Etot est égale à 3,6 fois la norme des vecteurs élémentaires. Le coef- ficient de bobinage est donc égal à Kbob '3,6/4 = 0,9, ce qui correspond à un très bon coefficient de bobinage. Cela s'explique par le fait que les bobines, comme visible sur la figure 5, sont pratiquement diamétrales, c'est-a-dire que leur plan moyen est voisin du plan orthogonal à l'axe magnétique A du sta- tor. Lorsque l'épaisseur du stator, c'est-à-dire sa dimension'suivant son axe, est relativement impor- tante, par exemple supérieure à 20 mm, on peut prévoir, comme représenté partiellement sur la figure 4, des encoches 4 inclinées suivant un angle déterminé par rapport aux génératrices du cylindre formant la surface interne du stator, de manière à réduire l'effet des harmoniques dentaires sur le couple électromagnétique. Dans le cas de la figure 3, les encoches sont parallèles auxdites génératrices. Pour obtenir l'inclinaison (, on décale angulairement, de la quantité souhaitée, les tôles statoriques entre elles, l'empilage de ces tôles con- stituant le stator. Le rotor 2 (voir figure 2) est équipé d'aimants 12, 13 à base de terres rares, notamment d'aimants au cobalt-samarium. Chaque aimant a la forme d'une tuile ronde constituée par une portion de cylin- dre dont l'angle au centre est compris entre 110' et ', et est de préférence voisin de 125'. Le rayon de courbure de la surface extérieure des aimants est sen- siblement égal au rayon de la surface interne du sta- tor. Les aimants 12 et 13 sont fixes, notamment par collage, sur les deux extrémités polaires diamétralement opposées, épanouies du noyau 14 en fer doux du rotor. La figure 7 est une représentation du couple obtenu avec un moteur conforme à l'invention. Cette courbe est donnée sur une plage angulaire de O' à 18f'-, c'est-a-dire sur une plage angulaire qui correspond à la période du couple. Le couple est porté en ordonnées; les gra- duations des ordonnées sont à multiplier par 1jr3 Nm pour obtenir la valeur du couple dans l'exemple considéré (longueur du rotor 15 mm; diamètre interne du stator 20 mm). La courbe 15 en trait mixte représente les variations du couple électromagnétique produit par l'interaction du champ électromagnétique du stator et du champ magnétique du rotor. La courbe 16, en tirets, représente les variations du couple de réluotance. Les variations du couple total sont représentees par la courbe 17 en trait plein qui résulte de l'addition des deux courbes précédentes. Il apparaît clairement, d'après cette figure 7, que le couple de reluctance est positif pour les plages angulaires o le couple électromagnétique est faible ou négatif, tandis que le couple de reluctance est négatif lorsque le couple électromagnétique est fortement positif. Ainsi, la combinaison du couple de reluctance et du couple électromagnétique selon l'invention conduit à un couple total dont les ondula- tions autour d'une valeur moyenne, correspondant à la droite 18 parallèle à l'axe des abscisses, sont rela- tivement faibles, tandis que la valeur moyenne du cou- ple correspondant à cette droite 18 est relativement élevée. Le couple de réluctance reste excellent pour assurer le positionnement du rotor 2 à l'arrêt. En se reportant à la figure 8, on peut voir que les moyens D sensibles à la position du rotor 2 comprennent un organe 19, tel qu'un disque 20 ou analogue, calé sur l'axe du rotor 2 et comportant des plages de contraste différent, notamment une plage claire et une plage sombre, en particulier une plage blanche et une plage noire. Dans l'exemple considéré, le disque 20 comporte deux plages ou seoteurs sombres 21, 22, dont les extrémités arrière 21a, 22a, suivant le sens de rotation du rotor (sens des aiguilles d'une montre selon la figure 8) sont diamétralement opposées. Le secteur 21 s'étend suivant un angie au plus égal à 90'; dans le cas de la figure 8, l'angle du secteur 21 est de l'ordre de 60'. Le secteur 22. s'étend sur un angle supérieur à 90' et inférieur à '; dans le cas de la figure 8, le secteur 22 s'étend sur un angle d'environ 160'. Les deux secteurs sombres 21, 22 sont séparés par deux secteurs clairs 23, 24. Les extrémités 21& et 22_ sont calées angu- lairement de manière à correspondre aux instants de commutation souhaités, c'est-à-dire qu'elles sont alignées sur l'axe magnétique du rotor 2. Les moyens D comprennent en outre un capteur photo-électrique 25 qui comporte un émetteur de ray- onnement infra-rouge dirigé sur les secteurs du disque , et un récepteur sensible au rayonnement renvoyé par le secteur du disque frappé par le rayonnement. Le faisceau de l'émetteur du capteur 25 est * calé angulairement sur I'axe magnétique du stator. L'ensemble est agencé de telle sorte que, lorsque le rayonnement tombe sur un secteur sombre tel que 21, 22, le rayonnement renvoyé vers le récepteur du cap- teur 25 est insuffisant pour produire un signal en sortie de ce récepteur; par contre, lorsque le ray- onnement émis tombe sur un secteur clair tel que 23, 24, le récepteur du capteur 25 donne, sur sa sortie, un signal correspondant par exemple à un niveau "1"1ogique. Ce signal est utilisé pour commander l'inversion du sens du courant dans les bobines du stator. De préférence, le capteur 25 est associé à ; des moyens de commande 26 propres à établir l'inversion du sens du courant dans les bobines seule- ment pour les fronts montants des signaux produits par le capteur 25. Un front montant correspond au passage du faisceau lumineux provenant de l'émetteur du cap- teur 25, d'un secteur sombre tel que 21 ou 22 à un secteur clair. Ces moyens 26 peuvent comprendre un circuit monostable déclenché uniquement par les fronts montants des signaux du capteur. La position d'arrêt du rotor est déterminée à 180' près par les plots de réluctance. Pour assurer le démarrage du rotor dans le sens de rotation souhaité, il faut faire circuler le courant dans les bobines 5, 6, 7 et 8 du stator dans un sens ou dans l'autre, selon la position du rotor à l'arrêt. La combinaison de plages sombres 21 et 22 représentées sur la figure 8 permet de faire une différence selon que le Pâle sud S du rotor se trouve en haut ou en bas à l'arrêt, selon la représentation de la figure 8. Lorsque le pôle sud se trouve en bas, comme représenté sur la figure 8, le capteur 25 voit, à l'arrêt, la plage sombre 22, par contre, si le pale nord N se trouve en bas à l'arrêt, le capteur va voir le secteur clair 24. Un circuit logique 27 est combiné avec le capteur 25 pour commander le sens convenable du courant dans les bobines 5 à 8, au démarrage du moteur, selon que le signal sur la sortie du capteur , lorsque le moteur est à l'arrêt, correspond à un "0" logique (cas o le capteur 25 voit le secteur 22 à l'arrêt) ou à un "1" logique (cas o le capteur 25 voit le secteur 24 à l'arrêt). Le démarrage du moteur ayant été assurë dans le sens souhaité, les commutations s'effectuent ensuite normalement. La figure 9 illustre une variante de réalisation dans laquelle l'organe 19 au lieu d'être constitué par un disque comme dans le cas de la figure 8, est constitué par un tambour 20a, calé sur l'axe du rotor; les secteurs sombres et clairs sont prévus sur la surface extérieure de la paroi cylindrique 28 de ce tambour. Le capteur 25 est dirigé vers cette paroi 28 tout en en étant écarté radialement, comme représenté sur la figure. L'agencement des secteurs sombres et clairs, et le fonctionnement de l'ensemble, sont semblables à ceux décrits à propos de la figure 8. En variante, le disque 20 peut ne comporter que deux zones (ou secteurs), l'une noire ou sombre, l'autre claire, au lieu des quatre secteurs 21 à 24 prévus sur la figure 8. Deux transistors de puissance seulement, au lieu des quatre prévus sur la figure 1, peuvent être utilisés, en combinaison avec une source de tension à point milieu. Le capteur optique peut être choisi de manière à permettre l'utilisation des fronts montant et descendant de son signal pour commander, succes- sivement, la saturation de ces deux transistors de puissance. Selon une autre variante, le capteur propre à commander les transistors, pour l'inversion de courant, est un capteur à effet Hall, dont la consom- mation est moins importante que celle d'un capteur optique et qui est insensible à la pollution. Au moins un aimant est fixé sur un disque solidaire du rotor, et le capteur à effet Hall bascule lorsque cet aimant passe devant lui. L'invention permet d'obtenir un moteur à commutation électronique pouvant tourner à des vitesses élevées, notamment de l'ordre de 13 000 tours/minute, d'encombrement réduit pour une puissance donnée, particulièrement silencieux et fiable. Un tel moteur est particulièrement adapté à l'entraînement d'une machine pour le déplacement d'un fluide gazeux, et plus particulièrement encore à un sèche-cheveux portable, ou à poste fixe. REVENDICAT.IONS 1. Moteur électrique à commutation élec- tronique comportant: - un rotor (2) qui comprend des aimants per- manents (12, 13) disposés de manière à déterminer un axe magnétique de rotor; - et un stator (3) qui entoure le rotor et comporte des encoches (4) dans lesquelles sont logées des bobines (5, 6, 7, 8) destinées à être alimentées en courant continu, et déterminant un axe magnétique (A) de stator, des moyens de commutation (C) étant prévus pour inverser judicieusement le sens de circulation du courant dans les bobines afin que le couple électromagnétique exercé par le stator (3) sur le rotor (2) agisse toujours dans le même sens, des moyens (D) sensibles à la position du rotor étant prévus pour commander les moyens de commu- tation (C) et inverser le sens de circulatipn du courant dans les bobines, des plots de réluctance (9, 10) étant en outre prévus dans le stator (3) pour placer le rotor (2) à l'arrêt dans une position o le démarrage du moteur sera assuré, caractérisé par le fait que les plots de réluctance (9, 10) sont dissymétriques par rapport à l'axe magnétique (A) des bobines du stator (3) et comprennent des encoches (4) dont au moins une partie sert à loger au moins une bobine (5, 6) du stator (3) afin d'assurer l'obtention d'un coefficient de bobinage (Kbob.) maximal. 2. Moteur électrique selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les bobines (5, 6, 7, 8) du stator sont en nombre réduit, en particulier égal à quatre, et reliées en série, tandis que les moyens de commutation (C) comprennent un nombre réduit de transistors, en particulier quatre transistors (K1, K2, K3, K4) formant un pont double. 3. Moteur selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait que l'axe des plots de réluctance (9, 10i est décalé de 45' par rapport à l'axe magnétique (A) des bobines du stator (3). 4. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé par le fait que le stator (3) comporte un nombre pair d'encoches (4), séparées par des dents (11) régulièrement réparties sur toute la périphérie, et que les plots de réluctance (9, 10) sont formés par deux groupes diamétralement opposés de dents (11) et d'encoches (4), les dents qui n'appartiennent pas aux plots de réluctance (9, 10) ayant une longueur (1) plus faible que celle (L) des dents appartenant aux plots, les bobines du stator (3) étant logées pour partie dans des encoches des plots de réluctance (9, 10) et, pour l'autre partie, dans des encoches n'appartenant pas aux plots de réluctance. 5. Moteur selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la longueur (I) des dents (11) qui n'appartiennent pas aux plots de réluctance (9, 10) est intérieure d'environ trois dixièmes de millimètre par rapport aux dents appartenant aux plots de réluctance, pour une hauteur globale (L) de dents d'environ 7, 7 millimètres, et un diamètre intérieur de stator (3) d'environ 20 millimètres, le diamètre extérieur du rotor (2) étant de l'ordre de 19 millimètres. 6. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications 3 à 5, caractérisé par le fait que chaque plot de réluctance (9, 10) a une étendue angulaire d'environ 100'. 7. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications 3 à 6, caractérisé par le fait que le stator (3) comporte seize encoches (4) et seize dents (11), les plots de réluctance (9, 10) comprenant chacun cinq dents et quatre encoches et étant diamétralement opposés, les six dents restantes formant deux groupes également diamétralement opposés, et ayant une longueur (1) réduite, deux bobines (5, 6) étant logées dans deux encoches des plots de réluctance situées vers une extrémité angulaire de ces plots, tandis que les deux autres bobines (7, 8) du stator sont logées dans les deux encoches immédiatement suivantes. 8. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé par le fait que les encoches du stator (3) sont inclinées suivant un angle déterminé ( c) par rapport aux génératrices, de manière à réduire l'effet des harmoniques dentaires sur le couple électromagnétique. 9. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé par le fait que le rotor (2) est équipé d'aimants permanents (12, 13) à base de terres rares, en particulier d'aimants au cobalt-samarium. 10. Moteur selon la revendication 9, caractérisé par le fait que les aimants permanents (12, 13) ont la forme d'une tuile ronde dont l'angle au centre est compris entre 110' et 140', et, en par- ticulier, est voisin de 125*. 11. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, dans lequel les moyens (D)- sen- sibles à la position du rotor (2) comprennent d'une part un organe (19) tel qu'un disque ou analogue, calé sur l'axe du rotor (2) et comportant des plages de. contraste différent, notamment une plage claire et une plage sombre, et, d'autre part, un capteur (25) photo-électrique propre à recevoir un signal d'éclairement provenant des susdites plages (21, 22; 23, 24) et à produire un signal électrique utilisé pour la commande de l'inversion du sens du courant dans les bobines, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens de commande (26> propres à établir le sens de l'inversion du courant dans les bobiens (5, *6, 7, 8) du stator (3J seulement pour les fronts mon- tants des signaux produits par le capteur, un front montant correspondant au passage d'un secteur sombre (21, 22) à un secteur clair (23, 24) devant le capteur (25). 12. Moteur selon la revendication 11, caractérisé par le fait que l'organe (19) comporte deux secteurs sombres (21, 22) dont les extrémités arrière, suivant le sens de rotation du rotor, sont diamétralement opposées et calées angulairement, de mème que le capteur (25), pour correspondre aux instants de commutation souhaités. 13. Moteur selon la revendication 12, caractérisé par le fait qu'un secteur sombre (22) s'étend sur plus de 90' et moins de 180', tandis que l'autre secteur sombre (21) s'étend sur moins de 90', les secteurs clairs (23, 24) s'étendant entre les sec- teurs sombres. 14. Moteur selon la revendication 12 ou 13, caractérisé par le fait que, pour détecter la position d'arrêt du rotor (2) et déterminer le sens à donner au courant dans les bobines du stator (3) afin d'avoir toujours le même sens de rotation du rotor, un circuit logique (27) est prévu pour commander le sens conven- able du courant dans les bobines de stator selon qu'un secteur sombre (22) ou clair (24) est vu par le cap- teur (25) alors que le moteur est à l'arrêt. 15. Moteur selon l'une quelconque des reven- dications précédentes, caractérisé par le fait que sa vitesse de rotation est de l'ordre de 13000 tours/minute. 16. Application d'un moteur selon l'une quelconque des revendications précédentes à l'entrainement d'une machine de déplacement d'un fluide, en particulier gazeux, telle qu'un sèche- cheveux, une soufflante, un ventilateur, ou analogues. 17. Sèche-cheveux, en particulier portable, caractérisé par le fait qu'il est équipé d'un moteur selon l'une quelconque des revendications 1 à 15.