FR 2613952 A1 19881021 FR 8803809 A 19880323 261395? La présente invention concerne un procédé et un appa- reil pour récupérer des phases liquides à partir d'émul- sions à trois phases. Plus spécifiquement, l'invention concerne un procédé et un appareil pour la récupéra- tion de solvant organique et d'acide phosphorique à partir d'émulsions stables formées pendant l'extraction d'uranium à partir de l'acide phosphorique obtenu par voie humide. L'acide phosphorique par voie humide est produit en faisant réagir du phosphate avec de l'acide sulfurique. Les produits réactionnels principaux comportent de l'aci- de phosphorique et du sulfate de calcium (gypse) qui sont séparés par filtration. Le courant d'acide phosphorique P2 05 à 30 % provenant de l'étape de filtration contient d'autres constituants, tels que de l'uranium, qui peuvent être récupérés par une extraction par solvant à ce moment du procédé. L'acide phosphorique P205 à 30 % sans uranium est alors concentré par évaporation à environ 54 %, ce qui représente la concentration à laquelle l'acide de qualité marchande est vendu. L'uranium extrait du courant d'acide phosphorique P205 à 30 % est vendu en tant que sous-produit. Selon son origine, le phosphate contient différentes impuretés organiques naturelles. D'autres impuretés orga- niques peuvent être apportées au phosphate pendant les opérations de prétraitement. Certaines des impuretés organiques traversent le gateau de filtre de gypse et se retrouvent dans le courant d'acide phosphorique P205 à % décrit ci-dessus. Ces impuretés, désignées habituel- lement en tant que humates ou acides humiques, sont res- ponsables de la création et de la stabilisation d'émul- sions formées quand l'acide phosphorique est mélangé au solvant dans la phase d'extraction par solvant de l'uranium. Les émulsions, connues dans l'industrie sous le nom de "caillés", non seulement créent des problèmes de traitement, mais contribuent également, de façon im- portante, aux coûts de production de l'uranium en augmen- tant les pertes de solvant. Ces émulsions sont des émulsions à trois phases cons- tituées d'une phase liquide de faible densité ou "légè- re", une phase liquide de forte densité ou "lourde" et une phase solide. La phase liquide de faible densité, qui peut être désignée comme le "solvant", la phase "organi- que", ou le "solvant organique", est composée d'ingré- dients actifs qui sont dissous dans un diluant inerte. Dans le cas de l'extraction de l'uranium à partir de l'acide phosphorique, les ingrédients actifs sont l'acide phosphorique de di-2-éthyl-hexyle, désigné habituellement par DEHPA, et de l'oxyde de tri-octyl-phosphine, désigné habituellement par TOPO. Ces ingrédients actifs sont dis- sous dans le diluant inerte qui est, de façon typique, du kérosène. Cette phase de faible densité présente, de fa- çon typique, une densité d'environ 0,83. La phase liquide de forte densité, désignée généralement comme la phase acide ou "aqueuse", est habituellement une solution de filtration basique ou acide. Dans le cas de l'extraction d'uranium à partir d'acide phosphorique, le composant aqueux de l'émulsion est l'acide phosphorique. Cette pha- se de forte densité présente, de façon typique, une den- sité d'environ 1,3. Ces deux phases liquides de l'émul- sion présentent une valeur économique en ce qui concerne l'installation de traitement et il est, en conséquence, souhaitable de récupérer ces liquides. La phase solide est composée de solides organiques et inorganiques. Les solides organiques comportent les humates indi- qués ci-dessus, qui, de façon typique, présentent, à l'état humide, une densité intermédiaire par rapport à celles des deux phases liquides. Une fois séparés des phases liquides, débarrassés de tout solvant, et retirés du moyen de filtration, les solides de l'émulsion sont analogues à des goudrons et constitués d'environ 80 % de matière carbonée, la partie restante comportant P25, de l'humidité résiduelle et des solides inorganiques. Les solides de l'émulsion présentent de petites tail- les de particules et un caractère gélatineux. Ces carac- téristiques des solides de l'émulsion entraînent que les taux de filtration de l'émulsion sont trop faibles pour efficacement utiliser une filtration sous pression ou sous vide de grandes quantités de ces solides. La den- sité relativement faible de la phase solide de l'émulsion ne permet pas de traiter efficacement l'émulsion par un centrifugeur de décantation continu. De tels centrifu- geurs peuvent séparer, de façon continue, des solides denses et lourds en projetant de tels solides contre la paroi de la chambre de centrifugation. Les solides de l'émulsion ne sont pas assez denses pour une telle procé- dure. Les caractéristiques des solides de l'émulsion em- pêchent la formation d'interfaces solide-liquide distinc- tes pendant la centrifugation dans de telles machines. D'autres types de centrifugeurs continus, tels que des centrifugeurs à disque ou à buse, ou ceux décrits dans le document US-A-4 424 195 de Korchnak et al. ne peuvent pas réaliser la séparation des trois phases de l'émulsion. Les produits de séparation à partir de tels centrifugeurs consistent en une partie supérieure limpide de solvant et une partie inférieure d'un mélange d'acide, de solvant et de solides. Comme les solides ne peuvent être effectivement évacués que sous la forme d'une bouil- lie, la récupération du solvant n'est pas maximisée et l'acide n'est pas évacué sous forme d'un liquide limpide de ces centrifugeurs. Egalement, l'utilisation de ces centrifugeurs dans un système de traitement d'émulsions de ce type fournit de médiocres résultats à cause de l'usure excessive rapide des centrifugeurs. Cette usure rapide est due aux vitesses élevées de fonctionnement de ces centrifugeurs. Ces centrifugeurs peuvent fonctionner à des vitesses de 4.000 à 6.000 tours par minute. Il se produit une obturation des orifices et des chambres de ces centrifugeurs par les solides carbonés de l'émulsion, analogues à des goudrons. Des centrifugeurs à panier non perforé ou à godet équipés de tubes internes du type "écumoire" sont utili- sés avec succès pour séparer des phases liquide et solide en systèmes à deux phases. Dans de telles applications, o les solides sont plus denses que le liquide, les soli- des sont projetés contre la paroi du centrifugeur, tandis qu'un bain de liquide clarifié s'accumule à l'intérieur du centrifugeur. Si le liquide n'est d'aucune valeur, on le laisse habituellement s'accumuler à une profondeur suffisante pour déborder la lèvre du panier du centrifu- geur. Ce procédé d'évacuation continue du liquide entraî- ne des éclaboussements de liquide et une partie du liqui- de est perdue par le fond du panier du centrifugeur per- mettant l'évacuation des solides. Si le liquide n'a pas de valeur, il peut être élimine via un tube interne du type écumoire. Une telle machine peut être utilisée pour réaliser la séparation souhaitée d'émulsions à trois pha- ses, telles que les émulsions indiquées ci-dessus. Cepen- dant, le succès commercial est limité par la possibilité d'éliminer, de façon continue, la phase liquide lourde une fois que la séparation a été obtenue. Egalement, les solides doivent être évacués sous forme d'une bouillie, en éliminant ainsi des quantités excessives d'acide et de solvant. Des procédés de traitement chimique, comme décrits dans le document US-A-4 190 633 intitulé "Crud Handling Circuit" de Smith et al., offrent des procédés alterna- tifs à la séparation mécanique à l'aide de centrifugeurs. Dans certaines installations industrielles, cependant, il n'est pas possible d'utiliser des procédés de traitement chimique du fait des difficultés pour se défaire des résidus chimiques additionnels. L'industrie a reconnu les problèmes associés à la récupération du solvant et de l'acide à partir de telles émulsions et a, en conséquence, cherché à minimiser ces problèmes en éliminant la matière formant de telles émul- sions de l'acide phosphorique avant toute extraction de l'uranium. Plusieurs procédés pour éliminer la matière formant les émulsions de l'acide phosphorique ont été dé- veloppés. Le document US-A-4 087 512 de Reese et al. révèle une tentative pour minimiser la formation d'émul- sions stables, qui sont provoquées par des acides humi- ques dans l'acide phosphorique par voie humide, par un pré-traitement à l'aide d'un hydrocarbure bon marché. De tels hydrocarbures peuvent inclure du kérosène, de la gazoline, du benzène et du toluène. Dans ce procédé, l'acide et l'hydrocarbure sont mélangés, puis transférés vers un séparateur à trois phases o, après quelques minutes, l'acide libre et le solvant se séparent en lais- sant l'émulsion stable qui contient l'hydrocarbure, l'acide et les solides formant l'émulsion. Le procédé de Reese et al. discuté ci-dessus et des procédés semblables peuvent, à différents degrés, réduire les pertes de solvant et d'autres problèmes qui se posent en aval, associés à la formation de l'émulsion. Cepen- dant, même le procédé commercial existant le plus effica- ce ne peut pas totalement éliminer la formation desdites émulsions. Ainsi, il existe dans l'industrie un besoin pour un procédé de récupération de solvant efficace. Un tel procédé peut présenter l'avantage d'éviter l'utilisa- tion de systèmes de purification de l'acide coûteux. L'industrie, en conséquence, a besoin d'un procédé grace auquel le solvant et l'acide peuvent être efficacement récupérés à partir de l'émulsion formée pendant la récu- pération de l'uranium à partir de l'acide phosphorique, et d'un appareillage pour mettre en oeuvre ce procédé. L'invention concerne un procédé pour la récupération de deux phases liquides à partir d'une suspension émulsi- fiée de particules. L'invention comprend les étapes con- sistant à mélanger un moyen de filtration dans une émul- sion ayant un liquide de faible densité, un liquide de forte densité et un solide. La centrifugation de l'émul- sion dans un filtre centrifuge ayant une surface de fil- tration est réalisée à une vitesse suffisante pour recueillir le solide sur le filtre et pour séparer le liquide à faible densité du liquide à forte densité, le liquide à forte densité traversant la surface du filtre. De façon souhaitable, le liquide de faible densité est éliminé, de façon continue, de l'intérieur du centrifu- geur via un tube du type écumoire positionné de façon appropriée. Si un tel tube n'est pas utilisé, la sépara- tion ou l'élimination physique du liquide de faible den- sité du liquide de forte densité est alors réalisée par d'autres moyens mécaniques. Ce procédé peut comprendre l'étape consistant à faire entrer en contact un moyen de filtration avec une émul- sion soit en mélangeant le moyen de filtration dans l'émulsion, soit en utilisant le moyen de filtration en tant que pré-enduit. L'émulsion est formée à partir d'un solvant de faible densité, d'un acide de forte densité et d'un solide. Le procédé comporte l'étape consistant à amener l'émulsion dans un filtre centrifuge. Le filtre centrifuge présente (1) une paroi d'enveloppe comportant au moins un conduit de sortie stationnaire fixé à la paroi, (2) un panier cylindrique présentant une paroi cylindrique perforée, le panier cylindrique étant adapté pour tourner à l'intérieur de la paroi d'enveloppe et pour maintenir un tissu de filtration à l'intérieur de la paroi cylindrique perforée, et (3) un tube du type écumoire s'étendant dans le panier cylindrique rotatif dont une extrémité est juxtaposée au tissu de filtration ou à la matière contenue sur celui-ci. L'invention pré- voit alors l'étape consistant à centrifuger l'émulsion dans le filtre centrifuge à une vitesse suffisante pour (1) fournir une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g, (2) séparer le solvant de faible densité de l'acide de forte densité, et (3) faire traverser par l'acide de forte densité la paroi cylindrique perforée vers la paroi d'enveloppe, et (4) éliminer le liquide de faible densité à travers le tube interne du type écumoi- re. On peut alors recueillir simultanément le solvant de faible densité et l'acide de forte densité à l'extérieur du centrifugeur, tandis que les solides sont retenus sur le tissu de filtration. La vitesse du filtre centrifuge, dans le mode de réalisation préféré, par rapport à la vitesse d'alimentation de l'émulsion, est également in- suffisante pour que le solvant de faible densité traverse le cylindre perforé. Dans le mode de réalisation préféré, l'invention comporte de plus l'étape qui consiste à recueillir simultanément le solvant de faible densité à travers le tube du type écumoire, l'acide de forte densi- té à travers le conduit de sortie stationnaire, et le solide sur le tissu de filtration. L'appareil préféré de l'invention comporte un filtre centrifuge, qui présente un tube interne du type "écumoi- re" positionné de façon que la phase liquide de plus fai- ble densité, telle que le solvant dans des procédés d'ex- traction d'uranium, est retirée, de façon continue, de la chambre du filtre centrifuge. Cet appareil de l'invention évite l'accumulation du liquide de plus faible densité au-delà d'un niveau prédéterminé dans le filtre centrifu- ge et permet l'alimentation du centrifugeur à des vites- ses sensiblement plus élevées que les vitesses d'alimen- tation possibles dans des modes de réalisation de l'in- vention qui n'utilisent pas un tel appareil. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. La figure 1 est un diagramme illustrant le procédé de l'invention utilisé dans un système d'extraction de sol- vant pour récupérer de l'uranium à partir d'acide phos- phorique par voie humide. La figure 2 est une vue de côté d'un filtre centrifu- ge présentant un tube interne du type "écumoire". La figure 3 est une vue de dessus avec arrachement du filtre centrifuge de la figure 2. Le procédé de l'invention est destiné à la récupéra- tion de deux phases liquides et d'une phase solide à par- tir d'une suspension émulsifiée de particules solides. De telles suspensions peuvent être formées pendant la pro- duction d'acide phosphorique par voie humide. L'émulsion est traitée pour récupérer les deux phases liquides, telles que le solvant et l'acide phosphorique existant dans des émulsions d'extraction d'uranium. Le procédé de l'invention permet de récupérer deux phases liquides de densités différentes à partir des émulsions à trois pha- ses. Les étapes du procédé comportent l'addition d'un moyen de filtration soit en tant que pré-enduit ou addi- tif à l'émulsion, la centrifugation de l'émulsion dans un filtre centrifuge à une vitesse suffisante pour séparer l'émulsion en deux phases liquides et une phase solide, chacune des trois phases séparées ayant une densité dif- férente, et la récupération des deux phases liquides séparées. Des émulsions à trois phases stables contiennent, de façon typique, entre environ 20 % et environ 50 % en volume de solvant de faible densité, entre environ 40 % et environ 70 % en volume de liquide de forte densité, tel qu'un acide, et moins d'environ 10 % en volume de solides. Ces trois phases sont séparées selon l'invention en leurs trois composants en utilisant un filtre centri- fuge fonctionnant à des vitesses suffisantes pour produi- re des forces jusqu'à 1300 g (1300 fois l'accélaration de la pesanteur). La valeur de 1300 g représente une limite supérieure de fonctionnement pour un appareillage commer- cial qui est disponible couramment, des valeurs plus éle- vées pouvant être utilisées avec la présente invention. En général, des forces centrifuges plus élevées pour la présente invention permettent des vitesses d'alimentation plus élevées, cependant, la séparation peut être réalisée à des valeurs relativement faibles d'accélération exer- cées par l'appareillage. Le domaine préféré d'accéléra- tion exercée par l'appareillage utilisé dans cette in- vention est compris entre environ 600 et environ 1300 g. La relation entre un système de traitement d'émul- sions et une unité d'extraction de solvant est schémati- quement montrée sur la figure 1. Cette figure illustre un agencement simplifié de telles unités. Selon la figure 1, un courant d'acide phosphorique 1 peut avoir, par exemple, une teneur de 30 % d'acide phos- phorique. Ce courant d'acide phosphorique 1 peut contenir à la fois de l'uranium, qui doit être récupéré, et des impuretés formant des émulsions. Le courant d'acide phos- phorique 1 est introduit à une extrémité d'une unité d'extraction à contre-courant à plusieurs étages, ou ex- tracteur, 2. Des extracteurs appropriés sont commerciale- ment disponibles. L'extracteur 2 est constitué de plu- sieurs "mélangeurs" ou compartiments de mélangeage 3, 4, , 6 et 7 et de plusieurs compartiments de sédimentation 8, 9, 10, 11 et 12. Un courant de recyclage de solvant entre dans l'extracteur 2 via un conduit 13 à une extré- mité et se déplace à contre-courant du courant d'acide phosphorique 1. En entrant dans l'extracteur 2, le sol- vant est "stérile" ou ne contient pas d'uranium. Dans les compartiments de mélangeage multiples 3, 4, 5, 6 et 7, l'acide et le solvant sont mélangés, puis amenés aux com- partiments de sédimentation 8, 9, 10, 11 et 12 o les phases d'acide et de solvant se séparent. Le mélange de l'acide et du solvant permet l'extraction de l'uranium de l'acide, celui-ci étant transféré dans le solvant. On désignera maintenant le courant de solvant comme étant "chargé", du fait qu'il contient de l'uranium. Le courant de solvant chargé sort de l'extracteur 2 par un conduit 14. A l'intérieur de l'extracteur 2, une émulsion est formée dans les compartiments de mélangeage 3, 4, 5, 6 et 7 et s'accumule dans les compartiments de sédimentation 8, 9, 10, 11 et 12. Périodiquement, l'émul- sion recueillie dans les compartiments de sédimentation 8, 9, 10, 11 et 12, est évacuée via un conduit 15 vers un épaississeur d'émulsion 16. Le courant d'acide, à partir duquel l'uranium a été extrait, quitte l'extracteur 2 par un conduit 17 et subit un autre traitement avant d'être mis sur le marché en tant qu'acide phosphorique par voie humide. Le traitement ultérieur de l'acide peut inclure une évaporation, une clarification et d'autres étapes qui sont habituelles dans l'industrie. Le solvant chargé quitte l'extracteur 2 par le con- duit 14 et est amené dans un rectificateur 18 dans lequel le solvant chargé riche en uranium est débarrassé de l'uranium par contact avec un acide de rectification sté- rile 19. L'acide 19 est de l'acide phosphorique dans le- quel a été introduit du fer divalent pour réaliser une solution de rectification efficace. Des acides phosphori- ques appropriés pour former un tel acide de rectification peuvent présenter une teneur d'acide phosphorique P205 de %. L'acide de rectification 19, qui est maintenant chargé d'uranium, quitte le rectificateur 18 par un con- duit 20 et subit un traitement ultérieur pour récupérer l'uranium. Le solvant stérile qui a été débarrassé de son uranium sort du rectificateur 18 par le conduit 13. L'émulsion amenée via un conduit 15 vers l'épaissis- seur 16 contient de grandes quantités de solvant et d'acide "libres" en plus du solvant et de l'acide qui sont étroitement liés dans l'émulsion stable. Le solvant et l'acide libres sont séparés de l'émulsion dans l'épaississeur 16 par simple dépôt par gravité. Le sol- vant et l'acide libres récupérés dans l'épaississeur 16 sont ramenés au procédé principal, respectivement par un conduit 21 et un conduit 22. Jusqu'à ce point, le procédé décrit en référence à la figure 1 est essentiellement un procédé standard pour fa- briquer de l'acide phosphorique par voie humide dans le- quel est formée une émulsion. Cette description démontre la relation entre l'invention revendiquée et un circuit de traitement d'émulsion typique pour une installation qui extrait de l'uranium à partir de l'acide phosphorique par voie humide. A ce point, dans un circuit de traite- ment d'émulsion typique, la majeure partie de l'acide et du solvant libres a été éliminée, cependant, des quanti- tés importantes de solvant et d'acide demeurent. Ce sol- vant et cet acide restants sont étroitement liés aux solides dans l'émulsion à trois phases, comme indiqué précédemment. Les étapes du procédé suivantes sont utili- sées pour récupérer ce solvant et cet acide étroitement liés à partir de l'émulsion. L'émulsion sort de l'épaississeur par un conduit 23 et arrive dans un appareil de chauffage 24 o l'émulsion est chauffée, si nécessaire, pour maintenir sa températu- re à la température à laquelle l'émulsion a été formée ou au-dessus de cette température. Dans le cas o l'émulsion est formée pendant l'extraction de solvant à partir d'acide phosphorique, le domaine de températures préféré est compris entre 43 C et 77QC. Des températures plus élevées ont généralement pour conséquences des vitesses d'alimentation plus élevées, cependant, on doit faire attention à maintenir la température bien en-dessous du point éclair du solvant. La température préférée est celle du circuit d'extraction de solvant o l'émulsion a été formée. Le procédé peut être mis en oeuvre à des températures plus basses. Cependant, comme pour la plu- part des séparations solide-liquide, la vitesse de sépa- ration subséquente diminue en même temps que la tempéra- ture diminue. Le chauffage peut être réalisé par des procédés directs ou indirects habituels. Une injection directe de vapeur est particulièrement efficace, mais des échangeurs thermiques indirects sont également satisfai- sants. L'émulsion chaude passe de l'appareil de chauffage 24 par un conduit 25 à un mélangeur 26 o un moyen de fil- tration approprié est ajouté par un conduit 27. De tels moyens peuvent inclure de nombreux solides cristallins fins. De façon appropriée aux modes de réalisation les plus souhaitables de cette invention, le moyen de filtra- tion n'est pas très soluble dans des acides. Des moyens de filtration appropriés peuvent inclure un élément choi- si dans le groupe constitué du gypse, du carbone granulé, de silicates granulés, de terre diatomée, et de cendres volcaniques broyées. Le gypse est souhaitable du fait que c'est un déchet bon marché du procédé de fabrication de l'acide phosphorique par voie humide. Des terres diato- mées disponibles commercialement, telles que celles ven- dues sous la marque déposée "Diatomite", constituent d'excellents moyens de filtration pour cette invention. De la cendre volcanique broyée disponible commercialement constitue le moyen de filtration le plus approprié, du fait qu'elle est peu coûteuse et particulièrement effica- ce. Un exemple de cendre volcanique broyée est celle vendue sous la marque déposée "Perlite", qui est vendue par la "Filter-Media Company", P. O. Box 19156, Houston, Texas. Le moyen de filtration peut être ajouté en tant que pré-enduit ou mélangé en ligne avec l'émulsion juste avant la centrifugation dans un filtre centrifuge 31. Quand le moyen de filtration est mélangé en ligne, ce mélange est connu sous le nom de "alimentation en masse". Quand le moyen de filtration est ajouté en tant que pré-enduit, une couche de moyen de filtration d'environ 0,3175 cm à environ 0,635 cm est suffisante pour produire un filtrat limpide. Pour réaliser cette opération, une bouillie du moyen de filtration choisi est généralement préparée pour être ajoutée à l'émulsion chaude et est pulvérisée sur le tissu de filtration d'un centrifugeur pendant une opération préliminaire du cycle de centrifu- gation. Une concentration appropriée de la bouillie est 2613952- déterminée par la composition chimique qui est choisie et la taille de particules de ce moyen de filtration. De fa- çon typique, des moyens de filtration, tels qu'une terre diatomée, se présentent sous la forme d'une bouillie aqueuse à une concentration jusqu'à environ 5 %. La tail- le moyenne de particules d'un moyen de filtration, tel qu'une terre diatomée, est, de façon souhaitable, compri- se entre environ 20 micromètres et environ 150 micromè- tres, la taille moyenne la plus souhaitable étant d'envi- ron 50 micromètres. Le tissu de filtration approprié utilisable dans cet- te invention peut grandement varier. Des tissus de fil- * tration appropriés peuvent inclure des tissus synthéti- ques, tels que ceux réalisés à partir d'un polypropylène, qui peuvent résister aux températures du procédé, et de l'acier inoxydable. L'acier inoxydable constitue le tissu de filtration préféré. Certains tissus de filtration, tels que ceux réalisés en nylon et polyéthylène ne sont guère souhaitables du fait que la présence de solvants décompose ces tissus. La taille de la maille du tissu de filtration peut être quelconque pourvu qu'elle permette une filtration efficace. La taille de maille la plus sou- haitable est celle ayant un standard industriel en ce qui concerne la perméabilité à l'air compris entre environ 2,7 m3 et environ 10,8 m3 par minute. Dans l'opération d'alimentation en masse, qui est préférée, le moyen de filtration est ajouté sous forme d'une bouillie aqueuse épaisse directement à l'émulsion en une quantité approximativement égale au pourcentage pondérai de solides contenus dans l'émulsion. L'avantage de mélanger le moyen de filtration avec l'émulsion con- siste en ce que le gâteau de filtre résultant est plus poreux. Une porosité augmentée permet des vitesses d'ali- mentation plus élevées et l'obtention de gâteaux de fil- tre plus secs. Dans ce mode, quand des gâteaux de filtre secs sont obtenus, le gâteau est simplement à nouveau mélangé à de l'eau et est évacué via un conduit 28. De façon alternative, dans le mode de préenduisage, quand on obtient des gâteaux de filtre relativement humides, du solvant supplémentaire peut être récupéré par traitement chimique du gâteau par des procédés tels que ceux décrits dans le document US-A-4 190 633. Le solvant et l'acide récupérés sont renvoyés au procédé principal, respective- ment, via un conduit 29 et un conduit 30. Quand l'émulsion à trois phases précédemment décrite est amenée dans un filtre centrifuge à des vitesses au- dessous de la vitesse maximale de filtration, les deux phases liquides traversent librement le gateau de filtre sans accumulation de liquide à l'intérieur du centrifu- geur, ou avec une faible accumulation de liquide. Une vitesse maximale de filtration pour cette invention est définie comme la vitesse de filtration la plus élevée, les autres conditions opératoires étant maintenues constantes, vitesse à laquelle il ne se crée pas de pha- ses liquides à l'intérieur du filtre centrifuge. Alors que le gateau de filtre se compacte, la vitesse d'alimen- tation de l'émulsion peut, de façon potentielle, dépasser la vitesse maximale de filtration. Dans un tel cas, la phase liquide lourde continue de traverser librement le gateau tandis que la phase liquide légère commence à s'accumuler à l'intérieur du centrifugeur. Un appareil conforme à la présente invention comprend un filtre centrifuge ayant un tube du type "écumoire" qui est disposé pour retirer ou éliminer la phase liquide légère accumulée. La phase liquide légère peut être reti- rée, de façon continue, en tant que phase supérieure cla- rifiée, tandis que la phase liquide lourde est retirée, de façon continue, en tant que filtrat clarifié et que les solides sont retenus à l'intérieur du centrifugeur jusqu'à leur évacuation automatique. Quand on utilise cet appareil, la vitesse d'alimentation vers le filtre cen- trifuge est commandée par le taux de sédimentation des solides plutôt que par la vitesse de filtration relative- ment lente de la phase liquide légère. Cela permet des vitesses d'alimentation qui sont bien plus élevées que la vitesse de filtration et cela raccourcit le cycle de tra- vail du filtre centrifuge. Dans ce cas, le cycle de tra- vail du filtre centrifuge désigne la période de fonction- nement de ce dernier. Cette période inclut la période de démarrage et de ralentissement de la centrifugation, ainsi que la période proprement dite de centrifugation dans laquelle le filtre centrifuge présente une vitesse opérationnelle souhaitée, c'est-à-dire un nombre de tours par minute souhaité, période pendant laquelle il reçoit une alimentation de produits à centrifuger. L'appareil conformément au mode de réalisation le plus souhaitable de la présente invention utilise un cen- trifugeur disponible commercialement ayant un diamètre de 122 cm et un panier ayant une profondeur de 76 cm. Ce centrifugeur fournit une surface de filtration d'environ 3 mètres carrés. De façon souhaitable, l'émulsion à trois phases est amenée au centrifugeur à une vitesse d'environ 23 litres par minute, ce qui équivaut à une vitesse d'alimentation d'environ 7,5 litres par minute et par mètre carré de surface de filtration. Cette vitesse d'alimentation peut varier de façon importante. Cette vitesse d'alimentation est souhaitable car elle fournit une durée de cycle d'alimentation moyen pour le centrifu- geur d'environ 1 heure quand on traite une émulsion à trois phases qui présente moins d'environ 10 % de solides en volume. On peut utiliser d'autres vitesses d'alimentation pour l'émulsion avec l'appareil préféré de la présente invention. Des vitesses d'alimentation plus rapides peuvent remplir le panier de solides plus rapidement. Cela provoque le raccourcissement du cycle de travail du centrifugeur et peut augmenter la vitesse d'usure de ce dernier en augmentant, de façon potentielle, le nombre de fois o le centrifugeur est accéléré et décéléré pour vider les solides du panier. Des vitesses d'alimentation plus lentes de l'émulsion ont pour conséquence des durées de cycle de travail plus longues, mais ne permettent pas d'obtenir un débit suffisant d'émulsion pour traiter, de façon adéquate, le volume d'émulsion produit par le sys- tème préféré, comme décrit ci-dessus. Le pourcentage de solides dans l'émulsion qui est traitée fait également varier la durée du cycle de l'appareil. L'appareil selon l'invention permet d'éviter l'écla- boussement de liquide, la perte de liquide pendant l'éva- cuation des solides, et est d'utilisation souple en main- tenant la profondeur souhaitée du solvant en utilisant au moins un tube interne du type écumoire, disposé à l'inté- rieur du panier du centrifugeur, comme montré sur la fi- gure 2. Cette invention inclut l'agencement exceptionnel d'un tube du type écumoire dans un filtre centrifuge, tel qu'un centrifugeur à panier perforé. Cet appareil permet une séparation des trois phases de l'émulsion décrite ci- dessus. Le tube du type écumoire peut retirer, de façon continue, le liquide clarifié sans éclaboussement, tout en maintenant la profondeur de solvant souhaitée. L'utilisation d'un filtre centrifuge ayant un tube du type écumoire est extrêmement intéressante dans des pro- cédés dans lesquels les vitesses d'alimentation de l'émulsion dépassent la vitesse de filtration maximale de la solution à trois phases. Au début du cycle de filtra- tion de tels procédés, l'utilisation d'un tube du type écumoire n'est pas nécessaire. Cependant, alors que la filtration se déroule, l'utilisation du tube du type écu- moire devient de plus en plus souhaitable. Un tel appa- reil n'est pas nécessaire dans des procédés dans lesquels les vitesses d'alimentation de l'émulsion sont inférieu- res à la vitesse maximale de filtration. L'appareil de l'invention est montré sur la figure 2. L'appareil présente un filtre centrifuge 31 qui, de façon souhaitable, tourne à l'intérieur d'une enveloppe 107 à une vitesse suffisante pour fournir une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g. La force centrifuge sépa- re l'émulsion en ses trois phases ou couches qui sont: la solution acide de densité élevée, le solvant de faible densité, et le solide. La phase acide de densité élevée traverse librement le gâteau de filtre 101, le tissu de filtre 102, et la paroi cylindrique perforée 103 du pa- nier cylindrique ou en forme de tambour 108, et est éva- cuée du filtre centrifuge 31 via un conduit de sortie ou drain stationnaire 106. La phase solide est retenue sur le gâteau de filtre 101. La phase de faible densité ou solvant 104 atteint le niveau auquel le solvant 104 pénè- tre dans l'ouverture d'entrée d'un tube du type écumoire 105. Le moment imparti au solvant 104 par la rotation du filtre centrifuge 31 force celui-ci à sortir du filtre centrifuge 31 via le tube 105. Le panier cylindrique ou perforé 108 peut tourner grace à des moyens appropriés quelconques de rotation (non représentés) permettant d'obtenir la vitesse souhai- tée. Un tel moyen de rotation peut être un moteur dispo- nible commercialement. La vitesse de rotation du panier cylindrique ou perforé 108 est, de façon souhaitable, réglable. Il est souhaitable que la vitesse d'alimenta- tion de l'émulsion soit également réglable. La vitesse d'alimentation relative de l'émulsion par rapport à la vitesse du panier cylindrique dans le mode préféré de réalisation de l'invention maintient un flux de liquide de densité élevée à travers la paroi cylindrique perforée 103 pour son évacuation par le conduit de sortie 106 sans que le liquide de faible densité traverse la paroi cylin- drique perforée 103. La vitesse des moyens de rotation et/ou la vitesse d'alimentation peuvent être commandées manuellement ou commandées par des moyens automatiques, tels qu'un calculateur. Le tube du type écumoire 105 peut présenter la forme de tout type de canalisation dimensionnée et positionnée pour permettre le passage du solvant qui est séparé de l'émulsion dans le filtre de centrifugation 31. De façon souhaitable, le tube du type écumoire est réalisé à par- tir d'un matériau qui est adapté aux températures exis- tant dans le centrifugeur et aux caractéristiques chimi- ques des matières qui sont traitées. Des aciers inoxyda- bles sont souhaitables pour fabriquer les tubes du type écumoire selon la présente invention. Un tel tube dans un mode de réalisation préféré de l'invention est montré sur la figure 3. Le tube 105 est réalisé, de façon souhaitable, à partir d'un tube d'envi- ron 1,27 cm à environ 2,54 cm. Le tube 105 s'étend dans le centrifugeur à un angle qui est radial au cercle de rotation du panier perforé ou de la paroi cylindrique 103. La partie terminale du tube est, de façon souhaitable, courbée en un coude tel qu'environ 7,5 cm de la partie terminale du tube 105 sont adaptés à former un bras ou un "prolongement" du tube 105. Le prolongement du tube 105 à partir du coude est, de façon souhaitable, adapté pour être tangent au cercle de rotation de la paroi 103 ou être à un angle tangentiel approché par rapport à la paroi 103. L'agencement tangen- tiel de la partie terminale du tube 105 permet à la force du liquide en rotation de pousser le liquide dans le tube 105. Cet agencement permet d'éviter de créer un vide dans le tube 105 pour éliminer le liquide. Le tube du type écumoire selon le mode préféré de réalisation de cette invention élimine entre environ 3,5 et environ 11,5 li- tres de liquide ou de solvant par minute dans des condi- tions opératoires normales. On peut s'attendre à des sur- croîts de débit dans le tube du type écumoire jusqu'à environ 115 litres par minute quand on fait tourner ledit tube dans le liquide qui circule pour éliminer le solvant résiduel juste avant la découpe du gâteau de filtre. D'autres modes de réalisations de l'invention peuvent inclure l'utilisation de plus d'un tube du type écumoire et l'utilisation de tels tubes mobiles dans l'appareil de l'invention. De tels tubes multiples ne sont pas, de fa- çon typique, nécessaires dans un appareil pour le traite- ment d'émulsions dans des unités de fabrication d'acide phosphorique par voie humide. Cela est dû au fait que la taille du tube du type écumoire peut être modifiée pour éliminer la quantité de solvant produite dans un appareil particulier. Il est souhaitable d'avoir un tel tube mobi- le ou pivotant. De tels tubes mobiles peuvent être réglés pour éliminer le liquide à différentes distances de la surface du gâteau de filtre. Cela est utile quand, par exemple, une petite quantité de liquide résiduel doit être éliminée du centrifugeur avant que le gâteau de filtre recueilli de matière solide ne soit découpé ou retiré du centrifugeur. EXEMPLE 1 L'exemple 1 illustre un bref test de laboratoire uti- lisant un petit volume d'émulsion. Dans cet exemple du procédé de l'invention, on n'utilise pas de tube du type écumoire. Le test illustre comment le procédé sépare les trois phases d'une émulsion à partir d'un procédé de fabrication d'acide phosphorique par voie humide. Un échantillon de 250 millilitres d'une émulsion sta- ble est préchauffé à 65 C dans un becher à chicanes avec agitation. L'émulsion, qui contient 24 % en volume de solvant, 70 % en volume d'acide phosphorique (qui est du P205 à 27 %) et 6 % d'un mélange de solides organiques et inorganiques, est obtenue à partir d'un procédé d'extraction de solvant à échelle commerciale. A l'émul- sion chaude, on ajoute 50 grammes d'une bouillie aqueuse à 15 % en poids de cendre volcanique en tant que moyen de filtration. La cendre volcanique présente une taille de particules moyenne de 50 micromètres. Après cinq minutes de mélangeage, le mélange d'émulsion et de moyen de fil- tration est introduit via une pompe dans un centrifugeur à panier perforé de 12,7 cm de diamètre qui tourne à une vitesse de 3700 tours par minute en produisant une accé- lération de 1000 g. Le mélange est introduit à une vites- se de 6,1 litres par minute par mètre carré de surface de filtration. Après que tout le mélange a été introduit dans le panier perforé, le gâteau de filtre est asséché pendant cinq minutes. Les produits séparés de l'émulsion comprennent 200 millilitres d'acide phosphorique dilué, 53 millilitres de solvant récupéré, et 35 grammes de gâteau de filtre humide contenant l'équivalent d'environ 8 millilitres de solvant et 10 millilitres d'acide dilué. EXEMPLE 2 Cet exemple illustre la séparation d'une émulsion produite à partir d'une unité de fabrication d'acide phosphorique par voie humide en ses trois phases grâce au procédé de l'invention. Cet exemple illustre également l'utilisation d'un appareil ayant un tube du type écumoi- re. La procédure de cet exemple est la même que celle de l'exemple 1 à l'exception que le procédé est réalisé à l'aide d'un appareillage ayant la taille d'une unité pilote. 1892,5 litres d'émulsion fraîchement créée sont pom- pés dans un réservoir agité de 3.785 litres. L'émulsion qui contient 28 % en volume de solvant, 67 % en volume d'acide et le reste de solides inorganiques et organi- ques, est chauffée à 68 C par injection directe de vapeur. A l'émulsion chaude, on ajoute 295 kilogrammes d'une bouillie aqueuse à 15 % en poids de cendre volcani- que, en tant que moyen de filtration. Après mélangeage complet, le mélange d'émulsion et de moyen de filtration est introduit via une pompe centrifuge dans un centrifu- geur à panier perforé de 76,2 cm de diamètre et de 38,1 cm de profondeur tournant à une vitesse de 1350 tours par minute ce qui produit une accélération de 800 g. L'entrée d'un tube du type écumoire est placée à l'intérieur du centrifugeur. Ledit tube est construit à partir d'un tube en acier inoxydable de 1,27 cm de diamètre. Le mélange est introduit dans le centrifugeur à une vitesse de 10,2 litres par minute par mètre carré de surface de filtra- tion. Le cycle d'alimentation dure pendant 45 minutes pendant lesquelles 431,5 litres du mélange sont amenés au centrifugeur. Pendant le cycle, la plupart du solvant extrait de l'émulsion est évacué via le tube du type écu- moire, tandis qu'essentiellement tout l'acide traverse le tissu de filtre et la paroi du panier pour sortir du cen- trifugeur. Les produits recueillis dans ce cas comportent 303 litres d'acide phosphorique, 90,8 litres de solvant et 52,6 kilogrammes de gâteau de filtre humide. Le gâteau de filtre contient l'équivalent de 13,2 litres de solvant. REVENDICATIONS 1 - Procédé pour récupérer deux phases liquides et une phase solide à partir d'une suspension émulsifiée de particules solides, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: (a) mettre en contact un moyen de filtration avec une émulsion, ladite émulsion comportant un liquide de faible densité, un liquide de densité élevée et un solide; (b) centrifuger ladite émulsion dans un filtre centrifuge à une vitesse suffisante (i) pour recueillir ledit solide sur une surface du- dit filtre centrifuge; et (ii) séparer ledit liquide de faible densité dudit liquide de densité élevée, ledit liquide de den- sité élevée traversant ladite surface de filtre; (c) retirer ledit liquide de faible densité dudit liquide de densité élevée. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite vitesse dudit filtre centri- fuge est une vitesse qui produit une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit liquide de faible densité est un solvant organique, ledit solvant organique étant approprié pour l'extraction d'uranium à partir d'acide phosphorique obtenu par voie humide. 4 - Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que ledit liquide de densité élevée est de l'acide phosphorique. - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration est un élément choisi dans le groupe constitué du gypse, du car- bone granulé, de silicates granulés, de terre diatomée, et de cendre volcanique broyée. 6 - Procédé pour récupérer deux phases liquides et une phase solide à partir d'une suspension émulsifiée de particules solides formée pendant la production d'acide phosphorique par voie humide, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: (a) mettre en contact un moyen de filtration avec une émulsion, ladite émulsion comportant un solvant de faible densité, un acide de densité élevée et un solide, ladite émulsion étant à une température com- prise entre environ 43 C et environ 77 C; (b) amener ladite émulsion dans un filtre centrifuge, ledit filtre centrifuge ayant: (i) une enveloppe, ladite enveloppe présentant au moins un conduit de sortie stationnaire qui y est fixé; (ii) un panier cylindrique adapté pour tourner à l'intérieur de ladite enveloppe, ledit panier cylindrique ayant une paroi cylindrique perfo- rée et comportant un tissu de filtre à l'inté- rieur de ladite paroi cylindrique perforée; et (iii) un tube du type écumoire s'étendant dans ledit panier cylindrique rotatif, ledit tube ayant une extrémité juxtaposée audit tissu de filtre; (c) centrifuger ladite émulsion dans ledit filtre centri- fuge à une vitesse suffisante pour: (i) fournir une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g; (ii) séparer ledit solvant de faible densité de l'acide de densité élevée; et (iii) faire traverser par ledit acide de densité éle- vée ladite paroi cylindrique perforée vers la- dite enveloppe; ladite vitesse, par rapport à une vitesse d'alimenta- tion de ladite émulsion, étant inférieure à celle suffisante pour faire traverser, par ledit solvant de faible densité, ledit cylindre perforé; et (d) recueillir simultanément ledit solvant de faible den- sité à travers ledit tube du type écumoire, ledit acide de densité élevée à travers ledit conduit sta- tionnaire et ledit solide sur ledit tissu de filtre. 7 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite émulsion contient d'environ % à environ 50 % en volume dudit solvant de faible densité, d'environ 40 % à environ 70 %-en volume dudit acide de densité élevée, ledit acide de densité élevée étant de l'acide phosphorique, et moins d'environ 10 % en volume dudit solide. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration est un élément choisi dans le groupe constitué du gypse, du car- bone granulé, de silicates granulés, de terre diatomée et de cendre volcanique broyée. 9 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration constitue un pré-enduit. 10 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration constitue une matière d'alimentation en masse. 11 - Procédé pour récupérer deux phases liquides et une phase solide à partir d'une suspension émulsifiée de particules solides formée pendant la production d'acide phosphorique par voie humide, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: (a) mettre en contact un moyen de filtration avec une émulsion, ladite émulsion ayant un solvant de faible densité, un acide de densité élevée et un solide, ladite émulsion étant à une température comprise entre environ 43 C et environ 77 C; (b) transférer ladite émulsion dans un filtre centrifuge, ledit filtre centrifuge ayant: (i) une enveloppe, ladite enveloppe ayant au moins un conduit de sortie stationnaire qui y est fixé; et (ii) un panier cylindrique adapté pour tourner à l'intérieur de ladite enveloppe, ledit panier cylindrique ayant une paroi cylindrique perfo- rée et un tissu de filtre à l'intérieur de cette dernière; (c) centrifuger ladite émulsion dans ledit filtre centri- fuge à une vitesse suffisante pour: (i) fournir une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g; (ii) séparer ledit solvant de faible densité dudit acide de densité élevée; et (iii) faire traverser, par ledit acide de densité élevée, ladite paroi cylindrique perforée vers ladite enveloppe; (d) recueillir simultanément ledit solvant de faible den- sité et ledit acide de densité élevée par ledit con- duit de sortie stationnaire et ledit solide sur ledit tissu de filtre; (e) séparer le solvant de faible densité de l'acide de densité élevée. 12 - Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite émulsion contient d'environ % à environ 50 % en volume dudit solvant de faible densité, d'environ 40 % à environ 70 % en volume dudit acide de densité élevée, ledit acide de densité élevée étant de l'acide phosphorique, et moins d'environ 10 % en volume dudit solide. 13 - Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration est un élément choisi dans le groupe constitué du gypse, du car- bone granulé, de silicates granulés, de terre diatomée et de cendre volcanique broyée. 14 - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration est sous forme d'un pré-enduit. - Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit moyen de filtration est ali- menté en masse. 16 - Appareil pour séparer trois phases d'une suspension émulsifiée de particules, caractérisé en ce qu'il comprend: (a) un filtre centrifuge (31), ledit filtre centrifuge ayant: (i) une enveloppe (107), ladite enveloppe ayant un conduit de sortie stationnaire (106) qui y est fixé approprié pour retirer un liquide de densité élevée; (ii) un panier cylindrique (108) adapté pour tourner à l'intérieur de ladite enveloppe, ledit panier cylindrique ayant une paroi cylindrique perfo- rée (103) et étant adapté pour supporter un 25. tissu de filtre (102) sur ladite paroi cylin- drique perforée; et (iii) un tube du type écumoire (105) s'étendant dans ledit panier cylindrique rotatif, ledit tube ayant une extrémité juxtaposée audit tissu de filtre; (b) des moyens pour faire tourner ledit panier cylindri- que dudit filtre centrifuge à une vitesse suffisante pour fournir une force centrifuge d'environ 600 à environ 1300 g. 17 - Appareil selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit tube du type écumoire (105) est adapté pour pivoter, grâce à quoi ladite extrémité dudit tube peut être positionnée, de façon sélective, à une certaine distance de ladite paroi cylindrique perfo- rée (103) dudit panier cylindrique. 18 - Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que la partie terminale dudit tube du type écumoire (105) est un prolongement d'un coude formé dans ledit tube, ledit prolongement étant à un angle approximativement tangentiel par rapport à ladite paroi cylindrique perforée (103).