FR 2619736 A1 19890303 FR 8807624 A 19880608 La présente invention concerne un procédé de souda- ge en bout servant à réunir des tôles d'acier entre elles. Ces dernières années, on a largement utilisé le sou- dage en bout à la place du soudage par étincelage en tant que procédé permettant de réunir d'une manière efficace et précise des tôles d'acier entre elles. Le soudage en bout est un type de procédé de sou- dage par pression à résistance. Selon ce procédé, tel que représenté sur les figures la et lb annexées à la présente demande, deux tôles d'acier 2 devant être soudées sont main- tenues entre deux électrodes 1 se faisant face, qui servent également de moyens permettant d'appliquer une pression. On place en aboutement sous pression les extrémités des tôles d'acier 2 et on les fait traverser par un courant intense, ce qui a pour effet que les surfaces d'extrémité des tôles d'acier 2 sont réunies l'une à l'autre en un intervalle de temps extrêmement court. Cependant, lors de la mise en oeuvre du soudage en bout sur des tôles d'acier de la manière décrite précédem- ment, il se pose le problème consistant en ce que les surfa- ces en aboutement des tôles sont facilement chauffées d'une manière non uniforme dans le sens de la largeur. En effet les parties extérieures des surfaces en aboutement, dans le sens de la largeur, tendent à être chauffées d'une manière non appropriée et les parties des surfaces en aboutement, qui sont situées un peu plus à l'intérieur, dans le sens de la largeur, tendent à être surchauffées. Dans des cas extrê- mes, comme représenté sur la figure 2 annexée à la présente demande, les parties, qui sont surchauffées, fondent ou bien il peut se produire un refoulement inadéquat des surfaces en aboutement. Sur la figure 2, le chiffre de référence 3 désigne des emplacements o il existe un mauvais refoulement entre deux tôles d'acier 2 en raison de l'échauffement ex- cessif. D'autre part, si l'on réduit la quantité de chaleur servant à chauffer les tôles d'acier 2 afin d'éviter les pro- blêmes décrits ci-dessus dus à un échauffement excessif, les parties extérieures des surfaces en aboutement devant être réunies ne sont pas chauffées de façon suffisante, il appa- raît un défaut de souduree froide et les autres parties des tôles sont réunies entre elles d'une manière défectueuse. C'est pourquoi le but de la présente invention est de fournir un procédé de soudage en bout qui permette de ré- soudre les problèmes décrits ci-dessus et à l'aide duquel on puisse réunir des tôles d'acier de manière qu'il existe une bonne liaison entre les surfaces en aboutement devant être réunies, sur toute la largeur des tôles. Les auteurs à la base de la présente invention ont effectué une analyse numérique en utilisant la méthode des éléments finis ainsi que des expériences, dans le but d'expli- quer la raison de l'apparition d'un chauffage non uniforme des tôles d'acier pendant le soudage en bout. Il résulte de ces efforts, que la cause des problèmes classiques apparais- sant lors du soudage en bout s'avère être la suivante. Lorsqu'on réunit des tôles d'acier par soudage en bout, seule la partie voisine des surfaces en aboutement des tôles d'acier est chauffée rapidement. C'est pourquoi, lors de l'étape initiale de soudage, en raison de la dilatation thermique, les parties extérieures, dans le sens de la lar- geur, des surfaces en-aboutement des tôles d'acier 2 subis- sent une déformation de rotation, comme cela est illustré sur la figure 3 annexée à la présente demande. Il en résulte que les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur sur les deux côtés des tôles 2 ne sont pas en contact réci- proque. En outre, dans cet état, si un courant intense con- tinue à circuler dans les tôles d'acier, ce courant se con- centre dans une zone extrêmement petite des surfaces en abou- tement, voisine des parties extérieures non en contact, de sorte qu'il se produit une concentration brusque de chaleur. Simultanément les parties extérieures, dans le sens de la largeur, des surfaces en aboutement sont chauffées de façon inadéquate. C'est pour cette raison que les tôles d'acier fon- dent dans la région o le courant se concentre, et ce légè- rement à l'intérieur des parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, il ne se produit pas un refoulement adéquat, et on obtient de mauvaises liaisons. En outre en raison du chauffage inadéquat des parties situées à l'exté- rieur dans le sens de la largeur, ces parties ne sont pas bien raccordées les unes aux autres. Comme cela a déjà été indiqué, si l'on augmente la densité de courant pour empêcher un chauffage inadéquat des parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, les parties situées juste à l'arrière de ces parties sont surchauffées, et il se produit une fusion, et le refoulement est inapproprié. Si on réduit la densité de courant pour em- pêcher l'apparition de ce problème, les partiesdes tôles, si- tuées à l'extérieur dans le sens de la largeur, sont chauf- fées d'une manière inappropriée. C'est pourquoi il apparaît des interstices 2' entre les parties extérieures des tôles 2, comme représenté sur la figure 3. Une fois que le soudage a été exécuté pendant un intervalle de temps suffisamment long pour que les tôles 2 se ramollisent, les parties si- tuées à l'extérieur dans le sens de la largeur viennent éven- tuellement en contact réciproque et un courant les traverse. Cependant l'intervalle de temps total, pendant lequel elles sont traversées par le courant, est inapproprié de sorte que les parties extérieures sont chauffées de façon inadéquate. C'est pourquoi, au sens large, la présente inven- tion réside dans un procédé permettant de réaliser le souda- ge en bout de surfaces opposées de tôles d'acier, caractéri- sé en ce qu'on empêche l'apparition d'interstices dans les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier minces pendant le soudage au moyen d'une suppression de la déformation de rotation des surfaces en aboutement des tôles d'acier dans leurs parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur. La formation d'interstices dans les parties des tô- les d'acier, situées à l'extérieur dans le sens de la lar- geur, peut être empêchée grâce à la mise en oeuvre de dif- férents moyens. Selon un mode d'exécution de la présente invention, on empêche l'apparition des interstices en modifiant la pres- sion qui est appliquée aux tôles d'acier sur l'étendue en largeur des tôles. En effet pendant le soudage en bout on applique aux parties des tôles d'acier situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, une pression plus élevée que cel- le appliquée aux parties centrales des tôles d'acier. La pres- sion accrue, qui est appliquée aux parties situées à l'exté- rieur dans le sens de la largeur, empêche la formation d'in- terstices entre ces parties situées à l'extérieur. Dans un mode d'exécution préféré, les électrodes, qui appliquent une pression aux tôles d'acier devant être soudées l'une à l'au- tre et les alimentent en courant, sont subdivisées en au moins trois sections, c'est-à-dire deux sections extérieures d'é- lectrode, qui appliquent une pression aux parties des tô- les d'acier, situées à l'extérieur et dans le sens de la lar- geur, et au moins une section intérieure d'électrode, qui applique une pression aux parties intérieures des tôles d'acier La pression, qui est appliquée par les sections extérieures d'électrode, est réglée de manière à être supérieure à la pression qui est appliquée par les sections intérieures d'élec- trode. Dans un autre mode d'exécution de l'invention, la formation d'interstices est empêchée grâce à une modification de la forme des surfaces en aboutement des tôles d'acier dans l'étendue en largeur des tôles. Dans une forme de réalisation préférée, les parties saillantes, qui sont situées en face l'une de l'autre, sont ménagées sur les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des surfaces en abou- tement des tôles d'acier. Selon un autre mode d'exécution de la présente invention, la formation d'interstices pendant le soudage en bout est empêchée grâce à un accroissement de la densité de courant dans les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier qui sont sou- dées, par rapport à la densité de courant présente dans la zone médiane des tôles d'acier. Dans un mode d'exécution pré- féré, on augmente la densité de courant en utilisant des élec- trodes séparées pour les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur et pour les parties intérieures des tôles d'acier. On commande les électrodes prévues pour les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur de manière à obtenir une densité de courant supérieure dans ces parties extérieures. Selon un autre mode d'exécution de la présente in- vention, la formation d'interstices pendant le soudage en bout est empêchée au moyen d'une retenue des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier qui sont soudées, par application, à ces parties, d'une pression dans le sens de la largeur. Selon un autre mode d'exécution de la présente in- vention, la formation d'interstices pendant le soudage en bout est empêchée par le fait qu'on chauffe les parties, si- tuées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier que l'on soude, au voisinage des surfaces en aboute- ment. Selon un autre mode d'exécution de la présente in- vention, la formation d'interstices pendant le soudage en bout est empêchée grâce à une réduction de l'épaisseur des parties des tôles d'acier, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, par rapport à l'épaisseur des parties extérieures des tôles. En réduisant localement l'épaisseur des parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, on accroît la densité de courant dans ces parties, ce qui permet d'en réaliser un chauffage approprié. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention ressortiront de la description donnée ci- après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure la, dont il a déjà été fait mention, est une vue schématique illustrant un procédé de soudage en bout et la figure lb, dont il a déjà été fait mention, re- présente une vue en élévation latérale de la figure la; - les figures 2 et 3, dont il a déjà été fait men- tion, sont des vues schématiques illustrant les problèmes apparaissant dans la mise en oeuvre des procédés classiques de soudage en bout; - les figures 4a et 4b sont des vues schématiques illutrant un mode d'exécution de la présente invention; - la figure 5 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention; - les figures 6a à 6e sont des vues en plan d'exem- ple de différentes formes que l'on peut utiliser pour ce qui concerne les parties saillantes 4 intervenant dans le mode d'exécution illustré sur la figure 5; - la figure 7a est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention et la fi- gure 7b est un graphique représentant la densité de courant et le déplacement de l'électrode en fonction du temps pen- dant la mise en oeuvre du procédé selon la figure 7a; - la figure 8 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention; - les figures 9a et 9b sont des vues schématiques montrant deux exemples différents du dispositif de retenue 9 indiqué sur la figure 8; la figure 10 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution du procédé selon l'invention; - la figure 11 est un graphique montrant la rela- tion entre la force de retenue et la durée de soudage pour un mode d'exécution du procédé illustré sur la figu- re 10; - la figure 12 est mune vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention, lors du- quel les parties extérieures des tôles d'acier ne sont pas rétrécies au niveau des parties voisines du joint de soudure; - la figure 13 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention, qui dif- fère du mode d'exécution illustré sur la figure 12, en ce que la force de retenue reste constante pendant l'ensem- ble du soudage; - la figure 14 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention, lors du- quel les parties extérieures des tôles d'acier sont chauffées pendant le soudage; - les figures 15a et 15b sont respectivement une vue en élévation latérale et une de bout d'un exemple de mo- yens de chauffage destiné à être utilisé dans le mode d'exé- cution illustré sur la figure 14; - les figures 16a et 16b sont respectivement une vue en élévation latérale et une vue de bout d'un autre exem- ple de moyens de chauffage; - la figure 17 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution de la présente invention, lors du- quel les parties extérieures des tôles d'acier possèdent une épaisseur réduite; et - les figures 18a à 18i sont des vues de bout de différents exemples de formes pouvant être utilisés pour les parties d'épaisseur réduite de la figure 17. Sur les dessins, les mêmes chiffres de référence désignent des éléments identiques ou qui se correspondent. Ci-après on va décrire un certain nombre de modes d'exécution préférés d'un procédé de soudage en bout conforme à la présente invention, en se référant aux dessins annexés, dont les figures 4a et 4b illustrent un premier mode d'exé- cution d'un soudage en bout. Selon ce mode d'exécution, au lieu d'utiliser une électrode monobloc plastique, on repousse l'une contre l'autre les deux tôles d'acier au moyen d'une électrode comportant au moins trois sections, et la pression, qui est appliquée aux parties des tôles d'acier, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, est réglée de maniè- re à être supérieure à la pression appliquée à la partie cen- trale de ces tôles. Comme cela est représenté sur les figures 4a et 4b, deux tôles d'acier 2 devant être réunies par soudage sont maintenues entre deux électrodes, dont chacune possède une ou plusieurs sections intérieures 5 qui sont flanquées de deux sections extérieures 6. Toutes les sections des élec- trodes appliquent une pression et envoient un courant aux tôles d'acier. Les sections intérieures 5 des électrodes ap- pliquent une pression aux parties intérieures des tôles d'acier 2, tandis que les sections extérieures 6 des électrodes ap- pliquent une pression aux parties extérieures des tôles d'acier 2. La pression, qui est appliquée par les sections extérieu- res 6 des électrodes, est choisie supérieure à la pression qui est appliquée par les sections intérieures 5 des élec- trodes. On peut prévoir une seule section intérieure 5 pour chaque électrode, comme représenté sur la figure 4a, ou bien une pluralité de sections extérieures 5 disposées en paral- lèle, comme représenté sur la figure 4b. Dans le cas de l'ap- plication, aux sections extérieures 6 des électrodes, d'une pression intérieure plus élevée que celle appliquée aux sec- tions intérieures 5 des électrodes, on peut empêcher d'une manière efficace une déformation de rotation des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier 2 pendant le soudage, et l'on peut empêcher la forma- tion d'interstices entre les parties extérieures des surfaces en aboutement. Si la largeur Wl des sections extérieures 6 des élec- trodes est réduite par rapport à la largeur Wo des sections intérieures 5 des électrodes ou si les extrémités des sections extérieures 6 des électrodes sont agencées de manière à faire 2 619 7 3 6 saillie en direction l'une de l'autre au-delà des extrémités des sections intérieures 5 des électrodes, comme représenté sur la figure 4a, la formation d'interstices peut être empê- chée d'une manière efficace moyennant seulement un faible accroissement de pression. La figure 5 illustre un autre mode d'exécution du procédé de soudage en bout conforme à la présente invention. Dans ce mode d'exécution, deux tôles d'acier 2 devant être soudées l'une à l'autre comportent des parties saillantes 4 formées sur la partie, située à l'extérieur dans le sens de la largeur, de leurs surfaces en vis- à-vis. Les tôles d'acier 2 sont disposées entre deux électrodes monobloc clas- siques 1, dont les parties saillantes 4 sont en aboutement réciproque. Pendant le stade initial du soudage, la densité de courant dans les parties saillantes 4 est plus élevée que dans les parties centrales des tôles d'acier 2, ce qui per- met d'empêcher un chauffage inadéquat des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles 2. C'est pourquoi, même si on peut régler la densité de courant de façon que les parties des tôles d'acier 2, qui sont situées légèrement vers l'intérieur, dans le sens de la largeur, par rapport aux parties saillantes 4, ne soient pas surchauffées, la densité de courant présente dans les parties saillantes 4 est suffisamment élevée pour chauffer de façon appropriée les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, et il est possible d'obtenir une bonne liaison entre ces par- ties. En tant que résultat de différentes études et expé- riences, les auteurs à la base de la présente invention ont trouvé que la taille minimale des interstices, qui apparais- sent entre les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier pendant le soudage est égale à 0,01 mm. Par conséquent la longueur totale D des parties saillantes 4 (égale au double de la longueur de chacune des parties saillantes 4) doit être égale au moins à 0,01 mm. Il n'existe aucune limite supérieure absolue à la longueur totale D, mais compte tenu d'un flambement possible des parties saillantes 4 et en liaison avec l'aspect du cor- don de soudure (étant donné que le degré derefoulement des parties saillantes 4 augmente avec leur longueur, le degré d'étalement du cordon de soudure s'en trouve influencé), il est préférable de choisir une longueur maximale comprise en- tre 0,5 et 1 mm. Les auteurs à la base de la présente invention ont O10 trouvé que la largeur minimale des interstices, qui apparais- sent entre les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier minces pendant le soudage est égale à 1 mm. Par conséquent il est souhaitable que la largeur L de chaque partie saillante 4 soit égale au moins à 1 mm pour que ces parties saillantes 4 ait une action efficace. D'autre part, si la largeur JL d'une partie saillan- te 4 dépasse 50 mm, il apparait des interstices entre les parties saillantes 4, comme dans le cas d'un procédé classi- que de soudage en bout. C'est pourquoi la largeur X de chaque partie sail- lante 4 est comprise de préference entre 1 et 50 mm. Il n'existe aucune limitation en ce qui concerne la forme des parties saillantes 4, et les figures 6a à 6d montrent quelques exemples de formes pouvant être utilisés. La ligne en trait mixte sur la figure 6c montre une forme pouvant être utilisée dans le cadre de la présente invention. Comme représenté sur la figure 5, les parties saillantes 4 peuvent être formées sur les deux tôles 2 d'un couple de tô- les d'acier 2, destinés à être réunis par soudage, mais il est également possible de former des parties saillantes 4 uniquement sur les toles 2 de chaque couple de toles, comme cela est illustré sur la figure 6e. La figure 7a illustre un autre mode d'exécution du procédé conforme à la présente invention. Dans ce mode d'exé- 26 19 7 3 6 tl cution, la densité de courant traversant les deux parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier 2 devant être soudées est réglée initialement à une valeur égale à la densité de courant traversant la partie centrale des tôles d'acier 2. Ensuite, au bout d'un inter- valle de temps prescrit, on accroit la densité de courant dans les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, pour l'amener à une valeur supérieure à la densité de courant présente au centre. Il en résulte que l'on peut empêcher des liaisons de mauvaise qualité dues à un chauffa- ge non uniforme. Comme cela est illustré sur la figure 7a, deux couples d'électrodes extérieures 6 sont disposés de ma- nière à appliquer une pression aux parties, situées à l'ex- térieur dans le sens de la largeur, de deux tôles d'acier 2, et deux électrodes intérieures 5 sont disposées entre les électrodes extérieures 6. Les électrodes extérieures 6 sont raccordées à une première source d'alimentation en énergie 7, et les électrodes intérieures 5 sont raccordées à une se- conde source d'alimentation en énergie séparée 8. La figure 7b représente les densités de-courant pour les électrodes intérieures et les électrodes extérieures, en fonction du temps. Au début du soudage, les deux sources d'alimentation sont réglées de manière que la densité de cou- rant initiale dans les électrodes intérieures 5 et dans les électrodes extérieures 6 possèdent la même valeur (Io) pour toutes les électrodes. Cette densité de courant initiale est réglée à un niveau tel qu'il ne se produit aucun échauffement excessif. Au bout d'un intervalle de temps t1, lorsque les par- ties extérieures situées en vis-à-vis viennent en contact, on augmente la densité de courant pour les électrodes exté- rieures 6 à une valeur supérieure Il, tout en maintenant la densité de courant dans les électrodes intérieures 5 à la valeur Io. L'instant tl, auquel on augmente la densité de courant pour les électrodes extérieures 6, peut être réglé sur la base de l'intervalle de temps pendant lequel le souda- ge a été effectué, et en fonction du déplacement des électro- des. Les électrodes en vis-à-vis se rapprochent légèrement l'une de l'autre au cours du soudage. Ce mode d'exécution a pour effet que l'on peut ré- gler la densité de courant de manière qu'un chauffage inap- proprié des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier et un échauffement excessif des parties situées légèrement à l'intérieur par rapport aux parties extérieures, soient empêchés, ce qui permet d'obtenir de bonnes soudures. La figure 8 illustre un autre mode d'exécution du procédé de soudage conforme à la présente invention. Selon ce mode d'exécution, on repousse deux tôles d'acier 2 l'une contre l'autre à l'aide d'électrodes monobloc classiques 1. Simultanément, deux dispositifs de retenue 9 retiennent dans le sens de la largeur les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier 2. Les dispositifs de retenue 9 empêchent une dilatation des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles 2 et em- pêchent la formation d'interstices. Les figures 9a et 9b illustrent schématiquement deux exemples du dispositif 9 de la figure 8 servant à retenir les tôles d'acier 2. Les dispositifs de retenue 9 comprennent un corps très résistant 14 réalisé en acier ou analogue, et une partie de contact 12 qui est en contact avec les bords des tôles d'acier 2. Afin de ne pas perturber le courant prin- cipal circulant dans les tôles 2, la partie de contact 12 est formé d ' un isolant électrique présentant une grande résistance mécanique et résistant à la chaleur, comme par exemple une céramique. Sur la figure 9a, un lubrifiant 16 est appliqué à la surface de la partie de contact 12, à l'en- droit o elle contacte les tôles d'acier 2. Sur la figure 9b, au lieu de l'utilisation d'un lubrifiant 16, la partie de contact 12 est réalisée sous la forme d'une pluralité de galets. 26197 36 Il est préférable que les dispositifs de retenue 9 soient du type repoussant les tôles d'acier 2 à partir des côtés dans le sens de la largeur, plutôt que du type serrant les côtés des tôles. Le premier type de dispositifs de rete- nue 9 permet d'exécuter plus facilement un soudage en bout sur deux tôles d'acier possédant des largeurs différentes, et également empêche que la précision du traitement et de l'installation des électrodes 1 ne soit affectée par des ir- régularités dans les largeurs des tôles. Lorsqu'on utilise l'agencement de la figure 8, si la force initiale de retenue est trop élevée, les tôles d'acier 2 se déforment dans le sens de la largeur lors du déroulement du soudage. D'autre part, si la force de retenue 9 est trop faible, on ne peut pas empêcher de façon adéquate une défor- * mation thermique de tôles d'acier 2 dans le sens de la lar- geur, ce qui a pour effet que des liaisons de mauvaises qua- lités sont établies entre les tôles. Par conséquent, afin d'atteindre les objectifs de la présente invention, il est nécessaire que les conditions de retenue correspondent aux propriétés des tôles d'acier et aux conditions de soudage. En outre afin de former des liaisons stables et complètes, il est nécessaire d'avoir un degré relativement important de refoulement. Les interstices entre les parties d'extrémité, dans le sens de la largeur, des tôles d'acier 2 pendant le soudage sous l'effet d'une dilatation thermique locale apparaissent pendant le premier tiers de l'opération de soudage. C'est pourquoi si la formation des interstices pendant le stade initial peut être empêchée à l'aide d'un procédé approprié, il est possible d'empêcher un chauffage non uniforme et l'ob- tention de liaisons de mauvaise qualité. La figure 10 illustre un autre mode d'exécution du procédé selon la présente invention. Selon ce mode d'exécu- tion, on amène deux tôles d'acier 2 en aboutement l'une con- tre l'autre au moyen d'électrodes monobloc classiques 1. Les bords extérieurs des t1ôles d'acier 2 dans le sens de la lar- geur sont retenus au moyen de mécanismes réglables de rete- nue 22 qui peuvent exercer une force de retenue variable dans le sens de la largeur. L'intensité de la force de retenue, qui est exercée par les dispositifs réglables de retenue, est commandée par un dispositif 20 de commande de la force de retenue. Lors du stade initial du soudage, lesmécanismes réglables de retenue 22 sont commandés de manière à empêcher la formation d'interstices aux extrémités des tôles d'acier 2. Lors de la progression du soudage, on réduit alors ou même on annule complètement la formule retenue de manière à empêcher une déformation des tôles d'acier 2 dans le sens de la largeur. Le soudage se poursuit moyennant l'application d'une pression et d'un courant même après que la force de retenue a été supprimée. La figure 11 représente un gra- phique illustrant la relation entre la force de retenue, le déplacement des électrodes 2 et la durée de soudage. L'ins- tant, auquel la force de retenue doit être réduite ou sup- primée, peut être déterminé sur la base de l'intervalle de temps qui s'est écoulé à partir du début du soudage, de la tension de charge, du déplacement des électrodes 1 ou d'au- tres paramètres, mais, en vue d'obtenir une commande stable, il est plus approprié que l'instant auquel intervient la sup- pression de la force de retenue, soit déterminé sur la base du déplacement des électrodes. La figure 12 illustre une variante du mode d'exécu- tion du procédé de la figure 10, selon laquelle les mécanis- mes réglables de retenue 22 n'appliquent pas une force de retenue aux côtés des tôles d'acier 2 au voisinage des extré- mités extérieures des surfaces en aboutement. Si les côtés situés au voisinage des surfaces en aboutement sont dans un état non retenu comme représenté sur la figure 12, on peut obtenir une liaison complète avec un degré relativement fai- ble de refoulement. Ceci est dû au fait que l'absence d'une retenue des parties d'extrémité permet à des oxydes, qui se sont formés pendant le soudage, de s'échapper hors de la liai- son établie, et l'on peut obtenir d'une manière efficace un affinement de la texture métallique de la liaison avec un degré relativement faible de refoulement. Comme cela a été mentionné antérieurement, si les parties en aboutement sont complètement retenues pendant le soudage, il est possible d'empêcher une déformation des par- ties en aboutement due au refoulement. Afin d'obtenir une proportion de fissures correspondant à 0 % dans un essai de pliage du cordon à 180 , il est nécessaire d'introduire un degré relativement élevé de refoulement. D'autre part, si le degré de refoulement est trop élevé, il existe le risque que ceci entraîne une déformation des tôles d'acier. C'est pourquoi il est nécessaire de choi- sir le degré optimal de refoulement en fonction des condi- tions de retenue. La figure 13 illustre un autre mode d'exécution du procédé conforme à l'invention, qui diffère du mode d'exécu- tion de la figure 12 en ce que la force de retenue, qui est exercée sur les côtés des tôles d'acier 2 en cours de soudage, reste constante pendant l'ensemble de l'opération de soudage. La figure 14 illustre un autre mode d'exécution de la présente invention, permettant d'empêcher la formation de liaisons de mauvaise qualité dues à un chauffage non uni- forme, grâce à un chauffage des deux côtés des deux tôles d'acier 2 au voisinage de la liaison soudée, lors de l'exé- cution du soudage. Comme cela est illustré sur la figure 14, deux tôles d'acier 2 sont amenées en aboutement l'une contre l'autre au moyen d'électrodes monobloc classiques 1. Deux régions étroites (repérées par des hachures) situées sur des côtés opposés des tôles 2 sont chauffées lors de l'exécution du soudage en bout, ce qui empêche l'apparition d'une défor- mation de rotation des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles 2 et la formation d'inter- stices entre ces dernières. Le chauffage amène les parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur à se dila- ter, ce qui empêche l'apparition de parties non en contact. Chaque région chauffée possède une longueur L et une largeur W. Il est extrêmement efficace de chauffer ces deux régions lorsqu'une déformation de rotation des extrémités, considérées dans le sens de la largeur, des tôles 2 est sus- ceptible de se produire lors du soudage. La température de chauffage dépend des dimensions et notamment de la longueur L des régions chauffées. Lorsqu'il est important d'empêcher le ramollissement des régions chauffées compte tenu de l'uti- lisation envisagée pour les tôles d'acier 2, il faut mainte- nir à une valeur aussi faible que possible la température maximale de chauffage. Si l'on réduit la température de chauf- fage, il faut accroître la longueur L de la région de chauf- fage. On peut utiliser n'importe quel moyen approprié pour chauffer les régions chauffées. Par exemple, comme cela est illustré sur les figures 15a et 15b, qui sont respectivement une vue en élévation latérale et une vue de bout des tôles d'acier 2 qui doivent être réunies, on peut utiliser comme moyens de chauffage une bobine de chauffage à haute fréquence 20. Sinon, comme cela est illustré sur les figures 16a et 16b, qui représentent respectivement une vue en élévation latérale et une vue de bout, on peut utiliser un chalumeau laser 22 comme moyens de chauffage. D'autres exemples de mo- yens de chauffage que l'on peut utiliser sont un brûleur à gaz et une source de lumière de grande intensité comme par exemple une lampe à halogène associée à une lentille formant condensateur. On peut rendre maximum les effets du chauffage si le chauffage est réalisé d'une manière rapide pendant le sou- dage. Cependant il est également possible d'empêcher d'une manière efficace la formation de liaisons de mauvaise qualité en réalisant un chauffage des régions chauffées soit avant, soit après le soudage. La figure 17 est une vue schématique illustrant un autre mode d'exécution du procédé selon la présente inven- tion, lors duquel on réduite l'épaisseur des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des surfaces en aboutement des tôles d'acier 2, par rapport aux autres par- ties de ces tôles. En réduisant l'épaisseur des parties si- tuées à l'extérieur dans le sens de la largeur, on augmente la densité de courant pour ces parties par rapport aux autres parties, ce qui permet d'empêcher un chauffage inapproprié des parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur et d'obtenir de bonnes liaisons. Simultanément la densité de courant pour les autres parties des tôles peut être main- tenue à un niveau pour lequel les parties situées légèrement en retrait vers l'intérieur par rapport aux parties possé- dant une épaisseur réduite ne sont pas chauffées de façon excessive. En tant que résultat d'expériences, les auteurs à la base de la présente invention ont trouvé que si la longueur totale D' des parties possédant une épaisseur réduite est in- férieure à 0,5 mm, ces parties sont chauffées de façon inadé- quate de sorte que la longueur totale D' est de préférence égale à au moins 0,5 mm. Il n'existe aucune limite supérieure à la longueur totale D', mais si cette longueur est trop im- portante, une partie d'épaisseur réduite subsiste sur la sur- face des tôles après le refoulement de sorte qu'il est préfé- rable que la longueur totale D' soit inférieure au déplace- ment total des électrodes 1 pendant le soudage. En général- le déplacement total des électrodes est égal au maximum au quintuple de l'épaisseur des tôles de sorte que la longueur D' est de préférence égale au maximum au quintuple de l'épais- seur des tôles. En ce qui concerne la largeur l' de chacune des par- ties d'épaisseur réduite, les auteurs à la base de la présen- te invention ont trouvé, sur la base d'expériences, que la largeur minimale des interstices qui se forment entre les par- 2 6 19 6 ties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, des tôles d'acier pendant le soudage est égale à 1 mm. C'est pour- quoi la largeur j' doit être égale au moins à 1 mm pour que les parties d'épaisseur réduite ait un effet efficace. On a également trouvé que la largeur maximale des interstices est égale au quart de la largeur des tôles de sorte que la valeur maximale de la largeur n' est égale de préférence au quart de la largeur W des tôles 2. Il n'existe aucune limitation à la forme des parties possédant une épaisseur réduite et les figures 18(a)-(i) mon- trent des vues de bout de différents exemples de formes que l'on peut utiliser. Ces parties d'épaisseur réduite peuvent être formées par usinage, par laminage ou par un autre procé- dé approprié. Les parties d'épaisseur réduite peuvent être formées sur les deux tôles d'acier 2 devant être réunies par soudage l'une à l'autre comme cela est représenté sur la fi- gure 17, mais il est également possible de former ces parties sur seulement une tôle 2 de chaque couple de tôles 2. Exemples Ci-après on va décrire la présente invention de fa- çon plus détaillée en se référant aux exemples suivants, qui sont représentés uniquement à des fins d'illustration et ne limitent en aucune manière la présente invention. Exemple 1 En utilisant des tôles d'acier possédant la composi- tion, les propriétés physiques et les dimensions indiquées dans le tableau 1, reproduit à la fin de la présente descrip- tion, on a mis en oeuvre un soudage en bout en utilisant le procédé illustré sur les figures 4a et 4b, dans les conditions de soudage indiquées dans le tableau 2, reproduit à la fin de la présente description. La pression appliquée par les élec trodes intérieures était égale à 78, 4 N/mm2. Les propriétés des tôles soudées obtenues sont indiquées dans le tableau 3, reproduit à la fin de la présente description. Sur la base des résultats indiqués dans le tableau 3, on peut faire les observations suivantes. (1) La proportion des fissures après un essai de plia- ge à 180 pour un exemple classique (N l) utilisant des élec- trodes monobloc était égale à 10 %. (2) Un accroissement de la largeur (Wl) des sections extérieures des électrodes réduit leur efficacité (N 4 et 5). (3) L'effet des sections extérieures des électrodes devient manifeste lorsque la pression appliquée par les sec- tions extérieures des électrodes est égale à au moins 1,5 fois la pression appliquée par l'électrode intérieure (N 2,3 et 6-8). (4)La subdivision des électrodes en cinq sections four- nit les mêmes effets que leur subdivision en trois sections (N 10). (5) Si les sections extérieures des électrodes font largement saillie au-delà des sections intérieures des élec- trodes, la même pression fournit un effet plus important (N 6 et 9). (6) A partir des oservations indiquées plus haut, on peut voir que plus la pression appliquée par les sections ex- térieures des électrodes augmente, plus leur largeur est ré- duite ou plus la distance, sur laquelle elles font saillie au-delà des sections intérieures des électrodes augmente, plus l'effet qu'elles fournissent, est important. Cependant, lors- qu'on augmente la pression et la distance sur laquelle les sections extérieures des électrodes font saillie, et plus on réduit leur largeur, plus le risque d'un glissement des élec- trodes et d'une déformation des tôles augmente. C'est pour- quoi il faut choisir les conditions de soudage de manière à à éliminer de tels problèmes. Exemple 2 Dans cet exemple, on a mis en oeuvre le procédé se- lon la présente invention, qui est illustré sur la figure 5. Les tôles faisant l'objet du soudage et les conditions de sou- dage étaient identiques à celles et ceux de l'exemple 1. La pression appliquée par les électrodes était égale à 74,8 N/mm2. Les résultats d'essais sont résumés dans le tableau 4, reproduit à la fin de la présente description. Comme cela ressort à l'évidence du tableau 4, les tôles soudées obtenues grâce à la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention possédaient une proportion de fis- sures nettement plus faible lors de l'essai de pliage à 180 , que des tôles soudées obtenues au moyen d'un procédé de sou- dage classique. Exemple 3 Dans cet exemple, on a mis en oeuvre le procédé se- lon la présente invention, qui est illustré en référence aux figures 7a et 7b. Les matériaux d'essai et les conditions de soudage étaient identiques à ceux et celles de l'exemple 1. Les résultats d'essai sont résumés dans le tableau , reproduit à la fin de la présente description. Comme cela ressort à l'évidence du tableau 5, le pro- cédé selon la présente invention fournit une proportion de fissures nettement plus faible que le procédé classique. Exemple 4 Dans cet exemple, on a mis en oeuvre le procédé se- lon la présente invention, qui est illustré sur les figures 8,9a et 9b. Les pièces contrôlées et les conditions de souda- ge étaient identiques à celles et ceux de l'exemple 1. La pres sion appliquée par les électrodes était égale à 78,4 N/mm2. Les résultats d'essai sont résumés dans le tableau 6 reproduit à la fin de la présente description. Sur la base des résultats indiqués dans le tableau 6, on peut faire les observations suivantes. (1) La proportion de fissures dans un cordon après un essai de pliage à 180 pour l'exemple classique (N 1), qui n'était pas soumis à un serrage ni à une compression, était égale à 10 %. (2) Lorsque la largeur, sur laquelle le dispositif de retenue appliquait une compression, était réglée à une va- leur égale à un tiers de la distance initiale entre les élec- trodes, la proportion des fissures diminuait lorsque la pres- sion de retenue augmentait (N 2-5 et 10-13). Cependant, au- dessus d'un certain point, des accroissements de la pression n'entraînaient aucune amélioration supplémentaire (N 4,5 et 13,14). (3) Lorsque la pression appliquée par le dispositif de retenue est maintenue constante et que la largeur de com- pression augmente, la proportion de fissures diminue (N 6- 9 et 15-17). Cependant, au-delà d'une certaine largeur, il ne se produit aucune amélioration supplémentaire (N 8,9 et 16,17). 4. A partir des observations précédentes, on peut voir que la largeur de compression ( 2Jo) produite par le dis- positif 9 est de préférence égale au moins au tiers de la dis- tance entre électrodes ( 2îo), et si la pression de retenue augmente dans les limites dans lesquelles il n'apparaît aucu- ne déformation, la proportion de fissures est fortement ré- duite. Exemple 5 Dans cet exemple, on a mis en oeuvre le procédé se- lon la présente invention, qui est illustré sur les figures -12. Les matériaux d'essai et les conditions de soudage étaient identiques à ceux et celles de l'exemple 1. La pres- sion appliquée par les électrodes était égale à 78,4 N/mm2, la densité de courant était égale à 150 A/dm2 et la distance initiale entre les électrodes ( 2.o) était égale à 25 mm. Les résultats d'essais sont résumés dans le tableau 7, reproduit à la suite de la présente demande. A partir des résultats d'essais indiqués précédem- ment, on peut faire les observations suivantes. (1) Si la force de retenue initiale est trop élevée, il apparaît une déformation des tôles dans le sens de la lar- geur (N il et 8). (2) Même si la force initiale de retenue est élevée, si on supprime cette force de retenue pendant le soudage, au- cune déformation n'apparaît dans le sens de la largeur, et on peut obtenir une liaison complète (N 2-7). Cependant si l'instant auquel la force de retenue est supprimée est trop tardif (si le déplacement des électro- des est trop grand lorsque la force de retenue est supprimée), il apparait une déformation dans le sens de la largeur (N 10). D'autre part, si la force de retenue est supprimée d'une ma- nière trop précoce (lorsque la distance entre les électrodes est trop faible), on ne peut pas obtenir une liaison complète (N 9). Sur la base des expériences et des recherches effec- tuées, on a trouvé que la valeur de trodes lorsque la force de retenue est libérée/degré final de refoulement) doit être égale approximativement a 0,1-0,5, afin qu'il soit possible d'atteindre les objectifs de la pré- sente invention. (3) Si la partie soudée et la zone qui en est voisi- ne ne sont pas contenues à partir du début du soudage, on peut obtenir une liaison complète avec un degré relativement fai- ble de refoulement (N 6 et 7). Cependant, dans ce cas, la force initiale de retenue est de préférence plus élevée que dans le cas (2) décrit pré- cédemment. Exemple 6 Dans cet exemple, on a répété l'exemple 5, à cette exception prêt que l'on n'a pas utilisé de dispositif de com- mande de la force de retenue. En effet, dans cet exemple, la force de retenue est restée constante pendant toute la durée du soudage. Les résultats d'essai sont résumés dans le tableau 8, mentionné à la fin de la présente description. Des résultats qui précèdent, on peut voir que si les faces extérieures sont retenues à l'exception des parties ad- jacentes à la liaison soudée, on peut obtenir une proportion *2 6 1 97 3 nulle de fissures avec un degré relativement faible de refou- lement (N 3-8). Cependant si la longueur 2k de la partie, qui n'est pas retenue, est inférieure à 3 mm ou est égale à au moins 16 mm, il apparait un faible degré de fissuration, bien que le degré de refoulement soit faible (N 2,9 et 10). Exemple 7 Dans cet exemple, on a utilisé le procédé selon la présente invention, qui est illustré sur les figures 14 et 15a. Les caractéristiques d'un dispositif de chauffage élec- trique à haute fréquence, que l'on a utilisé, sont résumées dans le tableau 9, reproduit à la fin de la présente descrip- tion. Les matériaux d'essai et les conditions de soudage étaient identiques à ceux et celles de l'exemple 1. Les résultats d'essais sont résumés dans le tableau , donné à la fin de la présente description. A partir des résultats indiqués dans le tableau 10, on peut faire les observations suivantes. (1) La proportion des fissures dans le procédé clas- sique était égale à 10 % (N 1). (2) Un léger accroissement de la largeur W, sur la- quelle s'applique le chauffage, entraîne une réduction de la proportion des fissures (N 2 et 3). (3) La longueur chauffée L doit être aussi grande que possible (N 3 et 9). (4) Une température de chauffage supérieure est pré- férable (N 3 et 5-7). (5) La mise en oeuvre d'un chauffage avant le souda- ge est également efficace; dans ce cas, les résultats sont d'autant meilleurs que la température de chauffage est supé- rieure (N 10 et 11). Cependant il est plus efficace de réali- ser un chauffage rapide pendant le soudage (N 4 et 10 et 6 et 11). Si l'on augmente la longueur L, sur laquelle le chauf- fage est appliqué, la température de chauffage peut être re- lativement basse (N 3 et 9). (7) A partir des observations indiquées plus haut, on peut voir que l'on obtient un effet surprenant en chauf- fant les extrémités considérées dans le sens de la largeur. Cependant, comme cela a déjà été mentionné, il est plus effi- cace que la longueur L de la région chauffée soit aussi lon- gue que possible et que la largeur W, sur laquelle s'applique le chauffage, soit assez large. En outre, bien que la tempé- rature de chauffage dépende des dimensions de la région chauf- fée, plus la température est élevée, plus l'effet est intense. Cependant, il est nécessaire de limiter la tempéra- ture de chauffage maximale conformément à l'utilisation des tôles d'acier minces. En outre la mise en oeuvre d'un chauf- fage avant le soudage est également efficace, mais pas aussi efficace que d'effectuer un chauffage rapide pendant le sou- dage. Exemple 8 Dans cet exemple, on a mis en oeuvre le procédé se- lon la présente invention, qui est illustré sur la figure 17. Les matériaux d'essais et les conditions de soudage étaient identiques à ceux et celles de l'exemple 1. La forme de la partie d'extrémité, dans le sens de la largeur, de la tôle d'acier était celle représentée sur la figure 18a. La pres- sion de soudage était égale à 78,4 N/mm2. Les résultats d'essais sont résumés dans le tableau 11, reproduit à la fin de la présente description. Comme cela ressort à l'évidence des résultats indi- qués dans le tableau 11, la proportion des fissures était beau coup plus faible dans le cas du procédé selon l'invention, que dans le cas du procédé classique. Bien que l'on ait décrit la présente invention en référence à des modes d'exécution préférés, on comprendra que l'on peut y apporter des changements et modifications, sans sortir pour autant du cadre de l'invention. 2 6 1 9 7 3 6 T A B L E A U 1 C Si Mn P S Limite apparente Résistance à Epaisseur des Largeur des d'élasticité la traction tôles tôles 0,07 0,10 1,40 0,015 0,003 500 N/mm' 617 N/mm' 2,6 mm 200 mm Unités: % en poids TABLEAU 2 Densité de courant Durée de soudage Distance initiale entre électrodes (2 o) A/mm' 0,8 s 15 mm T A B L E A U 3 N' Largeur des Distance de la pointe Pression Proportion de 2) électrodes(1) de l'électrode à la (x 9,81 N/mm') fissures Commentaires liaison soudée Exté- Inté- Extérieu- Intérieu- Exté- Inté- rieu- rieu- re re rieure rieure re Wl re Wo _ i 1,bo (Z) 1 - 200 7,5 7,5 10 Procédé classique 2 5 190 ". 12(8x1,5) 8 0 Présente invention (électrode à 3 sections) 3 10 180 ""n" 4 25 150 " 0,5 50 100 " " " 1,0 6 25 150 8,8(8x1,1) " 0.8 7 ",,", " " 16(8x2) " 8 " " " 24(8x3) 0 9 " n 2 8,8(8x1.1). 20,30 100 7,5 12(8x1,5) 0 Présente invention (électrode à 5 sections) Remarques: 1) W1,Wo,l1,lo sont les valeurs indiquées sur les figures 4a et 4b. 2) Proportion de fissures = (longueur totale des fissures/largeur des tôles) x 100 (S) T A B L E A U 4 N' LonueVr D de Larreu[.L de Proportion de ail reimm)n saf1ie (mm fissures(mm) Commentaires 1 - - 10 Procédé classique 2 0,008 10 5 Procédé selon la présente invention 3 0,01 10 0 " 4 0,05 10 0 " 0,10 10 0 " 6 1 10 0 " 7 2 10 0 " 8 0,05 0,8 0 " 9 1,0 0 " " 2 0 " il " 5 0 " 12 0,5 0,8 5 " 13 " 1 0 " 14 " 2 0 " " 10 0" 16 " 48 0 " 17 " 60 4 " T A B L E A U 5 Densité de Densité de Durée à la Pression Temps de Proportion de courant courant (s) (x9,8 N/mm') retard fissures ($) io(A/mm')1) Il(A/mm')2) 1 1(mm) t1(s) - 0,8 8 - Chauffage excessif 90 Procédé 150 I -l 10 classique 130 " - Cheuffage insuffisant 10 - - - 20 Procédé selon 130 150 - 10 0 la présente 100 160 n - 10 0 invention 130 150 " " O 10 160 0"1 - 0 Remarques 1) Io = (courant dans l'électrode 5)/(180 x 2,6) 2) Il = (courant dans l'électrode 6)/( 20 x 2,6) T A B L E A U 6 N Pression de retenue Largeur de serrage Proportion de fissures (x9,8 N/mm') (ZJo) (mm) (S) 1 Procédé classique - - 10,0 2P 1 5 6,1 R 3 0 2 5 1,2 4C 5 5 0 E E Fig. 9a 6 5 0 D 6E 2 1 2,4 7 S 2 2 1,6 8 E 2 5 1,2 L 9 0 2 10 1,2 N N 1 5 6,3 11L 2 5 2,5 12 I 5 5 0,8 !N 13 Fig. 9b 6 5 0 v 14E 7 5 0 N 2 2 7,5 T 16 I 2 5 2,4 17 2 10 2,4 N 26 1 9736 T A B L E A U 7 N Force initiele Déplacement Longueur non Refoulement Déformation Proportion de retenue(kg) des électro- retenue final dans le sens de fissures Remarques des (mm) 2l1)(mm) (mm) de la largeur (S) 1 600 - - 8,5 oui - 2 1 - aucun 0 3 2,5 - 0 Fig.10 4 4 - " 1 - 6,5 " 0,1 6 800 2,5 8 0. 7 1 8 O0 Fig.12 8 - 8 oui - 9 600 0,5 - 8,5 aucun 3 t Fig.10 5 - oui - Fg.10 Remarques: 1) 2 est la valeur indiquée sur la figure 12. T A B LE A U 8 N' Distance initiale Longueur non Refoulement Proportion de entre électrodes retenue (mm) fissures 2.o (mm) 2(mm) () Procédé classique 1 20 - 8,5 12 2 20 2 6,5 0,05 3 6 0 4 10 0 Procédé 5 13 0 selon la 6 30 3 0 présente 7 " 8 0 invention 8 12 0 g9 16 " 0,2 18 0 3 T A B L E A U 9 Nbre de Nbre de Dimensions des bobines Fréquence de l'ali- Capacité de l'alimenta- bobines spires (longueur x largeur) mentation en énergie tion en énergie 2 2 et 3 15 et 20 x 30 (mm) 30 kHz 50 kW T A B L E A U 10 Conditions de chauffage Proportion de N' Température Longueur Largeur fissures Remarques de chauffa- d'appli- d'applica- (%) ge ('C) cation tion du du chauf- chauffage faAe W(mm) L(mm) 1 - - - 1,0 Procédé classique 2 300 15 2 0,5 Présente invention 1) 3 5 0 " 4 " "10 0 " 200 " 5 0,1 " 6 500 0 " 7 600 0 " 8 200 7 1,5 9 300. 0,3 " " 15 " 0,7 Présente invention 2) 11 500 0,3 " Remarques: 1) Chauffage rapide pendant le soudage 2) Chauffage avant soudage 26 1 9736 TABLEAU 1 1 D' ' Déplacement des Proportion de (mm) (mm) électrodes(mm)fissures (S) Remarques Procédé classique- - 8 10 Exemple 0,3 10 9 comparatif 5 0,05 " 8,8 0,5 10 " 1 1 " 0,8 "" 0 7 " " 0 51 0 Présente 5 1 * 0,8...Epaisseur réduite au invention niveau de la surface 2 O 20 "0 0 REVENDICATIONS 1. Procédé de soudage en bout dans lequel on place en aboutement un couple de tôles d'acier (2) et on soude les surfaces en aboutement au moyen d'électrodes en vis-à-vis (5, 6), caractérisé en ce qu'on empêche l'apparition d'intersti- ces entre les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, desdites tôles d'acier (2) par suppression de la déformation de rotation des surfaces en aboutement dans les parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, de ces surfaces. 2. Procédé de soudage en bout selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdites tôles (2) sont amenées en aboutement l'une contre l'autre au moyen d'un couple d'élec- trodes (5,6), dont chacune est subdivisée dans le sens de la largeur en deux sections extérieures d'électrode (4), qui appliquent une pression aux parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, de l'une desdites tôles, et au moins une section intérieure d'électrode (5) qui est située entre lesdites sections extérieures d'électrode (4) et appli- que une pression à la partie médiane de l'une desdites tôles (2), la pression appliquée par lesdites sections extérieures d'électrode étant supérieure à la pression appliquée par la- dite section intérieure d'électrode. 3. Procédé de soudage en bout selon la revendication 1, caractérisé en ce que de chaque côté desdites tôles (2), dans le sens de la largeur, au moins l'une desdites tôles pos- sède une partie saillante (4) formée dans sa partie située à l'extérieur dans le sens de la largeur, lesdites parties saillantes (4) s'étendant en direction de la partie, située à l'extérieur dans le sens de la largeur, de l'autre tôle, ce qui a pour effet que lors du stade initial du soudage, seu- les lesdites parties situées à l'extérieur dans le sens de la largeur sont en contact réciproque. 4. Procédé de soudage en bout selon la revendication 1, caractérisé en ce que pendant le soudage, la densité de courant traversant les parties médianes desdites tôles (2) est égale à la densité de courant traversant les parties, si- tuées à l'extérieur dans le sens de la largeur, desdites tô- les, et qu'au bout d'un intervalle de temps prescrit, on ac- croît la densité de courant traversant lesdites parties si- tuées à l'extérieur pour l'amener à une valeur supérieure à la densité de courant traversant ladite partie médiane. 5. Procédé de soudage en bout selon la revendication 1, caractérisé en ce que les côtés desdites tôles (2) situés au voisinage des surfaces en aboutement sont retenus ou com- primés dans le sens de la largeur, pendant l'exécution du sou- dage. 6. Procédé de soudage en bout selon la revendication , caractérisé en ce que la longueur (2Jo) de la région qui est retenue ou comprimée, est égale au moins au tiers de la distance initiale (210) séparant lesdites électrodes. 7. Procédé de soudage en bout selon la revendication , caractérisé en ce que la force de retenue est supprimée lorsque le soudage se déroule, et que le soudage se poursuit au moyen de l'application d'une pression et d'un courant après suppression de ladite force de retenue. 8. Procédé de soudage en bout selon la revendication , caractérisé en ce que les parties, qui sont retenues pen- dant le soudage, ne comprennent pas les parties directement adjacentes aux surfaces en aboutement. 9. Procédé de soudage en bout selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on chauffe les côtés desdites tôles (2) pendant le soudage. 10. Procédé de soudage en bout selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que l'épaisseur d'une région des parties, situées à l'extérieur dans le sens de la largeur, desdites tôles (2) est inférieure à l'épaisseur des autres parties desdites tôles, la longueur totale (D') des régions possédant une épaisseur réduite de chaque côté desdites tô- les (2) étant égale à au moins 0,5 mm et la largeur (1') de chacune desdites régions d'épaisseur réduite possédant une valeur comprise entre i mmn et le quart de la largeur (W) des- dites tôles.