FR 2616701 A1 19881223 FR 8808023 A 19880615 La présente invention concerne la construction des machines-outils et a notamment pour objet une table rotative pour une machine-outil verticale. Il est avantageux d'utiliser la présente invention dans des tours verticaux ou des rectifieuses verticales à table rotative dans lesquels la table est un ensemble prin- cipal qui porte les charges dues aux efforts, qui reçoit les efforts de coupe et qui détermine la précision géométrique d'une machine-outil en jouant simultanément le rôle d'un en- semble o est absorbée la quantité maximale d'énergie four- nie. Les problèmes principaux qui ne sont pas encore résolus et qui empêchent l'application des guidages hydro- statiques dans des machines-outils verticales.à table rota- tive sont: - le maintien d'une épaisseur constante d'une couche de liquide de travail lors d'une variation de sa tempéra- ture; - la création d'une haute rigidité stable de la couche dudit liquide; - la suppression du risque de colmatage des éléments du système hydraulique pendant toute la période de travail de la table; - la création d'épaisseurs identiques (0,25 à 1,1 %) des couches de liquide dans chaque cavité des guidages hy- drostatiques et la conservation de leur identité et des valeurs pendant la période d'utilisation sans réglage ni remplacement des éléments du système; - la réduction des forces de frottement engendrées sur les guidages hydrostatiques pendant la rotation de la broche qui atteignent des valeurs importantes et provo- quent des dégagements importants de chaleur, ce qui en- traIne une augmentation de la puissance des commandes et de la consommation irrationnelle de l'énergie électrique. On connait une table rotative d'une machine- outil verticale (SU - A - 700 321) qui comprend un tenon rendu solidaire d'une base. Un plateau, muni des guida- ges circulaires hydrostatiques, dont les cavités sont dispo- sées sur la base de la table, repose sur des paliers dudit tenon. La table est équipée d'un mécanisme assurant un pré- serrage, comportant une bague de serrage flottante qui ser- re le plateau contre la surface d'appui des guidages circu- laires hydrostatiques avec un effort qui ne dépend pas des charges appliquées au plateau. Les tables, réalisées selon cette conception, nécessitent de grands efforts pour le pré-serrage, ce que provoque une déformation du plateau. Afin d'assurer les conditions normales pour le travail d'une machineoutil, le mécanisme crée un pré-serrage en diminuant la plage des charges car la plage des charges sera: Pmax D= Pmin o: P ma est la charge axiale maximale, max Pmin est la charge axiale minimale. Etant donné que l'effort de serrage de la bague flottant librement du mécanisme de pré-serrage ne dépend pas du poids de la charge, la charge axiale minimale se- ra: Pmin P + P min 1 2 o: P1 est le poids du plateau, P2 est l'effort appliqué à la bague de serrage, et la charge maximale axiale sera: p p + p max 3 + Pmin o: P est le poids d'une ébauche à monter. Pmax P3 +Pmin D min = min Pmin Pmin Pour la plage des charges D = 1,5, le préserrage est égal au poids maximal double d'une ébauche et la charge axiale maximale est égale au poids maximal triple, ce qui implique d'augmenter de trois fois la portance des guidages hydrostatiques en augmentant, dans ce but, leurs dimensions extérieures. En conséquence, la consommation du liquide et la puissance absorbée augmentent. En outre, on constate de grandes pertes de puis- sance qu'on dépense pour surmonter le frottement fluide dans une couche de liquide des guidages hydrostatiques. La puissance des pertes est directement proportionnelle au carré de la vitesse linéaire des guidages alors que la cha- leur dégagée à la suite des pertes chauffe les guidages et provoque de grandes déformations thermiques, ce qui se tra- duit par une baisse de la précision des paramètres. Pour réduire les déformations, on a recours à des installations frigorifiques qui refroidissent le liquie amené dans les cavités. Toutefois, même ces mesures ne suppriment pas les déformations du fait qu'en cas de grandes puissances déve- loppées le liquide, se trouvant à la périphérie des guida- ges, se réchauffe. Etant donné que la force résultante de l'effort indépendant du serrage du plateau est appliquée à son cen- tre, les efforts résultant du moment de coupe agissant sur les guidages circulaires hydrostatiques et la bague de serrage sont égaux au moment dû aux forces de coupe di- visé par la moitié du diamètre des guidages circulaires, la rigidité angulaire étant proportionnelle à la rigidité axiale de la bague de serrage. De ce fait, pour assurer une rigidité requise, on augmente le diamètre du guidage d'appui hydrostatique, ce qui aboutit à une augmentation de la vitesse linéaire des guidages et à une élévation de la température d'échauffement. Cet inconvénient limite l'utilisation de la table sur des machines-outils verti- cales à tables rotatives fonctionnant à de hautes vites- ses. Le palier d'appui à rouleaux, monté dans ledit dispositif n'assure pas une haute précision et une rigidité radiale aux efforts de coupe élevés. Pour assurer une haute précision, il est indispensable d'utiliser des paliers de précision fabriqués par un montage sélectif des pièces. On connaît également une table rotative d'une ma- chine-outil verticale (US - A - 3 871 721) comportant un tenon angulaire, fixé sur une base dans lequel est monté un ensemble rotatif avec la possibilité de tourner autour de l'axe vertical et comprenant une broche et un plateau et s'appuyant verticalement sur la surface d'appui sur laquel- le sont pratiquées des cavités, séparées l'une de l'autre et formant conjointement, avec la surface d'appui, un gui- dage circulaire hydrostatique et un mécanisme hydrostatique de préserrage avec une bague de serrage et un système d'a- menée de liquide de travail dans lesdites cavités. Dans ce cas, l'ensemble rotatif est monté dans un palier radial hy- drostatique et le système d'amenée du liquide de travail comprend des rainures d'étranglement pratiquées entre les cavités sur la surface d'appui du guidage circulaire hy- drostatique et dans la bague de serrage, ces rainures étant réunies en groupes, branchés, chacun, sur un tube ca- pillaire correspondant raccordé à une pompe. En outre, dans cette table, la bague de serrage du mécanisme de pré- serrage est réalisée en forme de secteurs distincts qui co- opèrent avec des lardons, qui agissent, à leur tour, à travers un système de leviers sur la surface de butée du mécanisme de serrage préalable. Dans la table selon le US - A - 3 871 721, on a assuré la rigidité radiale grâce à l'utilisation d'un pa- lier d'appui hydrostatique et on a éliminé la déformation du plateau due aux efforts du préserrage du fait que les forces de serrage agissent sur la base par l'intermédiaire de leviers sans agir sur le plateau. Toutefois, par analogie avec la table réalisée selon la solution technique similaire précédente, cette table est caractérisée par la nécessité d'appliquer des efforts importants pour le préserrage et entraîne des per- tes importantes de la puissance pour surmonter le frottement fluide, et encore une augmentation du diamètre du guidage d'appui hydrostatique, ce qui conduit à une augmentation de la vitesse linéaire desdits guidages et à une élévation de la température de l'échauffement. En outre, du fait que les rainures d'étranglement sont branchées en parallèle sur les tubes capillaires et que les tubes sont reliés en série aux pompes, il est impossible d'assurer des quantités de liqui- de de travail égales consommées dans chaque cavité d'un gui- dage hydrostatique correspondant et il est par conséquent impossible d'assurer des épaisseurs égales des couches de liquide dans chaque cavité des guidages. Dans cette table, également ne sont pas prévus des moyens de contrôle de la température qui varie à la suite de la variation de la vitesse de rotation angulaire de la broche, ce qui conduit à une précision détériorée des para- mètres géométriques des guidages. Le mécanisme de préserrage est d'une construction complexe, nécessite beaucoup de main d'oeuvre pour sa fa- brication, s'adapte difficilement à une technologie de fa- brication et nécessite un travail manuel pour le grattage et l'ajustage de la surface d'appui du guidage hydrostati- que aussi bien que des ensembles et des pièces de ce mémoire. Pour contrôler la précision de la réalisation des paramètres géométriques des guidages hydrostatiques, il faut utiliser des dispositifs spéciaux complexes. On s'est donc proposé de mettre au point une ta- ble pour une machine-outil verticale dans laquelle le per- fectionnement de la conception du mécanisme hydrostatique de préserrage, des guidages hydrostatiques et du système d'amenée de liquide de travail assure une précision amélio- rée de l'usinage des ébauches dans toute la plage des vi- tesses angulaires, une meilleure rigidité de la table et une réduction de la consommation improductive de l'énergie électrique. Le problème ainsi posé est résolu à l'aide d'une table d'une machine-outil verticale comprenant un tenon annu- laire fixé sur une base et portant un ensemble rotatif monté avec possibilité de tourner autour de l'axe vertical et com- portant une broche et un plateau et s'appuyant verticalement sur une surface d'appui sur laquelle sont prévues des cavi- tés qui sont séparées l'une de l'autre et formant, conjointe- ment avec la surface d'appui, un guidage circulaire hydro- statique, et un mécanisme hydrostatique de préserrage, ayant une bague de serrage, et un système d'amenée de liquide de travail dans lesdites cavités, caractérisée en ce que le te- non est monté sur la base par l'intermédiaire d'une bride annulaire, réalisée sur l'une de ses surfaces radiales, ren- due solidaire de la base et montée à la presse dans un alé- sage annulaire réalisé dans la base, en ce que la broche de l'ensemble rotatif est montée par la surface d'appui sur un guidage hydrostatique ménagé sur la surface supérieure du tenon sur la face inférieure duquel sont pratiquées des ca- vités qui se trouvent en face des cavités du guidage hydro- statique et forment un mécanisme hydrostatique de préserra- ge, dont la bague de serrage est fixée rigidement à la face inférieure de la broche et montée au-dessus du tenon de sorte qu'elle recouvre les cavités par la surface de butée prévue sur sa face inférieure, en ce que la surface de bu- tée de la face inférieure du tenon et la surface de butée de la bague de serrage forment, dans ce cas, une surface de butée unique du mécanisme hydrostatique de préserrage, dont les cavités sont mises en communication avec le système d'amenée de liquide de travail. En montant le tenon sur la base au moyen de la bride qui est reliée rigidement à ladite base et montée à la presse dans l'alésage annulaire, on assure une haute précision du positionnement de l'ensemble de broche dans une position donnée ainsi qu'une haute rigidité angulaire de la table. En s'appuyant sur la surface d'appui du guidage hydrostatique, ménagé sur la face supérieure du tenon, la broche de l'ensemble rotatif reçoit des charges axiales Z66751 résultant du poids d'une ébauche et de la force de la réac- tion due au couple de renversement engendré lors de la cou- pe, ce qui élimine la déformation du plateau par ces forces en diminuant les à-coups et élève ainsi la précision de l'usinage-. Le fait que les cavités des guidages du mécanisme de préserrage sont réalisées en regard des cavités des gui- dages hydrostatiques et qu'elles sont disposées sur la sur- face d'extrémité inférieure contribue à ce que les forces engendrées à la suite du serrage sont transmises au corps du tenon en opposition l'une à l'autre, ce qui supprime la formation de moments de flexion qui agissent sur ledit te- non et, quant aux charges axiales dues au poids d'une ébau- che montée, elles sont reçues par la broche, ce qui suppri- me la déformation du plateau et améliore la précision de l'usinage. La bague de serrage, fixée rigidement sur la sur- face d'extrémité inférieure de la broche et montée au-des- sous du tenon de façon que les cavités, pratiquées sur sa surface d'extrémité inférieure, soient recouvertes, crée un effort de préserrage qui diminue inversement proportion- nellement au poids d'une ébauche, montée sur le plateau, ce qui permet de diminuer de deux fois l'effort de préserrage et les déformations des plans d'appui de la broche et de la bague de serrage qu'il peut provoquer. En plus des efforts de preserrage, la bague de serrage fixée rigidement sur la broche permet d'absorber les efforts résultant des moments de renversement engendrés par les forces de coupe, ce qui augmente au moins de deux fois la rigidité angulaire et, par conséquent, permet d'obtenir une haute précision de l'usinage. Grace à ce que les efforts de préserrage sont di- minués de deux fois, il est possible de diminuer de deux fois le diamètre du guidage d'appui hydrostatique et de ré- duire, par cela même, de quatre fois les pertes de l'éner- gie électrique. En diminuant la consommation de l'énergie électrique, on diminue le dégagemant de chaleur et les dé- 2616PO1 formations dues à la chaleur entraînant une baisse de la pré- cision des paramètres géométriques des guidages hydrostati- ques. Il est avantageux que les cavités du mécanisme hy- drostatique de préserrage, les cavités du guidage circulaire hydrostatique et les cavités du palier d'appui soient mises en communication avec le système d'amenée de liquide de tra- vail au moyen d'un collecteur et d'un dispositif doseur, ré- alisé en forme des tubes capillaires connus raccordés par leurs extrémités aux cavités correspondantes et au collec- teur. Dans ce cas des tubes complémentaires sont montés aux endroits du raccordement sur les tubes capillaires et reliés rigidement auxdits tubes et disposés coaxialement à ceux-ci. La longueur des tubes capillaires est supérieure d'au moins 200 fois à leur diamètre intérieur. La liaison de la conduite circulaire avec les ca- vités hydrostatiques, réalisée à l'aide des tubes capillaires, fabriqués avec des écarts identiques du diamètre intérieur et de la longueur susmentionnée donne la possibilité d'obtenir une haute précision du dosage des débits de liquide de tra- vail dans les cavités des guidages hydrostatiques et du méca- nisme de préserrage, ce qui assure, à son tour, une épaisseur relativement égale des couches de liquide dans lesdites cavi- tés de chacun des guidages hydrostatiques. Les tubes protecteurs complémentaires disposés co- axialement et avec un jeu par rapport auxdits tubes capillai- res permettent à ceux-ci de se courber uniquement à la valeur du jeu. Ensuite, les deux tubes se courbent conjointement suivant toute la longueur. On a éliminé les tronçons avec une concentration de contraintes, des cassures des tubes capil- laires, c'est-à-dire qu'on a ainsi assuré la fiabilité et la longueur de vie. De plus, conformément à l'invention, on a placé au voisinage de la surface d'appui du guidage hydrostatique à l'intérieur du tenon, un capteur de contrôle de la tempéra- ture qui s'élève sur ladite surface lors de la rotation de la broche. Le capteur est branché sur un circuit de mesure en pont connu et relié électriquement par l'intermédiaire d'amplificateurs à un compresseur d'une chambre frigorifi- que branchée en série sur la conduite d'aspiration de la pompe du système d'amenée de liquide de travail. La présence du capteur avec sa connexion, selon le schéma susmentionné, dans le système d'alimentation de liquide de travail assurent un champ thermique constant de la table dans la plage donnée grace à ce qu'en branchant la chambre frigorifique en série sur la conduite d'aspira- tion de la pompe on offre la possibilité d'amener, à l'en- trée de la pompe, le liquide de travail refroidi proportion- nellement à la vitesse angulaire du plateau, la valeur du refroidissement étant établie par les capteurs, dont un se situe au voisinage de la surface d'appui du guidage hydro- statique. Cela permet d'évacuer la chaleur dégagée en assu- rant ainsi un champ thermique constant de la table. Le champ thermique constant assure la suppression de la baisse de la précision des paramètres géométriques des guidages hydrosta- tiques. Il est possible de réaliser la surface d'appui du guidage circulaire hydrostatique sous forme d'un cône tron- qué. Cette réalisation donne la possibilité à l'ensem- ble de broche d'absorber les charges axiales et radiales sans palier d'appui, ce qui permet de réduire la hauteur de la table et d'augmenter ainsi l'espace de travail nécessai- re à l'élargissement de la plage des dimensions types des pièces, en particulier, d'augmenter leur hauteur. Il est avantageux également que la surface de bu- tee du mécanisme hydrostatique du préserrage soit réalisée sous forme d'un cône tronqué. On donne ainsi la possibilité d'obtenir des réac- tions du tenon au centre du trou égales au zéro tout en étant maximales à l'endroit de la fixation. La construction est rapprochée d'une poutre à égale résistance qui assure la possibilité aux forces de la réaction du gui- dage circulaire hydrostatique et de l'appui hydrostatique 241670l du mécanisme de préserrage de résister aux charges axiales et radiales. Ceci permet de réduire encore davantage la hau- teur de la table et d'augmenter ainsi l'espace de travail pour un élargissement de la gamme des ébauches à usiner. Dans le but de simplifier la technologie de fa- brication et du contrôle de la précision des paramètres géométriques des guidages, il est avantageux que la surface d'appui du guidage circulaire hydrostatique et la surface de butée du mécanisme hydrostatique de préserrage soient pa- rallèles. Il est possible que les cavités se trouvant en re- gard de celle du guidage circulaire hydrostatique et du gui- dage hydrostatique du mécanisme de préserrage soient réali- sées identiques. On obtient ainsi des forces égales résultant de la pression créée dans lesdites cavités grâce à ce que les surfaces de ces cavités sont égales et la pression amenée est égale elle aussi. De ce fait, les portances de chacun des plans des guidages susmentionnés seront équivalentes et peuvent résister aux efforts équivalents des réactions dues aux moments de renversement. La dimension axiale de la bride peut être au moins 4 fois inférieure à la dimension axiale du tenon proprement dit. Ce rapport des dimensions axiales susmentionnées permet d'obtenir une rigidité cylindrique du tenon, sur le- quel sont pratiquées les cavités des guidages hydrostatiques, supérieure de 60 fois la rigidité de sa bride, de réduire respectivement la déformation des guidages hydrostatiques en gardant ainsi la précision des dimensions géométriques des guidages hydrostatiques aux charges élevées. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non li- mitatifs avec référence aux dessins non limitatifs annexes dans lesquels: - la figure 1 représente une vue d'ensemble d'une table d'une machineoutil verticale, en coupe longitudinale; - la figure 2 est une coupe suivant la ligne II-II de la figure 1; os - la figure 3 représente un mode de réalisation de la table, selon l'invention; - la figure 4 représente schématiquement le système d'amenée de liquide de travail; - la figure 5 représente un tube capillaire en coupe longitudinale, à une échelle agrandie; - la figure 6 représente la table revendiquée avec des surfaces d'appui du guidage circulaire sous forme d'un cÈne tronqué en coupe longitudinale; - la figure 7 est une coupe suivant la ligne de VI- VI de la figure 6; - la figure 8 représente, en coupe longitudinale, la table d'une machine-outil verticale dans laquelle la surfa- ce d'appui du guidage circulaire et la surface de butée du mécanisme de préserrage sont réalisées sous forme d'un cône tronqué; - la figure 9 est une coupe suivant la ligne VIII-VIII de la figure 8. La table revendiquée pour une machine-outil verti- cale comporte une base 1, une tenon annulaire 2 fixée sur ladite base, un ensemble de broche rotatif, monté avec la possibilité de tourner autour de l'axe vertical "a-a" et comportant une broche 3, et un plateau 4. L'ensemble de broche s'appuie verticalement sur la surface d'appui hori- zontale du tenon 2 sur laquelle sont pratiquées des cavités 5 (figure 2) séparées l'une de l'autre et formant conjoin- tement avec la surface d'appui 6 (figure 1) un guidage cir- culaire hydrostatique 7. La table comporte également un mé- canisme de préserrage pourvu d'une cale de réglage 8, une bague de serrage 9, fixée rigidement sur la surface d'ex- trêmité inférieure de la broche 3 et disposée au-dessus du tenon 2 de façon à recouvrir les cavités 10 des guidages du mécanisme de préserrage. Les cavités 10 sont identiques aux cavités 5 du guidage hydrostatique 7 et sont disposées oppo- sées à celles-ci sur la surface d'extrémité inférieure du tenon 2. La surface de butée 11 de la surface d'extrémité inférieure du tenon 2 et la surface de butée 12 de la bague de serrage 9 forment une surface de butée unique du mécanis- *me hydrostatique de préserrage. La broche s'appuie radialement sur un palier hy- drostatique 13. Le tenon annulaire 2 est pourvu d'une bride 14, montée à force dans un alésage annulaire réalisé dans la ba- se 1. La dimension axiale (b1) de la bride 14 est inférieure de quatre fois à la dimension axiale (b) du tenon 2. Il convient de noter que la bride 14 est réalisée, soit sur la surface extérieure radiale, comme montré sur la figure 1, soit sur la surface intérieure radiale, comme mon- tré sur la figure 3. Le système d'amenée de liquide de travail dans les cavités 5, 10 (figure 3) de la surface d'appui du guidage circulaire hydrostatique et de la surface de butée du méca- nisme de préserrage et dans les cavités du palier d'appui 13 comporte un réservoir hydraulique 15 (figure 4), une pom- pe 16 à basse pression, dont la sortie est reliée à un pré- filtre 17, une chambre frigorifique 18, branchée en série sur la conduite d'aspiration de la pompe 19 effectuant le refoulement du liquide de travail. A travers un préfiltre et un filtre fin 21, la sortie de ladite pompe 19 est re- liée à une soupape de réduction 22 et, ensuite, à travers une soupape de retenue 23 à un collecteur 24. - Parallèllement au collecteur 24, on a relié un ac- cumulateur hydraulique 25, un relais 26 de contrôle de la pression dans le système et un manomètre 27. Le collecteur 24 est relié aux cavités 5 et 10 à travers le dispositif doseur constitué par des tubes capil- laires connus 28. Ces tubes sont reliés par un mode connu au collecteur 24, aux cavités correspondantes 5, 10 et aux cavités du palier d'appui 13 (figure 1). Aux endroits o les tubes 28 (figure 5) sont raccordés au collecteur 24 (fi- gure 3) et aux cavités 5 et 10 et aux cavités du palier d'ap- pui 13, on a monté des tubes protecteurs complémentaires 29 (figure 5) qui sont disposés coaxialement aux tubes 28 et sont reliés à ceux-ci rigidement. La longueur de chaque tube protecteur 29 dépasse son diamètre 20 fois et la longueur de chaque tube capillaire 20 est supérieure à son diamètre inté- rieur d'au moins 200 fois. La chambre frigorifique 18 (figure 4) possède un compresseur 30 qui est relié électriquement à travers les amplificateurs 31 à un circuit de mesure en pont connu. Ce circuit comprend un capteur 32 de contrôle de la température qui s'élève sur la surface d'appui 6 (figure 1) lors de la rotation de la broche 3, un capteur 33 de mesure de la tempé- rature (figure 4) dans l'ensemble dans lequel le dégagement de la chaleur est nul, et un dispositif sélecteur 34 qui im- pose une limite admissible de la variation du champ thermique de la table. S'il est nécessaire de prévoir un espace libre au centre de la table, il est possible de le réaliser selon le mode représenté sur la figure 3. La surface d'appui 6 (figure 1) du guidage circulai- re hydrostatique et la surface de butée 11 du mécanisme hydro- statique de préserrage sont parallèles. S'il est nécessaire de réduire la hauteur de la ta- ble et d'assurer d'autres possibilités technologiques, on ré- alise la surface d'appui 6 (figure 6, 7) en forme d'un cône tronqué, ou bien les deux surfaces, la surface 6 et la surface 11 (figures 8, 9) sont réalisées en forme d'un cône tronqué. En cas de réalisation des surfaces en forme d'un cône tronqué, il est possible de ne pas utiliser le palier d'appui. La table fonctionne de la manière suivante. A l'enclenchement de la machine-outil, les pompes 16 et 19 sont mises en action et le liquide de travail est refou- lé depuis le réservoir hydraulique 15 par la pompe 16 à basse pression à travers le préfiltre 17 dans la chambre frigorifi- que 18, branchée en série sur la conduite d'aspiration de la 26167O1 pompe 19. La pompe 19 refoule le liquide de travail, via le préfiltre 20 et le filtre fin 21. Le liquide de travail par- vient à travers la soupape de retenue 23 dans le collecteur de distribution 24 et l'accumulateur hydraulique 25 dans le- quel est créée une réserve de liquide de travail pour le cas d'une interruption de l'arrivée du liquide de travail à cause d'une panne et est réalisée aussi une atténuation des pulsations de la pompe. Dès que la pression a atteint une valeur prescrite, la soupape de réduction 22 évacue une quan- tité excédentaire de liquide de travail dans le réservoir hy- draulique 15 et le relais 26 de contrôle de pression envoie un signal qui permet la rotation de la broche 3. A l'aide du manomètre 27, on contrôle la valeur de la pression qui peut être réglée par la soupape de réduction 22. Le liquide de travail est refoulé sous pression travers les tubes capillaires 28 dans les cavités 5 du guida- ge d'appui hydrostatique, dans la cavité 10 du guidage de bu- tée hydrostatique du mécanisme de serrage préalable ainsi que dans la cavité du palier d'appui hydrostatique 13. Les tubes capillaires faisant office d'étrangleurs de haute précision dosent les volumes du liquide amené dans les cavités 5 en créant des épaisseurs identiques des couches dudit liquide suivant tout le périmètre du guidage d'appui hydrostatique 7 ainsi que dans les cavités 10 de la surface de butée du méca- nisme de préserrage en créant également des épaisseurs iden- tiques suivant tout le périmètre des couches de liquide de travail et dans le palier d'appui hydrostatique 13. La pres- sion du liquide dans les cavités 5 des guidages circulaires hydrostatiques 7 soulève la broche 3 conjointement avec le plateau 4, fixé sur celle-ci. Par l'intermédiaire de la bague de serrage 9 et de la broche 3, les forces engendrées par la pression, reignant dans les cavités 10 des guidages hydrosta- tiques du mécanisme de préserrage, sont transmises à la sur- face d'appui 6 du-guidage circulaire hydrostatique 7. Ces forces agissent sur la broche 3 en opposition l'une à l'autre sans exercer aucune action sur le plateau 4. Dans ce cas, la 26 16?7 1 broche 3 prend la position avec les épaisseurs imposées des couches de liquides: h est l'épaisseur de la couche de li- quide dans le mécanisme de préserrage et h1 est l'épaisseur de la couche de liquide dans les guidages circulaires hydro- statiques. Les valeurs h et h! et de la rigidité de leurs couches doivent être déterminées par le choix du débit de liquide circulant à travers les cavités 5 et 10 alors que les efforts imposés au préserrage sont réglés par le jeu to- tal imposé ht = h + h1 qu'on assure en choisissant l'épais- seur de la cale de réglage 8. Au moment o une ébauche est posée sur le plateau 4, la force verticale résultant de son poids agit par l'intermédiaire de la broche 3 sur les guida- ges circulaires hydrostatiques 7 et la broche descend sous l'effet de la rigidité axiale choisie (imposée) de la couche h1 de liquide conjointement avec la bague de serrage 9 fixée sur celle-ci en diminuant l'épaisseur de la couche h1 et en augmentant, par cela même, de cette même valeur, l'épaisseur de la couche h. L'augmentation de l'épaisseur de la couche h à la suite de la diminution de la résistance hydraulique provoque une baisse de la pression dans les cavités 10 des guidages du mécanisme de serrage en diminuant l'effort du préserrage inversement proportionnellement au poids de l'ébauche. Ceci permet d'élever notablement la rigidité angu- laire de la table en diminuant en même temps le préserrage d'une valeur notable (approximativement de deux fois). Sous l'action du moment résultant des forces de coupe, la broche 3 s'incline. A ce moment, le jeu diminue d'un côté des gui- dages hydrostatiques 7 et d'un côté opposé des guidages du mécanisme de serrage et augmente sur les autres côtés diamè- tralement opposés. Ce moment est ensuite équilibré par le moment de réaction d'un couple des forces résultant de la pression de liquide qui circule à travers les cavités 5 des guidages circulaires 7, d'une part, et des forces résultant de la pression de liquide circulant à travers les cavités de la bague de serrage 5, d'autre part. La force résul- tante de chacun de ceux-ci se trouve sur le diamètre moyen 26167O1 desdits appuis, c'est-à-dire, les forces résultant du moment de coupe sont égales au quotient de la division du moment sus- mentionné par le diamètre des guidages circulaires 7. Ceci permet d'obtenir la rigidité angulaire requise pour le diamè- tre des guidages circulaires qui est réduit de deux fois par comparaison avec les constructions connues des tables, ce qui augmente au moins de deux fois la vitesse angulaire de rota- tion de la broche à un dégagement invarialbe de la chaleur sur les guidages circulaires hydrostatiques, ou de réduire de quatre fois la puissance dépensée pour le frottement liquide dans la couche de liquide de paliers hydrostatiques. Les forces de la réaction des guidages circulaires agissent sur le tenon et sont transmises à travers le corps de ce dernier à la bride 14, fixée à demeure dans la base 1 du fait que la rigidité cylindrique du tenon dans lequel sont réalisés les guidages est supérieure 60 fois à la rigidité de la bride, les déformations des guidages 7 et 11 du tenon 2 constitueront tout au plus 1/60 des déformations totales pou- vant avoir lieu sur le corps de la bride 14. Ceci permet de garder le jeu imposé et, par conséquent, la haute précision des guidages circulaires hydrostatiques. Pendant le fonctionnement du poste de pompage, les pompes à palettes 19 (ou pompe à pistons) refoulent le liqui- de par portions et crée une pression pulsatoire dans le sys- tème. L'accumulateur hydraulique 25 atténue partiellement la pulsation. Celle-ci provoque, dans le système d'alimentation, la vibration de tous les éléments et, en particulier, la vi- bration des tubes capillaires 28 des étrangleurs qui se rom- pent aux endroits o ils sont raccordés au collecteur 24 et aux cavités 5, 10 aux points des sections dangereuses. Les tubes protecteurs 29 les protègent contre ces ruptures et dans le cas o la longueur du tube protecteur 29 est supé- rieure à 20 diamètres ils suppriment totalement les ruptures éventuelles. On l'assure grace à ce que chacun des tubes ca- pillaires 28 a la possibilité de se courber au maximum d'un jeu entre le tube protecteur 29 et son diamètre extérieur. Ensuite, les deux tubes se courbent conjointement, ce qui est équivalent à un arbre à égale résistance qui se courbe régulièrement suivant toute la longueur et n'a aucun tron- çon avec une concentration des contraintes. Avant de procéder au travail, on impose la limite choisie en utilisant le dispositif de sélection 34 réalisé en forme d'une résistance réglable pourvue d'une échelle graduée de la limite des variations du champ thermique. Le dispositif de sélection 34 est monté sur un pupitre de com- mande (non représenté). Le dispositif de sélection 34, le capteur de température 32 du guidage hydrostatique et le capteur de mesure 33 de la température de l'ensemble o le dégagement de la chaleur est nul (ils sont réalisés en for- me des thermorésistances), sont branchées sur le circuit de mesure électrique en pont qui est relié de façon que si la température de la surface du guidage hydrostatique a dépassé la limite imposée un signal est envoyé et, ensuite, amplifié par les amplificateurs 31 et met en marche le compresseur de la chambre frigorifique. Lors de la rotation du plateau 4, le liquide de la couche s'échauffe à la suite du frottement. La consommation de l'énergie absorbée pour l'échauffement du liquide et di- rectement proportionnelle au carré de la vitesse linéaire. Le liquide de travail baigne les surfaces des gui- dages circulaires hydrostatiques 7 en les chauffant. Dès que la température des guidages circulaires hydrostatiques 7 a dépassé la température de l'ensemble o le dégagement de la chaleur est nul, d'une valeur de limite imposée par le dis- positif 34, le pont de mesure produit un signal. Les ampli- ficateurs 31 amplifient le signal et mettent -le compresseur 30 de la chambre frigorifique 18 en marche. En circulant à travers la chambre frigorifique, le liquide de travail est refroidi et est envoyé par la pompe 19. Ensuite, il parvient à travers la conduite dans les cavités 5 du guidage circu- laire hydrostatique. Le liquide refroidi commence à refroidir les gui- dages circulaires hydrostatiques 7. Lorsque leurtempératu- re a diminué au-dessous de la limite imposée, le signal du pont de mesure disparaît et le compresseur 50 se met au re- pos. Ce schéma permet d'amener le liquide de travail refroidi dans les cavités 5 et 10 et de conserver ainsi le champ thermique de la table à une valeur constante dans une plage imposée et, en définitive, de la machine-outil toute entière. Cela permet d'améliorer la précision de l'usinage des ébauches pendant toute la période de travail quelles que soient les vitesses angulaires. En cas d'une panne et de l'arrêt du poste de pom- page 19, le liquide accumulé dans l'accumulateur hydraulique pour la réserve continue à arriver dans les cavités 5, 10 et la soupape de retenue 23 ne permet pas au liquide de travail de revenir vers le poste de pompage 19. Si la pression dimi- nue au-dessous de la valeur imposée le relais de pression 26 débranche la commande de la table (non représentée) et frei- ne le plateau 4, ce qui élimine la détérioration des appuis hydrostatiques. On assure ainsi la fiabilité et une grande durée de service de la machine-outil. Le fonctionnement des tables réalisées selon les différents modes ayant des constructions différentes des sur- faces d'appui des guidages hydrostatiques et des surfaces de butée du mécanisme de préserrage est analogue à l'exemple dé- crit ci-dessus, comme représenté aux figures 3, 6 à 8. REVENDICATIONS 1. Table rotative pour ue machine-ftl verticale com- portant un tenon annulaire (2) fixé sur une base (1) et por- tant un ensemble rotatif, monté rotatif autour de l'axe ver- tical (a-a), comportant une broche (3) et un plateau (4) et s'appuyant verticalement sur une surface d'appui sur laquel- le sont prévues des cavités (5) qui sont séparées l'une de l'autre et forment avec la surface d'appui (6) un guidage cir- culaire hydrostatique (7) et un mécanisme hydrostatique de préserrage, ayant une bague de serrage (9), et un système d'amenée de liquide de travail dans lesdites cavités, carac- térisée en ce que le tenon (2) est monté sur la base (1) par l'intermédiaire d'une bride annulaire (14) réalisée sur l'une de ses surfaces radiales et solidaire de la base (1) ladite bride étant montée à la presse par sa surface extérieure dans un alésage annulaire réalisée dans la base, en ce que la bro- che (3) de l'ensemble rotatif est montée par la surface d'ap- pui (6) sur le guidage hydrostatique (7) ménagée sur la face supérieure du tenon (2) sur la surface inférieure duquel sont pratiquées des cavités (10) qui se trouvent en regard des ca- vités (5) du guidage hydrostatique (7) et forment un mécanis- me hydrostatique à préserrage, dont la bague de serrage (9) est fixée rigidement à la surface inférieure de la broche (3) et montée au-dessous du tenon (2) de façon qu'elle couvre les cavités (10) par la surface de butée (11) sur sa surface in- férieure, en ce que la surface de butée (11) de la surface inférieure du tenon (2) et la surface de butée (12) de la ba- gue de serrage (9) forment une surface de butée unie du méca- nisme hydrostatique de préserrage, dont les cavités (10) sont reliées au système d'amenée de liquide de travail. 2. Table selon la revendication 1, caractérisée en ce que les cavités (10) du mécanisme hydrostatique de préser- rage et les cavités (5) du guidage circulaire hydrostatique (7) et les cavités du palier d'appui (13) sont mises en com- munication avec le système d'amenée de liquide de travail au moyen d'un collecteur (24) et d'un dispositif doseur, consti- tué par des tubes capillaires (28) reliés par leurs extrémi- tés aux cavités correspondantes (5 et 10) et au collecteur (24), des tubes complémentaires (29) étant montés aux en- droits du raccordement sur les tubes capillaires (28), re- liés rigidement à ceux-ci et disposés coaxialement à ceux- ci. 3. Table selon la revendication 2, caractérisée en ce que la longueur des tubes capillaires (29) est au moins 200 fois plus grande que leur diamètre intérieur. 4. Table selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'à proximité de la surface d'appui (6) du guidage hydrostatique (7) à l'intérieur du tenon (2) est disposé un capteur de contrôle de température (32) s'élevant sur ladi- te surface lors de la rotation de la broche (3), ledit cap- teur étant branché sur un circuit de mesure en pont d'une conception connue relié électriquement à travers des ampli- ficateurs (31) à un compresseur (30) de la chambre frigori- fique (18), branchée en série sur une conduite d'aspiration de la pompe (19) du système d'amenée de liquide de travail. 5. Table selon la revendication 1, caractérisée en ce que la surface d'appui (6) du guidage circulaire hy- drostatique (7) est réalisée sous forme d'un cône tronqué. 6. Table selon les revendications 1 et 5, caracté- risée en ce que la surface de butée (11) du mécanisme hy- drostatique de préserrage est réalisée sous forme d'un cône tronqué. 7. Table selon la revendication 1 ou 5 et 6, ca- ractérisée en ce que la surface d'appui (6) du guidage cir- culaire hydrostatique (7) et la surface de butée (11, 12) du mécanisme hydrostatique de préserrage sont parallèles. 8. Table selon la revendication 7, caractérisée en ce que les cavités (5 et 10) disposées en regard de celles du guidage hydrostatique (7) et du mécanisme hydrostatique de préserrage sont réalisées identiques. 9. Table selon n'importe quelle des revendications précédentes, caractérisée en ce que la dimension axiale de la bride (14) est inférieure d'au moins 4 fois la dimension axiale du tenon (2) proprement dit.