FR 2613791 A1 19881014 FR 8705042 A 19870409 PaLier magnétique radial à atterrisseur de secours et application à une turbomachine à suspension magnétique active. La présente invention a pour objet une turbomachine à suspension magnétique active comprenant un carter fixe, un arbre tournant solidaire d'au moins une roue de turbine pour le positionnement axial de l'arbre tournant à l'intérieur du carter, un détecteur axial de La position axiale de l'arbre tournant, deux paliers magnétiques actifs radiaux pour le positionnement radial de l'arbre tournant à l'intérieur du carter, et un système de commande recevant les signaux délivrés par l'ensemble des détecteurs pour contrôler par l'intermédiaire des paliers magnétiques actifs radiaux et axial les jeux radiaux et axiaux entre les organes de machine solidaires du carter et les organes de machine solidaires de l'arbre tournant. On connait déjà, notamment par le document de brevet US-A-4 180 946, des machines tournantes équipées d'une suspension magnétique active. La suspension d'un arbre tournant de machine à l'aide de paliers magnétiques actifs présente de nombreux avantages. Toutefois, il est nécessaire d'adjoindre aux paliers magnétiques des roulements de secours, généralement du type roulements à billes, destinés à supporter le rotor à l'arrêt, ou en cours de fonctionnement en cas de défaillance de l'alimentation des paliers magnétiques actifs. Ces roulements à billes, qui présentent un contact métal-métal, sont soumis à une usure rapide lorsqu'ils sont en service et ne permettent pas au rotor d'effectuer un atterrissage en douceur en cas de défaillance des paliers magnétiques. De plus, ils contribuent à augmenter l'encombrement de la suspension. On a également proposé de supporter une turbo-machine, à la fois à l'aide d'un palier magnétique central actif radial et de paliers radiaux d'extrémité à fluide, afin de combiner les avantages des paliers fluides et des paliers magnétiques.Un tel type de suspension reste cependant complexe et encombrant et ne permet pas de bénéficier de tous les avantages des suspensions magnétiques actives complètes à cinq axes asservis du type 2613 7 9 1 comprenant au moins une butée magnétique axiale et deux paLiers magnétiques radiaux avec Leurs détecteurs associés. La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à réaliser une turbo-machine, notamment une turbopompe, qui puisse bénéficier de l'ensemble des avantages des suspensions magnétiques actives à cinq axes asservis tout en présentant une grande sécurité de fonctionnement et une usure Limitée, notamment en cas de défaillance ou d'arrêt de l'alimentation des paliers magnétiques. Ces buts sont atteints grâce à une turbomachine du type défini en tête de la description, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre au moins deux dispositifs atterrisseurs de secours constitués chacun par une première bague solidaire de l'arbre tournant et une seconde bague solidaire du carter et concentrique à la première bague en ménageant avec la première bague un espace libre dont la longueur dans le sens radial est de l'ordre de la moitié de la longueur de l'entrefer moyen des paliers magnétiques radiaux et en ce que les première et seconde bagues sont réalisées en un matériau composite ou en une résine fluorée thermoplastique. Avantageusement, la première bague et la seconde bague d'un dispositif atterrisseur de secours sont ancrées respectivement dans l'armature ferromagnétique feuilletée rotorique et dans l'armature ferromagnétique feuilletée statorique d'un palier magnétique actif radial. Les première et seconde bagues d'un dispositif atterrisseur de secours peuvent être réalisées en un matériau composite du type carbone-carbone ou carbone-carbure de silicium ou encore carbure de silicium-carbure de silicium. L'utilisation d'atterrisseurs en matériau composite incorporés aux paliers magnétiques radiaux accroit la compacité de la machine, puisqu'elle évite l'adjonction de roulements de secours, et assure en outre un atterrissage en douceur qui ne provoque à chaque fois qu'une usure limitée des atterrisseurs. Selon un premier mode de réalisation, chacune des première et seconde bagues d'un dispositif atterrisseur de secours présente la forme d'un anneau ininterrompu dans le sens circonférentiel. Toutefois, selon un second mode de réalisation, chacune des première et seconde bagues d'un dispositif atterrisseur de secours est constituée par un ensemble de segments de bague espacés les uns des autres. Ce dernier mode de réalisation est particulièrement intéressant, car il permet, notamment dans le cas de turbomachines de type turbo-pompe, la mise en oeuvre de paliers mixtes cumulant des forces magnétiques et hydrodynamiques, lesquels paliers assurent, tout en restant compacts, une redondance de la suspension magnétique. Ceci augmente la sécurité de fonctionnement, et permet en outre d'obtenir un amortissement à large bande. Ainsi, selon une caractéristique avantageuse de la présente invention, la turbomachine de type turbo-pompe comprend en outre des canaux aménages dans les armatures ferromagnétiques statoriques des paliers magnétiques actifs radiaux pour amener dans les entrefers de ces paliers du fluide pressurisé par la pompe, et les entrefers des paliers magnétiques radiaux sont délimités par des surfaces de géométries légèrement différentes l'une de l'autre afin de créer des effets hydrodynamiques significatifs au niveau de chacun des paliers magnétiques actifs radiaux. Selon une autre caractéristique de la présente invention, les roues de turbine sont réalisées en matériau composite, tel qu'un matériau à fibres de carbonecarbure de silicium ou fibres de carbure de silicium-carbure de silicium. Les roues de pompe peuvent elles-mêmes être réalisées en matériau composite, tel qu'un matériau à fibres de carbone-résine. Ceci contribue à diminuer la masse de l'ensemble tournant et, en combinaison avec les moyens de suspension selon l'invention, permet entre autres de placer sans risque les roues de turbine en porte-à-faux. L'invention concerne encore un palier magnétique radial 2613 9 1 à atterrisseur de secours comprenant une armature ferromagnétique feuilletée statorique solidaire d'un bâti, des enroulements d'électroaimant montés dans des encoches de l'armature statorique, et une armature ferromagnétique feuilletée rotorique solidaire d'un arbre tournant et définissant un entrefer avec l'armature statorique qui lui fait face, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif atterrisseur de secours constitué par au moins une première bague ancrée dans l'armature rotorique et une seconde bague ancrée dans l'armature statorique, en ce que les première et seconde bagues sont concentriques et ménagent entre elles un espace libre dont la longueur dans le sens radial est de l'ordre de la moitié de la longueur de l'entrefer moyen du palier magnétique, et en ce que les première et seconde bagues sont réalisées en un matériau composite ou en une résine fluorée thermoplastique. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description de modes particuliers de réalisation, donnés à titre d'exemples, en référence aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est une vue de côté avec demi-coupe axiale d'une turbopompe à double entrée à laquelle est applicable la présente invention, - la figure 2 est une vue analogue à celle de la figure 1, mais concerne une turbo-pompe à simple entrée, - la figure 3 est une vue analogue à celle de la figure 2, mais concerne une turbo-pompe à simple entrée dans laquelle l'un des paliers radiaux est localisé au niveau du flasque de la pompe, - la figure 4 est une vue en demi-coupe, dans un plan radial d'un palier magnétique radial selon un premier mode de réalisation de l'invention, - la figure 5 est une vue en demi-coupe, dans un plan radial, d'un palier magnétique radial selon un second mode de réalisation de l'invention, - les figures 6 à 10 sont des vues en coupe dans un plan radial montrant différentes géométries possibles pour l'entrefer d'un palier radial mixte à effets magnétique et hydrodynamique selon l'invention, - la figure 11 représente le schéma d'un exemple de système de commande des paliers magnétiques d'une suspension magnétique active applicable à la présente invention, et - la figure 12 représente pour différents modes de commande de la suspension magnétique selon l'invention, les courbes donnant le coefficient d'amortissement de la suspension en fonction de la vitesse de rotation de l'arbre tournant, d'une part pour des paliers magnétiques sans effet hydrodynamique et d'autre part pour des paliers magnétiques radiaux mixtes apportant un amortissement hydrodynamique. On décrira d'abord en référence aux figures 1 à 3, trois exemples de turbo-pompes, utilisables en particulier dans le domaine spatial avec un moteur fusée, lesquelles turbo-pompes sont équipées d'une suspension magnétique active et sont prévues pour une mise en oeuvre des différentes caractéristiques particulières de la présente invention qui seront décrites de façon plus détaillée dans la suite de la description en référence aux figures 4 à 11. - Les figures 1 à 3 correspondent à trois variantes de réalisation de turbo-pompe qui comportent chacune une série d'éléments constitutifs dont la géométrie peut être différente d'une variante de réalisation à l'autre, mais dont la fonction est la même. Pour cela, on a désigné les éléments correspondants semblables des figures 1 à 3, par un numéro de référence dont les deux derniers chiffres sont les mêmes et dont le premier chiffre est un 1, un 2 ou un 3 selon que l'élément appartient à la variante de réalisation de la figure 1, de la figure 2 ou de la figure 3. Sur la figure 1 on voit une turbo-pompe à double entrée qui comprend un carter 102 à l'intérieur duquel est monté un arbre tournant 101. Le carter 102 et l'arbre tournant 101 sont munis d'un ensemble d'organes qui définissent une partie formant pompe 103, sur la gauche de la figure 1 et une partie formant turbine 104, sur la droite de la figure 1. La pompe 103 comprend une tubulure 130 d'entrée de fluide de pompage définissant deux circuits d'entrée 132. Le fluide, pompé par des roues 131 solidaires de l'arbre 101 est renvoyé sous haute pression par l'action de La force centrifuge, dans le conduit de sortie 133. Le fluide utilisé peut être par exemple un carburant tel que de l'hydrogène liquide, des hydrocarbures, de l'hydrazine et ses dérivés, un alcool, ou un comburant tel que de l'oxygène liquide ou des dérivés azotés. Des dispositifs d'étanchéité à bagues flottantes 134, 135 sont disposés de part et d'autre de la pompe 103 entre l'arbre tournant 101 et les organes de la pompe solidaires du carter 102. La turbine 104 comprend elle-même à l'intérieur d'un corps 140 solidaire du carter 102 une chambre 143 d'alimentation en gaz sous pression et des roues de turbine 141 munies de pales coopérant avec des pistes abradables 142 formées sur la paroi interne du corps 140. Une ouverture 144 permet l'échappement des gaz de combustion hors de la turbo-pompe. Les roues de turbine 141 sont de préférence réalisées en matériaux composites, par exemple à base de fibres carbone-carbure de silicium ou de fibres de carbure de silicium-carbure de silicium. De même la ou les roues de pompe 131 sont avantageusement réalisées en des matériaux composites par exemple à base de fibres de carbone-résine. L'utilisation de matériaux composites permet de réduire la masse et le moment d'inertie de l'ensemble tournant 101, ce qui facilite le contrôle dynamique de cet ensemble et minimise l'énergie de commande des paliers magnétiques de support. Un matériau 145 de protection thermique est monté sur le carter 102 entre la turbine 104, dont les roues 141 sont montées en porte-à-faux sur l'arbre 101, et l'un des paliers radiaux 106 de support de l'arbre 101, afin de limiter les transferts de chaleur vers les organes de suspension de l'arbre. Un dispositif 146 de protection assure en outre une étanchéité dynamique à l'aide de bagues flottantes 147 et d'un flux 148 de balayage à l'aide d'un gaz rare tel que de l'hélium. Comme on peut le voir sur la figure 1, l'arbre tournant 101 est monté à l'intérieur du carter 102 à l'aide d'une suspension magnétique- comprenant une butée magnétique axiale 107 disposée à l'extrémité de l'arbre opposée à la turbine 104, et au moins deux paliers magnétiques radiaux 105, 106 disposés de part et d'autre de la pompe 103. La butée magnétique 107 comprend une armature ferromagnétique 171 en forme de disque solidaire de l'arbre 101 et perpendiculaire à ce dernier, et des armatures ferromagnétiques 172, 173 fixes solidaires du carter 102 et disposées de part et d'autre de l'armature 171 en ménageant avec celle- ci des entrefers axiaux 176. Des enroulements d'électro-aimant 174, 175 sont disposés de façon classique dans des encoches des armatures 172, 173 et sont reliées à un circuit de commande 400 (figure 11) recevant des signaux d'au moins un détecteur axial 177 de la position axiale du rotor 101 pour constituer une butée axiale active. Comme on peut le voir sur la figure 1, le détecteur 177, qui constitue à la fois un détecteur axial et radial, se trouve situé au niveau de la pompe 103, mais pourrait aussi être disposé en un autre emplacement le long de l'arbre 101. Les paliers magnétiques radiaux 105,106 comprennent une armature ferromagnétique feuilletée rotorique 151, 161 en forme d'anneau fixée sur L'arbre tournant 101, une armature ferromagnétique feuilletée statorique 152, 162 solidaire du carter 102 et des enroulements d'électro-aimants 153, 163 commandés par des circuits de commande 400 (figure 11) recevant des signaux d'au moins deux détecteurs radiaux 155, 165 de la position radiale de L'arbre 101. Les détecteurs 155, 165 peuvent être places immédiatement à c8té des paliers radiaux 105, 106 comme représenté sur la figure 1. Toutefois, des détecteurs radiaux additionnels peuvent être placés en d'autres emplacements le long de l'arbre 101, par exemple au niveau des joints de pompe 134, 135 ou de turbine 146, ou encore en d'autres points particuliers utiles en fonction des caractéristiques dynamiques de l'arbre. Dans le cas de la figure 1, le détecteur 177 constitue un détecteur radial supplémentaire placé au niveau de la pompe 103. Ceci permet de mettre en oeuvre un système de commande 400 de la suspension magnétique active qui prend en compte les signaux de tous les détecteurs et peut contrôler l'ensemble des jeux axiaux et radiaux pour atteindre les performances souhaitées tant du point de vue de la stabilité de l'arbre 101 que du rendement des organes tournants. Les paliers magnétiques radiaux 105, 106 sont équipés de bagues en matériau composite servant de dispositif atterrisseur, conformément à la description qui sera faite plus loin en référence aux figures 4 et 5. Toutefois, pour plus de clarté, ces bagues n'ont pas été représentées sur le schéma de la figure 1. On notera cependant que la mise en oeuvre de dispositifs amortisseurs de secours incorporés dans les paliers radiaux permet d'éviter l'utilisation de roulements de secours tout en garantissant que les surfaces des armatures rotorique et statorique 151, 152; 161, 162 définissant les entrefers 156; 166 des paliers radiaux 105, 106 gardent leur intégrité quelles que soient les conditions de fonctionnement. Comme cela sera également décrit plus en détail en référence aux figures 6 à 10, les paliers radiaux 105, 106 sont de type mixte et comportent des canaux formés dans les armatures statoriques 152, 162 pour introduire dans les entrefers 156, 166 des paliers radiaux une partie du fluide sous pression véhiculé par la pompe 103, afin de créer des effets hydrodynamiques dans les entrefers 156, 166 et permettre à la fois d'obtenir un amortissement à large bande et une redondance de suspension par la combinaison des effets magnétique et hydrodynamique. On a représenté de façon symbolique sur la figure 1 les lignes 181, 182 d'alimentation des entrefers 156, 166 en fluide haute pression et les lignes 183, 184 de retour du fluide à basse pression. Des détendeurs 431, 432 peuvent être interposés sur les lignes 181, 182 pour régler la pression d'alimentation des entrefers 156, 166 en fluide. Les détendeurs 431, 432 peuvent être eux-mêmes commandés par un système centralisé de commande associé aux circuits 400 de commande de la suspension magnétique. La turbo-pompe de la figure 2 ne diffère de celle de la figure 1 que par l'agencement de certains éléments. Ainsi, la pompe 203 présente une simple entrée 232 et non une double entrée, la turbine 204 est à un simple étage et non à double étage, et la butée axiale 207 est située entre les paliers radiaux 205 et 206 et non à l'extrémité de l'arbre tournant 201. Les divers éléments représentés sur la figure 2 présentent la même fonction que les éléments décrits en référence à la figure 1 qui comportent dans leur numéro de référence les mêmes deux derniers chiffres. Aussi, ces divers éléments ne seront pas décrits à nouveau. La turbo-pompe de la figure 3 est une variante de réalisation de la turbopompe de la figure 2. Selon la variante de la figure 3, le palier magnétique radial 305 est disposé sur le flasque de la pompe 303, c'est-àdire du côté de la pompe 303 opposé à la butée axiale 307 et à la turbine 304, et non entre la pompe 203 et la butée axiale 207 comme selon la variante de réalisation de la figure 2. Le fonctionnement de la suspension magnétique de la turbo-pompe de la figure 3 reste cependant analogue à celui de la suspension des turbo-pompes des figures 1 et 2 et pour la description des divers éléments de la figure 3 on se reportera à la description faite en référence à la figure 1 des éléments dont les numéros de référence portent les deux mêmes derniers chiffres. On décrira maintenant en référence à la figure 4 un palier magnétique radial muni d'un dispositif atterrisseur de secours incorporé dans le palier. Dans le palier de la figure 4, l'armature rotorique 51 est constituée d'un ensemble de tôles ferromagnétiques frettées sur l'arbre tournant 1, tandis que l'armature statorique 52 comporte un empilement de tôles ferromagnétiques munies d'encoches 53 pour le logement d'enroulements, non représentés' sur la figure 4 pour la clarté du schéma. Un entrefer 56 dont la longueur dans le sens radial est égale à une valeur moyenne j, par exemple de l'ordre de quelques dixièmes de millimètre, est ménagé entre les surfaces 57 et 58 des armatures rotorique et statorique 51, 52 situées en 2613?791 regard l'une de l'autre. Des bagues concentriques 10, 20 sont ancrées dans les armatures rotorique et statorique 51, 52 respectivement de manière à ménager entre elles un espace libre dont la longueur dans le sens radial est de L'ordre de la moitié j/2 de la longueur moyenne j de l'entrefer 56 du palier magnétique. Les bagues 10, 20 sont en une résine fluorée thermoplastique telle que du PTFE, ou en un matériau composite, par exemple du type carbone-carbone, ou carbone-carbure de silicium. De la sorte, les bagues 10, 20 ne perturbent pas le champ magnétique dans l'entrefer 56, mais, à l'arrêt, ou en cas d'interruption de l'alimentation des électro-aimants du palier radial, assurent un atterrisage en douceur par mise en contact des bagues 10, 20 entre elles, ce qui préserve l'intégrité des surfaces métalliques 57, 58 des armatures 51, 52 du palier magnétique. La figure 5 correspond à un second mode de réalisation d'un dispositif atterrisseur, dans lequel les bagues 10, 20 ne sont pas complètes, comme dans le cas de la figure 4, mais sont constituées chacune par un ensemble de segments de bague 11, 12; 21, 22, 23 respectivement espacés les uns des autres. De préférence, les segments de bagues 11, 12 ou 21, 22, 23 de l'une des bagues 10 ou 20 s'étendent dans le sens circonférentiel selon un arc dont la longueur est supérieure à environ le double de la longueur des espaces libres ménagés entre les segments de bague 21, 22, 23 ou 11, 12 de l'autre bague 20 ou 10. Les segments de bague assurent la même fonction que des bagues complètes mais permettent de ménager entre le rotor 51 muni de la bague 10 et le stator 52 muni de la bague 20 des espaces libres plus importants permettant la circulation d'un fluide créant des effets hydrodynamiques dans le cas o le palier magnétique est utilisé comme palier mixte. Comme cela a été indiqué plus haut, il est avantageux que les paliers magnétiques radiaux tels que 105, 106, 205, 206, 305, 306 des figures 1 à 3, soient du type mixte. Dans ce cas, des 2613 791 canaux sont formés dans les armatures statoriques pour amener dans les entrefers des paliers radiaux du fluide pressurisé par la pompe 103, 203, 303. De plus, les surfaces (référencées 57 et 58 sur les figures 4 à 10) des armatures rotorique et satorique (référencées 51 et 52 sur Les figures 4 à 10) de chaque palier radial présentent des géométries très différentes l'une de l'autre afin de créer des effets hydrodynamiques significatifs au niveau de chaque palier radial. On a représenté sur les figures 6 à 10 à titre d'exemples, plusieurs géométries possibles pour les surfaces 57, 58 et donc plusieurs formes d'entrefer 56 associées à des excentrements contrôlés du rotor. Pour la clarté des schémas, on n'a pas représenté sur les figures 6 à 10 les segments des bagues , 20 du dispositif amortisseur de la figure 5. La figure 6 montre une géométrie d'entrefer 56 circulaire à deux poches. Les figures 7 et 8 montrent des géométries d'entrefer 56 bilobes symétrique et dissymétrique respectivement. Les figures 9 et 10 montrent des géométries d'entrefer quadrilobes symétrique et dissymétrique respectivement. Dans le cas de paliers radiaux de type mixte, les enroulements d'électroaimant de stator et les armatures ferromagnétiques rotoriques et satoriques sont recouverts d'une - matière isolante étanche de protection contre les attaques chimiques des fluides véhiculés par la pompe et introduits dans les entrefers. L'utilisation de paliers mixtes, actifs dès que La surpression de la pompe est satisfaisante, permet d'obtenir un amortissement à large bande tout en contribuant à la suspension de L'arbre tournant par l'addition des effets magnétiques et hydrodynamiques. On a représenté sur la figure 12 des courbes montrant l'influence de l'amortissement hydrodynamique sur la stabilité de trois modes directs d'asservissement des paliers. Les courbes A1, B1, Cl représentent le coefficient d'amortissement de La suspension magnétique active en fonction de la vitesse de rotation de l'arbre tournant respectivement pour des amortissements selon des modes directs 1, 2, 3, tels qu'appliqués par des circuits de traitement 411, 412, 413 respectivement dans OS les circuits de commande 400 (figure 11), pour des paliers magnétiques radiaux classiques. Les courbes A2, B2, C2 représentent le coefficient d'amortissement de la suspension en fonction de la vitesse de rotation de l'arbre tournant dans les mêmes conditions que pour les courbes A1, B1, C1 mais avec l'utilisation de paliers radiaux de type mixte. On constate que la stabilité a été fortement accrue. Le système de commande de la suspension magnétique active, réglable et reprogrammable, peut être réalisé en logique câblée interchangeable, mais est avantageusement de type numérique. Dans ce cas, le circuit de commande comprend une chaîne de traitement constituée d'un convertisseur analogique-numérique recevant les signaux des différents détecteurs 55, 65, 77 (figure 11), d'un calculateur programmé pour élaborer en temps réel une réponse adaptée à des conditions spécifiques de fonctionnement de la turbomachine, ou à des perturbations extérieures, et d'un convertisseur numérique-analogique pilotant les amplificateurs de puissance 420, 421, 422 de commande des paliers magnétiques actifs. Sur la figure 11 on a représenté schématiquement un circuit 400 de commande d'une butée magnétique axiale 7 et de deux paliers magnétiques radiaux 5, 6 d'une suspension de turbopompe à partir de deux détecteurs radiaux 55, 65 situés au voisinage des paliers radiaux 5, 6 respectivement et d'un détecteur 77 situé au niveau de la pompe et donnant des informations à la fois sur la position axiale et la position radiale de l'arbre tournant. Les signaux issus du détecteur 77 sont appliqués d'une part à un module de traitement 410 servant à la commande de l'amplificateur 420 d'alimentation des enroulements de la butée axiale 7, et à un module de traitement 413, d'asservissement des paliers radiaux 5, 6 selon un mode 3 direct. Le module de traitement 413 reçoit en outre les signaux délivrés par les détecteurs radiaux 55, 65 et sert à commander selon le mode 3 les ampLificateurs de puissance 421, 422 associés aux paliers radiaux , 6. Un module de traitement 411 reçoit par un circuit additionneur 414 les signaux délivrés par les détecteurs radiaux , 65 et sert à commander selon le mode 1 direct les amplificateurs de puissance 421, 422. Un module de traitement 412 reçoit par un additionneur 416 d'une part les signaux délivrés par le détecteur radial 65 disposé à côté du palier radial 6, et d'autre part, après passage par un inverseur 415, les signaux délivrés par le détecteur radial disposé à côté du palier radial 5. Les signaux issus du module de traitement 412 servent à commander selon le mode 2 directement l'amplificateur de puissance 422 associé au palier radial 6 et, par l'intermédiaire d'un inverseur 417, l'amplificateur de puissance 421 associé au palier radial 5. Naturellement, les circuits de commande 400 représentés schématiquement sur la figure 11 ne présentent qu'un exemple de modes d'asservissement possibles pour l'ensemble de la suspension magnétique active et diverses variantes sont possibles. REVENDICATIONS 1. Turbomachine à suspension magnétique active comprenant un carter fixe (102; 202; 302), un arbre tournant (101;201;301) solidaire d'au moins une roue de turbine (141; 207; 307) pour le positionnement axial de l'arbre tournant (101; 201; 301) à l'intérieur du carter (102; 202; 302), un détecteur axial (177; 277; 377) de la position axiale de l'arbre tournant (101; 201; 301), deux paliers magnétiques actifs radiaux (105; 106; 205; 206 305; 306) pour le positionnement radial de l'arbre tournant (101; 201; 301) à l'intérieur du carter (102; 202; 302), et un système de commande (400) recevant les signaux délivrés par l'ensemble des détecteurs (155, 165, 177, 255, 265, 277; 305, 365, 377) pour contrôler par l'intermédiaire des paliers magnétiques actifs radiaux et axial les jeux radiaux et axiaux entre les organes de machine solidaire du carter (102; 202; 302) et Les organes de machine solidaires de l'arbre tournant (101; 201; 301), caractérisée en ce qu'elle comprend en outre au moins deux dispositifs atterrisseurs de secours (10, 20) constitués chacun par une première bague (10) solidaire de l'arbre tournant (101; 201; 301) et une seconde bague (20) solidaire du carter (102; 202; 302) et concentrique à la première bague (10) en ménageant avec la première bague (10) un espace libre dont la longueur (j/2) dans le sens radial est de l'ordre de la moitié de la longueur (j) de l'entrefer moyen (56) des paliers magnétiques radiaux (105, 106; 205, 206; 305, 306) et en ce que les première et seconde bagues (10, 20) sont réalisées en un matériau composite ou en une résine fluorée thermoplastique. 2. Turbomachine selon la revendication 1, caractérisée en ce que la première bague (10) et la seconde bague (20) d'un dispositif atterrisseur de secours sont ancrées respectivement dans l'armature ferromagnétique feuilletée rotorique (51) et dans l'armature ferromagnétique feuilletée statorique (52) d'un palier magnétique actif radial (105 ou 106; 205 ou 206; 305 ou 306). 3. Turbomachine selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce que les première et seconde bagues (10, 20) d'un dispositif atterrisseur de secours sont réalisées en un matériau composite du type carbone-carbone ou carbone-carbure de silicium ou carbure de silicium-carbure de silicium. 4. Turbomachine selon L'une quelconque des revendications 1 à 3,caractérisée en ce que chacune des première et seconde bagues (10, 20) d'un dispositif atterrisseur de secours présente la forme d'un anneau ininterrompu dans le sens circonférentiel. 5. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que chacune des première et seconde bagues (10, 20) d'un dispositif atterrisseur de secours est constituée par un ensemble de segments de bague (11, 12; 21, 22, 23) espacés les uns des autres. 6. Turbomachine selon la revendication 5, caractérisée en ce que les segments de bague (11,12 ou 21, 22, 23) de l'une des première et seconde bagues (10 ou 20) s'étendent dans le sens circonférentiel selon un arc dont la longueur est supérieure à -environ le double de la longueur des espaces libres ménagés entre les segments de bague (21,22, 23 ou 11, 12) de l'autre bague (20 ou ). 7. Turbomachine selon la revendication 5 ou la revendication 6, du type turbopompe, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des canaux aménagés dans les armatures ferromagnétiques statoriques (152, 162; 252, 262; 352, 362) des paliers magnétiques actifs radiaux (105, 106; 205, 206; 305, 306) pour amener dans les entrefers de ces paliers du fluide pressurisé par la pompe, et en ce que les entrefers (56; 156, 166; 256, 266; 356, 366) des paliers magnétiques radiaux sont délimités par des surfaces (57, 58) de géométries légèrement différentes l'une de l'autre afin de créer des effets hydrodynamiques significatifs au niveau de chacun des paliers magnétiques actifs radiaux. 8. Turbomachine selon la revendication 7, caractérisée en ce que les bobinages (153, 163; 253,263; 353, 363) et les armatures ferromagnétiques rotoriques et statoriques (51, 52) des paliers magnétiques radiaux sont recouverts d'une matière isolante étanche de protection contre les attaques chimiques des fluides véhiculés par la pompe et introduits dans Les entrefers (56). 9. Turbomachine selon la revendication 7 ou La revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des détendeurs (431, 432) pour fournir la pression d'alimentation en fluide dans les entrefers (56) des paliers magnétiques radiaux, à partir du fluide pressurisé par la pompe, et en ce que les détecteurs (431, 432) sont commandés par un circuit de commande associé au circuit de commande (400) de la suspension magnétique active. 10. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que le circuit de commande (400) de la suspension magnétique active comprend une chaîne de traitement constituée d'un convertisseur analogique-numérique recevant des signaux des différents détecteurs (155, 165, 177; 255, 265, 277; 355, 365, 377), d'un calculateur programmé pour élaborer en temps réel une réponse adaptée à des conditions spécifiques de fonctionnement de la turbomachine, ou à des perturbations extérieures, et d'un convertisseur numérique-analogique pilotant les amplificateurs de puissance (420,421,422) de commande des paliers magnétiques actifs. 11. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, du type turbopompe, caractérisée en ce qu'elle comprend des détecteurs radiaux ou axiaux (177; 277; 377) disposés aux joints de turbine ou de pompe. 12. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que les roues de turbine sont réalisées en matériau composite, tel qu'un matériau à fibres de carbone-carbure de silicium ou fibres de carbure de silicium-carbure de silicium. 13. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, du type turbopompe, caractérisée en ce que les roues de pompe sont réalisées en matériau composite tel qu'un matériau à fibres de carbonerésine. 14. Turbomachine selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, du type turbopompe, caractérisée en ce que l'un des paliers magnétiques radiaux (305) est monté sur le flasque de la pompe. 15. Palier magnétique actif radial à atterrisseur de secours comprenant une armature ferromagnétique feuilletée statorique (52) soLidaire d'un bâti, des enroulements d'électro-aimant montés dans des encoches (53) de l'armature statorique, et une armature ferromagnétique feuilletée rotorique (51) solidaire d'un arbre tournant (1) et définissant un entrefer (56) avec L'armature statorique (52) qui lui fait face, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif atterrisseur de secours constitué par au moins une première bague (10) ancrée dans l'armature rotorique (51) et une seconde bague (20) ancrée dans l'armature statorique (52), en ce que les première et seconde bagues (10, 20) sont concentriques et ménagent entre elles un espace libre dont la longueur (j/2) dans le sens radial est de l'ordre de la moitié de la longueur (j) de l'entrefer moyen (56) du palier magnétique, et en ce que les première et seconde bagues (10, 20) sont réaLisées en un matériau composite ou en une résine fluorée thermoplastique. 16. Palier magnétique selon la revendication 15, caractérisé en ce que chacune des première et seconde bagues (10, 20) d'un dispositif atterrisseur de secours est constituée par un ensemble de segments de bague (11, 12; 21, 22, 23) espacés les uns des autres.