FR 2617042 A1 19881230 FR 8708963 A 19870625 La présente invention est relative à un dispositif de chirurgie de la cornée de l'oeil par chirurgie laser. Le but de ces modifications de la forme de la cornée est la correction des amétropies par correction des caractéristiques optiques dimen- sionnelles de la cornée et principalement de son rayon de courbure. A l'heure actuelle, ces modifications, encore appelées kératomileusis, sont obtenues par un véritable usinage d'un disque prélevé sur la cornée, ce disque pouvant soit être rendu.rigide par congéla- tion et usiné suivant le procédé de Barraquer, soit être appliqué sur un gabarit de rayon de courbure ap- proprié et rédécoupé suivant la technique de Barraquer- Krumeich. Ce type d'intervention présente l'inconvénient majeur de nécessiter tout d'abord un prélèvement du disque de matière cornéenne puis d'un traitement du disque précité, celui-ci devant être réimplanté sur le globe oculaire du patient après traitement. Des travaux récents ont cependant mis en évi- dence les propriétés ablatives très précises du rayonnement d'un laser à excimères lorsque ce rayonnement est appliqué au tissu cornéen. Le rayonnement émis par les lasers à ex- cimères, de longueur d'onde sensiblement égale à 193 nmxn per- met d'éliminer la matière cornéenne par photodécomposition. De manière générale, une tache lumineuse de révolution, image du faisceau laser, est formée sur la cornée, la tache étant sensiblement centrée sur l'axe optique du globe oculai- re. La tache de forme sensiblement circulaire, annulaire ou symétrique sensiblement par rapport à l'axe optique du globe oculaire peut être déplacée,le temps d'exposition d'une zone déterminée dépendant de l'épaisseur de la cornée à supprimer. De tels dispositifs s'ils peuvent permettre une intervention directe sur le globe oculaire du patient, permettant un meilleur centrage, en évitant le problème précité de la découpe et la réimplantation d'un fragment de cornée rectifié, ne permettent cependant pas la mise en oeuvre d'une méthode de traitement précise dans la mesure o, si le temps d'exposition peut être défini avec une bonne précision, les effets et en particulier l'épaisseur de la cornée soumise à photo-décomposition varie avec la dimension de la tache lumineuse, la densité d'énergie du faisceau laser utilisé. En outre, l'état de surface de la cornée après traitement et ses effets indé- sirables provoqués par effet thermique ou onde de choc varie fortement en fonction du niveau de l'énergie déli- vrée par impulsion et de la fréquence de récurrence avec laquelle est irradiée successivement une même zone. Le dispositif de chirurgie de la cornée de l'oeil par irradiation laser, objet de la présente inven- tion, a pour objet de remédier aux inconvénients précités par la mise en oeuvre d'un dispositif permettant de con- duire un processus d'ablation par ablations discrètes successives, l'ablation totale résultant de la sommation de nombreuses ablations discrètes, tout en évitant d'ir- radier la même zone par deux ou plusieurs impulsions consé- cutives et en limitant la surface irradiée par impulsion. Un autre objet de la présente invention est la mise en oeuvre d'un dispositif dans lequel chaque ablation discrète élémentaire est optimalisée, tant du point de vue de l'étendue de la zone sur laquelle l'abla- tion discrète est effectuée que du temps d'irradiation de cette zone pour effectuer l'ablation discrète précitée, l'état de surface de la zone sur laquelle a été effectuée l'ablation discrète présentant un degré de rugosité mini- mum et la zone rectifiée, somme des zones sur lesquelles une ou plusieurs ablations discrètes ont été effectuées, présentant un degré de rugosité minimum, la réduction des effets indésirables tels que onde de choc et effet ther- mique permettait de préserver et de respecter les tissus voisins. Un autre objet de la présente invention est éga- lement la mise en oeuvre d'undispositif de chirurgie réfractive de l'oeil par traitement laser de la cornée permettant une intervention directe sur le globe oculai- re du patient, l'intervention étant assistée par un cal- culateur ou un micro-ordinateur. Le dispositif de chirurgie réfractive de l'oeil par traitement laser de la cornée,objet de l'inven- tion,comprend des moyens d'émission d'un faisceau laser par impulsions. Il est remarquable en ce qu'il comporte des moyens permettant d'engendrer un faisceau laser de traitement comprenant au moins un lobe de section allon- gée, des moyens de focalisation de l'image du ou desdits lobes du faisceau laser de traitement sur la zone de l'oeil à rectifier, des moyens de synchronisation du dé- placement de l'image du ou desdits lobes du faisceau la- ser de traitement, la rectification ou ablation totale étant effectuée par sommation d'une pluralité d'ablations discrètes élémentaires. Le dispositif objet de l'invention trouve appli- cation pour toute opération de chirurgie de la cornée de l'oeil visant à corriger les amétropies par kératomileu- sis dans le cas de myopie, d'hypermétropie et d'astig- matisme, par épikératophakie, par incisions radiaires, incisions en barre ou-incisions circulaires pour greffe de cornée, ablation de profondeur uniforme pour greffe lamellaire. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description et à l'observation des dessins ci-après dans lesquels: - la figure 1 représente une courbe représenta- tive de la profondeur d'une ablation élémentaire discrète pour une impulsion d'émission laser, en fonction de la densité d'énergie du rayonnement, - la figure 2a représente une vue en plan de la cornée du globe oculaire d'un oeil avec la définition correspondante des paramètres de définition de la surface à traiter, - la figure 2b représente une vue selon une coupe AA de la figure 2a avec la définition correspondan- te des paramètres de définition de la surface traitée et de la zone prélevée par photodécomposition. - la figure 3a représente un schéma synoptique du dispositif objet de l'invention, dans le cas o l'ima- ge du faisceau laser de traitement est déplacée en rota- tion, - la figure 3b représente un détail de réali- sation d'une fente objet particulièrement avantageuse per- mettant un traitement par kératomileusis de la myopie dans le cas du mode de réalisation du dispositif de la figure 3a, - la figure 3c représente un détail de réali- sation d'une fente objet particulièrement avantageuse permettant un traitement par kératomileusis hypermétro- pique dans le cas du mode de réalisation du dispositif de la figure 3a, - la figure 3d représente,de façon non limita- tive,une variante de réalisation d'une fente objet à plusieurs lobes permettant,de la même manière que dans le cas de la figure 3b, le traitement par kératomileusis de la myopie. - lesfigures 3e et 3f représentent respective- ment de façon avantageuse, non limitative, une variante de réalisation d'une fente auxiliaire, du type secteur circu- laire, permettant, lorsqu'elle est associée à une fente - objet telle que représentée en figure 3b ou 3c, un traite- ment par kératomileusis de l'astigmatisme du globe oculaire et de la cornée, dans le cas du mode de réalisation du dis- positif selon la figure 3a,et une incision circulaire pour trépanation et pour correction d'astigmatisme par inci- sions partielles et localisées. - la figure 4a représente une variante de réalisation non limitative du dispositif objet de l'in- vention représenté en figure 3a dans le cas o l'image du faisceau laser de traitement est déplacée, soit en rotation, soit en translation, - la figure 4b représente un détail de réa- lisation d'une fente objet particulièrement avantageuse permettant un traitement par kératomileusis de la myopie dans le cas du mode de réalisation du dispositif de la figure 3a et 4a, l'image du faisceau laser étant entrainée en un déplacement en translation, - la figure 4c représente un détail de réa- lisation d'une fente objet particulièrement avantageuse permettant un traitement par kératoraileusis hyperxaétro- pique dans le cas du mode de réalisation du dispositif de la figure 4 a, l'image du faisceau laser de traitement étant entraînée en un déplacement en translation. - la figure 4d représente de façon non limi- tative une variante de réalisation d'une fente objet à - plusieurs lobes permettant, de la même manière que dans le cas de la figure 3e le traitement par kératomileusis myopique. - la figure 4e représente un mode de réalisa- tion particulièrement avantageux dans lequel un bord de la fente au moins est ajustable pour permettre une compensa- tion de la distribution irrégulière de l'énergie du faisceau laser. - la figure 5a représente dans le cas de l'u- tilisation du dispositif selon la figure 4a, l'image du faisceau laser étant déplacée en translation, le domaine de la cornée soumis à une irradiation dans deux domaines élé- mentaires s'étendant dans deux directions OX, Oyles domai- nes définis par translation du faisceau laser selon la direction correspodante OX ou OY étant concourants, - la figure 5b représente un profil caractéris- tique d'ablation totale sur une cornée soumise h un trai- tement par kératomileusis myopique, - la figure 5c représente un profil caractéristi- que d'ablation totale sur unecornée soumise à un traite- ment par kératomileusis hypermétropique. - les figures 6a et 6b représentent un mode de réalisation non limitatif d'un diaphragme permettant une meilleure focalisation des images de fentes sur la cornée et les figures 6c à 6e représentent un mode de;réalisa- tion particulièrement avantageux d'un diaphragme dont la fente est mise en mouvement de rotation et permettant d'é- viter toute discontinuité entre zone rectifiée et non rec- tifiée de la cornée. Préalablement à la description proprement dite du dispositif de chirurgie réfractive delloeil par traitement laser de la cornât objet de l'invention, des rappels préliminaires seront effectués en ce qui concerne les effets d'une irradiation par lumière d'un laser à excimère, à la longueur d'onde de 193 nanomètres, lorsque cette lumière est appliquée au tissu cornéen. La figure 1 représente une courbe d'ablation sur laquelle les valeurs de la profondeur d'ablations élé- mentaires discrètes sont portées sur l'axe des ordonnées, cet axe étant gradué en micromètres, en fonction de la densité d'énergie par impulsions d'illumination laser, l'axe des abscisses étant gradué en millijoule/cm2. La courbe d'ablation élémentaire discrète est caractérisé par la présence d'un seuil, c'est-à-dire d'une valeur de la densité d'énergie au-dessous de laquelle aucune ablation ne se produit. De façon générale, la courbe précé- dente présente une grande non linéarité et la profondeur d'ablation n'augmente que très lentement avec la densité d'énergie. On constatera en fait que la profondeur de cha- que ablation élémentaire discrète est faible, comprise entre 0,25 à 1 gm. Le dispositif de chirurgie réfractive de l'oeil objet de l'invention est de manière avantageuse, essentiel- lement basé sur un processus d'ablation discret, un grand nombre d'ablations élémentaires discrètes étant utilisé pour obtenir une ablation résultante totale. Bien que l'ablation élémentaire discrète provoquée par une impulsion d'illu- mination laser présente en ce qui concerne la profon- deur de celle-ci en fonction de la densité d'énergie la non linéarité précitée, on admet,pourvu que la den- sité d'énergie soit constante d'une impulsion à l'autre, que l'ablation totale résultante en un point fixe d'un nombre n d'impulsions consécutives données est égale à n fois l'ablation moyenne correspondant à une impulsion unique. Ainsi, l'ablation élémentaire discrète corres- pondant à l'ablation moyenne précitée est notée: (1) a(e) Cette ablation moyenne correspond sensiblement pour une impulsion d'illumination laser dont la densité d'énergie estde l'ordre de 200 millijoules/cm2 à une profondeur d'ablation correspondant au palier de la cour- be représentée en figure 1, et en pratique, à une pro- fondeur d'ablation comprise entre 0,5 et 0,8.m. Une description plus détaillée des interven- tions à effectuer pour la correction des amétropies par correction des caractéristiques optiques dimensionnelles de la cornée et principalement de son rayon de courbure, sera donnée en liaison avec les figures 2a et 2b. Les principales opérations précitées seront limitées dans un but de simplification de la description, du dispositif objet de l'invention, aux opérations de kératomileusis myopique, de kératomileusis hypermétropique et de kéra- tomileusis astigmatique myopique. La figure 2a représente une vue en plan du globe oculaire de l'oeil désigné par OE. La vue en plan précitée est observée en direction de l'axe optique de l'oeil désigné par OZ, sur la figure 2a, l'axe optique précité étant centré sur la cornée désignée par COR et la pupille de l'iris non représentée sur cette figure. Dans l'exposé ci-après, on considérera que l'axe opti- que et l'axe visuel de l'oeil sont sensiblement confondus. Des directions de référence sont notées OX et OY, le repère OX, OY formant un repère orthogonal. On désigne par h la distance d'un point donné de la surface corné- enne à l'axe optique OZ. La figure 2b représente une coupe selon le plan AA de la figure 2a. Sur la figure 2b, on désigne par r0 le rayon de courbure de la cornée COR, avant traitement, la cornée avant traitement étant représen- tée sur la figure 2b en pointillé,et par r le rayon de courbure de la cornée COR, après traitement à l'ai- de du dispositif objet de l'invention. On designe par R, de manière générale, le rayon sur la cornée de la zone optique d'intervention et de rectification de celle-ci. Bien entendu, la valeur de ce paramètre R et la zone de la cornée sur laquelle l'intervention sera pratiquée est définie par le praticien, suite à une analyse clinique effectuée par celui-ci. On désigne enfin par A(h) la fonction d'ablation, c'est- à-dire l'épaisseur,dans la direction Oz de l'axe op- tique de l'oeil,à supprimer par photodécomposition à une distance h de l'axe optique de l'oeil OZ pour amener la cornée du rayon de courbure r0 initial au rayon de courbure r final, après l'intervention précitee. Dans le cas d'une kératomileusis myoplque, l'intervention correspondante a pour objet d'augmen- ter le rayon de courbure de la cornée. Le rayon de courbure initial r0 est porté à une valeur r > ro suite à l'intervention. Cet effet est obtenu grâce à une ablation de profil sensiblement parabolique de révolution et la fonction d'ablation conformément aux notations des figures 2a et 2b est notée: (2) A(h) = A0(1- R2);0 Dans le cas d'une kératomileusis hypermétro- pique, l'intervention a pour objet de diminuer le rayon de courbure de la cornée, le rayon initial r0 étant porté à une valeur r h = O,et maximum pour une valeur h = v particulière. L'ablation du profil cornéen comprise entre h =v et e constitue alors une zone de raccordement fixée par des considérations d'ordre purement mécanique: pas de tran- sition brusque avec la zone optique proprement dite, soit h R. La fonction d'ablation A(h) vérifie la relation: h2 (3) A(h)= Ao h2 avec 0 h Pour les valeurs de h > v et tion'd'ablation A(h) est un polynôme en h définissant la zone de raccordement précitée en fonction des consi- dérations mécaniques mentionnées précédemment. Dans les relations 2 et 3 précitées, A0 repré- sente bien entendu l'ablation pour h = 0 soit l'épais- seur d'ablation au niveau de l'axe optique OZ de l'oeil lui-même: A R2 ( 0 2 r r - Dans le cas d'une kératomileusis astigmatique myopique, l'ablation ne présente plus un profil de ré- volution. On rappelle que dans le cas d'astigmatisme cornéen, les directions principales d'astig- matismes sont définies par des plans orthogonaux dans lesquels peuvent être définis un rayon de courbure maxi- mum et un rayon de courbure minimum de la surface opti- que considérée, en l'occurence la cornée. Dans ce cas, et à titre de simplification, ainsi que le praticien sera d'ailleurs amené à le faire pour l'exécution de son intervention au moyen du dispositif objet de l'invention, il est avantageux de prendre pour direction de repère OX et OY, les directions principales d'astig- matisme précédemment définies. Les directions OX et OY précitées étant alors contenues dans les plans d'astig- matisme précités. Le rayon de courbure de la cornée COR est dans ce cas une fonction de l'azimut noté, le rayon de courbure r de la cornée après intervention par exemple vérifiant la relation: (4) r(e) = rx cosS + ry sin Dans la relation 4 précitée représente l'azimut d'un plan quelconque contenant l'axe optique OZ, l'angle d'azimut étant par exemple l'angle dièdre formé par le plan quelconque précité et le plan OZ, OX. Les valeurs r et r sont les valeurs correspondantes x y du rayon de courbure r pour e = O et $ = 7/2 respecti- vement. Dans le cas de la kératomileusis astimatique - myopique, une étude a montré que le profil d'ablation s'écrit, les axes OX et OY ayant été déterminés ainsi que précédemment décrit: Ri A(X, Y)A. ( Au ( 5) Dans la relation 5, les quantités A0, Rx et R sont définies par: y -A, Rr= Ax R et R,=R R A (6) Les termes A et AY étant eux-mêmes défnis o o en fonction des paramètres R, rx et ry, par les rela- tions 7 et 8 ci-après: Aux =2' ( ré 1 (7) R2 I x D R2 (r. r) (8) De manière générale, les courbes d'iso-abla- tions apparaissent comme des ellipses. Une description plus détaillée du dispositif de chirurgie réfractive de l'oeil par traitement laser de la cornée, conforme à l'objet de l'invention, sera maintenant donnée en liaison avec la figure 3a. Conformément à la figure précitée, le disposi- tif selon l'invention comporte des moyens1 d'émission d'un faisceau laser noté FL. Le faisceau laser FL est émis par impulsions. De préférence, les moyens d'émission du fais- ceau laser FL sont constitués par un laser à excimère émettant un rayonnement à la longueur d'onde de 193 nano- mètres. Les moyens d'émission 1 permettent, de préférence, d'émettre des impulsions laser dont l'énergie au niveau du faisceau laser FL est de l'ordre de 180 millijoules par impulsions, la fréquence de récurrence des impul- sions laser étant de l'ordre de 20 Hz. La durée de chaque impulsion est de l'ordre de 10 nanosecondes et la puissance instantanée de chaque impulsion atteint des valeurs considérables de l'ordre de 10 MW. Ainsi qu'il apparait en outre en figure 3a, le dispositif objet de l'invention comporte des moyens 2 permettant d'engendrer un faisceau laser de traite- ment noté FLT, comprenant au moins un lobe noté L1 à L6 de section allongée. Sur la figure 3a, on a représenté l'image du faisceau laser de traitement FLT, en vue agrandie, cette image pouvant être matérialisée par exem- ple sur un écran non représenté en figure 3a. Le dispositif objet de l'invention comporte également des moyens 3 de focalisation de l'image du ou des lobes L1 à L6 du faisceau laser de traitement FLT, sur la zone de l'oeil OE à rectifier, sur la cornée de celui-ci. Bien entendu, les moyens 2 permettant d'en- gendrer le faisceau laser de traitement FLT et les moyens 3 de focalisation de l'image provoquent une dé- perdition d'énergie des impulsions laser du faisceau laser FL, mais l'énergie délivrée au niveau de la cornée COR est de l'ordre de 5 millijoules par impulsion. La densité d'énergie sur l'image des lobes du faisceau laser engendrée par les moyens 3 de focalisation de l'image deslobes précités étant de l'ordre de 200 millijoules/cm2 ainsi que décrit précédemment. Selon un aspect avantageux du dispositif objet de l'invention, des moyens 4 de déplacement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT sont prévus pour effectuer le déplacement de l'image précitée sur la zone de l'oeil OE à rectifier. Des moyens 5 de synchronisation du déplace- ment de l'image du ou-des lobes du faisceau laser du traitement FLT sur la zone de l'oeil à rectifier sont prévus pour assurer une synchronisation avec les impul- sions du faisceau laser de traitement. Bien que le mécanisme précis du processus d'ablation fasse encore l'objet de recherches, celui- ci peut être assimilé dans certains de ses aspects à une micro-explosion provoquant par photodécomposition une ablation élémentaire discrète par impulsion laser. La rectification ou ablation totale conformément à la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention est effectuée par la sommation d'une pluralité d'ablations discrètes élémentaires. Selon une autre caractéristique avantageuse du dispositif objet de l'invention représenté en figure 3a, les moyens 3 de focalisation de l'image du ou des lobes L1 à L6 du faisceau laser de traitement FLT, per- mettent la focalisation de l'image précitée, de façon que la génératrice d'une extrémité du ou des lobes ou l'axe de symétrie longitudinale d'un lobe ou deslobes précités du faisceau laser de traitement soit confondue avec l'axe optique OZ de l'oeil à traiter. Bien entendu, ainsi qu'on l'a représenté en figure 3a, le dispositif objet de l'invention peut de manière avantageuse com- porter un dispositif d'alignement noté 6, constitué par exemple par un dispositif-d'émission laser auxiliaire tel qu'un laser hélium-néon de faible puissance, per- * mettant au praticien d'assurer les réglages convenables des moyens de focalisation 3 par rapport à l'axe optique OZ de l'oeil OE du patient. Selon une autre caractéristique avantageuse du dispositif objet de l'invention, les moyens 4 de dé- placement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement sur la zone de l'oeil à rectifier, per- mettent un déplacement de l'image des lobes L1 à L6 précités en rotation autour de la génératrice d'extré- mité précédemment mentionnée, ou de l'axe de symétrie longitudinal du ou des lobes du faisceau laser de trai- tement FLT. Conformément à un aspect avantageux du dis- positif objet de l'invention, celui-ci permet la rotation précitée par incrément d'angle de rotation noté F. Dans un mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention représenté en figure 3a, les moyens 2 permettant d'engendrer le faisceau laser de traitement FLT peuvent comporter avantageusement une optique de focalisation 20. L'optique de focalisation peut être constituée par un télescope de Galilée permettant par exemple de délivrer, à partir des moyens d'émission laser 1, un faisceau laser FL de section régulière, cylindrique par exemple. Conformément à un autre aspect particulière- ment avantageux du dispositif objet de l'invention, les moyens 4 de déplacement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement en un déplacement en rota- tion peuvent comporter, ainsi que représenté en figure 3a, un masque ou diaphragme 21 comportant une fente objet notée 211. Bien entendu, la fente objet 211 est de forme allongée et illuminée par exemple en lumière parallèle par le faisceau laser FL. Une extrémité de la fente objet 211 est par exemple disposée au centre du diaphragme 21 et permet d'engendrer,pour le faisceau laser de trai- tement FLT, la génératrice d'extrémité précitée ou l'axe de symétrie longitudinale des lobes L1 à L6 du faisceau laser de traitement FLT. L'entraînement en rotation de la fente objet 211 et de l'image de cette fente objet est assuré par des moyens d'entra nement en rotation 40, 41, du mas- que ou diaphragme 21. Bien entendu, mais de façon non limitative, le diaphragme 21 peut être un diaphragme de forme cir- culaire et les moyens d'entraînement du diaphragme 21 comportent avantageusement une couronne dentée notée 210, disposée à la périphérie du diaphragme et un moteur pas à pas 40, dont l'arbre moteur est muni d'au moins un pignon denté 41 engrenant la couronne dentée 210. Afin d'assurer la focalisation de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT, les moyens 3 de focalisation peuvent avantageusement com- porter un miroir semi-réfléchissant 30 constitué par exemple par un prisme ou analogue, permettant par ré- flexion totale la transmission du faisceau laser de traitement FLT et la transmission du faisceau d'ali- gnement délivré par les moyens d'alignement 6 ainsi qu'une lentille de focalisation 31 constituant l'objec- tif du dispositif. Bien entendu, l'ensemble constitué par le miroir semiréfléchissant 30 et la lentille de focalisation 31 permet d'amener l'image du faisceau laser de traitement FLT sur la zone de la cornée à traiter. De manière classique, l'ensemble du disposi- tif objet de l'invention et en particulier les moyens 2 permettant d'engendrer le faisceau laser de traite- ment FLT et les moyens d'émission laser sont montés sur un banc optique et les moyens de focalisation 3 sont montés sur un barillet orientable permettant au praticien d'assurer une visée correcte de la zone de l'oeil à traiter. Les montages correspondants de l'en- semble des éléments précités ne seront pas décrits car ils font partie de la technique classique dans le do- maine des appareils optiques de haute précision. Une description plus détaillée du diaphragme permettant des interventions ainsi que précédemment citées dans la description, au moyen d'image de lobe de faisceau laser déplacé en rotation sur la zone de l'oeil à traiter ser a maintenant donnée en liaison avec les figures 3b, 3c, 3d, 3e. Un mode de réalisation d'une fente objet 211 du diaphragme 21 sera tout d'abord décrit en vue d'un traitement ou d'une intervention par kératomileusis myopique, l'image de l'un ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT étant entraînée en rotation autour de l'axe optique OZ de l'oeil à traiter. Conformément à la figure 3b précitée, la fente objet 211 du diaphragme 21présente un profil vérifiant la relation: e(p) = r Ae (1 ()( 2 (9) :(e) Dans la relation précitée, 8(p) représente l'angle d'ouverture de la fente défini comme l'angle au centre d'un cercle ayant pour centre l'extrémité de la fente objet, permettant d'engendrer la génératrice d'ex- trémité ou l'axe de symétrie du faisceau laser de trai- tement FLT,et pour rayon la valeur p correspondante de la distance d'un point du bord de la fente ou lèvre de la fente objet, ou du lobe du faisceau laser,au centre précité. Sur la figure 3b, on remarquera que la fente S objet 211, présente des lèvres ou bords convexes, l'an- gle d'ouverture.8(0) de la fente à l'origine, c'est-à- dire au centre O' extrémité de la fente étant maximum. r représente l'incrément de rotation angu- laire ainsi qu e précédemment mentionné. On notera que la relation 9 représente en fait l'équation en coordon- née polaire d'une des lèvres de la fente, l'autre pou- vant être déduite par symétrie. Un autre exemple de mode de réalisation d'une fente objet 211 du diaphragme 21, en vue du traitement par kératomileusis hypermétropique, dans le cas o l'intervention est effectuée par un déplacement en ro- tation de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT sera également donné en liaison avec la figure 3c. Dans ce cas, ainsi que représenté sur la fi- gure précitée, le profil de la fente 211 vérifie la relation: e(p) = e) R2, p e [0, v], v 02 emax e r avec emax =r Dans la relation 10, les paramètres sont définis conformément aux définitions précédemment données. On notera que les lvres de la fente 211 dans le cas de la figure 3c sont sensiblement concaves, jusqu'à une va- leur particulière du rayon p, cette valeur particulière étant notée v. On notera que la lèvre correspondante présente alors un point d'inflexion, la courbure de celle-ci devenant convexe en décroissant régulièrement jusqu'à l'extrémité de la fente correspondant à la dimension longitudinale maximale de celle-ci. Cette décroissance continue de l'angle d'ouverture e au delà de la valeur du rayon P = v permet, de manière particultrement avantageuse, au niveau de l'ablation résultante totale, d'éviter la création de discontinuité trop importante à la périphérie de l'ablation. On no- tera de façon non limitative et à seul titre d'exemple' que la valeur particulière V est sensiblement égale aux 2/3 de la dimension longitudinale maximale de la fente. Bien entendu, ainsi qu'on l'a représenté en outre en figure 3d notamment, le diaphragme 21 peut avantageusement comporter une pluralité de fentes objet élémentaires, notées sur la figure précitée 2111, 211i à 211, chaque fente objet élémentaire engendrant bien entendu un lobe correspondant du faisceau laser de trai- tement FLT. Le nombre de fentes sur un même diaphragme 21 peut être quelconque, celui-ci n'étant limité que par l'ouverture maximale emax de la fente objet considérée l'angle d'ouverture à l'origine 6(0) de chaque fente dans le cas de la figure 3d, et 6(R) dans le cas de la figure 3c, pour intervention de kératomileusis hypermétropique. On notera bien entendu que la multiplication des fentes objets sur le diaphragme permet de diminuer d'autant le temps d'intervention totale, puisqu'à la sommation successive des ablations élémentaires obtenues sur la zone à traiter par déplacement en rota- tion du diaphragme et de la fente objet est ajoutée la sommation spatiale due à- la distribution correspondante des différentes fentes objet sur le diaphragme. On re- marquera que, dans le cas de fentes multiples, celles- ci peuvent être régulièrement réparties sur le diaphragme et se rencontrer toutes à leur extrémité commune située sur l'axe de rotation. Chacune des fentes engendre ainsi un lobe du faisceau laser de traitement FLT. Dans le cas de fentes utilisées pour une intervention par kératomileusis myopique, des fentes ajdacentes tangentes au centre, présentent une superficie exacte- ment égale à la moitié de la surface du disque à l'in- térieur duquel les fentes sont inscrites. On remarquera que le choix de l'incrément de rotation angulaire r détermine en fait la surface de la fente ou des fentes objet utilisées et réciproquement. Le choix de l'incrément angulaire r et de l'angle d'ouverture maxi- mum emax sont guidés par les considérations suivantes: Une fente mince correspondant à un incrément angulaire r petit permet une utilisation d'une faible partie du faisceau laser FL avec la possibilité de choi- sir la partie la plus homogène de celui-ci, utilisation d'un laser de faible puissance et également irradiation d'une faible partie de la cornée à chaque impulsion. En outre, l'augmentation du nombre ND d'imagesde fentes totalement disjointes ou à la rigueur tangentes,le nom- bre ND d'images étant noté ND1 dans le cas du traitement par kératomileusis myopique et ND2 dans le cas du trai- tement par kératomileusis hypermétropique,permet de programmer la séquence des positions de fentes irradiées de façon à minimaliser l'échauffement de la cornée. Un incrément de rotation r trop petit, peut, au contraire allonger la durée de la rectification ou du traitement. En pratique, il est plus avantageux de dispo- ser d'un jeu de fentes limitées et de faire varier l'incrément de rotation r en fonction des corrections désirées. Ainsi une fente est totalement définie par: - sa longueur qui définit le rayon de la zone rectifiée, c'est-à-dire, le paramètre R défini par le praticien, - le type de la correction ou de l'interven- tion effectuée, c'est-à-dire par kératomileusis myo- pique ou hypermétropique, - l'angle d'ouverture maximum emax selon le type de correction ou d'intervention effectuée. Afin de conduire l'intervention de manière optimalisée, le dispositif objet de l'invention compor- te des moyens de calcul 8 de l'incrément de rotation angulaire r lequel pour une fente objet donnée, le choix de la fente ayant bien entendu été effectué par le praticien, vérifie la relation: r = e (e) (11) Les moyens de calcul 8 permettent alors de déterminer le nombre d'impulsions d'émission laser NI, ce nombre d'impulsions laser étant plus particulièrement noté NI1 dans le cas d'une intervention par kérato- mileusis myopique. Le nombre d'impulsions d'émission laser NI1 vérifie la relation: N, r - A0 c (12.) Dans la relation précitée, ND1 représente le nombre d'images de fentesztotalement disjointes ou adjacentes, pouvant être formées sur la zone de la cornée COR à traiter. Les moyens de calcul 8 permettent également d'effectuer un calcul du temps minimum d'irradiation totale celui-ci étant noté Tmin et plus particulièrment Tlmin dans le cas du traitement par kératomileusis myopique. Dans ce cas, le temps minimum d'irradiation totale vérifie la relation: t(e) _,A i. = NI, t(l (e)(13) Dans cette relation, T(e) représente l'inter- valle de temps minimum entre deux irradiations succes- sives sur un même point de la cornée. La valeur de t(e) est établie expérimentalement, elle constitue le seuil au delà duquel un échauffement de la cornée peut se produire. La valeur T1min dépend bien entendu du flux d'énergie, mais ne dépend pas de l'incrément de rotation r. Cela provient du fait que l'on considère que l'on peut irradier dans l'intervalle T(e) précité, toutes les ND1 fentes disjointes. En pratique, le type de laser utilisé pour l'émission des impulsions laser et la vitesse maximum de déplacement de la fente peut limiter la fréquence à laquelle les impulsions peuvent être délivrées. Le dispositif de chirurgie réfractive de l'oeil par illumination laser objet de l'invention permet également d'effectuer une correction de l'astig- matisme de la cornée COR,.ou du globe oculaire. Dans un tel cas, le profil d'ablation varie avec le méridien considéré du globe oculaire, le méri- dien étant constitué par l'intersection d'un plan contenant l'axe optique du globe oculaire OZ d'orien- tation B en azimut par rapport à un plan contenant la direction de référence OX précédemment définie. Dans le cas o, ainsi que précédemment défini, les directions de référence OX et OY correspondent aux directions principales d'astigmatisme, dans le cas d'un astigmatis- me myopique, la fonction d'ablation vérifie la rela- tion: A(h,e) = A0() M (1 - hr (14) Dans cette relation, A0Mfi est égal à: A0() = R2 ( r) (15) r(S) = r cosS + r sinS. x y A partir des relations 6, 7 et 8 précédemment citées dans la description, il est possible de compen- ser les variations de A0(e) en faisant varier l'incré- ment de rotation r en fonction de S. Ainsi, il est possible d'effectuer une correc- tion de l'astigmatisme du globe oculaire, avec des fentes identiques à celles précédemment décrites en 3O liaison avec les figures 3a, 3b, 3c, 3d par modulation de l'incrément de rotation angulaire r en fonction de l'angle e définissant le méridien de la cornée du globe oculaire. Dans ce but, le dispositif objet de l'inven- tion comporte des moyens de modulation de l'incrément de rotation angulaire r en fonction de l'angle a, cet incrément de rotation d'angle r vérifiant la relation en fonction de l'angle: r)= e.u) (16) Dans cette relation, Ao(e) représente l'abla- tion à l'origine au voisinage de l'axe optique OZ du globe Oculaire dans la direction d'azimut a. Cependant, dans le cas d'un astigmatisme - myopique, l'ablation au centre n'est pas constante et varie avec le méridien. Pour établir la symétrie cir- culaire de la cornée, le dispositif objet de l'inven- tion peut ccmarprendre, ainsi que représenté en figure 3e, au moins un diaphragme auxiliaire 21, muni d'une fente objet 211, en forme de secteur circulaire d'équations en coordonnées po- laires e (p) = k o k est une constante. La fente auxiliai- re 211 précitée permet une telle correction au moyen d'une irradia- tion suppl mentaire et d'un déplacement en rotation d'incré- ment de rotation r ( 6A() A0 (0)-AO () avec A(0) = R (min(rx-ry) -) min(rx,ry) étant la plus petite des valeurs rx ou ry. L'ablation résiduelle effectuée lors de l'irradiation supplémentaire, est alors obtenue en modulant l'incrément de rotation angulaire r en fonction de l'azimut l, l'incrément de rotation F vérifiant la relation: r) Er() X(B"') (18) Il convient de noter que ce mode opératoire introduit cependant une discontinuité à la périphérie de l'ablation totale résultante, cette discontinuité étant nulle pour y = 0, soit dans la direction OX, et maximale pour e= 7/2, soit dans la direction OY. La valeur maximale de cette discontinuité est égale à: R2 (1 1) (19) 2 ry Fx- avec rx Cette discontinuité peut être résolue ainsi qu'il sera décrit ultérieurement dans la description. Selon une variante de réalisation du disposi- tif représenté en figure 3a, celui-ci,en vue de per- mettre la compensation par rectification de l'astig- matisme du globe oculaire et de la cornée, peut comporter en amont des moyens de focalisation 3, sur le trajet du faisceau laser de traitement FLT, un sys- tème optique anamorphique 9 dans lequel le grandisse- ment dépend de l'azimut a. Dans ce cas, les courbes d'iso-ablation sur la cornée sont constituées par des ellipses. En effet, la correction de l'astigmatisme implique que l'ablation résultante totale ne soit pas constante en fonction de l'azimut B. Les systèmes anamorphiques sont des systèmes dans lesquels le gran- dissement dépend de l'azimut e précité. D'une façon générale, et avec l'orientation des axes OX et OY pré- S cédemment définie relativement au globe oculaire sur la figure 2a, un système anamorphique présentant un grandissement correspondant noté Mx et My,à un élément de surface dS de l'objet, c'est-à-dire de la fente objet 211, correspond un élément de surface dS' = Mx. My. dS' de l'image donnée par le système anamorphique. Dans ces conditions, l'image d'un cercle obtenue au moyen de la fente tournante ou par un autre moyen équivalent est une ellipse. Ainsi, les courbes isoéner- gétiques dans le plan objet du système anamorphique, c'est-à-dire de-la fente objet 211, sont des cercles, et des images de ces cercles donnés par le système anamorphique sont des ellipses. Compte tenu du fait que l'ablation résultante totale en un point donné de la cornée est proportionnelle à l'énergie revue par ce point, les courbes d'isoablation sont par conséquent des ellipses. R et R étant les demi grands axes de ces ellipses, les grandissements M et M du système anamorphique 9 doivent être dans le même rapport que le rapport des demi grands axes précités. Le système anamorphique 9 peut être constitué en conséquence par deux lentilles cylindriques dont les axes longitudinaux sont orthogonaux et orientés respectivement pour former les directions OX et OY correspondants, chaque lentille ayant respectivement un grandissement Mx et My. Ces systèmes optiques anamorphiques sont connus de l'état de la technique comme tels et de ce fait ne seront pas décrits plus en détail dans la description. Bien entendu, afin de faciliter l'interven- tion du praticien, le dispositif objet de l'invention peut être muni d'un diaphragme 21 auxiliaire, muni d'une fente objet 211, en forme d'arc de cercle de rayon de courbure déterminé. Ce type de fente objet est représenté en figure 3f à titre d'exemple de réali- sation non limitative. Il permet de réaliser des incisions circulaire pour greffe de cornée en forme d'arc nar exemDle. En outre, la fente objet telle que représentée en figure 3e permet outre la correction de l'astigmatis- me précédemment décrite, lorsqu'une modulation de l'in- crément de rotation est effectuée en fonction de l'an- gle d'azimut B, d'effectuer des interventions telles que l'enlèvement d'un ménisque à face localement parallèle, pour l'épikératophakie, d'un disque de cornée à surface parallèle d'un donneur ou d'une surface à modifier par le laser pour corriger la myopie ou l'hypermétropie, en vue d'effectuer des greffes lamellaires. Les opéra- tions de greffe lamellaire peuvent alors être exécutées avec les incréments de rotation r constants, l'ablation obtenue au cours de cette opération correspondant à celle d'un ménisque à face localement parallèle dont les bords sont sensiblement rectilignes. Une variante de réalisation du dispositif objet de l'invention, plus particulièrement adaptée à des interventions telles que précédemment décrites, sera décrit en liaison avec la figure 4a. Conformément au mode de réalisation repré- senté sur la figure précitée, mais de façon non limita- tive, les moyens de déplacement 4 de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT sur la zone de la ligne à traiter, permettent un déplacement en translation suivant une direction d sensiblement per- pendiculaire à la plus grande dimension notée Oz du lobe du faisceau laser de traitement FLT. Dans ce cas, ainsi qu'il sera décrit plus en détail ci-après dans la description, le faisceau laser de traitement FLT peut comporter avantageusement deux lobes ou parties constitutives d'un seul lobe, symétriques par rapport à un centre de symétrie noté 0". Selon une caractéristique avantageuse du dispositif objet de l'invention représenté en figure 4a, le déplacement en translation est avantageusement effectué par incrément de déplacement, noté tAu. Le déplacement en translation est défini par rapport aux deux directions de référence OX, OY, avec u = X ou u = Y, ces directions défnissant un plan tangent à la cornée au point 0, appartenant à l'axe optique du globe occu- laire, ainsi que défini précédemment en figure 2a. De manière avantageuse, les moyens 4 de dépla- cement en translation de l'image du ou des lobes de fais- ceau laser de traitement FLT, permettent le déplacement en translation de celle-ci selon des directions OX et OY orthogonales. Ainsi qu'on l'a représenté à titre d'exemple. non limitatif sur la figure 4a, les moyens 4 de dépla- cement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT en translation peuvent comporter succes- sivement sur le trajet du faisceau laser FL, un dia- phragme fixe noté 21 comportant au moins une fente objet 211 de forme allongée. Cette fente objet est illuminée en lumière parallèle. Ainsi qu'on l'a représenté de manière non limitative sur la figure 4a, le faisceau laser FL peut être engendré par les moyens 1 précédem- ment décrits en liaison avec la figure 3a, le faisceau laser FL pouvant avoir une section rectangulaire, cette section pouvant être de manière classique obtenue par diaphragmation convenable du faisceau laser émis. Bien entendu, ainsi que représenté en figure 4a, une lentille 20, un miroir de renvoi 23 tel qu'un miroir semi-réflé- chissant permettantdans des conditions analogues à celles de la figure 3a, la transmission d'un faisceau laser auxiliaire d'alignement non représenté sur la figuré considérée, ainsi qu'une lentille de champ 22, permettent d'amener le faisceau laser FL en lumière parallèle sur la fente 211 du diaphragme 21. En outre, ainsi qu'on l'a également représen- té en figure 4a, une première lentille 23 est placée par rapport à la fente objet 211 et au diaphragme 21, de façon que la fente objet 211 soit placée dans le plan focal objet de la lentille 23 pour engendrer le ou les lobes du faisceau image de la fente objet en lumière parallèle. Un prisme tournant 420 est prévu afin de per- mettre pour une rotation d'un angle a du prisme consi- déré, une rotation 2 a du faisceau de lumière émergeante, le faisceau laser de traitement FLT. En outre, une deuxième lentille de focalisa- tion 430 jouant le r8le d'objectif est mobile en trans- lation dans les directions OX et OY précédemmentcitées. On comprendra que le mode de réalisation du dispositif objet de l'invention représenté en figure 4a est particulièrement avantageux dans la mesure o il permet d'utiliser soit un faisceau laser de traite- ment FLT balayé en rotation, la lentille de focalisa- tion 430 étant bien entendu maintenue fixe et centrée sur l'axe optique OZ de l'oeil, le prisme 420 étant alors mu en rotation pour entratner le balayage corres- pondant du faisceau laser de traitementou au contraire, le prisme 420 étant maintenu fixe, le faisceau laser de traitement émergeant du prisme 420 étant dirigé selon l'axe optique OZ de l'oeil, la lentille de focalisation 430 entra5ne le déplacement en translation correspon- dant du faisceau laser de traitement FLT, par défocali- * sation correspondante due à la translation en X ou en Y de la lentille 430. Le prisme rotateur 420 peut avantageusement être constitué par un prisme de Dove ou de Wollaston. En outre, un diaphragme destiné à limiter l'intensité lumineuse reçue par l'oeil du patient OE, ce diaphragme noté DFI disDosé au voisinage de ou sur l'oeil, peut être prévu entre la lentille 430 et l'oeil du patient. Bien entendu,d'autres miroirs de renvoi peuvent être prévus sur le trajet du faisceau laser FL, afin d'établir un trajet ou chemin optique adapté, permettant une circulation aisée des personnes dans l'environnement de l'appareil et du praticien. Le dispositif objet de l'invention représenté en figure 4a est particulièrement avantageux dans la mesure o, outre la mise en oeuvre éventuelle d'une intervention par un balayage de la zone de l'oeil à traiter en rotation, celui-ci permet également la mise en oeuvre de cette intervention par un balayage du faisceau laser de la zone de l'oeil à traiter par trans- lation,notamment selon les deux directions OX et OY précitées. Le passage du balayage dans une direction, la direction OX par exemple, le ou les lobes du fais- ceau laser et la direction Oz de celui-ci étant orien- tés dans la direction OY étant bien entendu effectué par l'intermédiaire du prisme rotateur 420, lequel amène l'orientation de la direction Oz précitée, dans la direction OX pour effectuer ensuite la translation du faisceau laser de traitement FLT, dans la direction perpendiculaire à la nouvelle orientation de l'axe Oz, soit dans la direction OY. La mise en translation est effectuée par le déplacement de la lentille 430 dans les directions correspondantes. Une description plus détaillée d'un profil de fente objet 211, plus particulèrement utilisé dans le cas o un déplacement en translation de l'image de la fente objet z11 est provoquée pour effectuer le trai- tement, ou intervention,précitée sera donnée en liai- son avec les figures 4b, 4c, 4d. Conformément à la figure 4b, la fente objet 211 du diaphragme 21, et en conséquence l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT, en vue du traitement et de la rectification par kératomileusis myopique et astigmatique présente un profil sensiblement parabolique. Le profil constitué par une lèvre de la fente vérifie la relation: z) = 2E^^ 2-) (0 - z' (20) On notera par commodité que la fente 211 pré- sente un axe longitudinal noté O"z. Dans cette relation, les différents paramètres sont définis comme suit: E(z) représente la dimension transversale de la fente objet ou du lobe du faisceau laser de trai- tement à l'abscisse z repéré sur l'axe longitudinal repère orienté par rapport à la fente. L'abscisse étant repéré par rapport à un point origine 0". Emax représente la dimension transversale maximale de la fente objet 211. Au cours de la mise en oeuvre de l'interven- tion précitée, le praticien est amené à déplacer en translation l'image de la fente objet 211 dans une di- rection au moins perpendiculaire à l'axe longitudinal O"z de la fente objet 211. Bien entendu, l'image de la fente objet 211 est alors orientée de façon que l'axe longitudinal O"z de celle-ci soit orienté selon l'une des directions OX ou OY de la figure 2a. Ainsi, pour unedirection u d'orientation de la fente 211,ou de son axe longitudinal O"z dans les directions OX ou OY, la relation liant l'ouverture de la fente- E(u) et les dis- tances d'incrément de déplacement en translation notées Au, ce déplacement s'effectuant dans la direction perpen- diculaire ' Ja Air=ction d'orientation u de la fente est de la forme: E( A = ( àe)2 R (21) Relation dans laquelle: u représente l'abscisse ou position du bord de la fente repérée sur l'axe repère longitudinal O"z, la fente étant elle-même orientée selon la direction u correspond à la direction OX ou à la direction OY, bu représente l'incrément de déplacement en translation dans la direction orthogonale à la direction d'alignement u précitée, soit dans la direction OY ou dans la direction OX, Au représente l'épaisseur d'ablation ou de rectification au centre de la zone de la cornée à rectifier, lors du déplacement en translation de la fente objet -211 ou du lobe du faisceau laser de traite- ment dans la direction OY ou dans la direction OX. Une description d'une fente objet 211 suscep- tible d'être utilisée en vue du traitement et de la rec- tification de la cornée par kératomileusis hypermétropique et de l'astigmatisme hypermétropique, sera également donnée en liaison avec la figure 4c. Dans le cas d'intervention précitée, la fente objet 211, et le ou les lobes correspondants du faisceau laser de traitement FLT présentent un profil sensible- ment parabolique vérifiant la relation: E(z) = Emax (A) (22) De la même façon que dans le cas de la figure 4b, l'orientation de l'axe longitudinal O"z de la fente objet 211 dans la direction OX ou dans la direction OY, permet d'établir la relation définissant la liaison en- tre les distances d'incrément de déplacement;u dans la direction perpendiculaire à la direction d'orienta- 25.tion et d'ouverture E(u) de la fente 211, cette relation étant de la forme: A U E(u) = Au u2 (23) ((e) '23) Dans les relations 22 et 23 précitées, les mêmes notations désignent les mêmes paramètres que dans les relations 20 et 21 précédentes. De manière analogue à une intervention réa- lisée par un balayage en rotation de l'image de la fente objet 211, dans le cas d'un balayage en transla- tion, les valeurs d'incrément de déplacement dans la direction perpendiculaire à la direction d'alignement de l'axe O"z de la fente objet 211, et les temps d'ir- radiation vérifient des relations semblables. Le dispositif objet de l'invention comporte en conséquence, dans le mode de réalisation de la figure 4a, des moyens de calcul, moyens de calcul notés 8, de l'incrémentation de déplacement en translation u dans la direction OY ou OX, pour une orientation u dans la direction OX, OY, l'incrémentation pour une fente objet donnée vérifiant la relation: !5_ Au = Emax Au(e) (24) e o Dans cette relation, les paramètres a(e) et Au correspondent bien entendu aux définitions pré- cédemment citées dans la description. En outre, dans le mode de réalisation repré- senté en figure 4a, le dispositif objet de l'invention comporte également des moyens de calcul 8 du nombre d'impulsions d'émission laser notées NI2, et du nombre d'incréments de déplacement en translation au, dans la direction OY, OX. Le nombre NI2 d'impulsions véri- fie la relation: Au NI32 = = ND2--a (25) 2 M àc- Dans cette relation, ND2représente le nom- bre d'images totalement disjointes ou adjacentes qui peuvent être formées sur la cornée. De la même façon que dans le cas d'un trai- tement ou rectification par une fente objet ou image de fente objet effectuant un balayage tournant, les moyens de calcul 8, dans le mode de réalisation de la figure 4a, peuvent également permettre de réaliser le calcul du temps minimum d'irradiation totale noté T2min. Celui-ci vérifie la relation: Au T =NI Te T(e) -0e (26) 2min NI2 ND2 t (e) () (26) Dans cette relation, T(e) représente l'in- tervalle de temps minimum entre deux irradiations s,- cessives sur un même point de la cornée. Ainsi qu'on le remarquera notamment sur les figures 3b, 3c, 3d, 3e, et 4b, 4c, 4d, les fentes objets 211, que celles-ci soient utilisées au cours d'une intervention pour effectuer un balayage en rota- tion ou en translation de la zone de la cornée à traiter, sont symétriques par rapport à leur axe longitudinal O'z ou O"z. Ceci correspond à un modede réalisation particulier avantageux, non limitatif, les fentes pou- vant sans eortir du cadre de la présente invention, présenter une dissymétrie par rapport à l'axe longitu- dinal O"z ou O"z, pourvu quela largeur correspondante de la fente, en un point z d'abscisse donné soit sensiblement conservée. Ainsi qu'on le remarquera sur la figure 4c, dans le cas d'une fente objet 211 utilisée pour le traitement de l'hypermétropie par un balayage en trans- lation, les fentes objets, que celles-ci soit utilisées de façon à engendrer un ou plusieurs lobes de faisceau laser de traitement FLT en balayage en translation ou en rotation, peuvent avantageusement comporter un bord d'extrémité de forme curviligne noté C. Ce bord d'ex- trémité ainsi que représenté en vue agrandie sur la figure 4c est symétrique par rapport à l'axe longitudi- nal O"z. La forme curviligne s'écarte de la loi de va- riation p = constante, représentative,en coordonnées polaires, d'un arc de cercle, pour éliminer les effets de bord sur le profil résultant de l'ablation totale obtenue. Ainsi qu'on le remarquera en figure 4c,de manière nonlimitative, la forme curviligne C peut être concave et convexe en présence d'un point d'inflexion. De la même façon, pourvu que la forme curviligne C s'écarte de la loi de variation p = constante,le bord d'extrémité, peut également être continument concave, ainsi que représenté en trait mixte sur la vue agran- die de la figure 4c. Un tel caractère curviligne du bord d'extré- mité des fentes, permet d'améliorer la continuité de courbure des transitions entre zones rectifiées et zones non rectifiées. Ainsi, toute fente dont un bord d'extré- mité présente une largeur ou ouverture non nulle pourra comporter la fente curviligne C précitée. La forme curvi- ligne C, en l'absence de point d'inf]exion, permet de réaliser des transitions entre zones rectifiées et zones non rectifiées à point anguleux. Bien entendu, de manière analogue au mode de réalisation de fentes objet de la figure 3e, dans le cas d'un balayage en rotationpour une pluralité de fentes objet 211 présentes sur un même diaphragme 21, dans le cas d'un traitement par un balayage en translation, il est également possible d'utiliser sur un même diaphragme une pluralitéde fentes objet 211. Un tel diaphragme est représenté en figure 4d, sur laquelle trois fentes notées 2111, 2112, 2113 ont été représentées à titre d'exemple non limitatif. Les différentes fentes objet sont espacées dans une direc- tion perpendiculaire à leur axe longitudinal O"z, d'une distance au moins égale à la plus grande ouverture Emax de celle-ci. Lors de la réalisation d'un prototype du dis- positif objet de l'invention, celui-ci a été réalisé avec des fentes objet 211, telles que décrites précé- demment en liaison avec les figures 3b, 3c, 3d, 4b, 4c, 4d. A titre d'exemple non limitatif, dans le cas d'une fente objet telle que représentée en figure 3b, la fente objet 211 avait une longueur sensiblement égale à 3,2 mm, la longueur de celle-ci étant mesurée selon l'axe longitudinalO'z et une largeur ou dimension maximale dans la direction perpendiculaire à l'axe longitudinal précité, sensiblement égaleà 0,8 mm. Dans le cas d'une fente objet 211, telle que représentée en figure 3c, celle-ci avait une -longueur sensiblement voisine de 3,2 mm pour une largeur maximale de l'ordre de 1,4 mm. Dans le cas d'une fente objet 211, telle que représentée en figure 4b, la longueur de la fente selon l'axe longitudinal O"z était de l'ordre de 6 mm et sa largeur maximale de l'ordre de 1 mm. Bien entendu, les dimensions précédentes des fentes objet 211 ne sont données qu'à titre d'exemple non limitatif, car il est bien entendu que ces dimensions sont variables en fonction du grandis- sement total du système optique constitutif du dispo- sitif objet de l'invention. De manière avantageuse, celui-ci pourra bien entendu être muni d'un système optique à grandissement ajustable de façon que à par- tir d'un modèle de fente objet déterminé, le praticien puisse être à même de choisir la dimension finale de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT donnée par les fentes objet précitées. Selon une autre caractéristique avantageuse du dispositif objet de l'invention, et en particulier dans le mode de réalisation de la figure 4a dans la- quelle le diaphragme 21 est fixe, chaque fente peut, de manière avantateuse, présenter un profil ajustable de façon à permettre une compensation d'une distribu- - tion irrégulière-de l'énergie lumineuse dans la sec- tion d'un lobe du faisceau laser de traitement FLT. Ainsi qu'on le remarquera en figure 4e, la fente ajustable 211 peut comprendre au moins un bord constitué de lamelles mobiles notées 2110, ces lamelles étant mobiles en translation selon une direc- tion perpendiculaire à l'axe O"z longitudinal de la fente. Bien entendu, les lamelles mobiles 2110 peuvent être montées à glissement les unes par rapport aux au- tres, chacune pouvant être entraînée par exemple par l'intermédiaire d'un moteur ou analogue 2111. On comprendra bienentendu que dans le cas du mode de réa- lisation 4e la figure 4e, les dimensions de la fente objet 211 peuvent être agrandies afin d'assurer une meil- leure facilité de mise en oeuvre de lamelles mobiles, le grandissement du système optique du dispositif objet de l'invention étant alors ajusté en conséquence. Un exemple de réalisation d'une intervention dans le cas d'un traitement par kératomileusis pour l'astigmatisme myopique, l'intervention étant réalisée au moyen du dispositif objet de l'invention représenté en figure 4a et le balayage de la zone à traiter étant réalisé par translation,sera donné en liaison avec la figure 5a. L'ablation résultante totale est ici obtenue à l'aide d'une fente telle que représentée en figure 4b par exemple, l'image de la fente ou lobe du faisceau laser de traitement FLT se déplaçant suivant une direc- tion perpendiculaire à l'axe longitudinal O"z par des incréments élémentaires successifs. Les incréments élé- mentaires de déplacement étant égaux, le traitement a pour effet de produire une gouttière de profil paraboli- que uniforme. La longueur de la gouttière est bien enten- du égale à la longueur du déplacement de la fente et sa largeur est égale à la longueur de la fente. Conformément à un mode opératoire particulière- ment avantageux, deux opérations selon deux axes perpen- diculaires sont effectuées pour réaliser une rectifica- tion complète de la cornée COR. Ce mode opératoire présente dans le cas des myopies les avantages suivants: - le problème de la focalisation précise de l'extrémité ou de l'image de la fente sur l'axe de rota- tion, dans le cas d'un balayage par rotation est éliminé, - tous les types d'astigmatisme peuvent être corrigés par le mode opératoire précité. L'axe longitudinal O"z de la fente étant orienté dans la direction OX par exemple de la figure 2a, l'irradiation de la-fente objet 211 dans des posi- tions successives distantes d'un incrément constant de déplacement en translation AY selon la direction OY de la figure 2a, dans un intervalle de déplacement compris entre - R//-2 et, R I / permet d'obtenir selon l'axe OX un profil d'ablation B(X) défini par: rX) i) [ -Rl]VX R (27) B(IX) à(e)L-&].[- -] Dar cette relation: - E(X) représente bien entendu le profil de la fente à l'abscisse X et A représente l'incrément y constant de déplacement en translation selon la direction Y, la fente étant orientée dans la direction X, - R est le rayon de la zone à rectifier cen- tré en 0". Ainsi que précédemment mentionné dans la des- cription, lorsque les axes OX et OY de la figure 2a correspondent avec les directions principales des mé- ridiens correspondants aux extrema de la courbure au centre de la cornée, direction principale d'astigma- tisme, le profil d'ablation devant être obtenu s'ex- prime par la relation: A4(X, = Aj( - R")+ A(- - 2 -) (28) Dans la relation 28, les paramètres Ax et Ay vérifient les relations: vérifient les relations (29) (30) x R2 (I _ - tAet R2 ( L) A sente le rayon de courbure de la cornée dans la direc- tion OX et ry le rayon de courbure dans la direction OY, r représentant le rayon de courbure de la cornée dans une direction méridienne faisant l'angle en azi- mut B précédemment mentionné. Ies notations ci-après introduites: (31) (32) (33) __+_ A-A'A -o 2 Rx=R, et RIr=R permettent d'écrire la fonction d'ablation résultante totale sous la forme: A(X,Y = Ao(I - R - (34) Les courbes d'iso-ablation apparaissent ainsi comme des ellipses dans le cas général et l'équation de l'ellipse qui délimite le contour d'ablation est donné par: XI2 + Ré = I(35) R'" Ainsi qu'on l'a représenté en figure 5a, il apparaît que de manière théorique, l'ablation résul- tante doit s'étendre de - RX à + RX selon l'axe OX, et de - Ry à + Ry selon l'axe OY. Le profil d'abla- tion est ainsi contenu dans deux rectangles orthogo- naux de longueur 2 RX et 2 Ry respectivement et de même largeur R/i. inscrit dans le cercle Ce de rayon R centré en O. Le profil d'ablation obtenu est parfait à l'intérieur du carré intersection une approximation satis- faisante du profil d'ablation étant cependant obtenue en dehors du carré pouvant cependant être obtenuedans les zones périphériques à celui-ci, les zones FGHI de la figure 5a, la zone centrale constituée par le carré étant notéeA. Dans le cas d'un myopie pure, en l'absence = d'astigmatisme, rx = ry et A = A0 = A. - 10 La rectification ou traitement par une fente objet assurant un balayage en translation selon deux directions orthogonales produit ainsi un effet optimal sur l'intersection des zones balayées par le faisceau laser de traitement FLT selon les directions précitées, soit en projection plane sur un carré. Pour étendre 1' action au delà du carré d'in- tersection et assurer une correction satisfaisante sur une zone sensiblement circulaire, ilest possible de pro- longer le balayage latéral du faisceau laser de traite- ment FLT, tout en modulant l'incrément de déplacement Au entre deux positions adjacentes, l'incrément Au précité restant bien entendu constant dans la zone d'intersection. On a vu que le profil d'ablation dans la pre- mière zone constituée par les trois zones A,Fet H, soit pour - R//o fente parallèle à l'axe OX et se déplaçant par des in- créments A Y selon la direction perpendiculaire de X l'taxe OY. De la même manière, le profil d'ablation dans la zone constituée par les zones I, A et G, soit pour - R/-2 $ Y $ R//2 est obtenu en irradiant une fente parallèle à l'axe OY se déplaçant par des incréments A ou Au selon l'axe OX. Cette deuxième opération, la rectification du profil selon OY,ne modifie pas le profil selon un axe parallèle à OX, mais le creuse uniformément, Y = constante, en particulier d'une valeur Ay sur la o totalité de l'axe OX, soit pour Y = O. Pour compléter le profil d'ablation totale résultante selon OX, et éviter une discontinuité pour X = + R//2, il est possible d'étendre au delà de ces valeurs le balayage en translation selon OX de la fen- te qui engendre le profil d'ablation selon OY, mais en faisant croître l'incrément de déplacement en transla- tion selon OX avec X pour IXI>R//. Le dispositif objet de l'invention tel que représenté en figure 4a permet, dans ce but à l'aide des moyens de calcul 8 de déterminer la valeur de l'in- crément Le déplacement linéaire noté AY, par exemple de façon à obtenir un prolongement exact du profil para- bolique pour Y = 0, l'incrément de déplacement en trans- lation pour une fonction d'ablation correspondante vérifiant la relation ci-après: A(X.0)= An(I- R) (36) L'incrément de déplacement en translation vérifie alors la relation sur l'ensemble du domaine de traitement constitué par les zones F, A et H de la figure 5a: 3E_ _ (),pour R XI F2 A2 A,(X, Y)= (38) Dans cette relation, E(Y) représente bien entendu le profil de la fente utilisée, cette fente ayant son axe longitudinalO"z orienté selon la direc- Y tion Y et AX correspondant aux valeurs de la rela- tion 37 pour les valeurs de X comprises dans les zones F et H. Le mode opératoire précédemment décrit par fente assurant un balayage du faisceau laser de trai- tement FLT par translation, ou fente de profil parabo- lique ainsi que décrit précédemment dans la description, fournit donc un profil d'ablation.qui sur la périphé- rie de la zone d'une ellipse notée E sur la figure 5a, ellipse de demiaxes Rx et Rycontient huit points "parfaits" c'est-à-dire d'ablation nulle. Bien entendu, dans le cas o on ne souhaite pas effectuer une irradiation de la cornée COR au delà d'une zone de rayon R, il est possible de masquer celle- ci avec un masque comportant un trou circulaire de rayon R. Sur les figures 5b et 5c, on a représent Sur les figures 5b et 5c, on a représenté respectivement un profil caractéristique d'ablation de kératomileusis myopique en l'absence d'astigmatisme et à profil caractéristique d'ablation de kératomileu- sis hypermétropique respectivement. Sur les figures 5b et 5c, les unités n'ont pas été représentées sur les axes de coordonnées, et dans le cas d'une intervention par kératomileusis myo- pique une ablation correspondant à une correction de quinze dioptries a une profondeur de 0,15 mm et s'étend sur une zone de 5 mm de diamètre.Le rayon de courbure initiale de l'ordre de 7,8 mm a été porté à 10,6 mm. Dans le cas de la figure 5c sur laquelle les unités n'ont pas été représentées sur les axes de co- ordonnées, une ablation correspondant à une correction de quinze dioptries a une profondeur de 0,15 mm et s'étend sur une zone de 9 "m de diamètre. Le rayon de courbure initial de 7,8 mm a été porté à 5 mm. Le dispositif objet de l'invention permet de s'affranchir des limitations des dispositifs de l'art antérieur par l'usage d'un faisceau laser d'illumina- tion et de traitement dont la forme particulière et le mouvement sont calculés pour que leur combinaison produise la forme d'ablation souhaitée. Lorsque la ou les fentes sont irradiées par une impulsion donnée du laser d'émission, l'image de cette fente projetée sur la cornée COR est en quelque sorte gravée sur la surface et provoque par photo- * décomposition l'ablation élémentaire considérée. La somme de ces ablations élémentaires distribuéessur la cornée suivant les lois mathématiques précédemment établies produit la modification souhaitée de la forme de la cornée. Contrairement aux di5positifsde l'art anté- rieur, dans lesquels les notions de temps d'illumina- tion intervenaient, les notions de fréquence de l'im- pulsion laser et de vitesse de déplacement de la fente objet ou de la tache image de celle-ci sont remplacées par les concepts d'incréments linéaires ou angulaires selon le cas entre deux positions adjacentes de la tache ou du lobe du faisceau laser de traitement. Cette adjacence est géométrique et non plus temporelle, et en d'autres termes, le fait que deux ablations élémen- taires géométriquement adjacentes, c'est-à-dire géomé- triquement consécutives,soient temporellement consécu- tives n'intervient pas. De manière générale, celles- ci ne le sont d'ailleurs pas. L'ensemble des considérations précitées associées à la notion de seuil relative à chaque abla- tion élémentaire, permet par sommation des ablations élémentaires considérées, d'obtenir une surface recti- fiée ou traitée, particulièrement satisfaisant et dont le degré de rugosité est sensiblement inférieur à 1 gm. Dans le cas de l'utilisation d'un balayage en rotation, de manière générale, on projette sur l'oeil OE un faisceau dont la section droite est animée d'un mouvement de rotation autour de l'axe de projection 0, lequel est bienentendu sensiblement confondu avec l'axe optique de l'oeil à traiter. Bien entendu, la section du faisceau laser de traitement FLT est de forme allon- gée et de manière particulièrement avantageuse présente au moins un ou plusieurs lobes tels que définis précé- demment. La génératrice d'extrémité du faisceau laser de traitement ou du lobe correspondant coincide avec l'axe de rotation O de la figure 2a. L'ablation s'effec- tue en faisant agir le faisceau à un grand nombre de 46 26170 42 positions angulaires successives, distantes de l'in- crément angulaire approprié autour de la rotation au- tour de l'axe 0. Pour obtenir la rectification désirée, la section du faisceau laser de traitement FLT,dont la denstié d'énergie par unité de surface est sensi- blement constante, présente le profil tel que défini précédemment à partir des fentes objet 211. Selon le deuxième mode de réalisation,en particulier par l'utilisation du dispositif représenté en figure 4a, l'ablation totale résultante est obtenue par un balayage en translation du faisceau laser de traitement FLT selon des incréments linéaires successifs. Le déplacement a lieu dans une direction perpendiculaire à la dimension longitudinale de la plus grande dimen- sion du lobe du faisceau laser FLT et perpendiculai- rementà l'axe optique O de l'oeil OE. Plusieurs opéra- tions sont nécessaires pour effectuer un traitement complet. Bien entendu, et de façon non limitative, il est possible d'effectuer par exemple plusieurs opérations, après chaque passage le faisceau laser de traitement FLT subissant une rotation d'une fraction de cercle autour de l'axe optique O. Apres N passages, N/2 si le faisceau est symétrique, l'ensemble des opérations précitées pro- duit une ablation de symétrie circulaire d'ordre N approximant ainsi plus ou moins l'effet désiré. Un cas particulier, particulèrement avan- tageux consiste, ainsi que précé]itent décrit, en un faisceau de section parabolique dont les lobes présen- tent une forme parabolique ainsi que décrit précédem- ment, le faisceau laser étant balayé selon deux pas- sages suivant deux directions perpendiculaires. Par rapport au balayage en rotation du fais- ceau.laser de traitement FLT, le balayage en transla- tion, pour la correction des myopies, évite un problème particulier des faisceaux à balayage tournant, à sa- voir que le centre de l'oeil o l'ablation est la plus forte coincide avec le centre de rotation et que celui-ci est situé par construction à une extrémité de la zone d'impact. En cas d'une erreur d'alignement de cette zone d'impact par rapport à l'axe de rotation, une absence totale d'ablation ou au contraire une abla- tion excessive dans le voisinage immédiat du centre ou de la cornée peut apparaître. Cette difficulté est absente dans le cas des faisceaux à balayage en trans- lation. En outre, dans le cas du balayage en transla- tion, le choix de ce mode de balayage, dans deux di- rections orthogonales fournit unmoyen simple de corriger l'astigmatisme. Pour celà, il suffit que les deux orientations du faisceau des directions OX et OY coin- cident avec les directions principales d'astigmatisme. Il suffit alors de changer la densité moyenne d'expo- sition en changeant la longueur des incréments liné- aires entre les deux passages orthogonaux pour obtenir une ablation de symétrie elliptique plutôt que circu- laire. Bien entendu, le mode opératoire des faisceaux laser de traitement à balayage en translation peut être réalisé de différentes manières, les faisceaux d'orien- tation différente étant appliqués soit successivement, soit simultanément. Un autre mode de réalisation particulièrement avantageux d'une fente objet 211 et d'un diaphragme 21 sera décrit en liaison avec les figures 6a à 6d. Conformément à la figure 6a et à la figure 6b, les fentes objets telles que précédemment représentées en figures 3b, 3c, 3d, 3e, 3f ou 4b, 4c, 4d peuvent avantageusement être façonnées sur un diaphragme 21 for- mant surface courbe, homothétique de la surface de la cornée COR. Ce mode de réalisation permet d'améliorer la qualité de la focalisation de l'image de la fente objet sur la cornée COR. Dans le cas de la figure 6a, la surface courbe formant diaphragme 21 est en forme de calotte sphérique et celle-ci peut être entraînée en un mouvement de rotation autour de son axe de symétrie, ainsi que précédemment décrit. Dans le cas de fentes objets soumises à un balayage en translation, la sur- face courbe formant diaphragme 21 peut, ainsi que repré- senté en figure 6b, avantageusement être constituée par une surface hémicylindrique dont l'axe longitudinal est orienté dans la direction de translation d,les fentes objets étant formées de façon à présenter leur axe O"z perpendiculaire à l'axe longitudinal du demi-cylindre précité. Une variante particulièrement avantageuse d'un diaphragme 21 sera décrite en liaison avec les figures 6c, 6d et 6e. Conformément à la figure 6c précitée, le diaphrag- me 21 est constitué par une surface hémicylindrique de rayon R et d'axe longitudinal O"'x. La surface hémicylin- drique présente une fente objet 211 comportant une ou- verture, ou largeur dans la direction O"'x notéeE(M). Cette ouverture est par exemple symétrique par rapport à un plan P orthogonal à l'axe longitudinal O"'x, ce plan contenant les directions O"' y et O"'z orthogonales à la direction de l'axe longitudinal O"'x. Sur la figure 6c, on a représenté par S le milieu de l'ouverture ou lar- geur de la fente à une hauteur z correspondant à un angle e donné, l'angle étant défini comme l'angle du ravon vecteur O"S d'unpoint S du lieu géométrique LS, cour- be de symétrie de la fente objet 211,et de la direction Oy. La largeur E(4) de la fente objet 211 vérifie la relation: E(M) = E (pi sin'. (39). Dans cette relation, E(n) représente la largeur ou ouverture maximale de la fente objet 211 Pour =. On notera bien entendu, ainsi qu'il sera décrit de manière plus détaillée ci-après, dans le cas d'une intervention par kératomileusis myopique astigmatique, que le rayon R de la surface hémicylindrique constituant le diaphragme 21 détermine la zone d'intervention du praticien sur la cornée COR. A titre d'exemple non limi- tatif, le rayon précité est pris égal à la zone d'in- tervention, le grandissement de l'optique de focalisation étant pris égal à 1. Il est bien entendu que tout dia- phragme hémicylindrique homothétique peut être utilisé, le grandissement de l'optique de focalisation étant adapté en conséquence. Afin d'effectuer une rectification de la cornée COR par kératomileusis myopique astigmatique par exem- ple, le diaphragme 21 tel que représenté en figure 6c est disposé, par rapport à la cornée COR, de façon que sa concavité soit tournée vers la zone à traiter de celle-ci. La cornée COR est réputée présenter une sur- face circulaire de rayon R' et la fente objet 211, telle que représentée en figure 6cest illuminée par le fais- ceau laser FL. L'axe longitudinal O"'x et l'axe transver- sal O"'y du diaphragme sont orientés selon les directions principales d'astigmatisme OX,OY de la cornée COR, ces directions principales étant déterminées au préalable par le praticien. Le dispositif objet de l'invention comporte en outre des moyens d'entraînement 400 en rotation du dia- phragme 21, autour de l'axe O"'y, les moyens d'entraine- ment en rotation 400 peuvent avantageusement être cons- titués par un moteur pas à pas et de deux demi-axes de rotation 401,402 entraînés par ce dernier. Ainsi qu'on le remarquera à l'observation des fi- gures 6c, 6d et 6e, la largeur E(%) de la fente objet 211, laquelle est représentée également en figure 6c par l'intersection de la fente et d'un plan Q d'équation Y = R Cosq, est projetée au niveau de l'axe OX en une image de largeur E'(a,4) lorsque la fente 211 est illu- minée, par exemple en lumière parallèle. La largeur de fente projetée sur l'axe OX vérifie la relation: E'(a,q) = E(q). sin a (40) Dans la relation précédente, a représente l'angle d'inclinaison en rotation du diaphragme 21 et notamment de l'axe O"'z de celui-ci par rapport à la direction OX. La fente 211 pivote sensiblement sur une sphère de même rayon que le cylindre et tout point S milieu à une hau- teur z correspondant à un angle donné décrit du fait de l'entraînement en rotation du diaphragme 21, un cer- cle CS dans le plan Q précité, ainsi que représenté en figures 6c et 6e. Si l'on suppose que la fonction d'ablation A(a,4) correspond à la fonction d'ablation A(X,Y) définie par la relation (34) précédente et est proportionnelle au nombre d'impulsions reçues pour un déplacement élémen- taire inférieure à E'(a,q) et donc à la largeur E'(a,q) de l'image de la fente sur l'axe OX divisée par le dé- placement élémentaire Ax(a) (sur l'axe OX),à chaque impulsion d'émission laser on peut écrire: X (a) =RsinQ Cosa et dt =a Rsinr Cosoda = - Rsin4 Sina da et AX(a) = R sin % sinaa d'o A(X,Y) = A(,^) - E'(s,1) AX (a) soit (E)4 (41) A(c,4) = R SinAsa Compte tenu de la fonction d'ablation choisie A(X,Y) définie par la relation (34) précitée on choisit OX et OZ tels que Rx e Ry et R tel que R = Ry ainsi que représenté notamment en figure 6d et 6e. La fonction d'ablation avec les notations précé- dentes s'écrit: A(X,Y) = A- (1 - X r) (42) Compte tenu des relations X = R sin4 cosa Y = R cosa la fonction d'ablation devient: A(X,Y) = A(a,) = A= (1 - Rs2 S) sin2 (43) Compte tenu des relations 41 et 43 précédentes, la fonction d'ablation peut être reliée à la loi d'ou- verture de la fente E( ) (44) a Il suffit alors de choisir Il suffit alors dechoisir: E() = E (ô) sin'+ et R2 A = Q0(1 - R2 C0o2")-1 Le choix de E(e) et de L0 pour un diaphragme hé- micylindrique donné permet alors d'obtenir le profil désiré. Le mode de réalisation précédemment décrit permet, par modulation de l'incrément de rotation angulaire Au, de corriger l'astigmatisme de la cornée et la myopie sans problème de discontinuité de bord à la périphérie de la zone de rectification ni d'ablation trop importante au centre de la cornée. La jonction entre la zone rectifiée et la zone non rectifiée est parfaite. En outre, en l'ab- sence d'astigmatisme, les relations précédentes sont glo- balement conservées compte tenu du fait que Rx = Ry = R. Dans tous les cas, la fonction d'ablation en X, respecti- vement Y ne dépend que de a et, respectivement. Afin de faciliter l'utilisation du dispositif objet de l'invention tel que représenté en figure 3a ou en figure 4a, les moyens de calcul 8 peuvent être constitués par un micro-ordinateur 80 muni de ses res- sources périphériques. Dans les zones mémoires du micro- ordinateur sont implantés des programmes et/ou des sous- programmes de calcul du nombre d'impulsions laser NI1, NI2 précédemment mentionnées dans la description, du temps d'irradiation totale Tlminn T2min et des sous- programmes de séquencement et de synchronisation de déplacement du faisceau laser de traitement FLT. Ces programmes de séquencement permettent par exemple d'en- gendrer des ordres logiques de commande de déplacement en rotation ou en translation, ordres notés scdr et scdt et des ordres logiques de commande d'émission laser sce. En outre, le programme ou sous-programme peut comporter un programme de modulation de l'incrément de rotation r en fonction de l'azimut B ou de l'incrément de translation Au en fonction de la valeur de l'abscisse X ou de l'abscisse Yde l'incrément de rotation Aa. Afin de faciliter l'intervention du praticien, le microordinateur 80 peut également comporter, en outre, implanté en zone mémoire, un programme de type "menu" incitant le praticien par dialogue du type interactif, à définir au moins les directions principales d'astig- matisme du globe oculaire par rapport à un repère de ré- férence, les directions principales ayant été établies par le praticien suite à un diagnostic. Le programme "menu" peut avantageusement, également, inciter le praticien à indiquer la valeur du paramètre R définissant la zone optique d'interven- tion et de rectification de la cornée COR. Il peut éga- lement inviter le praticien à désigner le mode opéra- toire du traitement par fentes objet ou image de la fente objet, assurant un balayage en rotation ou en translation. Le type d'intervention peut enfin être désigné en fonction du cas traité. Le microordinateur 80 est bien entendu relié par une liaison de type BUS aux moyens 5 de synchroni- sation du déplacement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement FLT. Les moyens 5 de syn- chronisation du déplacement de l'image peuvent comporter avantageusement un circuit interface entrée/sortie, permettant à partir des ordres logiques de commande de déplacement en rotation ou en translation, scdr et scdt et de commande d'émission sce, d'engendrer des ordres de commande respectifs SCDR, SCDT, SCE des moyens 4 de commande de déplacement et des moyens 1 d'émission laser. Le circuit d'interface entrée/sortie ne sera pas décrit en détail, car il peut être réalisé par tout circuit d'interface de type classique permettant notam- ment la commande de moteur pas à pas. Enfin, afin de faciliter l'intervention du praticien, suite à son diagnostic, le dispositif objet de l'invention peut comporter un jeu de diaphragmes comprenant chacun une fente objet 211 telle que définie et décrite en liaison avec les figures 3b, 3c, 3d, 3e, 3f, 4b, 4c, 4d, 4e, 6a, 6b, 6c. On a ainsi décrit un dispositif de chirurgie de la cornée dans lequel le balayage en rota- tion ou en translation d'un faisceau laser présentant au moins un lobe de section allongée permet d'obtenir une loi d'ablation précise sur la zone de la cornée COR de l'oeil à rectifier. Des essais effectués en labo- ratoire ont permis de montrer que par rapport aux dispositifsde l'art antérieur,dans lesquels la profon- deur d'ablation était réglée par le temps d'exposition au faisceau laser de traitement, les surfaces rectifiées après traitement, c'est-à-dire les surfaces de la cor- née jouant le r8le de dioptre d'entrée pour l'oeil du patient, présentent un degré de rugosité beaucoup moins grand conférant ainsi aux surfaces de la cornée traitée des qualités optiques supérieures. On a pu constater que le degré de rugosité des surfaces après traitement n'excédait pas 1 Nm. Le degré de rugosité des surfaces cornéénnes après traitement dans la mise en oeuvre des dispositifs de l'art antérieur, peut être expliqué par le fait que cesdispositifs ont pour inconvénient d'ap- pliquer simultanément la puissance de l'émission laser à la plus grande partie de la cornée, ce qui a pour effet de créer une onde de choc acoustique résultant de la vaporisation simultanée de matière sur la surface antérieure de la cornée. Un tel phénomène peut avoir d'ailleurs des conséquences physiologiques néfastes, telles que l'éjection des cellules endothéliales par exemple. Le dispositif objet de l'invention permet de supprimer les inconvénients de ces dispositifs, puisque l'ablation totale résultante, lors de la mise en oeuvre du dispositif objet de l'invention, résulte de la somme des ablations élémentaires distribuées sur la cornée suivant des lois mathématiques précises chaque ablation élémentaire étant effectuée à densité d'énergie minimale. REVENDICATIONS 1. Dispositif de chirurgie réfractive de l'oeil par traitement laser de la cornée comportant des moyens (1) d'émission d'un faisceau laser (FL) par impulsions, caractérisé en ce que ledit dispositif comporte: - des moyens (2) permettant d'engendrer un faisceau laser de traitement (FLT) comprenant au moins un lobe (L1...L6) de section allongée, - des moyens (3) de focalisation de l'image du ou desdits lobes du faisceau laser de traitement (FLT) sur la zone de l'oeil (OE) à rectifier, - des moyens (4) de déplacement de l'image du ou desdits lobes du faisceau laser de traitement (FLT) sur la zone de l'oeil à rectifier, - des moyens (5) de synchronisation de dépla- cement de l'image du ou desdits lobes du faisceau laser de traitement(FLT) sur la zone de l'oeil (OE) à rectifier avec les impulsions du faisceau laser de traitement, la rectification ou l'ablation totale étant effectuée par la sommation d'une pluratité d'ablations discrètes élé- mentaires. 2. Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce que lesdits moyens (3) de focalisation de l'image du ou desdits lobes du faisceau de traitement laser (FLT) permettent la focalisation de ladite image de façon que la génératrice d'une extrémité du ou des lobes ou l'axe de symétrie longitudinal d'un lobe ou des lobes du faisceau laser de traitement (FLT) soit confondu avec l'axe optique (OZ) de l'oeilà traiter. 3. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens (4) de dépla- cement de l'image du ou des lobes du faisceau.laser de traitement sur la zone del'oeil (OE) à rectifier per- mettent un déplacement de l'image du ou des lobes (L1....L6) du faisceau laser en rotation autour de la génératrice d'extrémité ou de l'axe de symétrie longi- tudinal des lobes du faisceau laser de traitement (FLT). 4. Dispositif selon la revendication 3, carac- térisé en ce que ladite rotation est appliquée par incré- ments d'angle de rotation 5. Dispositif selon l'une des revendications 3 ou 4, caractérisé en ce que les moyens de déplacement de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traite- ment, en un déplacement en rotation, comportent: - un masque ou diaphragme (21) comportant une fente objet (211) de forme allongée, ladite fente étant illuminée par le faisceau laser (FL) et une extrémité de la fente étant disposée au centre du diaphragme per- mettant d'engendrer, pour le faisceau laser de traite- ment (FLT) ladite génératrice d'extrémité, ou axe de symétrie longitudinal des lobes (L1...L6) du faisceau laser de traitement (FLT) - des moyens d'entraînement en rotation (40,41) de ladite fente objet ou de l'image de ladite fente objet. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que le diaphragme (21) est un diaphragme de forme circulaire, les moyens d'entraînement dudit diaphragme (21) comportant: - unecouronne dentée (210) disposée à la périphérie du diaphragme, - un moteur pas à pas (40) dont l'arbre moteur est muni d'au moins un pignon denté (41) engrenant ladite couronne dentée (210). 7. Dispositif selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que l'image du ou des lobes du faisceau laser, et la fente objet (211) du diaphragme en vue du traitement par kéramitoleusis myopique, pré- sentent un profil vérifiant la relation: e(p) - r A-# (Il- '-) e@ (O)(- -) â(e) R2 R relations dans laquelle: e(p)représente l'angle d'ouverture de la fente défini comme l'angle au centre d'un cercle ayant pour centre ladite extrémité de la fente permettant d'engendrer ladite génératrice d'extrémité ou l'axe de symétrie du faisceau laser de traitement (FLT) et pour rayon la valeur p correspondante de la distance d'un point du bord de la fente ou du lobe du faisceau laser audit centre, 0(0) représente l'angle d'ouverture à l'extrémité origine 0' de la fente, r représente l'incrément de rotation angulaire, A0 représente l'épaisseur d'ablation ou de rectifica- tion au centre de la zone de la cornée à rectifier, a(e) représente l'épaisseur moyenne enlevée par irradia- tion par chaque impulsion laser, R représente, sur la cornée, la zone optique d'inter- vention et de rectification de la cornée. 8. Dispositif selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que l'image du ou des lobes du faisceau laser et la fente objet (211) du diaphragme en vue du traitement par kéramitoleusis hypermétropique, le profil de ladite fente (211) vérifie la relation; Ao P2 Ep) = r e) R2 e[O,v], v A0 représente l'épaisseur d'ablation ou de rectifica- tion au centre de la zone de la cornée à rectifier, a(e) représente l'épaisseur moyenne enlevée par irra- diation par chaque impulsion laser, R représente, sur la cornée, la zone optique d'in- tervention et de rectification de la cornée. - 9. Dispositif selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de calcul (8) de l'incrément de rotation angulaire r, lequel, pour une fente objet donnée, vérifie la rela- tion: r e.. à(e) r = e..=À Ae o q3xest l'angle d'ouverture maximum de la fente objet ou du lobe du faisceau laser. 10. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de calcul (8) du nombre d'impulsions d'émission laser NI1, et du nombre d'incréments de rotation r, le nombre NI1 d'impulsions vérifiant la relation: N,1=. 2n As) -rrelation dans laquelle: ND1 représente le nombre d'images de fentes totalement disjointes ou adjacentes, 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de calcul (8) du temps minimum d'irradiation totale T1min, celui- ci vérifiant la relation: aiâe) Tl." 11 ND1 t();;(C relation dans laquelle T(e) représente l'intervalle de temps minimum entre deux irradiations successives sur un même point de la cornée. 12. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que, en vue de compenser l'astigmatisme du globe oculaire de l'oeil par rétablis- sement de la symétrie de révolution de la cornée, ledit dispositif comprend des moyens de modulation (8,5) de l'incrément de rotation angulaire r en fonction de l'azi- mut f définissant le méridien de la cornée du globe ocu- laire, ledit incrément de rotation d'angle r( tion de l'azimut vérifiant la relation (e) ram= e_ Ak) relation dans laquelle e représente l'angle d'ouver- max ture maximum de la fente objet (211) et A0() l'abla- tion à l'origine au voisinage de l'axe optique du globe oculaire dans la direction d'azimut À 13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que, en vue de compenser l'astigma- tisme myopique du globe oculaire ou de prélever un disque d'épaisseur constante, ledit dispositif comprend au moins un diaphragme auxiliaire muni d'une fente objet (211) en forme de secteur circulaire 6(p)=K ou K est une constante, ladite fente auxiliaire permet- tant au moyen d'une irradiation supplémentaire et d'un déplacement en rotation d'incrément de rotation i) modulés en fonction de l'azimut e de rétablir une ablation constante à l'origine 0 sans modifier le rayon de courbure de la cornée. 14. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que en vue de compenser, par rectification, l'astigmatisme en globe oculaire et de la cornée, ledit dispositif comporte en amont des moyens de focalisation (3), sur le trajet du faisceau laser de traitement (FLT), un système optique anamor- phique (9) dans lequel le grandissement dépend de l'azimut B, les courbes d'iso-ablation sur la cornée étant constituées par des ellipses. 15. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que, en vue d'effectuer une opération du type incision circulaire, ledit dispositif comprend au moins un diaphragme auxiliaire (21) muni d'une fente objet en forme d'arc de cercle de rayon de courbure déterminé. 16. Dispositif selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les moyens de déplacement (4) de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement (FLT) sur la zone de l'oeil à traiter per- mettent un déplacement en translation suivant une direc- tion (d) sensiblement perpendiculaire à la plus grande dimension (Oz) du lobe du faisceau laser de traitement (FLT). 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit faisceau laser de traite- ment (FLT) comporte deux lobes ou parties constitutives d'un seul lobe symétriques par rapport à un centre de symétrie (0"). 18. Dispositif selon l'une des revendications 16 ou 17, caractérisé en ce que ledit déplacement en translation est effectué par incréments de déplacement Au, ledit déplacement en translation étant défini par rapport à deux directions de référence OX ou OY, u = X ou u = Y, définissant un plan tangent à la cornée au point O appartenant à l'axe optique du globe oculaire. 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que lesdits moyens (4) de déplacement en translation de l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement (FLT) permettent le déplacement en translation de celle-ci selon deux directions OX ou OY orthogonales. 20. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 19, caractérisé en ce que les moyens (4) de dépla- cement de 1' image du ou des lobes du faisceau laser de traitement (FLT), en un déplacement en translation, ccmportent successivement sur le trajet du faisceau laser: - un diaphragme fixe (21) comportant au moins une fente objet (211) de forme allongée, ladite fente objet étant illuminée par le faisceau laser FL, - une première lentille (23), ladite fente objet (21) étant placée dans le plan focal objet de la- dite lentille (23) pour engendrer le ou les lobes du faisceau image de la fente objet, - un prisme tournant (420) permettant pour une rotation d'un angle a dudit prisme une rotation 2e du faisceau de lumière émergeante, le faisceau laser de traitement(FLT), - une deuxième lentille de focalisation (430), ladite deuxième lentille étant mobile en translation dans lesdites directions OX ou OY. 21. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 20, caractérisé en ce que l'image du ou des lobes du faisceau laser de traitement (FLT) et la fente objet du diaphragme, en vue du traitement et de la rectifi- cation par kéramitoleusis myopique et astigmatique présentent un profil sensiblement parabolique vérifiant la relation: E(z) = 2Emax (2 r)= E(u) = Au E (- U) relation dans laquelle: E(z) représente la dimension transversale de la fente ou du lobe du faisceau laser de traitement à l'abscisse z repérée sur un axe repère orienté -15 longitudinalement par rapport à la fente, Emax représente la.dimension transversale maximale de la fente, R représente, sur la cornée, la zone optique d'in- tervention et de rectification de la cornée, u représente l'abscisse ou position repérée sur l'axe repère orienté longitudinalement par rap- port à la fente elle-même orientée selon la direc- tion OX ou selon la direction OY, Au représente l'incrément de déplacement en trans- lation dans la direction OY-ou dans la direction OX Au représente l'épaisseur d'ablation ou de rectifi- cation au centre de la zone de la cornée à rec- tifier lors du déplacement en translation de la fente objet ou du lobe du faisceau laser de trai- tement dans la direction OY ou dans la direction OX a(e) représente l'épaisseur moyenne enlevée lors de l'irradiation par chaque impulsion laser. 22. Dispositif selon l'une des revendications 16 à 20, caractérisé en ce que l'image du ou des lobes du faisceau laser, et la fente objet du diaphragme, en vue du traitement et de la rectification par kéra- tomileusis hypermétropique et de l'astigmatisme hyper- métropique présentent un profil sensiblement paraboli- que vérifiant la relation: 2 Au 2 E(z) = Emax(_) = E(u) = Au T- (r) relation dans laquelle: E(z) représente la dimension transversale de la fente ou du lobe du faisceau laser de traitement à l'abscisse z repérée sur un axe repère orienté longitudinalement par rapport à la fente, Emax représente la dimension, transversale maximale de la fente, R représente, sur la cornée, la zone optique d'in- tervention et de rectification de la cornée, u représente l'abscisse ou position repérée sur l'axe repère orienté longitudinalement par rap- port à la fente elle-même orientée selon la direc- tion OX ou selon la direction OY, Au représente l'incrément de déplacement en trans- lation dans la direction OY ou dans la direction OX AU représente l'épaisseur d'ablation ou de rectifi- cation au centre de la zone de la cornée à rec- tifier lors du déplacement en translation de la fente objet ou du lobe du faisceau laser de trai- tement dans la direction OY ou dans la direction OX 23. Dispositif selon l'une des revendications 1, 5, 6, 7, 8, 13, 15, 21, 22, caractérisé en ce que lesdites fentes objets (211) sont façonnées sur un dia- phragme formant surface courbe. 24. Dispositif selon la revendication 23, carac- térisé en ce que ledit diaphragme (21) est constitué par une surface hémicylindrique de rayon R et d'axe longi tudinal (O"'x) ladite fente objet (211) présentant une ouverture E(1) ou largeur dans la direction O"'x symnétri- que par rapport à un plan orthogonal à l'axe longitudinal O"'x, ledit plan contenant les direction O"'y et O"'z orthogonales à la direction de l'axe longitudinal O"'x, ladite largeur de la fente objet (211) vérifiant la re- lation: E(q) = E( de la fente objet (211) pour =. 25. Dispositif selon la revendication 24, carac- térisé en ce que en vue d'effectuer une rectification de la cornée(COR) par kératomileusis myopique astigmatique, ledit diaphragme ayant sa concavité tournée vers la cor- née (COR)et la fente objet étant illuminée par le fais- ceau laser (FL), l'axe longitudinal O"'x et l'axe trans- versal O"'y dudit diaphragme étant orientés selon les directions principales d'astigmatisme OX,OY de la cornée (COR), ledit dispositif comporte en outre des moyens (400,401,402) d'entraînement en rotation dudit diaphragme (21) autour de l'axe O"'y. 26. Dispositif selon les revendications 24 et 25, caractérisé en ce que lesdits moyens d'entraînement en rotation du diaphragme (21) autour de l'axe O"'y sont constitués par un moteur pas à pas permettant la com- mande en rotation dudit diaphragme par incréments de rotation Asa vérifiant la relation: La =o(1 - 2 Cos2î) Rx2 relation dans laquelle: a représente l'inclinaison du diaphragme (21) et de l'axe O"'z par rapport à la direction de référence OX, 0Loreprésente l'incrément mniniar. de rotation angulaire pour = 7. 27. Dispositif selon l'une des revendica- tions 21 ou 22, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (8) de calcul de l'incrément de déplacement en translation Au dans la direction OY ou OX, laquelle pour une fente objet donnée, vérifie la relation: Lu = Emax a(e) A U 28. Dispositif selon l'une des revendica- tions 21 à 22, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de calcul (8) du nombre d'impulsions d'émission laser NI2, et du nombre d'incréments de déplacement en translation Au dans la direction OY ou OX, le nombre NI2 d'impulsions vérifiant la relation: u NI2 =2f = ND2 Ar) NI2 = u) relation dans laquelle ND2représente le nombre d'images totalement disjointes ou adjacentes. 29. Dispositif selon la revendication 28, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de calcul du temps minimum d'irradiation totale T2 min, celui-ci vérifiant la relation: u " T2min = NI2 T(e) = () 2 n-NI2 ND2 1e) relation dans laquelle T(e) représente l'intervalle de temps minimum entre deux irradiations successives sur un même point de la cornée. 30. Dispositif selon l'une des revendica- tions 24 à 26, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (8) de calcul de l'incrément de déplacement en translation rotation Au, lequel vérifie la relation: La = LO (1 -, Cos2a)1 R - 31. Dispositif selon l'une des revendica- tions 3 et 5 ou 16 et 20, caractérisé en ce que lesdites fentes objet (211) sont symétriques par rapport à un axe de symétrie longitudinal (Oz). 32.Dispositif selon la revendication 31, caractérisé en ce que lesdites fentes objet (211) pré- sentent un bord d'extrémité de forme curviligne (C) symétrique par rapport à l'axe longitudinal de symé- trie (O"z), ladite forme curviligne s'écartant de la loi de variation p= cste pour éliminer les effets de bord sur l'ablation totale. 33.Dispositif selon la revendication 32, caractérisé en ce que la forme curviligne (C) est continuement concave, en l'absence de point d'infle- xion, ou concave et convexe en présence d'un point d'inflexion. 34.Dispositif selon l'une des revendica- tions 3 et 5 ou 16 et 17, caractérisé en ce que ladite fente objet (211) présente un profil ajustable de fa- çon à permettre une compensation d'une distribution irrégulière de l'énergie dans la section d'un lobe ou du faisceau laser de traitement (FLT). 35. Dispositif selon la revendication 34, caractérisé en ce que ladite fente ajustable comprend au moins un bord constitué de lamelles mobiles en translation selon une direction perpendiculaire à l'axe longitudinal de ladite fente. 36. Dispositif selon l'une des revendications 9 à 15 ou 27 à 29, caractérisé en ce que lesdits moyens de calcul (8) sont constitués par un microordi- nateur (80) muni de ses ressources périphériques dans les zones mémoires duquel sont implantés des program- mes et/ou sous-programmes de calcul du nombre d'impul- sions laser NI1, NI2, du temps d'irradiation totale Tlmin T2min, de séquencement et de synchronisation de déplacement du faisceau laser de traitement (FLT) permettant d'engendrer des ordres logiques de commande de déplacement en rotation ou en translation (scdr) (scdt) et des ordres logiques de commande d'émission laser (sce), ledit programme étant implanté en mémoire centrale de l'ordinateur, de modulation de 1' incrément de rotation r(e) en fonction de l'azimut B ou de l'in- crément en translation Au, de l'incrément de rotation La. 37. Dispositif selon la revendication 36, caractérisé en ce que ledit microordinateur (80) compor- te en outre, implanté en zone mémoire, un programme de type "menu" incitant le praticien, par dialogue de type interactif, à définir au moins: - les directions principales d'astigmatisme du globe oculaire, par rapport à un repère de référence, - la valeur du paramètre R définissant la zone optique d'intervention et de rectification de la cornée, - le mode opératoire du traitement par fente objet, ou image de la fente objet, glissante ou tournante, - le type d'intervention. 38. Dispositif selon l'une des revendica- tions 35ou 36,caractérisé en ce que lesdits moyens 5 de synchronisation du déplacement de l'image du ou des dits lobes du faisceau laser de traitement (FLT) compor- tent un circuit d'interface entrée/sortie permettant à partir des ordres logiques de commande de déplacement en rotation ou en translation (scdr) (scdt) et de com- mande d'émission (sce) d'engendrer des ordres de comman- de respectifs (SCDR), (SCDT), (SCE) des moyens (4) de commande de déplacement et des moyens (1) d'émission laser. 39. Jeu de diaphragmes comportant chacun une fente objet telle que définie conformément aux revendi- cations 7, 8, 12, 15, 21, 22, 23.