FR 2616315 A1 19881216 FR 8708129 A 19870611 -1- La présente invention est relative à un appareil ambulatoire de mesure de la tension artérielle. La méthode la plus classique de mesure de la ten- sion artérielle utilise l'appareillage de PACHON, qui comprend, d'une part, un brassard gonflable placé au niveau du tiers inférieur du biceps brachial, o l'artère humérale peut être comprimée contre la paroi de l'humérus et, d'autre part, un instrument de détection qui peut etre soit acoustique, et constitué alors d'un stéthoscope ou d'un microphone placé en aval du brassard, soit apte à détecter les variations de pression du brassard (appareil de IAQUEZ). Dans les deux cas, après que le patient a fléchi à demi le bras, on gonfle le brassard & une pression supé- rieure & la pression artérielle maximale estimée, dans la pratique, à 0, 27 bar environ, puis on procède & un dégonflage lent du brassard, par mise à l'air libre, ce dégonflage durant une à deux minutes. Pendant le dégonfla- *ge, on détermine d'abord la pression systolique, assimilée à la pression maximale du réseau artériel. Le passage par la pression systolique se traduit, sur un détecteur - acoustique, par l'apparition du bruit émis par l'écoulement sanguin qui recommence à passer dans l'artère, c'est-à- dire le "premier bruit de KOROTKOV". Sur un détecteur de pres- sion du brassard, ce passage se traduit par des oscilla- tions de pression, celles-ci passant de la pression propre du brassard à une pression supérieure à l'arrivée de l'influx sanguin. Au cours du dégonflage, on détermine ensuite la pression diastolique, assimilée & la pression minimale du réseau artériel, et aiepassage de la pression du bras- sard par cette pression diastolique se traduit, sur un détecteur acoustique, par la disparition du bruit, c'est-&- dire le dernier bruit de KOROTKOV, et sur un détecteur de pression, par la disparition des oscillations. Il existe des-appareillages de mesure ambulatoires de la tension artérielle qui permettent au patient de contrôler et/ou d'enregistrer celle-ci tout en se déplaçant & volonté. Ces appareils comportent, outre le brassard déjà mentionné et un capteur de type acoustique, un module de compression d'air pour le brassard, avec les moyens nécessaires de commande des opérations de gonflage et dégonflage du brassard, de déclenchement et d'arrêt des mesures, ainsi que de traitement des signaux émis par le capteur pour en extraire notamment la pression systoli- que, la pression diastolique et la fréquence cardiaque, et pour enregistrer ces données, en vue de les transmettre à un centre de soins, et éventuellement également en vue de les afficher. Certains de ces appareils comportent, en outre, un dispositif qui permet de procéder aux déter- minations de données ci-dessus par mesure de pression lorsque la méthode acoustique devient inopérante. Il est reproché à ces appareils, outre leur prix élevé, leur fonctionnement bruyant, et le poids et l'encombrement. du module de commande, d'alimentation et d'enregistrement, qui doit être porté & la ceinture ou en bandouillère. D'un autre côté, les données qui sont fournies au centre de soins peuvent être perturbées par des phénomènes extérieurs sans que le praticien puisse en etre avisé, car il n'a pas les moyens de revenir aux signaux initiaux du capteur. La présente invention a pour but premier de fournir un appareillage qui permette au praticien du centre de soins une étude plus fine et plus fiable des phénomènes, en lui permettant de détecter les anomalies survenant au niveau des signaux provenant des capteurs. Un second but de l'invention est de fournir un Appareillage qui soit & la fois moins cher, moins bruyant, moins encombrant et plus léger que les appareillages ambulatoires existants. L'invention fournit en conséquence un appareil ambulatoire de mesure de la tension artérielle, comprenant un brassard gonflable, au moins un capteur acoustique ou de pression, un module de commande et d'acquisition de don- nées, comprenant un moyen pour fournir un gaz comprimé, des électrovannes de commande de pression pendant la dé- tente, des moyens d'enregistrement des consignes de -3 31 15 l'appareillage et des données reçues du capteur, et une source autonome d'énergie, ledit module étant relié au brassard par une conduite pour le gaz comprimé et au cap- teur par un conducteur pour transmettre les signaux dudit capteur, le module étant en outre pourvu d'un interface de sortie pour envoyer les informations stockées vers une station fixe de traitement de données,- et en recevoir la programmation des consignes variables, cet appareil ayant pour particularité qu'il est conçu pour pouvoir transmet- tre à ladite station fixe sensiblement la totalité de 1'0 l'information contenue dans les signaux émis par ledit capteur quand ceux-ci ont.été mis sous forme numérique. Par rapport aux appareillages existants, on trans- fère donc-les moyens de traitement de l'information depuis l'appareil ambulatoire jusqu'au centre de soins et on pré- voit en revanche, sur l'appareil ambulatoire, des moyens convenables, naturellement plus puissants, pour stocker toute l'information "brute" ou du moins l'essentiel de celle-ci. De préférence: - il est prévu un capteur acoustique et un capteur de pression fonctionnant simultanément, - les moyens d'enregistrement -sont conçus pour mettre en mémoire les informations reçues des deux capteurs sans autre traitement qu'une mise en forme et un compactage ou compression et pour les restituer & travers l'interface. Sur un sujet normal, les indications données par les méthodes pressiométrique et acoustique sont concordan- tes, et il y a donc redondance apparente & utiliser les deux méthodes simultanément, cependant, on doit se souvenir que l'appareil est précisément surtout destiné & détecter des anomalies du fonctionnement du système cardiovasculai- re. D'autre part, un phénomène perturbateur non désiré, d'origine interne (musculaire par exemple), ou externe (mouvement du brassard) peut être éliminé par comparaison des signaux. Il est clair que de telles comparaisons ne sauraient être du ressort d'un ordinateur "embarqué". Il faut donc que les signaux initiaux soient transmis 261631i - 4 - dans leur intégralité, ou presque, au praticien du centre de soins. Ainsi dans les cas litigieux, le praticien peut analyser lui-même les signaux et lever un doute éventuel. De préférence, l'appareil comprend: - des moyens pour échantillonnner sur une première fréquence le signal analogique du capteur de pression et le numériser, - des moyens pour comprimer les données "pression" ainsi numérisées par détermination des différences et des changements de signes entre valeurs numériques succes- sives, -une première mémoire RAM pour stocker les données comprimées du capteur de pression, - des moyens pour échantillonner sur une seconde fréquence le signal analogique du capteur acoustique et le numériser, des moyens pour comprimer les données acoustiques ainsi numérisées par comptage séparé des valeurs successi- ves de niveau nul et détermination des valeurs correspon- dant aux pics ou seulement de la valeur maximale de chaque pic, - une seconde mémoire RAM pour stocker les valeurs comprimées du capteur acoustique. Par "première"et "seconde mémoire", le technicien comprendra qu'on peut entendre des première et seconde zones d'une même mémoire. Une telle disposition permet de réaliser une partie électronique très compacte. On a pu établir que la capacité totale nécessaire des mémoires pouvait être de 64 kilo-oc- tets. Une cause de mesure incorrecte importante réside dans les liaisons entre le coffret, qui contient le module de commandeet d'alimentation, et le brassard. Dans les systèmes actuels, ce coffret est porté à la ceinture ou en bandoulière, c'est-à-dire à distance du brassard. Des réductions importantes de poids et d'encombrement ont permis de fixer le coffret sur le brassard lui-même, d'o réduction importante des risques d'incidents, et en même temps amélioration du confort. Ces réductions ont été rendues possibles par un certain nombre de modalités qu'on va maintenant indiquer, ou qui apparattront dans la description qui va suivre. Les électrovannes sont constituées à partir de relais magnétiques bistables, dont la partie magnétique mobile est pourvue d'un revêtement d'élastomère qui, en position d'obturation, ferme un orifice de mise & l'air, et en position d'ouverture, découvre cet orifice. De préférence, le moyen pour fournir un gaz com- primé est un microcompresseur & membrane, à faible poids et faible consommation. Toutefois, dans certains cas, par exemple si l'entretien du compresseur est difficile, on petit prévoir que le gaz comprimé est fourni par une bouteille de gaz, munie d'une électrovanne de type classique et d'un déten- deur. Cette solution aboutit cependant à des réalisations plus lourdes et plus encombrantes. L'invention va maintenant être exposée de façon plus détaillée à l'aide d'un exemple pratique, non limita- tif, illustré par les dessins. Parmi ceux-ci: La figure 1 est une vue en perspective du disposi- tif monté sur le bras d'un sujet. La figure 2 est une vue en plan du bottier, cou- vercle enlevé. La figure 3 montre un enregistrement type des données recueillies en fonction du temps: la courbe A montre l'enregistrement des pressions, la courbe B, en unités différentes, la composante fluctuante de la pres- sion, et la courbe C, la tension sortie du micro qui enre- gistre les bruits de KOROTKOV. La figure 4 est un schéma de blocs de l'électroni- que. La figure 5 est un schéma partiel montrant le rôle des électrovannnes. La figure 6 est un graphique synoptique d'une mesure. - 6 -2616315 Le dispositif objet de la figure 1 se compose d'un brassard gonflable 1 de type classique, d'une conte- nance de 300 cm3, qui se fixe sur le bras du sujet à l'ai- de de deux bracelets 2, et qui porte, sur sa face externe, un bottier 3, dont les dimensions, dans l'exemple décrit, sont 140 x 55 x 22 mm. Ce bottier, sous ce volume réduit, contient l'ensemble de l'appareillage nécessaire, à l'exception d'un microphone 4, qui est placé dans le bras- sard, en dessous de la partie gonflable. L'appareillage comprend, pour son alimentation, une pile 5 alcaline de type courant Mn/ZnO de 9 volts nominaux, de capacité 500 milliampèresheure. On pourrait utiliser également des éléments au Li/Mn02, qui, pour un encombrement et un poids égal, procurent une capacité plus de deux fois supérieure, mais sont nettement plus coûteux. Le moyen de fourniture de gaz comprimé est,un groupe moto-compresseur d'air, comprenant un compresseur à membrane 6 du modèle "3003D" de la Société ASF, commandé par un moteur 7 du type 16Mll - 7,5 Vcc de la Société ESCAP par l'intermédiaire d'une transmission 8 par bielle et manivelle. Ce groupe est capable d'un débit, à pression nulle, de 2500 cm3/minute. Le temps de gonflage du brassard est d'environ 30 secondes. La consommation de courant, pour un gonflage, est inférieure à 0,5 milliampère-heure. Son carter a été entaillé pour gagner de la place. Une autre solution pour la fourniture de gaz com- primé consiste dans l'utilisation d'un réservoir & gaz comprimé, muni d'une électrovanne et d'une soupape de sécurité. Parmi les gaz utilisables, le préféré est le- dichlorodifluorométhane. Ce dernier présente l'avantage d'un point de liquéfaction & basse pression (quelques bars) & la température ambiante. Une capsule de 100 cm3 permet une autonomie suffisante pour 100 gonflages. Le poids de la capsule, en alliage d'aluminium, est de 30 g. On peut aussi utiliser le dioxyde de carbone, le bromodi- fluorométhane et le chloropentafluoroéthane. Tous ces gaz sont emmagasinés à l'état liquide dans le réservoir. 61G315 - 7 - Le coffret d'appareillage contient encore des vannes de dégonflage 9A, 9B, 9C du brassard, qui envoient à. l'atmosphère le gaz comprimé, de façon contrôlée, de -manière à réduire la pression à une vitesse convenable, c'est-à-dire lente et régulière pendant la phase d'acqui- sition des données, rapide après la fin de cette phase. Plus exactement, le signal émis par le capteur de pression comprend une "composante continue" qui corres- pond à la décroissance de la pression sous l'effet des vannes et une "composante fluctuante" qui correspond à l'effet des battements du coeur. Comme on le verra plus loin, il est préférable de séparer ces deux composantes. Pour cela, il est avantageux que la décroissance de la pression due aux vannnes soit lente, surtout au voisinage des pressions systolique et diastolique. D'un autre côté, il convient de ne pas prolonger la durée totale d'une mesure au-delà du nécessaire. Il a été jugé que l'emploi de deux vannes montées en parallèle, et dont seule la pre- mière 9A est ouverte au début des mesures alors que l'au- tre 9B s'ouvre entre la pression systolique et diastoli- que, constitue un compromis acceptable. La troisième vanne 9C, quand à elle, s'ouvre une fois qu'on a passé la pres- sion diastolique. Le résultat de cette méthode est visible à la figure 3, o les flèches D et E montrent l'instant de l'ouverture des vannes 9B et 9C. Il a été constaté que les électrovannes disponibles dans le commerce avaient une consommation- d'énergie très importante, supérieure & celle du micro-compresseur, si bien qu'il a été nécessaire de mettre au point des vannes susceptibles de fonctionnner avec une consommation d'éner- gie très faible. La solution a été fournie par l'utilisation de relais magnétiques bistables modifiés par le dépôt, sur la partie mobile du relais, d'une garniture en matière élastomère. Un tube métallique est disposé de telle façon que, dans une position du relais, la garniture en matière élastomère vient obturer l'orifice de sortie du tube, alors que, dans l'autre position du relais, l'orifice - _ -2616315 est libéré. Dans la pratique, on a utilise des relais de la société "SDS", de tension nominale 5V, dont le basculement est déjà obtenu avec impulsion de tension de 4 volts pen- dant une durée de 5 millisecondes. il est possible de supprimer les contacts électriques qui sont inutiles dans l'utilisation comme vanne, mais on peut aussi les utiliser & d'autres fonctions, le relais continuant alors de fonc- tionner comme relais électrique. Plus précisément, ainsi que cela est représenté à la figure 5, le relais constituant la première vanne 9A de décharge lente commande, quand il passe en position d'ouverture de la vanne, l'arrêt du compresseur et la mise en route de l'alimentation des capteurs et de l'électroni- que de traitement initial de leurs signaux. Le relais constituant la vanne de décharge rapide 9C commande, de la même façon, l'arrêt de l'alimentation des capteurs et de l'électronique de traitement initial de leurs si- gnaux. La fermeture simultanée des trois vannnes 9A, 9B, 9C est une condition pour la mise en route du compresseur. On notera que les vannes de l'invention conviennent pour tous les cas o on désire un fonctionnement sûr avec une consommation d'énergie très faible pour commander des débits de fluide ou des pressions relativement peu impor- tants, par exemple dans les applications d'analyses, ou dans les industries de l'espace. On notera également que les contacts qui ne servent pas pour la commande, au lieu de servir & la commande d'autres appareillages, peuvent servir seulement au con- trôle de position des vannes. Les vannes ainsi constituées sont, dans l'appareil décrit, au nombre de trois, mais il est possible d'en prévoir un nombre différent. Les vannes sont reliées & un collecteur commun 11, lui-même relié d'une part au compresseur et, d'autre part, à un conduit 12 de raccordement au brassard. Sur le collecteur est placé le capteur de pression 13. Celui-ci est du type LX602GB commercialisé par la Société IC SENSOR, 9 2616315 mis au point pour l'industrie automobile, & jauge piezo- résistive montée en pont de Wheatstone, il est associe & un régulateur de tension. L'autre capteur, & savoir le capteur acoustique 4, qui est fixe sur le brassard, comme on l'a dit, est un microphone piezo-électrique de la société SPENGLER, utilisé déjà pour les tensiomètres d'auto-contrôle qui sont dans le commerce. - Le bottier contient encore les circuits électroni- ques qui seront décrits plus loin, et sur sa face externe, un poussoir 14 non accessible facilement, commandable par une pointe de stylo, et qui commande le démarrage du cycle de mesures pour 24 heures, un interrupteur 15 permettant au patient d'arrêter ou de reprendre les opéra- tions de gonflage du brassard et d'acquisition de mesures pendant le cycle, et un autre poussoir 16 qui lui permet de déclencher une mesure volontaire. Le bottier porte en outre un diode lumineuse 17 qui constitue un témoin de fonctionnement. On va maintenant décrire la partie électronique correspondant aux traitement des signaux, dont un schéma d'ensemble est donné & la figure 4. I - Signal de pression L'observation des signaux de pression, tels qu'on peut les voir & la courbe A de la figure 3, montre qu'il faut au moins 12 bits pour numériser correctement l'ensemble du signal de pression. Or, les convertisseurs 12 bits disponibles ont l'inconvénient de ne pas exister en CMS (montage de surface), d'être un peu délicats & mettre en oeuvre et surtout de ne pas avoir de multiple- xeur intégré. Pour résoudre cette difficulté, on a tiré parti du fait que le signal du capteur de pression peut s'analy- ser comme la somme d'une composante & variation lente, qui correspond & la décroissance de la pression commandée par les vannes, et d'une composante fluctuante, & fréquence assez régulière, qui est significative de la détection des impulsions provenant du système cardio-vasculaire. Pour numériser chacune de ces composantes séparément, il suffit d'un nombre de bits inférieur à celui qui est nécessaire pour traiter le signal de pression dans son ensemble. On sépare donc les deux composantes par des moyens électroniques agissant en mode analogique, avant toute numérisation, par des moyens bien connus qui sont des filtres de fréquence passe-haut et passe-bas. Un problème est alors apparu au sujet de la sépa- ration de la composante à variation lente, qui est séparée par un filtre analogique 18 de constante de temps de 2 secondes: l'établissement de la tension moyenne aux bornes des condensateurs du filtre requiert une durée de 10 à secondes, incompatible avec la durée totale de l'acqui- sition. Pour pallier cette difficulté, les résistances 19 du filtre 18 sont shuntées au moyen d'interrupteurs analogiques pendant la durée de gonflage, ces interrup- teurs sont commandés par un microprocesseur 25 décrit plus loin. La composante à variation lente doit être quanti- fiée en amplitude réelle, car sa valeur au moment de la systole et à celui de la diastole constitue les données essentielles qui sont les tensions artérielles systolique et diastolique. On notera qu'avec un échantillonnage sur 8 bits, soit 256 niveaux, si la pression maximale est de l'ordre de 250 millimètres de mercure, la précision sera de l'ordre du millimètre de mercure, soit 0,013 bar. La fréquence des échantillonnages peut être très basse, on a choisi une seconde, c'est-à-dire que le volume d'information & enregistrer est très réduit. La composante fluctuante (courbe B de la figure 3) n'exige pas une quantification précise en valeur abso- lue. En effet, lors du traitement ultérieur par le proces- seur du centre de soins, elle servira en premier lieu & déterminer le moment de la systole et celui de la dias- tole. Pour cela, on utilisera, de préférence, le point de pente maximale de l'enveloppe des maxima des pics de la composante fluctuante. En outre, l'examen de la forme des pics peut servir à éliminer des perturbations prove- nant de l'appareillage de mesure ou du mode opératoire, cependant, la hauteur absolue des pics n'a pas - être connue avec une grande précision. On dispose donc d'une certaine liberté pour amplifier le signal de composante fluctuante. D'un autre côté, la connaissance de la forme de la composante fluctuante exige évidemment une fréquence d'échantillonnage bien plus élevée que celle de la compo- sante à variation lente, si bien que le problème du sto- ckage des informations est plus aigu.- Dans un processus de compression ou compactage, dans lequel on ne met en mémoire que la différence entre deux valeurs du signal, successives, cette différence est d'autant plus faible que la fréquence d'échantillonnage est plus élevée, si bien qu'on peut affecter un plus petit nombre de bits à cette différence. L'obtention du volume minimal d'information à mettre en mémoire constitue un problème d'optimisation o le gain de l'amplificateur et la fréquence d'échantillonage doivent être déterminés en fonction des caractéristiques du convertisseur analogique-numérique. Dans la pratique, on a choisi un convertisseur du type ADC 829, de la Société NS, qui possède huit entrées analogiques, dont trois sont utilisées, et une sortie parallèle, et dont la tension de référence est de 2.85 V. Ce convertisseur comporte un multiplexeur intégré et un échantillonneur-bloqueur qui assure le maintien de la tension pendant la conversion. Ce convertisseur traite & la fois la composante à variation lente et la composante fluctuante du signal de pression, et le signal de bruit. Le gain de l'amplificateur et la fréquence d'échantillonnage de la composante fluctuante sont choisis de façon & optimiser le volume d'information à stocker. La fréquence d'échantillonnage de composante fluc- - 12- 261G3-1 Le gain a été choisi de façon à ce que les diffé- rences successives qui sont A stocker présentent les ca- ractéristiques suivantes: - La majorité (de l'ordre de 80%) des valeurs peut être codée sur 4 bits pour la valeur absolue. - Les valeurs non codables sur 4 bits le sont tou- tes sur 6 bits (ces valeurs correspondent & une montée rapide du signal pendant la phase d'éjection systolique). - Les changements de signe de ces valeurs sont peu fréquents (2 par période cardiaque) et par conséquent seuls les changements de signe sont codés. Algorithme de stockage de la composante fluctuante: a) deux codages distincts sont employés suivant les valeurs pour tenir compte des dynamiques différentes, à savoir: valeur 414 stockage sur un quadruplet 14 pour le changement de code éventuel des valeurs suivantes. Un octet particulier est réservé à l'identifica- tion du changement de code par exemple 1111 0000 ou 1111 1111 pour le passage de "valeurs b) du fait de la permanence assez longue du signe, seul le changement de signe est codé. Le quadruplet 1111 est réservé & cet usage. Si on considère que le programme journalier de mesure comporte 100 mesures de 30 secondes chacune, le calcul montre que le volume de mémoire nécessaire pour conserver les signaux, après compression,, est au maximum de 40 kilo-octets. II - Signal microphonique (bruits de KOROTKOV) Le signal du microphone présente des pics très étroits, séparés par des valeurs nulles. Ces valeurs nulles peuvent être forcées au moyen d'un léger offset négatif de l'ampli de sortie, ce qui est interprété comme une valeur nulle par le convertisseur analogique-numérique, elles -13- 616315 représentent à peu près 85% des valeurs échantillonnées. Un échantillonnage à 40 Hz suffit largement pour acquérir le signal, il permet d'obtenir 4 à 6 points re- présentatifs par pic. Le gain de l'amplificateur des bruits de KOROTKOV est choisi de façon à ce que les amplitudes maximales cor- respondent à la pleine échelle du convertisseur. Dans ces conditions, chaque pic est en moyenne déterminé par 8 valeurs. On stocke seulement les valeurs correspondant aux pics. Compte tenu de la forme du signal, une quantification sur 8 bits est largement suffisante. Algorithme de stockage des signaux du microphone. -15 Chaque point significatif est stocké sur 1 octet (la dynamique du signal étant importante, les différences ne tiennent pas sur un quadruplet). Entre chaque point significatif, on stocke le nombre de valeurs nulles suc- cessives. Afin de ne pas alourdir (introduction de code de changement de codage), on convient d'employer des octets pairs pour stocker le nombre de O, ce qui permet de dé- compter jusqu'à 127 valeurs nulles successives (O11111110). * L'identification de stockage de O est reconnue par la mise à "O" du bit de poids faible. -Le nombre de O est égal à la valeur de l'octet divisé par 2. Pour identifier les valeurs significatives (non nulles), on convient d'arrondir si nécessaire à l'octet impair immédiatement supérieur, ce qui n'introduit qu'une faible erreur absolue. Si on considère qu'une uesure de tension de 30 secondes détecte au maximum 25 pics de bruit de KOROTKOV, on aboutit par enregistrement à 200 octets pour les pics et 26 octets pour les interpics, soit, pour les 100 mesures journalières, à un maximum de 226 x 100 = 22,6 kilo-octets. En ajoutant ce nombre au maximum de 40 kilo-octets correspondant aux mesures de pression, on voit qu'on reste au-dessous des 64 kilo-octets. Ce stockage est fait à -14- - 2616315 l'aide de deux mémoires RAM statiques CMOS de 32 kilo- octets. Sur la figure 4, l'ensemble des moyens de traite- ment analogique est groupé dans un bloc 21, d'o sortent: - la composante continue J1 du signal de pression, - la composante fluctuante J2 du signal de pression, - le signal du micro J3, ces trois signaux étant dûment filtrés et amplifiés. Ces signaux sont envoyés au convertisseur analogi- que-numérique 22 puis un bus 23 achemine les signaux, nu- mérisés et comprimés, vers deux mémoires RAM 24 en paral- lèle, chacun de 32 kilo-octets. Il s'agit de bottiers CMS de la société NEC, de technique CMOS statique. Un microprocesseur 25 constitue l'organe central de commande du dispositif. Il comporte un mode veille et un mode sommeil. C'est ce dernier qui est utilisé entre les mesures. Il commande l'ouverture des vannes à travers un interface 26, la mise en action des moyens de traitement des signaux de pression, comme on l'a vu, ainsi que le remplissage des mémoires et l'envoi de leur contenu sur un interface 30 deliaison avec l'ordinateur 40 du centre de traitement. Lors de la mise en route du compresseur, commandée par un signal émis par le microprocesseur à travers un circuit logique qui n'assure cette mise en route que si les électrovannes sont fermées, les circuits des capteurs 4,. 13 sont également fermés. Les signaux correspondants sont convoyés au microprocesseur, après passage dans le convertisseur 22, bien entendu. - On va décrire maintenant une particularité des moyens de commande du compresseur et de certaines électro- vannes. Les signaux J3 du microphone 4, après traitement analogique, sont envoyés, après mise en forme dans un cir- cuit approprié 32, sur une bascule monostable redéclen- chable 33, ayant une constante de temps t de 3 secondes. Cettebascule commande l'électrovanne 9A, qui, agissant en - 15 - 1 relais électrique, commande à son tour le moteur 7 du compresseur. Pendant la phase de montée de la pression, c'est-à- dire du gonflage du brassard, les bruits de KOROTKOV appa- raissent pour une pression voisine de la pression diasto- lique, puis disparaissent lorsqu'on a dépassé la pression systolique. Le premier bruit de KOROTKOV détecté active la bascule monostable 33. Attendu que la constante de temps propre de la bas- cule, 3 secondes, est largement supérieure au temps qui s'écoule entre deux bruits de KOROTKOV, la bascule reste activée jusqu'à la fin du temps pendant lequel les bruits de KOROTKOV sbnt perceptibles, et ne change d'état que trois secondes après le dernier de ces bruits. Elle com- mande alors l'ouverture de l'électrovanne 9A et l'arrêt de compresseur, ainsi que le début d'une phase de mesure. Un processus analogue commande l'ouverture de la vanne 9C en fin de prise tensionnelle. En variante, la présence des bruits de KOROTKOV peut être détectée par le microprocesseur qui actionne directe- ment l'ouverture des vannes après une temporisation sur la disparition du signal. Ainsi, la fin de gonflage est commandée par la dis- parition des bruits de KOROTKOV, c'est-à-dire que la pres- sion maximale est supérieure & la pression systolique d'une quantité sensiblement constante. La durée du gonfla- ge est ainsi réduite au minimum nécessaire pour une mesure sûre. Dans l'art antérieur, la pression maximale est, en général, fixée à l'avance, ce qui entratne une gêne non nécessaire pour le patient. Cela est encore plus sensible dans le cas de l'utilisation d'un vicrocompresseur, qui a une durée de gonflage assez grande, et peut difficilement - être totalement insonorisé dans un appareil portable. On notera que l'équipement électronique, en dehors - de l'horloge incluse dans le microprocesseur 25, comporte une autre horloge 27 pour déclencher les acquisitions de données et enregistrer l'heure, dans le but de corréler les mesures avec l'activité du sujet, surtout en cas de -16 - 261-6315 déclenchement de mesure volontaire. Cette horloge est équipée d'un quartz de montre 28 et d'une pile de sauve- garde 29. Dans la pratique, le microprocesseur est du type 87C51 ou 80C51 de la société INTEL et l'horloge est un circuit intégré CMS. Le mode opératoire est facile & comprendre compte tenu de ce qui précède, il est illustré & la figure 6. Au centre de soins, le praticien fixe l'horaire des mesures de la journée, et l'entre dans le microprocesseur , il met à l'heure l'horloge 27, si cela est nécessaire. Pendant la journée, le microprocesseur déclenche une mesure, soit conformément à l'horaire établi, soit sur une impulsion reçue du poussoir 16 quand le sujet désire une mesure volontaire. Description d'un cycle de mesure. A un instant prédéterminé T1, l'horloge de séquen- cement des prises tensionnelles délivre un signal qui met le microprocesseur 25 en mode opératoire et lui donne le contrôle. Celui-ci déclenche la fermeture des trois vannes 9A, 9B, 9C. La vanne 9A, fonctionnant en relais, autorise l'alimentation du compresseur 6 et la pression monte dans le brassard. La vanne 9C fonctionnant également en relais, permet, en position fermée, l'alimentation du circuit de mesure. La durée de gonflage est pilotée par la présence des bruits de KOROTKOV (apparition & l'instant T2). Le fonc- tionnement du compresseur est interrompu après un délai fixé t après la disparition des bruits & l'instant T3. (Dans une variante, le fonctionnement du compresseur est interrompu lorsque la pression a dépassé d'une valeur fixée la pression atteinte lors de la disparition des bruits). L'arrêt du compresseur est commandé par l'électro- vanne 9A fonctionnant en relais. Simultanément & l'arrêt du compresseur, l'électrovanne 9A amorce la mise à l'atmosphère du circuit & faible débit. Simultanément à la - 17 - 2616315 commande d'électrovanne, le microprocesseur 25 déclenche le processus de mesure et d'acquisition (instant T3 + t). A un instant T4 les bruits de KOROTKOV apparaissent. A un instant T5, la seconde électrovanne 9B s'ouvre pour accélérer la mise & l'atmosphère. Cette ouverture est commandée par le microprocesseur lorsque la composante & variation lente de la pression passe au-dessous d'une va- leur qui est une fraction prédéterminée de la pression à l'instant T3 + t du début des mesures. A un instant T6, les bruits de KOROTKOV disparais- sent, ce qui déclenche à l'instant T6 + t l'ouverture de l'électrovanne 9C de décompression rapide. Cette même élec- trovannne agissant en relais ouvre le circuit d'alimenta- tion des capteurs et de conditionnement analogique. Après un temps prédéterminé, le microprocesseur se met en état de sommeil en attente de la prochaine impul- sion d'horloge. Après une période de 24 heures environ, (par exem- pie), le sujet retourne au centre de soins et connecte le bottier sur l'ordinateur 40 du centre de soins. Celui-ci commande, par l'intermédiaire du microprocesseur 25, -l'envoi du contenu des mémoires 24 dans les mémoires du centre de soins et leur remise à zéro. Les piles 5 et 29 sont contrôlées et changées si nécessaire. REVENDICATIONS 1. Appareil ambulatoire pour la mesure automatique de la tension artérielle, comprenant une source d'énergie autonome, un brassard gonflable (1) qui peut être sélecti- vement relié & une source autonome de gaz comprimé ou à l'atmosphère, et au moins un capteur de bruit (4) ou de pression (13) relié à. des moyens électroniques d'enregis- trement d'informations provenant dudit capteur et mises sous forme numérique en vue de leur traitement dans une station fixe (40) de traitement de données, caractérisé en ce qu'il est conçu pour pouvoir transmettre à ladite sta- tion fixe sensiblement la totalité de l'information conte- nue dans les signaux émis par ledit capteur (4, 13) quand ceux-ci ont été mis sous forme numérique. 2. Appareil selon la revendication 1, comprenant un capteur de pression (13) et un capteur de bruit (4), caractérisé en ce qu'il est conçu pour que ces capteurs fonctionnent simultanément et que toute l'information contenue dans les signaux de ces deux capteurs soit enre- gistrée et puisse être transmise à la station fixe (40). 3. Appareil selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé en ce qu'il comprend des moyens (22) pour faire subir aux signaux du ou des capteurs, outre une conversion analogique-numérique, un traitement de compression de données numériques, avant leur envoi dans au moins une mémoire RAM (24). 4. Appareil selon une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (18) pour extraire, des signaux du capteur de pression (13), une com- posante & variation lente et une composante fluctuante, et pour numériser et comprimer ces deux composantes de manière indépendante. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisée en ce que les moyens pour extraire la composante & varia- tion lente comprennent un filtre (18), dont au moins une résistance (19) est mise en court-circuit pendant que le brassard est relié a la source de gaz comprimé. -19 - 2616315 6. Appareil selon l'une des revendications 1 & , caractérisé en ce qu'il comprend des. moyens pour com- mander le début d'une phase de mesure après un temps pré- déterminé après la disparition des bruits de KOROTKOV qui apparaissent lorsque la pression dans le brassard augmente par mise en liaison de celui-ci avec la source de gaz comprimé. 7. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens pour commander le début d'une phase de mesures comprennent une bascule monostable redé- clenchable (33) dont la constante de temps est supérieure à la durée qui sépare deux bruits de KOROTKOV consécutifs. 8. Appareil selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le brassard est relié à l'atmosphère par l'intermédiaire d'électrovannes commandées, caractérisée en ce que celles-ci sont constituées par des relais élec- tromagnétiques bistables (9A & 9C) dont l'armature mobile, constituant un clapet, comporte une partie revêtue d'une matière élastomère. 9. Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'au moins une desd{tes électrovannnes (9A & 9C) fonctionne également comme relais électrique. 10. Appareil selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première électrovanne (9A) qui s'ouvre pendant une phase de mesure agit également comme relais pour interrompre la liaison entre le brassard et la source de gaz comprimé. 11. Appareil selon l'une des revendications 1 & 10, caractérisé en ce qu'il comprend un microprocesseur 38 (25) qui commande, en fonction d'un programme, la mise en action des différents organes de l'appareil au cours d'une phase de mesure, ainsi que son propre passage du mode "veille" au mode "repos" à la fin de cette phase. 12. Appareil selon l'une des revendications 1 & 11, caractérisé en ce que la source autonome de gaz sous pression est un microcompresseur alimenté par une pile autonome. - 20 - 2616315 13. Appareil selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que la source autonome de gaz sous pression est une bouteille de gaz comprimé. 14. Appareil selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'il comprend un bottier (3) contenant la source autonome d'énergie (5), la source au- tonome de gaz comprimé (6, 7) et les moyens électroniques de commande, de traitement et d'enregistrement, ce bottier étant de dimensions et poids suffisamment réduits pour pouvoir être fixé sur le brassard (1) lui-même, l'ensemble pouvant être porté sous les vêtements du sujet.