FR 2615504 A1 19881125 FR 8706909 A 19870518 La présente invention est relative à un procédé de régulation du débit d'air nécessaire pour oxyder la matière organique contenue dans un système d'épuration d'eaux usées. Il est connu de traiter les eaux usées polluées par des matières organiques en mettant en oeuvre des fer- mentations, c'est-à-dire des réactions chimiques produites par certains micro-organismes, les bactéries jouant parmi ceux-ci un rôle essentiel, notamment en milieu aérobie. Les bactéries agissent sur la pollution,qui joue le rôle de nourriture ou substrat. Lorsque la matière orga- nique biodégradable est consommée par une masse donnée de micro-organismes en milieu aérobieil y a, d'une part, consomma- tion d'oxygène par les micro-organismes, et ce pour leurs besoins énergétiques, leur reproduction par division cellulaire (ce qui correspond à une synthèse de matière vivante) et leur respiration endogène (ce qui correspond à l'auto- oxydation progressive de leur masse cellulaire), et,d'autre part, production d'un excédent de matières vivantes et inertes appelées "boues en excès". De ce point de vue il est fait application de la notion bien connue des techniciens en la matière, de "DEbSMNDE BIOCHIMIQUE en OXYGENE (DBO) ",qui est la quantité d'oxy- gène - exprimée en milligrammes par litre et consommée dans des conditions d'essai bien définies(incubation à20 Cetàl'obs- curité)- pendant un temps donné pour assurer, par voie biologique, l'oxydation des matières organiques biodégra- dablesprésentesdans l'eau usée (il est connu que, pour être complète, l'oxydation biologique demande un temps compris entre 21 à 28 jours). Or, les procédés mis en oeuvre dans les systèmes d'épuration d'eaux usées sont essentiellement basés sur le principe suivant, qui consiste à provoquer le développement d'une culture bactérienne dispersée sous forme de boues activées dans un bassin d'aération alimenté en eau à épurer. L'aération de ce bassin s'accompagne d'une action de brassage,qui a pour but d'éviter les dépôts et d'homo- généiser le mélange entre les boues activées (appelées aussi"flocs bactériens")et l'eau usée (dite aussi"liqueur mixte"). En ce qui concerne l'aération, celle-ci - qui peut être effectuée à partir de l'oxygène de l'air ou d'un gaz enrichi en oxygène ou même. à partir d'oxygène pur vise à dissoudre ce gaz dans la liqueur mixte afin de répondre aux besoins des bactéries épuratrices aérobies. Donc, en résumant brièvement ce qui précède, on peut dire que les systèmes d'aération des eauxusées contenues dans un bassin de traitement de ces eaux ont un double objectif: - apporter aux micro-organismes des boues activées l'oxy- gène dont ils ont besoin; - provoquer un brassage et une homogénéité suffisants pour assurer un contact intime entre le milieu vivant, les éléments polluants et l'oxygène qui est dissous dans la liqueur mixte. Ces systèmes d'aération consistent en un appareil ou plus normalement un ensemble d'appareils (soufflantes) destinés à dissoudre dans les eaux usées contenues dans les bassins de traitement de ces eaux, une certaine quantité d'oxygène,qui est généralement empruntée àl'air, et qui est amenée aux différents bassins de traitement par des conduites de diamètre approprié. Le réglage du débit d'air produit par les appa- reils d'aération est réalisé à l'aide d'organes connus sous le nom de ventelles, tandis que le réglage du débit d'air qui, une fois produit, se répartit parmi les diffé- rents bassins,est effectué à l'aide de vannes appropriées. Sur la base de ce qui précède, il est donc clair que la régulation du pourcentage d'oxygène dissous dans un bassin de traitement des eaux usées constitue une nécessité vitale pour la bonne marche de tels systèmes d'épuration. On sait régler le débit d'air total que les appareils d'aération doivent produire pour oxyder la pollu- tion et la rendre décantable. Le principe de ce réglage connu est d'ajuster les débits d'air des appareils d'aéra- tion à la demande globale d'airde tous les bassins de traitement. Le débit d'air nécessaire pour chaque bassin est évalué en mesurant l'oxygène dissous dans l'eau des bassins. A cet effet, les techniciens enlamatièreutilisent la formule suivante,bien connue: AQR Cc - Cm rn dans laquelle: QR Cs - Cc Cs = concentration d'oxygène dissous correspondant à la saturation, Cm = concentration d'oxygène dissous mesurée à l'aide de capteurs appropriés, Cc = concentration optimale de consigne garantissant (et ce quelles que soient les circonstances,telles que l'aug- mentation de la pollution ou du débit des eaux usées et l'existence de zones à plus faiblecircula- tion) la suffisance du débit d'air, QR = débit d'air qui passe réellement dans chaque bassin, AQR = QN - QR QN = débit d'air nécessaire pour obtenir la concentra- tion Cc, QN étant défini par la formule: QR Cs - Cm Cs - Cc La quantité précitée rn définit lesvariations rela- tives du débit d'air et est appelée coefficient de varia- tion du débit d'air. Une valeur positive de ce coefficient correspond à une demande de variation positive du débit d'air produit, tandis qu'une valeur négative de ce coefficient correspond à une demande de variation négative du débit d'air produit. Une valeur nulle de ce coefficient, qui correspon- drait à la situation dans laquelle la concentration mesurée Cm serait égale à la concentration de saturation Cs, correspond par contre a une demande de variation de débit d'air nulle Si la concentration mesurée Cm devait être nulle, cela signifierait que tout l'air injecté par les appareils d'aération est consommé par la masse biologique, sans pour autantque l'on soit sûrque la quantité d'airinjecté soit suffisante: c'est le rôle de la concentration de consigne (optimale) Cc qui, comme il a été dit plus haut, garantit dans chaque cas un débit suffisant. Cela étant, le réglage du débit d'air total pro- duit par les appareils d'aération, selon le procédé de réglage connu,consiste à calculer le débit d'air QN néces- saire pour obtenir la concentration Cc,selon la formule correspondante précitée, et ce pour chaque bassin,de façon à calculer la somme des quantités QN relative à chaque bassin: cette valeur totale permet de connaître le nombre d'appareils d'aération,sur les ventelles desquels il faut intervenir. Il y a lieu de préciser que les concentrations Cm d'oxygène dissous dans les eaux usées de chaque bassin sont mesurées à l'aide de capteurs appropriés et que l'uti- lisation des mesures correspondantes et les calculs néces- saires sont effectués normalement à l'aide d'un automate éventuellement piloté par ordinateur. Or, ce procédé de réglage présente un inconvénient fondamental qui est lié au fait que le réglage est effectué d'une façon globale, en sorte que la répartition du débit d'air total,ajusté selon le procédé en question, s'effectue au niveau des différents bassins de façon non contrôlée (notamment suivant les lignes piézométriques). On sait régler aussi le débit d'air bassin par bassin dans le but d'assurer à chaque bassin le débit d'air nécessaire, et ce par répartition du débit d'air total disponible proportionnellement aux besoins de chaque bassin. Le principe qui est à la base de ce deuxième procédé de réglage consiste essentiellement à rechercher le bassin dont le débit d'air nécessaire QN est le plus élevé pour commander l'ouverture en grand de la vanne de réglage correspondante, tout en freinant le débit d'air des autres bassins en agissant sur leur vanne. Or, ce deuxième -procédé a l'inconvénient de donner lieu à une distribution non contrôlée des pertes de charges,cequin'estpas souhaitable. La présente invention s'est donc donné pour but de pourvoir à un procédé de régulation du débit d'air néces- saire pour oxyder,par voie microbienne (bactérienne)la matière organique contenue dans un système d'épuration d'eaux usées alimentant une pluralité de bassins de traitement de - ces eaux, lequel procédé répond mieux aux exigences de la pratique que les procédés antérieurement connus, notam- ment en ce que: - il permet une régulation contrôlée du débit d'air au niveau de la production et, simultanément, au niveau de la répartition, tout en travaillant constamment avec une perte de charge qui est celle minimale admissible dans une situation donnée,pour assurer un fonctionnement tou- jours satisfaisant du procédé d'épuration aérobie d'eaux usées, - il permet de réaliser des économies d'énergie de l'ordre d'au moins 2% qui, compte tenu de la puissance installée des appareils d'aération, qui est de l'ordre de plusieurs MW, est loin d'être négligeable, - il permet une souplesse de régulation à laquelle s'allie une gestion technique centralisée des pannes (éventuelles). La présente invention a pour objet un procédé de régulation du débit d'air nécessaire à un système d'épuration d'eaux usées pour oxyder, par voie bac- térienne, les matières organiques présentes dans ces eaux, qui alimentent une pluralite de bassins de traitement de ces dernières, lesquels bassins ont un volume et une forme appropriés et coopèrent avec au moins un appareil d'aération (soufflante), destiné à dissoudre dans les eaux usées des bassins,une certaine quantité d'oxygène (qui est générale- ment empruntée à l'air ambiant et qui est nécessaire pour apporter à des bactéries dispersées dans les bassins sous forme appropriée, l'oxygène dont elles ont besoin et pour provoquer,en même temps,un brassage et une homogénéité des eaux usées suffisants pour assurer un contact intime entre le milieu vivant bactérien, les éléments polluants et l'oxygène dissous), le débit d'air produit par les appareils d'aération étant contrôlé à l'aide d'organes de réglage appro- priés (telsqueventelle4,tandisquele débit d'air de chaque bassin est contrôlé par desvannes (notamment des vannes papillon) de répartition de l'air produit par les appareils d'aération, lequel procédé est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: i) calcul, à l'aide d'un automate programmable piloté par microprocesseur et programmé à cet effet, des valeurs des variations relatives de débit d'air définies par les coefficients: rn,i = AQR,i = Cc,i - Cm,i, i = 1,2,... p QR,i Cs,i - Cc,i p >, 1 relatifs à chaque bassin. (pour chaque bassin on a: Cs,i = concentration d'oxygène dissous correspondant à la saturation, Cm,i = concentration d'oxygène dissous mesurée à l'aide de capteurs appropriés, Cc,i = concentration optimale de consigne garantissant (et ce quelles que soient les circonstances, telles que l'augmentation de la pollution ou du dëbit des eaux uséesetl'existence de zones à plus faible circulation) la suffisance du débit d'air, QR,i = débit d'air qui passe réellement dans chaque bassin, LQR,i= QN,i - QR,i, QN,i = débit d'air nécessaire pour obtenir la concen- tration Cc,i, QN,i étant défini par la formule: QR,i. Csi - Cm,i), Cs,i Cc,i lesquels coefficients rn,i sont calculés, pour chaque bassin, en utilisant les valeurs mesurées des différentes Cm,i compte tenu des valeurs de consigne Cc,i et de saturation Cs,i propres à chaque bassin, ii) comparaison des signes des valeurs ainsi calculées pour les différents coefficients rn,i, iii) intervention,par l'intermédiaire dudit automate pro- grammable (et programmé, toujours piloté par micropro- cesseur), et ce en fonction du résultat de l'étape de comparaison ii): a) sur les ventelles de réglage du débit d'air produit par les appareils d'aération, si l'étape ii) révèle que tous les coefficients rn,i ont les mêmes signes, cette intervention étant effectuée à réparti- tion constante, à savoir avec les vannes de réparti- tion affectées à chaque bassin dans l'état initial, B) sur les vannés de répartition du débit d'air produit par les appareils d'aération dans les bassins correspondants, si l'étape ii) révèle que les coeffi- cients rni ont des signes différents, cette autre inter- vention étant effectuée à débit d'air produit par les appareils d'aération constant,tout en assurant la stabilité du système d'épuration constitué par les différents bassins, les appareils d'aération corres- pondants et les conduites d'aération reliant nécessai- rement les appareils de production aux bassins) par des va- riations successives du débit d'air produit, dont la va]lur est choisie de manière à permettre de compenser les varia- tions de pertes de charge correspondantes à l'ajustage des répartitions. iv) répétition des étapes i) à iii) à intervalles de temps ré- guliers,définissant la période d'action de la régulation de débit d'air. Selon un mode de réalisation préféré du procédé selon l'invention, les interventions (ou opérations) comman- dées par l'automate programmable,en fonction des résultats de l'étape de comparaison ii), sont constituées par l'une quelconque des opérations suivantes: 1) actionnement des ventelles des appareils d'aération dans le sens qui correspond à une diminution du débit d'air produit par ceux-ci, lorsque l'étape de comparaison ii) révèle que les coefficients rn,i sont tous négatifs, 2) actionnement des ventelles des appareils d'aération dans le sens qui correspond à une augmentation du débit d'air produit par ceux-ci, lorsque l'étape de comparaison ii) révèle que les coefficients rn,i sont tous positifs, 3) commande de l'une quelconque des opérations suivantes, lorsque l'étape de comparaison ii) révèle que les coef- ficients rn,i sont de signes différents: a) ouverture de la vanne du bassin correspondant au coefficient rn,i positif maximum (rn,i maxi), et ce d'une valeur -L'a = rni maxi. c6, o a6 est la position actuelle (initiale) de cette vanne, b) fermeture - dans le respect de la valeur minimum admissible correspondant au débit d'air de brassage souhaité - de la vanne du bassin correspondant au coefficient rn,i négatif ayant la valeur absolue la plus grande, (rn,i mini), et ce d'une valeur M'a = rn,i mini - ao, o a, est la position actuelle {initiale) de cette vanne, si la vanne correspondant à la valeur rn,i maxi est déjà ouverte en grand, c) élimination des valeurs extrêmes des coefficients rn,i maxi et rn,i mini, si la vanne correspondant à la valeur rn,i = rn,i mini est déjà fermée jusqu'à la valeur minimum admissible,et commande de l'une quelconque des opérations 1) et 2), selon que les coefficients restants rn,i ont des valeurs dont les signes sont tous négatifs ou positifs, ainsi que l'une quelconque des opérations 3a) e 3c), lorsque les coefficients restants rn, i ont des valeurs de signes différents,jusqu'à intéresser tous les bassins, et en ce que l'automate programmable déclenche l'émission d'une alarme si, lorsqu'il commande pour la dernière fois, et ce jusqu'à la 2pème fois, l'exécution des opérations évoquées sous 3c), cette commande n'aboutit à aucune opé- ration positive. Outre les dispositions qui précèdent, l'invention comprend encore d'autres dispositions, qui ressortiront de la description qui va suivre. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre, qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 illustre,de façon schématique,une installation d'épuration d'eaux usées, - la figure 2 représente,de façon schématique et simplifiée, des boucles de régulation du débit d'air du système d'épuration illustré à la figure 1. Il. doit être bien entendu, toutefois, que ces dessins et les parties descriptives correspondantes, sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation. La figure 1 se réfère,à titre d'exemple non limi- tatif, à un système d'épuration d'eaux usées comportant quatre bassins de traitement B1.1 - B1.2 - B2.1 - B2.2 un premier groupe d'appareils d'aération (soufflantes) S3 à S7,destiné à la production de débit d'air de base (qui est relativement constant) et un deuxième groupe d'appa- reilsd'aérationSj,S2 destiné à la production de débit a'alr variable,qui est régulée par les ventelles Vl, V2. Dans la figure 1 les références d'l.1 à d'2.2 et d1.1 à d2.2 représentent des débimètres chacun disposé sur une conduite d'air. I1 y a lieu de remarquer que les bassins sont associés deux à deux, et ce pour tenir compte de la pratique courante(selon laquelle on distingue un bassin en amont d'un bassin en aval pour chaque association double). Bien entendu, le nombre des bassins illustrés n'est pas limitatif, de même que le caractère pair de ce nombre,qui est lié à la pratique évoquée ci-dessus. Le débit d'air de base et le débit d'air variable produitspar les groupes d'appareils d'aération S3 à S7 et Sl-S2, respectivement, sont acheminés vers les bassins de traitement Bl.1 à B2.2 par deux réseaux de conduites de dis- tribution t'l.1 à t'2.2 et tl.1 à t2.2. La répartition du débit d'air produit par les appareils d'aération S3 à S7 se fait à l'aide de vannes V'.1 à V'2.2, tandis que la répartition du débit d'air produit par les appareils d'aération S1-S2 se fait à l'aide de vannes Vl.1 à V2.2,la régulation du débit produit par les appareils d'aération S1-S2 se faisant comme précisé plus haut,à l'aide des ventelles V1, V2. - Si pour chaque bassin, on pose que: Cs,i = concentration d'oxygène dissous correspondant à la saturation, Cm,i = concentration d'oxygène dissous mesurée à l'aide de capteurs appropriés, l1 Cc,i = concentration optimale de consigne garantis- sant (quelles que soient les circonstances, telles que l'augmentation de la pollution ou du débit des eaux usées et l'existence de zones à plus faible circulation) la suffisance du débit d'air, QR,i = débit d'air qui passe réellement dans chaque bassin, AQR,i = QN,i - QR,i QN,i = débit d'air nécessaire pour obtenir la.concen- tration Cc,i, QN,j étant donné par la formule: QR,i.Cs,i - Cm,i, Cs,i Cc,i le procédé selon l'invention consiste à appliquer la formule suivante, connue des techniciens en la matière: rn,i LQRi Cci - Cm'i, i = 1,2... p QR,i Csi - Cc,i p _ 1 dans chaque cas l'indice i étant variable de 1 à p (= 4),à sa- voir égal au nombre de bassins de traitement), et ce pour calculer A,QR' iCe les coefficients de variation de débit d'air rn, i = -Ri Ces opérations, ainsi que les suivantes, sont effectuées à l'aide d'un automate programmable (et programmé à cet effet),sous le contrôle d'un ordinateur. Après quoi, on effectue une comparaison des signes des coefficients rn,i et on intervient, toujours par l'inter- médiaire dudit automate programmable,pour effectuer la suite d'opérations illustrées dans le tableau ci-après, qui a été établi en faisant référence au système d'épuration illustré à la figure l(qui comporte seulement quatre bassins soit p = 4), et qui peut être facilement généralisé à un nombre quelconque de bassins, pair ou impair. T. : Q,i= : *QR, i rn'i: actions : R:i 5.. .. : :négatif:négatif:négatif:négatif: diminution du débit d'air produit (ac: ::::: tion sur les ventelles des soufflantes) :positif:positif:positif:positif: augmentation du débit d'air produit (ac- ::::: tion sur les ventelles des soufflantes) positif/négatif: ouverture de la vanne correspondante positif/négatif à pstflpu : à rni positif le plus grand(ri maxi): :sauf si elle est ouverte en grand: dans: :ce cas, fermeture de la vanne correspon-: : dante & rn négatif le plus grand en: :valeur absolue (rn,i mini) : élimination des rni extrêmes :::: :négatif:négatif:: diminution du débit d'air produit: :: :: :positif:positif:: augmentation du débit d'air produit: ::: ::: ::: :voir l'algorithme ci-après qui re-: négatif/positif: prend les actions ci-dessus tout en: 2 5 négatif/positif *::complétant celles correspondant à ::: -: :cette situation.: ALGORITHME rni tous négatifs ---> oui ---> diminution ---> fin de l'action du débit d'air produit > non ---> r rni tous positifs ---> oui ---> augmentation --> fin de l'action du débit d'air ,produit > non I v v Vanne correspondante & rn,i positif le plus grand (rn,i maxi) Vanne ouverte en grand --> non --> ouverture d'une --> fin de l'action valeur II' A =rn,i maxi- o L--- > oui v Vanne correspondate à rn,i négatif le plus grand (rn, i mini) en valeur absolue T---------------------. v Vanne fermée au mini- --- > non --> fermeture d'une --> fin de l'action mum admissible valeur tjL a" =rn,i mini'O ]5 ------ > oui v Eliminer les rni extrêmes v rn,i restants tous négatifs --- > oui --> augmentation du -> fin de l'action débit d'air Z produit à------- >non - -------------------_ v rni restants tous positifs --- > oui --> augmentation du --> fin de l'action débit d'air ' produit ------- > non v Vanne correspondante à rn, i positif le plus grand(r'n,i maxi) parmi les rn,i restants (=p-2=4-2=2) v Vanne ouverte en grand --> non --> ouverture d'une --> fin de l'action valeur A"a=rsn,i maxi À eo L ---> oui I v Vanne correspondante à rn,i négatif le plus grand en valeur absolue (r'n,i mini) parmi les 2 rn,i restants 1- - -- - ------------ v Vanne fermée au mini- ---> non --> fermeture d'une --> fin de l'action mum admissible valeur :AlV=r'n,i mini - "O ---> oui v-- Les actions définies par le tableau et l'algo- rithme qui précèdent sont répétées à des intervalles de temps réguliers, qui définissent la période d'action de la régulation du débit d'air, qui est de l'ordre de 10 à 15 minutes. On voit donc que, lorsque les coefficients rn,i ont tous le même signe, cela estinterprété par l'automate comme un problème de production, qui exige une variation positive ou né- gative du débit produit par-les appareils S1-S2,ce qui est obtenu par l'automate,qui commande l'ouverture ou la fermeture appro- priées des ventelles V1 et V2, selon que les siqnes des coeffi- cients rn, i sont tous positifs ou négatifs, respectivement;tan- dis que, lorsque ces coefficients ont des signes différents, cette situation est interprétée par l'automate comme correspondant à un problème de répartition du débit d'air produit parmi les différents bassins, ce qui se traduit par une action sur l'une quelconque des vannes Vl.1 à V2.2,selon le résultat des opérations de comparaison illustré dans l'algorithme qui précède. Or, il faut souligner que, lorsqu'il s'agit d'un problème de production, la régulation du débit se fait à répartition constante, tandis que lorsqu'il s'agit d'un problème de répartition du débit d'air produit, cette répar- tition se fait à débit d'air produit constant. La mise en oeuvre de l'algorithme précité,et donc du procédé de régulation selon l'invention, donne lieu à la création d'un logiciel spécifique à ce type de régulation, mais qui est adaptable à n'importe quel support, tel que disquette ou autre, et à n'importe quel automate program- mable, dont les principaux sont constitués par les appa- reils connus sous les marques de commerce et de fabrique "MODICON", "TEXAS", "TELEMEC","SIEMENS","APRIL"et analogues. La figure 2 montre,de façon schématique et sim- plifiée, les boucles de régulation permettant la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. La boucle P est la boucle de régulation de la production du débit d'air, tandis que les boucles R1 à R4 sont les boucles de régulation de la répartition du débit d'air entre les différents bassins. (De façon plus précise> la boucle P est définie par la succession d'éléments bouclés cf, M et V, tandis que chacune des boucles Ri est définie par la succession d'éléments bouclés cfi, Mi, Vi,j et ci). Dans la boucle P, la comparaison est faite entre le débit d'air total mesuré QT et une valeur de consigne CQT, le bloc M commandant l'action de réglage voulue au niveau des ventelles (pour des raisons de simplification, on a représenté une ventelle unique V associée à un appareil de production d'air S unique). En ce qui concerne chaque boucle de répartition Ri (i = 1 à 4),la comparaison est faite entre la concentra- tion d'oxygène dissous mesurée Cm, effectuée à l'aide de capteurs d'oxygène dissous ci (i = 1 à 4), et unevaleurde consigneCc,i: dans cecasl'actiondubloc Mi consiste à agir sur l'une quelconque des vannes V1. ] à V2.2 selon les résultatsdes opérations précitées. A cet effetil y a lieu de souligner que, comme le montre l'algorithme précité qui se rapporte plus particulièrement au mode de réalisation représenté aux figures 1 et 2, l'automate program- mable est programmé, entre autres, aussi pour déclencher l'émis- sion d'une alarme toutes les foisque, lorsqu'il commande pour la dernière fois l'exécution des opérations correspondant à des coefficients rn,i de signe différent, cette commande ne peut aboutir à aucune opération positive. REVENDICATIONS 1.- Procédé de régulation du débit d'air néces- saire à un système d'épuration d'eaux usées pour oxyder, par voie bactérienne les matières organiques présentes dans ces eaux, qui alimentent une pluralité de bassins (B1.1 à B2.2) de traitement de ces dernières, lesquels bassins ont un volume et une forme appropriés et coopèrent avec au moins un appareil d'aération (soufflante, S1 à S7), destiné à dissoudre dans les eaux usées des bassins (B.1à B2.2) une certaine quantité d'oxygène (qui est nécessaire pour appor- ter à des bactéries dispersées dans les bassins sous forme appropriée, l'oxygène dont elles ont besoin et pour provo- quer, en même temps, un brassage et une homogénéité des eaux usées suffisants pour assurer un contact intime entre le milieu vivant bactérien, les éléments polluants et l'oxygène dissous) le débit d'air produit par les appareils d'aération (S1à S7) étant contrôlé à l'aide d'organes de réglage appropriés (tels que ventelles, V1, V2), tandis que le débit d'air de chaque bassin (Bl.1 à B2.2) est contrôlé -par des vannes (notamment des vannes papillon, Vl.1 à V2.2) de répartition de l'air produit par les appareils d'aération, lequel procédé est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: i) calcul, à l'aide d'un automate programmable (A) piloté par microprocesseur et programmé à cet effet, des valeurs des variations relatives de débit d'air définies par les coefficients: rn,i = i= Cci - Cmi i = 1,2,... p rn'i =QR, i =Cs,i - Cc,i ', relatifs à chaque bassin, (pour chaque bassin on a: Cs,i = concentration d'oxygène dissous correspondant à la saturation, Cm,i = concentration d'oxygène dissous mesurée à l'aide de capteurs appropriés (Cl à c4), Cc,i = concentration optimale de consigne garantissant (et ce quelles que soient les circonstances, telles que l'augmentation de la pollution ou du débit des eaux usées et l'existence de zones à plus faible circulation) la suffisance du débit d'air, QR,i = débit d'air qui passe réellement dans chaque bassin, 6QR,i= QN,i - QR,i QN,i = débit d'air nécessaire pour obtenir la concen- tration Cc,i, QN,i étant défini par la formule: QR,i Cs,i - Cm,i) Cs.i Cci lesquels coefficients rn,i sont calculés pour chaque bassin en utilisant les valeurs mesurées des différentes Cm,i compte tenu des valeurs de.consigne Cc,i et de saturation Cs,i propres à chaque bassin, ii) comparaison des signes des valeurs ainsi calculées pour les différents coefficients rn,i, iii) intervention,par l'intermédiaire dudit automate pro- grammable (et programmé,toujours piloté par micropro- cesseur), et ce en fonction du résultat de l'étape de comparaison ii): a) sur les ventelles de réglage du débit d'air produit par les appareils d'aération, si l'étape ii) révèle que tous les coefficients rn,i ont les mêmes signes, cette intervention étant effectuée à répartition constante, à savoir avec les vannes de répartition affectées à chaque bassin dans l'état initial, >) sur les vannes de répartition du débit d'air produit par les appareils d'aération dans les' bassins corres- pondants, si l'étape ii) révèle que les coefficients rn,i ont des signes différents, cette autre inter- vention étant effectuée à débit d'air produit par les appareils d'aération constant, tout en assurant la stabilité du système d'épuration(constitué par les différents bassins, les appareils d'aération corres- pondants et les conduites d'aération reliant nécessai- rement les appareils de production aux bassins) par des va- tions successives du débit d'air produit, dont la valeur est choisie de manière à permettre de compenser les varia- tions de pertes de charge correspondant à l'ajustage des répartitions, iv) répétition des étapes i) à iii) à intervalles de temps ré- guliers,définissant la période d'action de la régulation de débit d'air. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les interventions (ou opérations) commandées par l'automate programmable,en fonction des résultats de l'étape de comparaison ii), sont constituées par l'une quelconque des opérations suivantes 1) actionnement des ventelles des appareils d'aération dans le sens qui correspond à une diminution du débit d'air produit par ceux-ci,lorsque l'étape de comparaison ii) révèle que les coefficients rn,i sont tous négatifs, 2) actionnement des ventelles des appareils d'aération dans le sens qui correspond à une augmentation du débit d'air produit par ceux-ci, lorsque l'étapedecomparaisonii) révèle que les coefficients rn,i sont tous positifs, 3) commande de l'une quelconque des opérations suivantes lorsque l'étape de comparaison ii) révèle que les coef- ficients rn,i sont de signes différents: a) ouverture de la vanne du bassin correspondant au coefficient rn,i positif maximum (rn,i maxi), et ce d'une valeur L'a = rn,i maxi - ao, o ao est la position actuelle (initiale) de cette vanne, b) fermeture, dans le respect de la valeur minimum admissible, de la vanne du bassin correspondant au coefficient rn, i négatif ayant la valeur absolue la plus grande (rn,i mini), et ce d'une valeur L'a = rn,i mini À a8, o a8 est la position actuelle (initiale) de cette vanne, si la vanne correspondant à la valeur rn,i maxi est déjà ouverte en grand, c) élimination des valeurs extrêmes des coefficients rn, i maxi et rn,i minisi la vanne correspondant à la valeur rn,i mini est déjà fermée jusqu'à la valeur minimum admissible,et commande de l'une quel- conque des opérations 1) et 2), selon que les coef- ficients restants rni ont des valeurs dont les signes sont tous négatifs ou positifs, ainsi que l'une quelconque des opérations 3a) à 3c), lorsque les coefficients restants rn,i ont des valeurs de signes différents, jusqu'à intéresser tous les bassins, et en ce que l'automate programmable déclenche l'émission d'une alarme si, lorsqu'il commande pour la dernière fois, l'exécution des opérations évoquées sous 3c), cette commande n'aboutit à aucune opération positive.