FR 2621694 A1 19890414 FR 8714045 A 19871012 L'invention concerne un procédé de caractérisation par son taux de gel d'un échantillon gélifié, réticulé ou vulcanisé et le dispositif utilisé. Le domaine technique considéré est celui du contrôle en cours de fabrication du degré de réticulation d'objets en matière plastique réticulé ou vulcanisé. Par contrôle en cours de fabrication on entend soit un contrôle en continu sur le produit en défilement en cours de fabrication soit un contrôle non destructif en discontinu par prélèvement d'échantillon avec une durée d'analyse suffisamment courte pour pouvoir corriger rapidement les conditions de fabrication. Par matière plastique réticulé on entend soit des polymères thermoplastiques réticulés (par péroxyde, par irradiation ou par silane) soit des élastomères vulcanisés (par peroxyde, ou soufre...) soit encore des résines thermodurcissables telles que les résines epoxy, polyuréthane, polyester, etc... Ces matières plastiques peuvent être formulées avec tous les additifs et charges généralement utilisées (antioxydant, plastifiant, anti UV, charges de renfort diverses). La réticulation ou vulcanisation ou gélification traduit le fait qu'une partie plus ou moins importante de la matière plastique est devenue insoluble dans un bon solvant du même matériau non réticulé. Cette réticulation se fait par réaction des chaines de polymère ou de prépolymère les unes sur les autres et permet en général d'améliorer très sensiblement les propriétés du matériau (élasticité des élastomères, tenue thermique des polyoléfines, propriétés mécaniques des thermodurcissables, etc...). De plus amples informations sur l'intérêt que présentent les différents modes de réticulation des matériaux plastiques seront trouvés dans "Encyclopedia of polymer Science and engineering" edited by J. Wiley and sons, 2nd edition, vol. 4, p. 349 à 449. La fabrication des objets en matières plastiques réticulés se fait généralement en 2 étapes: - Mise en forme des objets par extrusion injection ou calandrage sous forme de tubes, de profilés ou de gaines déposés ou non sur un support dans le cas des thermoplastiques ou des élastomères. Elle se fait par pultrusion, par enroulement filamentaire, par coulée, par moulage, par injection dans le cas des résines thermodurcissables. - La réticulation des objets est faite après la phase de mise en forme par passage dans une unité de réticulation qui a le plus souvent pour fonction d'élever la température de l'objet en défilement pour déclencher le processus de réticulation. Ce type d'unité est généralement un four ou un bain chauffant mais peut aussi être un bain humide ou une source de rayonnement ionisant. Le contrôle de la fabrication de ce type de produit pose souvent un problème car la qualité des produits obtenus dépend de la qualité de la mise en forme (contrôle dimensionnel) et pour une grande part du degré et de l'homogénéité de la réticulation au sein de la matière employée. En ce qui concerne le contrôle dimensionnel des produits, de nombreuses techniques sont disponibles du type palpeurs de surface, mesure d'épaisseur par ultrasons ou IR, mesure des tailles par masquage de faisceaux lumineux, présence d'hétérogénéité dans l'épaisseur du matériau par rayonnement X, etc... Le contrôle de la qualité de la réticulation est plus délicat et on ne dispose souvent en ligne que de techniques indirectes et grossières tel que l'aspect de surface du produit ou la mesure de sa dureté de surface pour estimer en ligne le degré de réticulation. En fait ce type de contrôle est le plus souvent fait par prélèvement d'échantillons représentatifs des fabrications et caractérisation de ces échantillons par des techniques conventionnelles telles que la détermination du degré de réticulation par extraction du solvant, la mesure de la transition vitreuse par analyse thermique différentielle (DSC), la spectroscopie IR ou la caractérisation mécanique des échantillons. Ces méthodes donnent généralement des informations fiables et représentatives du degré d'avancement de la réaction de réticulation dans le matériau mais présentent l'inconvénient de n'être pas applicable en routine sur la totalité de la fabrication et de nécessiter parfois des temps d'analyse assez longs. C'est en particulier le cas pour la détermination des taux de gel. Cette méthode fait l'objet d'une norme ASTM D2756. Dans le cas des polyoléfines, l'essai consiste à placer un échantillon dans une nacelle, elle même placée dans un extracteur de type SOXLHET fonctionnant au reflux de xylène à 140 C environ. Apres 8 h d'extraction, la nacelle est retirée du ballon, séchée à l'étuve sous vide à 80 C pendant environ 12 h puis l'échantillon est pesé jusqu'à poids constant. Le taux de gel est exprimé comme étant la quantité de matière non extractible rapportée à la quantité totale de matière: Pa Pa: poids matière insoluble % gel = avec Po initial Po: poids initial échantillon Cette méthode nécessite au moins 24 heures avant d'obtenir un résultat et ne peut donc être utilisée pour contrôler des produits en cours de fabrication. En effet le temps de retour de résultats est trop long pour permettre de corriger immédiatement la mauvaise qualité du produit fabriqué par la modification des paramètres de fonctionnement de l'unité de fabrication (vitesse, température, temps de séjour...). Des rebuts de fabrication sont ainsi générés qui induisent des surcouts de fabrication. La nouvelle méthode proposée permet de remédier à ces difficultés par une mesure rapide, non destructive et fiable du taux de gel d'un échantillon en matière plastique réticulé dans l'appareil décrit ci-après. L'invention concerne donc un procédé de caractérisation par son taux de gel d'un échantillon gélifié, réticulé ou vulcanisé, caractérisé par les étapes suivantes: a) On porte ledit échantillon à une température sensiblement constante et supérieure à sa température de fusion ou supérieure à sa température de transition vitreuse; b) On introduit ledit échantillon porté à ladite température dans l'aimant d'un appareil de résonance magnétique nucléaire (RMN) ayant un rapport fréquence sur induction magnétique sensiblement constant et -1 sensiblement égal à 42, 5749 Megahertz.Tesla qui permet la résonance de l'hydrogène ou un rapport sensiblement constant et sensiblement égal à 40,0532 qui permet la résonance du fluor; c) On soumet ledit échantillon à au moins une séquence d'au moins deux impulsions, la première à un angle Pi/2, la seconde à un angle Pi, avantageusement à au moins une séquence dite de Carr-Purcell, et de préférence à au moins une séquence d'au moins quatre impulsions; d) On recueille l'intensité du signal d'aimantation transversale (M) relatif à au moins un écho correspondant à un temps d'analyse compris entre 0,5 ms et 1 s, avantageusement compris entre 2 ms et 26 ms; e) Par comparaison avec une courbe d'étalonnage préétablie à l'aide de matériaux de référence de même composition, à taux de gel connus, selon les étapes a, b, c, et d ci-dessus et délivrant l'intensité des signaux d'aimantation transversale en fonction du taux de gel des matériaux de référence, on calcule à partir de l'intensité du signal de l'échantillon à caractériser (M) et de l'intensité des signaux des matériaux de référence au même dit écho, le taux de gel dudit échantillon. On obtient ainsi très rapidement une méthode d'analyse fiable, précise reproductible et non destructive permettant de contr8ler la qualité d'un produit et de modifier éventuellement de manière quasi simultanée les paramètres de fonctionnement et de régulation de la ligne de production. On peut opérer en discontinu mais également en continu du fait d'un temps de mesure très court. Dans le cas o l'on opère en discontinu, on peut inverser les étapes a et b. A la sortie de la ligne de fabrication, l'échantillon peut être au dessus de sa température de fusion ou de sa température de transition vitreuse. Dans ce cas, l'étape a) du procédé consiste en un maintien de la température à un niveau sensiblement constant. L'échantillon peut aussi être à une basse température (20 C par exemple) à la sortie de la ligne de fabrication; il faut alors le réchauffer selon l'étape a) du procédé afin de l'amener au dessus de la température de fusion ou de transition vitreuse dans le cas des élastomères ou des thermodurcissables. Lorsqu'on opèrera en continu, l'échantillon sera effectivement à une température au dessus de sa température de fusion ou de transition vitreuse qu'il faudra maintenir. On pourra faire défiler l'échantillon en continu dans l'aimant de l'appareil, dans son entrefer par exemple, à une vitesse comprise entre 0,01 et 40 m/min et de préférence entre 0,01 et 15 m/min. Selon un autre mode de mise en oeuvre particulièrement avantageux du procédé, on pourra faire déplacer l'ensemble aimant et oscillateur de fréquence, ou l'oscillateur seul à une vitesse sensiblement égale à celle de l'échantillon qui défile dans l'aimant, pendant un temps au moins égal au temps d'analyse. Selon un autre mode de réalisation du procédé, on peut améliorer la sensibilité de la méthode en procédant à un gonflement de l'échantillon avec un solvant organique dont la valeur du paramètre de solubilité est comprise entre celle du paramètre de solubilité de l'échantillon plus ou moins environ 4 et avantageusement plus ou moins 2. La quantité de solvant introduite est généralement dans un proportion comprise entre environ 0,01 et 10000 % poids et avantageusement comprise entre 0,5 et 100 % poids, ce qui permet d'obtenir une meilleure résolution du signal, et d'améliorer la sensibilité de la méthode. Parmi les solvants on peut citer par exemple les hydrocarbures aliphatiques et aromatiques tels que l'heptane, le toluène, les cétones telles que l'acétone, les éthers tels que l'éther diéthylique, les alcools, les esters, etc... En règle générale, la valeur de l'induction magnétique est comprise entre 0,5 et 22 Tesla, avantageusement comprise entre environ 0,5 et 5 Tesla. La valeur des radiofréquences de l'oscillateur est généralement d'environ 15 à 1000 Megahertz et de préférence de 20 à Megahertz. La température de l'échantillon introduit dans l'aimant est habituellement supérieure à sa température de fusion ou de transition vitreuse. Elle peut par exemple être supérieure d'environ 2 à 350 C à ces températures là. Cet échantillon peut disposer de n'importe quelle section compatible avec le volume disponible dans l'entrefer de l'aimant. L'invention concerne aussi le dispositif qui peut également être utilisé en discontinu ou en continu (en ligne), de préférence, pour contrôler par exemple les paramètres de fabrication du produit. Il comporte un appareil de résonance magnétique nucléaire comprenant un aimant adapté à délivrer une induction magnétique comprise en général entre environ 0,5 et 22 Tesla et un oscillateur de radiofréquences adapté à délivrer une fréquence comprise entre environ 15 et 1000 Megahertz de telle sorte que le rapport fréquence sur induction soit sensiblement constant et connu pour un noyau d'atome donné choisi parmi l'hydrogène et le fluor, ledit appareil comprenant des moyens de positionnement d'un échantillon dans ledit aimant et étant adaptés à délivrer au moins une séquence d'au moins deux impulsions, ledit appareil comportant en outre des moyens de détection des signaux d'aimantation transversale en fonction du temps, connectés à l'oscillateur de radiofréquence, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend: a) des moyens de chauffage dudit échantillon à une température sensiblement constante reliés en général auxdits moyens de positionnement (porte-échantillon dans l'oscillateur de fréquence) et b) des moyens de traitement desdits signaux connectés auxdits moyens de détection et adaptés à comparer le signal relatif dudit échantillon aux signaux relatifs desdits matériaux de référence et à calculer ledit taux de gel. Lorsqu'on opère en continu, le dispositif peut comprendre des moyens de déplacement alternatif de l'ensemble aimant et oscillateur de fréquence ou de l'oscillateur seul adaptés à le déplacer à une vitesse sensiblement égale à celle dudit échantillon qui défile et reliés à des moyens de défilement de l'échantillon et des moyens d'asservissement connectés aux moyens de traitement des signaux délivrés par l'appareil de résonance magnétique et à des moyens de défilement, de régulation et de fonctionnement de la ligne de fabrication de l'échantillon produit. Lorsque la vitesse de défilement est élevée (supérieure à 15 m/min par exemple), le dispositif peut comporter des seconds moyens d'asservissement reliés à des moyens de défilement de l'échantillon et auxdits moyens de déplacement alternatifs qui sont adaptés à asservir lesdits moyens de déplacement de l'ensemble aimant- oscillateur ou de l'oscillateur seul aux moyens de défilement dudit échantillon. Ces seconds moyens d'asservissement peuvent être reliés auxdits moyens de détection du signal comme on le verra ci-dessous. L'invention concerne également le procédé d'utilisation en continu du dispositif dans lequel on contr8le le taux de gel d'un échantillon en matière plastique réticulé et dans lequel on agit ensuite sur des moyens de fabrication de cet échantillon de manière à mener le taux de gel à la valeur désirée. La méthode décrite utilise un spectromètre de résonance magnétique nucléaire réglé pour observer la résonance du noyau d'hydrogène ou du noyau de fluor et équipé d'une sonde à température variable dans la gamme, de préférence, comprise entre 20 et 250 C N'importe quel spectromètre commercial à impulsions peut convenir. L'induction magnétique se situe en général entre 0,5 et 22 Tesla, la fréquence du courant dans la bobine excitatrice entre 15 et 1000 Megahertz avec impérativement un rapport fréquence sur induction magnétique égal à: 42,5749 + 0,0005 Megahertz.Tesla, pour la résonance de l'hydrogène, 40,0532 + 0,0005 Megahertz.Tesla-l pour la résonance du fluor. La caractérisation des échantillons se fait à partir de l'enregistrement de l'évolution de la relaxation de l'aimantation transversale en fonction du temps. Pour ce faire, on applique, en général, à l'échantillon placé dans l'induction magnétique, une impulsion de Pi/2 suivi après un temps pouvant varier de 0,1 à 20 ms d'une impulsion Pi. Un même temps ' après l'impulsion Pi,on recueille le signal de l'écho ainsi produit et on note son intensité maximum (séquence: Pi/2, L,Pi, 'C, Acquisition). Cette procédure est avantageusement remplacée par la séquence dite de CarrPurcell qui consiste à appliquer au temps zéro une impulsion de Pi/2 puis à des temps -(, 3 *, 5 I', etc... des impulsions Pi qui engendrent des échos aux temps 2, 4, 6, etc... (voir figure 1), 'r étant compris entre 0, 1 et 2 ms. La variation de l'amplitude maximum de chacun des échos en fonction du temps constitue la fonction de relaxation de l'aimantation transversale. Cette expérience est menée à une température supérieure à la température de transition vitreuse pour les élastomères et les thermodurcissables et supérieure au point de fusion pour les thermoplastiques. La mesure du taux de gel peut se faire en comparant l'intensité maximum dunième écho obtenu avec l'échantillon à mesurer avec le signal du même écho donné par un ou plusieurs échantillons dont le taux de gel est connu. L'écho choisi est tel que les hydrogènes (ou les fluors) de la partie réticulée soient totalement relaxés ce qui amène à sélectionner des échos tels que le temps t soit habituellement supérieurs à 0,5 ms et inférieur à 30 ms (t, temps de mesure qui est égal à 2 si l'on emploie la séquence (Pi/2, r', Pi, -, Acquisition) et égal à 2 n 'C si l'on emploie la séquence en Carr-Purcell, n étant alors le quantième de l'écho. On choisit préférentiellement t entre 8 et 12 ms. De préférence, on utilise une séquence à 4 impulsions qui, elle, caractérise directement l'état réticulé. Cette séquence d'écho "pseudo solide" est constituée de la manière suivante: pi/2, S,Pi,, Pi/2, Pi, rl' acquisition; les deux impulsions Pi/2 étant appliquées selon deux axes perpendiculaires Ox, Oy. L'intensité du signal acquis après 1 est retenue et comparée aux références. La description, ci-dessus est relative à l'analyse des échantillons prélevés sur une production, le temps de retour de l'information est de l'ordre de quelques minutes et permet donc d'optimiser les conditions opératoires de fabrication. Une autre variante de l'invention consiste à utiliser cette méthode de mesure en continu: le spectromètre est alors modifié de façon à permettre le passage en continu de l'échantillon dans l'induction magnétique. Dans ce cas, le dispositif fonctionne comme précédemment à condition que le temps de séjour de la partie excitée dans la zone d'irradiation soit supérieure au temps total de la mesure. Cette condition est généralement remplie si la vitesse de défilement de l'échantillon est inférieure à 15 m.min. Si la vitesse de sortie de l'unité de fabrication est supérieure, on établit pendant le temps de mesure un déplacement de la bobine dans le même sens et à la même vitesse que l'échantillon sur un parcours de quelques centimètres (de préférence 1 cm) en s'appliquant à rester à induction constante. A la suite de la mesure, la bobine revient à son emplacement initial. Dans le cas o la taille du profilé fabriqué est trop importante pour passer dans l'entrefer d'un électroaimant on peut utiliser un aimant supra-conducteur qui permet en outre si l'échantillon contient une armature métallique interne non magnétique, d'utiliser des bobines de surface caractérisées par une faible pénétration des ondes électromagnétiques et permettant ainsi l'étude de l'objet réticulé seul. il L'invention sera mieux comprise au vu des figures et schémas cidessous montrant à titre purement illustratif un exemple de mise en oeuvre du procédé, parmi lesquels: - la figure 1 montre la séquence d'impulsions soumise à l'échantillon à caractériser en fonction du temps; - la figure 2 illustre le dispositif de contr6le et de caractérisation en routine d'un échantillon; - la figure 3 représente une variante du dispositif de contrôle en routine permettant d'asservir le déplacement de l'oscillateur de fréquence et - la figure 4 montre un schéma d'une ligne de fabrication d'un profilé en caoutchouc réticulé comprenant le dispositif selon l'invention. Selon la figure 2, le dispositif comprend un appareil 1 de résonance magnétique nucléaire du proton ou du fluor disposé sur un chassis 10, comportant un aimant la à l'intérieur duquel est disposé un oscillateur de radio-fréquence 2. Cet oscillateur fait office d'émetteur et de récepteur de signaux et est susceptible de loger un porte-échantillon contenant l'échantillon 50, si l'on travaille en discontinu, ou est susceptible de permettre le défilement de l'échantillon 50 en cours de fabrication, dans ses spires. Un moyen de chauffage 3 maintient l'échantillon ou le réchauffe à la température désirée grâce à des moyens de régulation de chauffage, connus en soi. Les signaux reçus par l'oscillateur de fréquence 2 sont transmis à des moyens de détection 4, en fonction.du temps, puis ils sont traités par des moyens de traitement 5 o ils sont stockés et comparés à chaque instant souhaité à une courbe d'étalonnage établie sur des échan- tillons de même composition à taux de gel connus, dans les mêmes conditions opératoires. Un logiciel appliqué à ces moyens de 262 1 694 traitement (microprocesseur) permet d'obtenir le résultat cherché, c'està-dire un taux de gel caractéristique de l'échantillon et éventuellement de le visualiser 6. Il est alors possible de modifier éventuellement le paramètre de fonctionnement d'une unité de fabrication comme on le verra dans l'exemple ci-dessous. Dans le cas d'un contrôle de fabrication en routine d'un profilé débouchant par exemple d'une extrudeuse 15 en amont du dispositif de mesure, le profilé défile à l'intérieur des spires de l'oscillateur 2 et est maintenu en traction par un moyen de défilement 8 qui peut être une chenille de tirage. Des moyens de positionnement 7 en amont et en aval du chassis 10, des guides ou des galets de centrage par exemple, non magnétiques de préférence, maintiennent le profilé en position centrée dans l'oscillateur. Des moyens d'asservissement 14 reliés aux moyens de traitement 5 des signaux permettent en général d'asservir des moyens de défilement 8 et d'extrusion 15 du profilé par comparaison du taux de gel souhaité que l'on affiche dans les moyens de traitement au taux de gel mesuré sur l'échantillon. Des seconds moyens d'asservissement 13 peuvent être reliés aux moyens de défilement 8 du profilé et à des moyens de déplacement 9 du chassis supportant l'appareil de résonance (aimant-bobine) de façon à asservir la vitesse de défilement de l'échantillon à la vitesse de déplacement du chassis. En effet, lorsque la vitesse de défilement de l'échantillon dépasse par exemple 15 m/min, on peut être amené à utiliser des moyens de déplacement 9 de l'ensemble aimant-oscillateur constitués par exemple d'un chassis non magnétique 10 positionné par exemple sur un rail et relié à un vérin hydraulique ou pneumatique 11 connecté à un compresseur 12 assurant le déplacement alternatif du chassis à la fréquence correspondant à la vitesse de défilement de l'échantillon. Le déplacement conjoint de l'échantillon et du chassis supportant l'aimant et l'oscillateur de fréquence se fera pendant une période de temps légèrement supérieure au temps t de la mesure, par exemple 10 à 30 ms. Au moyen des seconds moyens d'asservissement de la vitesse de défilement de l'échantillon à la fréquence de déplacement alternatif du vérin et du chassis on déclenchera de préférence la séquence de mesure sur les moyens de détection 4 au début de la phase au cours de laquelle le chassis va dans le même sens et à une vitesse sensiblement identique à celle de l'échantillon. Une variante de ce dispositif est illustré par la figure 3. Au lieu de déplacer le chassis 10 supportant l'aimant et l'oscillateur, on peut ne déplacer que l'oscillateur de fréquence à l'intérieur de l'aimant, par exemple dans son entrefer. Cet oscillateur est maintenu par un support 30 non magnétique qui est mis en mouvement par le vérin ll relié au compresseur 12 qui est en relation avec les seconds moyens d'asservissement 13 qui asservissent, comme ci-dessus, la vitesse de défilement de l'échantillon à la vitesse de déplacement de l'oscillateur et à sa fréquence de déplacementsalternatifs. Les exemples suivants illustrent l'invention sans en limiter pour autant la portée. Exemple 1 Cette exemple concerne l'optimisation des conditions de fabrication de tube en polyéthylène réticulé utilisé dans l'industrie pétrolière pour convoyer du pétrole brut. La structure et la taille de ces tubes ne permettent généralement pas leur passage en continu dans l'entrefer d'un aimant de RMN. En effet, les diamètres sont variables suivant les fabrications de 2 pouces à 16 pouces et la présence d'un renfort métallique en inox à l'intérieur du tube perturberait trop le champ magnétique pour permettre une analyse correcte du taux de gel de la gaine interne d'étanchéité en polyéthylène réticulé. La structure de ces tubes est décrite dans le brevet FR 8517497. La composition de polyéthylène réticulé (PEhd) est décrite en détail dans le brevet FR 82/02835. Un schéma de l'unité de fabrication de la gaine interne en PEhd réticulé est illustré par la figure 4. Le feuillard agrafé en forme de tube, après avoir été préchauffé est amené dans une extrudeuse 15, de laquelle va déboucher la matière extrudée en forme de gaine. Ce tube gainé va être conduit dans un four de réticulation 22 (lit fluidisé) puis vers un bac de refroidissement au moyen d'une tireuse 8 qui l'envoie sur une bobine réceptrice d'enroulement. Dans le cas d'un fonctionnement en discontinu, l'échantillon est prélevé après son passage dans le lit fluidisé à une température qui peut être au dessous de son point de fusion (par exemple vers 40 C). Sa taille est compatible avec celle du porte-échantillon 7 que l'on introduit dans l'aimant d'un appareil RMN permettant la résonance du proton. La valeur de l'induction magnétique est de 0,46976 Tesla, la fréquence de l'oscillateur de radio-fréquence est de 20 Megahertz, le rapport fréquence sur induction magnétique étant de 42,5749 Megahertz. Tesla. La température de l'échantillon est augmentée et maintenue constante à environ 145 C, température qui est supérieure à celle de son point de fusion (130 C). On déclenche la mesure: on applique une séquence d'impulsions de Carr-Purcell, c'est-à-dire une impulsion Pi/2 suivie à des temps 1, 3, 5, 7 et 9 ms d'impulsions Pi, et on recueille le signal écho M(x) au bout de 10 ms. Antérieurement, il a été déterminé une courbe d'étalonnage à partir d'échantillons de même matière à taux de gel connus, mesurés par la méthode ASTM D2756 et analysés dans les mêmes conditions opératoires suivant le procédé de l'invention ci-dessus (Tab. I). Tableau I |t % gel Signal RMN (ASTM D2756) (1450 C) 0 0 0,15 1 47 0,30 77 0,41 86 0,55 91 0,68 94 0,80 Des essais de vieillissement préalable ont montré qu'un taux de gel supérieur à 75 % était nécessaire pour assurer un bon comportement du produit lors de son utilisation. Le tableau ci-dessous résume les diverses conditions de fabrication mises en oeuvre et l'optimisation qui a pu se faire rapidement grâce au système de mesure selon l'invention. Tableau II CONDITIONS n 1 n 2 n 3 nf 4 n 5 Vitesse de vis 3 5 8 12 12 d'extrudence (t/min) Température pré-chauffage - 180oC 2200C du feuillard Température lit fluidisé 260 C 300 C 330 C 330 C 330 C Vitesse tirage 0,15 0,3 0,5 0,8 0, 6 I (m/min) Temps de séjour 30 13 8 5 7 dans lit fluidisé (min) Epaisseur de gaine (mm) en polyéthylène réticulé 7 7 7 7 7 Taux de gel mesuré 78 91 91 68 91 selon l'invention (%) L'intérêt de la méthode réside principalement dans la rapidité de la mesure qui permet d'obtenir en quelques minutes un résultat fiable permettant d'agir sur la modification des paramètres de fonctionnement de l'installation avant que la production n'ait réellement commencé 2 6 2 1 6 9 4 (condition n 4) et d'optimiser la vitesse de fabrication de l'unité de production de flexibles (condition n 5). Pour vérifier les résultats obtenus, une analyse selon la norme ASTM D2756 a été réalisée à posteriori sur les échantillons ayant servi à la mesure du taux de gel par RMN (la méthode étant non destructive). Les résultats obtenus après plusieurs jours d'extraction et de séchage figurent au tableau III et illustrent clairement la fiabilité de la nouvelle méthode proposée. Tableau III CONDITIONS N [ n| 1 [ n 2 | n 3 n 4 [ n 5 ['.I I II I I II [Taux de gel mesuré par RMN I 78 | 91 I 91 I 68 91 I II I I II [Taux de gel selon ASTM D27561 79 i 90 I 91 | 66 | 91 i I I I I I Exemple 2 On considère dans l'exemple suivant le cas o l'on contr8le en continu la ligne de fabrication d'un profilé en caoutchouc de section 2 cm qui défile directement dans l'oscillateur de fréquence à une vitesse de défilement inférieure à 15 m/min. L'appareil 1 selon l'invention a été placé entre le four de réticulation 22 et le bac de refroidissement 25. La vitesse de défilement de l'échantillon est de 5 m/min. La température de l'échantillon est d'environ 200 C et la température de mesure selon l'invention est d'environ 198 C, toutes les autres conditions de la mesure étant les mêmes que celles de l'exemple 1 et la courbe d'étalonnage ayant été établie préalablement à 198 C avec des matériaux de même composition. 262 1 694 L'information recueillie est analysée dans le microordinateur 4 et sert à asservir la vitesse de vis de l'extrudeuse et la vitesse de tirage du profilé de manière à maintenir constante à la fois la section du profilé et le taux de gel du produit fabriqué. La composition étudiée est la suivante: Caoutchouc EPDM: 100 phr Vistalon 2504 de chez ESSO phr (per hundred rubber) Perkadox BC 1,5 phr (péroxyde de dicumyl) L'étude des conditions de vulcanisation au vulcamètre montre qu'un temps de séjour de 3 minutes à 200 C permet d'obtenir un taux de gel satisfaisant de 93 %, un taux de gel supérieur à 85 % étant suffisant pour atteindre les caractéristiques requises par le profilé. Au départ de la fabrication, l'unité de fabrication a été règlée de manière à ce que le temps de séjour du profilé dans le lit fluidisé de réticulation à 200 C soit de 6 min, la vitesse linéaire du profilé étant dans ce cas de 2,5 m/min. Les informations fournies par le dispositif de mesure montrent que le taux de gel mesuré selon l'invention dans ce cas est de l'ordre de 94 %. On agit sur les paramètres de contr8le de la ligne par les moyens d'asservissement. La vitesse linéaire de défilement du profilé est alors augmentée pour atteindre 5 m/min et, après stabilisation du fonctionnement de l'unité un taux de gel constant de 92 % à été mesuré pendant plusieurs heures de fabrication. Exemple 3 On considère dans cet exemple le cas o la vitesse de défilement du profilé qui passe dans l'appareil RMN est supérieur à 15 m/min. Le dispositif selon l'invention peut être disposé par exemple entre la tireuse 8 et la bobine réceptrice 26 (fig. 4). La gaine est constituée du même matériau que celui de l'exemple 2. Elle est produite à une vitesse de 40 m/min. La température du four de réticulation 22 est de 220 C. On refroidit la gaine dans le bac de refroidissement 25 et la température tombe aux environs de 40. C. On effectue le procédé de caractérisation du profilé selon l'invention dans les mêmes conditions que celles de l'exemple précédent, à l'exception de la température de RMN du proton qui est maintenue à 40 C, la courbe d'étalonnage ayant été préétablie à cette même température. La température de transition vitreuse de l'échantillon est de -20OC. On asservit le déplacement alternatif du chassis à la vitesse de défilement de la gaine soit 1 cm en 15 ms dans la direction de défilement, grâce aux seconds moyens 13 d'asservissement (type Eurotherm) reliés au compresseur 12 et au vérin 11 agissant sur le chassis 10. Le chassis est ensuite ramené à son point de départ et on déclenche une séquence de mesures selon l'invention, par exemple toutes les 30 ms. On obtient dans ces conditions un taux de gel de % qui n'est pas satisfaisant. On régule alors grâce aux moyens 14 d'asservissement (type Eurotherm) la température du four de réticulation 22 à 240 C et après une mise en équilibre de la ligne de production, on constate que le taux de gel atteint progressivement 93 %. Selon la variante décrite, particulièrement avantageuse en raison de sa simplicité de mise en oeuvre, on pourrait déplacer légèrement l'oscillateur de fréquence à la vitesse ci-dessus, au lieu de déplacer le chassis supportant l'ensemble aimant-oscillateur. 2 6 2 1 6 9 4 Le dispositif selon l'invention a donc permis dans ces cas d'exemples d'optimiser les conditions de fabrication et d'améliorer le rendement de l'installation. De plus le dispositif d'asservissement 14 permet d'éviter toute dérive de fonctionnement de l'unité et de garantir les caractéristiques du produit fabriqué. 262 1694 REVENDICATIONS 1 Procédé de caractérisation par son taux de gel d'un échantillon gélifié, réticulé ou vulcanisé, caractérisé par les étapes suivantes: a) on porte ledit échantillon à une température sensiblement constante et supérieure à sa température de fusion ou supérieure à sa température de transition vitreuse; b) on introduit ledit échantillon porté à ladite température dans l'aimant d'un appareil de résonance magnétique nucléaire ayant un rapport fréquence sur induction magnétique sensiblement constant et sensiblement égal à 42,5749 Megahertz.Tesla-1 qui permet la résonance de l'hydrogène ou un rapport sensiblement constant et sensiblement égal à 40, 0532 Megahertz.Tesla- qui permet la résonance du fluor; c) On soumet ledit échantillon à au moins une séquence d'au moins deux impulsions, la première à un angle Pi/2, la seconde à un angle Pi avantageusement à au moins une séquence dite de Carr-Purcell, et de préférence à au moins une séquence d'au moins quatre impulsions; d) on recueille l'intensité du signal d'aimantation transversale (M) relatif à au moins un écho correspondant à un temps d'analyse compris entre 0,5 ms et 1 s, avantageusement compris entre 2 ms et 26 ms; e) Par comparaison avec une courbe d'étalonnage préétablie à l'aide de matériaux de référence de même composition, à taux de gel connus, selon les étapes a, b, c et d cidessus et délivrant l'intensité des signaux d'aimantation transversale en fonction du taux de gel des matériaux de référence on calcule à partir de l'intensité du signal de l'échantillon à caractériser (M x) et de l'intensité des signaux des matériaux de référence au même dit écho, le taux de gel dudit échantillon. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel on fait défiler ledit échantillon en continu dans l'aimant dudit appareil de résonance magnétique nucléaire à une vitesse comprise entre 0, 01 et 40 m/min et de préférence entre 0,01 et 15 m/min. 3. Procédé selon les revendications 1 et 2 dans lequel on fait déplacer ledit aimant dudit appareil à une vitesse sensiblement égale à celle dudit échantillon pendant un temps au moins égal audit temps d'analyse. 4. Procédé selon la revendication 1 dans lequel avant l'étape c) on procède à un gonflement dudit échantillon avec un solvant dont la valeur du paramètre de solubilité est comprise entre celle du paramètre dé solubilité dudit échantillon plus ou moins environ 4. 5. Procédé selon la revendication 4 dans lequel on introduit une quantité dudit solvant dans une proportion comprise entre environ 0,01 et 10 000 % poids par rapport audit échantillon. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel ladite induction magnétique est comprise entre environ 0,5 et 22 Tesla, avantageusement comprise entre environ 0,5 et 5 Tesla et la fréquence est comprise entre 15 et 1000 Megahertz et avantageusement entre 20 et Megahertz. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 dans lequel la température dudit échantillon est maintenue constante et est supérieure d'environ 2 à 350 C à sa température de fusion ou à sa température de transition vitreuse. 8. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 7 comportant un appareil (1) de résonance magnétique nucléaire comprenant un aimant (la) adapté à délivrer une induction magnétique comprise entre environ 0,5 et 22 Tesla et un oscillateur de fréquence (2) adapté à délivrer une fréquence comprise entre environ 15 et 1000 Megahertz, de telle sorte que le rapport fréquence sur induction magnétique soit sensiblement constant et connu pour un noyau d'atome donné choisi parmi l'hydrogène et le fluor, ledit appareil comprenant des moyens de positionnement (7) d'un échantillon dans le dit aimant (la) et étant adapté à délivrer au moins une séquence d'au moins deux impulsions, ledit appareil comportant en outre des moyens de détection (4) des signaux d'aimantation transversale en fonction du temps connectés à l'oscillateur de fréquence (2), ledit dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend: a) des moyens de chauffage (3) dudit échantillon à une température sensiblement constante et b) des moyens de traitement (5) desdits signaux connectés auxdits moyens de détection (4) et adaptés à comparer le signal relatif audit échantillon aux signaux relatifs auxdits matériaux de référence et à calculer ledit taux de gel. 9. Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de déplacement (9) alternatif de l'ensemble aimant et oscillateur de fréquence ou de l'oscillateur seul, adaptés à le déplacer à une vitesse sensiblement égale à celle dudit échantillon qui défile et reliés à des moyens (8) de défilement de l'échantillon. 10. Dispositif selon la revendication 9 caractérisé en ce qu'il comprend des moyens d'asservissement (14) connectés auxdits moyens de traitement (5) et à des moyens (8, 15, 22) de défilement, de régulation et de fonctionnement d'une ligne de fabrication dudit échantillon. 11. Dispositif selon les revendications 9 et 10 caractérisé en ce qui comporte des seconds moyens d'asservissements (13) reliés auxdits moyens (8) de défilement de. l'échantillon et auxdits moyens (9) de déplacement alternatif de l'aimant, qui sont adaptés à asservir lesdits moyens de déplacement de l'ensemble aimant-oscillateur ou de l'oscillateur seul auxdits moyens de défilement dudit échantillon et en ce que lesdits seconds moyens d'asservissement sont reliés auxdits moyens de détection du signal. 12. Utilisation en continu du dispositif selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce qu'on contr8le ledit taux de gel dudit échantillon et en ce que l'on agit ensuite sur des moyens de défilement, de régulation et de fonctionnement d'une ligne de fabrication du dit échantillon.