FR 2620046 A1 19890310 FR 8712389 A 19870907 i La présente invention concerne un procédé de conduite d'une réaction d'absorption ou de désorption entre un gaz et un solide, ce solide étant constitué par un sel ou un mélange de sels susceptible de réagir avec le gaz en donnant une réaction d'absorption ou inversement une réaction de désorption, ces réactions ayant lieu en présence de graphite expansé. Le principe de ces réactions entre un gaz et un solide est par exemple décrit dans le brevet français n 2.547.512: Procédé de mise en oeuvre de réaction gaz-solide, ou encore dans le brevet français n 2.548.340: Pompe à chaleur triphasique, ou encore dans la demande de brevet français n 85 08408 du 4 Juin 1985: Procédé et dispositif thermochimique de stockage et déstockage de chaleur. On a d'autre part étudié les cinétiques de réaction d'absorption ou de désorption en fonction de l'état initial des sels. En particulier, l'article publié dans la revue de Physique Appliquée 18 (1983) pages 107 à 112 de Février 1983, intitulé: "Optimisation des densités énergétiques de système stockage chimique basée sur des réactions solide gaz renversables", décrit une étude de la variation de la densité énergétique de la réaction en fonction du tassement initial du sel, cette réaction étant mise en oeuvre en l'absence de tout composé similaire à du graphite expansé. Ce tassement est exprimé en mole de sel anhydre par m3. La courbe publiée à la page 109 de cette publication montre que pour chaque réaction étudiée, il existe une valeur de tassement pour laquelle la densité énergétique, exprimée en kWh par m3, est maximale. Dans la suite du texte, cette valeur sera.appelée tassement optimal de la réaction sans graphite. La présente invention a pour but un procédé qui permette de mettre en oeuvre une réaction du type précité en présence de graphite expansé, le réactif constitué par un ou plusieurs sels étant présent dans le milieu réactionnel sous forme pulvérulente, ladite réaction ayant une puissance optimale. Pour cela, l'invention prévoit un procédé de conduite d'une réaction d'absorption ou de désorption entre un gaz et un solide, ledit solide étant constitue par un ou plusieurs sels sous forme pulvérulente, en présence de graphite expansé, procédé selon lequel le milieu réactionnel comporte entre 0 -non inclus- et 60 % en masse de graphite expansé caractérisé en ce que pour constituer le milieu réactionnel, on utilise un solide pulvérulent ayant un tassement compris entre 5 et 60 % du tassement optimal de la réaction sans graphite. Selon des modes préférés de réalisation de l'invention, le pourcentage du graphite expansé est compris entre 20 et 25 % inclus en masse et le tassement du sel est choisi dans une fourchette comprise entre 20 et 60 % du tassement optimal; pour une teneur en graphite comprise entre 25 exclus et 35 % inclus, le tassement du sel est choisi entre 15 et 55 % de la valeur maximale; pour une teneur en graphite comprise entre 35 exclus et 40 % inclus, le tassement du sel est choisi entre 15 et 50 % de la valeur optimale; pour une teneur en graphite comprise entre 40 exclus et 45 % inclus, le tassement du sel est choisi entre et 50 % de la valeur optimale; pour une valeur de graphite comprise entre 45 exclus et 50 % inclus, le tassement du sel est choisi entre 10 et 45 % de la valeur optimale, et enfin pour une teneur en graphite comprise entre 50 exclus et 60 % inclus, le tassement du sel est choisi entre 5 et 40 % de la valeur optimale. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le composé solide pulvérulent est constitué par un sel ou un mélange de sels, constitué luimême par un composé d'un halogène choisi parmi Cl, Br, I, F et d'un élément choisi parmi: Li, Na, K, Rb, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag, Au, Zn, Cd, Hg, Sn, Pb, Cr, Sb. Mais aussi, ce sel ou ces mélanges de sels pourront être choisis parmi: NH4C1, NH4Br, NH4I, NH4NO3, Sr(C104)2, Ba(C104)2, Fe2(S04)3, NiSO4, CuSO4, Ag(C104), AgNO3, ZnSO4. Mais d'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description suivante, donnée d'une manière illustrative et nullement limitative en référence aux figures annexées dans lesquelles la figure 1 représente la variation de la densité énergétique en fonction du tassement du sel pour une réaction sans graphite expansé, - la figure 2 représente la variation de la puissance moyenne en fonction du tassement du mélange de sel et de graphite expansé. La variation de la densité énergétique qui est représentée sur la figure 1, est extraite de la publication citée ci-dessus et parue dans la revue Physique Appliquée, montre nettement que la densité énergétique est maximale pour une valeur bien particulière du tassement du sel, cette valeur étant notée Topt sur cette figure 1. Sur la figure 2, on a représenté la variation de la puissance moyenne en fonction du tassement du mélange, c'est-à-dire du milieu réactionnel comprenant le ou les sels et du graphite expansé. On remarque que la densité énergétique passe par un maximum qui est compris entre deux valeurs Tm et TM, ces valeurs correspondant à un certain pourcentage de la valeur Topt représente figure 1. A titre illustratif, on va donner ci-dessous les valeurs des mesures effectuées pour une réaction mettant en oeuvre du chlorure de calcium et de la méthylamine, réaction effectuée en présence de graphite expansé. Pour un taux pondéral de 25 % de graphite expansé, l'optimum de tassement, dans un objectif de puissance, se situe environ à 244 kg de mélange par m3, soit à 183 kg de sel anhydre (chlorure de calcium) par m3, ce qui correspond à un tassement du sel égal à 45.% de la valeur Topt définie comme étant le tassement optimal de la réaction sans graphite. Pour un taux de 35 % de graphite expansé, l'optimum de tassement se situe à 186 kg de mélange par m3, ce qui correspond à un tassement égal à 35 % du tassement optimal tel que défini plus haut. En utilisant les courbes expérimentales similaires à la figure 2, on établit facilement que l'optimum de compactage se situe entre: - 20 et 60 % du tassement optimal en présence de 25 % de graphite et entre 15 et 55 % en présence de 35 % de graphite. De la même façon, on a vérifié que pour une réaction mettant en oeuvre du chlorure de lithium en présence de méthylamine, l'optimum, pour 40 % de graphite expansé, se situe à une valeur de 86 kg de sel par m3, ce qui correspond pour l'équilibre entre 2 et 3 moles de méthylamine, à 45 % du tassement optimal. On a représenté dans les tableaux suivants, les fourchettes de tassement qui permettent d'optimiser simultanément la puissance et la densité énergétique, ces fourchettes étant établies pour des pourcentages divers de graphite expansé et pour toute une série d'équilibres avec - l'ammoniac et toute une série d'équilibres de différents sels avec la méthylamine. Sur ces tableaux, on a représenté sur la première colonne la nature du sel, sur la deuxième colonne l'équilibre concerné entre le sel et les molécules de gaz, sur la troisième colonne les valeurs minimales et maximales de masse de sel anhydre exprimées en kg par m3, correspondant à 25 % de graphite expansé, alors que les trois dernières colonnes contiennent des indications des minimum et maximum de tassement pour 35 %, 50 % et 60 % de graphite expansé. La première série de tableaux concerne les réactions effectuées en présence d'ammoniac alors que la deuxième série concerne des réactions effectuées en présence de méthylamine. Avec NH3 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % LiCl 0-1 180/560 130/510 90/420 40/370 1-2 120/360 90/330 60/270 30/240 2-3 80/270 60/250 40/200 20/180 3-4 70/210 50/200 30/160 10/140 4-5 50/180 40/160 20/130 10/120 LiBr 0-1 - 340/1040 250/950 170/780 80/690 - 1-2 230/690 170/640 110/520 50/460 2-3 170/520 130/480 80/390 40/350 3-4 140/420 100/380 70/310 30/280 4-5 120/350 80/320 50/260 20/230 LiI 0-1 460/1390 340/1270 230/1040 110/930 1-2 320/970 240/890 160/730 80/650 2-3 240/740 180/680 120/560 60/500 3-4 200/600 150/550 100/450 50/400 4-5 160/510 120/460 80/380 40/340 -5,5 150/470 110/430 70/350 30/320 NaCl 0-2,5 130/390 90/360 60/300 30/260 2,5-5 70/230 50/210 30/180 20/160 NaBr 0-5,25 120/380 90/350 60/280 30/250 NaI 0-4 210/640 150/580 100/480 50/430 4-4,5 190/590 140/540 90/440 40/390 4,5-6 150/470 110/430 70/350 30/310 KI 0-4 210/650 160/600 100/490 50/430 4-6 160/490 120/450 80/370 40/330 RbBr 0-3 260/800 190/730 130/600 60/530 RbI 0-6 200/610 150/560 100/460 50/410 NH4Cl 0-3 90/290 70/270 40/220 20/200 NH4Br 0-1 290/900 220/830 140/680 70/600 1-5 110/360 80/330 50/270 20/240 ou 1-4 130/420 100/380 60/320 30/280 4-6 100/310 70/290 50/230 20/210 NH4I 0-1 350/1050 260/970 170/790 80/700 1-2 260/810 200/740 130/610 60/540 2-3 210/660 160/600 100/490 50/440 3-5 150/480 110/440 70/360 30/320 -6 130/420 100/390 60/320 30/280 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % NH NO3 0-0,5 270/820 200/750 130/610 60/550 BeC12 0-2 170/520 120/480 80/390 40/350 2-4 110/340 80/310 50/260 20/230 4-6 80/250 60/230 40/190 20/170 6-12 40/140 30/130 20/110 10/100 BeBr2 0-4 220/680 160/620 110/510 50/460 4-6 160/510 120/470 80/380 40/340 6-10 110/340 80/310 50/260 20/230 BeI2 0-4 320/980 240/900 160/740 80/650 4-6 240/750 180/690 120/560 60/500 6-13 130/410 100/380 60/310 30/270 MgCl2 0-1 280/870 210/790 140/650 70/580 1-2 210/630 150/580 100/470 50/420 2-4 130/410 100/370 60/310 30/270 4-6 90/300 70/280 40/230 20/200 MgBr2 0-1 490/1480 370/1360 240/1110 120/990 1-2 370/1110 270/1020 180/830 90/740 2-6 180/550 130/510 90/420 40/370 MgI2 0-1 630/1900 470/1740 310/1430 150/1270 1-2 490/1480 370/1350 240/1110 120/990 2-6 260/780 190/720 130/590 60/520 CaC12 0-1 280/870 210/800 140/650 70/580 1-2 210/660 160/600 100/490 50/4.40 2-4 170/530 130/480 80/400 40/350 4-8 100/330 80/300 50/240 20/220 CaBr2 0-1 470/1420 350/1300 230/1060 110/950 1-2 360/1090 270/1000 180/820 90/730 2-6 180/570 140/530 90/430 40/380 6-8 150/460 110/420 70/350 30/310 CaI2 0-1 590/1780 440/1630 290/1330 140/1190 1-2 470/1420 350/1300 230/1060 110/950 2-3 390/1180 290/1080 190/890 90/790 3-6 260/780 190/720 130/590 60/520 SrC12 0-1 410/1240 300/1130 200/930 100/830 1-8 140/430 100/400 70/320 30/290 ou 0-8 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % SrBr2 0-1 590/1770 440/1630 290/1330 140/1180 1-2 450/1360 340/1250 220/1020 110/910 2-6 240/710 170/650 110/530 50/480 6-8 190/570 140/530 90/430 40/380 SrI2 0-1 680/2050 510/1880 340/1540 170/1370 1-2 540/1640 400/1500 270/1230 130/1090 2-6 300/910 220/830 150/680 70/610 6-8 240/740 180/680 120/560 60/500 Sr(C104)2 0-2 400/1220 300/1120 200/920 100/810 2-6 230/710 170/650 110/540 50/480 6-7 210/650 160/590 100/490 50/430 BaCi2 0-8 190/590 140/540 90/440 40/390 BaBr2 0-1 680/2040 510/1870 340/1530 170/1360 1-2 520/1590 390/1450 260/1190 130/1060 2-4 360/1100 270/1010 180/820 90/730 4-8 220/680 160/620 110/510 50/450 BaI2 0-2 610/1860 460/1710 300/1400 150/1240 2-4 440/1330 330/1220 220/1000 110/890 4-6 340/1040 250/950 170/780 80/690 6-8 280/850 210/780 140/640 70/570 8-9 250/780 190/710 120/590 60/520 Ba(C104)2 0-5 290/880 210/800 140/660 70/590 -6 260/790 190/730 130/590 60/530 MnCl2 0-0,5 450/1380 340/1270 220/1040 110/920 0,5-1 370/1120 270/1030 180/840 90/750 1-2 300/910 220/830 150/680 70/610 2-6 150/460 110/420 70/350 30/310 MnBr2 0-1 650/1960 490/1800 320/1470 160/1310 1-2 430/1300 320/1190 210/980 100/870 2-6 240/730 180/670 120/550 60/490 MnI2 0-2 550/1650 410/1520 270/1240 130/1100 2-6 310/940 230/870 150/710 70/630 FeCl2 0-1 380/1170 290/1070 190/880 90/780 1-2 280/840 210/770 140/630 70/560 2-6 150/480 110/440 70/360 40/320 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % FeBr2 0-1 600/1810 450/1660 300/1360 150/1210 1-2 440/1340 330/1230 220/1000 110/890 2-6 240/740 180/680 120/560 60/500 FeI2 0-2 570/1710 420/1570 280/1290 140/1140 2-6 300/930 230/850 150/700 70/620 Fe2(S04)3 0-3 390/1180 290/1080 190/880 90/790 3-6 280/860 210/790 140/650 70/570 6-12 180/560 140/510 90/420 40/370 CoC12 0-1 400/1220 300/1120 200/920 100/820 1-2 290/880 210/800 140/660 70/590 2-6 160/500 120/460 80/380 40/340 CoBr2 0-1 620/1880 470/1730 310/1410 150/1260 1-2 460/1390 340/1270 230/1040 110/920 2-6 250/770 190/710 120/580 60/510 CoI2 0-2 590/1780 440/1630 290/1340 140/1190 2-6 310/950 230/870 150/720 70/640 NiCl2 0-1 420/1260 310/1160 210/950 100/840 1-2 290/900 220/820 140/670 70/600 2-6 130/420 100/380 60/310 30/280 6-7 120/370 90/340 60/280 30/250 7-9 90/300 70/270 50/230 20/200 9-10 90/270 60/250 40/210 20/180 NiBr2 0-1 640/1930 480/1770 320/1450 160/1290 1-2 460/1410 350/1290 230/1060 110/940 2-6 220/680 160/620 110/510 50/450 NiI2 0-2 600/1810 450/1660 300/1360 150/1210 2-6 300/920 220/840 150/690 70/610 NiSO4 0-1 460/1380 340/1270 230/1040 110/920 1-2 330/1010 250/920 160/760 80/670 2-6 160/480 120/440 80/360 40/320 CuCl 0-0,5 540/1630. 400/1490 270/1220 130/f1090 0,5-1 400/1210 300/1110 200/910 100/810 1-1,5 320/970 240/890 160/730 80/650 1,5-3 190/600 140/550 90/450 50/400 CuBr 0-1 530/1600 390/1460 260/1200 130/1070 1-1,5 430/1300 320/1200 210/970 100/860 1,5-3 270/830 200/760 130/620 60/550 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % CuI 0-0,5 820/2460 610/2260 400/1850 200/1640 0,5-1 640/1940 480/1780 320/1450 160/1290 1-1,5 530/1600 390/1460 260/1200 130/1070 1,5-2 450/1360 330/1250 220/1020 110/910 2-3 340/1050 260/960 170/790 80/700 CuCl2 0-2 290/900 220/820 140/680 70/600 2-31/3 210/660 160/600 100/490 50/440 31/3-5 160/490 120/450 80/370 40/330 CuBr 0-2 450/1380 340/1270 220/1040 110/920 2-31/3 340/1030 250/940 170/770 80/690 31/3-5 250/780 190/710 120/590 60/520 CuSO4 0-1 450/1380 340/1270 230/1040 110/920 1-2 330/1010 250/930 160/760 80/680 2-4 220/660 160/610 110/500 50/440 4-5 180/570 140/520 90/430 40/380 AgCl 0-1 560/1690 420/1550 280/1270 140/1130 1-1,5 450/1360 330/1240 220/1020 110/900 1,5-3 280/850 210/780 140/640 70/570 AgBr 0-1 690/2080 510/1910 340/1560 170/1390 1-1,5 560/1690 420/1550 280/1270 140/1130 1,5-3 350/1080 260/990 170/810 90/720 AgI 0-0,5 900/2730 680/2500 450/2050 220/1820 0,5-1 730/2190 540/2010 360/1650 180/1460 1-1,5 610/1840 450/1680 300/1380 150/1220 Ag(Cl04) 0-2 330/1000 250/920 160/750 80/670 2-3 270/840 200/770 130/630 60/560 AgNO3 0-2 370/1140 280/1050 190/860 90/760 AuC1 0-1 820/2470 610/2260 410/1850 200/1640 1-2 560/1710 420/1560 280/1280 140/1140 2-6 250/770 190/700 120/580 60/510 AuBr 0-1 910/2760 680/2530 450/2070 230/1840 1-2 640/1950 480/1780 320/1460 160/1300 2-3 500/1500 370/1380 250/1130 120/1000 3-4 400/1220 300/1120 200/920 100/820 4-6 290/890 220/820 140/670 70/600 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % AuI 0-1 1000/3020 '750/2770 500/2260 250/2010 1-2 720/2170 540/1990 360/1630 180/1450 2-3 560/1690 420/1550 280/1270 140/1130 3-6 330/1020 250/940 170/770 80/680 ZnC12 0-1 370/1140 280/1040 180/860 90/760 1-2 280/840 210/770 140/630 70/560 2-4 180/560 130/510 90/420 40/370 4-6 170/520 120/470 80/390 40/350 ZnBr2 0-1 570/1720 420/1580 280/1290 140/1150 1-2 430/1300 320/1190 210/980 100/870 2-4 290/880 210/810 140/660 70/590 4-5 270/810 200/750 130/610 60/540 -6 260/790 190/720 130/590 60/530 ZnI2 0-1 680/2070 510/1900 340/1550 170/1380 1-2 540/1630 400/1490 270/1220 130/1090 2-4 370/1140 280/1050 190/860 90/760 4-6 320/970 240/890 160/730 80/650 ZnSO4 0-0,5 550/1670 410/1530 270/1250 130/1110 0,5-1 450/1370 340/1260 230/1030 110/920 1-2 330/1010 250/930 160/760 80/680 2-3 260/800 200/740 130/600 60/540 3-4 220/670 160/610 110/500 50/440 4-5 180/570 140/520 90/430 40/380 CdCl2 0-1 580/1740 430/1600 290/1310 140/1160 1-2 450/1360 330/1250 220/1020 110/910 2-4 280/870 210/800 140/660 70/580 4-6 210/650 160/600 100/490 50/440 CdBr2 0-1 750/2270 560/2080 370/1700 180/1510 1-2 590/1790 440/1640 290/1340 140/1200 2-6 300/910 220/830 150/680 70/610 CdI2 0-2 660/2000 500/1840 330/1500 160/1340 2-6 360/1090 270/1000 180/820 90/730 HgCl2 0-1,5 840/2530 630/2320 420/1900 210/1690 1,5-2 610/1860 460/1710 300/1400 150/1240 2-8 210/650 160/600 100/490 50/440 HgBr2 0-2 790/2380 590/2180 390/1790 190/1590 2-8 270/830 200/760 130/630 60/560 11- Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % HgI2 0-4 /3 860/2600 640/2380 430/1950 210/1730 4/3-2 830/2490 620/2280 410/1870 200/1660 * 2-6 400/1230 300/1130 200/920 100/820 HgF2 0-2 730/2220 550/2030 360/1670 180/1480 SnC12 0-4 250/770 190/700 120/580 60/510 4-9 130/420 100/380 60/310 30/280 SnBr2 0-1 690/2100 520/1930 350/1580 170/1400 1-2 530/1600 390/1460 260/1200 130/1070 2-3 420/1290 320/1180 210/970 100/860 3-5 300/930 230/850 150/700 70/620 -9 190/600 140/550 90/450 40/400 SnI2 0-1 770/2340 580/2140 380/1760 190/1560 1-2 610/1850 460/1700 300/1390 150/1240 2-3 500/1530 380/1410 250/1150 120/1020 3-5 370/1140 280/1050 180/860 90/760 -9 250/760 180/690 120/570 60/500 9-10 230/700 170/640 110/520 50/470 PbCl2 0-1 760/2300 570/2110 380/1720 190/1530 1-1,5 650/1960 480/1790 320/1470 160/1310 1,5-2 560/1710 420/1560 280/1280 140/1140 2-3,25 420/1290 320/1180 210/970 100/860 3,25-8 220/670 160/620 110/510 50/450 PbBr2 0-1 910/2740 680/2520 450/2060 220/1830 1-2 690/2090 520/1920 340/1570 170/1390 2-3 560/1690 420/1550 280/1270 140/1130 3-5,5 370/1140 280/1040 -180/860 90/760 ,5-8 280/860 210/790 140/650 70/580 PbI2 0-0,5 1050/3170 790/2900 520/2380 260/2110 0,5-1 920/2770 690/2540 460/2080 230/1850 1-2 730/2210 550/2030 360/1660 180/1480 2-5 450/1380 340/1270 220/1040 110/920 -8 330/1000 250/920 160/750 80/670 CrC12 0-6 150/460 110/420 70/350 30/310 CrBr2 0-6 230/700 170/640 110/530 50/470 CrI2 0-6 270/840 200/770 130/630 60/560 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % SbF3 0-1 600/1810 450/1660 300/1360 150/1210 1-2 450/1360 330/1250 220/1020 110/910 2-3 360/1090 270/1000 180/820 90/730 3-4 250/760 180/700 120/570 60/510 4-6 180/560 130/520 90/420 40/380 Avec CH3NH2 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % LiCl 0-1 120/380 90/350 60/290 30/260 1-2 80/250 60/230 40/190 20/170 2-3 30/120 20/110 10/90 10/80 3-4 30/110 20/100 10/90 10/80 MgCl2 0-2 140/430 100/390 70/320 30/290 2-4 80/250 60/230 40/190 20/170 4-8 40/140 30/130 20/110 10/100 CaCl2 0-1 220/680 160/620 110/510 50/460 1-2 150/460 110/430 70/350 30/310 2-4 90/280 70/260 40/210 20/190 4-6 80/250 60/230 40/190 20/170 SrCl2 0-5/3 240/740 180/680 120/550 60/490 5/3-3 160/500 120/460 80/380 40/330 MnC12 0-1 280/850 210/780 140/640 70/570 1-2 180/560 130/510 90/420 40/380 2-6 100/310 70/290 50/230 20/210 FeCl2 0-5 90/280 60/260 40/210 20/190 CoCl2 0-4 110/350 80/320 50/260 20/230 4-6 80/250 60/230 40/190 20/170 NiCl2 0-4 110/350 80/320 50/270 20/240 /4 4-6 80/250 60/230 40/190 20/170 CuCl2 0-4 110/360 80/330 50/270 30/240 ZnCl2 0-2 190/590 140/540 90/440 40/390 2-4 150/460 110/420 70/350 30/310 4-6 120/380 90/350 60/290 30/260 LiBr 0-1 240/730 180/670 120/550 60/490 1-2 140/440 110/410 70/330 30/300 2-3 100/320 70/290 50/240 20/210 3-4 80/250 60/230 40/190 20/170 4-5 60/210 50/190 30/160 10/140 MnBr2 0-4 180/550 130/510 90/410 40/370 4-6 130/400 90/360 60/300 30/270 FeBr2 0-5 150/470 110/430 70/350 30/310 CB2 COBr2 0-6 130/410 100/370 60/310 30/270 NiBr2 0-6. 130/410 100/380 60/310 30/270 NiBr 0-6. 130/410 100/380 60/310 30/270 Sels Equilibres 25 % 35 % 50 % 60 % CuBr2 0-4 190/590 140/540 90/440 40/390 nB2 ZnBr2 0-5 150/470 110/440 70/360 30/320 CdBr2 0-3 280/850 210/780 140/640 70/570 LiI 0-0,25 600/1810 450/1660 300/1360 150/1210 0,25-0,5 470/1430 350/1310 230/1080 110/960 0,5-1 330/1010 250/930 160/760 80/680 1-2 210/640 150/590 100/480 50/430 2-3 150/470 110/430 70/350 30/310 3-3,5 130/410 100/380 60/310 30/280 MnI2 0-6 180/550 130/500 90/410 40/370 FeI2 0-5 210/640 150/590 100/480 50/430 CoI2 0-4 250/780 190/720 120/590 60/520 4-6 180/560 140/520 90/420 40/380 NiI2 0-6 180/570 140/520 90/430 40/380 ZnI2 0-5 210/640 150/590 100/480 50/430 CdI2 0-3 350/1080 260/990 170/810 80/720 NiSO4 0-3 170/510 120/470 80/390 40/340 3-4,5 120/370 90/340 60/280 30/250 4,5-5,5 100/310 70/290 50/240 20/210 ,5-8 70/230 50/210 30/170 10/150 Fe2(S04)3 0-7 170/530 130/490 80/400 40/350 7-12 110/350 80/320 50/270 20/240 ZnSO4 0-3 170/530 130/480 80/400 40/350 3-3,12 160/510 120/470 80/380 40/340 3,12-3,5 150/470 110/430 70/350 30/310 3,5-4,25 130/400 100/370 60/300 30/270 Mais l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits. Elle en englobe au contraire toutes les variantes. REVENDICATIONS 1 - Procédé de conduite d'une réaction d'absorption ou de désorption entre un gaz et un solide, ledit solide étant constitué par un ou plusieurs sels sous forme pulvérulente, en présence de graphite expansé, un procédé selon lequel le milieu réactionnel comporte entre 0 -non inclus- et 60 % en masse de graphite expansé, caractérisé en ce que pour constituer le milieu réactionnel, on utilise un solide pulvérulent ayant un tassement compris entre 5 et 60 % du tassement optimal de la réaction sans graphite. 2 - Procédé selon la revendication 1, selon lequel le pourcentage du graphite expansé est compris entre 20 et 25 % inclus en masse, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi dans une fourchette comprise entre 20 et 60 % du tassement optimal. 3 - Procédé selon la revendication 1, dans lequel le pourcentage du graphite expansé est compris entre 25 exclus et 30 % inclus en masse, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi entre 15 et 55 % du tassement optimal. 4 - Procédé selon la revendication 1, selon lequel le pourcentage du graphite expansé est compris entre 35 exclus et 40 % inclus, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi entre 15 et 50 % du tassement optimal. - Procédé selon la revendication 1, dans lequel le pourcentage en graphite expansé est compris entre 40 exclus et 45 % inclus en masse, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi entre 10 et 50 % du tassement optimal. 6 - Procédé selon la revendication 1, dans lequel le pourcentage de graphite expansé est compris entre 45 exclus et 50 % inclus en masse, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi entre 10 et 45 % du tassement optimal. 7 - Procédé selon la revendication 1, dans lequel la teneur en graphite expansé est comprise entre 50 exclus et % en masse, caractérisé en ce que le tassement du sel est choisi dans une fourchette comprise 5 et 40 % du tassement optimal. 8 - Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre dans une pompe à chaleur chimique.