FR 2615672 A1 19881125 FR 8707207 A 19870522 2 6 1 5 6 7 2 OSCILLATEUR A RESONATEUR PIEZOELECTRIQUE COMPENSE EN TEMPERATURE, A HAUTE PURETE SPECTRALE ET COMMANDABLE EN FREQUENCE La présente invention se rapporte aux oscillateurs à résonateur piézoélectrique, compensés en température, à haute pureté spec- trale et commandables en fréquence. Les oscillateurs à résonateur piézoélectrique compensés en température et commandables en fréquence de type connu sont constitués d'un réseau de compensation en température, d'un circuit de traitement dont une première entrée recueille le signal issu du réseau de compensation en température et dont une seconde entrée recueille un signal de commande en fréquence, d'un circuit dépha- seur pour la commande en fréquence comprenant le résonateur piézo électrique, suivi d'un circuit oscillateur. La stabilité en fréquence d'un oscillateur à résonateur piézo- électrique est un paramètre très important. Dans le domaine des radiocommunications, les bases de temps doivent être aussi précises que possible, aussi bien à long terme qu'à court terme. Cela signifie que la fréquence en sortie de l'oscillateur doit varier aussi peu que possible. De façon idéale, une tension sinusoïdale s'écrit: V(t) = Vo sin 2 7 fot ou Vo est l'amplitude de la tension fo est la fréquence. Mais pratiquement cette tension devient V(t) = (Vo + E (t") sin (2 7r fo t + a (t)) à cause de parasites. (t) représente la variation d'amplitude 4 (t) représente la variation de phase ou bruit de phase. La phase et la fréquence étant liées, la stabilité en fréquence et le bruit de phase sont également liés. Le bruit de phase peut se mesurer en utilisant un analyseur de 2 6 1 5 6 7 2 spectre basse fréquence dans la méthode dite d'asservissement de phase d'un oscillateur de référence sur l'oscillateur à tester. Ce bruit de phase décroît quand la fréquence par rapport à la porteuse augm ente. Un oscillateur à haute pureté spectrale aura donc près de la porteuse un bruit de phase aussi faible que possible. Dans un oscillateur à résonateur piézoélectrique les para- mètres entraînant des variations de fréquence sont nombreux: température, vibrations, chocs, accélération, pression, etc. Parmi toutes ces causes les effets de la température induisent une variation de fréquence importante. Le spectre du bruit d'origine thermique se retrouve pour une part non négligeable dans le spectre du bruit de phase à basse fréquence. La présente invention vise à remédier à cet inconvénient en proposant un oscillateur à résonateur piézoélectrique comportant en sortie du réseau de compensation des moyens de filtrage permettant de retirer le bruit d'origine thermique. Plus précisément l'invention concerne un oscillateur à réso- nateur piézoélectrique à haute pureté spectrale, compensé en température et commandable en fréquence comportant un réseau de compensation en température, un circuit de traitement dont une première entrée recueille le signal issu du réseau de compensation en température et dont une seconde entrée recueille un signal de commande en fréquence, un circuit déphaseur pour la commande en fréquence comprenant le résonateur piézoélectrique, dont l'entrée est reliée à la sortie du circuit de traitement et dont la sortie est reliée à un circuit oscillateur de façon à agir sur la fréquence de résonance du circuit oscillateur caractérisé en ce que des moyens de filtrage, situés entre la sortie du réseau de compensation et la première entrée du circuit de traitement permettent de supprimer le bruit d'origine thermique provenant du réseau de compensation. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description et des figures suivantes: 26 1 5672 - la figure 1 représente le schéma d'un oscillateur selon l'invention; la figure 2 donne une représentation du bruit de phase en fonction de la fréquence pour un oscillateur de l'art antérieur; - la figure 3 donne une représentation du bruit de phase en fonction de la fréquence pour un oscillateur selon l'invention. La figure I représente le schéma complet d'un oscillateur selon l'invention. Ce schéma peut se décomposer en quatre parties. Une première partie est un réseau de compensation I de type connu. Il est composé de thermistances R3, R5, de résistances R1, R2, R4, R6, R7 et de la capacité Cl. Ce réseau de compensation 1 thermosensible permet de réduire tout écart de fréquence en présence d'une variation de température. Les résistances RI, R2, R4, R6, R7 sont ajustables manuellement pour obtenir un minimum de variation de fréquence en sortie, à une température donnée. Le réglage se fait en fonction de la tension d'alimentation +V prévue pour la gamme de température considérée. Cette tension d'alimentation est filtrée par la self LI et la capacité C7. Une deuxième partie est un circuit de traitement 2. Il est composé d'un amplificateur opérationnel à entrées différentielles AI monté en soustracteur. L'entrée avec inversion est attaquée à travers une résistance R9 par une tension de commande de fré- quence. Une résistance RS assure la contre-réaction. L'entrée sans inversion est attaquée par la tension de sortie du réseau de compensation à travers un filtre. Ce filtre est dans le cas de la figure 1 un filtre passe-bas composé d'une résistance R15 et d'une capacité C6. Ce filtre passe-bas permet de supprimer l'influence du bruit d'origine thermique provenant des thermistances, à basse fréquence. Ce traitement est d'autant plus efficace que la fréquence de coupure du filtre passe-bas est basse. Diverses mesures ont montré que l'influence du filtrage commence à se faire sentir pour des fréquences de coupure de l'ordre de 5 Hz. 26 1 5672 Une troisième partie est un circuit déphaseur 3 constitué d'une diode DI à capacité variable dite varicap, polarisée à travers une résistance R10 par la tension continue en sortie de l'amplificateur A 1. Cette tension permet la commande en fréquence. La tension aux bornes de cette diode D1 est appliquée à un circuit parallèle oscillant composé d'une inductance L2, d'une capa- cité C2 et d'une résistance Rll. Un résonateur piézoélectrique Y1 est mis en série avec le circuit parallèle RI 1, L2, C2. Le circuit oscillant L2, C2, RI1 et le résonateur piézoélec- trique YI délivrent la fréquence pilote. Une quatrième partie est un circuit oscillateur de type Clapp, par exemple, en série avec le résonateur YI. Ce circuit oscillateur 4 comprend un transistor QI dont la base est polarisée par un pont de résistances R12, R13. Un pont capacitif CI, C3 relie la base du transistor Oi à la masse. Le point milieu de ce pont capacitif est relié à l'émetteur du transistor 0 1. La sortie du circuit oscillateur se fait sur une résistance R14 à travers une capacité de liaison C5. La figure 2 représente la variation du bruit de phase en fonction de la fréquence, d'un oscillateur à résonateur piézoélec- trique selon l'art antérieur sans circuit de filtrage. Le bruit de phase est représenté sur une échelle logarithmique et est exprimé en dBc/Hz c'est-à-dire en décibel sous porteuse par Hertz. Cette représentation du bruit de phase a été effectuée par la méthode dite par asservissement de phase d'un oscillateur de référence sur r'oscillateur à tester. Sur cette représentation, entre 0 et 100Hz le bruit de phase décroît rapidement. Dans cette plage de fréquences, la pente de la courbe est de -40 décibels par décade ou d'ordre f4. Au delà de 100 Hz la pente de la courbe n'est plus que de -20 décibels par décade. La figure 3 représente de la même façon le bruit de phase en fonction de la fréquence d'un oscillateur à résonateur piézoélec- trique selon l'invention avec le circuit de filtrage. Entre 0 et 100Hz le bruit de phase est beaucoup plus faible que. sur l'exemple 26 1 5672 précédent. La pente de la courbe n'est plus que de -30 décibels par décade. Il n'y a pas de changement pour des fréquences supérieures à Hz. Le bruit d'origine thermique provenant du réseau de compen- sation a été supprimé dans le bruit de phase. Le circuit de filtrage permet d'obtenir entre 0 et 100Hz un gain appréciable. A O10Hz par exemple le gain est de 12 décibels. Ces résultats sont obtenus avec un filtre passe-bas constitue par exemple d'une résistance R15 = 10 kn et dune capacité C6 = 22>jF. La fréquence de coupure correspondante est de 0,7Hz. REVENDICATIONS 1. Oscillateur à résonateur piézoélectrique compensé en température, à haute pureté spectrale et commandable en fréquence comportant un réseau de compensation (1) en température, un circuit de traitement (2) dont une première entrée recueille le signal issu du réseau de compensation en température et dont une seconde entrée recueille un signal de commande en fréquence, un circuit déphaseur (3) pour la commande en fréquence comprenant le réso- nateur, dont l'entrée est reliée à la sortie du circuit de traitement et dont la sortie est reliée à un circuit oscillateur (4) de façon à agir sur la fréquence de résonance du circuit oscillateur, caractérisé en ce que des moyens de filtrage situés entre la sortie du réseau de compensation et la première entrée du circuit de traitement per- mettent de supprimer le bruit d'origine thermique provenant du réseau de compensation. 2. Oscillateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de filtrage du bruit d'origine thermique sont constitués par un filtre passe-bas. 3. Oscillateur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le filtre passe-bas est du type R.C. 4. Oscillateur selon les revendications 2 et 3, caractérisé en ce que la fréquence de coupure du filtre passe-bas est inférieure à 5Hz. 5. Oscillateur selon les revendications I à 4, caractérisé en ce que le réseau de compensation est composé de thermistances et de résistances. 6. Oscillateur selon les revendications I à 5, caractérisé en ce que le circuit de traitement est un amplificateur opérationnel monté en soustracteur. 7. Oscillateur selon les revendications I à 6,,caractérisé en ce que le circuit déphaseur comprend une diode varicap. 8. Oscillateur selon les revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le circuit oscillateur est de type Clapp.