FR 2613959 A1 19881021 FR 8805220 A 19880420 261395 PROCEDE DE LAMINAGE A CHAUD EN CONTINU, POUR FA3PIOUER UN MINCE RUBAN D'ACIER La présente invention se rapporte à un procédé de laminage à chaud en continu, pour fabriquer un mince ruban d'acier. Au cours des années récentes, des tôles laminées à chaud ont été utilisées à la place de tôles laminées à froid en vue de réduire les coûts et, depuis peu en par- ticulier, l'on enregistre une demande en tôle laminée à chaud qui présente une bonne aptitude au formage. En général, pour conférer une bonne aptitude au for- mage à des tôles laminées à chaud, il est nécessaire que la température du feuillard à l'état chaud, aussitôt après l'achèvement du finissage au laminoir (désignée ci-après par "température de sortie du finisseur"), soit maintenue égale ou supérieure aux températures de transformation Ar3 (passage de la phasey à la phase a). Toutefois, en présence d'un feuillard mince ayant une épaisseur (nominale) extrêmement faible (comprise typiquement entre 0,8 mm et 1,2 mm), il est difficile d'obtenir une température de sortie du finisseur suffisam- ment élevée pour atteindre l'aptitude souhaitée d'un tel feuillard mince au formage, étant donné qu'une grande chute de température se produit au cours du finissage au lami- noir, et que de grandes vitesses de laminage ne peuvent pas être obtenues. La raison pour laquelle un feuillard mince ne peut pas être laminé à de grandes vitesses de laminage tient à l'occurrence du phénomène de "dandinement" sur une ta- ble de défilement à chaud et, dans le pire des cas, à l'impossibilité de poursuivre le laminage. C'est pourquoi, dans un procédé de laminage classique, un feuillard en condition chaude est laminé à une faible vitesse qualifiée de "vitesse de bobinage", de telle sorte qu'aucun dandine- ment ne se produise jusqu'à ce que l'extrémité d'attaque d'un feuillard à l'état chaud atteigne une bobine, la vitesse de laminage étant augmentée après que cette extré- mité d'attaque du feuillard a atteint la bobine. Cependant, dans un tel procédé classique, comme l'épaisseur du feuil- lard chaud décroit, il est nécessaire de diminuer d'une manière correspondante la vitesse de bobinage à laquelle l'extrémité d'attaque de ce feuillard est enroulée, d'o il résulte que la zone extrême frontale du feuillard chaud n'est pas surchauffée et que, dans le même temps, une zone succédant à cette zone extrême frontale est également refroidie. Il est par conséquent impossible d'entretenir, sur une longueur notable du mince feuillard chaud susmen- tionné, une température de sortie du finisseur nécessaire pour conférer à ce feuillard une bonne aptitude au formage. Pour résoudre le problème décrit ci-avant, le brevet japonais n 52-15254 publié après examen propose un pro- cédé de laminage englobant les étapes consistant à lami- ner l'extrémité d'attaque d'un feuillard chaud à une grande vitesse; à réduire ensuite la vitesse de laminage d'un laminoir de finissage pendant la période comprise entre l'instant auquel l'extrémité d'attaque du feuillard chaud ainsi laminé traverse le laminoir de finissage défi- nitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint une bobine; puis à augmenter la vitesse de laminage. C'est là un procédé qui tire parti de l'inertie de la zone d'attaque du feuillard, engendrée par une grande vitesse de laminage, afin d'éliminer le dandinement par une réduc- tion de vitesse, mais qui implique l'inconvénient consis- tant en ce que, du fait que la température du feuillard s'abaisse lors de la réduction de vitesse, la température de sortie du finisseur, obtenue lorsque la zone d'attaque du feuillard atteint la bobine, devient inférieure à une température souhaitée. Dans ces conditions, selon les tech- niques de l'art antérieur, il est extrêmement difficile de maintenir une température de sortie du finisseur qui soit suffisamment élevée pour prodiguer une aptitude au formage à un mince feuillard présentant une épaisseur extrêmement faible. La présente invention a par conséquent pour objet de fournir un procédé de laminage à chaud en continu pour fabriquer un mince feuillard ou ruban d'acier, dans lequel une baisse de température, dans le ruban en condition chau- de, puisse être évitée en exécutant le laminage soit sans aucune réduction de la vitesse de laminage d'un laminoir finisseur, soit avec maintien de la grande vitesse de la- minage du laminoir, en ramenant à un minimum le degré de réduction de vitesse. Pour atteindre l'objet précité, la présente inven- tion est le fruit de diverses recherches, et l'essence même de la présente invention réside dans les trois aspects mentionnés ci-après. Selon un premier aspect de la présente invention, un procédé de laminage à chaud en continu, pour fabriquer un mince ruban d'acier, comprend les étapes consistant à: laminer une longueur prédéterminée de la zone extrême fron- tale d'une matière en cours de laminage à de grandes vi- tesses, à une épaisseur de ruban qui élimine un quelconque dandinement, même à une grande vi- tesse de bobinage permettant d'assurer la température de transformation Ar3, au cas o une épaisseur de finissage à à réaliser est d'une modicité telle qu'un dandinement serait nrovoqué dans la zone extrême frontale du ruban, rendant impossible d'utiliser une vitesse de bobinage appropriée pour assurer une température de sortie du finisseur qui ne serait pas inférieure à la température de transformation Ar3 dudit ruban; et à laminer ensuite la partie restante de ladite matière, à la même vitesse que ladite zone extrême frontale de cette matière, à l'épaisseur de finissage en provoquant une variation de calibrage dans le laminage. Selon un deuxième aspect de la présente invention, un autre perfectionnement est apporté à un procédé de la- minage à chaud en continu d'après le premier aspect de l'invention, ce perfectionnement consistant en ce que ladite épaisseur de finissage du ruban mince se situe dans la plage comprise entre 0,8 mm et 1,0 mm. Dans un troisième aspect de la présente invention, ur autre perfectionnement est apporté à un procédé de la- minage à chaud en continu selon le premier aspect sus- mentionné, ce perfectionnement résidant dans le fait que le mince ruban consiste en de l'acier à faible teneur en carbone. Avant de décrire la présente invention, il convient de formuler des considérations théoriques relatives au "phénomène de dandinement". Ce phénomène de dandine- ment résulte des effets majeurs mentionnés ci-après. (1) Flottement de l'extrémité d'attaque d'un ruban, sous l'action d'une force ascensionnelle Au cours du défilement d'un ruban à grande vitesse, son extrémité d'attaque flotte par suite de la collision avec un rouleau de la table de défilement à chaud, et elle est soulevée par une force ascensionnelle engendrée à la fois par la pression dynamique et par la résis- tance de l'eau de refroidissement du ruban. De ce fait, le cheminement de l'extrémité d'attaque est retardé, et cela implique l'occurrence du phénomène de dandinement dans le ruban. (2) Déviation d'un ruban en défilement entre les rouleaux d'une table de défilement à chaud Lors du cheminement d'un ruban sur une table de défi- lement à chaud, ce ruban est dévié entre des rouleaux de la table du fait qu'il ne constitue pas un objet parfaite- ment rigide. Il en résulte que la déviation se concentre dans la région du ruban comprise entre son extrémité d'atta- que et un laminoir de finissage définitif, ce qui se tra- duit, de manière autonome, par le phénomène de dandinement auquel le ruban est soumis. Etant donné que le phénomène de dandinement résulte des deux processus décrits ci-dessus, l'ampleur de ce dandinement dépend dans une large mesure de l'épaisseur du ruban. Plus particulièrement, lors du défilement d'un mince ruban présentant une épaisseur extrêmement faible, le phénomène de flottement décrit dans le paragraphe (1) qui précède est susceptible de se produire du fait que la zone extrême frontale d'un tel ruban mince possEde une faible rigidité et un faible poids; de surcroit, la déviation du ruban mince augmente entre les rouleaux de la table de défilement à chaud. Ainsi, l'éventualité d'une occurrence du phénomène de dandinement est extrêmement forte. De plus, ce phénomène de dandinement est en rapport intime avec la vitesse de défilement du ruban, et ce phénomène est d'autant plus susceptible de se produire que la vi- tesse de défilement est grande. Donc, pour laminer l'extrémité d'attaque du ruban, il est nécessaire de provo- quer le défilement de ce ruban à une vitesse réduite, ce qui entraîne une chute de température dans le ruban. Dans le premier aspect de la présente invention, le i5 laminage de finissage à chaud en continu de chaque type de ruban mince est effectué à une grande vitesse, à laquelle il est possible de maintenir une température du ruban mince, à la sortie du finisseur, égale ou supérieure à la tempé- rature de transformation Ar3 déterminée en fonction du matériau du ruban. Dans ce cas, une longueur prédéterminée de la zone extrême frontale de la matière est laminée jusqu'à une épaisseur de ruban supérieure à l'épaisseur de finissage d'un ruban mince, et la zone ainsi laminée est utilisée en tant que zone d'attaque anti-dandinement. Les consi- dérations théoriques qui précèdent, relatives au "phénomène de dandinement", mettent clairement en évidence que la formation de la zone d'attaque anti-dandinement peut empêcher efficacement le dandinement d'un ruban mince. Cette zone d'attaque anti-dandinement est laminée à la grande vitesse susdécrite, à laquelle il est possible de maintenir la température du mince ruban, à la sortie du finisseur, égale ou supérieure à la température de trans- formation Ar3 de chaque type de ruban mince, et cette zone d'attaque anti-dandinement laminée est conçue pour chemi- ner sans aucun dandinement sur la table de défilement à chaud. Apres qu'une longueur prédéterminée de zone d'attaque anti-dandinement a été laminée, l'épaisseur du ruban est réduite jusqu'à l'épaisseur de finissage du ruban mince, en modifiant les calibres de laminage, puis le ruban à l'état chaud qui suit la zone d'attaque anti-dandinement est laminé. Dans l'art antérieur-, la vitesse de laminage ne peut pas être suffisamment augmentée étant donné que le phénomène de dandinement a aisément tendance à se produire à de grandes vitesses de laminage, et c'est pourquoi il a été impossible de maintenir une température de sortie du finis- seur égale ou supérieure à la température de transforma- tion Ar3. Toutefois, selon le premier aspect de la présen- te invention, les températures de sortie du finisseur d'un tel ruban mince peuvent être maintenues, de sorte qu'une bonne aptitude au formage peut être obtenue. Par ailleurs, la zone d'attaque anti-dandinement est disponible pour d'autres objets ayant une longueur prédé- terminée et une grande épaisseur. Plus particulièrement, lorsqu'il est passé commande d'une petite quantité d'un article ayant une épaisseur et une longueur qui sont, respective- ment, plus grande et notablement plus petite que celles d'une bobine, il est possible de fabriquer une bobine chau- de présentant une zone d'attaque anti-dandinement utili- sable en tant qu'article commandé et un produit successif d'une épaisseur extrêmement faible, ladite zone d'attaque et ledit produit étant enroulés conjointement sous la forme d'une seule et même bobine. L'invention va à présent être décrite plus en détail de manière nullement limitative, en regard des dessins annexes sur lesquels: la figure i est un graphique illustrant une "vitesse maximale de bobinage à la limite du dandinement" et un "point minimal de la température de sortie du finisseur" pour chaque épaisseur de ruban, lorsqu'un ruban est laminé par un procédé de laminage classique qui englobe les étapes consistant à effectuer un laminage à une faible vitesse de bobinage pendant la période comprise entre l'instant auquel l'extrémité d'attaque du ruban traverse un laminoir de finissage définitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint une bobine aval; puis à augmenter e- suite la vitesse de laminage du laminoir finisseur; la figure 2 est un graphique illustrant une "vites- se maximale de bobinage à la limite du dandinement" et un "point minimal de la température de sor.tie du finis- seur" pour chaque épaisseur de ruban, lorsqu'un ruban est laminé par un autre procédé de laminage classique qui englobe les étapes consistant à effectuer le laminage, à de grandes vitesses, de la zone extrême frontale du ruban; à réduire ensuite la vitesse de laminage d'un laminoir finisseur pendant la période comprise entre l'instant au- quel l'extrémité d'attaque du ruban traverse le laminoir de finissage définitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint une bobine aval; puis à augmenter la vitesse de laminage du laminoir finisseur; la figure 3 est une illustration schématique d'un exemple typique de la manière dont la présente invention est mise en oeuvre; la figure 4 est un schéma synoptique, montrant la commande des variations de calibres de laminage selon la présente invention; et la figure 5 est un graphique illustrant un exemple de la température de sortie du finisseur dans la forme de réalisation de la présente invention. La figure 1 est un graphique mettant en évidence une vitesse maximale Vmax de bobinage à la limite du dandi- nement, ainsi que le point minimal correspondant de la température de sortie du finisseur pour chaque épaisseur de ruban, lorsqu'un feuillard ou ruban d'acier courant en condition chaude, de 1 m de largeur, est laminé par un procédé de laminage classique qui consiste à effectuer un laminage à faible vitesse pendant la période comprise entre l'instant auquel l'extrémité d'attaque du ruban lami- né traverse un laminoir de finissage définitif, et l'ins- tant auquel cette extrémité d'attaque atteint un bobineur aval; puis à augmenter la vitesse de laminage (l'expres- sion "vitesse maximale de bobinage à la limite du dandi- nement", employée dans le présent mémoire, signifiant la limite supérieure d'une vitesse à laquelle la zone extrè- me frontale d'un ruban laminé peut cheminer, sans aucun dandinement, sur une table de défilement à chaud succé- dant au laminoir de finissage définitif). Dans le laminage classique, comme cela ressort de la figure 1, une température TD de sortie du finisseur (d'en- viron 830 C), nécessaire pour atteindre une bonne apti- tude au formage, est entretenue pour des rubans de 1,2 mm d'épaisseur ou plus, mais pas pour des rubans d'une épaisseur comprise entre 0,8 mm et 1,0 mm. Les rubans d'une épaisseur de 0,8 mm à 1,0 mm sont des "rubans ultraminces laminés à chaud", qui sont les plus difficiles à fabriquer compte tenu de l'évolution des techniques courantes. La figure 2 est un graphique illustrant la vitesse maximale Vmax de bobinage à la limite du dandinement, ainsi que le point minimal correspondant de la température de sortie du finisseur pour chaque épaisseur de ruban, lorsque le ruban de 1 m de largeur est laminé par un autre procédé de laminage classique qui consiste à lami- ner, à de grandes vitesses, la zone extrême frontale du ruban; à réduire ensuite la vitesse de laminage d'un laminoir finisseur à un niveau de décélération de 9 m/min/s pendant la période comprise entre l'ins- tant auquel l'extrémité d'attaque du ruban laminé traverse le laminoir de finissage définitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint un bobineur aval; puis à augmenter la vitesse de laminage. Si le niveau de décé- lération est accru, Vmax peut être accrue, mais la température de sortie du finisseur est plut6t abaissée du fait de l'accroissement du niveau de décéléra- tion. Par suite, le point minimal de la température de sor- tie du finisseur n'est pas considérablement amélioré. Avec ce laminage classique également, comme le révèle la figure 2, la température TD de sortie du finisseur (d'environ 830-C), nécessaire pour atteindre une bonne aptitude au formage, n'est pas entretenue pour des rubans d'une épaisseur de 0,8 mm à 1,0 mm. La présente invention fournit un procéde utile dans lequel de minces rubans, tels que des rubans de 0,8 mm à 1,0 mm d'épaisseur qui sont les plus difficiles à fabri- quer par laminage à chaud, comme décrit ci-avant, peuvent être laminés à une température de sortie du finisseur (égale ou supérieure à une température de transformation Ar3) à laquelle la bonne aptitude du ruban mince au forma- ce est maintenue sur toute sa longueur. Il convient à présent, en se référant au premier aspect de la présente invention, de décrire un exemple de mise en oeuvre de cette dernière. La figure 3 illustre les relations existant entre des laminoirs finisseurs F1 à Fne un ruban chaud en cours de laminage et un ordinateur de commande(CPU), les laminoirs finisseurs F2 à Fn_2 n'étant pas illustrés dans un but de clarté. La figure 4 est un schéma synoptique montrant la commande des variations de calibres de laminage. Une matière (barre) 1 ayant subi un laminage grossier est convoyée vers le laminoir finisseur F1, par l'intermé- diaire d'une table à rouleaux (non représentee). Un CPU 2 stocke préalablement des informations I relatives à une épaisseur tB, à un matériau, à une température et para- mètres similaires de la barre 1 devant être laminée, ainsi qu'une épaisseur de finissage tF et une température sou- haitee TD à la sortie du finisseur. Ce CPU 2 calcule tout d'abord une vitesse de laminage V (vitesse de laminage du laminoir finisseur Fn) nécessaire pour entretenir la tem- pérature TD de sortie du finisseur associée à l'épaisseur de finissage tF; ensuite, il calcule l'épaisseur minimale de ruban tT d'une zone d'attaque anti-dandinement T qui est autorisée à cheminer sans aucun dandinement, à la vi- tesse de laminage V, sur une table de défilement à chaud. Le CPU 2 surveille normalement la position de l'extré- mité d'attaque de la barre 1 devant être laminée, ainsi que la position de l'extrémité arrière de la zone d'attaque anti-dandinement (qui est l'extrémité d'attaque d'une zone d'épaisseur de consigne devant être laminée jusqu'à une épaisseur de tôle souhaitée); et, en fonction du résul- tat de cette surveillance, il exécute la commande, exposée ci-après, des variations de calibres de laminage. Tout d'abord, s'il a été détecté que l'extrémité d'attaque de la barre 1 a atteint une position prédétermi- née 3 en avant du laminoir finisseur Fl, le CPU 2 calcule un programme de laminage A pour laminer la zone d'attaque anti-dandinement jusqu'à l'épaisseur de ruban tT, puis déclenche le laminage de cette zone d'attaque en concor- dance avec le programme de laminage A. Simultanément, le CPU 2 calcule un programme de laminage B pour l'emplace- ment de chacun des laminoirs finisseurs, de façon à lami- ner la zone d'épaisseur de consigne jusqu'à l'épaisseur de finissage tF. S'il a été détecté que l'extrémité arrière de la zone d'attaque antidandinement a atteint chacun des laminoirs finisseurs, la position du dispositif de réglage 4 du poste correspondant est décalée en concordance avec le programme de laminage B calculé précédemment. Cette opération se répète jusqu'à ce que l'extrémité arrière de la zone d'attaque antidandinement traverse le poste du laminoir finisseur Fn, en modifiant ainsi les calibres de laminage de manière que l'épaisseur de finissage tF puisse être obtenue. Lorsque le programme de laminage est modifié à chaque poste, des oscillations de débit massique laminé apparaissent entre des postes adjacents. Cependant, le CPU 2 prévoit ces oscilla- tions et commande la vitesse en fonction de ses prévisions, ce qui provoque une variation en douceur de l'épaisseur du ruban. Si l'épaisseur de ruban tT de la zone d'attaque anti-dandinement est augmentée, un plus grand effet anti-dandinement peut être obtenu. Cela impli- il que toutefois une grande perte par suite de la longueur prolongée d'une zone G, dont l'épaisseur est graduellement modifiée par la variation des calibres de laminage, et il devient en outre difficile d'exercer un contrôle sur cette variation des calibres de laminage. Il est par conséquent préférable de sélectionner l'épaisseur minimale de ruban pouvant atteindre l'objet décrit ci-avant. Les expériences ont confirmé que la zone d'attaque anti- dandinement doit nécessairement présenter une longueur égale ou supérieure à 30 m, quelle que soit l'épaisseur de finissage tF. EXEMPLES Le tableau 1 ci-après annexé illustre les conditions et les résultats de laminage lorsqu'un ruban, de 0,8 mm d'épaisseur, est laminé par chacun des procédés de lami- nage des trois cas mentionnés ci-dessous. Cas 1: Procédé de laminage classique,comprenant les étapes consistant à effectuer un laminage à faible vi- tesse pendant la période comprise entre l'instant auquel l'extrémité d'attaque du ruban traverse un iamin ir de finissage définitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint un bobineur aval; puis à augmenter la vitesse de laminage; Cas 2: Procédé de laminage classique, consistant à réduire la vitesse de laminage d'un laminoir finisseur pendant la période comprise entre l'instant auquel l'extré- mité d'attaque du ruban traverse le laminoir définitif, et l'instant auquel cette extrémité d'attaque atteint un bo- bineur aval;puis à augmenter la vitesse de laminage; et Cas 3: Procédé de laminage conforme au premier aspect de la présente invention. Le tableau 2 ci-après annexé illustre les conditions et les résultats de laminage lorsqu'un ruban, de 1, 2 mm d'épaisseur, est laminé par chacun des procédés de laminage des cas 1 à 3. La figure 5 est un graphique montrant un exemple de température de sortie du finisseur lorsqu'un ruban, de 0,8 mm d'épaisseur, est laminé par le procédé de laminage selon le premier aspect de la présente invention. Comme illustré dans le tableau 1, lorsque le ruban de 0,8 mm d'épaisseur est laminé par les procédés de lami- nage classiques, les taux de produits approuvés sont au mieux à environ 50 %. Cependant, conformément au procédé de la présente invention, presque tous les rubans laminés ont un résultat de contrôle favorable, à l'exception des zones hors-calibre de leurs extrémités d'attaque, et le rendement est remarquablement amélioré. Cela reste valable pour le laminaqe à chaud du ruban de 1,2 mm d'épaisseur, à faible teneur en carbone. L'avantage de la présente invention,par rapport à l'art antérieur, a été décrit seulement concernant le rendement des produits. Toutefois, lorsque les procédés de l'art antérieur sont concrètement mis en oeuvre, le laminage est exécuté à une température inférieure à la température de transformation Ar3. Par conséquent, il est difficile d'effectuer un laminage normal en ayant recours à l'art antérieur, à cause d'une variation rapide dans la résistance à la déformation, et il est virtuelle- ment impossible d'obtenir une production convenable. Il va de soi que de nombreuses modifications peu- vent être apportées au procédé décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. Tableau 1 Résultats de laminage d'un ruban mince en condition chaude (0,8 mm épaisseur x 1000 mm largeur) Température souhaitée TD de sortie du finisseur 830e C Composition... i.. n -l:-:. (z en poids) O. L S 0 10,005 0,2 85.0,012 0,010 Conditions de laiinaqe Résultats de laminage Epaisseur Température Vitesse de Niveau de Epaisseur de la Longueur de la Longueur noces Longueur Minimaux de la Taux de produits de barre d'entrée bobinage de décéléra- zone d'attaque zone d'attaque saire à la de la température de approuvés dans le la zone tion anti-dandine- anti-dandine- variation des zone sortie du (**) finisseur extrême ment ment calibres de d'épaisseur finisseur. frontale laninage de f inissage mm C m/min m/min/s mm m m m C CAS 1 27 1062 650 O - 1118 720 48 CAS 2 27 1063 720 9 - - - 1120 739 r4 CAS 3 27 1060 780 O 1,8 30 10 10. l 830 94 *) Niveaux de décélération d'un laminoir de finissage définitif, jusqu'à ce que les extrémités d'attaque de rubans cheminent de ce laminoir de finissage définitif jusqu'a un bobineur aval. (**) Taux de produits approuvés si l'on exclut des produits ayant des températures de sortie du finisseur inférieures à la température souhaitée TD (les valeurs du CAS 3 sont les résultats excluant les.zones hors-calibre des extrémités d'atta- que des rubans). \o LPI \o Tableau 2: Résultats de laminage d'un ruban à faible teneur en carbone, laminé à chaud (1,2 mm épaisseur x 1000 mm largeur) Température souhaitée TD de sortie du finisseur 895" C __ _ __ _ - T t -- ----j |C F Si M Mn j P S T Composition s n - (g en poids) 0,002 0,005 0,146 0,011 0,010 0,048 I. o o _. _ _ _t__j _ __ _... Conditions de laminage Résultats de laminage _ Epaisseur Température Vitesse de Niveau de Epaisseur de la Longueur de la Longueur néces Longueur Minimux de la Taux dP Drxiiits de barre d'entrée bobinage de décéléra-i zone d'attaque zone d'attaque saire à la de la tenilérature de approuvés dans le la zone tion anti-dandine- anti-dandine- variation des zone sortie du (*) finisseur extrene ment ment calibres de d'épa i sseur finisseur frontale laminage de finissage mm 'C immin m/min/s mm mU m "C Z Cas 1 27 1074 730 O - 1174 8fl50 62 Cas 2 27 1072 780 9 - 1169 861 70 Cas 3 27 1073 810 0 2,0 il il 1106 903 94 (*) et (**): Voir tableau 1. uo V7 REVENDICATIONS 1. Procédé de laminage à chaud en continu pour fabriquer un mince ruban d'acier, procédé caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: laminer une longueur prédéterminée de la zone extrême frontale d'une matière en cours de laminage à de grandes vitesses à une épaisseur qui élimine un quelconque dandinement, même à une grande vitesse de bobinage per- mettant d'assurer la température de transformation Ar3, au cas o une épaisseur de finissage à réaliser est d'une modicité telle qu'un dandinement serait provo- qué dans la zone extrême frontale du ruban, rendant im- possible d'utiliser une vitesse de bobinage appropriée pour assurer une température de sortie du finisseur qui ne serait pas inférieure à la température de transfor- mation Ar3 dudit ruban; et à laminer ensuite la partie restante de ladite matière, à la même vitesse que ladite zone extrême frontale de cette matière, à l'épaisseur de finissage en provoquant une variation de calibrage dans le laminage. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'épaisseur de finissage du ruban mince se situe dans la plage comprise entre 0,8 mm et 1,0 mm. 3. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que le ruban mince consiste en de l'acier à faible teneur en carbone.