FR 2611739 A1 19880909 FR 8703223 A 19870306 La présente invention concerne un procédé d'isomérisation d'une coupe d'hydrocarbures, riche en n-paraffines ayant de 4 à 7 atomes de carbone par molécule, en présence d'un catalyseur renfermant au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique des éléments supporté par au moins une mordénite acide (de rapport atomique Si/AI de préférence compris entre 5 et 50), ayant une teneur en sodium inférieure à 0,2 % en poids par rapport au poids de la mordénite sèche, adsorbant des molécules de diamètre cinétique supérieur à environ 6,6x-lO10 m, ayant un volume de maille V de la maille élémentaire compris entre 2,73 à 2,78 nm3, et une capacité d'adsorption de benzène supérieure à 5 %' poids par rapport au poids de mordénite sèche. Le procédé est caractérisé en ce que: (a) On met en contact ledit catalyseur avec un gaz contenant au moins de l'oxygène moléculaire et 0,01 à 5 % en poids d'eau à une température que l'on élève progressivement jusqu'à ce qu'elle se trouve comprise entre 300 et 550 C (de préférence entre 350 et 400 C). (b) On poursuit l'addition dudit gaz, à une température comprise entre 300 et 500 C, en y ajoutant du chlore ou un composé chloré de façon à introduire au total, dans le catalyseur 0,5 à 10 % en poids de chlore (de préférence 1 à 5 %) par rapport au poids de la mordénite contenue dans le catalyseur. (c) On réduit le catalyseur obtenu à l'étape précédente à l'ai.de d'un gaz contenant au moins un composé réducteur (de l'hydrogène par exemple) à une température comprise entre 300 et 750-C pendant un temps suffisant pour que la concentration en composé réducteur soit sensiblement la même à l'entrée et à la sortie de la zone o s'effectue la réduction du catalyseur. (d) On traite en présence du catalyseur réduit à l'étape précédente, ladite coupe d'hydrocarbures, en présence d'hydrogène, à une température comprise entre 200 et 350 C environ sous une pression partielle d'hydrogène comprise entre 0,1 et 7 lMPa, avec une vitesse spatiale horaire de la charge d'hydrocarbures comprise entre 0,1 et 20 h-1 et un rapport molaire H2/charge d'hydrocarbures compris entre 0,2 et 20. Le composé chloré utilisé à l'étape (b) est choisi dans le groupe constitué par l'acide chlorhydrique, le tétrachlorure de carbone, le dichloropropane, le chloroforme et le dichloroéthane. L'isomérisation des paraffines normales de faible pi ds moléculaire, est d'une importance considérable dans l'industrie pétrolière vu l'indice d'octane particulièrement élevé des isoparaf- fines formées. La modification des législations des principaux pays indus- trialisés, en ce qui concerne les normes de qualité des essences automobiles et la suppression progressive de l'autorisation d'uti- liser des additifs à base de plomb, conduit les producteurs de ces produits à rechercher des procédés améliorés permettant d'obtenir des essences automobiles, sans plomb, à haut indice d'octane. Les procédés permettant de transformer les paraffines normales, ayant par exemple 4, 5, 6 ou 7 atomes de carbone par molécule, et en particulier les n-paraffines à 5 et 6 atomes de carbone par molécule, en un produit contenant une proportion élevée d'isoparaffines sont particulièrement intéressants. Ces procédés permettent, en particulier, d'améliorer l'indice d'octane des fractions d'essence légère telles que celles issues, par exemple, du réformage catalytique ou de la distillation directe. Le mécanisme de la réaction d'hydroisomérisation est géné- ralement considéré comme un mécanisme bifonctionnel pour lequel il est préférable d'utiliser des catalyseurs comportant à la fois des sites acides et des sites ayant une fonction hydrogénante/déshy- drogénante. Depuis une vingtaine d'années de très nombreuses publica- tions mentionnent l'utilisation, dans les procédés d'hydroiso- mérisation, de catalyseurs à base de zéolithes modifiées plus ou moins profondément, et en particulier de mordénites, génêraleernz sous forme acide, associées à au moins un métal du groupe Vi::, de la classification périodique des éléments, qui apporte la fonc.iDrn hydrogénante/déshydrogénante. L'efficacité du catalyseur dépend en particulier de la bonne dispersion du métal sur la mordénite sous forme acide. Il est souhaitable d'avoir la plus grande dispersion possible du métal sur la mordénite, de manière à ce que le maximum d'atomes de métal soient accessibles aux réactifs. La taille des cristallites métal- liques doit être faible, de préférence inférieure ou égale à xlO- 10 m (10 Angstoms), et leur répartition au départ, sur le catalyseur fraichement préparé, (c'est-à-dire un catalyseur n'ayant pas été mis en contact avec des hydrocarbures dans des conditions d'isomérisation), doit être la plus homogène possible et surtout elle doit également être la plus homogène possible après la régénération du catalyseur au moins partiellement désactivé. En effet le coke, qui se forme inévitablement lors de la réaction d'isomérisation, se dépose sur le catalyseur contribuant ainsi à la diminution des performances globales du catalyseur, qui doit être alors régénéré de façon à prolonger sa durée de vie totale. La régénération classique du catalyseur comprend une étape dans laquelle on enlève le coke par combustion. Dans cette étape le catalyseur est chauffé dans un courant d'oxygène plus ou moins dilué à une température d'environ 400 à 500 C de manière à brûler le coke. Si des précautions particulières ne sont pas prises, lors de ce traitement, il se produit une perte plus ou moins importante de surface des particules de métal ce qui entraine évidemment une perte plus ou moins importante d'activité pour le catalyseur. Ce phénomène de frittage de la phase métallique est bien connu de l'homme du métier en particulier pour les catalyseurs de réformage catalytique. C'est pourquoi des procédures spéciales de régénération de ces cata- lyseurs ont été mises au point. Un mode particulier de régénération d'un catalyseur zéoli- thique contenant du platine est décrit dans le brevet US-A-3 986 982; cette régénération consiste à mettre le catalyseur, après brûlage du coke, en contact avec un mélange de gaz contenant un gaz inerte, de 0,5 à 20 % en volume d'oxygène et de 5 à 5GS m en volume de chlore sous la forme de chlore, d'acide chlorhydrique ou d'un composé organique chloré; puis à purger le catalyseur de manière à enlever l'oxygène et le chlore résiduel, et enfin à réduire ce catalyseur sous courant d'hydrogène à une température ce à 6000C. Cette méthode quoique fournissant une nette amélioration de l'activité catalytique ne permet pas une bonne redispersion du platine et donc- ne permet pas de réobtenir une activité du cata- lyseur régénéré voisine de celle du catalyseur neuf. La présente invention a pour objet un procédé de traitement préalable d'un catalyseur, lequel prétraitement permet d'éviter les inconvénients qui surviennent ultérieurement après régénération du catalyseur. Les catalyseurs régénérés par les procédés habituels, retrouvent alors pratiquement leur activité initiale. Le procédé de la présente invention s'applique à un catalyseur à base d'une mordénite acide, ayant généralement les caractéristiques données ciaprès, supportant au moins un métal du groupe VII, de préférence le platine, le palladium ou le nickel, ayant perdu, au moins en partie, son activité initiale. La régénération ultérieure du catalyseur peut être effectuée généralement lorsque l'activité du catalyseur, dans les conditions choisies initialement pour la réaction d'isomérisation, ne représente plus que 50 à 90 % de l'activité initiale et de préférence 50 à 80 % de l'activité initiale. On rappelle que la mordénite est un alumino-silicaie naturel ou synthétique caractérisé par un rapport atomique Si/'l compris généralement entre 4 et 6; sa structure cristalline est constituée d'enchainements de tétraèdres de base SiO et C1. 26 11739 générateurs de deux types de canaux: des canaux à ouverture dodécagonale (contour à 12 oxygènes) et des canaux à ouverture octogonale (contour à 8 oxygènes). La mordénite utilisée comme "base" du catalyseur employé dans le procédé d'isomérisation de n-paraffines selon la présente invention est de préférence une mordénite désaluminée suivant les méthodes connues de l'homme du métier. Le rapport atomique Si/Al de la mordénite utilisée est généralement d'environ 5 à environ 50, bien que des mordénites ayant un rapport atomique Si/Al plus élevé, par exemple jusqu'à 80 ou même plus, soient également utilisables. On emploie de préférence une mordénite ayant un rapport atomique Si/Al de 5 à 30. La mordénite utilisée peut être une mordénite dite à larges pores, de morphologie sphérulite, toujours synthétique ou une mordénite dite à petits pores, de morphologie en forme d'aiguilles, ayant des canaux "débouchés" telle que celle décrite dans le brevet européen n 196965. La mordénite qu' elle soit synthétique ou naturelle est au départ sous forme sodique et contient généralement entre 4 et 6,5 -ô en poids de sodium par rapport au poids de mordénite sèche; il est ainsi nécessaire d'effectuer sa mise sous forme acide, par tout procédé connu de l'homme du métier permettant d'obtenir une mordénite sous forme acide ayant une teneur en sodium inférieure à environ 0,2 % en poids et de manière préférée inférieure à environ 0,1 % en poids par rapport au poids de mordénite sèche. Par mordénite sous forme acide on désigne dans la présente invention une mordénite contenant moins d'environ 0,2 L poids et de préférence moins d'environ 0,1 % poids de cations alcalins e: alcalino terreux exprimé en équivalent poids de sodiunm par rapcr- au poids de la mordénite sèche. La mordénite utilisée ici a un volume de maille, V, de la maille élémentaire de 2,73 à 2,78 nanomètre cube (nm3) et de préférence de 2,74 à 2,77 nm3 et sa capacité d'adsorption de benzène est généralement d'au moins 5 % et de préférence au moins 8 % poids par rapport au poids de mordénite sèche. Cette mordénite adsorbe des molécules de diamètre cinétique supérieur à environ 6,6.10 10m (6,6 Angstroms). La mordénite ainsi définie est utilisée pour préparer le catalyseur, soit seule, soit mélangée intimement à une matrice, généralement amorphe, par exemple à une poudre humide d'un gel d'alumine. Le mélange est ensuite mis en forme, par exemple par extrusion au travers d'une filière. La teneur en mordénite du support ainsi obtenu doit être supérieure à 40 % et de préférence supérieur à 60 % en poids. Cette teneur en mordénite est dans ce cas généralement de 40 à 95 % en poids et de préférence de 60 à 90 % en poids de l'ensemble mordénite et matrice. La mise en forme peut être réalisée avec d'autres matrices que l'alumine, telles que par exemple, la silice-alumine, les argiles naturelles (par exemple le kaolin ou la bentonite) et l'alumine-oxyde de bore, et avec une technique autre que l'extrusion telle que, par exemple le pastillage, la dragéification ou toute autre technique connue de l'homme du métier. Le métal hydrogénant du groupe VIII est ensuite déposé sur ce support par tout procédé connu de l'homme du métier permettant le dépôt du métal sur la mordénite. Dans le cas du platine, on utilisera un procédé d'échange cationique avec un complexe tétrammine de platine: le métal se déposera alors pratiquement en totalité sur la mordénite. Il est également possible d'introduire le métal du groupe VIII, directement sur la mordénite avant son mêlange éventuel avec une matrice. L'utilisation de la technique d'échange cationique peut être appliquée pour déposer le métal soit sur la poudre de mordénite, soit sur un produit déjà mis en forme, avec ou sans cation compétiteur ammonium. Sur extrudés ou sur poudre le métal peut également être déposé par la technique dite de l'imprégnation à sec. Le produit séché est ensuite généralement calciné entre 300 et 6000C. Le solide ainsi obtenu contient généralement de 0,05 à 10 % en poids de métal du groupe VIII. Dans le cas du platine et du palladium la teneur (en poids) est généralement de 0,05 à 1 % et de préférence de 0,1 à 0,6 %. Dans le cas du nickel la teneur pondérale est généralement de 0,1 à 10 % et de préférence de 0,2 à 5 %. Les étapes (a) et (b) du procédé selon l'invention peuvent être effectuées dans deux zones distinctes ou dans une même zone. Autrement dit, l'étape (a) peut être effectuée "hors site" (ou "ex situ") ou encore "in situ" ou "en site". Par traitement "in situ" on désigne un traitement qui est effectué en tête de la (ou des) zone(s) dans laquelle sera effectuée la réaction proprement dite d'isomérisation ou dans une (ou des) zone(s) plus ou moins en communication directe avec ladite zone d'isomérisation. Par traitement "ex situ" on désigne un traitement effectué soit à proximité du site de l'unité industrielle d'isomérisation, dans une zone qui ne se trouve pas au voisinage immédiat de la zone d'isomérisation, soit à distance plus ou moins grande géographi- quement de l'unité industrielle (là o le solide a été fabriqué par exemple). Le prétraitement consiste généralement à chauffer le solide, comprenant au moins un métal du groupe VIII déposé sur la mordénite acide, en présence d'un courant gazeux contenant de l'oxygène et de la vapeur d'eau, par exemple de l'air humide, ou de l'oxygène dilué par un gaz inerte, la teneur en oxygène du mélange gazeux étant généralement de 10 à 50 et de préférence de 15 à 35 en poids et sa teneur pondérale en eau étant généralement de 0,01 à 5%, et de préférence de 0,05 à 1 %. Le chauffage en présence du mélange gazeux contenant de l'oxygène et de l'eau est généraleme't effectué de manière progressive jusqu'à la température choisie. La température augmente par exemple d'environ 5 C par minute jusqu'à la température choisie. On introduit alors dans le courant gazeux d'oxygène et de vapeur d'eau, maintenu à la température choisie, du chlore (Cl2) ou un composé chloré par exemple, l'acide chlorhydrique (HCI) ou un composé chloré organique tel que le tétrachlorure de carbone, le dichloropropane, le dichloroéthane ou le chloroforme. Le débit d'injection du chlore ou du composé chloré est généralement calculé de manière à ce que la durée nécessaire à l'injection de la quantité choisie de chlore soit d'environ une heure et demie à environ 2 heures. Lorsque l'introduction du chlore est terminée le catalyseur est alors refroidi, en présence du courant gazeux contenant de l'oxygène et de la vapeur d'eau décrit ci-dessus, généralement jusqu'à la température ambiante. La teneur en chlore résiduel sur le catalyseur n'excède généralement pas environ 30 à 50% poids de la masse de chlore injecté. A cette teneur, le chlore n'est pas préjudiciable à la structure de la mordénite: c'est-àdire que la structure de la mordénite n'est pas sensiblement modifiée. La répartition des particules métalliques, sur le catalyseur obtenu après oxychloration, est homogène et la taille des cristallites métalliques n'excède pas 7xlO 10 m (7 Angstroms). Dans le prétraitement, après le traitement par du chlore ou un composé chloré, le catalyseur obtenu est soumis à une réduction avant d'être mis en contact avec la charge d'hydrocarbures dans des conditions d'isomérisation. La réduction est généralement effectuée à l'aide d'un gaz contenant au moins un composé réducteur, de préférence l'hydrogène. On peut utiliser de l'hydrogène dilué par jr gaz inerte ou de l'hydrogène essentiellement pur, c'est-à-dire contenant moins de 0,5 % en volume et de préférence moins de O,' en volume d'impuretés. La réduction est généralement effectuée par paliers jusqu'à une température de 350 à 750 C et de préférence de 400 à 600 C pendant un temps suffisant pour que les concentrations en composés réducteurs soient les mêmes à l'entrée et à la sortie du réacteur, ce qui prouve que la réduction dans les conditions choisies est terminée. Cette étape de réduction est de préférence réalisée "in situ". Dans l'étape d'isomérisation, la charge et de l'hydrogène sont mis en contact avec le catalyseur dans les conditions de l'isomérisation. Ce contact peut s'effectuer en utilisant le catalyseur en lit fixe, en lit fluidisé ou en batch (c'est-à-dire en discontinu). L'étape d'isomérisation du procédé selon l'invention est généralement effectuée à une température de 200 à 350 C et de préférence de 230 à 300 C à des pressions partielles d'H2 comprises entre la pression atmosphérique (0,1 MPa) et 7 MPa et de préférence entre 0,5 MPa et 5 MPa. La vitesse spatiale est comprise entre 0,1 et 20 litres d'hydrocarbures liquides par litre de catalyseur et par heure et de préférence entre 1 et 10. Le rapport molaire H2/charge peut varier entre de larges limites et est compris normalement entre 0,2 et 20 et de préférence entre 0,5 et 10. L'isomérisation étant une réaction équilibrée, l'isomérisat contient encore une quantite importante de n-paraffines non converties. Ces paraffines peuvent être séparées des isomères par exemple par distillation ou par fractionnement sur tamis moléculaire et recyclées dans l'unité d'isomérisation. La coupe d'hydrocarbures utilisée contient généralement au moins 80 % poids et de préférence au moins 90 % poids de n-paraffines à 4, 5, 6 ou 7 atomes de carbone. Les coupes d'hydrocarbures qui sont préférentiellement traitées sont celles qui contiennent au moins 80 ' en poids d'hydrocarbures à 5 et/ou 6 atomes de carbone et mieux au moins 9C' 1 1 en poids desdits hydrocarbures. L'équilibre thermodynamique entre les différents isomères varie énormément avec la température. Les hydrocarbures ramifiés, qui sont ceux qui ont un indice d'octane élevé sont d'autant plus favorisés que la température est plus basse. Le problème de l'isomé- risation des paraffines consiste donc à trouver des catalyseurs actifs à la plus basse température possible. Le nombre de moles de diméthyl-2,2-butane (22 DMC4), dont l'indice d'octane est l'un des plus élevé parmi les isomères en C6, ne peut dépasser, à une température donnée, sa valeur à l'équilibre thermodynamique: Chimie des hydrocarbures par G. Lefebvre, éditions Technip 1978, pages 89 à 91 et US-A-4238319 (colonne 1 lignes 20 à 66). L'approche à l'équilibre en pourcent pour le 22DMC4 définie comme le nombre de moles de 22DMC4 dans l'effluent de la réaction (encore appelée la recette) multiplié par cent et divisé par le nombre de moles de 22DMC4 à l'équilibre thermodynamique, à la température considérée, est une mesure permettant de comparer facilement les activités relatives des catalyseurs. Les exemples suivant définissent l'invention sans en limiter la portée. Les performances des catalyseurs sont définies par la conversion (C) du nhexane, la sélectivité (S) en isomérisation, l'approche à l'équilibre (Ap) sur le diméthyl-2,2 -butane et par l'indice d'octane recherche (IO). (Masse de n-hexane entrée-masse de n-hexane sortie) Conversion (C %)= xlO0 Masse de n-hexane entrée (somme masse des isomères) x 100 Séleccivités(S%,) = (somme masse des produits de la réaction) 22 DMC4 (nombre de moles de 22DMC4 dans la rece:te)x 100 Approche à (Ap%) = l'équilibre nombre de moles de 22DMC4 à l'équilibre. EXEMPLE N 1 La matière première à partir de laquelle on prépare le catalyseur est une mordénite petits pores référence Alite 150 de la Société Chimique de la Grande Paroisse. Sa formule chimique à l'état anhydre est: Na A102(Si02) 55, et sa capacité d'adsorption de benzène est de 1 % en poids par rapport au poids de solide sec (volume de maille: 2,79 nm3; teneur en sodium 5,3 % (poids), diamètre cinétique des molécules adsorbées: 3,8 x lO- 10 m); 50 g de cette poudre sont plongés dans une solution 2M de nitrate d'ammonium et la suspension est portée à 95 C pendant deux heures. Le volume de la solution de nitrate d'ammonium engagée est égal à 4 fois le poids de zéolithe sec (V/P = 4). Cette opération d'échange cationique est recommencée 3 fois. Après le 3éme échange, le produit est lavé à l'eau, à 20OC pendant 20 minutes avec un rapport V/P égal à 4. La teneur en sodium, exprimee en pourcentage en poids par rapport au poids sec passe de 5,3 à 0,1 %. Le produit est ensuite filtré et soumis à une calcination en atmosphère confinée (self steaming) à 600 C pendant 2 heures. On procède ensuite à une attaque acide avec de l'acide chlorhydrique 0, 58N, en portant le produit à reflux dans la solution aqueuse d'acide chlorhydrique à 90 C pendant 2 heures avec un rapport V/P égal à 8. Le produit est ensuite filtré, lavé à l'acide chlorhydrique O,lN puis à l'eau. Le rapport atomique Si/Al de cette mordénite est égal à 12, son volume de maille à 2,750 nm3, son taux de sodiurn, à 300 ppm et sa capacité d'adsorption de benzène à 9,6 % poids par rapport au poiÈs de solide sec. La morphologie de cette mordénite est en forme d'aiguilles de longueurs mryennes 5 x 10-6m dont les faces sont hexagonales et ont une longueur d'environ 1 x 10-6m et une hauteur d'environ 0,3 x 10 6m. Cette mordér-te ainsi modifiée est ensuite malaxée avec un liant de type aluminique, puis ce mélange, contenant % poids d'alumine est forcé au travers d'une filière. Les extrudés de diamètre 1,2 x 10- 3m sont ensuite séchés et calcinés. 0,4 % de platine sont ensuite déposés sur ce support par échange cationique à partir de chlorure de platine tétrarimmine Pt(NH3) 4C12 avec du nitrate d'ammonium comme ion compétiteur. La quantité de sodium dans le catalyseur final est égal à 80 ppm. Le rapport atomique Si/Al est égal à 12 et le volume de maille à 2,750 nm3. Les extrudés sont ensuite séchés puis calcinés à.500 C. La répartition des particules métalliques est relativement hétérogène et leur taille comprise entre lOxo10x1m et 200xl10o1m (10 A et 200 A). On appelle A ce catalyseur ainsi obtenu. 15. Dans une première expérience, on opère non conformément à l'invention de la manière suivante: Le catalyseur A ainsi obtenu est chargé dans une unité catalytique en lit fixe et réduit sous hydrogène par paliers de 2 heures à 150, 250, 350 et 450 C. Il est ensuite testé avec une charge de normal hexane dans les conditions suivantes: température 250OC, pression 30 bars, poids de n-hexane par unité de poids de mordénite et par heure: 2, rapport molaire hydrogène sur normal hexane: 2. Les performances indiquées dans le tableau I sont prises après 30 h de mise en régime du catalyseur, puis après 12 mois de fonctionnement. Au bout de 12 mois de fonctionnement on constate que les performances ont diminué d'environ 50 %, la teneur en coke du catalyseur est de l'ordre de 5 % en poids. Dans une deuxième expérience, on opère conformément à l'invention de la façon suivante: Le catalyseur A, avant d'être mis en oeuvre dans le réacteur d'isomérisation, est d'abord chargé dans une unité catalytique en lit fixe, puis traité comme suit - montée en température depuis la température ordinaire jusqu'à 400 C en une heure et demie sous un courant d'air contenant de l'ordre de 1000 ppm en poids d'eau, - injection de chlore, dans l'air humide maintenu à 400 C sous forme de tétrachlorure de carbone, de manière à introduire 2 % en poids de chlore par rapport au poids de la mordénite contenue dans le catalyseur en une heure et demie, descente progressive jusqu'à la température ambiante sous courant d'air humide (l00 ppm en poids d'eau). Le catalyseur A ainsi traité est appelé catalyseur B. Une analyse du catalyseur B en microscopie électronique montre que toutes les particules métalliques ont une taille inférieure à 7 x l 10m. La structure de la mordénite n'a pas été modifiée par letraitement effectué sur le catalyseur A. La teneur en chlore du catalyseur est de l'ordre de 0,6 % poids. Le catalyseur B est réduit sous hydrogène par paliers de 2 heures à 150, 250, 350 et 450 C. Il est ensuite testé dans les mêmes conditions que celles énoncées pour le catalyseur A. Les performances du catalyseur B indiquées dans le tableau I sont prises après 30 h de mise en régime du catalyseur. On constate que le catalyseur B possède le niveau d'activité du catalyseur A, mais il est bien meilleur au niveau de la conversion et de la production du 22DiqC4 que le catalyseur A. TABLEAU. CATALYSEUR l CONV. % ISELECT. %[ Ap % IO I l lI t[ 22DMC4 _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ I _ _ _ _ _ I _ _ _i _ _ t I 30 h 79,5 98,6 54,7 67 I A[ tA lI I. lI 12 mois 35 98,6 25 60 I_ _ _ _ _ I I_ _I _ _ _ _ _ _ _ _I h 81 98,0 [ 67,0 69,6 B J I 12 mois 1 77,4 97,9 1 65 66,1 * selon l'invention. REVENDICATIONS 1) Procédé d'isomérisation d'une coupe d'hydrocarbures, riche en nparaffines ayant de 4 à 7 atomes de carbone par molécule, en présence d'un catalyseur renfermant au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique des éléments supporté par au moins une mordénite acide, ayant une teneur en sodium inférieure à 0,2 % en poids par rapport au poids de la mordénite sèche, adsorbant des molécules de diamètre cinétique supérieur à environ 6,6xlO10 m, ayant un volume de maille V de la maille élémentaire compris entre 2,73 et 2,78 nmr3, une capacité d'adsorption de benzène supérieure à 5 % poids par rapport au poids de mordénite sèche, le procédé étant caractérisé en ce que: (a) on met en contact ledit catalyseur avec un gaz contenant au moins de l'oxygène moléculaire et 0,01 à 5 % en poids d'eau à une température que l'on élève progressivement jusqu'à ce qu'elle se trouve comprise entre 300 et 550 C, (b) on poursuit l'addition dudit gaz, à une température comprise entre 300 et 500 C, en y ajoutant du chlore ou un composé chloré de façon à introduire au total, dans le catalyseur, 0,5 à 10 %e en poids de chlore par rapport au poids de la mordénite contenue 'dans le catalyseur, (c) on réduit le catalyseur obtenu à l'étape précédente à l'aide d'un gaz contenant au moins un composé réducteur, à une température comprise entre 300 et 750 C pendant un temps suffisant pour que la concentration en composé réducteur soit sensiblement la meme à l'entrée et à la sortie de la zone o s'effectue la réduction du catalyseur, (d) on traite en présence du catalyseur réduit à l'étape précédente, ladite coupe d'hydrocarbures, en présence d'hydrogène, à une température comprise entre 200 et 350 C environ, sous une pression partielle d'hydrogéne comprise entre 0,1 et 7 MPa, avec une vitesse spatiale horaire de la charge d'hydrocarbures comprise entre 0,1 et h-1 et un rapport molaire H2/charge d'hydrocarbures compris entre 0,2 et 20. 2) Procédé selon la revendication 1 dans lequel la mordénite acide est une mordénite dont le rapport atomique Si/Al est compris entre O10 environ 5 et 50. 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel l'étape (a) et l'étape (b) sont effectuées dans deux zones distinctes. 4) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, dans lequel l'étape (a) et l'étape (b) sont effectuées dans une même zone. ) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel, à l'étape (a),on chauffe jusqu'à une température comprise entre 350 et 400 C et dans lequel à l'étape (b)>on ajoute du chlore ou un composé chloré de façon à introduire dans le catalyseur 1 à 5 %l en poids de chlore par rapport au poids de mordénite. 6) Procédé selon la revendication 5 dans lequel le composé chloré est choisi dans le groupe constitué par l'acide chlorhydrique, le tétrachlorure de carbone, le dichloropropane, le chloroforme et le dichloroéthane. 7) Procédé selon la revendication 1, dans lequel le métal du groupe VIII est choisi dans le groupe formé par le platine, le palladium et le nickel. 8) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 dans lequel le catalyseur contient en outre une matrice, l'ensemble matrice-mordénite formant un support dans lequel la mordénite représente de 40 à 95 % en poids. 9) Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 dans lequel le catalyseur renferme de 0,05 à 1 % en poids de métal lorsque le métal est le platine ou le palladium et de 0,1 à 10 % en poids de métal lorsque le métal est le nickel.