FR 2614552 A1 19881104 FR 8805621 A 19880427 Procédé et appareil de régénération d'un lit de matière adsorbante sur laquelle de l'eau est adsorbée L'invention concerne d'une manière générale les.sécheurs à adsorption utilisant un agent dessiccant pour déshydrater les gaz. L'invention concerne en particu- lier un sécheur de gaz à agent dessiccant du type compor- tant deux lits adsorbants ou dessiccants, un lit adsorbant la vapeur d'eau tandis que l'autre lit est régénéré. L'invention concerne plus particulièrement la régénération de l'agent dessiccant par l'utilisation, en combinaison, de la chaleur de compression et d'un balayage de purge à gaz sec. Il est fréquemment souhaitable et souvent nécessaire d'éliminer au moins la plus grande partie de ]5 l'eau et parfois les dernières traces d'humidité de certains gaz. Par exemple, dans des systèmes de transport de gaz naturel par pipeline, la formation d'hydrate peut être éliminée par la suppression d'une quantité suffisante de la vapeur d'eau pour que le point de rosée du gaz soit au moins aussi bas que la température minimale à laquelle le gaz est exposé sous la pression maximale utilisée dans le système. De plus, de nombreux procédés,dans lesquels des gaz tels que de l'air ou des hydrocarbures de faible poids moléculaire sont utilisés comme réactifs, nécessi- tent que lesdits gaz soient essentiellement anhydres. Même dans les cas o le gaz n'est pas utilisé comme réactif, 2 6 1 4 5 5 2 2,,214552 par exemple dans des systèmes de commande pneumatique o on utilise comme fluide moteur l'air appelé "air régulé", il est souvent nécessaire que l'air soit essentiellement anhydre pour éviter la condensation et la formation de glace dans des conditions hivernales. L'air ambiant, même dans les régions les plus sèches, contient de l'humidité. L'humidité relative est l'expression utilisée pour désigner la quantitéde vapeur d'eau présente dans un volume d'air à une température donnée, comparée à la quantité de vapeur d'eau que l'air est capable de contenir à cette température. Par exemple, si la teneur en vapeur est de 70 % de la capacité de contention d'humidité de l'air à une certaine température, l'humidité relative est alors de 70 %. Lorsque la temperature de l'air saturé est abaissée, une partie de la vapeur se condense ou se transforme en liquide. En règle pratique, la capacité de contention d'eau d'un gaz double à chaque fois que la température s'élève de 11 C. Par conséquent, plus la température est élevée, plus un volume d'air donné peut contehir de vapeur. Le point de rosée est la température de l'air, à une pression donnée quelconque, à laquelle la vapeur d'eau commence à se condenser en un liquide. Plus le point de rosée est bas, moins il y a d'eau dans l'air. La capacité de contention d'eau d'un gaz dépend également du volume. Si le volume réel d'un gaz saturé est augmenté par un abaissement de la pression, la capacité de conten- tion d'eau de ce gaz augmente alors. Comme mentionné précédemment, la présence d'eau dans un système pneumatique peut être très nuisi- ble; l'eau devient l'agent d'une chaine de contamination. La rouille et la calamine dégradent rapidement le rende- ment du système en bouchant les orifices et les ajutages du matériel pneumatique; la rouille s'accumule dans les coudes et les poches, engendrant des chutes de pression excessives; les raccords de conduite s'affaiblissent et les fuites sont favorisées; la rouille peut se détacher, être entraînée vers l'aval et mettre hors service les instruments pneumatiques. Les sécheurs à agent dessiccant sont communé- ment utilisés pour sécher l'air comprimé utilisé pour des commandes pneumatiques dans des usines de fabrication. Ces sécheurs comportent généralement deux chambres à agent dessiccant contenant chacune, par exemple, comme adsor- bants,du geldesilice, de l'alumine ou des tamis moléculai- res zéolitiques. Dans de tels systèmes, les lits, en al- ternance, sèchent le courant de travail puis sont régéné- res. Une fois qu'un agent dessiccant s'est chargé d'humidité, il est impossible d'éliminer davantage d'hu- midité du gaz pendant le cycle d'adsorption jusqu'à ce que l'agent dessiccant soit régénéré. En général, plus la régénération est complète, meilleure est la qualité de l'air effluent, exprimée par un bas point de rosée, et plus grande est la quantité d'humidité pouvant être absorbée avant la régénération suivante. Il est en général admis que la qualité de la régénération dépend de la température et de la siccité des milieux régénérants. A cet effet, voir Arnold L. Weiner, "Drying of Liqiids and Gases", page 6, Chemical Engineers, 16 septembre 1974. Il est connu que des adsorbants peuvent être régénérés par diverses techniques, comprenant le chauffage des adsor- bants ou des agents dessiccants, le passage d'un gaz sec de purge à travers l'agent dessiccant ou le passage d'un gaz chauffé à travers le lit. Ces techniques peuvent être considérées comme étant des systèmes de régénération par la chaleur, par oscillation de pression et par chaleur de compression, respectivement, la dernière désignation découlant d'une pratique connue qui consiste à utiliser la chaleur générée par la compression du gaz à sécher. Une base de comparaison des diverses techni- ques de régénération est constituée par la quantité d'énergie demandée pour la régénération. D'une façon très générale, la régénération par oscillation de pression utilise habituellement le plus d'énergie (par l'utilisa- tion de l'air produit comprimé comme milieu de régénéra- tion), mais elle offre de très bonnes performances du' point de vue du point de rosée. Les sécheurs régénérés par la chaleur utili- sent habituellement quelque peu moins d'énergie de régéné- ration, mais au prix d'une moindre performance en ce qui concerne le point de rosée. Les sécheurs utilisant la chaleur de compression sont sujets à de fortes oscilla- tions en ce qui concerne les coûts de régénération, suivant l'état (teneur en humidité et température) de l'air arrivant au compresseur. Voir, par exemple "The Truth About 'Waste Heat' Air Dryers," page 105, Machine Design, 27 mars 1987. Pendant les mois secs de l'hiver, les sécheurs utilisant la chaleur de compression peuvent atteindre de bas points de rosée de façon plus économique que les systèmes à régénération par la chaleur ou à oscillation de pression. Cependant, lors des mois humides de l'été, les sécheurs classiques utilisant la chaleur de compression peuvent avoir besoin d'une plus grande quanti- té d'énergie que les sécheu.rs à régénération par la chaleur ou par oscillation de pression, pour une perfor- mance comparable en ce qui concerne le point de rosée. Ceci est expliqué plus en détail ci-dessous. Une pratique antérieure des sécheurs à agent dessiccant utilisant la chaleur de compression, comme décrit, par exemple, dans le brevet des Etats-Unis d'Amé- rique N 3 205 638, consiste à utiliser la chaleur du gaz de refoulement d'un compresseur pour réaliser complètement la régénération. En particulier, dans les sécheurs anté- rieurs à chaleur de compression, on fait habituellement passer le refoulement du compresseur dans une chambre à agent dessiccant à régénération o le refoulement chauffe l'agent dessiccant devant être régénéré et en élimine par désorption l'humidité. Le gaz de refoulement de la chambre de régénération passe dans un refroidisseur o il est refroidi et la vapeur d'eau est éliminée par condensation. Un séparateur, placé à la suite du refroidisseur, sépare et collecte l'eau de condensation qui est déchargée ou évacuée de la valve du séparateur. Le gaz passe ensuite dans la chambre active ou de séchage o la vapeur d'eau est encore éliminée pour que l'on obtienne un gaz sec fourni à la sortie du sécheur. Dans des conditions d'humi- dité élevée, telles qu'en été, l'agent dessiccant ne peut cependant pas être régénéré de façon satisfaisante à un niveau donnant des points de rosée de - 40 C lors du séchage. Ceci a conduit à l'utilisation d'un réchauffeur auxiliaire pour élever la température du refoulement du compresseur à un niveau donnant à la régénération la caractéristique d'atteindre le point de rosée souhaité de - 40 C. L'utilisation d'un tel réchauffeur auxiliaire augmente évidemment la quantité d'énergie de régénération. Une comparaison de l'énergie de régénération demandée pour divers types de sécheurs est donnée dans le Tableau I. Le tableau montre les demandes en énergie de régénération pour un sécheur d'air utilisant, comme agent dessiccant, un gel de silice, mettant en oeuvre un compresseur sans huile, à deux étages, de 298 kW, et fonctionnant dans les conditions suivantes: un débit d'écoulement de 9,44 x 101 mètres cubes par seconde (dans des conditions norma- lisées, c'est-à-dire 0 C et la pression atmosphérique ou 760 mm de mercure), une pression manométrique de 689 kPa, une temperature ambiante de 38 C et une humidité relative de 50 % avec un point nominal de rosée de l'effluent de - 40 C. On énumère, avec les sécheurs utilisant la chaleur de compression, les demandes en énergie pour un sécheur d'air à chauffage électrique et pour un sécheur à régéné- ration sans réchauffeur. 26 1 4552 TABLEAU I Type de sécheur Puissance du Demande Remarques réchauffeur d'énergie Chaleur de 93 kW 93 kW Température de 232 C compression demandée pour la régé- nération de la qualité Cycle d'l h de -l'air, crêtes de la température de sortie et du point de rosée au passa- ge d'une chambre à l'au- tre Chaleur de 23 kW 23 kW Température de 232 C compression demandée pour la régé- nération de la qualité CycIe de 8 h de l'air, crêtes de la température de sortieetdu point de rosée au passa- ge d'une chambre à l'au- tre Electrique 38 kW 38 kW Le réchauffeur et le dé- bit d'écoulement du cou- Cycle de 8 h rant latéral doivent Régénération être raccordés pour par courant produire une quantité de latéral chaleur de régénération et la qualité en ce qui concerne la température et l'humidité, crêtes de température et du point de rosée au passage d'une chambre à l'autre Sans réchauf- Aucun 45 kW Une consommation d'air feur Energie du de purge de 1, 4 x 10l (absorption compres- mètres cubes par secon- par oscilla- seur d'air de, dans des conditions tion de pres- sec de normales, exige un com- sion) purge presseur d'une puissance de 45 kW. L'air sec est fourni à raison de 8,02 x 10l mètres cubes par seconde, dans des condi-. tions normales. Aucune crête de température ni du point de rosée. Comme expliqué précédemment, les exigences en ce qui concerne une régénération par la chaleur de com- pression sont sujettes à de larges variations concernant la température et l'humidité de l'air ambiant alimentant le compresseur. A titre d'exemple, lorsque l'air ambiant d'alimentation est à 16 C et 50 % d'humidité relative (et non à 38 C et 50 % d'humidité relative selon les condi- tions du Tableau I), la demande du réchauffeur auxiliaire pour l'exemple de compression par chaleur pendant une heure, ci-dessus, est de 31 kW. Cette demande résulte d'une température de régénération de 149 C nécessaire pour atteindre un point de rosée de - 400C de l'effluent. L'invention propose un procédé pour régénérer un lit de matière adsorbante dans lequel de l'eau est adsorbée, le procédé étant un procédé de régénération en deux phases. La première phase utilise la chaleur présente dans le gaz de refoulement d'un compresseur pour désorber une partie de l'humidité du lit adsorbant en régénération. La seconde phase utilise un gaz de purge sec, à basse pression, pour désorber davantage d'humidité du lit adsorbant. L'invention propose aussi un appareil pour régénérer un lit de matière adsorbante dans lequel de l'eau est adsorbée. L'appareil comprend un premier méca- nisme destiné à comprimer un gaz d'alimentation devant ensuite passer à travers le lit adsorbant, la compression provoquant un échauffement du gaz d'alimentation au-dessus de la température d'alimentation en entrée. L'appareil comporte aussi un deuxième mécanisme destiné à faire passer sélectivement le gaz d'alimentation chauffé, refoulé du compresseur, à travers ie lit adsorbant, chargé d'humidité, afin de désorber une partie de l'humidité du lit. L'appareil comporte en outre un troisième mécanisme destiné à abaisser sélectivement la pression du lit adsor- bant à une valeur inférieure et un quatrième mécanisme destiné à faire passer sélectivement un gaz produit sec à travers le lit, à la pression inférieure, pour désorber davantage d'humidité du lit. De plus, l'appareil comprend un dispositif de commande des deuxième, troisième et qua- trième mécanismes pour les faire fonctionner suivant une séquence effectuant une régénération en deux phases. Le procédé et le système de régénération selon l'invention prévoient d'utiliser une purge sèche par oscillation de pression après une régénération partielle selon un cycle de régénération par chaleur de compression. Il en résulte une régénération d'un meilleur rendement énergétique qui permet économiquement d'atteindre un point de rosée de - 40 C. La plus grande partie de-l'humidité est éliminée par le sécheur à chaleur de compression, seul un faible volume du gaz produit sec étant demandé pour la phase finale de la régénération. Ce système de régénéra- tion est notablement d'un rendement énergétique très supé- rieur à celui des systèmes de régénération connus. En particulier, il est apparu qu'en utilisant une purge par gaz sec à basse pression à raison d'environ 1 % à 5 % du produit gazeux sec total (suivant les conditions de fonc- tionnement, c'est-à-dire hiver ou été), on obtient les points de rosée souhaitables de - 40OC. De plus, la purge par gaz produit à basse pression refroidit l'agent dessiccant durant la dernière phase de la régénération. Ce refroidissement élimine les crêtes de point de rosée qui apparaissent communément dans les sécheurs à chaleur de compression par suite de la température élevée de l'agent dessiccant au commencement du cycle d'adsorption. Dans des sécheurs habituels à chaleur de compression, au moment o l'on fait passer la chambre nouvellement régénérée en phase d'adsorption, au début, l'agent dessiccant est encore relativement chaud par suite de la régénération utilisant le gaz chauffé par compression. L'agent dessiccant chaud n'est pas capable de contenir autant d'humidité qu'un agent dessiccant plus froid, de sorte qu'il existe une "crête" d'air humide qui sort de la chambre d'adsorption jusqu'à ce que l'agent dessiccant soit refroidi. Le système de régénération de la présente invention évite ces crêtes du point de. rosée par l'utilisation d'une purge froide et sèche à la fin du cycle de régénération, ce qui libère aussi davantage de chaleur par vaporisation, refroidissant l'agent dessiccant avant le commencement du nouveau cycle d'adsorption. L'invention sera décrite plus en détail en regard du dessin annexé à titre d'exemple nullement limi- tatif et sur lequel: La Figure 1 est une illustration schématique de la régénération d'un sécheur par un système d'adsorp- tion par chaleur de compression et oscillation de pression selon l'invention; et La Figure 2 est un graphique illustrant les possibilités de point de rosée d'un système actuel de régénération par chaleur de compression et du système de régénération par chaleur de compression/oscillation de pression selon l'invention. La Figure 1 représente un sécheur 10 selon l'invention comportant deux chambres 11 et 12 de déshydra- tation remplies d'agent dessiccant et un compresseur 14 destiné à fournir un gaz comprimé d'alimentation. On peut utiliser l'un quelconque de plusieurs agents dessiccants bien connus dont un exemple est le gel de silice. Ainsi qu'il est bien connu, le gaz provenant du refoulement du compresseur est chaud par suite de la compression. Le fonctionnement fondamental du système représenté est décrit ci-dessous à partir d'un instant o un lit 11 est dans la phase de séchage et un lit 12 est dans la phase de régénération. Pour faciliter la poursuite de la descrip- tion du circuit d'écoulement du gaz à travers les divers éléments montrés sur la Figure 1, le trajet initial 1 1 d'écoulement est représenté en trait plein, tandis que d'autres trajets d'écoulement, sur d'autres phases de la régénération, sont représentés en trait discontinu. Le gaz chaud provenant du compresseur 14 passe dans des valves à trois voies 15 et 16 et remonte dans la chambre.12 à agent dessiccant à régénérer o il chauffe et désorbe l'humidité de l'agent dessiccant devant être régénéré. Le gaz sortant de la chambre de régénération passe dans des valves à trois voies 18 et 19 et dans un refroidisseur 20 o il est îo refroidi et l'eau est éliminée par condensation. Après le refroidisseur 20 se trouve un séparateur 21 qui sépare et collecte l'eau de condensation qui est déchargée ou évacuée du séparateur par une vanne 22 de décharge. Le gaz refroidi passe ensuite dans une valve à trois voies 24 et descend à travers la chambre 11 à agent dessiccant actif ou de séchage o la vapeur d'eau est adsorbée. Le gaz sec produit sort par la valve à trois voies 25. Conformément à l'invention, une fois que la chambre 12 à agent dessiccant à régénérer est complètement chauffée, les valves à trois voies 15 et 19 sont manoeuvrées et l'air comprimé prove- nant du compresseur contourne la chambre de régénération. Le séchage se poursuit dans le lit 11. Il convient de noter à ce stade que l'aspect régénération par chaleur de compression du système montré sur la Figure 1 et décrit ci-dessus convient particuliè- rement à des sécheurs d'air à cycle plus court (habituel- lement un cycle NEMA d'une heure). Un système mieux adapté à des sécheurs à cycle plus long (par exemple un cycle NEMA de 8 heures) pourrait également être utilisé sans sortir du cadre de l'invention. Un tel système pourrait faire appel à un arrangement bien connu à courant latéral (non représenté). Dans un tel système, seule une partie du refoulement du compresseur est utilisée pour la régénéra- tion, la partie restante étant dirigée directement à travers un refroidisseur et un séparateur. Conformément à un autre aspect de l'invention, la régénération est poursuivie par l'utilisation d'un procédé à oscillation de pression. A cet effet, une soupape 26 de décharge s'ouvre, permettant à la pression de la chambre 12 de régénération de descendre jusqu'à la valeur de la pression atmosphérique ou d'un autre envi- ronnement à pression inférieure. De plus, une valve 28 s'ouvre et le gaz produit, prélevé par un piquage prove- nant d'un point.situé en aval de la valve 25, est dosé à travers un orifice variable 29 et introduit dans la chambre 12 de régénération. D'une manière similaire à la régénération connue par oscillation de pression, le gaz produit sec désorbe la vapeur d'eau résiduelle de l'agent dessiccant à régénérer, en même temps que l'agent dessic- cant est refroidi par le processus de vaporisation. A la fin du cycle de désorption par oscillation de pression, la soupape de décharge 26 se ferme et la chambre 12 de régé- nération est remise à la pression du circuit et maintenue en attente pour passer en service de séchage. La valve 28 de commande de purge peut alors se fermer. Une fois que La chambre 11 de séchage a achevé son cycle d'adsorption; toutes les valves à trois voies (15, 16, 18, 19, 24 et 25) sont basculées. Le cycle de séchage est ensuite répété avec la chambre 12 utilisée pour le séchage,tandis que la chambre 11 est régénéree. Les exemples suivants illustrent les demandes réduites en énergie de régénération et les meilleures possibilités d'abaisser le point de rosée d'un sécheur utilisant le système de régénération à adsorption par chaleur de compression et oscillation de pression selon la présente invention en comparaison avec une régénération classique par chaleur de compression. En particulier, les Exemples 1, 2 et 3 illustrent des cycles de performance par chaleur de compression classique et les Exemples 4, 5 et 6 illustrent la présente invention utilisant le procédé et l'appareil à chaleur de compression et oscillation de pression, en combinaison. L'appareil niis en oeuvre dans tous les exemples était un lit d'essai chargé de gel de silice et équipé d'un réchauffeur et d'un humidificateur. Le réchauffeur et l'humidificateur étaient utilisés pour simuler les conditions de refoulement d'un compresseur à deux étages travaillant dans des conditions ambiantes typiques d'un temps d'été (par exemple 38 C et 50 % d'humidité relative). L'appareil était maintenu dans des conditions d'entrée constantes, d'environ 149 C, d'un point de rosée d'environ 65 C sous pression (25 C à la pression atmosphérique) et sous une pression manométrique d'environ 552 kPa. Durant les périodes de séchage pour l'essai, la température de l'air comprimé d'entrée était maintenue à environ 380C. Des variations à partir de ces conditions nominales sont indiquées dans la description des exemples particuliers. - Exemple I On a procédé pendant 225 minutes à une régéné- ration utilisant le procédé à chaleur de compression de l'art antérieur. La température d'entrée était de 1499C et le point de rosée, à la pression ambiante, était de 24,7 C. Après une période de marche à vide de deux heures, on a commencé une phase d'adsorption de quatre heures en utilisant un débit d'écoulement de 3,3 x 10 -2 centimètres cubes par seconde, dans des conditions normales, une pression manométrique de 552 kPa et une température d'entrée comprise entre 43 C et 38 C. La temperature du point de rosée, telle qu'enregistrée à chaque heure durant le cycle d'adsorption, a pris les valeurs suivantes: - 13,70C, - 10,6 C, - 8,9 C et - 6,7 C. Exemple 2 On a procédé pendant 210 minutes à une régéné- ration en utilisant le procédé à chaleur de compression de l'art antérieur. La température d'entrée était de 147,9 C et le point de rosée, à la température ambiante, était de 24,7 C. Après une période de marche à 'vide de 105 minutes, on a commencé un cycle d'adsorption de quatre heures en utilisant un débit d'écoulement de 3,3 x 10 2 centimètres cubes par seconde, dans des conditions normales, une pression manométrique de 552 kPa et une température d'entrée de 39 C. La température du point de rosée, prise à chaque heure durant le cycle d'adsorption, est passée par les valeurs suivantes: - 13,3 C, - 10,7 C, - 8,3 C et - 6,4 C. Exemple 3 On a procédé pendant 135 minutes à une régéné- ration en utilisant le procédé à chaleur de compression de l'art antérieur. La température d'entrée était de 143 C et le point de rosée, à la pression ambiante, était de ,3 C. Après une période de marche à vide de 90 minutes, on a procédé à un cycle d'adsorptiOn de quatre heures à un débit d'écoulement de 3,4 x 10 2 centimètres cubes par seconde, dans des conditions normales, une pression mano-- métrique de 555 kPa et une température d'entrée comprise entre 39 C et 38 C. La pression a été prise, au point de rosée, à 2,42 heures, 3,25 heures et 4,0 heures, respecti- vement, dans le cycle. Les températures du point de rosée prises pendant le cycle d'adsorption ont été les suivan- tes: - 6,7 C, - 6,5 C et - 8,8 C respectivement. Exemple 4 On a procédé à une régénération en utilisant le procédé à chaleur de compression et oscillation de pression selon l'invention. La régénération a commencé avec une régénération par chaleur de compression pendant minutes. La température d'entrée était de 151 C et le point de rosée était de 24,7 C. Après une période de marche à vide de cinq minutes, on a amorcé la régénération par oscillation de pression qui s'est effectuée pendant 48 minutes à un débit d'écoulement de 2 x 10 3 centimètres cubes par seconde, dans des conditions normales, et à une température comprise entre 49 C et 45 C. Puis on a achevé la purge à basse pression et on a fait fonctionner à vide le lit pendant une période de 102 minutes. Une période d'adsorption de quatre heures a suivi, avec un débit d'écoulement de 3,3 x 10-2 centimètres cubes par seconde, dans les conditions normales, une pression manométrique de 558 kPa et une température d'entrée comprise entre 42 C et C. Le point de rosée, pris à chaque heure de la période d'adsorption, est passé par les valeurs suivantes: - 41 C, - 38 C, - 33 C et - 26 C. La purge par produit à basse pression a représenté 1,4 % du débit d'écoulement du produit. Exemple 5 On a procédé à une régénération en utilisant le procédé à chaleur de compression et oscillation de pression selon l'invention. La phase de régénération par chaleur de compression a duré 90 minutes. La température d'entrée était de 150 C et le point de rosée, à la pres- sion ambiante, était de 24,9 C. Après une période de marche à vide de cinq minutes, la purge par gaz produit à basse pression a été amorcée et a duré 150 minutes, avec un débit d'écoulement de 2 x 10-3 centimètres cubes par seconde, dans des conditions normales,et une température de 44 C. Après-une autre période de marche à vide de 10 minutes, on a procédé à une adsorption durant quatre heures, avec un débit d'écoulement de 3,3 x 10 2 centimè- tres cubes, dans des conditions normales, une pression manométrique de 552 kPa et une température d'entrée de 39,20C. Les points de rosée, pris à chaque heure durant l'adsorption, sont passés par les valeurs suivantes: 43,2 C, - 41,1 C, - 40,70C et - 34,1 C. La purge par produit à basse pression a représenté 4,4.% du débit d'écoulement du produit. Exemple 6 On a procédé à une régénération en utilisant le procédé par chaleur de compression et le procédé par oscillation de pression selon l'invention. La phase à chaleur de compression a duré 95 minutes. Le débit d'écou- lement était de 3,5 x 10- 2 centimètres cubes par seconde, dans les conditions normales, avec une pression manométri- que de 552 kPa. La température d'entrée était de 146 C avec un point de rosée de 24,7 C à la pression ambiante. La purge par gaz produit à basse pression a ensuite commencé et a duré 160 minutes, à un débit d'écoulement de ,2 x 10-4 centimètres cubes par seconde, dans des condi- tions normales, et avec des températures d'entrée compri- ses entre 42 C et 39 C. Après une période de marche à vide de cinq minutes, on a commencé un cycle d'adsorption de quatre heures. Les points de rosée pris à chaque heure durant l'adsorption sont passés par les valeurs suivan- tes: - 37 C, - 32 C, - 25,8 C et - 21 C. La purge par produit à basse pression a représenté 1 % du débit d'écou- lement du produit. Les performances concernant le point de rosée, obtenues dans les Exemples 2, 4, 5 et 6, sont illustrées graphiquement sur la Figure 2 o l'axe des abscisses représente le temps de séchage, en heures, et l'axe des ordonnées représente le point de rosée en degrés centigra- des. Il est particulièrement intéressant de noter la crête du point de rosée, dans l'Exemple 2, qui dure environ 30 minutes dans la période d'adsorption. Comme décrit précé- cemment, un inconvénient du système classique de régéné- ration par chaleur de compression est que ses possibilités en ce qui concerne le point de rosée initial sont affai- blies du fait de la chaleur latente résultant de la régé- nération. Il convient de noter que cette crête du point de rosée est absente dans le procédé de l'invention tel qu'illustré dans les Exemples 4, 5 et 6. Le procédé et le système de régénération selon l'invention apportent des économies notables concernant l'énergie de régénération en comparaison avec les trois types de systèmes de régénération décrits ci-dessus et regroupés dans le Tableau I précédent. Le Tableau II ci-dessous mentionne des données concernant le même sécheur que celui décrit ci-dessus, mais fonctionnant conformément à l'invention. TABLEAU II Conditions de l'air % de purge Point de Demande en énergie d'alimentation rosée 380C 50 % de HR 4,4 % - 40 C 13,2 kW 16 c % de HR 1,0 % - 400C 3 kW 38 C % de HR 1,0 % - 21 C 3 kW Une comparaison des données du Tableau II avec celles du Tableau I montre que la demande en énergie de régénération pour le procédé et le système de régénération selon l'invention, dans des conditions estivales et hivernales, n'est respectivement que de 14,2 % et 9,7 % des demandes comparables pour des sécheurs classiques à chaleur de compression. Cette réduction notable d'énergie, associée au fait que l'on évite les crêtes de point de rosée et au fait que les oscillations de température sont plus faibles dans l'agent dessiccant, rendent la régénéra- tion conforme à l'invention très souhaitable en comparai- son avec les techniques de l'art antérieur. La régénération effectuée conformément à l'invention, tout en offrant un procédé de séchage de gaz demandant peu d'énergie pour atteindre de bas points de rosée, sans nécessiter de réchauffeur auxiliaire, peut également être réalisée avec un réchauffeur auxiliaire (représenté en trait tireté en 30 sur la Figure 1) pour atteindre un point de rosée encore plus bas. Il est prévu que l'utilisation d'un réchauffeur auxiliaire, mis en oeuvre avec une régénération par chaleur de compression/ oscillation de pression, en combinaison, conformément à l'invention, accroît l'aptitude à faire baisser le point de rosée avec des demandes en énergie plus basses que celles des systèmes de régénération connus. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé et à l'appareil décrits et représentés sans sortir du cadre de l'invention. En particulier, il est bien entendu que le système peut être utilisé pour séparer, non seulement l'eau de l'air comme décrit dans ce mémoire, mais aussi d'autres liquides et gaz. REVENDICATIONS 1. Procédé de régénératioh d'un lit de matière adsorbante sur lequel de l'eau est adsorbée, caractérisé en ce qu'il comprend un processus de régéné- ration en deux phases, la première phase utilisant la chaleur présente dans le gaz de refoulement d'un compres- seur (14) pour désorber une partie de l'humidité du lit adsorbant (12) en régénération, et la seconde phase utilisant un gaz de purge sec, à basse pression, pour désorber davantage d'humidité du lit adsorbant. 2. Procédé selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la régénération utilise en outre une période de marche à vide suivant la purge par basse pression et avant le retour du lit adsorbant dans un cycle d'adsorption. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le gaz sec de purge utilisé pour la seconde phase de la régénération est un gaz produit provenant d'un second lit d'adsorption (11). 4. Appareil de régénération d'un lit (12) de matière adsorbante sur lequel de l'eau est adsorbée, à la suite du passage d'un gaz comprimé à travers ce lit, caractérisé en ce qu'il comporte des premiers moyens (14) destinés à comprimer un gaz d'alimentation pour le faire passer ensuite à travers le lit adsorbant, la compression provoquant un échauffement du gaz d'alimentation au-dessus de la température d'alimentation en entrée, des seconds moyens (16) destinés à faire passer sélectivement le gaz chauffé d'alimentation, refoulé du compresseur, à travers le lit adsorbant chargé d'humidité afin de désorber une partie de l'humidité du lit, des troisièmes moyens (18, 26) destinés à abaisser sélectivement le lit adsorbant à une pression inférieure, des quatrièmes moyens (25) destinés à faire passer sélectivement un gaz produit sec à travers le lit, sous la pression inférieure, pour désorber davantage d'humidité du lit, et des cinquièmes moyens destinés à commander les deuxième, troisième et quatrième moyens pour qu'ils fonctionnent suivant une séquence effectuant une régénération en deux phases. 5. Appareil selon la revendication.4, carac- térisé en ce que le lit à régénérer comprend un 'lit faisant partie d'un système d'adsorption à deux lits (11, 12), des moyens destinés à faire passer sélectivement un gaz produit sec à travers le lit à régénérer comprenant un élément (25) destiné à diriger un gaz produit sec prove- nant de l'autre lit adsorbant pour le faire passer à travers le lit à régénérer.