FR 2617911 A1 19890113 FR 8806804 A 19880520 L'invention concerne d'une manière générale les blocs de poudre de propergol solide et des générateurs de gaz comprenant des moteurs-fusées qui utilisent des blocs de poudre de propergol solide. L'invention concerne plus particulièrement des blocs de poudre de propergol solide ayant des débits d'écoulement massiques variables, ainsi que des générateurs de gaz les utilisant. Il est souvent considéré comme souhaitable de faire varier le débit d'écoulement massique du propergol solide dans un moteur-fusée, par exemple pour produire une phase de fonctionnement à haute pression et haute accéléra- tion, par poussée auxiliaire, suivie d'une phase de maintien & basse pression. Un moteur-fusée à débit d'écoulement massique variable peut être obtenu par une i variation de la configuration nominale du bloc de poudre. Par exemple, on peut former dans la partie arrière d'un bloc de poudre une perforation de configuration en étoile s'étendant axialement à cette partie pour obtenir une grande surface spécifique de combustion du propergol o le ) propergol brûle radialement ainsi qu'axialement pour une phase de fonctionnement en poussée auxiliaire du moteur. La partie avant du bloc de poudre peut être réalisée sous la forme d'un brûleur frontal dans lequel la partie du bloc de poudre n'est pas perforée ou bien, si elle est perforée, la 5. surface spécifique définissant la perforation est inhibée de façon que le propergol ne brûle que dans la direction axiale de la partie du bloc de poudre pendant une phase de fonctionnement en maintien. Un débit d'écoulement massique variable peut également être produit par un moteur-fusée à pulsations tel que celui décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 3 888 079. Un tel moteur-fusée comporte au moins deux chambres coaxiales de combustion disposées l'une derrière l'autre, le bloc de poudre de la chambre avant de combus- tion pouvant être configuré pour une phase de poussée auxiliaire et le bloc de poudre de la chambre arrière de combustion pouvant être configuré pour une phase de maintien. Ces moteurs pulsés, qui exigent des configura- tions de cloison perfectionnées séparant les chambres de combustion, ne conviennent pas à de nombreuses applications telles que dans des actionneurs pour ériger des tubes lance-missiles dans lesquels on souhaite une configuration de b: _ de poudre peu coûteuse et simple, tout en étant fiable. Cependant, les blocs de poudre étaient habituellement configurés de façon à produire une phase initiale de poussée auxiliaire suivie d'une phase de fonctionnement en maintien pour satisfaire les exigences habituelles des moteurs-fusées. Cependant, il existe des exigences portant sur des blocs de poudre de propergol solide, dans lesquelles on souhaite produire initialement une phase de maintien, à débit massique relativement faible, suivie d'une phase de poussée auxiliaire à débit massique plus élevé. En outre, il peut être souhaitable que la phase de poussée auxiliaire soit suivie d'une autre phase de maintien. Par exemple, dans un actionneur pour ériger un tube lance-missile, la pression demandée pour maintenir le tube en position verticale est relativement basse par rapport à celle demandée pour réagir aux efforts du lancement. Il est donc nécessaire de fournir davantage de pression à l'actionneur en un temps très court afin qu'il puisse supporter les forces élevées s'exerçant pendant le lancement et qu'il ne s'effondre pas. Après que cette pression plus élevée a été établie dans l'actionneur, on peut alors souhaiter maintenir cette pression pendant une période de temps au cours de laquelle le missile peut être lancé. Il est donc considéré comme souhaitable qu'un bloc de poudre pour un tel actionneur comporte des parties extrêmes ayant une faible surface spécifique de combustion pour un fonctionnement en régime constant en maintien et une partie médiane qui présente une grande surface spécifique de combustion pour une phase de fonctionnement en poussée auxiliaire. Pour une phase de maintien à génération de gaz relativement faible, une partie du bloc de poudre de propergol peut habituellement être constituée par ce qui est connu sous le nom de brûleur frontal, c'est-à-dire que la partie du 'loc de poudre ne présente pas de perforation ou bien, si elle est perforée, la surface s'étendant le long de la perforation est inhibée. En conséquence, le front de flamme suit une surface qui est disposée à peu près perpendiculairement à l'axe longitudinal et la flamme se propage dans une direction longitudinale de la partie du bloc de poudre, de son extrémité arrière vers son extrémité avant. Par ailleurs, une partie de bloc de poudre pour la phase en poussée auxiliaire peut être perforée longitudina- lement afin que la flamme non seulement puisse se propager dans sa direction longitudinale, mais qu'elle se propage aussi à partir de l'intérieur de la perforation, dans des directions radiales de la partie du bloc- de poudre pour générer ainsi du gaz plus rapidement. L'utilisation de revêtements d'arrêt de combus- tion liés au bloc de poudre de propergol, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 427 805, constitue un moyen pour réduire sélectivement la vitesse de combustion o ceci est souhaitable, mais n'offre pas commodément un moyen de produire une partie de bloc de poudre à brûleur d'extrémité arrière brûlant relativement lentement, suivie d'une partie de bloc de poudre brûlant plus vite. Pendant la combustion d'une partie de bloc de poudre à brûleur frontal, il est généré des gaz qui provoquent l'application de pressions sur le bloc de poudre. Des blocs de poudre de propergol solide sont habituellement composés d'une matière élastomérique de faible module qui, si elle n'est pas convenablement supportée, peut tendre à se fissurer ou à "s'enfoncer" sous de telles pressions. Cette fissuration peut avoir pour résultat un accroissement si important de la surface spécifique de combustion qu'une détonation indésirable risque de se produire. Par conséquent, la différence entre la pression exercée par les gaz générés autour d'un bloc de poudre et la preL -on relativement basse régnant à l'intérieur de la cavité de la partie médiane du bloc de poudre peut avoir pour résultat une fissuration indésirable du propergol ou son "enfoncement". Un objet de l'invention est de proposer un bloc de poudre de propergol solide qui brûle de façon à présenter une phase de maintien à débit d'écoulement massique relativement bas, suivie d'une phase de fonction- nement en poussée auxiliaire à débit d'écoulement massique plus élevé, et qui s'oppose de façon fiable à la fissura- tion durant la phase de maintien. Un autre objet de l'invention est de proposer un bloc de poudre de propergol solide dans lequel la phase de poussée auxiliaire est ensuite suivie d'une autre phase de maintien à débit d'écoulement massique relativement faible. Un autre objet de l'invention est de proposer un générateur de gaz à propergol solide dont le fonctionne- ment repose sur des niveaux de débit d'écoulement massique variables sans nécessiter soit une valve de commande variable, soit des propergols multiples ou des allumeurs multiples. Un autre objet de l'invention est de proposer un bloc de poudre de propergol solide peu coûteux et simple, bien que fiable, pour un actionneur destiné à dresser un tube lance-missile. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels: la figure 1 est une élévation d'un actionneur de dressage relié à un tube lance-missile, représenté à la fois en position dressée (en trait plein) et en position non dressée (en traits mixtes),lequel actionneur est mû par un bloc de poudre de propergol solide selon l'invention; la figure 2 est une vue en bout d'un générateur de gaz selon l'invention; la figure 3 est une coupe longitudinale du générateur de gaz de la figure 2, suivant la ligne 3-3 de la figure 2; la figure 4 est une vue rapprochée de détail du cercle 4- 4 de la figure 3; et la figure 5 est une vue schématique d'une partie du bloc de poudre de la figure 3, illustrant le diagramme de propagation de flamme. En référence à la figure 1, il est illustré en , en traits mixtes, un tube lance-missile. Le tube 10 s'étend horizontalement sur le sol dans une position rentrée. Il est illustré en 12, en traits mixtes, un dispositif d'actionnement destiné à faire passer le tube 10 dans une position verticale ou presque verticale pour le lancement. Le tube de lancement est illustré en 14 dans la position verticale ou presque verticale. La référence numérique 16 désigne l'actionneur après qu'il a effectué le mouvement du tube 14 jusque dans la position verticale. L'actionneur 16 comprend une série d'éléments télescopiques 18 qui sont mûs pour dresser rapidement le tube 14 pour le lancement par un générateur de gaz illustré globalement en 20, qui peut avoir une longueur habituellement d'environ 63,5 cm et un diamètre habituellement d'environ 11,5 cm. Le générateur 20 de gaz est représenté plus en détail sur les figures 2, 3 et 4. Il est réalisé sous la forme d'une cartouche allongée, globalement cylindrique 22, qui peut de préférence être insérée dans l'élément téles- copique de plus faible diamètre qui, dans ce cas, est l'élément télescopique supérieur 18 de l'actionneur, qui sert alors d'enveloppe 24 pour le générateur. Après l'utilisation de la cartouche 22 pour dresser le tube de lancement, cette cartouche peut être remplacée par une autre. Il n'est cependant pas essentiel à la présente invention que le générateur de gaz soit une cartouche. Par exemple, dans une application à un mrmur-fusée, l'isola- -teur du bloc de poudre de propergol peut être convenable- ment fixé à l'enveloppe du moteur-fusée. Le générateur 20 de gaz comprend un bloc de poudre 26 de propergol solide qui est composé d'une masse allongée globalement cylindrique 28 formée d'un propergol solide. Le propergol solide 28 peut être composé de toutes matières convenables telles que, par exemple, la composi- tion suivante dans laquelle les pourcentages sont donnés en poids: Polymère polybutadiénique liquide à terminaison carboxy (combustible) 18, 73% Expoxyde liquide de durcissement (combustible) 1,0% Octoate de chrome utilisé comme catalyseur de durcissement 0,02% Noir de carbone Thermax opacifiant 0,25% Agent de refroidissement granulaire oxamidique, suppresseur de vitesse de combustion (combustible) 2,50% Monopropergol granulaire constitué de dihydroxyoxime (C2H404N2) (comburant et combustible) 32,00% Comburant granulaire constitué de NH4ClO4 45,50% Les deux premières matières énumérées ci-dessus sont réglées légèrement en fonction de principes couramment connus dans la technique à laquelle cette invention a trait pour ajuster les propriétés de tension du propergol. Bien que ce propergol soit une matière préférée à utiliser dans des actionneurs pour dresser des tubes lance-missiles, il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à ce propergol particulier, mais qu'elle peut s'appliquer à tout propergol convenant à une application particulière. Une couche de matière isolante 32, qui peut être composée de toutes matières assurant une isolation convenable, par exemple une matière du type EPDM, est liée au propergol 28 afin d'être disposée entre ce dernier et l'enveloppe 24, sur la longueur du propergol 28, et est liée à l'extrémité avant 30 de la cartouche 22 de proper- gol. Dans ce mémoire, l'expression "extrémité arrière" entend signifier l'extrémité d'un bloc de poudre qui est destinée à amorcer la combustion, et l'expression "ex- trémité avant" entend signifier l'autre extrémité d'un bloc de poudre. Pour des raisons de commodité d'illustration, le bloc de poudre 26 est divisé en un tronçon arrière 34, un tronçon médian 36 et un tronçon avant 38. La combustion du bloc de poudre 26 commence au tronçon arrière 34 et s'achève au tronçon avant 38, et un- allumeur convenable (non représenté) est disposé de façon à amorcer la combustion du tronçon arrière 34. Pour élever un tube lance-missile habituel jusqu'à sa position de lancement 14, une pression allant de peut-être 21 000 kPa à peut-être 4200 kPa, de la position horizontale à la position verticale, respectivement, peut être demandée. Pour atteindre une telle pression, le tronçon arrière 34 présente avantageusement une configura- tion globale du propergol en combustion frontale. Comme illustré, le tronçon arrière 34 est partiellement traversé d'une perforation 42 afin de faciliter l'obtention de l'allumage et d'un débit d'écoulement massique particulier, souhaité pour la phase de maintien pour la montée du tube 14. Le tube 14 peut être maintenu en position pendant le lancement d'un missile à partir de ce tube et des forces notablement plus grandes sont exercées sur l'actionneur 16 pendant ce lancement. Pour empêcher l'actionneur 16 de s'affaisser pendant le lancement du missile, il est demandé une pression notablement plus élevée par rapport à la pression de fin de course de l'actionneur, cette pression pouvant atteindre, peut-M-re, 21 000 kPa. Pour obtenir une telle pression notablement plus élevée, c'est-à-dire une phase en poussée auxiliaire, conformément à l'invention, une cavité 44, qui est de préférence coaxiale au bloc de poudre 26, est réalisée de façon à traverser longitudinalement le tronçon médian 36 de la masse 28 de propergol pour former une paroi 46 de propergol à l'intérieur du bloc de poudre 26, laquelle paroi s'étend longitudinalement sur la longueur du tronçon médian 36 et aboutit au tronçon arrière 34 de manière que la paroi 46 ne pénètre pas dans le tronçon arrière 34. La paroi 46 présente ce qui pourrait être appelé une surface encastrée 48 de propagation de flamme à l'intérieur de la masse 28 de propergol pour établir, comme illustré sur la figure 5, une propagation de flamme dans des directions radiales du bloc de poudre 26, sur la longueur du tronçon médian 36, pour une surface spécifique de combustion notablement accrue et donc une pression notablement plus élevée pendant la phase de' fonctionnement en poussée auxiliaire. La cavité 44 étant située à l'intérieur du bloc de poudre 26, les forces agissant sur la masse 28 de propergol pendant la phase initiale de maintien peuvent provoquer un effondrement du propergol 28 autour de la cavité 44 si la paroi 46 n'est pas convenablement soutenue. Pour empêcher cet effondrement du propergol 28 pendant la phase initiale de maintien, conformément à une forme préférée de réalisation de l'invention, la cavité 44 est amenée à s'étendre à travers le tronçon avant 48 et un bouchon 50 de support est inséré dans la cavité 44. Bien que le bouchon 50 puisse être composé de toutes matières convenables pouvant soutenir de façon appropriée le propergol 28 pour l'empêcher de s'effondrer, il est avantageux que le bouchon 50 soit composé d'une matière inerte non combustible, par exemple de la toile de lin imbibée de résine phénolique. En référence à la figure 4, pour établir une propagation efficace de la flamme le long de la paroi 46 conformément à l'invention, le bouchon 50 est dimensionné de façon à former un intervalle d'air, illustré en 52, entre ce bouchon 50 et la paroi 46, et le bouchon 50 est de préférence fixé en position comme décrit ci-après afin que l'intervalle 52 soit maintenu autour de ce bouchon 50. Bien qu'il soit nécessaire que l'intervalle 52 soit assez grand pour établir une propagation efficace de la flamme, il doit également être assez petit pour empêcher le propergol 28 de se fissurer de façon indésirable, ce qui peut aboutir à des O pressions indésirablement élevées ou même à une détonation pendant la combustion du tronçon arrière 34. La dimension de l'intervalle 52 peut varier en fonction de facteurs tels que le type du propergol, la gamme des températures, la configuration du propergol et les pressions initiales, et elle peut être déterminée par l'utilisation de principes couramment connus du spécialiste de la technique à laquelle l'invention a trait. Dans le cas du propergol décrit ci- dessus et de la configuration et la dimension du bloc de poudre montrées sur les figures 2, 3 et 4 et décrites ici, l'intervalle 52 est de préférence compris entre environ 0,25 et 0,75 mm, et il est plus avantageusement d'environ 0,50 mm. Dans certaines applications de l'invention telles que pour certains types de générateurs de gaz, il est envisagé qu'il puisse être souhaitable de maintenir la phase de poussée auxiliaire pendant la partie restante de la combustion du bloc de poudre de propergol 26. Pour obtenir de tels résultats, l'intervalle 52 peut être réalisé de façon à s'étendre sur la longueur des deux tronçons médian et avant 36 et 38, respectivement. Conformément à d'autres applications, une fois que la pression de poussée auxiliaire a été atteinte, il peut être souhaitable de maintenir cette pression de poussée plus élevée pendant une certaine période de temps. Dans l'application à l'actionneur 16 de la figure 1, une fois que la pression de poussée auxiliaire, pouvant être de 21 000 à 28 000 kPa, a été atteinte, il peut être souhai- table de maintenir cette pression pendant une période de temps de 30 à 60 secondes, peut-être, pour définir une fenêtre pendant laquelle le missile peut être lancé à partir du tube 14. Pour établir une telle phase de maintien conformément à une forme préférée de réalisation de l'invention, la partie du bouchon 50 se trouvant dans le tronçon avant 38 du bloc de poudre est dimensionnée de façon à établir un intervalle ou espace 54 de, peut-être, 6,5 mm entre le bouchon 50 et la paroi 46, lequel inter- valle est rempli d'une matière isolante 56 qui est liée à la paroi 46 par un liant convenable illustré en 58, de façon à se comporter comme un inhibiteur le long de la partie de la paroi 46 située dans le tronçon avant 38 du bloc de poudre pour transformer ainsi le tronçon avant 38 du bloc de poudre en un tronçon de brûleur frontal de débit d'écoulement massique plus faible. La matière isolante 56 peut également être convenablement liée au bouchon 50 et peut être composée de la même matière que l'isolateur 32, ou d'une matière différente. La matière isolante 56 étant liée à la paroi 46 dans le tronçon avant 38 de façon à se comporter comme un inhibiteur, le front de flamme ne peut pas s'étendre plus loin le long de la paroi 46 du tronçon 0 avant 38 et la flamme ne peut donc pas se propager radialement vers l'extérieur de celui- ci. Par conséquent, la surface spécifique le long de laquelle la flamme se propage diminue notablement du tronçon médian au tronçon avant pour établir une phase de fonctionnement en maintien. En référence de nouveau à la figure 5, il est illustré le changement affectant la propagation de la flamme de la phase de combustion rapide en poussée auxiliaire du tronçon médian 36, dans lequel la flamme se propage radialement vers l'extérieur ainsi que longitudinalement pour fournir o une pression plus élevée, à la phase de maintien, à combustion plus lente, du tronçon avant 38, dans laquelle la flamme se propage longitudinalement, mais non radiale- ment de façon notable, pour maintenir la pression établie durant la phase en poussée auxiliaire. !5 On verse la matière isolante 56 dans l'espace 54 après avoir mis en place le bouchon 50, puis on la laisse durcir et se lier à la paroi 46 et au bouchon. 50. Pour empêcher une partie quelconque de la matière isolante 56 de pénétrer dans l'intervalle 52 utilisé pour la phase de poussée auxiliaire durant cette opération de versement et de durcissement, conformément à une forme préférée de réalisation de l'invention, une petite partie 60 du bouchon , située à l'extrémité avant du tronçon médian 36, est de préférence dimensionnée, comme cela est mieux illustré sur la figure 4, de façon à avoir le même diamètre que la paroi 46 afin de former un joint étanche empêchant l'entrée de la matière isolante 56 dans l'intervalle 52 pendant que la matière isolante est versée et qu'elle durcit, et afin aussi d'assurer l'uniformité de l'intervalle 52 autour du bouchon 50. Pour empêcher en outre la matière isolante 56 d'arriver dans l'intervalle 52 pendant qu'elle est versée et qu'elle durcit, une petite partie, illustrée en 62, de la matière isolante, ayant une profondeur de peut- être environ 3,2 mm, est d'abord versée avec soin et laissée durcir, après quoi, la partie 62 se comportant comme une barrière, la partie restante de la matière isolante 62 est versée et laissée durcir. La partie 62 peut être durcie à une température d'environ 15 à 38'C pendant une a deux heures avant que la partie restante de la matière isolante inhibitrice 56 soit coulée, laquelle peut ensuite être durcie à une température comprise entre environ 21 et 38 C pendant 48 à 60 heures. Avant de verser la matière d'inhibition 56, les surfaces à lier doivent être séchées pendant une période de temps convenable, par exemple a une température d'environ 77 à 93'C pendant 16 à 24 heures, puis une matière convenable de liaison, telle qu'un adhésif "'Chemlok 205" doit être appliquée sur les surfaces à lier et laissée sécher à l'air pendant 15 à 30 minutes, puis durcie à environ 82 à 93C pendant une à deux heures. "Chemlock" est une marque commerciale de la Firme Hughson Chemicals. Pour égaliser les pressions entre les ex- trémités avant et arrière du bloc de poudre 26 afin de le protéger pendant la combustion, plusieurs trous d'évent illustrés en 64 sur la figure 2 sont prévus dans la périphérie extérieure de l'isolateur 32 afin de s'étendre longitudinalement sur toute la longueur du bloc de poudre 26 et de déboucher aux extrémités avant et arrière pour établir une communication de pression entre elles. Pendant la combustion du tronçon arrière 34 du bloc de poudre, les pressions qui s'accumulent, comprenant la pression uniforme entourant la circonférence du bloc de poudre 26, produite par les trous d'évent 64, exercent des forces agissant radialement vers l'intérieur sur le propergol 28 pour provoquer la fermeture de l'intervalle 52. Comme indiqué précédemment, cet intervalle 52 doit être assez petit pour qu'aucune fissuration du propergol 28 ne se produise lorsque l'intervalle 52 est fermé. Le bouchon 50 agit ensuite de façon à soutenir le propergol 28 pour l'empêcher t de s'effondrer vers l'intérieur, dans la cavité 44, ou pour l'empêcher de se fissurer. Apres que le tronçon arrière 34 du bloc de poudre a été brûlé et que la flamme s'est propagée jusqu'à la cavité 44, la pression agissant alors sur la paroi 46 et la pression entourant le bloc de poudre 26 et régnant dans les trous d'évent 64 s'égalisent et, en conséquence, l'intervalle 52 s'ouvre assez pour établir une grande surface spécifique le long de la paroi 46 pour que la flamme se propage dans la direction radiale du tronçon D médian 36 du bloc de poudre afin de générer plus rapidement des gaz pour la phase de poussée auxiliaire. Apres qu'un missile a été lancé, il peut être souhaitable de rentrer les éléments télescopiques 18 pour replacer le tube dans la position horizontale 10. Si, après que le propergol 28 a été brûlé, des débris tombent au fond de l'actionneur 16, ils peuvent provoquer un blocage indésirable pendant le repli des éléments télescopiques 18. Pour empêcher ce blocage de se produire, conformément à une forme préférée de réalisation de l'invention, au moins deux O éléments tubulaires rigides 66 de support sont insérés sur des côtés opposés du bloc de poudre 26, dans les trous d'évent 64, comme illustré sur la figure 2, afin de s'étendre sur la longueur de l'isolateur 32 pour empêcher son repli après la combustion du propergol 28. De plus, un bouchon 68 en matière non combustible ou inerte, qui peut être en la même matière que celle dont le bouchon 50 est composé, ou bien en une matière différente, est inséré à l'extrémité avant 30 du bloc de poudre 26 entre l'isolateur 32 et la matière isolante 56 et est lié à ceux-ci pour maintenir les éléments isolants 32 et 56 et le bouchon 50 en position après que le propergol 28 a brûlé. Après que le propergol 28 a été versé au moyen d'un mandrin ou de plusieurs mandrins pour les cavités comprenant la cavité 44 et après qu'on l'a laissé durcir conformément à des principes couramment connus du spécia- liste de la technique à laquelle l'invention a trait, les bouchons 50 et 68 sont mis en place. La matière isolante 56 est ensuite versée et laissée durcir et elle se lie & la paroi 46 et aux surfaces des bouchons 50 et 68 comme décrit précédemment, puis la matière isolante 32 est versée autour du bloc de poudre et on l'a laisse convenablement durcir conformément à des principes communément connus du spécialiste de la technique à laquelle l'invention a trait, et les éléments de support 66 sont mis en place. En variante, l'isolateur 32 peut d'abord être préparé et le bloc de poudre 26 peut être coulé dans cet isolateur. Lorsque la cartouche résultante 22 est prête à être utilisée, elle peut convenablement être insérée dans une enveloppe 24 de dimension appropriée d'un actionneur 16. Après l'utilisation, la cartouche 22 peut alors être remplacée par une autre cartouche. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au bloc de poudre de propergol solide décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Bloc de poudre de propergol solide, caractérisé en ce qu'il comporte une masse allongée (28) de propergol solide ayant deux tronçons extrêmes (34, 38), une paroi (46) située à l'intérieur de la masse allongée et s'étendant longitudinalement à elle pour définir une cavité (44) qui s'étend longitudinalement et partiellement à travers la masse de propergol solide, mais qui ne pénètre pas dans au moins l'un (34) des tronçons extrêmes de la masse de propergol solide, et un bouchon (50) disposé dans la cavité, afin de soutenir la masse de propergol solide, le bouchon étant dimensionné pour établir un intervalle (52) entre lui-même et la paroi sur au moins une partie de sa longueur afin de former une surface longitudinale de propagation de la flamme à l'intérieur de la masse de propergol solide. 2. Bloc de poudre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la largeur de l'intervalle est comprise entre environ 0,25 et 0,75 mm. 3. Bloc de poudre selon la revendication 1, caractérisé en ce que la paroi s'étend longitudinalement à la masse de propergol solide, à travers l'autre (38) des tronçons extrêmes de cette masse de propergol solide, de manière que la cavité s'étende à travers l'autre des i tronçons extrêmes de la masse de propergol solide, le bloc de poudre comprenant en outre des moyens d'inhibition (58) situés sur la paroi à l'intérieur dudit autre tronçon extrême. 4. Bloc de poudre selon la revendication 3, ) caractérisé en ce que les'moyens d'inhibition comprennent une matière isolante disposée dans ledit autre tronçon extrême, entre la paroi et le bouchon, et liée à ladite paroi. 5. Bloc de poudre selon la revendication 3, caractérisé en ce que le bouchon comprend une partie (60) qui est disposée entre la partie du bouchon dimensionnée pour former ledit intervalle et la partie du bouchon située dans ledit autre tronçon extrême de la masse de propergol solide, ladite partie (60) du bouchon étant dimensionnée pour établir un contact étanche avec la paroi. 6. Bloc de poudre selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un isolateur (32) entourant le propergol solide sur toute sa longueur et portant contre ce propergol, et un bouchon (68) disposé entre l'isolateur et les moyens d'inhibition, auxquels il est lié, dans ledit.autre tronçon extrême. 7. Bloc de poudre selon la revendication -3, caractérisé en ce que les deux tronçons extrêmes sont des tronçons à combustion frontale. 8. Bloc de poudre selon la revendication 3, caractérisé en ce que la largeur de l'intervalle est comprise entre environ 0,25 et 0,75 mm. 9. Bloc de poudre selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un isolateur (32) entourant le propergol solide sur sa longueur et portant contre ce propergol, et des moyens d'évent (64) situés dans l'isolateur et s'étendant sur la longueur du bloc de poudre pour égaliser les pressions à l'avant et à l'arrière du bloc de poudre. 10. Bloc de poudre selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins l'un des tronçons extrêmes est un tronçon à combustion frontale. 11. Générateur de gaz caractérisé en ce qu'il comporte une enveloppe allongée (24), un bloc de poudre de propergol solide (26) ayant un tronçon avant (38), um tronçon médian (36) et un tronçon arrière (34) disposés bout à bout dans l'enveloppe, une paroi (46) située à l'intérieur du bloc de poudre et s'étendant longitudinale- ment à travers au moins le tronçon médian et aboutissant au tronçon arrière pour définir une cavité (44) qui s'étend longitudinalement à travers au moins le tronçon médian et qui aboutit au tronçon arrière, et un bouchon (50) disposé dans la cavité afin de soutenir le bloc de poudre, le bouchon étant dimensionné pour définir un intervalle (52) entre lui et la paroi sur au moins une partie de sa longueur afin de former à l'intérieur du bloc de poudre une surface longitudinale de propagation de la flamme. 12. Générateur de gaz selon la revendication 11, caractérisé en ce que la largeur de l'intervalle est comprise entre environ 0,25 et 0,75 mm. 13. Générateur de gaz selon la revendication 1l, caractérisé en ce que la paroi s'étend longitudinale- ment à la masse de propergol solide à travers le tronçon avant de manière que la cavité s'étende à travers le tronçon avant, le générateur de gaz comprenant en outre des moyens d'inhibition (58) situés sur la paroi dans le tronçon avant. - 14. Générateur de gaz selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens d'inhibition compren- nent une matière isolante disposée dans le tronçon avant entre la paroi et le bouchon et liée à la paroi. 15. Générateur de gaz selon la revendication L3, caractérisé en ce que le bouchon comprend une partie (60) qui est disposée entre la partie du bouchon dimension- nee pour former ledit intervalle et la partie du bouchon située dans le tronçon avant du bloc de poudre, laquelle partie (60) du bouchon est dimensionnée pour établir un contact étanche avec la paroi. 16. Générateur de gaz selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un isolateur (Z2) entourant le bloc de poudre de propergol solide sur sa longueur et portant contre lui, et un bouchon (68) disposé dans le tronçon avant entre l'isolateur et les moyens d'inhibition et auxquels il est lié. 17. Générateur de gaz selon la revendication 13, caractérisé en ce que le tronçon arrière et le tronçon avant sont des tronçons à combustion frontale. 18. Générateur de gaz selon la revendication 13, caractérisé en ce que la largeur de l'intervalle est comprise entre environ 0,25 et 0,75 mm. 19. Générateur de gaz selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un isolateur (32) entourant le bloc de poudre de propergol solide sur sa longueur et portant contre lui, et des moyens d'évent (64) situés dans l'isolateur et s'étendant sur la longueur du bloc de poudre de propergol solide pour égaliser les pressions à l'avant et à l'arrière du bloc de poudre. 20. Générateur de gaz selon la revendication 11, caractérisé en ce que le tronçon arrière du bloc de poudre est un tronçon à combustion frontale.