FR 2610638 A1 19880812 FR 8701690 A 19870211 --26 1 0 6 3 8 Perfectionnements aux procédés et dispositifs pour le craquage catalytique de charges d'hvdrocarbures. La présente invention concerne le craquage catalyti- que de charges dthydrocarbures. Elle a plus particulière- ment pour objet des perfectionnements apportés à la sé- paration des effluents de la réaction de craquage et du catalyseur usé. On sait que, dans les procédés dits de craquage catalytique (en anglais Fluid Catalytic Cracking ou encore procédé FCC), la charge d'hydrocarbures est vapo- risée par mise en contact à haute température avec un catalyseur de craquage approprié, maintenu en suspension. Après que l'on ait atteint par craquage des hydrocarbures la gamme de poids moléculaires désirée, avec un abaisse- ment correspondant des points d'ébullition, le catalyseur est rapidement séparé des produits plus légers obtenus; il est ensuite régénéré par combustion du coke déposé à sa surface lors de la réaction, puis renvoyé avec la char- ge d'hydrocarbures dans la zone réactionnelle. Dans la pratique, le catalyseur régénéré (à une température généralement supérieure à 6000C) et la charge à traiter sont mis en contact en continu dans un réacteur tubulaire vertical ou incliné. Ce dernier, lors 'il fonctionne en mode ascendant, est souvent dési ar les spécialistes par le terme anglais de "riser, et dési- gné par le terme "dropper" lorsqu'il fonctionne en mode descendant. La charge, préchauffée habituellement à une température de 80 à 4000C et injectée à une pression comprise entre 0,7.105 et 3,5.105 Pascals relatifs, se vaporise, puis craque au contact des sites actifs du catalyseur, tout en assurant le transport pneumatique des grains de celuici, dont la taille moyenne souhaitée est d'environ 70 am. Après un temps de contact de l'ordre de 0,1 à 10 secondes, les vapeurs d'hydrocarbures, à une température de l'ordre de 475 à 5750C, sont séparées du catalyseur usé à l'aide d'un séparateur balistique disposé à la sortie du réacteur tubulaire. Ce séparateur est situé 2610 6 3 8 -2- dans une zone en haut de laquelle montent les vapeurs d'hydrocarbures qui, après récupération des fines de catalyseur par un cyclone, sont envoyées vers le dispositif de fractionnement. Les grains de catalyseur tombent par gravité en bas de cette zone dans un milieu en lit fluidisé dense o, afin d'être complètement séparés des hydrocar- bures encore présents dans les pores, ils sont strippés à la vapeur. Les grains de catalyseur strippés sont en- suite évacués vers un régénérateur, dans lequel l'acti- vité catalytique est restaurée par combustion du coke déposé au cours de la réaction de craquage. Lors de la régénération, la chaleur de combustion se répartit entre le catalyseur (environ 70%)et les fumées de régénération. Le catalyseur régénéré est recyclé vers la zone réactionnelle, o la fraction de la chaleur de combustion du coke transmise au catalyseur dans le régé- nérateur est utilisée pour vaporiser la charge, fournir la chaleur de réaction (endothermique) et compenser les diverses pertes thermiques, en assurant ainsi l'équilibre thermique de l'unité. La durée d'un cycle moyen, pour le catalyseur, est d'environ 15 minutes. Le procédé FCC est donc mis en oeuvre de façon telle que l'unité de craquage soit en équilibre thermique, toute la chaleur nécessaire étant apportée par la combustion du coke déposé au cours de la réaction de craquage sur les grains de catalyseur. Le couple "température de préchauffage de la charge-circulation du catalyseur régénéré" est ainsi ajusté de façon à obtenir la tempéra- ture de réaction désirée dans toute la zone réactionnelle et, en particulier, en sortie du réacteur. La quantité de coke déposée sur le catalyseur est donc une variable fondamentale de la réaction, puisqu'elle contribue à l'apport de chaleur nécessaire au craquage des hydrocarbures. Cependant, il arrive bien souvent que la quantité de coke quisedépcsoe sur les grains de catalyseur, pendant la réaction, soit supérieure à celle qui est néces- saire pour assurer l'équilibre thermique de l'unité: - 3- - c'est notamment le cas lorsque les charges d'hy- drocarbures à craquer sont riches en produits lourds tels que des asphaltènes ou des composés à haute teneur en métaux; - c'est aussi ce qui se produit souvent en raison d'une mauvaise qualité de la séparation des effluents de la réaction de craquage ou de la médiocre qualité du strippage des grains de catalyseur provenant de cette réaction. Cet excès de coke envoyé dans le régérateur est dû,au moins en partie, au fait que des quantités non négligeables de résidus hydrocarbonés (dont la teneur en hydrogène peut être comprise entre 5 et 10c en poids) ne peuvent être séparées des grains de catalyseur par les moyens habituels de séparation. Ceci conduit à une température de régénération trop élevée,qui est nuisible au bon fonctionnement de l'unité, au détriment de la quantité de produits valorisables récupérés dans la zone de fractionnement. Les développements les plus récents, dans le domaine du craquage catalytique, ont visé jusqu'à présent à remé- dier aux inconvénients précédemment cités: - soit en extrayant la chaleur excédentaire du régénérateur, de facon à limiter l'augmentation de la température de régénération, - soit en effectuant la régénération en deux étapes, ce qui permet d'atteindre pour le catalyseur des tempé- ratures finales de régénération beaucoup plus élevées. La présente invention a pour but d'améliorer de façon substantielle la qualité de la séparation des ef- fluents de la réaction de craquage et celle du strippage du catalyseur, de façon à limiter les pertes en résidus hydrocarbonés et à régénérer du catalyseur usé ne conte- nant sensiblement que le coke nécessaire pour assurer l'équilibre thermique de l'unité. En effet, dans les enceintes de séparation des effluents et de strippage du catalyseur usé utilisées jusqu'à 4- présent, on distingue deux zones distinctes. Dans une première zone, ou zone de désengagement, un dispositif balistique de type connu en soi (voir par exemple les brevets américains 2 420 558, 4 057 397, 4 478 708, ou les brevets français 2 574 422 et 2 576 906)permet d'orienter les grains de catalyseur vers le bas, tandis que les vapeurs d'hydrocarbures remontent vers le haut et sont, après séparation des fines à l'aide d'un système cyclonique, envoyées vers la zone de fractionnement. Cette opération, qui s'effectue le plus souvent en phase flui- disée diluée, assure une séparation à la fois rapide et efficace entre une partie importante des vapeurs d'hydro- carbures et des grains de catalyseur. Dans une seconde zone s'opère en phase fluidisée dense, au-dessous de la zone de séparation balistique que l'on vient de mentionner, une opération de strippage, au cours de laquelle le dépla- cement et la récupération des hydrocarbures gazeux entrai- nés dans la suspension de catalyseur sont assurés par un lavage à contrecourant au moyen d'un fluide gazeux tel que la vapeur d'eau. Il est nécessaire que la mise en contact soit efficace et que tout rétromélange soit minimisé. Généralement, le strippage proprement dit s'opère en phase dense, dans une enceinte généralement ractérisée par un rapport hauteur sur diamètre élevé. Oet-. enceinte est souvent munie de chicanes internes, pour favoriser le contact de la suspension de catalyseur avec le fluide de strippage. Dans cette seconde zone, la désorption des hydrocar- bures les plus lourds piégés sur le catalyseur est favo- risée par le maintien d'une pression partielle des hydro- carbures en phase vapeur aussi faible que possible par rapport à leur pression de bulle, donc par une température élevée et une pression faible. L'utilisation de fluides de strippage très polaires, tels que la vapeur d'eau, plus fortement adsorbés que les hydrocarbures, tend à favoriser la désorption des hydrocarbures. Z610638 -5- La réaction de strippage, soit par désorption, soit par déplacement des hydrocarbures entrainés, est relati- vement rapide. Il est donc inutile de vouloir rechercher une meilleure efficacité de strippage en prolongeant le temps de contact avec le fluide de strippage, car durant l'opération de strippage, les conditions sont également propices à des réactions de cokéfaction des hydrocarbures lourds, avec production d'hydrogène et de méthane notamment (le rés ltatnet est alors une diminution de l'hydrogène dans le coke résiduel restant sur le cataly- seur usé, au profit de la production de gaz légers Dans le cadre de ses travaux sur le craquage cata- lytique, la Demanderesse a établi que la récupération des effluents hydrocarbonés de la réaction de craquage peut être considérablement améliorée en pratiquant, entre les deux zones précédemment décrites, un mélange des grains de catalyseur usé en provenance de la zone de séparation balistique, avec des grains de catalyseur régénéré ou partiellement régénéré, ayant une température supérieure à celle des grains de catalyseur usé. L'invention a donc pour objet, dans un procédé pour le craquage catalytique à l'état fluide d'une charge d'hy- drocarbures, comprenant une étape de mise en contact à flux ascendant ou descendant de ladite charge et de grains d'un catalyseur de craquage dans un réacteur tubulaire, une étape de séparation balistique du catalyseur usé et de la charge craquée, en aval dudit réacteur, une étape de strippage en phase fluidisée dense du catalyseur usé à l'aide d'un fluide injecté à contre-courant de ce cata- lyseur, une étape de régénération dudit catalyseur dans des conditions de combustion du coke déposé sur celui-ci, et une étape de recyclage du catalyseur régénéré à l'ali- mentation dudit réacteur, le perfectionnement consistant en ce que, entre ladite étape de séparation balistique et ladite étape de strippage, on mélange de façon homogène ledit catalyseur usé avec des grains de catalyseur au moins partiellement régénéré, ayant une température 26 10 638 -6 supérieure à celle des grains de catalyseur usé. Les grains de catalyseur chaud en provenance de la zone de régénération sont avantageusemnent mélangés en quantité et à une température telles que la température locale du mélange résultant de cette dispersion subisse une élévation de 10 à 150 C et, de préférence, de 20 à 70 C. Ce mélange ou recycle de catalyseur, chaud et au moins partiellement régénéré, sera de préférence lui-même préalablement strippé, pour éliminer la présence de composés inertes due à des entraînements de gaz de régénération, de façon à éviter une surcharge inutile du compresseur de gaz craqués. La quantité de catalyseur ainsi recyclée sera donc fonction de la différence de température entre les grains de catalyseur provenant de la zone de régénération et ceux du catalyseur usé. Suivant le type de régénération utilisé dans l'unité de craquage, le catalyseur recyclé pourra avantageusement soit être complètement régénéré,au même titre que le catalyseur alimentant la zone réactionnelle, soit n'être que partiellement régénéré et, dans ce cas, le catalyseur recyclé conformément à la présente invention pourra être prélevé en divers points de la zone de régé- nération et, en particulier, dans la première chambre de régénération,si l'unité possède plusieurs chambres suc- cessives de régénération du catalyseur usé. Selon la configuration de l'unité, le recycle des grains de catalyseur chaud et au moins partiellement régé- néré s'opèrera: - soit par gravité, lorsque la section de régénération du catalyseur se trouve en position supérieure à celle de ladite zone dtintroduction des grains et,en particulier, lorsque l'unité fonctionne en mode descendant (dropper), - soit par transport pneumatique à l'aide d'un fluide, qui sera de préférence de la vapeur d'eau, ou un hydrocarbure léger, seuls ou mélangés. Le recycle de grains de catalyseur est pratiqué de préférence au voisinage immédiat de la surface du lit flui- disé dense de la zone de strippage. Dans certain cas et, en -7particulier, lorsque, pour éviter tout rétromélange, le lit fluidisé dense de catalyseur en cours de strippage est muni des chicanes appropriées, ou lorsque le rapport hauteur sur diamètre de la phase fluidisée dense est élevé, le mélange pourra avoir lieu directement dans le lit fluidisé dense,à la partie supérieure de ce dernier. Dans la plupart des au- tres cas, la dispersion de catalyseur chaud en provenance du régénérateur sera réalisée de façon homogène, suivant toute la section horizontale de l'enceinte, dans la phase fluidisée diluéesituée immédiatement au-dessus de la surface supérieure du lit fluidisé dense dans lequel est pratiqué le strippage des grains de catalyseur usé. L'invention concerne également un dispositif de craqua- ge catalytique d'une charge d'hydrocarbures comprenant une colonne de craquage à flux ascendant ou descendant, des moyens d'alimentation de l'extrémité amont de ladite co- lonne en grains de catalyseur régénéré, des moyens pour introduire sous pression dans ladite colonne une charge d'hydrocarbures, un moyen de séparation balistique des pro- duits de la charge craquée et des grains de catalyseur usé, au moins un moyen de strippage par au moins un fluide des grains de catalyseur usé, au moins une unité de régénération dudit catalyseur par combustion du coke déposé celui-ci, et des moyens de recyclage du catalyseur régén a ltali- mentation de ladite colonne, ce dispositif étant caractéri- sé en ce qu'il comporte, entre ledit moyen de séparation balistique et ledit moyen de strippage, au moins un moyen pour l'introduction et le mélange de façon homogène avec ledit catalyseur usé de grains de catalyseur au moins par- tiellement régénéré, ayant une température supérieure à celle des grains de catalyseur usé. Ce moyen d'introduction et de dispersion du cataly- seur régénéré chaud sera disposé de façon telle que le mélange avec le catalyseur usé s'effectuera au voisina- ge immédiat de la surface du lit fluidisé dense de la zone de strippage. -8- Lorsque l'enceinte de strippage sera du type muni de chicanes internes et possédant un rapport hauteur sur diamètre élevé, l'introduction du catalyseur chaud et au moins partiellement régénéré pourra être réalisée, de façon simple et de manière connue en soi, par déversement dudit catalyseur immédiatement au-dessus de la surface du lit dense. Ce type d'enceinte de strippage favorise en effet une homogénéisation immédiate des grains de catalyseur à la partie supérieure du lit. Dans le plupart des cas, cependant, les grains de catalyseur chaud et au moins partiellement régénéré seront dispersés de façon homogène suivant toute la section hori- zontale de la phase fluidisée diluée, située immédiatement au-dessus de la surface du lit fluidisé dense de la zone de strippage, de manière que les hydrocarbures vaporisés lors de cette dispersion soient immédiatement déplacés par la vapeur d'eau ascendante. Il va de soi qu'une telle va- porisation des hydrocarbures demeurant à la surface des grains de catalyseur sera d'autant meilleure que le dispo- sitif balistique situé au-dessus de la sortie de la zone réactionnelle assurera lui-même une bonne dispersion homo- gène des grains de catalyseur suivant toute la section de l'enceinte. L'invention présente de nombreux avantages par rapport aux systèmes connus de strippage du catalyseur.utilisés habituellement dans les procédés de craquage catalytique de charges d'hydrocarbures. En effet: - alors que, dans les dispositifs usuels de strippage, la température de la suspension de catalyseur usé n'est généralement pas suffisante pour déplacer de façon appré- ciable l'équilibre de désorption des hydrocarbures restant sur le catalyseur, surtout si les conditions de craquage sont peu sévères l'augmentation de température qui résulte du recycle de catalyseur chaud au moins partiellement régé- néré conduit à une meilleure désorption des hydrocarbures lourds et/ou visqueux aussi bien dans la phase fluidisée dense que dans la phase fluidisée diluée qui la surmonte; ceci se traduit par une récupération améliorée des pro- duits de craquage et, en conséquence, par une température -9- moins élevée de régénération du catalyseur; - le recycle de catalyseur évite, lors de la combus- tion au régénérateur, l'apparition de points chauds,néfas- teS à l'activité du catalyseur et liés à la combustion par- ticulièrement exothermique des composés hydrocarbonés restés à la surface des grains de catalyseur; - le mélange de catalyseur usé et de catalyseur au moins partiellement régénéré permet d'augmenter la capaci- té diabsorption thermique de la chaleur de combustion du coke au régénérateur, ce qui a pour conséquence une meil- leure homogénéité de température et de combustion au régénérateur; - le mélange de catalyseur usé et de catalyseur au moins partiellement régénéré permet en outre d'augmenter de façon substantielle la température des grains de cata- lyseur introduits dans l'unité de régénération, en prove- nance de la zone de strippage; par conséquent, la cinétique de combustion étant plus rapide que dans les unités de type classique, l'inventaire de catalyseur pourra être subtantiellement réduit; - enfin, la demanderesse a constaté que l'élévation de température de la zone de strippage, due à l'introduction du catalyseur au moins partiellement régénéré, se traduit de façon inattendue par une réduction apréciable des te- neurs en oxydes d'azote et de soufre dans les fumées de régénération, cette réduction provenant d'une désorption plus poussée des composés hétérogènes polaires contenant du soufre et de liazote, ainsi que d'une réduction-hydrolyse, avec production d'hydrogène sulfuré, des sulfates formés au cours de la régénération. Les dessins annexés illustrent de façon schématique diverses formes de mise en oeuvre de l'invention. Sur ces dessins: La figure 1 représente un dispositif de séparation et de strippage du catalyseur usé disposé à la partie supérieu- re d'une colonne de craquage à flux montant, avec injection par gravité du catalyseur régénéré chaud; Les figures 2 et 3 sont des vues analogues, dans le cas d'une injection dans l'enceinte de strippage du cata- - 10 - lyseur régénéré en suspension dans un fluide; La figure 4 représente un dispositif de séparation et de strippage du catalyseur usé, disposé à la partie inférieure d'une colonne de craquage à flux descendant. Sur la figure 1, on voit la partie supérieure d'une colonne 1 de craquage à flux ascendant, débouchant dans une enceinte 2 qui lui est concentrique, en regard d'un sépara- teur balistique 3 favorisant le désengagement, la dispersion homogène suivant toute la section de l'enceinte 2 et la chute par gravité des grains de catalyseur usé. Les produits du craquage passent dans un cyclone 4, o ils sont séparés des dernières particules de catalyseur, et ils sont ensuite évacués par une ligne 5 vers une zone de fractionnement. Les particules de catalyseur usé se rassemblent par gravité à la base de ltenceinte 2, o un fluide de strippage tel que la vapeur d'eau est introduit à contre-courant par le diffuseur 6 tout en formant un lit fluidisé dense de catalyseur. Le catalyseur strippé est ensuite évacué par le conduit 9 à la base de l'enceinte 2, vers le dispositif de régénération, non représenté. Conformément à l'invention, une fraction du catalyseur provenant de la zone de régénération, et dont la températu- re est supérieure à celle des grains de cataly - usé, est introduite par la ligne 10 dans le lit flui-_é dilué et est dispersée de façon sensiblement homogène. A cet effet, dans le cas de la réalisation représentée sur la figure 1, la conduite inclinée 10 se prolonge à son extrémité aval par une partie 11 incurvée vers le haut, qui assure par gravité la distribution homogène du catalyseur suivant toute la section horizontale de l'enceinte 2, immé- diatement au-dessus de la surface 8 du lit fluidisé dense 7. La température, à la sortie de la colonne 1 et dans la partie supérieure de l'enceinte 2, sera, par exemple, compri- se entre 480 et 550 C, de sorte qu'en injectant en quantité suffisante du catalyseur régénéré à une température comprise entre 650 et 8500C, il sera possible d'élever la température du catalyseur en phase fluidisée dense entre 550 et 6500C. A titre de variante et afin d'assurer l'homogénéité de la dispersion du catalyseur recyclé, la partie incurvée - il - 11 prolongeant la conduite 10 pourra comprendre deux bran- ches séparées par un intervalle orienté vers la colonne 1, de façon à projeter deux jets de catalyseur de part et d'autre de cette colonne. Sur les figures 2 et 3, qui représentent des variantes de mise en oeuvre de l'invention dans le cas d'une colonne de craquage montante, ou "riser", les organes déjà décrits en référence à la figure 1, sont désignés par les mêmes chiffres de référence. Dans la forme de réalisation de la figure 2, le cata- lyseur recyclé n'est plus distribué par gravité dans l'en- ceinte 2, mais est acheminé par un fluide porteur tel que de la vapeur d'eau, un hydrocarbure léger ou un mélange des deux. Dans cette réalisation, la conduite 14 d'amenée de catalyseur est une conduite ascendante débouchant latéra- lement dans l'enceinte 2 et se prolongeant à sa partie su- périeure par une partie 15 incurvée, qui forme déflecteur pour les particules de catalyseur, de façon à permettre une dispersion homogène dans la phase fluidisée diluée située immédiatement au dessus de la surface 8 du lit de strippage I. Dans la variante de la figure 3, le catalyseur recyclé est à nouveau acheminé dans l'enceinte 2 par un fluide porteur circulant dans une conduite ascendante 14, mais cet- te conduite débouche au centre de l'enceinte dans un distri- buteur annulaire 16, entourant la colonne 1, qui distribue le catalyseur par des ouvertures latérales 17. L'invention s'applique également aux dispositifs à colonne de craquage descendante ou "dropper", comme le re- présente la figure 4. Dans ce cas, la colonne 18 débouche dans l'enceinte 19 à l'aplomb d'un déflecteur 20, qui distribue le catalyseur usé dans l'enceinte, tout en assurant le dégagement des hydro- carbures: comme précédemment, les vapeurs d'hydrocarbures passent dans un cyclone 21 et sont évacuées par la ligne 22, tandis que les grains de catalyseur se rassemblent au fond de l'enceinte. Ils y sont maintenus en lit fluidisé dense 23 et strippés par de la vapeur d'eau injectée en 24, avant - 12 - d'être évacués par la conduite 25 vers le régénérateur. Le catalyseur de recycle est introduit dans l'enceinte 19 par une conduite inclinée 26, qui débouche à l'aplomb d'un distributeur 27, ici disposé au centre de l'enceinte 19, au-dessous du déflecteur 20. Dans toutes ses formes de mise en oeuvre, l'invention utilise donc des moyens simples,permettant d'améliorer sensiblement la séparation des produits de craquage et du catalyseur usé, ainsi que la qualité du strippage. Z610638 - 13 - REVENDICATIONS 1.- Procédé pour le craquage catalytique à l'état fluide d'une charge d'hydrocarbures, comprenant une étape de mise en contact à flux ascendant ou descendant de ladite charge et de grains d'un catalyseur de craquage dans un réacteur tubulaire, une étape de séparation ba- listique du catalyseur usé et de la charge craquée, en aval de l'extrémité dudit réacteur, une étape de strippage en phase fluidisée dense du catalyseur usé à l'aide d'un fluide injecté à contre-courant de ce catalyseur, une étape de régénération dudit catalyseur dans des conditions de combustion du coke déposé sur celui-ci, et une étape de recyclage du catalyseur régénéré à l'alimentation dudit réacteur, caractérisé en ce que, entre ladite étape de séparation balistique et ladite étape de strippage, on mélange ledit catalyseur usé avec des grains de catalyseur au moins partiellement régénéré ayant une température supérieure à celle des grains de catalyseur usé. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le mélange de catalyseur est pratiqué en quantité et à une température telles qu'il en résulte une élévation de la température locale de 10 à 1500C et, de préférence, de 20 à 70 C. 3.- Procédé selon l'une des revendications t 2, caractérisé en ce que le catalyseur au moins pairiellement régénéré est introduit au voisinage immédiat de la surface du lit fluidisé dense de la zone de strippage. 4.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit catalyseur est introduit soit par injection dans la partie supérieure de la zone de strippage en lit fluidisé dense, soit par dispersion homogène suivant toute la section horizontale de la phase fluidisée diluée située au-dessus de la surface du lit fluidisé dense. 5.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le catalyseur au moins partiellement régénéré provient de la zone de régénération, après - 14 - séparation d'au moins une partie des gaz de combustion. 6.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la séparation d'au moins une partie des gaz de combustion est réalisée par strippage à l'aide d'un fluide tel que la vapeur d'eau, un gaz inerte ou un mélange des deux. 7.- Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le catalyseur au moins partiellement régénéré est prélevé au cours de la régénération du catalyseur et en particulier après son passage dans la première chambre de combustion lorsque le régénérateur en possède plusieurs. 8.- Dispositif de craquage catalytique d'une charge d'hydrocarbures comprenant une colonne de craquage (1, 18) à flux ascendant ou descendant, des moyens d'alimentation de l'extrémité amont de ladite colonne en grains de catalyseur régénéré, des moyens pour introduire dans ladite colonne une charge d'hydrocarbures, un moyen de séparation balistique (4, 21) des produits de la charge craquée et des grains de catalyseur usé, au moins un moyen de strippage (6, 24), par au moins un fluide, des grains de catalyseur usé, au moins une unité de régénéra- tion dudit catalyseur par combustion du coke déposé sur celui-ci, et des moyens de recyclage du catalyseur régénéré à l'alimentation de ladite colonne, ce dispositif étant caractérisé en ce qu'il comporte, entre ledit moyen de séparation balistique (4, 21) et ledit moyen de strippage (6, 24), au moins un moyen (10, 11; 14, 15; 14, 16; 26, 27) pour l'introduction et le mélange de façon homogène avec ledit catalyseur usé de grains de catalyseur au moins partiellement régénéré, ayant une température supérieure à celle des grains de catalyseur usé. 9.- Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen (3, 27) pour disperser de façon homogène le catalyseur, au moins partiellement régénéré au-dessus de la surface (8) du lit fluidisé (7, 23) de catalyseur usé en cours de strippage. - 15 - 10.- Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen pour injecter le catalyseur au moins partiellement régénéré en suspension dans un gaz porteur dans la partie supérieure du lit fluidisé (7, 2) de catalyseur usé en cours de strippage. 11.- Dispositif selon l'une des revendications 8 à , caractérisé en ce qu'il comporte, en amont du moyen (10, 11; 14, 15; 14, 16; 26, 27) d'introduction et de mélange du catalyseur au moins partiellement régénéré, un moyen de strippage apte à éliminer du catalyseur partiellement régénéré les gaz de combustion de l'unité de régénération. 12.- Dispositif selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé en ce que ledit dispositif de séparation balistique est apte à disperser de façon homogène les grains de catalyseur usé suivant toute la section de la zone de strippage.