FR 2599274 A1 19871204 FR 8607872 A 19860602 DESCRIPTION L'invention concerne un procédé de séparation d'un mélange gazeux par adsorption, du genre o l'on effectue sur chacun d'au toins trois adsorbeurs un cycle d'opérations successives suivantes, les cycles étant décalés l'un par rapport à l'autre d'un déphasage égal à la durée d'un cycle divisé par le nombre d'adsorbeurs: a) une opération de production isobare à la pression haute du cycle, dite à co-courant; b) au moins un équilibrage entre ledit adsorbeur en décompression à con-courant et un autre adsorbeur en recompression à contre-courant; 10 c) un vidage partiel vers un réservoir de stockage; d) une décarmpression finale à contre-courant à la pression basse du cycle; e) un balayage à contrecourant à ladite pression basse par du gaz préelvé du réservoir de stockage; f) un début de recompression à contre-courant par un équilibrage du type selon b); g) une fin de recaompression à contre- courant par un débit de gaz prélevé sur le débit de production isobare. L'invention vise de nouveaux développements d'un tel procédé, 20 dont une caractéristique essentielle est que toutes les opérations selon c), d) et e) sont effectuées pendant une durée au plus égale audit déphasage. Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui suit, à titre d'exemple, en référence 25 aux dessins annexes dans lesquels: - la figure 1 représente deux diagramres de pression en fonction du temps pour un adsorbeur et pour le réservoir de stockage respectivement, dans un cycle mettant en oeuvre cinq adsorbeurs. - les figures 2 à 9 sont des diagramrmes analogues à la figure i de cinq 30 variantes de mise en oeuvre de l'invention. - la figure 10 est un schena de l'installation complète. - les figures 11i à 17 représentent d'autres variantes de mise en oeuvre. En se référant à la figure 1, une installation carporte cinq adsorbeurs et l'on a représenté, en trait plein et fort, la variation de 35 pression pour l'adsorbeur n 1, les quatre autres étant désignés par les chiffres J- 2 à N 5. De façon habituelle, sur les diagrammes, les traits orientés par des flèches indiquent les mouvements et destinations des courants gazeux: lorsque les flèches sont parallèles à l'axe des ordonnées, elles indiquent, en outre, une circulation longitudinale dans un adsorbeur: 5 lorsqu'une flèche est orientée selon le sens des ordonnées croissantes, le courant est dit à co-courant dans l'adsorbeur, c'est-à-dire selon le sens d'écoulement pendant l'opération de production; si la flèche dirigée vers le haut est située au-dessous du trait indiquant la pression dans I'adsorbeur, cela indique que le courant pénètre dans l'adsorbeur 10 par l'extrémité d'entrée de l'adsorbeur; si la flèche, dirigée vers le haut, est située au-dessus du trait indiquant la pression, le courant sort de l'adsorbeur par l'extrémité de sortie de l'adsorbeur, les extrémités d'entrée et de sortie étant toujours définies comme respectivement celles de l'entrée du gaz à traiter et de la sortie du gaz 15 soutiré dans l'opération de production isobare; lorsqu'une flèche est dans le sens des ordonnées décroissantes, le courant est dit à contre-courant dans 1 'adsorbeur, c'est-à-dire en sens inverse d'écoulement pendant l'étape de production. Si la flèche dirigée vers lebas est située au-dessous du trait indiquant la pression de l'adsorbeur, 20 le courant sort de l'adsorbeur par l'extrémité d'entrée de l'adsorbeur; si la flèche dirigée vers le bas est située au-dessus du trait indiquant la pression, le courant pénètre dans l'adsorbeur par l'extrémité de sortie de l'adsorbeur. Les flèches orientées dans le sens croissant des abscisses indiquent des écoulements de transfert d'un adsorbeur à un 25 autre, avec notation du numéro d'adsorbeur (entre parenthèses) vers lequel le courant gazeux est dirigé, lorsque la flèche part d'une ligne de courant, correspondant à une sortie de gaz d'un adsorbeur ou d'un réservoir de stockage matérialisé par la lettre R et une notation du numéro d'adsorbeur (entre parenthèses) d'o provient le courant gazeux 30 lorsque la flèche rejoint une ligne de courant gazeux correspondant à une introduction de gaz dans un adsorbeur. Les flèches orientées selon les abscisses sont réunies par des traits interrompus signifiant que le courant gazeux se dirige vers, ou provient d'un autre adsorbeur que l'adsorbeur N 1. Dans les procédés décrits ci-dessous, on combine différentes opérations, toutes connues en soi, au cours d'un cycle, de durée toujours désignée par T, et décoemposé en un certain nombre de phases égal au nombre d'adsorbeurs en fonctionnement cyclique, chacune de durée égale à S = T/n (n étant le nambre d'adsorbeurs et que l'on désigne par S1, S2,... Sn. La durée d'une opération d'un cycle peut, selon les cas, être supérieure, égale ou inférieure à la durée d'une phase. Les opérations 5 peuvent s'effectuer en une ou plusieurs étapes. Si une phase caonporte plusieurs étapes, la durée de l'étape est représentée en subdivisant la durée de la phase désignée, à l'aide de numéros d'ordre 1, 2, 3, etc... Par exemple, si une phase Sx comporte trois étapes, les durées de celleci seront désignées par Sx. 1' Sx. 2' Sx. 3 Les courants gazeux correspondant à une étape sont représentés par le symbole f suivi d'une lettre représentant le type d'opération et d'un numéro d'ordre de l'étape en cours dans cette opération. Les opérations constituant le procédé sont toutes de l'un des six types suivants: -soit une production à P constante du gaz produit dite production isobare, la circulation du gaz dans l'adsorbeur à co-courant, désignée par fp étant réalisée par admission de mélange et soutirage du gaz produit. Si cette production isobare s'étend sur plusieurs phases, elle est subdivisée en plusieurs étapes distinguées par un numéro d'ordre 20 selon l'ordre de succession des phases, par exemple f1l f%2' pour les étapes correspondant aux durées des phases S1 et S2. Lorsque l'opération de production ne comporte qu'une seule étape fp, la production sur l'installation à n adsorbeurs, est assurée de manière continue par un seul adsorbeur, chacun à tour de rôle avec 25 permutation de période S. Lorsque l'opération de production ccmporte plusieurs étapes fP1' fp2,... la production est assurée de manière continue simultanément par autant d'adsorbeurs qu'il y a d'étapes de production dans le cycle élémentaire. Par exemple, en se référant à la figure 1, le cycle cxporte deux étapes de production; lorsque 30 l'adsorbeur N 1 est en production en S1 selon fPl, simultanément, l'adsorbeur No5 est en production en S2 selon fp2; lorsque l'adsorbeur N l est en production en S2 selon fp2, simultanément l'adsorbeur N 2 est en production en S1 selon fP1; et ainsi de suite. - soit un ou plusieurs équilibrages entre deux adsorbeurs, et dans ce cas 35 le courant gazeux de l'adsorbeur en cours de décoepression sort par l'extrémité de sortie, c'est-à-dire qu'il est toujours à co-courant, tandis que ce courant pénétrant dans l'autre adsorbeur en cours de repressurisation entre par l'extrémité de sortie, c'est-à-dire s'écoule à contre-courant dans cet adsorbeur. On désigne un tel équilibrage par les flèches fe-f'e, en notant fe le gaz issu de l'adsorbeur en décompression et f'e le gaz allant vers 1 ' adsorbeur en e repressurisation. S'il y a plusieurs équilibrages, on affecte les flèches fe - f' d'un indice 1, 2, ou 3 indiquant s'il s'agit du e premier, second ou troisième équilibrage. Ainsi, l'indice fe2 - f'e2 signifie un second équilibrage avec fe2 correspondant au courant gazeux issu de l'adsorbeur en décmpression; et f'e2 correspondant au courant 10. gazeux allant vers l'adsorbeur en reca. pression; - soit un vidage partiel d'un adsorbeur vers un réservoir de stockage R, opération que l'on désigne par fR' s'effectuant toujours à cocourant; - soit une dépressurisation finale, jusqu'à la pression minimale du cycle, d'un adsorbeur qui s'effectue toujours à contre-courant, 15 c'est-à-dire par l'extrémité d'entrée et que l'on désigne par fa; - soit une étape de balayage, ou élution, d'un adsorbeur décamprimé qui s'effectue à partir de gaz prélevé du réservoir de stockage R et qui balaye l'adsorbeur à contre-courant à la pression minimale du cyle, donc de l'extrémité de sortie vers l'extrémité d'entrée et qui est 20 indiquée par fb; - soint une recompression finale à contre-courant par prélèvement d'une partie du gaz produite dans un ou plusieurs adsorbeurs en production et que l'on désigne par fd - f'd' en notant fd le gaz issu de l'adsorbeur en production et f'd le gaz entrand dans l'adsorbeur en recorpression. 25 Si les prélèvements sont effecutés sur plusieurs étapes de production, on les différencie par un numéro d'ordre associé au numéro d'étape de production, par exemple fdl - f 'dl' fd2 - f d2 pour les étapes de production 1 et 2. En ce qui concerne les pressions, on désigne par: 30 p la pression maximale de cycle;. p la pression minimale de cycle; * P1 P2P p3,...-les première, le cas échéant seconde, troisième pressions interdiaires entre P et p; P R et PR les pressions maximale et minimale dans le réservoir de stockage R, avec mention, sur certains diagrammes, des numéros d'adsorbeurs alimentant le réservoir R (notés en dessous du trait horizontal partant de R) et des numéros d'adsorbeurs alimentés par le réservoir de stockage R (notés au dessus de ce trait). Ainsi, à la figure 1 o l'on met en oeuvre cinq adsorbeurs avec un cycle d'une période T décarposée en cinq phases de durée S1, S2, S3, S4, S5 égales à T/5, l'adsorbeur n 1 est soumis aux opérations successives suivantes: production isobare à co-courant à pression P en deux étapes de durée respectivement S1 et S2 avec alimentation de gaz à traiter et soutirage de gaz produit selon f1 et f2, et avec dérivation d'une part d'un courant partiel fdl dirigé vers l'adsorbeur N 2 pour assurer 10 partiellement sa recarpression finale et d'autre part d'un courant partiel fd2 dirigé vers l'adsorbeur N03 pour assurer partiellement sa reccmpression finale. L'opération de production du cycle élémentaire s'effectuant en deux étapes, la production sur l'installation à cinq adsorbeurs mettant en oeuvre ce cycle, est assurée simultanément en 15 continu sur deux adsorbeurs. - équilibrage en une seule étape de durée S3.1 entre l'adsorbeur NO1 et l'adsorbeur N 4 par décampression partielle fe à concourant de l'adsorbeur NO1 et recaxpression partielle f' à contre-courant de e l'adsorbeur N04. La pression de l'adsorbeur NOl chute de la pression P 20 à P1 tandis que la pression de l'adsorbeur N 4 sélève de la pression minimale p à P1vidage partielle à co-courant selon fR de durée S3.2 de l'adsorbeur NO1 vers le réservoir R, qui voit sa pression s'accroître depuis la pression minimale PR à la pression maximale PR, la pression de 25 l'adsorbeur N 1 chûtant de la première pression intermédiaire P1 à la seconde pression intermédiaire P2; - décmarpression finale, par exemple une mise à l'air, à contre-courant selon fa de durée S3.3, la pression de l'adsorbeur NO1 chûtant de la seconde pr -ssion intermédiaire P2 à la pression minimale p du cycle; 30 - balayage ou élution à contre-courant selon fb' de dure S4 avec du gaz prélevé du réservoir R; - reccarpression partielle à contre-courant par équilibrage avec l'adsorbeur No3 selon f' de durée S. depuis la pression minimale p e S. jusqu'à la première pression intermédiaire du cycle P1; - recaupression finale à contre- courant selon f 'dl et f'd2, de durée S5.2, depuis la pression P1 jusqu'à la pression maximale P du cycle, par prélèvements simultanés sur le courant de production en sortie des adsorbeurs N 4 et N 5. Le cycle recamence pour l'adsorbeur N 1 de la façon décrite ci-dessus et les quatre autres adsorbeurs N 2, N 3, N 4, N 5 suivent 5 exactement les mnmes opérations avec un décalage de T/5, tandis que la pression dans le réservoir R passe alternativement de la pression PR à la pression PR' Ainsi, pendant la durée S3.1' le réservoir R étant initialement à une pression intermédiaire entre PR et PR, du gaz est prélevé du réservoir R selon fb jusqu'à ce que la pression de R atteigne 10 PR' pour éluer l'adsorbeur N 5. Pendant la durée S3.2, le réservoir R reçoit le gaz issu de l'adsorbeur N 1 selon fR' simultanément une partie du gaz est stockée en R, et une autre partie est prélevée pour poursuivre l'élution de l'adsorbeur N 5 selon fb et la pression du réservoir atteint PR. Enfin, pendant la durée S3.3, une autre partie du gaz stocké 15 dans R est prélevée pour achever l'élution de l'adsorbeur N 5 selon fb et la pression du réservoir R redescend jusqu'à la pression intermédiaire entre PR et PR. En se référant maintenant à la figure 2, une installation carporte ici six adsorbeurs N 1 à N 6 et l'on a détaillé le cycle de 20 l'adsorbeur N 1 et du réservoir R en fonction du temps, pendant un cycle T qui se subdivise en 6 phases Si, S2 S31 S4, S5, S toutes de durée égale, et qui comporte les opérations suivantes: - production en deux étapes selon f%1l de durée S1 et f%2 de durée S2 avec soutirage isobare co-courant et dérivation d'une partie fdl vers 25 l'adsorbeur N 2 qui est en recompression finale, depuis la première pression intermédiaire p, jusqu'à la pression maximale de cycle P, et dérivation d'une partie fd2 vers l'adsorbeur N 3 également en recompression finale de P1 à P. Selon ce cycle, la production de l'installation est as-rée simultanément par deux adsozieurs; 30 - équilibrage qui se décampose en deux étapes: premier équilibrage co-courant - contre-courant de durée S3.1 selon fel - f'el de l'adsorbeur N 1 vers l'adsorbeur N 4, qui voit sa pression s'accroître de la seconde pression intermédiaire P2 à la première pression intermédiaire P1, tandis que l'adsorbeur N 1 se 35 déccuprime de la pression maximale de cycle P à la pression P1; second équilibrage co-courant - contre-courant de durée S3.2 selon fe2 - f'e2 de l'adsorbeur N l vers l'adsorbeur N 5 qui voit sa pression passer de la pression minimale de cycle p à la seconde pression intermédiaire de cycle P2, tandis que l'adsorbeur N 1 se décoprime de P1 à la seconde pression intermdiaire P2; -vidage partiel à co-courant de l'adsorbeur N i vers le réservoir R selon fR de durée S4.1, l'adsorbeur N 1 ayant une pression qui passe de la seconde pression intermédiaire P2 à une troisième pression intermédiaire p3; - décopression finale à contre-courant selon fR de durée S42 de l'adsorbeur N 1, dont la pression passe de la troisième pression intermédiaire p3 à la pression minimale de cycle p; - élution à contre-courant de l'adsorbeur N i selon fbl de durée S4.3 avec du gaz issu du réservoir R (gaz provenant essentiellement de l'adsorbeur N l) puis selon fb2 de durée S5.1 avec du gaz toujours issu 15 du réservoir R (gaz provenant essentiellement de l'avant dernière décopression de l'adsorbeur N 2); - recoepression partielle en deux étapes: première étape, l'adsorbeur N 0i est reccuprimé à contre-courant depuis la pression minimale p jusqu'à la seconde pression 20 intermédiaire P2 par équilibrage avec l'adsorbeur N 3 selon f'e2 de durée S5.2 deuxième étape, l'adsorbeur N i est reccuprimé à contre-courant depuis la seconde pression intermédiaire P2 jusqu'à la première pression intermédiaire P1 par équilibrage avec l'adsorbeur N 4 selon 25 f'e1 de durée S61 recompression finale: l'adsorbeur N i est recomprimé à contre- courant de la première pression intemédiaire P1 à la pression maximale de cycle P simultanment selon f'dl et f'd2 de durée S5.2 par du gaz issu des prélèvements effectués en sortie des adsorbeurs N 6 et N 5 en 30 production isobare. En se référant à la figure 3 qui concerne une installation avec six adsorbeurs, on retrouve, dans oette réalisation, les mêmes opérations successives que celles rencontrées à la figure 1- à cette différence près que la production isobare s'effectue non pas pendant une durée égale à 35 deux phases camme à la figure 1, mais pendant une durée égale à trois phases. Trois adsorbeurs sont alors en production isobare de façon permanente respectivement selon f1' f2' f3 La première décompression de l'adsorbeur N 1 se fait par équilibrage des pressions avec l'adsorbeur N 5 selon fe de durée S4.1' les durées de seconde décompression selon fR, de dernière décompression selon fa et d'élution selon fb sont respectivement S4.2, S4.3, et S5. La 5 première recoapression partielle de l'adsorbeur N 1 se fait par équilibrage des pressions avec l'adsorbeur N 3 selon f' de dure S6.1' La recorpression finale se fait par du gaz issu des prélèvements simultanés effectués en sortie des adsorbeurs N 4, 5 et 6 en production isobare selon f dl' f'd2' f'd3 de durée S6.2 10 En se référant maintenant à la figure 4 qui décrit un cycle à sept adsorbeurs n 1 à 7 et à sept phases de cycle S1 à S7, on dispose encore ici de trois adsorbeurs en production isobare, commae à la figure 3, alors que l'on provoque deux décompressions par équilibrage entre adsorbeurs, pour l'adsorbeur N i surant S4.1 avec l'adsorbeur N 5 selon 15 fel' puis durant S4.2 avec l'adsorbeur N 6 selon fe2' alors qu'on retrouve ces deux équilibrages en recoapression, pour l'adsorbeur N 1 d'abord durant S6.2 avec l'adsorbeur N 3 selon f'e2 puis durant S7.1 avec l'adsorbeur n 4 selon f'1 En se référant maintenant à la figure 5. l'installation 20 caoporte huit adsorbeurs N 1 à 8; le cycle T comporte huit phases S1 à S8. Ici encore trois adsorbeurs sont simultanment en production isobare puisque l'opération de production s'étend sur trois phases S1, S2 et S3, et l'on procède ici à trois équilibrages successifs: - d'une part en S4.1: équilibrage de l'adsorbeur N 1 en décompression 25 avec l'adsorbeur N 5 en reconpression, selon fel; - d'autre part en S42: de l'adsorbeur N 1 vers l'adsorbeur N 6, selon f824. fe.2; - enfin, en S5.1 un troisième équilibrage de l'adsorbeur N i avec l'adsorbeur N 7, selon fe3 ' On retrouve ces trois mêmes équilibrages pendant la recompression de l'adsorbeur N 1, à savoir: - en S7.1: équilibrage de l'adsorbeur N 1 en première recoapression, avec l'adsorbeur N 3, selon f'e3; - en S7.2: équilibrage de l'adsorbeur N 1 en seconde recarpression, 35 avec l'adsorbeur N 4, selon f'e2; - en S73: équilibrage de l'adsorbeur N 1 en troisième recampression, avec l'adsorbeur N 5, selon f'el La reconpression finale est effectuée avec des débits dérivés d'adsorbeurs N 6 f'd3' N 7 f' d2' NO 8 f'dl' en S8.2. En se référant à la figure 6, l'installation cceporte ici quatre adsorbeurs N 1 à 4 avec production isobare pendant la moitié du cycle T, c'est-à-dire sur deux phases. La production s'effectue donc simultanément sur deux adsorbeurs. Les opérations de décompression et de balayage d'un adsorbeur se font toutes pendant une même phase S3, qui se déconpose en quatre étapes, à savoir: - en S3.1: équilibrage fel; - en S32: vidage partiel de l'adsorbeur N 1 dans le réservoir R selon fR; - en S33: décompression finale selon fa; 3.3 a - en S34: balayage selon fb dans l'adsorbeur N 1 par du gaz provenant 15 du réservoir R, lui-mnme mis sous pression de stockage par du gaz résultant du vidage précédent fR' En se référant à la figure 7, une installation cmporte ici sept adsorbeurs avec une durée de production isobare qui s'étend sur trois phases, soit une production simultanée sur trois adsorbeurs. Ici, 20 il y a trois décapressions à cocourant par équilibrage, dont les deux premières sont réalisées selon fel et selon fe2 pendant les durées S4.1 et S4.2 de la phase S4, alors que la phase S5 incorpore la troisième décompression par équilibrage selon fe3 pendant la durée S5.1, le vidage partiel fR pendant la durée S5.2, la décopression finale f a pendant la durée S5.3, le balayage fb à la pression minimale de cycle p pendant la durée S5 4,1e gaz de balayage issu du réservoir R provenant du vidage partiel de l'adsorbeur No 1 pendant la sous-étape S5.2. En se référant à la figure 8, l'installation comporte ici cinq adsorbeurs dont deux sont en production isobare simult iêment. Ici, la 30 première décopression par équilibrage fel' effectuée en S3.1' est suivie en S3.2 d'une mise en isolement de l'adsorbeur N 1 (ni entrée ni sortie de gaz dans cet adsorbeur), elle-mnme suivie d'une étape en S33 pendant laquelle s'effectue la seconde décompression par équilibrage selon fe2' Les étapes de vidage partiel fR' de mise à l'atmosphère fa' de 35 balayage fb et de première recompression par équilibrage f'e2 sont effectuées pendant la phase S4, respectivement en S4.1 S4.2' 54.3 et S4.4. La seconde recampression par équilibrage f'el et la recompression finale f' dl et f'd2 sont effectuées pendant la phase S5 respectivement en S5.1 et S5.2. En se référant à la figure 9, une installation comporte ici six adsorbeurs dont deux en production isobare avec trois décompressions 5 successives par équilibrage, dont deux, fel et fe2 sont effectuées pendant la phase S3, tandis que la phase S4 incorpore, la troisième décompression par équilibrage fe3' le vidage partiel fR dans le réservoir R, la décompression finale fa et le balayage fb avec du gaz provenant du vidage partiel précédent de l'adsorbeur N 1 dans le réservoir R. On a représenté à la figure 10 un schéma d'une installation mettant en oeuvre le cycle représenté à la figure 9 avec six adsorbeurs N 1, 2, 3, 4, 5, 6, chacun des adsorbeurs étant alimenté en gaz traité par une conduite 100 raccordée par une électrovanne 101, 102, 103, 104, 105, 106 à une extrémité d'entrée d'alimentation 111, 112, 113, 114, 115 15 et 116, qui, elle-même, est raccordée par des vannes 121, 122, 123, 124, 125 et 126 à une conduite de mise à l'air directe 127 d'une part et par des vannes 131, 132, 133, 134, 135, 136 à une conduite de mise à l'air 137 incorporant une vanne de régulation 138. La sortie de production 141, 142, 143, 144, 145, 146 des adsorbeurs est raccordée: - d'une part par des électrovannes 151, 152, 153, 154, 155, 156 à une conduite 157 à vanne de régulation 158 aboutissant au réservoir R; - d'autre part par des électrovannes 161, 162, 163, 164, 165, 166 à une conduite 167 à vanne de régulation 168 aboutissant également au réservoir R; - par des électrovannes 171, 172, 173, 174, 175, 176 à la conduite 177, elle-même raccordée à une conduite 187 raccordée par des électrovannes 181, 182, 183, 184, 185, 186 aux extrémités de sortie 141 à 146. L'extrémité de sortie 141 est raccordée à l'extrémité de sortie 144 par une électrovanne 191; l'extrémité de sortie 142 est racco ée à 30 l'extrémité de sortie 145 par une électrovanne 192; l'extrémité de sortie 143 est raccordée à l'extrémité de sortie 146 par une électrovanne 193. Une conduite de production 200 est raccordée via une vanne de régulation 207 respectivement par des électrovannes 201, 202, 203, 204, 205, 206 aux sorties 141, 142, 143, 144, 145, 146 d'une part et d'autre 35 part par l'intermédiaire d'électrovannes 211, 212, 213, 214, 215, 216 directement aux sorties 141, 142, 143, 144, 145 et 146. On constate aisément qu'une telle installation est susceptible de mettre en oeuvre les différents cycles opératoires et l'on signale à titre d'exemple en se référant aux notations utilisées figure 9: les différentes opérations sur chacun des adsorbeurs N 1 à 6 pendant une première fraction de temps de durée T/6 correspondant à la durée d'une phase. a) l'adsorbeur N 1 est en phase S1 de première étape de production selon f1 assurée par l'ouverture des vannes 101 et 211; b) 1'adsorbeur N 2 est en phase S6 et subit successivement les étapes correspondant à S6.1 et S6.2' L'étape S6.1 qui réalise la reccepression de l'adsorbeur N 2 selon f'el' par le premier équilibrage fel - f'el entre les adsorbeurs N 5 et N 2 est assurée par l'ouverture de la vanne 192. L'étape S6.2 qui réalise la recomrpression finale (f dl) et (f'd2) est assurée par l'ouverture de 15 la vanne 202 à travers la vanne de régulation 207. Le gaz est prélevé sur la ligne de production 200 alimentée par l'adsorbeur N 1 en phase de première production comme signalé en a) et par l'adsorbeur N 6 en phase de deuxième production ccmme il sera signalé en f); c) l'adsorbeur N 3 est en phase S5 et subit successivement les deux étapes correspondant à S5.1 et S5.2. L'étape S5.1 qui réalise la recarpression de l'adsorbeur N 3 selon f'e3 par le troisième équilibrage fe3 - f'e3 entre les adsorbeurs No4 et N 3 est assurée par l'ouverture des vannes 184 et 173. L'étape S5.2 qui réalise la recampression de 1 'adsorbeur N 3 selon f'e2 par le second équilibrage 25 fe2 - f'e2 entre les adsorbeurs N05 et N 3 est assurée par l'ouverture des vannes 185 et 173; d) l'adsorbeur N 4 est en phase S4 et subit successivement les quatre étapes correspondant à S4.1' S4.2, S4. S43 S4.4 L'étape S4.1 qui réalise la déccmpression de l'adsorbeur N 4 selon fe3 par le troisième équilibrage fe3 - f'e3 entre les adsorbeurs N 4 et N 3, est assurée par l'ouverture des vannes 184 et 173 caomme signalé en c). L'étape s4.2 qui réalise la décompression fR avec stockage dans le réservoir R est réalisée par l'ouverture de la vanne 164 à travers la vanne de régulation 168. L'étape S4.3 qui réalise la décompression 35 finale fa est assurée par l'ouverture de la vanne 134 à travers la vanne de régulation 138. L'étape S4.4 qui réalise l'élution fb de l'adsorbeur à partir du gaz stocké dans le réservoir R est assurée par l'ouverture des vannes 154 et 124 à travers la vanne de régulation 158; e) l'adsorbeur N 5 est en phase S3 et subit successivement les deux étapes correspondant à S3.1 et S3.2. L'étape S3.1 qui réalise la 5 décompression de l'adsorbeur N 5 selon fel par le premier équilibrage fel - f'ei entre les adsorbeurs N 5 et N 2 est assurée par l'ouverture de la vanne 192 came indiqué en b). L'étape S3.2, qui réalise la décompression de l'àdsorbeur N 5 selon fe2 par le second équilibrage fe2 - fe2 entre les adsorbeurs N 5 et N 2 est assurée 10 par ouverture des vannes 185 et 173 comme indiqué en c); f) l'adsorbeur N 6 est en phase S2 et subit la deuxième étape de production fp2 assurée par ouverture des vannes 106 et 216. Au cours du déroulement du temps par fractions successives de durée T/6, les mêmes étapes sont réalisées sur chacun des adsorbeurs avec 15 décalage du numéro des adsorbeurs affectés par les opérations. Ainsi, pour la deuxième fraction de temps de durée T/6 les opérations décrites en a), b), c), d), e), f) sont réalisées respectivement sur les adsorbeurs N 2, N 3, N 4, N 5, N 6 et N 1 et ainsi de suite, avec ouverture des vannes correspondant aux opérations effectuées. Selon la figure 11, un cycle met en oeuvre cinq adsorbeurs dont trois sont simultanément en production isobare. Un adsorbeur est donc en production pendant les phases S1 (fpl) S2 (fp2) S3 (f3) en décompression (fe' fR' fa) et le balayage (fb) pendant la phase S4, puis en recarpression (f'e' f d3' f'd2, f'dl) pendant la phase S5. Selon la figure 12, un cycle met en oeuvre 6 adsorbeurs subissant cycliquement 3 étapes de production isobare pendant les phases Sir S2, S3À - deux déccmpressions par équilibrage (fel) et (fe2) séparées par un palier de pression pendant la phase S4 3 - une décompression finale (fa), un balayage (fb) et un premier équilibrage de recompression (f'e2) pendant la phase S5 - une recomapression (équilibrage f'el et dérivation de production f'd3' f'd2, f'dl), pendant la phase S6. Selon la figure 13, on met en oeuvre 7 adsorbeurs et deux 35 phases deproduction isobare. Les décompressions et recompressions s'étendent chacune sur deux phases (S3 - S4 pour les décompressions; S6 - S7 pour les recompressions), et le balayage sur une phase (S5). Selon la figure 14, on met en oeuvre cinq adsorbeurs avec deux décoepressions par équilibrage (fe!' fe2) et deux recarpressions par équilibrage (f'e2' f el) avec un seul adsorbeur en production (S1) et le balayage s'étendant partiellement sur les deux phases S3 et S4 durant les étapes S3.3 et S4.1. Selon la figure 15, on met en oeuvre six adsorbeurs avec un seul adsorbeur en production (S1), trois équilibrages de déccipression fel' fe2 (S2)' fe3 (S3.1), une décompression rapide vers le réservoir R (S3.2) une déccapression finale (S3 3) alors que le balayage fb dure 10 toute la durée de la phase (S4). Selon la figure 16, on met en oeuvre trois adsorbeurs avec un seul adsorbeur en production isobare et un seul équilibrage. La succession des opérations décapression fe par équilibrage, vidage fR dans le réservoir, décanpression finale fa et le balayage fb' est 15 effectuée au cours d'une nmme phase S2. Selon la figure 17, on met en oeuvre quatre adsorbeurs avec un seul adsorbeur en production isobare et deux équilibrages. La durée cunulée des opérations successives fe2' fR' fa et fb est égale à la durée d'une phase. Selon la figure 18, on met en oeuvre cinq adsorbeurs avec un seul adsorbeur en production isobare et trois équilibrages. La durée cumulée des opérations successives fe3, fR et fb est éagle à la durée d'une phase. Dans toutes les mises en oeuvre décrites ci-cessus, on dispose 25 de gaz résiduaire, c'est-à-dire extrait des adsorbeurs à contre-courant, pendant les étapes de déccmpression finale fa et de balayage fb. Dans certaines mises en oeuvre, la durée cumulée des étapes fa et fb est inférieure à la durée d'une phase; le soutirage des résiduaires est alors discontinu. Dans d'autres mises en oeuvre, la durée cumulée des 30 étapes fa et fb est supérieure à la durée d'une phase, mais inférieure à la durée de deux phases; le soutirage des résiduaires est alors continu, mais à débit très variable. Or, il peut être intéressant de disposer pour chacun des cycles décrits précédemment, d'un soutirage continu et à débit aussi constant que possible. Pour atteindre cet objectif, il est 35 souhaitable d'obtenir un soutirage à contre-courant pendant une durée équivalente soit à la durée d'une phase ccmplète soit à la durée de deux phases complètes, c'est-à-dire, pour les mises en oeuvre décrites, de réaliser deux soutirages supplémentaires à contre-courant. On propose deux variantes de réalisation de ces deux soutirages supplémentaires: - Variante A: les deux soutirages supplémentaires effectués à contre-courant son réalisés sur les deux étapes imédiatement en amont des étapes fa et fb' c'est-à-dire l'une, représentée par fe2 au cours de l'étape de vidage partiel fR vers le réservoir R, et l'autre, représentée par fel au cours de la décompression fe correspondant au 10 dernier équilibrage. - Variante B: les deux soutirages supplémentaires effectués à contre-courant sont réalisés, l'un, sur l'étape immédiatement en amont de l'étape fa, c'est-à-dire sur l'étape fR et selon fe2 aorame ci-dessus, et l'autre, représentée par fe3, sur l'étape immédiatement 15 en aval de l'étape fb' c'est-à-dire sur la première recoepression f'e correspondant au dernier équilibrage. En se référant aux mises en oeuvre décrites ci-dessus, par les figures 1 à 9 et 11 à 18 sur lesquelles les opérations fel et fe2 de la variante A ont été représentées en traits discontinus, et les opérations 20 fe2 et fe3 de la variante B, en pointillés, on obtient les cycles modifiés suivants: Figure 1: - Variante A. On réalise les décompressions successives de P à P1 (étape S3.1) et de Pl à P2 (étape S3.2) par les opérations simmltanées fe à 25 co-courant et fel à contre-courant d'une part, et fR à contre-courant et fe2 à contre courant d'autre part. - Variante B. On réalise d'une part, la décompression de P1 à P2 (étape s3.2) par les opérations simltanées fR- à co-courant et fe2 à contrecourant, et d'autre part, la recompression de p à P1 (étape s5.) 30 par les opérations simultanées f' à contre-courant et fe3 à e fe3 contrecourant. Figure 2: - Variante A: fol pendant fe2 fc2 pendant fR - Variante B: - fc2 pendant fR fc3 pendant f'e2 Figure 3: - Variante A: fcl pendant fe fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e Figure 4: 10 - Variante A: fcl pendant fe2 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR 15 fc3 pendant f'e2 Figure 5: - Variante A: fcl pendant %e3 fc2 Pendant fR 20 - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e3 Figure 6: - Variante A: fcl pendant f e fc2 pendant fR - Variante B: fc2 Pendant fR fc3 pendlant f'e 30 Figure 7 - Variante A: fc, penadant fe3 fc2 pendant fR Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e3 Figure 8: - Variante A: fcl pendant fe2 c2 pendant fR - Variante B: fc2 Pendant fR fc3 pendant f'e2 Figure 9: - Variante A: fcl pendant fe3 10 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e3 Figure 11: 15 - Variante A: fcl pendant fe fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR c fc3 pendant f'e Figure 12 Variante A: fcl pendxant fe2 pendant fc2 ernt fR - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e2 Figure 13 - Variante A: 30 fCj pendant fe3 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 Pendant fR fc3 xpenant f'e Figure 14: - Variante A: fcl pendant fe2 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendlant fR fc3 pendant f'e2 Figure 15: - Variante A: fc1 pendant fe3 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f e3 Figure 16: - Variante A: fcl pendant fe 15 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 pendant fR fc3 pendant f'e Figure 17: 20 - Variante A: fcl pendant fe2 fc2 pendant fR - Variante B: fc2 Pendant fR 25 fc3 pexndxant f'e2 Figure 18: - Variante A: fcl pendant fe3 fc2 pendant fR 30 - Variante D: fc2 pendant fR fc3 -Pendant f e3 REMENDICATIONS 1. - Procédé de séparation d'un mélange gazeux par adsorption, du genre o l'on effectue sur chacun d'au moins trois adsorbeurs un mmre cycle d'opérations successives suivantes, les cycles étant décalés d'un adsorbeur par rapport au suivant d'un déphasage égal à la durée d'un cycle divisée par le nombre d'adsorbeurs: a) une opération de production isobare à la pression haute du cycle, dite à co-courant; b) une décompression à co-courant par au tmoins un équilibrage entre ledit adsofbeur en décompression et un autre adsorbeur en recompression à 10 contre-courant; c) un vidage partiel à co-courant vers un réservoir de stockage; d) -une décompression finale à contre-courant jusqu'à la pression basse du cycle; e) un balayage à contre-courant à ladite pression basse par du gaz 15 prélevé du réservoir de stockage; f) une reccrpression partielle à contre-courant par au moins un équilibrage du type selon b); g) une recompression finale à contre-courant jusqu'à la pression haute du cycle par un débit de gaz prélevé sur le débit de production isobare; 20 procédé selon lequel la somme des durées des opérations selon c) et d) est inférieure audit déphasage et la s8 oe des durées des opérations selon c), d) et e) est inférieure à deux fois ledit déphasage; h) au moins deux adsorbeurs sont simultanément en production isobare, caractérisé par la combinaison des mesures suivantes: i) le nombre total d'adsorbeurs est au minimum égal à quatre et inférieur à 3 + x + y, x et y étant respectivement le nombre d'adsorbeurs simultanément ú1 production isobare et y le nombre d'équilibrages; j) la totalité du gaz de vidage partiel selon c) est introduite vers le réservoir de stockage; k) chaque équilibrage est un équilibrage "direct", assurant le transfert du gaz provenant d'un adsorbeur en décompression directement et immédiatement dans un adsorbeur en recompression. 2. - Procédé de séparation selon la revendication 1, caractérisé en ce que le narombre d'adsorbeurs est de quatre. 35 3. - Procédé de séparation selon la revendication 1, caractérisé en ce que la sonme des durées des opérations c) + d) + e) est inférieure au déphasage pour un nombre d'adsorbeurs supérieur ou égal à quatre. 4. - Procédé de séparation selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il y a seulement deux adsorbeurs simultanément en production isobare, le narombre d'adsorbeurs étant de quatre à sept, tandis que le nanombre d'équilibrages est d'un pour un nombre total d'adsorbeurs égal à quatre ou cinq, de deux pour un nombre total d'adsorbeurs égal à 10 cinq ou six, de trois pour un nombre total d'adsorbeurs égal à six ou sept. 5. - Procédé de séparation selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il y a trois adsorbeurs en production isobare simultanément, caractérisé en ce que le nambre d'équilibrages est d'un 15 pour un nombre total d'adsorbeurs égal à cinq ou six, de deux pour un nombre total d'adsorbeurs égal à sept ou huit. 6. - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la samre des durées des opérations selon c), d) et e) est inférieure audit déphasage. 7. - Procédé selon les revendications 1 ou 6, caractérisé en ce qu'on effectue simultanément au vidage partiel à co-courant vers le réservoir selon c) un soutirage de gaz à contre-courant. 8. - Procédé selon les revendications 1 ou 6, caractérisé en ce qu'on effectue simultanément à la décompression à co-courant au cours de 25 l'équilibrage selon b) qui précède inmdiatement le vidage partiel selon c) un soutirage de gaz à contre-courant. 9. - Procédé selon les revendications 1 ou 6, caractérisé en ce qu'on effectue simultanément à la recapression partielle à contre-courant au cours -e' l'équilibrage selon f) qui suit immgdiatement 30 le t'ilayage selon e) un soutirage de gaz à contre-courant. 10. - Procédé selon les revendications 7 et 8, caractérisé en ce qu'on effectue simultanément à la décapression à concourant au cours de l'équilibrage selon b) qui précède imrdiatement le vidage partiel selon c) un soutirage de gaz à contre-courant et en ce qu'on effectue 35 simultanément au vidage partiel à co-courant vers le réservoir selon c) un soutirage de gaz à contre-courant. 11. - Procédé selon les revendications 7 et 9, caractérisé en ce qu'on effectue simultanément au vidage partiel à co-courant vers le réservoir selon c) un soutirage de gaz à contre-courant et en ce qu'on effectue simultanément à la recaopression partielle à contre-courant au 5 cours de l'équilibrage selon f) qui suit imnédiatement le balayage selon e) un soutirage de gaz à contre-courant. 12. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'on effectue la recoepression partielle à contrecourant au cours de l'équilibrage selon f) qui précède 10 inmédiatement la recaTpression finale selon g), simultanément par du gaz issu de la mise en équilibrage entre deux adsorbeurs et par du gaz prélevé sur la production. 13. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'on effectue le balayage à contre-courant selon e) 15 simultanément par du gaz issu du réservoir de stockage et par du gaz prélevé sur la production. 14. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la pression basse est la pression atmosphérique, et en ce que l'évacuation des soutirages à contre-courant est effectuée à 20 l'air libre. 15. - Procédé selon l'une des revendicaitons 1 à 13, caractérisé en ce que l'évacuation des soutirages à contre-courant est effectuée dans un collecteur de gaz résiduaire, dont la pression est généralement différente de la pression atmosphérique et en ce que la 25 pression basse du cycle est la pression du collecteur de gaz résiduaire. 16. - Application du procédé selon l'une des revendications 1 à , caractérisée en ce qu'elle est uilisée pour la purification d'hydrogène contenant un ou plusieurs constituants indésirables, en particulier N2, 02' A, CO, C 2' hydr-arbures, autres impuretés. 17. - Application du procédé selon l'une des revendications 1 à , caractérisé en ce qu'elle est utilisée pour le traitement de gaz naturel. 18. - Application du procédé selon l'une des revendications 1 à , caractérisée en ce qu'elle est utilisée pour l'élimination des 35 impuretés contenues dans l'helium. - 21 19. - Application du procédé selon l'une des revendications i à 15, caractérisée en ce qu'elle est utilisée pour l'enrichissement en oxygène, ou la séparation de l'oxygène de 1' air.