FR 2599908 A1 19871211 FR 8707789 A 19870604 La présente invention a pour objet un dispositif de contrôle d'une alimentation en courant alternatif et plus particulierement un dispositif de contrôle d'une alimentation en courant alternatif pour assurer le chauffage 5 d'un dispositif de chauffage d'une plaque de verre, de façon à empêcher le dépôt sur cette plaque de verre de buée ou de givre provenant d'une différence entre la température ambiante et la température atmosphérique. Un dispositif de chauffage est noyé dans un 10 pare-brise en avant du siege du pilote d'un avion. Un courant électrique est fourni au dispositif de chauffage qui est chauffe empêchant ainsi le dépôt de buée ou de givre sur le pare-brise. Le courant est fourni à partir d'une source d'alimentation en courant alternatif montée à l'intérieur de l'avion. La valeur du courant peut être réglée en fonction de la température atmosphérique, et un contrôle de phase du courant est effectué par un circuit à thyristor dans les dispositifs classiques de contrôle de telles sources de 20 courant alternatif. Dans un dispositif de contrôle conventionnel de courant alternatif cependant, l'onde alternative de La source de courant est discontinue et ceci engendre un bruit indésirable. De façon à éliminer ces bruits, l'opération de 25 marche/arrêt peut être effectuée à un moment o le courant est au niveau zero. De façon à obtenir un contrôLe du niveau zéro de l'onde alternative, on doit effectuer la détection de ce niveau zéro. Cependant, la détection du niveau zéro requiert l'utilisation d'un circuit compliqué ce qui du point de vue économique n'est pas satisfaisant et le circuit n'est pas fiable. En outre, lorsqu'un courant de surcharge est appliqué au dispositif de chauffage, le courant de surcharge est détecté et il est contrôLé de façon à être coupe à partir du dispositif de chauffage. De façon à détecter une surcharge du courant alternatif cependant, l'onde alternative doit être rectifiée, Le signal rectifié doit être amplifié, et finalement le niveau du signal amplifié doit être détecté. Par suite, la disposition du circuit est inévitablement compliquee, et une amplification en courant continu doit être effectuée ce qui provoque une instabilité du circuit. En outre, un circuit coûteux doit être utilisé, ce qui n'est 15 pas souhaitable. Lorsque le contrôle de la phase du courant alternatif est effectué par un circuit à thyristor, la tension de la source de courant alternatif n'est pas en correspondance avec la tension souhaitée du dispositif de 20 chauffage. Pour cette raison, la tension de la source d'alimen:ation doit être transformée en une tension appropriée par un transformateur de tension. Dans ce cas, si l'intervalle entre La coupure et la mise en route du courant du chauffage est court, le dispositif utilisant le transformateur de tension doit fournir au transformazeur de tension une tension ayant une polarité opposée à celle régnant au moment de la coupure de façon à empêcher une saturation magnétique du noyau magnétique. En outre, de façon à éliminer les bruits, le courant est soumis à un contrôle du niveau zéro. Cependant, une stabilité élevée de la-fréquence de la source d'alimentation à l'intérieur de l'avion ne peut être assurée, et il est difficile d'engendrer un signal de déclenchement de façon à obtenir un contrôle précis de l'alimentation ou mise en marche. Un objet de la présente invention est d'éliminer les inconvénients classiques décrits ci-dessus et d'assurer un dispositif de contrôle de ouissance en courant alternatif dans Lequel Les autres appareiLLages de L'avion ne son, pas affectés nar des bruits défavorabLes, l'opération de marche et d'arrêt des thyristors peut être stabiLisée et convenabLement effectuée, tandis que La construction des circuits peut être simple et peu coûteuse. Un dispositif de contrôLe de puissance alternative conformément a La présente invention comprend des moyens d'aLimentation de puissance pour fournir un courant en courant alternatif à une charge, des moyens reliés à ces 10 moyens d'alimentation de puissance pour initier l'alimentation de la charge depuis un point de croisement zéro de l'onde de courant alternatif à partir d'une poLarité donnée et pour couper La charge à un point de croisement zéro de l'onde du courant alternatif à partir de la même 15 poLarité que ceLLe de l'onde alternative, des moyens pour contrôler le changement du moment o s'effectue l'alimentation deDuis le moment o l'alimentation est commandée jusqu'à celui o l'alimentation est coupée dans des unités de cycles d'ondes et des moyens pour detecter le 20 niveau zéro du courant alternatif. La mention apparaîtra plus clairement à l'aide de la description qui va suivre faite en référence aux dessins annexes dans lesquels: la figure 1 est un schéma synoptique d'un dispositif d'alimentation de puissance en courant alternatif conformément à un mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est un diagramme d'un circuit montrant une disposition détaillée d'un détecteur de niveau zéro 30 illustré à la figure 1; la figure 3 est un diagramme d'un circuit montrant une disposition d'un circuit de contrôLe du moment d'alimentation en courant du dispositif de chauffage illustré à la figure 1; la figure 4 est un diagramme d'un circuit montrant une disposition détaillée d'un circuit de contrôLe du moment de génération du signal de porte iLLustré à La figure 1; la figure 5 est un diagramme d'un circuit montrant une disposition détaillée d'un circuit thyristor illustré à La figure 1; la figure 6 est un diagramme d'un circuit montrant 5 une disposition détaillée d'un générateur de signal de porte illustré à la figure 1; la figure 7 est un diagramme d'un circuit montrant une disposition détaillée d'un détecteur de courant de surcharge illustré à la figure 1; les figures 8A à 8H sont des diagrammes de temps des signaux engendrés dans le dispositif de la figure 1 permettant d'expliquer son fonctionnement; les figures 9A à 9E sont des diagrammes de temps expliquant le fonctionnement du circuit de contrôle du 15 moment d'alimencation du dispositif de chauffage les figures 10A à 10C sont des diagrammes de temps expliquant le fonctionnement du contrôle de l'alimentation de la commande ou de la commande de passage du courant; et les figures 11A-et'llB sont des diagrammes de 2G temps expLiquant le fonctionnement du détecteur de surcharge de courant. En se référant tout d'abord à la figure 1, le diagramme synoptique illustre le dispositif de contrôle de courant alternatif utilisé selon ur mode de réalisation de 25 la présente invention. Dans cette figure, la référence numérique 1 correspond à un circuit de filtrage ou filtre; 2 est un circuit d'alimentation; 3 un détecteur de niveau zéro; 4 un circuit de contrôle du moment d'alimentation en courant du dispositif de chauffage; 5 un circuit de contrôle du moment de génération du signal de porte; 6 un circuit de thyristor; 7 un générateur de signal de porte; 8 un- détecteur de surcharge de courant; 9 un détecteur du courant de chauffage; 10 un détecteur de surchauffe; 11 un détecteur de court- circuit 12 et 13 des circuits de commutation, respectivement; 14 une porte OU; et 15 une porte ET. Les références Ki et K2 à la figure 1 correspondent à des relais, respectivement; k1 et k2 des contacts des reLais K1 et K2, respectivement; T un transformateur de tension; S1-1 à S1-3, des commutateurs ce puissance qui sont interverrouiLLés entre-eux; S3 un commutateur du détecteur; S4 un commutateur de vérification de surchauffe, S5 un commutateur de vérification d'alimentation; H un dispositif de chauffage noyé dans un pare-brise en avant du siege du pilote; L1 une lampe indicatrice de fonctionnement; L2 une lampe indicatrice d'une surchauffe; TH une thermistance pour détecter une 10 température au niveau du pare-brise. Le fiLtre 1 est dessiné de façon à empêcher le bruit extérieur de pénétrer dans Le dispositif et empêcher un bruit genére dans le dispositif d'en sortir. Le circuit de puissance 2 transforme une tension d'une source en courant alternatif en une tension en courant continu requise pour le fonctionnement du dispositif. Le détecteur 3 du niveau zéro détecte le niveau zéro à chaque période de l'onde alternative et engendre un signal d'impulsion au début de chaque période. Comme montré 20 à la figure 2, le détecteur 3 d'un niveau zéro comprend une borne d'entree 31a, une borne de sortie 31b, des résistances 32a a 32d, des diodes 33a à 33c, un transistor 34, une capacité 35 et un inverseur 36. Le circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimentation du dispositif de chauffage contrôLe le moment o le courant est fourni au dispositif de chauffage H dans des unités de période de l'onde alternative en fonction de la température du pare-brise et de l'espace de temps s'écoulant après alimentation du dispositif de chauffage. 30 Comme montre à la figure 3, le circuit 4 de contrôle de l'instant d'alimentation du courant de chauffage comprend un amplificateur 40, un temporisateur 41 dont la tension de sortie augmente linéairement pendant trois minutes après mise en route de l'appareil, un comparateur 42, un oscillateur 43 35 engendrant- une onde en forme de dent de scie ayant une fréquence d'environ 8Hz. Ces circuits sont effectivement constitués par les résistances 40a à 40f, 41a, 41b, 42a, 42b, 43a à 43f, Les capacités 45a à 45d, les diodes 46a à 46c, les amplificateurs différentiels 47a à 47d, les bornes d'entrée 48a et 48b, et une borne de sortie 49. Le circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte engendre des signaux de porte pour contrôler le moment d'alimentation du courant à une période du circuit 6 de thyristor. Comme montré à la figure 4, le circuit 5 de contrôle du moment de génération de signal de porte comprend des résistances51a et 51b, un inverseur 52, un dispositif tampon 53, une porte 54 OU, une capacité 55, un temporisateur 56, des bornes d'entrée 57a et 57b, et une borne de sortie 58. Lorsqu'un signal appliqué à La borne d'entrée 57b est établi à un bas niveau (on fera reférence ciaprès au niveau logique -"0"), le circuit 5 de 15 contrôle de l'instant de génération de signal de porte engendre un signal de sortie ayant une largeur d'impulsion plus courte que la période du signal d'impulsion chaque fois que le signal d'impulsion est appliqué à la borne d'entrée 57a. Cependant, lorsque la borne d'entrée 57b est établie à 20 un niveau éLévé (référencé ci-après comme niveau logique "1"), Le circuit 5 de contrôle de l'instant de géneration du signal de porte n'engendre pas de signal de sortie. Comme illustré à la figure 5, le circuit de thyristor 6 comprend un transistor 61, des résistances 62a 25 et 62b, des diodes 63a à 63c, un transformateur d'impulsion 64, des tnyristors 65a et 65b, des bornes d'entrée 66a et 66B, et une borne de sortie 67. Comme montré à la figure 6, le générateur 7 de signal de porte comprend une porte 71 NON-ET (NAND), une résistance 72, une capacité 73, un inverseur 74, un tampon , une borne d'entrée 76, et une borne de sortie 77. Le générateur 7 de signal de porte engendre un signal d'impulsion ayant une fréquence d'environ 20kHz tandis que le signal d'entrée de niveau logique "1" y est applique. 35 Comme illustré à la figure 7, le détecteur 8 de surcharge de courant comprend des résistances 81a a 81g, des capacités 82a et 82b, une diode 83, des amplificateurs différentiels 84 et 85, une borne d'entrée 86 et une borne de sortie 87. Comme illustre à la figure 1, le détecteur 9 de courant de chauffage comprend un transformateur 91, une diode 92, un amplificateur différentiel 93, et une source de tension de référence 94. Lorsqu'une tension rectifiée engendrée en réponse à un courant de chauffage est supérieure à la valeur de la source de tension de référence 94, le détecteur 9 de courant de chauffage engendre un 10 signal de logique 0". Le détecteur 10 de surchauffe comprend un amplificateur différentiel 1Ga, un générateur de tension de référence 10b, et une porte ET 10c. En fonctionnement normal, le détecteur 10 de surchauffe polarise normalement le relais K2. Lorsqu'un signal appliqué à une borne d'entrée d ou un signal de logique "1" est appliqué à une borne d'entrée 10e, le détecteur 10 de surchauffe désalimente le relais K2. Pour cette raison, le relais K2 n'est plus alimenté lorsque le pare-brise subit une surchauffe ou que le courant de chauffage est un courant minimal disponible ou est inférieur a un tel courant. Le détecteur 11 de court-circuit comprend un amplificateur différentiel lia, une source de tension de référence 11b et une porte ET 11c. Dans l'état normal, le 25 détecteur 11 de court-circuit polarise le relais KI. La valeur de la source de tension de référence 11b est déterminée de telle façon que le relais K1 n'est plus alimenté lorsque le détecteur de court-circuit, c'est-a-dire la thermistance TH est établie. En outre, dans l'état de 30 surchauffe du dispositif de chauffage, le relais K1 est désalimenté en réponse à un signal qui lui est appliqué à partir du détecteur 10 de surchauffe en direction d'une borne d'entrée 11f. Le circuit de commutation 12 comprend une porte OU 35 12a et un transistor 12b, et le circuit de commutation 13 comorend un transistor 13a. L'opération du circuit de contriôLe de courant alternatif construit comme décrit ci-dessus, sera maintenant décrit en faisant référence aux figures 8A à 8H, 9A à 9E, 10A à 1CC et 11A et 11B. Les figures 8A à 8H sont des diagrammes de temps des signaux engendrés dans le dispositif excluant le circuit 4 de contrôle du moment d'alimentation du courant de chauffage de façon à plus facilement comprendre le fonctionnement du dispositif. Les figures 9A à 9E sont des diagrammes de temps des signaux engendrés dans le dispositif 10 comprenant le circuit 4 de contrôle du moment d'alimentation du dispositif de chauffage de façon à expliquer le fonctionnement exact du dispositif. En se référant à la figure 1, les commutateurs S1-1, S!-2 et SI-3 sont simultanément fermés, et le circuit 15 2 de puissance applique une tension +V requise pour le fonctionnement normal des circuits respectifs. Durant le fonctionnement normal, le relais K1 est maintenu alimenté. Dans cet état, un courant alternatif (figure 8A) alimenté à partir d'une borne d'entrée TN et le circuit de filtrage 1 2G est fourni au détecteur 3 de niveau zéro. Comme montré à la figure 2, dans le détecteur 3 de niveau zéro, une diode Zener 33c est montée en-série avec le circuit de base du transistor 34. La tension en courant continu +V est appliquee au transistor 34. Pour cette raison, si la diode 25 Zener 33c est courtcircuitée, le niveau de démarrage du fonctionnement est donné comme égal à +V, comme montré à la figure 8A, en supposant que la tension en courant continu +V est appliquée au transistor. Lorsque le niveau de la tension alternative est inférieure au niveau de démarrage du fonctionnement, le transistor 34 est allumé. En supposant que la diode Zener 33c est effectivement actionnée, et que sa tension de rupture est égale à la tension directe +V appliquée au transitor 34, le transistor 34 est allumé (passant) jusqu'à ce qu'il y ait diminution du niveau de la 35 tension du courant alternatif d'une valeur V à partir du niveau +V de départ. Dans ce cas, le transistor 34 engendre un signal illustré à la figure 8B. En d'autres termes, le Transistor 34 est allume puis est éteint (bloque) dans l'intervalle de niveau zero suivant. Dans la description qui précède, on a supposé qu'une tension de polarisation inverse sur le trajet base-émetteur du transistor 34 était égale a zéro. Cependant, cet-e valeur est effectivement maintenue aux alentours de 0,7 volts. Ce niveau ne peut être éliminé en tant que niveau de démarrage du fonctionnement du transistor 34. Cependant, en choisissant correctement La tension V en 10 courant continu et la tension de rupture de la diode Zener 33c, le niveau de démarrage du fonctionnement du circuit entier peut être effectivement ajusté à la valeur zero. La détection du niveau zéro peut être effectuée en introduisant la diode Zener 33c de decalage du niveau zéro 15 pour supprimer la tension en courant continu afin d'établir le niveau de départ de l'opération du transistor 34 au niveau zéro, bien que sur le transistor 34 soit appliquée une tension de polarisation en courant continu dans la direction de fonctionnement. La tension (figure 8B) engendrée a travers la résistance 32c est différenciée par la capacité 35 et la résistance 32d, produisant par suite un signal illustré a la figure 8C. Ce signal est fixé par la diode 33b, et le signal fixe est inversé par l'inverseur 36. La sortie de l'inverseur 36 apparaît comme une impulsion 25 (figure 8D) sur la borne de sortie 31b. L'impulsion de sortie provenant de la borne de sortie 31b du détecteur 3 de niveau zéro, est appliquée à une borne d'entrée du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte illustré à la figure 4. Un signal de contrôle qui est alternativement établi au niveau logique "1" et au niveau logique "0", est appliqué à partir du circuit 4 de contrôle d'alimentation du courant de chauffage à l'autre borne d'entrée du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte. Pour faciliter la description, un signal de niveau logique "0" est supposé être établi et appliqué à l'autre borne d'entrée du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte. Lorsqu'un signal de niveau logique "1" est est établi et appliqué à la borne 56a du temporisateur 56, ce temporisateur 56 engendre une impulsion au bord de fuite de l'impulsion appliquée à une borne 56b. Dans ce cas, l'impulsion a une constante de temps qui est déterminée par la résistance 51b et la capacité 55. La constante de temps est établie de façon à être une durée comprise entre le début d'une période du signal en courant alternatif illustré à la figure 8A et se terminant suffisamment avant La fin 10 d'une.période, mais dans la seconde moitié d'une période. Chaque fois qu'une impulsion illustrée à la figure 8D est appliquée à la borne d'entrée 57a, une impulsion (figure 8F) ayant une durée de signal T déterminee par la résistance 51b et la capacité 55 apparaît à la borne de sortie 58. Cependant, lorsque le signal appliqué à la borne d'entrée 57b est inversé de L'état logique "0" à l'état logique "1", comme illustré à la figure 8E, le signal d'impulsion appliqué à la borne d'entrée 57a est invalidé. Le signal d'impulsion provenant de la borne de 20 sortie 58 du -circuit 5 de contrôLe de l'instant de génération du signal de porte est appliqué à la borne d'entrée 76 du génerateur 7 de signal de porte. Comme montre à la figure 8G, le genérateur 7 du signal de porte engendre un signal de porce RF dont la largeur est déterminée par la 25 résistance 72 et la capacité 73 lorsque le signal de niveau logique "1" est appliqué à la borne d'entrée 76. Le signal de porte est appliqué à partir de la borne de sortie 77 à une borne d'entrée 66b du circuit du thyristor 6. Dans le circuit 6 du thyristor; les thyristors 65a et 65b sont reliés en parallèle en étant montés en opposition, comme montré à la figure 5. Un thyristor est allumé en réponse à un cycle de demi-onde positif de l'onde alternative. En général, lorsqu'une tension polarisée en avant est appliquée à l'anode d'un thyristor, le thyristor est allumé par application d'un signal de grille ou de porte qui Lui est appliqué pendant un court intervalle de temps. Cependant, si les conditions opératoires sont sévères, le thyristor ne 1 1 s'allume pas toujours. Si de bonnes conditions opératoires sont requises, des avantages économiques ne peuvent être atteints. Conformément à la présente invention, le signal de porte est appliqué de façon répétitive au thyristor même dans des conditions d'opérations sévéres. Par suite, le thyristor peut être convenablement allumé. De façon plus spécifique, dans ce dispositif de contrôle d'alimentation alternative de ce mode de réalisation, un signal de porte ayant une fréquence d'environ 20 kHz est engendré et appliqué au thyristor, de sorte que le thyristor peut être convenablement actionné. Le thyristor qui est en marche est éteint par inversion de la polarité de la source de tension qui est appliquée à travers la liaison anode-cathode. Pour cette 15 raison, le thyristor qui a été allumé en réponse à une demi-onde positive est éteint en réponse à une demi-onde négative de l'onde alternative. Comme montré à la figure 5, lorsque les thyristors sont connectés en paraLlele en étant chacun monté oe façon opposée, et le signal de porte RF étant continuellement appliqué même durant les cycles des demi-ondes negatives de l'onde alternative, le thyristor qui a été eteint durant Le demi-cycle positif est allumé durant Le demi-cycle négatif de l'onde alternative. Si le signal de porte n'est plus établi à un moment déterminé pendant le 25 cycle de demi-onde négative de l'onde alternative, le thyristor qui a été allumé lors du passage de la demi-onae négative à la demi-onde positive est éteint. De façon à bien comprendre le fonctionnement des thyristors, on suppose que le thyristor est allumé a partir 30 de la demi-onde positive. Cependant, comme illustré à la figure 8H, dans le dispositif de contrôle de puissance alternative de ce mode de réalisation, le thyristor est effectivement allumé à partir de la demi-onde négative. Etant donné que le signal de porte est fourni de façon continuelle apres l'instant t1, c'est-à-dire le moment o la demi-onde négative se change en demi-onde positive, le chyristor qui a été maintenu éteint durant le cycle de demi-onde négative est allumé en réponse à la demi-onde positive, de sorte que la demi-onde positive est delivrée. Le signal de porte n'est plus établi à l'instant t2. Cependant, le thyristor qui est maintenu allumé jusqu'à 5 L'instant t3, c'est-à-dire durant le cycle de demi-onde positive de l'onde de puissance alternative est maintenu allumé. A l'instant t3, la demi-onde positive se change en demi-onde négative, et le thyristor qui a été maintenu allumé pendant le cycle de demi-onde positive est éteint. A 10 l'instant t3, le signal de porte est établi de nouveau de sorte que le thyristor qui a été maintenu éteint durant le cycle de demi-onde positive est allumé. Un signal de sortie ayant une demi onde négative est émis suivant la demionde positive à la borne de sortie 67 du circuit 6 du thyristor 15 comme illustré à la figure 8H. De cette manière, le signal de porte est engendré au point de croisement de l'onde alternative passant d'une direction à l'autre, c'est-à-dire de la direction positive à la direction négative, l'onde alternative pouvant être de manière continuelle déLivrée. 20 Le signaL de porte n'est plus établi à l'instant t4. Cependant, le thyristor qui a été maintenu allumé jusqu'a l'instant t4 est maintenu allumé même si le signal de porte n'est plus établi. Lorsque la polarité de l'onde alternative change à l'instant t5, le-thyristor qui étaiz 25 maintenu allumé est éteint à ce moment. Comme montré à la figure 8G, étant donné que le signal de déclenchement n'est pas fourni à l'instant t4 et après cet instant, le circuit 6 de thyristor n'engendre pas de signal de sortie à l'instant t5 et après. Le fonctionnement du circuit 4 de contrôle de l'instant d'allumage du courant de chauffage sera maintenant décrit. Ce circuit est disposé comme ilLustré à la figure 3. Le Temporisateur 41 engendre une tension qui croit Linéairement depuis le moment de l'alimentation du dispositif et qui est saturée au bout d'environ trois minutes, comme illustré à la figure 9A. L'oscilLateur 43 engendre un signal d'onde en dents de scie ayant une fréquence d'environ 8 Hz comme montré à La figure 9B. L'emoLificateur différentiel 47c engendre un signaL de Logique "0'" ayant une durée pLus longue que ceLLe du signal de sortie de l'onde en dent de scie produit par l'osciLLateur 43. Le signal de logique "0" est fourni à partir de la borne de sortie 49 sur la borne d'entrée 57b du circuit 5 de contrôLe de l'instant de génération du signal de porte à travers une borne d'entrée de La porte OU 14. L'autre borne d'entrée de la porte OU 14 reçoit un signal de 10 sortie provenant du détecteur 8 de surcharge de courant. Lorsqu'un courant de surcharge n'est pas appliqué, le signaL de sortie provenant du détecteur 8 est étabLi au niveau logique "0". Le signaL de sortie provenant de la porte OU 14 est déterminé par Le niveau du signal de sortie du circuit 4 de 15 contrôLe de L'instant d'alimentation du courant de chauffage. Un signal illustré à la figure 9D est apoliqué à la borne d'entrée 56a du temporisateur 56 dans le circuit 5 de contrôLe de l'instant de génération du signaL de porte. Etant donné que La fréquence de la source d'alimentation en 20 courant alternative est d'environ 400 Hz, la période de l'onde en dents de scie est 50 fois celle de la source de tension de courant alternatif. Une période de l'onde en dents de scie correspond à 50 cycles de l'onde de la source de tension d'alimentation en courant alternatif. Lorsque le signal iLLustré à La figure 9D est maintenu à L'état logique "1", Le signal de porte est appliqué au circuit 6 de thyristor. Dans L'intervaLLe d'environ trois minutes après alimentation du dispositif, le circuit 6 du thyristor est allumé de façon intermittente. Lors du fonctionnement en 30 état de marche du circuit 6 de thyristor, la période de marche est prolongée lorsque Le temps s'écoule. Lorsque la tension de sortie du temporisateur iLLustrée à La figure 9A est gradueLLement saturée, le circuit 6 du thyristor est maintenu allumé. La figure 9E montre un signal de sortie en 35 courant alternatif issu du circuit 6 de thyristor. Comme il apparaît de la figure 9E, Le nombre des cycLes compris dans l'onde alternative et au cours du fonctionnement augmente lorsque le temps s'ecouLe. La description détaiLLée qui précède a été faite sans tenir compte d'une modification de la température du verre. Dans La pratique, la thermistance TH montée sur le pare-brise présente une résistance correspondant à la température du verre. Au moment de L'alimentation du dispositif de chauffage H, la température du verre est basse et la résistance de la thermistance TH est également faible. Une tension à la borne d'entrée 48a du circuit 4 de contrôLe 10 d'alimentation du courant de chauffage est modifiée en fonction de la modification de la résistance de la thermistance TH. Un niveau de tension à une borne d'entrée de non inversion de l'amplificateur différentiel 47a à l'intérieur de l'amplificateur 40 est plus éLevé que celui 15 qui règne a sa borne d'entrée d'inversion. L'ampLificateur engendre un signal de logique "1", c'est-à-dire un signal commandant le chauffage du dispositif de chauffage H. Cependant, comme décrit ci-dessus, après alimentation du dispositif de chauffage H, la tension de sortie provenant du 2C temporisa:eur 41 augmente graduellement, et Le niveau du signal de sortie de l'amplificateur différentiel 47b est inférieur à celui de l'amplificateur différentiel 47a. Le niveau du signal de sortie de l'amplificateur différentiel 47b est verrouillé par la diode 46b. Lesignal verrouillé 25 est appLiqué à la borne d'entre d'inversion de l'amplificateur différentiel 47c. Pour cette raison, à l'instant o les commutateurs de puissance sont fermés (passants) le facteur déterminant la durée d'alimentation du dispositif de chauffage n'est pas la température du verre 30 mais la tension de sortie provenant du temporisateur 41. Cependant, lorsque le dispositif de chauffage est chauffé et que la température du verre s'éelève, la résistance de la thermistance TH augmente. La tension appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 47a est 35 également augmentée. Le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 47a est ainsi diminué. Lorsque le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 47a est inférieur à celui de L'amoDLificateur différentiel 47b, la diode 46b est polarisée en inverse. Le signal applique à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 47c est contrôle seulement par le signal de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 47a. A ce moment, la température du verre est contrôlée de façon à être une température équilibrée. Comme montré à La figure 1, le signal de courant alternatif provenant du thyristor 6 est appliqué au transformateur de tension T et est converti en une tension compatible avec celle du dispositif de chauffage H. La tension compatibLe est appLiquee au dispositif de chauffage H. Lorsqu'une alimentation intermittente du dispositif de chauffage doit être assurée en utilisant le transformateur de tension, le cycle d'alimentation suivant débute avant que l'énergie électromagnétique du transformateur disparaisse en supposant que l'intervalle intermédiaire est plus court qu'une valeur prédéterminée. Lorsque l'alimentation du dispositif de chauffage réapparaît, un courant présentant 20 une polarité opposée à celui du courant précédent doit lui être appliaué. Autrement, le flux magnétique dans le noyau de fer serait sature. Par suite, l'onde alternative ilLustrée à la figure 10A est appliquée à la borne d'entrée 66a du circuit thyristor 6. Lorsque l'onde alternative est 25 contrôlee de façon intermittente, le signal de sortie (figure 10B) provenant de la borne de sortie 67 est engendre de telle sorte que la demi-onde négative doit apparaître d'abord lorsque l'alimentation s'achève avec une demi- onde positive. A cette fin, le signal de porte illustré à la 30 figure 10C est engendré lorsque L'onde (figure 10A) provenant de la borne d'entrée 66b du circuit thyristor 6 change de la demi-onde positive en la demi-onde négative. Le signal de porte n'est plus établi avant que la demi-onde alternative passe. de la demi-onde négative à la demi--onde 35 positive mais avant la fin de cette demi-onde positive. La durée de désalimentation du signal de porte est choisie de façon que le thyristor soit éteint de façon sûre lorsque la demi-onde positive change et devient une demi-onde négative. Avec la disposition ci-dessus décrite, comme illustré aux figures 10A à 10C, le contrôLe d'allumage ou d'alimentation est assuré dans des unités de périodes d'onde du courant alternatif. La durée d'alimentation est graduellement augmentée après mise sous tension du dispositif de chauffage. Lorsqu'apparait le point de croisement zéro de l'onde alternative, comme illustré à la figure 10B, le dispositif de chauffage est alimenté. 10 L'alimentation du dispositif de chauffage est stoppée lorsque le point de croisement zéro de l'onde alternative a la même polarité que celle de l'alimentation ci-dessus mentionnée. Ce contrôLe se poursuit jusqu'à ce que la température du verre atteigne une température prédéterminée. 15 Lorsque la température du verre atteint la température prédéterminee et est modifiée en fonction d'une modification de la température atmosphérique, le contrôle est mis en route de façon à maintenir la température du verre à la température prédéterminée. Comme décrit ci-dessus, l'onde alternative est contrôlée dans des unités de périodes de l'onde alternative, la période d'alimentation de l'onde alternative étant déterminée de façon à contrôler les paramètres. Par suite, on peut obtenir un contrôle arrêt/marche doux, et un 25 contrôle de température satisfaisant aux conditions extérieures peut être assuré. On utilise le thyristor avec un signal de déclenchement qui est établi au moment d'une période de l'onde alternative et qui n'est plus établi dans la seconde 30 moitié d'une période suffisamment avant la fin de cette période. Le thyristor peut être allumé au niveau zéro de l'onde alternative, et par suite le dispositif n'engendre pas de bruit. En outre, le signal de déclenchement comprend un signal RF (fréquence radio) ayant une fréquence d'environ 35 20 kHz lors de la génération du signal de déclenchement, et le thyristor est de façon répétitive allumé en réponse au signal de déclenchement. En résultat, le thyristor peut être convenablement allumé. L'onde alternative contrôlée par le circuit 6 de thyristor est transformée dans la tension appropriée pour le dispositif de chauffage H au moyen du transformateur de tension T. Une partie de l'enroulement du transformateur T est constituée par le transformateur 91 monté dans le détecteur 9 de courant de chauffage. Pour cette raison, le courant appliqué au dispositif de chauffage H est soutiré par le transformateur 91 et est rectifié par la diode 92. Le 10 courant rectifié est appliqué à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 93. Pour cette raison, lorsqu'un courant est appliqué au dispositif de chauffage, un signal de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 93 et un signal de sortie provenant du circuit 15 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte sont ajoutés au moyen de la porte ET 15, et un signal de sortie ET est appliqué de façon à allumer la lampe L1 indicatrice de fonctionnement. La sortie du courant provenant du thyristor 6 est 20 appliquée à la borne d'entrée 86 du détecteur 8 de surcharge de courant a travers une partie de l'enroulement du transformateur de tension T. Ce courant est fourni à la résistance 81 comme illustré à la figure 7, de façon à engendrer une tension de courant alternative (figure 11A) 25 ayant une amplitude correspondant à celle du courant appliqué à travers le thyristor. Cette tension alternative est appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 84 illustré à la figure 7. Une polarisation V/2 est appliquée à la borne d'entrée de non 30 inversion de l'amplificateur différentiel 84, sa sortie étant supposée être une o-nde sinusoîdale inversée de l'entrée qui présente une amplitude V/2. Cependant, s'il en est ainsi, l'onde d'entrée doit être rectifiée et une disposition compliquée du circuit est requise. On supposera 35 que l'on utilise un circuit intégré, par exemple du type LM2904 (fabriqué par NATIONAL SE1ICONDUCTOR CO.), dont le fonctionnement est assure sous une tension de -0,3 V ou supérieure en tant qu'amplificateur 18, différentiel 84, la borne d'entrée de non inversion de l'amplificateur différentiel 84 étant mis à la masse, et on suppose qu'un signal ayant une amplitude allant jusqu'à moins -0,6 V est appliqué à la borne d'entrée d'inversion du 5 circuit 7. Dans de telles conditions, une demi-onde positive ayant une amplitude V est engendrée en tant que signal de sortie comme illsutré à la figure 11B. L'amplificateur différentiel 84 assure simultanément la rectification et l'amplification, ce qui est économiquement avantageux. Le signal de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 84 est lissé par la résistance 81d et la capacité 82b. Lorsqu'un signal lissé est plus important que la tension de référence déterminée par les résistances 81f et 81g, l'amplificater différentiel 85 engendre un signal 15 de sortie de logique "1". Ce signal de logique "1" est appliqué à la borne d'entrée 57b du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte à travers la borne 87 de sortie et la porte 14 OU de la figure 1. Le circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte n'engendre pas un signal de sortie en réponse au signal de logique "1" appliqué à la borne d'entrée 57b. Par suite, lorsqu'un courant de surcharge est détecté, le signal de porte n'est pas appliqué au circuit 6 de thyristor, et le courant fourni aux thyristors est coupé. 25 De cette manière, une borne d'entrée de l'amplificateur différentiel est fixée au niveau zéro, et le signal alternatif est applique à l'autre borne d'entrée de cet amplificateur, constituant ainsi un détecteur de niveau simple qui présente à la fois les fonctions de rectification 30 et d'amplification. Lorsque le pare-brise est surchauffé pour quelque raison, la résistance de la thermistance TH augmente. Etant donné que le courant est fourni à partir du circuit 4 de contrôle d'alimentation du courant de chauffage à travers la 35 thermistance TH, la tension appliquée à la borne d'entree de. non inversion de l'amplificateur différentiel 10a dans le détecteur 10 de surchauffe augmente lors de la surchauffe du pare-brise. Lorsque cette tension est supérieure a la valeur de la source de tension de référence 10b, l'amplificateur différentiel 10a engendre un signal de sortie de logique "1". Ce signal est fourni à travers la porte ET 10c, et ainsi le relais K2 n'est plus alimenté. Etant donné que le relais K2 est normalement polarisé, comme mentionné précédemment, le contact k2 du relais K2 est maintenu dans la position illustrée. Dans cet état, la lampe indicatrice L2 de surchauffe est allumée. Cependant, lorsqu'un courant 10 de surchauffe n'est pas appliqué au dispositif de chauffage H, le relais K2 est maintenu alimenté (n'est pas désalimenté). Comme décrit ci-dessus, le circuit 11 détecteur de court-circuit polarise le relais K1 lorsque la thermistance TH est maintenue dans les conditions normales. Si un court-circuit de la thermistance TH apparaît pour quelque raison, la tension appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 11a dans le detecteur 11 de court-circuit devient plus éLevée que celle à la borne d'entrée de non inversion, l'amplificateur 20 différentiel 11a engendrant un signal de logique "1". Pour cette raison, la porte ET n'engendre pas un signal de façon à désalimenter le relais %1. Le contact kl du relais K1 est ouvert, et la puissance de courant alternative appliquée au circuit 6 du thyristor est coupée. De plus, lorsqu'un état de surchauffe est détecté, la porte ET 11c ne doit pas engendrer un signal de sortie et la puissance alternative est coupée. Le commutateur S4 est conçu de façon à simuler un état de pseudosurchauffe. Lorsque le commutateur S4 est ferme, les transistors 12b et 13a sont alimentés. Lorsque le transistor 12b est alimenté (passant), un état de surchauffe du pare-brise est simulé. Lorsque le transistor 13a est alimenté (passant), la tension de sortie provenant du temporisateur 41 illustré à la figure 3 est saturée. Pour 35 cette raison, aussitôt que la puissance est fournie à l'appareil, une fonction de surchauffe peut- être vérifiée quoique la situation soit normale. Le commutateur S5 est conçu de façon à simuler un état de pseudosaturation de la tension de sortie provenant du temporisateur 41 après alimentation de l'appareil. Par suite, un état de contrôle de La température de la thermistance THi peut êcre vérifié après mise en route de l'appareil. Le contrôle de niveau zéro de l'onde alternative et le contrôLe d'alimentation dans des unités de périodes de l'onde alternative sont effectués de façon à contrôler 10 effectivement l'alimentation ou le moment d'allumage du thyristor sans que des bruits soient engendrés. REVENDiCATiONS 1. Dispositif de contrôle d'alimentation en courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend: - des moyens d'alimentation (2) pour fournir du courant alternatif à une charge (H); - des moyens (6) reliés aux moyens d'alimentation pour démarrer l'alimentation de la charge (H) à un point de croisement zéro de l'onde alternative à partir d'une polarité donnée et désalimenter la charge à un point de croisement zéro de l'onde alternative à partir de la même 10 polarité que celle précitee; - des moyens (4) pour contrôler le moment de changement d'alimentation entre la marche et l'arrêt dans des unités de cycles de l'onde alternative; et - des moyens (3) pour détecter un niveau de zéro 15 de l'onde alternative. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérise en ce que lesdits moyens (4) pour contrôler le moment d'alimentation comprennent des moyens pour déterminer le nombre de périodes de l'onde alternative devant être inclu dans la durée d'alimentation du courant alternatif en fonction de la température de la charge. 3. Dispositif selon la revendication 1, caractérise en ce que de façon à contrôler l'instant d'alimentation du dispositif, il est prévu des moyens de déclenchement (5) engendrant un signal de déclenchement qui actionne le dispositif au début d'une période de l'onde alternative et le désactionne dans une seconde moitié de cette période et suffisamment avant la fin de ladite période. 4. Dispositif selon la revendication 3, caracterisé en ce que lesdits moyens de déclenchement comprennent un circuit pour engendrer un signal RF lors de la genération du signal de déclenchement. 5. Dispositif selon l'une des revendications 35 précédentes, caractérisé en ce que lesdits moyens (4) pour contrôler le moment de l'alimentation comprennent en outre: des moyens de conversion tension/courant pour engendrer une détection de tension en réponse à un courant délivre à travers ladite charge; des moyens amplificateurs différentiels (47a à 47d) dont une borne d'entrée est fixée au niveau zéro et l'autre borne d'entrée reçoit la tension de détection; et des moyens de discrimination de niveau engendrant un signal de sortie représentatif d'un courant de surcharge lorsqu'une tension obtenue par lissage du signal de sortie provenant dudit amplificateur différentiel dépasse une valeur prédéterminée. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (3) de détection de niveau zéro comprennent: un éLément de commutation pour recevoir une tension de polarisation en courant continu qui va en augmentant dans une direction de fonctionnement; des moyens de décalage de niveau pour décaler le niveau du début de fonctionnement dudit élément de commutation dans une direction pour annuler la tension de 20 polarisation en courant continu, lesdits moyens de décalage de niveau présentant un décalage de niveau déterminé de telle façon que le niveau de démarrage de l'opération soit maintenu au niveau zéro.7. Application d'un dispositif selon l'une des revendications précédentes à l'alimentation d'un dispositif de chauffage noyé dans une plaque de verre utilisant un élément de rectification ou redressement dans'des unités de périodes de l'onde alternative afin de chauffer la plaque de verre, comprenant un circuit de déclenchement (3, 4, 5, 7) 30 engendrant un signal de déclenchement qui actionne le dispositif au début d'une période de l'onde alternative et le désactionne dans une seconde moitié de la période suffisamment avant la fin de cette période, le signal de déclenchement étant adapté de façon à faire déclencher ledit 35 élément de rectification (6). 8. Application selon la revendication 7 dans laquelle le signal de déclenchement est un signal RF engendré pendant La génération du signal du déclenchement. 9. Application selon la revendication 7 ou la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour contrôler le passage des ondes alternatives de courant dans des unités de périodes d'ondes alternatives, et des moyens pour déterminer le moment d'alimentation en fonction de paramètres de contrôLe.