FR 2609413 A1 19880715 FR 8700359 A 19870113 Le procédé selon l'invention s'applique à un échange simultané de chaleur et de matière. Il peut être utilisé notamment pour effectuer un échange entre un gaz chaud et humide qui est refroidi en transférant de la chaleur et de l'eau condensée à un gaz plus froid et plus sec qui se charge en vapeur d'eau en se réchauffant. Un tel échange simultané de chaleur et de matière a déjà été 1O effectué de différentes manières dans l'art antérieur. La Figure 1 présente un premier mode connu de réalisation. Un gaz chaud et humide arrive par le conduit 1 dans une colonne à garnissage G1 dans laquelle il est mis en contact avec un débit d'eau plus froide arrivant par le conduit 2. Le gaz sort refroidi par le conduit 3. Le refroidissement provoque une condensation d'eau supplémentaire qui est évacuée par le conduit 4 et est reprise par la pompe P1 en même temps que l'eau de refroidissement au fond de la colonne à garnissage G1. L'eau ainsi réchauffée est mise en contact dans une colonne à garnissage G2 avec un gaz plus froid et plus sec qui arrive par le conduit 5. Le gaz sort réchauffé par le conduit 6 en se chargeant en eau au cours du contact opéré dans la colonne à garnissage G2. L'eau recueillie au fond de la colonne [ garnissage G2 est évacuée par le conduit 7 et est reprise par la pompe P2. Ce dispositif présente l'inconvénient d'être encombrant et de nécessiter deux pompes de circulation. Il a été découvert qu'il est possible d'éviter ces inconvénients en utilisant le procédé selon l'invention. Ce procédé de transfert simultané de chaleur et de matière d'une phase gazeuse (I) relativement chaude à une phase gazeuse JZI) relativement froide, la phase gazeuse (I) comprenant au moins deux constituants A et B ayant des températures de condensation différentes, la température de condensation de A étant plus basse que la température de condensation de B et au moins le constituant B étant au moins en partie condensable dans les conditions du procédé, est caractérisé en ce qu'on fait circuler la phase gazeuse (I) au contact de la première face d'une paroi d'échange perméable au moins au constituant B à l'état liquide et en ce qu'on fait circuler la phase gazeuse (II) au contact de la seconde face de la paroi d'échange poreuse, dans une direction sensiblement parallèle et opposée à celle de circulation de la phase gazeuse (I), la température de la phase gazeuse (II) au début du contact étant suffisamment basse pour permettre la condensation d'au moins une fraction du constituant B de la phase gazeuse (I) et le maintien du condensat résultant dans au moins une partie de l'épaisseur de la partie poreuse de la paroi d'échange, la température de la phase gazeuse (II) n'étant cependant pas trop basse pour éviter une condensation totale des constituants A et B de ladite phase gazeuse (I) au cours dudit contact, les conditions de pression de part et d'autre de la paroi étant mutuellement adaptées pour permettre ladite condensation d'une fraction du constituant B sur ladite première face et la vaporisation de ladite fraction condensée sur ladite seconde face, et en ce qu'on soutire séparément la phase gazeuse (I) de Température abaissée, de concentration en constituant B abaiss e et de concentration en constituant A accrue et la phase gazeuse (II) de température et de concentration en constituant B accrues. Le principe du procédé est décrit en relation avec le schéma de la Figure 2A. Une phase gazeuse (I) comportant au moins deux constituants A et B arrive par le conduit 12 dans un compartiment d'échange CE1 séparé d'un deuxième compartiment d'échange CE2 par une paroi d'échange PA1 comportant un réseau de pores communiquant entre eux et débouchant de part et d'autre de la paroi selon une configuration telle que celle qui est schématisée sur la Figure 2B. Le mélange gazeux est refroidi au contact de la paroi PAl. Le constituant B est supposé au moins partiellement condensable dans les conditions de température et de pression ainsi rencontrées par la phase gazeuse (I) et il se forme ainsi une phase liquide au contact de la paroi d'échange PAl qui remplit sur au moins une partie de l'épaisseur le réseau poreux de la paroi d'échange PAl. Deux cas peuvent se produire: - Si le ou les constituant(s) autre(s) que B présent(s) dans le mélange (constituant A) n'est pas (ne sont pas) condensable(s), la phase liquide est formée par le constituant B pratiquement pur. C'est le cas par exemple si le mélange considéré est un mélange d'air et de vapeur d'eau évoluant dans des conditions proches de l'ambiance. - Si un constituant autre que B présent dans le mélange (constituant A) est au moins partiellement condensable dans les conditions de température et de pression rencontrées au cours du refroidissement au contact de la paroi PAl, tout en étant plus volatil que le constituant B, la phase liquide obtenue est formée par un mélange comportant les constituants A et B mais plus riche en constituant B que le mélange gazeux de cépart. Dans tous les cas, la phase gazeuse (I) sort du compartiment CE1 par le conduit 13 refroidie et avec une concentration en constituant B plus basse qu'à l'entrée. Le refroidissement de la phase gazeuse (I) au contact de la paroi PAl est assuré en faisant circuler dans le compartiment CE2 une phase gazeuse (II) qui entre dans le compartiment CE2 par le conduit 14 à une température plus basse que la température d'entrée dans le compartiment CE1 de la phase gazeuse (I). La phase gazeuse (II) ressort du compartiment CE2 par le conduit 15 réchauffée par échange de chaleur avec la phase gazeuse (I) à travers la paroi PAl en entraînant à l'état de vapeur au moins une partie du constituant B ayant condensé dans le réseau poreux de la paroi d'échange. Sur le schéma de la Figure 2A n'a été représentée qu'une paroi d'échange, mais il est clair que dans le procédé selon l'invention, le dispositif utilisé pour effectuer l'échange pourra compter une pluralité de parois et de compartiments en alternance. De même différentes géométries peuvent être mises en oeuvre, les parois pouvant être par exemple planes ou cylindriques ou comporter des ondulations ou des nervures. La ou les paroi(s) poreuse(s) séparant les phases gazeuses (I) et (II) sont caractérisées par une porosité relativement élevée, par exemple supérieure à 50 % et une dimension moyenne des pores généralement très grande par rapport à la dimension des molécules formant les phases gazeuses (I) et (II), par exemple supérieure à 0,01 mm. Par conséquent, en l'absence de phase liquide on n'observe aucune sélectivité vis-à-vis du constituant B, c'est-à-dire qu'un mélange de constitu.-nts A et B traversant la paroi poreuse non remplie de liquide sozs l'effet d'une différence de pression ressort avec pratiquement la même composition. La présence du film liquide de condensat est donc essentielle pour effectuer un échange de matière sélectif. I1 est par conséquent important que la ou les paroi(s) poreuse(s) séparant les phases gazeuses (I) et (II) soient remplies de liquide sur au moins une partie de l'épaisseur sur toute la surface en contact avec chacune des phases gazeuses (I) et (II). Un exemple de disposition permettant d'assurer une telle condition est schématisé sur la Figure 2C qui reprend la disposition de base de la Figure 2A. La paroi PAl est verticale et se remplit de phase liquide par capillarité. Elle communique à sa partie inférieure avec une réserve de phase liquide qui est maintenue à un niveau constant en évacuant par le conduit 16 l'excédent de phase liquide condensé qui s'écoule le long de la paroi (écoulement schématisé par la flèche 17). L'étanchéité est assurée à la partie inférieure de la paroi PAl, en contact avec la réserve de phase liquide, par la plaque d'étanchéité ET1, la hauteur de la plaque ET1 étant supérieure à la hauteur de paroi PAl en contact avec la réserve liquide. Les phases gazeuses (I) et (II) sont admises dans les compartiments CE1 et CE2 à des pressions voisines. Une différence de pression de part et d'autre de la paroi est toutefois acceptable tant qu'elle reste inférieure à la surpression capillaire qui maintient la phase liquide condensée dans les pores, cette surpression étant d'autant plus élevée que le diamètre moyen des pores est réduit, que la tension superficielle de la phase liquide condensée est grande et que l'angle de contact entre ladite phase liquide et le matériau constittant la paroi poreuse est petit, ledit angle devant toujours être inférieur à 900. Différents matériaux peuvent être utilisés pour réaliser la paroi poreuse PAl. La paroi poreuse PAl peut être réalisée par exemple par agglomération de particules. Ces particules peuvent être constituées de matériaux différents: 1= métaux, céramiques, polymères et avoir différentes géométries, par exemple particules sensiblement sphériques en poudre ou fibres allongées. La paroi poreuse PAl peut être ainsi réalisée par frittage de poudres métalliques, le métal utilisé pouvant être par exemple du cuivre, de l'aluminium, du nickel ou de l'acier. Elle peut être également réalisée en mettant en oeuvre des feutres de fibres non tissées, ces fibres pouvant être par exemple des fibres de verre ou des fibres de matériau polymère, notamment des fibres de polymère textile tel que le polyester. Pour obtenir des coefficients de transfert thermique élevés, il est avantageux de réduire l'épaisseur du film liquide qui se forme dans la paroi poreuse. Ceci peut être obtenu en limitant l'épaisseur de la paroi poreuse PAl à une valeur inférieure par exemple à 5 mm et de préférence inférieure à 2 mm. Dans ce cas et notamment si le matériau poreux utilisé est un feutre il est avantageux, pour améliorer la résistance mécanique de la paroi, de le surnorter par une grille qui peut être métallique ou en matériau po mère, ou un support très poreux qui ne se remplit pas de liquid_. Ce dernier cas est schématisé sur la Figure 3. Dans ce cas, la paroi poreuse PA1 est obtenue en juxtaposant une paroi poreuse PAF mouillée par la phase liquide condensée, d'épaisseur réduite, de préférence inférieure à 2 mm, en contact avec la phase gazeuse (I) et une paroi poreuse PAS non mouillée par la phase liquide condensée. Z7 La paroi poreuse PAS est caractérisée par une porosité élevée et une dimension relative des pores importante, par exemple de l'ordre de 1 mm. Elle est réalisée de préférence en un matériau non mouillable par la phase liquide condensée. La paroi poreuse peut n'être poreuse que sur une partie de sa surface. Pour améliorer l'efficacité de l'échange simultané de chaleur et de matière effectué entre les phases gazeuses (I) et (II), il est avantageux d'utiliser un dispositif multi-canaux tel que celui qui est schématisé sur la Figure 4. Le dispositif est constitué de plaques planes de séparation qui répondent aux conditions décrites précédemment. Dans les compartiments situés entre ces plaques planes circulent alternativement la phase gazeuse (I) et la phase gazeuse (II). Le dispositif comporte trois zones d'échange: - Dans la zone d'échange ECC les deux phases circulent à contre- courant. - Dans la zone d'admission EA1 la phase gazeuse (I) sort par les orifices 30, 31 et 32, les orifices arjacents étant bouchés pour éviter tout passage de la phase gazeuse (II).- La phase gazeuse (II) entre par les orifices 33, 34 et 35, les orifices adjacents étant bouchés pour éviter tout passage de la phase gazeuse (I). - Dans la zone d'admission EA2, la phase gazeuse (I) entre par les orifices 36, 37 et 38, les orifices adjacents étant bouchés pour éviter tout passage de la phase gazeuse (II). La phase gazeuse (II) sort par les orifices 39, 40 et 41, les orifices adjacents étant bouchés pour éviter tout passage de la phase gazeuse (I). 1' Le procédé selon l'invention peut être utilisé pour effectuer un transfert simultané de chaleur et d'eau entre deux gaz. Différentes applications peuvent être envisagées. Il est possible notamment de réaliser un tel échange entre l'air froid et sec provenant de la ventilation d'une enceinte à air conditionné et l'air chaud et humide qui est envoyé vers l'enceinte avant qu'il ne soit réfrigéré afin de réduire la consommation d'énergie du groupe de réfrigération. Un tel échange simultané de chaleur et d'eau peut être envisagé d'autre part dans le cas de phases gazeuses de natures très différentes. Ainsi il est possible d'effectuer un échange de chaleur et d'eau entre un gaz naturel chaud et humide avant une étape de réfrigération destinée à recueillir une fraction liquide et le gaz naturel froid et sec provenant de l'étape de réfrigération après séparation de la fraction liquide. Le constituant condensable peut être autre que l'eau. Ainsi il est possible de récupérer un solvant présent dans l'air chaud d'une enceinte dans laquelle ce solvant est mis en oeuvre en effectuant un échange avec de:'air froid dépourvu de solvant envoyé à l'enceinte. Une partie de la phase gazeuse (I) sortant du dispositif d'échange refroidie et appauvrie en constituant B peut être refroidie à l'extérieur du dispositif d'échange et renvoyée au dispositif d'échange pour former la phase gazeuse (II). On opère dans ce cas selon le schéma représenté sur la Figure 5. Le gaz chaud formé par le mélange des constituants A et B arrive par le conduit 45 dans le dispositif d'échange DEC, dans lequel il forme la phase gazeuse (I). Il en ressort refroidi, appauvri en constituant B et enrichi en constituant A par le conduit 46. Une partie du gaz est évacuée par le conduit 47, le débit de gaz évacué étant réglé par la vanne V1. La fraction de gaz non évacuée est détendue à travers la vanne V2, refroidie dans l'échangeur EC1 et renvoyée par le conduit 48 vers le dispositif d'échange DEC dans lequel elle forme la phase gazeuse (II). Elle en ressort par le conduit 49 en entraînant au moins en partie le constituant B présent dans le mélange initial. Il est possible d'augmenter la concentration en constituant B dans le gaz sortant par le conduit 49 en abaissant la pression, ce qui permet de réduire la fraction de gaz recyclée. Il faut dans ce cas respecter l'écart de pression maximum que peut tolérer le film de liquide qui se forme dans les parois d'échange poreuses du dispositif d'échange DEC, compte tenu de la surpression capillaire. Un tel mode d'échange permet de fractionner un mélange de constituants condensables lors de l'échange. Le schéma représenté sur la Figure 6 illustre l'agencement qui peut être mis en oeuvre dans ce cas. On supposera pour décrire la méthode de séparation que le mélange ne comprend que deux constituants A et B condensables, B étant le constituant dont la température d'ébullition est la plus élevée, mais la méthode peut être également utilisée pour séparer un mélange de plus de deux constituants en deux fractions distinctes. Le mélange de constituants A et B arrive par le conduit 50. Il est mélangé avec le débit vapeur qui arrive par le conduit 51 et le mélange résultant est envoyé par le conduit 52 au dispositif d'échange DEC1. Le dispositif d'échange DEC1 comporte des parois poreuses telles que décrites précédemment, dans lesquelles il se forme un film liquide dont la composition évolue entre l'entrée et la sortie du mélange vapeur qui arrive par le conduit 52. Cette composition s'enrichit en constituant A au fur et à mesure que la température diminue et la phase vapeur recueillie par le conduit 53 à la sortie du dispositif d'échange DEC1 peut être formée par le constituant A presque pur. Une fraction de cette phase vapeur est évacuée par le conduit 54, la vanne V3 permettant de régler le débit évacué. La fraction restante est détendue à travers la vanne V4, refroidie dans l'échangeur EC3 puis envoyée par le conduit 55 au dispositif d'échange DEC1. Elle ressort du dispositif d'échange DEC1, réchauffée, enrichie en constituant B, par le conduit 56, et est envoyée au dispositif d'échange DEC2. Le dispositif d'échange DEC2 comporte des parois poreuses telles que décrites précédemment dans lesquelles il se forme un film liquide dont la composition évolue entre l'entrée et la sortie du mélange vapeur qui arrive par le conduit 56. La composition du gaz s'enrichit en constituant B entre l'entrée 56 et la sortie 57 en même temps que la température augmente. La phase vapeur recueillie par le conduit 57 à la sortie du dispositif d'échange DEC2 peut être ainsi formée par le constituant B presque pur. Cette phase vapeur est comprimée dans le compresseur (surpresseur) K1 puis chauffée dans l'échangeur EC4. L'étape de chauffage dans l'échangeur EC4 peut ne pas être nécessaire, l'élévation de température obtenue au cours de l'étape de compression dans le compresseur K1 pouvant être suffisante. Une fraction de la phase vapeur comprimée et réchauffée est évacuée, la vanne V5 permettant Je régler le débit évacué. La fraction restante est envoyée par le enduit 60 au dispositif d'échange DEC2. Elle ressort par le condu:t 51 du dispositif d'échange DEC2 refroidie, appauvrie en constituant B et enrichie en constituant A. Il est possible ainsi de séparer le mélange de constituants A et B qui arrive par le conduit 50 en une fraction formée essentiellement par le constituant A, qui est évacuée par le conduit 54, et une fraction formée essentiellement par le constituant B, qui est évacuée par le conduit 59. EXEMPLE 1 L'exemple 1 est décrit en relation avec la Figure 2C. On introduit dans le compartiment CE1, par le conduit 12, un débit de 111, 43 kg/h d'air humide (fluide A) constitué de 100 kg/h d'air sec et de 11, 43 kg/h d'eau, à la température de 55 C. On envoie simultanément dans le compartiment CE2, par le conduit 14, un débit de 100,74 kg/h d'air humide (fluide B) constitué de 100 kg/h d'air sec et de 0,74 kg/h d'eau, à la température de 15 C de telle sorte que les fluides A et B circulent à contre-courant de part et d'autre d'une membrane poreuse PAl dont toute la porosité est imprégnée d'eau sous forme liquide. La membrane PAl est constituée dans cet exemple d'un feutre non tissé ayant une épaisseur voisine de 1 millimètre constitué de fibres de cellulose. Lors du passage dans le compartiment CE1, le fluide A se refroidit au contact de la membrane PAl en abandonnant par condensation sur celle-ci une partie de l'eau qu'il contient tandis que le fluide B, circulant dans le compartiment CE2, se réchauffe et se charge d'eau au contact de la membrane PAl. Les échanges de chaleur et d'eau entre les fluides A et B sont tels que, d'une part, le fluide A sort par le conduit 13 à la température de 42 C et est constitué de 100 kg/h d'air sec et de 5,53 kg/n d'eau sous forme vapeur tandis que 0,51 kg/h sont évacués sous forme liquide par le conduit 16 à la température de 28,5 C et, d'autre part, le fluide B sort par le conduit 15 à la température de 43,6 C et comprend 100 kg/h d'air sec et 6,13 kg/h d'eau sous forme vapeur. Dans cet exemple, l'eau condensée en excès est évacuée du compartiment CE1 par gravité. A cet effet, une paroi ET1 non perméable évite le passage de l'eau condensée du compartiment CE1 o circule le fluide A vers le compartiment CE2 o circule le 1E fluide B et permet ainsi son évacuation par gravité par le conduit 16 qui comprend les dispositions nécessaires au maintien d'un tampon liquide à niveau constant à la partie inférieure du compartiment CE1 afin d'éviter l'évacuation du fluide A par le conduit 16. La puissance calorifique transférée du fluide A vers le fluide B s'élève à 4,4 kW dont environ 4 kW et 0,4 kW résultent respectivement de la chaleur de condensation de l'eau issue du fluide A sur la paroi poreuse et de la chaleur sensible due au refroidissement du fluide A. Simultanément, le transfert d'eau du fluide A vers le fluide B s'élève à 5,39 kg/h. EXEMPLE 2 L'exemple 2 est décrit en relation avec le schéma de la Figure 6. Dans cet exemple, les parois poreuses PA2 et PA3 des dispositifs d'échange DEC1 et DEC2 sont constituées de feuilles de nickel fritté d'épaisseur égale à 0,8 millimètre. On envoie par le conduit 50 un débit de 1 kg/h d'un mélange gazeux de pentane normal (nC5) et d'heptane normal (nC7) dont la composition en fractions molaires est la suivante: nC5: 0,7 C7: 0,3 Après mélange avec 6 kg/h d'un gaz provenant du dispositif d'échange DEC2 par le conduit 51, on obtient un mélange en phase vapeur à une température de 70 C et une pression de 760 mm Hg, qui est envoyé par le conduit 52 au dispositif d'échange DEC1. A la sortie du dispositif d'échange DEC1, on recueille par le conduit 53 du pentane en phase vapeur contenant moins de 1 % d'heptane à une température de 35 C. Un débit de 0,63 kg/h est prélevé par le conduit 54. La fraction restante est refroidie jusqu'à 28 C dans l'échangeur EC3 et envoyée en phase vapeur à une pression de 570 mm Hg par le conduit 55 dans le dispositif d'échange DEC1. Elle en ressort par le conduit 56 à une température de 67 C et est envoyée au dispositif d'échange DEC2. A la sortie du dispositif d'échange DEC2 on recueille par le conduit 57 de l'heptane en phase vapeur contenant moins de 1 % de pentane à une température de 84 C. Il est comprimé jusqu'à une pression de 800 mm Hg dans le compresseur K1. La phase vapeur est alors envoyée dans l'échangeur EC4 d'o elle ressort par le conduit 58 à une température de 100 C. Un débit de 0,37 kg/h est prélevé par le conduit 59. La fraction restante est envoyée en phase vapeur par le conduit 60 au dispositif d'échange DEC2. Dans cet exemple le mélange de pentane normal et d'heptane normal a été séparé sans qu'il soit nécessaire comme en distillation d'avoir recours à un changement de phase pour obtenir les débits de reflux. Une condition essentielle dans le mode de réalisation illustré par la Figure 6 est que, lors de chacune des étapes d'échange, le fluide qui se refroidit soit à une pression moyenne plus élevée que le fluide qui se réchauffe. 2609 413 REVENDICATIONS 1. Procédé de transfert simultané de chaleur et de matière d'une phase gazeuse relativement chaude (I) à une phase gazeuse relativement froide (II), la phase gazeuse (I} comprenant au moins deux constituants A et B ayant des tempratures de condensation différentes, la température de condensation de A étant plus basse que la température de condensation de B et au moins le constituant B étant au moins en partie condensable dans les conditions du procédé, caractérisé en ce qu'on fait circuler la phase gazeuse (I) au contact de la première face d'une paroi d'échange perméable au moins au constituant B à l'état liquide et en ce qu'on fait circuler la phase gazeuse (II) au contact de la seconde face de la paroi d'échange poreuse, dans une direction sensiblement parallèle et opposée à celle de circulation de la phase gazeuse (I), la température de la phase gazeuse (II) au début du contact étant suffisamment basse pour permettre la condensation d'au moins une fraction du constituant B de la phase gazeuse (I) et le maintien du condensat résultant dans au moins une partie de l'épaisseur de la partie poreuse de la paroi d'échange, la température de la phase gazeuse (II) n'étant cependant pas trop basse pour éviter une condensation totale des constituants A et B de ladite phase gazeuse (I) au cours dudit contact, les conditions de pression de part et d'autre de la paroi étant mutuellement adaptées pour permettre ladite condensation d'une fraction du constituant B sur ladite première face et la vaporisation de ladite fraction condensée sur ladite seconde face, et en ce qu'on soutire séparément la phase gazeuse (I) de température abaissée, de concentration en constituant B abaissée et de concentration en constituant A accrue et la phase gazeuse (II) de température et de concentration en constituant B accrues. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on maintient du condensat dans au moins une partie de l'épaisseur de la paroi poreuse sur toute la surface qui sépare la phase gazeuse (I) de la phase gazeuse (II). 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la paroi d'échar e poreuse est verticale et en ce qu'on laisse retomber par gravit- et évacue la phase liquide condensée n'ayant pas transféré à travers la paroi, la phase liquide contenue dans la paroi étant renouvelée au moins en partie par capillarité. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la paroi d'échange poreuse consiste en un agglomérat de particules. 5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la paroi d'échange poreuse est constituée de fibres en matériau polymère. 6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la dimension moyenne des pores de la paroi d'échange poreuse est supérieure à 0,01 mm. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la porosité de la paroi d'échange poreuse est supérieure à %. 8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la paroi d'échange poreuse a une épaisseur inférieure à 5 mm. 9. Procédé selon 'l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le constituant B est de l'eau et le constituant A est un gaz non condensable dans les conditions de température et de pression rencontrées au cours de l'échange. 10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les constituants A et B sont tous deux condensables dans les conditions du procédé. 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que l'on divise la phase gazeuse (I) soutirée en au moins deux fractions, en ce qu'on refroidit davantage une première fraction (Ia) de la phase gazeuse (I) divisée en ce qu'on la fait ensuite circuler au contact de la seconde face de la paroi d'échange, ladite première fraction constituant ainsi au moins une partie de la phase gazeuse (II), et en ce qu'on décharge une seconde fraction (lb) de la phase gazeuse (I) divisée. 12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'on divise la phase gazeuse (I) soutirée en au moins deux fractions, en ce qu'on refroidit davantage une première fraction (Ia) de la phase gazeuse (I) divisée en ce qu'on abaisse sa pression, en ce qu'on la fait ensuite circuler au contact de la seconde face de la paroi d'échange, ladite première fraction constituant ainsi au moins une partie de la phase gazeuse (II), en ce qu'on fait circuler la phase gazeuse (II), après son contact avec ladite seconde face de la paroi d'échange, au contact de la première face d'une seconde paroi d'échange perméable au moins au constituant B à l'état liquide, en ce qu!on divise la phase gazeuse (III) obtenue après ledit contact en au moins deux fractions, en ce qu'on décharge une première fraction (IIIa) de ladite phase gazeuse, en ce qu'on chauffe et élève la pression d'une seconde fraction (IIIb) de ladite phase gazeuse, en ce qu'on fait ensuite circuler ladite fraction (IIIb) au contact de la seconde face de la seconde paroi d'échange dans une direction sensiblement parallèle et opposée à celle de la phase gazeuse (II), la température de la phase gazeuse (II) au début du contact avec la première face de la seconde paroi d'échange étant suffisamment basse pour permettre la condensation d'au moins une fraction du constituant B de la seconde fraction gazeuse (IIIb) et le maintien du condensat résultant dans au moins une partie de l'épaisseur de la seconde paroi d'échange, ladite température n'étant cependant pas trop basse pour éviter une condensation totale des constituants A et B de ladite seconde fraction de phase gazeuse (IIIb) au cours dudit contact, les conditions de pression de part et d'autre de la seconde paroi d'échange étant mutuellement adaptées pour permettre ladite condensation d'une fraction du constituant B sur ladite seconde face et la vaporisation de ladite fraction condensée s- ladite première face de ladite seconde paroi, et en ce qu'on mé_ange la phase gazeuse (IV) résultant dudit contact avec la phase gazeuse relativement chaude (I) soumise au procédé.