FR 2601073 A1 19880108 FR 8709318 A 19870701 l La présente invention concerne un turbocompresseur à suralimentation et plus particulièrement un turbocompresseur à suralimentation du type à capacité variable. La demande de brevet japonais mise à l'inspec5 tion publique sous le N 19918/1985 décrit un turbocompresseur à suralimentation comportant une vanne de commutation ou un amortisseur monté dans le passage d'écoulement des gaz et adapté de manière à être actionné par un dispositif d'actionnement qui est agencé de manière à ouvrir la vanne de commutation et 10 à accroître l'ouverture de cette vanne de commutation conformément à un accroissement de la vitesse du moteur. Cependant, lors de la conception de ce turbocompresseur à suralimentation, on n'a tenu compte d'aucune considération spécifique en vue de réduire la perte d'énergie dans la partie du passage d'écou15 lement o la vanne de commutation est disposée, ainsi que dans le but de supprimer l'accroissement de la résistance à l'écoulement que rencontrent les gaz d'échappement. Il faut également indiquer que ce document connu n'indique rien concernant le taux de variation du débit, qui est la valeur obtenue par 20 division du débit des gaz obtenu lorsque la vanne de commutation est totalement ouverte, par le débit obtenu lorsque la vanne de commutation est totalement fermée, pour le même taux d'expansion. Ainsi le turbocompresseur à suralimentation con25 nu, mentionné précédemment, présente les inconvénients suivants, qu'il faut éliminer. (1) Afin de réduire la perte d'énergie dans la partie du passage d'écoulement o la vanne de commutation est montée, il est nécessaire de donner à la surface en coupe trans30 versale du passage d'écoulement situé dans le siège de la vanne de commutation une valeur aussi grande que possible de manière que la surface en coupe transversale de cette partie ait une valeur aussi proche que possible de celle de la surface en coupe transversale de l'autre partie du passage d'écoule35 ment, de manière à réduire la réduction de la surface en cou- pe transversale dans la vanne de commutation. Cependant on comprendra que plus la surface en coupe transversale du passage défini dans le siège de la vanne est important plus l'ouverture de la vanne est faible en vue d'obtenir une surface libre 5 donnée à l'intérieur de la vanne. Par conséquent la vanne de commutation, qui est destinée à commander la pression de suralimentation dans l'ensemble de la gamme de fonctionnement du moteur depuis une zone à faible vitesse jusqu'à une zone à vitesse élevée, doit être actionnée uniquement sur une faible 10 course. Cela signifie que la vanne ne peut pas être totalement ouverte même lorsque le moteur fonctionne à une vitesse élevée. Une faible ouverture de la vanne pour un débit élevé des gaz entraîne inévitablement une perte élevée d'énergie due à la résistance à l'écoulement dans la vanne. En outre la résistan15 ce élevée, que rencontrent les gaz d'échappement, affecte de façon nuisible le fonctionnement du moteur en réduisant la puissance de sortie de ce dernier, ce qui accroît de façon peu économique la consommation de carburant. (2) Si l'on réduit la surface en coupe transversale du passage d'écoulement à travers le siège de la vanne de manière à permettre l'ouverture complète de cette dernière pendant le fonctionnement à grande vitesse du moteur, la surface en coupe transversale réduite rétrécit de façon indésirable le passage d'écoulement de sorte que l'énergie que possèdent 25 les gaz d'échappement est perdue lorsque le gaz franchit la vanne de commutation, ce qui a pour effet que la performance fournie par la turbine à gaz s'en trouve réduite. (3) Il serait possible de concevoir le turbocompresseur à suralimentation de manière que la vanne de commutation 30 puisse s'ouvrir complètement pendant le fonctionnement du moteur à grande vitesse, au moyen d'une réduction de la surface en coupe transversale du passage en forme de volute situédans le carter de la turbine ou au moyen d'une réduction de la surface en coupe transversale à la sortie de la turbine. Mais une 35 telle conception entraîne inévitablement une réduction du dé- bit maximum des gaz et rétrécit la gamme dans laquelle le débit des gaz peut être commandé. C'est pourquoi un but de la présente invention est de fournir un turbocompresseur à suralimentation, dans lequel la turbine fournisse une performance supérieure sans que ceci soit accompagné d'une réduction conséquente de la performance du moteur avec lequel est monté le turbocompresseur à suralimentation, et qui puisse fonctionner dans une gamme étendue de débits du gaz, de- manière à résoudre les pro10 blèmes décrits plus haut de l'art antérieur. A cet effet, conformément à la présente invention, il est prévu un turbocompresseur à suralimentation possédant une vanne de commutation entre des passages d'écoulement, qui est montéedans le passage des gaz d'échappement, et 15 dans lequel la surface en coupe transversale du passage d'écoulement dans le siége de la vanne de commutation est choisie aussi grande que possible de manière que la résistance à l'écoulement dans cette vanne puisse être réduite, et dans lequel, lors du fonctionnement du moteur à faible vitesse, la vanne 20 de commutation fonctionne de manière à commander la pression de suralimentation tandis que, lorsque le débit des gaz d'échappement est accru à un niveau correspondant au fonctionnement du moteur à grande vitesse, la vanne de commutation est ouverte complètement ou presque complètement. Grâce à cet agencement, lorsque le débit des gaz d'échappement augmente à un niveau correspondant à un fonctionnement du moteur à vitesse élevée, l'ouverture de la vanne de commutation entre les passages d'écoulement augmente d'une quantité prédéterminée de sorte que la surface d'ouverture de la vanne augmente, ce qui entraîne une réduction de la perte d'énergie et également une réduction de la résistance que rencontrent les gaz d'échappement. A son tour ceci réduit la température des gaz au niveau de l'entrée de la turbine de sorte que le remplacement des gaz dans la chambre de combustion du 35 moteur est amélioré, ce qui entraîne un accroissement de la 26-01073 puissance de sortie du moteur et une réduction de la consommation de carburant. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexes, sur lesquels: - la figure 1 est une représentation schématique d'une forme de réalisation de la présente invention; - la figure 2 représente un diagramme de caractéristiques de fonctionnement qui montre, en relation avec la 10 vitesse N du moteur, différents paramètres de fonctionnement comme par exemple l'ouverture 6e d'une électrovanne, l'ouverture v d'une vanne de commutation entre des passages d'écoulev ment, la pression PA dans la chambre d'un dispositif d'actionnement et le débit d'air d'admission Ga, tels qu'ils intervien15 nent dans la forme de réalisation représentée sur la figure 1; - la figure 3 représente un diagramme de caractéristiques de fonctionnement, qui montre la pression de suralimentation Pc et la pression à l'entrée Pt de la turbine en c rapport avec la vitesse N du moteur; - la figure 4 est un diagramme montrant l'ouverture e de l'électrovanne en liaison avec la vitesse N du moteur; - la figure 5 est une illustration schématique d'une autre forme de réalisation de la présente invention; 25 - la figure 6 est un diagramme de caractéristiques de fonctionnement, qui montre, en rapport avec la vitesse N du moteur, différents paramètres de fonctionnement comme par exemple l'ouverture Se d'une électrovanne, l'ouverture 0v d'une vanne de commutation entre des passages d'écoulement, l'ouver30 ture b d'une vanne de dérivation des gaz d'échappement, la b pression de suralimentation Pc et la pression Pt des gaz au niveau de l'entrée de la turbine, tels qu'ils apparaissent dans la forme de réalisation représentée sur la figure 5; - la figure 7 est un organigramme montrant une 35 partie essentielle du fonctionnement de la forme de réalisa- tion représentée sur les figures 1 et 5; et - la figure 8 est un schéma-bloc d'un dispositif de commande automatique conforme à l'organigramme représenté sur la figure 7. Ci-après on va décrire une forme de réalisation préférée de la présente invention. En se référant tout d'abord à la figure 1, qui montre une première forme de réalisation de la présente invention, une partie d'un turbocompresseur à suralimentation 4 du 10 type à capacité variable est disposée dans une partie intermédiaire d'une tubulure d'admission 2 aboutissant à un moteur 1, et une partie du turbocompresseur est disposée dans une partie intermédiaire d'un tuyau d'échappement 3 partant du moteur 1. De façon plus spécifique, une partie du turbocompresseur à suralimentation 4, disposée dans la tubulure d'admission 2, comporte un compresseur 5 servant à comprimer l'air d'admission, tandis qu'une partie du turbocompresseur à suralimentation 4, disposée dans le tuyau d'échappement 3, comporte 20 une turbine à gaz 6. Un papillon des gaz 2a est raccordé de façon opérationnelle à un accélérateur (non représenté), et commande le débit de l'air circulant dans la tubulure d'admission 2, conformément à un degré d'abaissement ou d'enfoncement d'une pédale d'accélération. Le compresseur 5 et la turbine 25 à gaz 6 sont raccordés entre eux par l'intermédiaire d'un arbre qui est supporté par les paliers dans une partie de sou tien 7. Le compresseur 5 comporte un carter 10, un rotor 11 disposé dans le carter 10, et une entrée 12 et une sor30 tie 13, qui sont prévues dans le carter 10 du compresseur. De façon similaire, la turbine à gaz 6 possède un carter 20, un rotor 21 disposé dans le carter 20, et une entrée 22 et une sortie 23, prévues dans le carter 20. Le rotor 21 de la turbine et le rotor 11 du compresseur sont rac35 cordés l'intermédiaire d'un arbre 24 qui est soutenu, de ma- nière à pouvoir tourner, par des paliers 25 situés dans la partie de soutien 7. Le carter 20 de la turbine comporte une chambre en forme de volute comprenant une première section 26 et une 5 seconde section 27. Ces sections de la chambre en forme de volute sont séparées l'une de l'autre par une paroi de séparation 28 qui s'étend jusque dans une partie intermédiaire de l'entrée 22 de la turbine. L'entrée 22 de la turbine se compose d'un premier passage 29 d'introduction des gaz d'échappe10 ment, qui est raccordé à la première section 26 de la chambre en forme de volute, et d'un second passage 30 d'introduction des gaz d'échappement, qui est raccordé à la seconde section 27 de la chambre en forme de volute. Une vanne 31 de commutation entre les passages d'écoulement est disposée dans le se15 cond passage 30 d'introduction des gaz d'échappement, de telle sorte qu'elle s'ouvre dans une direction d'écoulement des gaz d'échappement. La vanne de commutation 31 est adaptée de manière à coopérer, en vue de former une partie de commutation entre les passages d'écoulement, avec un siège de vanne 20 33, qui est serré entre une bride 32 située dans l'entrée de la turbine et une bride 34 située sur le tuyau d'échappement 3 et est fixé par des boulons à ces brides. Une tige d'actionnement 40 est raccordée à un bras 36 qui est solidaire d'une tige 35 de la vanne de commu25 tation 31. La tige 40 est à son tourraccordé à un dispositif d'actionnement 41. Le dispositif d'actionnement 41 comporte un carter 42, un diaphragme 45 disposé dans le carter 42 et définissant une chambre d'actionnement 43 et une chambre à pression 30 atmosphérique 44 à l'intérieur du carter 42, et un ressort 46 qui sollicite le diaphragme 45 vers la chambre d'actionnement 43. La chambre d'actionnement 43 du dispositif d'actionnement 41 est raccordée à une sortie 13 du compresseur par 35 l'intermédiaire d'une canalisation 47 possédant une partie 48 i en forme de T, à la branche verticale de laquelle est raccordé un régulateur de pression 50, comme cela est représenté. La branche verticale 28 de la partie 48 en forme de T débouche dans l'atmosphère par l'intermédiaire d'une électrovanne 53 5 du régulateur de pression 50. Le régulateur de pression 50 est constitué par une section de détection 57 raccordée à la tubulure d'admission 2 et adaptée pour la mesure du débit d'air d'admission, un amplificateur 56 servant à amplifier le signal de sortie délivré par la section de détection 57, un circuit de retard 55, un relais 54 et l'électrovanne 53 mentionnée précédemment. Une partie délimitant un orifice ou partie étranglée 51 est disposée entre la partie 48 en forme de T de la canalisation 47 et l'électrovanne 53, tandis qu'une autre partie limitant un orifice ou partie étranglée 52 est 15 disposée entre la partie 48 en forme de T et la sortie 13 du compresseur. Le turbocompresseur à suralimentation selon une forme de réalisation de la présente invention présente les caractéristiques suivantes. Lorsque l'électrovanne 53 est tota20 lement fermée, la pression régnant dans la chambre d'actionnement 43 du dispositif d'actionnement 41 est sensiblement égale à la pression dans la sortie 13 du compresseur, c'est- à-dire la pression de suralimentation. Dans cette forme de réalisation, l'électrovanne 53 est ouverte lorsque le moteur 1 fonc25 tionne dans des gammes à faible vitesse jusqu'à des gammes à vitesse moyenne de manière à maintenir la pression régnant dans la chambre d'actionnement 43 inférieure à la pression de suralimentation, et une adaptation du dispositif d'actionnement est exécutée de telle sorte que l'on obtient une caractéristi30 que de pression désirée de suralimentation dans cet état. De façon plus spécifique, pour accroître le couple du moteur dans la zone à faible vitesse du fonctionnement du moteur, la vanne de commutation 31 est totalement ou complètement fermée pendant le fonctionnement du moteur 1 à faible vitesse, de sorte 35 que les gaz d'échappement sont introduits uniquement dans la première section 26 de la chambre en forme de volute. Lorsqu'une pression de suralimentation présélectionnée désirée est atteinte, la vanne 31 de commutation entre les passages d'écoulement est commandée de manière à être graduellement ouverte 5 afin que la pression de suralimentation ne puisse pas dépasser le niveau présélectionné. Lorsque le débit des gaz d'échapment augmente par suite d'un accroissement de la vitesse du moteur jusque dans une zone à vitesse élevée, il devient nécessaire d'ouvrir de façon supplémentaire la vanne de commuta10 tion 31 pour l'amener dans la position totalement ouverte ou dans la position presque totalement ouverte, afin d'éviter différents problèmes mentionnés précédemment. C'est pourquoi, dans cette forme de réalisation, l'électrovanne 53 est totalement fermée pendant le fonctionnement du moteur 1 à grande vitesse, 15 ce qui accroît la pression dans la chambre d'actionnement 43 en l'amenant à la même valeur que la pression de suralimentation, ce qui permet d'avoir un degré supérieur d'ouverture de la vanne de commutation 31. Ci-après on va décrire le fonctionnement de cet20 te forme de réalisation en se référant de façon spécifique aux figures 2 et 3. La figure 2 représente, au moyen de courbes en trait plein, l'ouverture 8e de l'électrovanne, la pression PA dans la chambre d'actionnement 43 du dispositif d'actionnement 41, l'ouverture v de la vanne 31 de commutation entre v les passages d'écoulement et le débit d'écoulement d'air d'admission G en fonctionde la vitesse N du moteur. Les carac a téristiques respectives telles qu'elles sont obtenues lorsque l'électrovanne 53 est maintenue fermée sont également représentées au moyen de courbes formées de tirets. De façon simi30 laire la figure 3 représente la pression de suralimentation Pc et la pression Pt à l'entrée de la turbine en fonction de la vitesse du moteur. Sur ces figures, Ni et Nmax désignent respectivement la vitesse de ralenti et la vitesse maximale du moteur 1. Comme on le voit sur la figure 2, dans le turbo- compresseur à suralimentation possédant la forme de réalisation décrite, l'ouverture 8 de l'électrovanne 53 est maintee nue à un niveau 0el dans une gamme des vitesses du moteur telle que représentée par la courbe caractéristique 60 d'ouver5 ture de l'électrovanne. La pression dans la chambre d'actionnement 43 à l'intérieur du turbocompresseur à suralimentation de cette forme de réalisation, qui est reproduite par une ligne en trait plein 70, est inférieure à celle obtenue dans le cas o l'électrovanne est fermée de façon permanente, ce qui 10 est représenté par une courbe formée de tirets 71. C'est pourquoi la vitesse Nc du moteur, pour laquelle la vanne 3i de commutation entre les passages d'écoulement commence à s'ouvrir dans le turbocompresseur à suralimentation de la forme de réalisation décrite, est supérieure à la vitesse Nc' du moteur, 15 pour laquelle la vanne de commutation 31 commence à s'ouvrir dans le cas o l'électrovanne 53 est fermée de façon permanente. De même on comprendra que l'ouverture 8v de la vanne 31 de commutation entre les passages d'écoulement, qui est représentée par une courbe caractéristique 65, est plus faible que ceci 20 n'est représenté par une courbe caractéristique 67 obtenue lorsque l'électrovanne 53 est maintenue fermée, et que la pression de suralimentation Pc' représentée par une courbe 80, est accrue par rapport à celle représentée par une courbe caractéristique 81 obtenue lorsque l'électrovanne 53 est maintenue fer25 mée. On comprendra que la caractéristique de la pression de suralimentation représentée par la courbe 80 est la caractéristique présélectionnée qui doit être obtenue. Le débit d'air d'admission G représenté par une courbe caractéristique 75 a du débit d'air d'admission est supérieur à celui représenté 30 par la courbe caractéristique 76 et qui est obtenu lorsque l'électrovanne est maintenue fermée. En outre la pression Pt à l'entrée de la turbine, qui est représentéepar une courbe caractéristique 85, est supérieure à celle représentée par une courbe caractéristique 86 et obtenue lorsque l'électrovanne 35 53 est maintenue fermée. Comme cela a été expliqué précédemment, il est nécessaire que l'électrovanne 53 soit complètement fermée lorsque le moteur fonctionne dans sa gamme à vitesse élevée. Dans la forme de réalisation décrite, la décision concernant le fait que l'électrovanne 53 doit être totalement fermée, est déclenchée par un signal délivré par la partie 57 de détection du débit d'air d'admission. En effet ce signal est envoyé, par l'intermédiaire d'un amplificateur 56 et d'un circuit de retard 55, au relais 57 qui à son tour actionne l'électrovanne 10 53. De façon plus spécifique, le relais 54 fonctionne de manière à fermer complètement l'électrovanne 53 lorsque le débit d'air d'admission G a été accru jusqu'à un niveau non inféa rieur à une certaine valeur G. Etant donné que la quantité a.s ou le débit des gaz d'échappement est sensiblement en corréla15 tion avec la quantité ou le débit de l'air d'admission, le signal de sortie délivré par la partie de détection 57 représente sensiblement la quantité ou le débit des gaz d'échappement. Lorsque l'électrovanne 53 est totalement fermée comme cela est représenté par la courbe caractéristique 62, 20 l'ouverture 9v de la vanne 31 de commutation entre les passav ges d'écoulement est accrue comme cela est représenté par une courbe caractéristique 67, par rapport à la courbe obtenue lorsque l'électrovanne 53 est ouverte. De façon similaire, la pression PA dans la chambre d'actionnement 43 est accrue comme ce25 la est représenté par une courbe caractéristique 72. Par conséquent la perte d'énergie dans la vanne 31 de commutation entre les passages d'écoulement, ainsi que la résistance rencontrée par les gaz d'échappement, sont réduites de sorte que la pression Pt à l'entrée de la turbine est réduite comme cela 30 est représenté par une courbe 87, par rapport à la pression que l'on obtient, telle que représentée par une courbe 88, lorsque l'électrovanne 53 est ouverte. De façon similaire, la pression de suralimentation P et le débit d'air d'admission G sont c a légèrement réduits comme cela est représenté par des courbes 35 caractéristiques 82 et 77 par rapport au cas o l'électrovanne il 53 est ouverte. La faible réduction du débit d'air d'admission Ga tend à provoquer une légère réduction de la puissance de sortie du moteur. Cependant la pression réduite Pt à l'entrée 5 de la turbine, c'est-à-dire la pression des gaz d'échappement ou la contre-pression du moteur 1, améliore le balayage ou le remplacement des gaz dans la chambre de combustion de sorte que la puissance du moteur est accrue et que le degré de consommation de carburant est réduit, ce qui compense la réduc10 tion de la puissance du moteur due à la légère réduction du débit d'air d'admission. On va décrire ci-après de façon détaillée le régulateur de pression 50. Dans la forme de réalisation décrite, l'ouverture 0 de l'électrovanne est commandée selon un mode e marche-arrêt comme cela est représenté par les courbes caractéristiques 60 et 62. Cependant ceci n'est pasimpératif et l'ouverture Ge de l'électrovanne-53 peut être modifiée continûment e conformément à une variation de la vitesse du moteur comme représenté sur la figure 4. On comprendra également que le débit 20 d'air d'admission G utilisé en tant que signal d'entrée pour a la commande de l'ouverture 8 de l'électrovanne 53 peut être e remplacé par un paramètre autre que la pression du gaz à l'entrée de la turbine. Il est même possible de commander l'ouverture Q de l'électrovanne 53 à l'aide d'un circuit de commande e approprié tel qu'un microprocesseur qui est agencé de manière à commander l'ouverture 0 de l'électrovanne conformément à e quelques-uns ou plusieurs types de facteurs comme par exemple le débit d'air d'admission Ga, le niveau de charge appliquée au moteur 1, etc. Comme cela a été indiqué précédemment, la forme de réalisation décrite du turbocompresseur à suralimentation conforme à la présente invention présente un phénomène tel que, lorsque l'électrovanne 53 est totalement fermée en réponse au fait que le débit d'air d'admission Ga a atteint le niveau pré35 déterminé Ga.s le débit d'air d'admission Ga est légèrement réduit à un niveau inférieur au niveau Ga.s, de sorte que la vitesse du moteur est temporairement réduite. Dans certains cas, ce phénomène peut apparaître cycliquement sous la forme de sauts brusques. Cependant, en prévoyant le circuit de re5 tard 55, il est possible d'éliminer de tels sauts. On va décrire ci-après une autre forme de réalisation du turbocompresseur à suralimentation conforme à la présente invention, en se référant à la figure 5. En se référant à cette figure 5, le second passage.30 d'introduction des 10 gaz d'échappement et la sortie 23 de la turbine du turbocompresseur à suralimentation 4' sont raccordés l'un à l'autre par l'intermédiaire d'un passage 97 de dérivation des gaz d'échappement, qui comporte une vanne 91 de dérivation des gaz d'échappement. Le passage 97 de dérivation des gaz d'échappe15 ment peut communiquer avec le premier passage 29 d'introduc.tion des gaz d'échappement. Une partie 90 de commutation entre les passages d'écoulement peut cependant être prévue dans le premier passage 29 d'introduction du gaz d'échappement. C'estàdire que la partie 90 de commutation entre les pas-sages d'écou20 lement peut être prévue dans le passage d'introduction des gaz d'échappement, qui est raccordé à la sortie 23 de la turbine par l'intermédiaire du passage 97 de dérivation des gaz d'échappement, ou bien dans l'autre passage d'introduction des gaz d'échappement. Une vanne 91 de dérivation des gaz d'échappe25 ment comporte une tige 92 à laquelle est fixé un bras 93. A son tour le bras 93 est raccordé à une tige d'actionnement 94 qui est raccordée à un dispositif d'actionnement 95 conçu de façon spécifique pour actionner la vanne 91 de dérivation des gaz d'échappement. L'agencement du dispositif d'actionnement 95 est sensiblement identique à l'agencement du dispositif d'actionnement 41 mentionné précédemment. Le dispositif d'actionnement 95 possède une chambre d'actionnement qui est raccordée à la sortie 13 d'un compresseur 5 par l'intermédiaire d'une canalisation 96. Les autres éléments sont sensiblement iden35 tiques à ceux représentés sur la figure 1. On va expliquer ci-après le fonctionnement et l'effet fourni par cette forme de réalisation, en se référant à la figure 6. Cette figure représente, en rapport avec la vitesse N du moteur, différentes caractéristiques comme par exem5 pie la caractéristique d'ouverture de l'électrovanne représentée par une courbe 100, la caractéristique d'ouverture de la vanne de commutation entre les passages d'écoulement, représentée par une courbe 101, la caractéristique d'ouverture de la vanne de dérivation des gaz d'échappement, représentée par 10 une courbe 102, la caractéristique de la pression à l'entrée de la turbine, représentée par une courbe 103, et la caractéristique de la pression de suralimentation, représentée par une courbe 104. Les opérations de différentes parties du turbocompresseur 4' sont sensiblement identiques à celles indi15 quées pour le turbocompresseur à suralimentation 4 de la première forme de réalisation, alors que la vanne 91 de dérivation des gaz d'échappement est totalement fermée, c'est-à-dire lorsque la vitesse N du moteur est égale à une valeur comprise entre Ni et Nb et pour laquelle la vanne de dérivation des 20 gaz d'échappement commence à s'ouvrir. Cependant le fonctionnement et l'effet fourni par cette forme de réalisation diffèrent de ceux obtenus dans la première forme de réalisation et ce en ce qui concerne les aspects suivants. En effet dans cette forme de réalisation, la vanne 31 de commutation entre les 25 passages d'écoulement est totalement ouverte lorsque la vitesse N du moteur est comprise entre la vitesse Nb et la vitesse maximum Nma et, afin d'empêcher que la pression de suralimenmax tation ne dépasse le niveau de commande ou niveau présélectionné Pcmax' la vanne 91 de dérivation des gaz d'échappement est 30 ouverte de manière à permettre aux gaz d'échappement de con tourner la turbine à gaz 6, ce qui permet de commander de façon appropriée la pression de suralimentation. On va donner ci-après une description en référence à la figure 7, concernant l'exécution de la commande ef35 fectuée par le régulateur de pression 50 représenté sur la fi- gure 5. Lors de cette commande, le signal de sortie G délivré a par la partie 57 de détection du débit d'air d'admission est utilisé en tant que signal d'entrée de commande. Le signal d'entrée, c'est-à-dire le signal de sortie G délivré par la para tie 57 de détection du débit d'air d'admission, est amplifié par l'amplificateur 56 qui possède un gain C constant. Cette opération est exécutée lors du pas 110 illustré sur la figure 7. Le signal de sortie S1 délivré par l'amplificateur 56 est retardé d'un temps de retard t' dans le circuit de retard 55 10 lors d'un pas repéré par 111 sur la figure 7. Ensuite, le relais 54 est actionné de manière à brancher l'interrupteur de l'électrovanne 53 lorsque le signal de sortie S2 délivré par le circuit de retard 55 a dépassé le niveau réglé Ga.s Un pas 112 sert à comparer le signal de sortie S2 du circuit deretard 15 55 et le niveau réglé Ga.s L'interrupteur prévu pour l'électrovanne 53 est branché uniquement lorsque la condition S Gas 2 a.s est satisfaite. A son tour l'interrupteur est branché lors du pas 113. La figure 8 est un schéma-bloc correspondant à 20 l'organigramme de commande représenté sur la figure 7. Dans ce schéma-bloc, la partie 120 formant circuit de retard est adaptée de manière à réaliser un retard primaire de réponse. Cependant ceci n'est pas exclusif et le retard peut être obtenu par exemple sous la forme d'un retard de réponse secondaire 25 ou selon un autre procédé. Les blocs désignés par les chiffres de référence 121,120,122 et 123 sur la figure 8 correspondent respectivement aux blocs 100,111,112 et 113 de la figure 7. Dans les formes de réalisation décrites ci-dessus, la section ou partie de détection 57 servant à mesurer 30 la quantité ou le débit de l'air d'admission est utilisée en tant que moyens de détection du débit des gaz d'échappement. Cependant il est possible d'utiliser les moyens de détection, comme par exemple un potentiomètre, pour détecter l'ouverture ou un degré d'ouverture du papillon des gaz 2a dans la canali35 sation d'admission 2, à la place de la section de détection 57, lorsque cette dernière n'est pas prévue, étant donné que la quantité ou le débit de l'air d'admission/carburant est essentiellement proportionnel à l'ouverture du papillon des gaz 2a. Comme on le comprendra de la description qui précède, conformément à la présente invention, l'ouverture de la vanne de commutation entre les passages d'écoulement est accrue lorsque la vitesse du moteur atteint une valeur élevée prédéterminée. Il en résulte que la résistance que rencontre 10 l'écoulement des gaz d'échappement, est réduite de sorte que l'on peut obtenir un effet amélioré de suralimentation dans une gamme étendue de vitesses du moteur, sans que ceci ne s'accompagne d'une réduction du rendement de suralimentation et de la performance du moteur. REVENDICATIONS 1. Turbocompresseur. à suralimentation du type à capacité variable, comportant une turbine et un compresseur fixés à un arbre commun, un carter de turbine logeant ladite 5 turbine et contenant en elle une chambre en forme de volute, des moyens de séparation qui subdivisent ladite chambre en forme de volute et unpassage d'introduction des gaz d'échappement partant d'une entrée de la turbine pour aboutir à ladite chambre en foôrme de volute sous la forme de deux passages séparés 10 d'écoulement, et une vanne de commutation entre les passages d'écoulement, qui est montée à-une entrée de l'un ou l'autre desdits passages d'écoulement séparés et dont une ouverture est adaptée de manière à être commandée conformément à une variation de l'état de fonctionnement du moteur, ledit turbocom15 presseur étant caractérisé en ce qu'il comporte: - des moyens (57) de détection du débit des gaz d'échappement, adaptés de manière à produire un signal de sortie lorsqu'un débit des gaz d'échappement sortant du moteur dépasse une valeur prédéterminée; et - des moyens (41) de correction de l'ouverture pour accroître, d'une valeur prédéterminée, l'ouverture de ladite vanne (31) de commutation entre les passages d'écoulement en réponse au signal de sortie délivré par lesdits moyens de détection du débit des gaz d'échappement. 2. Turbocompresseur à suralimentation du type a capacité variable selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit passage d'écoulement (30), à l'entrée duquel ladite vanne (31) de commutation entre les passages d'écoulement est montée, possède un passage de dérivation (97) qui part du30 dit passage d'écoulement et est raccordé directement au côté amont (22) et au côté aval (23) d'un rotor (21) de ladite turbine (6), et qu'une vanne (91) de dérivation des gaz d'échappement, qui est adaptée de manière à ouvrir ledit passage de dérivation des gaz d'échappement lorsque la vitesse du moteur 35 dépasse une valeur élevée prédéterminée, est montée dans le- 26'01073 dit passage de dérivation des gaz d'échappement. 3. Turbocompresseur à suralimentation du type à capacité variable selon l'une des revendications i ou 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de correction de l'ouvertu5 re comprennent un orifice (51), une électrovanne (53) et un dispositif d'actionnement (41) comportant des moyens (5) de régulation de la pression qui sont adaptés de manière à commander ladite électrovanne conformément à un signal de sortie délivré par des moyens (57) de détection du débit d'air d'ad10 mission, ledit dispositif d'actionnement étant adapté de manière à commander ladite vanne de commutation entre les passages d'écoulement. 4. Turbocompresseur à suralimentation du type à capacité variable selon la revendication 3, caractérisé en 15 ce que ladite électrovanne (53) est commandée conformément à un signal de sortie délivré par des moyens (57) de détection de la position d'un papillon des gaz, montés sur ledit moteur (1). 5. Turbocompreseur à suralimentation à capacité 20 variable selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite électrovanne (53) est commandée conformément à une vitesse de fonctionnement dudit moteur (1) et à une position dudit papillon des gaz (2a) dans ledit moteur.