FR 2598203 A1 19871106 FR 8706111 A 19870429 La présente invention concerne un procédé d'exploitation d'une usine d'incinération comprenant un réacteur comportant une chambre de combustion, dans lequel on transfère de la chaleur d'un combustible à 5 un milieu granuleux, et dans lequel on soutire de la chambre de combustion du réacteur une partie du milieu chauffé pendant le fonctionnement et on l'amène à un échangeur de chaleur produisant de la chaleur. L'invention concerne en outre une usine d'incinération desti10 née à fonctionner conformément au procédé. On connaît un procédé du type précité d'après la description du brevet norvégien n 143 643. Ce brevet décrit un procédé et un appareil pour exploiter un incinérateur à lit fluidisé, dans lesquels l'incinérateur 15 à lit fluidisé comporte une chambre de combustion contenant un milieu en lit fluidisé qui est chauffé lors de la combustion d'un combustible dans la chambre de combustion. On soutire de la chambre de combustion une partie du milieu en lit fluidisé chaud et on l'amène à 20 un échangeur de chaleur séparé, puis on renvoie le milieu, après son refroidissement dans l'échangeur de chaleur, vers le lit fluidisé de la chambre de combustion. Ce procédé présente les avantages suivants: on peut maintenir la température du lit fluidisé à une valeur convenable, et on peut en outre diminuer la température de la zone située au-dessus du lit fluidisé et, par conséquent, la température du gaz de combustion. Toutefois, une usine d'incinération produisant 5 de la chaleur qui fonctionnerait conformément à cette technique connue serait limitée à l'action maximale de chauffage que peut fournir l'échangeur de chaleur. Dans le cas d'une demande de puissance plus importante, on dépendrait donc d'autres installations, telles que 10 des chaudières à produits pétroliers ou des chaudières électriques, pour faire face, par exemple, à des pointes de la consommation de puissance. Le but de l'invention est de proposer un procédé et une usine d'incinération produisant de la 15 chaleur qui rendent possible la construction d'une usine d'incinération ayant une puissance égale à la valeur moyenne, sur une certaine période de temps, de la consommation de puissance, tout en permettant, lorsqu'il se produit des pointes de la consommation de puis20 sance, de produire plus de puissance en utilisant l'énergie de la chaleur accumulée. Un autre but de l'invention est de proposer un procédé et une usine qui permettent de produire de la chaleur à puissance constante tout au long de l'année, 25 qui permettent de stocker de la chaleur dans une partie du milieu chauffé pendant la partie de l'année au cours de laquelle la consommation de puissance est inférieure à la production de puissance, et dans lesquels on puisse utiliser la chaleur du milieu chaud comme production 30 supplémentaire de puissance pendant la période de l'année au cours de laquelle la production de puissance constante est trop faible pour satisfaire la demande de puissance. On atteint le but ci-dessus au moyen d'un pro35 cédé du type indiqué dans l'introduction et qui, conformément à l'invention, est caractérisé en ce que l'on transfère une partie du milieu chaud soutiré à un stockage calorifugé prévu à part pour accumuler la chaleur du milieu, et en ce que, par la suite et en fonc5 tion des besoins, on amène du milieu chaud provenant du stockage à un, ou plusieurs, échangeur(s) de chaleur supplémentaire(s) pour compléter la production de chaleur de l'échangeur de chaleur cité en premier. L'usine d'incinération proposée conformément à l'invention comprend un réacteur comportant une chambre de combustion qui contient en son intérieur un milieu granulaire, lequel est chauffé pendant la combustion, et un échangeur de chaleur qui est relié à la chambre de combustion et qui est disposé de façon à 15 permettre l'écoulement de milieu chaud soutiré de la chambre de combustion, et est caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de stockage calorifugés qui sont reliés à la chambre de combustion du réacteur et qui sont disposés pour recevoir et stocker du milieu 20 chaud soutiré de la chambre de combustion, pour -accumuler la chaleur du milieu chaud, et un ou plusieurs échangeur(s) de chaleur supplémentaire(s) qui estgsony) relié(s) aux moyens de stockage pour être alrimenté(s) en milieu stocké chaud venant de ces moyens de stockage, 25 afin de compléter, en cas de besoin, la production de chaleur de l'échangeur de chaleur cité en premier. On obtient, grâce au procédé et à l'usine conformes à l'invention, de nombreux avantages subsAa:n= tiels. On peut résumer comme suit certains de ceux-ci 30 1. Usine d'incinération petite, c'est-à-dire ayant une production égale à 30 ou 35% de la production maximale. 2. On peut stocker l'énergie en vue d'une consommation ultérieure (stockage de longue durée). 3. Prélèvement d'une puissance plus importante en cas de besoin. 4. Indépendance vis-à-vis des produits pétroliers et d'autres sources d'énergie pour faire face aux pointes de la consommation de puissance. 5. On peut faire fonctionner l'usine d'incinération à pleine puissance pendant toute la période de fonctionnement. 6. On peut produire la puissance nécessaire même quand on remet en état l'usine d'incinération, en 10 reprenant la puissance du stock. 7. On peut régler le prélèvement de puissance de 0 à 700% de la capacité de l'usine d'incinération. D'autres buts et avantages de l'invention appara:tront dans la description complémentaire suivante 15 en référence aux dessins, dans lesquels: la figure 1 représente de façon schématique une usine conforme à l'invention; et la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale d'un réfrigérant de gaz de combustion 20 qui fait partie de l'usine conforme à l'invention. L'usine représentée sur la figure 1 comprend un réacteur d'incinération 1 qui peut, avantageusement, être du type décrit dans le brevet norvégien n 143 643 mentionné plus haut. Ce réacteur est un réacteur à lit 25 fluidisé qui est construit pour permettre l'écoulement d'un milieu en lit fluidisé sous forme de sable. On présuppose donc, dans la description suivante, que le milieu chauffé par combustion de combustible dans le réacteur est du sable, même s'il est envisageable de 30 pouvoir utiliser d'autres granulés de milieux fluides pour le chauffage et le stockage de chaleur dans une usine conforme à l'invention. Le combustible utilisé peut être d'un type quelconque, par exemple des ordures ou des types diffé35 rents d'autres combustibles bon marché, ayant un pouvoir calorifique supérieur à 1,7 MWH/Tonne. Comme on l'a représenté, on amène le combustible "F" à la chambre de combustion 2 du réacteur par l'intermédiaire de moyens d'alimentation 3. On amène de l'air primaire pour la combustion par l'intermédiaire de moyens appropriés 4. Le réacteur 1 est muni, à sa partie inférieure, d'une sortie 5 pour le sable chaud qui est soutiré du réacteur à une température de 800-1000 C. Dans sa partie supérieure, le réacteur comporte une entrée 6 pour l'ali10 mentation en sable froid (température voisine de 80 C) en vue du réglage de la température du lit fluidisé, afin d'obtenir ainsi une température des gaz de combustion venant du réacteur constante. On peut, par exemple, choisir une température de 750- 900 C. On évacue le gaz 15 de combustion ou d'échappement via une sortie vers une conduite d'échappement 7. La sortie 5 du réacteur est reliée, par l'intermédiaire de premiers moyens de transport 8 à des moyens de stockage 9 qui sont calorifugés et disposés pour per20 mettre le stockage de sable chauffé soutiré du réacteur, et permettent ainsi l'accumulation de chaleur. On peut adapter le-stock de sable à tous les besoins d'accumulation de chaleur, depuis l'accumulation pendant vingtquatre heures jusqu'à l'accumulation pendant un an. La 25 capacité d'accumulation de chaleur du sable à 900 C est 300 KWH/m3 de sable. La sortie 5 du réacteur est également reliée, par l'intermédiaire de seconds moyens de transport 10, à un premier échangeur de chaleur ou refroidisseur de sable 11. Comme suggéré, celui-ci contient des conduites d'écoulement pour un milieu calorique s'écoulant dans une conduite 12 reliée à un réseau consommant de la puissance 13. Le milieu calorique du réseau de consommation de puissance 13 peut être de l'eau chaude, de la vapeur, 35 de l'huile chaude ou de l'air chaud. Le consommateur de puissance peut également être une pompe à chaleur par absorption ou un autre consommateur d'énergie. La sortie du refroidisseur de sable 11 est reliée par l'intermédiaire de moyens de transport 14 5 à des moyens de stockage 15 de sable froid. Dans ce stock, le sable est stocké après avoir été refroidi dans le refroidisseur de sable 11 à la température du milieu calorique. Les moyens de stockage sont reliés par l'intermédiaire de moyens de transport 16 à la par10 tie supérieure d'un réfrigérant de gaz de combustion 17 qui, dans sa partie inférieure, est relié à la conduite d'échappement 7 venant du réacteur 1. On va décrire ci-dessous en détail le mode de construction et le mode de fonctionnement particuliers 15 du réfrigérant de gaz de combustion en référence à la figure 1. Dans sa partie inférieure, le réfrigérant de gaz de combustion comporte une sortie 18 pour du sable chaud qui a été chauffé pendant son passage vers le bas dans le réfrigérant de gaz de combustion à contre20 courant du gaz de combustion chaud venant du réacteur. La sortie 18 est reliée, par l'intermédiaire de moyens de transport 19, à la partie supérieure du réacteur 1 pour alimenter celui-ci en sable chaud. En outre, la sortie 18 est reliée, par l'intermédiaire d'autres moyens de transport 20, au refroidisseur de sable 11, et par l'intermédiaire d'autres moyens de transport 21, qui sont représentés montés en dérivation par rapport aux moyens de transport 20, aux moyens de stockage et d'accumulation de chaleur 9. Entre le stock 15 de sable froid et le réfrigérant de gaz de combustion 17, les moyens de transport 16 sont aussi reliés à des moyens de transport 22 destinés à alimenter le réacteur 1 en sable froid par l'entrée 6. On règle les quantités de sable envoyées au 35 réacteur et au réfrigérant de gaz de combustion en fonction de la température du gaz venant du réacteur et de celle du gaz venant du réfrigérant de gaz. Le gaz d'échappement venant du réfrigérant de gaz de combustion 17 va à un séparateur grossier 23 et, de là, à un filtre 24 pour épuration fine du gaz. Le gaz épuré venant du filtre va à une cheminée 26 via un ventilateur 25 qui fournit la pression négative nécessaire. Comme représenté, on alimente également le 10 réacteur 1 en gaz refroidi grossièrement épuré, par l'intermédiaire d'une conduite 27 pour régler la température dite de franc-bord, c'est-à-dire la température de la zone de la chambre de combustion 2 située audessus de la couche de sable. Conformément à l'invention, l'usine comprend, en outre, un ou plusieurs échangeur(s) de température supplémentaire(s) qui est(sont) relié(s) aux moyens de stockage 9 pour être alimenté(s) depuis celui-ci en milieu chaud stocké, afin de compléter, en cas de besoin, la production de chaleur de l'échangeur de chaleur 11. L'usine est représentée avec trois tels échangeurs de chaleur ou refroidisseurs de sable 28, 29, , qui sont alimentés en sable venant des moyens de stockage par l'intermédiaire de moyens de transport 31. 25 La sortie de chacun de ces échangeurs de chaleur est reliée, par l'intermédiaire de moyens de transport 32, aux moyens de stockage 15 de sable froid. Les conduites d'écoulement de ces échangeurs sont également reliées, d'une manière correspondant à celle décrite pour l'échangeur de chaleur 11, aux conduites 33 qui sont reliées au réseau de consommation 13, et à travers lesquelles le milieu calorique s'écoule dans le réseau de consommation. On pompe ce milieu calorique dans le réseau par des moyens de pompage 34. On a représenté une vanne de by-pass 35 reliée d'une manière habituelle entre le côté froid et le côté chaud du réseau de conduites, qui permet une compensation de la température dans le réseau. On va maintenant décrire ci-dessous en détail le mode de construction du réfrigérant de gaz de combustion en référence à la figure 2. Le réfrigérant est constitué d'un réservoir ou récipient 40 qui comporte une arrivée supérieure 41 de sable froid et une sortie inférieure 42 de sable chaud. Comme représenté, le récipient 40 ne comporte aucune surface de chauffage conventionnelle, mais est rempli de sable 43 jusqu'au niveau de l'entrée 41. On a prévu, dans la partie inférieure du récipient des moyens d'évacuation 44 pour évacuer le sable chaud à travers une partie inférieure 15 en forme d'entonnoir de la sortie 42. Les moyens d'évacuation, qui peuvent par exemple consister en plusieurs vannes ménagées dans une plaque de fond, sont conçus pour pouvoir manipuler du sable à la température en question. Lorsqu'on évacue le sable chaud à travers 20 les moyens d'évacuation 44, le sable descend par son propre poids à l'intérieur du récipient 40, et on amène du sable frais par l'entrée 41 par l'intermédiaire de moyens de transport 45 qui sont en liaison avec les moyens de transport 16 venant du stock 15 de sable 25 froid. Le gaz de combustion chaud venant de la conduite d'évacuation 7 du réacteur est introduit dans le récipient 40 par une conduite 46 jusqu'à des moyens faisant office d'entrée de gaz qui sont représentés 30 sous la forme de plusieurs canaux de distribution 47 entourés par le sable 43 et comportant des ouvertures 48 s'ouvrant vers le bas en direction du sable qui les entoure. Le gaz de combustion est aspiré dans le sable par les ouvertures 48, est distribué entre les grains de 35 sable et est aspiré vers le haut vers des moyens faisant office de sortie situés dans la partie supérieure du récipient. Suivant ce qui est représenté, les moyens de sortie sont constitués de plusieurs canaux de distribution entourés par le sable 43 et comportant des ouver5 tures 50 s'ouvrant vers le bas en direction du sable qui les entoure. Le gaz de combustion sort du sable par les ouvertures 50 et s'écoule à travers une conduite de sortie 51 jusqu'au séparateur grossier 23. Le sable arrive au sommet du réfrigérant de gaz 10 de combustion à une température qui peut aller jusqu'à C. Le gaz venant du réacteur vient en contact direct avec les grains de sable et cède ainsi son énergie thermique au sable. Le gaz est ainsi refroidi de façon efficace à contrecourant du sable. Le gaz pénètre dans le récipient à une température de 800-1050 C, tandis qu'il a, au sommet du récipient, en gros la même température que le sable, c'est-à-dire environ 100 C. Dans le bas du récipient, le sable est soutiré à une température qui peut aller jusqu'à 900 C. Comme on l'a mentionné, 20 le transport du sable dans le récipient s'effectue par gravité, mais pourrait s'effectuer à l'aide de moyens de transport mécaniques (non représentés). On fait passer de force le gaz vers le haut à travers le sable dans le récipient au moyen de la pression différentielle 25 créée entre le bas et le haut. Le mode de fonctionnement de l'usine conforme à l'invention dans ses caractéristiques essentielles apparaîtra clairement à partir de la description précédente du mode de construction de l'usine. On va donner 30 ci-dessous une description résumée du mode de fonctionnement et d'aspects avantageux supplémentaires de l'usine. Quand on brûle du combustible dans le réacteur 1, une partie de l'énergie est transférée au sable dans le réacteur. Le reste de l'énergie est lié à la phase gazeuse qui quitte le réacteur et pénètre dans le récipient 40 du réfrigérant de gaz de combustion. On alimente le réacteur et le récipient en sable froid venant du stock de sable 15 par l'intermédiaire des moyens de transport 16 et 22. On alimente en sable chauffé venant du récipient le réacteur via les moyens de transport 19, et, alternativement, le refroidisseur de sable 11 via les moyens de transport 20 ou le stock de sable pour accumulation de chaleur 9 via les moyens 10 de transport 21. Le sable chauffé venant du réacteur 1 va au stock de sable 9 via les moyens de transport 8, ou alternativement, au refroidisseur de sable 11 via les moyens de transport 10. On alimente le refroidisseur de sable 11 en sable en quantité suffisante venant du récipient et du réacteur pour répondre à la demande normale de chaleur du réseau de consommation 13, c'est-à-dire à la consommation d'énergie ou de puissance correspondant à la production d'énergie de l'usine d'incinération. Le sable 20 est refroidi, dans le refroidisseur de sable 11, jusqu'à la température du milieu calorique dans le réseau de consommation 13, et le sable refroidi va au stock 15 de sable froid. Dans le cas d'une consommation d'énergie dans 25 le réseau 13 inférieure à la production ou à la puissance de l'usine d'incinération, une partie du sable va à l'échangeur de chaleur 11 pour satisfaire la consommation d'énergie. Le reste du sable va au stock 9 d'accumulation de chaleur via les trajets de transport 30 8 ou 21 pour être stocké. Dans le cas d'une consommation d'énergie supérieure à la production de l'usine d'incinération, le sable va du réfrigérant de gaz de combustion 17 et du réacteur 1 à l'échangeur de chaleur 11 via l'un des 35 trajets de transport 19, 20, 10. En outre, on soutire du sable chaud du stock de sable 9 et on l'amène aux échangeurs de chaleur / refroidisseurs de sable supplémentaires 28, 29, 30, par l'intermédiaire des moyens de transport 31, pour transférer de l'énergie au réseau de consommation 13. On amène le sable refroidi dans les refroidisseurs de sable au stock 15 via le trajet de transport 32. On règle la quantité de sable soutirée du stock 9 en fonction de la consommation d'énergie du réseau 13. On peut utiliser l'usine d'incinération et de stockage d'énergie conforme à l'invention, et c'est ce qui la distingue des usines d'incinération connues antérieurement, pour produire de l'eau chaude, de l'eau très chaude, de la vapeur, de la vapeur surchauffée, de 15 l'air chaud, de l'huile chaude ou très chaude, en bref pour satisfaire toutes les demandes d'énergie à une température requise inférieure à 800 C, soit par chauffage direct, soit par chauffage indirect. Etant donné les divers types de combustibles 20 bon marché que l'on peut utiliser dans une telle usine pour réduire le prix de l'énergie, il faut tenir compte du fait que certains types de combustibles contiennent des substances que l'on ne veut pas évacuer dans l'atmosphère. On peut absorber les composants indésirables dans la présente usine en ajoutant au combustible, avant d'introduire celui-ci dans le réacteur 1, un produit absorbant convenable, comme suggéré en 36 sur la figure 1. Des particules, ou la totalité, du pro30 duit absorbant suivent les gaz de combustion allant du réacteur au récipient 40. Les particules du produit absorbant se distribuent, dans le récipient, entre les grains de sable et sont ainsi retardées par rapport à l'écoulement du gaz. On obtient ainsi une augmentation 35 substantielle du temps de séjour du produit absorbant dans toutes les zones de température du récipient. Par suite du mouvement vers le bas du sable dans le récipient, le produit absorbant va finalement sortir du récipient et pénétrer dans le circuit d'épura5 tion pour se déposer avant envoi du gaz à la cheminée 26. On obtient ainsi, au moyen de la structure de récipient décrite, une efficacité accrue des produits absorbants et un gaz de combustion venant de l'usine d'incinération plus propre avec tous les types de 10 combustible. Il apparaît de ce qui précède que l'usine conforme à l'invention procure de nombreux avantages en plus des avantages 1 à 7 énumérés dans l'introduction. Parmi ces nouveaux avantages, on peut mentionner les 15 suivants: 8. Elle rend l'épuration du gaz de combustion plus efficace avec des produits absorbants. 9. Elle permet d'absorber les produits indésirables tels que HCl, SOx, Hg, composés fluorés (HF) et 20 métaux lourds. 10. Elle permet de réduire les rejets de CO, dioxines et hydrocarbures polyaromatiques (polyaromatic hydrocarbons PAH). 11. Elle permet d'obtenir un refroidissement efficace du gaz de combustion sans intervention dans le circuit d'un appareil dit économiseur (échangeur de chaleur après chaudière). 12. Elle permet d'éliminer tout le circuit conventionnel de transfert de chaleur d'une installa30 tion de chaudière et de le remplacer par des refroidisseurs de sable. 13. Elle permet de construire un système de stockage pour stocker une énergie de grande qualité que l'on peut utiliser pour la production d'énergie 35 jusqu'à 800 C, soit directement, soit par l'intermédiaire d'échangeurs de chaleur. REVENDICATIONS 1. Procédé d'exploitation d'une usine d'incinération comprenant un réacteur (1) comportant une chambre de combustion (2), dans lequel on transfère de 5 la chaleur d'un combustible à un milieu granulaire, et dans lequel on soutire de la chambre de combustion (2) du réacteur (1) une partie du milieu chauffé pendant le fonctionnement et on l'amène à un échangeur de chaleur produisant de la chaleur (11), caractérisé en ce 10 que l'on transfère une partie du milieu chaud soutiré à un stockage calorifugé prévu à part (9) pour accumuler la chaleur du milieu, et en ce que, par la suite et en fonction des besoins, on amène du milieu chaud provenant du stockage (9) à un, ou plusieurs,échan15 geur(s) de chaleur supplémentaire(s) (28, 29, 30) pour compléter la production de chaleur de l'échangeur de chaleur cité en premier (11). 2. Procédé conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que l'on amène le milieu refroidi 20 venant de l'échangeur de chaleur cité en premier (11) et des échangeurs de chaleur supplémentaires (28,29,30) à un stockage (15) de milieu refroidi, et en ce que l'on alimente le réacteur (1) en milieu venant de ce stockage pour régler la température de combustion dans 25 le réacteur (1). 3. Procédé conforme à la revendication 1 ou 2, dans lequel on amène à un réfrigérant de gaz de combustion (17) le gaz de combustion venant du réacteur (1), caractérisé en ce que l'on amène au réfrigérant de gaz de combustion (17) une partie du milieu refroidi venant des échangeurs de chaleur (respectivement 11; 28, 29, 30) pour refroidir le gaz de combustion, en ce que le gaz s'écoule au travers du milieu (43) et provoque simultanément le chauffage de celui-ci, et en ce 35 que l'on amène le milieu chauffé au stockage d'accumulation de chaleur (9) ou, en cas de besoin, au réacteur de combustion (1). 4. Procédé conforme à la revendication 3, caractérisé en ce que, en cas de besoin, on amène à l'échangeur de chaleur cité en premier (11) une partie du milieu chaud venant du réfrigérant de gaz de combustion (17) en supplément au milieu chaud venant du réacteur de combustion (1). 5. Usine d'incinération comprenant un réacteur 10 (1) comportant une chambre de combustion (2) qui contient en son intérieur un milieu granulaire, lequel est chauffé pendant la combustion, et un échangeur de chaleur (11) qui est relié à la chambre de combustion (2) et qui est disposé de façon à permettre l'écoule15 ment de milieu chaud soutiré de la chambre de combustion (2), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de stockage calorifugés (9) qui sont reliés à la chambre de combustion (2) du réacteur (1) et qui sont disposés pour recevoir et stocker du milieu chaud soutiré de la chambre de combustion, pour accumuler la chaleur du milieu chaud, et un, ou plusieurs, échangeur(s) de chaleur supplémentaire(s) (28, 29, 30) qui est(sont) relié(s) aux moyens de stockage (9) pour être alimenté(s) en milieu chaud stocké venant de ces moyens de stockage, afin de compléter, en cas de besoin, la production de chaleur de l'échangeur de chaleur cité en premier (11). 6. Usine d'incinération conforme à la revendication 5, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de stockage supplémentaires (15) qui sont reliés à l'échangeur de chaleur cité en premier (11) et aux échangeurs de chaleur supplémentaires (28, 29, 30), sont destinés à être alimentés en milieu refroidi venant de ces échangeurs, et sont en outre reliés au réacteur d'incinération (1) pour permettre d'alimenter en milieu froid la chambre de combustion (2) pour régler la température de combustion dans le réacteur. 7. Usine d'incinération conforme à la revendication 5 ou 6, comprenant un réfrigérant de gaz de combustion (17) qui est relié à la chambre de combustion (2) du réacteur (1), caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (14, 32, 15, 16) pour alimenter en milieu refroidi venant des échangeurs de chaleur (respectivement 11; 28, 29, 30) le réfrigérant de gaz 10 de combustion (17), le réfrigérant étant disposé de façon à permettre l'écoulement du gaz de combustion à travers le milieu amené (43) pour refroidir le gaz de combustion tout en chauffant simultanément le milieu (43), et en ce que le réfrigérant de gaz de combustion 15 (17) est relié aux moyens de stockage et d'accumulation de chaleur (9) et au réacteur (1) pour permettre de les alimenter en milieu chaud. 8. Usine d'incinération conforme à la revendication 7, caractérisée en ce que la sortie (18) de milieu chaud venant du réfrigérant de gaz de combustion (17) est également reliée à l'échangeur de chaleur cite en premier (11). 9. Usine d'incinération conforme à la revendication 7 ou 8, caractérisée en ce que le réfrigérant de gaz de combustion (17) comprend un récipient (40) disposé verticalement comportant une entrée (41)de milieu froid disposée à sa partie supérieure et une sortie (42) de milieu chaud (43) disposée à sa partie inférieure, de telle façon que le récipient (40) est rempli et traverse 30 par du milieu (43) qui s'écoule par gravité à travers le récipient, des moyens d'alimentation en gaz de combustion (47) étant disposés dans la partie inférieure du récipient (40) et des moyens faisant office de sortie de gaz (49) étant disposés dans la partie supérieure du 35 récipient. 10. Usine d'incinération conforme à la revendication 9, caractérisée en ce que les moyens faisant office d'entrée et de sortie de gaz comprennent plusieurs canaux de distribution (respectivement 47; 49) entourés par le milieu (43) et comportant des ouvertures s'ouvrant vers le bas (respectivement 48; 50) en direction du milieu (43) qui les entoure.