FR 2600554 A1 19871231 FR 8609450 A 19860630 1 2600554 L'invention a trait à un procédé pour la désacidification de gaz renfermant H2S ou/et C02 ainsi que des mercaptans par absorption de cescomposés au moyen d'une solution absorbante régénérable. Elle concerne également un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. L'élimination des composés acides, notamment H2S ou/et C02, contenus dans un gaz, encore appelée désacidification dudit gaz, est généralement réalisée par lavage de ce gaz à l'aide d'une solution absorbante qui 10 retient les composés acides par simple dissolution physique ou/et par dissolution après formation d'un sel ou d'un complexe, instable thermiquement, par réaction desdits composés acides avec un composé basique présent dans la solution absorbante. En pratique, le gaz à traiter, qui renferme les composes acides à éliminer, est mis en contact, dans une zone, dite zone d'absorption, avec la solution absorbante choisie dans des conditions de pression et de température telles que cette solution absorbante fixe la quasi-totalité 20 des composés acides, le gaz épuré sortant en tête de la zone d'absorption. En fond de zone d'absorption, on soutire la solution absorbante chargée des composés acides pour la soumettre à un traitement de régénération, c'est-à-dire pour la débarrasser des composés acides fixés et ainsi restaurer 25 son pouvoir absorbant vis-à-vis desdits compos6s acides. Pour effectuer cette régénération, on introduit la sclution absorbante chargée, soutirée de la zone d'absorption, dans la moitié supérieure d'une zone, dite zone de régénération, et l'on maintient la solution absorbante à régénérer dans 30 cette zone dans des conditions de température et de pression propres à permettre une libération et/ou un entraînement par stripage des composés acides absorbés. Ceci peut être réalisé, en particulier, en maintenant la solution absorbante à régénérer à l'ébullition sous pression dans la 35 zone de régénération, la chaleur nécessaire au maintien de cette ébullition étant fournie par rebouillage de la solution absorbante contenue dans ladite zone, c'est-à-dire par échange indirect de chaleur entre une partie de la 2 2600554 solution à régénérer se trouvant dans la moitié inférieure de la zone de régénération et un fluide chaud à température appropriée, généralement de la vapeur d'eau saturée. Au cours de la régénération, les composés acides contenus dans 5 la solution absorbante à régénérer sont libérés et stripés par les vapeurs de la solution absorbante et sont évacués en tête de la zone de régénération. En fond de la zone de régénération, on soutire la solution absorbante régénérée et recycle ladite solution régénérée vers la zone d'absorption 10 après avoir éventuellemnet utilisé cette solution pour réchauffer, par échange indirect de chaleur, la solution c régénérer soutirée de la zone d'absorption avant son introduction dans la zone de régénération. Lorsque le gaz à désacidifier renferme des 15 mercaptans en plus d'H2S et/ou C02, ces mercaptans ne sont que peu ou pas éliminés au cours du lavage du gaz par la solution absorbante. En effet, si les conditions requises pour créer une absorption des mercaptans existent en tête de la zone d'absorption, la solution absorbante en descendant 20 dans ladite zone d'une part se charge en H2S et C02 par dissolution physique ou chimique et d'autre part se réchauffe du fait de l'exothermicité des réactions de dissolution. Ces deux phénomènes font que les mercaptans absorbés physiquement en tête de la zone d'absorption sont 25 désorbés et s'échappent pour la plus grande partie dans le gaz traité sortant en tête de la zone d'absorption. L'invention se propose de remédier à cet inconvénient en fournissant un procédé de désacidification d'un gaz renfermant H2S et/ou C02 et également des 30 mercaptans par lavage au moyen d'une solution absorbante régénérable, qui permet non seulement d'éliminer la quasi-totalité des composés acides H2S et C02 contenus dans le gaz mais également d'extraire dudit gaz par solubilisation une quantité suffisante de mercaptans, qui 35 permet de satisfaire aux spécifications habituellement requises pour le gaz traité. Le procédé suivant l'invention pour la désacidification d'un gaz renfermant H2S et/ou C02 et 3 2600554 également des mercaptans, est du type dans lequel on met en contact le gaz à traiter avec un liquide absorbant régénérable, circulant à contrecourant, dans une zone d'absorption primaire, de manière à produire un gaz à teneur 5 prédéterminée fortement réduite en H2S et C02 et un courant primaire de liquide absorbant chargé dl H2S et C02 et l'on soumet ledit courant primaire de liquide absorbant à une régénération, dans une zone de régénération, pour libgrer les composés acides absorbés, qui sont évacués en tête de la 10 zone de régénération, et produire en fond de zone de régénération un liquide absorbant régénéré primaire que l'on soutire et recycle vers la zone primaire d'absorption et il se caractérise en ce que l'on prélève une fraction du liquide absorbant régénéré primaire recyclé et introduit 15 ladite fraction, après l'avoir amenée à une température inférieure à celle régnant dans la zone d'absorption primaire, dans la partie supérieure d'une zone d'absorption secondaire en fond de laquelle on injecte le gaz issu de la zone primaire d'absorption, en ce que l'on recueille le gaz 20 épuré en tête de la zone secondaire d'absorption et l'on soutire en fond de ladite zone secondaire un courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans et soumet ledit courant à une réduction de pression, dans une zone de détente, de manière à désorber les mercaptans qu'il 25 contient et à former un liquide absorbant régénéré secondaire substantiellement exempt de mercaptans et en ce que l'on réunit ledit absorbant régénéré secondaire au liquide absorbant régénéré primaire avant de prélever sur ce dernier la fraction dirigée vers la zone secondaire 30 d'absorption. Le procédé suivant l'invention peut être utilisé pour la désacidification de tous types de gaz renfermant H2S et/ou C02 ainsi qu'une proportion de mercaptans pouvant aller jusqu'à quelques pour cent en volume et par exemple 35 jusqu'à 4 % en volume ou plus, qui sont disponibles sous des pressions allant d'environ 10 bars absolus à environ 100 bars absolus. En particulier, un tel procédé est bien adapté pour le traitement des divers gaz, naturels ou non, 4 2600554 renfermant H2S et/ou C02 et des mercaptans en vue de produire des gaz épurés ayant une teneur globale minimale fixée en soufre total. Le liquide absorbant utilisable pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention peut être choisi parmi les divers liquides absorbants qui, d'une part, sont susceptibles de fixer H2S et C02 et de libérer ensuite lesdits composés sous l'action d'un chauffage et/ou d'une détente et, d'autre part, sont aptes à dissoudre les 10 mercaptans et ensuite à libérer ces produits sous l'action d'une détent éventuellement combinée à un réchauffage. En particulier le liquide absorbant peut consister en une solution aqueuse d'un ou plusieurs composés basiques et notamment en une solution aqueuse d'une ou plusieurs 15 alcanolamines primaires ou secondaires telles que monoéthanolamine, diéthanolamine, diisopropanolamine, alcanolamine primaire de formule HO-C2H -O-C2H4-NH2 connue 2 24 2 sous le nom de DIGLYCOLAMINE"-. Le liquide absorbant peut également consister en un mélange 20 d'une solution aqueuse d'un ou plusieurs composés basiques et notamment d'une ou plusieurs alcanolamines primaire ou secondaire telles que celles précitées avec un ou plusieurs solvants organiques, par exemple sulfolane ou méthanol. Convient tout spécialement comme liquide absorbant dans le 25 procédé suivant l'invention, une solution aqueuse d'une ou plusieurs alcanolamines primaires ou secondaires, par exemple monoéthanolamine, diéthanolamine, diisopropanolamine ou diglycolamine, dont la concentration globale en alcanolamine est comprise entre 1N et 8N et se situe de 30 préférence entre 3N et 6N. La pression régnant dans chacune des zones d'absorption primaire et secondaire correspond, à la perte de charge près, à celle du gaz à traiter que l'on injecte dans la zone d'absorption primaire et peut donc aller 35 d'environ 10 bars absolus à environ 100 bars absolus. La température du liquide absorbant introduit dans la zone d'absorption primaire dépend, entre autres, de la nature dudit liquide absorbant et du point de rosée du gaz sortant en tête de ladite zone. Par exemple, lorsque le liquide absorbant consiste en une solution aqueuse d'alcanolamine, la température dudit liquide absorbant au point d'introduction dans la zone d'absorption peut être 5 comprise entre 10 C et 80 C et de préférence entre 20 C et 60 C. Le débit de liquide absorbant, qui circule dans la zone d'absorption primaire à contre-courant du gaz à traiter, est lié, entre autres, à la teneur en composés 10 acides H2S et C02 du gaz à traiter et également à la quantité globale de gaz acides que l'on tolère dans le gaz traité sortant en tête de ladite zone d'absorption primaire. Le débit de liquide absorbant introduit -dans la zone d'absorption primaire est ajusté pour extraire la 15 quasi-totalité des composés acides H2S et C02 présente dans le gaz à traiter. Les conditions de pression et de température imposées dans la zone de régénération du liquide absorbant primaire sont choisies, compte-tenu de la nature dudit 20 liquide absorbant, de telle sorte que les composés gazeux acides H2S et C02 retenus par le liquide absorbant durant son passage dans la zone d'absorption primaire soient libérés et que le liquide absorbant soutirE en fond de la zone de régénération soit pratiquement exempt de composés 25 gazeux dissous. La pression absolue en tête de la zone de régénération est généralement comprise entre 1 et 5 bars et se situe le plus souvent entre 1,3 et 2,5 bars. Dans le cas d'une régénération du liquide absorbant chargé de composés gazeux acides par rebouillage, le maintien d'une telle 30 pression impose une température en fond de zone de régénération comprise habituellement entre 100 C et 150 C environ, ce qui correspond à une température en tête de la zone de régénération allant d'environ 80 C à 125 C. La température de la fraction de liquide absorbant 35 introduite dans la zone d'absorption secondaire est égale ou légèrement inférieure à celle du liquide absorbant introduit dans la zone d'absorption primaire et telle que l'absorption des mercaptans, par ladite fraction soit quasi- complète de -6 -2600554 telle sorte que le gaz traité évacué en tête de la zone d'absorption secondaire ait une teneur en -soufre total répondant aux spécifications imposées. De préférence, la température de ladite fraction est inférieure à 50 C lorsque 5 le liquide absorbant est une solution aqueuse d'alcanolamine. Le débit de la fraction de liquide absorbant introduite dans la zone d'absorption secondaire peut varier assez largement et représente avantageusement 20 % à 100 % 10 et de préférence 30 % à 60 % du débit de liquide absorbant introduit dans la zone d'absorption primaire. Dans la zone de détente, le courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans, qui est soutiré de la zone d'absorption secondaire, est détendu pour réduire sa 15 pression de telle sorte que la quasi- totalité des mercaptans dissous soit libérée. En fond de la zone de détente on soutire un courant secondaire de liquide absorbant substantiellement exempt de mercaptans que l'on réunit au liquide absorbant régénéré issu de la zone de régénération 20 tandis qu'en tête de la zone de détente on évacue un gaz chargé de mercaptans. Avantageusement le courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans est réchauffé avant d'être introduit dans la zone de détente. De préférence, ce réchauffage est réalisé pour augmenter 25 d'environ 10 C à 50 C la température du courant secondaire de liquide absorbant avant son introduction dans la zone de détente. Préalablement à son introduction dans la zone de régénération, le liquide absorbant primaire chargé des 30 composés acides H2S et C02 peut être soumis à une détent en vue de libérer les gaz et notamment les hydrocarbures qu'il a pu dissoudre physiquement lors de son contact avec le gaz à traiter. Les gaz libérés lors de cette détente peuvent être utilisés comme gaz combustibles dans des installations 35 de chauffage ou être envoyés à la torche. Le gaz chargé de mercaptans, évacué de la zone de détente recevant le courant de liquide absorbant secondaire, peut être réuni aux gaz libérés lors de la détente du courant primaire de liquide absorbant issu de la zone d'absorption primaire. 7 2600554 Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention est du type comportant une colonne primaire d'absorption, munie en tête d'une sortie pour les gaz et en fond d'une sortie pour les liquides et équipée, 5 dans sa partie inférieure, d'un conduit d'injection du gaz à traiter et, dans sa partie supérieure, d'une amenée de liquide absorbant, et une colonne de régénération pourvue en tête d'un conduit d'évacuation pour les gaz et équipée, à sa partie supérieure, d'une amenée de liquide absorbant, qui 10 est connectée à la sortie pour les liquides en fond de la colonne primaire d'absorption, à sa partie inférieure, d'un système de chauffage et en fond d'une sortie pour les liquides, ladite sortie pour les liquides étant connectée, à travers un système de recyclage, à l'amenée de liquide 15 absorbant de la colonne primaire d'absorption, et il se caractérise en ce qu'il comporte également une colonne secondaire d'absorption présentant en tête une sortie pour les gaz, cette dernière se prolongeant par un conduit, et en fond une sortie pour les liquides, ladite colonne secondaire 20 étant munie dans sa partie inférieure d'une amenée de gaz, reliée à la sortie pour les gaz en tête de la colonne primaire d'absorption, et dans sa partie supérieure d'une amenée de liquide absorbant alimentée par le système de recyclage, et un ballon de détente comportant en tête un 25 orifice de sortie pour les gaz, prolongé par un conduit d'évacuation et en fond un orifice de sortie pour les liquides prolongé par un conduit de soutirage amenant le liquide qu'il transporte au système de recyclage, ledit ballon présentant en outre un orifice d'amenée de liquide 30 connecté par un conduit, muni d'une vanne de régulation de pression, à la sortie pour les liquides de la colonne secondaire d'absorption. Avantageusement la colonne primaire d'absorption et la colonne secondaire d'absorption forment deux sections 35 superposées d'une même colonne d'absorption, la colonne secondaire constituant la section supérieure de cette colonne d'absorption unique, lesdites sections communiquant par un passage pour les gaz débouchant dans la section 8 2600554 supérieure, qui joue le rôle de colonne secondaire, au-dessus de la sortie pour les liquides aménagée en fond de cette colonne secondaire. Le système de recyclage de liquide absorbant est 5 avantageusement constitué d'un bac de stockage présentant une ou plusieurs entrées connectant ledit bac à la sortie pour les liquides en fond de la colonne de régénération à travers un conduit équipé de préférence d'un système de refroidissement, au conduit de soutirage associé au ballon 10 de détente et éventuellement à une amenée de liquide absorbant d'appoint,. ainsi qu'une sortie reliée par un conduit à l'amenée de liquide absorbant à la colonne primaire d'absorption, ledit conduit portant une dérivation munie d'un système de refroidissement par échange indirect 15 de calories et reliée à l'amenée de liquide absorbant dans la colonne secondaire d'absorption, des moyens étant prévus sur les conduits arrivant au bac de stockage et partant de ce dernier pour assurer la circulation du liquide absorbant. De préférence, le conduit reliant la sortie pour 20 les liquides de la colonne secondaire d'absorption au ballon de détente est équipé d'un système de réchauffage, de tout type connu, placé soit en amont soit en aval de la vanne de régulation de pression montée sur ledit conduit. En particulier, ledit système de réchauffage peut consister 25 en un échangeur indirect de chaleur dont le circuit froid est monté en série sur le conduit reliant la sortie pour les liquides de la colonne secondaire d'absorption au ballon de détente et le circuit chaud est placé en série sur le conduit reliant la sortie pour les liquides en fond de la 30 colonne de régénération au bac de stockage formant le système de recyclage ou sur une dérivation montée sur ledit conduit. La connexion entre la sortie pour les liquides en fond de la colonne primaire d'absorption et l'amenée de 35 liquide absorbant présente dans la partie supérieure de la colonne de régénération peut être réalisée à travers un ballon d'expansion, qui comporte en tête une sortie pour les gaz prolongée par un conduit d'évacuation de gaz et en fond 9 2600554 une sortie pour les liquides connectée par un conduit à l'amenée de liquide de la colonne de régénération, ledit ballon d'expansion présentant en outre une entrée pour les liquides reliée par un conduit à la sortie pour les liquides 5 en fond de la colonne primaire d'absorption. Dans ce cas, le conduit d'évacuation de gaz associé au ballon de détente est de préférence connecté au conduit d'évacuation de gaz associé au ballon d'expansion. Chacune des colonnes d'absorption et de 10 régénération, qui font partie du dispositif suivant l'invention, peut être de tout type connu habituellement utilisé pour la mise en contact d'un gaz avec un liquide et peut par exemple consister en une colonne à plateaux ou encore en une colonne à garnissage. Le nombre de plateaux ou la hauteur équivalente de garnissage des colonnes utilisées est choisi pour qu'en fonctionnement chacune des colonnes joue correctement son rôle de manière à obtenir le degré d'épuration souhaité du gaz à traiter et le niveau de régénération désiré du liquide 20 absorbant chargé des impuretés acides. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de l'une de ses formes de mise en oeuvre illustrée par la figure du dessin annexé représentant un dispositif suivant l'invention utilisant des colonnes à 25 plateaux. En se référant à la figure, le dispositif pour la désacidification d'un gaz renfermant H2S et/ou C02 ainsi que des mercaptans comporte deux colonnes, à savoir une colonne 1 d'absorption et une colonne 2 de régénération, qui sont 30 chacune équipées de plateaux de contact gaz/liquide. La colonne 1 est constituée de deux sections d'absorption superposées, à savoir une section 3 inférieure, dite section primaire d'absorption, et une section 4 supérieure, dite section secondaire d'absorption, lesdites sections 35 communiquant par un passage 5 pour les gaz. Une sortie 6 pour les gaz est prévue en tête de la colonne 1, c'està-dire en tête de la section secondaire d'absorption, ladite sortie étant prolongée par un conduit 7 d'évacuation 2600554 des gaz, tandis qu'une sortie 8 pour les liquides est prévue en fond de la colonne 1, c'est-à-dire en fond de la section primaire d'absorption. Dans sa partie inférieure, c'est-à-dire dans la partie inférieure de la section 5 primaire d'absorption, la colonne 1 est équipée d'un conduit 9 d'injection du gaz à traiter. Ladite colonne 1 comporte encore, à la partie supérieure de chacune des sections primaire et secondaire d'absorption, une amenée, respectivement 10 et 11, de liquide absorbant tandis qu'une 10 sortie 12 pour les liquides est prévue en fond de la section secondaire d'absorption. La colonne 2 de régénération est pourvue en tête d'une sortie 13 pour les gaz se prolongeant par un conduit 14 d'évacuation des gaz et en fond d'une sortie 15 pour le 15 liquide absorbant régénéré. Dans sa partie supérieure la colonne 2 de régénération est munie d'une amenée 16 de liquide absorbant à régénérer tandis que dans sa partie inférieure ladite colonne est associée, par des tubulures d'entrée 17 et de sortie 18, à un rebouilleur 19 chauffé par 20 échange indirect de calories au moyen de vapeur d'eau saturée circulant dans une tubulure 20. La sortie 8 pour les liquides de la colonne 1 est connectée, par un conduit 21, pourvu d'une vanne 21a de régulation de pression, à l'entrée 22 pour les liquides d'un 25 ballon d'expansion 23. Ce ballon d'expansion est pourvu d'une sortie 24 pour les gaz prolongée par un conduit 25 d'évacuation des gaz et d'une sortie 26 pour les liquides, ladite sortie 26 étant connectée par un conduit 27, à travers le circuit froid d'un échangeur indirect de chaleur 30 28, à l'amenée 16 de liquide absorbant à régénérer de la colonne 2 de régénération. La sortie 15 pour les liquides de la colonne t de régénération est connectée par un conduit 29, à travers le circuit chaud de l'échangeur de chaleur 28 puis à travers un 35 système de refroidissement 30, à une première entrée 31 d'un bac 32 de stockage de liquide absorbant, ledit bac possédant une seconde entrée 33 et une sortie 34. Cette sortie est reliée, par un conduit 35 sur lequel est montée une pompe l 2600554 36, à l'amenée I0 de liquide absorbant de la section primaire d'absorption 3 de la colonne 1. Un conduit 37, monté en dérivation sur le conduit 35 en aval de la pompe 36, est connecté, à travers un système de refroidissement 5 38, à l'amenée 11 de liquide absorbant de la section secondaire d'absorption 4 de la colonne 1. La sortie 12 pour les liquides de ladite section secondaire d'absorption 4 est reliée à l'entrée 40 pour les liquides d'un ballon 41 de détente par un conduit 39 équipé d'une vanne 46 de 10 régulation de pression et sur lequel est monté en série le circuit froid d'un échangeur indirect de chaleur 48 dont le circuit chaud est placé en série sur un conduit 49, qui est monté en dérivation sur le conduit 29 en amont du systme de refroidissement 30. Le ballon 41 est pourvu, en outre, d'une 15 sortie 42 pour les gaz, prolongée par un conduit 43 d'évacuation des gaz relié au conduit 25, et d'une sortie 44 pour les liquides, connectée, par un conduit 45 équipé d'un système de refroidissement 47, à la deuxième entrée 33 du bac de stockage. Le fonctionnement de ce dispositif peut être schématisé comme suit: Le gaz à traiter, par exemple un gaz naturel, qui renferme les composés acides Z extraire, à savoir H2S et/ou C02, ainsi que des mercaptans, arrive sous une pression 25 élevée, par exemple de l'ordre de 40 à 80 bars absolus, par le conduit 9 dans la section primaire d'absorption 3 de la colonne 1 et rencontre, à contre-courant, le liquide absorbant régénérable par chauffage, qui est introduit dans ladite section primaire 3, par l'amenée 10 de liquide 30 absorbant en provenance du bac de stockage 32, et s'écoule par gravité dans la section primaire d'absorption 3. Dans cette section d'absorption, le liquide absorbant fixe la quasi-totalité des composés acides H2S et C02- et seulement une faible quantité des mercaptans présents dans le gaz à 35 traiter. Ledit gaz, arrivant à la partie supérieure de la section primaire d'absorption 3, pénètre à travers le passage 5 dans la section secondaire d'absorption 4, dans laquelle il entre en contact, à contre-courant, avec la 12 2600554 fraction de liquide absorbant arrivant par le conduit 37, travers le système de refroidissement 38, et introduite dans ladite section secondaire d'absorption 4 par l'amenée il de liquide absorbant. La température de cette fraction de 5 liquide absorbant est amenée, lors de son passage dans le système de refroidissement 38, à une valeur inférieure à la température du courant de liquide absorbant injecté dans la section primaire d'absorption 3 et telle que ladite fraction refroidie de liquide absorbant, au cours de sa descente par 10 gravité dans la section secondaire d'absorption 4, fixe par dissolution la quantité désirée des mercaptans présents dans le gaz en cours de traitement. Par la sortie 6 de la colonne 1, c'est-à-dire en tête de la section secondaire d'absorption 4, sort un gaz épuré que l'on évacue par le 15 conduit 7, ledit gaz ayant des teneurs résiduelles en composés acides H2S et C02 et en mercaptans abaissées aux valeurs minimales désirées. Le liquide absorbant chargé des composés gazeux acides H2S et C02 et d'une petite quantité de mercaptans 20 absorbés dans la section primaire d'absorption 3 de la colonne 1, sort de ladite colonne par la sortie 8 et arrive, par le conduit 21, dans le ballon d'expansion 23, dans lequel la pression dudit liquide absorbant est abaissée avec comme résultat la libération d'une phase gazeuse formée des 25 composés gazeux, notamment hydrocarbures et mercaptans, dissous physiquement par le liquide absorbant, cette phase gazeuse étant évacuée par le conduit 25. Le courant de liquide absorbant chargé des composés acides H2S et C02, dont la pression a été réduite dans le ballon d'expansion 30 23, est alors amené à la colonne de régénération 2, par le conduit 27, après réchauffage dans l'échangeur de chaleur 28. Dans la colonne de régénération le liquide absorbant est maintenu à l'ébullition sous une pression supérieure à la pression atmosphérique et généralement comprise entre 1 et 5 35 bars absolus, de manière à libérer les composés gazeux acides absorbés et à réaliser leur stripage par les vapeurs du liquide absorbant. Le liquide absorbant régénéré est soutiré de la colonne de régénération 2 par la sortie 15 en fond de colonne et recyclé dans le bac de stockage 32 par 13 2600554 les conduits 29 et 49, sous l'action d'une pompe non représentée, après avoir été refroidi à la température appropriée pour l'absorption primaire par passage dans les échangeurs de chaleur 28 et 48, pour transférer des calories 5 respectivement au liquide absorbant à régénérer amené par le conduit 27 à la colonne de régénération et au courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans, puis dans le système de refroidissement 30. Les calories nécessaires au maintien à l'ébullition du liquide absorbant 10 dans la colonne de régénération sont fournies par passage d'une partie du liquide régénéré, soutiré par la sortie 15, dans le rebouilleur 19 chauffé par de la vapeur d'eau saturée passant dans la tubulure 20 et retour du liquide absorbant chaud à la colonne de régénération par la tubulure 15 18. Les composés gazeux acides H2S et C02 libérés dans la colonne de régénération sont stripés par les vapeurs du liquide absorbant et sortent en tête de ladite colonne par la sortie 13 pour être évacués par le conduit 14. Le courant secondaire de liquide absorbant chargé des mercaptans fixes par dissolution physique dans la section secondaire d'absorption 4, sort de cette section secondaire par la sortie 12 en fond de ladite section puis est amené, par le conduit 39, dans le ballon 41 de détente 25 en subissant un réchauffage dans l'échangeur de chaleur 48. Dans ce ballon 41 la pression du liquide est abaissée suffisamment pour que la quasi-totalité des mercaptans dissous par le liquide absorbant soit libérée, lesdits mercaptans étant évacués du ballon 41 par la sortie 42 etle 30 conduit 43 et réunis à la phase gazeuse évacuée par le conduit 25. Le liquide absorbant substantiellemnet exempt de mercaptans est soutiré du ballon 41 par la sortie 44 et ramené, par le conduit 45 avec refroidissement dans le système 47 de refroidissement, au bac de stockage 32 dans 35 lequel ledit liquide absorbant est mélangé au liquide absorbant régénéré issu de la colonne 2 de régénération. Pour compléter la description de l'invention qui vient d'être présentée, on donne ci-après, à titre non limitatif, un exemple concret de mise en oeuvre du procédé suivant l'invention. 14 2600554 EXEMPLE: On traitait un gaz naturel consistant en majeure partie en méthane et renfermant, exprimés en volume, 0,5 % d'H2S et 5 % de C02 ainsi que 200 mg/Nm3 de méthyl mercaptan 5 et d'éthylmercaptan à titre d'impuretés, en opérant dans un dispositif analogue à celui décrit.en référence à la figure du dessin annexé. Dans le dispositif utilisé la colonne d'absorption comportait une section primaire d'absorption et une section 10 secondaire d'absorption renfermant respectivement 20 et 5 plateaux et la colonne de régénération comportait 21 plateaux. Le liquide absorbant consistait en une solution aqueuse de diéthanolamine (en abrégé DEA) renfermant 3 moles 15 de DEA par litre. Le gaz naturel à traiter arrivait dans la section primaire d'absorption 3, par le conduit 9, avec un débit de 62 000 Nm3/h, une pression absolue de 75 bars et une température d'environ 35 C et rencontrait dans ladite 20 section, à contre-courant, la solution aqueuse de DEA introduite dans la section primaire d'absorption 3, par l'amenée 10 de liquide absorbant, avec un débit de 60 m3/h et une température d'environ 40 C. Dans cette section primaire d'absorption la 25 quasi-totalité des composés acides H2S et C02 était fixée par la solution aqueuse de DEA, cette solution n'absorbant par contre dans cette zone qu'une très faible partie des mercaptans. Arrivé à la partie supérieure de la section 30 primaire d'absorption 3, le gaz en cours de traitement pénétrait dans la section secondaire d'absorption 4 et rencontrait, à contre-courant, la fraction de solution aqueuse de DEA introduite dans ladite section d'absorption, par l'amenée 11 de liquide absorbant, avec un débit de 30 35 m3/h et une température d'environ 37 C. Dans cette section secondaire d'absorption la quasi-totalité des mercaptans était fixée par la solution aqueuse refroidie de DEA, cette solution fixant également les quantités résiduelles d'H2S et de C02 présentes dans le gaz. 2600554 Par la sortie 6 de la colonne 1, on évacuait un gaz naturel désacidifié renfermant en volume 2,5 p.p.m. d'H2S et 100 p.p.m. de C02 ainsi que 80 mg/Nm3 de mercaptans. La solution aqueuse de DEA était portée en fond de la colonne de régénération à une température d'environ 125 C, par de la vapeur d'eau saturée sous une pression absolue de 4 bars circulant dans la tubulure 20 du rebouilleur 19, de manière à maintenir une pression absolue 10 de 2,2 bars en tête de ladite colonne de régénération. Par la sortie 13 en tête de la colonne de régénération 2 on évacuait 2 300 Nm3/h d'un flux gazeux acide formé des gaz acides libérés au cours de la régénération de la solution de DEA et renfermant en volume 15 14 % d'H2S et 85 % de C02, le reste consistant en vapeur d'eau. La réduction de pression de la solution aqueuse de DEA chargée d'H2S et de C02 dans le ballon d'expansion 23 libérait 50 Nm3/h d'une phase gazeuse consistant 20 essentiellement en méthane, ladite phase étant 9vacuée par le conduit 25. Par la sortie 12 de la section secondaire d'absorption 4 on soutirait 30 m3/h de solution de DEA chargée de mercaptans, ladite solution ayant une température 25 d'environ 37 C et circulant dans le conduit 39 sous une pression de 74,5 bars absolus, et on amenait ce courant de solution, après réchauffage à environ 60 C dans l'échangeur de chaleur 48, dans le ballon 41 de détente, dans lequel la pression dudit courant de solution était abaissée à une 30 valeur d'environ 2,5 bars absolus. La détente de la solution libérait la quasi-totalité des mercaptans dissous, que l'on évacuait par la sortie 42 du ballon 41 et le conduit d'évacuation 43. Par le conduit 45 on soutirait la solution aqueuse de DEA pratiquement débarrassée des mercaptans et 35 amenait ladite solution, avec un débit de 30 m3/h, au bac de stockage 32 en vue de sa réutilisation, ladite solution ayant une température d'environ 40 C à sa sortie du système 47 de refroidissement. 16 2600554 Dans un essai comparatif, on traitait le gaz naturel ayant la composition précitée, en opérant dans des conditions comparables à celles définies cidessus avec toutefois remplacement de la colonne d'absorption 1 à deux 5 sections primaire et secondaire d'absorption par une colonne d'absorption à section unique d'absorption comportant 25 plateaux, injection unique de la solution avec un débit de 90 m3/h et une température d'environ 40 C et régénération de la totalité de la solution aqueuse de DEA, chargée des 10 composés acides absorbés, dans la colonne de régénération 2 fonctionnant par rebouillage. Le gaz traité sortant en tête de la colonne d'absorption renfermait, en volume, 2,5 p.p.m. d'H2S et 100 p.p.m. de C02 ainsi que 180 mg/Nm3 de mercaptans. 15 REVENDICATIONS 1 - Procédé pour la désacidification d'un gaz renfermant H2S et/ou C02 et également des mercaptans, du type dans lequel on met en contact le gaz à traiter avec un 5 liquide absorbant régénérable, circulant à contrecourant, dans une zone primaire d'absorption, de manière à produire un gaz à teneur réduite en H2S et C02 et un courant primaire de liquide absorbant chargé d'H2S et de C02 et l'on soumet ledit courant primaire 10 de liquide absorbant à une régénération, dans une zone de régénération, pour libérer les composés-acides H2S et C02 absorbés, qui sont évacués en tête de la zone de régénération, et produire en fond de zone de régénération un liquide absorbant régénéré primaire que 15 l'on soutire et recycle vers la zone primaire d'absorption et se caractérisant en ce que l'on prélève une fraction du liquide absorbant régénéré primaire recyclé et introduit ladite fraction, après l'avoir amenée à une température inférieure à celle régnant 20 dans la zone primaire d'absorption, dans la partie supérieure d'une zone d'absorption secondaire en fond de laquelle on injecte le gaz issu de la zone primaire d'absorption, en ce que l'on recueille.le gaz épuré en tête de la zone secondaire d'absorption et l'on soutire 25 en fond de ladite zone secondaire un courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans et soumet ledit courant à une réduction de pression, dans une zone de détente, de manière à désorber les mercaptans qu'il contient et à former un liquide absorbant 30 régénéré secondaire substantiellement exempt de mercaptans et en ce que l'on réunit ledit liquide absorbant régénéré secondaire au liquide absorbant régénéré primaire avant de prélever sur ce dernier la fraction dirigée vers la zone secondaire d'absorption. 35 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz à traiter renferme une proportion de mercaptans allant jusqu'à quelques pour cent et notamment jusqu'à 4 % en volume. 18 2600554 3 - Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le gaz à traiter a une pression allant d'environ bars absolus à environ 100 bars absolus. 4 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, 5 caractérisé en ce que le liquide absorbant consiste en une solution aqueuse d'une ou plusieurs alcanolamines primaires ou secondaires, dont la concentration globale en alcanolamine est comprise entre 1N et 8N' et de préférence entre 3N et 6N. 5 - Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce que la température de la fraction de liquide absorbant introduite dans la zone secondaire d'absorption est inférieure à 50 C. 6 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 5, 15 caractérisé en ce que le débit de la fraction de liquide absorbant introduite dans la zone secondaire d'absorption représente 20 % à 100 % et de préférence 30 % à 60 % du débit de liquide absorbant introduit dans la zone primaire d'absorption. 7 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le courant secondaire de liquide absorbant chargé des mercaptans, que l'on soutire de la zone secondaire d'absorption, est réchauffé avant d'être introduit dans la zone de détente. 8 - Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que ledit réchauffage est réalisé pour augmenter d'environ 10 C à 50 C la température du courant secondaire de liquide absorbant chargé de mercaptans avant l'introduction dudit courant dans la zone de 30 détente. 9 - Dispositif pour la désacidification d'un gaz renfermant H2S et/ou C02 ainsi que des mercaptans, du type comportant une colonne (3) primaire d'absorption, munie en tête (5) d'une sortie pour les gaz et en fond d'une 35 sortie (8) pour les liquides et équipée, dans sa partie inférieure, d'un conduit (9) d'injection du gaz à traiter et, dans sa partie supérieure, d'une amenée (10) de liquide absorbant, et une colonne (2) de 19 2600554 régénération pourvue en tête (13) d'un conduit (14) d'évacuation pour les gaz et équipée, à sa partie supérieure, d'une amenée (16) de liquide absorbant, qui est connectée à la sortie (8) pour les liquides en fond 5 de la colonne d'absorption primaire (3), à sa partie inférieure, d'un système de chauffage (19,20) et en fond d'une sortie (15) pour les liquides, ladite sortie (15) étant connectée, à travers un système de recyclage (29,32,35), à l'amenée (10) de liquide absorbant de la 10 colonne primaire d'absorption-(3), et se caractérisant en ce qu'il comporte également une colonne (4) secondaire d'absorption présentant en tête une sortie (6) pour les gaz, cette dernière se prolongeant par un conduit (7), et en fond une sortie (12) pour les 15 liquides, ladite colonne secondaire étant munie dans sa partie inférieure d'une amenée (5) de gaz, reliée à la sortie pour les gaz en tête de la colonne primaire d'absorption, et dans sa partie supérieure d'une amenée (11) de liquide absorbant alimentée par le système de 20 recyclage, et un ballon (41) de détente comportant en tête un orifice (42) pour les gaz, prolongé par un conduit d'évacuation (43), en fond un orifice (44) de sortie pour les liquides prolongé par un conduit (45) de soutirage amenant le liquide qu'il transporte au 25 système de recyclage (32), ledit ballon présentant en outre un orifice (40) d'amenée de liquide connecté, par un conduit (39) , à la sortie (12) pour les liquides de la colonne secondaire d'absorption. - Dispositif suivant la revendication 9, caractérisé en 30 ce que la colonne primaire d'absorption (3) et la colonne secondaire d'absorption (4) forment deux sections superposées d'une même colonne d'absorption (1), la colonne secondaire d'absorption constituant la section supérieure de cette colonne (I) d'absorption et 35 en ce que lesdites sections communiquent par un passage (5) pour les gaz, qui débouche dans la section (4) jouant le rôle de colonne secondaire d'absorption au-dessus de la sortie (12) pour les liquides située en fond de ladite section. 92600554 11 - Dispositif suivant la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce que le système de recyclage est constitué d'un bac (32) de stockage présentant une ou plusieurs entrées (31, 33) connectant ledit bac à la 5 sortie (15) pour les liquides en fond de la colonne (2) de régénération à travers un conduit (29) de préférence équipé d'un système (30) de refroidissement, au conduit (45) de soutirage associé au ballon (41) de détente et éventuellement à une amenée de liquide absorbant 10 d'appoint ainsi qu'un sortie (34) reliée par un conduit (35) à l'amenée (10) de liquide absorbant dans la colonne (3) primaire d'absorption, ledit conduit (35) portant une dérivation (37) munie d'un système (38) de refroidissement et reliée à l'amenée (11) de liquide 15 absorbant dans la colonne (4) secondaire d'absorption, des moyens (36) étant prévus sur les conduits arrivant au bac (32) de stockage et partant de ce dernier pour assurer la circulation du liquide absorbant. 12 - Dispositif suivant l'une des revendications 9 à 11, 20 caractérisé en ce que le conduit (39) reliant la sortie pour les liquides de la colonne (4) secondaire d'absorption au ballon de détente (41) est équipé d'un système de réchauffage (48). 13 - Dispositif suivant la revendication 12, caractérisé en 25 ce que ledit système de réchauffage (48) consiste en un échangeur indirect de chaleur dont le circuit froid est monté en série sur le conduit (39) et le circuit chaud est placé en série sur le conduit (29) reliant la sortie (15) pour les liquides en fond de la colonne (2) 30 de régénération au bac (32) de stockage ou sur un conduit (49) monté en dérivation sur ledit conduit (29). 14 - Dispositif suivant l'une des revendications 9 à 12, caractérisé en ce qu'il inclut un ballon (23) 35 d'expansion, qui comporte en tête une sortie (24) pour les gaz prolongée par un conduit (25) d'évacuation des gaz et en fond une sortie (26) pour les liquides connectée par un conduit (27), éventuellemnet à travers 21 2600554 le circuit froid d'un échangeur indirect de chaleur (28) dont le circuit chaud est placé en série sur le conduit (29) reliant la sortie (15) pour les liquides en fond de la colonne (2) de régénération au bac (32) 5 de stockage, -à l'amenée (16) de liquide dans la colonne de régénération, ledit ballon (23) d'expansion présentant en outre une entrée (22) pour les liquides reliée, par un conduit (21) pourvu d'une vanne (21a) de régulation de pression, à la sortie (8) pour 10 les liquides en fond de la colonne (3) primaire d'absorption. - Dispositif suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le conduit d'évacuation de gaz (43) associé au ballon (41) de détente est connecté au conduit (25) 15 d'évacuation de gaz associé au ballon (23) d'expansion.