FR 2609552 A1 19880715 FR 8700243 A 19870109 26J9552 CIRCUIT DE MESURE DE LA COMPOSANTE CONTINUE DU COURANT PARCOURANT L'ENROULEMENT PRIMAIRE DU TRANSFORMATEUR DE SORTIE D'UN ONDULEUR L'invention concerne un circuit de mesure de la composante continue du courant parcourant l'enroulement primaire du transformateur. Dans les onduleurs des convertisseurs de puissance, l'existence de courants continus parasites dans l'enroulement primaire du transformateur de sortie de l'onduleur pose des problèmes de saturation du transformateur. Jusqu'ici, l'utilisation de transformateurs comportant un entrefer, et supportant en conséquence le passage d'une composante continue, a permis de négliger ce problème. L'utilisation de plus en plus fréquente de transformateurs sans entrefer le rend par contre plus aigu. Il est donc souhaitable d'éliminer cette composante continue et pour cela, il est nécessaire d'en avoir une mesure qui pourra être utilisée par le circuit de commande de l'onduleur pour réaliser un asservissement de cette composante à zéro. La composante alternative, à la fréquence du réseau, ayant une grande amplitude par rapport à la composante continue, l'utilisation de filtres RC entraînerait un déphasage important qui déséquilibrerait la boucle de contre-réaction destinée à réaliser l'asservissement. L'invention a pour but la réalisation d'un circuit de mesure, à la fois simple et efficace, n'introduisant pas de déphasage et permettant de fournir une réponse appropriée au problème posé. Le circuit de mesure selon l'invention est caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif de détection produisant un signal représentatif du courant parcourant l'enroulement, un intégrateur destiné à intégrer le signal détecté sur une période de la composante alternative du courant, le signal de sortie de l'intégrateur étant remis à zéro au début de chacune desdites périodes et étant appliqué à un échantillonneur-bloqueur destiné à l'échantillonner juste avant sa remise à zéro, de manière à fournir en sortie un signal représentatif de l'amplitude moyenne de la composante continue présente pendant la période précédente. Ce circuit, s'il fonctionne correctement lorsque la charge du transformateur est constante ou varie lentement, ne permet pas de fournir une mesure correcte de la composante continue dans le cas o il y a des modifications brusques de la charge. Pour résoudre ce second problème, dans le mode de réalisation préféré de l'invention, le signal de sortie de l'intégrateur est appliqué à l'échantillonneur-bloqueur par l'intermédiaire d'un étage intermédiaire comportant un amplificateur opérationnel dont l'entrée positive est reliée à la masse et dont l'entrée négative est reliée à la sortie de l'intégrateur par une première résistance et à l'entrée de l'échantillonneur-bloqueur par une seconde résistance, une troisième résistance étant disposée entre la sortie de l'amplificateur opérationnel et l'entrée de l'échantillonneur-bloqueur, de manière à limiter la variation maximale possible du signal de sortie du circuit de mesure pendant la période d'échantillonnage. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront plus clairement de l'exposé qui va suivre de différents modes de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente, sous forme schématique, un circuit de mesure selon un premier mode de réalisation de l'invention; - la figure 2 représente les formes d'onde des signaux Vl, V2 et V3 présents dans le circuit selon la figure 1; - la figure 3 représente les formes d'onde des mêmes signaux obtenus avec le circuit selon la figure 1, dans le cas d'un impact de charge; - la figure 4 représente également sous forme schématique, un circuit de mesure selon un second mode de réalisation de l'invention; - la figure 5 représente la forme d'onde du signal V5 présent dans le circuit de la figure 4; - et la figure 6 représente, de manière très schématique, un onduleur comportant un circuit de mesure selon l'invention. Le circuit de mesure représenté à la figure 1 comporte un premier amplificateur opérationnel 10 destiné à intégrer le signal d'entrée constitué par une tension Vl représentative d'un courant comportant une composante alternative sinusoïdale v et une composante continue Vo. La tension Vl est donc appliquée par l'intermédiaire d'une résistance R1 à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 10, dont l'entrée positive est reliée à la masse. L'entrée négative de l'amplificateur est reliée à sa sortie par un condensateur Cl. L'amplificateur constitue ainsi un intégrateur, la tension de sortie V2 étant donnée par V2 = - l- CVi d Selon l'invention, afin d'éliminer la composante alternative du signal d'entrée Vl et d'obtenir en sortie de l'intégrateur un signal proportionnel à la composante continue de ce signal, l'intégration a lieu sur une période T de la composante alternative. L'intégrateur est remis à zéro au moyen d'un interrupteur 12, normalement ouvert, disposé en parallèle avec le condensateur Cl, qui est fermé un court instant au début de chaque période. Dans un mode préféré de réalisation, l'interrupteur, qui peut être constitué par tout interrupteur à semi- conducteur, est commandé par un signal K1 obtenu à partir d'un signal représentatif des passages à zéro du courant alternatif. Dans le cas o le circuit de mesure est utilisé dans un onduleur, un tel signal périodique est déjà disponible. Les formes d'ondes des signaux Vl et V2 sont représentés à la figure 2. Pour un signal Vl de la forme Vl = Vo + v, Vo étant la composante continue et v la composante alternative, on obtient au bout d'un temps T correspondant à une période de la composante alternative v un signal: V2 = - J VRClIc. T pour Vo = constante V2 étant remis à zéro aux temps O, T, 2T.... En pratique, le signal Vl comporte non seulement la composante continue Vo et la composante sinusoïdale v, mais également des harmoniques de cette dernière. Pour un signal v à la fréquence du réseau (50 Hz), il s'agit essentiellement d'harmoniques à la fréquence-2 khz qui s'annulent pratiquement au cours de l'intégration sur la période T (20 ms pour une fréquence de réseau de 50 Hz). L'erreur maximale correspond à une demi- alternance de l'harmonique, a une amplitude très faible et peut être négligée. Le signal de sortie de l'intégrateur est appliqué à un échantillonneurbloqueur. Celui-ci est constitué par un amplificateur opérationnel 14 monté en étage suiveur, dont l'entrée positive est reliée par un interrupteur 16 à la sortie de l'intégrateur et par un condensateur C2 à la masse, et dont l'entrée négative est reliée à la sortie. L'interrupteur 16, normalement ouvert, est constitué par un interrupteur à semi- conducteur de type quelconque et est commandé par un signal K2 qui le ferme pendant un court instant, juste avant la remise à zéro de l'intégrateur, c'est-à-dire juste avant la fermeture de l'interrupteur 12 par le signal K1. A titre d'exemple, pour une fréquence de réseau de 50 Hz, donc une période T de 20 ms, la durée de chacun des signaux de remise à zéro K1 et d'échantillonnage K2 est d'environ 150 ps. Pendant la durée de la fermeture de l'interrupteur 16, ou durée d'échantillonnage, le signal V2 de sortie de l'intégrateur est donc appliqué au condensateur C2 qui conserve l'information jusqu'à la fermeture suivante de l'interrupteur, soit pendant une période T. Comme représenté à la figure 2, le signal V3 de sortie de l'échantillonneurbloqueur est donc représentatif de la valeur moyenne de l'amplitude de la composante continue Vo du signal d'entrée pendant la période précédente. Dans l'application envisagée, à savoir la mesure du courant continu parcourant l'enroulement primaire du transformateur de sortie d'un onduleur, ce décalage entre la valeur réelle instantanée et la valeur mesurée n'est pas gênant, car la constante de temps de saturation du transformateur est très grande par rapport à la période T sur laquelle se font l'intégration et l'échantillonnage. Le circuit de mesure de la figure 1, s'il fonctionne correctement lorsque la charge du transformateur est constante ou varie lentement, ne permet pas de résoudre le problème posé dans le cas o il y a des modifications brusques de la charge du transformateur, par exemple lors d'une prise en charge. L'influence d'un impact de charge est illustrée à la figure 3, sur laquelle on a supposé constante la composante continue Vo. La valeur du signal V3 à l'instant 2T ne correspond pas à une modification de la composante continue parasite, mais à une variation brusque de l'amplitude de la composante alternative pendant la période d'intégration, entre T et 2 T sur la figure. Si cet impact de charge est interprété comme une modification brusque de la composante continue et la valeur V3 obtenue utilisée pour réguler cette composante continue, cela conduit inévitablement à une perturbation du système. Il est donc souhaitable de supprimer toute information qui peut être considérée comme aberrante. Comme cela a déjà été souligné précédemment, la constante de temps de saturation d'un transformateur est très grande vis-à-vis de la période T de mesure de la composante continue, de sorte que la suppression d'une information pendant une période n'est pas gênante en pratique. On pourrait fixer un seuil à partir duquel une mesure est considérée comme aberrante. Mais ce seuil, qui devrait être élevé dans certaines applications o la composante continue peut être importante, est difficile à déterminer. La présente invention offre donc une autre solution à ce problème. Dans le mode de réalisation préférentiel illustré à la figure 4, dans lequel les éléments identiques à ceux du circuit de mesure selon la figure 1 sont désignés par les mêmes références, on intercale entre les étages intégrateur et échantillonneur- bloqueur un étage intermédiaire limitant les variations possibles de la tension appliquée à l'étage échantillonneur- bloqueur entre deux périodes. Cet étage intermédiaire est constitué par un amplificateur opérationnel 18 dont l'entrée positive est reliée à la masse et dont l'entrée négative est reliée, d'une part à la sortie de l'intégrateur par une résistance R2 et d'autre part à l'entrée de l'échantillonneur- bloqueur par une résistance R3. La sortie de l'amplificateur opérationnel 18 est, quant à elle, reliée à l'entrée de l'échantillonneur-bloqueur par une résistance R4, ce qui revient à augmenter artificiellement l'impédance de sortie de l'amplificateur opérationnel 18. Lors de la fermeture de l'interrupteur 16, la tension V4 de sortie de l'étage intermédiaire prend la valeur de la tension V5 existant aux bornes du condensateur C2 de l'échantillonneur- bloqueur, cette tension V5 ne pouvant varier instantanément. Pour des résistances R2 et R3 de même valeur, c'est-à-dire un étage intermédiaire de gain égal à l'unité, lorsque la tension V4 de sortie est différente de la tension V2 d'entrée, l'amplificateur opérationnel 18 est en état de saturation et le condensateur C2 se charge ou se décharge, à travers la résistance R4, avec une constante de temps R4C2, la tension V5 aux bornes du condensateur tendant vers la tension de saturation + Vsat de l'amplificateur 18. La constante de temps R4C2 est choisie de manière à être grande par rapport au temps4 TK2 (environ 150 ps) de fermeture de l'interrupteur 16. Pendant cette durée, la tension V5 ne peut augmenter ou diminuer, que d'une valeur prédéterminée aVmax = Vsat. ATK2 RZ4C2 Ainsi, pendant la période d'échantillonnage durant laquelle l'interrupteur 16 est fermé, lorsque les tensions V5 et V4 atteignent la valeur de V2, c'est-à-dire lorsque la variation de tension demandée par l'intégrateur par rapport à la période précédente est inférieure à AVmax, l'amplificateur opérationnel n'est plus saturé et l'étage intermédiaire ne joue plus aucun rôle. Par contre, si la variation de tension demandée par 1'intégrateur est supérieure à la valeur maximale î Vmax, la variation effective de tension du signal V5 est limitée à cette valeur maximale, comme représenté sur la figure 5. A titre d'exemple, si l'excursion maximale prévisible de la composante continue est de 150 mv, on choisit les valeurs R4 et C2, de manière à ce que la variation maximale de la tension V5 et donc de la tension V3, d'une période à l'autre soit limitée à 40 mv. Cela implique donc qu'il faudra 4 périodes au circuit de mesure pour rendre compte d'une telle excursion maximale. Ceci n'est pas génant en pratique, car une telle variation s'effectue normalement lentement. Par contre, en cas d'impact de charge, l'augmentation de la tension V5, et donc de la tension V3, sera limitée à 40 mv, la valeur mesurée se restabilisant dès qu'il y a stabilisation de la charge, limitant ainsi l'influence de la mesure aberrante. Cet écart, limité à 40 mV, de la valeur mesurée par rapport à la valeur réelle de la composante continue, ne sera pas critique pour la régulation de la composante continue. Son influence sera en effet pratiquement nulle, en moyenne, sur une durée de 100 ms à 1 s. Il est bien évident que l'étage intermédiaire n'a pas obligatoirement un gain égal à l'unité, le rapport des résistances R2 et R3 devant alors être pris en compte pour la détermination de la variation maximale autorisée. La figure 6 illustre de manière schématique un onduleur comportant un circuit de mesure selon l'invention. Dans le mode de réalisation représenté, à titre d'exemple, il s'agit d'un onduleur du type comportant deux interrupteurs commandés en série et une source à point milieu. Les deux interrupteurs commandés 20, 22, sont disposés en série aux bornes de la source 24 de tension continue, les interrupteurs étant commandés alternativement par un circuit de commande 26. De manière connue, ces interrupteurs sont des interrupteurs bidirectionnels en courant réalisés à l'aide d'un composant connecté en antiparallèle avec une diode, ce composant pouvant par exemple être constitué par un thyristor, un transistor bipolaire, un transistor MOS, etc... L'enroulement primaire d'un transformateur de sortie 28 est connecté entre le point commun aux deux interrupteurs et le point milieu de la source 24. La structure et le fonctionnement d'un onduleur de ce type sont bien connus des spécialistes et ne seront pas décrits plus en détail. Ainsi que cela a déjà été mentionné, il se pose des problèmes de saturation lorsque l'enroulement primaire du transformateur de sortie est parcouru par un courant comportant une composante continue, surtout dans le cas o le transformateur utilisé ne comporte pas d'entrefer. L'invention permet de mesurer la composante continue du courant circulant dans le primaire du transformateur. Le courant, constitué par la superposition d'une composante alternative et d'une composante continue, est détecté au moyen d'un capteur 30, qui est par exemple un capteur à effet Hall, qui fournit un signal de tension (V1) représentatif du courant qui est appliqué à un circuit 32 de mesure du type de celui représenté sur la figure 4. Le signal V3 de sortie du circuit 32 de mesure est appliqué au circuit de commande-26 qui modifie en conséquence les durées de fermeture des interrupteurs, de manière à tendre à annuler la composante continue du courant circulant dans le transformateur. Ainsi, lorsqu'une composante continue positive est mesurée, le circuit de commande 26 modifiera les durées respectives de fermeture des interrupteurs 20 et 22, de manière à ce que l'interrupteur 20, relié à la borne positive de la batterie 24 soit conducteur moins longtemps. Les moyens nécessaires à la mise en oeuvre d'un tel asservissement sont bien connus des spécialistes et ne seront donc pas décrits plus en détail. Il est bien évident que le circuit de mesure selon l'invention est utilisable non seulement pour le transformateur de sortie d'un onduleur du type représenté à la figure 6, mais pour tout type d'onduleur, qu'il s'agisse d'un montage à deux interrupteurs, en série ou en parallèle avec un transformateur à point milieu, ou d'un montage en pont à quatre interrupteurs, et qu'il s'agisse d'un onduleur monophasé ou triphasé. Dans ce dernier cas, on utilise seulement deux circuits de mesure selon l'invention pour asservir deux des phases, la troisième phase s'asservissant alors d'elle-même. REVENDICATIONS 1. Circuit de mesure de la composante continue du courant parcourant l'enroulement primaire du transformateur de sortie d'un onduleur, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (30) de détection produisant un signal représentatif du courant parcourant ledit enroulement, un intégrateur (10, 12, R1, C1) destiné à intégrer ledit signal détecté sur une période de la composante alternative du courant, le signal de sortie (V2) de l'intégrateur étant remis à zéro (K1) au début de chacune desdites périodes et étant appliqué à un échantillonneur- bloqueur (16, 14, C2) destiné à l'échantillonner (K2) juste avant sa remise à zéro, de manière à fournir en sortie un signal (V3) représentatif de l'amplitude moyenne de la composante continue présente pendant la période précédente. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal (V2) de sortie de l'intégrateur est appliqué à l'échantillonneur-bloqueur par l'intermédiaire d'un étage intermédiaire comportant un premier amplificateur opérationnel (18) dont-l'entrée positive est reliée à la masse et dont l'entrée négative est reliée à la sortie de l'intégrateur par une première résistance (R2) et à l'entrée de l'échantillonneur- bloqueur par une seconde résistance (R3), une troisième résistance (R4) étant disposée entre la sortie du premier amplificateur opérationnel (18) et l'entrée de l'échan- tillonneur-bloqueur, de manière à limiter la variation maximale possible du signal (V3) de sortie du circuit de mesure pendant la période d'échantillonnage. 3. Circuit selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'intégrateur est constitué par un second amplificateur opérationnel (10) dont l'entrée positive est reliée à la masse et dont l'entrée négative est reliée par un premier condensateur (Cl) à la sortie, un premier interrupteur (12), normalement ouvert, étant disposé en parallèle sur le premier condensateur (Cl) et étant fermé un court instant, sous la commande d'un signal (K1), au début de chaque période de la composante alternative du courant, de manière à remettre à zéro l'intégrateur, le signal représentatif du courant parcourant le transformateur de sortie de l'onduleur étant constitué par une tension (Vl) et appliqué à l'entrée négative du second amplificateur opérationnel (10) par l'intermédiaire d'une quatrième résistance (R1). 4. Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le signal (K1) de commande du premier interrupteur (12) est obtenu à partir d'un signal représentatif du passage à zéro de la composante alternative du courant. 5. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'échantillonneur-bloqueur est constitué par un troisième amplificateur opérationnel (14) dont l'entrée négative est reliée à la sortie et dont l'entrée positive est reliée par l'intermédiaire d'un second condensateur (C2) à la masse et par l'intermédiaire d'un second interrupteur (16), normalement ouvert, à l'entrée de l'échantillonneur-bloqueur, le second interrupteur (16) étant fermé un court instant, sous la commande d'un signal (K2), juste avant la remise à zéro de l'intégrateur. 6. Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le signal (K2) de commande du second interrupteur est obtenu à partir d'un signal représentatif du passage à zéro de la composante alternative du courant.