FR 2600081 A1 19871218 FR 8603889 A 19860319 ! PROCEDE DE SEPARATION DE TERRES RARES La présente invention concerne un procédé de séparation de terres rares contenues dans des minerais ou des concentrés riches en fluocarbonates de terres rares notamment de bastnaésite. 5 Plus précisément, l'invention a pour objet un procédé perfectionné pour séparer le néodyme, éventuellement en association avec le praséodyme des autres terres rares, contenus dans la bastnaésite. Le terme "terres rares" utilisé conformément à l'invention comprend les éléments terres rares ayant des numéros atomiques de 10 57 à 71 inclus et l'yttrium de numéro atomique égal à 39. Dans l'exposé qui suit de la présente invention, on entend par "terres rares cériques" les éléments les plus légers des terres rares commencant avec le lanthane et s'étendant au néodyme conformément au numéro atomique et par "terres rares yttriques" les 15 éléments les plus lourds des terres rares conformément au numéro atomique, commençant avec le samarium et finissant avec le lutécium et comprenant l'yttrium. De plus, on désigne par "terres rares trivalentes" les éléments terres rares ayant des numéros atomiques égaux à 39, 57, 59 à 71. Le terme "didyme" est l'appelation commune d'un mélange de néodyme et de praséodyme quelles que soient leurs proportions. Le terme "bastnaésite" utilisé désigne au sens large un minerai de terres rares comprenant des fluocarbonates de terres rares avec ou sans autre constituant notamment une gangue minérale 25 ainsi que les concentrés de ces minerais. Le développement des aimants à base de terres rares et plus particulièrement ceux à base de néodyme et de praséodyme en alliage avec le fer impose de mettre en oeuvre des procédés de séparation performants techniquement et économiquement. Les procédés actuellement pratiqués pour purifier les terres rares à partir des minerais sont orientés soit vers une valorisation de l'ensemble des terres rares séparées, ce -qui est lourd et coûteux, soit vers une valorisation d'une fraction riche en terres rares de prix élevé en particulier l'europium, les terres rares yttriques et l'yttrium. De nombreux procédés ont été décrits et sont pratiqués 5 industriellement avec les objectifs ci-dessus, à partir des matières premières classiques des terres rares, monazite, bastnaésite ou xénotime. Les procédés proposés dans le cas d'une valorisation complète des terres rares mettent en oeuvre généralement une 10 attaque à la soude suivie d'une redissolution par les acides chlorhydrique ou nitrique des hydroxydes obtenus. Sur les solutions de chlorures ou de nitrates de terres rares, on sépare les terres rares entre elles par des opérations d'extraction liquide-liquide successives. Dans le cas de la bastnaésite, on peut effectuer comme décrit dans Deco Trefoil, November-December 1967 p.9, une précalcination du minerai qui permet lors de la reprise à l'acide chlorhydrique de ne solubiliser qu'une partie du cérium avec le mélange des autres terres rares. A partir de la solution de chlorures de 20 terres rares, on effectue une séparation par solvant de l'europium et de la fraction des terres rares yttriques. Comme déjà évoqué précédemment, ces procédés s'ils permettent une récupération du néodyme et du praséodyme sont mal adaptés pour le faire dans des conditions économiques satisfaisantes 25 en regard de l'application visée. L'objectif de la présente invention est de disposer d'un procédé particulièrement efficace et économique de séparation du néodyme ou du didyme contenu dans la bastnaésite. - La présente invention a précisément pour objet un procédé de séparation du néodyme ou du didyme des terres rares contenus dans la bastnaésite caractérisé par le fait qu'il consiste: - à effectuer la calcination de la bastnaésite, - à réaliser une lixiviation ménagée de la bastnaésite calcinée à l'aide d'une solution d'acide nitrique permettant de solubiliser le néodyme et les terres rares trivalentes à l'exclusion du cérium et des traces de thorium qui se trouvent sous forme d'un résidu insoluble qui est ensuite séparé, - à procéder à la séparation et à la purification du néodyme ou du 5 didyme par extraction liquide-liquide entre la phase aqueuse constituée par la solution aqueuse de nitrates de terres rares récupérée dans l'étape précédente et une phase organique contenant un agent d'extraction insoluble dans l'eau puis à récupérer le néodyme ou du didyme de la phase organique. Dans les conditions de la présente invention, on constate que l'on obtient une excellente sélectivité cérium/autres terres rares lors de la lixiviation sélective réalisée à l'aide de la solution d'acide nitrique. Par ailleurs, il est mis en évidence que le thorium a un comportement voisin de celui du cérium au cours de 15 la lixiviation si bien que le procédé de l'invention présente l'intérêt de conduire simultanément à l'élimination du cérium et des traces de thorium contenues dans la bastnaésite. Toutefois, de faibles quantités de cérium et de thorium peuvent se solubiliser dans la solution d'acide nitrique. Dans le 20 procédé selon l'invention, le cérium solubilisé est essentiellement à l'état tétravalent ce qui permet de le séparer facilement et conjointement au thorium du mélange des nitrates de terres rares trivalentes, par exemple, par une opération de pré-neutralisation au cours de laquelle on élimine les faibles quantités de cérium et 25 de thorium sous forme d'un résidu solide qui contient également le fluor solubilisé en faibles quantités lors de la reprise nitrique. La lixiviation ménagée de la bastnaésite à l'aide de la solution d'acide nitrique permet de solubiliser sélectivement les terres rares trivalentes à l'exclusion du cérium dont les traces 30 solubles le sont principalement sous forme tétravalente. Une telle lixiviation sélective est connue et décrite avec l'acide chlorhydrique par exemple, dans FR 1 503 042 mais dans un tel cas, le cérium est solubilisé à l'état trivalent et n'est donc pas aisément séparable des autres terres rares trivalentes. Par ailleurs, le fait d'opérer en milieu nitrique, élargit les possibilités de choix du solvant d'extraction qui est utilisé ensuite pour la séparation des terres rares entre elles. On peut en effet dans ce cas, faire appel aux agents d'extraction 5 anioniques, cationiques et solvatants ce qui n'est pas le cas en milieu chlorhydrique qui-n'autorise communément la séparation des terres rares que par les agents d'extraction cationiques. Conformément à l'invention, la source de terres rares est la bastnaésite qui est essentiellement un fluocarbonate de terres 10 rares. Les terres rares présentes sont essentiellement des terres rares cériques, lanthane, cérium, praséodyme et néodyme et les autres terres rares dénommées yttriques peuvent représenter jusqu'à environ 8 %, le plus souvent moins de 2 % exprimés par 15 rapport au poids d'oxydes totaux. Il est possible qu'il y ait également du thorium présent en une quantité représentant au plus 1,5 % du poids des oxydes totaux et le plus souvent à l'état de traces, correspondant à moins de 0,5 % en poids. Il est préférable selon l'invention de faire appel à 20 un minerai de bastnaésite contenant plus de 10 % en poids de terres rares exprimées en oxydes de terres rares. Il est toutefois plus avantageux d'opérer sur des concentrés de minerais de bastnaésite obtenus d'une manière classique par enrichissement à l'aide de techniques physiques, broyage et flot25 tation ou concentration par gravité sur des tables à secousses et/ou un enrichissement selon une méthode chimique, par exemple, un traitement à l'aide d'un acide notamment une solution diluée d'acide chlorhydrique ou nitrique ayant une concentration d'environ % dans le but d'éliminer la calcite. Les concentrés de bastnaésite contiennent généralement une teneur en terres rares exprimée en oxydes variant de 40 à 75 %. La première étape du procédé de l'invention consiste à effectuer la calcination de la bastnaésite à une température suffisamment élevée pour transformer les terres rares trivalentes 35 sous une forme susceptible d'être solubilisée dans l'opération subséquente de lixiviation à l'acide nitrique et transformer le cérium sous une forme plus difficilement soluble. La calcination est effectuée à haute température si bien que ladite température est choisie supérieure à 400 C. Au-delà, la température ne présente aucun caractère critique mais toutefois de bonnes conditions opératoires alliant efficacité et durée de l'opération consistent à travailler entre 600 et 800 C. La durée de la calcination dépend de la température de calcination: elle est d'autant plus courte que la température est plus élevée. L'opération de calcination dure généralement entre minutes et 3 heures. Après l'opération de calcination, on effectue une lixiviation ménagée de la bastnaésite calcinée à l'aide d'une solution aqueuse d'acide nitrique permettant de solubiliser sélectivement les terres rares trivalentes. La concentration de la solution d'acide nitrique n'est 15 pas critique: elle peut varier dans de larges limites, par exemple, de 1 à 14 N mais il est préférable de faire appel à une solution aqueuse d'acide nitrique de concentration 3 à 9 N. La quantité d'acide utilisée est un élément important du procédé; elle est réglée en fonction de l'efficacité de solubili20 sation et de la sélectivité recherchées pour la séparation du cérium des autres terres rares. Une excellente séparation cérium/ terres rares alliée à un très bon taux de récupération des terres rares trivalentes notamment du néodyme est obtenue en mettant enoeuvre une quantité d'acide correspondant à la stoechiométrie des 25 terres rares trivalentes. Cette quantité peut être bien sûr variable selon l'origine de la bastnaésite qui peut entraîner une variation de la répartition des terres rares entre elles; toutefois le plus souvent les bastnaésites contiennent environ autant de cérium que des autres terres rares et donc dans ce cas la quantité d'acide 30 mise en oeuvre correspond à la moitié de la stoechiométrie de toutes les terres rares y compris le cérium du minerai initial. La quantité d'acide mise en oeuvre préférentiellement est la quantité correspondant sensiblement à la stoechiométrie des terres rares trivalentes mais il est possible de mettre en oeuvre un excès 35 pouvant atteindre 50 % de la quantité stoechiométrique. La lixiviation est effectuée à une température qui n'est pas déterminante et qui peut être choisie entre 20 et 900C. Le temps de séjour dans la solution de lixiviation dépend dans une certaine mesure du minerai et des conditions de calcination. Il est compris généralement entre 30 minutes et 2 heures. De bonnes conditions de séparation sont obtenues lors d'un traitement à 60 C pour un temps de séjour d'une heure. En fin d'opération, la solution aqueuse de nitrates de terres rares est séparée d'un résidu solide selon une technique classique de séparation liquide-solide par exemple par filtration ou centrifugation. On recueille un résidu solide contenant. essentiellement le cérium principalement sous forme d'oxyde ainsi que les éventuelles traces de thorium. Ce résidu peut être valorisé tel quel comme concentré de cérium. En ce qui concerne la solution de lixiviation récupérée, 15 on précise à titre indicatif, que lorsque l'on conduit le procédé selon les conditions données préférentiellement, on solubilise dans la solution de lixiviation moins de 10 % de cérium et plus de 90 % des terres rates trivalentes incluant le néodyme initialement présents dans la bastnaésite. - La concentration des terres rares dans la solution obtenue dépend de la concentration de l'acide nitrique mis en oeuvre pour la lixiviation. Dans les conditions préférées, la concentration exprimée en oxydes de terres rares est comprise entre et 500 g/l. - Pour la suite des séparations il peut être avantageux d'éliminer les traces de cérium tétravalent et de thorium présentes dans la solution aqueuse de nitrates de terres rares. A cet effet on effectue une pré-neutralisation à l'aide d'une base qui est de préférence de l'ammoniac ou de la soude. La quantité de base additionnée qui peut être apportée sous forme solide, gazeuse dans le cas de l'ammoniac, ou de solution aqueuse est déterminée de telle sorte que le pH de la solution aqueuse de nitrates de terres rares soit compris entre 2 et 4. Dans pareilles conditions de pH, il y a précipitation du 35 cérium tétravalent, du thorium et du fluor solubilisé à la reprise nitrique. On sépare le précipité d'une manière classique et l'on recueille une solution aqueuse de nitrates de terres rares à partir de laquelle on sépare le néodyme ou du didyme. La séparation du néodyme ou du didyme des autres terres 5 rares trivalentes est effectuée par extraction liquide-liquide entre une phase aqueuse contenant les nitrates de terres rares et une phase organique contenant un agent d'extraction insoluble dans l'eau puis contreextraction du néodyme ou du didyme de la phase organique. L'agent d'extraction mis en oeuvre dans le procédé de l'invention peut être choisi parmi tous les agents d'extraction. présentant une sélectivité entre les terres rares. L'agent d'extraction mis en oeuvre peut être choisi parmi la classe des agents d'extraction anioniques, celle des agents 15 d'extraction solvatants ou celle des agents d'extraction cationiques. Les agents d'extraction anioniques mis en oeuvre sont notamment les composés organiques à longue chaîne comportant des fonctions amines. Les chaînes hydrocarbonées de ces composés ayant généralement, de préférence, entre environ 5 et 30 atomes de carbone. Parmi ceux-ci on peut citer par exemple: - les amines tertiaires et notamment les produits commercialisés sous les marques Alamine 336 et Adogen 364 qui sont constitués 25 d'amines tertiaires de formule R3N dans laquelle le radical hydrocarboné R a de 8 à 10 atomes de carbone, - les nitrates d'ammonium quaternaires et en particulier les produits dérivés des produits commercialisés sous les marques Adogen 464 et Aliquat 336 qui sont constitués de sels d'ammonium 30 quaternaires-de formule: [R3N - CH3] Cidans laquelle le radical hydrocarboné R a de 8 à 10 atomes de carbone. Les agents d'extraction cationiques mis en oeuvre sont 35 notamment les acides organo-phosphorés; les acides aliphatiques ou aromatiques, halogénés ou non; les acides naphténiques; les 0-dicétones. Parmi ceux-ci, on citera: - les acides organo-phosphorés de formule générale: OR OR R R2O- 0 = O ou R2 -P = O ou R2 - P = O OH OH OH dans lesquelles R et R2 représentent des radicaux hydrocarbonés aliphatiques ou aromatiques tels que le nombre total d'atomes de carbone de ces groupements soit au moins égal à 10. On préfère mettre en oeuvre l'acide di(éthyl-2 hexyl) phosphorique et 10 l'acide bis (éthyl-2 hexyl) phosphonique; - les acides carboxyliques commercialisés par la Société SHELL Chemicals sous la dénomination "VERSATIC" et qui répondent à la formule générale: R1 /CH C R2 COOH dans laquelle R1 et R2 sont des radicaux hydrocarbonés substitués ou non, et, en particulier, l'acide "Versatic 10" (marque déposée) dérivé du procédé Shell de carboxylation d'oléfines en C9 et pour lequel R1 et R2 sont des radicaux hydrocarbonés dont la somme des atomes de carbone des deux radicaux est égale à 7; Les agents d'extraction solvatants mis en oeuvre sont notamment les suifoxydes, les composés organophosphorés neutres. Parmi ceux-ci, on citera: - les sulfoxydes de formule générale: R1 S = O R2 dans laquelle R1 et R2 sont des radicaux hydrocarbonés aromatiques et/ou aliphatiques ayant, de préférence, au moins 4 atomes de carbone et, par exemple, le di-n-heptylsulfoxyde, le di-n-octylsulfoxyde; - les composés organo-phosphorés neutres de formule générale: OR OR R20 P =O ou R20 P =0 ou OR3 R3 R R20 P = 0 ou R2 -P = O 2 2 R3 R3 dans lesquelles R1, R2 et R3 représentent des radicaux hydro5 carbonés aromatiques ou cycloaliphatiques et/ou aliphatiques ayant, de préférence, au moins 4 atomes de carbone. On peut citer, par exemple, le tributylphosphate, le dibutyl butylphosphonate, le bis (éthyl-2 hexyl) éthyl-2 hexyl phosphonate, l'oxyde de tri-n-octylphosphine. Parmi ces composés, on préfère mettre en oeuvre le tributyl phosphate. La phase organique selon le procédé de l'invention contient éventuellement outre l'agent d'extraction, un diluant organique. Comme diluants susceptibles d'être utilisés, on peut 15 mettre en oeuvre ceux habituellement mis en oeuvre pour réaliser des opérations d'extraction liquide-liquide. Parmi ceux-ci, on peut citer les hydrocarbures aliphatiques comme par exemple, le dodécane et les coupes pétrolières du type kérosène: les hydrocarbures aromatiques comme par exemple, les coupes pétrolières constituées 20 de mélange d'alkylbenzènes notamment les coupes du type Solvesso commercialisées par la Société EXXON. On peut également utiliser un mélange de ces diluants. La proportion en agent d'extraction dans la phase organique n'est pas critique et peut varier dans de larges limites. 25 Toutefois, il est, en général, avantageux que celle-ci soit la plus élevée possible. Ainsi, dans le cas des agents d'extraction anioniques et cationiques, une proportion comprise entre 10 et 40 Z en volume rapportée à la phase organique conduit à des conditions hydrodynamiques de séparation avantageuses. Dans le cas des agents 30 d'extraction solvatants, certains d'entre eux (les moins visqueux) peuvent être utilisés purs, c'est-à-dire non dilués, ce qui est extrêmement avantageux, car cela conduit à des capacités d'extraction très importante. La phase organique selon le procédé de l'invention peut 5 également contenir divers agents modifieurs dont un des buts essentiels est d'améliorer les propriétés hydrodynamiques du système sans altérer les propriétés complexantes de l'agent d'extraction. Parmi les composés convenant bien, on peut citer notamment, les composés à fonction alcool et, en particulier, les 10 alcools lourds dont le nombre d'atomes de carbone est compris entre 4 et 15. Une proportion pouvant atteindre 20 % en volume rapportée à la phase organique est généralement favorable. On opère la séparation des terres trivalentes entre elles en opérant à contre-courant sur plusieurs étages théoriques 15 d'extraction, chaque étage étant constitué par l'opération mélangedécantation. On introduit la solution aqueuse de nitrates de terres rares à séparer à un étage intermédiaire du système à contre-courant réalisant ainsi deux zones de séparation "extraction" et "lavage 20 sélectif" de part et d'autre de ce point d'alimentation. A chaque extrémité du dispositif, on réalise des reflux partiels des solutions contenant les éléments séparés en mettant en oeuvre les processus adaptés aux propriétés de l'agent d'extraction utilisé, acide ou base pour un agent d'extraction cationique, eau ou vapeur 25 pour diluer ou concentrer dans le cas d'agents d'extraction solvatants ou anioniques. L'efficacité de la séparation dépend du nombre d'étages et du facteur de séparation. Pour le calcul de séparation, on se référera à la littérature notamment aux articles de MM. J. HELGORSKY et A. LEVEQUE dans 30 l'Encyclopédie ULLMANNS, Band 21. p. 235 à 271 (1982) et de BROWN et al, J. Chem. Tech. Biotechnol. 29, 193-209 (1979). Après les opérations d'extraction et de lavage suivies d'une séparation de la phase aqueuse et de la phase organique, on effectue une étape de contre-extraction de terres rares contenues 35 dans le solvant d'extraction. 2600C 81 On sépare la' ou les terres rares extraites dans la phase organique par mise en contact de cette dernière avec de l'eau ou une solution légèrement acide inférieure à 1 N environ, de préférence une solution d'acide nitrique, dans le cas des agents 5 d'extraction anioniques ou solvatants ou d'une solution aqueuse acide plus concentrée, supérieure à 3 N environ, de préférence une solution aqueuse d'acide nitrique, dans le cas d'agents d'extraction cationiques. La ou les terres rares extraites sont recueillies dans la 10 phase aqueuse tandis que le solvant d'extraction peut être recyclé à l'étape d'extraction. Selon l'invention, on peut réaliser la séparation du néodyme ou du didyme selon plusieurs modes de réalisation. L'ordre des séparations n'a pas d'importance. Pour séparer le néodyme, on peut effectuer selon un ordre 1, la séparation du lanthane-praséodyme du mélange néodymeterres rares yttriques puis séparer le néodyme des terres rares yttriques ou selon un ordre 2, effectuer la séparation des terres rares cériques (La, Nd, Pr) des terres rares yttriques puis séparer 20 le lanthane et le praséodyme du néodyme. Plus précisément selon l'ordre 1 de séparation, on met en contact la solution aqueuse de nitrates de terres rares avec le solvant d'extraction de façon à extraire en phase organique les nitrates de néodyme et des terres rares yttrique4 et laisser en 25 phase aqueuse les nitrates de lanthane et de praséodyme, à contreextraire les nitrates de néodyme et des terres rares yttriques de la phase organique pour les récupérer en phase aqueuse, à mettre cette solution en contact avec un solvant d'extraction de façon à extraire les nitrates de terres rares yttriques en phase organique 30 et laisser le nitrate de néodyme en phase aqueuse. Selon l'ordre 2 de séparation, on met en contact la solution aqueuse de nitrates de terres rares avec le solvant d'extraction de façon à extraire en phase organique, les nitrates de terres rares yttriques et laisser en phase aqueuse les nitrates de lanthane, de néodyme et de praséo35 dyne, à mettre cette solution en contact avec un solvant d'extraction de façon à extraire le nitrate de néodyme en phase organique et laisser les nitrates de lanthane et de praséodyme en phase aqueuse, à contre-extraire le nitrate de néodyme de la phase organique pour le récupérer en phase aqueuse. Pour obtenir du didyme, on peut effectuer selon un 5 ordre 1 la séparation du lanthane du mélange didyme-terres rares yttriques puis séparer le didyme des terres rares yttriques ou selon un ordre 2 effectuer la séparation des terres rares cériques (La, Nd, Pr) des terres rares yttriques puis séparer le lanthane du didyme. Les solutions de néodyme ou de didyme- obtenues conformément au procédé de l'invention constituent des mati&res premières de choix pour la production de carbonates, de chlorures, de fluorures ou d'oxydes qui sont utilisés comme intermédiaires, notamment dans la fabrication des métaux pour aimants. Les exemples qui suivent illustrent l'invention sans toutefois la limiter. Dans les exemples, les pourcentages donnés sont exprimés en poids. EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la sélectivité de la solubilisation 20 cérium/terres rares trivalentes lors de la lixiviation ménagée d'un concentré de bastnaésite calciné effectuée selon l'invention. On part d'un concentré de minerai de -bastnaésite [1] ayant la composition pondérale suivante: - perte au feu: 17,4 % - CaO: 0,25 % 205 1,9 % - BaO: 1,75 % - F:5 % Fe203: 0,3 % - SiO2: 0,1 % - A23: 0,05 % - oxydes de-terres rares totaux: 74,5 % dont la répartition est la suivante: CeO2: 51,0 % La203 32,0 % Pr60il: 4,2 % Nd203 11,8 % Sm23 0,8% 2u3 2Eu 3 0,1 % 2d3 2Gd 3 0,2 % Y203: 0,2 % ThO2: 0,3% i0 Dans un four à moufle, on effectue la calcination de 1 kg de concentré de bastnaésite pendant 3 heures à 700 C. On obtient 831 g d'un concentré de bastnaésite calciné [2] ayant la composition suivante: - perte au feu: 0,6 % - CaO: 0,3 % - P205: 2,3 % - BaO: 2,1% - F: 5,9 % - oxydes de terres rares totaux: 89,6 % On réalise ensuite l'opération de lixiviation ménagée de g de ce concentré de bastnaésite calciné [2] en le traitant avec 120 cm3 d'acide nitrique 6,5 N. Le traitement est effectué sous agitation à 60 C et le temps de séjour est de 1 heure. On sépare le résidu solide de la solution de nitrates de terres rares par filtration sur BUchner. La solution récupérée contient des terres rares dont la concentration exprimée en oxydes est de 370 g/l, 4,8 g/l de fluor et 0,35 g/l de Fe203. Sa répartition en terres rares est la sui30 vante: CeO2: 6,0 Z La203 60,3 % Pr6011: 8,3 % Nd203 22,6 % Sm203: 1,6 % autres terres rares: 1,2 % Ces résultats correspondent aux taux de solubilisation des terres rares contenues dans le concentré de bastnaésite de départ. CeO2: 5,6 % 2La23: 90,6 %. P6011 95,3 % P6Oil Nd203 92,1% Sm203 93,1% On remarque que'le rendement de solubilisation des terres 10 rares trivalentes est de 95,3 % et celui du cérium de 5,6 %. De plus, on constate que le cérium soluble est constitué à 71,1 % de cérium IV., Le fluor n'est solubilisé qu'à un taux de 9,8 %. EXEMPLE 2 On effectue une série d'essais selon le mode opératoire de l'exemple 1 afin de mettre en évidence l'influence de la quantité d'acide nitrique mise en oeuvre sur la sélectivité cérium/terres rares. A cet effet, on prend 4 fractions de 100 g de concentré 20 de bastnaésite calciné [2] de l'exemple 1. On l'attaque selon les conditions de l'exemple 1 par des quantités variables d'acide nitrique 6,5 N qui sont indiquées dans le tableau I suivant. Après séparation des résidus et analyses, on obtient les 25 taux de solubilisation suivants: TABLEAU I 15 quantité HNO 6,5 N 120 cm3 180 cm 240 cm 360 cm concentration de la solution de nitrates de terres rares exprimée 370 310 340 240 en oxydes de terres rares totaux (g/l) I. taux de solubilisation (en %) lanthane 90, 6 92,0 98,4 96,6 cérium 5,6 31,5 85,9 95,9 praséodyme 95,3 96,0 98,7 96,6 néodyme 92,1 90,7 90,9 96,7 terres rares trivalentes 95,3 95 96,2 97 thorium correspond à la stoechiométrie des terres rares trivalentes. EXEMPLE 3 Cet exemple montre par rapport à l'exemple 2, l'influence de la concentration de l'acide nitrique. On opère comme dans l'exemple 2 à la différence près que l'on effectue la lixiviation du concentré de bastnaésite calciné 25 [2] à l'aide d'une solution aqueuse d'acide nitrique 3,5 N. Les résultats obtenus sont consignés dans le tableau II. 26008 1 TABLEAU II 15 3 3 3 3 quantité HNO3 3,5 N 220 cm3 340 cm 450 cm 670 cm concentration de la solution de nitrates de terres rares -150 145 135 95 exprimée en oxydes de terres rares totaux (g/l) taux de solubilisation (en %) _____________________- -- - --- --- -------------------__ ___. ___ _lanthane 75,8 94,9 95,1 96 cérium 0,1 16,7 41,1 45 praséodyme 83,9 95,3 95,3 95,5 néodyme 83,5 93 93,7 95,2 samarium 82,1 93,1 93,1 97 terres rares triterres rares tri- 75,5 93,3 95,4 96 valentes 95 6 thorium EXEMPLE 4 Cet exemple illustre la séparation du néodyme. Le concentré de bastnaésite défini dans l'exemple 1 est 25 calciné et soumis à une opération de lixiviation ménagée selon les conditions décrites dans l'exemple 1. En fin de traitement, on sépare par filtration le résidu solide contenant essentiellement le cérium de la solution aqueuse de nitrates de terres rares ayant une concentration exprimée en 30 oxydes de terres rares égale à 370 g/l. On élimine le cérium tétravalent et les traces de thorium présentes dans ladite solution par addition d'une solution aqueuse d'ammoniaque 10 N jusqu'à obtention d'un pH égal à 3,5. On sépare par filtration un résidu solide contenant tout le cérium tétravalent et le thorium. L'analyse de ce résidu montre qu'il renferme également 86 % du fluor et la quasi-totalité du fer solubilisés et 5 % des terres rares trivalentes. La solution de nitrates de terres rares récupérée a une concentration exprimée en oxydes de terres rares égale à 337 g/l et contient 0,7 g/l de fluor, moins de 10 mg/l de Fe203 et moins de mg/l de ThO2. Sa répartition en terres rares est la suivante: - 63,0 % de La203 - 1,8 % de CeO2 - 8,7 % de Pr6O - 23,6 % de Nd203 - 1,7 % de Sm203 - 1,3 % des autres terres rares On réalise la concentration de cette solution par évaporation de ladite solution jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On soumet ensuite cette solution concentrée aux opérations successives d'extraction liquide-liquide conduites en suivant le 20 mode de mise en oeuvre illustré par la figure 1. L'appareillage utilisé pour la séparation des terres rares comprend: - une première batterie d'extraction liquide-liquide à plusieurs étages du type mélangeur-décanteur fonctionnant à contre-courant 25 et constituée d'une section d'extraction- (a) et de lavage (a') comportant 40 étages théoriques et une section de contre-extraction (b) des terres rares extraites dans la phase organique comportant 10 étages théoriques - une deuxième batterie d'extraction liquide-liquide constituée 30 d'une section d'extraction (c) et une section de lavage (c') comportant 40 étages théoriques et une section de contre-extraction (d) des terres rares extraites dans la phase organique comportant 10 étages théoriques. L'agent d'extraction utilisé est le tributylphosphate. Il 35 est mis en solution dans le kérosène à raison de 75 % en volume et le mélange obtenu sera appelé solvant d'extraction. 260008 1- Avant de détailler les différentes opérations, on précisera que l'on choisit comme entrée et sortie des unités d'extraction-lavage et de contre-extraction, le sens de circulation de la phase organique. On introduit la solution aqueuse de nitrates de terres rares en 1 au 20ème étage de la section extraction-lavage à un débit de 2,05 litres/heure En entrée de la section extraction-lavage, on introduit en 2 la phase organique constituée par le solvant d'extraction à un 10 débit de 8,8 litres/heure.. On introduit en 5, en sortie de la section de contreextraction et à contre-courant de la phase organique, de l'eau acidifiée (HNO3 - 0,1 N) à un débit de 4,4 litres/heure. On recueille à l'entrée de la section de contre15 extraction en 6, une solution aqueuse de nitrates de terres rares contenant le néodyme et les terres rares yttriques que l'on concentre par évaporation jusqu'à une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,54 litre/heure qui constitue la production du concentré de néodyme et le reste, 20 1,78 litres/heure alimente en 3 la section extraction-lavage pour réaliser le reflux. Le concentré de néodyme a la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: - 88,4 % de Nd203 - 0,5 % de Pr60O 6,3 % de Sm203 - 4,9 % des autres terres rares On recueille à l'entrée de la section extraction-lavage en 4, une solution aqueuse de nitrates de terres rares que l'on concentre par évaporation jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On prélève 1,5 litres/heure qui constitue la production d'un concentré de lanthane et l'on recycle le reste en 2 au ler étage de la batterie. Ce concentré de lanthane a la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: 85,9 % de La203 - 2,4 % de CeO2 - 11,7 % de Pr601 l - moins de 0,01 % de Nd203 et des autres terres rares. On récupère en 7 à la sortie de la section de contreextraction, le solvant d'extraction régénéré qui peut être recyclé en 2 dans la section extraction-lavage avec le même débit. Le concentré de néodyme défini ci-dessus- constitue l'alimentation de la deuxième batterie d'extraction liquide-liquide. 10 On l'introduit en 8 au 20ème étage de la section extraction-lavage. En entrée de la section extraction-lavage, on introduit en 9 la phase organique constituée par le même solvant d'extraction à un débit de 3,15 litres/heure. On introduit en 12, à contre-courant de la phase orga15 nique, de l'eau acidifiée à un débit de 1,6 litres/heure. On recueille en 13, une solution de nitrates de terres rares que l'on concentre par évaporation jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,06 litre/heure qui constitue la production d'un concentré 20 de terres rares yttriques et l'on recycle 0,78 litre/heure en 10 pour réaliser le reflux. Ce concentré de terres rares yttriques a la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: - 56,2 % de Sm203 - 43,7 % des autres terres rares 25 - 0, 12 % de Nd203 On recueille à l'entrée de la section extraction-lavage en 11 une solution aqueuse de nitrate de néodyme que l'on concentre par évaporation jusqu'à une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,48 1/h qui constitue la 30 production de néodyme et l'on recycle, le reste en 9 avec la phase organique. La pureté du néodyme produit est la suivante: - 99,4 Z de Nd203 - 0,6 % de Pr601l - moins de 0,1 % des autres terres rares. 26O08 1 On récupère en 14, à la sortie de la section de contreextraction, le solvant d'extraction régénéré qui peut être recyclé en 9 dans la section extraction-lavage. EXEMPLE 5 Cet exemple illustre la séparation du didyme. Conformément aux modes opératoires décrits dans les exemples I et 4, on effectue les opérations suivantes: - calcination du concentré de bastnaésite défini dans l'exemple 1 - lixiviation ménagée du concentré de bastnaésite calciné - séparation par filtration d'un résidu solide de la solution de nitrates de terres rares - pré-neutralisation de ladite solution - séparation par filtration d'un résidu solide de la solution de nitrates de terres rares concentration par évaporation de cette solution jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On soumet ensuite cette solution concentrée aux opérations successives d'extraction liquide-liquide conduites en 20 suivant le mode de mise en oeuvre illustré par la figure 1. L'appareillage utilisé pour la séparation des terres rares comprend: - une première batterie d'extraction liquide-liquide constituée d'une section d'extraction (a) et de lavage (a') comportant 25 48 étages théoriques et une section de contre-extraction (b) des terres rares extraites dans la phase organique comportant étages théoriques - une deuxième batterie d'extraction liquide-liquide constituée d'une section d'extraction (c) et une section de lavage (c') 30 comportant 48 étages théoriques et une section de contre-extraction (d) des terres rares extraites dans la phase organique comportant 10 étages théoriques. L'agent d'extraction utilisé est le tributylphosphate mis en solution dans le -kérosène à raison de 75 % en volume. On décrit ci-après l'enchaînement des étapes. On introduit la solution aqueuse de nitrates de terres rares en 1 au 20ème étage de la section extraction-lavage à un débit de 2,05 litres/heure En entrée de la section extraction-lavage, on introduit en 2 la phase organique constituée par le solvant d'extraction à un débit de 11,1 litres/heure. On introduit en 5, en sortie de la section de contreextraction et à contre-courant de la phase organique, de l'eau 10 acidifiée (HNO3 - 0,1 N) à un débit de 5,6 litres/heure. On recueille à l'entrée de la section de contreextraction en 6, une solution aqueuse de nitrates de terres rares contenant du didyme et des terres rares yttriques que l'on concentre par évaporation jusqu'à une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,72 litre/heure qui constitue la production du concentré de didyme et le reste, 0,89 litre/heure alimente en 3 la section extraction- lavage pour réaliser le reflux. Le concentré de didyme a la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: 20 - 24,6 % de praséodyme - 66,8 % de néodyme - moins de 0,01 % de cérium - 8,5 % des autres terres rares On recueille à l'entrée de la section extraction-lavage 25 en 4, une solution aqueuse de nitrates de terres rares que l'on concentre par évaporation jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On prélève 1,32 litres/heure qui constitue la production d'un concentré de lanthane et l'on recycle le reste en 2 au ler étage de la batterie. 30 Ce concentré de lanthane a la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: - 97,2 % de La203 - 2,7 % de CeO2 - moins de 0,1 % de Pr6Oll et des autres terres rares. On récupère en 7 à la sortie de la section de contreextraction, le solvant d'extraction régénéré qui peut être recyclé en 2 dans la section extraction-lavage avec le même débit. 26008 1 Le concentré de didyme défini ci-dessus constitue l'alimentation de la deuxième batterie d'extraction liquide-liquide. On l'introduit en 8 au 22ème étage de la section extraction-lavage. En entrée de la section extraction-lavage, on introduit 5 en 9 la phase organique constituée par le même solvant d'extraction à un débit de 3,1 litres/heure. On introduit en 12, à contre-courant de la phase * organique, de l'eau acidifiée à un débit de 1,55 litres/heure. On recueille en 13, une solution de nitrates de terres 10 rares que l'on concentre par évaporation jusqu'à obtention d'une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,06 litre/heure qui constitue la production d'un concentré de terres rares yttriques et l'on recycle 0,78 litre/heure en 10 pour réaliser le reflux. Ce concentré de terres rares yttriques a 15 la composition exprimée en oxydes de terres rares suivante: - 56,2 % de Sm203 - 43,6 % des autres terres rares - 0,19 % de Nd203 On recueille à l'entrée de la section extraction-lavage 20 en 11 une solution aqueuse de nitrates de néodyme et de praséodyme que l'on concentre par évaporation jusqu'à une concentration exprimée en oxydes de terres rares de 490 g/l. On en prélève 0,66 1/h qui constitue la production de didyme et l'on recycle, le reste en 9 avec la phase organique. La qualité du didyme produit est la suivante: - 26,9 % de Pr60O - 73,1 Z de Nd203 2 3 - moins de 0,01 Z des autres terres rares. On récupère en 14, à la sortie de la section de contre30 extraction, le solvant d'extraction régénéré qui peut être recyclé en 9 dans la section extraction-lavage. 26C0081 R E V E N D I CA T I 0 N S 1 - Procédé de séparation du néodyme ou du didyme des terres rares contenus dans la bastnaésite caractérisé par le fait qu'il consiste: - à effectuer la calcination de la bastnaésite, - à réaliser une lixiviation ménagée de la bastnaésite calcinée à l'aide d'une solution d'acide nitrique permettant de solubiliser le néodyme et les terres rares trivalentes à l'exclusion du cérium et des traces de thorium qui se trouvent sous forme d'un 10 résidu insoluble qui est ensuite séparé, - à procéder à la séparation et à la purification du néodyme ou du didyme par extraction liquide-liquide entre la phase aqueuse constituée par la solution aqueuse de nitrates de terres rares récupérée dans l'étape précédente et une phase organique contenant 15 un agent d'extraction insoluble dans l'eau puis à récupérer le néodyme ou du didyme de la phase organique. 2 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que la bastnaésite contient plus de 10 % en poids de terres rares exprimées en oxydes de terres rares. 3 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que la bastnaésite est concentrée et contient de 40 à 75 % en poids de terres rares exprimées en oxydes de terres rares. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé par le fait que la température de calcination est supérieure à 25 400 C. - Procédé selon la revendication 4 caractérisé par le fait que la température de calcination est comprise entre 600 et 800 C. 6 - Procédé selon l'une des revendications 4 et 5 caractérisé par le fait que la durée de calcination varie entre 30 minutes et 30 3 heures. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6 caractérisé par le fait que la lixiviation ménagée est effectuée à l'aide d'une solution d'acide nitrique de concentration 1 à 14 N. 26- 008 1 8 - Procédé selon la revendication 7 caractérisé par le fait que la lixiviation ménagée est effectuée à l'aide d'une solution d'acide nitrique de concentration 3 à 9 N. 9 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 8 caractérisé par le fait que la quantité d'acide nitrique mise en oeuvre est égale à une quantité allant de la quantité stoechiométrique des terres rares trivalentes jusqu'à un excès pouvant atteindre 50 % de la quantité stoechiométrique. - Procédé selon l'une des revendications 7 à 9 caractérisé par le fait que la lixiviation est effectuée entre 20 et 90 C. 11 - Procédé selon la revendication 10 caractérisé par le fait que le temps de séjour dans la solution de lixiviation est compris entre 30 minutes et 2 heures. 12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11 caractérisé par le fait que le traitement de lixiviation est effectué à 60 C pour un temps de séjour d'une heure. 13 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12 caractérisé par le fait que l'on sépare un résidu insoluble de la solution de lixiviation. 14 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 13 caractérisé par le fait que la solution de lixiviation contient plus de 90 % des terres rares trivalentes incluant le néodyme et moins de 10 Z de cérium initialement présents dans la bastnaésite. - Procédé selon la revendication 14 caractérisé par le fait que la concentration des terres rares exprimée en oxydes de terres rares est comprise entre 150 et 500 g/l. 16 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 15 caractérisé par le fait que l'on effectue une pré-neutralisation par addition d'une base dans la solution de nitrates de terres rares jusqu'à ce 30 que le pH soit compris entre 2 et 4 ce qui permet d'éliminer le fluor, le cérium et les traces de thorium dans un résidu solide que l'on sépare. 17 - Procédé selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'agent d'extraction est un agent d'extraction solvatant. 18 - Procédé selon la revendication 17 caractérisé par le fait que l!agent d'extraction est le tributylphosphate.