FR 2587695 A1 19870327 FR 8513949 A 19850920 "IDISPOSITIF POUR AMELIORER LE CHAUFFAGE D'UN CANAL DE DISTRIBUTION DE VERRE ET PROCEDE POUR LA MISE EN OEUVRE D'UN TEL DISPOSITIF" La présente invention concerne un dispositif pour améliorer le chauffage d'un canal de distribution du verre, ledit dispositif comportant une canalisation cylindrique reliée à son extrémité amont à des moyens d'alimentation en prémélange d'air et de gaz combustible et dont l'extrémité aval débouche à l'intérieur d'un alésage cylindrique dans un bloc réfractaire inséré dans une paroi du canal, ledit alésage cylindrique se prolongeant par un conduit axial cylindrique mais de dianmètre inférieur à celui dudit alésage, la canalisation cylindrique étant coiffée par une bague d'étanchéité qui recouvre la face de l'alésage cylindrique dans lequel ladite canalisation pénètre. Une ligne de fabrication continue du verre comprend successivement un atelier de composition dans lequel on mélange les matières premières qui sont introduites dans le four de fusion, puis un avant bassin dans lequel le verre fondu passe en vue d'être soumis à un dégazage, puis un ou plusieurs canaux de distribution reliés à des machines de formage. Ces canaux de distribution ont deux fonctions, à savoir transporter le verre fondu et le conditionner en température. Le transport du verre fondu est assuré par gravité et l'écoulement de celui-ci se fait à faible vitesse de l'ordre de quelques mètres par heure. Le conditionnement en temperature du verre est la fonction la plus importante du canal de liaison (ou "feeder" selon l'appellation anglosaxone): c'est elle qui permet de fabriquer un produit de qualité élevée et régulière. Cette fonction de conditionnement se compose notamment de trois sous-fonctions: Modification de la température du verre fondu: en général, refroidissement du verre de la température du four à la température de formage (dans certains cas réchauffement du verre). Homogénéisation de la température du verre, afin de limiter les gradients transversaux et verticaux de température, À Régulation de la température du verre délivré aux machines de formage. La première sous-fonction peut être réalisée de deux manières différentes: 1) On refroidit violemment le verre pendant une courte durée puis on le laisse s'homcgénéiser en température. Cette méthode nécessite des moyens de refroidissement internes (ventilation, circulation d'eau) qui réduisent le rendement effectif des équipements de chauffage installé pour maintenir un niveau de température suffisant dans le canal. De plus, cette technique demande une certaine connaissance des écoulement du verre dans le canal de façon à éviter les gradients transversaux de température trop importants. 2) On refroidit d'une façon continue et très lente le verre. Avec cette technique on a uniquement recours au refroidissement naturel dû aux pertes dans les parois du canal. Pour réaliser la deuxième sous-fonction (homogénéisation de la température du verre), il est nécessaire de réchauffer les zones marginales de la surface supérieure de la veine de verre, car les couches extérieures de cette veine se refroidissent beaucoup plus vite que le coeur, du fait que le verre est un bon isolant et que dans une masse de verre mêre chaud, les transferts de chaleur sont faibles. Les brûleurs utilisés pour réchauffer les zones marginales de la veine de verre sont généralement alimentés à partir d'une nourrice contenant un pr"mlange d'air froid et du gaz combustible utilisé, ce qui présente un certain danger en cas d'extinction de la flammne. Pour réaliser la troisième sous-fonction qui est rendue nécessaire pour obtenir une qualité constante du produit fini, le canal comporte plusieurs zones successives dont le chauffage est piloté globalement à partir d'une seule sonde de température. Dans un feeder destiné au verre en fusion, le verre s'écoule habituellemnent dans un canal réfractaire qui est isolé sur les côtés et à sa partie inférieure, en direction d'une cuvette d'alientation placée à son extrémité aval. Pour les débits relativement faibles, de la chaleur est généralement fournie au moyen de brûleurs montés dans les parois latérales des feeders afin de chercher à maintenir le verre en fusion à la température désirée pour sa distribution dans la cuvette. Au débit d'écoulement plus élevé, de petites quantités de chaleur peuvent être appliquées de façon sélective, et une élimination de chaleur est nécessaire pour le débit accru comme cela est le cas dans les feeders actuellement construits. Pour réaliser des économies d'énergie en réduisant le ballast d'azote contenu dans le fumées dégagées par un brûleur et augmenter la température réelle de la flamme d'un brûleur, il est connu d'utiliser 1' oxygène que l'on mélange au gaz combustible en plus ou moins grande quantité. Différentes méthodes bien connues peuvent être envisagées pour cette adjonction d'oxygène à un préàélange d'air et de gaz combustible: La dilution qui consiste à mélanger dans la canalisation d'amenée du mélange air-gaz ccambustible, l'oxygène supplémentaire. La multitude de bruleurs constituant une zone du feeder conduirait à des problèmes de sécurité si l'on introduisait de l'oxygène pur dans la nourrice de prémélange, compte-tenu du déplacement des limites d'inflammabilité dudit mélange, de l'augmentation de la vitesse de déflagration en rapport avec une réduction de la vitesse de passage du mélange dans la nourrice et le brûleur. En effet, si l'on introduit un volume d'oxygène, il faut réduire la quantité d'air de cinq volumes, donc modifier le débit, c'est-à-dire la vitesse du mélange dans les canalisations. En pratique, cette solution n'est donc pas acceptable. Une seconde méthode consiste à utiliser une lance d'injection d'oxygène pur, c'est-à-dire amener par un tuyau sépare du brOûleur de l'oxygène pur à proximité de la flammoe du brûleur. Cette technique est particulièrement complexe, caopte-tenu de la fhaible distance entre le brûleur et le bain de verre qui ne permet pas un implantationaisée desdites lances, de la faible largeur du canal d'alimentation nécessitant un mélange rapide de la flamme et de l'oxygène, du nombre important de trous à pratiquer dans la paroi latérale du feeder pour y installer les lances. Par conséquent, une telle solution nécessite d'importantes modifications dans les installations existantes. Une troisième méthode consiste à utiliser des brûleurs oxycambustibles. L'utilisation de tels brOleurs nécessite cependant une conception nouvelle du feeder pour éviter la surchauffe des pièces réfractaires, ccmpte-tenu de la température très élevée à la base de la flamme des brûleurs oxycambustibles. Cette solution ne permet donc pas une adaptation aux canaux d'alimentation en verre tels qu'ils sont réalisés dans les installations en fonctionnement. Actuellement, se pose donc le problème de l'utilisation de l'oxygène dans les brûleurs air-gaz combustible placés dans les feeders, de manière à utiliser les installations existantes sans modification, tout en profitant des améliorations apportées par l'utilisation d'un caromburant suroxygéné. L'invention permet de résoudre le problème ainsi posé. Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce qu'il comporte un tube capillaire disposé coaxialement à ladite canalisation et dont le diamètre est inférieur au diamètre de ladite canalisation, ledit tube capillaire étant relié à son extrmité amont à des moyens d'alimentation en oxygène et débouchant à l'extrémité aval de ladite canalisation entre l'extrmité du conduit coaxial cylindrique situé du côté dudit canal et l'extrémité aval de ladite canalisation. De préférence, ce dispositif dans lequel le diamètre du tube capillaire est inférieur à celui de conduit coaxial cylindrique, est caractérisé en ce que ledit tube capillaire débouche dans ledit conduit coaxial cylindrique. Le diamètre du tube capillaire sera de préférence égal à: Q, d = u 1 0,5 (P + 1) d étant exprimé en millimètre, Q étant le débit minnunm d'oxygène suivant la teneur souhaitée en oxygène du comburant, exprimée en Nn3/h, P la pression relative d'alimentation de l'oxygène exprimée en bars, P étant supérieure à 1 bar. L'invention concerne également un procédé pour la fabrication d'objets en verre dans lequel le verre issu d'un four de fusion s'écoule vers une machine pour le formage desdits objets, par l'interdiaire d'un canal de distribution, ledit canal compFortant au moins un dispositif brQleur pour chauffer et maintenir à une température prédéterminée la veine de verre en fusion s'écoulant dans ledit canal, ledit procédé étant caractérisé en ce que l'un au moins des dispositifs et brûleurs est conforme au dispositif décrit ci-dessus, le débit d'oxygène issu des moyens d'alimentation en oxygène étant tel que la concentration volumique en oxygène du comburant, après mélange de l'oxygène et du prémélange, dans les conditions normales de température et de pression, reste sensiblement inférieure ou égale à 30 %. Le pilotage des différents dispositifs brûleurs s'effectue, de préférence, de la manière décrite ci-après. Les dispositifs brOleurs selon l'invention sont essentiellement destinés à se substituer aux brûleurs existant dans les feeders. Ils sont alimentés par un prém6langeur connecté aux canalisations d'air et de gaz combustible, assurant un rapport constant des débits d'air et de gaz combustible. Le pilotage des brûleurs selon 1' invention par le même prém6langeur dont on changerait le réglage pour chaque variation du débit d'oxygène (voir ci-après) poserait des problèmes importants: Celui-ci est en effet préréglé pour un certain rapport air/gaz canbustible et il est difficile alors de faire varier simultanément, dans les prém9langeurs disponibles dans le commerce, le deébit d'air et de gaz ccombustible dans des proportions différentes. Selon un mode préférentiel de réalisation, le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'on alimente l'ensemble des dispositifs brûleurs à l'aide d'un prmérélange d'air et de gaz combustible dans un rapport prédérerminé et selon un débit réglable, tandis que les dispositifs brûleurs sont égalrement alimentés d'une part en oxygène et d'autre part en gaz combustible, additionné au prémélange, dont les débits respectifs sont dans ledit rapport prédétermine. L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples de réalisation suivants, donnés à titre non limitatif, conjointement avec les figures qui représentent: - la figure 1, un exemple d'un canal de distribution de verre selon l'art antérieur, muni de brûleurs air-gaz; - la figure 2, une variante de la figure 1, selon l'art antérieur; - la figure 3, une vue en coupe schématique d'un dispositif selon l'invention adapté au chauffage des canaux de distribution de verre; - la figure 4, un sch6ma de réalisation d'un système de pilotage d'un dispositif selon la figure 3. Sur la figure 1, est représentée une première variante de chauffage de canaux de distribution de verre selon le brevet américain 3.523.871. Le canal de distribution 2 dans lequel s'écoule le verre 1 est surmonté d'une voûte réfractaire 3. Dans la paroi latérale 11 de ce canal ou feeder, sont logés respectivement deux brûleurs 4 et 5 identiques, le - brûleur 4 étant orienté de manière à chauffer la voûte 3, tandis que le brûleur 5 est orienté de manière à chauffer les bords latéraux du canal 2. Les brûleurs air-gaz utilisés dans le brevet mentionné ci-dessus, comportent respectivement une canalisation cylindrique 6 reliée à son extrémité amont à des moyens d'alimentation 7 en pr"mélange d'air et de gaz combustible, et dont l'extrémité aval 8 débouche à l'intérieur d'un alésage cylindrique 9 dans un bloc réfractaire 10 inséré dans la paroi latérale 11 du canal d'alimentation 2. L'alésage cylindrique 9 se prolonge par un conduit coaxial cylindrique 12 de diamètre inférieur à celui dudit alésage 9. La canalisation cylindrique 6 est coiffée par une 258 7695 bague d'étanchéité 13 qui recouvre la face de l'alésage cylindrique 9 dans lequel ladite canalisation 6 pénètre. Sur la figure 2 est représentée une variante de réalisation de la figure 1, dans laquelle un seul brûleur est utilisé, tandis que la voûte 3 est une voate plate. Cette variante est également une variante de réalisation dudit brevet américain cité plus haut. Sur cette figure, les mnmes éléments que ceux de la figure précédente portent les manes références. On notera en particulier le joint d'étanchéité 23 entre la bague d'étanchéité 13 et la paroi latérale o débouche la face de l'alésage cylindrique 9. Sur cette figure, la canalisation cylindrique 6 arrive sensiblement jusqu'au plan B-B de séparation de l'alésage 9 et du conduit coaxial cylindrique 12, celui-ci se terminant à son autre extrémité le long du plan A-A. La figure 3 représente le dispositif selon l'invention et destiné à être substitué aux dispositifs 4 et/ou 5 des figures précédentes. Sur cette figure 3, les nmmes éléuents que ceux des figures précédentes portent les mnmes références. Un tube capillaire 20 est disposé coaxialement à la canalisation 6, à l'intérieur de celle-ci. Le tube capillaire est relié à son extrémité amont à des moyens d'alimentation en oxygène 21. Ce tube capillaire débouche à l'extrémité aval 8 de la canalisation 6, et se prolonge jusque dans le conduit coaxial cylindrique 12. L'extrémité aval de ce tube capillaire ne doit pas d'une manière générale aller au-delà du plan A-A afin d'éviter sa détérioration, son bouchage, etc. Il doit nécessairement se situer au-delà du plan C-C représentant l'extrémité aval 8 de la canalisation 6, afin d'éviter les remontées d'oxygène dans le prémélange et les risques d'explosion qui en résulteraient. De préférence, cette extrémité aval du tube capillaire sera située dans la zone o la vitesse de circulation du prémâlange est, d'une manière générale, la plus élevée possible ce qui,sur l'exemple de réalisation de la figure 3, est représenté par la zcne de plus faible diamètre ou conduit coaxial cylindrique 12, située entre les plans A-A et B-B. Concernant les différents réglages à effectuer dans un canal d'alimentation de verre, on pourra éventuellement se reporter aux brevets français 2.022.539, 2.220.480 et 2.350.309, ainsi qu'au brevet américain sus-mentionné, dont les textes sont incorporés à la description de la présente demande à titre de référence. Les exemples ci-après permettent de montrer que la teneur en oxygène modifient considérablement le rendement de combustion des brOleurs selon l'invention: EXPLE 1: La vitesse d'injection de l'oxygène issu du capillaire est sonique de manière à avoir un mélange le plus rapide possible entre le prémélange air-gaz et l'oxygène. Le diamètre du capillaire est donné par la formule mentionnée plus haut, c'est-à-dire: Q, d =il, 0,5 (P + 1) Compte tenu du type d'enrichisement en oxygène utilisé et afin de ne pas surchauffer le bloc brUleur, on a constaté que la concentration volumique en oxygène du comburant (air + oxygène), dans les conditions normales, ne devait pas excéder sensiblement 30 %. On obtient, pour une température de fumnes de 1200 C (valeur habituelle industriellement), un rendement qui passe de 40 % à 56,5 % du rendement de combustion d'un gaz naturel étalon, quand t passe de 20,8 % à 30 %. De même, avec un gaz propane disponible commercialement, le rendement passe de 44,2 % à 60 %. Si le débit initial de gaz naturel est QGO = 1 associé à un 2o débit d'air initial QAO', l'augmentation de rendement amènera une diminution de ce débit à QGN, d'o un débit d'air QA' un débit de prémélange QPM et un débit d'02 pur %2' On obtient (avec TF = 1200 C; 2 % 02 dans les fumées sèches) :*QN iPr Sgge XO QA OPM %2 :0,208: 1 10,1: 11, 1 1 10,1: 11,1 0: :0,22::: 0,928 8,73 9,658: 0,134 :0,23: : : : 0,881 : 7,82: 8,701: 0,223 : 0,25:::: 0,813 : 6,47: 7,28: 0,362 :0,30:: : 0,708: 4,38: 5,09: 0,576 :: À:: ::.:: EX4WLE 2 Cet exemle est réalisé dans les n-oes conditions que précéderoent niais avec du prcpane. :0,208: 1:25,6: 26,6: 1:25,6: 26,6:0 0,22:: :0,932: 22,25: 23,18 : 0,342 _ _ 0,,23:-À.: 0,894: 20,16: 21,05: 0,576: : 0,25: 0,834: 16,85: 17,68 :0,944: : 0,3::: 0,736: 11,57: 12,3:1,52: Les exaxples ci-dessus montrent donc que 1' enrichissement en awygène du dispositif selon l'invention permet de réduire la quantité de gaz consamux, c' est-à-dire réaliser des économies d'énergie, le prix de l'czcygène étant généralement inférieur à celui du gaz naturel ou du propane. Un tel dispositif présente de plus l'avantage lorsqu'une pluralité de ceux-ci sont utilisés dans un canal d'alimentation, de pouvoir moduler la suroxygétion de chacun et ainsi moduler la surchauffe locale réalisée par les différents dispositifs brOleur, sans variation de débit du pré"élange air-gaz utilisé pour tous les brûleurs. Cette modulation s' effectue en effet uniquement à partir de la nourrice d'laimntation en oxygène, l'ali entation en oxygène de chacun des dispositifs devant bien entendu dans ce cas être modulable séparent (une vanne de débit réglable par tube capillaire). Ei outre, un tel dispositif et son procédé de mise en oeuvre permettent d'augmenter la texpérature du verre et réchauffer préférentiellement les rives du feeder. De plus la suroxygénation permet une augmentation mondérée de la température réelle de la flamme, ce qui se traduit par une augmentation mDdérée de la température du bloc réfractaire. Ceci se traduit par une augmoentation sensible du rayonnement du bloc vers les rives du canal qui sont chauffées par rayonnem-nt dudit bloc. (On sait que ce rayonnement est une fonction de la puissance 4 de sa température.) La figure 4 est un exemple de réalisation d'un système de pilotage permettant de moduler pour chaque brûleur le taux de suroxygénation. A chaque zone 1, 2,..., n du feeder correspond un dispositif brûleur selon l'invention (mais on peut également prévoir de relier le système à des brûleurs conventionnels puisque le dispositif de prémélange 50 délivre sur la canalisation 70 un mélange air/gaz combustible conventionnel). Chaque brûleur est relié par ses canalisations 6 et 20 à un module de commannde 101, 102,..., lOn. Chaque module comporte une entrée 201, 202,..., 20n pour la canalisation 70 d'amenée de mélange air/gaz combustible issu du prémrlangeur 50. Compte tenu du fait que tous les modules 101, 102,..., lOn sont identiques, seul le module 101 a été représentë en détails et va être décrit ci-après. La canalisation 70 est reliée & la vanne commandée 51 de réglage de débit, au mélangeur 52 dont elle sort pour être connectée à la canalisation cylindrique 6. Le dispositif mélangeur 52, bien connu de l'homme de métier, reçoit par la canalisation 54 et la vanne commandée 53 à débit réglable le gaz combustible à associer à l'oxygène (ainsi qu'on le verra plus loin). Ce dernier est envoyé dans le tube capillaire 20 par l1 'interédiaire de la vanne conmandée 55 à débit réglable et la canalisation 71. La vanne cammandée 51 est reliée électriquement par la connexion 60 à un dispositif électronique d'asservissement de débit 57, lui-même relié via 61 à l'opérateur de rapport 56, ce dernier étant relié électriquement aux vannes cantendées 53 et 55 respectivement via les connexions 58 et 59. Lors d'une variation de position de la vanne 51, ccmnandée nan-uellement ou électriquement, le dispositif d'asservissement 57 permet de faire varier proportionnellement le signal de ccnmande envcyé vers l'opérateur de rapport 56. Celui-ci engendre le signal de variation de débit de chaque vanne 53 et 55 en maintenant le rapport (en général stoechicmetrique) entre le gaz combustible et 1' oxygène. Inversement, on règle le taux de suroxygénation en modifiant la proportion du dispositif d'asservissement 57. L'opérateur de rapport 56 ajuste automatiquement les débits des vannes 53 et 55 en maintenant la stoechicmétrie, tandis que le dispositif 57 ajuste la puissance oxyccmbustible aux variations de la puissance aéroccabustible comiandées par la vanne 51. Un tel systèrm de pilotage présente notamment les avantages suivants: - aucun déréglage du prémêlangeur n'est nécessaire: celui-ci fonctionne dans les conditions prévues par le constructeur, chaque zone peut correspondre à une suroxygénation différente et donc à une température différente. Pour cela, il suffit de choisir une proportion différente au niveau de 57, en fonction de la température voulue pour la zone correspondante. (En version manuelle, on change le débit global des vannes 53 et 55, en maintenant le m&me rapport). En fonction de ce qui vient d'être décrit et en maintenant un rapport stoechiomutrique oxygène (air)/gaz naturel, les tableaux des exemples 1 et 2 sont modifiés came suit: EXEMPLE 3: (M*oes conditions que l'exeple 1) : 10,1: 11,1: 0,864 0,774 0,640 0,434 : 10,1: 11,1: : 8,73: 9,594: : 7,82: 8,594: : 6,47: 7,11: : 4,38: 4,814: 0,064 0,107 0,173 0,274 : 0: 1: :0,134: 0,928: :0,223: 0,881: :0,362: 0,813: :0,576: 0,708: ::: :: ::: EXEMPLE 4: (Mrmes conditions que l'exemple 2) :::::: ::: :: :ç: QPO:QAO:QPMD:QP (M):QA:QPM:QP(O1 Q02:QPMT: : 0,208: 1:25,6: 26,6: 1:25,6: 26,6: 0: 0: 1: : 0,22:: : : 0,869: 22,25: 23,12: 0,063:0,342: 0,932: : 0,23::: 0,787: 20,16: 20,95: 0,107: 0,576: 0,894: : 0,25::: : 0,658: 16,85: 17,51: 0,176: 0,944: 0,834: : 0,30:::: 0,452: 11,57: 12,02: 0,284: 1,52: 0,736: avec QGN (M) QP (M) QX (02) = débit = débit = débit combustible du préimélange 50 combustible du prémélange 50 combustible dans la vanne 53 : 0,208: : 0,22: : 0,23: : 0,25: : 0,30: :,y : QGNO -. QAO:QM -QOE(M) - QA: QPM -. QGN (02): Q02:QGN(T): -- 1. il = débit combustible dans la vanne 53 = débit total de gaz coEbustible (GN = gaz naturel) = débit total de gaz cuombustible (P = propane). QP (02) QGN(T) QP(T) REVEDICATICNS 1. - Dispositif brûleur pour améliorer le chauffage d'un canal (2) de distribution du verre (1), ledit dispositif comportant une canalisation cylindrique (6) reliée à son extrémité amont à des moyens (7) d'alientation en prémélange d'air et de gaz combustible et dont l'extrémité aval (8) débouche à l'intérieur d'un alésage cylindrique (9) dans un bloc réfractaire (10) inséré dans une paroi (11) du canal, ledit alésage cylindrique (9) se prolongeant par un conduit coaxial cylindrique (12), mais de diamntre inférieur à celui dudit alésage, la canalisation cylindrique (6) étant coiffée par une bague d'étanchéité (13) qui recouvre la face de l'alésage cylindrique (9) dans lequel ladite canalisation (6) pénètre, caractérisé en ce qu'il co.porte un tube capillaire (20) disposé coaxialement à ladite canalisation (6) et dont le diamètre est inférieur au diamètre de ladite canalisation (6), ledit tube capillaire (20) étant relié à son extrémité amont à des moyens d'alinentation en oxygène (21) et débouchant à l'extrémité aval (8) de ladite canalisation (6) entre l'extrémité (22) du conduit coaxial cylindrique située du c8té dudit canal et l'extréaité aval (8) de ladite canalisation (6). 2. - Dispositif brOleur selon la revendication 1, dans lequel le diamètre du tube capillaire est inférieur à celui du conduit coaxial cylindrique, caractérisé en ce que ledit tube capillaire débouche dans ledit conduit coaxial cylindrique. 3. - Dispositif brûleur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le diamntre (d) du tube capillaire est égal à: Q, 0,5 (P + 1) d étant exprie en milliââtre, Q étant le débit minimun d'oxygène suivant la teneur souhaitée en oxygène du comburant (exprimé en Nm3/h), P la pression d'alimentation de l'oxygène, exprimée en bars, P étant supérieur à 1 bar. 4. - Dispositif brOleur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en prémélange d'air et de gaz combustible carportent un prz&ilangeur (50) ayant un rapport volumique constant entre l'air et le gaz combustible, ledit prémélangeur (50) étant relié, par l'intermédiaire d'une conduite (70) et d'une première vanne à débit réglable (51), à un dispositif mélangeur (52), ce dernier étant par ailleurs connecté à une canalisation (54) d'amenée de gaz combustible sur laquelle est placée une seconde vanne à débit réglable (53), ledit dispositif mélangeur (52) permettant de faire varier la quantité de gaz combustible dans le prémélange. 5. - Dispositif brûleur selon la revendication 4, dans lequel on maintient un rapport stoechiometrique entre l'oxygène et le gaz combustible, caractérisé en ce que des moyens d'asservissement (56, 57) de la vanne de débit de gaz combustible (53) et de la vanne de débit d'oxygène (55) à la vanne de débit du prémélangeur (51) sont prévus, permettant d'asservir le débit des vannes 53 et 55 aux variations de débit de la vanne 51. 6. - Procédé pour la fabrication d'objets en verre, dans lequel le verre issu d'un four de fusion s'écoule vers un lieu de fabrication desdits objets par l'intermédiaire d'un canal de distribution, ledit canal comportant au oins un dispositif brûleur pour chauffer et maintenir à une température prédétenminAe la veine de verre en fusion s'écoulant dans ledit canal,.caractérisé en ce que l'un au moins des dispositifs brûleur est conforme & l'me des revendications précédentes, le débit d'oxygène issu des moyens d'alimentation en oxygène étant tel que la concentration volumique t en ox7ygèe du comburant après mélange de l'oxygène et du prémélange dans les conditions normales de température et de pression, reste sensiblement inférieur ou égal à 30 %. 7. - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'on alimente l'ensemble des dispositifs brûleurs à l'aide d'un pr"énlange d'air et de gaz ccobustible dans un rapport prédéterminé et selon un débit réglable, tandis que les dispositifs brûleurs conformes à l'une des revendications 1 à 5, sont également alimentés d'une part en oxygène et d'autre part en gaz combustible, additioné au prrmélange, dont les débits respectifs sont dans ledit rapport prédéterminé. 8. - Procédé selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que l'on alimente tous les dispositifs brûleurs des différentes zones du feeder à l'aide de la même nourrice de prémélange d' air et de gaz combustible, selon des débits réglables, tandis que chaque dispositif brûleur est alimenté en oxygène selon un débit réglable en fonction de la température souhaitée de la flamme dans la zone correspondante, un opérateur de rapport permettant d'asservir le réglage du débit de l'oxygène au réglage de débit de gaz combustible.