FR 2589752 A1 19870515 FR 8514742 A 19851004 L'invention concerne un procédé pour l'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant. Elle se rapporte encore à un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé. L'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant est couramment utilisée pour éliminer la plus grande partie, voire la quasi-totalité, de 1'H2S présent dans ce gaz en vue de produire un gaz désulfuré ayant une teneur en H2S inférieure à un seuil imposé et/ou de générer un courant de gaz acide riche en H2S et renfermant une quantité aussi faible que possible d'autres composés acides tels que C02, un tel courant de gaz acide étant utilisable comme source d'H2S pour la production de soufre suivant le procédé CLAUS d'oxydation ménagée de 1'H2S ou encore pour la synthèse de composés thioorganiques. Une telle extraction sélective de P'H2S est habituellement effectuée par lavage du gaz à traiter au moyen d'un liquide absorbant régénérable par chauffage et sélectif d'H2S, c'est-à-dire d'un liquide absorbant qui d'une part est susceptible de retenir les composés gazeux acides tels que H2S et CO2 et de restituer pratiquement la totalité de ces composés acides par chauffage et d'autre part possède un pouvoir absorbant nettement plus important à l'égard d'H2S qu'à l'égard des autres composés acides et notamment de C02. Le liquide absorbant fixe les composés gazeux acides par simple dissolution physique ou/et par dissolution après formation d'un sel ou d'un complexe, instable thermiquement, par réaction desdits composés gazeux acides avec un composé basique, par exemple amine ou alcanolamine, contenu dans le liquide absorbant. En pratique, le gaz à traiter, qui renferme 1'H2S et éventuellement d'autres composés gazeux acides tels que C02, est mis en contact, dans une zone d'absorption, avec le liquide absorbant choisi, circulant à contre-courant, de manière à produire un gaz à teneur réduite en H2S, que l'on évacue en tête de la zone d'absorption, et à soutirer en fond de ladite zone un courant de liquide absorbant chargé en H2S et renfermant aussi peu que possible de C02 et autres composés gazeux acides. Ledit courant de liquide absorbant est alors introduit dans une zone de régénération, dans laquelle il est soumis à des conditions de pression et température propres à assurer la libération quasi-complète des composés gazeux acides absorbés, qui sont évacués en tête de la zone de régénération sous la forme d'un effluent gazeux acide riche en H2S, et à produire en fond de zone de régénération un liquide absorbant régénéré, pratiquement exempt de composés gazeux acides dissous, qui est soutiré et réutilisé comme liquide absorbant dans la zone d'absorption. Lorsque l'effluent gazeux acide riche en H2S évacué en tête de la zone de régénération ne renferme pas une teneur suffisante en H2S permettant d'utiliser ledit effluent dans l'application envisagée, notamment la fabrication de soufre par oxydation ménagée de 1'H2S ou la synthèse de composés thioorganiques, les opérations sont répétées, c'est-dire que l'effluent gazeux acide est traité dans une seconde zone d'absorption par un liquide absorbant également sélectif de 1'H2S et r6g6n8rable par chauffage pour fournir un courant de liquide absorbant fortement chargé en H2S, qui est dirigé vers une seconde zone de régénération pour être régénéré comme indiqué plus haut avec production d'un effluent gazeux acide ayant une teneur plus élevée en H2S que l'effluent gazeux acide issu du premier traitement. Une telle manière d'opérer présente, entre autres, l'inconvénient d'avoir à utiliser des installations très volumineuses pour produire un effluent gazeux acide suffisamment riche en H2S pour être utilisable dans les applications, telles que précitées, pour lesquelles il est destiné et de ce fait elle est fort onéreuse. La présente invention se propose de remédier à cet inconvénient en fournissant un procédé d'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant, qui permet de produire un effluent gazeux acide fortement enrichi en H2S même pour une faible teneur en H2S du gaz initial à traiter sans nécessiter l'emploi d'installations complexes, un tel procédé convenant tout particulièrement au traitement de gaz renfermant H2S, qui sont disponibles sous des pressions pouvant atteindre plusieurs dizaines de bars. En outre, lorsque le gaz à traiter renferme du CO2 en plus de 1'H2S, le procédé suivant l'invention permet de limiter la coabsorption du CO2 par le liquide absorbant et ainsi de réduire très fortement la quantité de CO2 passant dans l'effluent gazeux enrichi en H2S même si le gaz à traiter renferme une teneur importante en CO2. Le procédé suivant l'invention pour l'extraction sélective de 1'H2S d'un gaz en contenant est du type dans lequel on met en contact le gaz à traiter, dans une zone d'absorption, avec un liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à évacuer un gaz à teneur réduite en H2S en tête de la zone d'absorption et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S en fond de ladite zone et l'on soumet un courant de liquide absorbant ayant retenu 1'H2S à une régénération par chauffage, dans une zone de régénération, pour libérer les gaz absorbés et former un effluent gazeux acide riche en H2S en tête de la zone de régénération et produire un liquide absorbant régénéré en fond de cette zone, ledit liquide absorbant régénéré étant soutiré et recyclé dans la zone d'absorption pour la mise en contact avec le gaz à traiter et il se caractérise en ce que l'on envoie le courant de liquide absorbant chargé d'H2S produit dans la zone d'absorption dans la partie supérieure d'une zone de traitement, dite zone d'enrichissement, on soutire une partie seulement de l'effluent gazeux acide disponible en tête de la zone de régénération pour constituer un flux gazeux acide enrichi en H2S et l'on introduit le reste dudit effluent dans la zone d'enrichissement en un point situé entre le fond de ladite zone et le point d'amenée du liquide absorbant chargé d'H2S, on soutire le liquide absorbant présent en fond de la zone d'enrichissement et l'introduit dans la zone de régénération et l'on capte en tête de la zone d'enrichissement un courant gazeux renfermant moins d'H2S que l'effluent gazeux acide disponible en tête de la zone de régénération, ledit courant gazeux étant de préférence réinjecté dans la zone d'absorption entre le fond de ladite zone et le point d'arrivée du liquide absorbant régénéré recyclé dans cette zone. L'importance du flux gazeux acide enrichi en H2S, qui est soutiré en tête de la zone de régénération, dépend de la teneur en H2S que l'on désire obtenir dans ce flux et plus précisément varie en sens inverse de cette teneur. Ledit flux gazeux acide enrichi en H2S représente une fraction du débit total des gaz acides présents dans le gaz à traiter, cette fraction étant d'autant plus faible que la teneur en H2S recherchée pour le flux gazeux acide enrichi est élevée. Le procédé suivant l'invention peut être utilisé pour extraire sélectivement 1'H2S contenu dans tout type de gaz qui sont disponibles sous des pressions allant d'environ 3 bars absolus à environ 100 bars absolus. En particulier un tel procédé est bien adapté pour le traitement des divers gaz naturels renfermant H2S et CO2, en vue de produire un gaz désulfuré ayant une teneur minimale fixée en H2S et de former simultanément un flux gazeux acide fortement enrichi en H2S et à teneur réduite en C02, ainsi que pour le traitement de gaz de synthèse renfermant H2S à côté d'une quantité importante de C02 en vue d'éliminer la quasi-totalité de l'H2S tout en limitant la coabsorption du C02. Le liquide absorbant utilisable pour extraire sélectivement 1'H2S peut être choisi parmi les divers liquides absorbants présentant une sélectivité suffisante pour 1'H2S et susceptibles d'être régénérés par chauffage et plus spécialement par rebouillage. Le liquide absorbant peut être à base d'un ou plusieurs solvants à action physique tels que méthanol, diméthyléther de polyéthylène glycols, N-méthylpyrrolidone, sulfolane, esters phosphoriques, ou bien consister en un solvant à action chimique formé par une solution aqueuse d'un ou plusieurs composés fixant les gaz acides du type H2S et CO2 sous la forme de complexes ou de sels instables thermiquement, comme par exemple une solution aqueuse d'une alcanolamine telle que méthyldiêthanolamine, triéthanolamine, diisopropanolamine. Le liquide absorbant peut également être choisi parmi les mélanges des deux types de solvant précités comme par exemple les mélanges d'eau, de diiso- propanolamine et de sulfolane, les mélanges d'eau, de méthyldiéthanolamine et de sulfolane et les mélanges d'eau, de méthanol et d'une ou plusieurs amines telles que méthyldiéthanolamine, monoéthanolamine, diéthanolamine et diisopropanolamine. Convient tout spécialement comme liquide absorbant sélectif de l'H2S et régénérable par chauffage, une solution aqueuse d'une alcanolamine telle que méthyldiéthanolamine, triéthanolamine et diisopropa- nolamine, dont la concentration en alcanolamine est comprise entre 1 N et 8 N et se situe de préférence entre 3 N et 6 N. La pression régnant dans la zone d'absorption correspond sensiblement à celle du gaz à traiter que l'on injecte dans cette zone et peut donc aller d'environ 3 bars absolus à environ 100 bars absolus. La température à choisir pour la mise en contact du gaz à traiter dans la zone d'absorption avec le liquide absorbant circulant à contre-courant n'est pas critique et dépend, entre autres, de la nature du liquide absorbant utilisé. Par exemple pour les solutions aqueuses d'alcanolamines, des températures d'absorption allant d'environ 10 C à environ 80 C peuvent être choisies. Le débit de liquide absorbant, qui circule dans la zone d'absorption à contre-courant du gaz à traiter, est lié, entre autres, à la teneur en H2S du gaz à traiter et également à la quantité d'H2S que l'on tolère dans le gaz désulfuré évacué en tête de la zone d'absorption. Ledit débit de liquide absorbant est ajusté pour obtenir en t&te de la zone d'absorption un gaz désulfuré répondant aux spécifications imposées eu égard à la teneur en H2S. Les conditions de pression et de température imposées dans la zone de régénération sont choisies, compte-tenu de la nature du liquide absorbant employé pour fixer 1'H2S, de telle sorte que l'H2S et les autres composés gazeux acides tels que CO2 retenus par le liquide absorbant durant son passage dans les zones d'absorption puis d'enrichissement soient libérés et que le liquide absorbant soutiré en fond de la zone de régénération soit pratiquement exempt de composés gazeux dissous. La pression absolue en tête de la zone de régénération est généralement comprise entre 1 et 5 bars et se situe le plus souvent entre 1,3 et 2,5 bars. Le maintien d'une telle pression impose une température en fond de zone de régénération comprise habituellement entre 100 et 180 C environ, ce qui correspond à une température en tête de la zone de régénération allant d'environ 800C à environ C. Dans la zone d'enrichissement, le liquide absorbant, qui provient de la zone d'absorption et contient déjà une certaine quantité d'H2S et autres composés gazeux acides tels que CO2 absorbés extraite du gaz à traiter injecté dans la zone d'absorption, rencontre un effluent gazeux formé d'une partie des composés gazeux acides libérés au cours de la régénération du liquide absorbant dans la zone de régénération et, par suite de sa sélectivité pour H2S, il réabsorbe une quantité supplémentaire importante d'H2S au cours de sa traversée dans la zone d'enrichissement et de ce fait le liquide absorbant arrivant dans la zone de régénération renferme une quantité d'H2S substantiellement plus élevée et beaucoup moins d'autres composés acides tels que CO2 que le liquide absorbant soutiré de la zone d'absorption. En conséquence la phase gazeuse présente en tête de la zone de régénération a une teneur en H2S nettement supérieure à celle de la phase gazeuse qui serait obtenue par régénération du liquide absorbant sortant de la zone d'absorption. En contrôlant l'importance du flux gazeux acide soutiré de la zone de régénération on peut ajuster la teneur en H2S de ce flux gazeux à la valeur souhaitée. Les températures dans la zone d'enrichissement ont des valeurs intermédiaires entre la température en tête de la zone de régénération et la température en fond de la zone d'absorption. La température en fond de la zone d'enrichissement peut être avantageusement comprise entre environ 50 C et environ 80 C. La portion d'effluent gazeux, qui est prélevée en tête de la zone de régénération et introduite dans la zone d'enrichissement, est avantageusement refroidie, par échange indirect de calories, à une température compatible avec les températures désirées dans la zone d'enrichissement avant d'être injectée dans ladite zone. La pression en tête de la zone d'enrichissement est généralement comprise entre la pression en tête de la zone de régénération et la pression du gaz à traiter injecté dans la zone d'absorption, mais on peut également envisager d'opérer avec une pression en tête de la zone d'enrichissement qui est inférieure à la pression en tête de la zone de régénération. En général le courant gazeux sortant en tête de la zone d'enrichissement a une pression inférieure à celle du gaz à traiter introduit dans la zone d'absorption et si l'on choisit d'injecter ce courant gazeux dans la zone d'absorption on amène ledit courant gazeux, par com- pression, à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter avant d'effectuer cette injection. De même, lorsque la pression en tête de la zone d'enrichissement est supérieure à la pression en tête de la zone de régénération, on soumet l'effluent gazeux prélevé en tête de la zone de régénération et introduit dans la zone d'enrichissement à une compression avant l'introduction dudit effluent dans cette zone, en vue d'amener cet effluent gazeux à une pression suffisante pour obtenir la pression désirée en tête de la zone d'enrichissement. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention est du type comportant une colonne d'absorption, munie en tête d'une sortie pour les gaz et en fond d'une sortie pour les liquides et équipée, dans sa partie inférieure, d'un conduit d'injection du gaz à traiter et dans sa partie supérieure, d'une amenée de liquide absorbant, et une colonne de régénération, pourvue en tête d'un conduit d'évacuation pour les gaz et équipée, à sa partie inférieure, d'un système de chauffage et, en fond, d'une sortie pour les liquides, ladite sortie étant connectée par un conduit de recyclage à l'amenée de liquide absorbant de la colonne d'absorption et il se caractérise en ce qu'il comporte également une colonne d'enrichissement présentant en tête une sortie pour les gaz, se prolongeant par un conduit, et en fond une sortie pour les liquides, cette dernière étant connectée par un conduit à la partie supérieure de la colonne de régénération en-dessous de la sortie pour les gaz, et en ce que la sortie pour les liquides de la colonne d'absorption est prolongée par un conduit débouchant dans la colonne d'enrichissement tandis que le conduit d'évacuation pour les gaz en tête de la colonne de régénération porte une vanne de régulation de débit et comporte une dérivation montée en amont de ladite vanne et débouchant dans la colonne d'enrichissement en-dessous du conduit pour les liquides, qui connecte cette colonne au fond de la colonne d'absorption. De préférence, le conduit prolongeant la sortie en tête de la colonne d'enrichissement débouche dans la colonne d'absorption en-dessous de l'amenée du liquide absorbant, et, si besoin est, un compresseur est intercalé dans le circuit formé par ledit conduit. De même un système de refroidissement par échange indirect de calories peut être monté sur le circuit formé par la dérivation, qui est placée sur le conduit d'évacuation des gaz en tête de la colonne de régénération et débouche dans la colonne d'enrichissement En outre, si besoin est, un compresseur peut être également monté dans ce circuit, de préférence en amont du système de refroidissement. Une pompe peut être également prévue pour faire passer le liquide absorbant depuis le fond de la colonne d'enrichissement vers la colonne de régénération. Chacune des colonnes d'absorption, d'enrichissement et de régénération, qui font partie du dispositif suivant l'invention, peut être de tout type connu habituellement utilisé pour la mise en contact d'un gaz avec un liquide et peut par exemple consister en une colonne à plateaux ou encore en une colonne à garnissage. Le nombre de plateaux ou la hauteur équivalente de garnissage des colonnes utilisées est choisi pour qu'en fonctionnement chacune des colonnes joue correctement son r8ôle de manière à obtenir l'enrichissement souhaité en H2S dans le flux gazeux acide soutiré en tête de la colonne de régénération et à évacuer en tête de la colonne d'absorp- tion un gaz qui renferme la teneur minimale imposée en H2S. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de l'une de ses formes de mise en oeuvre illustrée par la figure du dessin annexé représentant un dispositif suivant l'invention utilisant des colonnes à plateaux. En se référant à la figure, le dispositif d'extraction sélective de 1'H2S de gaz en contenant comporte trois colonnes, à savoir une colonne 1 d'absorption, une colonne 2 d'enrichissement et une colonne 3 de régénération, qui sont chacune équipées de plateaux de contact gaz/liquide. La colonne 1 est munie en tête d'une sortie 4 pour les gaz et en fond d'une sortie 5 pour les liquides et en outre elle est équipée, dans sa partie inférieure, d'un conduit 6 d'injection du gaz à traiter et, dans sa partie supérieure, d'une amenée 7 de liquide. La colonne 3 de régénération est pourvue en tête d'un système condenseur/séparateur, qui comporte un condenseur 9 et un séparateur gaz/liquide 10 muni d'une tubulure 11 de retour des condensats à la colonne 3 et d'un conduit 12 d'évacuation pour les gaz formant un conduit de soutirage des gaz arrivant en tête de la colonne de régénération, tandis qu'en fond de ladite colonne est présente une sortie 13 pour les liquides, ladite sortie étant connectée par un conduit 14 de recyclage, à travers le premier circuit d'échange d'un échangeur de chaleur 15 et une pompe 16, à l'amenée 7 de liquide dans la colonne 1 d'absorption. Dans sa partie inférieure la colonne de régénération est associée, par des tubulures d'entrée 17 et de sortie 18, à un rebouilleur 19 chauffé par échange indirect de calories au moyen de vapeur d'eau saturée circulant dans une tubulure 20. La colonne 2 d'enrichissement présente d'une part en tête une sortie 21 pour les gaz, ladite sortie se prolongeant par un conduit 22 sur lequel est monté un compresseur 23 et qui débouche dans la colonne 1 d'absorption au voisinage du conduit 6 d'amenée du gaz à traiter, et d'autre part en fond une sortie 24 pour les liquides, cette dernière étant connectée par un conduit 25, à travers le second circuit d'échange de l'échangeur de chaleur 15, à la partie supérieure de la colonne de régénération en dessous du point o débouche la tubulure 11 de retour des condensats. La sortie 5 pour les liquides de la colonne d'absorption est prolongée par un conduit 26, qui débouche à la partie supérieure de la colonne d'enrichissement en-dessous de la sortie 21 pour les gaz. Le conduit 12 de soutirage des gaz en tête de la colonne de régénération est équipé d'une vanne 27 à débit réglable, dont la commande est effectuée manuellement ou avantageusement, comme représenté sur la figure, à l'aide d'un régulateur 28, qui peut être du type assurant soit le maintien d'un débit constant pour le flux gazeux soutiré à travers la vanne ou le maintien d'une teneur constante en H2S dans ledit flux gazeux. En amont de la vanne 27 le conduit 12 porte un conduit 29 en dérivation sur lequel est monté un compresseur 30 et, en aval du compresseur, un système de refroidissement 31 fonctionnant par échange indirect de calories, ledit conduit 29 débouchant dans la colonne d'enrichissement dans la partie inférieure de cette dernière. Le fonctionnement de ce dispositif peut être schématisé comme suit: Le gaz à traiter, qui renferme 1' H2S à extraire et en outre, par exemple, du CO2 dont on veut limiter au maximum l'extraction, arrive sous une pression élevée, par exemple de l'ordre de 50 à 80 bars absolus, dans la colonne 1 d'absorption par le conduit 6 et rencontre, à contre-courant, le liquide absorbant sélectif de 1'H2S et régénérable par chauffage qui est introduit, par le conduit 14 de recyclage, au point d'amenée 7 de la colonne d'absorption et s'écoule par gravité dans ladite colonne. Par suite de sa sélectivité pour 1'H2S, le liquide absorbant fixe la plus grande partie de 1'H2S présent dans le gaz à traiter ainsi q'une quantité plus faible de CO2. Par la sortie 4 de la colonne 1 d'absorption est évacué un gaz dont la teneur en H2S a été abaissée à la valeur minimale désirée. Le liquide absorbant chargé des composés gazeux acides H2S et CO2 absorbés dans la colonne d'absorption sort de ladite colonne par la sortie 5 et traverse la colonne 2 d'enrichissement, dont le rôle sera expliqué plus loin, pour parvenir dans la colonne 3 de régénération par le conduit 25 après réchauffage dans l'échangeur de chaleur 15. Dans la colonne de régénération le liquide absorbant est maintenu à l'ébullition sous une pression supérieure à la pression atmosphérique et généralement comprise entre 1 et 5 bars absolus, de manière à libérer les composés gazeux acides absorbés et à réaliser leur stripage par les vapeurs du liquide absorbant. Le liquide absorbant régénéré est soutiré de la colonne de régénération par la sortie 13 en fond de colonne et recyclé dans la colonne d'absorption par le conduit 14, sous l'action de la pompe 16, après avoir été refroidi à la température appropriée pour l'absorption par transfert de calories, dans l'échanger de chaleur 15, au liquide absorbant dirigé par le conduit 25 depuis la colonne d'enrichissement vers la colonne de régénération. Les calories nécessaires au maintien à l'ébullition du liquide absorbant dans la colonne de régénération sont fournies par passage d'une partie du liquide régénéré soutiré par la sortie 13 dans le rebouilleur 19 chauffé par la vapeur d'eau saturée passant dans la tubulure 20 et retour du liquide absorbant chaud à la colonne de régénération par la tubulure 18. Les composés gazeux acides H2S et CO2 libérés dans la colonne de régénération sont stripés par les vapeurs du liquide absorbant et aboutissent, après passage dans le condenseur 9 puis dans le séparateur gaz/liquide 10, à la sortie pour les gaz dudit séparateur puis dans le conduit 12. Une fraction seulement desdits composés gazeux acides est soutirée à travers la vanne 27 commandée par le régulateur 28. La partie des composés gazeux acides non soutirée par la vanne 27 est introduite, par le conduit 29, dans la partie inférieure de la colonne d'enrichissement après avoir été comprimée, dans le compresseur 30, à une pression suffisante pour obtenir la pression désirée en tête de la colonne d'enrichissement, par exemple 5 à 15 bars absolus, puis soumise à un refroi- dissement approprié dans le système 31 de refroidissement. Dans la colonne d'enrichissement, le liquide absorbant, qui provient de la colonne d'absorption et contient donc déjà une certaine quantité d'H2S et de CO2 absorbés extraite du gaz à traiter injecté par le conduit 6 dans la zone d'absorption, rencontre un effluent gazeux formé d'une partie des composés gazeux acides H2S et CO2 libérés au cours de la régénération du liquide absorbant dans la colonne de régénération et par suite de sa sélectivité pour H2S il réabsorbe une quantité supplémentaire substantielle d'H2S. Les composés gazeux acides non absorbés dans la colonne d'enrichissement sont injectés dans la colonne d'absorption, par le conduit 22, au voisinage du point d'amenée du gaz à traiter dans ladite colonne, après avoir été amenés, dans le compresseur 23, à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter. Le liquide absorbant s'enrichit fortement en H2S au cours de sa traversée de la colonne d'enrichissement si bien que le liquide absorbant arrivant dans la colonne de régénération renferme une quantité d'H2S substantiellement plus élevée et beaucoup moins de CO2 que le liquide absorbant soutiré par la sortie 5 de la colonne d'absorption. De ce fait la phase gazeuse acide présente en tête de la colonne de régénération a une teneur en H2S bien supérieure à celle de la phase gazeuse qui serait produite par régénération du liquide absorbant sortant de la colonne d'absorption. Le flux gazeux soutiré à travers la vanne 27 est donc fortement enrichi en H2S. En contrôlant l'importance dudit flux gazeux acide on peut ajuster sa teneur en H2S à la valeur désirée. En outre la plus grande partie du CO2 se retrouve dans le gaz à teneur réduite en H2S évacué par la sortie 4 de la colonne d'absorption. Pour compléter la description du procédé suivant l'invention qui vient d'être présentée, on donne ci-après, à titre non limitatif, un exemple concret de mise en oeuvre de ce procédé. EXEMPLE On traitait un gaz naturel consistant essentiellement en méthane et renfermant, exprimés en volume, 1% d'H2S et 3 % de CO2 à titre d'impuretés acides, en opérant dans un dispositif analogue à celui décrit en référence à la figure du dessin annexé. Dans le dispositif utilisé les colonnes d'absorption, d'enrichissement et de régénération renfermaient respectivement 20, 12 et 18 plateaux. Le liquide absorbant était constitué d'une solution aqueuse 4 N de m6thyldiéthanolamine. Le gaz naturel à traiter arrivait dans la colonne d'absorption 1, par le conduit 6, avec un débit de 000 Nm3/h, une pression de 60 bars et une température d'environ 30 C et rencontrait dans ladite colonne, à contrecourant, la solution aqueuse de MDEA introduite dans la colonne au point 7, par le conduit de recyclage 14, avec un débit de 60 m3/h et une température d'environ C. Par la sortie 4 de la colonne d'absorption on évacuait un gaz naturel désulfuré renfermant, en volume, 4 p.p.m d'H2S et 0,6 % de CO2. La solution aqueuse de MDEA était portée en fond de la zone de régénération à une température d'environ 130 C, par de la vapeur d'eau saturée sous une pression absolue de 4 bars circulant dans la tubulure 20 du rebouilleur 19, de manière à maintenir une pression absolue de 1,9 bars en tête de ladite colonne de régénération. Une partie, à savoir 1600 Nm3/h, des composés gazeux acides libérés dans la colonne de régénération était soutirée à travers la vanne 27 pour former le flux gazeux acide enrichi en H2S, ledit flux gazeux ayant une température de 40 C et renfermant, en volume, 63 % d'H2S et 37 % de CO2 tandis que le reste desdits composés gazeux acides était comprimé sous une pression absolue de 8 bars dans le compresseur 30 puis refroidi à environ 50 C dans le système31 de refroidissement et entrait ensuite dans la colonne 2 d'enrichissement avec un débit de 1 330 Nm3/h. En tête de la colonne 2 d'enrichissement on évacuait un courant gazeux ayant une température d'environ C et renfermant, en volume, 30 % d'H2S, 65 % de CO2 et % de CH4 et injectait ce courant gazeux dans la colonne 1 d'absorption par le conduit 22, après avoir amené ledit courant gazeux sous une pression de 60 bars dans le compresseur 23. Le débit de gaz évacué en tête de la colonne d'enrichissement représentait 1 530 Nm3/h. Sur la base des informations fournies par le présent exemple, on peut voir que l'application du procédé suivant l'invention au traitement du gaz naturel susmentionné permet d'une part d'obtenir un gaz naturel pratiquement désulfuré et susceptible d'être envoyé dans les circuits de distribution et d'autre part de produire un flux gazeux acide fortement enrichi en H2S (composition en volume 63 % d'H2S et 37 % de CO2), un tel flux gazeux étant directement utilisable comme source d'H2S pour les usines à soufre CLAUS réalisant une combustion ménagée de 1iH2S. REVENDICATIONS 1 - Procédé pour l'extraction sélective de i'H2S d'un gaz en contenant, dans lequel on met en contact le gaz à traiter, dans une zone d'absorption, avec un liquide absorbant sélectif d'H2S et régénérable par chauffage, circulant à contre-courant, de manière à évacuer un gaz à teneur réduite en H2S en tête de la zone d'absorption et un courant de liquide absorbant chargé d'H2S en fond de ladite zone et l'on soumet un courant de liquide absorbant ayant retenu 1'H2S à une régénération par chauffage, dans une zone de régéné- ration, pour libérer les gaz absorbés et former un effluent gazeux acide riche en H2S en tête de la zone de régénération et produire un liquide absorbant régénéré en fond de cette zone, ledit liquide absorbant régénéré étant soutiré et recyclé dans la zone d'absorption pour la mise en contact avec le gaz à traiter, caractérisé en ce que l'on envoie le courant de liquide absorbant chargé d'H2S produit dans la zone d'absorption dans la partie supérieure d'une zone de traitement, dite zone d'enrichissement, on soutire une partie seulement de l'effluent gazeux acide disponible en tête de la zone de régénération pour constituer un flux gazeux acide enrichi en H2S et introduit le reste dudit effluent dans la zone d'enrichissement en un point situé entre le fond de ladite zone et le point d'amenée du liquide absorbant chargé d'H2S, on soutire le liquide absorbant présent en fond de la zone d'enrichissement et l'introduit dans la zone de régénération et l'on capte en tête de la zone d'enrichissement un courant gazeux renfermant substantiellement moins d'H2S que l'effluent gazeux acide disponible en tête de la zone de régénération, ledit courant gazeux étant soit évacué ou, de préférence, réinjecté dans la zone d'absorption entre le fond de ladite zone et le point d'arrivée du liquide absorbant régénéré recyclé dans cette zone. 2 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le flux gazeux acide enrichi en H2S soutiré en tête de la zone de régénération représente une fraction du débit total des gaz acides présents dans le gaz à traiter, cette fraction étant d'autant plus réduite que la teneur en H2S recherchée dans ledit flux gazeux est élevée. 3 - Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le gaz à traiter est injecté dans la zone d'absorption sous une pression allant de 3 à bars absolus. 4 - Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que la pression en tête de la zone d'enrichissement est maintenue à une valeur comprise entre la pression en tête de la zone de régénération et la pression du gaz à traiter en amenant la portion de l'effluent gazeux acide destinée à être injectée dans la zone d'enrichissement à une pression suffisante, par compression, avant d'effectuer ladite injection, tandis que le courant gazeux sortant en tête de la zone d'enrichissement est réinjecté dans la zone d'absorption après avoir été amené par compression à une pression sensiblement égale à celle du gaz à traiter. 5 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la température dans la zone d'enrichissement est maintenue à des valeurs intermédiaires entre la température en tête de la zone de régénération et la température en fond de la zone d'absorption. 6 - Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la portion d'effluent gazeux acide prélevée en tête de la zone de régénération et injectée dans la zone d'enrichissement est refroidie, préalablement à cette injection, à une température compatible avec la température désirée dans la zone d'enrichissement. 7 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le liquide absorbant est une solution aqueuse d'une alcanolamine fixant sélectivement 1'H2S et en particulier une solution aqueuse de méthyldiéthanolamine. 8 - Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce que la concentration de la solution absorbante en alcanolamine est comprise entre 1 N et 8 N et de préférence entre 3 N et 6 N. 9 - Dispositif pour l'extraction sélective de l'H2S d'un gaz en contenant, du type comportant une colonne (1) d'absorption, munie en tête d'une sortie (4) pour les gaz et en fond d'une sortie (5) pour les liquides et équipée, dans sa partie inférieure, d'un conduit (6) d'injection de gaz à traiter et, dans sa partie supérieure, d'une amenée (7) de liquide absorbant, et une colonne (3) de régénération, pourvue en tête d'un conduit (12) d'évacuation pour les gaz et équipée, à sa partie inférieure, d'un système de chauffage (19) et en fond d'une sortie (13) pour les liquides, ladite sortie étant connectée par un conduit (14) de recyclage à l'amenée (7) de liquide absorbant de la colonne d'absorption, et se caractérisant en ce qu'il comporte également une colonne (2) d'enrichissement présentant en tête une sortie (21) pour les gaz, se prolongeant par un conduit (22), et en fond une sortie (24) pour les liquides, cette dernière étant connectée par un conduit (25) à la partie supérieure de la colonne de régénération en-dessous de la sortie pour les gaz, et en ce que la sortie (5) pour les liquides de la colonne d'absorption est prolongée par un conduit (26) débouchant dans la colonne d'enrichis- sement tandis que le conduit (12) d'évacuation pour les gaz en tête de la colonne de régénération porte une vanne (27) de régulation de débit et comporte un conduit (29) de dérivation disposé en amont de ladite vanne et débouchant dans la colonne d'enrichissement en-dessous du conduit (26), qui connecte cette colonne au fond de la colonne d'absorption. - Dispositif suivant la revendication 9, caractérisé en ce que le conduit (22) prolongeant la sortie (21) pour les gaz en tête de la colonne d'enrichissement débouche dans la colonne d'absorption en-dessous de l'amenée (7) de liquide absorbant, et éventuellement un compresseur (23) est intercalé dans le circuit formé par ledit conduit (22). 11 - Dispositif suivant la revendication 9 ou 10, caractérisé en ce qu'un système (31) de refroidissement par échange indirect de calories est monté sur le circuit formé par le conduit (29) de dérivation, qui est disposé sur le conduit (12) d'évacuation des gaz en tête de la colonne de régénération et débouche dans la colonne d'enrichissement. 12 - Dispositif suivant la revendication 11, caractérisé en ce qu'un compresseur (30) est intercalé dans le circuit formé par le conduit (29) de dérivation en amont du système (31) de refroidissement. 13 - Dispositif suivant l'une des revendications 9 à 12, caractérisé en ce que la vanne (27) est commandée par un régulateur (28), qui est du type assurant soit le maintien d'un débit constant pour le flux gazeux acide soutiré à travers la vanne ou le maintien d'une teneur constante en H2S dans ledit flux gazeux. 14 - Dispositif suivant l'une des revendications 9 à 13, caractérisé en ce que l'un des circuits d'échange d'un échangeur (15) de chaleur est intercalé sur le conduit (14) de recyclage connectant la sortie (13) pour les liquides de la colonne de régénération à l'amenée (7) de liquide dans la colonne d'absorption tandis que l'autre circuit d'échange dudit échangeur (15) est intercalé sur le conduit (25) reliant la sortie (24) en fond de la zone d'enrichissement à la partie supérieure de la colonne de régénération.