FR 2585557 A1 19870206 FR 8511886 A 19850802 I DISPOSITIF DE MESURE DE CARACTERISTIQUES ELECTRIQUES DE TISSUS VIVANTS, ET EN PARTICULIER DE LA TEMPERATURE POUR HYPERTHERMIE CAPACITIVE OU RADIATIVE La présente invention se rapporte à un dispositif de mesure de mesure de caractéristiques électriques de tissus vivants, en parti- culier de la température, pour hyperthermie capacitive ou radiative. On connalit d'après la demande de brevet français N 84 03642 un réflectromètre servant à mesurer l'impédance de tissus vivants tels que le corps humain. Cet appareil permet de réaliser des mesures satisfaisantes, mais ces mesures ne peuvent être effectuées qu'à niveau de puissance de puissance fixe, ce qui en exclut l'utilisation dans des domaines tels que l'hyperthermie o l'on opère à puissance variable (de 1 jusqu'à 1000 watts environ). En outre, les mélangeurs qu'il comporte nécessitent un niveau de puissance prati- quement fixe (en général + 7 dBm), contrainte que l'on ne peut satisfaire qu'en laboratoire, et non pas en milieu médical o l'appareil doit être manipulé par des opérateurs n'ayant généra- lement pas de qualification en électronique. La présente invention a pour objet un appareil de mesure du type précité, pouvant être utilisé avec un appareillage fournissant des puissances variables, nécessitant les réglages les plus simples possibles, et pouvant s'adapter automatiquement à un grand nombre de cas d'utilisation, sur une large gamme de fréquences. L'appareil de mesure conforme à l'invention comporte un premier coupleur bi-directionnel à déphasage de 180 entre voies couplées intercalé entre le générateur de puissance et les électrodes de mesure, la voie couplée de mesure de l'onde incidente de la voie principale étant reliée par un second coupleur bi-directionnel et par un premier commutateur soit à une impédance nulle ou prati- quement infinie, soit à une charge adaptée, la voie couplée de mesure de l'onde réfléchie de la voie principale du premier coupleur étant reliée par un second commutateur à une charge adaptée ou à l'entrée d'un premier équirépartiteur de puissance sans déphasage entre ses sorties via un premier atténuatueur variable, les sorties et cet équirépartiteur étant reliées aux entrées RF de deux mélan- geurs, la voie couplée de mesure d'onde incidente de la voie principale dudit second coupleur bidirectionnel étant reliée via un second atténuateur variable à l'entrée d'un second équirépartiteur de puissance à déphasage de 90 entre ses sorties qui sont reliées aux entrées d'oscillateur local des deux mélangeurs précités, la voie couplée de mesure d'onde réfléchie de la voie principale du second coupleur bidirectionnel étant reliée soit à une charge adaptée, soit à l'entrée du premier atténuateur variable. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, on inter- cale un dispositif de mesure de puissance à l'entrée du second équirépartiteur de puissance, ce dispositif de mesure étant relié à un dispositif d'asservissement commandant les deux atténuateurs variables. La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation pris comme exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel: - la figure 1 est un bloc diagramme d'une partie d'un appareil conforme à l'invention, en amont du déphaseur; - la figure 2 est un bloc diagramme d'un déphaseur et des circuits annexes, pour l'appareil de la figure 1, et - la figure 3 est un bloc diagramme de l'appareil de la figure I utilisé en imagerie différentielle. L'appareil de mesure décrit ci-dessous est destiné à mesurer des grandeurs électriques propres à des tissus vivants tels que des parties du corps humain, ou produites dans ces tissus, mais il est bien entendu qu'il n'est pas limité à de telles applications. L'appareil de mesure de l'invention coopère avec un générateur de puissance haute fréquence 1, pouvant délivrer une puissance variant par exemple de I watt à 1000 Watts (30 à 60 dBm) à une fréquence comprise entre quelques dizaines de kHz et plusieurs MHz, et dans le cas présent entre 2 et 32 MHz par exemple. Le générateur 1 est destiné, dans l'application considérée, à alimenter des électrodes 2 que l'on dispose de façon appropriée sur des tissus vivants. Entre le générateur 1 et les électrodes 2, on intercale un adaptateur d'impédance 3, constitué par exemple, de façon connue en soi, d'un circuit en 1T, et la voie principale d'un coupleur bidirectionnel 4. Tous ces éléments, ainsi que les autres éléments de l'appareil décrits ci-dessous sont reliés entre eux par des lignes, de préférence coaxiales, présentant une impédance caractéristique déterminée. Dans le cas présent, cette impédance caractéristique est de 50 ohms. Ce coupleur 4 présente une atténuation d'environ 30 dB ou plus entre sa voie principale et chacune de ses voies couplées. L'une de ces voies couplées, référencée 5, mesure l'énergie envoyée aux électrodes, l'autre voie couplée, référencée 6, mesure l'énergie réfléchie par les électrodes (si ces dernières ne sont pas parfaitement adaptées). La voie couplée 5 est reliée via la voie principale d'un second coupleur bidirectionnel 7 au contact mobile d'un inverseur 8. L'un des contacts fixes de l'inverseur 8 est directement relié à la masse, alors que l'autre est relié par une charge adapté 9 à la masse. On entend par charge adaptée une charge (généralement une résistance pure associée, le cas échéant, à des éléments réactifs de correction d'impédance) présentant dans la gamme des fréquences d'utilisation une impédance égale à l'impédance caractéristique de la ligne à laquelle elle est reliée et n'y provoquant pas d'ondes stationnaires. Dans le cas présent, cette impédance caractéristique est, comme précisé ci-dessus, de 50 ohms; et tous les coupleurs et atténuateurs décrits ici doivent également être prévus pour cette impédance caractéristique. Le coupleur 7 présente une atténuation de 3dB entre sa voie principale et ses voies couplées 10 et I11, qui présentent les mêmes caractéristiques de phase que les voies 6 et 5 respectivement du coupleur 4. La voie 6 du coupleur 4 est reliée via un atténuateur 12 de 9dB au premier contact mobile 13 d'un inverseur double 14 dont l'autre contact mobile est référencé 15. Le contact mobile 13 coopère avec un premier contact fixe qui est relié à la masse par une charge adaptée 16 et avec un second contact fixe qui est relié au premier contact fixe avec lequel coopère le contact mobile 15, le second contact fixe avec lequel il coopère étant relié à la masse par une charge adaptée 17. Le contact mobile 15 est relié à la voie 10 du coupleur 7. Les contacts fixes reliés ensemble de l'inverseur 14 sont également reliés à un circuit 18 à atténuation variable commandée. Dans le mode de réalisation représenté, le circuit 18 comporte deux atténuateurs 19, 20 de 10 dB chacun, reliés en cascade, chacun d'eux pouvant être court-circuité, indépendamment de l'autre, par un commutateur, 21, 22 respectivement. Bien entendu, le circuit 18 peut comporter un seul atténuateur à variation progressive de son atténuation, entre 0 et 20dB par exemple. La sortie du circuit 18 est reliée à un contact fixe d'un inverseur 23 dont l'autre contact fixe est relié à une borne 24 qui peut être reliée à une première sortie d'une source extérieure, qui peut par exemple être un générateur de laboratoire, fournissant dans le cas présent un signal de - 6dBm environ à cette borne 24. Le contact mobile de l'inverseur 23 est relié à l'entrée d'un équirépartiteur de puissance 25 sans déphasage entre ses sorties, c'est-àdire un coupleur à 3dB. Une sortie du coupleur 25 est reliée via un atténuateur 26 de 3dB à l'entrée de signal RF d'un mélangeur 27, tandis que l'autre sortie du coupleur 25 est reliée via un atténuateur 28 de 3dB à l'entrée RF d'un mélangeur 29. La voie 1 1 du coupleur 7 est reliée via un atténuateur 30 de 16dB à un atténuateur variable commandé 31, dont l'atténuation peut varier entre 3 et 30dB par exemple. La sortie de l'atténuateur 31 est reliée par un amplificateur 32 de gain égal à 40dB à un contact fixe d'un inverseur 33, jumelé à l'inverseur 23. L'autre contact fixe de l'inverseur 33 est relié à une borne 34, qui peut être reliée à une seconde sortie de la même source extérieure que celle mentionnée ci-dessus, mais cette seconde sortie devrait fournir, dans le cas présent, un signal de +14dBm, pour faire fonctionner de façon optimale les mélangeurs. Bien entendu, les inverseurs 23 et 33 sont jumelés de telle façon que leurs contacts mobiles soient simultanément reliés aux bornes 24 et 34 ou bien aux sorties des éléments 18 et 32. Le contact mobile de l'inverseur 33 est relié via un coupleur 35 à un équirépartiteur de puissance 36 coopérant avec les mélangeurs 27 et 29. Le coupleur 35 est un coupleur dont la voie couplée est atténuée de 10dB par rapport à la voie principale, cette voie couplée étant reliée via un atténuateur 37 de 9dB et un circuit de détection 38, comportant une diode 39, une résistance 40 et un condensateur 41, à l'entrée d'un circuit d'asservissement 42 et à l'entrée d'un dispositif d'affichage 43. Ce dispositif 43 peut par exemple effec- tuer la visualisation à l'aide de diodes électro-luminescentes formant ce que l'on appelle généralement un "bar-graph", le dispo- sitif 43 étant principalement destiné à déterminer si le niveau de l'énergie parvenant à l'élément 36 est situé ou non dans une certaine fourchette de valeurs permettant aux mélangeurs 27 et 29 de fonctionner de façon optimale. Le circuit d'asservissement 42, qui est un des éléments essen- tiels du dispositif de l'invention, commande le circuit 18 (dans le cas présent: les commutateurs 21 et 22) et l'atténuateur variable 31, de façon à maintenir dans une fourchette de valeurs optimales les niveaux des signaux envoyés aux mélangeurs 27 et 29. L'équirépartiteur 36 présente un déphasage de 90 entre ses sorties (coupleur 3dB à 90 ), l'une de ses sorties étant reliée via un atténuateur 44 de 3dB à l'entrée d'oscillateur local (O.L.) du mélangeur 27, l'autre sortie étant reliée via un atténuateur 45 de 3dB à l'entrée d'oscillateur local du mélangeur 29. Les sorties de fréquence intermédiaire des mélangeurs 27 et 29 sont respec- tivement reliées à des bornes 46 et 47 sur lesquelles on recueille des signaux FI-I et FI-2. Bien entendu, toutes les valeurs d'atténuation des atténuateurs mentionnées ci-dessus sont liées aux caractéristiques des types de mélangeurs 27 et 29 utilisés. Dans le cas présent, ces mélangeurs fonctionnent de façon optimale s'ils reçoivent sur leur entrée OL un signal de +7dBm environ (soit 5 mW) et sur leur entrée RF un signal inférieur d'au moins 20dB à celui envoyé sur OL, soit un signal de - 13dBm environ. Le circuit à déphaseur représenté sur la figure 2 comporte deux bornes d'entrée de signal 48, 49 respectivement reliées aux bornes 46, 47 du circuit de la figure 1. La borne 48 est reliée d'une part par un filtre 50 à une entrée d'un additionneur 51 recevant sur son autre entrée une tension continue réglable d'offset Voff 1, et d'autre part par un condensateur 52 d'isolation galvanique à l'entrée d'un amplificateur à faible bruit 53. La sortie de l'additionneur 51 est reliée à la masse par un potentiomètre 54 dont le curseur est relié à un contact fixe d'un inverseur 55 dont l'autre contact fixe est relié au curseur d'un potentiomètre 56 reliant la sortie de l'amplificateur 53 à la masse. La borne 49 est reliée à un circuit similaire à celui auquel est reliée à la borne 48, à savoir, d'une part un filtre 57 relié à un additionneur 58, recevant d'autre part une tension continue réglable d'offset Voff2, et à un potentiomètre 59, et d'autre part un condensateur 60 suivi d'un amplificateur 61 et d'un potentiomètre 62. Les curseurs des deux potentiomètres 59, 62 sont reliés aux contacts fixes d'un inverseur 63. Les contacts mobiles des inverseurs et 63 sont jumelés de façon à être en contact soit auvec le curseur des potentiomètres 54 et 59 respectivement, soit avec ceux des potentiomètres 56 et 62 respectivement. Le déphaseur proprement dit, à déphasage réglable, est, dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2, identique à celui décrit dans la demande de brevet français 84 03642 précitée, à l'exception d'un potentiomètre supplémentaire de calibration (poten- tiomètre 65), et il sera donc décrit brièvement. Ce déphaseur comporte les potentiomètres 64 et 65 reliés en parallèle à des bornes portées aux potentiels respectifs -Eo et +Eo. Leurs curseurs sont reliés aux contacts fixes d'un inverseur 66 dont le contact mobile est relié à l'entrée Y d'un circuit 67 réalisant la fonction (X2 - Y2)/10, dont l'entrée X est reliée à +Eo. Le circuit 67 est suivi d'un circuit 68 réalisant la fonction - V'O.X. Le contact mobile de l'inverseur 66 est également relié à une entrée de deux multiplieurs 69, 70 dont l'autre entrée est reliée à la sortie d'un amplificateur 71, 72 respectivement dont l'entrée est reliée au contact mobile de l'inverseur 55, 63 respectivement. La sortie du circuit 68 est reliée par un inverseur 73 soit directement, soit par l'intermédiaire d'un amplificateur 74 de gain - 1 à une entrée de deux autres multiplieurs 75, 76 dont l'autre entrée est reliée à la sortie d'un amplificateur 71, 72 respectivement. Les sorties des multi- plieurs 70, 75 sont reliées à un additionneur 77, et les sorties des minultiplieurs 69, 76 sont reliées à un soustracteur 78. Les sorties de 77 et 78 sont reliées via des additionneurs 79 et 80 à des bornes 81, 92, respectivement, ces additionneurs recevant des tensions conti- nues réglables d'offset Voff3 et Voff4 respectivement. Les bornes 81 et 82 peuvent être reliées soit, comme indiqué dans la susdite demande de brevet français, à un oscilloscope sur l'écran duquel on appose un abaque de Smith, soit à tout dispositif approprié de traitement, pouvant calculer et afficher directement les grandeurs électriques mesurées, telles que l'impédance de la charge disposée entre les électrodes 2. Comme expliqué dans la demande de brevet français précitée, on obtient sur les bornes 46 et 47 les signaux R cos If et R sin f respectivement, R et f étant respectivement le module et la phase du coefficient de réflexion p dû à la charge disposée entre les élec- trodes 2. Aux bornes 82 et S1 on obtient les signaux KR cos (t + Y) - Re (partie réelle) et KR sin (' +) = Im (partie imaginaire) respectivement. K étant une constante. et Y le dépha- sage apporté par le potentiomètre de calibration. On va expliquer le processus de calibration de l'appareil de mesure décrit ci-dessus relié à un oscilloscope. comme précisé ci- dessus. le générateur I étant à sa puissance minimale par exemple. Ce générateur I est avantageusement un générateur d'impédance interne égale à l'impédance caractéristique des lignes utilisées. pouvant accepter des fortes désadaptations telles que court-circuit ou circuit ouvert, ce qui est généralement le cas d'un générateur de faible puissance. On relie l'appareil de mesure décrit ci-dessus à un oscilloscope, la sortie 82 étant reliée à l'entrée X et la sortie 81 à l'entrée Y de l'oscilloscope. Tout d'abord, on règle les voies de sortie des deux mélangeurs 27, 29 à l'aide des potentiomètres 54 et 59, en courtcircuitant les électrodes. On mesure alors Rea (en 82) et Ima (en 81), et on règle le potentiomètre 54 pour avoir un niveau suffisant, en 81 et 82 sans saturation, ce à une fréquence quelconque comprise dans la bande de fréquences d'utilisation. On intercale ensuite une ligne;/8 (à la fréquence considérée) entre le coupleur 4 et les électrodes 2 en courtcircuit. On mesure alors Reb et Imb, et on ajuste le potentiomètre 59 pour obtenir Rea = Imb et Ima = -Reb. On remarquera que les potentiomètres 56 et 62 servent à équilibrer le gain en imagerie différentielle (avec le dispositif de la figure 3). On court-circuite les électrodes 2, l'inverseur 8 étant relié à la charge 9, et l'inverseur 14 étant dans la position représentée sur le dessin, c'est-à-dire le contact 13 relié à 18 et le contact 15 relié à la charge 17. L'inverseur 66 est relié au curseur du potentiomètre 64, et les inverseurs 55 et 63 sont reliés aux curseurs de 54 et 59. Le court-circuit des électrodes doit être visualisé sur l'écran de l'oscilloscope par un point en superposition avec le court-circuit indiqué par l'abaque de Smith. Généralement, à la mise en service de l'appareil, ou lors d'un changement d'électrodes et/ou de la ligne d'alimentation de ces électrodes, on n'obtient pas cette super- position, et le but de l'étape décrite juste ci-dessus du processus de calibration est de l'obtenir, afin de pouvoir ensuite lire directement sur l'abaque la valeur du coefficient de réflexion du corps disposé entre les électrodes. Une partie de l'énergie incidente, envoyée aux électrodes-2, est mesurée par la voie 5 du coupleur 4. De la voie 5, elle passe par le coupleur 7 dans la charge adaptée 9. Une partie de l'énergie envoyée à la charge 9 est prélevée par la voie 11 et envoyée aux entrées OL des mélangeurs 27 et 29. Une partie de l'énergie réfléchie par les électrodes 2 en court- circuit est prélevée par la voie 6 du coupleur 4 et parvient, via le contact 13 relié à l'entrée du circuit 18, aux entrées RF des mélangeurs 27, 29. Les signaux FI-I et FI-2 issus de ces mélangeurs parviennent au déphaseur de la figure 2, et à l'aide du potentiomètre 64, on règle le déphasage de ces signaux. Ensuite, on bascule les inverseurs 14 et 8, en branchant de préférence une charge adaptée à la place des électrodes. L'énergie incidente mesurée par la voie 5 est réfléchie par le courtcircuit de l'inverseur 8, et cette énergie réfléchie est mesurée par la voie 10 du coupleur 7 pour être envoyée aux entrées RF des mélangeurs 27, 29. L'énergie incidente mesurée par les voies 5 et 11 est envoyée, comme précédemment, aux entrées OL des mélangeurs 27, 29. Le court-circuit simulé en 8 produisant généralement, au niveau des sorties 46 et 47, un déphasage différent de celui produit par le court-circuit des électrodes 2, donc un point ne coïncidant pas, sur l'écran de l'oscilloscope, avec le court-circuit indiqué par l'abaque, on obtient cette coTncidence grâce au potentiomètre 65. La cali- bration est alors terminée, et on peut procéder à la mesure en re- basculant les inverseurs 8 et 14. Bien entendu, au lieu de produire un court-circuit des électrodes 2, on peut effectuer un circuit ouvert, en ne reliant pas à la masse l'un des contacts fixes de l'inverseur 8, mais en le laissant non relié. On procède alors à la calibration de la façon indiquée ci-dessus en faisant coïncider dans les deux cas le point visualisé sur l'écran de l'oscilloscope avec le circuit ouvert (impédance infinie) de l'abaque. La mesure globale de l'impédance présentée par le corps disposé entre les électrodes 2 peut se faire de deux façons: I) on utilise un générateur d'impédance interne différente de l'impé- dance carctéristique des lignes utilisées, et ne pouvant pas accepter de fortes désadaptations. C'est le cas d'un générateur de traitement en hyperthermie pouvant délivrer une forte puissance. On mesure alors l'onde B réfléchie par le corps disposé entre les électrodes (B: valeur complexe) , à un coefficient K de proportionnalité près, les inverseurs 8, 14 et 66 étant dans la position représentée sur le dessin. On mesure ensuite, en basculant les inverseurs 8 et 14, l'onde ensuite, en basculant les inverseurs 8 et 14, l'onde incidente -A (A: valeur complexe, le signe étant dO à la réflexion totale produite par le court-circuit de 8 qui fait que le signal ainsi réfléchi, et mesuré, est en opposition de phase avec le signal incident provenant de la voie 5). Grâce à un circuit de calcul, tel qu'un microordinateur, on calcule I= B/A d'o Z = Zc. (1 + E) /(1 C), toutes ces valeurs étant des valeurs complexes, le circuit de calcul étant branché en 81 et 82. 2) on utilise un générateur d'impédance interne égale à l'impédance caractéristique des lignes et pouvant accepter de fortes désadap- tations, comme c'est le cas avec un générateur de laboratoire de faible ou moyenne puissance, et on supprime alors l'adaptateur 3. On effectue les mesures de la même façon que dans le cas 1) ci-dessus. Si, au lieu d'utiliser un circuit de calcul, on utilise un oscilloscope, on relie 82 à son entrée X et 81 à son entrée Y. Dans ce cas, l'onde incidente A (envoyée vers les électrodes) est constante, et il n'y a pas de réflexions multiples. On effectue alors une première mesure, les inverseurs 8, 14 et 66 étant dans la position représentée sur le dessin. Le coefficient de réflexion em ainsi mesuré est égal au rapport de la puissance réfléchie par la charge à la puissance incidente, ce rapport étant égal à KB, et on le visualise sur l'oscilloscope. Ensuite, on bascule les inverseurs 8, 14 et 66. Le court-circuit de l'inverseur 8 simule un court-circuit au niveau des électrodes, et on mesure l'onde réfléchie B, à un coefficient K de proportionnalité près. Le coefficient de réflexion dû à ce court- circuit est égal au rapport de la puissance qu'il réfléchit à la puissance qui lui est envoyée, donc égal à -1, c'est-à-dire à une valeur KB' visualisée sur l'oscilloscope. La valeur du coefficient de réflexion dû à la charge est donc égale au rapport de la puissance réfléchie par la charge à la puissance réfléchie par le court-circuit de 8, multiplié par -1, c'est-à-dire que ce rapport est égal à -B/B'. Cette mesure globale d'impédance peut se faire à n'importe quel niveau de puissance du générateur 1, le dispositif d'asservissement 42 réglant les atténuateurs 18 et 31 pour que les mélangeurs 27, 29 travaillant dans leur zone de fonctionnement optimal. Connaissant l'impédance présentée par la charge, on peut adapter au mieux le générateur à cette charge par tout moyen approprié. En outre, dans l'application à l'hyperthermie, on peut observer le processus de thermorégulation en observant les variations des caractéristiques électriques des parties du corps disposées entre les électrodes, en ayant au préalable ramené le point observé sur l'oscilloscope au centre de l'abaque de Smith, en réglant les tensions Voff3 et Voff4 et les commandes de l'oscilloscope. Une autre application avantageuse de l'appareil de mesure de l'invention consiste en la mesure des propriétés diélectriques des tissus, à savoir leur permittivité diélectrique et leur conductivité, que l'on mesure en remplaçant les électrodes 2 par une sonde coaxiale dont l'on met l'extrémité ouverte en contact de ces tissus. La variation d'impédance ainsi provoquée est fonction des caracté- ristiques diélectriques de ces tissus au voisinage de l'extrémité ouverte de la sonde. On peut bien entendu suivre l'évolution de ces propriétés diélectriques en fonction de la température et du temps lors d'un traitement par hyperthermie. On a représenté sur la figure 3 le bloc diagramme d'un appareil de mesure 83 conforme à l'invention permettant de réaliser des mesures localisées par balayage électronique séquentiel de sondes modulées. Cet appareil de mesure 83 est alimenté par un générateur de puissance, qui peut être le générateur 1 précité, et il comporte un réflectomètre 84 constitué des éléments 3 à 80 représentés sur les figures 1 et 2, les inverseurs 55 et 63 étant dans la position inverse de celle représentée sur le dessin, c'est-à-dire qu'ils sont en contact avec les curseurs des potentiomètres 56 et 62. Au lieu de relier au coupleur 4 les électrodes classiques 2, on lui relié par l'intermédiaire d'un filtre passe-haut 85 un jeu d'élec- trodes spéciales 86 se composant d'une première électrode 87 ayant la forme classique d'une plaque, et d'une seconde électrode frag- mentée 88, divisée en un grand nombre, par exemple 48, d'électrodes élémentaires individuelles électriquement isolées entre elles, les dimensions globales de l'électrode 88 étant les mêmes que celles de l'électrode 87. La ligne reliant le filtre 85 aux électrodes 86 est du type symétrique, l'un de ses conducteurs étant relié à l'électrode 87, et l'autre aux électrodes élémentaires extrêmes de l'ensemble 88, ces électrodes extrêmes pouvant être par exemple au nombre de huit de chaque côté. Les autres électrodes élémentaires de l'ensemble 88 sont reliées chacune via un commutateur commandé, faisant partie d'un ensemble 89 de commutateurs, de préférence à diodes PIN, audit autre conducteur qui est relié aux électrodes élémentaires extrêmes, ces dernières ne servant pas à la mesure du fait qu'elles risquent de mesurer des phénomènes perturbés par des "effets de bords" du jeu d'électrodes 86. L'appareil 83 comporte en outre une horloge basse fréquence , produisant des signaux rectangulaires ayant par exemple une fréquence de 24 kHz, et reliée à un détecteur synchrone 91, à un diviseur de fréquence 92, et à l'entrée de commande de modulation d'un modulateur 93. Les sorties 81, 82 du réflectomètre sont reliées au détecteur synchrone 91 commandé par l'horloge 90, les sorties du détecteur étant reliées aux entrées Y1 et Y2 d'un oscilloscope 94, et à un microprocesseur 95 via à chaque fois un convertisseur analogique-numérique 96, 97 respectivement. Le microprocesseur 95 est relié de façon classique à une mémoire de masse 98, à un dispositif de visualisation 99, à une imprimante 100, et à un convertisseur numérique-analogique 101 dont la sortie est reliée à l'entrée de commande de l'horloge du modulateur 93 commandant via une interface de puissance 102 les commutateurs 89. Le modu- lateur 93 est en outre relié d'une part à un dispositif d'affichage 103, comportant ici deux afficheurs à sept segments, visualisant le numéro d'ordre de l'électrode élémentaire de l'ensemble 89 qui est modulée, et d'autre part à un circuit 104 de "base de temps" dont la sortie est reliée à l'entrée X de l'oscilloscope 94. Le circuit 104 est un circuit produisant sous la commande du modulateur 93 autant de tensions continues différentes qu'il y a d'électrodes élémentaires commandées dans l'ensemble 89 (32 dans le cas précité), ces tensions étant telles que la plus faible produit, en l'absence de signaux en Y1 et Y2, un point près de l'extrémité gauche de l'axe OX, la plus élevée produisant un point près de l'extrémité droite de l'axe OX, les autres tensions produisant des points régulièrement répartis sur OX en correspondance avec les électrodes élémentaires respectives. L'entrée de commande de balayage du modulateur 93 est reliée, via un inverseur (non représenté) à la sortie du convertisseur 101, à celle du diviseur 92 et à une borne 105 sur laquelle on peut envoyer des signaux de balayage extérieurs, par exemple un balayage manuel. L'interface de puissance 102 comporte, pour chaque commu- tateur de l'ensemble 89 qu'elle commande, un circuit amplificateur classique amplifiant les signux de modulation (c'est-à-dire d'ouver- tures et de fermetures successives d'un même commutateur de l'ensemble 89) produits par l'horloge 90 et transmis par le modu- lateur 93. Ce modulateur 93 est un démultiplexeur envoyant, au rythme de balayage des signaux de sortie du diviseur 92 (par exemple 400 Hz), les signaux de modulation aux commutateurs successifs de l'ensemble 89. Ce balayage des commutateurs peut également être effectué manuellement (borne 105) ou sous la commande du microprocesseur 95 via le convertisseur 101. Le détecteur synchrone 91 comprend en fait un détecteur pour chacun des signaux arrivant sur les bornes 81, 82. Ces détecteurs réalisent principalement trois fonctions: l'amplification sélective du signal autour de la fréquence intermédiaire issue du mélangeur correspondant, le produit entre le signal à détecter et le signal rectangulaire issu de l'horloge 90 qui assure également la modulation des électrodes élémentaires de l'ensemble 89, et le filtrage, dans le spectre du signal produit, de la composante continue proportionnelle au signal utile. Généralement, en hyperthermie capacitive, on effectue une mesure globale, par réflectomètrie, de l'impédance interélectrode pendant les différentes phases d'un traitement sur un patient, par exemple avant et après la séance. Au début, on s'assure que le générateur est correctement adapté sur sa charge, et à la fin on évalue les modifications d'impédance causées soit par les mouve- ments du patient, soit par l'élévation locale de température. En fractionnant une électrode, on fractionne l'espace de mesure, ce qui permet d'évaluer de façon plus fine les variations de grandeurs électriques en fonction de la morphologie de la partie du corps soumise au traitement, et donc d'arriver à déterminer par exemple des contours de tumeurs et d'évaluer leur évolution. La mesure locale effectuée par l'appareil 83 décrit ci-dessus se fait selon le procédé de la perturbation modulée. Le tissu se trouvant entre les électrodes 86 est traversé, au droit de chaque électrode élémentaire excitée, par un tube de courant dont la section est imposée par les dimensions de cette électrode élémen- taire. La commande du commutateur correspondant par les signaux de l'horloge 90 perturbe ce courant au rythme de ces signaux. En fonction de la valeur de l'impédance de charge présente entre l'électrode 87 et l'électrode élémentaire excitée, une partie de l'énergie envoyée par le générateur 1 est réfléchie vers ce dernier. Le réflectomètre 84 permet de mesurer les variations du coefficient de réflexion ainsi engendrées. Dans le cas présent (configuration monostatique, c'est-à-dire lorsque l'onde retour emprunte au moins une partie du trajet de l'onde aller), l'information contenue dans l'onde réfléchie est proportionnelle au carré de l'intensité du tube de courant perturbé par la modulation du commutateur correspondant. En tenant compte de l'impédance de couplage entre les sondes de mesure, on montre que le carré de la valeur du courant perturbé est proportionnel à la composante quadratique de l'admittance traversée par le tube de courant, cette admittance étant mesurée à l'aide de l'appareil 83, les tensions recueillies sur les sorties du détecteur synchrone 91 étant proportionnelles aux composantes quadratiques de l'admittance locale du corps soumis à la mesure. On arrive ainsi, Z585557 après étalonnage de l'appareil de la façon expliquée ci-dessus, à afficher sur l'écran de l'oscilloscope 94, pour l'ensemble des élec- trodes 88, les parties réelle et imaginaire de l'admittance du corps mesuré à un facteur de proportionnalité près, en négligeant les impédances de couplage entre les différentes électrodes élémen- taires et on peut suivre facilement ses variations locales et ses variations au cours du temps. Cet appareil permet non seulement de déterminer l'efficacité du chauffage hyperthermique, mais également de sélectionner les électrodes les mieux adaptées à l'utilisation envisagée, de modifier leur emplacement pour mieux cerner la zone à traiter, et d'opti- miser la puissance du générateur 1. Moyennant des aménagements à la portée de l'homme de l'art, on peut utiliser le microprocesseur 95 pour connaître les paramètres nécessaires à la bonne adaptation du générateur sur la charge, malgré les mouvements, la sudation du patient, et les modifications des caractéristiques électriques de la charge en fonction de l'élé- vation de la température, ces paramètres étant les parties réelle et imaginaire, le module et la phase de l'admittance du corps disposé entre les électrodes. L'appareil de mesure 83 permet également, si l'on introduit dans les tissus soumis à la mesure, dans le trajet des tubes de courant des électrodes élémentaires, un petit dipôle dont les pôles sont reliés par une diode, ou une petite boucle refermée par une diode, de faire des mesures locales relatives de champ électrique ou magnétique, respectivement. REVENDICATIONS I. Appareil de mesure pour la mesure de caractéristiques électriques de tissus vivants, en particulier de la température, pour hyperthermie capacitive ou radiative, caractérisé par le fait qu'il comporte un premier coupleur (4) bidirectionnel à déphasage de 180 entre voies couplées intercalé entre le générateur de puissance (1) et les électrodes de mesure (2), la voie couplée (5) de mesure d'onde incidente étant reliée par un second coupleur bidirectionnel (7) et par un premier commutateur (8) soit à une impédance nulle ou prati- quement infinie, soit à une charge adaptée (9), la voie couplée (6) de mesure d'onde réfléchie du premier coupleur étant reliée par un second commutateur (14) à une charge adaptée (16) ou à l'entrée d'un premier équirépartiteur de puissance (25) sans déphasage entre ses sorties via un premier atténuateur variable (18), les sorties de cet équirépartiteur étant reliées aux entrées RF de deux mélangeurs (27, 29), la voie couplée (1) de mesure d'onde incidente dudit second coupleur bidirectionnel étant reliée via un second atténuateur variable (31) à l'entrée d'un second équirépartiteur de puissance (36) à déphasage de 90 entre ses sorties qui sont reliées aux entrées d'oscillateur local (OL) des deux mélangeurs précités, la voie couplée (10) de mesure d'onde réflechie du second coupleur étant reliée soit à une charge adaptée (17), soit au premier atténuateur variable. 2. Appareil de mesure selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'on intercale un dispositif de mesure de puissance (35, 38) à l'entrée du second équirépartiteur, ce dispositif de mesure étant relié à un dispositif d'asservissement (42) commandant les deux atténuateurs variables. 3. Appareil de mesure selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le dispositif de mesure de puissance est également relié à un dispositif d'affichage, du type "bar-graph". h. Appareil de mesure selon la revendication 2 ou 3, dans lequel les mélangeurs sont d'un type présentant un fonctionnement optimal lorsque leur signal d'oscillateur local a un niveau d'environ +7dBm et est supérieur d'environ 20dB au moins au signal RF, le générateur de puissance pouvant délivrer une puissance allant de 30 à 57dBm environ, le premier coupleur ayant un couplage de 30dB, caractérisé par le fait que le second coupleur a un couplage de 3dB, que l'on insère un atténuateur de 9dB environ (12) à la sortie de voie couplée de mesure d'onde réfléchie du premier coupleur, que l'on insère dans la sortie couplée de mesure d'onde incidente du second coupleur un atténuateur de 16dB environ (30) en amont du deuxième atténuateur variable, et un amplificateur de 40dB environ (32) en aval de cet atténuateur variable, le premier atténuateur variable ayant une atténuation de 0,10 ou 20dB environ et le second une atténuation pouvant varier entre 3 et 30dB environ, un atténuateur de 3dB environ (26, 28, 44, 45) étant inséré entre chaque sortie des équirépartiteurs et l'entrée correspondante du mélangeur corres- pondant. 5. Appareil de mesure selon la revendication 4, caractérisé par le fait que l'on insère un atténuateur de 9dB environ (37) à la sortie de l'appareil de mesure de puissance (35). 6. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendi- cations précédentes, caractérisé par le fait que l'on dispose aux sorties de fréquence intermédiaire (46, 47) des mélangeurs un dispositif déphaseur (figure 2). 7. Appareil de mesure selon la revendication 6, caractérisé par le fait que le dispositif déphaseur comporte deux réglages différents de déphasage (64, 65) commutés selon le branchement de la sortie de la voie principale du second coupleur bidirectionnel (à la masse ou sur la charge 9) et selon le branchement des voies couplées déphasées des deux coupleurs bidirectionnels (sur charge 16, 17 ou sur 18). 8. Appareil de mesure selon l'une quelconque des revendi- cations précédentes, caractérisé par le fait que l'une des électrodes est fragmentée en un grand nombre d'électrodes élémentaires élec- triquement isolées entre elles (88), chacune de ces électrodes j élémentaires étant reliée à son conducteur d'alimentation par un commutateur commandé (89) par un modulateur ou démultiplexeur (93) recevant des signaux de modulation d'une horloge (90), cette horloge étant reliée à un détecteur synchrone (91) disposé à la sortie de l'appareil de mesure. 9. Appareil de mesure selon la revendication 8, caractérisé par le fait que l'horloge est reliée par un diviseur de fréquence (92) à une entrée de commande de balayage des électrodes élémentaires du modulateur. 10. Appareil de mesure selon l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé par le fait que le modulateur comporte une entrée de commande de balayage des électrodes élémentaires reliée à un dispositif de balayage extérieur (105). 11. Appareil selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé par le fait que le modulateur est relié aux entrées de commande des commutateurs (89) associés aux électrodes élémentaires via une interface de puissance (102). 12. Appareil selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisé par le fait qu'il est relié aux électrodes via un filtre passe-haut (85) par une ligne symétrique. 13. Appareil selon l'une des revendications 8 à 12, caractérisé par le fait que les sorties du détecteur synchrone sont reliées à deux entrées de déviation verticale d'un oscilloscope, dont l'entrée de déviation horizontale est reliée à une sortie du modulateur via un circuit de base de temps (104) discrétisant et étalant sur l'écran de l'osciHloscope les signaux relatifs à chacune des électrodes élémen- taires excitées. 14. Appareil selon l'une des revendications 8 à 13, caractérisé par le fait que les sorties du détecteur synchrone sont reliées chacune par un convertisseur analogique-numérique (96, 97) à un microprocesseur (95), lui-même relié par un convertisseur numérique-analogique (101) à une entrée de commande de balayage du modulateur.