FR 2595719 A1 19870918 FR 8703486 A 19870313 La présente invention concerne une alimentation utilisée pour l'implantation d'ions, et plus précisément un ensemble de nitruration par décharge dans un gaz, facilitant une extinction rapide des décharges disruptives 5 indésirables et le rétablissement rapide des conditions voulues de décharge luminescente. L'implantation d'ions attire actuellement un intérêt croissant comme procédé de nitruration de surfaces métalliques afin que leur dureté soit accrue. 10 On sait qu'une telle implantation d'ions peut être réalisée par création d'une décharge luminescente autour des pièces à traiter, en atmosphère convenable contenant de l'azote. Cependant, ces opérations d'implantation d'ions, pour être réalisables commercialement, doivent 15 être mises en oeuvre avec des niveaux de puissance relativement élevés si bien que des décharges disruptives peuvent facilement apparaître. Comme le- savent les hommes du métier, des décharges disruptives apparaissent lorsque les pièces en cours de nitruration ne sont 20 pas parfaitement propres. Les impuretés ou polluants présents sur la surface de la pièce en cours de nitruration peuvent constituer un point de claquage préférentiel par réalisation d'une surface ayant localement une émissivité élevée. Après déclenchement, la maîtrise de la décharge disruptive s'est révélée difficile jusqu'à présent car la caractéristique de résistance négative de l'opération de décharge luminescente nécessite une limitation de l'intensité du courant plutôt qu'un réglage de la 30 tension, assuré par le circuit d'alimentation qui transmet l'énergie à la décharge. Une décharge disruptive imminente, au lieu de provoquer une augmentation du courant, a donc tendance à transmettre une proportion beaucoup trop élevée du courant total de la décharge à 35 un arc localisé, par exemple à l'endroit du point sale de la pièce ou des pièces en cours de traitement. Lorsque cet arc persiste pendant un certain temps, le point considéré peut être attaqué ou grillé, avec détérioration de la pièce. En outre, dans les ensembles connus d'alimentation, la vitesse avec laquelle le courant d'alimentation peut être réduit afin que l'arc soit éteint, est 5 limitée et la vitesse avec laquelle la décharge luminescente voulue peut à nouveau être réalisée à la puissance voulue est aussi relativement faible. Cette lenteur de la réponse peut en fait nécessiter une réduction temporaire de la pression du gaz dans la chambre de décharge 10 afin que la décharge puisse être déclenchée à nouveau, puisque la concentration d'ions nécessaire à l'entretien de la décharge luminescente a été consommée entre-temps. L'invention concerne ainsi un ensemble perfectionné de nitruration par implantation d'ions, l'ensemble 15 assurant une extinction rapide d'une décharge disruptive imminente, l'ensemble facilitant un rétablissement rapide d'une décharge luminescente après l'extinction d'une décharge disruptive. Un tel ensemble permet un réglage précis du courant de la décharge, tout en trans20 mettant efficacement une tension élevée, avec une puissance élevée convenant aux opérations industrielles de nitruration par implantation d'ions. L'ensemble est très fiable, il est relativement simple et sa construction est peu coûteuse. Plus précisément, l'invention concerne un ensemble d'alimentation d'un dispositif de décharge dans un gaz tel d'une chambre de nitruration ionique. Le courant de la décharge est régulé par un modulateur du coefficient d'utilisation qui est monté en fait 30 en série avec un composant inductif et avec un convertisseur à commutation qui alimente le dispositif de décharge. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés sur les35 quels: la figure 1 est un schéma d'un appareil de nitruration ionique ayant un ensemble d'alimentation selon l'invention; la figure 2 est un schéma du circuit logique de commande des différents constituants de l'ensemble d'alimentation représenté sur la figure 1; et la figure 3 est un circuit plus détaillé d'un 5 ensemble de l'un des dispositifs de commutation utilisé dans l'appareil de la figure 1. Sur les diverses figures, les références numériques identiques désignent des éléments correspondants. Comme indiqué précédemment, l'invention concerne 10 en particulier une alimentation destinée à permettre une nitruration par implantation d'ions ou par décharge luminescente. Sur la figure 1, une chambre de nitruration ionique est représentée schématiquement et est repérée par la référence 11. Comme le savent les hommes du 15 métier, une telle chambre comporte habituellement une base ou table isolée, comme indiqué par la référence 13, sur laquelle sont placées les pièces métalliques qui doivent subir le durcissement superficiel par nitruration. Une enceinte 15, résistant à la pression, est placée sur 20 la table avec les pièces et la chambre est remplie d'azote gazeux à une pression convenable. Comme le savent les hommes du métier, on peut aussi utiliser un mélange d'azote et d'hydrogène. L'enveloppe 15 sous pression est par exemple à 25 la masse et la chambre est alimentée par application d'une tension négative à la table 13. La pression dans l'enveloppe et l'excitation de la chambre sont de préférence réglées à des valeurs qui conviennent à l'entretien d'une décharge luminescente autour des pièces à nitrurer. 30 Comme le savent les hommes du métier, la décharge luminescente forme des ions qui sont accélérés vers la pièce et qui sont implantés efficacement dans la couche superficielle et assurent le durcissement de la surface. Comme il n'est pas souhaitable que des ions soient implantés 35 dans les parois de l'enveloppe résistant à la pression, une excitation continue est nécessaire et non une excitation alternative couramment utilisée dans d'autres dispositifs à décharge luminescente. Malgré sa complexité, la nitruration par implantation d'ions est préférable dans certains cas à des traitements chimiques plus courants puisque la texture et la finition de la surface de la pièce restent prati5 quement inchangées, mis à part l'augmentation voulue de dureté. Comme indiqué précédemment, la présente invention a pour rôle essentiel de faciliter l'entretien des décharges luminescentes voulues, notamment au tout début de l'opération habituelle de nitruration ionique, 10 lorsque des décharges disruptives imminentes peuvent se manifester. Comme indiqué précédemment aussi, le déclenchement et l'entretien de la décharge luminescente voulue nécessitent une tension très élevée et des puissances 15 très élevées, la tension étant supérieure à celle que donnenthabituellement les circuits d'alimentation. Dans un mode de réalisation, l'alimentation selon l'invention met en oeuvre un transformateur élévateur qui fonctionne à une fréquence nettement supérieure aux fréquences 20 habituelles des réseaux d'alimentation en courant alternatif. Dans le cas d'une alimentation réalisée en pratique, fournissant environ 50 000 kilowatts et réalisée selon l'invention, une fréquence de fonctionnement de transformateur d'environ 500 Hz a été déterminée conve25 nable, cette fréquence étant à comparer à la fréquence habituelle de 50 ou 60 Hz d'un réseau d'alimentation en courant alternatif. On sait que cette fréquence plus accrue permet l'utilisation d'un transformateur plus petit et plus efficace. Un tel transformateur porte la 30 référence T1 sur la figure 1. Le transformateur T1 comporte un primaire unique W1 et deux secondaires W2 et W3. Chacun des secondaires W2 et W3 commande un circuit redresseur en pont à deux alternances BR1 et BR2, les sorties transmet35 tant le courant continu des deux ponts étant montées en série afin que les tensions s'ajoutent et donnent un niveau de tension convenant à l'excitation de la chambre 11 de nitruration. Le primaire W1 du transformateur T1 est alimente par un convertisseur en pont qui est désigné de façon générale par la référence 21 et qui assure l'excitation du primaire W1 en courant alternatif à la fréquence relativement élevée voulue, et qui remplit 5 aussi certaines autres fonctions décrites en détail dans la suite du présent mémoire. Le circuit convertisseur 21 en pont reçoit le courant continu d'une alimentation continue classique 23 par l'intermédiaire d'un circuit de régulation de courant qui porte la référence 10 générale 25. Le circuit convertisseur en pont 21 et le circuit 25 de régulation de courant utilisent des dispositifs de commutation de courant de grande puissance pour la transmission du courant qui circule dans le 15 primaire du transformateur T1. Sur la figure 1, chacun de ces dispositifs de commutation est simplement représenté par un transistor unique et un circuit correspondant d'excitation, isolé optiquement, simplement indiqué par un rectangle. Cependant, pour les niveaux nécessaires 20 de puissance, il faut noter que les transistors de commutation sont en fait par exemple des dispositifs composites à montage Darlington, et que les circuits d'excitation comportent des composants actifs ayant des entrées de signaux comportant des dispositifs d'iso25 lement optique, dans les circuit respectifs d'excitation par le circuit de commande de la figure 2, décrit plus en détail dans la suite. Cependant, dans la présente discussion, il suffit de considérer que chacun de ces dispositifs est un commutateur qui peut être mis à 30 l'état conducteur ou non conducteur par un signal convenable de commande. Les dispositifs de commutation constituant le circuit convertisseur en pont 21 portent les références QA- QD, alors que les dispositifs constituant le circuit 25 de régulation de courant portent les 35 références QW-QZ. Chacun de ces dispositifs de commutation est shunté par une diode correspondante polarisée en inverse, de manière classique dans le cas des charges inductives. Un circuit représentatif détaillé d'un dispositif convenable de commutation est représenté sur la figure 3 qui est décrite plus en détail dans la suite du présent mémoire. Bien que les dispositifs de commutation QA-QD et QW-QZ soient physiquement semblables et soient ainsi décrits de la même manière, des termes différents ou qui permettent leur distinction ont été utilisés dans les revendications afin qu'ils puissent être distingués, par 10 exemple sous forme "dispositif à commutateur", "dispositif de commutation", "dispositif de commutation de courant", etc. Ainsi, dans les revendications, une distinction a été conservée afin qu'elle corresponde aux différentes fonctions de ces différents groupes de dispositifs. Comme indiqué précédemment, les dispositifs QA-QD ont une configuration en pont afin que le courant du primaire W1 puisse changer de sens après commande sélective des dispositifs de commutation. Dans cette configuration en pont, les bandes d'entrée de courant continu 20 correspondent à la connexion, portant la référence 31, formée entre les dispositifs QA et QB, et la connexion portant la référence 33, entre les dispositifs QC et QD. De manière correspondante, les bornes de sortie de courant alternatif de la configuration en pont sont 25 formées par la connexion portant la référence 35, entre les transistors QA et QD, et la connexion portant la référence 37, entre les dispositifs QB et QC. Les dispositifs de commutation QA-QD fonctionnent par paires afin qu'ils assurent la conduction en alternance. Plus 30 simplement, lorsque seuls les transistors QA et QC conduisent, le courant circule dans un sens dans le primaire et lorsque seuls les transistors QB et QD conduisent, le courant circule dans le primaire dans l'autre sens. Comme décrit plus en détail dans la suite, les dispositifs de commutation QA-QD sont pilotés ou commandés par un organe de commande à coefficient variable d'utili- sation afin que la circulation dans le primaire W1 sous la commande de l'alimentation en courant continu n'ait lieu que pendant une partie de chaque demi-cycle. Contrairement aux convertisseurs classiques de commuta5 tion cependant, le reste de chaque demi-cycle s'écoule dans un état tel que les quatre dispositifs de commutation QA-QD sont mis à l'état conducteur. Comme indiqué précédemment, l'excitation du circuit 21 en pont par l'alimentation 23 est assurée par 10 l'intermédiaire du circuit 25 de régulation de courant. On peut noter que le circuit 25 de régulation de courant comporte quatre trajets analogues montés en parallèle. Chacune des branches montées en parallèle comprend, en série, l'un des dispositifs de commutation QW-QZ, une 15 self respective LW-LZ, et un capteur respectif de courant CSW-CSZ. Chaque dispositif de commutation QWQZ est commandé par modulation par largeur d'impulsions par l'intermédiaire du circuit de commande décrit dans la suite en référence à la figure 2, bien que les points de 20 mise à l'état conducteur soient décalés dans le temps afin que le courant transmis au pont subisse un lissage. Le coefficient d'utilisation des dispositifs respectifs de commutation QWQZ est réglé en fonction d'un signal de rétroaction provenant du capteur respectif de courant 25 CSW-CSZ afin que l'intensité moyenne du courant soit maintenue à un niveau qui peut être choisi préalablement. Le niveau choisi préalablement est - essentiellement le même pour les quatre branches montées en parallèle si bien que la charge est également répartie. La cathode 30 d'une diode respective DW-DZ est reliée à chacune des branches montées en parallèle du circuit de régulation de courant, entre la self respective et le dispositif respectif de commutation de courant. Les anodes des diodes DW-DZ sont reliées au fil d'alimentation positif 35 afin que les diodes puissent fonctionner indépendamment. Dans un premier sens, le courant induit dans la self respective pendant la partie de conduction du cycle de chaque dispositif de commutation est dévié et peut continuer à circuler dans la diode respective qui fonctionne indépendamment lorsque le dispositif de commutation est mis à l'état non conducteur. Le circuit de régulation du courant dans son 5 ensemble est shunté par une diode DS qui empêche le passage à une valeur plus négative de la connexion du circuit convertisseur en pont 21 et du circuit 25 de régulation de courant que le fil d'alimentation négatif, et protège ainsi le circuit contre les impulsions 10 inductives créées dans le primaire du transformateur T1 par l'action de commutation des transistors QA-QD. Dans le mode de réalisation particulier représenté, les selfs LW-LZ qui sont montées en série avec le primaire W1 sont représentées sous forme d'éléments 15 séparés, mais il faut noter que, par utilisation d'un transformateur à réactance élevée ou ayant un circuit de charge, ces mêmes fonctions inductives peuvent être incorporées dans le transformateur lui-même. Cependant, le mode de réalisation représenté est actuellement 20 préféré. De même, bien que la régulation du courant par un jeu séparé de dispositifs de commutation soit actuellement préférée, la modulation du coefficient d'utilisation des dispositifs du pont peut aussi assurer le réglage de l'intensité du courant. On se réfère maintenant à la figure 2; les signaux représentant les courants détectés dans chacune des branches parallèles, portant les références CSW-CSZ, sont appliqués, par l'intermédiaire de filtres passebas comprenant des résistances Rll à R14 et des condensateurs 30 Cll à C14, aux entrées d'inversion d'amplificateurs opérationnels respectifs A1 à A4. Un signal de point de consigne qui peut être choisi préalablement, représentant l'intensité voulue du courant dans chaque branche du circuit de régulation du courant, est appliqué à 35 l'entrée de non-inversion de chacun des amplificateurs A1-A4, par une résistance respective R21-R24. Le signal de point de consigne est par exemple un niveau de tension réglable par l'opérateur, par exemple obtenu à l'aide d'un potentiomètre. Une réaction est assurée autour de chaque amplificateur A1-A4 par une résistance respective R31 à R34 afin que chaque amplificateur joue pra5 tiquement le r6le d'un comparateur présentant un certain phénomène d'hystérésis. Le signal de sortie de chaque amplificateur A1 à A4, qui est essentiellement un signal de niveau binaire, est transmis comme premier signal d'entrée à une porte 10 respective NON-ET G1 à G4 ainsi qu'à la borne d'entrée de retablissement d'un basculeur respectif FF1 à FF4. L'autre signal de chacune des portes NON-ET G1 à G4 provient d'un étage respectif d'un compteur annulaire 41 qui est lui-même piloté par un oscillateur 43. Le signal de sortie de chaque porte NON-ET G1 à G4 est appliqué à la borne d'entrée de consigne du basculeur correspondant FF1-FF4. Les circuits basculeurs FF1 à FF4 commandent à leur tour, par l'intermédiaire d'un amplificateur respec20 tif de pilotage A5 à A8, les diodes photoémissives des isolateurs optiques respectifs OPTW-OPTZ. Comme indiqué précédemment, ces isolateurs optiques OPTW-OPTZ commandent l'excitation des dispositifs respectifs de commutation de courant QW à QZ du circuit 25 de régulation de courant. 25 En résumé, le fonctionnement normal du circuit de régulation de courant est le suivant. Pourvu que l'intensité du courant détecté soit inférieure au point de consigne, chaque dispositif de commutation de courant QW-QZ est mis à l'état conducteur au moment correspon30 dant dans le cycle du compteur annulaire 41 puisque le signal respectif provenant du compteur annulaire est transmis par la porte NON-ET respective G1 à G4 afin que le basculeur FFlFF4 soit établi. La mise à l'état conducteur de chaque dispositif de commutation QW à QZ 35 provoque le début de l'augmentation de l'intensité du courant dans la branche respective du circuit de régulation. Lorsque le signal correspondant de détection de courant qui augmente CSW-CSZ atteint le seuil déterminé par le signal du point de consigne, l'amplificateur respectif A1 à A4 formant comparateur change d'état et rétablit le basculeur respectif. Le rétablissement 5 du basculeur provoque alors la mise à l'état non conducteur du dispositif respectif de commutation de courant QW-QZ. Il faut noter que ce fonctionnement est asynchrone dans une grande mesure puisque la mise à l'état 10 non conducteur des dispositifs de commutation n'est pas synchronisée mais est au contraire déterminée empiriquement. En outre, lorsque la chambre de nitruration est peu chargée, le courant dans une branche donnée peut ne pas être tombé au-dessous de l'intensité nécessaire 15 au réarmement du comparateur respectif au moment o le cycle du compteur annulaire arrive au basculeur respectif. Dans ce cas, le signal de sortie de l'amplificateur comparateur A1 à A4 commande la porte NON-ET respective G1 à G4 et arrête le signal du compteur annulaire si bien 20 que le basculeur respectif FF1 à FF4 n'est pas établi. En fait, plusieurs cycles complets du compteur annulaire peuvent s'écouler avant que le courant tombe aux valeurs convenables puisque le courant est maintenu par la self et continue à circuler dans la diode DW- DZ à fonc25 tionnement indépendant. Comme indiqué précédemment, les dispositifs de commutation constituant le convertisseur en pont correspondent à un réglage du coefficient d'utilisation ou par largeur d'impulsions. Un organe de réglage du coeffi30 cient d'utilisation, à fonctionnement cyclique, est repéré sur la figure 2 par la référence 51. Cet organe 51 de commande transmet deux trains d'impulsions de sortie par les fils séparés comme indiqué sur les dessins, chaque train d'impulsions ayant un coefficient d'utilisa35 tion inférieur à 50 %, les impulsions étant décalées ou ayant des phases qui alternent. Les signaux de ces trains d'impulsions sont appliqués, par l'intermédiaire d'une porte respective d'inversion G7-G8 et d'un amplificateur respectif de pilotaae A10-Al11, à une paire respective d'isolateurs optiques qui commandent les dispositifs de commutation QA-QD constituant le convertisseur en pont. 5 Comme indiqué précédemment, les dispositifs de commutation faisant partie du convertisseur en pont sont appariés afin que les dispositifs QA et QC soient commandés ensemble et les dispositifs QB et QD soient commandés ensemble. Cependant, contrairement 10 aux convertisseurs classiques de commutation assurant une modulation du coefficient d'utilisation, l'intervalle compris entre le moment o une première paire seule conduit et le moment o l'autre paire seule conduit est recouvert par un état dans lequel les quatre dispositifs 15 conduisent et non par un état dans lequel les quatre dispositifs ne conduisent pas. Comme le savent les hommes du métier, le circuit d'entrée de courant continu du circuit convertisseur en pont est séparé de la faible impédance de l'alimentation continue 23 par les selfs 20 montées dans chacun des trajets parallèles du circuit 25 de régulation de courant. Ces selfs ou des composants inductifs analogues, limitent en fait l'intensité du courant instantané lorsque les quatre transistors QA à QD sont mis à l'état conducteur. On peut aussi noter 25 que, pendant le fonctionnement normal, il existe toujours un trajet, entre les bornes d'entrée de courant continu du circuit convertisseur en pont, pour le courant qui est commandé par le circuit 25 de régulation de courant, comprenant ses selfs montées en série. L'arrangement du circuit facilite la suppression des décharges disruptivesimminentes qui peuvent apparaître au cours des premières étapes de l'opération de nitruration, comme indiqué précédemment. Ces décharges disruptives sont supprimées ou annulées par mise à l'état 35 conducteur des quatre transistors QA à QD du circuit convertisseur en pont 21 quel que soit l'état de l'organe 45 de réglage du coefficient d'utilisation. Comme la mise à l'état conducteur des quatre transistors du pont provoque en fait la mise en court-circuit du primaire du transformateur T1, la tension appliquée à la chambre de nitruration est immédiatement mise à zéro pratiquement, c'est-à-dire qu'elle donne un effet de "levier". Cet effet de levier peut être très rapide puisqu'il n'est pas nécessaire que la circulation du courant dans les diverses selfs LW-LZ soit interrompue. Au contraire, comme expliqué précédemment, les diodes à fonctionnement 10 indépendant DW à DZ forment un trajet reliant à la fois les composants inductifs et le circuit d'entrée en courant continu du pont si bien que ce courant peut continuer à circuler, de même que le courant régulé peut être transmis par les dispositifs de commutation QWQZ 15 lorsqu'ils sont à l'état conducteur. Cet arrangement original selon la présente invention facilite en outre la nouvelle application rapide d'énergie à la chambre de nitruration. Comme le courant nécessaire à l'entretien de la décharge lumines20 cente circule en fait toujours aux bornes d'entrée de courant continu du pont, il suffit que ce courant soit dévié dans le primaire du transformateur T1 par arrêt de la conduction d'une paire de transistors formant le pont. Comme l'excitation de la chambre de nitruration est régulée en courant, le déclenchement d'une décharge disruptive n'est pas facilement détectable par détection du courant consommé dans la chambre. A la place d'une augmentation du courant consommé, l'effet de 30 la décharge disruptive est la canalisation du courant vers un point réduit qui permet un grillage ou un piquage de la pièce comme décrit précédemment. Ainsi, l'appareil selon la présente invention détecte les décharges disruptives par contr6le de la tension appliquée à 35 la chambre. Le fil de transmission du signal porte la référence VS sur les figures 1 et 2. Le signal VS de détection de tension est appliqué par l'intermédiaire d'un circuit diviseur résistif comprenant des résistances R51 et R52, à l'entrée de noninversion d'un amplificateur suiveur A9. Cet amplificateur transmet pratiquement le même signal de tension avec une 5 faible impédance de source et il est utilisé pour l'alimentation des deux entrées d'un amplificateur A10, celui-ci fonctionnant à la manière d'un comparateur. Une première version du signal de détection de tension, après passage dans un circuit tampon, est transmise par 10 une résistance R53 à l'entrée de non-inversion de l'amplificateur A10 alors qu'une version retardée et atténuée de ce signal est appliquée à l'amplificateur par l'intermédiaire d'un filtre passe-bas comprenant une résistance R54 et un condensateur C15. Ce dernier est shunté par 15 une résistance variable R55 afin que le degré d'atténuation puisse être réglé. Une rétroaction positive autour de l'amplificateur A10 est assurée par une résistance R56 afin que le comparateur présente une certaine propriété d'hystérésis. Le signal de sortie de l'amplifica20 teur comparateur A10 commande, par une diode D21 et une porte G9 d'inversion, une première entrée d'une porte NI G10. Le signal de sortie de la porte G10 commande à son tour un multivibrateur monostable 47. le signal de sortie de ce multivibrateur 47 est appliqué à une entrée 25 de synchronisation de l'organe 51 de commande de coefficient d'utilisation, décrit précédemment. L'impulsion de sortie du multivibrateur avance pratiquement l'état de l'organe de réglage du coefficient d'utilisation et gèle son fonctionnement. Ainsi, à la fin de l'intervalle 30 du multivibrateur, l'organe de commande recommence le fonctionnement et progresse à l'état suivant d'excitation des dispositifs de commutation QA-QD du circuit convertisseur tampon, transmettant le courant au primaire W1 du transformateur T1. La logique interne de l'organe 35 de réglage du coefficient d'utilisation est telle que, après application de l'impulsion de synchronisation, le sens de circulation du courant appliqué au primaire est opposé à celui qui existait au moment du déclenchement du multivibrateur. Ceci empêche l'application de toute composante continue notable au primaire du transformateur. Comme indiqué précédemment, le signal appliqué 5 à l'entrée de noninversion de l'amplificateur A10 correspond essentiellement à la tension instantanée appliquée à la chambre de nitruration alors que le signal appliqué à l'entrée d'inversion du même amplificateur correspond à une version retardée et atténuée du même 10 signal. Lorsque le courant est appliqué au primaire du transformateur T1, la tension de sortie appliquée à la chambre augmente rapidement et se maintient à un niveau relativement constant pendant le cycle du convertisseur. Si l'on suppose qu'aucune décharge disruptive 15 n'apparaît, la version atténuée et retardée de cette tension du signal a toujours une amplitude moins négative que le signal détecté directement, jusqu'à la fin du cycle. Ainsi, le signal de sortie de l'amplificateur A10 reste normalement à un faible niveau pendant cet inter20 valle. Cependant, lorsqu'une décharge disruptive commence pendant cette période, le signal VS de détection de tension diminue rapidement et recoupe le signal retardé, avec déclenchement du comparateur A10 si bien que le signal de sortie de celui-ci passe à un niveau élevé. 25 Cette transition, transmise par les portes G9 et G10, déclenche le multivibrateur monostable 47. Ce dernier fait à son tour avancer l'état de l'organe 45 de réglage du coefficient d'utilisation si bien que les quatre dispositifs de commutation QA à QD du circuitconvertisseur 30 en pont sont mis à l'état conducteur en même temps. Comme décrit précédemment, cette action, grâce à la mise en shunt du primaire W1, provoque une réduction rapide de la tension aux bornes de la chambre. La période pendant laquelle la tension de sortie subit en fait 35 l'effet de "levier" est déterminée par la synchronisation du multivibrateur 47 et est de préférence un paramètre qui peut être réglé par l'opérateur afin qu'il convienne à l'opération particulière de nitruration en cours de mise en oeuvre. Le signal de déclenchement transmis au multivibrateur 47 est arrêté par la seconde entrée de la porte 5 10 afin que le multivibrateur 47 ne puisse pas être déclenché à la fin du cycle normal, c'est-à-dire lorsque le signalinstantané de détection de tension recoupe en fait sa version retardée et atténuée. Ce signal d'arrêt est créé par un second multivibrateur monostable 10 53 qui est lui-même déclenché par une porte NON-ET G12 qui reçoit, à ses entrées, les deux signaux inversés obtenus à partir de l'organe 45 de réglage du coefficient d'utilisation. Le rôle de ce circuit logique est de déclencher le multivibrateur monostable 53 chaque fois 15 que les quatre transducteurs des dispositifs de commutation du pont sont mis simultanément à l'état conducteur. Comme décrit précédemment, cet état se présente entre les phases qui alternent dans lesquelles les courants d'inversion sont appliqués au primaire du transformateur. 20 Ainsi, ce signal convient à l'arrêt du signal qui convient normalement à l'indication du début d'une décharge disruptive. On se réfère maintenant à la figure 3; chaque dispositif de commutation comporte une petite alimentation 25 continue isolée 81 destinée à alimenter un circuit 83 de pilotage qui commande un transistor composite QP à montage Darlington destiné à remplir la fonction réelle de commutation d'une grande puissance. Comme indiqué précédemment, un isolement optique est assuré 30 par une diode photoémissive 85 couplée optiquement à une porte ou un commutateur 87, c'est-à-dire que le circuitporte comprend une diode ou un transistor photosensible comme élément d'entrée. La porte 87 commande un premier étage d'excitation qui comporte deux transistors 35 89 et 91 polarisés de manière classique afin qu'ils assurent la commande du mode de commutation. Cette première paire de transistors commande à son tour une seconde paire de transistors à symétrie complémentaire 93 et 95 par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice 97. La polarisation dans le sens direct du transistor 95 est limitée par une diode Z1 de Zener, un écrêtage supplémentaire à l'état de non-conduction étant assuré 5 par une diode D15 reliée au circuit collecteur du transistor composite QP. REVENDICATIONS 1. Appareil d'alimentation d'un dispositif à décharge dans un gaz, caractérisé en ce qu'il comprend: un pont (21) de dispositifs de commutation (QA5 QD), le pont ayant deux bornes (31, 33) d'entrée de courant continu et deux bornes (35, 37) de sortie de courant alternatif, un transformateur élévateur (T1) à haute fréquence dont le primaire (W1) est relié aux bornes de 10 sortie de courant alternatif du pont, des circuits redresseurs à haute tension (BR1, BR2) destinés à exciter une décharge dans un gaz à partir du secondaire du transformateur élévateur, au moins une self (LW-LZ), au moins un dispositif (QW-QZ) de commutation de courant, un dispositif reliant en série le dispositif (QW-QZ) de commutation de courant, la self (LW-LZ) et les bornes d'entrée (31, 33) du pont, à l'alimentation 20 en courant continu, au moins une diode (DW- DZ) montée aux bornes de la self et aux bornes d'entrée du pont mais non au dispositif de commutation de courant afin qu'elle transmette indépendamment un courant inductif, un dispositif (CSW-CSZ) de détection du courant consommé par une décharge transmise par le dispositif redresseur (BR1-BR2) à haute tension, un dispositif (45) commandé par le dispositif de détection de courant et destiné à assurer la modulation 30 de la conduction du dispositif de commutation de courant par largeur d'impulsions, - un dispositif d'excitation, commandé dans un premier état afin qu'il excite les dispositifs de commutation (QA-QD) du pont (21) avec des alternances de 35 phases de conduction de manière que le courant continu soit transformé en un courant alternatif à une fréquence sensiblement supérieure à la fréquence du réseau alter- natif d'alimentation, et fonctionnant dans un second état dans lequel il excite tous les dispositifs de commutation afin qu'ils conduisent, si bien que les bornes de sortie de courant alternatif sont mises en shunt, un dispositif de détection de la tension (VS) aux bornes d'une décharge assurée par le dispositif de redressement de tension (BR1, BR2), et un dispositif commandé par le dispositif de 10 détection de tension et destiné à commuter le dispositif d'excitation du premier état au second lorsque la tension de la décharge tombe au-dessous d'une valeur représentative de la formation d'une décharge disruptive. 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé 15 en ce que les dispositifs de commutation (QA-QD) du pont sont commandés par paires, et en ce que le dispositif d'excitation des dispositifs de commutation est un organe (45) de réglage du coefficient d'utilisation alternatif qui, dans le premier état, arrête la conduction 20 de chaque paire de dispositifs de commutation pendant une partie déterminée au préalable d'un demi-cycle correspondant de l'organe de commande, les deux paires de dispositifs de commutation conduisant pendant les périodes comprises entre ces parties. 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif (45) assurant la modulation par largeur d'impulsions comporte un dispositif destiné à mettre le dispositif de commutation de courant (QW-QZ) à l'état non conducteur lorsque le courant circulant 30 dans le circuit série dépasse un seuil prédéterminé, et un dispositif destiné à mettre à l'état conducteur le dispositif de commutation de courant à intervalles prédéterminés, pourvu que le courant circulant dans le circuit série soit tombé au-dessous d'un second 35 seuil prédéterminé, inférieur au premier seuil prédéterminé. 4. Appareil d'alimentation d'un dispositif à décharge dans un gaz, caractérisé en ce qu'il comprend: plusieurs transistors (QA-QD) montés avec uneconfiguration d'un convertisseur (21) en pont ayant une paire de bornes d'entrée de courant continu et 5 une paire de bornes de sortie de courant alternatif, les transistors fonctionnant par paires, un transformateur élévateur (T1) à haute fréquence dont le primaire (W1) est relié aux bornes de sortie de courant alternatif du pont, un dispositif redresseur (BR1, BR2) à haute tension, destiné à exciter un dispositif de décharge dans un gaz à l'aide du courant tiré du secondaire du transformateur élévateur, plusieurs selfs(LW-LZ), un nombre correspondant de dispositifs (QW-QZ) de commutation de courant à raison d'un par self, un dispositif reliant chaque dispositif de commutation de courant (QW-QZ) et la self respective (LWLZ) en série avec les bornes d'entrée du pont, aux 20 bornes de l'alimentation en courant continu, un nombre correspondant de diodes (DW-DZ), chaque diode étant montée entre une self et les bornes d'entrée du pont, mais non aux bornes du dispositif respectif de commutation de courant, afin que la diode 25 transmette indépendamment un courant inductif lorsque le dispositif de commutation de courant correspondant est mis à l'état non conducteur, un dispositif respectif de détection du courant consommé par chaque self, un dispositif respectif destiné à bloquer chaque dispositif de commutation (QW-QZ) lorsque le courant dans la self respective dépasse un seuil prédéterminé, un dispositif respectif destiné à mettre à l'état conducteur chaque dispositif de commutation 35 (QW-QZ) à des intervalles prédéterminés, pourvu que le courant dans la self respective soit tombé au-dessous d'un seuil prédéterminé inférieur au premier seuil, un dispositif (45) d'excitation qui, dans un premier état, excite les transistors du pont de manière que leurs phases de conduction alternent afin que le courant continu soit transformé en courant alterna5 tif à une fréquence nettement supérieure à la fréquence du réseau d'alimentation, et qui, dans un second état, excite tous les transistors afin qu'ils conduisent, si bien que les bornes de sortie de courant alternatif sont pratiquement mises en shunt, un dispositif de détection de la tension aux bornes d'une décharge alimentée par le dispositif de redressement de tension élevée, et un dispositif commandé par le dispositif de détection de tensiofi et destiné à commuter le dispositif 15 d'excitation du premier état au second état lorsque la tension de la décharge tombe au-dessous d'un niveau représentatif de la formation d'une décharge disruptive. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif d'excitation des transistors est 20 un organe (45) de réglage de coefficient d'utilisation de courant alternatif qui, dans le premier état, assure la mise à l'état non conducteur de chaque paire de transistors pendant une partie déterminée préalablement d'un demi-cycle correspondant de l'organe de commande, 25 et deux paires de transistors conduisant pendant les périodes comprises entre ces parties. 6. Installation de nitruration ionique, caractérisée en ce qu'elle comporte: une alimentation à haute tension, une chambre (11) contenant une atmosphère de décharge dans un gaz, au moins un composant inductif (LW-LZ), au moins un dispositif de commutation de courant (QW-QZ)i un dispositif reliant les dispositifs de commutation de courant, les composants inductifs et la chambre en série aux bornes de l'alimentation, un dispositif de détection du courant consommé par la chambre, un dispositif (45) commandé par le dispositif de détection de courant et assurant la modulation, par 5 largeur d'impulsions, de la conduction des dispositifs de commutation de courant afin que le courant soit maintenu à une valeur qui peut être choisie préalablement, une diode au moins (DW-DZ) montée aux bornes du circuit comprenant la self et la chambre mais ne 10 comprenant pas le dispositif de commutation de courant, la diode étant destinée à transmettre indépendamment un courant inductif lorsque le dispositif de commutation est mis à l'état non conducteur, un dispositif (21) de commutation destiné 15 à mettre sélectivement la chambre en shunt, un dispositif de détection de la tension aux bornes d'une décharge formée dans la chambre (11), et un dispositif commandé par le dispositif de dé20 tection de tension et destiné à manoeuvrer les dispositifs de commutation afin que la chambre soit mise en fait en court-circuit lorsque la tension aux bornes de la décharge tombe au-dessous d'un niveau représentatif de la formation d'un arc. 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que la chambre (11) est couplée à un dispositif de connexion en série par l'intermédiaire d'un transformateur élévateur (T1), le dispositif de commutation mettant la chambre en shunt par mise en 30 court-circuit du primaire du transformateur. 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que le dispositif de commutation comporte plusieurs transistors (QA-QD) montés avec une configuration de convertisseur (21) en pont destiné 35 à transformer le courant d'une alimentation en courant alternatif à fréquence relativement élevée destiné à exciter le primaire du transformateur élévateur. 9. Appareil d'alimentation d'un dispositif à décharge dans un gaz, caractérise en ce qu'il comprend: un transformateur élévateur (T1), une alimentation en courant continu, une self (LW-LZ), un circuit de commutation en pont comprenant quatre dispositifs (QW-QZ) de commutation de courant montés de manière qu'ils assurent l'inversion, dans le primaire du transformateur, du courant tiré de l'ali10 mentation par l'intermédiaire de la self, le courant circulant dans le primaire dans un premier sens lorsqu'une première paire de dispositifs seulement est à l'état conducteur et dans l'autre sens lorsqu'une seconde paire seulement de dispositifs est à l'état conducteur, 15 la commande cyclique d'un dispositif (45) de réglage du coefficient d'utilisation, destiné à mettre à l'état non conducteur chaque paire de dispositifs de commutation de courant pendant une partie qui peut être prédéterminée d'une moitié correspondante du cycle 20 de fonctionnement du dispositif de commande, les deux paires de dispositifs de commutation conduisant pendant les périodes comprises entre ces parties, et un dispositif fonctionnant pendant lesdites parties du cycle de fonctionnement du dispositif de 25 commande et destiné à mettre à l'état conducteur tous les dispositifs de commutation lorsque la tension de sortie tombe au-dessous d'un niveau indiquant une décharge disruptive. 10. Appareil selon la revendication 9, caracté30 risé en ce qu'il comporte en outre un dispositif destiné à détecter le courant consommé par une décharge dans le gaz, alimenté par le dispositif de redressement (BR1, BR2), et un dispositif commandé par le dispositif de détection et destiné à moduler le coefficient d'utilisa35 tion du courant transmis au primaire du transformateur.