FR 2585847 A1 19870206 FR 8611135 A 19860731 La présente invention concerne des procédés de dlagraphie magnétique nucléaire (ci-après appelés procédés NML) dans lesquels des signaux de précession de protons NML sont détectés de façon répétitive au cours d'une succession de périodes de détection à partir des fluides entraînés d'une formation terrestre au moyen d'un outil de NML dans un trou de forage pénétrant la formation (en d'autres termes, détectés à partir des noyaux d'hydrogène au cours d'une série de répétitions normalisées pour un intervalle de profondeur donné). Plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé pour réduire l'effet de polarisation résiduelle antérieure d'un ensemble d'opérations cycliques de NML associées à un inter- valle de profondeur commun dans lequel au moins l'une des durées de polarisation de l'ensemble n'est pas suffisamment longue pour permettre à cette polarisation résiduelle de décroître par relaxa- tion avant que le cycle de détection ultérieur ne survienne de façon répétitive. La présence invention est tout particulièrement utile dans des situations de diagraphie NML dans lesquelles la durée de polarisation ultérieure n'est pas suffisante pour provoquer la décroissance de la polarisation résiduelle antérieure par relaxa- tion sans insérer une durée longue de dépolarisation entre les cycles de détection. Les durées de dépolarisation sont habituelle- ment situées entre au moins deux des séries de cycles de détection normalisés dans l'ordre décroissant et/ou de durée notable. Par exemple, quand un cycle de déteccion de durée de polarisation brave suit un cycle de durée longue, une partie de la polarisation du cycle antérieur peut par inadvertance être traitée par des champs magnétiques de sorte que l'élaboration de la polarisation lors du cycle ultérieur ne part pas de zéro. Selon un autre aspect de la présente invention, cette réduction de la polarisation résiduelle antérieure survient simul!anément avec une réduction des erreurs dues au désaccord du circuit d'enroulement. Les foreurs et les producteurs n'aiment pas utiliser des outils d'analyse de forage qui interrompent les opérations de forage et/ou de production. Ils savent que, quand la tige de forage ou de production est extraite d'un trou de sondage et qu'un outil d'analyse est mis à la place, de nombreux problèmes peuvent se produire. Par exemple, la pression différentielle au niveau des surfaces de contact de l'outil avec les parois latérales du trou de forage peut produire une force positive en fonction du temps. Tandis que la durée de séjour de l'outil dans le trou augmente, la probabilité de rupture de l'outil augmente. Egale- ment, plus l'outil se trouve longtemps dans le trou, plus la boue de forage durcit, et des accumulations au-dessus de l'outil se produisent. Ces effets sont des facteurs qui rendent plus com- pliqué un enlèvement propre de l'outil même si ce dernier est déplacé en continu au fond du trou de forage pendant le recueil des données. Ainsi, moins longtemps l'outil se trouve dans le trou de forage, meilleuressont les chances de l'enlever convenablement -et à temps- du trou de forage. Dans les outils de NML actuels, le temps de résidence dans le trou est imposé par des exigences liées au procédé lui- même ainsi qu'aux circuits du système pour mettre en oeuvre le procédé. Par exemple, les données de NML doivent être recueillies de sorte que l'effet de la polarisation du cycle de détection antérieur soit essentiellement nul. Ainsi, ou bien (i) un temps suffisant doit être maintenu entre des cycles de détection, ou bien (ii) la durée de polarisation ultérieure doit être suffisam- ment longue pour établir une polarisation maximale des fluides entraînés avant que les données de NML ne soient recueillies. Jusqu'à présent, les mises en oeuvre commerciales de NML ont assuré les conditions suffisantes pour que les conditions (i) et (ii) aient été satisfaites. Dans le mode de fonctionnement NMl le plus simple, dans lequel les données NML sont recueillies pour établir "l'indice libre de fluide" des fluides de formation, le champ de polarisation est appliqué à la formation pendant une durée suffisante pour qu'une polarisation maximale des noyaux s'établisse. Cette durée garantit de façon automatique que la polarisation des cycles précédents sera en équilibre avant que les signaux de précession de protons ne soient détectés. Pour des opérations NML cycliques, différentes étapes sont nécessaires. Une succession de durées de polarisation et de durées de détection différentes sont utilisées en association avec un intervalle de profondeur donné commun d'une formation (surve- nant dans les modes de fonctionnement ou bien continus-T1 ou bien stationnaires-T1). Des problèmes peuvent survenir quand un cycle à durée de polarisation courte suit un cycle à durée de polarisation longue. Par suite, la polarisation établie pendant la durée de polarisation longue peut déborder sur la durée courte et peut être soumise aux champs magnétiques de cette dernière,de sorte que la polarisation élaborée pendant la deuxième durée ne part pas de zéro. Ainsi, dans ces circonstances, on a jusqu'à présent inséré un intervalle de temps de dépolarisation dans le cycle d'opéra- tions NML pour permettre à la polarisation résiduelle de décroútre à l'équilibre par relaxation. Cet intervalle de temps de dépola- risation est de l'ordre de deux secondes. Mais, puisque les durées de polarisation des actions N1L cycliques sont chacune de seule- ment quelques dixièmes de seconde et que les intervalles d'obser- vation du signal sont de même chacun généralement de seulement un dixième de seconde ou analogue, le besoin d'une telle durée de dépolarisation longue a imposé de sévères limitations sur la vitesse de diagraphie NML, par exemple de 300 pieds à l'heure (cent mètres à l'heure). Ceci a été toléré seulement en raison des durées très longues requises par l'ordinateur de surface associé a l'outil de NME, c'est-à-dire les durées nécessaires pour que cet équipement réduise les données de NML sous une forme d'affichage G acceptable. Ainsi, cette réduction (de l'ordre de deux secondes pour réduire les données observées sous une forme daffichage acceptable) a laissé un temps suffisant pour que la polarisation résiduelle antérieure décroisse jusqu'à l'équilibre avant que le cycle de polarisation plus court ne soit mis-en oeuvre. Toutefois, des perfectionnements dans le matériel et le logiciel du système de surface associé à la surface terrestre ont maintenant été proposés par des sociétés de service s'occupant des champs pétrolifères. L'objectif était de réduire l'intervalle tem- porel nécessaire pour que l'ordinateur réduise les données NML sous une forme acceptable entre divers cycles de détection. Ces progrès comprennent des perfectionnements de matériels, de logi- ciels, et/ou de logiciels intégrés dans des circuits intégrés (firmware), individuellement ainsi que sous diverses combinaisons. Toutefois, la DemandceSsea observé que nonobstant ces progrès, le temps total requis pour réaliser un ensemble de cycles de détec- tion de durées de polarisation différentes (même si ceci est com- biné avec un processus de détection qui utilise les perfectionne- ments proposes susmentionnés), reste environ le même que cela était pratiqué précédemment. La raison en est que, dans une dia- graphie NML cyclique, une durée de dépolarisation de deux secondes doit être utilisée entre des cycles de détection choisis pour assurer que l'élaboration de la polarisation commence toujours a zéro. La vitesse de la sonde de diagraphie dans ces circonstances est d'environ 300 pieds à l'heure (100 mètres à l'heure). Ces limitations s'appliquent également quelles que soient les durées de polarisation ou la façon dont les rapports entre les durées de polarisation sont ordonnés les uns par rapport aux autres. Par exemple, en ce qui concerne le premier point, en pratiquant une diagraphie continue T1, même si les durées de pola- risation d'un ensemble normalisé étaient commutées à 3200, 800 et 1600 millisecondes, la durée totale par séquence prendrait encore 6 secondes, même s'il n'était pas nécessaire d'insérer des périodes de dépolarisation entre les cycles. Ou bien, en relation avec le deuxième point, au lieu de durées de polarisation de l'ensemble définissant des rapports de 4/1/2, des rapports différents, par exemple 20/1/4 (c'est-a-dire un ensemble de durées de polarisation de 2000, 100 et 400 millisecondes suivies chacune d'une durée d'observation de signal brave) nécessitent environ 5 secondes par séquence, puisqu'une durne de 2 secondes pour la d6polarisation doit être utilisée après la durée de polarisation de 2000 milli- secondes. Le résultat en est une faible amélioration de la vitesse de diagraphie. Ainsi, il existe un besoin pour annuler artificiellement les effets d'une polarisation antérieure en une durée notablement inférieure à la durée maximale typique de 2 secondes mentionnée ci-dessus dans des opérations cycliques normales de NM, et de préférence en une durée plus courte que la durée d'observation de signal actuelle (c'est-à-dire inférieure à environ un dixième de seconde). De cette façon, on fournirait une amélioration notable quant à la vitesse de diagraphie NML, par exemple de 300 à environ 600 pieds à l'heure (100 à 200 mètres à l'heure). Ainsi, un objet de la présente invention est de prévoir un procédé pour réduire les effets de la polarisation résiduelle dans des opérations cycliques de NML normalisées à un intervalle de profondeur commun, d'o il résulte que cette polarisation peut être réduite à environ zéro en une durée inférieure à la durée d'observation de signal actuelle, c'est-à-dire environ 100 milli- secondes. Le résultat en est que la vitesse de répétition d'une série de cycles de détection de NMIL normalisés au même intervalle de profondeur est considérablement améliorée et que des opérations de diagraphie peuvent être effectuées à une vitesse étonnamment rapide. Selon la présente invention,il a été découvert que les contributions de signal résultant de la polarisation résiduel- le peuvent être traitées - pour réduire la durée de dépolarisation requise à la gamme désirée ci-dessus centrée sur environ 0,1 seconde - sans modification importante des circuits existants d'un outil NML. Jusqu'à présent, le circuit de polarisation et de détection NML de l'outil était accordé sensiblement à la fréquence de résonance des signaux de précession NML attendus ainsi qu'accordé pour rendre maxima les accroissements provoqués quand le circuit d'enroulement résonne a une valeur Q ou facteur de qualité choisi après coupure. Sous cet aspect, le terme "accord" est utilisé pour décrire la modification des valeurs des éléments de circuit du circuit d'enroulement pour réaliser la résonance une fréquence désirée au sens fréquentiel, ainsi que pour décrire des changements similaires pour réaliser un accroissement de la polartsation quand le champ de résonnance subit une oscillation amortie en fonction du temps au sens du facteur Q. La présente invention s'applique ainsi particulièrement aux opérations NML dans lesquelles, après coupure du champ de polarisation, le circuit d'enroulement est autorisé à résonner à la fréquence de précession des protons. Ainsi, quand le courant de polarisation est coupé, i'amortissement du champ de polarisation provoque une tension oscillante produite dans l'enroulement. Une grande partie de cette tension et du courant résultant (représen- tant une quantité d'énergie stockée dans le circuit de polarisa- tion) est dissipée dans le circuit d'enroulement. Toutefois, une petite partie, (appelée "résonance ") est autorisée à décroître en fonction du temps et à produire un champ magnétique résonnant oscillant à la fréquence de précession des protons qui se propa- gent vers l'extérieur dans la formation et réorientent -la polari- sation produite précédemment. Le taux de décroissance de la résonance est fonction de la valeur Q du circuit. Pour toute com- binaison des paramètres du système, incluant une configuration d'enroulement, un diamètre de trou de forage et une position de l'enroulement dans le trou de forage, une valeur Q du circuit existe qui produit une réponse NML maximale après que le champ de polarisation s'est amorti et que la résonance survient. En d'autres termes, pour un ensemble donné de paramètres du système, il existe une valeur Q pour laquelle la réorientation de la polarisation produite est effectuée de façon minimale - avec un avantage croissant par le champ magnétique produit pendant la résonance. Alors que, jusqu'à présent, la relation entre la disparition du champ de polarisation sur l'enroulement de polari- sation, entraînant une résonance du circuit de polarisation et l'accord de la valeur Q de ce circuit dans des buts d'accroisse- ment a été établie, il a été maintenant découvert qu'après que la valeur Q du circuit de polarisation a été établie, des com- posantes antérieures de polarisation résiduelle peuvent ttre effectivement traitées en utilisant une succession de cycles de polarisation fantômes. Chaque tel cycle comprend un champ de polarisation fantôme relativement bref mais croissant lentement; une coupure abrupte à une valeur qui est une petite fraction de la polarisation normale; une résonance pour l'une d'une succession de valeurs de Q'supérieures à celle normalement utilisée pour la production normale du signal NML; puis un décalage dynamique des paramètres de fonctionnement du circuit d'enroulement pour ré- sonner à une valeur Q faible pour les Etages finals de chaque cycle fantôme. Le résultat en est que les conséquences néfastes dues à des erreurs d'accord sont considérablement réduites mais que la mise à zéro de la polarisation résiduelle antérieure se produit encore. Ainsi; un effet combiné prend place dans lequel (i) des composantes précédemment en précession de polarisation résiduelle sont dispersées (par suite de la partie croissant len- tement du champ fant8me); (ii) des composantes non en précession précédemment passent sous l'influence d'une succession de champs magnétiques oscillants produits pendant la résonance aux valeurs de Q'plus élevées (et après coupure) et subissent une précession; mais (iii) la probabilité pour que des conséquences néfastes d'un champ magnétique erroné dû à des erreurs d'accord dans le circuit d'enroulement pendant la résonance amortie se produisent, est très réduite. Les composantes de la polarisation résiduelle asso- cites au point (ii) ci-dessus peuvent être dispersées par le champ de polarisation plus puissant ultérieur suivant du système NML. Par le terme "lent" et les termes "croissant lentement" qui sont utilisés pour la description de l'élaboration de ces champs, on entend que la fréquence angulaire instantanée de rota- tion du champ de polarisation croissant lentement (fl) est très inférieure en amplitude à la fréquence de précession instantanée (ca) des composantes en précession de la polarisation résiduelle par rapport à ce champ, c'est-à-dire 2. Par suite, les com- posantes de la polarisation résiduelle demeurent non perturbées en présence du champ et peuvent suivre les changements directionnels - de ce dernier au cours d'un intervalle temporel associé à l'élaboration de chaque champ. Par le terme "temps de montée" ou "temps de croissance" on entend la durée requise pour que le front avant du champ de polarisation passe de zéro à plusieurs fois l'intensité du champ terrestre. Une succession d'éléments résistifs supplémentaires est de préférence reliée de façon déconnectable au circuit de polarisation pour modifier la valeur Q du circuit d'enroulement pendant la succession de cycles fantômes. Selon la présente invention, les augmentations de la valeur Q du circuit de polarisation pendant la succession de cycles fantômes sont de préférence un facteur croissant que multiplie la valeur Q pour la réponse en précession NML maximale. Une durée temporelle préférée, pour ré-établir la valeur Q normale pour le circuit d'enroulement après la résonance initiale à la valeur Q' plus élevée, se situe entre 1/2 et deux fois la cons- tante de temps du champ produit pendant la résonance décroissante de chaque cycle fantôme. Après le cycle fantôme final, la valeur Q du système, telle qu'elle est vue par le circuit de détection, est normalement augmentée à nouveau pour la réception du signal NML. De telles augmentations surviennent encore selon la présente invention. Ega- lement, les systèmes NML commerciaux fonctionnent avec un système à enroulement unique pour les opérations de polarisation et de réception de signal, mais l'extension de ces descriptions de l'invention à un système muni de systèmes d'enroulement séparés pour les deux fonctions est tout à fait claire. Ces objets, caractéristiques et avantages ainsi que d'autres de la présente invention seront exposes plus en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite en relation avec les figures jointes parmi lesquelles: La figure 1 est une vue schématique partielle d'un système NML amélioré dans un environnement de surveillance de trou de forage dans lequel un dispositif de commande à ordinateur en surface et des circuits de génération et d'enregistrement de signal sont décrits dans le cadre d'un système muni de circuits de polarisation magnétique nucléaire et de détection de signal disposés dans un trou de forage pénétrant une formation terres- tre; La figure 2 est un schéma illustrant les circuits de polarisation et de détection de signal de la figure 1 dans lequel une résistance d'amortissement est reliée de façon déconnectable en parallèle avec un condensateur d'accord et un enroulement de polarisation et de détection unique; La figure 3 est une représentation vectorielle du champ terrestre (Be), du champ de polarisation (Bp) et du champ résul- tant (B = Be + Bp) au début de la coupure du courant de polarisa- tion et de la résonance de l'enroulement de la figure 2, illus- trant la base théorique de la présente invention; La figure 4 -représente l'angle t e entre le champ terrestre (Be) et le champ de polarisation (B') de la figure 3 et l'angle 9 entre le champ de polarisation M et le champ résultant (B) en fonction de différentes valeurs d'un paramètre sans dimen- sion A; La figure 5 est un graphique en fonction de l'angle,b e dans lequel l'angle de phase (t), l'angle e entre le champ de polarisation M et le champ résultant (B) et sinus 6 sont repré- sentés pour indiquer leur interdépendance; La figure 6 représente l'efficacité de coupure en fonc- tion du paramètre sans dimension A pour une succession de circuits d'enroulement différents utiles pour exposer la base théorique de la présente invention; La figure 7 représente schématiquement un circuit qui met plus en lumière l'accent sur le fonctionnement du circuit d'enroulement de la figure 2; La figure 8 est un schéma de circuit analogue à celui de la figure 7 illustrant une variante du circuit de la figure 2; La figure 9 est une autre représentation de l'efficacité de coupure en fonction du paramètre sans dimension A pour un cir- cuit d'enroulement présentant des valeurs de Q différentes; Les figures 10 et 11 sont des graphiques de l'angle e entre le champ de polarisation (M) et le champ terrestre (Be) et de l'angle b entre le champ de polarisation (Bp) et le charmp résultant (B), résultant de vitesses de coupure soudaines et plus modérées, respectivement; Les figures 12 et 13 sont des représentations graphiques de e et Y en fonction du paramètre sans dimension A pour diffé- rentes valeurs de Q; La figure 14 est une représentation de 8 en fonction du paramètre sans dimension A pour encore d'autres valeurs de Q; La figure 15 représente une variante du circuit de polarisation et de détection de signal de la figure 2 selon la présente invention; La figure 16 représente le changement d'angle A entre la polarisation (M) et le champ terrestre (Be) en fonction de divers paramètres sans dimension A; La figure 17 est une représentation détaillée du circuit de formation de signal et d'excitation de la figure 1 illustrant des éléments de circuit pour produire le champ de polarisation selon la présente invention; Les figures 18 et 18A sont une représentation d'amplitude en fonction du temps du champ de polarisation produit par le circuit de formation de signal et d'excitation de la figure 12; La figure 19 est une représentation de l'angle maximal e entre la polarisation (M) et le champ terrestre (Be) en fonction du paramètre R pour divers paramètres sans dimension A; La figure 20 est une représentation de l'angle e entre le champ de polarisation (M) et le champ résultant (B) en fonction du paramètre sans dimension A illustrant les effets d'un désac- cord; et La figure 21 est une autre représentation de e en fonc- tion du paramètre sans dimension A montrant qu'une diminution de la valeur Q du circuit d'enroulement après quelques cycles de résonance réduit les effets d'un désaccord. Comme cela est représenté en figure 1, une sonde de diagraphie 10, représentée en pointillés, est placée dans un trou de forage 11 pénétrant dans une formation terrestre 12. Dans la sonde 10 se trouve un circuit d'enroulement de polarisation et de détection 13. Le but du circuit 13 est de polariser la formation adjacente 12 puis de détecter les signaux de précession NML à par- tir des noyaux hydrogène des fluides entraînés sur une base cycli- que normalisée pour une série d'intervalles de profondeurs le 258584? long du trou de forage 11. Un intervalle de profondeur typique est désigné par la référence 14; dans cet intervalle une succession de périodes de polarisation, suivies de périodes plus brèves de détection, fournissent une séquence de données NML associées à une succession classique de cycles de détection. Typiquement, lors d'une séquence de détections T1, un ensemble de cycles de détection différents numérotés (par exemple des durées de 100, , 400, 800, 1600 et 3200 millisecondes) sont répétés plusieurs fois (habituellement environ dix fois) étant tous normalisés pour le même intervalle de-profondeur pour lequel des données résultantes similaires sont stockées. Mais, une précision plus élevée de données stockées de façon interne requiert d'éliminer de façon plus complète de la polarisation résiduelle pour empêcher une accumulation graduelle par incréments de cette dernière, même si les durées de polarisation interne sont égales. Ainsi, une ou plusieurs durées de polarisation devaient être autorisées à l'intérieur de chaque cycle de détection. Ensuite, les données NML résultantes sont envoyées en surface par un câble de diagraphie, désigné de façon générale par la référence 15, qui comprend des éléments de renforcement (non représentés) fixés rigidement à la sonde 10 (à l'extrémité supérieure de celle-ci) et qui est soutenu en rotation au niveau de la surface terrestre 16 par un support enrouleur 17 comprenant un détecteur de profondeur (non repré- senté). Le câble 15 comprend également une série de conducteurs électriques désignés d'une façon générale par la référence 18 pour aider a la commande et au fonctionnement du circuit de polarisa- tion et de détection au fond 13. Par exemple, la série de conduc- teurs électriques 18 peut comprendre un conducteur 18a transmettant un signal NML par lequel les données NML collectées au fond peuvent être transmises en surface pour une amplification et un enregistrement dans un système d'enregistrement coMmandg par ordi- nateur également à la surface terrestre 16 et désigné de façon générale par la référence 19. Ce système d'enregistrement commandé par ordinateur 19 comprend un ordinateur dans un dispositif de commande par ordinateur 20, d'o il résulte que les données NiL résultantes peuvent être organisées et renforcées pour fournir des estimations significatives de la perméabilité et de la porosité de l'intervalle de profondeur donné. Les résultats sont enregistrés au niveau d'un enregistreur 21 en fonction de l'intervalle de pro- fondeur dans le trou de forage 11, tel qu'il est déterminé par l'indicateur de profondeur au niveau de l'enrouleur 17. Un circuit 22 de formation de signal et d'excitation est également associé au dispositif de commande à ordinateur 20. Comme cela est exposé plus en détail ci-après, le circuit 22 fournit un courant de polarisa- tion mis en forme à chaque cycle de détection, qui est transmis au fond vers le circuit de polarisation et de détection 13 dans la sonde 10, par exemple par l'intermédiaire d'une paire de conduc- teurs de courant 18b et 18c, représentés comme connectés au relais 26 à la sortie d'un convertisseur analogique/numérique25du circuit de formation de signal et d'excitation 22. Egalement situés à la surface terrestre 16 se trouvent une série de conducteurs électriques supplémentaires 18d, 18e, 18f et 18g. Ces conducteurs supplémentaires assurent des connexions au dispositif de commande par ordinateur 20 du système d'enregistrement commandé par ordina- teur 19 dans le but de relier de façon commandable divers élé- ments, des équipements et des modes de fonctionnement variés selon la présente invention au niveau de la surface terrestre 16 et au fond dans le circuit de polarisation et de détection 13, comme cela sera exposé plus en détail ci-après. Par exemple, le conduc- teur 18d aide à la commande du relais de surface 26 pendant cer- taines phases de fonctionnement, de sorte que, après polarisation, le circuit de formation de signal et d'excitation 22 est déconnecté du circuit de polarisation et de détection au fond 13 pour une détection plus sûre du signal de précession NML pendant chaque cycle de détection. Le dispositif de commande à ordinateur 20 peut compren- dre des perfectionnements en matériel et en logiciel dans le sys- tème de calcul associé comme cela a été proposé par des sociétés de service pétrolières. Le but en est de réduire la durée nécessaire pour réduire les données NML en une forme d'affichage acceptable entre les cycles de détection. 258584Z Toutefois, même en utilisant ces progrès, la durée requise pour réaliser, par exemple des mesures fixes T1, est restée la même que cela était pratiqué précédemment, par suite de l'accumulation de polarisation résiduelle. La vitesse de la sonde de diagraphie 10 dans ces circonstances était d'environ 300 pieds à l'heure (100 mètres à l'heure). La figure 2 représente plus en détail le circuit 13 d'enroulement de polarisation et de détection. Comme cela est représenté, un enroulement de polarisa- tion 35 est connecté en surface à un réseau de formation de signal et d'excitation 22 de la façon suivante: d'un côté par un segment conducteur 36a, un commutateur 37, et un conducteur de surface 18c et de l'autre côté par un conducteur 18b, de façon à être excité par un courant de polarisation de durée prédéterminée. En série avec le segment conducteur 36a se trouvent des segments conduc- teurs 36b, 36c, 36d... 36f. Ces derniers segments conducteurs 36b... 36f relient l'enroulement 35 à la partie active du circuit de détection du signal 38 pendant la détection des signaux NML en précession. L'enroulement 35 est également connecté à la masse en 39 dans le circuit de détection 38 au moyen de segments conduc- teurs supplémentaires 40a, 40b... 40d. Entre les segments con- ducteurs 36b... 36f et la masse 39 se trouvent plusieurs éléments de circuits en parallèle avec l'enroulement 35. En parallèle avec l'enroulement 35 se trouvent des diodes Zener 42, un élément résistif 43 et un condensateur 44. Un commutateur 45 relie l'élément résistif 43 à la masse 39 tandis qu'un commutateur 46 relie de façon déconnectable les segments conducteurs 36e et 36f. Des commutateurs 45 et 46 sont commandés par des signaux de com- mande provenant de la surface et passant par des conducteurs 18if et 18g, respectivement, pendant la polarisation, la coupure du courant de polarisation et la résonance de l'enroulement 30 ainsi que pendant la détection des signaux NML en précession. En outre, pendait la coupure et la résonance, l'élément résistif 43 et l'enroulement 35 sont utilisés pour établir un amortissement du champ en décroissance comme cela sera expliqué plus en détail ci- après. Pendant la polarisation, le relais de surface 26 de la figure 1 et les commutateurs 37, 45 et 46 de la figure 2 sont commandés de sorte que l'enroulement 25 est excité par un courant de polarisation en provenance du circuit de surface à un niveau maximum; en même temps, le circuit de détection 38 du circuit d'enroulement de polarisation et de détection 13 est protégé. Comme le montrent plus en détail les figures, les contacts du relais 26 et du commutateur 37 sont commandés initialement de façon à être fermés pendant la polarisation. De cette façon, le circuit de formation de signal et d'excitation en surface 22 est mis en contact directement avec l'enroulement 35. En même temps, les contacts du commutateur 45 et du commutateur 46 restent ouverts pendant cette durée de fonctionnement, c'est-A-dire restent ouverts par rapport aux conducteurs de surface 18b et 18c. Par suite, l'enroulement 35 est excité par un courant de polarisation maximal pour produire un champ de polarisation fort orienté selon un certain angle par rapport au champ terrestre pen- dant une durée prédéterminée sans nuire au circuit de détection 38. Ensuite, les contacts du relais de surface 26 et du com- mutateur 37 sont ouverts tandis que le commutateur 45 est fermé et que le champ de polarisation de l'enroulement 35 est autorisé à décroître. Pendant la décroissance du champ, un trajet de décharge est initialement établi par l'intermédiaire des diodes Zener 42 vers la masse 39 pour le courant auto-induit dans l'enroulement 35, la tension auto-induite aux bornes des diodes 42 restant essentiellement constante pour toute valeur du courant induit supérieure à une valeur choisie pendant un intervalle de temps choisi. Bien sûr, la décroissance du champ la plus rapide serait obtenue si l'enroulement 35 n'était pas chargé, c'est-à-dire avec un trajet résistif sensiblement infini placé en parallèle avec l'enroulement 35. Malheureusement, l'amplitude des tensions induites détruirait non seulement l'enroulement 35, mais également les circuits électroniques associés. D'autre part, une faible résistance aux bornes de l'enroulement 35 qui maintiendrait le courant transistoire dans des limites raisonnables rendrait la coupure du courant trop lente pour la détection des signaux de précession. Mais, selon la présente invention, comme un trajet de décharge initial pour le courant auto-induit, tel qu'assuré par les diodes Zener 42, est suivi par la production d'un champ oscillant croissant en alimentant l'enroulement par un courant inversement proportionnel à la résistance 43 connectée en paral- lèle avec l'enroulement 35 mais dissipant, le résultat en est une résonance accrue de l'enroulement à la fréquence de précession des protons en un intervalle de temps qui permet encore une détection en temps voulu des signaux de précession en provenance des fluides dans la formation à des vitesses de coupure plus faibles. Sous cet aspect, la valeur de la résistance 43 est choisie à une valeur qui est associée à la valeur Q du circuit d'enroulement comme cela est exposé plus en détall ci-après, la résonance de l'enroulement (à une valeur de Q plus élevée) s'effectuant à la fréquence de précession des protons des fluides adjacents. Il faut noter sous cet aspect que, pendant l'amortisse- ment de l'énergie enmagasinée, bien que la valeur de résistance plus élevée des diodes Zener 42 entraine une coupure rapide, cet effet est annulé par la valeur de l'élément résistif 43 en parallèle avec le condensateur 44 pour établir la valeur Q plus élevée de l'enroulement 35. Une telle valeur Q permet au circuit d'enroulement d'approcher rapidement d'un état qui permet aux oscillations magnétiques ou " résonances" de survenir tandis que l'énergie stockée est amortie pour un renforcement de la polarisa- tion nucléaire produite précédemment, comme cela sera expliqué ci- après. Après décroissance de la résonance, le commutateur 46 est fermé tandis que le commutateur 45 est ouvert. Cette opération relie l'enroulement 35 à l'étage initial du circuit de signal et de détection 38. Pendant cet intervalle temporel, le condensateur 44 (la résistance 43 étant découplée) continue à accorder l'enrou- iement 35 a la fréquence de précession des protons des signaux NML à détecter. La résistance 43 étant découplée du circuit, la valeur Q du circuit est réduite. Ceci a lieu même si les diodes Zener 42 sont encore connectées,mais ces dernières n'ont plus d'effet puisqu'elles apparaissent pratiquement comme une résistance infi- nie pour les faibles tension du circuit. On notera également que la valeur Q du circuit d'enroulement peut même être modifiée, si on le souhaite, par un actionnement approprié des circuits de réaction associés au réseau amplificateur du circuit 38. La théorie et la description de tels circuits sont exposées en détail dans le brevet des E.U.A. N 3 204 178 délivré le 31 Août 1 965. De tels circuits assurent des trajets à résistance raisonnablement faible pour décharger les tensions auto-induites, la valeur Q du circuit étant modifiée en une valeur compatible avec la réception effective des signaux de précession. Alors que des équations générales de l'état de polarisa- tion pendant la coupure sont disponibles au moins dans le cas d'un champ de polarisation qui part d'un haut niveau par rapport au champ terrestre et est ensuite amené linéairement à zéro (c'est-à- dire à la coupure instantanée), aucune équation n'a été élaborée pour le cas o un champ oscillant de "résonance" est utilisé pour renforcer la polarisation nucléaire produite précédemment à la fréquence de précession des protons des fluides à détecter dans une formation terrestre voisine. En bref, il a été découvert que le fait de permettre à l'enroulement 35 de résonner à la fréquence de précession des protons avec une valeur Q plus élevée appropriée après la coupure assure une sensibilité de détection du signal qui est seulement légèrement inférieure à celle obtenue avec une coupure instantanée,mais minimise également les effets des composantes antérieures de polarisation résiduelle qui étaient en parallèle avec le champ terrestre au début de la période de polarisation. Les points sur lesquels se base cette conclusion sont exposes ci-dessous et plusieurs termes clefs de NML sont indiques en relation avec les définitions indiquées ci-après dans le chapitre intitulé "SYMBOLES ET DEFINITIONS". Magnétisation nucléaire, moments dipolaires, polarisation et relaxation Les noyaux d'hydrogène des fluides entraînés de la for- mation terrestre présentent des moments magnétiques dipolaires qui produisent des champs magnétiques quelque peu similaires à ceux de petits aimants. Si ce n'était le fait que les moments peuvent venir sous l'influence du champ de polarisation de l'enroulement , leurs champs seraient orientés de façon aléatoire et ne pro- duiraient pas de champ magnétique externe observable. Mais puisqu'ils sont soumis à un tel champ, leurs champs magnétiques associés peuvent s'aligner avec ce champ. En même temps, un effet de brouillage dû à l'agitation thermique se produit. Il tend à empêcher cet alignement. Mais un alignement légèrement préféren- tiel (appelé polarisation) prend place. On notera que la polarisa- tion est proportionnelle à l'intensité du champ de polarisation qui provoque l'alignement,mais inversement proportionnelle a la température absolue, cette dernière étant une mesure de l'agita- tion thermique tendant à brouiller le système des moments magnétiques nucléaires. La polarisation nucléaire produit un champ magnétique qui peut être détecté. On notera que la polarisation ne décroút pas immédiatement quand le champ est supprimé. Le processus d'approche de la polarisation vers sa nouvelle valeur d'équilibre quand le champ magnétique est modifié est appelé "relaxation" et les durées correspondantes sont appelées "temps de relaxation". (On notera que, dans ce mémoire, le terme "magnétisation nucléaire" correspond exactement à la polarisation,mais on recon- naft que cette dernière est quelquefois utilisée seulement à titre de terme sans dimension). Précession En plus du fait qu'ils constituent de petits aimants, les noyaux de fluides agissent également comme de petits gyrosco- pes et peuvent tourner de la même façon que la gravité confère un mouvement hélicoïdal à une toupie. Par suite, les noyaux pré- cessent; c'est-à-dire qu'ils précessent à moins qu'iis soient ali- gnés avec un champ élevé de même que la toupie pr5cesse tant qu'elle n'est pas alignée avec le champ de gravité terrestre. Détection de la précession Une polarisation nucléaire en précession produit un champ magnétique tournant qui produit à son tour des signaux électriques qui peuvent être détectés. Les fréquences de précession sont directement proportionnelles à l'intensité de la tension provoquant la précession, c'est-à-dire qu'elles sont directement proportionnelles à l'intensité du champ appliqué, et la fréquence de précession est de 4, 2577 kilohertz par gauss de champ continu appliqué pour les noyaux d'hydrogène concernés. Conditions pour obtenir une précession Deux conditions doivent coexister pour obtenir une polarisation en précession. D'abord, la polarisation doit être obtenue en soumettant les fluides à un champ de polarisation pen- dant une durée appropriée. Deuxièmement, le champ de polarisation et un autre champ doivent ne pas être parallèles l'un à l'autre, par exemple en réorientant les champs de sorte que la polarisation soit soumise à un champ magnétique dans une nouvelle direction. Dans une diagraphie par magnétisme nucléaire, la précession des protons est amenée à prendre place dans le champ magnétique terrestre après que la polarisation nucléaire a été produite dans une certaine direction dans le trou de sondage selon un angle de par exemple 90 par rapport au champ magnétique terrestre quand le champ polarisant est coupé, on laisse la polarisation effectuer une précession autour du champ terrestre. * Efficacité de coupure On considère le cas d'un système de diagraphie à enroulement unique a dipole bidimensionnel idéalisé centré dans un trou de sondage. Les unités utilisées ici ont pour but d'être cohérentes et, par souci de commodité, plusieurs quantités seront utilisées sous une forme sans dimension et certaines autres con- ventions seront adoptées, comme cela est exposé dans le chapitre ayant pour titre "SYMBOLES ET DEFINITIONS" ci-après. Avec une coupure instantanée du champ de polarisation, le signal en prove- nance d'un petit élément de surface est proportionnel à la valeur locale de sin 2b e, l'angle entre le champ terrestre (Be) et le champ polarisant (Bp) et inversement proportionnel a la quatrième puissance de È, distance par rapport à l'axe du trou de forage- Comme cela est représenté en figure 3, Bp est le champ polarisant, 258584? désigné par le vecteur 50 et Be est le champ terrestre, désigné par la référence 51. Une barre ou un accent circonflexe au-dessus du symbole d'un champ indique un vecteur, (un accent circonflexe indiquant un vecteur unité), l'absence d'une barre ou d'un accent circonflexe indique l'amplitude scalaire, et un point au-dessus d'un symbole indique son taux de variation. Ainsi -Bp est le taux de réduction du champ polarisant. Le taux d'augmentation de, l'angle entre le champ polarisant Bp et le champ résulant de Bp et du champ terrestre îe désigné par le vecteur 52, est gouverné par le rapport Bp/Be. Si Bp est constant pendant la coupure avant la résonance, si elle a lieu, la coupure peut être caractérisée par le paramètre sans dimension A' = (-Bp/Be)/ew = Bp/('B2) (1) pej el p e1 o we est la fréquence angulaire de précession instantanée quand - 90 et e est le rapport gyromagnétique. Le rapport -Bp/(Y B2e) = G', avec G' = A' sin2g%, est fixé si le seul paramètre modifié est e. Une grande partie de ce mémoire sera orientée sur le cas o i - 90 pour lequel A' G', c'està-dire que l'outil de NML est introduit dans le trou de forage axialement, ce dernier étant parallèle au champ terrestre. En NaL, Be est habituellement de l'ordre d'un demi gauss et Bp au bord du trou de forage est habituellement supérieur à une centaine de gauss. La durée de coupure de Bp est de l'ordre de 10 millisecondes. Ainsi, G au bord du trou de forage peut être de l'ordre de deux et il décro:t rapidement avec la distance dans la formation. Le taux instantané de coupure sera caractérisé par le paramètre a '/w = A' sin39 = G' sin3/sin2pea (2) o 11= d S /dt, et 258584? rapide, et la polarisation ne suit pratiquement pas quand la direction du champ résultant change. Si d est très inférieur à 1, la polarisation suit presque. La figure 3 montre que, pour la plu- part des durées de coupure, l'angle b est très petit. Par exemple, si A' = 2 et 4> = 20 , l'équation (2) donne c≤ 0,08. Même pour une durée de coupure beaucoup plus élevée, les dix premiers degrés ou plus du changement d'angle sont lents. Le reste du cycle se fait à une vitesse intermédiaire, c( étant comparable à 1, à moins que ce soit proche de 180 , auquel cas la polarisation de précession n'est pas couplée à l'enroulement NML pour fournir un signal. Pour spécifier la position de la polarisation pendant la coupure, e est défini comme étant l'angle entre la polarisation M et le champ résultant B- Bp + Be, et la phase t est définie comme l'angle autour de B par rapport au plan de Bp et Be, c'est- à-dire dans le plan de la figure 3. Avec une coupure non instantanée, la contribution de signal en provenance d'un élément de surface est proportionnelle à sin S e sin e ç-4eiL, o 0est l'angle entre la polarisation et le champ terrestre après coupure. Le couplage à l'enroulement reste proportionnel à sin 4be et ce facteur n'est pas affecté par la vitesse de coupure. Puisqu'un facteur sin 9 remplace le facteur sin dénominateur sont séparables. Le taux de coupure local A est fonction de l'intensité du champ polarisant qui est inversement proportionnelle au carré de: A(p) = A(a) (a/p)2 (4) dA(p) = - 2 a2A(a) p-3 dp p-4 pdp = - Constant&x dA(p) (5) Dans ce qui suit, le symbole A' est utilisé pour désigner A(e) à une distance générale dans la formation et le symbole A ou A(o) est utilisé pour désigner A(a), la valeur de A au niveau de la paroi du trou de forage. En combinant les équations (5) et (3) on obtient: 2 A sin2 ee(n) J (sin 0/sin *e)ei p dA dn E - n=O A'=O (6) 2w A f sin2-e f dA n=O A '=O En appelant E(q) le rapport des intégrales sur A,) est donné par E*( n) - / sin e(7) o les crochets <> indiquent une moyernne par rapport à A' sur la gamme allant de zéro à A. En combinant (7) et (6) on obtient E - j/ (8) o Ici les crochets <> indiquent une moyenne par rapport à sur l'intervalle allant de O à 2Tr. Si le champ magnétique terrestre est parallèle à l'axe du trou de forage, alors sin çbe et Eh ne sont plus fonction de Alors, le rendement de coupure est simplement: E - E*j - j | (9) On rappelle que la position de la polarisation peut être spécifiée par 9 (8 est l'angle entre la polarisation BM et le champ résul- tant B = Bp + e) et y o est l'angle autour de I par rapport au plan de p et Be, c'est-à-dire dans le plan de la figure 3. Si Q et ses premières dérivées par rapport à P sont très infé- rieurs à un, les positions de polarisation approchées sont données par: 6 = tan'la = tan'lA' (10) =,/2 - tan-l(da/dq) Comme précédemment, les primes indiquent une position générale dans la formation plut8t que des valeurs au bord du trou de forage. A partir de l'équation (9): E = l 1 A a (1/A) | sin(tan-1 A') dA' o A A' /il - d A' A 1 (1 A'2 E a ( 1iA= 1)/A (A petit) (11) A partir de l'équation (10), les valeurs obtenues sont utilisées comme points de départ pour des intrégrations numériques pour calculer 8 et 4 pour la partie de la coupure pour laquelle 0 - 2585847 La figure 4 représente une succession de courbes 55 représentant l'élaboration de l'angle 9 pendant la coupure en fonction de l'angle b e. Les maxima des courbes sont reliés selon la ligne en pointillés 56. On notera que les courbes 55 s'appliquent au cas o la constante A' = G' =; c'est-à-dire la constante Bei. On notera également que les segments de courbes à la droite de la ligne en pointillés 56 ne sont pas utilisables comme signal en raison des changements de phase rapides. La figure 5 représente une série de courbes 57 pour montrer l'interdépendance de, t-, et sin e en fonction de 9 pour le cas o la constante A' = 0,75, montrant ainsi l'effet de divers angles entre le champ terrestre et le champ de polarisation sur ces paramètres. La polarisation en précession est proportion- nelle à sin e et son couplage avec l'enroulement NML est propor- tionnel à sin e' En NML, si l'axe du trou de forage est parallèle au champ terrestre, une grande partie du signal vient des régions ou i e est proche de 90 (Tr/2 radians). Si l'angle entre l'axe et le champ terrestre est de 30 , la plus grande par- tie du signal vient des régions pour lesquelles c e est compris entre 60 et 120' (17T/3 et 217/3 radians). A partir de la figure , on peut voir que cette gamme d'angles ne réduit pas notablement le signal en dessous de ce qui serait obtenu pour b e très proche de 90 ; c'est-à-dire que sin Q (courbe 57a) est en gros linéaire au voisinage de 900,fournissant une moyenne seulement peu infé- rieure au cas de 90 après introduction dans le facteur de couplage. Les différences de phases sont faibles. Si le champ terrestre est perpendiculaire à l'axe du trou de forage, prati- quement la moitié du signal est perdu. De même, à partir de l'équation (9), des valeurs de E peuvent être obtenues par ordinateur sans effectuer l'approxima- tion (11). Ces valeurs sont représentées en figure 6 sous forme d'une série de courbes 58a, 58b et 58c. La courbe 58a représente des valeurs de E pour un circuit d'enroulement tel que celui de la figure 2, sauf qu'il a été amorti de façon critique pendant la coupure; la courbe 58b concerne un circuit d'enroulement dans lequel la résistance 43 de la figure 2 a été placée en série avec l'enroulement 35; et la courbe 58c représente des valeurs de E pour un circuit d'enroulement qui a été conçu pour assurer une coupure linéaire sans dépassement. L'équation (11) peut être modifiée en comprimant quelque peu A pour des valeurs élevées pour assurer un bon accord avec les valeurs calculées pour de grandes valeurs de A. E - ( - +2 1)/x; X, A(10 +A)/(10 + 2A) (12) Pour A O, (dE/dA) = 1/2; (d2E/dA2) = O (12a) ACCROISSEMENT DE 6 PAR DES IMPULSIONS RESONNANTES APRES COUPURE, A' ETANT TRES FAIBLE, SANS REDUIRE LA POLARISATION RESIDUELLE Pour des valeurs très faibles de A', M est presque parallèle à Be. Si un champ oscillant est appliqué parallèlement à E, ce champ peut être résolu en composantes parallèles à Be et parallèles à B2 (c'est-à-dire perpendiculaire à Be). On notera sous cet aspect A '% A A A% que B1 et B2 sont définis de la façon suivante: B1 = BexBp et A A ^ B2 = BlxBe. En outre, la composante parallèle peut être résolue sur B2 en deux composantes tournant dans des sens opposés dans le plan de B1 et B2' chacune avec une amplitude moitié de celle de la composante parallèle à B2. Alors Brot - 1/2 B'os sin le (13) Si B'rot est notablement inférieur au champ terrestre et si la fréquence du champ est la précession des protons (fréquence de Larmor), la composante du champ parallèle au champ terrestre et la composante de rotation dont le sens est opposé à celui de la précession des protons peuvent être négligées. Si la polarisation est vue a partir d'un système de A référence tournant autour de Be a la fréquence de précession du champ terrestre, on peut voir qu'une précession secondaire a une vitesse B'osc apparatt autour d'un certain axe dans le plan de A B1 et de B2 (c'est-à-dire perpendiculaire à Be). La position de cet axe dépend de la phase de l'impulsion oscillante par rapport à l'instant o l'on passe sur le système de référence tournant. Si B'osc est d'amplitude fixe et est appliqué pendant une durée A t, la polarisation est tournée d'un angle rot At (14) Si e est petit à la fin de la coupure, A étant très petit, on a à la fin de l'impulsion oscillante E au'. Le concept d'un système de référence tournant a été exposé dans les brevets antérieurs de la Demanderesse en relation avec la réponse NMR d'éléments de forage. Une différence dans l'appli- cation NML est que l'impulsion oscillante n'est pas nécessairement perpendiculaire au champ de précession et que, en NML, l'intensité de B'osc varie dans l'échantillon de zéro à une certaine valeur maximale au lieu d'être sensiblement constante dans l'échantillon. PuisqueFu' est proportionnel à G', la moyenne indiquée en (9) peut être prise par rapport à u' au lieu de A'. On notera que, dans cette approximation, Y est constant et peut être négli- gé dans le but de calculer l'efficacité de coupure. On a ainsi Il E (1/i/) f sin p' d,' = (1 - cos À)/" (15) o Cette fonction présente un maximum, Em pour P =pum, o Em = 0,7246114 m = 2,331122 radians = 133,5635 (16) On notera que la valeur du courant dans l'enroulement nécessaire pour produire une rotation/? au bord du trou de forage est une fonction de la dimension du trou de forage dans le cas d'un système à enroulement centre. Ainsi, on aurait besoin d"ac- corder" le courant oscillant à la dimension du trou de forage. Le calcul de ce chapitre montre qu'une efficacité de coupure de 72,5 % peut être atteinte même avec une coupure très lente. Toutefois, il existe plusieurs inconvénients à une coupure lente en raison de la relaxation qui est ignorée dans la défini- tion de l'efficacité de coupure. On verra dans des chapitres ci- après qu'on peut utiliser des valeurs différentes (habituellement moindres) de? pour augmenter l'efficacité de coupure même quand G n'est pas petit, avec des efficacités de coupure quelque peu supérieures à Em. AMORTISSEMENT DE RESDNANCE SANS MNIMISAIICN EE LA POL)ARISATION lESfID[tk Les impulsions oscillantes qui ont été décrites dans le cha- pitre précédent sont fournies en amenant l'enroulement 35 à résonner. Si des enroulements de polarisation et de réception séparés sont utilisés, l'un ou l'autre ou les deux enroulements peuvent être utilisés, simultanément ou séquentiellement. Pour fournir des impulsions oscillantes, on préfère amener l'enroulement 35 à osciller quand il est accordé à la fréquence de précession des protons. Si B'rot n'est pas constant dans le temps, la généralisation de (14) donne: t J. Brot(t') dt' (17) Si R'rot = B'0 e-tlt, alors: 1" = Bo | e-t/T dt BOT Le procédé de résonance consistant à appliquer les impulsions oscillantes présente les avantages de la commodité, de ne pas avoir à prévoir une déconnexion du condensateur d'accord, et d'une forme d'impulsion ne se terminant pas par une pertur- bation de commutation. AMORTISSEMENT DE RESONkNCE SANS MINIMISATION DE POLARISATION RESIDUELLE PAR UN CIRCUIT PARALLELE SIMPLE La figure 7 représente une résistance NML unique de base simplifiée 60 en parallèle avec un enroulement 61 et son conden- sateur d'accord 62, analogue à celui de la figure 2, le champ de polarisation ayant été coupé par ouverture des contacts d'un com- mutateur 63. La valeur du condensateur 62 accorde la fréquence de précession nucléaire quand la résistance d'amortissement 60 a été déconnectée. Egalement, dans le circuit, on trouve un limiteur de tension 64, qui limite la tension de réaction pendant la coupure du courant de polarisation à une certaine valeur définie. Ce limi- teur prend la forme d'une paire de diodes Zener. On suppose que la valeur R de la résistance 60, qui réduit la valeur Q du circuit d'entrée pendant la coupure, est déconnectée après la coupure et avant l'observation du signal. Ceci est réalisé en désactivant un commutateur 65 pendant, cette durée de détection. Si une grande largeur de bande est souhaitée pendantl'observation du signal, on pourrait réaliser cette réaction négative plutôt que l'introduc- tion d'une source supplémentaire de bruit dans le circuit. Le courant de polarisation est supposé être maintenu constant jusqu'à un certain instant choisi, auquel la source de courant est enlevée (ce qui est représenté symboliquement par l'ouverture des contacts.du commutateur 63), et le courant dans l'enroulement 61 circule pendant une certaine durée a travers le limiteur de tension 64 et la résistance 60. Tandis que le courant circule dans le limiteur de tension 64, la tension est constante aux bornes de l'enroulement 61 et le courant à travers la résis- tance 60 est également constant. Le courant dans l'enroulement 61 diminue linéairement (la pente étant le rapport entre la tension aux bornes du limiteur 64 et la tension aux bornes de l'inductance de l'enroulement) jusqu'à ce que le courant à travers le limiteur 64 atteigne la valeur zéro. Cet instant est défini comme l'instant zéro ou t = O. Le limiteur de tension 64 est supposé n'avoir plus d'effet après cet instant. Le courant dans l'enroulement 61 avant cet instant est I =-Ec t L t L 2Q J Après l'instant zéro, le circuit d'entrée résonnera avec une constante de temps 2Q (c'est-a-dire 2Q/1). L'amplitude et la phase transistoiressont déterminées en adaptant l'amplitude et la pente de l'équation (20) pour t - O. La solution est, pour t supérieur ou égal à O: Bp. All cos et - 1/(2021 tsn wt le-t/(20) p A cos wt - (22)/(2) dB dBp A{cos.t + 1 - 1/(20> sin wt}e't/(2Q) dt 20)2]1/2 (23) Dans le cas particulier d'un amortissement critique Q 1/2 pour t supérieur ou égal à O Bp - A(2 + t) et dB dt = - A(1 + t) et (24) AMORTISSEMENT DE RESOENNCE SANS MINIMISATION DE POLARISATION RESIDUELLE PAR UN CIRCUIT SERIE SIMPLE La figure 8 représente un circuit série simple dans lequel la valeur de Q après coupure, par ouverture des contacts des commutateurs 59a et 59b, est déterminée par la résistance 66 en série avec un condensateur d'accord 67. Dans ce cas, le courant dans l'enroulement 68 est nul à l'instant o le limiteur de ten- sion 69 cesse d'agir. Apres que les transitoires ont décru et avant observation du signal, on suppose que la résistance 66 est court-circuitéepar le condensateur 67. Ainsi, la phase des tran- sitoires est simple. Bp a - At t 0 dB dB a A{cos wt + t sin te-t/(2Q)26) )2 - La fréquence angulaire ciest encore donnée par (21). Dans le cas d'un amortissement critique (Q = 1/2) Bp=At e-t t > O t>0 (27) dB - - A(1 + t) e't dt COUPURE LENTE AVEC RENFORCEMENT DE 9 MAIS SANS MINIMISER LA POLARISATION RESIDUELLE Si Q est de l'ordre de 2,0 ou plus, la différence entre les équations (22) et (26) est principalement un déphasage d'un angle de l'ordre de 1/Q, ou, dans nos unités, un décalage de l'instant zéro d'environ 1/Q. Ainsi, pour Q supérieur ou égal à 2, on s'attend à des résultats similaires pour les agencements série et parallèles. Pour une valeur de Q plus faible, la situation est très différente. Dans le cas d'un amortissement critique par la résis- tance parallèle 60 de la figure 7, le courant dans l'enroulement 61 ne s'inverse jamais et l'efficacité de coupure est bien infé- rleur au cas d'une coupure linéaire simple seule. Maintenant, pour une valeur de A très faible, les conditions de validité de l'équa- tion (31) sont remplies pour la décroissance de courant complète, c'est-à-dire jusqu'au point o c est égal à zéro. Ainsi, on s'attend à ce que le signal soit au moins du second ordre en A pour une valeur de A faible. En outre, dans le circuit parallèle amorti de façon critique, la vitesse de coupure pendant la durée importante o le champ est réduit à partir d'environ l'intensité du champ terrestre jusqu'à zéro est limitée par le circuit parallèle de sorte que l'augmentation de A n'a pratiquement pas d'effet pour une valeur de A supérieure à environ un. D'autre part, dans le circuit amorti série de la figure 8, le courant d'enroulement n'est affecté ni par le condensateur 61 ni par la résistance 60 jusqu'à ce que le courant d'enroulement ait été réduit linéairement à zéro. Ensuite, même pour un amor- tissement critique, il existe un dépassement de courant qui accroît l'angle e pour une valeur de A faible ou modérée. Pour une valeur faible de A dans le cas du circuit série (ou autre circuit si Q est de l'ordre de deux ou plus), la polari- sation à la fin de la partie linéaire de la coupure est prati- quement dans la direction B1, M * Bi 2 A' (28) On considère le circuit série simple de la figure 8 et à l'instant t - 0 et on adopte le système de référence tournant mentionné précédemment. Alors le champ effectif est dans la direc- tion B1. D'après les équations (13), (17) et (18): BFot -(1/2) A' e-t/(2Q) (29) u' ' A'oQ (30) Toutefois, l'image dans le système de coordonnées tour- nant n'est pas claire pour des durées de décroissance inférieures à environ une demi-période (Q = T/2). Une expression éventuelle- ment plus satisfaisante pour TT' dans le cas od Q est faible est la composante de Fourier, p' La composante en cosinus correspondante est nulle. L'intégration est valable également pour des valeurs de Q juste inférieures a la valeur amortie critique de un demi. Puisque la rotation se fait autour de l'axe B1, on obtient à partir de (32) A B2 ' sin (A'Q) A'Q (33) A partir des équations (28) et (33),la composante de M perpendiculaire à Be ou composante de précession est: sin f a A' 2 (34) On peut montrer qu'un déphasage d'environ 90 dans le champ oscillant peut, pour de faibles valeurs de A, amener les termes combinés dans l'équation (34) à s'ajouter linéairement plutôt que quadratiquement. Le résultat en est de favoriser d'une certaine manière les composantes à G faible du signal, à savoir le signal en provenance des parties les plus éloignées de la for- nation. Pour calculer l'efficacité de coupure E à partir de l'équation (9), maintenant que Y est constant pour A petit, et que les équations (9) et (34) donnent: E = = /1 ±2 = 1/2 A (35) E (1/2) A /1 La validité de l'équation (35) nécessite que A soit très inférieur à 1 et également quepj soit très inférieur à,um, ou, à partir de l'équation (32), que AQ soit très inférieur à m. Ainsi, l'équation (35) nécessite A RESULTATS NUMERIQUES A PARTIR DES CIRCUITS SIMPLES PARALLELES ET SERIE DECRITS CI-DESSUS Au moyen des équations classiques du mouvement pour la polarisation, des calculs numériques pour les modes de coupure, donnés par les équations (20), (22) et (23) pour le circuit paral- lèle de la figure 7 et (25), (26) et (27) pour le circuit série de la figure 8, ont été effectués. Puisque le cas o le champ terres- tre est parallèle à l'axe du trou de forage, G = A, est seul con- sidéré, ces symboles peuvent être utilisés de façon interchan- geable. Le résumé des résultats est le suivant. L'efficacité de coupure maximale se présente pour A -m/Q o pm = 2,33, pour Q supérieur ou égal à r. L'efficacité de coupure peut être au moins Em = 0,725 pour tout A par un choix approprié de Q (ou une valeur deyI appropriée obtenue par un autre moyen), c'est-à-dire qu'en permdnkabàunenroulement NML accordé de résonner avec un Q approprié après la coupure du courant de polarisation limité en tension, on fournit un signal au moins 0,725 fois aussi grand que celui obtenu avec une coupure instantanée. La valeur Q appropriée pour maximiser la sensibilité d'un signal du circuit d'enroulement est de l'ordre de 2,33/G o G est la vitesse de coupure, (Bp/Be) (^T) o Bp est l'intensité du champ de polarisation, Be est le champ terrestre et T est la durée de coupure. Pour A inférieur à 1, une efficacité de Em peut être obtenue et, pour une valeur de A de 2,5, une valeur E d'environ 0,80 peut être obtenue par un choix approprié de Q pour des circuits simples série ou parallèles. La pente initiale de E en fonction de A est 1/2 1V+Q2 pour le circuit série pour tout A et pour le circuit parallèle selon une approximation raisonnable pour A supérieur à environ S2. Si la valeur de Q pendant la coupure est déterminée par une résistance en parallèle avec l'enroulement accordé, des valeurs de Q approchant de celles de l'amortissement critique (Q = 1/2) doivent être évitées. 0 et Y tend à osciller à une vitesse angulaire de 0,6+Q quand A augmente. e tend à osciller autour de 7T/2 avec des maxima et des minima pour des multiples de A = Tf/(0,6+Q). 4/oscille avec des maxima et des minima pour des multiples impairs de la moitié de cette valeur. La figure 9 représente des efficacités de coupure pour un enroulement long centré dans le trou de forage pour diverses valeurs de Q par des courbes 70. On notera que, de façon heureuse, une valeur de Q donnée assure une efficacité raisonnable sur une gamme relativement large de valeurs de A'. Puisque A' tend à décroître comme le carré inverse du rayon du trou de forage, la gamme illustrée autorise une variation notable de la dimension du trou de forage et de l'angle entre le champ terrestre et l'axe du trou de forage sans qu'il soit néces- saire de régler la valeur Q à la résonance. DEPOLARISATION Dans les chapitres précédents, les réponses de polarisa- tion étaient décrites. Dans ce chapitre, les réponses de polarisa- tion, incluant la polarisation résiduelle pour divers champs magnétiques, seront décrites dans le but de montrer que, pour des circuits d'enroulement présentant des valeurs Q normales, les deux types de polarisation antérieurs, c'est-à-dire sans précession et avec précession dans le champ terrestre (Be)J peuvent être éliminés effectivement par emploi d'une série de cycles de polarisation fantômes dans lesquels la résonance survient en séquence pour des successions de valeurs Q supérieures à la normale. D'abord, une succession de champs de polarisation fantôme à croissance lente d'amplitude en fonction du temps, de durée et d'intensité limitées, est produite en connectant d'une façon déconnectable une tension de polarisation à l'enroulement. L'effet de chaque champ de polarisation adiabatique fant6me est que: les composantes-précédemment non en précession de la polari- sation résiduelle peuvent facilement suivre les changements de direction de ce champ pendant son élaboration, c'est-à-dire que la vitesse de mise en route est élaborée graduellement sur au moins un cycle de précession, tandis que les composantes précédemment en précession sont dispersées. Alors, le champ fantôme est coupé et le circuit d'enroulement est autorisé à résonner pour l'une des valeurs de Q plus élevées et produit un champ magnétique oscillant qui se propage vers l'extérieur dans la formation et interagit avec certaines des composantes non en précession de la polarisa- tion résiduelle et, après coupure, amine ces dernières à précesser autour du champ terrestre. Ensuite, le processus fantôme est répété et répété encore de la façon précédemment décrite sauf que, pendant la résonance du circuit d'enroulement associé au reste de la série de valeurs de Q', une valeur de Q' différente est utilisée à chaque fois. Le résultat en est que sensiblement toutes les composantes précédemment non en précession de la polarisation résiduelle sont amenées à force en précession autour du champ terrestre et sont par suite dispersées. On notera que les com- posantes amenées à précesser par le cycle fantôme final sont dispersées par le segment de mise en route du champ de polarisa- tion suivant, après réinsertion des éléments de circuits pour établir une valeur Q normale pour le circuit. Ce champ est produit en excitant l'enroulement par une tension de polarisation sui- vante, d'o il résulte un segment de champ de mise en route ayant des caractéristiques adiabatiques similaires au champ de polari- sation fant8me, c'est-à-dire comprenant un segment de mise en en route dont les excursions d'amplitude en fonction du temps croissent lentement. Le résultat en est que toute polarisation résiduelle qui achève de précesser dans le champ de polarisation après la mise en route atteindra une fréquence de précession qui est si élevée et varie si vite en position par rapport à l'axe du trou de forage,que son effet est nul. Sous cet aspect, un réexamen du principe général de la dynamique du traitement de la polarisation nucléaire par divers types de champs magnétiques est estime être utile et est présenté ci-après. La dynamique est considérée dans ce but comme étant distincte de la relaxation et cette dynamique sera considérée comme survenant pendant des durées braves en comparaison des temps de relaxation. Tout d'abord, on notera que la polarisation dans un champ statique précesse simplement autour de ce dernier. La com- posante de polarisation parallèle au champ n'est pas affectée par ce dernier. La composante perpendiculaire précesse toutefois et est la composante qui produit le signal NML. Si le champ change d'intensité sans changer de direction, la fréquence de précession change avec le champ, mais l'angle entre la polarisation et le champ demeure inchangé. La polarisation peut également être traitée quand un chmp magnétique change de direction. Divers comportements se produisent selon la vitesse de changement du chamip, c'est-à-dire dépendent du fait que celui-ci est rapide (ou soudain), intermédiaire, ou lent (ou adiabatique). Une vitesse intermédiaire se présente quand la fréquence angulaire instantanée de rotation f du champ magnétique est comparable à la fréquence de précession instantanée uA de la polarisation autour de ce champ. Pour des changements rapides, c'est-à-dire quand n est très supérieur -o, la polarisation n'a pas le temps de s'adapter au changement de direction du champ. quelle que soit la polarisation, en précession ou pas, elle en vient sLmpieuxnt à précesser autour du nouveau champ. Il peut y avoir un certain degré d'intercbangeabilité entre une polarisation en précession et/ou non en précession quand il existe un changement brutal de direction du champ magnétique. La polarisation peut aussi être traitée par des champs magnétiques résonants comme cela a été indiqué précédemment. Les effets de champs proches de la précession ou fréquence de"Larmor"peuvent être observes en considérant le système à partir d'un système de coordonnées de référence tour- nant. Si on considère une polarisation d'un point de vue d'un système de référence tournant autour d'un champ magnétique stati- que à la fréquence de précession correspondant au champ, le système semble se comporter comme si le champ était supprimé. Ainsi, on tourne avec'la polarisation de sorte qu'elle parait rester fixe. On est maintenant en position d'observer l'effet d'un champ magnétique tournant à la fréquence de précession ou près de celle-ci. Le champ tournant ressemble simplement à un champ stati- que dans le système de référence tournant. La polarisation précesse simplement dans ce champ. Si la fréquence n'est pas exac- tement la fréquence de précession, alors une petite partie du champ statique n'est pas supprimée. Quand le champ tournant est mis en route ou coupé, on peut avoir des changements d'angle du champ apparent dans le système tournant et les effets rapides, intermédiaires, ou lents s'appliquent dans ce système. Si un champ tournant est appliqué juste assez longtemps pour une précession dans le système tournant de 90 , on l'appelle impulsion de 90 . Une polarisation non en précession dans le système de référence non tournant est ainsi tournée de sorte qu'elle devient une polarisation en précession capable de produire un signal. Dans la pratique réelle, le champ tournant est obtenu à partir d'un champ oscillant qui peut être considéré comme la somme de deux champs tournant dans des directions opposées. Celui qui tourne de façon opposée à la direction de précession inverse son effet sur la polarisation si rapidement qu'il ne produit pas d'effet notable. Il est possible que la polarisation en précession due à un cycle de signal survive pendant le cycle de polarisation suivant, s'il est court, fournissant une contribution indésirée au signal suivant. Même si la fréquence de précession varie avec la position dans la formation en raison de grains minéraux magnétiques ou pour d'autres raisons, il est possible qu'il existe des contributions de signal indésirées dues à des "échos". Le phénomène se présente de la façon suivante. Si la polarisation en précession est dispersée en phase par cette variation de fréquence, et si un champ de polarisation est appliqué de façon non adiabatique, certains des éléments de la polarisation se ter- mineront en parallèle ou en antiparallèle avec le champ de polari- sation, selon leur phase au début de la mise en route. Puisque le processus, compliqué comme il est, est linéaire, la polarisation parallèle ou antiparallèle commence par des cycles demi-entiers de différence de phase. La polarisation restante précesse dans le champ de polarisation et est sérieusement dispersée car le champ est très fort et très inhomogène. Après coupure du champ de polarisation, une partie de la polarisation reprend la précession. Après une précession durant autant que la durée de précession précédente, si aucune diffusion ne change notablement la fréquence de précession des molécules individuelles, les différences de phase de polarisation demientières sont doublées pour devenir des cycles entiers de différence de phase. La polarisation restante revenant en phase, on obtient un écho du signal précédent ajouté au nouveau signal, probablement avec une phase relative aléatoire. Mais en revenant au traitement par des changements directionnels des champs magnétiques associés, quand le changement est lent, c'est-à-dire quand Q est très inférieur à c s'adapte pour rester en précession autour du nouveau champ. Toutefois, alors que les deux types de polarisation antérieurs résiduels doivent habituellement être considérés, c'est-à-dire qu'on doit considérer la composante de la polarisa- tion qui est parallèle au champ terrestre mais qui n'est pas en précession et celle qui précesse autour du champ terrestre, il a éte découvert que l'effet des deux types peut être dispersé pourvu qu'un ensemble de périodes de polarisation soit utilisé: une première série de cycles fantômes dans lesquels une résonance amortie est réalisée pour une première puis d'autres valeurs Q' élevées associées; enfin une seconde période de polarisation ultérieure comprenant un segment de mise en route à amplitude croissant lentement en fonction du temps est utilisée. Le résultat en est que différents groupes de composantes précédemment non en précession de la polarisation résiduelle suivent le segment de mise en route du champ fantôme ultérieur et, après avoir été amenés à force en précession autour du champ terrestre, sont dispersés par le segment de mise en route croissant lentement d'un champ fantôme ultérieur. Alors, après coupure du dernier champ fantôme et après que le groupe final de composantes non en précession a été amené à force en précession, ces dernières sont également dispersées par le segment de mise en route à croissance lente du champ de polarisation ultérieur. On notera que pratiquement toutes les composantes précédemment non en précession sont parallèles au champ terrestre et sont ainsi amenées à précesser autour de ce champ par la coupure du champ de polarisation fantôme. Ainsi, elles peuvent facilement être dispersées par l'élaboration du champ de polarisa- tion fantôme suivant ou final. Les figures 10 et 11 illustrent l'influence d'une coupure linéaire en fonction de vitesses intermédiaires élevées sans résonnance. Sur la figure 10, l'effet d'une coupure soudaine du cycle antérieur en fonction de l'angle Xe entre la polarisation (M) et le champ terrestre (Be) et de l'anglec entre le champ de polari- sation (Ip) et le champ résultant (B) est représenté. On notera que, pour la courbe 75, e est presque éqal à q t Le paramètre sans dimension A suppose que l'axe du trou de sondage est parallèle au champ magnétique terrestre. Le résultat en est que si la coupure est brutale, presque autant de composantes de polarisation résiduelles sont parallèles au champ terrestre que le contraire. Et même si la résultante suit la mise en route lente du champ de * polarisation ultérieur, sa contribution est étonnamment faible. Mais la figure 11 montre que si la coupure se fait à une vitesse intermédiaire, la courbe 76 n'est plus linéaire et reste à des valeurs inférieures à 90 pour presque toutes les gammes de Ainsi, le segment de courbe 77 est toujours inférieur à 90 sur la gamme de valeurs pour g = 45 à 135 . Ainsi, presque toute la polarisation non en précession est parallèle au champ terrestre avec pratiquement rien dans le sens opposé. Si le temps de relaxation de la période de polarisation antérieure était long, cette polarisation résiduelle déséquilibrée non en précession fournira un échelon de départ pour l'élaboration de la polarisa- tion ultérieure. Ainsi, si le champ de polarisation ultérieur présente une variation faible d'amplitude en fonction du temps à la mise en route, la polarisation résiduelle antérieure déséquilibrée susmentionnée sera réorientée dans la direction du champ de polarisation ultérieur. L'élaboration ne commence pas à zéro et un temps de relaxation erroné sera calculé. Mais, selon la présente invention, cette polarisation résiduelle déséquilibrée non en précession est d'abord convertie en des composantes en précession et ensuite dispersée par le champ de polarisation ultérieur. Le mécanimse de conversion consiste à utiliser un cycle de polarisation fantôme dans lequel le champ fantôme est autorisé à résonner a une fréquence liée à la valeur de Q haute du circuit d'enroulement. Avant d'exposer en détail cet aspect, un rappel de la façon dont la polarisation résiduelle contribue au cycle de détection ultérieur est approprié et est effectué ci-après. Si l'on ignore la relaxation, le signal en provenance de la n-ième polarisation précédente est proportionnels (pcose)n, ou, avec une mise en route lente, simplement cosnS. Si En(Ao) est défini comme le signal en provenance de la n-ième polarisation précédente par rapport a la polarisation en cours, en négligeant la relaxation, on obtient: | (p cos 6)n sin a ei' f(A) dA En(Ao) = I (37) A Jesin 0 ei f(A) dA o0 Les figures 12, 13 et 14 montrent que la valeur Q de l'enroulement a un effet sur la polarisation résiduelle. Par exemple, en figures 12 et 13, on notera que, pour les courbes 78 de 8 en fonction de A, il existe des portions de 0 désignées généralement par 79 o 8 est supérieur à 90 . Ainsi, à partir de l'équation (37) ci-dessus, on peut voir que le facteur cosO assure une certaine suppression pour les puissances impaires de n tandis que, pour les puissances paires de n, toutes les contributions s'ajoutent tant que la phase. ne varie pas de façon importante. Heureusement, les variations importantes de apparaissent en dehors de la gamme de fabrications d'outils plausibles. Egalement, il faut noter en relation avec l'équation (37) que l'on a supposé que la valeur Q' normalisée représentée en figures 12 et 13 a été choisie pour une réponse optimale à un signal. Mais, si une durée de polarisation fantôme de valeur Q' non optimale mais plus élevée, telle que représentée en figure 14, est interposée entre des cycles de détection, une telle valeur de Q' plus élevée fournira des valeurs différentes de 8 pour un point donné de la formation. La figure 15 représente la façon dont le circuit d'enroulement de la figure 2 peut être modifié pour fournir une succession de valeurs de Q' plus élevées pendant des résonances fantômes séquentielles du circuit d'enroulement. Comme cela est représenté, le circuit de polarisation et de détection modifié 13' comprend une succession de résistances supplémentaires d'augmentation de Q 80, 81 et 82 placées en parallèle avec l'enroulement 35 entre des portions de conducteurs 36e et 36f, 36f et 36g, et 36g et 36h, respectivement. Chaque résistance 80, 81, 82 comprend une patte connectée à la masse 39 par l'intermédiaire d'un commutateur séparé 83, 84, 85, respectivement. La commande des commutateurs 83-85 se fait par la présence (ou l'absence) d'un signal de commande sur des conduc- teurs 18h, 18i, 18j, respectivement. Les conducteurs 18g-18j effectuent la connexion vers le système en surface 19 à la surface de la terre. On notera également que les actionnements de l'élément résistif classique 43 précédemment décrit ont également été légèrement modifiés, le commutateur 45 dans sa branche de masse étant placé dans un état inactif pendant la succession de cycles fantômes. A l'instant même o le commutateur 45 est désactivé, le premier des trois champs de polarisation fantômes est produit. Chaque champ fantôme comprend une partie de mise en route adiabatique qui permet aux composantes non en précession de la polarisation résiduelle de suivre cette dernière, tandis que les composantes précédemment en précession sont dispersées. Apres que chacun des champs fantômes a été produit et interrompu, l'un des commutateurs 83-85, par exemple le commutateur 83, est activé. Pendant la résonance du circuit d'enroulement par la diminution du champ fantôme, la valeur Q du circuit est directement associée à la valeur de la résistance fantôme 80; plus la valeur de cette dernière est élevée, plus la valeur Q du circuit d'enroulement est élevée. Par suite, le champ magnétique oscillant produit se propa- geant vers l'extérieur dans la formation présente la capacité de pouvoirinteragir avec certaines composantes non en précession de la polarisation résiduelle et, après coupure, amine ces dernières à précesser autour du champ terrestre. Ensuite, le commutateur 83 est dgsactivé et le second des-trois champs de polarisation est produit et ensuite coupé, suivi de l'activation du second des com- mutatnurs 83-85, par exemple le commutateur 84. La résonance du circuit survient alors pour une valeur Q qui est directement liée à la valeur de résistance de la résistance fantôme 81, plus la valeur de cette dernière est élevée, plus la valeur Q du circuit d'enroulement est élevée. Par suite, le champ magnétique oscillant produit se propageant à nouveau vers l'extérieur dans la formation présente la capacité de pouvoir interagir avec certaines autres composantes non en précession de la polarisation résiduelle et, après la coupure, amène ces dernières à précesser autour du champ terrestre. A nouveau, le commutateur 84 est désactionné et le troisième des trois champs de polarisation est produit et ensuite coupé, suivi de l'activation du troisième des commutateurs 83-85, c'est-à-dire le commutateur 85. La résonance du circuit survient à nouveau pour une valeur Q qui est directement liée à la valeur de résistance de la résistance fant8me 82; plus la valeur de cette dernière est élevée, plus la valeur Q du circuit d'enroulement est élevée. En conséquence, à nouveau le champ magnétique oscillant produit présente la capacité de pouvoir interagir avec encore certaines autres composantes supplémentaires non en précession de la polarisation résiduelle et amine ces dernières à précesser autour du champ terrestre. Le résultat en est que sensiblement toutes les composantes précédemment non en précession de la polarisation résiduelle sont amenées à force en précession autour du champ terrestre à un instant ou un autre et sont ensuite dispersées par l'élaboration du champ ultérieur. De façon plus détaillée, l'enroulement 35 est encore connecté en surface au système de surface 19 par l'intermédiaire: (i) d'un côté, du segment conducteur 36a, du commutateur 37 et du conducteur de surface 18c et (ii) de l'autre côté du conducteur 18b. En série avec le segment conducteur 36a se trouvent des segments conducteurs 36b, 36c... 36j. L'enroulement 35 est connecté à la masse 39 au moyen de segments conducteurs supplémentaires 40a... 40h. Entre les segments 36e... 36h se trouvent les résistances d'augmentation de Q 80... 82. Les résistances 80... 82 constituent un circuit supplémentaire par rapport aux éléments précédemment décrits (c'est-à-dire les diodes Zener 42, l'élément de résistance 43 et le condensateur 44, tous en parallèle avec l'enroulement 35). Les commutateurs 83... 85 relient de façon déconnectable une résistance d'augmentation de valeur Q associée 80, 81 ou 82 à la masse 39 sur commande par l'intermédiaire d'un signal d'activation en provenance du système de surface 19 qui ferme les contacts du commutateur particulier 83, 84 ou 85. En fonctionnement, pendant la première durée de polari- sation fantôme, les commutateurs 37, 45, 46, 83, 84, 85 et 87 fonctionnent de la façon suivante: A savoir que les contacts du commutateur 37 sont fermés alors que ceux des commutateurs 45, 46, 83-85 et 87 sont ouvefts. Le résultat en est la génération d'un champ de polarisa- tion fantôme à amplitude croissant lentement en fonction du temps dans lequel l'interaction entre le champ et la polarisation est adiabatique, de sorte que les composantes non en précession de la polarisation résiduelle seront réorientées autour des lignes magnétiques du champ pendant son élaboration, tandis que les com- posantes en précession seront dispersées. On notera que les com- posantes non en précession de la polarisation résiduelle suivront le changement de direction du champ de polarisation fantôme pourvu que la fréquence angulaire instantanée de rotation fldu champ fantôme soit très inférieure à la fréquence de précession instantanée c(, c'est-à-dire que Q est très inférieur à e. Sous cet aspect, des rapports de >â il dans la gamme de 10 a 100 sont satisfaisants pour établir la forme adiabatique désirée de fonc- tionnement selon la présente invention. Ainsi, en supposant que le champ fantôme résultant est proportionnel à t(l-exp(wORt))/RtWo pendant la mise en route, o "o est la fréquence de résonance des protons, t est le temps et R est le rapport de mise en route sans dimension pour la tension d'excitation de l'enroulement 35 (comme cela est expliqué ci- dessous), alors les caractéristiques d'amplitude en fonction du temps de ce champ sont déterminées par la solution de l'équation identifiée cidessus qui, pour une valeur faible de WoRt, est approximativement de forme parabolique, c'est-à-dire 1/2 OoRt2. Son changement de pente le plus important survient pour l'intervalle temporel initial dans lequel la pente de la partie parabolique de l'équation décrivant ce champ subit le changement le plus important. Ainsi, à son sommet, sa pente est nulle; ensuite,la pente est plus linéaire et se termine en un champ dont la valeur est au moins plusieurs fois supérieure à l'intensité du champ terrestre. En supposant que le champ terrestre est de 1/2 gauss, alors le champ fantôme croissant lentement se terminera pour une valeur d'environ 3 à 5 gauss. Ensuite, le signal de polarisation fantôme est interrompu en ouvrant les contacts du commutateur 37 alors que les contacts du commutateur 83 sont fermés. La résonance du circuit d'enroulement à une fréquence plus élevée associée à la valeur Q' artificiellement plus élevée associée à la résistance 80 du cir- cuit d'enroulement prend alors place. Par suite, un champ magnétique oscillant est produit et se propage vers l'extérieur à partir de l'enroulement et interagit avec certaines des composan- tes non en précession de la polarisation résiduelle et, après la coupure, interrompt ces dernières pour qu'elles commencent à précesser autour du champ terrestre. Ensuite, le processus fantôme est répété et répété encore de la façon précédemment décrite sauf que, pendant la résonance du circuit d'enroulement associée au reste de la succession de valeurs Q', une valeur Q' différente est utilisée à chaque fois. Pendant la décroissance de résonance associée au second cycle fant me, par exemple, la résistance 81 est commutée dans le circuit d'enroulement en fermant les contacts du commutateur 84 tandis que, de façon similaire, pendant la période de décroissance de résonance associée au troisième cycle fantôme, la résistance 82 est actionnée par fermeture des contacts du commutateur 85. La gamme absolue d'augmentation de la valeur Q du cir- cuit d'enroulement pendant la résonance dépend de plusieurs fac- teurs dont le plus important est la valeur Q maximale normale précédemment établie. Si la valeur Q normale a été établie à environ 1, alors une augmentation de la valeur Q de l'enroulement par étapes vers des valeurs Q' de 2, 4 et 8 assure un fonction- nement satisfaisant, bien que des valeurs Q' de 4, 8 et 16 soient préférées. Un ensemble de deux valeurs Q' de 8 et 16 serait également adéquat. Il faut noter pendant une polarisation ultérieure que les contacts du commutateur 37 sont fermés tandis que ceux des commutateurs 45, 46, 83-85 et 87 sont ouverts. L'enroulement 35 est alors commandé par un signal électrique de polarisation présentant une partie de mise en route à amplitude croissant len- tement en fonction du temps comme cela a été précédemment décrit. Le résultat en est un champ de polarisation plus puissant mais croissant encore lentement du cycle suivant qui disperse le groupe final de composantes précédemment non en précession comme cela a été précédemment décrit. La raison en est que toute polarisation résiduelle qui achève de précesser dans le champ ultérieur présentera une fréquence de précession qui est si élevée et varie si rapidement avec la position,que son effet est nul. La figure 16 représente la façon dont la polarisation maintenant en précession selon une quantité maximale qui a chuté pour rester en précession et être dispersée par le champ ultérieur,à d, varie en fonction de Ae, et du paramètre sans dimension A, l'angle 8 étant l'angle entre la polarisation f et le champ résultant (B). Sous cet aspect, on notera que l'on peut montrer que si le champ est mis en route à un taux constant et avec un départ abrupt, la variation de l'angle 8, c'est-à-dire A 6, oscille entre zéro et un angle dans la gamme de -2A à + 2A, o 8 est l'angle entre la polarisation M et le champ résultant (B) et o A est un paramètre sans dimension proportionnel au paramètre de taux e. Le changement de l'angle e dépend de l'angle de phase 't de la polarisation M quand la mise en route est initialisée. L'oscilla- tion s'éteint quand e basé sur les équations do mouvement similaires à celles précédem- ment utilisées indique que pour diverses valeurs de A et des pha- ses initiales, le changement le plus important de 0 se produit pour une phase initiale t4 d'environ -tan (0,1 + l/A). En figure 16, on notera que, si A pour un certain point dans la formation est égal à 0,1, jusqu'à 10 % de la polarisation en précession pourrait s'achever dans la direction du champ de polarisation, selon la phase au moment de la mise en route. Toutefois, si A est égal à 0,1 simplement au niveau du bord du trou de forage, la moyenne par rapport à la contribution du signal sera en gros A = 0,05, laissant demeurer une polarisation initiale de jusqu'à 5 % de la polarisation en précession précédente. Puisque la partie de la polarisation en précession se terminant dans la direction du champ de polarisation varie entre une mise en parallèle maximum et le sens opposé maximum (selon l'instant exact de la mise en route), on s'attend à ce que le changement d'ensemble de e puisse être notablement réduit par un taux de mise en route tel que le champ ultérieur est amené à passer de zéro au champ maximum sur au moins un cycle de précession. Pour la précession de protons, un cycle dure typiquement seulement une 1/2 milliseconde. Ainsi, très peu de temps de fonctionnement est perdu par une telle étape. La figure 17 représente le détail d'un circuit de for- mation de signal et d'excitation 22 pour provoquer les champs fantômes à croissance lente et de polarisation ultérieure requis mentionnés ci-dessus. Sur la figure 17, on notera que le circuit 22 en sur- face comprend un générateur de fonction incluant un générateur d'impulsions 90 connecté par une porte 91 et un compteur 92 à un convertisseur numérique/analogique 93 pouvant fournir la tension de polarisation à croissance lente requise au niveau de l'enroulement de fond. Sous cet aspect, le signal de sortie du convertisseur 93 est commandé par le compteur 92 à une cadence qui fournit les champs fantômes à croissance lente et de polarisation ultérieure requis par l'intermédiaire de l'enroulement de polari- sation de fond dans la sonde, c'est-à-dire des champs tels que est très inférieur à cJ o Q est la fréquence angulaire instantanée du champ de polarisation et ow est la fréquence de précession instantanée de polarisation M dans la formation terrestre adjacente à la sonde. Le compteur 92 est de préférence muni d'une porte logique 94 dans son circuit d'horloge de sorte que, quand le compteur atteint l'état 9999 avant une remise à zéro, la porte 91 est désactivée. La rampe du compteur est linéaire sur le segment d'élaboration du signal de polarisation mais, puisqu'il s'agit d'une fonction de la cadence d'impulsions du générateur d'impulsions 90, elle peut facilement être repro- granmme si on le souhaite. Ainsi, la sortie du convertisseur numérique/analogique 93 peut facilement être commandée pour éla- borer les champs requis sur au moins un cycle de précession de protons par actionnement du compteur 92 en relation avec le géné- rateur d'impulsion 90, pour contrôler l'élaboration du conver- tisseur numérique/analogique 93. Ainsi, en fait, le compteur 92 fournit au réseau 22 une forme d'onde appropriée par laquelle le champ fant8me à croissance lente d'amplitude en fonction du temps requis et le champ de polarisation ultérieure requis peuvent être produits au fond, c'est-àdire un champ qui croît lentement de zéro à plusieurs fois l'intensité du champ terrestre. La sortie de signal électrique du convertisseur numérique/analogique 93 qui fournit ce champ a, bien sur, la forme d'onde analogique requise. En fonctionnement, on notera à partir de la figure 1, que,pour la plus grande partie de l'élaboration du champ de polarisation,sinqb est faible. A partir de l'équation (2) on peut voir que, quandsest faible, la cadence d'élaboration peut être beaucoup augmentée sans augmenter o. L'élaboration du champ de polarisation pour une constante A correspond à une sortie de tension constante en prove- nance du convertisseur numérique/analogique pendant l'élaboration. Et si la tension appliquée à l'enroulement de polarisation 35 de la figure 15 définit une constante de temps l/co R, o R est une cadence de mise en route sans dimension pour la tension, la ten- sion est proportionnelle a 1 - exp(-qRt). Le champ de polarisa- tion résultant est ainsi proportionnel à t - (1 - exp(-coRt))/R '>o qui, quand coRt est faibleestapproximativement de forme paraboli- que, c'est-à-dire 1/2 c4.oRt2. La figure 13 illustre le champ de polarisation ultérieur pour disperser la polarisation résiduelle sous forme d'une courbe présentant un segment d'élaboration à amplitude à croissance lente en fonction du temps. L'intensité du champ, telle que définie par la courbe 100, est en ordonnée tandis que le temps est en abscisse. On notera que le segment à croissance lente 101 fait partie de la section d'élaboration 102. Les caractéristiques d'amplitude en fonction du temps du segment 101 sont bien sûr déterminées par la solution de l'équation quadratique précédemment décrite et présentent le plus grand changement de pente pendant l'intervalle de temps initial, par exemple de t = O à t 1 milli- seconde o la pente de la partie parabolique de l'équation subit le plus grand changement. Ainsi, à son sommet, pour t = 0, la pente du segment 101 est nulle; ensuite, la pente est plus linéaire,par exemple de t = 1 à t = 5. On voit que la fin du segment 101 définit un. champ qui est au moins plusieurs fois supérieur à l'intensité-du champ terrestre. En supposant que le champ terrestre a une intensité de 1/2 gauss, on voit alors que le segment à croissance lente 101 se termine pour une valeur d'environ 5 gauss ou 10 fois l'intensité du champ terrestre en une durée t = 5 millisecondes. Au delà de t = 5 millisecondes, le taux de croissance du reste de la partie d'élaboration 102 peut être très rapide sans affecter le rôle joué par le segment 101 de réduire les effets de la polarisation résiduelle. Comme de la façon précédemment exposée pour des gammes notables de A et R, des intégrations minimum ont été effectuées. A nouveau, le changement de valeur 8 dépend de la phase de départ 4o, de même pour chaque combinaison de A et R, le calcul a été effectué sur une gamme suffisante de Jo pour déterminer le changement maximum de e. Pour des changements de a de quelques pour cent ou moins, la relation est apparue être Aemax - AR/(l + R). La figure 19 représente le changement maximal de e en fonction de R pour A = 1 et A = 0,5. La tension disponible pour la mise en route du courant de polarisation n'est pas susceptible de fournir une valeur de A grande devant 1. Les traits en pointillés correspondent à a8 = AR. Pour A = 1, une valeur de R de 0,03 réduit le changement de ô à quelques pour cent d'un radian. Ceci correspond à 1/2 TIR 5 cycles de précession dans le champ terrestre, normalement environ 2,5 ms. Ceci est un ordre de gran- deur inférieur au temps d'élaboration du champ de polarisation dans des opérations NEIL normales. Ainsi, le fait d'appliquer une tension de mise en route avec une constante de temps de quelques millisecondes conduira à ralentir effectivement la mise en route du champ de polarisation dans le sens o on ne change pas suf- fisamment 6 pour que la polarisation précédemment en précession s'élabore dans le champ de polarisation. En mettant en oeuvre effectivement une mise en route lente, des opérations qui entraînent la résonance de l'enroule- ment NML accordé pendant la mise en route doivent être évitées. Ainsi, une brève description de la façon dont les valeurs Q' sont initialement déterminées pour la série de cycles fantômes est appropriée et est présentée ci-dessous. Pour établir la valeur Q d'enroulement correcte, l'outil NML est placé dans un cylindre d'étalonnage, dans lequel l'enroulement du circuit de polarisation et de détection est entouré par une partie de sable ou analogue contenant des fluides entraînés tels que de l'eau. Ceci est une façon fondamentale d'établir la succession de valeurs pour l'enroulement et ses éléments de circuits associés pour les utiliser dans les cycles fantômes, à savoir: (1) Accorder l'enroulement à une valeur Q qui produit un champ oscillant pendant la résonance qui rend maximal le signal NML associé à la polarisation nucléaire établie par les moments bipolaires des noyaux du fluide entratné par un champ de polari- sation antérieur de caractéristiquesprédéterminéS.La détection survient après que le champ de polarisation a été coupé et que la résonance du circuit d'enroulement s'est achevée. Alors, la valeur Q de l'enroulement et des éléments associés est augmentée mathématiquement en une série de quantités présélectionnées comme cela sera expliqué ci-après, pour établir les valeurs de Q' élevées a utiliser lors des cycles fantômeso BREVE DESCRIPTION DU PROCEDE (1) CI-DESSUS Le but du procédé (1) est d'établir une succession de va!eurs Q' élevées pour le circuit d'enroulement du circuit de polarisation et de détection d'un outil NL de façon à réduire les effets de la polarisation résiduelle dans les opérations de diagraphie magnétique nucléaire (NL). De cette façon, une suc- cession de cycles de détection normalisés à un intervalle de pro- fondeur commun peut être mise en oeuvre de façon plus simple et plus précise que dans le cas d'opérations NML classiques. Le critère de sélection pour chaque valeur Q' est le suivant: elle doit être supérieure à celle qui rend maximale la réponse du signal de précession NML après la fin du champ de polarisation. Le cycle pertinent a été déterminé précédemment sur la base du cycle qui est le plus susceptible d'être influencé par les effets de la polarisation résiduelle demeurant à partir du cycle de détection antérieur. La polarisation résiduelle particulière existe en raison de la grande durée de polarisation antérieure et sera ainsi très susceptible d'influencer le signal NML produit lors d'un cycle de détection concerné ultérieur. Maintenant, de façon plus détaillée, les étapes du procédé (1) comprennent les étapes suivantes: (a) Après que l'outil a été placé dans le cylindre de test, un champ de polarisation ayant une durée connue est produit par le circuit de polarisation et de détection en alimentant son enroulement de polarisation associé par un signal électrique de caractéristiques connues; (b) Le signal électrique est alors coupé après que la durée de l'étape (a) s'est écoulée; (c) Alors l'enroulement et ses éléments associés sont autorisés à rsonner à une fréquence associée à la fréquence de précession des protons des fluides entraînés communs à la for- mation voisine à surveiller, pour produire un champ magnétique résonnant oscillant décroissant qui se propage vers l'extérieur et réoriente avec des résultats améliorés la polarisation nucléaire associée au champ de polarisation produit avant la coupure; (d) Ensuite la valeur Q de l'enroulement et de ses éléments associés qui maximise la réponse du signal NML à la polarisation réorientée améliorée de l'étape (c) est déterminée; (e) Enfin, la valeur Q de l'enroulement et de ses élé- ments associés est mathématiquement accrue de quantités choisies pour former une valeur Q' plus élevée, sur la base de la valeur Q de l'étape (d). La succession de valeurs Q' plus élevées constitue des valeurs quinaximisent l'établissement de la précession des com- posantes précédemment non en précession de la polarisation résiduelle. Il faut noter que les augmentations peuvent être basées sur la valeur Q normale de l'étape (d). Sous cet aspect, la gamme d'accroissement pas à pas déterminée par multiplications successives de la valeur Q normale de l'étape (d) par un ensemble de termes définis par des facteurs successivement croissants égaux à 2 augmentés d'un entier de puissance croissant par incrément a été adéquate. Par exemple, on suppose que les valeurs Q et Q' sont identifiées par un ensemble d'entiers égaux à M1, M2. M0 o..DTD: M1 est égal à 1 associé à la valeur Q normale de l'étape (d), tan- dis que M2... Mo sont des entiers identifiant l'ordre croissant de la série de valeurs Q' plus élevées.Si la valeur Q de l'étape (d) est égale, par exemple à Q. alors des valeurs supplémentaires Q' sont égales à Q2n o n est 1, 2... (MO-l). Comme cela a été indiqué précédemment, l'enroulement et ses éléments associés constituant une partie du circuit de polari- sation et de détection, pendant la série de résonances en amor- tissement associée à la série de cycles fant6mes, sont reliés selon un circuit les uns aux autres de façon a assurer un amor- tissement du champ magnétiquerésonnant oscillant rayonnant a par- tir de l'enroulement. Cette configuration de circuit comprend un ensemble d'éléments résistifs reliés en série ou en parallèle de façon déconnectable, avec la résistance classique du circuit des figures 7 et 8. Bien sûr, l'enroulement et les éléments associés eux-mêmes définissent la succession de valeurs Q' et ont des valeurs particulières associées à la fréquence angulaire de résonance de protons (co) des fluides entraînés selon l'expres- sion: fréquence de résonance (co) = [1 - l/(2Q')2j1l/2 o Q' représente la succession de valeurs précédemment déterminées. Si l'enroulement et ses éléments sont connectés dans une conflgaration d'amortissement série, comme cela est représenté en figure 8, on notera que les éléments résistifs supplémentaires sont reliés en parallèle séparément de façon déconnectable avec la résistance classique (d). Ainsi, pour amortir la résonance pen- dant les cycles fantômes, la résistance supplémentaire et la résistance classique seront reliées de façon déconnectable à la sortie du condensateur 67. Des pattes de mise à la masse distinc- tes pour les éléments résistifs supplémentaires comprendront cha- cune un commutateur en série avec les éléments résistifs supplémentaires associés, le commutateur comprenant aussi des con- tacts à la position fermée pendant l'amortissement de la résonance de façon à 'établir l'une des valeurs Q' plus élevée pour le circuit d'enroulement. Ceci signifie que le circuit d'enroulement est autorisé résonner pour une valeur Q' plus élevée pendant le cycle fant8me en reliant l'élément résistif classique 66 de la figure 8 en parallèle avec l'un des éléments résistifs supplémentaires précédemment mentionnés. Le résultat en est que la résistance d'ensemble du circuit d'enroulement est réduite mais, puisque ce dernier fonctionne dans un mode d'amortissement série, la valeur Q du circuit est artificiellement plus élevée, c'est-à-dire se trouve à une valeur Q' concernée. Après achèvement de l'amortissement de la résonance, les contacts du commutateur dans la patte de masse séparée sont ouverts pour déconnecter l'élément résistif supplémentaire du circuit, tandis que le cycle de polarisation suivant prend place de la même façon que précédemment. Après que la succession de cycles fantômes pour la succession de valeurs Q' a été réalisée, le champ de polarisa- tion ultérieur comprenant la partie de mise en route à montée lente précédemment décrite est produit. Toutefois, comme cela a été précédemment décrit, si l'enroulement et ses éléments de cir- cuits sont reliés en parallèle, la valeur Q' artificiellement plus élevée est établie en faisant crottre la résistance totale du cir- cuit d'enroulement de la façon illustrée en figure 15. DONNEES D'INVESTIGATION Une investigation a été effectuée pour diverses valeurs fantômes Q' selon laquelle la portion de mise en route du champ fant8me est supposée être à croissance lente. On suppose aussi que le fonctionnement normal de l'outil se fait pour Q = ii et les cycles de polarisation fantômes ont été considérés pour une résonance à Q = 2, 4 et 8. Pour chacune de ces valeurs de Q, 8 a été calculé par approximation par des successions de lignes droites et de sinus ou de cosinus. Dans les quantités indiquées cidessous, Q est égal à "i à moins qu'il n'en soit indiqué autre- ment. Les fonctions de e(Q, A) sont définies par: W X Cos 6(à, A) X a cos 6(2, A) (3) Y = cos 6(4,A) Z = cos 8(8, A) L'équation (37) a été généralisée pour considérer des facteurs de cosG pour différentes valeurs Q, mais également l'équation (37) a été spécialisée en posant p = 1, ce qui correspond a un établissement lent du champ fantôme. Les facteurs W, X, Y ou Z qui sont utilisés sont indiqués comme indices du terme E(Ao) qui indique l'efficacité de production du signal en provenance de la polarisation résiduelle. Par exemple, on considère A0 | WWZ sin a ei f(A) dA Ewwz (Ao) o (39) J sin e eie f(A) dA o Dans cet exemple, EwWz(Ao) utilise deux fois le facteur W. Puisque W correspond à la coupure normale, deux facteurs W représentent la polarisation résiduelle en provenance du second.cycle antérieur. Le facteur Z indique un cycle de polarisation fantôme avec une résonance pour Q = 8. Ceci ne représentera pas un cycle fantôme après chaque cycle normal. Une application possible pour ce fonc- tionnemnent asymétrique existerait dans le mode continu T1 de NML quand on passe d'une durée de polarisation très longue a deux polarisations de durées beaucoup plus courtes. Le cycle fantôme pourrait ne pas être nécessaire entre les deux durées de polarisa- tion courtes. Pour voir les effets des diverses combinaisons de cycles, les intégrations indiquées dans l'équation (39) ont été effectuées numériquement. Un programme d'ordinateur utilisant un ordinateur Hewlett- Packard HP 9825 est représenté dans le tableau 1 et sert de base aux calculs des tableaux 2 et 3. Le tableau 2 correspond au cas o f(A) = 1, ce qui correspond à un enroulement NML long avec une répartition idéale de l'enroulement. Le tableau 3, avec G = 0,4, correspond à Ao = 1,7 et à un diamètre de trou de forage égal à 0,5 fois la longueur d'enroulement. L'expression approchéede f(A) est -donnée dans le chapitre DEFINITIONS. La colonne A correspond à A au bord du trou de forage. La colonne Sig est l'efficacité de signal calculée à partir de l'équation Ao E(Ao) = WWZ sin 6 ei' f(A) dA E A0 d 1t5 -o sin 8 ei f(A) dA o pour le signal provenant d'une polarisation après la coupure normale. On néglige la relaxation dans tous ces calculs. Les en- têtes de colonnes restantes indiquent quels facteurs de cos 8 sont utilisés. La colonne W correspond au signal auquel on s'attend dé à la polarisation résiduelle provenant du cycle de polarisation précédent. La colonne WW correspond au signal pour la seconde polarisation précédente. Toutes les valeurs sont normalisées au signal direct lui-même et multipliées par 1000. Les composantes de signal résultant de la polarisation résiduelle restante comprendront au moins un facteur de W dans l'équation (39), suivant au moins une coupure produisant un signal normal. Les colonnes WY et WZ correspondent à l'application d'un cycle de polarisation fantôme avec Q = 4 et 8, respectivement. La colonne WWZ correspond au signal lié à la seconde polarisation précédente,avec un cycle fantôme pour lequel Q = 8. Le cycle fantôme peut être ou bien entre le premier et le second ou bien entre le second et le troisième cycle de polarisation normale. Les colonnes WXZ et WYZ indiquent une succession de deux cycles fantômes séquentiels avec des ré6onances pour Q = 2 et 8, et 4 et 8, respectlvement. L'ordre de cycles fantômes est sans importance. 2585847. Enfin, la colonne WXYZ indique une succession de ces cycles fantômes séquentiels avec des résonances pour trois valeurs différentes de Q. Dans le tableau 3 on notera que la colonne Sig présente une efficacité de signal maximal pour A = 1,72. Toutefois, il existe une efficacité raisonnable sur une relativement large gamme de valeurs de A. La colonne W montre que le signal en provenance de la polarisation résiduelle est considérablement réduit si A est un peu plus grand que pour l'efficacité maximale. En fait, ces valeurs sont probablement assez basses pour la plupart des appli- cations NML. Toutefois, les valeurs faibles dans la colonne W ne sont pas simplement dues à la dispersion de la polarisation. Comme cela a été exposé en relation avec l'équation (40), il existe une certaine suppression des contributions pour lesquelles 8 dépasse 1T/2. Cette suppression est perdue dans la colonne WW pour le signal en provenance de la seconde polarisation précédente. La suppression dépend de la géométrie particulière en NML. Elle dépend du rayon du trou de forage et elle est modifiée si l'outil est décentré dans le trou. Alors que les colonnes WZ et WWZ montrent qu'un cycle de polarisation fantôme unique avec Q = 8 est efficace pour réduire des composantes de signal indésirées, les trois cycles fantômes avec des valeurs de Q de 8, 4 et 2, indiquées dans la colonne WXYZ, éliminent pratiquement la polarisation résiduelle et son signal. La raison en est évidente à partir de la figure 14. En notant que cosO = O pour 6 = 1T/2, on voit que W, X, Y ou Z est égal à zéro au proche voisinage de pratiquement toute valeur de A. Ceci est associé aux facteurs 2 dans les valeurs de Qo En figure 14, on notera que la courbe Q = 4 passe par Tt/2 juste en dessous du pie important de la courbe Q = 8. La courbe Q = 2 passe par lT/2 juste en dessous des extrêmes pratiquement en coïncidence des courbes Q = 8 et Q = 4. Pour presque toute valeur de A, l'un des cycles de polarisation fantômes fait tourner la polarisation pour effectuer la plus grande partie de sa précession; ensuite, le champ classique ultérieur le disperse. Même l'ensemble de trois cycles de polarisation fantômes pourrait être effectué en com- paraison de la durée requise pour que la polarisation de tous les temps de relaxation plausibles s'amortisse jusqu'à zéro. VARIANTE Alors que les effets de la polarisation résiduelle ont été réduits en utilisant un circuit d'enroulement comprenant une succession de valeurs Q' artificiellement élevées pendant une suc- cession de cycles de polarisation fant8mes, il peut se produire des cas qui contribuent à affecter la qualité des résultats. Par exemple, après qu'une valeur Q élevée pour un circuit d'enroule- ment fant8me donné a été établie, il peut se produire des problèmes inattendus liés à des changements inattendus quand la sonde NML est actionnée dans un environnement de fond. Par exemple, il peut se produire un manque de précession dans la procédure d'accord de fréquence accompagnant le processus NML. Egalement, des variations dans le champ terrestre dues à la stratigraphie peuvent survenir d'une profondeur à l'autre le long du trou de forage pour diminuer ou augmenter la fréquence de précession d'une légère quantité. Le résultat en est que de légères erreurs d'accord dans le circuit d'enroulement peuvent être introduites pendant la résonance et peuvent influencer le signal NML ultérieur dO aux effets d'une erreur de champ magnétique dans le système de référence tournant. Une base de la présente invention est que, pour les valeurs de Q normalement utilisées dans les circuits d'enroulement NML de l'art antérieur qui rendent maximum la réponse à une détection NML, il a été découvert que de légères erreurs d'accord, liées par exemple à l'environnement, n'ont pas un effet important. Mais ces effets peuvent être plus importants dans des circuits d'enroulement présentant des valeurs Q' artificiellement élevées. Pour mieux apprécier les effets des erreurs d'accord, on considérera le système à partir des coordonnées tournantes décrites précédemment. Le champ tournant dO à la résonance est: 1/2 ABe exp(-wot/2Q) o A est la vitesse de coupure, Be est le champ terrestre, suppose 258584Z ici perpendiculaire au champ de polarisation, CJO est la fréquence angulaire de précession dans le champ terrestre, et t est le temps. S'il existe une erreur d'accord, en plus de ce champ tour- nant, un champ -BeD est présent, D étant l'erreur d'accord rela- tive. Ainsi, si un circuit d'enroulement est accordé deux pour cent trop bas, alors deux pour cent du champ terrestre ne sont pas supprimés par le fait que l'observateur se trouve sur le système de référence tournant. Le facteur de vitesse de coupure pour le champ décroissant de la résonance dans l'enroulement de polarisation est alors = sin2 cos, 2QD O 9 est l'angle entre le champ de polarisation (B p) et le champ résultant B = B + B; avec = 90 '. Si Q et D sont faibles, d'accord. De même, si l'accord est trop haut, l'angle est accru. La figure 20 représente e en fonction de A pour Q = 8 et pour un accord deux pour cent trop bas, correct, et deux pour cent trop haut. Pour réduire les effets des erreurs d'accord, c'est-a- dire le champ d'erreur -BeD, il a été découvert que pour de grandes valeurs de A, c'est-à-dire celles ayant plus d'influence pour des positions plus éloignées dans la formation étudiée, la plus grande partie de la décroissance, c'est-à-dire la résonance du circuit d'enroulement fantôme, prend place avant qu'il existe beaucoup d'augmentation de À, ci/tant l'angle entre le champ de polarisation (T) et le champ résultant (B). Ainsi, après que la résonance a pris place pendant quelques constantes de temps pour la vlieur Q artificiellenent élevée, à chaque cycle fantône, la présente invention enseigne qu.'une valeur Q faible pour le circuit d'enroulement fantôme peut alors être rétablie dynamiquement dans ce circuit. Le résultat est le suivant: en raison de la découver- te selon laquelle la vitesse de coupure est inversement propor- tionnelle à la valeur Q du circuit d'enroulement (et ainsi à des valeurs plus faibles de cette dernière, c'est-à-dire des vitesses de coupure élevées, la polarisation n'est pas influencée par le champ d'erreur), il a été découvert que le fait de rétablir la résonance à une valeur Q plus faible, après que la plus grande partie de la décroissance à la valeur Q' artificiellement &levée a pris place à chaque cycle, c'est-à-dire dans un intervalle tem- porel dans lequel l'angleq n'a pas changé beaucoup,équiva]ant à quelques constantes de temps de décroissance, maintient l'effet de la décroissance de résonance à la valeur Q' plus élevée mais sans les conséquences de la coupure lente du champ en décroissance. L'effet est le même que si la résonance se passait à une valeur Q' plus élevée mais à une vitesse de coupure élevée associée à une valeur Q plus faible que pour le circuit d'enroulement fantôme. Et l'effet accentué dû à l'erreur d'accord, c'est-à-dire dû au champ d'accord -BeD à la valeur Q plus 4levée,est évité. Ainsi, la résonance à la valeur Q plus élevée pour le premier couple de constantes de temps après coupure, à chaque cycle fantôme, assure encore la suppression de la polarisation résiduelle,mais comme la valeur Q plus faible du circuit d'enroulement fantôme devient efficace avant la conséquence de la coupure lente, le champ dû à l'erreur d'accord relative est fonction de la valeur Q plus faible seulement et n'influence pas beaucoup le signal NML ultérieur. En se reportant à nouveau à la figure 15, les change- ments de fonctionnement selon la prOsente invention seront mieux décrits en relation avec cette figure pour présenter les actions du circuit de polarisation et de détection modifié A' de la figure 15 selon la présente invention. Comme cela est representé, l'enroulement 35 est encore connecté au système de surface 19 par l'intermédiaire: (i) d'une part, du segment conducteur 36a, du commutateur 37 et du conduc- teur de surface 18c et (ii) d'autre part, du conducteur 18b. En série avec le segment conducteur 36a se trouvent des segments conducteurs 36b-36j. L'enroulement 35 est connecté à la masse en 39 au moyen de segments conducteurs supplémentaires 40a-40h. Entre les segments 36d et 36e se trouve la résistance normale de détermination de valeur Q 43 qui - pendant la décroissance de résonance normale du circuit d'enroulement suivant la coupure du champ de polarisation normale - agit de la façon précédemment décrite, c'est-à-dire en relation avec les diodes Zener 42 et le condensateur 44 en parallèle avec l'enroulement 35. Le commutateur relie de façon déconnectable la résistance 43 à la masse 39 sur commande par un signal d'activation en provenance du système de surface 19 qui ferme les contacts de ce commutateur. On notera que le signal de commande vers le commutateur 45 en provenance du système 19 est transmis par un conducteur 18f. Entre les segments 36e et 36f, 36f et 36g, et 36i et 36h se trouve une succession de résistances d'augmentation de Q 80, 81 et 82, respectivement. Chaque résistance 80, 81 et 82 est reliée de façon déconnectable à la masse 39 par l'action associée des commutateurs 83, 84 et 85, respectivement, et agit à chaque cycle fantôme de la façon précédemment décrite. Ainsi, quand les con- tacts des commutateurs 83, 84 ou 85 sont fermés par un signal d'activation sur le conducteur 18h, 18i ou 18j, la résistance d'augmentation de Q 80, 81 ou 82 est un élément actif du circuit d'enroulement et agit comme atténuation de résonance pendant que chaque cycle fantôme prend place, de la façon précédemment mentionnée. Entre les segments 36h et 36i est connectée une résistance d'abaissement de Q 86 qui est reliée de façon déconnectable à la masse 39 par l'action d'un commutateur 87 et agit pendant chaque cycle fantôme pour éviter les conséquences néfastes des erreurs d'accord. Ainsi, quand les contacts du com- mutateur 87 sont fermés par un conducteur de signal d'activation 18k, la résistance d'abaissement de Q 87 est un élément actif du circuit d'enroulement et agit de la façon qui va être décrite pen- dant l'abaissement de résonance de chaque cycle fantôme. Pendant la polarisation, pendant que chaque cycle fantôme commence, les commutateurs 37, 45, 46, 83-85 et 87 fonc- tionnent de la façon suivante. D'abord, les contacts du com- mutateur 37 sont fermés tandis que ceux des commutateurs 45, 46, 83-85 et 87 sont ouverts. Le résultat en est un champ de polarisa- tion fant me à amplitude à croissance lente en fonction du temps dans lequel le segment de mise en route est adiabatique, c'est-à- dire que la fréquence angulaire instantanée de rotation du champ fantôme (n.) est très inférieure à la fréquence de précession instantanée (Wo) des composantes en précession de la polarisation résiduelle. Ainsi, les composantes non en précession sont orientées autour du champ fant6me, tandis que les composantes ear précession sont dispersées. L'intensité du champ fantôme est rela- tivement faible en comparaison du champ de polarisation normal. Alors survient la coupure, c'est-à-dire que les contacts du commutateur 37 sont ouverts tandis que ceux du commutateur 83 sont fermés. La résonance du circuit d'enroulement suit à la valeur Q' artificiellement plus élevée associée à la résistance d'augmentation de Q 80 jusqu'à ce qu'environ 1/2 à 2 constantes de temps associées au champ en décroissance soient écoulées. La durée est de préférence mesurée en surface au niveau du système de sur- face 19. Alors, tandis que des étapes ultérieures de résonance surviennent, la valeur Q du circuit d'enroulement est abaissée à la valeur Q normale associée à la résistance 86 en fermant les contacts du commutateur 87 de façon à se protéger contre les effets d'erreurs d'accord. Sous cet aspect, les signaux de com- mande apparaissent sur les conducteurs lSh et 18k pour ouvrir les contacts du commutateur 83 et fermer les contacts du commutateur 87, respectivement. Le résultat en est que la valeur Q du circuit d'enroulement est abaissée à un niveau qui rend minimales les * erreurs d'accord associées à la résonance de l'enroulement pen- dant le cycle fantôme mais qui n'affecte pas de façon néfaste l'interaction souhaitée entre le champ rayonnant et la polarisa- tion résiduelle concernée. Ainsi, en ce qui concerne cette dernière situation, la présente invention permet au champ rayon- nant en décroissance ( résonance à la valeur Q' élevée) d'interagir effectivement avec les composantes non en procession de la polarisation résiduelle et d'amener ces composantes à précesser autour du champ terrestre. Ensuite le cycle fantôme est répété et rerépété en utilisant différentes valeurs Q' plus élevées associées aux résistances d'augmentation de Q 81 et 82, respectivement. Pendant chaque tel cycle fantôme ultérieur, après que les étapes initiales de réduction de résonance fantôme ont pris place, la valeur Q du circuit d'enroulement est à nouveau abaissée à la valeur Q faible associée à la résistance 86 de façon à se protéger à nouveau des effets de désaccord du circuit. Les étapes initiales de chaque résonance fantôme pour la valeur Q' plus élevée définissent un intervalle temporel d'environ 1/2 à 2 constantes de temps pendant lequel il existe un changement minimal de l'angle# entre le champ de polarisation fantôme et le champ résultant qui y est associé. Ainsi, pour les protons concernés dans la formation étudiée, le champ en décroissance présente les caractéristiques associées à la valeur Q pff élevéemais sans les conséquences de la coupure lente du champ fantôme. Et les effets néfastes dus aux erreurs d'accord d'enroulement en fonction de A (o A est un paramètre sans dimen- sion associé à la coupure qui varie en fonction de la distance à partir du trou de forage) sont très réduits. On notera sous cet aspect que, pour des valeurs grandes de A, les effets du désaccord de l'enroulement sont presque compètement éliminés. Ensuite, un nouveau cycle de détection commence. Les contacts du commutateur 37 sont fermés, tandis que ceux des com- mutateurs 45, 46, 83-85 et 87 sont ouverts. Un courant de polari- sation alimente l'enroulement 35 de façon à produire un champ de polarisation à amplitude croissant lentement en fonction du temps dont la partie de mise en route est à nouveau adiabatique. Ainsi, les composantes précédentes en précession de la polarisation ré- siduelLe qui n'étaient pas précédemment en précession sont facile- ment dispersées pendant l'élaboration du champ de polarisation. La raison en est que toute polarisation résiduelle qui achève sa précession dans le champ de polarisation ultérieur présentera une fréquence de précession si élevée que son énergie se dissipe rapi- dement. Comme la vitesse de coupure est de façon surprenante inversement proportionnelle à la valeur Q (et qu'ainsi pour des valeurs Q plus faibles la vitesse de coupure est élevée de sorte que la polarisation ne suit pas le champ magnétique créé par la résonance d'erreur d'accord), l'angle # entre le champ de polarisation et le champ résultant ne change pas beaucoup. Ainsi, les avantages d'une résonance- à une valeur Q élevée peuvent être maintenus lors de l'abaissement de résonance initial du cycle fantôme mais, par commutation du circuit d'enroulement à une valeur Q faible qui rend maximale la réponse NML, l'effet d'un désaccord pour une telle valeur Q élevée est réduit. Ainsi, les conséquences d'une coupure lente sont évitées, en particulier pour des vitesses de coupure importantes (A) ayant une influence sur des emplacements plus éloignés dans la formation. (Dans le cha- pitre DEFINITIONS,la dépendance entre A et la sensibilité du signal est exposée en détail). La figure 21 illustre l'effet de l'abaissement de la valeur Q depuis la valeur Q' plus élevée jusqu'à la valeur Q nor- male pour le circuit d'enroulement pendant l'un des cycles de polarisation fantômes. Comme cela est représenté, pour de grandes valeurs de A, la plus grande partie de la décroissance prend place avant qu'il existe beaucoup de décroissance de l'angle O, l'angle entre le champ de polarisation fantôme et le champ résultant. Ainsi, la vitesse de coupure est de façon surprenante inversement propor- tionnelle à la valeur Q de l'enroulement: pour des valeurs faibles de Q, la coupure est brutale et la polarisation ne suit pas le champ magnétique d'erreur créé par le désaccord du circuit. Ainsi, l'effet d'un tel désaccord peut être complètement éliminé en commutant simplement la valeur Q du circuit d'une valeur élevée à une valeur plus faible après que les étapes initiales de résonance ont pris place. Alors que l'effet de la résonance pour une valeur Q' élevée est encore maintenu, les conséquences d'une coupure lente du champ en décroissance sont évitées. En particulier, on notera que les calculs pendant la résonance du cycle fantôme sont présentés en figure 21 pour deux ensembles de conditions, à savoir pour une erreur d'accord de 4 % (trait plein) et pour une erreur de 2 % (trait en pointillés). Les deux ensembles de conditions sont représentés comme commençant pour une résonance- fant8me à Q = 8, mais la valeur Q est réduite à 1 après deux constantes de temps de décroissance. On voit que les effets d'un désaccord sont réduits pour toute valeur de A et sont presque complètement éliminés pour des valeurs grandes de A au delà de A = 1,7, à savoir au delà de la ligne en pointillés 100 de la figure 21. Toutefois, on notera que les résultats de la figure 21 supposent que la résonance fantôme est en gros proportionnelle aux termes de l'équation AQ (1-e-m), o m est le nombre de constantes de temps de résonance qui s'écoulent avant que la valeur Q faible destinée à réduire les effets des erreurs d'accord soit insérée dans le circuit d'enroulement. Ainsi, la polarisation nucléaire produite dans la sous-surface adjacente est influencée -avec des résultats renforcés- selon une quantité associée au pro- duit amorti AQ qui est directement associé à l'angle de rotation (p), tourna par le système de référence en rotation de AQ radians en fonction du terme (l-e-m). En examinant les effets des changements d'6tendue tem- porelle de la résonance pendant le cycle fant8me, on a trouvé que si m = 2, il se présente une réduction notable des erreurs de signal due à la réduction de l'effet des petits défauts d'accord.' En outre, comme cela a été précédemment indiqu4 en relation avec la figure 21, la réduction de tels effets est notable pour des vitesses de coupure (A) supérieures à 1, 7. Mais si les vitesses de coupure sont inf6rieures à, par exemples 1,7, alors les études effectuées Slon l'invention ont montrà que m dans l'équation ci- dessus doit probablement être rendu égal à 1 et être couplé à un changement vers le haut de la valeur Q faible du circuit d'enroulement, à savoir que ce dernier doit être renforcé pour établir une réduction du facteur (l-e-m). En outre, pour des valeurs très faibles de A, m doit probablement être amené à prendre une valeur inférieure a 1, par exemple environ 1/2. En d'autres termes, dans le cas o le processus NMIL uti- lise des valeurs de A plus faibles, il est souhaitable que le procédé selon la présente invention soit modifié de sorte que la résonance fantôme présente une plus courte durée de vie avant que la valeur de Q faible soit établie dans le circuit d'enroulement pour réduire les effets des erreurs d'accord. Ainsi, ce procédé doit être modifié de sorte que la vitesse de coupure ne puisse décroître autant qu'elle le faisait précédemment. Le résultat en est de fournir l'angle de rotation le plus souhaitable du système de référence en rotation vis-à-vis d'autres facteurs concernés de la façon pr6cédemment décrite. AUTRES DONNEES D'INVESTIGATION Pour mieux illustrer les avantages de la présente inven- tion, les calculs précédemment exposés dans les tableaux 1 à 3 ont été approfondis pour inclure l'effet des décroissances de la valeur Q pendant le cycle fantôme. On rappelle sous cet aspect que les calculs initiaux des tableaux 1 à 3 supposaient un enroulement NML non amorti accordé à la fréquence de Larmor de l'hydrogène dans le champ terrestre. Puisque la largeur de bande dans les systèmes NML commerciaux actuels est normalement de 200 hertz ou environ 10 % de la fréquence de procession, ceci correspond à 5 % de chaque côté de l'accord correct. Pour préserver tout le signal, l'accord doit se faire à mieux qu'environ 2 % de la fréquence de précession. Un programme d'ordinateur listé dans le tableau 4 peut être utilisé pour fournir les calculs exposés dans les tableaux 5 à 8. En outre, on notera que le format des tableaux 5 à 8 associe des résultats à des erreurs d'accord qui sont 2 % trop basses ou 2 % trop élevées. Pour un accord de 2 Z trop bas, le résultat du tableau 6 est un peu différent de celui du tableau 3, mais dans l'ensemble aussi bon. Le tableau 8 pour un accord de 2 % trop haut nécessite une valeur de A plus élevée pour fournir un bon résultat dans la colonne WZ. Le tableau 9 représente le programme d'ordinateur utilisé pour construire les tableaux 10 à 13. Ces tableaux indi- quent les effets des erreurs d'accord quand la valeur Q est réduite à 1,0 après que la coupure suivant la résonance a décru de deux constantes de temps. Le même résultat serait probablement obtenu en initialisant l'élaboration de la polarisation suivante au lieu de réduire la valeur Q pour une décroissance rapide, procédure qui rendrait la durée d'exécution des cycles fantômes très courte, peut-être de l'ordre de 15 millisecondes. Le tableau 13 pour un accord de 2 % trop haut présente une amélioration notable par rapport au résultat du tableau 8 pour lequel la résonance après la coupure n'était pas interrompue par réduction de Q après deux constantes de temps. Une certaine quantité de polarisation s'élabore pendant la succession de cycles de polari- sation fantômes. Toutefois, des calculs pour les cycles plausibles lsplus longs indiquent que cette élaboration est négligeable pour tout temps de relaxation si le temps de polarisation suivant le plus court est de l'ordre de 100 millisecondes ou plus. SYMBOLES ET DEFINITIONS Par souci de commodité, l'unité de temps est ici l'inverse de fréquence angulaire de précession dans le champ terrestre (le champ terrestre total et non seulement la composante perpendiculaire au champ de polarisation). L'unité de fréquence angulaire est la fréquence angulaire de précession dans le champ terrestre; l'unité d'intensité de champ est l'intensité du champ terrestre. fréquence angulaire de précession locale instantanée autour du champ résultant (vecteur somme du champ terrestre et de tout champ produit A un instant donné et établi par l'enroulement de polarisation ou tout autre enroulement considéré). f. fréquence angulaire locale instantanée de rotation du champ résultant (taux de changement de direction indépendamment de l'amplitude). ce R rapport entre la composante du champ résultant parallèle au champ de polarisation et la composante du champ terrestre perpendiculaire au champ de polarisation. c= cOt-1R; q est la valeur de quand le champ de polarisation a été ramené à zéro, c'est-à-dire l'angle entre le champ terrestre et le champ de polarisation. e angle local instantané entre le champ résultant et la polarisation. Note: Une indication prime (') est fréquemment utilisée pour indiquer une certaine quantité à une distance arbitraire dans la formation, tandis que le symbole sans prime indique la quantité au bord du trou de forage. A valeur instantanée de dc/dt (dans les unités mentionnées ci-dessus) â l'instant de la coupure à vitesse constante (ou extrapolation de celle-ci) quand le champ résultant est perpendiculaire au champ de polarisation. A = -(dR/dt)sin ee. G = -(dR/dt)sin#e. On notera que dt est en unités d'in- verse de fréquence angulaire de précession dans le champ terrestre et représente la quantité 9Bedt en unités plus générales. Ainsi, G = dBp/dt dans les présentes unités. G est également le champ de polarisation (en unités de champ terrestre) divisé par la durée de coupure (en unités d'inverse de fréquence angulaire de précession dans le champ terrestre) pour une vitesse de coupure constante. G = A sin2ie. On notera que A et G sont identiques quand le champ de polarisation est perpendiculaire au champ terrestre (ou bien localement ou bien, dans le cas o le champ terrestre est parallèle à l'axe du trou de sondage, pratiquement n'importe o). 1 vecteur unité dans la direction Be x Bp. B2 2 X Be distance à partir de l'axe du trou de forage. a rayon du trou de forage. u angle de rotation du système de référence tournant autour d'un axe perpendiculaire au champ terrestre. E efficacité de la coupure du champ de polarisation en négligeant les effets de relaxation, le rapport du signal suivant un-ode particulier de coupure de polari- sation au signal pour la coupure instantanée. On notera qu'il n'est pas impossible que E soit supérieur à 1,0. EN efficacité d'atténuation de résonance résiduelle en négligeant les effets de relaxation, rapport du signal en provenance de la n-iJe polarisation précédente à celui de la polarisation en cours. DEPENDANCE PAR RAPPORT A "A" DE LA SENSIBILITE DU SIGNAL Le calcul de champ de NML le plus simple correspond à l'"enroulement idéal" centré, qui produit sensiblement un champ dipolaire bidimensionnel. Cet enroulerentdoit trelong enccrmaraixn du diamètre du trou. Le champ est perpendiculaire à l'axe du trou, que l'on supposera être-la direction du champ terrestre. Le champ B est inversement proportionnel au carré de la distance par rap- port à l'axe. A part les angles e et \4J associés à la coupure du champ de polarisation, la contribution du signal en provenance d'un petit élément de volume est proportionnel à B2. Un premier facteur est relatif à l'intensité de la polarisation produite par le champ et l'autre est relatif au rétrocouplage du champ de la polarisation en précession sur l'enroulement NML. Puisque les calculs exposés ici ont trait à des rapports de sensibilité, l'invention ne concerne pas des facteurs multiplicatifs constants. La sensibilité par longueur axiale unitaire est proportionnelle à: dS - B2 p dp - dp/p3 (A-1) Le facteur pde est proportionnel à l'élément de volume par unité de longueur. La vitesse de coupure A est également pro- portionnelle à B. Si Aoo est la vitesse de coupure au bord d'un trou de forage de rayon a pour le système d'enroulement idéal selon l'invention: A = Aoo a2/p2 (A-2) En différentiant (A-2) et en comparant avec (A-l) on obtient: dS dA (A-3) Ceci correspond à f(A) = 1 dans les équations (4), (5) et (9). Si l'enroulement n'est pas long en comparaison du diamètre du trou de forage, le champ chute plus rapidement que l/e2 pour de grandes valeurs de e, chutant finalement comme 1/e3 comme pour un dipole tridimensionnel. On calculera le champ pour un dipole linéaire s'étendant de z = -b à z = +b. On limitera le calcul à la direction x dans le plan z = O. Le champ est 2 +b B 2 | dz/ ax rb :-b (A-4) B - 2 b (b (b+ 2x2) X2(x2 + b2)3/2 On va maintenant définir u = Aoo a2/x2 (A-5) G = Aoo a2/b2 o Aoo est défini dans l'équation (A-2) pour un enroulement long. On n'a toutefois plus u = A. On a maintenant BfVA = (u + 2G)/(1 + G/u)3/2 (A-6) On a encore dStV B2du/u2,ce qui donne f(A)dA = dS = u(u + 2G)2du/(u + G)3 (A-7) A titre d'exemple, si le diamètre du trou de forage est la moitié de la longueur-de l'enroulement et si Aoo = 1,6 est la vitesse de coupure au bord du trou de forage pour un système à enroulement long avec la même section d'enroulement et le même courant que l'enroulement court, l'équation (A-2) donne G = 0,4 et l'équation (A-6) donne Ao = 1,72. Il peut au premier abord paraître surprenant que le champ proche d'un dipole linéaire court soit plus grand que celui d'un dipole long. Cependant, le champ en provenance de la partie la plus éloignée s'oppose à celui en pro- venance de la partie proche du plan z = 0. Des modes de réalisation particuliers de l'invention ont été décrits en détail et il faut comprendre que l'invention n'est pas limitée à ces modes de réalisation et que de nombreuses variantes apparaîtront à l'homme de l'art. Par exemple, au lieu d'un générateur de fonction, d'autres circuits peuvent être utilisés pour assurer'un établissement progressif de l'élaboration du champ de polarisation et le choix sera déterminé par ce qui est pratique à mettre en oeuvre. Par exemple, 1/1w pour une alimen- tation classique à 60 hertz est de 2,65 ms. Ainsi, un redressement de 60 hertz assure une constante de temps appropriée pour l'élaboration de la tension de mise en route selon la présente invention. La durée d'élaboration serait d'une demi-période, à savoir 8,3 ms, par exemple 6 ou 7 ms. Toutefois, il sera important que la connexion de l'enroulement de polarisation MNL à l'alimentation redressée à 60 hertz soit à moins de quelques degrés des passages zéro de la forme d'onde de tension à 60 hertz en fonction du temps. La figure 9 montre également que l'efficaci- té de coupure E est une variable dépendante et que la variable dépendante A varie en fonction de l'enroulement Q. Ainsi, au lieu d'augmenter l'enroulement Q comme cela a été précédemment indiqué, il est également possible de reproduire approximativement ce résultat par manipulation du paramètre sans dimension A. Ceci pourrait être réalisé en augmentant la tension de claquage de la paire de diodes Zener 64 et 69 des figures 7 et 8, respectivement, pour doubler approximativement la valeur associée au circuit d'enroulement de valeur Q plus élevée de sorte que l'amplitude des oscillations pendant la résonance doublera. Le résultat en est que l'établissement de la précession surviendra de la façon préc6demment décrite. Il faut noter que, alors que la présente invention enseigne que les contacts du commutateur 45 de la figure 2 connectant l'élément de résistance 43 à l'enroulement 35 sont ouvertspendant la polarisation pour rendre maximale la tension d'alimentation vers l'enroulement de polarisation 35, la quantité peut dans certains cas être si faible qu'elle n'est pas importante. En outre, si l'élément r6sistif 43 est en série avec le condensateur 44, aucune perte d'alimentation ne peut se pro- duire pendant la polarisation, quel que soit l'état du commutateur 45. IABLEAU 1 0: dsp "polarisation résiduelle après coupure normale et cycles fantômes" 1: dso "polarisation. Des sous-progranmies sont inclus pour des composantes approchées" 2: dsp "polarisation résiduelle pour 0-t2,2,4, et '" 3: dsp"Bande 18, fichiers 11,4 Oct. 1984"; gto "CALC" 4: "F/2": cos(4, 308-1t066X)+S; siX 1 14; X1t27+M;si X>214; (X+1)/3+M 6: f(1-SS)+P; LP sin (M)+N; LP cos (M)+M; ret 7: "F2": si A DIVERS Q", 17: rad; wtb 6,10; fmt "G=",F4,2, "=CoupureA,/; wrt 6,G 18: fmt "A", 8x, "Sig W WX WY WZ WXY WXZ WYZ WXYZ" 19: wrt 6; wtb 6,10; fmt f4,2, 2x, 9f7, O : pour A=,01 à 3t5parO101;A(A+2G)'2/(A+G)'3+L; A/L+X; Cll F/2; 'F2' (X)+ T 21: 'F4'(X)+U; 'F8'(X)+V; L+R+R; M+rl+rl; N+rll+ rll;MS+r2+r2; NS+r12+ r12 22: r3+MST+r3; r13+NST+r13; r4+MSU+r4; r14+NSU+r14 23: r5+MSV+r5; rl5+ NSV+r15 TABLEAU 1 (Suite) 24: r6+MSTU*r6; r16+NSTUprl6; r7+MSTV*r7; rl7+ NSTV+r17 : r8+MSUV+r8; rl8+NSUVrl18; r9+MSTUV.r9; r19+NSTUV+r19; Si Amod. 1; gto +4 26- rl'2+r1l*2Z; 10O00OZ/R-Q;pOUrI=l à 9; 1000(rlrI+rllr( 1+10) /Z r(I+20) 27: puisl;wrt 6,Z,Q,r22, r23, r24, r25, r26, r27, r28, r29 28: sipasAmod.5; wtb 6,10 29: puisA;fmt; wtb 6,10,10 : fmt; wrt 6, "Accord: Exact(pour Q élevé) wtb 6,10,10 31: wrt 6, "W: 0=/2 X: O=2 Y: Q=4 Z: Q=B; wtb 6,12;ppuis G *4551 r_ co V) O0 L'n cu u m 3'a x r- a% r- Qi r' crl f U3 C Co Co r- - lo m,'r-o -lO C CO- r cr 'i ri en enC 'r' ID r r- -.4 - 4 ^ - t-4 _-4 -l.-t1- -I_ 3 C CD c_ 01 c C4 P4 >4 '? C CN ' -. o: e q r a Ct o o r-ir- 3-4 a % ro % i C to Ln *n 3 3 o a r, 0%C ON o n Co rtr CY CDL a% q" r, aurm mC U] _- Ln m C rnr - Ln Ln N'I I I I I n ca 'o H 4 I I I ci r- r- c Ca N' _ I I I wi Qi r' r- Co r- _ N4 'r- -N r O r- ON0 % r- r- 'o Qi Q o '?Q U7 'o oL N' r- _ Qi ?Q U7 U7 tD r- aD Co i 1-4 Pic-i 9 1 11 9 Qi o ni '7 r- U7,n -M r7 N I I 1 I I Qi Qi wn Ci I I1I I IW a -I I I ri -4 c c a i rI 4 I - _- r- r- -t ('? -4-4 l r 1 1 1 1 I r- a Qi r- ai ? ' ? I' 4. N 1 1 9 9 o 0 r Ln ri I'IIII r- C'-4 -4 - -4 i91111 ID w 1 r- '? _9 9 1 N r1 1 c; 1 11 NIIII_ Co7 0 CD CD O _ N " 4 ai- r- Qi C -4t-1 Ln Co ri U7n" Ln -4 a% r- a r- r- r- Cr Ln N -4 O rïï r-I r- r- r- r- r o--ta' Pi r- r- r- o r- r- r- r- u'l u3 ta1 f,3 c Qi,.4 Ca o Pi oN VI Ca ri o - 4 - 4- 4 -.-4 Ca'.-4.,Qi Co "113 u*l.1 -4-4- o r- r- r- r- r- r- r- r- r- o 'o - %O On Ca r- r- 'o LA -4-4- 4-4-4 %O Co Pi cm f- CM -4 l -4 H f Pir-r-CY Ca Ln -M " en e - 4 -4 - _- r-a r- ac-i Qi1 r- r-.. -4 CD '?O' 'o c-i r -W r LA o0 -4 4 -4 - o 0C CD PMi -e cm W Ln - r CoDri PiCo?CDQ oLn_ L an Co1 (4 r-'oQVlQi "?'?'?PiP ry-r-40-I1 r-r-r-r-r- r-r-rr-r- r-rr-r-'o a aaD a aO-C O a a a o)C QO a a a aCDCD CD O O O aOO a a o aO, O a a a ( r a t, Co_ C-4- ri- 4 -r Co CD r -r -ri r- r- c 0 ^ ^, ^- _- _ 1 _ _ _^_ _ _ __ _ O O O O O O O O O ___D__4 N N N r4çS" t N4 ril C4 cnrri w m1 in C) t, " I I 1.4 > 4 a f - Il ó. x 3 w *0 -i 1.4 il a o' Ci Lc i VM- C U::3 b.J LUl Z u z = e t-- (J ci o wn GI m tL ul 4J CD CL ci a Z= "- Jo O C 11 C- il Ln S-q a LflZ ri -irii 1 11 1 Ii l II r- r-i i r r- C' 1 _ r- N wr-ue N oCr-r- i cn 3 rC n _ N4 C4 C N. N a' Ow a' 3Il In r r-r'n r4 c" ul 9" 1- ON.4cn CD4 CD 4A _ %D A ON Co 1> _. >W cm r, Co C Zr- r' -e w a% o rC o r' 3 a' r- u, r.- cna' 4 a% C" Ca r-a 'r _' r' a' r' a' r' *-X _ o r- - D r- eh -e -1 a' - 0w u r-b C4 Co r r% rw 'l a' fr- V% la 'a r- r- r- a'% 'a w r' r r- r- rI w tn -4 VI w w la 'a ui 'w r 1 i i a rl r' U w III w l w. I SSI |I a' r- UN - de r- r- r- r- - ml iii Ch -W -e C2 0% rien r' ri r' t e w I w rI " r- r- r- r- 1i i rmr-a ' ci'%* m OChm, r-1aa O -e 'wun N 4wrN' ' er -4 r-r -r - II m IIIIIIi (I CD Co o vo 'w 10 - Cn 14 _4 1o cc r r- n Ci _ rl vr u -P m _ _ r N " C4 t III II Ia III 1I Ora 100 rrv Oc] MI àc> Or uq Cwca - eaLf_-_ - l i4i4II. -4- i i i r-wC..4'a r'-eoer, b t O _ x #wn _ VI ets r-r--e.4- - - 4.4 Co M N r_ ccCo Co Co _ efl0%wa'ef%_.-eoeuir- r ' sr - r -. - _e. -.. aNN_ _ - 4- - 0 r - r - * o e \0_t1%: b Ch C fP ac %a r-t - r-4 -I mIIII tn LA -e r' r- Cr r -N I 8 8 1 8 r- r- wP C2.t I-4 I-4 1i w ul r r4 r- r-ê - i l iis i U1191b 1 11 1 0 Urr" a r -r'._ ej w e-r I'-- i -e4 %a.-. th cm -w w1 aZ r' _4 _ _ 4 _ - -4 r- ri wr w 1 t 0 1 =. -W Co r' _m cn c r- r- r- r- r- r- rl A -4 %a r' ui _I I I lII a a'r 4- la Gi - 'f r-w o i -.4 4 ' a r- Sn r- o' CZ t- _ b i -4- rd- aD w --4 r- "' i '- r- I i _ r' r' r- r- r' r' w 'a edi 'a c- -4e- e - P-e-O e r - V I'r - - e r - r ' W f l D - Ne r - _w'r- 1aD r - - rr - r -> r - r - r - r- e. :m a%_ N,4 rtn la rmcnJ% 0O O__4 N4 r4 eN m 1 r1i -P p -1.a3 tn %n. 'In,U Vl1a 'a _ N -%Ilm o a a c a Oa a a-. O. O4- O en O -4ON N O4 M r_ _4 _* * Cr -N N- l c r r '" r en ri r r's co Co Ln 0( L/3 (30 k %Vo0 n +r -P % Co = (M Co ta 2. N -e V * 0 l a _4 _ _4 _ _ _ _ f-I j-- Cr w b- a. J,, J cc o- CL z o c3 C3 -à. w u z o CU br a- a- u C.3 4j ci 0: pl --i o w C_ Cr C3, o (.3 Ca o:; qJ 1n 3o r cl C g4 m a o Ca m.. X >C g s tm " O Co Ca ci ci.. 3C: TABLEAU 4 0 dsp "polarisation résiduelle après coupure normale cycles fantômes" 1: dsp "polarisation. Des sous-progrannes sont inclus pour des composantes approchées" 2: dsp "polarisation résiduelle pour Q= 12,2,4, et 8." 3: dsp "Bandel8,fichiers- 11, 4 Oct.1984"; gto "CALC" 4: "F/2":cos(4,3081,066X)+S; si X 1,14; X-1l27+ M; si X>2,4; (X+l)/3+M 6: /(1-SS)+P; LP sin (M)+N; LP cos (M)+M; ret 7: "F2": si A DIVERS Q" 17: rad; wtb 6,10; fmt "G=",f4,2, "=CoupureA'"/; wrt 6,G 18: fmt "A", 8x, "Sig W WX WY WZ WXY WXZ WYZ WXYZ" 19: wrt 6; wtb 6,10; fmt f4t2,2x, 9f7,0 : pourA=O,01 à 3,5parO,01;A(A+2G) ^2/(A+G) ^3+L;A/L±X; cll F/2'; 'F2' (X) +T 21: 'F4'(X)±U; 'F8'(X)+V; L+R+R; M+rl+rl; N+rll+rll;MS+r2+r2; NS+r12+ r12 22: r3+MST+r3; r13+NST+r13; r4+MSU+r4; r14+NSU+r14 23: r5+.MSV+r5; r15+NSV+r15 TABLEAU 4 (Suite) 24: r6+MSTU*r6; r16+NSTUerl6; r7+MSTV-r7; r17+NSTV*r17 : rg+ISUV*r8; rl8+NSUV*r18; r9+MSTUV*r9;r19+NSTUV*r19; SiAmod.1; gto +4 26: rl'2+rll'2*Z; 1000/Z/R*Q;pourIl-1 à 9;1000trlrI+ rllr( I+10)/Z r( 1+20) 27: puis 1; wrt 6,X,Q,r22, r23, r24, r25, r26, r27, r28, r29 28: sipasAmod.5; wtb 6,10 29: puis A; fmt; wtb 6,10,10 : fmt; wrt 6,"Accord: Exact (pour Q-élevé)"; wtb 6,10,10 31: wrt 6, %W: Q='2 X: Q0-2 Y: 0'4 Z: Q0=8";wLb 6,12;puis G *4551 >-4 >4 e eq >4 >4 1- *e u: N r- N dl t' v " tA -W v 4 rCC) Ir M b Co- -4 I N dl O dl tn CI _ Ch O *m eI 4 O - %a CoN cm " C 1C'oe m aI I Ir _ ri c I m (IN Odl8 m o c. m4 wr r- '.o 1- _4 _ _ 4 _. _4 _- 4 CN C4 CN CN C4 dL bw d uir- r_ r- o dl _e Q- N V 1- 1 - en 1- i1 C iN-4 I 1.4..,- 0 4 i11 1- 1 1 aD Ba sai B a1a1 N _ 1 1 __ 1 m m O I na.4 _ " PNI CN O _cm C 0 d C r- r- r- l NLn in 40 %C. - VIL i I I _ _ - O-4-i - I-4 isa i i i -N C.4-. r t C l in Crr-% o -4 r- -e N _cn.-44 Co U7 q N.-4 r- C'. d f-fl Ln Ln VIl U d w ta-U7 - U1 n w wi lew " a%VI "srw W -4 -4 cor- -4oo%'O rir- ul a 3 f _CoD 'rW 0r.o - j _ CoULn-4 -i -4 é >4 Ulqd) _ _ I r-_ 3 tr wr -r o a'.r- Ci% In 'D Mr n X _-O rm mo o N ai% P tn _ UrlUI "%w u MlVI a% " a% oer'%%U1 r 1 îN C NI C4 oN Ln urO_ r4 _ en in C o ta -_ _, QI e,'0'OVNN q '. U0 VIO X O r- d C ' LM A ON N I I I dLnI'OaMc Nr- w dlh 4 ai sm% m i am iLn. 11" 1 s tM1 1 t1 1 _ rwos I I I II II l l 0 Co %O crl cn I-4NI rieI M I PI I -4 allai dl N d e Na C4 IN -4 i i i 1 a I 1NtO % e, el cm M w O N l P E-.4 4 -4 I aN r-C, r- I I -4 Il l II1 N CD e d0 dI dl dl '0 '0 _ O O Nl n a - N C C m ein re Me ri,e z r,...lU'_ r "ie,"a C CCOiLALn en Co., O " " C VlI-, C.. -1N CNI I _4 e,r 0 O r- r rr - r- ' %O w l -W w vr m N _-4 - O % %0o-r-g--r- r-r-rr- r- r- rrr-r- r-r- r- r-r r- r-r-r% -1 C m a W a VO _r e C -b 0 a oe ChN arN % P P Co %rumeL CD O CMO>O O 0O OD _ _4_ _ _ _4-_4 -__ CCNcmc 4 e4" (4" C m ri ci inrmri o N il o >4 cc o e >4 c.. > I f- i Ir. O0 L/", Co O in LU S- 1 z a- C:, d CL -J L- C. z o w C- M-4 o -J c CL E lu 1- m a> f-a o o ci a> cc O o c.) LI O Il Ca CM óC 4- Lt'. CM %D c--cNa-l M D t o'N4 'mU1 mr'. 'rCOUN -W4fin l'.O% 0 O 4.4O4 r-4'rm r-'aaa >C Or - l4 -i-4- _s r 'tM Nq N C! > - r- rWC Ln 3C(" r-n I- C4o CD.mC4 >C q. - q. 4 4c -Ia4rcm % a r C 4 N N N ON _a r- ' an O _m CrN m ri I en L Il| Co o Il a3 -o CN_ CD oen or tn _ _r:r l: q. uNr UN q. Co- 'a r- 'a CNI Co %0 tn - r- q. oq r- _D r4 C ' tn I Co o u3 -4 I4 r- 4 q. 'O - ul "I cca,Ln 'UN 4 o C nI ChI4II m C II r I Ir! I U-q - 4 ' - 4 I B 1 - 4 - - Bs I I - I I I a a N M ' N q.r q qq.. Iqr. q.q. *- r-N r4 tn tn- o Co b0 4- N mr Cor CD"e _ _ NI Ch %_ IBIVI l I V i ii iluIuNq.r-r- _- _ 4 _ _4_4-4_ Bsa _-4l inOn r- ao o u 4 i _n r- Co ' Co taCo % u C oN aq. O _ -4B q 'a'a o e -r-r -r -r- r- r -> r- r - r -r -r -r-'D a r- ca o a -" N U r n a r- co NO - NI ri e4 o _ t-o O% --4 4 ri o N 1.0- U 4 N % U > 4 3N u Cr 1 -4 -44 N 4C -Nr*-. 1, r c 0 -"I CO q N U t r- m a% ON >4 _ r-O-_ 1 -4% to n _i rm es co vi -r C tn me -w r- a tr t - n r- s to e X4 C N mo r, r0 %D -P tr " r" d" q m en mr ( Mr M " W- 4j3 I aI r- NW I4 - c e Sn-v %0 %O Co 4 CM VI n as o u n n 3cC e0 4 O l u r II II I I I I I,. I 3 r-P' al I %'-,-,'O - q -,,,,,ó.- N,,,d. - 0 Ir-I I I I I I I CI I II I4IIIIII II I 3 - q.q.'a-r- o4N -Ea _tn- er4oCh C"O Wb4,',,-E l,C-4II-4!I I4I ' lI-I C1 càxco o -.0 mo ac.4:C4 > rO-0 aooo-e ri m ta Ch Ch C-_o %ar Lnnn ""re M " >rXu - q 4l4t4 4-4 CQ r' 'W " * M % - n (O _*4 Ch_ -l _4% r- MriCt-W 4Cn à 1 " 1 O I sII111 I a CI% %a ta N, N %D tn Co % 0. 1m m tC O N %U Ub e _4 cc in Co m - ar- tnenC tUocr- IV% o-4m '%a %a r- rCr-r- %rO LA o Ooooo ooooo ooooo oooooooC oo m 4 _ 00 c a o r Lo n %o Co n 0i Un %0 b Co y a - 0 C n * 1n * O O O OO r O1 lm4O -4 _ ____l_a r- __"NNr4 ICN r-icOar-r- t-or4c4N - -4 -4 -f 0% 0% 0% Co 1 e 1t 1 a q.. N Ch r0 1 41 W U' 1 1 q. qr. q.r qr o 0 aC uLn % I -4-4 _ r4 N. N " I I|I IC'N 4 III r41 I CI NCD 'C I_ II I t ur CD r-q. tn CD % vo -- IIIII II I! Ooooq O 4 o00% -r-r-r-r- r-r er-o qo o CD lm CD c CD ci o o 000cc00 CD0 0C %e r4 l o _ rN i -l.: la Co Ln Co LA 3- 0% r-w -J i- C tC) a Q. -- o LU o o- C -J c-, -,1 o- z CC -t ci t-4 Ln LU il- VI >o O- Co r aa il os N cc >im o O - c... O o X ci 1 8:o %C * N >4 >4 3. 4 C 0 in. U - r" t Ch OcO - rt UC M % "O N O u f I - 2 ' q. w 3 q.to u1r- r- _4 r-- 4 *-4 ao o o o r-s C D _ C ' 4 M 4Ab I I I-4 La 'o iD r- r- - r-o r" c q O aO C r- i o o - _4' _I II cc4 - 4 I C C i i r- r-> r- ' r- r- I I I I i In w.qq.q. 4i it q. --4-4I4 - 4", -4 ta la q. q. q. ri - 4 -4_4_4 Il,, 1 Co Ch C M 0 i 9 ri ri m i i I i O 0 1 I I II r-I 9 4 i i i III -( 40 -4q. 4 _ Co O _4-4, I I g n Ct t-O -4 4 -4-4.4 cc 0 o %o r- r- r- q. _I _ I I I I I -4a U 4 Co Ln qr q. q. I _-4 C4 m m i q. o -4 b-4 4-' CD C3 e' G3 G3 k o G3 -' k C i ó3 m It. C: oc M (n -o a O- lm Il TABLEAU 9 0: dsp "polarisation résiduelle après coupure normale et cycles fantômes" 1: dsp "polarisation. Des sous-programmes sont inclus pour des composantes aporochées" 2: dsp "polarisation résiduelle pour Q=/2,2,4, et 8," 3: dsp "Bandel8,fichiers 11, 4 Oct1984"; gto "CALC" 4: "F12": cos(4t308-lOt066X)+S; si X 1114'; X-127+M; si X>2t4; (X+1)/3+M 6: I(1-SS)+P; LP sin (M)+N; LP cos (M) +M; ret 7: HF2": si A DIVERS Q" 17: rad; wtb 6,10; fmt "G=",f4?2, "=CoupureA',/; wrt 6,G 18: fmt "A", 8x, "Sig W WX WY WZ WXY WXZ WYZ WXYZ" 19: wrt 6; wtb 6,10; fmt f4,2,2x,9f7,O : pourA=3,01 à 3,5 parO, 0l;A(A+2G) ^2/(A+G) ^3+L;A/L+X; cll F/2'; 'F2' (X)+T 21: 'F4'(X)+U; 'F8'(X)+V; L+R+R; M+rl+rl; N+rll+rll;MS+r2+r2; NS+ r12+r12 22: r3+MST+r3; r13+NST+r13; r4+MSU+r4; r14+NSU+r14 23: r5+MSV+r5; r15+NSV+r15 TABLEAU 9 (Suite) 24: r6+MSTU+r6; r16+NSTU*r16; r7tMSTV*r7; r17+NSTV*r17 : r8+MSUV*r8; rl8+NSUV*rl8; r9+MSTUV*r9;r19+NSTUV*rlg9; SiAmod.l; gto +4 26: rl'2+rll'2+Z; 1000'Z/R*Q;pOurI1z 9;1000(rlrI+rllr(I+ 10)/Z*r(1+20) 27: puis I; wrt 6,X,Q,r22, r23, r24, r25, r26, r27,r28, r29 28: SipasAmod.5; wtb 6,10 29: puis A; fmt; wtb 6,10,10 : fmt; wrt 6, "Accord: Exact ( pour Q élevé)"; wtb 6,10,10 31: wrt 6, 'W: Q=/2 X: 0=2 Y; Q=4 2: Q=8=;wtb 6,12; puis G *4551 >4 mt.tO - oew- Co Co ca - >4 >4 " rv o rIt :3 Nq.NEN X > CD CD tA 3o qm Xr e3 r a X ta- o rL :3 tanLn CV rmr i oe >4 u o7 M> N rqc :3 u 1u :3 cm Nq. O ta ta _ -4 ON.4NPtqI.. - N- Na. 4 C.-4 " CoN Co o 0 % m 4,- _.t n. N C. Pt. ir- -4 ' A-_4_4_-44 - _, I I I I ON N ON i-N I I I t' uI Pt -4 -4 ta CON r- NO Ln I, % c on C4v 1-4.-t ONa CO en r- NO N.- 'V ta q. _- I N N I P _4 I I I N N Pt r- N ta Ln t N N O' N Pt N _4 a NO Nt _- - t q tf ta NO NO o Pt ON ui q ta q. Pt q. ta s0 UN à iS 8 N% ta N ta r- "rN-E a a ii i %a r_ r t n ul Ln n Ln q. q. P O,4 III II IllWr 0' i r- q. N ON liill -W t le C4 0 * -4 -4 -4 -4 II I i Co la M w %I IllIt - -4 _N CO N I4 a I a 1 PtONON _ NONNONOO Na Vqle ON r- r-O NeN taq.q..? tAtnma qwq.eW. n LnW u Vtau qq 'W P t P t P t. E- " i.1 4 14l i i ia i i i cO oCD,4 o. NNq Nt ON NCtPt UNO tr- r- %tc i r I I t! O I I I Ir-Co NONCf CriI N4 -4.-4..-E -I t- q.r -V NO _n r- %N NO nr O r- CN w cc - 41 1 CD N4 N N q. q. q. q. tn _-4 lf Uiti Utar-ON r-t tPtONO mN utataq.-4c2Mc3M Q ON.CDO -_ Co -4it O la r- r-r- r- r-No NOuit in q.q.v t P o0r r- r-- r- r-rr- r- cr-r-r-r-- t rr- r-r- I _U I t 4,, 0: C C - - I _E i i a, c', - o q.- O i.. i i o oe t xN 0 4 _ q. zc sr-- co LA Co VIJ sn t-E Ln J- . cz CJ VI w iw -J z ne - CL o- E--E O C o -J cn c_ d.J c C E c, C a w c (0 -"1 CC o tu C) X r' IjnON I _-, 4 -.4 - tIN >4 N 0 ILnI nOM oCo eOC au O %a U 'b 0C Ch t | la el CO-O -1 3 atONw > Ln l-u, Ca t" t >- t O 4 r 1i u1 1 Ir- 'I I I I I I I O0c 4 > 0 ' N UC tDCD_ I Ir 3 U t ON N016>w4' : o'4I eq4,*..I wI I 3 w i n i CC) CI C4.-9 I i I I X4 -4-Er-mON 4Nto NIN I r t" 0 en cr en r- cn o fr %a *.,t CCD c Co r- CD a C i ct -f 4 M ' w LA o to r- r nInC oIINI rr-r-r % r-- I ii i -4 -4 O Iu I eCin I r-I- O II If i i fLnl ulIn U 1 wmc-IP mIM 8 1 1 1 9 1 1 1 à 1 1 1 1 1 a' Co w w %o m "mI N _4 1 i I I - C r- -_ n r'> N -N w wr _ -4 'a I 8 11 Il -r o- a ws w w w Ce N. -W w 1-O 4--4-E4 Lt> r- r- un -W I W w le *n vro CDt_1 r4 iNI w wN 1U' n0% -e Co aa r "r Ln in % CD O _ a %C 4 CD _4 Cw. w,I r-iI I CNN t -I _ -e I 4 -e 84 _$ _ I I I I 1 I I l I I I i 1In o 1 o 1 O 1 ta4p>r- w.-.'a O0c cU i r- l N4 U. n1 w c- 1 c t I I4- e Q 4 %CI cI - c-N N O % g iU N 0 4 ' a oNO i c e oD-4 _ -4 _Co o. Cet a cC 1.4 -O D 4 C4 COD. r- rr-Co e cc l0 cc o n-I N' a U -b " N Cl 0% OO _I-4 _ C4 N i cOCDD CD c O C C O _ _-4 -4 -444 _ _ r_ N %a o aw 'q _- %O ro - %0 a e - O n r - 4'_ wrm-N c-iriN4- E l1 1 1 1 I I NI -4 O O CI lm % aor-%%a %a a a r- Co I-Ul w -11 cà N N - 11 1 I IIll l 0: -I NtDO a- O # a -4-4-1 'n NI -i -W -e P N n o gr w -0% ce - VI 16 Ub Sr -W f- a. nn_^o' rIt M -4 _e aD l -4-t-s a' I II a -4 If M r- I,.4,'-i ! a O a ON C -4 r- tN w 'a c- s I % Ca _i tw - 1 o N r--W %O r -b w % ei emr-r- a % O fLUnL c N_ COD rr-rrr- r- r-r-r-r- r -,r- r- il a - -r -r - i. el 4n ui Ln VtIVI %a ri N NN %O N N- C 1c rN k - t- co co iLr CM C: L= a- O.. S C*c0N4'q.q. r4 m C I_ i mO Co r, VI-M_ _ r 0 e r D CI q o l wl N rm -( M t. 4 _4 I ml -i À tn Coq - _o%1 (_ 1,,-n 4' _ 'z o cn I III _ i ii q. c0 ' o _ C4 r- r- D t- 'o i r7- M la Co l I I I I _4 ! q.c' O N 'o Y o r- r r- r- q. ON 'o UN O q. o o ON oe -4- I I I il 4OO oe _' Lf UN q. o r- r- r- r- r- r- r- r- r- I q.v UN q. Lfl -4 -4"n-e Ln a r- 4 mn *-1 N >1 0 1à 1 q. q. q. q. q. % tr) C N o0 q. trq q. I I --m mi mi r- 'o N r- _' r'd r,4 r.'l q. 'o r- r- UN- q.w r- c'l,..,- I mmmii r-à Q. 7 q. a ( -) q. q.. o. l n -( _m i Ln Clo O'o 17 a CS r- a uN r- DDCC CDCDDCD C> CDCDCDCD _ a c aC a a CD a C4"a_ rL a a ao a a a o cOO n a a %O>Cao CDa4a _ _ __ _ % ___ _ a. _ - e _. _r _t r O a c Oa a - O4 4 4- - O4 4 4 4 ' O' Uc Co Il >4 4 >4c X >4 c >a >4 >: i u. ) -- -M U Ln L6j c.-I t CD C- LLI z o ul S-4 i.- Oc c: CJ o Q- u z cf w C44.. S-4 O -J c CD E C: a: -4 c Oc CD O O o I. a a c " e0 ai D %A ii' n P-11I I I II a cc _4 It C:l C4 CID _4 0% Cou 1 _4 1 r 1 4 -4 1-- 1 1 1 1 tn Q 0 m ri Ln mo q.- eO 4 's r- VI m C' N-4r-ew q...'cni.-q aiaq a r -à i o ot o- I II Im _ u M t- r- q.O'ca% -i en %a ' N _ _ rm NSr rO %O ___ I IIIII l ll ' ' *' ? ? ? sox lr\ o ai a r ' -4 ai en r- Co a -4 a o o Co r4 r- ai _- afi w' a a o 'o v wn o 'o r- r- r- r- r- LAi Ch' r-4 r- I tn - Ir X Ua O N 4-4-4-4 lr i il-1 7 N. al r-rl O' O' t- _4 liII oI r- r- 'o r- r- r- - O tu 4j c o O Q 4- ci N I0 r' fIJ CL i o- o 4 n c o _ N " r V 0 qC30 N0C 4r A 4r,a" " k or t/' l tVI u a t. m cl, if co CO 4e Go N0 !Ln >l >4 N >4 >4 m >4 tn 4- %O ' w Co -6 CF Ln tJ o.- O CL o c, -J u w CLJ S-q in b-4 eJ C n. W. c O -4 o a r_ ci c a q.4 REVENDICATIONS 1. Procédé de réduction des effets de la polarisation résiduelle en précession et non en précession dans des opérations de diagraphie magnétique nucléaire (NML) de sorte qu'une succesion de cycles de détection normalisés pour un intervalle de profondeur commun puisse être effectuée de façon plus rapide et plus précise que dans le cas d'opérations NML classiques, dans lequel l'inter- valle de profondeur commun se trouve dans une formation terrestre (12) pénétrée par un trou de forage (11) voisin d'un circuit de polarisation et de détection NML (13) placé dans le trou de forage sous la commande d'un système (19) NML de commande et d'enregis- trement associé à un ordinateur (20) à la surface terrestre, et dans lequel des fluides entraînés au niveau de l'intervalle de profondeur commun sont polarisés de façon répétitive par un champ de polarisation (Bp) d'intensité relativement importante à un cer- tain angle par rapport au champ terrestre (Be), et dans lequel, après que le champ de polarisation a été coupS, les signaux NML en provenance des protons en précession des noyaux du fluide dans la formation sont détectés, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (i) Etablir une succession de diverses valeurs Q associées à des entiers M1, M2...M0 oM M1 est égal a 1 et M0 est supérieur à 2, pour un circuit d'enroulement du circuit de polari- sation et de détection, la première valeur Q pour le circuit d'enroulement, o M1 = 1, étant une valeur qui rend maximale la réponse NML après la fin du champ de polarisation (Bp) et après que l'atténuation de résonance du circuit d'enroulement a pris place, les valeurs Q correspondant aux entiers restants M2...M0 étant chacune urne valeur artificiellement élevée supérieure à la première valeur Q et non égal1 les unes aux autres, mais o les valeurs Q restantes correspondant à M2... M0 permettent également au circuit d'enroulement de résonner de façon alternée à des fréquences plus élevées que celle qui est associée à la première valeur Q. pour aider les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (i) Avant de commencer un cycle de détection en cours, réorienter les protons des fluides de l'intervalle commun par un champ de polarisation fantôme d'intensité moindre que celle du champ de polarisation (Bp), ce champ de polarisation fantôme comprenant un segment d'établissement à amplitude à croissance lente en fonction du temps de façon à réorienter les composantes non en précession de la polarisation résiduelle associée au cycle de détection antérieur autour des lignes magnétiques du champ de polarisation fantôme, tout en dispersant simultanément les com- posantes en précession de la polarisation résiduelle associées au cycle de détection antérieur; (iii) Interrompre le champ de polarisation fantôme de l'étape (ii) après une courte durée et permettre au circuit d'enroulement de résonner à l'une des valeurs Q restantes correspondant à M2.. Mo et produire un champ magnétique oscillant qui amine certaines des composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (iv) Répéter les étapes (ii) et (iii) mais autoriser le circuit d'enroulement à résonner à une autre des valeurs Q restan- tes correspondant à M2...M0 et produire un autre champ magnétique oscillant qui amine d'autres composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; et (v) Réaliser alors le cycle de détection en cours dans lequel le champ de polarisation d'intensité (Bp) présente également un segment d'établissement à amplitude croissant len- tement en fonction du temps et une intensité magnétique élevée, d'o il résulte que les composantes finales en précession de la polarisation résiduelle, précédemment non en précession, sont dispersées avant détection du signal NML en cours et que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir une durée de dépolarisation entre les cycles de détection en cours et antérieurs. 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel l'étape (v) est en outre caractérisée en ce que l'on autorise le circuit d'enroulement à résonner à la première valeur Q o M1 est égal à 1, avant la détection du signal NML. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape (i) d'établissement de la succession Ml...Mo de diver- ses valeurs Q est mise en oeuvre en utilisant les valeurs de Q restantes correspondant à M2...M0 en définissant un ensemble à deux valeurs o Mo est égal à 3. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape (i) d'établissement de la succession M1...Mo de diver- ses valeurs Q est mise en oeuvre en utilisant les valeurs de Q restantes correspondant à M2...Mo en définissant un ensemble à trois valeurs o Mo est égal à 4. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la première valeur Q est égale à environ 4,0 et en ce que les valeurs Q restantes correspondant à M2 et 140 sont égales à environ 8 et 16, respectivement. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape (v) comprend les sous-étapes suivantes: (a) polariser des protons des fluides dans l'intervalle commun dans le champ de polarisation (Bp), ce champ de polarisa- tion (Bp) ayant une intensité finale qui est très supérieure à celle des champs de polarisation fantômes, d'o il résulte que les composantes finales en précession de la polarisation résiduelle sont dispersées tandis que la précession survient autour de ces champs, le champ de polarisation (Bp) provoquant aussi le réalignement des moments dipolaires des noyaux des fluides selon sa direction de lignesmagnétiqueset formant une polarisation nucléaire selon un certain angle par rapport au champ terrestre; (b) interrompre la durée de polarisation après une durée connue en coupant le champ de polarisation à une certaine vitesse de coupure, et permettre au circuit d'enroulement de résonner à ladite première valeur Q, pour produire un champ magnétique oscillant en décroissance qui réoriente avec des résultats renfcrcés, la polarisation nucléaire associée au champ de polari- sation (Bp); et (c) détecter la polarisation nucléaire en précession en tant que signal NML en cours, d'o il résulte que le signal NL en cours n'est pas influencé par la polarisation résiduelle du cycle de détection antérieur et que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir une période de dépolarisation entre les cycles de détection en cours et antérieurs. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape (i) comprend les sous-étapes suivantes: (a) analyser les durées des périodes de polarisation de la succession de cycles de détection à normaliser à un intervalle de profondeur donné pour déterminer laquelle des périodes de pola- risation antérieures est la plus susceptible de produire une polarisation résiduelle qui affectera le signal NML d'un cycle de détection ultérieur; (b) identifier le cycle de détection ultérieur comme cycle en cours; (c) placer le circuit de polarisation et de détection dans le trou de forage au voisinage d'un intervalle de profondeur commun, et réaliser les étapes (ii)-(iv) entre au moins les cycles de détection en cours et antérieurs de la succession de cycles de détection. 8. Procédé selon la revendication 7,dans lequel l'éta- blissement de la première valeur Q correspondant à M1 qui rend maximale la réponse NML est caractérisé par les sous-étapes suivantes: (a) produire un champ de polarisation en alimentant un enroulement de polarisation et les éléments associés du circuit de polarisation et de détection par un signal électrique de caractéristiques connues; (b) couper le signal électrique après une durée prédéterminée; (c) permettre à l'enroulement et aux éléments associés de résonner à une fréquence associée à celle des protons des fluides entraînés communs à la formation voisine à surveiller, pour produire un champ magnétique oscillant décroissant qui se propage à l'extérieur et réoriente la polarisation nucléaire associée au champ de polarisation de l'étape (a) avec des résultats renforcés, cet enroulement et ses éléments associés définissant une valeur Q particulière pendant la résonance; (d) détecter un signal NML dû à la précession de la polarisation nucléaire de l'étape (c) autour du champ terrestre; et (e) répéter les étapes (a)-(d) en utilisant des valeurs de Q différentes jusqu'à ce que le signal NML détecté soit maximum, d'o il résulte que ladite valeur finale du facteur de qualité du circuit d'enroulement'qui renforce la polarisation pendant l'amortissement de la résonance est ladite première valeur de Q correspondant à Ml. 9. Procédé selon la revendication 8,dans lequel l'éta- blissement des valeurs de Q restantes correspondant à M2.. oM0 de l'étape (i) est en outre caractérisé par la sous-étape supplémen- taire suivante: (f) établir mathématiquement les valeurs de Q restantes correspondant à M2... M0 sur la base de la valeur déterminée de la première valeur de Q correspondant M1l par multiplications suc- cessives de la première valeur de Q correspondant a M1 par un fac- teur 2n o n est successivement égal a 1, 2... (Mo-l). 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que M0 est égal à trois et que les valeurs de Q restantes correspondant à M2...Mo de l'étape (f) sont définies par des augmentations successives de la première valeur de Q correspondant à M1 dans une gamme de 2Q à 4Q o Q est égal à la premiere valeur de Q correspondant à Ml. 11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que M0 est égal à quatre et en ce que les valeurs de Q restantes correspondant à M2... Mo de l'étape (f) sont définies par l'augmentation successive de la première valeur de Q correspondant à M1 dans une gamme de 2Q à 8Q o Q est égal à la première valeur de Q correspondant à M1. 12. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'enroulement et ses éléments de circuit utilisés pour établir la première valeur de Q correspondant à M1 sont connectés les uns aux autres de façon à fournir les valeurs de Q restantes corres- pondant à M2...Mo0 pendant le cycle en cours et-les cycles de polarisation fantômes et en ce qu'ils comprennent des moyens résistifs dans l'un d'une (i) connexion en série et-(ii) connexion en parallèle avec un condensateur en parallèle avec l'élément résistif, ledit enroulement et ses éléments comprenant des valeurs définissant alternativement ladite valeur de Q correspondant à M1 et lesdites valeurs de Q restantes correspondant à M2...MO. 13. Proc6d6 selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'enroulement et ses éléments sont connectés en série, ledit moyen r6sistif étant en série avec le condensateur et ledit con- densateur et ledit élément résistif étant en parallèle avec l'enroulement. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les valeurs de Q restantes correspondant à M2...Mo associées aux cycles de polarisation fantômes sont 6tablies en diminuant de façon alternée la valeur de résistance du moyen résistif lors d'étapes s6parées, à partir d'une valeur initiale précédemment utilisée pour établir la valeur de Q pour la réponse NML maximale, vers une série de valeurs de résistances plus faibles associées aux valeurs de Q restantes correspondant à M2...M. 15. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'enroulement et ses élments sont connect6s en parallèle, le moyen r6sistif étant en parallèle avec ledit condensateur et ledit enroulement. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que les valeurs de Q restantes correspondant à M2...Mo associ6es aux cycles de polarisation fantômes sont établies en augmentant de façon alternée la valeur de résistance du moyen résistif par paliers séparés, à partir d'une valeur initiale précédemment utilisée pour établir la valeur de Q pour une réponse NML maxi- male, vers une série de valeurs de résistances plus élevées. 17. Procédé pour réduire les effets de la polarisation résiduelle non en précession et en précession dans des opérations de diagraphie magnétique nucléaire (NML) associées à un intervalle de profondeur commun dans une formation terrestre qui utilise un renforcement progressif des moments dipolaires antérieurs réorientés des protons des fluides dans la formation voisine d'un trou de forage (11) pénétrant dans la formation (12), dans lequel, pendant chaque cycle de détection, une partie du champ de polari- sation en atténuation (Bp), après coupure, est utilisée pour réorienter les moments par rapport au champ terrestre (Be) en uti- lisant un circuit d'enroulement d'un circuit de polarisation et de détection (13) placé dans le trou de forage sous la commande d'un système (19) de commande et d'enregistrement associé à un ordina- teur (20) a la surface de la terre, ce circuit d'enroulement étant amené à résonner sous l'effet du champ en atténuation et à pro- duire un champ magnétique oscillant en atténuation pour placer favorablement lesdits moments à un certain angle par rapport au champ terrestre (Be), de sorte que, après que la précession des moments autour du champ terrestre et la génération de signaux NEL détectables ont pris place, les opérations peuvent être effectuées de façon plus rapide et plus précise que dans des opérations NML classiques, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (i) établir une succession de valeurs de Q alternées associées à des entiers M1, M2. Mo o M. est supérieur à deux, pour le circuit d'enroulement pendant la génération de champs magnétiques oscillants alternés due à l'amortissement ou bien du champ de polarisation (Bp) ou bien d'un champ de polarisation fant8me (Sp) , ladite première valeur de Q correspondant à M1 pour le circuit d'enroulement ayant une valeur qui rend maximale la réponse NML après que l'achèvement du champ de polarisation (Bp) et l'atténuation de la résonance du circuit d'enroulement ont pris place, les valeurs de Q restantes correspondant à M2...MO étant chacune une valeur artificiellement plus élevée, supérieure à la première valeur Q correspondant à M1 et non égales les unes aux autres, mais les valeurs Q restantes correspondant à M2...MO permettant également au circuit d'enroulement de résonner de façon alternée a des fréquences plus élevées que celles associées a la première valeur de Q correspondant à M1 après que l'achèvement du champ de polarisation fant3me (Sp) et l'atténua- tion de la résonance de l'enroulement sont tous les deux apparus pour aider les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (ii) positionner le circuit de polarisation et de détection qui comprend le circuit d'enroulement dans le trou de forage au voisinage d'un intervalle de profondeur commun concerné; (iii) actionner de façon répétée le circuit de polarisa- tion et de détection pour produire séquentiellement une succession de champs fantômes et un champ de polarisation en cours d'inten- sité (Bp), chaque champ présentant une portion de mise en route d'amplitude à croissance lente en fonction du temps et permettant une atténuation de résonance de l'enroulement après coupure de chaque champ pour l'une de la succession de valeurs alternées de Q associées au circuit d'enroulement, de façon à produire et à détecter des signaux NML associés à une succession de cycles de détection ayant des durées de polarisation connues, mais dans lesquels les effets de polarisation résiduelle ont été réduits à un minimum de sorte que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir des périodes de dépolarisation entre chacun des cycles de détection. 18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'étape (iii) comprend les sous-étapes suivantes: (a) polariser de façon répétitive les protons des fluides dans l'intervalle commun par un champ de polarisation (Bp) pour définir une succession de cycles de détection qui comprennent des cycles détection antérieur et en cours, les moments dipo- laires des noyaux étant réalignés, pendant chaque cycle, par rap- port au champ terrestre, les moments dipolaires réalignés produisant à leur tour une polarisation nucléaire à un certain angle par rapport au champ terrestre; (b) interrompre la durée de polarisation après une durée connue en coupant le champ de polarisation, d'o il résulte qu'une partie du champ de polarisation s'amortissant amine l'enroulement de polarisation et les éléments associés comprenant le circuit d'enroulement à résonner pour la première valeur Q correspondant à M1 et à produire un champ magnétique oscillant qui affecte et ren- force la polarisation de l'étape (a); (c) entre le cycle de détection antérieur et le cycle en cours, réorienter de façon répétitive les protons par une suc- cession 2...MO de champs de polarisation fantômes, o M0 est supérieur à deux, ces champs fantômes comprenant chacun une por- tion de mise en route à amplitude à croissance lente en fonction du temps pour disperser les composantes en précession de polarisa- tion résiduelle associées au cycle antérieur; et (d) interrompre chaque champ de polarisation fantôme et permettre au circuit d'enroulement de résonner a l'une différente des valeurs Q restantes correspondant à M2... Mo et- produire un champ magnétique oscillant qui amine les composantes non en précession de la polarisation résiduelle associées au cycle antérieur à pricesser autour du champ terrestre. 19. Procédé selon la revendication 17, dans lequel l'étape (i) est en outre caractérisé par les sous-étapes suivan- tes: (a) analyser les durées des périodes de polarisation de la succession de cycles de détection à normaliser à un intervalle de profondeur donné pour déterminer laquelle des périodes de polarisation antérieures est la plus susceptible de produire une polarisation résiduelle qui affectera le signal NML d'un cycle de détection ultérieur; (b) produire un champ de polarisation ayant une durée connue en alimentant un enroulement de polarisation du circuit de polarisation et de détection par un signal électrique de caractéristiques connues; (c) couper le signal électrique après écoulement de la durée de l'étape (a); (d) permettre à l'enroulement et aux éléments associés de résonner à une fréquence associée à la fréquence de précession des protons des fluides entraînés communs à la formation voisine à surveiller, pour produire un champ magnétique résonnant oscillant en décroissance qui se propage vers l'extérieur et réoriente la polarisation nucléaire associée au champ de polarisation de l'étape (b) avec des résultats renforcés, l'enroulement et les éléments associés définissant une valeur Q particulière pendant la résonance; (e) après écoulement d'une brève durée, produire un second champ de polarisation bref d'intensité et de durée inférieures à celles du champ de l'étape (b) mais ayant une caractéristique de mise en route à amplitude à croissance lente en fonction du temps de façon A réorienter les composantes non en précession de la polarisation de l'étape (d) qui sont résiduelles après la fin de la durée classique; (f) couper ledit champ bref de l'étape (e) et autoriser l'enroulement et les éléments associés pour la même valeur Q de l'étape (d) à résonner et à produire un second champ oscillant qui réaligne les composantes résiduelles de polarisation de l'étape (e) selon une orientation renforcée par rapport au champ terres- tre; (g) détecter un signal NML dû à la précession des com- posantes résiduelles par rapport au champ terrestre; (h) répéter les étapes (b)-(g) en utilisant des valeurs de Q différentes jusqu'à ce que le signal NMIL détecté dO aux con- posantes résiduelles de polarisation ait été réduit à un minimum pour une valeur Q' particulière; (i) établir mathématiquement au moins une autre valeur Q' sur la base de ladite valeur Q' particulière de l'étape (h); et (j) connecter électriquement alternativement ladite valeur particulière et les autres valeurs Q' pour les circuits d'enroulement pendant des résonances alternées du circuit pendant des cycles fant8mes avant le cycle en cours, d'o il résulte que la polarisation résiduelle due à la durée de polarisation la plus probable de l'étape (a) n'influencera pas les signaux NES détectés en cours. 20. Procédé selon la revendication 19,caractérisé en ce que l'enroulement et ses éléments de l'étape (j) sont connectés selon une succession possible de configurations d'amortissement dans lesquelles le moyen rasistif est en série avec le conden- sateur et dans lesquelles le condensateur et l'élément résistif sont en parallèle avec l'enroulement. 21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que les valeurs Q' plus élevées de l'étape (j) sont établies en faisant décroître la valeur de résistance du moyen résistif par étapes à partir d'une valeur précédemment utilisée pour établir la valeur Q pour la réponse NML maximale, vers au moins deux valeurs supplémentaires, mais inégales, de résistance inférieure. 22. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l'enroulement et ses éléments selon l'étape (j) sont connectés selon une configuration d'amortissement parallèle dans laquelle le moyen résistif est en parallèle avec le condensateur et l'enroulement. 23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que les valeurs Q' plus élevées de l'étape (j) sont établies en augmentant la valeur de résistance du moyen résistif en parallèle avec le condensateur par étapes à partir de celle précédemment utilisée, pour établir la valeur Q pour la réponse NML maximale, vers des valeurs de résistance plus élevẻs. 24. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que la durée de la polarisation résiduelle antérieure associée à la durée de polarisation antérieure qui est la plus susceptible d'influencer un signal NML ultérieur d'un cycle de détection ultérieur est telle que la durée de polarisation antérieure, en comparaison de celle du cycle de détection en cours concerne, est beaucoup plus longue. 25. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que le système de commande et d'enregistrement associé à un ordi- nateur à la surface de la terre comprend des perfectionnements internes qui renforcent les signaux NDE détectés à la fin de cha- que cycle de détection de la succession de cycles normalisés pour le même intervalle de profondeur commun à une vitesse rapide mais o il n'est pas nécessaire de prévoir une durée séparée entre les cycles de détection pour cette activité de renforcement 26. Procédé selon la revendication 25, caractérisé en ce que lesdits perfectionnements dans le dispositif de commande et 2585847. d'enregistrement associé à un ordinateur comprennent au moins un perfectionnement unique choisi dans le groupe comprenant des per- fectionnements au logiciel, au matériel et au logiciel incorporé au circuit intégré. 27. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que les portions de mise en route à amplitude croissant lentement en fonction du temps des champs de polarisation de l'étape (ii) comprennent chacune une fréquence de précession instantanée de la polarisation en précession associée au cycle concerné. 28. Procédé selon la revendication 27, dans lequel la fréquence de rotation instantanée du champ de polarisation est n et la fréquence de précession instantanée de la polarisation est étant très inférieur à e.J. 29. Procédé selon la revendication 28, caractérisé en ce que le rapport entre cJet. est dans la gamme de 10 à 100. 30. Procédé selon la revendication 27, dans lequel l'amplitude de la portion de mise en route est définie par l'équation t-(l-exp(-%ORt))/Ro o WO est la fréquence, t est le temps, et R est une vitesse de mise en route sans dimension pour la tension qui alimente le circuit d'enroulement dans le trou de forage. 31. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'étape (vi) est en outre caract6riséeen ce qu'on commarnde la résonance du circuit d'enroulement pendant cha- q u e cycle fantôme pour produire un champ magnétique oscillant qui se propage vers l'extérieur et amène des composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser, d'o il résulte que les oscillations du champ pendant chaque cycle fant8me prennent place à des fréquences plus élevées que celles de la fréquence angulaire de résonance des protons (4) des fluides entraînés, et que chaque telle fréquence d'oscillation est associée à des valeurs Q' alternées différentes en accord avec la relation: fréquence d'oscillation = [1 - 1/(2Q')211/2. 32. Procédé pour réduire les effets des composantes non en précession et en précession de polarisation résiduelle dans des opérations de diagraphie magnétique nucléaire (NNL), de sorte qu'une successionde cycles de détection normalisés pour un inter- valle de profondeur commun peuvent être effectués plus rapidement et avec plus de précision que lors d'opérations NML classiques, dans lequel l'intervalle de profondeur commun se trouve dans une formation terrestre (12) pénétrée par un trou de forage (11) adja- cent à un circuit de polarisation et de détection NML (13) posi- tionné dans le trou de forage sous la commande d'un système (19) de commande et d'enregistrement associé a un ordinateur NML à la surface de la terre, et dans lequel des fluides dans l'intervalle de profondeur commun sont polarisés de façon répétitive par un champ de polarisation (Bp) selon un certain angle par rapport au champ terrestre (Be) et, après que le champ de polarisation a été coupé, des signaux NML en provenance des protons en précession des noyaux de fluides dans la formation sont détectés, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (i) identifier celle des durées des périodes de polari- sation d'une succession de cycles de détection à normaliser selon un intervalle de profondeur donnée qui est la plus susceptible de produire une polarisation résiduelle en précession qui affectera le signal NML d'un cycle de détection ultérieur, et définir la période la plus susceptible comme étant associée à un cycle de détection antérieur et définir le cycle suivant affecté comme le cycle de détection en cours; (ii) positionner le circuit de polarisation et de détection dans le trou de forage de façon adjacente à un inter- valle de profondeur commun; (iii) polariser de façon répétée des protons des fluides dans l'intervalle commun par un champ de polarisation (Bp), ce champ de polarisation (Bp) comprenant une portion de mise en route àamplitude croissant lentement en fonction du temps, sur au moins la durée de polarisation associée au cycle de détection en cours, ces polarisations répétitives définissant les durées de polarisa- tion de la succession de cycles de détection qui comprend à la fois le cycle de détection en cours et le cycle de détection antérieur de l'étape (i), d'o il résulte que, pendant chaque cycle de détection, le champ de polarisation réaligne les moments dipolaires des noyaux de fluides et forme une polarisation nucléaire selon un certain angle par rapport au champ terrestre; (iv) achever chaque durée de polarisation après une durée connue en coupant le champ de polarisation à une fréquence de coupure, et autoriser un circuit d'enroulement du circuit de polarisation et de détection à osciller à une fréquence de résonance associée à une valeur Q, et produire un champ magnétique oscillant qui rend maximale la réponse NML correspon- dante; (v) au moins avant l'apparition du cycle de détection en cours, réorienter les protons des fluides, par une succession de champs de polarisation fantSmes chacun d'intensité moindre que celle du champ de polarisation (Bp), chaque champ fantôme compre- nant également une portion de mise en route à amplitude croissant lentement en fonction du temps pour réorienter les composantes non en précession de la polarisation résiduelle tout en dispersant simultanément les composantes en précession de celle-ci; (vi) après chaque achèvement de champ fantôme, faire résonner le circuit d'enroulement à une fréquence différente associée à une valeur Q' alternée différente correspondante d'une succession de valeurs Q',chaque valeur Q' de la succession étant supérieure à la valeur Q de l'étape (iv) dans laquelle, pendant chaque cycle fantôme, un champ magnétique oscillant est produit amenant les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (vii) détecter les polarisations nucléaires en précession de la succession de cycles de détection en tant que succession de signaux NML, cette succession de cycles de détection comprenant le cycle de détection en cours, d'o il résulte que le signal NML associé n'est pas influencé par les composantes en précession ou non en précession de la polarisation résiduelle, de sorte que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir des périodes de dépolarisation entre les cycles de détection ultérieurs et antérieurs. 33. Procédé pour réduire les effets de la polarisation résiduelle en précession et non en précession ainsi que des erreurs d'accord pendant l'atténuation de résonance tandis que des opérations de diagraphie magnétique nucléaire (N-L) prennent place, de sorte qu'une succession de cycles de détection normalisés pour un intervalle de profondeur commun peut être effectuée plus rapidement et avec plus de précision que dans des opérations NML classiques, dans lequel l'intervalle de profondeur commun se trouve dans une formation terrestre (12) pénétrée par un trou de forage (11) adjacent à un circuit de polarisation et de détection NML (B) placé dans le trou de forage sous la commande d'un système (19) de commande et d'enregistrement NML associé un ordinateur (20) à la surface de la terre, et dans lequel des fluides entraînés dans l'intervalle de profondeur commun sont polarisés de façon répétitive par un champ de polarisation (Bp) d'intensité relativement élevée selon un certain angle par rapport au champ terrestre (Be) et, après que le champ de polarisation a été coupé, des signaux NML en provenance des protons en précession des noyaux de fluides dans la formation sont détectés, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (i) Etablir une succession de diverses valeurs Q associées à des entiers M1, M2...M0 o M1 est égal à 1 et M0 est supérieur à 2, pour un circuit d'enroulement du circuit de polari- sation et de détection, la première valeur Q correspondant à M1 pour le circuit d'enroulement ayant une valeur qui rend maximale la réponse NML après la fin du champ de polarisation (Bp) et après que l'atténuation de résonance du circuit d'enroulement a pris place, les valeurs Q restantes correspondant aux entiers M2...MO ayant chacune une valeur artificiellement élevée supérieure à la première valeur Q correspondant à M1 et non êgalesles unes aux autres, mais o les valeurs Q restantes correspondant à M2...M0 permettent également au circuit d'enroulement de résonner de façon alternée à des fréquences plus élevées que celle qui est associëe à la premiere valeur Q correspondant a M1, pour aider les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (il) Avant de commencer un cycle de détection en cours, réorienter les protons des fluides de l'intervalle commun par un champ de polarisation fantôme d'intensité moindre que celle du champ de polarisation (Bp), ce champ de polarisation fantôme comprenant un segment d'établissement à amplitude à croissance lente en fonction du temps de façon à réorienter les composantes non en précession de la polarisation résiduelle associée au cycle de détection antérieur autour des lignes magnétiques du champ de polarisation fantôme, tout en dispersant simultanément les com- posantes en précession de la polarisation résiduelle associées au cycle de détection antérieur; (iii) Interrompre le champ de polarisation fantôme de l'étape (ii) et autoriser le circuit d'enroulement à résonner à l'une des valeurs de Q restantes correspondant à M2...M0 et pro- duire un champ magnétique oscillant qui amène certaines composan- tes non en précession de la polarisation résiduelle a précesser; (iv) Modifier dynamiquement le circuit d'enroulement en établissant une valeur Q faible pour le circuit et en autorisant la résonance selon l'étape (iii) à continuer pour la valeur Q faible, étape pendant laquelle, pour tout taux de coupure (A) du champ en décroissance, la composante de champ en erreur due à l'erreur d'accord est réduite mais dans laquelle le champ amène encore les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (v) répéter les étapes (ii)-(iv) mais autoriser le cir- cuit d'enroulement à résonner alternativement lors de l'étape (iii) à une autre des valeurs Q restantes correspondant à M2... Mo; (vi) Réaliser alors le cycle de détection en cours dans lequel le champ de polarisation d'intensité (Bp) présente également un segment d'établissement à amplitude croissant len- tement en fonction du temps et une intensité magnétique élevée, d'o il résulte que les composantes finales en précession de la polarisation résiduelle, précédemment non en précession, sont dispersées avant détection du signal NML en cours et que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir une durée de dépolarisation entre les cycles de détection en cours et antérieurs. 34. Procédé selon la revendication 33, caractérisé en ce que la résonance fantôme du circuit d'enroulement pour au moins l'une des valeurs Q restantes correspondant à M2...M0 lors de l'étape (iii) et pour une autre des valeurs Q restantes correspon- dant à M2...Mo à l'étape (v) est comprise entre une demi et deux constantes de temps du champ en décroissance. 35. Procédé selon la revendication 33, dans lequel l'étape (vi) est caractérisée en outre en ce que l'on permet au circuit d'enroulement de résonner à la première valeur Q correspondant à M1 avant la détection du signal NML. 36. Procédé selon la revendication 33, caractérisé en ce que,l'étape (i) consistant à établir la succession Mi...M0 de valeurs alternées de Q est effectuée avec l'entier M0 égal à 3. 37. Procédé selon la revendication 33, caractérisé en ce que l'étape (i) consistant à établir la succession M1...M0 de valeurs alternées de Q est effectuée avec l'entier Mo égal à 4. 38. Procédé selon la revendication 33, dans lequel l'étape (iv) est en outre caractérisée par l'élimination des erreurs d'accord pour sensiblement tous les taux de coupure du champ en décroissance. 39. Procédé pour réduire les effets de la polarisation résiduelle en précession et non en précession ainsi que des erreurs d'accord pendant l'atténuation de résonance tandis que des opérations de diagraphie magnétique nucléaire (NML) prennent place, de sorte qu'une succession de cycles de détection normali- sés pour un intervalle de profondeur commun peut être effectuée plus rapidement et avec plus de précision que dans des opérations NML classiques, dans lequel l'intervalle de profondeur commun se trouve dans une formation terrestre (12) pénétrée par un trou de forage [1i) adjacent à un circuit de polarisation et de détection NIL {13) placé dans le trou de forage sous la commande d'un système (19) de commande et d'enregistrement N.L associé a un ordinateur (20) a la surface de la terre, et dans lequel des fluides entraînés dans l'intervalle de profondeur commun sont polarisés de façon répétitive par un champ de polarisation (Bp) d'intensité relative- ment élevée selon un certain angle par rapport au champ terrestre (Be) et, après que le champ de polarisation a été coupé, des signaux NML en provenance des protons en précession des noyaux de fluides dans la formation sont détectés, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (I) Etablir diverses valeurs Q pour un circuit d'enroulement du circuit de polarisation et de détection, au moins une première valeur Q pour le circuit d'enroulement étant une valeur qui rend maximale la réponse NEL après la fin du champ de polarisation (Bp) et après que l'atténuation de résonance du circuit d'enroulement a pris place, la seconde valeur Q étant une valeur artificiellement élevée Q' supérieure à la première valeur Q, mais o la seconde valeur Q' artificiellement élevée permet également au circuit d'enroulement de résonner de façon alternée, pour aider les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (II) Avant de commencer un cycle de détection en cours, réorienter les protons des fluides de l'intervalle commun par un champ de polarisation fantôme d'intensité moindre que celle du champ de polarisation (Bp), ce champ de polarisation fantôme comprenant un segment d'établissement à amplitude à croissance lente en fonction du temps de façon à réorienter les composantes non en précession de la polarisation résiduelle associée au cycle de détection antérieur autour des lignes magnétiques du champ de polarisation fantôme, tout en dispersant simultanément les com- posantes en précession de la polarisation résiduelle associées au cycle de détection antérieur; (III) Interrompre le champ de polarisation fantôme de l'étape (II) et permettre au circuit d'enroulement de résonner à ladite fréquence plus élevée associée à la seconde valeur Q' arti- ficiellement élevée et de produire un champ magnétique oscillant en décroissance qui amine les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser autour du champ terrestre (Be); (IV) pendant l'atténuation de résonance fantôme, modifier le circuit d'enroulement en établissant ladite valeur de Q faible pour le circuit et autoriser larésonance selon l'étape (III) à continuer à ladite valeur faible Q, la composante de champ d'erreur due à l'erreur d'accord étant réduite mais le champ ame- nant encore les composantes non en précession de la polarisation résiduelle à précesser; (V) Réaliser alors le cycle de détection en cours dans lequel le champ de polarisation d'intensité (Bp) présente également un segment d'établissement à amplitude croissant len- tement en fonction du temps et une intensité magnétique élevée, d'o il résulte que les composantes en précession de la polarisa- tion résiduelle qui n'étaient précédemment pas en précession sont dispersées avant détection d'un signal NML en cours et que les opérations de diagraphie peuvent être effectuées rapidement et avec précision sans qu'il soit nécessaire de prévoir une durée de dépolarisation entre les cycles de détection en cours et antérieurs. 40. Procédé selon la revendication 39, caractérisé en ce que la résonance fantôme du circuit d'enroulement pour la valeur Q' plus élevée selon l'étape (V) est établie pendant environ deux constantes de temps du champ en décroissance. 41. Procédé selon la revendication 39, caractérisé en ce que la résonance fantôme du circuit d'enroulement pour la valeur Q' plus élevée selon l'étape (IV) est établie pendant environ une constante de temps du champ en décroissance. 42. Procédé selon la revendication 39, caractérisé en ce que la résonance fantôme du circuit d'enroulement pour la valeur Q' plus élevée selon l'étape (IV) est établie pendant une demi constante de temps du champ en décroissance. 43. Procédé selon la revendication 39, dans lequel l'étape (IV) est en outre caractérisée par le fait que le circuit d'enroulement comprend un enroulement et des éléments associés résonnant également à la première valeur Q avant la détection du signal NDL associé au cycle de détection en cours. 44. Procédé selon la revendication 39, dans lequel la détermination de la première valeur Q de l'étape (I) qui rend maximale la réponse NML est caractérisée par les sous-étapes suivantes: (A) produire un champ de polarisation en alimentant un enroulement de polarisation et des éléments associés du circuit de polarisation et de détection par un signal électrique de caractéristiques connues; (B) couper le signal électrique après une durée prédéterminée; (C) permettre à l'enroulement et à ses éléments associés d'osciller à une fréquence de précession de protons de fluides entraînés commune à la formation adjacente à surveiller pour pro- duire un champ magnétique oscillant en décroissance qui se propage vers l'extérieur et réoriente la polarisation nucléaire associée audit champ de polarisation de l'étape (A) avec des résultats renforcés, l'enroulement et les éléments associés définissant une valeur Q particulière pendant la résonance; (D) détecter un signal NML d à la précession de la polarisation nucléaire de l'étape (C) autour du champ terrestre; (E) répéter les étapes (A)-(C) en utilisant des valeurs Q différentes jusqu'à ce que le signal NML détecté soit maximum, d'o il résulte que la valeur finale du facteur de qualité du cir- cuit d'enroulement qui renforce la polarisation pendant l'atténuation de la résonance est ladite première valeur Q.