FR 2590229 A1 19870522 FR 8517080 A 19851119 Perfectionnements apportés aux hélices aériennes en ce qui concerne le profil de leurs pales. L'invention est relative aux hélices aériennes telles que des héclices de propulseurs d'aéronefs ou des hélices d'éoliennes et concerne des perfectionnements apportés au profil de leurs pales. On sait que la poussée engendrée par une hélice d'aéronef résulte des poussées élémentaires engendrées par chaque profil, chaque poussée élémentaire étant don- née par la formule 1/2(p Cz 1 V2), dans laquelle p est la masse volumique de l'air, Czest le coefficient de portance du profil considéré, 1 est la corde du profil, V est la vitesse relative au niveau du profil considéré, vitesse résultant de la composition de la vitesse due à la rotation de l'hélice et de la vitesse due à l'avance- ment de l'aéronef. Actuellement on cherche, pour une poussée donnée de l'hélice, - d'une part, à réduire le bruit qui est direc- tement fonction de la vitesse relative en bout de pale, - et d'autre part, à diminuer le poids de la pale, donc à diminuer la corde des profils constitutifs de la pale. On est donc conduit à concevoir des profils de pale qui présentent des coefficients de portance élevés, surtout dans les conditions de fonctionnement lors du décollage et de la montée de l'aéronef. Par ailleurs, la vitesse de croisière souhaitée pour les aéronefs étant de plus en plus élevée, la vi- tesse relative du profil en bout de pale peut atteindre des nombres de Mach relatifs de 0,8 à 0,9. Dans ces con- ditions de fonctionnement le profil doit avoir encore un comportement sain, c'est-à-dire qu'il ne doit se produire ni onde de choc, ni décollement de la couche limite, afin de limiter le coefficient de trainée des pales et d'obtenir de bonnes valeurs de rendement pour l'hélice. Un des paramètres caractéristiques d'un profil est sa courbure C dans ses différents points, courbure C qui, en chaque point, est égale au rapport entre sa corde 1 et le rayon de courbure R du point considéré, soit C = 1/R. On a déjà proposé (voir le brevet FR 2 510 066 et la revue "FLIGHT INTERNATIONAL - BOCCI" Novembre-1976) de réduire la courbure maximale du bord d'attaque du profil ce qui permet de diminuer les survitesses, d'une part, sur l'extrados du profil pendant le fonctionnement lors du décollage et de la montée de l'aéronef, et d'autre part, sur l'intrados du profil pendant le fonctionnement en vitesse de croisière de l'aéronef. Par contre, les répartitions de pressions obte- nues sur ces nouveaux profils sont proches de celles existantes sur les profils classiques NACA 16, ce qui limite les performances des hélices comportant de tels profils. La présente invention a pour objet un profil pour pales conférant à l'hélice de bonnes performances dans toutes les conditions de fonctionnement (décollage, montée et croisière de l'aéronef). La présente invention a donc pour but un profil dont le coefficient de portance est élevé dans les con- ditions de fonctionnement lors du décollage et de la montée de l'aéronef et dont le coefficient de trainée est faible dans les conditions de fonctionnement à la vitesse de croisière de l'aéronef. Un profil conforme à l'invention possède les qualités requises également pour l'application aux éoliennes pour lesquelles un excellent rendement est toujours recherché. Selon l'invention le profil pour pales d'hélice aérienne, présente une épaisseur relative rapportée à la corde comprise entre 3 % et 25 %, un extrados de forme convexe entre le bord d'attaque et le bord de fuite, et un intrados de forme d'abord convexe en partant du bord d'attaque puis concave en arrivant au bord de fuite, et il est caractérisé par une loi d'évolution des courbures de l'extrados qui est la suivante: la courbure, maxima- le au bord d'attaque, décroit d'abord rapidement pour atteindre une valeur d'environ 4 à environ 4 % de la longueur de la corde, et décroit ensuite régulièrement pour atteindre une valeur sensiblement nulle au bord de fuite; et par une loi d'évolution des courbures de l'intrados qui est la suivante: la courbure, maximale au bord d'attaque, décroit d'abord rapidement pour at- teindre une valeur d'environ 8 à environ 3,5 % de la longueur de la corde, décroit ensuite moins rapidement pour atteindre une valeur nulle en un point situé entre % et 60 % de la longueur de la corde, décroit encore juqu'à une valeur faiblement négative et reste alors pratiquement constante jusqu'au bord de fuite. Cette loi d'évolution des courbures de l'extra- dos, dans la région voisine du bord d'attaque et dans la partie arrière du profil, permet d'obtenir des valeurs élevées du coefficient de portance dans les conditions de fonctionnement correspondant au décollage et à la montée de l'aéronef tout en réduisant le coefficient de trainée et en améliorant la finesse du profil pendant cette phase de montée. Quant à la loi d'évolution des courbures de l'intrados, elle permet, dans la région voisine du bord d'attaque, de limiter les survitesses au voisinage du bord d'attaque lors du fonctionnement à la vitesse de croisière, et elle permet, dans la partie arrière du profil, d'obtenir des recompressions de l'écoulement ce qui évite la formation d'onde de choc et les phénomènes de décollement de la couche limite. De plus, la recom- pression progressive de l'écoulement jusqu'au bord de fuite permet de réduire le coefficient de trainée lors du fonctionnement à la vitesse de croisière. Selon une disposition avantageuse de l'invention il est prévu que de part et d'autre du point à 4 % de la longueur de la corde, sur une distance relative de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'extra- dos évolue très faiblement. Selon une autre disposition avantageuse de l'in- vention, il est prévu que de part et d'autre du point à 3,5 % de la longueur de la corde, sur une distance rela- tive de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'intrados évolue très faiblement. Selon encore une autre disposition avantageuse de l'invention, il est prévu que de part et d'autre du point de la corde o la courbure de l'intrados est nul- le, sur une distance relative de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'intrados évolue très fai- blement. De préférence, la courbure Cmax au bord d'atta- que est donnée par la formule: Cmax = a1 (e/l) + a2 (e/l)2 + a3 (e/1)3 + a4 (e/l)4 e étant l'épaisseur du profil, 1 étant la corde du profil, a1 étant un coefficient égal à + 2.103, 1 4 a2 étant un coefficient égal à - 4,576.104, a3 tant un coefficient gal + 3,5.105, a3étant un coefficient égal à +3,5.10 a4 étant un coefficient égal à - 8,5.106. Avantageusement le point de la corde o la cour- bure de l'intrados est nulle a une abscisse X, ramenée à la corde 1, donnée par la formule: (x/l) = 2(e/l) + 0,08 e étant l'épaisseur du profil, 1 étant la corde du profil. L'invention consiste, mises à part les disposi- tions dont il vient d'être question, en certaines autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps et dont il sera plus explicitement question ci-après. L'invention pourra, de toute façon, être bien comprise à l'aide du complément de description qui suit ainsi que des dessins ci-annexés, lesquels complément et dessins sont relatifs à un mode de réalisation préféré de l'invention et ne comportent aucun caractère limita- tif: - la figure 1 de ce dessin montre un profil de pales d'hélice établi conformément à l'invention, - la figure 2 représente l'évolution des courbu- res sur l'extrados et l'intrados du profil selon l'in- vention montré sur la figure 1, - la figure 3 est une vue agrandie du bord d'at- taque du profil selon l'invention montré sur la figure 1, - la figure 4 est un diagramme o sont tracées les lois d'épaisseur de quatre profils selon l'invention présentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 %, - la figure 5 est un diagramme o sont tracés les squelettes de quatre profils selon l'invention pré- sentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 %, - les figures 6a, 6b, 6c, 6d montrent quatre profils établis conformément à l'invention et présentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 %, - les figures 7a, 7b, 7c montrent trois profils établis conformément à l'invention et présentant respec- tivement des épaisseurs relatives de 7 %, 12 % et 20 %, chacun de ces trois profils étant comparé à des profils connus, :.L - la figure 8a est un diagramme o sont tracées, d'une part les répartitions du coefficient de pression sur un profil établi conformément à l'invention et pré- sentant une épaisseur relative de 7 % et, d'autre part les répartitions du coefficient de pression sur un profil classique NACA 16707, et ce pour les conditions de fonctionnement pendant la phase de décollage, - la figure 8b est un diagramme o sont tracées, d'une part les répartitions du coefficient de pression sur un profil établi conformément à l'invention et pré- sentant une épaisseur relative de 7 % et, d'autre part les répartitions du coefficient de pression sur un pro- fil classique NACA 16707, et ce pour des conditions de fonctionnement pendant la phase de montée, - la figure 8c est un diagramme o sont tracées, d'une part les répartitions du coefficient de pression sur un profil établi conformément à l'invention et pré- sentant une épaisseur relative de 7 % et, d'autre part les répartitions du coefficient de pression sur un pro- fil classique NACA 16707, et ce pour des conditions de fonctionnement pendant la phase de croisière, - la figure 9 est un diagramme sur lequel sont tracées les évolutions du coefficient de finesse en fonction du coefficient de portance dans les conditions de fonctionnement en phase de montée et en phase de croisière, ces évolutions étant représentées pour un profil selon l'invention présentant une épaisseur rela- tive de 7 % et pour un profil classique NACA 16707, - la figure 10a est un diagramme comportant les coefficients de portance maximum d'un profil selon l'in- vention présentant une épaisseur relative de 7 % et d'un profil classique NACA 16707, - la figure lOb est un diagramme comportant les coefficients de trainée d'un profil selon l'invention présentant une épaisseur relative de 7 % et d'un profil classique NACA 16707, - la figure 11a est- un diagramme illustrant les performances globales des différents profils établis selon l'invention et présentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 % comparées à la performance d'un profil classique NACA 16707, et ce pendant la phase de décollage, - la figure 11b est un diagramme illustrant les performances globales des différents profils établis selon l'invention et présentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 % comparées à la performance d'un profil classique NACA 16707, et ce pendant la phase de montée, - la figure 11c est un diagramme illustrant les performances globales des différents profils établis selon l'invention et présentant respectivement des épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 % comparées à la performance d'un profil classique NACA 16707, et ce pendant la phase de croisière. Sur les figures 1 et 2 on a représenté un profil selon l'invention qui présente une épaisseur relative rapportée à la corde comprise entre 3 % et 25 %. L'extrados 2 de ce profil présente une forme convexe entre le bord d'attaque A et le bord de fuite F. L'intrados 3 de ce profil présente une forme d'abord convexe en partant du bord d'attaque A, puis concave en arrivant au bord de fuite F. la loi d'évolution des courbures de l'extrados 2 est la suivante: - la courbure, maximale au bord d'attaque A, dé- croit d'abord rapidement pour atteindre une valeur d'en- viron 4 en un point B situé à environ 4 % de la longueur de la corde, ensuite la courbure décroit régulièrement de ce point B jusqu'au bord de fuite F o la valeur de la courbure devient sensiblement nulle. La loi d'évolution des courbures de l'intrados 3 est la suivante: - la courbure, maximale au bord d'attaque A, dé- croit d'abord rapidement pour atteindre une valeur d'en- viron 8 en un point D situé à environ 3,5 % de la lon- gueur de la corde, - ensuite la courbure décroit moins rapidement pour atteindre une valeur nulle en un point E situé en- tre 10 %. et 60 % de la longueur de la corde, - la courbure décroit encore à partir de ce point d'inflexion E jusqu'à une valeur faiblement néga- tive qui reste alors pratiquement constante jusqu'au bord de fuite F. Cette loi d'évolution des courbures est repré- sentée sur la figure 2 sur laquelle sont portées: - en abscisse et du côté positif la longueur x de la corde du profil, représentée par (x/l) 1/2 en abscisse et du côté négatif la longueur x de la corde du profil, représentée par (x/l) /2; et - en ordonnée les courbures positives et néga- tives C représentées par C1/2. La courbe du côté des abscisses positives repré- sente l'évolution des courbures de l'extrados, et la courbe du côté des abscisses négatives représente l'évo- lution des courbures de l'intrados. Au niveau du point B sur l'extrados il est prévu une zone de raccordement B'B" s'étendant sur une distan- ce relative de 2 % de part et d'autre de ce point B, et le long de laquelle la courbure de l'extrados évolue faiblement (les points B' et B" étant donc situés res- pectivement à environ 2 % et à environ 6 % de la lon- gueur de la corde). Au niveau du point D sur l'intrados il est prévu une zone de raccordement D'D" s'étendant sur une distan- ce relative de 2 % de part et d'autre de ce point D, et le long de laquelle la courbure de l'intrados évolue faiblement (les points D' et D" étant donc situés res- pectivement à environ 1,5 % et environ 5,5 % de la lon- gueur de la corde). Au niveau du point E sur l'intrados il est prévu une zone de raccordement E'E" s'étendant sur une distan- ce relative de 2 % de part et d'autre de ce point E, et le long de laquelle la courbure de l'intrados évolue faiblement. Avantageusement, ce point E est situé à une abs- cisse x, ramenée à la corde 1, donnée par la formule: (x/l) = 2(e/l) + 0, 08 Quant à la courbure Cmax du profil au bord d'at- taque A, elle peut avantageusement être calculée par la formule: Cmax = a1(e/l) + a2(e/l)2 + a3(e/1)3 + a4(e/l)4 dans laquelle e est l'épaisseur du profil, 1 est la corde du profil, a1 est un coefficient égal à + 2.103, a2 est un coefficient égal à - 4,576.104 a3 est un coefficient gal + 3 5. 105, a4 est un coefficient égal à - 8,5.106. a4 est un coefficient égal à -8,5.10 Pour engendrer des profils conformes à l'inven- tion on peut utiliser des formules définissant: - la ligne moyenne (ou squelette) du profil, - les épaisseurs du profil comprises de part et d'autre de la ligne moyenne et perpendiculairement à cette ligne moyenne. A cet effet, on se référera au système de coor- données cartésiennes Ox, Oy, montré sur la figure 1, et dans lequel la corde du profil est confondue avec l'axe Ox. Dans un tel système o les abscisses x et les ordonnées y sont rapportés à la longueur 1 de la corde, on peut représenter la ligne moyenne et la loi d'épais- seur par des formules mathématiques tenant compte de l'épaisseur relative (e/l) d'un profil (e désignant l'é- paisseur et 1 la corde du profil). La ligne moyenne peut être représentée par la formule: (y/l) = ao(x/1)1/2 + a (x/1) + a2(x/1)2 + a3(x/1)3 0 4 5 + a4(x/1) + a5(x/1)5 Les coefficients aO, a1, a2, a3, a4 eta5 ont les valeurs suivantes dans la gamme des épaisseurs rela- tives comprises entre 3 % et 25 % -: a = 3,2056(e/1) - 110(e/1)2 + 1018, 7(e/1)3 0 4 - 2751,7(e/1) 2 3 a1 = -11,537(e/1) + 500,8(e/1) - 4851,6(e/1) + 13309(e/1)4 a2 = 1,236(e/1) - 242,27(e/1) + 2803(e/1)3 - 8315,2(e/1)4 a3 = 38,5(e/1) - 1154,8(e/1)2 + 9988,3(e/1)3 3 4 - 25693(e/1) a4 = -47,99(e/1) + 1547,7(e/1)2 - 13768(e/1)3 + 35952(e/1) a5 = 16,546(e/1) - 540,04(e/1)2 + 4797,5(e/1)3 4 - 12467(e/l) La loi d'épaisseur peut être représentée par la formule: (y/l) = bo(x/1) 1/2 + bl(x/1) + b2(x/1)2 + b3(x/1) 254 5 + b4(x/1) + b5(x/1) Les coefficients bo, b1, b2, b3, b4et b5 ont les valeurs suivantes dans la gamme des épaisseurs rela- tives comprises entre 3 % et 25 %: bo = 3,476(e/1) - 59,16(e/1)2 + 512, 13(e/1)3 - 1320,4(e/1)4 bI = -12,34(e/1) + 358,32(e/1)2 - 3097,1(e/1)3 + 8017,9(e/1)4 b = 48,71(e/1) - 1540,2(e/1)2 + 13202(e/1)3 2 4 - 34016(e/1) b3 = -101,88(e/1) + 3087,6(e/1)2 - 26339(e/1)3 + 67587(e/)4 + 67587(e/1) b4 = 93159(e/l) - 2744,7(e/l)2 + 23268(e/1)3 - 59364(e/l) b5 = -30,96(e/l) + 896,5(e/l)2 - 7539,8(e/l)3 4 + 19093(e/1) Sur la figure 4 on a tracé les courbes montrant la variation de l'épaisseur (épaisseur e/l rapportée à la corde du profil) en fonction de l'abscisse (abscisse x/l rapporté à la corde du profil). Les courbes I, II, III, IV correspondant respec- tivement à des profils d'épaisseurs relatives 4 %, 7 %, 12 % et 20 %. Sur la figure 5 on a tracé les lignes moyennes I, II, III, IV correspondant respectivement à des pro- fils d'épaisseurs relatives 4 %, 7 %, 12 %' et 20 %, les coordonnées utilisées sur cette figure 5 étant les abs- cisses x/l et les ordonnées y/l rapportés à la corde du profil. En reportant de part et d'autre de la ligne mo- _ yenne et perpendiculairement à la ligne moyenne la loi d'épaisseur on obtient donc les coordonnées des profils selon l'invention. Les figures 6a, 6b, 6c et 6d montrent de tels profils respectivement pour des valeurs de l'épaisseur relative de 4 %, 7 %, 12 % et 20 %. Sur les figure 7a, 7b et 7c on a mis en évidence les différences qui apparaissent clairement entre des profils selon l'invention et des profils classiques. Sur la figure 7a on a représenté en trait plein un profil selon l'invention présentant une épaisseur re- lative de 7 % et en pointillés un profil classique du type NACA 16707 et de même épaisseur relative 7 %. Sur la figure 7b on a représenté en trait plein un profil selon l'invention présentant une épaisseur re- lative de 12 % et en pointillés un profil classique du type HS1-712 et de même épaisseur relative 12 %. Sur la figure 7c on a représenté en trait plein un profil selon l'invention présentant une épaisseur re- lative de 20 % et en pointillés un profil classique du type ARAD 20 et de même épaisseur relative 20 %. L'évolution des courbures de l'extrados entre les points A et B permet de réduire en valeur absolue le coefficient de pression minimum relatif à l'extrados par rapport au coefficient de pression correspondant au profil classique du type NACA 16. Ceci est particulièrement mis en évidence sur la figure 8a sur laquelle on a porté en abscisse la valeur x/l et en ordonnée le coefficient de pression KP p' Cette figure correspond aux conditions de fonc- tionnement dans la phase de décollage, la courbe en trait plein correspondant à un profil selon l'invention d'épaisseur relative de 7 % HOR 07 et la courbe en poin- tillés à un profil classique NACA 16707. Les conditions de fonctionnement relatives à la phase de décollage correspondent à un nombre de Mach voisin de 0,55 et à un coefficient de portance élevé. La zone de raccordement B'B" dans laquelle la courbure évolue peu permet d'obtenir dans les mêmes conditions de fonctionnement un phénomène de recompres- sion isentropique de l'écoulement permettant de limiter l'intensité de l'onde de choc au niveau de l'extrados et, par conséquent, d'obtenir des valeurs élevées pour le coefficient de portance maximale. Sur la figure 8b on a représenté dans les mêmes conditions que sur la figure 8a l'évolution du coeffi- cient de pression dans les conditions de fonctionnement en montée. L'évolution des courbures dans la région de l'extrados comprise entre le point B et le bord de fuite F permet d'obtenir une recompression progressive de l'é- coulement jusqu'au bord de fuite pour toutes les condi- tions de vol et plus particulièrement en montée. Cette recompression est très faible vers le bord de fuite o la couche limite est épaisse et présente donc une grande sensibilité au phénomène de recompression. Cette recompression permet d'éviter un décolle- ment de la couche limite et permet d'obtenir de bonnes valeurs du coefficient de finesse qui sont très intéres- santes dans les phases de décollage et de montée. La figure 8c montre dans les mêmes conditions que sur la figure 8a l'évolution du coefficient de pres- sion dans les conditions de fonctionnement en croisière. L'évolution des courbures de l'intrados entre les points A et D permet d'obtenir des valeurs du coef- ficient de pression très faibles et, en tout cas, bien inférieures en valeur absolue à celles obtenues par des profils classiques. L'évolution des courbures de l'intrados entre les points D et E ainsi que dans la zone de accorde.ent D'D" permet d'obtenir des recompressions de l'écouleïent en évitant l'apparition d'ondes de choc. Enfin, l'évolution des couZbures de l'intrados entre le point E et le bord de fuite peri'et d ' obtenir une légère accélération de l'écoulement après le phénomène de recompression et ceci jusqu'au bord de fuite. L'évolution des courbures de l'intrados du pro- fil permet donc le contrôle de l'écoulement ce qui donne au profil de très bonnes valeurs de finesse pendant la phase de croisière. Des essais comparatifs effectués dans les mêmes conditions sur des profils conformes à l'invention et d'épaisseurs relatives 4 %, 7 %, 12 % et 20 %, et sur un profil NACA 16707, ont confirmé les bonnes performances des profils selon l'invention par rapport au susdit pro- fil NACA. On se reportera à la figure 9 sur laquelle on a porté en abscisse le coefficient de finesse f = Cz/Cx, (Cz étant le coefficient de portance et Cx étant le coefficient de trainée) et en ordonnée le coefficient de portance CZ. Sur la figure 9, - les deux courbes I et II caractérisent un pro- fil selon l'invention, d'épaisseur relative 7 %, respec- tivement dans les conditions de fonctionnement en phase de montée (courbe I) et dans les conditions de fonction- nement en phase de croisière (courbe II), et - les deux courbes I'et II' caractérisent un profil NACA 16707 respectivement dans les conditions en phase de montée (courbe I') et dans les conditions de fonctionnement en phase de croisière (courbe II'). * Sur les figures 10a et 10b on a porté en abscisse le nombre de Mach et en ordonnée, sur la figure a, le coefficient de portance maximum CZ max et, sur la figure 10b, le coefficient de trainée Cx- Sur la figure 10a la courbe I est relative à un profil selon l'invention, d'épaisseur relative 7 %, et la courbe II est relative à un profil NACA 16707. Sur la figure 10b la courbe I est relative à un profil selon l'invention, d'épaisseur relative 7 %, et la courbe II est relative à un profil NACA 16707. Sur cette figure 10b les courbes de trainée en fonction du nombre de Mach sont établies pour un coef- ficient de portance d'environ 0,5. Sur la figure 10Oa, les nombres de Mach sont re- présentatifs de ceux rencontrés dans les conditions de fonctionnement dans la phase de décollage et sur la figure lOb, de ceux rencontrés dans les conditions de fonctionnement dans la phase de croisière. On constate, sur ces figures, que le gain du coefficient de portance maximale est de 15 % pour un nombre de Mach de 0,55 (figure 10a), et que le coeffi- NACA, quel que soit le nombre de Mach. Pi NACA, quel que soit le hombre de Mach. Sur les figures 11a, 11b et 11c on a porté, - en abscisse le nombre de Mach correspondant à la phase de croisière, et - en ordonnée: - sur la figure 11a le coefficient de portance maximum en phase de décollage, - sur la figure 11b le coefficient de finesse en phase de montée, - sur la figure 11c le coefficient de finesse en phase de croisière. Sur ces figures, les courbes sont établies à partir des quatre points de fonctionnement respective- ment relatifs aux profils selon l'invention d'épaisseur relative 4 % (point HOR 04), 7 % (point HOR 07), 12 % (point HOR 12) et 20 % (point HOR 20). Sur ces mêmes figures le point représenté par une croix correspond au profil NACA 16707. Ces figures 11a, 11b et 11c montrent bien que pour toutes les conditions de fonctionnement (phase de décollage, phase de montée et phase de croisière) les performances des profils selon l'invention sont supé- rieures à celles des profils classiques. Pour engendrer des profils conformes à l'inven- tion on peut également avoir recours aux tableaux de coordonnées suivants concernant des profils d'épaisseurs relatives de 4 %, 7 %, 12 % et 20 % dans lesquels sont données pour l'extrados et pour l'intrados les coordon- nées rapportées à la corde, x/l et y/l (dans le système de coordonnées cartésiennes Ox, Oy de la figure 1 dans laquelle la corde est confondue avec l'axe Ox) de points situés sur l'extrados et sur l'intrados des profils. Le tableau I HOR 04 ci-dessous est relatif à un profil d'épaisseur relative 4 %. D6LE:0 580ú0 EZOE:O 956ZO- 9860' 88ZO' OL8ZO OELZO 9DISZO- Ct'tZO- OZZZO- L60ZO- E9960 S96e0- ESLO )9úL0- tiLLO' L991O0 )LSLO' 09'LIO, ESGLO' ZZ L WO 8LOLO L6800' 00800' 08900' 0'500' GSEOO' SZooo- OSLOZ' ZEL6L' L69LL 0899' Z999L L L9ZL' 96SLL LLSOL 09560' bS80 8ZSLO' L S90' S6>S0' 886l0' 089j0' úL6ú0' S9tú0O 8S6ZO' ESzo0' OOOZO- OOLIO' 00"LO' OOZLO' 000 L O' 00800' 00900' 09T00' I/x soavmIaX3 I-flVlvi 9 L 6ZO6SZ Sú 0E 0L900 - 00900'- 06500'- 08500 - 0E500'- 08b0OO- 0 L 00 - OS00 - 08ZOO- 06LOO-- OOLOO'- oL000 - 08000' L 00' OZZO0O 08zO0 0úú00O OLú00' 00900' OLo00' OL I00' 00900' OLú00' 0EEú00' OLZOO' OOZO0o 0úL00' 09000' Z000o'- 00'00 - OOOZZ' 000'z 0009Z- 0008Z- 0000ú' 000úúE' 0009ú' 0006ú' OOOzi! 000s't 00089' 000 L S' 000S' OOOLS' 00009' 000ú9' 00099' 00069' OOOZL' OOOSL' 0008L' 000 L 98' 000L8 000Z6 00016- 00000 LSL 0O T/IA s0UVyLLNi T/x S 00800- 00000- 06800' 00086- SE OúOLO 00096- OLL1 OOOb06- OLEL0- OOOZ6- OOSO - 00068- 06910 00098- 0ú OLSLO - 000C88 o00ozo 00008- O0iZO- OOOLL- 08eZ0 OO0L' Z6ZOO'- 00900' O0szo0 OOOIL- ZúiOO'- 00800' SZ 089ZO- 00089- L600'- 00010' 0ú80ZO 009 OLSO0'- L6ZLO' 05650 OOOZ9- ú1900-- 009LO' Lú0O' 0868S- 1T900 - OOOZO' ZSI'O' Z6ú95- i9900 - OOSZO OZ L9ZEO i5885- 8L900'- 000ú0' 09ú80 ZCLS'Z I E15- 0OOSú0 v77ú0- L9L8-' E8900 - OOO0O 60580' LLZ9P- 08900 - OOS0O0 8pSEO* OL98* 8L900 - OOOSO Sl 9S0O- s T * 08900 - 00090' 0ú9ú0- 1858 06900 - 00080 Z09E0' 7I09ú- 06900 - 0000[ L95ú0' 6918ú- 08900'- OOOZI ozs0o0 9Z60E- 09900 - 000[L- O0 6tE0 - Z8cez' 0900 - 0009- 06úú0- 8885Z 0ú900-- 00081L ú80- b6ZúZ' OZ900-- OOOOZ- 1/X I/X 1/ I/x S soavuHxa SOGHAYNI iO UOH (a4Tns) I nvaieYi 6Z3065Z L ZLO' 00690' tL90' LLS90' 86E90' Z90o Z0090- Z8LSO- 66ZSO' Sú050' SSL O - 9SLtO' 96SO'0 S68ú0 LE9SO0 O I. ú0- SZOCO- S6LZO 06úEZO0 9DL LO b6ú L0 Lú800' 9Zooo*- ú96ZZ- 89ú0Z- LEC6 I. LOU8L LLZLL 6i9V9 06L9[ tf9úL úZL L ' 800LL 66060' L6080' OOúCLO 00ú90' 00ú50 Oz8t?'O 0Z8bO 688ú0 OCCO LOtZO iLOLO0 fOLOO0 08ZLO 06úLO' LO'0 O99LO' OSLLO' 006L0' OL6LO' 006L0' OL81ú0 O08L0O 0899L0 OLSLO' OútLO' 080.0- 0?800 OL900 OZ0o00 OLbOO 0o8ZOO 09L00 L6000 09000- OZOoO- 0009ú 0009ú O0000 000a 0009- O0000S 000úS 0009S 000ú9' 00099' OOOOL OO0OúL 0009L- 000c98 00058- OOLO8' OOOZ6 ooo006 00S66 00000' S , T/x T/A SOaulmNI soavuJxa T/x LO HOH S II1 nYaleYv *% L ap aATqelai inassTeda,p ITiold un e ITqiai qsa snossapTD LO 9OH II nealqrq a 6Z806sz SE 96600' OZI0 ' OLúL0O' 0ú9L0' OZOZO' 06ZZO OZ6ZO 06950' 0O7Zt0O 006D0 09990' 00Z90- OSL90 *0OZLO' 0úLO' OPLLO' O08LO' OZLLO' OPLO' T/A soavmLX3 L9900- 90600- TISOLO, - eskL0,- SZZLO'- 6LZLO'- OIú10O* 09úLO'- 08ú10- 08ú1.0 Z9ú10, OP9LO - 9LOLO - SLOIO-- úL600- 899800 - Z9L00- V9900 - 9900' 9ú00' sú00 - úELo00 - L t ZOO- L6000- Lúú00 08LOO0 O L 0 00000- 000L6 OOOZ6 O0098 OS0009L' OOOOL' 00099' 00009' ' 00009' 000 7' 00001' ú' ooo0000o' OS0009Z' I/X SOavEINI LO HOH (a4Tns) II nQMHML- 6Z3O6SZ Oú z0I.0. tO L O' OOOZO - OOSZO- L9L0' 000ú0' 009SEO' Qoootr. 000ú0' ' ' 00L090 OOZLO' COL980' 00Z60 OOZOL - O0&.I. 999L OOZ L I- 6ú?ZZL 99?9I - 899Z9V OLZLL- 9LZ6- LLZOZ LLZIZ 19Lúz- 9úZ9Z 0000ú 000Zú 000ú1- 9S OL. I/x ú OLú80 Z"L80' 856L0O 8SLLO' Bú5LO0 66ZLO O0OLO L9L90 6S9?90' 6EL90 Zú190 09LSO Z66r0 LfgstO' 6900m' tILgEO' LPSCO' ú6ZO' 0S9ZO0- SZ6LO' 09PLO' SLLOO' 00000 0 T/ A SOGIYULLXg 9iaL8V OLLLL 8LO9L Vet05 L - LOOPL SL6ZL 6t,6L L SZ60L L660 L0680 006L0O LE6SO0 086,O LOStO 6ú0O0 OLSEO L Lú0EO 659ZO' 6S90 o0Ozz' 009LO0 o00LO' 000LO' 00900' o00oo00O OOZoo' 00000'0 I/x OEO' - ú9SO'- Z6ZLO'- ZZOLO- 19LOO - LkSO0o- Z6ZOO- 66000'- LZOO' ú7E00 9SlO00 ZSSOO' tú900 OLOO Z9LOO L0900 LúE800 SZ800 88LOO0 9ZLOO Z900 ZZSOo 6E00 ú6L00 o000 - oZZoo - T/zA SOaulHNI Zl HOH ú III flev-L ITT;od un q;T4lai 4sa % ZL ap aATlax inassTedgP ZL UOH III nealqvq ai 6zo06sz SE Oú ZLZ9ú' 89L8E ú9Z L SSLEr b9L8g 9úLú5' 9ELC:S 9>Z95' L9L8S' L6ZL9 6Z8E9' S9ú999 LOO L' 6>S9L t606L' 9ú9L8 búL98 P8Z68 úE816 L8úE6 9L656 LS6L6 00000 L 0L T/x 091770' 9689' ESLEO' 99 I. 'O, ZL6PO, ZLCGSO 99LS0 f7sL9O, CES90 6i'ZLO 89SLO L69L0 Lú980 úLL60 LOú6O' 692:60 Z3GO60 99890' L0980 ú9t90 SLt768 0 698 I.68.9' ggú:6L' [89L9 06Eb'L 09LLL LZZ69 t6999 E:09L91 S06 L6t9S Z6ú9S SE LS 96SED' O0I Z990úY t'LOBZ" L08L LLP Z I/x SO/A LX O06L0 - S9PZO - LOSEO - 969Z0'- 69610'- 68600'- 960EO'- 89LE:0- 99E0'- 06Cú0'- SúPE0'- LEE0' - 99 :0'- 998SCO - e8sú0' - 99ú0'0- SL CO'- ESSE:0 - osGúo - ú ,O'- 6Lú0O'- 9LLE0'- 9L6O'- úLLZO'- L9szO' - L80O'O- Z H0OH (aqTns) III nvaisV. 6Z3O6SZ Sc O0 0OOtLO' úL80O' eSEPO' 966ú0' COL GO' C6L90' 099E0' E6L90' 89:LO' L9ú60 L6úOL V 6Li'L V' 817't'L V OPDLL 6út'I'9V SC>6'6V L88Cú" 0EC9[ s088s 96ZU' BCLCC L, Ok T/O H SOGVUJIN I/X S 09900' S1010' O'ELO' s59 LO' SLOZO' T/IA S0auVlLX3 Z6000 L EL086 L5096' 6Z06' L006' 08900'- 08Z [O *- O9 LO' - 08E9IO'- T/x T/A soavaLLNi (aTns) III nVeaVsi 6ZE06SZ 0o s' 0000' ooOo0 00900' 000 L O' I/x s úúCCV 980ú- 68 ZL ZOZ L - 06LZ 9961.1 9691L VL4L Z601L LtrLOL 8S660' 0fl60 ZE060 Z6t80 úl6L0 Zú690 ú0- 066t0 0ú10 OúLú0O O7,ZúO' OZ8ZO* OL610 T/A So0VCLXS ZSL Z' ú9b>ZZ' t6L6V Z69LL úb'991 8699L OSSbl LOSCL 0917UV eztZL ' L6ú60' 6 8' ú0bLO' Lút90 L69SO' SE: L O' 000ú0 OOSZO' ooo0o0 009L0' 000L0' *OOLOO' 9OOS0' 00Z'o 00000'0 t/x 89LSO' - L8ú50'- b86bO'- 89Si0 - 9úLú0'- SúúC0 - 996ZO'- LZ9ZO' - úúLIO. - 69bl0 - ZZZLO'- 06600'- LLLOO - L9SOO'- 98cO - LúEZOO0 - 9Z L00 - 61000'- ZOOOO' 08000' 0úk100 96L 00 SSZ00' 0Sú00 /1A Soavu.NI OZ uOH S AI fHVaVsJ IT;ozd un w;Tvelta;sa % Oz ap aATIeiaq znassTwdap OZ UOH AI nvalqrq el 63Z06SZ 99b9ú Eú68úY OODb l' b?98EúD 6L889 6LZIS 6LúS' 8úZL9' 99Lú9 L6Z99 8ú889 88CL' Zb,6úL' L6b9L 1506L 86úL8 L1,'l8 bOL98 99Z68' 00016' 000ú6' 00096' 000L6 00000'L ú1. 01. t/x OZLO' 069L0 OTOZO. 1L69ZO' L 'úO* 9i>ú0O 9E L SO' 9ú150 8EZ90' 8úZSO D6L90 6f,úLO' 668LO' DD90' 8L680 66D60 5000 ' S6TokOV Z6t0L' 9960L' L6LL' ú81ZI Zú5ZI CES[ ' ú80ú1 9LZú1E LSKú úOiú'E OúD'EL' 1/A soav0Uxa 00000' 98L96 99L 6 S91b6 9D'LZ6 LZ968 LOLL8 LL598 D>OZ8 6096L 0869L DSDL SZ61L ú6ú69 ú58999 ZOúE9' LLL9' L16 ' i'8L 69' Z099s5 LOOTS' 8LúE1s 99L89' OLL9t' LSúD' 6Z60' t, L 8ú' 9695ú' ú90úú' ú8LZ' 0úLú0 - 06SúE0 - 086ú0 - 0MúD0 - ZDLDO'- ZLOSO'- 9eús50 - 089S0 - ú6LSO0 - 59650 - ú90 - L9S90 - 8LL90 - 09690'- 680LO'- OOZLO'- D9ZLO'- 9ELO '- 68úLO' - LDLO'- 9ILO'L - PZtLO'- LLLO' - 96úLO'- 69úLO'- OLúLO'- 9PLLO'- 9P690'- LLL90'- LItL90 - LZL90 - :/x SOGVEINI (aqTns) AI avalevi 6ZzO6Sz Sú Oú OOSLO' 009L0- OOSZO' OOOEO' 000ú0 889ú0 9L89O' 9st,90, 6ZO090 L6590 L[LLO 6099880' 9L860' úZ60' bS6L' ZL6ZL Z86CL ú86t'V tL69L 8969V úE6L' 1ú689L gL66L 6680Z 6L81Z' Z6Z>Z' S899Z' 9606Z' SSSEú OZOtú 9L s 1/x TABLEAU IV (suite) HOR 20 INTRADOS EXTRADOS x/l y/1 x/1 y/1 01000 -.02550 00500 -.01740 -.01000 En ce qui concerne l'hélice établie avec les profils selon l'invention, il convient d'indiquer qu'il n'est pas indispensable, pour obtenir les effets favora- bles mentionnés ci-dessus, que la totalité de la pale de l'hélice présente un profil selon l'invention. Avantageusement, c'est la partie eterne de la pale qui devra présenter le profil selon!'invention. De préférence pour une pale ayant une envergure de R, les profils de la pale compris entre 0,2R et R se- ront établis conformément à l'invention. On donne ci-après des exemples de réalisation d'hélices munies de pales conformes à l'invention. La géométrie de la pale complte étant définie comme il a été indiqué cidessus, on se borne à indiquer les points particuliers de la loi d'épaisseur relative en fonction de la longueur (R) de la pale o celleci présente un profil conforme à l'invention, pour trois cas d'application. Exemple 1: hélice d'avion. Hélice à 4 pales, de 5,50 m de diamètre, d'une puissance de 4300 kW à 976 tours/minute. La pale présen- te les profils suivants: - à l'emplanture, un profil de raccordement dé- rivé du profil NACA 64, - à 0,24 R un profil HOR 20, - à 0,40 R un profil HOR 12, - à 0,65 R un profil HOR 07, - à 0,90 R un profil HOR 04. Exemple 2: hélice d'avion. Hélice à 3 pales, de 2,30 m de diamètre, d'une puissance de 400 kW à 2377 tours/minute. La pale présente les profils suivants: - à l'emplanture, un profil de raccordement dé- rivé du profil NACA 64, - à 0,30 R un profil HOR 20, - à 0,45 R un profil HOR 12, - à 0,60 R un profil HOR 07, - à 0,84 R un profil HOR 04. Exemple 3: hélice pour éolienne. Hélice à 2 pales, de 18 m de diamètre, d'une puissance de 100 kW pour une vitesse de vent de 12 mè- tres/seconde. La pale présente les profils suivants: - à l'emplanture, un profil de raccordement dé- rivé du profil HOR 20, - à 0,25 R un profil HOR 20, - à 0,70 R un profil HOR 12. REVENDICATIONS 1. Profil pour pales d'hélice aérienne, dont l'épaisseur relative est comprise entre 3 % et 25 %, dont l'extrados présente une forme convexe entre le bord d'attaque et le bord de fuite et dont l'intrados présen- te une forme d'abord convexe en partant du bord d'atta- que puis concave en arrivant au bord de fuite, caracté- risé par une loi d'évolution des courbures de l'extrados qui est la suivante: la courbure, maximale au bord d'attaque décroit d'abord rapidement pour atteindre une valeur d'environ 4 à environ 4 % de la longueur de la corde, et décroit ensuite régulièrement pour atteindre une valeur sensiblement nulle au bord de fuite; et par une loi d'évolution des courbures de l'intrados qui est la suivante: la courbure, maximale au bord d'attaque, décroit d'abord rapidement pour atteindre une valeur d'environ 8 à environ 3,5 % de la longueur de la corde, - décroit ensuite moins rapidement pour atteindre une va- leur nulle en un point situé entre 10 % et 60 % de la longueur de la corde, décroit encore juqu'à une valeur faiblement négative et reste alors pratiquement constan- te jusqu'au bord de fuite. 2. Profil selon la revendication 1, caractérisé par le fait que de part et d'autre du point à 4 % de la longueur de la corde, sur une distance relative de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'extra- dos évolue très faiblement. 3. Profil selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé par le fait que de part et d'autre du point à 3,5 % de la longueur de la corde, sur une distance rela- tive de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'intrados évolue très faiblement. 4. Profil selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé par le fait que de part et d'autre du point de la corde o la courbure de l'intrados est nulle, sur une distance relative de 2 % de part et d'autre de ce point, la courbure de l'intra- dos évolue très faiblement. 5. Profil selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 4, caractérisé par le fait que la courbure Cmax au bord d'attaque est donnée par la formule: Cmax = a (e/l) + a2 (e/l)2 + a (e/l) 3 + a (e/1)4 e étant l'épaisseur du profil, 1 étant la corde du profil, a1 étant un coefficient égal à + 2.103, a2 étant un coefficient égal à 4,576.10 a3 étant un coefficient égal à + 3,5.105, a4 étant un coefficient égal à - 8,5.106. 6. Profil selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 5, caractérisé par le fait que le point de la corde o la courbure de l'intrados est nulle a une abs- cisse X, ramenée à la corde 1, donnée par la formule: (x/l) = 2(x/1) + 0, 08 e étant l'épaisseur du profil, 1 étant la corde du profil. 7. Profil selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 6, caractérisé par le fait que la ligne moyen- ne du profil représenté par la formule: (y/l) = aO(x/1) 1/2 + a (x/1) + a2(x/1)2 + a3tx/1)3 + a4(x/1)4 + a5(x/1)5 dans laquelle les coefficients aO = 3,2056(e/1) - 110(e/1)2 + 1018,7(e/1)3 - 2751,7(e/1)4 a1 = -11, 537(e/1) + 500,8(e/1)2 - 4851,6(e/1)3 + 13309(e/1) a2 = 1,236(e/1) - 242, 27(e/1)2 + 2803(e/1)3 - 8315,2(e/1)4 a3 = 38,5(e/1) - 1154,8(e/1)2 + 9988, 3(e/1)3 - 25693(e/1) 2 3 a4 = -47,99(e/1) + 1547,7(e/1) - 13768(e/1) + 35952(e/1)4 810O' OOLIO 0ú Oe00 000L8 L6800' 010L0 OLZ00 00006 Sú 00800' LO O OOZO00 OZ6 08900 000L0 OúLOO' 0006 OS00 00800' 09000 00096 tCEOO 00900 OZOOO - 00086 SOOO 09100 OOL '- 00000-L 0C T/A I/x A/A T/X soavulxa soavulm SOUVH&JXH SOQVH&NI 0 UOH : snossop-TD auuop SOpIlX e,I q sopVX:UT,I znod I/A 4a I/x sueTDTa;; eoo Sel led euwTIaep s$ ITnb TFE;eI Jed eSTxa4De VD % ep aT;eIaG xnaessTd9 aun:ueruGs9Xd '9 u L SUOT4 -3DTpUGAGa sep anbuoDIanb aunI uolas IF;OId '8 (î/e)E6061 + 8(I//)8'6úSL - (T/a)S'968 + ( (I/O)9ú6s - E(I/a)99zcz + (î/e)L'>Lz - (I/3)6SLú6 = cq ú (I/e)L8SL9 + E l (1/0)69Ez E(I/)9'L80ú + (/a)88'LOL- = q (I/a)910Oú - c(I/)Z0ú + E(I/a)'0 L - (I/a)LL'8 = Zq (I/a)6'L108 + E î/e)L1L60E - z(I/O) Zcúlsú + (î/I)PI8ZL- = Iq (I/a)b'0ZúL - (i/e))úL'IS + E(T/a)9L'6 - (i/e)9Lú', = 0q : SUaTDT;aOD sel ellanbrl suep (I/x) sq + (I/X) q + ú(I/x)Eq + z(t/X) q + (d/x) q + Z/L(/x))0q = (I/A) : aenmoo; rI w d ag4uasazdai sa inassTed9,p ToI Fl enb 4TP; ael ad qa (I/a)ú9bZI - ú(I/e)S'L6Li + E(î/e)t70'0O - (I/a)9iS'9L = E 6zzo6sz OL9ú' L8ç98V Z109ú- 69Fúú- 6E99Vú 9Z60ú' Z8ú8Z- 8c8 ' t,6ZúZ' OSLOZ' ZEL61' iLLRL1 L69LI' 0899L' Z99S' b>9b L- 8Z9ú1- LL9ZL- 6SLL' LLSOI' 09560' DIS80' 8ZSLO' L 90' S6t 0' 886b0' 08'0' EL6ú0' S9bú0' 896ZO' 8S6Z0' OOOZO- úS0'9' 000E0' I/x 8L900- 08900'- 06900'- 06900'- 08900'- 09900'- 0S900- 0ú900'- OZ900'- 0L900- 00900'- 06900'- 08900 - 0úS00 - 08o00 - Ol00 - OSCOo - 089Z00 - 06L00 - OL000 - OL000 - 08000' 0 1 00' Z000' 08zo00O 0ú00 OLE00' 00Q00' 0 1 00' O L 00' ' OLEO' T/A SOaV$HNI 1/A soavulxX 0ú 6ZzO6SZ 0ú 8tI'SE0, 99SE0' 98SC0' 0ú9ú0' Z09ú0O L9Sú0' OZSú0- 6 ú0- 06Cúú0 SOE:E:O 61ú0- ZtLCO úZOú0' 9S6Z0' 588ZO' 018ZO- OúL99O EiZOc- 995ZO- 998ZO- 0980' 9S0' OCLZO' OZZZO- 9útZO' L60ZO- 596L0- tiLLO' L99LO' bLSLO' 0810' 9IrLOW LLLO' 0000S' ' ' 0000 L' 00Oz L OOOIL 0009 L' 00089V 0000Z' OOOZZ' 000.' 0009Z' 0008Z 0000ú 000oú 0009ú' 0006ú' 0OOOZ OOOSt' 0008V OL000 S' 000 5's OOOLS 00009' 000ú9 00099' OOOZL OOOSL 0008L 000,8' S'L 01L S I/x SE : snossap-To sauuop SopBI)xae, qa sOpVX4UT,I xnod I/A a T/x sUaTTDT/aOD 0ú sal Xed auTIaqgp:se IT,nb %Te; ea id 9ST;aIDVXeD % L OP AT4VIeX xnassTvd9 aun;uvquasaxd '9 s L suoi4 -eDTpuaAax sap anbuoDlenb aun,( uols ITJOad '6 00800' 06800' 0C0L0' 0L140' 0[.EL0' OLL W' L00LO' 069L0' OL8LO' OIZZO- 08úZO- ots-o 099E0' 086E0' COESO' 089ZO' 0E78ZO OS6Z0 LE0EO 09CE0 6ú0C' Sú0' 00000' 00086' 00096' 000t,6' 0006' OOO-Z6- 00068' 00099' 000ú8' 00008- OOO L L OOOLL OOOIL- 00089- 000S9 OOOZ9- O0009 0ú68S Z669S' L9L81' LIZ9-' Z6Z00- L6U00- 0L6500'- OLSOO'- úL900 - P900*- b9900 - 8L900 - 18900 - ú8900'- 08900 - I/x SO/X3 soavuixa 00900' 00800' 000LO' L6Z0O' 00910' 0000Z OOSZO' 000ú0' 00SEO' ' ' 0L S T/X S0QI N 1o0 0H 6ZZ06SZ OLZLO OPLLO' OZ8LO' OZLLO' OttLO' LZLO t1L90 LLS90 96ú90' 86M9O Z90 ZOO90 Z8LS0 66ZSO ú0S0 LPO' LtLtO' 568ú0 S90ú0' S6LO' 869ZO 06úZO' 1t L ZO ' 6ú LO'0 Lú800' 9ZOOO'- 9z0o0o - L6000- 08LO' Lúf00' 08LOO 01.1.L0 08:LO' 06ELO' OLGLO' 01O9L0 0>9 10 *OSLLO' 0981.0 006 L O' OL6LO'0 006LO0 OL81O' 089L0 OL1LO' OúVLO' OfFLO' LO OL900 OZS00' 01100' 08Z00' 09L00 L6000 09000' OZOOO' S0QV1tX LLZLZ' L9LúZ' 9úz9Z 0000ú 000ZEú 0007ú' 0009ú' 00098ú' 00001' 000' 0009V' 0000S' 000úES' 0009S5 00009' 0009' 00099' 0000L' OOOúL' 0009L' 00009' 000ce8' 00058' O000L' 000Z6' 000O6 00S66 00000'1 L SO1 ULN 6ZZ065Z ' E OOOGZ' 8ú0Z6 ú96ZZ' LE:E:6V LO0ú8 LLZL' 6DZ9V OZZSLI 061.Lt7 6>9LL' 1791.ELV OL' ZblZI 8010OL L6080 OOEúLO' 00ú90 0úEO 688ú0' 0úúú0' LZ8ZO' LOIZO' 699ELO'0 Oú0O0 OtO0' LOLZO' 1769L0 bLOLO0 t70L00, O1 01. S I/x : snossap-TD suuop sopexqxa,l qa sopexquT,l xnod I/A qa /x szuaDTT;;aoD sal zed auTmaaqgp 4se IT,nb qTve ael ad gsTzalDvieD ZL ap aTaXl xnassTede aun qurquassad '9 Fe L suoT; OC UDTpUaAai sap anbuoDIanb aun, UolaS ITOZad '0L OZL I O' OLúLO' 0C9 0 O OZOZO- 06ZO OZ6ZO 069C0 O0IZO0 006p0 08950' OOZ90 OSL90 T/A SOavulX3 L5900- 50600 - SOLO - ú0 0O - SZZLO - 6LZL0'- OLELO'- 09úL0'- 08C.0'- 08EL0 - 0E910 - Z9ú10 - 51ú10-- 0ELO0 - 0517 L O'* - 0SLO0 - Sú010 - úL600 - 89800 - Z9LOO - 7S900' - 00' - >900'- LZEO- I L ZOO - 00000' L 000L6 000S6 OOOZ6 -000SL OOOOL 000SS' t/X ZZOLO LSLO OOOZO' OOSZO' OOOIO* 000ú0 ú0- OOOSO OOZLO 00L80 OOZ60 OOZO L ' OOZ[I. 6CZZV zçzcI" 99ZSV 89Z91 OLZLI 9LZ61- LLZOZ 01L s I/x SOauLHNI LO 90H ú8 6ZO06S5 úZZ60' DL089' 9L6ZO'- L88'Z- Z6060' LLúSZ' úLLZO'- 0úú9Z' Sú 98880' 5ú8ZZ' 9szo'- 5088Z- 10980' 61ZOZ' 9úúZO'- 96ZLú' C9t80' 18L61' L80ZO'- 8úLúú' 01880' 9PLSL' 0ú810'- ZLZ9ú' Zt180' OILI' ú9SL0'- 89L8ú' Oú 856LO' 8LO91' Z6ZLO'- ú9Zkt' LLO' t0OSL' ZZOLO'- SSLút' 8úCLO' LO09' 19LOO'- 9Z9t' 66ZLO' SL6ZI' L OO'- t9L8t' OPOLO' 6t6LL' Z6ZOO-0- SZLS' 5Z 19L90' 8Z601 66000'- 9úLúS' b90' L1660' 89000' 9bZ9s' Zú190' 10680' b0ZOO' L9L85' 08LSO' 006LO- úbú00' L6ZL9' tOtgO' 60690' 9S900' 6Z8ú9' OZ Z66i0' Lú650' ZSSOO' 5999' SstO' 086P0' eC900' 80689' S1ú 0' L09t0- POLOO' t000 L' 690t0' 6ú0E0' Z9LOO-' I00L' StlúO' tLS O' L0800' 6tS9L' Sl 1t ú0' P11ú0' 1ú800' t606L' ObZ80' 659ZO' SZ800' 9ú918' Sú6ZO ' 000 88LOO' ú81e8' O59ZO' 00810 9ZLOO' i>L98' OZúZO' 00F10' Z?900' t8Z68' Oh SZ610' 00010 ZZSOO' Sú86' 0 s60' 00900' S6ú00' SL8ú6' 09LL0' 00t00' S6L00' 91656' SLLOO' OOZOO' b1000'- L56L6' 00000'0 00000'0 OZZOO'- 00000'L S T/ T/x 1/ T/X SOMIX2 SOoI&NI 6zzo6sz % Oz ap aATqeal xnassfTede aun que4uasad '9 -eDTpuaAex sap anbuoDlanb aunI uolas IT;old 08900' SOL7 O' O99LO' SILOZO i09ZO 9680O 8Zúú0' úSLOú0 99L t. 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Hélice comportant des pales avec des profils selon l'une quelconque des revendications 1 à 11. 13. Hélice selon la revendication 12, comportant des pales d'envergure R, caractérisée par le fait que les profils de chaque pale compris entre 0, 2R et R sont établis conformément à l'une quelconque des revendica- tions 1 à 11. 14. Hélice selon les revendications 10, 11 et 13, caractérisée par le fait que chaque pale comporte: - entre 0,20 R et 0,35 R un profil HOR 20; et - entre 0,65 R et 0,75 R un profil HOR 12. 15. Hélice selon les revendications 8, 9, 10, 11 et 13, caractérisée par le fait que chaque pale comporte - entre 0,20 R et 0,35 R un profil HOR 20; - entre 0,35 R et 0,75 R un profil HOR 12; entre 0,55 R et 0,70 R un profil HOR 07; et - entre 0,80 R et 0,95 R un profil HOR 04.