FR 2597619 A1 19871023 FR 8618360 A 19861230 La présente invention concerne des systèmes optiques et plus particulièrement des systèmes optiques adaptés à être utilisés pour un enregistrement d'image tridimensionnel. La cinématographie tridimensionnelle est connue depuis longtemps dans la technique. On connait de nombreux dispositifs pour photographier des images à partir de deux positions séparées par une distance interoculaire et placer des images adjacentes droite et gauche sur un support de bande de film c6te-à--côte ou l'une au-dessus de l'autre. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique de Bernier n 3 531 191 dont la description sera considérée ici comme 10 connue, décrit un accessoire pour un appareil classique à image mobile pour permettre de photographier des images stéréoscopiques sur un film de cinéma. Les images sont placées l'une au-dessus de l'autre plutôt que côte-à-côte. Le dispositif du brevet précité comprend une paire de prismes 15 de décalage à grand angle d'oeil droit et d'oeil gauche qui reçoivent des images d'oeil droit et d'oeil gauche côte-à-côte et transposent ainsi ces images selon une relation verticale sur le film. Les images d'oeil droit et d'oeil gauche occupent ensemble la même surface sur le film que celle qui est occupée rnormalement par une 20 image photographique unique. Immédiatement derrière les prismes se trouvent deux systèmes optiques faisant partie du même dispositif qui collectent les images d'oeil droit et d'oeil gauche et les focalisent sur le plan du film. Les deux systèmes optiques doivent avoir la même distance focale équivalente et le même agrandissement 25 de sorte que les images d'oeil droit et d'oeil gauche ont la même dimension. Les prismes et les lentilles doivent s'adapter à des contraintes de montage rigoureuses pour être montés sur une caméra classique. Les prismes sont repliés pour satisfaire aux exigences de montage de la caméra particulière utilisée et les systèmes optiques sont en fait situés à l'intérieur du corps de la caméra. Les prismes et les systèmes optiques de l'accessoire de prise de vue tridimensionnelle doivent tenir dans l'espace normalement occupé par un système optique unique quand la caméra n'est pas utilisée pour une cinématographie tridimensionnelle. L'invention du brevet précité prévoyait un appareil servant d'accessoire à une caméra classique telle que la caméra BNC de la société Mitchell. Cette caméra est une caméra à viseur et est remplacée par des caméras réflex telles que les caméras réflex Panaflex, Arriflex et Eclair. Dans les caméras réflex, l'opérateur observe la scène à travers le même système optique que celui qui projette l'image sur le film de prise de vue, plutôt qu'à travers un viseur séparé incorporant un système optique complètement séparé. L'opérateur peut ainsi voir la scène que voit le film et 10 règle la mise au point de la façon requise. De telles caméras présentent des problèmes de montage plus sévères et plus précis en comparaison des caméras non réflex en raison de l'espace occupé par le miroir réflex et souvent des plus petits diamètres des bottiers de caméra. Ainsi, les prismes de décalage du systèmedu brevet 15 précité et les lentilles montées dans celui-ci doivent tenir dans un espace plus petit que ce -n'est le cas avec la caméra à viseur de Mitchell ou analogue. Le miroir réflex nécessite la prévision de distances focales arrière accrues pour les lentilles dans les caméras réflex. Un autre facteur nécessitant une minimisation de 20 la dimension des prismes et des lentilles de l'accessoire optique du type di brevet précité pour être utilisé avec des caméras réf lex modernes réside dans le poids du système d'ensemble qui doit être réduit pour améliorer la maniabilité et la commodité d'utilisation. Le système optique utilisé avec des caméras non réflex 25 telles cque l'areil Nlitchell BNC est typiquement représenté par le système optique dit trioptiscope qui comprend quatre éléments en trois groupes (le groupe situé le plus à l'arrière consiste en deux éléments collés ensemble). Ce système optique est incapable de tenir dans un accessoire photographique tridimensionnel néces30 saire pour des caméras réflex en raison des interférences mécaniques avec le miroir réflex ainsi que d'autres parties de la caméra. En outre, les lentilles prévues pour être utilisées avec l'accessoire cdi brevet précité paor des caras non réflex ne sont pas disponibles dans une grande diversité de distances focales. La cinématographie tridimensionnelle serait matériellement améliorée par la disponibilité de systèmes optiques à grand angle et à téléobjectif en plus des systèmes à objectif normal. De tels objectifs devraient avoir au moins la qualité de l'objectif dit trioptiscope prévu précédemment pour convenir à la cinématographie. En conséquence, un objet de la présente invention est de prévoir des systèmes optiques adaptés à être utilisés dans des accessoires photographiques tridimensionnels du type cdui brevet précité pour des appareils photographiques réf lex. Un autre objet de la présente invention est de prévoir des systèmes optiques de diverses distances focales effectives pour être utilisés avec des caméras réflex en cinématographie tridimensionnelle. Un objet particulier de la présente invention est de prévoir des systèmes à grand angulaire, à téléobjectif et à objectif normal pouvant être utilisés avec des caméras réflex en 15 cinématographie tridimensionnelle. Un autre objet de la présente invention est de prévoir des systèmes optiques destinés à être utilisés avec des caméras réflex en cinématographie tridimensionnelle qui présentent de hautes qualités optiques tout en étant de petite dimension et de 20 faible poids. D'autres objets et avantages apparaîtront ci-après. Selon la présente invention, des systèmes optiques sont prévus comprenant une succession d'une lentille divergente suivie d'un triplet (un triplet est un objectif composé constitué de trois éléments de lentille unique). Une succession de quatre len25 tilles uniques presentant la séquence de caractéristiques suivante est préférée: divergente, convergente, divergente et convergente. Des systèmes à deux lentilles, montés parallèlement et au voisinage l'un de l'autre, constituent une version de l'invention adaptée à être utilisée dans des accessoires de photographie tri30 dimensionnelle pour des appareils photographiques réflex. La présente invention prévoit des systèmes optiques particuliers de diverses distances focales effectives. En particulier, un système à objectif normal, un système à grand angulaire qui comprend des éléments de réfraction plans-parallèles entre la première lentille divergente et la première lentille convergente et entre la première lentille convergente et la seconde len- tille divergente, et un téléobjectif sont prévus. Tous ces systèmes optiques permettent de prévoir la plus grande distance possible entre le plan image et le premier élément (A travers lequel passe la lumière) du système optique pour minimiser la dimension des prismes de décalage avant, tout en satisfaisant également l'exigence d'une grande distance focale arrière. Dans la version à téléobjectif de l'invention, des prismes de décalage internes sont prévus et transmettent des images à partir du système de téléobjectif vers le plan image à travers l'entrée du 10 bottier de l'appareil. La présente invention peut également être adaptée à être utilisée à des caméras réflex tridimensionnelles de télévision. Dans de telles caméras, les images de drqte et de gauche sont enregistrées électroniquement plutôt que sur un film en déplacement. Bien que la présente description décrive essentiellement l'invention dans le contexte de la cinématographie tridimensionnelle, en relation avec des caméras réflex classiques, la présente invention n'est pas limitée à de tels usages et comprend des applications à la télévision. Les caractéristiques les plus importantes de l'invention ont été soulignées de façon très générale. Des caractéristiques supplémentaires de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée suivante de modes de réalisation particuliers. Des modes de réalisation particuliers de l'invention ont 25 été choisis dans des buts illustratifs et sont représentés dans les dessins joints sur lesquels: la figure 1 est une vue en coupe longitudinale du système optique de l'art antérieur dit trioptiscope, avec des schémas de trajets lumineux illustrant la réfraction de la lumière 30 par ce dispositif, et la figure 2 représente des courbes de fonctions de transfert de modulation pour ce système optique; les figures 3, 5 et 7 sont des vues en coupe longitudinale de modes de réalisation particuliers de la présente invention dans le cas d'un système à objectif normal, d'un système à grand 35 angulaire et d'un système à téléobjectif, respectivement, des trajets de rayons lumineux indiquant la réfraction de la lumière par ces systèmes, et les figures 4, 6 et 8 sont les graphiques correspondants des fonctions de transfert de modulation; La figure 9 est une vue en coupe longitudinale de deux systèmes à téléobjectif montés en parallèle et associés avec des prismes de décalage internes selon l'agencement général requis par le système du brevet précité; et la figure 10 est une vue en perspective d'un prisme de décalage interne utilisé avec le système de téléobjectif selon la présente invention. Le système optique dit trioptiscope constituant un exemple de l'art antérieur est illustré en figure 1. Ses courbes de fonction de transfert de modulation sont représentées en figure 2. Toutes les données indiquées en ce qui concerne les performances du système optique de la figure 1 et des systèmes optiques de 15 la présente invention comprennent des données d'image pour un point situé sur l'axe optique, pour un point situé à septdixièmes de la distance entre l'axe optique et un coin du champ de visée, et pour un point situé à un coin du champ de visée. Le tableau I ci-après contient une table indiquant les dimensions et les 20 caractéristiques du système dit trioptiscope mis au point à l'infini pour un format de film cinématographique de 35 mm. A partir des données ci-dessus et de la fijgure 1, on peut observer que le système optique dit trioptiscope est composé de quatre éléments de lentille disposés selon trois groupes dont le 25 dernier groupe est un doublet. Les trois groupes présentent la séquence de caractéristiques suivantes: convergente, divergente, et convergente. Le premier élément de lentille est plan-convexe, le second biconcave et le doublet est une combinaison d'une première lentille biconcave et d'une seconde lentille biconvexe. 30 Le système optique dit trioptiscope est compatible avec une utilisation dans des caméras à viseur telles que les caméras dites Mitchell BNC. Les caméras réflex modernes telles que la caméra dite Panavision Panaflex présentent des exigences d'interface plus contraignantes pour les systèmes optiques utilisés dans 35 des accessoires de cinématographie tridimensionnelle du type du brevet précité. Les systèmes optiques selon la présente invention satisfont les exigences d'interface des caméras réflex modernes utilisées dans un accessoire de cinématographie tridimensionnelle contenant de tels systèmes optiques adjacents et parallèles l'un à l'autre. Comme le montrent les figures 3, 5 et 7, les systèmes optiques des modes de réalisation préférés de la présente invention comprennent quatre lentilles uniques L1-L4 présentant des surfaces sphériques disposées séquentiellement dans la direction du trajet 10 lumineux à travers le système optique depuis l'objet vers le planimage I. La figure 3 représente un mode de réalisation de l'invention à objectif normal, la figure 5 un mode de réalisation à grand angulaire, et la figure 7 un mode de réalisation à téléobjectif. La première lentille L1 est un ménisque divergent dont la surface 15 convexe est tournée vers l'objet. La seconde lentille L2 est une lentille biconvexe pour les systèmes à objectif normal et à grand angulaire ou un ménisque convergent pour le système à téléobjectif, au moins une surface convexe étant tournée du côté de l'objet du système optique. La troisième lentille L3 est une lentille 20 biconvexe divergente. La quatrième lentille L4 est une lentille biconvexe pour le système à téléobjectif ou bien, pour les systèmes normaux et à grand angulaire, un ménisque convergent dont la surface convexe est tournée vers le film ou plan-image I. Deux tels systèmes optiques sont montés de façon parallèle et adjacente pour former le système optique d'ensemble nécessaire pour une cinématographie tridimensionnelle (en relief) dans une caméra réflex. Les dimensions particulières, indices de réfraction, séparations et alignements des éléments de lentille unique, produisent des systèmes à objectif normal, à grand angu30 laire ou à téléobjectif. (Le système à téléobjectif selon la présente invention est en fait un système à téléobjectif inversé mais sera appelé système à téléobjectif par souci de commodité). Des éléments optiques à réfraction plans-parallèles E1 et E2 sont prévus dans le système à grand angulaire selon la présente inven35 tion (figure 5) pour rendre maximale la distance entre l'élément de lentille avant (le terme -avant' se réfère à l'emplacement le plus proche de l'objet) et le plan-image I tout en minimisant les diamètres des éléments de lentille. En outre, en raison de la grande largeur d'ensemble du système à téléobjectif et de son montage, des prismes de décalage interne, représentés en figures 9 et 10, sont utilisés pour amener les images de l'oeil droit et de l'oeil gauche à l'intérieur du bottier de la caméra pour assurer une superposition avec la séparation latérale convenable sur le film. Toutes les interfaces air/verre sont munies de revêtements au fluorure de magnésium ou autres revêtements antireflets. Dans les figures 3, 5 et 7, les lettres dl, d2,... di indiquent des séparations axiales entre des surfaces de réfraction successives Les mêmes symboles sont utilisés en relation avec les éléments de lentille de la figure 1 qui représentent le système optique dit trioptiscope. Les mêmes résultats optiques ou des résultats sensiblement similaires à ceux obtenus avec le mode de réalisation particulier de l'accessoire photographique tridimensionnel présenté ici peuvent être obtenus avec des variantes de réalisation à quatre éléments convergents ou divergents utilisés pour les systèmes 20 optiques. Le système optique à quatre éléments convergents ou divergents constitue la configuration la plus simple avec le plus petit nombre d'éléments convergents ou divergents. D'autres configurations optiques, selon le même thème optique fondamental, pourraient être utilisées pour obtenir les résultats fondamentaux 25 de la présente invention. Les réalisations à téléobjectif inversé pour les modes de réalisation particuliers à objectif normal, à grand angulaire et à téléobjectif selon la présente invention présentées ici peuvent être décrites sous forme d'un triplet optique (éléments deux 30 à quatre) précédé d'une lentille divergente (premier élément). Des variantes sur ce thème constitueraient des téléobjectifs inversés qui utilisent des triplets hybrides après la première lentille divergente; ou des éléments négatifs composés (séparés) avant le premier triplet; ou les deux: (A) La variante la plus simple consisterait en un élément négatif suivi d'un triplet hybride connu sous l'appellation Tessar (le triplet Tessar est en fait un système optique à i quatre éléments dans lequel les deux éléments arrière sont collés ensemble pour former une lentille combinée à deux composantes). Ceci constituerait un système optique à cinq éléments présentant la succession de caractéristiques suivante: divergent, con5 vergent, divergent, divergent et convergent. (B) Une autre variante consisterait en un élément divergent suivi du triplet hybride connu sous l'appellation Pentac-Heliar (le triplet PentacHeliar est en fait un système optique à cinq éléments dans lequel les deux éléments avant et les 10 deux éléments arrière sont collés ensemble, respectivement, pour former un système optique combiné à deux composantes prenant en sandwich un élément de lentille unique divergent). Ceci serait en fait un système optique à six éléments présentant les caractéristiques successives suivantes: divergent, convergent, divergent, 15 divergent, divergent et convergent. (C) Une autre variante consisterait à séparer l'élément divergent en deux éléments faiblement divergents (collés ensemble ou non) suivis par la configuration en triplet. Ceci constituerait un système optique à cinq éléments présentant les caractéristiques 20 successives suivantes: divergent, divergent, convergent, divergent et convergent. D'autres variantes consisteraient à combiner les cas A, B et C décrits cidessus; ou bien à prévoir que les divers groupes de doublets ne sont pas colles25 Toutes ces variantes de base permettent de réaliser une formation d'image identique àj ou meilleure que, celles des réalisations de systèmes optiques à quatre éléments, tout en satisfaisant aux exigences dimensionnelles des caméras réflex actuelles avec un poids total à peu près identique ou supérieur à celui de 30 la réalisation de systèmes optiques à quatre éléments des modes de réalisation particuliers présentés ici. Des raisons pour prévoir les systèmes optiques selon les variantes ci-dessus pourraient être que l'on cherche à obtenir une qualité d'image encore meilleure; ou pour obtenir une plus grande rapidité; ou pour 35 éviter l'utilisation de verres à haut indice utilisés dans les systèmes optiques à quatre éléments des modes de réalisation pré- férés présentés ici. Bien que les systèmes optiques des modes de réalisation particuliers soient des combinaisons de quatre éléments à lentille unique convergents ou divergents, on notera que la présente invention ne doit pas être limitée à l'utilisation 5 d'éléments de lentille unique convergents ou divergents, mais peut comprendre l'utilisation d'éléments de lentille convergents ou divergents équivalents composés ou à composantes multiples au lieu des éléments à lentille unique. La figure 3 représente le mode de réalisation particu10 lier de l'invention à objectif normal et la figure 4 représente ses courbes de fonction de transfert de modulation. La fonction de transfert de modulation du système selon la présente invention, plus élevée que celle du système optique dit trioptiscope, indique que l'on obtient une meilleure qualité d'image. Des paramètres relatifs au mode de réalisation particulier du système à objectif normal (figure 3) selon la présente invention, compatibles avec un format de film de 35 mm sont donnés dans le tableau suivant: Ojectif normal F/4,5 mis au point à l'infini Elément_ R R2 d __CA_ _ _CA2 VERRE 1 15,700 7,269 0,750 7,800 7,044 LASF5 1,443 2 9,357 -35,989 2,650 7,583 7,540 SF7 1,880 DIAPHRAGME 7,167 1,086 3 -11,109 37,501 1,250 7,076 7,501 SF57 0,542 4 -69,872 - 9,044 2,650 7,647 8,500 LASF5 36,066 Image Plan 23,941 20 25 30 35 EFL BFL FFL FIN OAL DEMI-ANGLE DE CHAMP PUPILLE D'ENTREE DIAMETRE DISTANCE PUPILLE DE SORTIE DIAMETRE DISTANCE 31,600 36,066 -19,084 4,500 12,254 20,748 7,022 5,031 9,201 - 5,341 (Les dimensions sont données en millimètres. Les définitions des symboles utilisés dans ce tableau d'indication de lentilles et dans les suivants figurent en relation avec le tableau I ci-après). Le mode de réalisation du système à objectif normal selon la présente invention présente une ouverture numérique de 4,5 et une distance focale effective de 32 mm pour un format de film de 35 mm. Une variation mécanique du diamètre d'ouverture, prévue au niveau du diaphragme, permet une variation de l'ouverture numérique à partir d'une valeur non supérieure à f/4,5 Jusqu'à toute ouverture numérique inférieure souhaitée et mécaniquement réalisée dans les lentilles. Dans le tableau II, les dimensions critiques et d'autres caractéristiques du système à objectif normal selon la présente invention sont comparées au système optique dit trioptiscope de l'art antérieur, qui est également un système a ouverture f/4,5 et à distance focale effective de 32 mm. Le mot "prisme" se réfère au prisme de décalage du brevet précité ou à un prisme de décalage externe" comme on le désignera ci-après; la séparation interoculaire, également appelée base stéréo, se réfère à la séparation oculaire de la lumière formant l'image reçue par les deux faces d'entrée des prismes de décalage externes, qui est responsable de l'effet tridimensionnel final. Les systèmes optiques selon la présente invention peuvent également être dimensionnés pour être utilisés dans des caméras réflex d'autres formats, par exemple un format de film de mm. Une augmentation de format affecte l'entraînement (quantité de film entraînée en face des systèmes optiques pour une exposition unique) et la distance interoculaire. Le rapport de cadrage normal entre la largeur et la hauteur du cadre d'image pour une caméra réflex 35 mm typique, utilisée avec les systèmes optiques de la présente invention est de 2,36 à 1 pour les deux canaux. Les dimensions d'ouverture d'une 10 caméra de 35 mm sont de 18,7 mm x 22,0 mm (0,735 x 0, 868 pouces) pour la hauteur et la largeur, respectivement. Bien que la réalisation du système optique en format 35 mm selon la présente invention puisse être facilement agrandie pour être utilisée avec des caméras de 65 mm, des difficultés que l'on peut résoudre se 15 présentent pour atteindre la même largeur d'image effective. Les caméras de 65 mm les plus courantes utilisent des entraînements à cinq perforations (les perforations sont les ouvertures réalisées sur les côtés de la bande de film). Toutefois, une caméra à entraînement à dix perforations doit être utilisée pour réaliser 20 la même largeur d'image effective projetée pour une projection en salle tout en exploitant la largeur de film disponible. Une caméra de 65 mm à entraînement à dix perforations utiliserait une ouverture de caméra de 46,0 x 52,6 mm (1,81 x 2,07 pouces) de hauteur et de largeur pour enregistrer les deux canaux- Ceci conduirait 25 un rapport d'aspect similaire a celui du système à 35 mm, à savoir 2,29/1. La hauteur pourrait alors être réduite pour utiliser 97 % de la surface d'ouverture de la caméra pour s'adapter exactement au rapport d'aspect d'une caméra de 35 mm, c'est-à-dire 2,36/1. Quand on adapte le dispositif d'optique slon la présente 30 invention pour des applications à des caméras tridimensionnelles de 65 mm, la distance interoculaire est également agrandie. Si elle est maintenue à la valeur agrandie à l'échelle, cette situation conduit à un effet stéréoscopique renforcé quand on observe une image en projection en comparaison entre la scène prise avec l'objectif de caméra de 35 mm couvrant le même champ de visée. Ceci ne doit pas se produire puisque la distance inter- oculaire devrait être prévue (par l'intermédiaire d'une modifIcation de réalisation du prisme de décalage externe) pour être identique à celle de la caméra de 35 mm, ou presque, selon la sélection de la caméra à dix perforations appropriée et/ou d'une caméra a dix perforations modifiée. Ceci signifierait également que les prismes de décalage externes pour une utilisation avec une caméra de 65 mm ne seraient pas fabriqués selon une mise à l'échelle d'un prisme de décalage externe de caméra de 35 mm à l'échelle, bien que le concept soit identique. Une reconception 10 des prismes de décalage externes ne modifiera pas le champ de visée de la caméra; le fait de réduire la séparation interoculaire par une reconception des prismes de décalage externes ne rétrécira pas non plus le champ de visée. Un exemple de caractéristiques de lentilles qui pour15 raient être utilisées pour un film de 65 mm est donné dans le tableau ci-après dans lequel les dimensions sont données en millimètres. Cet objectif aurait une distance focale de 75,4 mm et couvrirait un champ total de 41,5 degrés (le même champ de visée que dans le cas d'une caméra de 35 mm). Les prismes de décalage 20 externes di brevet précité siplement mis à l'échelle présenteraient les dimensions linéaires de la version de caméra de 35 mm mises à l'échelle par un facteur 2,39; les dimensions angulaires seraient identiques. La distance interoculaire mise à l'échelle serait de mm mais pourrait être amenée à la valeur de la caméra de 35 mm 25 selon la modification de la caméra de prise de vues pour tenir compte des prismes reconçus pour le format de caméra de 65 mm. Ojectif normal f/4,5 mis au point à l'infini; format 65 mm Elément _ _ R2 __ d _ _ CAL_ CA2_ VERRE 1 37,478 17,353 1,790 18,711 16,887 LASF5 3,446 2 22,336 -85,906 6,325 18,381 18,065 SF7 4,489 DIAPHRAGME 17,107 2,594 3 -26,517 89,515 2,983 16,886 17,893 SF57 1,295 4 -166,785 -21,589 5,325 ,728 18,270 20,338 LASF5 58,650 Image Plan 15 EFL BFL FFL F/N DISTANCE D'IMAGE OAL DEMI-ANGLE DE CHAMP PUPILLE D'ENTREE DIAMETRE DISTANCE PUPILLE DE SORTIE DIAMETRE DISTANCE ,429 86,090 -45,554 4,500 85,728 29,250 20,748 16,762 12,009 21,964 -12,749 Les modes de réalisation préférés du système à objectif normal selon la présente invention exposés ci-dessuspeuvent être décrits en termes de caractéristiques de lentilles sans dimensions en divisant toutes les longueurs par la distance focale effective et en multipliant par 100. Le tableau ci-après donne les caractéristiques de lentilles sans dimensions obtenues ainsi Distance focale effective = 100,0, f/4,5 Demi-angle de champ = 20,7 Distance focale arrière = 114,1 Diaphragme situé à 5,95 derrière la seconde lentille Lentille --Ri di ni _ i - _. .... d.... _. _ n _.......... L1 RI = 49,7 dl = 2,37 nl = 1,8807 91 = 41,01 R2 = 23,0 d2 = 4,57 Air L2 R3 = 29,6 d3 = 8,39 n2 = 1,6398 02 = 34,61 R4 =-113,9 d4 = 22,42 Air L3 R5 = -35,2 d5 = 3,96 n3 = 1,8467 3 = 23,83 R6 = 118,7 d6 = 1,72 Air L4 R7 =-221,1 d7 = 8,39 n4 = 1,8807 04 = 41,01 __ R8 = -28,6 (O L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques, respectivement, la distance à laquelle le diaphragme est situé derrière la seconde lentille L2 est la séparation axiale entre le diaphragme et la surface de L2 la plus proche du côté image du système optique; R1, R2,... R8 repré10 sentent les rayons de courbure des surfaces des lentilles respectives; dl, d2,... d7 représentent les séparations axiales entre les surfaces de réfraction successives; nl, n2,. n4 représentent les indices de réfraction de chaque lentille pour la raie D..DTD: du sodium; et 1J, i&, -... 4 sont les nombres d'Abbe des len15 tilles uniques respectives). Le système optique selon la présente invention peut être adapté pour avoir différentes distances focales tout en restant adapté de façon satisfaisante à des caméras réflex modernes présentant différents formats de films. Le mode de réalisation particulier de système à grand angulaire selon l'invention est représenté en figure 5 et ses courbes de fonction de transfert de modulation sont représentées en figure 6. Les éléments de réfraction plans-parallèles E1 et E2 sont constitués d'un verre à faible dispersion et haut indice 25 pour allonger physiquement le système optique tout en maintenant une excellente qualité d'image. Un allongement de l'objectif est essentiel pour rendre maximale la distance de la pupille d'entrée au film en dépit de la faible distance focale. Des paramètres du mode de réalisation particulier du système à grand angulaire selon la présente invention pour un film de format 35 mm sont donnés dans le tableau ci-après: Objectif à grand angulaire F/4,5 mis au point à l'infini Elément Ri_ _ R2 _ d I 15,463 7,073 0,7500 1,4259 2 INFINI INFINI 5,4972 0,2500 3 14,612 -57,679 1,2802 0)3750 DIAPHRAGME 0,3750 4 INFINI INFINI 5,6148 0,5329 -25,717 20,667 1,0000 0,6749 6 -397,296 - 9,758 1,7281 29,9800 CAl 8,418 CA2_ VERRE 7,600 LASF5 7,555 7,147 LASF5 7,051 6,969 LASF9 6,905 6,854 6,678 LASF5 6,856 7,548 SF57 7,985 8>520 LAK17 23)9418 Image Plan 25 30 EFL BFL = FFL = F/N = OAL = DEMI-ANGLE DE CHAMP = PUPILLE D'ENTREE DIAMETRE DISTANCE = PUPILLE DE SORTIE DIAMETRE = DISTANCE = 24,000 29,980 -10,207 4,500 19,503 26,509 ,333 4,761 8,551 - 8,500 Les caractéristiques du système optique sans dimensions pour le mode de réalisation à système à grand angulaire préféré selon la 35 présente invention (en termes de multiples de la longueur focale effective multipliée par 100) sont données ci-dessous. Distance focale effective = 100,0, f/4,5 Distance focale arrière = 124,9 Demi-angle de champ = 26,5 Diaphragme situé à 1,56 derrière la seconde lentille Lentille R L1 RI = 64,4 R2 = 29,5 E1 R3 infini R4 infini 10 L2 R5 = 60,9 R6 =-240,3 E2 R7 =infini R8 =infini L3 Rg =-107,2 Rlo= 86,1 L4 Rl1=-1655,4 ni_ _ _ _i dl = d2 = d3 = d4 = d5 = d6 = d7 = d8 = d9 = d 1= 3,12 5,94 22,91 1,04 5,33 3,13 23,40 2,22 4,17 2,81 7,20 nl = 1,8807 Air n2 = 1,8807 Air n3 = 1,8503 Air n4 = 1,8807 Air ns = 1, 8467 Air n6 = 1,7885 "'1 = 41,01 2 = 41,01 3 = 32,23 04 = 41,01 95 = 23,83 D6 = ,48 RI?=- 40,7 _1 L, _ _ __ ___ _ (O0 L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques, respectivement; E1 et E2 représentent les éléments de réfraction plans-parallèles; la distance à laquelle le diaphragme est situé derrière la seconde lentille L2 est la séparation axiale entre le diaphragme et la surface de L2 la plus proche du côté image du système optique; R1, R2,... R12 représentent les rayons de courbure de la lentille respective et des éléments de surface; dl, d2,... dll représentent les séparations axiales entre des lentilles successives et des surfaces d'éléments; nl, n2,... n6 représentent les indices de réfraction de chaque lentille ou élément pour la raie D du sodium, et 91, 2, * 6 sont les nombres d'Abbe des lentilles ou éléments 30 respectifs). Le mode de réalisation particulier à téléobjectif selon la présente invention est représenté dans la vue en coupe de la figure 7 et ses courbes de fonction de transfert de modulation sont représentées en figure 8. Le système à téléobjectif est plus 35 particulièrement appelé système à téléobjectif inversé; il est utilisé pour des visées à grande distance et pour créer un champ de visée étroit. En figure 7, le prisme de décalage interne est représenté par la lame de verre désignée par IDP. Cette lame représente le prisme à décalage interne non replié convenable pour cet objectif. Le système optique est conçu pour compenser les effets de cette quantité de verre disposée derrière le système optique. Un prisme de décalage interne est représenté tel qu'il apparaît en fait en figure 10. Les paramètres du mode de réalisation à téléobjectif préféré, plus un prisme de décalage interne associé ou IDP, pour un format de film de 35 mm, sont donnés dans le tableau ci-après. (Le prisme de décalage interne sera décrit plus en détail ciaprès). Téléobjectif F/4,5 mis au point à l'infini Elément Rl R_ _-R2 d - 1 CA 2 VERRE 1 44,014 12,770 1,000 12,601 11,750 FK5 2/ 385 2 14,331 162,200 2,068 11,808 11il 4,247 arrêt d'ouverture 10,507 3j497 3 -22,416 20,067 1,000 9,696 9, 1,426 4 35,940 -17,878 2,070 10,360 10, ,983 0,500 IDP INFINI INFINI 25,600 10,900 14, ,570 640 LAFN2 SF4 ILAFN2 SF10 Image Plan 23,9418 EFL BFL FFL F/N OAL ,000 30,570 -37,218 4,500 17,694 DEMI-ANGLE DE CHAMP PUPILLE D'ENTREE DIAMETRE DISTANCE PUPILLE DE SORTIE DIAMETRE DISTANCE = - 13,464 = 11,111 = 8,540 = 12,140 = - 8,650 15 20 25 30 :3 Des caractéristiques de système optique sans dimensions pour le mode de réalisation à téléobjectif ci-dessus selon la présente invention et à prisme de décalage interne associé (en termes de multiples de la distance focale effective f multipliée par 100) sont données ciaprès. Distance focale effective = 100,0, F/4,5 Demi-angle de champ = 13,5 Distance focale arrière = 61,1 Diaphragme situé à 8,49 derrière la seconde lentille Lentille R__ T -. - _ j1 RR = 88,0 dl = 2,0 ni = 1>4875 il = ,41 R2 = 25,5 d2 = 4>8 L2 R3 = 28, 7 d3 = 4,1 R4 = 324,4 d4 = 15,5 L3 R5 -44,8 d5 = 2,0 R6 = 40,1 d6 = 2,9 L4 R7 = 71,9 d7 = 4,1 R8 = -35,8 d8 = 1,0 IDP R9 =INFINI d9 = 51,2 _ _ _Rlo=INFINI Air n2 = 1>7440 Air n3 = 1)7552 Air n4 = 1,7440 Air nIDP= 1, 7282 92 = 44,77 3 = 27,58 94 = 44,77 i DP= 28,41 (O L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques; IDP représente le prisme à décalage interne; la distance dont le diaphragme est situé derrière la seconde lentille L2 est la séparation axiale entre le diaphragme et la surface de L2 la plus proche du côté image du système optique; R1, R2,... R8 représentent les rayons de courbure des surfaces de lentilles respectives; R9 et RIO représentent les rayons de courbure des faces d'entrée et de sortie de i'IDP, respectivement; dl, d2,.. d9 représentent les séparations axiales entre des surfaces de réfraction successives; nl, n2,... n4 représentent les indices de réfraction de chaque lentille unique pour la raie D du sodium; nIDP représente l'indice de réfraction de l'IDP; 1, 92, -D4 sont les nombres d'Abbe des lentilles uniques respectives; et IDP est le nombre d'Abbe de i'IDP). Le mode de réalisation particulier de ce système à télé10 objectif de la présente invention présente une pupille d'entrée plus grande que ce que l'on peut disposer à l'intérieur du bottier de caméra réflex quand le système optique est disposé comme cela est habituellement fait dans le mécanisme du brevet précité; en conséquence, il est utilisé avec des prismes de décalage internes 15 selon l'agencement représenté en figure 9 qui est une vue en coupe selon un plan vertical (qui est le plan perpendiculaire au plan image). La figure 9 montre comment les prismes de décalage internes P1 et P2 recueillent la lumière à partir des deux systèmes à téléobjectif T1 et T2 et la font passer vers l'arrière et vers 20 l'intérieur dans l'ouverture du bottier de la caméra O. Ceci est représenté en figure 9 sous forme de schéma de rayons optiques qui se terminent au niveau d'un plan image I à l'intérieur de la caméra. La référence B désigne la monture dans laquelle l'accessoire cinématographique tridimensionnel est contenu qui ressemble 25 de façon générale à un cône ouvert avec des pattes internes vues de l'avant de la caméra, mais qui, dans la coupe de la figure 9, ressemble à deux côtés étagés d'un triangle. Le terme "vers l'arrière se réfère à la direction générale allant du système optique au plan image à l'intérieur de la caméra, le terme vers 30 l'intérieur se réfère à un axe parallèle situé directement entre les axes des deux systèmes optiques. Les prismes de décalage externes de l'accessoire cinématographique tridimensionnel di brevet précité e sont pas reprsentés en figure 9 mais seraient disposés à la gauche de la figure 9 (on se 35 référera aux figures 2 et 10 du brevet américain précité n0 3 531 191). La disposition parallèle et adjacente des deux systèmes à téléobjectif est caractéristique de l'accessoire du brevet ci-dessus les systèmes à grand angulaire et à objectif normal selon la présente invention sont disposés de même quand ils sont utilisés en cinématographie tridimensionnelle. La figure 10 représente un prisme unique de décalage interne destiné à être utilisé avec le mode de réalisation à téléobjectif selon la présente invention. Le prisme de décalage interne comprend une face d'entrée 1 et une face de sortie 4 de hauteurs 2, 5 et de largeurs 3, 6, respectivement. Les faces d'entrée et de sortie sont planes. Le prisme de décalage interne comprend des première et seconde faces réflectrices 7 et 8 qui sont orientées à un angle 8 par rapport aux plans des faces d'entrée et de sortie 1 et 4 (qui sont elles-mêmes parallèles). Les faces réflectrices 7 et 8 amènent les rayons lumineux entrant 15 par la face d'entrée 1 à se déplacer axialement (ou vers l'intérieur comme on le voit mieux en figure 9) quand ils quittent la face de sortie 4. Le prisme de décalage interne particulier représenté en figure 10 est un prisme composé formé en reliant deux prismes plus simples au niveau d'une face 10 par collage. Egale20 ment, les surfaces du prisme autres que celles utilisées par le trajet lumineux concerné sont finement dépolies et sont recouvertes de revêtements opaques pour aider à supprimer la lumière parasite. * Les prismes de décalage internes sont en contact l'un 25 avec l'autre au niveau de faces 11 (voir figure 9) quand ils sont placés dans l'ouverture de la caméra. Ceci nécessite une petite quantité (inférieure à 5 Z) de vignettage supplémentaire sur le film, sur les côtés des cadres communs aux deux canaux (c'est-à-dire communs aux images droite et gauche). Le tableau ci-après donne un exemple des dimensions d'un tel prisme de décalage interne adapté à être utilisé avec le système à téléobjectif de l'exemple précédent pour un format de film de 35 mm. Prisme de décalage interne Paramètre __ Valeur Face d'entrée, H x W 10,5 mm x 14,0 mm Face de sortie, H x W 9,56 mm x 15,5 mm Décalage axial total 10,15 mm Demi-hauteur inférieure maximale de l'ouverture de face de sortie 4,6 mm Orientation de la face réflectrice (6) 50,0 Verre _ 728284 Les modes de réalisation de la présente invention à objectif normal, à grand angulaire et à téléobjectif pour un format de film de 35 mm, sont indiqués et comparés dans le tableau III. Les prismes de décalage externessont plus petits et plus légers que ceux utilisés avec les systèmes optiques de l'art antérieur mais leurs dimensions et leurs séparations interoculaires varient avec la distance focale du système optique Les prismes de décalage externes pour les objectifs normal et grand 20 angulaire sont constitués de verre 728284 et les prismes du téléobjectif sont constitués de verre 620364. Les modes de réalisation préférés de la présente invention à grand angulaire et à téléobjectif peuvent facilement être mis à l'échelle pour être utilisés avec un format de film de 65 mm, comme cela a été exposé précédemment pour le système à objectif normal selon la présente invention. Une simple mise à l'échelle des prismes de décalage externes à grand angulaire et à téléobjectif destinés à des caméras de format 35 mm fourniraient des versions à 65 mm ayant des séparations interoculaires de 119 mm et 30 de 243 mm pour les systèmes à grand angulaire et à téléobjectif, respectivement. Les mêmes considérations concernant l'angle d'observation effectif, le rapport d'aspect, et l'entraînement, s'appliquent, comme pour la mise à l'échelle du système à objectif normal. Les systèmes à grand angulaire et à téléobjectif selon la présente invention mettent en oeuvre des formes non habituelles pour réaliser les objectifs d'encombrement faible nécessaires. Ces objets sont atteints en incorporant les concepts ci-après: A. Pour le grand angulaire: ) u n système d'objectif d'ouverture d'environ f/4,5 20) avec une distance focale arrière supérieure ou égale 1,16 fois la distance focale effective ) couvrant un demi-champ de 26 ou plus; ) avec quatre éléments optiques ou plus ) avec un diamètre d'ouverture maximale non supérieur 10 à 60 Z de plus que le diamètre de la pupille d'entrée; 60) avec une illumination dans les coins supérieure à Z; et ) ayant une somme des épaisseurs de verre axiales supérieure à 80 % de la longueur totale depuis le point le plus en 15 avant jusqu'au point le plus en arrière. B. Pour le téléobjectif 1 ) un système d'objectif d'ouverture d'environ f/4,5 ) avec une distance focale arrière correspondant à Z de la distance focale effective 3 ) couvrant un demi-champ de 13,5 ou plus ) avec quatre éléments optiques ou plus ) avec un diamètre d'ouverture maximale non supérieur à 115 Z de plus que le diamètre de la pupille d'entrée 6") avec une illumination dans les coins supérieure à 25 40 Z; et ) ayant une somme des épaisseurs de verre axiales supérieure à 38 Z de la longueur totale depuis le point le plus en avant jusqu'au point le plus en arrière. Ainsi, des systèmes optiques ont été prévus de façon à 30 fournir des images de haute qualité optique, et peuvent être utilisés dans des accessoires photographiques tridimensionnels pour des caméras réflex. L'homme de l'art notera que la conception sur laquelle la présente description se base peut être utilisée comme base pour la conception d'autres structures, pour mettre en 35 oeuvre les divers objets de l'invention. TABLEAU I Objectif trioptiscope mis au point à l'infini Elément R_ R2 d CA1 CA2 VERRE 1 7,800 INFINI 1,240 7,000 7,000 57357 1,320 2 -19,690 7,300 0,510 6,300 6,300 58041 1,130 DIAPHRAGME 6,025 0,420 3 -72,720 7,000 0,510 6,300 6,300 52952 4 7,000 -12,260 1,910 6,300 6,300 61754 27,816 Image Plan 23,942 EFL = 31,637 BFL = 27,816 FFL: -28,841 F/N = 4,503 OAL 7,040 DEMI-ANGLE DE CHAMP = 20,726 PUPILLE D'ENTREE DIAMETRE: 7,027 DISTANCE = 4,559 PUPILLE DE SORTIE DIAMETRE = 6,656 DISTANCE = - 2,151 (EFL = distance focale effective; BFL = distance focale arrière; FFL = distance focale avant; OAL = longueur totale du système optique selon l'axe optique, de la première à la dernière surface de réfraction; R1 est le premier rayon de l'élément; R2 le second rayon; d est la séparation axiale entre les surfaces de lentilles successives ou entre une surface de lentille et le diaphragme; CA1 est l'ouverture de la première surface d'une len- tille; CA2 l'ouverture de la seconde surface d'une lentille; les dimensions sont données en millimètres; un rayon positif indique que le centre de courbure est du côté image du système optique, un rayon négatif indique que le centre de courbure est du côté objet du système optique, la longueur d'onde de référence est de 587,2pm; et la plage spectrale s'étend de 489,1 à 655,3jum). TABLEAU II Objectif Objectif réflex Paramètre trioptiscope normal ____ _________ _(F/4,5 32 mm) (F/4,5, 32 mm) 1. Compatibilité de Mitchell BNC 35 mm 35 mm Panaflexa caméra (non reflex) 35 mm Panavision Silent Reflex mm Mitchell S35R (MARK II) Reflex mm Mitchell BNCR 35 mm Arriflex 2B mm Arriflex 2C 16/35mm Eclair CM-3 2. Distance focale effective 31,64 mm 31, 6 mm 3. Ouverture numérique (f/n ) 4,5 4,5 4. Valeur T - T/Nb 4,9 4,7 5. Champ de visée linéaire 6. Plage spectrale 7. Distance focale arrière 8. Distance de la pupille d'entrée par rapport à la lère surface de lentille 9. Distance de "lère surface de lentille à plan image" pour une mise au point à l'infini 10.Distance "face avant de prisme externe à surface image" pour une mise au point à l'infini 1.Séparation interoculaire 12. Largeur optique totale d'un bord extrême à l'autre des prismes 22,05mm x 9,53mmc 486,1 m à 656,3m 27,65 mm 4,56 mm 34,69 mm 139,81 mm 66,94 mm 22, 05mm x 9,33mma 486,1,pm à 656,3um 35,91 mm 5,03 mm 48,16 mm 121,01 mm 65, 0 mm ,0 mm 108,3 mm - TIdai uou amstad ap amnloA un,p la sanbTldo saainaaano sap aseq el anS oozGa-1 UOTlWDTlqnd el suep saauuop SUOTsuamTp sap aseq ei ans (aATI SL'0) a 0oú ap 3sa xai3ga samsTad sap splod al la (aJATI L'i) a ILL ap 2sa sanbTdoasTidolia samsTld sap splod al -(saznod SEL'0 x 898'0) mm L'g8 x mm o'ZZ JTOAeS e 'pJVpueas mm SE ap UOTSIAUuud ap mil; ap ailniaanoR -mm uú ap mlT; ap paepues ainiaaAno aun sed isa,u aD aJaA/lTu uoTssTmsuel ap saaelaluT s sao sno ans mnisauuSem ap amnionlj ap anbTun ialjaillue aqDnoD ap iuaumaaaea un asoddns uo 'sanbtiuapT luos IT3va qogTl, al la lemaou jTiDarqo,I 'aiTelnSue pueni al inod seiameo ap saiTlTqT3edmoD sae (89'0 'L'O)/S9'0 Z 6'81 z S'OmUm ' 8 mm c Qfú6 5r mm ZO'L 2sammea2 0ú re (81'0 6S'0)/9t'0 (spaTd 01) m ú v S'V/I (a'x) UTOD/axe anod mm/D ot V uoTlIlnpom ap iia;sueil ap inaiDe&. % E'9t (spaTd 0i) m ú e '9/; Q UTIo ap;1ielaa luamalTtela3. z Lo'o (Spald 01) m ú V UTOD ap uoTs2o3sTUmm O0'L alemTxem allîluaI ap ajn3aaAnomm ú 56 e asTmaad alemTxrm aTTluaI ap a'nlaAno-. 'mm úO 6 L 9Z6SZ TABLEAU III Para Grand imPtre angulaire (F/4,5 24 mm)) nce focale tive 24,0 mm Ob' lif no/M 3 (F/4,5 32 mm) Téléobjectif (F/4,5 50 mm) 1. Dista effec 31,6 mm ,0 mm 2. Ouverture numérique (f/n ) 3. Valeur T - T/Nb 4. Champ de visée linéaireb 22, 5. Plage spectrale 48 6. Distance focale arrière / 7. Distance de la pupille d'entrée par rapport à la lère surface de lentille 8. Distance de "lère surface de lentille a plan image" pour une mise au point à l'infini 9 Distance "face avant de prisme externe à surface image" pour une mise au point à l'infini 10.Séparation interoculaire 4,5 4,7 mmx9,33mm 6,1 /m a 56,3 >m 29,79 mm 4,76 mm 49,29 mm 94,30 mm 4,5 4,7 22,05mmx9,33mm 486,1 um à 656,3 pm ,91 mm ,03 mm 48,16 mm 121,01 mm 4,5 4,8 22,05mmx9,33mm 486,1 am à 656,31m ,57 mmc 8,54 mm ,86 mm ,56 mm ,00 mm 65, 00 mm 102,00 mm 11.Largeur optique totale d'un bord extrême à l'autre des prismes 90,80 mm 108,30 mm 141,00 mm 12-Poids total estimé des prismes externes u 227 ge v340 ge - 340 ge 13.Diamêtre de pupille d'entrée 5,33 mm 7,03 mm 11,11 mm 14.Ouverture de lentille maximale permise d 9,33 mm 9, 33 mm. 13,00 mmf 15.Ouverture de lentille maximale 8,52 mm 8,50 mm 10,56 mmf 16.Distorsion de coin à 3 m (10 pieds) - 1,5 % - 0,5 Z - 0,45 % 17. Eclairement relatif de coin à f/4,5 à 3 m (10 pieds) 50,4 % 48,9 Z 52,6 Z 18.Facteur de transfert de modulation à 40c/mm pour axe/coin (R,T) à 0, 57/(0,48, 0,65/(0,47, 0,81/(0,67, f/4,5 à 3 m (10 pieds) 0,41) 0,48) 0,72) a On suppose un revêtement de couche antireflet unique de fluorure de magnésium sur toutes les interfaces de transmission air/verre. b Ouverture standard de film Panavision de 35 mm. c Mesuré du prisme interne à l'image. d kes poids sot respectivement d'environ226 g 9(0,50 livre), 340 g (0,75 livre) et 340 g (0,75 livre) pour les systèmes à 24 mm, 32 mm et 50 mm. e Sur la base des ouvertures optiques et d'un volume de prisme non replié. f Dernier élément du système à téléobjectif. REVENDICATIONS 1. Système optique tridimensionnel adapté à être utilisé avec des caméras réflex, comprenant deux systèmes optiques adjacents et parallèles, caractérisé en ce que chacun comprend une succession d'un ou plusieurs éléments de lentille divergents (L1) suivi d'un triplet (L2, L3, L4). 2 Système optique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les lentilles du triplet présentent les caractéristiques successives suivantes: convergente, divergente et convergente. 3 Système optique tridimensionnel adapté à être utilisé 10 avec des caméras réflex, comprenant deux systèmes optiques parallèles et adjacents, caractérisé en ce que chacun comprend une succession d'au moins quatre éléments de lentilles disposés selon l'agencement suivant: divergent, convergent, divergent et convergent. 4. Système optique selon la revendication 3 du type à grand angulaire, caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux éléments de réfraction plans-parallèles (El, E2), le premier élément de réfraction plan-parallèle (E1) étant disposé entre le premier élément de lentille divergent (L1) et le premier élément 20 de lentille convergent (L2) et le second élément de réfraction planparallèle (E2) étant disposé entre le premier élément de lentille convergent (L2) et le second élément de lentille divergent (L3) de chaque système à grand angulaire. Système optique selon la revendication 3 du type à 25 téléobjectif, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des premier et second prismes de décalage internes (IDP), chacun de ces prismes comprenant une face d'entrée et une face de sortie, chacun de ces prismes comprenant une première surface réfléchissante pour recevoir des rayons en provenance de la face d'entrée et transmettre ces rayons vers l'arrière et vers l'intérieur et une seconde surface réfléchissante pour recevoir les rayons à partir de la première surface réfléchissante et transmettre ces rayons vers l'arrière à travers ladite face de sortie, chaque prisme de décalage interne ayant sa face d'entrée immédiatement adjacente à un système à téléobjectif du côté opposé à l'objet, ces prismes de décalage internes recueillant des images formées par chacun des systèmes de téléobjectif et transmettant ces images vers l'arrière et vers l'intérieur à travers les prismes. 6. Système optique selon l'une quelconque des revendications 3, 4 et 5, caractérisé en ce qu'il comprend en outre deux prismes de décalage externes, chaque prisme de décalage externe ayant une face d'entrée et une face de sortie, les prismes 10 de décalage externesrecevant les images d'oeil droit et d'oeil gauche au niveau des faces d'entrée et transmettant ces images vers l'arrière et vers l'intérieur vers les systèmes optiques, chaque prisme de décalage externe ayant sa face de sortie disposée au voisinage immédiat de l'un des systèmes optiques. 7. Système optique à grand angulaire,caractérisé en ce qu'il comprend quatre éléments optiques ou plus à grossissement (L1-L4),les premier et troisième éléments optiques étant divergents et les second et quatrième éléments optiques étant convergents, et deux éléments de réfraction plansparallèles ou plus 20 (El, E2), le premier des éléments de réfraction plans-parallèles étant disposé entre le premier élément optique et le second élément optique et le second des éléments de réfraction plansparallèles étant disposé entre le second élément optique et le troisième élément optique, dans lequel les systèmes optiques 25 présentent une ouverture numérique d'environ 4,5, une distance focale arrière supérieure ou égale à 116 Z de la distance focale effective, couvrant un demi-champ de 26 ou plus avec un diamètre d'ouverture maximal non supérieur à 60 % de plus que la pupille d'entrée, l'illumination des coins étant supérieure à 40 %, et 30 présentant une somme des épaisseurs axiales de verre de plus de % de la longueur totale du sommet avant au sommet arrière. 8. Système de téléobjectif comprenant quatre éléments optiques à grossissement ou plus, caractérisé en ce que le premier élément optique est divergent, le second élément optique est con35 vergent, le troisième élément optique est divergent et le quatrième élément optique est convergent, dans lequel le téléobjectif a une ouverture numérique environ égale à 4,5, une distance focale arrière de 80 % de la distance focale effective, couvrant un demiangle de champ de 13,5 ou plus, une ouverture maximale non supérieure à 115 % du diamètre de la pupille d'entrée, une illumi5 nation de coin supérieure à 40 %, et une longueur totale du sommet avant au sommet arrière inférieure à 38 % de la distance focale effective. 9. Système optique comprenant des première à quatrième lentilles uniques (L1-L4), les première et troisième lentilles 10 uniques étant divergentes,la première lentille unique (L1) étant un ménisque convexe du côté objet du système, et la troisième lentille unique (L3) étant une lentille biconcave, les seconde et quatrième lentilles uniques étant convergentes, la seconde lentille unique (L2) étant biconvexe et la quatrième lentille (L4) 15 unique étant un ménisque concave du côté objet du système, caractérisé en ce que le système optique safisfait aux caractéristiques suivantes: Distance focale effective 100,0, f/4,5 Demiangle de champ = 20,75 Distance focale arrière = 114,1 Lentille -Ri di niL1 RI = 49,7 d1 = 2,37 n1 = 1,8807 01 = 41>01 R2 = 23,0 d2 = 4,57 Air L2 R3 = 29,6 d3 = 8.39 n2 = 1l6398 02 = 34,61 R4 =-113,9 d4 = 22,42 Air L3 R5 = -35,2 d5 = 3,96 n3 = 1,8467 \3 = 23,83 R6 = 118,7 d6 = 1,72 Air L4 R7 =-221,1 d7 = 8,39 n4 = 1,8807 4 = 41,01 R8 - -28,6 _ _ _ _ _,6 _ __ _. __ _ _ __ (ou L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques, respectivement; Ri, R2,... R8 représentent les rayons de courbure des surfaces des lentilles respectives; dl, d2, d7 représentent les séparations axiales entre les surfaces de réfraction successives; nl, n2,... n4 représentent les indices 35 de réfraction de chaque lentille pour la raie D du sodium; et 01, 02, *... 4 sont les nombres d'Abbe des lentilles uniques respectives). 10. Système optique selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un diaphragme disposé entre les seconde et troisième lentilles uniques. 11. Système optique selon la re\sdication 10, caracté5 risé en ce que le diaphragme présente une séparation axiale de ,95 par rapport à la seconde lentille (L2). 12. Système optique à grand angulaire comprenant des première à quatrième lentilles uniques (L1-L4), et des premier et second éléments de réfraction plans-parallèles (El, E2), le premier 10 élément de réfraction plan-parallèle étant situé entre les première et seconde lentilles, le second élément de réfraction plan-parallèle étant situé entre les seconde et troisième lentilles, les première et troisième lentilles uniques étant divergentes et la première lentille unique étant un ménisque convexe du 15 côté objet du système, la troisième lentille unique étant une lentille biconcave, et les seconde à quatrième lentilles uniques étant convergentes, la seconde lentille unique étant une lentille biconvexe, la quatrième lentille unique étant un ménisque concave du côté objet du système, caractérisé en ce que ce système 20 grand angulaire satisfait aux caractéristiques suivantes: Distance focale effective 100,0, f/4,5 Demi-angle de champ = 26,5 Distance focale arrière = 124,9 Lentille _ R_ di - n_ -i L1 R1 = 64,4 d1 = 3>12 nI = 1,8807 1 = 41,01 R2 = 29,5 d2 = 5,94 Air E1 R3 =infini d3 = 22,91 n2 = 1,8807 1 2 = 41,01 R4 =infini d4 = 1,04 Air L2 R5 = 60,9 d5 = 5,33 n3 = 1,8503 '3 = 32,23 R6 =- 240,3 d6 = 3,13 Air E2 R7 =infini d7 = 23,40 n4 = 1)8807 94 = 41,01 R8 infini d8 = 2>22 Air L3 Rg =-107,2 d9 = 4,17 n5 = 1,8467 05 = 23,83 R10o= 86,1 do10= 2,81 Air L4 Rll=-1655,4 dll= 7,20 n6 = 1,7885 96 = 50>48 R=- 40,7 _ _ (o L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques, respectivement; E1 et E2 représentent les éléments de réfraction plans-parallèles; R1, R2,... R12 représentent les rayons de courbure de la lentille respective et des éléments de surface; dl, d2,... dl1 représentent les séparations axiales entre des lentilles successives et des surfaces d'éléments; nl, n2,... n6 représentent les indices de réfraction de chaque lentille ou élément pour la raie D du sodium et 01, 2, 6 sont les nombres d'Abbe des lentilles ou éléments 10 respectifs). 13. Système optique à grand angulaire selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un diaphragme disposé entre le second objectif unique et le second élément de réfraction plan parallèle. 15 14. Système optique à grand angulaire selon la revendication 13, caractérisé en ce que le diaphragme présente une séparation axiale de 1,56 par rapport à la seconde lentille (L2). 15. Système optique à téléobjectif comprenant des première à quatrième lentilles uniques, les première et troisième 20 lentilles uniques étant divergentes et la première lentille unique étant un ménisque convexe du côté objet du système, la troisième lentille unique étant biconcave, les seconde et quatrième lentilles uniques étant convergentes, la seconde lentille unique étant un ménisque convexe du côté objet du système, la quatrième 25 lentille unique étant une lentille biconvexe, caractérisé en ce qu'il satisfait aux données suivantes: Distance focale effective = 100, 0, f/4,5 Demi-angle de champ = 13,5 Distance focale arrière = 61,1 Lentille Ri di ni L1 R1 = 88,0 dl = 2,0 nl = 1,4875 1 = 70,41 R2 = 25,5 d2 = 4,8 Air L2 R3 - 28,7 d3 = 4,1 n2 = 1)7440 2 = 44>77 R4 = 324,4 d4 = 15,5 Air L3 R5 = -44,8 d5 = 2,0 n3 = 1,7552 03 = 27>58 R6 = 40,1 d6 = 2,9 Air L4 R7 = 71,9 d7 = 4,1 n4 = 1,7440 94 = 44,77 R8 = -35,8 d8 = 1,0 Air IDP R9 =INFINI d9 = 51,2 nIDP= 1,7282)IDP- 28,41 RloINFINI.. (o L1, L2, L3 et L4 représentent les première à quatrième lentilles uniques; R1, R2,... R8 représentent les rayons de courbure des surfaces de lentilles respectives; dl, d2,... d1 représentent les séparations axiales entre des surfaces de réfraction successives; nl, n2,... n4 représentent les indices de réfraction de chaque lentille unique pour la raie D du sodium et 1, 92,... '4 sont les nombres d'Abbe des lentilles uniques respectives,). 16. Système optique à téléobjectif selon la reven25 dicatiop 15, caracterisé en ce qu'il comprend en outre un diaphragme disposé entre les seconde et troisième lentilles uniques. 17. Système optique à téléobJectif selon la revendication 16, caretérisé en oe.que le diapare présente une séparation 30 axiale de 8,49 par rapport à la seconde lentille (L2). 18. Système optique à téléobjectif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un prisme à décalage interne, ce prisme ayant une face d'entrée et une face de sortie, une première surface réflectrice pour recevoir les rayons 35 en provenance de la face d'entrée et les transmettre vers l'arrière et vers l'intérieur. et une seconde surface réflectrice pour recevoir les rayons de la première surface réflectrice et les transmettre vers l'arrière à travers ladite face de sortie. ce prisme ayant sa face d'entrée immédiatement voisine du système à téléobjectif du côté opposé à l'objet par rapport à celui-ci, ledit prisme recueillant l'image formée par le système à téléobjectif et transmettant l'image vers l'arrière et vers l'intérieur à travers le prisme. 19. Système optique à téléobjectif selon la revendication 18, caratérisé en ce que le dcplacment axial entre la face d'entrée du prisme de décalage interne et la quatrième lentille (L4) et de 1,0, la distance entre les faces d'entrée et de sortie du prisme de décalage interne selon le chemin d'un rayon lumineux provenant de la face d'entrée et allant vers la face de sortie est de 51,2, l'indice de réfraction du prisme de décalage interne est 15 de 1,7282, le nombre d'Abbe du prisme de décalage interne est de 28,41 et les faces d'entrée et de sortie sont planes.