FR 2591402 A1 19870612 FR 8518114 A 19851206 OSCILLATEUR SINUSOIDAL A TRES FAIBLE DISTORSION L'invention concerne les oscillateurs sinusoïdaux, qui sont des circuits électroniques capables de fournir un signal électrique sinu- soldal à une fréquence et une amplitude choisies et controlées. La qualité d'un tel oscillateur dépend de la stabilité de la fréquence obtenue et de la pureté de la sinusoïde; cette pureté s'exprime par le taux de distorsion du signal, qui représente prati- quement la proportion d'énergie contenue dans la composante purement sinusoïdale à la fréquence de base Fo du signal par rapport à l'énergie totale du signal; le taux de distorsion devient plus faible que l'unité s'il y a dans le spectre de fréquences du signal des composantes à des fréquences différentes de la fréquẻnce de base Fo. C'est pourquoi, pour obtenir un oscillateur à fréquence sinu- soldale très pure, on a déjà proposé d'utiliser un oscillateur a quartz suivi en général d'un diviseur de fréquence, lui-méme suivi d'un atténuateur et enfin d'un filtre à haute sélectivité (figure 1). Le quartz fournit une fréquence de base très stable pour répondre aux exigences de stabilité. Le diviseur de fréquence permet d'obtenir la fréquence désirée si le quartz oscille à une fréquence différente de la fréquence désirée; la stabilité de fréquence n'est pas détériorée par le diviseur. L'atténuateur limite si cela est nécessaire l'amplitude du signal mais ne détériore pas la stabilité de la fréquence. Le signal à la sortie du diviseur et à la sortie de l'atténuateur n'est pas sinusoïdal; il est plutôt rectan- gulaire, c'est-à-dire qu'il contient beaucoup d'harmoiques de la fréquence de base. C'est pourquoi on prévoit un filtre à haute sélectivité pour éliminer ces harmoniques et aboutir à un signal sinusoïdal stable et très peu distordu. Le filtre a une courbe de réponse à bande passante très étroite, centrée sur la fréquence désirée c'est-à-dire centrée sur la fréquence de sortie du diviseur. Ce type d'oscillateur répond aux critères de stabilité et de distorsion requis. Mais il a l'inconvénient de nécessiter un quartz, élément qui n'est pas intégrable dans une pastille semiconductrice. Le remplacement de cet oscillateur à quartz par un oscillateur intégrable de type quelconque aboutit a un accroissement de la distorsion car il y a un risque de désaccord entre la fréquence de l'oscillateur et la fréquence centrale du filtre sélectif de sortie, désaccord qui entraine une moins bonne suppression des harmoniques de la fréquence de base. La demanderesse s'étant aperçue de ce problème propose une nouvelle structure d'oscillateur sinusoTdal qui d'une part ne comporte pas de risque de désaccord entre le générateur et le filtre de sortie, d'autre part est très facilement intégrable, et enfin fournit un signal sinusoïdal très pur. Selon l'invention, l'oscillateur sinusoïdal comprend sur une pastille unique de circuit intégré un premier filtre plsse-bande sélectif présentant un maximum de transmission pour une fréquence centrale désirée Fo, ce filtre ayant une entrée et une sortie, une boucle de réaction étant prévue entre la sortie et l'entrée pour faire osciller le filtre à la fréquence Fo, un deuxième filtre passe-bande sélectif absolument identique au premier ayant une entrée reliée directement ou par l'intermédiaire d'un atténuateur à la sortie du premier filtre. Chacun des deux filtres a de préférence une entrée de réglage de fréquence centrale et un signal de réglage commun est alors appliqué simultanément sur l'entrée de réglage du premier filtre et sur l'entrée de réglage du second filtre. De préférence les filtres sont des filtres à capacités commutées fonctionnant à l'aide d'un signal d'horloge, et le signal d'horloge constitue alors un signal de réglage de fréquence centrale; ce signal d'horloge est appliqué simultanément aux deux filtres identiques. Il peut être généré par un quartz. De plus, on prévoit de préférence dans des cas particuliers que la fréquence centrale de chacun des filtres sélectifs peut être modifiée par mise en service dans ces filtres de capacités de valeurs diverses, la mise en service étant effectuée par action sur un ou plusieurs interrupteurs dont l'ouverture ou la fermeture sont commandés par un signal qui est commun aux deux filtres. Grâce à ces particularités de structure on obtient un oscil- lateur fournissant une sinusoïde très pure dont la fréquence peut être très facilement réglée. En effet, il est facile de tréaliser deux filtres de courbes de réponse pratiquement identiques sur une même puce de circuit intégré: il suffit de réaliser des structures de filtres identiques dans leur configuration (y compris dans leur -topographie exacte). Dans ces conditions, le premier filtre va osciller à une fréquence qui correspond au maximum de sa courbe de réponse, qui est très exactement le maximum de la courbe de réponse du deuxième filtre. L'écart entre les deux maxima est en effet très faible car il correspond aux tolérances de fabrication d'éléments identiques sur une même pastille de circuit: la précision peut être très grande. Le taux de réjection des fréquences différentes de la fréquence d'oscillation est donc le meilleur possible. De plus, si la fréquence des filtres est réglable, on conçoit que l'utilisation d'un même signal de réglage pour les deux filtres conserve la qualité de la sinusoïde obtenue indépendamment du changement de fréquence, ce qui ne serait pas le cas avec d'autres types d'oscillateur. Le signal de réglage est particulièrement facile à obtenir avec des filtres à capacités commutées puisqu'il peut être constitué par le signal d'horloge assurant la commutation des capacités des filtres. Enfin, que le signal d'horloge soit fixe ou variable, un changement de fréquence centrale peut être obtenu de manière très commode par mise en service de capacités de valeurs différentes dans les filtres, les mêmes capacités étant bien entendu mises en service dans les deux filtres simultanément. En pratique une très bonne qualité de sinusoïde peut être obtenue avec deux filtres passe-bande du deuxième ordre, c'est-àa- dire des filtres dont la transformée en z (qui représente la courbe de 2591-402 réponse) est un rapport de deux polynômes en z, celui du dénomi- nateur étant du second degré et celui du numérateur étant de degré inférieur ou égal à deux. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention appa- ra tront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente un oscillateur sinusoidal de l'art antérieur, - la figure 2 représente un schéma d'oscillateur selon 0 l'invention, - la figure 3 représente un schéma détaillé d'un filtre utilisé dans un exemple de réalisation de l'invention. - la figure 4 représente l'atténuateur utilisé dans cet exemple. On ne reviendra pas sur la description déjà faite de la figure 1 qui représente un art antérieur connu pour des oscillateurs à haute stabilité et faible dispersion. La structure générale de l'oscillateur selon l'invention est représentée à la figure 2. Cet oscillateur, représenté à l'intérieur d'un bloc 10 en traits tiretés, est réalisé entièrement sur une pastille unique de circuit intégré afin que les caractéristiques de structure et de topographie des deux filtres qu'il comporte soient rigoureusement identiques aux tolérances de fabrication près. Ces tolérances sont minimisées puisque les deux filtres sont construits sur une même pastille de circuit intégré. Les deux filtres identiques sont désignés par les références 12 et 14. Ce sont des filtres passe-bande sélectifs dont la courbe de réponse comporte un pic de transmission à une fréquence centrale Fo bien précise (mais qui peut être variable pourvu que la variation soit rigoureusement la même pour les deux filtres). Par filtre sélectif on entend ici un filtre passe-bande dont la courbe de transmission dans la bande-passante n'est pas plate mais présente un maximum bien marqué à la fréquence centrale Fo, la bande passante étant étroite autour de cette fréquence centrale, de 259 1 402 sorte que le taux de réjection des fréquences harmoniques de la fréquence Fo soit élevé. Un ordre de grandeur de sélectivité appropriée est Q = 50 o Q est le rapport entre la fréquence centrale Fo et la bande passante dans laquelle l'atténuation est inférieure à 3 décibels par rapport à l'atténuation à la fréquence centrale. Le premier filtre 12 comporte une entrée El, une sortie S1 et une boucle de réaction reliant la sortie S1 à El de manière à faire osciller le filtre dès lors qu'il est alimenté en énetgie. La boucle de réaction est une simple liaison conductrice, ou bien elle comprend des éléments de circuit propres à assurer un déphasage et/ou une amplification adéquats pour faire osciller le filtre à la fréquence correspondant au pic de transmission de la courbe de réponse du filtre. Ces éléments de circuit sont symbolisés par un amplificateur AI sur la figure 2.,.; La sortie SI du premier filtre Fl est reliée a travers un atténuateur AT à l'entrée E2 du deuxième filtre F2, et la sortie 52 de ce deuxième filtre constitue la sortie du générateur sinusoïdal 10o On prévoit de préférence que l'atténuateur possède une entrée G de réglage de gain de sorte que le signal de sortie du générateur soit réglable en amplitude. Dans la majorité des cas on souhaitera également que le générateur sinusoïdal soit réglable en fréquenceo Dans ce cas, chacun des deux filtres comporte une entrée de réglage respective, RI pour le filtre Fl et R2 pour le filtre F2, ces deux entrées recevant un signal de réglage commun agissant sur la forme de la courbe de transmission des filtres pour déplacer la fréquence centrale Fo correspondant au pic de transmission. La variation de la fréquence centrale est rigoureusement la même pour les deux filtres aux tolérances de fabrication près. Dans une réalisation préférée, les filtres sont des filtres à capacités commutées et le signal de réglage de la fréquence centrale est principalement constitué par un signal d'horloge qui commande la commutation de toutes les capacités commutées des deux filtres; une modification de la fréquence Fh de commutation des capacités entraine une translation (essentiellement sans modifi- cation de forme générale) de la courbe de réponse des filtres le long de l'axe des fréquences; le signal d'horloge est donc bien un signal de réglage de la fréquence centrale des filtres sélectifs. On peut prévoir en outre une deuxième manière de modifier la fréquence du générateur sinusoidal, cette modification pouvant être faite soit à la place soit en plus de la modification par le signal d'horloge: une deuxième entrée de réglage, R'I pour le premier filtre, R'2 pour le deuxième, reçoit une commande logique Sc (et non plus un signal d'horloge). Cette commande logique Sc est la même pour les deux filtres et elle commande la fermeture ou l'ouverture d'interupteurs pour la mise en service de capacités de valeurs diff érentes. Par exemple la commande logique comprend,.de#x signaux logiques (fournissant donc une information sur deux bits). L'un des signaux commande la mise en service d'une capacité Ca et l'autre la mise en service d'une capacité Cb de sorte que selon l'état de la commande on peut mettre en service une capacité Ca ou Cb ou Ca + Cb ou une capacité nulle. Les capacités Ca et Cb sont bien entendu les mêmes pour chaque filtre et les signaux de commande agissent de la même manière sur les deux filtres. Ces capacités sont connectées à un endroit o elles influent directement sur la courbe de réponse des filtres et plus particulièrement sur la fréquence centrale. On verra notamment que les filtres à capacités commutées comprennent le plus souvent au moins un amplificateur monté en intégrateur, c'est-à-dire ayant une capacité non commutée reliée entre la sortie et l'entrée de l'amplificateur; les capacités Ca et Cb sont alors connectées en parallèle avec cette capacité non commutée, ou déconnectées, selon l'état des signaux de commande. Le signal de commande logique Sc à deux bits permet d'obtenir quatre fréquences d'oscillation différentes. Dans le cas général des filtres à capacités commutées on prévoira en outre un filtre passe-bas non échantillonné en aval de la 259 1 402 sortie 52, pour éliminer les composantes de fréquences situées autour de la fréquence d'horloge Fh. Cette fréquence est de préférence très largement supérieure à la fréquence centrale désirée Fo; par exemple Fh est de l'ordre de 50 Fo. On va maintenant décrire un exemple de réalisation détaillée dans lequel les filtres sont des filtres à capacités commutées d'ordre 2 et ont une fonction de transfert de la forme A Fo p Fo + 2BFoP + p ou p est la variable de Laplace, Fo la fréquence centrale, et o A et B sont des coefficients. Sur le schéma de la figure 3 on a représenté le filtre Fl, étant entendu que le filtre F2 est rigoureusement identique dans sa structure et dans ses caractéristiques numériques. (valeurs des capacités notamment) et étant entendu qu'il reçoit le même signal d'horloge Fh et les mêmes signaux de commande Sc. La figure 4 représente la structure de l'atténuateur. Le générateur utilise le filtre de la figure 3 et l'atténuateur de la figure 4 et il a la structure générale de la figure 2 complétée par la présence d'un filtre passe-bas non échantillonné relié à la sortie 52. Le signal d'horloge Fh comporte en pratique deux phases a et b et chaque phase actionne périodiquement à la fréquence Fh un certain nombre de commutateurs dans le circuit de la figure 3. On a représenté en face de chaque commutateur la phase a ou b pendant laquelle ce commutateur est fermé. Le filtre de la figure 3 n'est donné qu'à titre d'exemple. Il comprend trois amplificateurs différentiels AD1, AD2, AD3 ayant chacun une entrée non inverseuse reliée à une masse et une entrée inverseuse reliée à une ou plusieurs capacités commutées ou non commutées. La capacité commutée Cl a une armature reliée à l'entrée inverseuse de l'amplificateur AD1 et une autre armature qui peut être reliée à l'entrée El (phase b) ou à la masse (phase a). La capacité C2 a une borne reliée à l'entrée inverseuse de AD1 et une autre qui peut être reliée à la sortie de AD2 (phase b) ou à la masse (phase a). La capacité C3 a une borne qui peut être reliée à la sortie de AD1 (phase a) ou à la masse (phase b) et une autre borne qui peut être reliée à l'entrée inverseuse de AD2 (phase a) ou à la masse (phase b). La capacité C4 a une borne qui peut être reliée à l'entrée de AD2 (phase b) ou à la masse (phase a) et une autre borne qui peut être reliée à la sortie de AD3 (phase a) ou à la masse (phase b). La capacité C5 a une borne qui peut être reliée à la sortie de AD2 (phase b) ou à la masse (phase a) et une autre borne qui peut être reliée à l'entrée inverseuse de AD3 (phase b) ou à la masse (phase a). Les capacités C3, C4, C5 ont des valeurs identiques. La capacité C7 est reliée en parallèle entre la sortie et l'entrée de ADI et peut être court-circuitée pendant la phase b. La capacité C8 est reliée en parallèle entre la sortie et l'entrée de AD2. La capacité C9 est reliée en parallèle entre la sortie et l'entrée de AD3; C8 et C9 ont des valeurs identiques; la sortie S1 du filtre Fi est prise à la sortie de l'amplificateur AD2. Enfin, plusieurs capacités sont prévues en parallèle sur la capacité C8 et d'autres, identiques, en parallèle sur C9. Ces capacités peuvent être mises en service ou déconnectées par des interrupteurs la, lb, Pa, I'b respectivement qui ne sont pas actionnés périodiquement par les phases a et b mais qui sont fermés ou ouverts selon les signaux de commande Sc (non périodiques a priori). Ces signaux de commande Sc permettent de modifier la valeur de la fréquence centrale du filtre en modifiant la valeur de la capacité totale qui est placée en parallèle avec les capacités C8 et C9 pendant le fonctionnement du filtre. Dans l'exemple représenté on a prévu deux bits de commande pour le signal Sc et par conséquent deux capacités Ca et Cb en 2 5 9 1 4 0 2 parallèle sur C8 et deux autres capacités Ca et C'b (respectivement égales à Ca et Cb) en parallèle sur C9. Selon l'état logique des bits du signal Sc on a quatre possi- bilités de fréquence centrale du filtre car les capacités en parallèle avec les amplificateurs AD2 et AD3 peuvent prendre les quatre valeurs suivantes: C8 = C9 Cs C C9o cg + Ca = 9 C'ae C8+Cb = C C'b C Ca-:-Cb = C9+Cta - C'b L'attènuateur placé entre les filtres est représenté à la figure t c'esi un att^nuaaeur à capacités comrmutées mais il pourrait être óéaMis-;out. ri-, diféremmen' par exemple par un inverseur icgique ?Iimsntc par une tension variable Lschéma ide la2 figure 4s comprend un amplificateur diffé- retj ?4 ayanI u#ne entrée non-inverseuse reliée à la masse et vne ea' e înerseuse reliée à une borne d'une capacité CI0 dont Putre orne p-ut êtire reliée à ia sortie du filtre F1 (phase a) ou à la ns (phase b) une autre capacité Cll a une extrémité reliée à "'entrée 'ce f'.et e:t un_ aut're reliée soit à sa sortie (phase a) soit à la mrrasse phase lb) Le rapport des capacités Cll et CIO règle !'atténuation r ce rapport peut être modifié par mise en service de capacites en p araIeie avec Cl! de la même manière que des capacités Ca et Cb sont mises en parallèle avec Cgg mais sous la commande d'un signal de réglage de gain G déjà mentionné en référence à la figure 2. Pour terminer la description de cet exemple de générateur sinusoîdal réalisé à partir de deux filtres à capacités commutées il faut préciser qu'une filtre passe-bas de lissage doit être prévu. Ce filtre est un filtre non échantillonné; par exemple il est constitué d'un réseau RC série connecté entre la sortie S2 et la masses la sortie de ce filtre de lissage (qui constitue la sortie du générateur sinusoïdal) étant prise au point de jonction de la résistance et de la capacité de ce réseau RC. La fréquence de coupure de ce filtre doit être nettement supérieure à la fréquence centrale Fo désirée pour le générateur (pour qu'il n'y ait pas d'atténuation à cette fréquence) et très inférieure à la fréquence d'horloge Fh pour que les composantes de fréquences voisines de cette fréquence d'horloge soient très affaiblies. Pour que ce choix soit possible, on prévoit comme déjà indiqué ci-dessus que Fh est très supérieur à Fo. 259 1 402 Il REVENDICATIONS 1. Oscillateur sinusoïdal caractérisé en ce qu'il comprend, sur une même pastille de circuit intégré un premier filtre passe-bande sélectif présentant un maximum de transmission pour une fréquence centrale Fo et ayant une entrée et une sortie, une boucle de réaction reliant la sortie a l'entrée pour constituer un oscillateur à la fréquence Fo, un deuxième filtre passe-bande sélectif identique au premier et ayant une entrée reliée directement ou par l'inter- médiaire d'un atténuateur à la sortie du premier filtre. 2. Oscillateur sinusoïdal selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque filtre comporte une entrée de réglage de fréquence et en ce qu'un signal de réglage de fréquence commun est appliqué simultanément à l'entrée de réglage de chaicun des deux filtres. 3. Oscillateur sinusoïdal selon la revendication 2, caractérisé en ce que les filtres sont des filtres à capacités commutées fonctionnant à l'aide d'un signal d'horloge et en ce que le signal d'horloge constitue un signal de réglage de fréquence. 4. Oscillateur sinusoïdal selon l'une des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que ce les filtres sont des filtres à capacités commutées fonctionnant à l'aide d'un signal d'horloge et comportent chacun au moins une capacité en série avec un interrupteur qui n'est pas actionné à la fréquence de signal d'horloge et en ce qu'un signal de réglage de fréquence des filtres est constitué par un signal de commande de fermeture ou d'ouverture de cet interrupteur, la fréquence centrale de transmission du filtre étant modifiée selon que l'interrupteur est ouvert ou fermé.