FR 2595838 A1 19870918 FR 8700262 A 19870113 "Circuit atténuateur basse tension à deux fils, destiné à commander la valeur moyenne d'une tension alternative appliquée à une charge, notamment à un transformateur basse tension, ou des systèmes d'éclairage fluorescents ". L'invention concerne d'une façon générale un circuit atténuateur destiné à commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à une charge. Plus particulièrement, l'invention concerne 10 un circuit atténuateur à deux fils destiné à être utilisé sur des charges réactives, lorsqu'un courant de charge continu préjudiciable peut être présent. L'invention met en oeuvre des moyens de correction permettant de réduire le courant continu préjudiciable traversant la charge, et 15 des moyens de compensation de tension permettant de réguler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. On décrit également un circuit atténuateur basse tension à deux fils sans moyens de compensation de tension, mais présentant une faculté d'atténuation 20 perfectionné aux faibles courants de charge. L'invention peut s'appliquer en particulier aux systèmes d'atténuation basse tension dans lesquels la charge est constituée par un transformateur basse tension. Cependant, l'invention peut également s'appliquer 25 à d'autres types de charges tels que des systèmes d'éclairage fluorescents. Les circuits d'atténuation à deux fils sont bien connus. Un type classique de circuit d'atténuation à deux fils comprend un triac et un circuit de déclenchement à double décalage de phase branché en fonctionnement à la borne de grille du triac. Le circuit de déclen5 chement à double décalage de phase utilise un circuit R-C série couplé aux bornes du triac, et un condensateur de déclenchement couplé au circuit R-C par un potentiomètre, et à la borne de grille du triac par un diac. Ce circuit corrige les courants continus préjudiciables qui, comme 10 cela est bien connu, traversent les charges réactives, telles que, par exemple, l'enroulement primaire d'un transformateur basse tension en réglant, de la manière indiquée ci-après, l'angle de déclenchement du triac dans des demi-cycles déterminés de la forme d'onde de la ten15 sion de charge alternative. La composante continue apparait aux bornes du triac et par conséquent également aux bornes de ce qu'on appelle "capacité d'entrée". La capacité d'entrée est la capacité du circuit R-C série indiqué cidessus. Comme la capacité d'entrée est branchée au conden20 sateur de déclenchement par l'intermédiaire d'un potentiomètre, la tension continue aux bornes de la capacité d'entrée s'ajoute à la tension aux bornes du condensateur de déclenchement, et l'angle de déclenchement est modifié de manière à diminuer le courant continu. Bien que le circuit atténuateur à deux fils indiqué ci-dessus soit capable de résoudre le problème du courant continu qui, comme cela est bien connu, existe dans les charges réactives, ce circuit atténuateur présente une faible régulation de tension. Plus pré30 cisément, ce circuit n'est pas capable de maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, en présence d'une fluctuation de la tension d'alimentation alternative. Il est connu de modifier cet atténuateur à deux fils 35 de façon qu'il présente une bonne régulation de tension, en remplaçant la capacité d'entrée par un diac. Cependant, le circuit ainsi modifié ne peut corriger le problème du courant continu lorsqu'on a retiré la capacité d'entrée. On connaît également des circuits atténuateurs à trois fils. Dans un circuit atténuateur à trois fils, deux des fils sont branchés directement à la tension d'alimentation alternative, et l'angle de déclenchement est déterminé en fonction de la tension aux bornes de la source de courant alternatif. Ainsi, l'angle de déclenchement n'est pas affecté par les courants continus qui peuvent traverser la charge. Il est bien connu des spécialistes de la question qu'on peut monter un diac de régulation de tension dans le circuit de déclenchement d'un atténuateur à trois fils. Un tel atténuateur à trois 15 fils présente une bonne régulation de tension et ne pose pas de problème de courant continu. Cependant, les atténuateurs à trois fils ne sont pas souhaitables, car les trois fils (fil sous tension alternative, filtre neutre et fil de charge) doivent être amenés à chaque boîte murale, ce 20 qui nécessite des coots d'installation supplémentaires. L'invention permet de remédier aux inconvénients de l'art antérieur en introduisant à la fois un circuit de régulation de tension et un circuit de correction de courant continu dans un atténuateur à deux fils. 25 A cet effet, l'invention concerne un circuit atténuateur à deux fils en courant alternatif, du type utilisant des moyens de commutation électronique bidirectionnels comportant des moyens de commande d'entrée destinés à rendre sélectivement non conducteurs les moyens 30 de commutation électroniques suivant les signaux de commande répétitifs synchronisés appliqués aux moyens de commande d'entrée pour commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à la charge, ce circuit comportant un circuit destiné à réguler la 35 valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, et à diminuer le courant continu préjudiciable provoqué par des charges présentant à la fois une composante résistive et une composante inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: (a) un premier dispositif destiné à fournir un signal dont la valeur indique l'intensité d'un courant alternatif traversant la charge; (b) un second dispositif répondant au signal fourni par le premier dispositif pour régler la synchronisation 10 en temps des signaux de commande pendant les demicycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, de manière à diminuer le courant continu traversant la charge; et (c) un troisième dispositif destiné à régler la synchro15 nisation en temps des signaux de commande pour compenser les fluctuations de la tension alternative appliquée à l'atténuation, et pour réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une caractéristique de l'invention, le premier dispositif comprend un premier condensateur et des moyens destinés à charger ce premier condensateur à une tension continue dont l'amplitude et la polarité indiquent l'amplitude et la polarité du courant con25 tinu traversant la charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de commutation électronique sont constitués par des moyens de thyristorset en ce que les moyens de commande d'entrée sont constitués par une borne 30 de grille des moyens de thyristors, l'atténuateur comprenant un second condensateur branché en fonctionnement à la borne de grille pour fournir les signaux de commande et pour rendre les moyens de thyristors conducteurs, lorsque le second condensateur a été chargé à une tension 35 prédéterminée. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de thyristors comprennent un premier et un second thyristor présentant chacun une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit comprend en outre une résistance 10 branchée en série avec une borne principale du premier thyristor, la grille du premier thyristor recevant les signaux de commande, la grille du second thyristor étant branchée au point de jonction entre la résistance et la borne principale du premier thyristor, le second thyristor 15 devenant conducteur lorsqu'une tension aux bornes de la résistance dépasse une valeur choisie, et le premier thyristor devenant non conducteur lorsque le second thyristor est devenu conducteur. Suivant une autre caractéristique de 20 l'invention, le second dispositif comprend une boucle de rétroaction destinée à coupler à la tension aux bornes du second condensateur la tension continue aux bornes du premier condensateur, pour faire varier la tension aux bornes du second condensateur et modifier ainsi le réglage 25 en temps des signaux de commande. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le troisième dispositif comprend un diac branché en fonctionnement au premier condensateur, ce diac présentant une tension de rupture lorsqu'il se trouve dans 30 son état conducteur, et une partie au moins de cette tension de rupture étant appliquée au second condensateur. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le second dispositif comprend des moyens permettant d'appliquer au diac la tension continue aux 35 bornes du premier condensateur, de manière à modifier effectivement la tension appliquée au second condensateur, pour modifier ainsi le réglage en temps des signaux de commande. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la charge est constituée par un transformateur basse tension. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la charge est un ballast. Suivant une autre caractéristique de 10 l'invention, les moyens de thyristors comprennent des moyens de triacs. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le premier et second thyristor comprend respectivement un premier et un second triac. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit commande la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à une charge partiellement résistive et partiellement inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: (a) une seule paire de fils destinés à assurer le branchement série avec la charge et une source de tension alternative; (b) des premiers moyens de commutation électronique bidirectionnels branchés en fonctionnement aux bornes de 25 la paire de fils et comportant des moyens de commande d'entrée destinés à rendre sélectivement conducteurs les premiers moyens de commutation électronique pour appliquer une tension alternative à la charge; (c) un circuit de commande branché en fonctionnement aux moyens decommande d'entrée et répondant à l'amplitude instantanée de la tension alternative apparaissant aux bornes de la paire de fils pour rendre conducteurs, de façon répétitive, les premiers moyens de commutation électronique à des périodes de temps choisies 35 définissant un angle de déclenchement; (d) des moyens de compensation de tension destinés à réguler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; et (e) des moyens de correction destinés à corriger les dissymétries de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de compensation de tension comprennent un second dispositif de commutation électronique 10 bidirectionnel, sensible à la tension, présentant une tension de rupture appliquée au circuit de commande pendant les périodes de conduction du second dispositif de commutation électronique, le circuit de commande répondant à la tension de rupture et aux fluctuations de la tension d'alimentation alternative pour régler l'angle de déclenchement et réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le premier dispositif de commutation électro20 nique comprend des moyens de thyristors, et en ce que le second dispositif de commutation électronique comprend des moyens de diacs. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de correction comprennent un con25 densateur branché en fonctionnement au circuit de commande pour régler l'angle de déclenchement du premier dispositif de commutation électronique pendant des demi-cycles successifs de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le premier dispositif de commutation électronique comprend un premier et un second thyristor, chacun de ces thyristors comportant une borne de grille et une première et seconde borne principale, la première borne principale du premier thyristor étant branchée en fonction- nement à l'un des deux fils de la paire de fils, une première résistance branchant en fonctionnement la seconde borne principale du premier thyristor à l'autre des deux fils de la paire de fils, les bornes principales du second thyristor étant branchées directement en fonctionnement aux bornes de la paire de fils, la borne de grille du premier thyristor recevant les signaux de commande du circuit de commande, et la borne de grille du second thyristor étant branchée en fonctionnement au point de Jonction en10 tre la première résistance et la seconde borne principale du premier thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention le premier et second thyristor présente chacun une caractéristique de courant de maintien, la caractéris15 tique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le premier et second thyristor présente cha20 cun un courant nominal maximum, le courant nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10 au courant nominal maximum du second thyristor. Suivant une autre caractéristique de 25 l'invention, le premier thyristor présente un courant nominal maximum et en ce que la valeur de la première résistance est choisie de façon qu'on obtienne approximativement un volt aux bornes de cette première résistance, lorsque le courant qui la traverse est compris entre envi30 ron 1/10 et 1/2 du courant nominal maximum. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit de commande comprend des moyens de commande réglables permettant de régler manuellement l'angle de déclenchement pour modifier la valeur quadratique 35 moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de commande réglables sont constitués par un potentiomètre, et en ce que le circuit de commande comprend en outre un premier diac branché en série entre une première borne du potentiomètre et la borne de grille du premier thyristor, un premier conducteur étant branché en fonctionnement entre le point de jonction, entre le premier diac et la première borne du potentiomètre, et l'un des deux fils de la paire de fils. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de compensation de tension comprennent un second diac comportant une première borne branchée en fonctionnement à une seconde borne du potentiomètre, et présentant une tension de rupture lorsqu'il se trouve dans 15 l'état conducteur, cette tension de rupture étant appliquée au potentiomètre pendant les périodes de conduction, le circuit de commande répondant à la tension de rupture et aux fluctuations de la tension d'alimentation alternative pour régler l'angle de déclenchement et réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, à une valeur indiquée par le réglage du potentiomètre. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de correction comprennent un second condensateur branché en fonctionnement entre une seconde borne du second diae et l'un des deux fils de la paire de fils. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit comprend en outre une seconde résistance branchée en fonctionnement entre le point de jonction du second condensateur avec la seconde borne du second diac, et l'un des deux fils de la paire de fils, pour charger le second condensateur à une tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu tra35 versant la charge, la tension du second condensateur réglant effectivement la tension de rupture du second diac de manière à modifier ainsi l'angle de déclenchement dans des demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer le courant continu traversant cette charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit comprend en outre le montage série d'une seconde résistance et d'un second condensateur branchés en fonctionnement aux bornes de la paire de fils, et une boucle de rétroaction formée entre le point de jonction du second condensateur avec la seconde résistance et le point de Jonction du premier condensateur avec le premier diac, le second condensateur se chargeant à une tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu 15 traversant la charge, la tension du second condensateur modifiant la tension normalement appliquée au premier diac par le premier condensateur, pour modifier ainsi l'angle de déclenchement dans des demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, de manière à diminuer le courant continu traversant cette charge. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la charge est constituée par un transformateur basse tension. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la charge est constituée par un ballast. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens de thyristors sont constitués par des moyens de triacs. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les premier et second thyristor sont constitués respectivement par un premier et second triac. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit est prévu pour régler la valeur 35 quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée Ill à une charge, et pour diminuer le courant continu préjudiciable provoqué par des charges présentant à la fois une composante résistive et une composante inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: (a) une seule paire de fils pour assurer le branchement série avec la charge et une source de tension alternative; (b) un premier thyristor comportant une borne de grille et une première et seconde borne principale, la premiere 10 borne principale étant branchée en fonctionnement à l'un des deux fils de la paire de fils, une résistance branchant en fonctionnement la seconde borne principale à l'autre des deux fils de la paire de fils; (c) un second thyristor comportant une paire de bornes 15 principales branchées directement aux bornes de la paire de fils, et une borne de grille branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance et la seconde borne principale du premier thyristor; (d) un circuit de commande branché en fonctionnement à la borne de grille du premier thyristor et aux bornes de la paire de fils, ce circuit comprenant le branchement série R-C d'un premier condensateur et d'un potentiomètre, pour déclencher sélectivement et rendre conduc25 teurs les premier et second thyristor à des angles de déclenchement déterminés, en partie au moins, par le réglage du potentiomètre, le second thyristor étant déclenché et devenant conducteur 1-orsque la tension aux bornes de la résistance dépasse une valeur choisie, 30 le premier thyristor devenant non conducteur lorsque le second thyristor est devenu conducteur, la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge pouvant ainsi varier suivant le réglage du potentiomètre; (e) un diac monté dans le circuit et présentant une ten- sion de rupture, le diac superposant sa tension de rupture à la combinaison série R-C du potentiomètre et du premier condensateur pendant les périodes au cours desquelles le diac est conducteur, de manière à régler l'angle de déclenchement pour compenser les fluctuations de la tension d'alimentation alternative et réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; (f) un second condensateur branché en fonctionnement au 10 circuit pour se charger à une tension continue indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge; (g) des moyens répondant à la tension continue aux bornes du second condensateur pour modifier l'angle de déclen15 chement pendant des demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer ainsi le courant continu traversant la charge. Suivant une autre caractéristique de 20 l'invention, les moyens répondant à la tension continue aux bornes du second condensateur pour modifier l'angle de déclenchement, sont constitués par une boucle de rétroaction destinés à ajouter la tension aux bornes du second condensateur à toute tension aux bornes du premier conden25 sateur. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les moyens répondant à la tension continue aux bornes du second condensateur pour modifier l'angle de déclenchement, comprennent des moyens permettant d'ajou30 ter la tension aux bornes du second condensateur à la tension aux bornes du diac pour modifier la tension appliquée à la combinaison R-C série du potentiomètre et du premier condensateur. Suivant une autre caractéristique de 35 l'invention, la charge est constituée par un transforma- teur basse tension. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le charge est constituée par un ballast. Suivant une autre caractéristique de 5 l'invention, le premier et second thyristor est constitué respectivement par un premier et second triac. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le procédé met en oeuvre un circuit d'atténuateur de lampe à deux fils en courant alternatif, du 10 type comportant des moyens de commutation electronique bidirectionnels commandant des moyens d'entrée pour rendre sélectivement conducteurs les moyens de commutation électronique en réponse à des signaux de commande répétitifs synchronisés appliques aux moyens de commande d'entrée pour commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à la charge, de manière à régler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, et à diminuer le courant continu préjudiciable provoqué par des charges présentant des composan20 tes résistives et inductives, procédé caractérisé en ce qu'il comprend les différentes étapes consistant à: (a) créer un signal dont la valeur représente le courant continu traversant la charge; (b) régler, en réponse au signal obtenu par l'étape (a), 25 le réglage en temps des signaux de commande pendant des demi-cycles successifs de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer le courant continu traversant cette charge; et (c) régler la synchronisation en temps des signaux de commande pour compenser les fluctuations de la tension alternative appliquée à l'atténuateur, de manière à régler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Suivant une autre caractéristique de 35 l'invention, le circuit comprend: (a) une seule paire de fils permettant d'assurer le branchement série entre une source de tension alternative et une charge; (b) un premier thyristor branché en série avec une résis5 tance aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement à un circuit de commande fournissant des signaux de commande permettant de régler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; et (c) un second thyristor branché directement aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance et le premier thyristor, le premier thyristor devenant conducteur et le second thyristor devenant non conducteur pour des courants de charge relativement faibles traversant le circuit atténuateur, le premier thyristor devenant non conducteur et le second thyristor devenant conducteur pour des courants de charge relativement élevés traversant le circuit atténuateur. i Suivant une autre caractéristique de l'invention, chacun des premier et second thyristor présente une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyris25 tor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention, chacun des premier et second thyristor présente un courant nominal maximum, le courant nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10, au courant nominal maximum du second thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le courant de charge traversant le premier thyristor produit une tension aux bornes de la résistance, et en ce que le second thyristor ne devient conducteur que lorsque la tension aux bornes de la résistance a dépassé une valeur choisie. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la valeur de la résistance est telle qu'on obtienne une tension approximativement égale à la valeur choisie aux bornes de la résistance lorsque le courant de charge qui la traverse est compris entre environ 1/10 et 1/2 du courant nominal maximum du premier thyristor. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le circuit de commande est constitué par une combinaison de circuit R-C série branché en fonctionnement aux bornes de la paire de fils et à un potentiomètre pour commander le réglage de la période des signaux de commande, le potentiomètre étant branché en fonctionnement à un diac en série avec la grille du premier thyristor, et à un condensateur branché en fonctionnement aux bornes du potentiomètre et de l'un des deux fils de la paire de fils. Suivant une autre caractéristique de l'invention, la charge est constituée par un transformateur basse tension. Suivant une autre caractéristique de l'invention, le charge est constituée par un ballast. Suivant une autre caractéristique de l'invention, les premier et second thyristor sont constitués respectivement par un premier et second triac. Enfin suivant une autre caractéristique de-l'invention, le circuitatténuateur comprend: (a) une seule paire de fils destinés à assurer le branchement série entre une source de tension alternative et une charge; (b) un premier thyristor branché en série avec une résistance aux bornes de la paire de fils et comportant 35 une borne de grille branchée en fonctionnement à un , 10 20 25 30 circuit de commande fournissant des signaux de commande pour régler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; (c) un second thyristor branché directement aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance et le premier thyristor, le premier thyristor devenant conducteur et le second thyristor devenant non conducteur pour des courants de charge relativement faibles traversant le circuit atténuateur, le premier thyristor devant non conducteur et le second thyristor devenant conducteur pour des courants de charge relativement élevés traversant le circuit atténuateur, chacun des premier et second thyristor présentant un courant nominal maximum, le courant nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10 au courant nominal maximum du second thyristor, chaque premier et second thyristor présentant en outre une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor, une tension étant produite aux bornes de larésistance lorsque le courant de charge traverse le premier thyristor, le second thyristor ne devenant conducteur que lorsque la tension aux bornes de la résistance a dépassé une valeur choisie, la valeur de la résistance étant telle que la tension aux bornes de cette résistance soit approximativement égale à la valeur choisie lorsque le courant de charge qui la traverse est compris entre environ 1/10 et 1/2 du courant nominal maximum du premier thyristor; (d) le circuit de commande comprenant une combinaison de circuit R-C série branchée en fonctionnement aux bornes de la paire de fils et à un potentiomètre pour commander le réglage de la période des signaux de commande, le potentiomètre étant branché en fonctionnement à un diac en série avec la grille du premier thyristor, et à un condensateur branché en fonctionnement aux bornes du potentiomètre et de l'un des fils de la paire de fils. Et enfin suivant une autre caractéristique de l'invention, le premier et second thyristor est constitué respectivement par un premier et second 10 triac. Un circuit-atténuateur destiné à être utilisé sur des charges réactives telles que par exemple un transformateur basse tension, ne comprend seulement qu'une paire de fils pour assurer le branchement série 15 avec la charge et une source de tension alternative. Un premier et un second thyristor dont on peut commander la conduction, est branché en fonctionnement à la paire de fils, et un circuit de commande applique des signaux de commande à la borne de grille du premier thyristor de manière à déclencher celui-ci avec un angle de déclenchement commandé par l'amplitude instantanée de la tension alternative apparaissant aux bornes du circuit de commande. On ne rend le second thyristor conducteur que lorsque le courant de charge traversant le premier thyristor dépasse 25 une amplitude prédéterminée. On rend le premier thyristor non conducteur, lorsque le second thyristor est devenu conducteur. Dans la forme préférée de réalisation, les thyristors utilisés sont des triacs, mais on pourrait également utiliser des redresseurs à commande au silicium à 30 branchement anti-parallèle ou d'autres dispositifs convenables (SCR). Un dispositif de compensation de tension est monté dans le circuit pour réguler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Dans la forme de réalisation décrite ici, le dispositif de compensation de tension est un diac présentant une caractéristique de résistance négative de façon que la tension appliquee au circuit de commande par le diac modifie le réglage en temps des signaux de commande, et par conséquent l'angle de déclenchement des triacs lorsque des fluctuations de la tension d'alimentation alternative se produisent, ce qui permet ainsi de maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Cet effet de compensation se produit tant que l'amplitude de la tension d'alimentation alternative est supérieure à la tension de rupture du diac. Le circuit met également en oeuvre un dispositif de correction permettant de corriger les 15 dissymétries de la forme d'onde de la tension de charge alternative provoquées par le courant continu traversant la charge. Un courant continu traversant la charge peut provoquer une avance ou un retard de l'angle de déclenchement dans les demi-cycles positifs ou négatifs de la forme d'onde de la tension de charge alternative, suivant l'amplitude et la polarité du courant continu. Ainsi, la forme d'onde de la tension de charge alternative devient dissymétrique. Le dispositif de correction corrige les dissymétries en avançant l'angle de déclenchement des demi-cycles suivants, jusqu'à ce que la forme d'onde de la tension de charge alternative devienne parfaitement symétrique, ce qui permet ainsi de réduire le courant continu préjudiciable qui traverse la charge. Dans la forme de réalisation décrite 30 ici, le dispositif de correction est constitué par la combinaison série d'une résistance et d'un condensateur de correction branché aux bornes du circuit atténuateur. Le condensateur de correction se charge à un niveau de tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge. Une boucle de rétroaction ajoute la tension aux bornes du condensateur de correction à la tension aux bornes d'un condensateur de déclenchement branché en fonctionnement à la porte du premier triac. A chaque demicycle successif de la forme d'onde de la ten5 sion de charge alternative, l'angle de déclenchement est avancé ou retardé (par rapport à l'angle de déclenchement du demi-cycle précédent de polarité opposée) d'une quantité commandée par l'amplitude et la polarité de la tension aux bornes du condensateur de correction. Dans une autre forme de réalisation, le condensateur de correction est branché en série avec le diac de compensation de tension. Le condensateur de correction est chargé par le courant traversant le diac de compensation de tension, à un niveau de tension indi15 quant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge. La tension aux bornes du condensateur de correction est appliquée en série avec le diac pour régler effectivement la tension appliquée au condensateur de déclenchement, ce qui permet ainsi d'avancer ou de retarder l'angle de déclenchement dans chaque demi-cycle successif. L'invention sera décrite en détails en se référant aux dessins ci-joints, dans lesquels: - la figure 1 est un bloc-diagramme d'un circuit atténua25 teur basse tension à deux fils selon l'art antérieur; - la figure 2 est un bloc-diagramme d'un circuit atténuateur basse tension à trois fils selon l'art antérieur; - la figure 3 est un diagramme schématique d'une forme de réalisation d'un circuit atténuateur basse tension à 30 deux fils selon l'invention; - la figure 4 est un diagramme schématique d'une'autre forme de réalisation d'un circuit atténuateur basse tension à deux fils selon l'invention; - la figure 5 est un diagramme schématique d'une autre forme encore de réalisation d'un circuit atténuateur basse tension à deux fils selon l'invention; - la figure 6 est un diagramme schématique d'un circuit atténuateur à deux fils selon l'art antérieur; - les figures 7, 8 et 9 sont des formes d'onde de tension 5 illustrées pour décrire le fonctionnement de l'invention; - la figure 10 est un diagramme schématique d'un circuit atténuateur à double triac à trois fils selon l'art antérieur; et - la figure 11 est un diagramme schématique d'un circuit 10 atténuateur basse tension à double triac à deux fils, sans circuit de compensation de tension, selon l'invention. En se référant maintenant aux dessins dans lesquels les mêmes éléments sont repérés par les mêmes références, la figure 1 représente le blocdiagramme 15 d'un système atténuateur basse tension à deux fils selon l'art antérieur repéré d'une façon générale par la référence 10. Le système atténuateur 10 comprend un circuit atténuateur à deux fils 12 ne comportant seulement qu'une paire de fils 26, 28 branchés en série avec le primaire 20 20 d'un transformateur 23, et une source d'alimentation alternative 18. Le circuit atténuateur 12 comprend un triac 16 muni d'un circuit de commande 14 branché en fonctionnement aux bornes de celui-ci pour fournir les signaux de commande à la porte 17 de manière à rendre sélectivement conducteur le triac 16. Comme cela est bien connu de la technique, le réglage en temps des signaux de commande, et par conséquent l'angle de déclenchement du triac, commandent la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Le circuit 30 atténuateur 12 représenté sur la figure 1 commande la basse tension appliquée à une lampe 24 branchée aux bornes du secondaire 22. Comme cela est bien connu, l'angle de déclenchement du triac 16 est commandé par la tension 35 instantanée aux bornes du circuit de commande 14, et par conséquent aux bornes des fils 26, 28. Ainsi, l'angle de déclenchement peut être modifié par le courant magnétisant continu traversant le primaire 20 du transformateur 23. L'amplitude de ce courant continu peut devenir impor5 tante et poser les problèmes décrits ci-apres. Le courant continu qui pose des problèmes peut être produit par un certain nombre de facteurs. Par exemple, si la lampe 24 ou toute autre charge branchée aux bornes du secondaire 22 du transformateur 23 vient à griller (c'est-à-dire vient en circuit ouvert), l'amplitude du courant continu de magnétisation traversant le primaire 20 peut devenir importante comparativement à la valeur quadratique moyenne du courant alternatif traversant ce primaire 20. De plus, on peut imaginer que l'ali15 mentation en courant alternatif du circuit 10 soit momentanément interrompue au moment o la forme d'onde de la tension alternative se trouve à zéro ou au voisinage de zéro après un demi-cycle positif ou négatif. Si, à l'instant o la puissance al20 ternative est rétablie, la forme d'onde de la tension alternative est de nouveau à zéro ou au voisinage de zéro dans un demi-cycle de même polarité que celui qui était présent lorsque la puissance avait été coupée, le matériau magnétique du noyau du transformateur 23 peut se saturer 25 et amener le transformateur à conduire le courant plus facilement dans un sens que dans l'autre. Cela retarde l'angle de déclenchement du triac 16 dans un demi-cycle de la forme d'onde de la tension alternative (voir figure 9), ce qui polarise encore plus le transformateur 23. La 30 nature-régénérative du phénomène pose le problème du courant continu. La figure 2 représente le bloc-diagramme d'un système atténuateur basse tension à trois fils selon l'art antérieur. Le système 30 comprend un cir35 cuit atténuateur à trois fils 32 dont deux fils 46, 48 sont branchés directement à la source de tension alternative 38. Les fils 48, 50 sont branchés au primaire 40 d'un transformateur 41 pour alimenter en basse tension une lampe 44 par l'enroulement secondaire 42. Le circuit 5 atténuateur 32 comprend un triac 36 et un circuit de commande 34 fournissant les signaux de commande à la grille 37 du triac 36. A l'inverse du circuit de commande 14 de la figure 1, le circuit de commande 34 est branché directement aux bornes de la tension d'alimentation alternati- ve. Ainsi, l'angle de déclenchement des signaux de commande n'est pas affecté par un courant continu quelconque traversant les enroulements primaires 40 du transformateur 41. Cependant, le circuit atténuateur à trois fils de la figure 2 est non seulement plus cher à fabriquer que le 15 circuit atténuateur à deux fils de la figure 1, mais nécessite en outre de tirer trois fils au lieu de deux Jusqu'à une botte murale, ce qui augmente les coûts d'installation de l'atténuateur à trois fils. La figure 6 représente schématique20 ment un circuit atténuateur à deux fils 52 selon l'art antérieur. Le circuit 52 illustré sur la figure 6 utilise, pour produire les signaux de commande, un type de circuit de commande connu sous le nom de circuit de déclenchement à double décalage de phase. Le circuit de déclenchement 25 à double décalage de phase comprend une résistance 54, une capacité d'entrée 56, un circuit d'aJustage à potentiomètre 58, un condensateur de déclenchement 60 et un diac 62. Le fonctionnement de ce circuit est bien connu de l'art antérieur. 35 Le circuit atténuateur à deux fils de la figure 6 ne pose pas les problèmes ci-dessus provoqués par le passage d'un courant continu à travers la charge, si les caractéristiques du triac 64 sont choisies suivant certains critères qui seront décrits ci-après. Si une composante de courant continu apparait aux bornes du triac 64, cette composante apparaît également aux bornes de la capacité d'entrée 56. Comme la capacité d'entrée 56 est couplée au condensateur de déclenchement 60 par l'intermédiaire du circuit d'ajustage à potentiomètre 58, 5 la tension continue aux bornes de la capacité d'entrée 56 corrige l'angle de déclenchement du triac 64 dans des demi-cycles déterminés de la forme d'onde de la tension de charge alternative. L'effet consistant à modifier l'angle de déclenchement de cette manière, et l'explica10 tion de la manière selon laquelle cela corrige le problème du courant continu, apparaîtront à l'évidence ci-après. Bien que le choix convenable des caractéristiques du triac 64 permettent de s'assurer que le circuit de la figure 6 ne présente pas le problème de 15 courant continu décrit ci-dessus, cette solution pose cependant un autre problème. En effet, le circuit de la figure 6 n'est pas capable de maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge lorsque des fluctuations 20 de la tension d'alimentation alternative se produisent. Une telle caractéristique de régulation de tension est très souhaitable dans un atténuateur à deux fils compensé en courant continu. Des tentatives de l'art antérieur 25 ont été faites pour modifier le circuit de la figure 6 de façon qu'il réalise la fonction voulue de régulation de tension. L'une de ces modifications consiste à remplacer la capacité d'entrée 56 par un diac de façon que la tension appliquée au circuit d'ajustage à potentiomètre 30 58 pendant la période au cours de laquelle le diac est conducteur, varie de manière à modifier l'angle de déclenchement pour compenser les variations de l'alimentation en courant alternatif. Cette modification permet d'obtenir un atténuateur à deux fils qui présente la fonction 35 de régulation de tension tant que la tension alternative ne fluctue pas au-dessous de la tension de rupture du diac. Cependant, l'atténuateur obtenu n'est pas capable de corriger le courant continu traversant la charge, car la modification nécessite de supprimer la capacité d'en5 trée 56. La description qui suit explique la raison de ce phénomène. Dans cette description, le terme de "circuit modifié" est utilisé pour désigner le circuit de la figure 6 modifié de la manière décrite ci-dessus en remplaçant la capacité d'entrée 56 par un diac. En se référant aux formes d'onde des figures 7, 8 et 9, celles-ci représentent les relations entre la tension d'alimentation alternative (74, 74', 74"), la tension de charge alternative (76, 76', 76"), le courant de charge alternatif (78, 78', 78") et la tension 15 alternative aux bornes du triac (80, 80', 80"). Comme illustré dans chacune de ces figures, la tension de charge alternative (76, 76', 76") est découpée par le triac 64 de manière bien connue, pour fournir une tension de valeur quadratique moyenne voulue. Il est également bien connu de l'art antérieur que le réglage de l'angle de déclenchement du triac 64 permet d'obtenir un réglage correspondant de la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. La figure 7 représente les différen25 tes formes d'onde d'une tension d'alimentation alternative 74, d'une tension de charge alternative 76, et d'un courant de charge alternatif 78 pour une charge purement résistive pouvant être branchée au circuit modifié de la figure 6. Comme on peut le voir, toutes les formes d'onde 30 sont parfaitement en phase et parfaitement symétriques, y compris la forme d'onde 80 représentant la tension alternative aux bornes du triac 64. Ainsi, le fonctionnement du circuit de la figure 6, lorsqu'il est utilisé avec une charge purement résistive, est acceptable. La figure 8 représente les mêmes for- mes d'onde obtenues lorsque le circuit modifié de la figure 6 est appliqué à une charge essentiellement résistive mais présentant une certaine composante inductive. Comme on peut le voir, la composante inductive produit un léger déphasage de la forme d'onde 78' du courant alternatif, par rapport à la forme d'onde 76' de la tension de charge alternative. Toutes ces formes d'onde, cependant, sont symétriques. Ainsi, dans le cas o la composante inductive de la charge est faible, le circuit modifié de 10 la figure 6 est également acceptable. La figure 9 représente la raison pour laquelle l'utilisation du circuit modifié de la figure 6 n'est pas acceptable pour des charges présentant à la fois une composante résistive et une composante 15 inductive importante, comme par exemple une charge de transformateur. Là encore, le courant de charge alternatif 78" est légèrement déphasé par rapport à la forme d'onde 76" de la tension de charge alternative. La saturation des matériaux magnétiques de la charge (transforma20 teur) peuvent amener la charge à conduire le courant plus facilement dans un sens que dans l'autre, ce qui amène le courant de charge alternatif 78" à augmenter jusqu'à un niveau anormalement élevé, comme indiqué en 84, pendant la période de temps au cours de laquelle la tension de charge alternative 76" diminue. Comme le triac 64 est un dispositif sensible au courant, celui-ci ne peut devenir non conducteur avant que la tension de charge 76" ait suffisamment diminué pour faire passer le courant de charge alternatif 78" au-dessous du courant de maintien du 30 triac, en rendant ainsi le triac non conducteur, comme illustré en "a" sur la figure 9. Le résultat global, tel qu'il est illustré sur la figure 9, est que le courant continu provoque un décalage important de l'angle de déclenchement 35 du triac 64 pendant les demi-cycles positifs ou négatifs récurrents, en permettant ainsi à l'amplitude du courant de charge alternatif d'augmenter jusqu'à des niveaux anormaux. Comme ce phénomène ne se produit que pendant les demi-cycles positifs ou négatifs récurrents, et non pendant la période d'un cycle complet (on comparera t1 à t2 sur la figure 9), la forme d'onde 76" devient dissymétrique. Comme illustré également sur la figure 9, le décalage de l'angle de déclenchement pendant 10 les demi-cycles récurrents, amène la tension alternative " aux bornes du triac 64 à être plus importante dans un demi-cycle que dans le demi-cycle précédent de polarité opposée. De plus, on peut constater que la tension aux bornes du triac 64 dans le demi-cycle positif, est infé15 rieure à la tension aux bornes de ce triac pendant le demi-cycle négatif. Cela signifie que la tension appliquée à la charge est plus élevée pendant les demi-cycles positifs que pendant les demi-cycles négatifs, car la tension de charge est égale à la différence entre les tensions de 20 source et de triac, et les deux demi-cycles de la source de courant alternatif présentent des valeurs de tension quadratique moyenne exactement égales. Comme le primaire du transformateur auquel la tension de charge est appliquée présente une tension positive plus grande que sa ten25 sion négative, ce transformateur se sature dans le sens du courant positif, ce qui augmente encore plus l'amplitude du courant crête 84. Par suite, on peut constater qu'une petite dissymétrie de la tension de charge peut, par son 30 influence sur les périodes de conduction de l'atténuateur, donner naissance à un effet de rétroaction positive conduisant à une aggravation continue de ce qui pouvait avoir été une petite perturbation initiale, jusqu'à ce qu'on obtienne une valeur beaucoup plus grande du courant crête 35 84. On remarquera que si on laisse augmenter sans la stop- per l'amplitude crête 84 du courant de charge alternatif 78", un fusible risque de fondre ou un disjoncteur risque de s'ouvrir, ou encore un incendie risque de se produire si la température monte jusqu'à un niveau suffisant. La description ci-dessus n'est donnee qu'à titre d'exemple et l'on remarquera que le problème de courant continu, bien qu'il soit décrit comme se produisant pendant les demi-cycles positifs, pourraient aussi bien se produire pendant les demi-cycles négatifs. 10 Dans les deux cas, si l'on peut avancer ou retarder l'angle de déclenchement suivant les besoins, pendant les demi-cycles positifs ou négatifs choisis pendant lesquels le problème du courant continu se pose, le courant continu potentiellement préjudiciable peut être supprimé. Autre15 ment dit, si la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge peut être maintenue symétrique, ou amenée à varier de façon à produire une rétroaction négative au lieu de la rétroaction positive décrite cidessus, le problème du courant continu ci-dessus ne se pose pas. Un circuit atténuateur permettant d'obtenir ce résultat sera maintenant décrit. En se référant à la figure 3, celleci représente une forme de réalisation d'un circuit atténuateur selon l'invention. Comme sur la figure 6, le cir25 cuit atténuateur de la figure 3 comprend un circuit avec une résistance 84, un condensateur 86 et une bobine d'induction 87. Ce circuit ne fait pas partie de l'invention. Le circuit atténuateur comporte également un circuit de commande comprenant un circuit d'ajustage à potentiomètre 30 92, un diac 96 et un condensateur de déclenchement 94 branché en fonctionnement à la borne de grille d'un premier triac 98 et à une borne du circuit d'ajustage à potentiomètre 92. Une résistance 101 est branchée en série avec le triac 98, et un second triac 99 branché aux bornes 35 du circuit atténuateur est relié, par sa borne de grille, à la jonction de la résistance 101 avec le premier triac 98. L'utilisation de deux triacs 98, 99 au lieu d'un seul triac, améliore le fonctionnement du circuit atténuateur aux faibles courants de charge, lorsque les triacs sont choisis de la manière décrite ci-après. La combinaison R-C série (résistancecondensateur) de la résistance 88, du circuit d'ajustage à potentiomètre 92 et du condensateur 94 fournit des signaux de commande synchronisés à la grille du triac 98. 10 Comme cela est bien connu, la synchronisation des signaux de commande (et par conséquent l'angle de déclenchement) est commandée au moins partiellement par le réglage du potentiomètre du circuit 92. De plus, le circuit comprend un dispositif de compensation de tension 90 destiné à 15 maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, et un dispositif de correction 100, 102 et 104 destiné à corriger les dissymétries de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, de manière à supprimer 20 le problème de courant continu précédemment décrit. Comme indiqué sur la figure, le dispositif de compensation de tension 90 comprend un diac branché en fonctionnement au circuit de commande et en particulier à l'autre borne 91 du circuit d'ajustage à potentiomètre 92, et à la résistance 88. Le diac 99 présente une tension de rupture appliquée au circuit de commande, et en particulier au circuit d'ajustage à potentiomètre 92, lorsque le diac est conducteur. le circuit de commande est sensible à la tension de rupture fournie par le diac 99 et aux fluctuations de la source de tension alternative, de manière à régler dans le temps les signaux de commande et par conséquent l'angle de déclenchement des triacs 98 et 99 pour maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative 35 appliquée à la charge. Comme dans le circuit modifié de la figure 6, ce circuit permet de réguler la tension de charge alternative tant que la tension d'alimentation alternative ne fluctue pas au-dessous de la tension de rupture du diac 90. Dans le circuit de la figure 3, le dispositif de correction est constitué par la combinaison serie d'une résistance 100 et d'un condensateur de correction 102 branchés aux bornes du circuit atténuateur comme indiqué sur la figure. Le condensateur de correction 102 10 se charge à un niveau de tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge. La tension aux bornes du condensateur de correction 102 est couplée à la tension aux bornes du condensateur de déclenchement 94 par l'intermédiaire d'une résistance de rétroaction 104. Ainsi, la tension aux bornes du condensateur de déclenchement 94 est modifiée de manière à modifier ainsi l'angle de déclenchement des triacs 98 et 99 dans le demi- cycle suivant. Le processus consistant à ramener la tension en rétroaction au condensateur de déclenchement 94 se poursuit pendant les demi-cycles suivants de la forme d'onde de la tension de charge alternative, jusqu'à ce que cette forme d'onde soit devenue parfaitement symétrique, c'est-à-dire jusqu'à ce que le courant continu ait été complètement supprimé. La configuration à double triac illustrée sur la figure 3 permet de résoudre de nombreux problèmes liés au circuit atténuateur de type à simple triac. Dans les circuits atténuateurs de type à simple triac, le triac doit être dimensionné pour le courant de 30 charge maximum et doit donc avoir un courant de maintien relativement élevé. Lorsque le courant de charge tombe au-dessous du courant de maintien, le triac cesse de conduire et la puissance n'est plus appliquée à la charge. Ainsi, aucune atténuation ne peut être obtenue pour des 35 courants de charge inférieurs au courant de maintien. De plus, les courants de maintien ne sont pas les mêmes pour les sens direct et inverse de passage du courant à travers un triac. Cette dissymétrie peut poser de sérieux problèmes dans les atténuateurs basse tension pour les5 quels la charge présente une composante inductive importante, comme par exemple dans un transformateur basse tension, car elle peut être suffisante pour activer le mécanisme de rétroaction positive décrit ci-dessus qui est intimement lié au fonctionnement des circuits atté10 nuateurs basse tension à deux fils selon l'art antérieur. Dans le circuit de la figure 3, des signaux de commande sont appliqués à la grille du premier triac 98 comme indiqué précédemment. Ainsi, le triac 98 devient conducteur, lorsqu'un signal de commande est appli15 qué à sa grille et lorsqu'il existe une tension suffisante aux bornes de ce triac 98. Le triac 99 devient conducteur lorsque le courant traversant le triac 98 et la résistance 101 fournit aux bornes de la résistance 101, une chute de tension suffisante pour déclencher le triac 99. Dans 20 la forme préférée de réalisation, cette chute de tension est nominale de un volt. Lorsque le triac 99 est complètement conducteur, la tension entre l'anode et la grille du triac 99 est pratiquement nulle et le triac 98 n'est plus traversé par aucun courant important. Lorsque le courant traversant le triac 98 tombe au-dessous du courant de maintien, le triac 98 se coupe et le triac 99 supporte le courant de pleine charge du circuit atténuateur. Si le courant de charge traversant 30 le triac 98 est suffisamment faible, la chute de tension aux bornes de la résistance 101 n'est pas suffisamment grande pour déclencher la conduction du triac 99 de la manière décrite ci-dessus. Dans ce cas, le triac 98 n'est pas, comme précédemment, coupé par le triac 99, mais sup35 porte au contraire le courant de pleine charge jusqu'à ce que le courant de charge devienne suffisamment grand pour déclencher la conduction du triac 99. L'avantage d'utiliser deux triacs, comme décrit ci-dessus, est que cela permet de choisir les caractéristiques des triacs 98 et 99 indépendamment pour les plages de courant de charge faible et élevée. Un autre avantage vient de la possibilité de définir la limite entre ces deux plages de fonctionnement en choisissant une valeur appropriée pour la résistance 101. Le principal facteur qui détermine les caractéristiques du triac 99 est la définition du courant de charge maximum du circuit atténuateur,c'est-à-dire que le triac 99 doit être capable de conduite de façon fiable le courant de charge maximum. Une autre caractéristique à choisir 15 est le courant de maintien de chaque triac. Le courant de maintien d'un triac varie beaucoup parmi les différents specimens d'un même type de triac, et dépend également de la température et du niveau de courant. Les éléments ci-après résument les considérations à prendre en compte 20 lorsqu'on choisit les triacs à utiliser dans le circuit de la figure 3. La condition de fonctionnement qui pose le plus de problèmes dans un atténuateur basse tension à deux fils alimentant une charge constituée par un 25 transformateur, se présente lorsque le transformateur est à vide. Dans ces conditions, le courant traversant le triac conducteur (typiquement le triac 98 sur la figure 3) est très faible et peut n'être que légèrement supérieur au courant de maintien pour chaque demi-cycle du courant 30 de charge alternatif. Dans ce cas, lorsque le courant de charge commence à diminuer, comme c'est le cas vers la fin de chaque demi- cycle, la conduction du triac peut se couper avant le passage par zéro de la tension de charge alternative. L'angle pour lequel la conduction du triac se coupe peut être nettement différent dans les demi-cycles positifs et négatifs, du fait de la dissymétrie décrite ci-dessus du courant de maintien. Le résultat de cette différence de conduction dans chaque cycle, est que le transformateur voit apparaître une composante de tension continue, ce qui peut produire sa saturation. Le courant de maintien d'un triac est généralement de l'ordre de 1/1000 de son courant nominal maximum. Par suite, un triac de 25A de valeur nominale par exemple, doit avoir un courant de maintien d'environ 10 25 mA. Même cette valeur de courant de maintien relativement faible peut poser de sérieux problèmes de saturation du transformateur du fait que le courant de magnétisation crête d'un petit transformateur basse tension peut être de l'ordre de 10 ou 50 mA seulement. Si l'on pouvait uti15 liser un triac de 0,8 A de valeur nominale, le courant de maintien ne serait que de l'ordre de 0,8 mA, ce qui est relativement négligeable comparativement au courant de magnétisation. Cependant, un triac de 0,8 A ne peut supporter le courant de pleine charge voulue ou les sur20 charges transitoires qui sont classiques dans les applications des atténuateurs. En se référant à la figure 3, si la valeur de la résistance 101 est choisie à environ 5 ohms, seul le triac 98 est conducteur si le courant de charge 25 crête est inférieur à environ 200 mA, c'est-à-dire qu'un courant de 200 mA est nécessaire pour produire une chute de tension 'de 1 volt aux bornes d'une résistance de 5 ohms et rendre ainsi le triac 99 conducteur. Ainsi, le triac 98 peut être dimensionné pour un courant de charge maximum 30 relativement faible, ce qui permet d'obtenir un courant de maintien relativement faible, comme décrit ci-dessus. Si le courant de charge monte au-dessus de 200 mA, le triac 99 devient conducteur et le triac 98 se coupe, comme décrit ci-dessus. Le triac 99 supporte le courant de 35 pleine charge et son courant de maintien relativement élevé est sans importance à ces courants de charge élevés. L'exemple ci-dessus dans lequel le triac 98 est dimensionné à une valeur nominale de 0,8 A et le triac 99 est dimensionné à une valeur nominale de 5 25 A, constituent un rapport typique. La valeur choisie pour la résistance 101 dépend des courants nominaux réels, mais doit généralement être choisie pour donner une chute de tension de 1 volt à un niveau de courant d'environ 1/10 à 1/2 du courant nominal maximum du triac 10 98. Cela permet de s'assurer que les courants de faible charge ne sont conduits que par le triac 98, et que les courants de forte charge ne sont conduits que par le triac 99. La figure 4 représente une autre forme 15 de réalisation d'un circuit selon l'invention. Là encore, un circuit RFI comprend une résistance 106, un condensateur 108 et une bobine 116. Un circuit de commande destiné à fournir les signaux de commande à la borne de grille d'un premier triac 124 comprend une résistance 110, un cir20 cuit d'ajustage à potentiomètre 118, un diac 120 et un condensateur de déclenchement 122. Comme précédemment, une résistance 127 est branchée en série avec un premier triac 124. Un second triac 125 est branché aux bornes du circuit atténuateur et sa borne de grille est branchée au 25 point de jonction entre la résistance 127 et le triac 124. Les triacs 124 et 125 sont choisis de la même manière que les triacs 98 et 99 décrits ci-dessus. Un diac 112 est branché au circuit de commande, et en particulier au circuit d'ajustage à poten30 tiomètre 118, comme indiqué sur la figure. Un condensateur de correction 114 est branché entre le diac 112 et un côté du circuit atténuateur, de la manière indiquée sur la figure. Une résistance 113 branche l'autre côté du circuit atténuateur au point de jonction entre le diac 112 et le 35 condensateur de correction 114. Comme précédemment, le diac 112 fournit une tension de rupture compensée au circuit de commande, et plus particulièrement au circuit d'aJustage à potentiomètre 118 lorsque le diac est conducteur. Le circuit de commande est sensible aux fluctua5 tions de la tension d'alimentation alternative et à la tension de rupture, de manière à régler l'angle de déclenchement des signaux de commande et à maintenir parfaitement constante la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. Comme précédemment, la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge reste parfaitement constante tant que la tension alternative ne fluctue pas au-dessous de la tension de rupture du diac. Ainsi, dans le circuit de la figure 4, le diac 112 assure la fonction de régulation de tension. 15 Dans le circuit de la figure 4, le dispositif de correction comprend le condensateur 114, la résistance 110, le diac 112 et la résistance 113. Le courant traversant la résistance 110, le diac 112 et la résistance 113 charge le condensateur 114 à un niveau de 20 tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge. La tension aux bornes du condensateur de correction 114 est appliquée en série au diac 112, ce qui permet de régler effectivement la tension appliquée au condensateur de déclenchement 122 par l'in25 termédiaire du circuit d'ajustage à potentiomètre 118. Cette variation de la tension appliquée au condensateur de déclenchement 122 par l'intermédiaire du circuit d'ajustage à potentiomètre 118 corrige l'angle de déclenchement dans chaque demi-cycle successif, ce qui permet ainsi de 30 supprimer toute dissymétrie de la forme d'onde de la tension alternative, et d'éliminer ainsi completement le courant continu. La valeur du condensateur de correction 102 utilisé dans le circuit de la figure 3, et la valeur du condensateur 114 utilisé dans le circuit de la 3.5 figure 4 doivent être suffisamment grandes pour qu'on obtienne une impédance alternative relativement faible. De préférence, les valeurs des condensateurs de correction 102 et 114 doivent être choisies de façon qu'ils consti5 tuent pratiquement un courtcircuit pour le courant alternatif. Ainsi, seule une petite tension d'ondulation doit apparaftre aux bornes des condensateurs de correction 102, 114. La forme de réalisation de la figure 10 5 est exactement identique à la forme de réalisation de la figure 4 sauf que le circuit de la figure 5 utilise deux condensateurs électrolytiques 138, 140 et deux diodes 134, 136 pour remplacer le condensateur 142. Cette modification réduit au minimum la taille physique du circuit et 15 permet l'installation dans une boîte murale standard. Là encore, la description ci-dessus de la manière selon laquelle les triacs sont choisis, peut s'appliquer. Selon un autre aspect de l'invention, on utilise un circuit atténuateur basse tension à deux fils sans dispositif de compensation de tension, mais présentant une meilleure caractéristique d'atténuation aux faibles courants de charge, et une plus grande résistance au problème de courant continu décrit ci-dessus. Ce circuit utilise des triacs doubles choisis selon les critères 25 précédemment indiqués. La figure 10 représente un circuit atténuateur à trois fils selon l'art antérieur, comportant trois fils 160, 162, 164 de branchement à une source d'alimentation alternative 146 et à une charge 152. Comme 30 indiqué sur la figure, la charge 152 est constituée par un transformateur basse tension comprenant un primaire 154 et un secondaire 156 branché à une lampe à incandescence 158. Le circuit 142 comprend des triacs doubles 148, 150 et une résistance 151 branchée en série avec le triac 148, 35 comme indiqué sur la figure. La grille du triac 148 reçoit les signaux de commande d'un circuit de commande 144. La grille du triac 150 est branchée en fonctionnement au point de Jonction entre la résistance 151 et le triac 148. Il est bien connu, concernant la construction du cir5 cuit atténuateur à trois fils 142, de choisir les triacs 148, 150 selon les critères précédemment décrits. Comme indiqué ci-dessus cependant, les circuits atténuateurs à trois fils du type illustré sur la figure 10 ne sont pas souhaitables, car les trois fils doivent être tirés jus10 qu'à chacune des bottes murales, ce qui augmente les coûts d'installation. Selon l'invention, on utilise un circuit atténuateur basse tension à deux fils utilisant des triacs doubles choisis selon les critères décrits ci15 dessus. Ce circuit est représenté sur la figure 11 et repéré d'une façon générale par la référence 166. Le circuit 166 corrige le courant continu mais n'est pas capable d'assurer une régulation de tension pour les mêmes raisons que celles décrites sur le circuit 52 représenté 20 sur la figure 6. Le circuit 166 comprend simplement une paire de fils 172, 174 destinés à assurer le branchement série avec une source d'alimentation alternative et une charge. Comme précédemment, la charge peut être constituée par un transformateur basse tension. De plus, le circuit 25 166 peut être utilisé, avec des modifications mineures, en atténuateur de lampe fluorescente, et se brancher en série avec un ballast. Comme précédemment, le circuit 166 comprend un filtre comprenant un condensateur 168, une 30 résistance 170 et une bobine 176 branchés comme indiqué sur la figure. Le filtre ne fait pas partie de l'invention. Le circuit 166 comprend également une combinaison de circuit R-C série, c'est-à-dire une résistance 170 et un condensateur 178 branchés en fonctionnement aux bornes de 35 la paire de fils 172, 174 par l'intermédiaire de la bobine 176. Le point de jonction de la résistance 170 avec le condensateur 178 est branché en fonctionnement à un côté 179 d'un circuit d'ajustage à potentiomètre 180. L'autre côté 181 du circuit d'aJustage à potentiomètre 180 est branché en fonctionnement à un diac 184 en série avec la grille du triac 186. Un condensateur 182 est branché en fonctionnement aux bornes du circuit d'ajustage à potentiomètre 180 et au point de jonction entre le condensateur 178 et la bobine 176, comme indiqué sur la figure. Le 10 triac 186 est branché en série avec une résistance 188, aux bornes de la paire de fils 172, 174 par l'intermédiaire de la bobine 176. Le triac 190 est branché directement en fonctionnement aux bornes de la paire de fils 172, 174 par l'intermédiaire de la bobine 176, comme indiqué sur la figure, et sa borne de grille est branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance 188 et le triac 186. Les triacs 186, 190 sont de préférence choisis de la manière décrite ci-dessus, et leur fonctionnement est également le même que celui précédemment décrit. 20 Le circuit de la figure 11 corrige le courant continu mais n'effectue pas la régulation de tension. Cependant, le circuit de la figure ll présente une meilleure caractéristique d'atténuation aux faibles courants de charge pour les raisons précédemment décrites. 25 De plus, les doubles triacs utilisés dans le circuit de la figure 11 permettent de résoudre les problèmes normalement posés lorsque la charge présente une composante inductive importante. RE VE N D I C A T I 0 N S 1 ) Circuit atténuateur à deux fils en courant alternatif, du type utilisant des moyens de commutation électronique bidirectionnels comportant des moyens de commande d'entrée destinés à rendre sélectivement non conducteurs les moyens de commutation électroniques suivant les signaux de commande répétitifs synchronisés appliqués aux moyens de commande d'entrée pour commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alter10 native appliquée à la charge, ce circuit comportant un circuit destiné à réguler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, et à diminuer le courant continu préjudiciable provoqué par des charges présentant à la fois une composante résistive et une com:15 posante inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: a) un premier dispositif destiné à fournir un signal dont la valeur indique l'intensité d'un courant alternatif traversant la charge; b) un second dispositif répondant au signal fourni par le premier dispositif pour régler la synchronisation en temps des signaux de commande pendant les demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, de manière à diminuer le courant continu traversant:25 la charge; et c) un troisième dispositif destiné à régler la synchronisation en temps des signaux de commande pour compenser les fluctuations de la tension alternative appliquée à l'atténuation, et pour réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. 2 ) Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier dispositif comprend un premier condensateur et des moyens destinés à charger ce premier condensateur à une tension continue dont l'am35 plitude et la polarité indiquent l'amplitude et la pola- rité du courant continu traversant la charge. 3 ) Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de commutation électronique sont constitués par des moyens de thyristors et en ce que les moyens de commande d'entrée sont constitués par une borne de grille des moyens de thyristors, l'atténuateur comprenant un second condensateur branché en fonctionnement à la borne de grille pour fournir les signaux de commande et pour rendre les moyens de thyristors con10 ducteurs, lorsque le second condensateur a été chargé à une tension prédéterminée. 4 ) Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de thyristors comprennent un premier et un second thyristor présentant chacun une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. ) Circuit selon la revendication 20 4, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une résistance branchée en série avec une borne principale du premier thyristor, la grille du premier thyristor recevant les signaux de commande, la grille du second thyristor étant branchée au point de jonction entre la résistance 25 et la borne principale du premier thyristor, le second thyristor devenant conducteur lorsqu'une tension aux bornes de la résistance dépasse une valeur choisie, et le premier thyristor devenant non conducteur lorsque le second thyristor est devenu conducteur. 6 ) Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le second dispositif comprend une boucle de rétroaction destinée à coupler à la tension aux bornes du second condensateur la tension continue aux bornes du premier condensateur, pour faire varier la 35 tension aux bornes du second condensateur et modifier ainsi le réglage en temps des signaux de commande. 7 ) Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le troisième dispositif comprend un diac branché en fonctionnement au premier condensateur, ce diac présentant une tension de rupture lorsqu'il se trouve dans son état conducteur, et une partie au moins de cette tension de rupture étant appliquée au second condensateur. 8 ) Circuit selon la revendication 10 7, caractérisé en ce que le second dispositif comprend des moyens permettant d'appliquer au diac la tension continue aux bornes du premier condensateur, de manière à modifier effectivement la tension appliquée au second condensateur, pour modifier ainsi le réglage en temps des 15 signaux de commande. 9 ) Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge est constituée par un transformateur basse tension. ) Circuit selon la revendication 20 1, caractérisé en ce que la charge est un ballast. * 11 ) Circuit selon l'une quelconque des revendications 3, 6, 7 et 8, caractérisé en ce que les moyens de thyristors comprennent des moyens de triacs. 12 ) Circuit selon l'une quelconque 25 des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que le premier et second thyristor comprend respectivement un premier et second triac. 13 ) Circuit selon la revendication 1, pour commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à une charge partiellement résistive et partiellement inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: a) une seule paire de fils destinés à assurer le branchement série avec la charge et une source de tension alter35 native; b) des premiers moyens de commutation électronique bidirectionnels branchés en fonctionnement aux bornes de la paire de fils et comportant des moyens de commande d'entrée destinés à rendre sélectivement conducteurs les pre5 miers moyens de commutation électronique pour appliquer une tension alternative à la charge; c) un circuit de commande branché en fonctionnement aux moyens de commande d'entrée et répondant à l'amplitude instantanée de la tension alternative apparaissant aux 10 bornes de la paire de fils pour rendre conducteurs, de façon répétitive, les premiers moyens de commutation électronique à des périodes de temps choisies définissant un angle de déclenchement; d) des moyens de compensation de tension destinés à régu15 ler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; et e) des moyens de correction destinés à corriger les dissymétries de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge. 14 ) Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens de compensation de tension comprennent un second dispositif de commutation électronique bidirectionnel, sensible à la tension, présentant une tension de rupture appliquée au circuit de commande pendant les périodes de conduction du second dispositif de commutation électronique, le circuit de commande répondant à la tension de rupture et aux fluctuations de la tension d'alimentation alternative pour régler l'angle de déclenchement et réguler ainsi la valeur quadrati30 que moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. ) Circuit selon la revendication 14, caractérisé en ce que le premier dispositif de commutation électronique comprend des moyens de thyristors, et en ce que le second dispositif de commutation électro- nique comprend des moyens de triacs. 16 ) Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens de correction comprennent un condensateur branché en fonctionnement au cir5 cuit de commande pour régler l'angle de déclenchement du premier dispositif de commutation électronique pendant des demi-cycles successifs de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge. 17 ) Circuit selon la revendication 10 13, caractérisé en ce que le premier dispositif de commutation électronique comprend un premier et un second thyristor, chacun de ces thyristors comportant une borne de grille et une première et seconde borne principale, la première borne principale du premier thyristor étant bran15 chée en fonctionnement à l'un des deux fils de la paire de fils, une première résistance branchant en fonctionnement la seconde borne principale du premier thyristor à l'autre des deux fils de la paire de fils, les bornes principales du second thyristor étant branchées directement en fonc20 tionnement aux bornes de la paire de fils, la borne de grille du premier thyristor recevant les signaux de commande du circuit de commande, et la borne de grille du second thyristor étant branchée en fonctionnement au point de jonction entre la première résistance et la seconde 25 borne principale du premier thyristor. ) Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le premier et second thyristor présente chacun une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du pre30 mier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. 19 ) Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le premier et second thyristor présente chacun un courant nominal maximum, le courant 35 nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10 au courant nominal maximum du second thyristor. ) Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le premier thyristor présente 5 un courant nominal maximum et en ce que la valeur de la première résistance est choisie de façon qu'on obtienne approximativement un volt aux bornes de cette premiere résistance, lorsque le courant qui la traverse est comprise entre environ 1/10 et 1/2 du courant nominal maxi10 mum. 21 ) Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le circuit de commande comprend des moyens de commande réglables permettant de régler manuellement l'angle de déclenchement pour modifier la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. 22 ) Circuit selon la revendication 21, caractérisé en ce que les moyens de commande réglables sont constitués par un potentiomètre (92), et en ce 20 que le circuit de commande comprend en outre un premier diac (96) branché en série entre une première borne du potentiomètre et la borne de grille du premier thyristor (98), un premier condensateur (94) étant branché en fonctionnement entre le point de jonction, entre le premier 25 diac et la première borne du potentiomètre, et l'un des deux fils de la paire de fils. 23 ) Circuit selon la revendication 22, caractérisé en ce que les moyens de compensation de tension comprennent un second diac comportant une pre30 mière borne branchée en fonctionnement à une seconde borne du potentiomètre, et présentant une tension de rupture lorsqu'il se trouve dans l'état conducteur, cette tension de rupture étant appliquée au potentiomètre pendant les périodes de conduction, le circuit de commande répondant 35 à la tension de rupture et aux fluctuations de la tension d'alimentation alternative pour régler l'angle de déclenchement et réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, à une valeur indiquée par le réglage du potentiomètre. 24 ) Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce que les moyens de correction comprennent un second condensateur branché en fonctionnement entre une seconde borne du second diac et l'un des deux fils de la paire de fils. 25 ) Circuit selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une seconde résistance branchée en fonctionnement entre le point de Jonction du second condensateur avec la seconde borne du second diac, et l'un des deux fils de la paire de fils, 15 pour charger le second condensateur à une tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge, la tension du second condensateur réglant effectivement la tension de rupture du second diac, de manière à modifier ainsi l'angle de déclenchement 20 dans des demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer le courant continu traversant cette charge. 26 ) Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce qu'il comprend en outre le montage série d'une seconde résistance et d'un second condensateur branchés en fonctionnement aux bornes de la paire de fils, et une boucle de rétroaction formée entre le point de Jonction du second condensateur avec la seconde résistance et le point de Jonction du premier condensateur avec le 30 premier diac, le second condensateur se chargeant à une tension indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge, la tension du second condensateur modifiant la tension normalement appliquée au premier diac par le premier condensateur, pour modifier ainsi l'angle de déclenchement dans des demi- cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, de manière à diminuer le courant continu traversant cette charge. 27 ) Circuit selon 13, caractérisé en ce que la charge est transformateur basse tension. 28 ) Circuit selon 13, caractérisé en ce que la charge est ballast. 29 ) Circuit selon , caractérisé en ce que les moyens de constitués par des moyens de triacs. ) Circuit selon des revendications 17 à 26, caractérisé la revendication constituée par un la revendication constituée par un la revendication thyristors sont l'une quelconque en ce que les premier et second thyristor sont constitués respectivement par un premier et second triac. 31 ) Circuit selon la revendication 1, pour réguler la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à une charge, et pour diminuer 20 le courant continu préjudiciable provoqué par des charges présentant à la fois une composante résistive et une composante inductive, circuit caractérisé en ce qu'il comprend: a) une seule paire de fils pour assurer le branchement série avec la charge et une source de tension alternative; 25 b) un premier thyristor comportant une borne de grille et une première et seconde borne principale, la premiere borne principale étant branchée en fonctionnement à l'un des deux fils de la paire de fils, une résistance branchant en fonctionnement la seconde borne principale à l'autre 30 des deux fils de la paire de fils; c) un second thyristor comportant une paire de bornes principales branchées directement aux bornes de la paire de fils, et une borne de grille branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance et la seconde 35 borne principale du premier thyristor; d) un circuit de commande branché en fonctionnement à la borne de grille du premier thyristor et aux bornes de la paire de fils, ce circuit comprenant le branchement série R-C d'un premier condensateur et d'un potentiomètre, pour déclencher sélectivement et rendre conducteurs les premier et second thyristor à des angles de déclenchement déterminés, en partie au moins, par le réglage du potentiomètre, le second thyristor étant déclenché et devenant conducteur lorsque la tension aux bornes de la résistance 10 dépasse une valeur choisie, le premier thyristor devenant non conducteur lorsque le second thyristor est devenu conducteur, la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge pouvant ainsi varier suivant le réglage du potentiomètre; e) un diac monté dans le circuit et présentant une tension de rupture, le diac superposant sa tension de rupture à la combinaison série R-C du potentiomètre et du premier condensateur pendant les périodes au cours desquelles le diac est conducteur, de manière à régler l'angle de dé20 clenchement pour compenserles fluctuations de la tension d'alimentation alternative et réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; f) un second condensateur branché en fonctionnement au circuit pour se charger à une tension continue indiquant l'amplitude et la polarité du courant continu traversant la charge; g) des moyens répondant à la tension continue aux borftà du second condensateur pour modifier l'angle de déclen30 chement pendant des demi-cycles choisis de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer ainsi le courant continu traversant la charge. 32 ) Circuit selon la revendication 31, caractérisé en ce que les moyens répondant à la ten35 sion continue aux bornes du second condensateur pour modifier l'angle de déclenchement, sont constitués par une boucle de rétroaction destinée à ajouter la tension aux bornes du second condensateur à toute tension aux bornes du premier condensateur. 33 ) Circuit selon la revendication 31, caractérisé en ce que les moyens répondant à la tension continue aux bornes du second condensateur pour modifier l'angle de déclenchement, comprennent des moyens permettant d'ajouter la tension aux bornes du second condensateur à la tension aux bornes du diac pour modifier la tension appliquée à la combinaison R-C série du potentiomètre et du premier condensateur. 34 ) Circuit selon la revendication 31, caractérisé en ce que la charge est constituée par 15 un transformateur basse tension. ) Circuit selon la revendication 31, caractérisé en ce que la charge est constituée par un ballast. 36 ) Circuit selon l'une quelconque 20 des revendications 31 à 35, caractérisé en ce que le premier et second thyristor est constitué respectivement par un premier et second triac. 37 ) Procédé mettant en oeuvre un circuit d'atténuateur de lampe à deux fils en courant alternatif selon la revendication 1, du type comportant des moyens de commutation électronique bidirectionnels commandant des moyens d'entrée pour rendre sélectivement conducteurs les moyens de commutation électronique en réponse à des signaux de commande répétitifs synchronisés 30 appliqués aux moyens de commande d'entrée pour commander la valeur quadratique moyenne d'une tension alternative appliquée à la charge, de manière à réguler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge, et à diminuer le courant continu préjudicia35 ble provoqué par des charges présentant des composantes résistives et inductives, procédé caractérisé en ce qu'il comprend les différentes étapes consistant à: a) créer un signal dont la valeur représente le courant continu traversant la charge; b) régler, en réponse au signal obtenu par l'étape (a), le réglage en temps des signaux de commande pendant des demi-cycles successifs de la forme d'onde de la tension alternative appliquée à la charge, pour diminuer le courant continu traversant cette charge; et c) régler la synchronisation en temps des signaux de commande pour compenser les fluctuations de la tension alternative appliquée à l'atténuateur, de manière à réguler ainsi la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge. 38 ) Circuit atténuateur basse tension selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une seule paire de fils permettant d'assurer le branchement série entre une source de tension alternative et 20 une charge; b) un premier thyristor branché en série avec une résistance aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement à un circuit de commande fournissant des signaux de commande permettant 25 de régler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; et c) un second. thyristor branché directement aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement au point de Jonction entre la résistance et le premier thyristor, le premier thyristor devenant conducteur et le second thyristor devenant non conducteur pour des courants de charge relativement faibles traversant le circuit atténuateur, le premier thyristor devenant non conducteur et le second thyristor 35 devenant conducteur pour des courants de charge relati- vement élevés traversant le circuit atténuateur. 39 ) Circuit selon la revendication 38, caractérisé en ce que chacun des premier et second thyristor présente une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor. ) Circuit selon la revendication 10 38, caractérisé en ce que chacun des premier et second thyristor présente un courant nominal maximum, le courant nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10, au courant nominal maximum du second thyristor. 41 ) Circuit selon la revendication 38, caractérisé en ce que le courant de charge traversant le premier thyristor produit une tension aux bornes de la résistance, et en ce que le second thyristor ne devient conducteur que lorsque la tension aux bornes de la résis20 tance a dépasse une valeur choisie. 42 ) Circuit selon la revendication 41, caractérisé en ce que la valeur de la résistance est telle qu'on obtienne une tension approximativement égale à la valeur choisie aux bornes de la résistance lorsque 25 le courant de charge qui la traverse est compris entre environ 1/10 et 1/2 du courant nominal maximum du premier thyristor. 43 ) Circuit selon la revendication 38, caractérisé en ce que le circuit de commande est constitué par une combinaison de circuit R-C série branché en fonctionnement aux bornes de la paire de fils et à un potentiomètre pour commander le réglage de la période des signaux de commande, le potentiomètre étant branché en fonctionnement à un diac en série avec la grille du premier thyristor, et à un condensateur branché en fonc- tionnement aux bornes du potentiomètre et de l'un des deux fils de la paire de fils. 44 ) Circuit selon la revendication 38, caractérisé en ce que la charge est constituée par un transformateur basse tension. ) Circuit selon la revendication 38, caractérisé en ce que la charge est constituée par un ballast. 46 ) Circuit selon l'une quelconque 10 des revendications 38 à 45, caractérisé en ce que les premier et seconr thyristor sont constitués respectivement par un premier et second triac. 47 ) Circuit atténuateur basse tension à deux fils selon la revendication 1, caractérisé 15 en ce qu'il comprend: a) une seule paire de fils destinés à assurer le branchement série entre une source de tension alternative et une charge; b) un premier thyristor branché en série avec une résis20 tance aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement à un circuit de commande fournissant des signaux de commande pour régler la valeur quadratique moyenne de la tension alternative appliquée à la charge; c) un second thyristor branché directement aux bornes de la paire de fils et comportant une borne de grille branchée en fonctionnement au point de jonction entre la résistance et le premier thyristor, le premier thyristor devenant conducteur et le second thyristor devenant non 30 conducteur pour des courants de charge relativement faibles traversant le circuit atténuateur, le premier thyristor devenant non conducteur et le second thyristor devenant conducteur pour des courants de charge relativement élevés traversant le circuit atténuateur, chacun des 35 premier et second thyristor présentant un courant nominal maximum du premier thyristor étant inférieur, dans un rapport d'environ 1/10 au courant nominal maximum du second thyristor, chaque premier et second. thyristor présentant en outre une caractéristique de courant de maintien, la caractéristique de courant de maintien du premier thyristor étant nettement plus faible que la caractéristique de courant de maintien du second thyristor, une tension étant produite aux bornes de la résistance lorsque le courant de charge traverse le premier 10 thyristor, le second thyristor ne devenant conducteur que lorsque la tension aux bornes de la résistance a dépassé une valeur choisie, la valeur de la résistance étant telle que la tension aux bornes de cette résistance soit approximativement égale à la valeur choisie lorsque 15 le courant de charge qui la traverse est compris entre environ 1/10 et 1/2 du courant nominal maximum du premier thyristor; d) le circuit de commande comprenant une combinaison de circuit R-C série branchée en fonctionnement aux bornes 20 de la paire de fils et à un potentiomètre pour commander le réglage de la période des signaux de commande, le potentiomètre étant branché en fonctionnement à un diac en série avec la grille du premier thyristor, et à un condensateur branché en fonctionnement aux bornes du 25 potentiomètre et de l'un des fils de la paire de fils. 48 ) Circuit selon la revendication 47, caractérisé en ce que le premier et second thyristor est constitué respectivement par un premier et second triac.