FR 2590579 A1 19870529 FR 8616324 A 19861124 Procédé d'homo- ou de copolvmérisation du propvlène La présente invention se rapporte à un procédé d'homo- ou de copolymérisation du propylène. De façon spécifique, la présente invention concerne un procédé destiné à contrôler le poids moléculaire d'un homo- ou d'un copolymère de propylène obtenu en soumettant le propylène seul ou un mélange de propylène et d'une autre a-oléfine copolymérisable avec le propylène à la polymé- risation en masse en présence d'hydrogène en tant qu'a- gent modifiant du poids moléculaire dans une enceinte réactionnelle équipée d'un condenseur à reflux tout en utilisant également le propylène ou un mélange de celui- ci en tant que milieu liquide. Il est bien connu que lors de la polymérisation du propylène en présence d'un catalyseur Ziegler-Natta, le poids moléculaire du polypropylène résultant peut être contrôlé en ajustant le volume d'hydrogène à ajou- ter pendant la polymérisation [Voir par exemple, J. Po- lymer Sci., C2, 109 (1974)]. Etant donné qu'il existe une certaine relation étroite entre la concentration d'hydrogène dans les phases vapeurs et les poids molécu- laires des polypropylènes obtenus [Voir, par exemple, J. Polymer Sci., Part AI, Vol. 8, 2717 (1970)], le polypro- pylène est habituellement préparé en contrôlant la con- centration d'hydrogène dans une phase vapeur à niveau constant de façon que le poids moléculaire du polypropy- lène résultant présente une valeur souhaitée. Lorsque le polypropylène est préparé par polymé- risation en masse dans une grande enceinte réactionnel- le, il est difficile d'évacuer la chaleur de polymérisa- tion si cette évacuation s'effectue simplement par l'in- termédiaire de la paroi de l'enceinte réactionnelle ou au moyen d'un échangeur de chaleur prévu à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle. En conséquence, il est éga- lement connu d'utiliser un condenseur à reflux qui a re- cours à la chaleur latente d'un milieu liquide. Lorsque le polypropylène est soumis à la polymé- risation en masse dans une enceinte réactionnelle équi- pée du condenseur à reflux mentionné ci-dessus, la con- centration d'hydrogène dans une phase vapeur, toutefois, varie sensiblement en fonction de la charge au conden- seur à reflux. Il est par conséquent nécessaire de répé- ter fréquemment l'introduction ou l'évacuation de l'hy- drogène dans ou hors de l'enceinte réactionnelle afin de maintenir la concentration d'hydrogène à un niveau cons- tant dans la phase vapeur, c'est-à-dire de contrôler le poids moléculaire du polymère résultant. Ceci signifie qu'une grande quantité d'hydrogène est évacuée, et de plus, un volume important de propylène est également évacué conjointement avec l'hydrogène ainsi déchargé, de sorte que le procédé ci-dessus n'est pas préféré du point de vue économique. Les auteurs de la présente invention ont effec- tué des recherches poussées en vue d'apporter une solu- tion aux problèmes décrits ci-dessus. Les recherches ont maintenant abouti à la découverte d'un procédé qui per- met d'ajuster, d'une manière bien maîtrisable, le poids moléculaire du polypropylène sans perte d'hydrogène et/ ou de propylène, ce qui a mené à la réalisation de la présente invention. Un objectif de la présente invention consiste par conséquent à fournir un procédé pour la préparation d'un homo- ou d'un copolymère de propylène de poids mo- léculaire contrôlé sans perte de matières premières. Dans un autre aspect de la présente invention, il est ainsi fourni un procédé pour la préparation d'un homo- ou d'un copolymère de propylène en soumettant le propylène seul ou un mélange de propylène et d'une autre aoléfine copolymérisable avec le propylène en tant que monomère ou mélange monomère à la polymérisation en mas- se à une température constante en présence d'hydrogène en tant qu'agent modifiant du poids moléculaire dans une enceinte réactionnelle munie d'un condenseur à reflux tout en utilisant également le propylène ou un mélange de celui-ci en tant que milieu liquide et en condensant la vapeur de ce dernier dans le condenseur à reflux de façon à évacuer au moins une partie de la chaleur de po- lymérisation. Le procédé comprend les étapes consistant à: - calculer la quantité de monomère ou du mélange monomère polymérisé par temps unitaire en fonction de la quantité de chaleur produite, calculée comme étant la somme de la quantité de chaleur évacuée artificiellement et de la quantité de chaleur qui a pu se dissiper natu- rellement, toutes deux, à partir de l'enceinte réaction- nelle pendant le même temps unitaire; - déterminer le volume d'hydrogène nécessaire par quantité unitaire d'un homo- ou d'un copolymère d'un poids moléculaire souhaité conformément à l'équation suivante établie préalablement entre les viscosités in- trinsèques n des homo- ou des copolymères de propylène, mesurées en tant que leurs solutions de tétraline à 'C et les volumes (X) d'hydrogène consommé respecti- vement par quantités unitaires des homo- ou des copoly- mères de propylène: In q = n X + A dans laquelle A: est constant; et contrôler le volume d'hydrogène qui doit être chargé dans l'enceinte réactionnelle, compte tenu des variations du volume d'hydrogène consommé dans l'encein- te réactionnelle, calculé en soustrayant le volume d'hy- drogène qui doit être introduit conjointement avec une boue dans l'enceinte réactionnelle, de la somme du pro- duit du volume d'hydrogène déterminé ci-dessus et de la quantité calculée ci-dessus du monomère ou du mélange monomère et du volume d'hydrogène à évacuer conjointe- ment avec une boue depuis l'enceinte réactionnelle. Dans les dessins, - la figure 1 représente un exemple d'appareil convenant à la mise en oeuvre du procédé selon la pré- sente invention; - la figure 2 est une représentation schématique de la relation entre le volume d'hydrogène consommé dans un procédé de polymérisation donné à titre d'exemple, à une température constante et la viscosité intrinsèque du polymère résultant, mesurée en tant que sa solution de tétraline; et - la figure 3 est une représentation schématique de la relation entre les durées réactionnelles dans les exemples et la concentration d'hydrogène dans les en- ceintes réactionnelles et les viscosités intrinsèques des polymères obtenus. On va maintenant décrire ci-après en détail le mode de réalisation préféré de l'invention. Le terme "une autre a-oléfine copolymérisable avec le propylène" tel qu'il est utilisé ici signifie au moins une a-oléfi- ne d'éthylène, de butène-1, d'hexène-1, etc. que l'on peut également désigner ci-après "a-oléfine copolyméri- sable". Lorsque l'on prépare un copolymère de propylène selon le procédé de la présente invention, aucune limi- tation particulière n'est imposée à la quantité d'a-olé- fine copolymérisable tant que le polypropylène obtenu demeure à l'état de boue. Toutefois, la limite supérieu- re de la proportion d'a-oléfine copolymérisable autre que le propylène dans chaque polymère obtenu peut géné- ralement être d'environ 40 % en poids. Pour faciliter la description de la présente invention, le terme "propylè- ne" tel qu'il est utilisé dans la partie descriptive de la présente invention, ailleurs que dans les exemples, peut être interprété comme comprenant non seulement le propylène seul mais également un mélange de propylène et d'une autre a-oléfine copolymérisable avec le propylène. De façon correspondante, le terme "polypropylène" tel qu'il est utilisé dans la partie descriptive de la pré- sente invention, ailleurs que dans les exemples, signi- fie non seulement l'homopolymère de propylène mais éga- lement le copolymère du mélange. Pour les raisons suivantes, le procédé selon la présente invention présente une utilité extrêmement im- portante lorsque le polymère est polymérisé en présence d'hydrogène en tant qu'agent modifiant du poids molécu- laire dans une enceinte réactionnelle équipée d'un con- denseur à reflux. Dans une enceinte réactionnelle ne disposant pas de condenseur à reflux, la phase vapeur et la phase li- quide sont maintenues en équilible vapeur-liquide et en outre, la phase vapeur est dans un état sensiblement uniforme. Par conséquent, la concentration d'hydrogène dans la phase vapeur peut être déterminée avec précision dans la mesure o le gaz de la phase vapeur est échan- tillonné et sa concentration en hydrogène mesurée. Il est de ce fait possible de contrôler le poids moléculai- re du polypropylène obtenu en comparant la concentration en hydrogène ainsi détectée avec une concentration d'hy- drogène souhaitée, à l'aide d'un moyen comparateur sou- haité traditionnellement connu et, en fonction des ré- sultats de la comparaison, par la commande automatique d'une vanne d'alimentation d'hydrogène vers l'enceinte réactionnelle et ainsi, en introduisant toujours un vo- lume déficitaire d'hydrogène dans l'enceinte réaction- nelle de façon à maintenir la concentration d'hydrogène dans la phase vapeur sensiblement à un niveau constant. Toutefois, la phase vapeur et la phase liquide ne sont pas toujours maintenues en équilibre vapeur-li- quide lorsqu'une polymérisation est conduite en utili- sant une enceinte réactionnelle équipée d'un condenseur à reflux. En outre, la concentration d'hydrogène dans la phase vapeur varie considérablement en fonction de la charge amenée au condenseur à reflux au cours du laps de temps mentionné ci-dessus. Par conséquent, il est impos- sible de contrôler le poids moléculaire du polypropylène obtenu si l'on se fie à un simple procédé de contrôle automatique tel qu'il est évoqué ci-dessus. A titre d'exemple de catalyseur de polymérisa- tion utile dans le procédé selon la présente invention, on peut citer des systèmes de catalyseur composés de ca- talyseurs de métaux de transition et de composés organo- métalliques, connus traditionnellement. Un ou plusieurs agents améliorant la stéréorégularité peuvent également être utilisés en combinaison, si cela est nécessaire ou souhaité. Bien qu'il ne soit pas limité spécifiquement au catalyseur de polymérisation cité à titre d'exemple suivant, un catalyseur de polymérisation représentatif peut comprendre le trichlorure de titane obtenu par ré- duction du tétrachlorure de titane au moyen d'un agent de réduction tel que l'aluminium; l'organo-aluminium ou l'organomagnésium, ceux obtenus en soumettant le tri- chlorure de titane à des traitements d'activation tels que les traitements avec des composés organiques conte- nant de l'oxygène, du tétrachlorure de titane et simi- laires, après broyage; ceux constitués par du trichlo- rure de titane ou du tétrachlorure de titane supportés par exemple sur des porteurs tels que du chlorure de ma- gnésium; etc. A titre d'exemple de composés organo-mé- talliques, on peut mentionner des organo-aluminiuns tels que des trialkylaluminiums, des halogénures de dialkyl- aluminium, des sesquihalogénures d'alkylaluminium et des organo-magnésiums tels que des dialkylmagnésiums. Un mode de réalisation préféré de la présente invention va être décrit ci-après en référence aux des- sins ci-annexés. La figure 1 montre un exemple d'appareil conve- nant à l'utilisation dans le procédé selon la présente invention, dans laquelle est représentée une enceinte réactionnelle 1 munie d'un agitateur, un condenseur à reflux 2 sous forme d'un échangeur de chaleur tubulaire horizontal, une chemise 3 pour l'enceinte réactionnelle 1 et une conduite d'entrée 5 pour l'introduction d'une boue dans l'enceinte réactionnelle 1. Lorsque l'enceinte réactionnelle 1 est utilisée pour la polymérisation en cuve unique ou lorsqu'elle est utilisée en tant que pre- mière cuve lors de la polymérisation dans une pluralité de cuves reliées en série, la conduite d'entrée 5 sert à l'introduction d'une boue de catalyseur. Lorsque l'en- ceinte réactionnelle 1 est constituée par la deuxième cuve ou la cuve subséquente d'enceintes réactionnelles en série, la conduite d'entrée 5 sert à l'introduction d'une boue réactionnelle provenant de la cuve de réac- tion précédente. Il est également montré une conduite de décharge 6 pour l'évacuation d'une boue provenant de l'enceinte réactionnelle 1, une conduite de charge 7 pour l'introduction du propylène et d'un catalyseur, une conduite d'échantillonnage 9 pour le recueil du gaz pro- venant de la phase vapeur de l'enceinte réactionnelle 1, et une soufflante 18 destinée à recycler vers l'enceinte réactionnelle 1 le gaz qui n'a pas été condensé par le condenseur à reflux 2 et consiste principalement en gaz d'hydrogène. Sont également représentés un détecteur 4-1 pour la vitesse de débit et la température du gaz à l'entrée du condenseur à reflux 2, un autre détecteur 4- 2 pour la vitesse de débit et la température d'un con- densat retournant dans l'enceinte réactionnelle 1 après sa récupération dans le condenseur à reflux 2, une vanne régulatrice de débit 4-3 pour le gaz hydrogène à intro- duire dans l'enceinte réactionnelle 1, un autre détec- teur 4-4 pour la vitesse de débit et la température de l'eau de refroidissement (ou de chauffage) quittant la chemise 3, un autre détecteur supplémentaire 4-5 pour le débit et la température de l'eau de refroidissement (ou de chauffage) à introduire dans la chemise 3, une con- duite d'entrée 10-1 pour l'introduction de l'eau de re- froidissement dans le condenseur à reflux 2, et une con- duite de sortie 10-2 pour l'évacuation de l'eau de re- froidissement. On peut se reporter à la méthode suivante donnée à titre d'exemple pour le calcul de la quantité de mono- mère ou d'un mélange monomère polymérisé par temps uni- taire dans l'enceinte réactionnelle 1. Les signaux de données a, b, c, d, disponibles à la sortie des détec- teurs respectifs 4-1, 4-2, 4-4, 4-5 sont entrés dans un processeur de données 8 qui calcule la quantité de cha- leur produite par temps unitaire dans l'enceinte réac- tionnelle 1 au moment de la sortie des signaux de don- nées, en corrigeant la quantité de chaleur évacuée de l'enceinte réactionnelle 1 pendant le même temps unitai- re, qui a été calculée à partir des signaux de données a, b, c, d en fonction de la quantité de chaleur dissi- pée, calculée eu égard à la structure globale du système de polymérisation et à ses conditions de fonctionnement. Etant donné que la relation entre la quantité polyméri- sée du monomère ou du mélange monomère et la chaleur réactionnelle peut être connue à partir de la composi- tion du monomère ou du mélange monomère ainsi polymérisé de la manière connue en soi dans l'art, la chaleur pro- duite mentionnée ci-dessus est convertie ultérieurement au processeur de données 8 en la quantité du monomère ou du mélange monomère polymérisé par temps unitaire dans l'enceinte réactionnelle 1. Accessoirement, on peut présenter la relation entre le poids moléculaire du polypropylène d'une compo- sition souhaitée et le volume d'hydrogène requis pour la préparation du polypropylène, comme cela est montré à la figure 2, en l'occurrence, elle peut être exprimée par l'équation suivante: Qn n = Qn X + A dans laquelle n représente la viscosité intrinsèque du polypropylène telle que mesurée dans la forme d'une solution de tétraline à 135'C; X: représente le volume d'hydrogène con- sommé par quantité unitaire du poly- propylène; et A: est constant. Il est par conséquent possible de déterminer le volume d'hydrogène nécessaire par quantité unitaire de propylène de charge en mémorisant préalablement l'ex- pression relationnelle ci-dessus sous forme d'une équa- tion dans le processeur de données 8 et en entrant alors un poids moléculaire de polypropylène souhaité dans le processeur de données 8. De la manière décrite ci-dessus, le volume d'hy- drogène requis dans l'enceinte réactionnelle 1 est par conséquent calculé par le processeur de données 8 en tant que produit de la quantité du monomère ou du mélan- ge monomère polymérisé, qui a été calculé préalablement, Z590579 et du volume d'hydrogène nécessaire pour la quantité unitaire du polypropylène de charge. Lorsque l'on appli- que la présente invention à un système réactionnel com- portant une pluralité de cuves reliées en série pour y conduire une polymérisation continue et que le poids mo- léculaire du polymère obtenu augmente successivement d'une cuve à l'autre, l'hydrogène est dissous dans les deux boues qui sont introduites par la conduite 5 et dé- chargées par la conduite 6 respectivement et par consé- quent, l'hydrogène est introduit et déchargé conjointe- ment avec les première et dernière boues respectivement. Il est par conséquent nécessaire d'entrer les informa- tions relatives aux volumes d'hydrogène dans le proces- seur de données 8 et de procéder à une correction en fonction des informations. Pour ce faire, on procède à une opération sur le processeur de données 8, à savoir que le volume d'hydrogène à introduire conjointement avec la boue dans l'enceinte réactionnelle 1 est sous- trait de la somme du produit du volume obtenu ci-dessus d'hydrogène nécessaire par quantité unitaire de polypro- pylène et la quantité de monomère polymérisé et le volu- me d'hydrogène évacué conjointement avec la boue depuis l'enceinte réactionnelle 1. Les résultats de l'opération sont sortis sous forme d'un signal e par le processeur de données 8. On peut par conséquent contrôler le volume d'hydrogène à introduire dans l'enceinte réactionnelle 1, c'està-dire, conduire la réaction tout en maintenant la concentration d'hydrogène dans la phase vapeur dans l'enceinte réactionnelle 1 à un niveau sensiblement constant, et partant, préparer du polypropylène d'un poids moléculaire uniforme, dans la mesure o le degré d'ouverture de la vanne régulatrice du débit d'hydrogène 4-3 est réglé en fonction des variations de la valeur du signal e. Pour la mesure et le calcul de la chaleur de la réaction de polymérisation, la quantité de chaleur éva- cuée au condenseur à reflux 2 est calculée en fonction des signaux de données a, b sortis par les détecteurs 4-1, 4-2 dans le mode de réalisation ci-dessus. Il est également possible de calculer la quantité de chaleur évacuée au condenseur à reflux 2 en détectant les tempé- ratures et les vitesses de débit de l'agent réfrigérant pour le condenseur à reflux 2 respectivement à l'entrée -1 et à la sortie 10- 2 et en entrant alors les si- gnaux de données ainsi obtenus au processeur de données 8 à la place des signaux a, b décrits ci-dessus. Par ailleurs, lorsqu'on effectue un procédé de polymérisation en cuve unique dans-l'enceinte réaction- nelle 1 décrite ci-dessus ou un procédé de polymérisa- tion conduit en reliant en série une pluralité de cuves de réaction, celles-ci étant du même type que l'enceinte réactionnellé 1, chacune des cuves de réaction a déjà été remplie d'une grande quantité de propylène non seu- lement en tant que milieu liquide mais également en tant que matière première réactionnelle au moment du démarra- ge de la réaction. Il est par conséquent impossible d'obtenir un polymère d'un poids moléculaire souhaité même si l'hydrogène est alimentée selon la présente in- vention, à savoir dans un volume correspondant à la quantité du propylène polymérisé qui est calculée en fonction de la quantité mesurée et calculée de chaleur de la réaction de polymérisation. Tout en tenant compte du volume d'hydrogène à dissoudre dans le propylène li- quide, rempli dans chaque cuve réactionnelle au moment du démarrage et du volume de la phase vapeur au-dessus du milieu liquide, il est alors nécessaire de charger immédiatement l'hydrogène dans un volume correspondant au propylène liquide au début de l'opération de façon à conduire la réaction de polymérisation. Le poids molécu- laire du polypropylène obtenu est alors mesuré et compa- ré à une valeur souhaitée. En fonction des résultats de la comparaison, une petite quantité d'hydrogène ou de propylène est chargée en supplément dans l'enceinte réactionnelle. La méthode de correction précise décrite ci-dessus est répétée jusqu'à ce que le poids moléculai- re du polypropylène obtenu atteigne la valeur souhaitée. Après quoi, on poursuit la réaction selon la présente invention, ce qui permet ainsi de préparer du polypropy- lène présentant un poids moléculaire constant. Dans le procédé selon la présente invention, l'enceinte réactionnelle est munie d'un condenseur à re- * flux. Aucune limitation particulière n'est imposée à la capacité d'évacuation de chaleur du condenseur à reflux. La présente invention se révèle particulièrement effica- ce dans des conditions stables, c'est-à-dire lorsqu'elle est appliquée à une enceinte réactionnelle dont la tem- pérature est contrôlée par l'évacuation de la chaleur à travers le condenseur à reflux pendant la durée des opé- rations. La présente invention est extrêmement précieuse du point de vue industriel car elle permet d'obtenir du polypropylène comportant un poids moléculaire constant et ce non seulement avec une efficacité élevée, mais également une bonne possibilité de maitrise, en utili- sant une enceinte réactionnelle équipée d'un condenseur à reflux et en conduisant la polymérisation en masse du propylène en présence d'hydrogène en tant qu'agent modi- fiant le poids moléculaire selon le procédé de la pré- sente invention. EXEMPLES La polymérisation continue en masse de propylène liquide a été conduite à une température de 70'C en pré- sence d'un catalyseur composé de trichlorure de titane et de chlorure de diéthylaluminium dans une enceinte réactionnelle présentant la structure indiquée à la fi- gure 1 et une capacité interne de 40 m3 tout en utili- sant le propylène liquide en tant que milieu. A l'amorce de la polymérisation, on a d'abord chargé 3000 kg de propylène et 35 Nm3 d'hydrogène dans l'enceinte réactionnelle. On a fait circuler l'eau chau- de à travers la chemise de façon à chauffer l'agent jus- qu'à 70'C. La réaction de polymérisation a alors été commencée tout en chargeant le catalyseur et le propylè- ne à des vitesses d'alimentation constantes (trichlorure de titane: 1,0 kg/hr, chlorure de diéthylaluminium: 16 kg/hr, propylène: 10000 kg/hr). Pendant la réaction, on a échantillonné la boue réactionnelle provenant de l'enceinte réactionnelle et on a mesuré le poids molécu- laire du polypropylène obtenu. Le poids moléculaire ain- si mesuré a été comparé à une valeur prédéterminée. Le poids moléculaire du polypropylène obtenu a été ajusté sensiblement à la valeur prédéterminée en répétant plu- sieurs fois un procédé de correction précise dans lequel on a chargé une petite quantité d'hydrogène dans l'en- ceinte réactionnelle en fonction des résultats de la comparaison ci-dessus. Environ 30 minutes se sont écou- lées jusqu'à l'obtention de la valeur prédéterminée. La polymérisation continue en masse du propylène a alors été conduite selon le procédé de la présente in- vention. En l'occurrence, on a chargé le propylène, le trichlorure de titane et le chlorure de diéthylaluminium à des vitesses d'alimentation constantes, à savoir, à 6000 kg/hr, à 0,8 kg/hr et à 8 kg/hr respectivement, dans l'enceinte réactionnelle. En même temps, on a éva- cué de l'enceinte réactionnelle une boue à environ 6000 kg/hr de façon à maintenir constant le niveau de boue dans l'enceinte réactionnelle. Au cours de cette polymé- risation, les signaux de données a, b, c, d à partir des détecteurs 4-1, 4-2, 4-4, 4-5 ont été entrés dans le processeur de données, lequel a effectué à la fois la correction de la quantité déterminée de chaleur dissipée et la conversion numérique en la quantité de monomère polymérisé par temps unitaire. En outre, une viscosité intrinsèque de 1,73 correspondant à un poids moléculaire souhaité de polypropylène en tant que produit final, telle que mesurée dans la forme de sa solution de tétra- line à 135'C, a été entrée dans le processeur de don- nées. La viscosité intrinsèque a alors été convertie se- lon l'équation décrite ci-dessus en le volume d'hydrogè- ne nécessaire pour la consommation par quantité unitaire de polypropylène du poids moléculaire désiré. Le produit du volume d'hydrogène et de la quantité déterminée ci- dessus du monomère polymérisé a alors été calculé. Une correction supplémentaire a été effectuée à l'égard du volume d'hydrogène évacué conjointement avec la boue provenant de l'enceinte réactionnelle. En conséquence, le volume d'hydrogène consommé dans l'enceinte réaction- nelle a été sorti en tant que signal de données e à par- tir du processeur de données. La réaction continue a été effectuée tout en contrôlant le volume d'hydrogène qu'il fallait charger dans l'enceinte réactionnelle en fonc- tion des variations dans le signal de données e. La figure 3 montre schématiquement les varia- tions fonction du temps dans la concentration (% en vo- lume) d'hydrogène dans la phase vapeur échantillonnée par la conduite 9 montrée à la figure 1 ainsi que des variations fonction du temps de la viscosité intrinsèque du polypropylène dans la boue évacuée par la conduite 6, également représentée à la figure 1. Comme cela apparaît nettement à la figure 3, la concentration en hydrogène dans la phase vapeur accusait des variations, mais la viscosité intrinsèque, à savoir le poids moléculaire, ont été maîtrisés de façon constante. En fait, le quantité totale de chaleur évacuée à travers la chemise et le condenseur à reflux à l'état constant, à savoir pendant la réalisation du procédé de la présente invention était de 860 Mcal/hr en moyenne, dont 65% environ revenaient en moyenne au condenseur à reflux. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la préparation d'un homo- ou d'un copolymère de propylène en soumettant le propylène seul ou un mélange de propylène et une autre aoléfine copolymérisable avec le propylène en tant que monomère ou mélange monomère à la polymérisation en masse à une température constante en présence d'hydrogène en tant qu'agent modifiant du poids moléculaire dans une encein- te réactionnelle (1) munie d'un condenseur à reflux (2) tout en utilisant également le propylène ou un mélange de celui-ci en tant que milieu liquide et en condensant la vapeur de condensation de ce dernier dans le conden- seur à reflux (2) de façon à évacuer au moins une partie de la chaleur de polymérisation, lequel procédé est ca- ractérisé en ce qu'il comprend: - calculer la quantité de monomère ou du mélange de monomère polymérisé par temps unitaire en fonction de la quantité de chaleur produite, calculée comme la somme de la quantité de chaleur évacuée artificiellement et de la quantité de chaleur qui a pu se dissiper naturelle- ment, toutes deux, à partir de l'enceinte réactionnelle (1) pendant le même temps unitaire; - déterminer le volume d'hydrogène nécessaire par quantité unitaire d'un homo- ou copolymère d'un poids moléculaire souhaité conformément à l'équation suivante établie préalablement entre les viscosités in- trinsèques q des homo- ou des copolymères de propylène, mesurées en tant que leurs solutions de tétraline à 'C et les volumes (X) d'hydrogène consommé respecti- vement par quantités unitaires d'homo- ou de copolymères de propylène: Qn = ún X + A dans laquelle A: est constant; et - contrôler le volume d'hydrogène qui doit être chargé dans l'enceinte réactionnelle (1), en fonction des variations du volume d'hydrogène consommé dans l'en- ceinte réactionnelle (1) calculé, en soustrayant le vo- lume d'hydrogène qui doit être introduit conjointement avec une boue dans l'enceinte réactionnelle (1), de la somme du produit du volume d'hydrogène déterminé ci-des- sus et de la quantité calculée ci-dessus du monomère ou du mélange monomère et du volume d'hydrogène à évacuer conjointement avec la boue de l'enceinte réactionnelle (1). 2. Procédé selon la revendication 1, caractéri- sé en ce que le propylène y est utilisé en tant que mo- nomère unique.