FR 2598087 A1 19871106 FR 8606294 A 19860430 L'invention concerne un circuit d'anesthésie à rerespiration muni d'un injecteur d'anesthésique volatil. Les dispositifs d'anesthésie totale connus jusqu'à présent sont soit des circuits d'anesthésie à re-respiration munis d'évaporateurs d'anesthésique volatil à compensation quantitative et thermique, soit des circuits d'anesthésie sans re-respiration et à injecteur d'anesthésique volatil. Dans le premier cas, il s'agit de circuits oû les gaz expirés sont en majeure partie recyclés dans le circuit et 10 le volume de gaz mis à l'échappement est remplacé en continu par un mélange gazeux anesthésique contenant une phase gazeuse d'un anesthésique volatil, par exemple de narcothane, dont la concentration dans le mélange gazeux est programmée par un évaporateur à compensation quantitative et ther15 mique. La partie la plus compliquée de ce circuit est représentée par l'évaporateur d'anesthésique volatil qui maintient la concentration programmée d'anesthésique dans le gaz porteur indépendamment du débit instantané de traversée de l'évaporateur par les gaz et indépendamment des varia20 tions de température apparaissant à l'intérieur et à l'extérieur de l'évaporateur. La concentration résultante est rendue indépendante des variations de température grâce soit à un dispositif de compensation thermique automatique, soit à la masse de l'évaporateur qui introduit un retard thermi25 que suffisamment grand. Ceci permet de compenser manuellement la température d'après un thermomètre placé dans l'évaporateur et en fonction de courbes de compensation du dispositif de compensation à commande manuelle. Dans le cas d'une compensation thermique automatique, 30 l'évaporateur constitue un dispositif à technologie relativement compliquée et ostentatoire qui exige d'être régulièrement vérifié au bout d'un certain temps de fonctionnement. Cette vérification consiste à soumettre le dispositif de compensation thermique à des essais et ajustements par des 35 professionnels. Dans le cas d'un évaporateur à compensation thermique manuelle, l'évaporateur a une structure relativement robuste et une forte masse, avec pour inconvénient qu'un opéra- teur doit vérifier la température régnant dans l'évaporateur et la corriger lorsqu'elle se modifie. Des appareils anesthésiques présentant les deux types d'évaporateur d'anesthésique volatil permettent de concevoir 5 des circuits a rerespiration, ce qui réduit sensiblement la consommation d'anesthésiques volatils et la contamination des salles d'opération par les anesthésiques utilisés. Le second cas cité se rapporte à un circuit ouvert o tous les gaz expirés passent du circuit de respiration arti10 ficielle dans un dispositif de mise à l'échappement. Seuls des gaz frais saturés de vapeurs fraîches d'un anesthésique amené à l'intérieur du circuit par un injecteur s'écoulent dans le circuit. L'injecteur constitue un dispositif relativement simple, sans prétention sur le plan technologique, qui injecte l'anesthésique volatil en phase liquide uniquement quand les gaz anesthésiques s'écoulent à un débit donné, indépendamment de la consommation momentanée de gaz présents dans le circuit. L'inconvénient de cet appareil est une consommation relativement élevée d'anesthésique liquide. 20 Un autre inconvénient du dispositif réside en ce que le mécanisme de cyclage fait partie intégrante de l'appareil assurant la respiration. Le mécanisme de cyclage ne peut servir pour un appareil de respiration artificielle, pour un entraînement à commande manuelle ni pour une respiration spontanée sans appareil de respiration artificielle particulier. Les inconvénients des deux circuits anesthésiques cités, c'est-à-dire du circuit à re-respiration et du circuit ouvert à injecteur sont palliés par le circuit d'anesthésie 30 selon l'invention à re-respiration muni d'un injecteur d' anesthésique volatil dont l'aspect essentiel réside en ce qu'un injecteur est relié au moyen d'un tuyau d'admission A une soupape à laquelle aboutit un tuyau d'alimentation arrivant d'une source à débit constant, un signal provenant d'un 35 indicateur de pression différentielle étant introduit au niveau de la soupape à travers un conduit, l'indicateur de pression différentielle étant alimenté à partir d'une source d'énergie, un tuyau allant d'un tuyau de fluide moteur à l'intérieur de la chambre de surpression de l'indicateur de pression différentielle, un tuyau menant d'un tuyau de liaison à l'intérieur de la chamlbre de dépression faible de 1' indicateur de pression différentielle, le tuyau de liaison reliant un tuyau de sortie de l'injecteur, a travers une soupape de retenue à un sac en caoutchouc disposé dans un cylindre, au circuit anesthésique, le tuyau de fluide moteur menant à l'intérieur du cylindre, un tuyau menant du tuyau de fluide moteur à l'intérieur de la chambre de commande10 d'une soupape d'expiration dont le tuyau de sortie mène à l'intérieur d'une vanne de répartition,. une branche de celle-ci présente constituant un réseau d'échappement muni d'une soupape de retenue menant à l'extérieur du circuit d'anesthésie, la seconde branche de la vanne de répartition 15 constituant un tuyau de retour muni d'unle soupape de décomnpression et relié au tuyau de liaison à travers un absorbeur de gaz carbonique et à travers une soupape de retenue. Un autre aspect de l'invention réside en ce que la source à débit constant est formée par un régulateur de pression dont le tuyau d'alimentation présente un orifice calibré. D'autres aspects encore de l'invention résident en ce que: - un mélangeur automatique de gaz est relié à la sour25 ce à débit constant; - la soupape est constituée par une pièce mobile formée par assemblage d'une membrane à surface efficace relativement petite et d'une membrane à surface efficace plus grande séparant une chambre à passage direct de la soupape d'une chambre de commande de la soupape, le signal parvenant à l'intérieur de la chambre de commande par le conduit; - l'indicateur de pression différentielle est constitué par une membrane séparant la chambre à surpression de la chambre à dépression, la membrane étant en contact, dans 35 la chambre à dépression, avec un ressort, un siège de membrane disposé sous le centre de la membrane définissant l'orifice d'échappement d'un détendeur, le détendeur étant constitué par un tuyau présentant un orifice d'alimentation, le tuyau étant relié à une source d'énergie formée par un régulateur de pression et le conduit de signal partant d'un tuyau qui relie le siège de membrane et l'orifice d'alimentation.; - le réseau d'échappement menant à l'extérieur du circuit d'anesthésie comporte un tuyau ayant un diamètre et une longueur choisis pour opposer une résistance, cette ré- sistance étant comparable à la somme des résistances du tuyau de retour, de l'absorbeur de gaz carbonique, de la 10 soupape de retenue, du sac en caoutchouc et du tuyau de fluide moteur; - l'injecteur est constitué par un canal principal présentant un orifice calibré derrière lequel débouche un tube capillaire à anesthésique et un canal parallèle est disposé 15 parallèlement au canal principal, le canal parallèle étant muni d'un élément d'étranglement réglable. L'aspect nouveau le plus marqué de l'invention réside en ce que l'injecteur d'anesthésique volatil est relié à un circuit d'anesthésie à re-respiration au moyen d'un indica20 teur de pression différentielle qui établit et interrompt, à la manière d'un relais, l'écoulement à débit constant du mélange de gaz anesthésiques à travers l'injecteur jusqu'à l'intérieur du sac en caoutchouc constituant un récipient à gaz dans le circuit d'anesthésie. Le débit constant du mé25 lange gazeux dans le circuit a une valeur suffisante, d'une part, pour que l'anesthésique volatil amené par l'injecteur s'évapore rapidement et, d'autre part, pour fournir l'énergie définie nécessaire à l'injection de l'anesthésique à travers le tube capillaire de l'injecteur. L'énergie néces30 saire à l'injection de l'anesthésique liquide à travers le tube capillaire est donnée par le gradient de pression s' exerçant sur l'élément d'étranglement de l'injecteur au moyen duquel on ajuste à la valeur souhaitée la concentration en anesthésique volatil des gaz anesthésiques. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre donnée à titre d'exemple en référence à la figure unique annexée qui est une vue schématique d'un exemple de circuit d'anesthésie à rerespiration muni d'un injecteur d'anesthésique volatil selon l'invention. Un injecteur 3 est relié par un tuyau d'admission 1 à une soupape 4 et un tuyau d'alimentation 5 partant d'une source à débit constant aboutit dans la soupape 4. Un signal émanant d'un indicateur de pression différentielle 8 arrive à l'intérieur de la soupape 4 à travers un conduit 7, l'indicateur de pression différentielle 8 étant alimenté à partir d'une source d'énergie 9. Un tuyau 11 mène d'un tuyau de fluide moteur 12 à l'intérieur de la chambre de surpression 10 de l'indicateur de pression différentielle 8. Un tuyau 14 mène d'un tuyau de liaison 15 à l'intérieur de la chambre de dépression 13 de l'indicateur de pression différentielle 8, le tuyau de liaison 15 reliant un tuyau de sortie 2 de l'injecteur 3, à travers une soupape de retenue 16, à un sac en caoutchouc 17 disposé dans un cylindre 18. Le tuyau de sortie 2 est aussi relié à travers la soupape de retenue 16 au circuit d'anesthésie 19. Le tuyau 14 est muni d'un filtre bactériologique 47. Le tuyau de fluide mo20 teur 12 mène à l'intérieur du cylindre 18. Un tuyau 20 mène du tuyau de fluide moteur 12 à l'intérieur de la chambre de commande 21 d'une soupape d'expiration 22 comportant une membrane 45. Le tuyau de sortie 23 de la soupape d'expiration 22 mène à l'intérieur d'une vanne de répartition 24. 25 Une branche de celle-ci constitue un réseau d'échappement , muni d'une soupape de retenue 44, menant à l'extérieur du circuit d'anesthésie. La seconde branche de la vanne de répartition 24 constitue un tuyau de retour 26 muni d'une soupape de décompression 27, la seconde branche étant reliée, 30 à travers un absorbeur de gaz carbonique 28 et une soupape de retenue 29, au tuyau de liaison 15. L'injecteur 3 contient un canal principal 49 relié au tuyau d'admission 1. Un orifice calibré 51 est ménagé dans le canal principal 49. Un tube capillaire 53 partant de des35 sous le niveau atteint par un anesthésique 55, aboutit derrière l'orifice calibré 51. L'espace situé au-dessus du niveau atteint par l'anesthésique liquide 55 est relié, aux fins d'équilibrage de pression, au canal principal 49, par I exemple à travers un labyrinthe. Un canal parallèle 50 est disposé dans l'injecteur 3 parallèlement au canal principal 49, le canal parallèle 50 étant muni d'un élément d'étranglement réglable 52. La source 6 à débit constant est constituée par un régulateur de pression 30, muni du tuyau d'alimentation 5 présentant un orifice calibré 31. La soupape 4, présentant un siège 48, est constituée par une pièce mobile 32 formée par assemblage de deux mem10 branes 33, 34. La membrane 33 a une surface efficace relativement petite; la membrane 34 a une surface efficace plus grande et sépare une chambre à passage direct 35 de la chambre de commande 36 de la soupape 4, le signal parvenant à l'intérieur de la chambre de commande 36 à travers le con15 duit 7. L'indicateur de pression différentielle 8 est constitué par une membrane 37 séparant la chambre sous surpression de la chambre sous dépression 13. La membrane 37 est en contact, dans la chambre en dépression 13, avec un ressort 38. Un siège de membrane 39 débouche dans la chambre en surpression 10 sous le centre de la membrane 37, ce siège 39 constituant l'orifice d'échappement d'un détendeur constitué par un tuyau 40 présentant un orifice d'alimentation 41. Le tuyau 40 est relié à la source d'énergie 9 constituée par 25 un régulateur de pression 42. Le conduit de signal 7 part du tuyau 40, entre le siège de membrane 39 et l'orifice d'alimentation 41. Le réseau d'échappement 25 partant du circuit d'anesthésie 19 est constitué par un tuyau 43 qui, par son diamè30 tre et sa longueur, oppose une résistance comparable à la somme des résistances opposées par le tuyau de retour 26, l'absorbeur de gaz carbonique 28, la soupape de retenue 29, le sac en caoutchouc 17 et le tuyau de fluide moteur 12. On va poursuivre l'exposé du fonctionnement du circuit 35 d'anesthésie à re-respiration muni d'un injecteur d'anesthésique volatil suivant l'invention en se référant à l'exemple illustré par le dessin. Le fonctionnement du dispositif doit se prêter à la respiration spontanée du patient, à la respi- ration opérée manuellement et à la respiration contrôlée. En régime de respiration spontanée du patient, le tuyau de fluide moteur 12 est relié à l'atmosphère ambiante soit au moyen d'un sac à autodilatation muni d'une soupape de patient, soit au moyen du circuit de respiration artificielle d'un appareil de respiration artificielle utilisé à cette fin, dont le fonctionnement automatique est interrompu. Le circuit de respiration de l'appareil de respiration artificielle se prête à la respiration spontanée avec ou sans 10 inspiration assistée, éventuellement avec pression auxiliaire. Ce cas n'est pas illustré par le dessin. Au cours d' une inspiration spontanée du patient, la dépression régnant dans le circuit d'anesthésie 19 ferme au moyen de la membrane 45 le siège de la soupape d'expiration 22. La dépression 15 ouvre la soupape de retenue 46 et se transmet, par l'intermédiaire du tuyau de liaison 15, de la soupape de retenue 29 et de l'absorbeur de gaz carbonique 28, à l'intérieur du tuyau de retour 26 et, de là, à l'intérieur de la vanne de répartition 24 à travers le tuyau de sortie 23 situé sous la membrane 45 de la soupape d'expiration 22. Là, elle augmente la force agissant sur la membrane 45 de la soupape d'expiration 22. La dépression se transmet aussi à la soupape de retenue 44 du réseau d'échappement 25 qui, de ce fait, se ferme et sépare le tuyau de retour 26 de l'atmos25 phère ambiante. La dépression engendrée dans le tuyau de liaison 15 du fait de l'activité spontanée du patient amène des gaz à inspirer à passer du sac en caoutchouc 17 à l'intérieur du circuit d'anesthésie 19. Pendant que des gaz s'échappent du sac en caoutchouc 17, les parois de celui-ci 30 se déforment sous l'effet de la surpression atmosphérique ou de la pression auxiliaire fournie par l'appareil à travers le tuyau de fluide moteur 12. La déformation se poursuit jusqu'à ce que le sac en caoutchouc 17 soit vide et que ses parois soient pressées l'une contre l'autre. A ce 35 moment, une dépression accrue apparaît dans le tuyau de liaison 15, cette dépression accrue étant transmise par le tuyau 14, à travers le filtre bactériologique 47, à l'intérieur de la chambre à dépression 13 de l'indicateur de pres- t 1 1 i sion différentielle 8. La force engendrée grâce à la dépression et à la surface efficace de la membrane 37 triomphe de la résistance du ressort 38 fermant le siège de membrane 39. La surpression régnant dans la chambre de commande 36 de la soupape 4 s'égalise avec la surpression faible ou nulle régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 à travers le conduit 7, le tuyau 40, le siège de membrane 39, la chambre de surpression 10 et le tuyau 11. La surpression régnant dans le tuyau d'alimentation 5 et agissant dans le siège 10 48 de la soupape 4 ouvre la voie d'accès à l'intérieur de la chambre à passage direct 35 et de là à l'intérieur du tuyau d'admission 1 de l'injecteur 3. Un mélange de gaz anesthésiques se met à s'écouler dans l'injecteur 3, à un débit constant déterminé par la section de passage de l'ori15 fice calibré 31 ainsi que par la dépression fixée par réglage du régulateur de pression 30. Le courant arrivant du tuyau d'admission 1 à l'intérieur de l'injecteur 3 se répartit entre le canal principal 49 présentant le trou calibré 51 et le canal parallèle 50 présentant l'élément d' étranglement réglable 52. Un courant de gaz saturé de vapeurs de l'anesthésique volatil évaporé s'écoule dans le tuyau de sortie 2 de l'injecteur 3, le courant étant canalisé dans le sens du gradient de pression à travers la soupape de retenue 16 et le tuyau de liaison 5 et en outre, 25 d'une part, à travers la soupape de retenue 46 jusqu'à 1' intérieur du circuit d'anesthésie 19 et, d'autre part, jusqu'à l'intérieur du sac en caoutchouc 17. L'écoulement de gaz à travers l'injecteur 3 dure tant que la soupape 4 reste ouverte, c'est-à-dire tant qu'une dépression suffisante 30 subsiste dans la chambre à dépression 13 de l'indicateur de pression différentielle 8. Au moment o le ressort 38 ferme le siège de membrane 39 du fait que sa force devient supérieure à la résistance rencontrée, le tuyau 40 ainsi que le conduit 7 se trouvent mis sous une pression dont la valeur 35 maximale est donnée par le réglage du régulateur de pression 42. La soupape 4 interrompt la pénétration de gaz dans l'injecteur 3 avec un retard dont la constante de temps est donnée par la résistance qu'oppose le conduit 7 et par la capacité de la chambre de commande 36 de la soupape 4. Le délai est suffisant pour que le sac en caoutchouc 17 soit rempli au moment o la dépression a disparu dans le circuit d'anesthésie 19 et o a lieu l'expiration. La concentration momentanée en anesthésique volatil du mélange de gaz anesthésiques est donnée, pour un débit constant d'écoulement de gaz à travers l'injecteur 3, par le débit momentané d'arrivée de la phase liquide d'anesthésique à travers le tube capillaire 53 dans le courant gazeux. 10 Le débit momentané de la phase liquide d'anesthésique est donné par le gradient momentané de pression existant entre le tuyau d'admission 1 et le tuyau de sortie 2 de l'injecteur 3. Ce gradient de pression est donné, pour un débit constant d'écoulement de gaz à travers l'injecteur 3, par 15 les dimensions du tuyau d'alimentation 5, du canal principal 49 et par la position occupée par l'élément d'étranglement réglable 52 dans le canal parallèle 50 de l'injecteur 3. Quand l'élément d'étranglement réglable 52 est au minimum d'ouverture, c'est-à-dire fermé, le gradient de pres20 sion régnant dans l'injecteur 3 présente sa valeur maximale et la concentration résultante a aussi sa valeur maximale. Quand l'élément d'étranglement réglable 52 est ouvert au maximum, le gradient de pression régnant dans l'injecteur 3 a sa valeur minimale et la concentration est aussi mini25 male. En faisant varier le degré d'ouverture de l'élément d'étranglement réglable 52 du maximum au minimum, on ne provoque qu'une modification peu importante du débit de gaz constant qui peut être compensée par la forme de la section d'étranglement de l'élément d'étranglement réglable 52. L'erreur principale du système qui affecte la précision de la concentration souhaitée est la modification du poids spécifique de la fraction d'oxygène FiO2 présente dans le monoxyde d'azote. Celle-ci est réglable indépendamment du prélèvement de gaz anesthésiques par le mélangeur automati35 que de gaz 54 qui alimente la source 6 à débit constant, disons le régulateur de pression 30. On peut corriger cette erreur du système par ajustement de la concentration souhaitée au moyen de l'élément d'étranglement réglable 52 à l'ai- f: :: 0:-: 0: 0 V: :. de d'un nomogramme à points alignés concernant le changement de la concentration en oxygène du mélange gazeux, entre une valeur nominale FiO2 par exemple de 0,35 et une valeur par exemple de 0,7 et analogue. L'erreur du système sur la concentration résultante en anesthésique selon le niveau atteint par l'anesthésique liquide 55 dans l'injecteur 3 qui affecte le gradient de pression agissant sur le tube capillaire 53 est négligeable au cas o la modification de niveau de liquide maximale, mesurée à partir de l'embouchure du tube capillaire 53, provoque une modification du gradient de pression négligeable par rapport au gradient de pression minimum établi dans l'injecteur 3 par le débit de gaz constant, c'est-à-dire dans le cas d'une ouverture maximale de l'élément d'étranglement réglable 52. D'une manière analogue, l'erreur du système affectant la concentration en anesthésique résultant de la température ambiante est négligeable. L'expiration fait apparaître dans le circuit d'anesthésie une surpression qui ferme la soupape de retenue 46 et ouvre la soupape d'expiration 22, avec apparition dans le tuyau de sortie 23 d'un courant d'expiration qui crée une surpression. Suivant la position occupée par la pièce mobile dans la vanne de répartition 24, la surpression est transformée en un courant de retour empruntant le tuyau de retour 26 et en un courant d'échappement empruntant le réseau d' échappement 25. Du fait que la résistance opposée par le tuyau 43 du réseau d'échappement 25 a approximativement la même valeur que la somme des résistances opposées par le tuyau de retour 26. L'absorbeur de gaz carbonique 28, la soupape de retenue 29, le tuyau de liaison 15, la dilatation du sac en caoutchouc 17 et le tuyau de fluide moteur 12, il est possible de programmer, théoriquement de 0 à 100%, la valeur du volume ré-inspiré en une fois, ce qu'on peut faire en positionnant la pièce mobile de la vanne de répartition 24. Le volume de la ré-inspiration s'ajoute au volume de gaz déjà introduits dans le sac en caoutchouc 17. Au cas o ce volume de gaz contenu dans le sac en caoutchouc 17 excède le volume maximum de celui-ci, donné approximativement par le volume du cylindre 18, la surpression apparue dans le tuyau de retour 26 augmente, provoquant l'ouverture de la soupape de décompression 27 et la dissipation du volume excédentaire dans l'atmosphère à travers cette soupape 27. Une fois l'expiration terminée, une nouvelle inspiration découle de l'activité spontanée du patient et le fonctionnement se repète. Dans le cas d'un patient ne respirant pas, on assure une respiration artificielle soit à commande manuelle soit 10 à commande mécanique contrôlée. Dans ce cas, onll relie soit un sac autodilatateur soit un raccord en Y d'un appareil de respiration artificielle - non représenté sur le dessin au tuyau de fluide moteur 12. Pendant l'inspiration, la surpression régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 augmente 15 de sorte que sa valeur momentanée est donnée par le produit du débit d'inspiration momentané et de la somme de toutes les résistances s'opposant à l'écoulement dans le réseau d'inspiration et par la valeur de la surpression momentanée existant dans les poumons. Les parois du sac en caoutchouc 20 17 sont déformées par la différence entre la surpression donnée et la pression régnant dans le sac 17 et du gaz est donc chassé de ce dernier, à travers le tuyau de liaison 15 et la soupape de retenue 46, à l'intérieur du circuit d'anesthésie 19. La surpression régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 est transférée par le tuyau 20 à l'intérieur de la chambre de commande 21 de la soupape d'expiration 22. La soupape d'expiration 22 se ferme et l'inspiration commence. La surpression régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 est simultanément transférée, à travers le tuyau 11, à l'inté30 rieur de la chambre de surpression 10 de l'indicateur de pression différentielle 8. La surpression, diminuée du gradient de pression nécessaire pour déformer les parois du sac en caoutchouc 17, est transférée du tuyau de liaison 15, à travers le tuyau 14, dans la chambre de dépression 13 de l'indicateur de pression différentielle 8. Le siège de membrane 39 demeure fermé attendu que la ressort 38 presse la membrane 37 contre le siège de membrane 39. Le tuyau 40 et le conduit 7 sont sous la pression provenant du régulateur de pression 42, la soupape 4 demeurant fermée par la surpression régnant dans la chambre de commande 36. Le ressort 38 contrebalance par là le déséquilibre de force provoqué par la différence entre les pressions régnant dans la cham5 bre de surpression 10 et dans la chambre de dépression 13 de l'indicateur de pression différentielle 8 pendant l'inspiration quand le gaz est chassé par pression hors du sac en caoutchouc 17. Au moment o le sac en caoutchouc 17 est vide, ses parois se trouvent pressées l'une contre l'autre 10 et la surpression régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 augmente soudainement, la surpression régnant dans le tuyau de liaison 15 demeurant au niveau initial. La surpression accrue est transférée du tuyau de fluide moteur 12, à travers le tuyau 11, à l'intérieur de la chambre de surpres15 sion 10 de l'indicateur de pression différentielle 8 o la force agissant sur la membrane 37 triomphe de la résistance du ressort 38. La membrane 37 s'écarte du siège de membrane 39 et la surpression régnant dans la chambre de commande 36 de la soupape 4 s'équilibre, à travers le conduit 7 et le tuyau 40, avec celle régnant dans la chambre de surpression de l'indicateur de pression différentielle 8, disons avec la surpression régnant dans le tuyau de fluide moteur 12. Attendu que la surpression maximale régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 est donnée par la surpression d'inspiration maximale de l'effet moteur donné, disons par le réglage du niveau de surpression de la soupape de surpression motrice, par exemple de 8 kPa, la surpression régnant dans la chambre de commande 36 de la soupape 4 et maintenant cette soupape à sa limite d'ouverture étant plu30 sieurs fois plus forte, la chute de la surpression régnant dans la chambre de commande 36 de la soupape 4 jusqu'à la valeur de la surpression maximale régnant dans le tuyau de fluide moteur 12 ouvre la soupape 4. De ce fait des gaz s'écoulent à débit constant à travers l'injecteur 3, les 35 gaz étant saturés par l'anesthésique volatil conformément au mécanisme décrit. Le courant à débit constant ayant une concentration résultante en anesthésique volatil, programmée comme décrit, remplit à travers la soupape de retenue 16 le tuyau de liaison 15, à partir duquel le sac en caoutchouc 17 se remplit. Une partie du gaz va aussi, selon le débit existant dans le tuyau de fluide moteur 12, traverser la soupape de retenue 46 pour pénétrer dans le circuit d'anes5 thésie 19. Au moment ultérieur o le courant de gaz arrivant de l'injecteur 3 remplit le sac en caoutchouc 17, une baisse de pression apparaît dans le tuyau de fluide moteur 12 parce que l'effet moteur est assuré seulement par la surpression d'inspiration régnant dans le tuyau de liaison 15. La diffé10 rence entre les pressions régnant dans la chambre de surpression 10 et dans la chambre de dépression 13 de l'indicateur de pression différentielle 8 est équilibrée et le ressort 38 presse la membrane 37 contre le siège de membrane 39. La soupape 4 interrompt l'écoulement de gaz avec la constante 15 de temps de propagation de la pression à travers le conduit 7 jusqu'à l'intérieur de la chambre de commande 36 de la soupape 4. A l'inspiration succède l'expiration, pour laquelle le mécanisme est le même que pendant la respiration spontanée du patient. Le circuit d'anesthésie à re-respiration muni d'un injecteur d'anesthésique volatil suivant l'invention constitue un nouveau dispositif d'anesthésie automatique et autostabilisé dont le fonctionnement est seulement programmé par la fraction d'oxygène présente dans le mélangeavec le mono25 xyde d'azote obtenu à l'aide d'un mélangeur de gaz automatique 54, et au moyen de la concentration en anesthésique volatil du mélange gazeux, en utilisant l'élément d'étranglement réglable 52 de l'injecteur 3, d'anesthésique volatil ainsi qu'au moyen d'un renvoi volumétrique de gaz à l'inté30 rieur du circuit, opéré par réglage de la vanne de répartition 24. Le dispositif est remarquable en ce qu'il exige seulement une simple surveillance et en ce que le passage du régime de respiration spontanée à celui de respiration artificielle à commande manuelle ou de respiration artifi35 cielle contrôlée n'exige pas d'intervention manuelle dans les circuits de respiration. La concentration programmée résultante en anesthésique volatil n'exige pas de compensation thermique. Les dimensions et la masse du dispositif peuvent être minimales parce que les circuits du dispositif sont simples, la masse de l'injecteur étant plusieurs fois plus petite que celle des évaporateurs existants. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à la forme 5 de réalisation choisie et représentée, laquelle pourrait au contraire faire l'objet de diverses modifications, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Circuit d'anesthésie à re-respiration muni d'un injecteur d'anesthésique volatil, caractérisé en ce que l'injecteur (3) est relié par un tuyau d'admission (1) à une soupape (4) à laquelle aboutit un tuyau d'alimentation (5) arrivant d'une source à débit constant (6), un signal provenant d'un indicateur de pression différentielle (8) étant introduit dans la soupape (4) à travers un conduit (7), l'indicateur de pression différentielle étant alimenté à 10 partir d'une source d'énergie (9), un tuyau (11) menant d'un tuyau de fluide moteur (12) à l'intérieur de la chambre de surpression (10) de l'indicateur de pression différentielle (8), un tuyau (14) menant d'un tuyau de liaison (15) à l'intérieur de la chambre de dépression (13) de l'in15 dicateur de pression différentielle, le tuyau de liaison(15) reliant un tuyau de sortie (2) de l'injecteur (3), à travers une soupape de retenue (16) avec un sac en caoutchouc (17) disposé dans un cylindre (18), au circuit anesthésique (19), le tuyau de fluide moteur (12) menant à l'intérieur du cy20 lindre (18), un tuyau (20) menant du tuyau de fluide moteur à l'intérieur de la chambre de commande (21) d'une soupape d'expiration (22) dont le tuyau de sortie (23) mène à l'intérieur d'une vanne de répartition (24), une branche de celle-ci présente constituant un réseau d'échappement (25) 25 muni d'une soupape de retenue (44) menant à l'extérieur du circuit d'anesthésie, la seconde branche de la vanne de répartition constituant un tuyau de retour (26) muni d'une soupape de décompression (27) et relié au tuyaff de liaison (15) à travers un absorbeur de gaz carbonique (28) et à 30 travers une soupape de retenue. 2. Circuit d'anesthésie selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source à débit constant (6) est constituée par un régulateur de pression (30) dont le tuyau d'alimentation présente un orifice calibré (31). 3. Circuit d'anesthésie selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'un mélangeur de gaz automatique (54) est relié à la source à débit constant (6). 4. Circuit d'anesthésie selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la soupape(4) est constituée par une pièce mobile réalisée par assemblage d'une membrane (33) à surface efficace relativement petite 5 et d'une membrane (34) à surface efficace plus grande séparant une chambre à passage direct (35) de la soupape, d'une chambre de commande (36) de la soupape, le signal étant introduit dans la chambre de commande (36) par le conduit(7). 5. Circuit d'anesthésie selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 4, caractérisé en ce que l'indicateur de pression différentielle (8) est constitué par une membrane (37) séparant la chambre sous surpression (10) de la chambre sous dépression (13), la membrane étant en contact, dans la chambre sous dépression (13) avec un ressort (38), 15 un siège de membrane (39) étant situé sous le centre de la membrane et constituant l'orifice d'échappement d'un détendeur, le détendeur étant constitué par un tuyau (40) présentant un orifice d'alimentation (41), le tuyau étant relie a une source d'énergie (9) constituée par un régulateur de pression (42) et le conduit de signal (7) partant du tuyau (40) entre le siège de membrane (39) et l'orifice d'alimentation (41). 6. Circuit d'anesthésie selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 4 ou 5, caractérisé en ce que le réseau 25 d'échappement (25) partant du circuit d'anesthésie (19) comporte un tuyau (43) qui par son diamètre et sa longueur oppose une résistance, cette résistance étant comparable à la somme des résistances opposées par le tuyau de retour (26), l'absorbeur de gaz carbonique (28), la soupape de retenue (29), le sac en caoutchouc (17) et le tuyau de fluide moteur (12). 7. Circuit d'anesthésie selon la revendication 1,caractérisé en ce que l'injecteur (3) est constitué par un canal principal (49) présentant un orifice calibré (51) derrière 35 lequel aboutit un tube capillaire (53) à anesthésique et un canal parallèle (50) disposé parallèlement au canal principal (49), le canal parallèle (50) étant muni d'un élément d'étranglement réglable (52).