FR 2588661 A1 19870417 FR 8515084 A 19851011 La présente invention concerne le contrôle de la suspension des véhicules automobiles. On sait que les suspensions de véhicules auto- mobiles sont généralement composées, pour chacune des roues, d'un ensemble, formé d'un amortisseur relié en parallèle & un ressort, disposé entre les masses suspen- dues et les masses non suspendues du véhicule. On entend par masses suspendues l'ensemble des parties de la caisse du véhicule qui reposent sur la sus- pension; tandis que l'on entend par masses non suspen- dues l'ensemble des masses mobiles par rapport à la cais- se, et en particulier les roues et triangles de suspen- sion. Le cas échéant, les masses non suspendues compren- nent également les freins et une partie des amortisseurs. Le ressort de la suspension a pour fonction première de limiter la propagation, vers la caisse du véhicule, des mouvements verticaux des roues, afin d'ac- croître le confort routier. Néanmoins, après avoir encaissé une irrégulari- té de la route le ressort ne retrouve pas rapidement sa position d'équilibre stable. L'énergie qu'il a emmaga- sinée tend à induire des oscillations de la caisse ainsi que des chocs et rebonds de la roue sur le sol pendant lesquels cette énergie se dissipe en chaleur. Pour éviter cet inconvénient, on a proposé depuis longtemps de placer en parallèle du ressort un amortisseur dont le rôle est précisément de dissiper l'énergie emmagasinée dans le ressort, donc d'empêcher la création de mouvements parasites nocifs pour la qua- lité du confort et de la tenue de route. L'amortisseur le plus couramment usité se compo- se d'un corps lié rigidement aux masses non suspendues, qui définit une chambre principale remplie d'un fluide hy- draulique, d'une tige coulissante, liée rigidement à la caisse du véhicule et à un piston percé de trous cali- brés et équipés de clapets, qui se déplace dans la cham- bre principale, et d'une chambre secondaire, dite de com- pensation, remplie partiellement de gaz et de fluide hy- draulique, qui communique avec la chambre principale par l'intermédiaire de clapets. Néanmoins, d'autres types d'amortisseurs pour suspension de véhicules ont été proposés. La présente invention n'est pas limitée à un type d'amortisseur particulier. La fonction de l'amortisseur est donc de trans- former en chaleur l'énergie mécanique de mouvement de sa tige. Pour cela, l'amortisseur oppose au mouvement de sa tige une force sensiblement proportionnelle à la vitesse de cette dernière. On a représenté schématiquement, sur la figure 1 annexée, la courbe: force appliquée sur la tige/ vi- tesse de la tige, d'un amortisseur. Chaque partie de cette courbe, force appliquée sur la tige/vitesse de la tige, correspondant respecti- vement à la détente et à la compression de l'amortisseur, comporte deux zones. La zone de courbe linéaire correspond aux condi- tions de fonctionnement o le fluide hydraulique circule par les clapets. Quand la vitesse de la tige diminue la pression du fluide atteint une valeur seuil au-dessous de laquelle les clapets ne peuvent plus fonctionner. Le fluide hy- draulique circule alors par les orifices calibrés. Cela correspond à la seconde zone de la courbe, de type para- bolique. On aait néanmoins que le vieillissement a pour effet de diminuer la viscosité du fluide hydraulique et d'abaisser progressivement l'efficacité des multiples étanchéités de l'amortisseur, notamment au niveau des joints et clapets. Cela provoque bien sûr un affaissement de la caractéristique force/vitesse. Cet affaissement peut d'ailleurs apparaître uniquement sur une des zones de la courbe (zone linéaire ou parabolique) avant de s'éten- dre aux suivantes. On sait par ailleurs que l'état de la suspen- sion influence dans une large mesure la tenue de route du véhicule. Il est donc souhaitable de disposer de moyens permettant de contrôler la suspension des véhicules. De nombreux moyens de contrôle à cet effet ont déjà été proposes. Toutefois, ces moyens ne donnent pas pleinement satisfaction. On a ainsi propose, comme décrit dans le brevet US-A-2 923 147 et dans le brevet Italien 431 283, des moyens de contrôle mécaniques. L'utilisation de ces moyens est cependant limitée aux garages d'entretien. De plus, ces moyens ne permettent qu'un contrôle stati- que. Enfin, ces moyens ne permettent Dar un contrôle fréquent voire continu de la suspension. Au mieux, ces moyens mécaniques sont utilisés généralement à une fré- quence de l'ordre de une fois par an. On a également proposé, comme décrit dans les brevets US-A-3 921 945 et US-A-3 937 152, des moyens de détection des vibrations d'un véhicule. Cette disposi- tion ne permet pas cependant de réaliser un contrôle précis et fiable. On a également proposé, comme décrit dans les brevets GB-A-1 483 231 et US-A-4 317 105, des moyens sensibles à l'accélération du véhicule dans la direction verticale. Là encore, cependant, les dispositions de ce type jusqu'ici proposées ne permettent pas de réaliser un contrôle précis et fiable. On a également proposé, comme décrit dans le brevet GB-A-1 508 527, de comparer les caractéristiques force et vitesse d'un amortisseur en utilisant deux capteurs sensibles respectivement à ces données. Les moyens de test décrits dans ce document ne permettent pas cependant de contrôler de façon précise et fiable l'ensemble de la courbe force/vitesse. On a également propose, comme décrit dans les brevets US-A-3 833 094 et US-A-3 646 512 d'utiliser des détecteurs de surcharge. Ces dispositifs ne permettent qu'une détection du type tout ou rien et ne permettent pas de renseigner sur l'état de la suspension. Enfin,on a proposé d'utiliser des jauges de contrainte pour mesurer les forces exercées en divers points de la suspension. De tels dispositifs sont par exemple décrits dans les brevets US-A-4 458 234, DE-A- 2 351 862 et DE-A-2 341 423. Ces documents cependant se contentent d'évoquer, pour l'exploitation des si- gnaux électriques délivrés par les jauges, l'agencement de ces jauges en pont ou encore la mesure des variations d'amplitude, positives ou négatives, des forces exercées- sur l'amortisseur et/ou le ressort. Ces dispositions ne délivrent qu'une information globale sur le fonction- nement de la suspension et ne permettent pas de délivrer une information précise et fiable sur l'état de la sus- pension utile au conducteur. Le problème posé est donc de concevoir une technique de mesure permettant de détecter de façon fiable, économique et continue, à l'aide de moyens embar- cables, l'état de la suspension. L'un des buts principaux de la présente inven- tion est de concevoir des moyens de mesure économiques, appropriés pour être installés en série sur les véhicules automobiles sans grever de façon significative le prix de revient de ceux-ci. Le problème ainsi posé est résolu selon la présente invention par la mise en oeuvre d'un procédé de contr6le de la suspension d'un véhicule qui comprend les étapes consistant à: i) générer à l'aide d'un capteur un signal électrique représentatif des oscillations de la suspension, ii) filtrer le signal électrique pour retenir uniquement les oscillations générées par les masses non suspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique (et notam- ment éliminer les oscillations basse fréquence créées par les masses suspendues du véhicule et le ressort de suspension), iii) déterminer le rapport entre deux extrema du signal filtré, et iv) déterminer la valeur d'un paramètre représentatif du coefficient de frottement visqueux de l'amortisseur sur la base du rapport établi à l'étape iii). Ce procédé est bas6 sur la démonstration théo- rique (qui sera rappelée dans la description détaillée qui va suivre) et la vérification expérimentale, établies par la Demanderesse, selon lesquelles, à la suite d'une excitation due au profil de la route, l'ensemble composé des masses suspendues du véhicule et du ressort de sus- pension génère une oscillation de base de basse fréquen- ce, généralement de l'ordre de IHz à laquelle se super- pose une oscillation parasite de fréquence supérieure, généralement de l'ordre de 12Hz, induite par l'ensem- ble composé des masses non suspendues du véhicule et de "l'effet ressort" du pneumatique, mais, et c'est là une constatation essentielle, le taux d'amortissement des oscillations parasites dépend beaucoup plus de l'état de l'amortisseur, que le taux d'amortissement des oscilla- tions de base. En d'autres termes, un amortisseur en bon état atténue convenablement les oscillations parasites dues aux masses non suspendues du véhicule et à l'effet ressort du pneuma- tique. Par contre, un amortisseur présentant une usure n'atténue par correctement ces oscillations parasites, et par conséquent n'évite par les rebonds responsables du décollement de la roue par rapport au sol, et- de ce fait n'assure pas une tenue de route correcte. L'influence de l'usure de l'amortisseur sur le niveau d'amortissement des oscillations de base de 1 Hz est en revanche moins nette. En effet, le faible couplage mécanique entre les différents étages de la suspension évite toute perturbation des signaux de 12 Hz. Alors que par contre, chaque demi-essieu se trouvant influencé par son homo- logue par l'intermédiaire de la masse suspendue, cela crée des interférences dans les signaux de base de 1 Hz. Il est de plus avantageux d'utiliser des capteurs travaillant essentiellement dans les fréquences supérieu- res à 10 Hz, dans la mesure o de tels capteurs sont en général moins coûteux que ceux travaillant à des fréquen- ces inférieures. En conséquence, selon une caractéristique avan- tageuse de la présente invention, l'étape ii) de filtra- ge consiste à retenir uniquement les oscillations géné- rées par les masses non suspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique à une fréquence de l'ordre de 12 Hz (et à éliminer notamment les oscillations créées par les masses suspendues du véhicule et le ressort de suspension à une fréquence de l'ordre de 1 Hz). De façon préférentielle, l'étape ii) de fil- trage consiste de plus à éliminer les fréquences supé- rieures aux fréquences des oscillations générées par les masses non suspendues et l'effet ressort du pneuma- tique, par exemple à éliminer les fréquences supérieures à 15 Hz. Le cas échéant, l'étape ii) de filtrage peut être réalisée par le capteur lui-même travaillant dans une plage de fréquences étroite centrée sur la fréquence des oscillations générées par les masses non suspendues et l'effet ressort du pneumatique. Selon une première variante de réalisation conforme à la présente invention, le paramètre déter- miné à l'étape iv) est obtenu par calcul sur la base de la relation: (32) Sll Ln S2 C =E + G Ln S relation dans laquelle: E et G représentent des constantes liées aux caracté- ristiques du véhicule et S1 1 et S12 représentent les amplitudes de deux extrema successifs. Selon une seconde variante de réalisation con- forme à la présente invention, le paramètre déterminé à l'étape iv) peut être obtenu à l'aide d'une table de correspondance entre les rapports d'extrema S11 et S12 d'une part et la valeur recherchée du paramètre d'autre part. Cette table de correspondance peut être rem- - plie,soit à l'aide de la relation (32) précitée, soit sur la base d'une approximation de la courbe définie par cette relation sous forme d'une succession de seg- ments linéaires de pentes différentes. Ces deux variantes de réalisation seront expli- citées plus en détail par la suite. Selon une autre caractéristique préférentielle, le procédé de contr8le conforme à la présente invention comprend de plus l'étape intermédiaire consistant à éli- miner les valeurs du rapport d'extrema S11/S12 établi à l'étape iii) qui ne sont pas comprises dans une gamme prédéterminée, de préférence entre 1 et 3. Cette disposition permet en particulier d'éli- miner les réponses dues à une excitation du type profil périodique tel que des paves, et de ne retenir que la réponse due à une excitation du genre profil occasion- nel assimilable à la fonction créneau, tel que la mar- che d'un trottoir. Pour améliorer la précision de la mesure, le procédé de contrôle conforme à la présente invention comprend de préférence la réitération de l'étape iii) pour une pluralité de paire d'extrema successifs et l'établissement d'une moyenne de l'ensemble des rapports obtenus. De préférence, pour améliorer encore la préci- sion de la mesure, le procédé de test conforme à la pré- sente invention comprend en outre l'étape consistant à éliminer les valeurs de rapports d'extrema qui s'écar- tent de la moyenne de l'ensemble des rapports obtenus, d'au moins une valeur de tolérance prédéterminée, et à établir une seconde moyenne sur la base des rapports non éliminés. Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, le procédé conforme à la présente inven- tion comprend de plus l'étape supplémentaire consistant comparer la valeur du paramètre établi à l'étape iv) avec une valeur de seuil et à afficher une alarme lorsque la valeur du paramètre tombe en dessous de la valeur seuil Selon une autre variante, le procédé de con- tr8le conforme à la présente invention comprend l'étape supplémentaire consistant à exploitera par exemple en visualisant, une information analogique liée à la valeur du paramètre déterminé à l'étape iv), La présente invention concerne de plus un dispositif de contr8le pour la mise en oeuvre du procé- dé précité qui comprend: - un capteur adapté pour générer un signal représenta- tif des oscillations de la suspension, - des moyens de filtrage recevant le signal électrique généré par le capteur et adapté pour retenir uniquement les oscillations générées par les masses non suspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique (et élimi- ner notamment les oscillations basse fréquence créées par les masses suspendues du véhicule et le ressort de sus- pension), - des moyens de traitement principaux adaptés pour déter- miner le rapport entre deux extrema du signal filtré, - des moyens de traitement auxiliaires adaptés pour déter- miner la valeur d'un paramètre représentatif du coeffi- cient de frottement visqueux de l'amortisseur sur la base du rapport établi par les moyens de traitement principaux. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la des- cription détaillée qui va suivre, et en regard des des- sins annexés donnés à titre d'exemple non limitatif et sur lesquels: - la figure 1 représente schématiquement la caractéris- tique force/vitesse d'un amortisseur, 1 0 - la figure 2 représente le signal électrique mesuré en sortie d'un capteur disposé sur un ressort de suspension associé à un amortisseur en état de fonctionnement cor- rect, lors du franchissement d'un raccord de goudron à une vitesse de 80 Km/h. - la figure 3 représente le signal électrique mesuré en sortie d'un capteur de déplacement similaire fixé sur le ressort d'une suspension comportant un amortisseur hors service, lors du franchissement du même raccord de qoudron à la vitesse de 80 Km/h, - les figures 4A et 4B représentent schématiquement la modélisation des masses suspendues du véhicule, - les figures 5A et 5B représentent schématiquement la modélisation des masses non suspendues du véhicule, - la figure 6 représente schématiquement la réponse d'un capteur placé sur le ressort de la suspension, à la suite d'une excitation du type profil occasionnel, la figure 7 représente schématiquement le signal obtenu après filtrage, d'une fréquence de l'ordre de 12 Hz due aux masses non suspendues du véhicule et à l'effet res- sort du pneumatique, - les figures 8, 9 et 10 représentent diverses courbes qui seront explicitées dans le détail par la suite, et - la figure 11 représente une vue schématique du dispo- sitif conforme à la présente invention. La même échelle a été utilisée pour la repré- sentation des figures 2 et 3. Une simple comparaison des signaux illustrés sur ces figures montre que, comme cela était précédem- ment indiqué, le taux d'amortissement des oscillations parasites de 12 Hz dépend beaucoup plus de l'état de l'amortisseur que le taux d'amortissement des oscilla- tions de base de 1 Hz. En effet, ces oscillations de base possè- dent sensiblement la même amplitude sur les figures 2 et 3 ce qui signifie que l'état de l'amortisseur in- fluence peu le niveau d'atténuation des oscillations de base. Par contre, on remarquera que si pour un amortisseur en état de fonctionnement normal, les os- cillations parasites de 12 Hz sont quasi-totalement amorties, comme représenté sur la figure 2, par contre, dans le cas d'un amortisseur hors service, comme illus- tré sur la figure 3, l'amplitude des oscillations para- sites de 12 Hz est non négligeable. La demanderesse a par ailleurs appuyé ses constatations expérimentales par une démonstration théo- rique que 1'on va expliciter par la suite pour la bonne compréhension de la présente invention. L'analyse théorique qui suit est basée d'une part sur l'exploitation d'un modèle de courbe force/allon- gement d'allure linéaire pour le ressort, c'est-à-dire un modèle répondant à la relation: (1) Fr=-k.A1 dans laquelle Fr représente la force déve- loppée par le ressort, k représente la raideur du ressort, et A1 représente l'allongement du ressort, et d'autre part sur l'exploitation d'un modèle de courbe force/vitesse, d'allure linéaire et de même pente quelle que soit la phase d'utilisation, compression ou détente, pour l'amortisseur, c'est-à-dire un modèle répondant à la relation: (2) Fa= -c. v dans laquelle Fa représente la force developpée par l'amortisseur, c représente le coefficient de frottement visqueux, et v représente la vitesse de la tige. Le bilan des forces exercées au niveau des masses suspendues (schématisées sur les figures 4A, 4B) permet d'écrire d'une part en statique: (3) Pr Fr + Fa r = -k (A - A) relation dans laquelle: M représente la valeur de la masse suspendue Ao représente l'élongation du ressort au repos et A1 représente l'allongement du ressort dé a la masse suspendue, d'autre part en dynamique: (4) M = Fr + Fa - = Mi soit (5) MR + ck + kx = cA2 + kx2, relations dans lesquelles: 1 représente la hauteur de la masse suspendue, par rapport à une référence, x représente le déplacement de la masse suspendue, et x2 représente le déplacement de la masse non suspendue. Par ailleurs le bilan des forces exercées au niveau des masses non suspendues (schématisées sur les figures 5A, 5B) permet d'écrire, d'une part en statique: (6) mg = F + F + Fr2 + Fa2 r a r2 a2 = F + Fr2 r r = k(Ao - A1 k2(A A) relation dans laquelle: m représente la valeur de la masse non suspendue, Fr2 représente la force exercée sur la masse non suspendue résultant de l'élasticité du pneumatique, Fa2 représente la force exercée sur la masse non suspen- due résultant de l'effet d'amortisseur dé aux fibres du pneumatique, k2 représente la raideur du pneumatique A20 représente l'élongation au repos de l'élément ressort formé par le pneumatique, et Ai2 représente l'allongement de cet Glément du aux masses mises en jeu, d'autre part en dynamique: (7) mI2 = Fr + Fa + Fr2 a2 sot (8) mx2 +(c + c2)2 + + + k2)x2 = 2 k2x{ D c + kx1) 12 représente la hauteur de la masse. non suspemduce x2 représente le d&placement de la masse non suspendue, c2 représente le coefficient de frottement visqueus de l'effet d'amortisseur dû aux fibres du pneumatiqueet x1 représente le déplacement du pneumatique. En posant: w =, '= pulsation propre de la masse suspendue, c Y = 2Mw w = k c_ y1 = c = 2mw1 k 2_ w = - -= w2= C2 2mw2 2mw2 coefficient d'amortissement de la suspension, pulsation propre du demi-essieu par rapport à la masse suspendue, coefficient d'amortissement du demi-essieu par rapport à la masse suspendue, pulsation propre du demi-essieu par rapport au sol, coefficient d'amortissement du demi-essieu par rapport au sol, les équations (5) et (8) s'écrivent: (9) x + 2yw + w2x = 2yw2 + 2':2 et (10) x2 + 2(y1w1 + 2w2)2 +(w w2) X (lé) X21 2(1l l2'2 2 (.1 2 2 2 2 (2y2w2 Al + w2 Xi) + (2yl1 w + w1 x) 1 4 En utilisant les transformées de Laplace, les équations (9) et (10) s'écrivent alors: (11) (p2X) + 2yw(pX) +w2X = 2yw(pX2) + 2X2 et (11)2 X 2 2 22 (12) (p2X2) + 2(Ylw + y2w2) (XPX2) + (1 + 2 X2 2y 2w2(PX1) + w2X1 + 2y 1w (pX) + wX soit: NI (13) X =. X et N2 (14) X2= D. X1 avec (15) N = ww2[4yyp2 + 2(yw2 + Y2w)p + ww2j i 3 2 (16) N2 = 2y232P + (4 22wm2 + w2)p +2ww2(y2w + Y2)p + 2w22 et (17) D = p4 + 2(yw + y1w + y22)p3 + ( + 2 + 2 + 2 22221 4Y2 ww2)p2 + 2ww2(y2w + yw)p + w2w 2 Les formules (13) et (14) donnent donc les évolutions du mouvement de la caisse (X) et du mouvement de la roue (X2) par rapport à une référence absolue et en fonction du profil de la route (X1). Le calcul montre que les quatre racines du dénominateur D (17) sont des nombres complexes conjugués deux à deux. Ceci exprime que le filtre mécanique que réali- * se la suspension peut se décomposer en deux filtres du second ordre. Par ailleurs un calcul numérique montre que ces deux filtres possedent des fréquences de coupure se situant aux alentours de 1Hz et de 12 Hz. La fréquence de coupure de 1 Hz est créée par les masses suspendues du véhicule et le ressort de suspen- sion. sion. La fréquence de coupure de 12 Hz est générée par les masses nonsuspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique. Dans le cas d'une excitation de la suspension par un profil occasionnel assimilable à la fonction cré- neau susceptible d'engendrer une variation brutale de l'écrasement du ressort-, tel qu'une marche de trottoir, le déplacement de la suspension répond à la relation sui- vante, en se replaçant dans le domaine temporel: (18) s(t) = sl(t) + s2(t) Ad _ A1 Blexp-ZAWAt. sin(W% at + 1) + 1 B2exp-ZBWt. sin (WBdt + 2) v 2 v relation dans laquelle: A représente l'amplitude de l'excitation dlreprésente la longueur de l'excitation v représente la vitesse du véhicule ZAZB représentent les facteurs d'amortissement de chacun des filtres, WA'WB représentent les pulsations de coupure de chacun des filtres, /2 représentent les déphasages des signaux WAd WA 1 ZA WBd = WB 1 ZB B1, B2 représentent les coefficients d'amplitude. on a représenté schématiquement sur les figures 6 et 7 les signaux s(t) et s,(t). Les paramètres WA,WB, ZA et ZB sont représentés sur la figure 8 en fonction du coefficient de frottement visqueux. Par ailleurs, on montre que le coefficient B2 correspondant au signal parasite de 12 Hz est bien supérieur à celui B1 du signal de base, comme illustré sur la figure 9 qui illustre ces paramètres en fonction du coefficient de frottement visqueux. En effet, (19) B1 = 2 SI- aZAWA)+ a2W2 s AWA' c Ad Ad (20) B2 = 6 - IZ *B) +SBd 2 Bdw2 E2 WBd avec (21) a.= 2WAWB [ 2 W + Y2WA2WB( - 4 ZA2] (22) = -AWB [WB + WA(1 -Z) (23) i = 2WB tY2WB + WA(ZA+ Y2 AY2 (24) 6 = W4tWIB + WA (1 -4 (25) E = (WB - WA) f W2 +:B + 2WAWB(1 - 2y2)] En faisant les approximations suivantes, jus- tifiées par le tracé des courbes sur la figure: (26) ZA = ay (27) y = o (28) WA = W et (29) WB = U2 + b On obtient à partir des équations précédentes: (30) c = (2k2 + k)ZB 2. W2 On remarque donc que le coefficient c de l'amortisseur est proportionnel à l'amortissement ZB de la réponse de la fréquence de 121zo Or ce facteur d9amortissement peut se dêter- miner facilement à partir d'un signal de déplacement ou de vitesse du débattement de la suspension. En appelant en effet S11 et S12 les amplitu- des de deux extrema successifs du signal de 12 Hz, c'est- à-dire deux extrema successifs du second membre de la relation (18) on obtient Ln Si, S1S (31) Z = 12 S12 w- relation dans laquelle Ln représente la fonction loga- rithme népérien. Le coefficient c de l'amortisseur peut donc aisément être déterminé sur la base des relations {30) et (31). La combinaison des relations 130) et (31) permet en effet d'obtenir la relation î32) précitée. On remarquera de plus que ce traitement de signal permet la détermination du coefficient c de l'amortisseur tout en s'affranchissant parfaitement de l'amplitude du profil de la route. Le tracé de la courbe c en fcnction du rap- port S11/S12, sur la figure 10 annexée montre que le coefficient c présente un bon rapport de proportionnalité avec ce rapport S 11/S12 et que par conséquent le coeffi- cient c peut être déterminé sur la base d'une approxi- mation de cette courbe sous forme d'une succession de segments linéaires de pentes différentes. On va maintenant décrire le dispositif de test conforme à la Présente invention tel qu'illustré schématiquement sur la figure 11. Chacune des suspensions est équipée d'un capteur 10, 11, 12, 13 adapté pour générer un signal électrique représentatif des oscillations de la suspen- sion. Ce capteur pourra indifféremment être un cap- teur de force, composé par exemple d'une cellule piézoélectrique, intercalé entre le ressort de la sus- pension et les masses suspendues ou les masses non sus- pendues, un capteur sensible ou déplacement relatif masses suspendues/masses non suspendues, par exemple formé d'une cellule piezoélectrique dis- posée entre deux spires du ressort de la suspension, dans Je cas d'un ressort à boudin, un capteur de force pla- cé sur l'amortisseur de la suspension, ou encore un ac- céléromètre placé sur les masses non suspendues. Les signaux électriques délivrés par les cap- teurs 10, 11, 12 et 13 sont de préférence appliqués à un organe de multiplexage 20 permettant d'opérer un traite- ment en séquence, roue par roue, des signaux issus des différents capteurs. Néanmoins, le cas échéant chaque capteur 10, 11, 12, 13 peut être associé à une chalne de traitement spécifique. Ces signaux électriques sont appliqués à une cellule de filtrage 25 qui est adaptée pour retenir uniquement les oscillations générées par les masses non suspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique. La cellule de filtrage 25 est de préférence une cellule passe bande adaptée pour éliminer les oscil- lations basse fréquence de l'ordre de 1Hz créées par les masses suspendues du véhicule et le ressort de suspen- sion, ainsi que les fréquences supérieures aux oscilla- tions générées par les masses non suspendues du véhi- cule et l'effet ressort du pneumatique. Les moyens de filtrage 25 peuvent posséder par exemple une bande passante allant de 9 à 15 Hz. Les signaux électriques filtrés par la cellule 25 sont ensuite appliqués à des moyens de traite- ment 30. Au niveau de ceux-ci les signaux électriques sont tout d'abord mémorisés dans une mémoire 35. Les moyens de traitement 30 calculent (étape 40) le rapport S11/S12 entre deux extrema successifs des signaux mémorisés. Les moyens de traitement 30 comparent ensuite (étape 50) la valeur des rapports déterminés précédem- ment à l'étape 40 aux bornes d'une gamme prédéterminée de valeurs, de préférence 1 et 3, pour déterminer si les rapports établis à l'étape 40 sont compris ou non dans cette gamme. Dans la négative, les rapports calculés sont éliminés par les moyens de traitement 30 car considé- rés comme non significatifs, et notamment susceptibles d'être générés à la suite d'une excitation du type pro- fil périodique non exploitable dans le cadre de la pré- sente invention. Par contre, dans l'affirmative, c'est-à-dire dans le cas o les valeurs des rapports calculés à l'éta- pe 40 sont comprises dans la gamme prédéterminée, les valeurs de ces rapports sont mémorisées dans des moyens 60. Les moyens de traitement 30 établissent alors à l'étape 70 la moyenne des valeurs mémorisées dans les moyens 60. Des moyens de comparaison 80 déterminent ensuite l'écart existant entre chacun des rapports éta- blis par les moyens de traitement 30 à l'étape 40 et la moyenne issue des moyens 70. Si cet écart est inférieur à un seuil prédé- terminé, le rapport établi par les moyens de traitement 30 à l'étape 40 est validé et mémorisé. Par contre-, si l'écart précité est supérieur au seuil prédéterminé, les valeurs de rapport correspon- dantes établies par les moyens de traitement 30 à l'étape sont éliminées. Puis les moyens de traitement 30 établissent à l'étape 90 une seconde moyenne sur la base des valeurs de rapport non éliminées à l'étape 80. La valeur de cette moyenne établie par les moyens de traitement 30 à l'étape 90 est utilisée pour déterminer à l'étape 95 la valeur d'un paramètre repré- sentatif du coefficient de frottement visqueux c de l'amor- tisseur. Pour ce faire, selon une première variante de réalisation conforme à la présente invention, la va- leur du paramètre recherché c est déterminée sur la base de la relation (32) dans laquelle S11/S12 repré- sente la valeur de la moyenne établie par les moyens de traitement 30 à l'étape 90. Selon une seconde variante de réalisation con- forme.à la présente invention la valeur du paramètre re- cherché-c peut être obtenue à l'aide d'une table de correspondance entre les rapports d'extrema S11/S12 d'une part et la valeur recherchée du paramètre d'autre part. Cette table de correspondance peut être défi- nie, soit à l'aide de la relation (32) précitée, soit sur la base d'une approximation de la courbe définie par cette relation sous forme d'une succession de segments linéai- res de pentes différentes. Les phases de traitement du signal précédem- ment décrites sont suivies d'une étape d'exploitation, comme par exemple une détection d'alarme et le cas échéant de visualisation sur des moyens 100. Cette étape de détection d'alarme et de vi- sualisation peut consister à comparer la valeur du para- mètre précité c avec une valeur de seuil et afficher une alarme lorsque la valeur calculée du coefficient de frot- tement c tombe en dessous de la valeur seuil, soit à vi- sualiser directement une information analogique représen- tative du coefficient de frottement visqueux c. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit mais s'étend à toute variante conforme à son esprit. Le paramètre représentatif du coefficient c peut en particulier être déterminé sur la base d'extrema qui ne sont pas successifs, en adaptant en conséquence la relation (32), ou la table de correspondance utilisée. La présente invention peut en particulier être appliquée pour la commande de suspensions asservies, par exemple pour commander la dureté de la suspension notam- ment pour une compensation d'usure. De préférence, les moyens de visualisation 100 sont adaptés pour délivrer une information spécifique pour chacune des suspensions, soit sous forme d'un témoin d'alarme dans le cas d'une comparaison avec une valeur seuil comme précédemment évoqué, soit sous forme d'un affichaqe analogique de chacun des coefficients c mesu- rés. REVENDICATIONS 1. Procédé de contrôle de la-suspension d'un véhicule, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: i) générer à l'aide d'un capteur (10, 11, 12, 13) un si- gnal électrique représentatif des oscillations de la sus- pension, ii) filtrer (25) le signal électrique pour retenir uni- quement les oscillations générées par les masses non suspendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique, iii) déterminer (40) le rapport entre deux extrema du signal filtré, et iv) déterminer (95) la valeur d'un paramètre représenta- tif du coefficient de frottement visqueux c de l'amortis- seur sur la base du rapport établi à l'étape iii;. 2. Procédé de contrôle de la suspension selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'étape ii) de filtrage consiste à retenir uniquement les oscil- lations générées par les masses non suspendues du véhi- cule et l'effet ressort du pneumatique à une fréquence de l'ordre de 12 Hz et notamment à éliminer les oscilla- tions créées par les masses suspendues du véhicule et le ressort de suspension à une fréquence de l'ordre de 1 Hz. 3. Procédé de contrôle de la suspension selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que l'étape ii) de filtrage comprend de plus l'étape supplémentaire consistant à éliminer les fréquences su- périeures aux fréquences des oscillations générées par les masses non suspendues et l'effet ressort du pneuma- tique, de préférence en éliminant les fréquences supé- rieures à 15 Hz. 4. Procédé de contrôle selon l'une des reven- dications 1 à 3, caractérisé par le fait que le paramè- tre déterminé à l'étape iv) est obtenu sur la base de la relation (32) Ln S11 C-E + G 12+ L sll dans laquelle: E et G représentent des constantes liées aux caractéris- tiques du véhicule, et Sl1 et S12 représentent les amplitudesdes deux extrema successifs. 5. Procédé de contrôle selon l'une des reven- dications 1 à 3, caractérisé par le fait que le paramè- tre déterminé à l'étape iv) est obtenu à l'aide d'une table de correspondance entre les rapports d'extrema Sl/S12 d'une part et la valeur recherchée du paramètre d'autre part. 6. Procédé de contrôle selon les revendica- tions 4 et 5 prises en combinaison, caractérisé par le fait que la table de correspondance est remplie à l'aide de la relation (32). 7. Procédé de contrôle selon les revendications 4 et 5 prises en combinaison, caractérisé par le fait que la table de correspondance est remplie sur la base d'une approximation de la courbe définie par la relation (32) sous forme d'une succession de segments linéaires de pentes différentes. 8. Procédé de contrôle selon l'une des reven- dications 1 à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend l'étape intermédiaire (50) consistant à éliminer les va- leurs du rapport S11/S12 établi à l'étape iii) qui ne sont pas comprises dans une gamme prédéterminée, de préférence 1 à 3. 9. Procédé de contrôle selon l'une des re- vendications 1 à 8, caractérisé par le fait qu'il com- prend la réitération de l'étape iii) pour une plurali- té de paire d'extrema successifs, et l'établissement d'une moyenne (70) de l'ensemble des rapports obtenus. 10. Procédé de contrôle selon la revendica- tion 9, caractérisé par le fait qu'il comprend de plus l'étape (80) consistant à éliminer les valeurs de rap- port qui s'écartent de la moyenne de l'ensemble des rapports obtenus, d'au moins une valeur de tolérance prédéterminée, et à établir une seconde moyenne (90) sur la base des rapports non éliminés. 11. Procédé de contrôle selon l'une des re- vendications 1 à 10, caractérisé par le fait qu'il com- prend l'étape supplémentaire (100) consistant à,compa- rer le paramètre déterminé à l'étape iv) avec une valeur de seuil et à afficher une alarme lorsque la valeur du paramètre tombe en dessous de.la valeur seuil. 12. Procédé de contrôle selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par le fait qu'il comprend l'étape supplémentaire (100) consistant à ex- ploiter, par exemple par visualisation, une information analogique liée à la valeur du paramètre déterminé à l'étape iV). 13. Dispositif de contrôle pour la mise en oeuvre du procédé conforme à l'une des revendications 1 à 12, caractérisé Dar le fait qu'il comprend: - un capteur (10, 11, 12, 13) adapté pour générer un si- gnal électrique représentatif. des oscillations de la suspension, - des moyens de filtrage (25) adaptés pour retenir uni- - quement les oscillations générées par les masses non sus- pendues du véhicule et l'effet ressort du pneumatique, - des moyens de traitement principaux (30) pour détermi- ner le rapport entre deux extrema du signal filtré, et - des moyens de traitement auxiliaires (95) adaptés pour déterminer la valeur d'un paramètre représentatif du coefficient de frottement visqueux de l'amortisseur sur la base du rapport établi par les moyens de traitement principaux. 14. Dispositif de contrôle selon la revendi- cation 13, caractérisé par le fait que les moyens de traitement auxiliaires (95) sont adaptés pour définir le paramètre représentatif du coefficient de frottement visqueux de l'amortisseur sur la base de la relation: Ln S11 c = E S+ G \/s +Gn 1 V 5S12 relation dans laquelle: E et G représentent des constantes liées aux caracté- ristiques du véhicule, et Sil et S12représentent les amplitudes des deux extrema successifs. 15. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé par le fait que les moyens de traitement auxiliaires (95) comprennent une table de correspondance entre les rapports d'extre- ma (Sil/S12) d'une part, et la valeur recherchée du pa- ramètre d'autre part. 16. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 15, caractérisé par le fait qu'il comprend des moyens de comparaison (100} adaptés pour comparer le paramètre défini par les moyens de traite- ment auxiliaires (95) avec une valeur de seuil et à affi- cher une alarme lorsque la valeur de ce paramètre tombe en dessous de la valeur seuil. 17. Dispostif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 15, caractérisé par le fait qu'il compren des moyens de visualisation (100) adaptés pour visualiser une information analogique liée à la valeur du parmètre défini par les moyens de traitement auxi- liaires (95). 18. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé par le fait que le capteur (10) est un capteur sensible au déplacement relatif masses suspendues / masses non suspendues. 19. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 18, caractérisé par le fait que le capteur (10) est une cellule piézoélectrique. 20. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 19, caractérisé par le fait que le capteur (10) est disposé entre deux spires d'un ressort à boudin de la suspension. 21. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 20, caractérisé par le fait que le capteur (10) est un capteur de force intercalé entre le ressort de la suspension et les masses suspendues ou non suspendues. 22. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé par le fait que le capteur (10) est un capteur de force placé sur l'amor- tisseur de la suspension. 23. Dispositif de contrôle selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé par le fait que le capteur (10) est un accéléromètre placé sur les masses non suspendues. 24. Application du dispositif de contr8ôle conforme à l'une des revendications 13 à 23 pour la commande de suspensions asservies, notamment pour la commande de la dureté de suspension.