FR 2580875 A1 19861024 FR 8605624 A 19860418 CIRCUIT D'ALIMENTATION D'UN OZONISEUR. La présente invention concerne d'une manière géné- rale un circuit d'alimentation, à semi-conducteurs, d'un dispositif à effluve du type ozoniseur, et concerne plus particulièrement un circuit d'alimentation onduleur à thyristors travaillant en audiofréquence et utilisant un circuit de commande onduleur pour commander le déclenche- ment des thyristors. On sait que l'on peut produire de l'ozone en faisant passer de l'oxygène ou de l'air entre deux électrodes entre lesquelles on maintient une effluve électrique. D'autres procédés de production de l'ozone, par exemple par décharge disruptive ou sous l'action d'un rayonnement ultraviolet, ne présentent pas une grande importance indus- trielle, car leur rendement en ozone est extrêmement plus faible. La production d'ozone à l'aide d'une effluve pré- sente une grande importance dans de nombreux secteurs industriels, pour le traitement de l'eau destinée à la préparation de l'eau potable, et aussi pour purifier et stériliser l'eau. On connaît depuis plusieurs années les principes physiques fondamentaux de la synthèse de l'ozone par passage d'oxygène pur ou de gaz contenant de l'oxygène, par exemple l'air, dans un dispositif à décharge. Dans un ozoniseur à effluve, on entretient une effluve à travers un espace interélectrode, effluve caractérisée par un courant de faible intensité, induit par un gradient de tension suffisamment important pour provoquer une effluve électrique dans le gaz. Le gaz n'est que légèrement ionisé, et on obtient une luminescence diffuse, faiblement bleuâtre. Les hautes tensions utilisées pour faire marcher les ozoniseurs à effluve s'obtiennent habituellement en faisant passer un signal périodique, d'un type ou d'un autre, par le côté primaire d'un transformateur d'alimentation éléva- teur, et en connectant la charge ozoniseur à la haute ten- sion périodique disponible sur le secondaire du transfor- mateur. Au cours des années, d'importants efforts ont été faits pour améliorer les générateurs d'ozone et leurs circuits d'alimentation, qui sont une partie intégrante de leur circuit global de marche. Ces efforts ont eu essen- tiellement pour but d'augmenter leur rendement, de façon à réduire le coût d'exploitation et le coût de fabrication de l'ozone par unité de puissance consommée. De nombreux facteurs ont contribué aux limitations de rendement, et en particulier les caractéristiques des formes d'onde périodiques de tension et de courant. La formation de l'ozone s'effectue selon la théorie des triples collisions, selon laquelle on accélère des molécules d'oxygène dans un champ électrique alternatif, trois molécules d'oxygène (O2) se reformant pour donner deux molécules d'ozone (O3). La formation de l'ozone s'effectue généralement dans la dernière partie d'une phase d'accélération, quand l'effluve a créé une intensité de champ suffisante, laquelle a lieu relativement tard, à l'aide des tensions alternatives sinusoïdales fournies par une tension de secteur alternatif, ou encore par une ten- sion qui en dérive dans le cadre d'une multiplication, ce qui donne une fréquence pouvant aller jusqu'à plusieurs centaines de hertz. Les systèmes générateurs d'ozone qui travaillent à des fréquences plus élevées donnent généralement des rende- ments plus élevés en ozone avec une tension alternative normale de secteur, car l'accélération par unité de temps est plus fréquente. Cependant, comme l'effluve dissipée dans un espace gazeux interélectrode en série avec une barrière diélectrique est directement proportionnelle à la fréquence d'utilisation, tout chauffage important produit par la puissance de l'effluve tend à favoriser une rapide décomposition de l'ozone qui y est produit. Ainsi, la durée de l'effluve, en fonction de la durée de la période du courant alternatif appliqué à l'ozoniseur, est un paramètre important du rendement de la production de l'ozone. La présente invention a pour but de créer un circuit d'alimentation destiné à un ozoniseur, circuit comprenant un onduleur en pont à thyristors continu/alternatif, couplé au niveau de ses bornes d'entrée à une alimentation continue et, en ses bornes de sortie, à un réseau réson- nant, l'onduleur en pont à thyristors comprenant un pre- mier moyen de thyristor destiné à être à l'état passant à travers le réseau résonnant dans une première direction, et un deuxième moyen de thyristor pour être à l'état passant à travers le réseau résonnant dans une deuxième direction. Le réseau résonnant possède un transformateur élévateur haute tension, dont l'enroulement primaire est couplé à l'onduleur en pont à thyristors et dont l'enrou- lement secondaire est couplé à l'ozoniseur, et possédant un circuit de commande à onduleur destiné à commander les électrodes de déclenchement du premier et du deuxième moyens de thyristors. L'invention concerne à cet effet un circuit d'ali- mentation d'ozoniseur, à onduleur et travaillant en réso- nance, qui comprend une source d'alimentation continue et un onduleur à thyristors continu/alternatif couplé en ses sorties à l'enroulement primaire d'un transformateur haute tension. La charge ozoniseur, dont le circuit électrique équivalent est constitué d'une résistance R de l'espace g interélectrode, combinée à un condensateur de capacité Cd correspondant à la barrière diélectrique, en série avec un condensateur de capacité C correspondant à l'espace g interélectrode, est montéeentre les bornes de l'enroule- ment secondaire du transformateur, en créant un chemin de décharge pendant chaque cycle haute fréquence. L'alimen- tation à onduleur travaille à une fréquence relativement élevée, déterminée par la fréquence résonnante série d'une bobine d'inductance de commutation et d'un condensateur montés en série, qui sont respectivement la bobine d'induc- tance de fuite du transformateur haute tension et le con- densateur équivalent d'un condensateur série et du conden- sateur de charge réfléchie. On peut sélectivement monter différents condensateurs en série avec l'enroulement pri- maire du transformateur, pour produire différentes fré- quences résonnantes. Il est créé un circuit de commande destiné à pro- duire des signaux de commande de déclenchement des deux paires de thyristors. La fréquence de commutation à laquelle les thyristors se déclenchent est choisie de façon à être plus faible que la fréquence de résonance du circuit, de façon à assurer une pulsation de la tension de charge appliquée par l'onduleur. Dans une première forme de réalisation préférée du circuit de commande, un générateur d'ondes carrées produit d'abord un premier et un deuxième signaux carrés opposés. Un premier circuit détecteur de front est couplé au premier signal carré, pour produire une première impulsion de déclenchement destinée à chaque front détecté, avec ensuite un couplage pour déclencher la première paire de thyris- tors. Un deuxième circuit détecteur de front est couplé au deuxième signal carré pour produire une deuxième impulsion de déclenchement destinée à chaque front détecté, avec couplage pour déclencher la deuxième paire de thyristors. Dans cette forme de réalisation, le générateur d'ondes carrées comprend de préférence un multivibrateur astable destiné à produire les deux signaux carrés opposés. Dans des formes de réalisation préférées, on couple un conden- sateur et une bobine d'inductance à l'enroulement primaire du transformateur pour accorder la fréquence de résonance du réseau résonnant à une valeur comprise entre 2,0 et 3,0 kHz, le générateur d'ondes carrées travaillant de préfé- rence entre 200-800 Hz. Dans une deuxième forme de réalisation préférée du circuit de commande, il est prévu une première paire et une deuxième paire de portes ET, destinées à commander le déclenchement de la première et de la deuxième paires de thyristors. Un signal carré, ayant la fréquence de commuta- tion, est produit et appliqué en tant que première entrée de la première paire et de la deuxième paire de portes ET. Un train d'impulsions haute fréquence est lui aussi produit et appliqué en tant que deuxième entrée de la première paire et de la deuxième paire de portes ET. Les signaux de déclenchement qui résultent des portes ET déclenchent la première paire et la deuxième paire de thyristors dans le cadre d'une modulation par salves d'impulsions, dans laquelle la fréquence de commutation du signal carré commande les temps entre les salves d'impulsions, le nombre d'impulsions haute fréquence à l'intérieur de chaque salve étant commandé par ia fréquence du train d'impulsions haute fréquence ou par la largeur de chaque impulsion du signal carré. Dans cette forme de réalisation, la production du train d'impulsions haute fréquence est de préférence synchronisée avec les impulsions du signal carré. Le géné- rateur de signaux carrés comprend de préférence un modula- teur par impulsions de largeur variable, de façon à créer deux signaux carrés déphasés, lesquels sont ensuite couplés l'un à l'autre pour donner un signal carré unique. Un condensateur et une bobine d'inductance sont couplés à l'enroulement primaire du transformateur pour accorder la fréquence de résonance du réseau résonnant sur la gamme de 2,0 à 3,0 kHz, la fréquence de répétition des impulsions du train d'impulsions haute fréquence étant de préférence égale à la moitié de la fréquence de résonance. La fréquence de commutation est de préférence comprise entre 200 et 800 Hz. et la fréquence de répétition des impulsions du train d'impulsions haute fréquence est de préférence compris entre 1,0 et 1,6 kHz. L'invention sera mieux comprise en regard de la description ci-après et des dessins annexés, qui représen- tent des exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels: La Figure 1 est un schéma d'un circuit d'alimenta- tion à onduleur à thyristors, en pont intégral, et la Figure 2 illustre différentes formes d'ondes associées avec le circuit onduleur à thyristors de la Figure 1 et pouvant être utilisées pour expliquer un mode de fonction- nement de ce circuit. La Figure 3 est un schéma d'une première forme de réalisation d'un circuit de commande envoyant des impul- sions de synchronisation et de commande au circuit de la Figure 1, et la Figure 4 illustre différentes formes d'ondes associées au circuit de commande de la Figure 3 et permettant d'en expliquer le fonctionnement. La Figure 5 présente différentes formes d'ondes associées au circuit de la Figure 1, et permettant d'en expliquer le fonctionnement, en modulation par salves d'impulsions. La Figure 6 est un diagramme schématique d'une deuxième forme de réalisation d'un circuit de commande destiné à envoyer des impulsions de synchronisation et de commande au circuit de la Figure 1, pour utilisation en modulation par salves d'impulsions; et la Figure 7 illus- tre différentes formes d'ondes associées au circuit de commande de la Figure 6 et permettant d'en expliquer le fonctionnement. La Figure 8 est un schéma d'un circuit d'alimenta- tion à thyristors en demi-pont. Une première forme de réalisation d'un circuit de commande d'impulsions selon la présente invention est destinée à fournir à une charge ozonise/r des impulsions de courant alternatif, haute fréquence, discontinues, chaque impulsion de courant, de même que les impulsions de tension associées, ayant les formes d'ondes du type présenté sur les Figures 2(e) et 2(f). La fréquence du courant est déterminée par un circuit résonnant série, qui comprend une bobine d'inductance série, laquelle comprend la bobine d'inductance proprement dite d'un transformateur haute tension et une bobine d'inductance supplémentaire facultative L, et une capacité série, qui comprend un condensateur série facultatif C et la capacité proprement dite de l'ozoniseur. Les schémas de circuits présentés sur les Figures 3 et 6 donnent les valeurs de plusieurs des résistances et capacités qui y sont mentionnées, et donnent en plus les désignations commerciales d'un grand nombre des transistors et circuits intégrés qui sont les composants des circuits. On peut appliquer une alimentation alternative 220 V triphasée du commerce à un convertisseur alternatif/ continu, non-représenté, pour obtenir une tension continue Ed , Figure 1, par exemple 300 V continus. Les impulsions de tension Vo, de polarités alternées, présentées sur la Figure 2(e), sont obtenues par un onduleur à pont à thyristors, Figure 1, constitué des thyristors T1, T2, T3 et T4, et des diodes D1, D2, D3 et D4 montées en opposi- tion, comme il est présenté sur la Figure. Les thyristors sont des dispositifs de commutation électronique qui peuvent être déclenchés par de brèves impulsions de déclenchement d'un courant de commande ou de gâchette. Quand cesse l'impulsion de courant de commande ou de gâchette, le thyristor continue à être passant jusqu'à ce qu'il soit commuté et passe à l'état bloqué. On a souvent besoin d'un circuit de commutation pour mettre les thyristors à l'état bloqué. En effet, les thyristors sont des commutateurs, dont les plus importants sont les redresseurs au silicium (SCR) et les triacs. Les thyristors, qui sont de préférence des redresseurs au silicium (SCR) sont utilisés comme commutateurs principaux de ce circuit d'alimentation, et la commutation des thyristors s'effec- tue automatiquement pendant le fonctionnement du circuit résonnant. En cours de marche, les thyristors T1 et T4 sont simultanément mis à l'état passant par les impulsions de commande Vg1 et Vg4, Figures 2(a), 2(b), ce qui crée un courant résonnant, Figure 2(f), qui s'écoule à travers la paire thyristor/diode. Il se crée un circuit résonnant série quand l'un des ensembles de branches de commutation diagonalement opposées du circuit en pont sont à l'état passant. Quand les autres paires de thyristors passent à l'état passant, par exemple d'abord les thyristors T1 et T4, puis les thyristors T2 et T3, il se crée un système résonnant dans la branche commune du pont entre le conden- sateur C, la bobine d'inductance L, l'inductance du trans- formateur et la combinaison charge réfléchie-capacité. Au fur et à mesure de l'échange d'énergie entre L et C, et au fur et à mesure que les thyristors et les diodes sont alternativement conducteurs de courant, le courant dans la branche commune du pont résonne d'une manière sinusoidale, ce qu'indique Io sur la Figure 2(f). Ainsi, l'intensité du courant du thyristor augmente jusqu'à un maximum et redescend à zéro, moment o les circuits à diodes opposées commencent à conduire le composant négatif du courant de résonance. Les diodes opposées doivent rester à l'état passant pendant un temps suffisant pour que les thyristors reprennent leur aptitude à prendre un état bloqué. Quand les thyristors sont commutés, ou sont passés à l'état bloqué, un courant supplémentaire dans cette branche du pont est bloqué jusqu'à ce que la paire de thyristors soit de nouveau déclenchée. En mettant à l'état passant alter- nativement les paires de thyristors diagonalement opposés, des impulsions de tension de polarité alternées Vo, avec des impulsions de courant sinusoidal associées Io, vont être appliquées à la charge, Figuro 2(e), 2(f). Les sorties des thyristors T1, T4 et T2, T3 sont envoyées, par l'inter- médiaire d'un transformateur d'alimentation élévateur 10 à une charge ozoniseur 12 ayant le circuit équivalent présenté sur la Figure 1. Un circuit d'alimentation à onduleur à thyristors de ce type présente l'avantage d'être auto-commutant et simple, tout en créant un circuit d'ali- mentation d'ozoniseur relativement fiable et efficace. La charge ozoniseur a un circuit électrique équiva- lent constitué d'une résistance R représentant l'espace g inter-électrode, en combinaison avec un condensateur de capacité Cd représentant la barrière diélectrique, monté en série avec un condensateur de capacité Cg représentant l'espace inter-électrode. La fréquence résonnante FR du circuit est déterminée par une combinaison L, C (Figure 1) et par la capacité de la charge ozoniseur, réfléchie à travers le transformateur 10. Les valeurs choisies pour la combinaison L, C permettent de choisir une fréquence résonnante particulière FR qui maximise la production d'ozone dans l'ozoniseur. Pour cette sélection, l'un quelconque d'un grand nombre de condensateurs différents C peut être choisi par un commutateur S, et ce condensateur va être couplé à l'enroulement primaire du transformateur pour accorder la fréquence de résonance du circuit résonnant à la gamme de 2,0 à 3,0 kHz. Dans la pratique, la fréquence de commutation cyclique devrait être normale- ment choisie entre 200 et 800 Hz. On peut aussi utiliser des fréquences FR plus élevées, qui peuvent même être avantageuses. La fréquence de commutation F devrait nor- s malement être choisie de façon à tomber dans la gamme ci-dessus, généralement en fonction du temps nécessaire pour que l'ozone produit par chaque impulsion soit évacué de la zone active de l'ozoniseur. Dans un exemple de réalisation, le circuit compre- nant une bobine d'inductance d'environ 1,8 mH, C=20 mF, Cd=10,6 nF et Cg=1,6 nF, la fréquence est d'environ 2,5 kHz, et la résistance R est d'environ 13,4 Kohms, à la g puissance maximale. Le circuit de commande d'onduleur de la Figure 3 a pour but de produire deux paires d'impulsions de déclen- chement opposées (déphasées de 180 ) (Vgl, Vg4 et Vg2, Vg3), pour déclencher simultanément le circuit onduleur à thyristors. Le circuit de commande à onduleur de la Figure 3 possède une puce multivibrateur astable 4047 et une puce tampon à six inversions 4049, et il est mis en oeuvre dans un circuit relativement simple de façon à produire les impulsions requises présentées sur la Figure 2, Vg1, Vg4 et Vg3, Vg2. Par référence aux Figures 3 et 4, une paire de signaux carrés opposés (a), (b), Figures 4(a) et 4(b), sont produits par le circuit intégré (A1), multivibrateur astable 4047, et leur front est détecté par les circuits différenciateurs RC 20 et 22 pour produire deux impulsions positives déphasées de 180 (c), (d), Figures 4(c) et 4(d). Ces impulsions sont inversées par A21 et A22, qui sont deux des six inverseurs du circuit intégré tampon 4049 (A2). Des sorties de A21 et A22 proviennent deux impulsions négatives déphasées de 180 (e) et (f), Figures 4(e) et 4(f), qui sont de nouveau inversées par A23, A24, A25 et A26, qui sont quatre inverseurs du circuit intégré 4049, pour donner deux paires d'impulsions positives déphasées de 180 (g), (j) et (h), (i), Figures 4(g), 4(j), 1 0 4(h) et 4(i). Ces impulsions sont ensuite amplifiées par quatre ammlificateurs à transistors 24, dont un seul est représenté. Chaque impulsion amplifiée est ensuite isolée par un transformateur d'impulsions 26 et redressée en 28 avant d'être appliquée à une gâchette de l'un des thyris- tors associés. Seul est illustré sur la Figure 3 le cir- cuit correspondant au signal de commande inférieur Vg3, les autres signaux (g), (h) et (j) étant appliqués à des circuits analogues. Le circuit de commande de la Figure 3 peut aussi être utilisé pour commander un circuit d'alimentation à inverseur à thyristors, en demipont, tel qu'illustré sur la Figure 8. Le fonctionnement de ce circuit est analogue au fonctionnement du circuit de la Figure 1. Cependant, pour les mêmes conditions de sortie qu'avec l'inverseur à thyristors en pont intégral de la Figure 1, le rapport de transformation du transformateur haute tension de la Figure 8 doit être doublé. De plus, le circuit à thyristors en demi pont de la Figure 8 exige uniquement la production des signaux de sortie Vg1 et Vg2 de la Figure 3, de sorte que l'on peut omettre dans cette forme de réalisation les composants du circuit qui produisent les signaux de sortie V et V g3 et Vg4. Une deuxième forme de réalisation d'un circuit de commande d'impulsions est présentée sur la Figure 6 à l'aide de circuits intégrés et de transistors, pour pro- duire une salve d'impulsions (Figures 5(c) et 5(d), destinées à la charge ozoniseur. La Figure 5 illustre le mode de fonctionnement du circuit inverseur de la Figure 1 en mode modulation par salve d'impulsions. Dans une forme préférée de la modulation par salves d'impulsions, la fréquence de répétition des impulsions du train d'impulsions haute fréquence de déclenchement est régléede façon à être égal à la moitié de la fréquence de résonance. Les thyristors T1 et T4 sont mis à l'état pas- sant par les premiers signaux de gâdhette Vg1 et Vg4, ce qui crée un courant de résonance qui s'écoule dans TT/T4 et la branche commune du circuit inverseur en pont, ce qui crée la première demi-période de tension positive. Quand le cycle du courant résonnant est parachevé, les thyris- tors T2 et T3 sont mis à l'état passant par les premiers signaux de gâchette Vg2, Vg3. Un courant de résonance s'écoule alors dans T2/D2, T3/D3 et la branche commune de l'inverseur en pont, mais dans un sens opposé, ce qui crée une première demi période de tension négative. On crée ainsi un cycle complet de tension. Les thyristors T1 et T4 sont de nouveau mis à l'état passant par les deuxièmes signaux de gâchette Vgl, Vg4, et la séquence d'opérations reprend. L'inverseur est alors coupé jusqu'au cycle sui- vant de fréquence de commutation, et la séquence reprend. Le courant résonnant I et la forme d'onde de tension V o o obtenus par ce circuit d'alimentation sont présentés sur les Figures 5(c) et 5(d). Les Figures 6 et 7 présentent un circuit intégré régulateur par impulsions de largeur variable SG3524 (A1), qui produit deux signaux carrés déphasés de 180 (i) et (j), Figures 7(i), 7(j), qui sont tamponnés et inversés par les inverseurs A31, A32 d'un circuit intégré tampon inverseur à six inverseurs 4049 (A3), puis ils sont couplés les uns avec les autres pour donner un signal carré unique de fréquence de commutation (a), Figure 7(a), géné- ralement entre 200 et 800 Hz. La fréquence de commutation (Fs) et la largeur de ce signal carré peuvent être comman- dées manuellement à l'aide des potentiomètres respective- ment P1 et P2' raccordés au circuit intégré SG3524 comme représenté sur la Figure. Ce signal (a) est ensuite divisé, et l'une de ses parties est envoyée à l'une des deux entrées de quatre portes ET (A51, A52, A53, A54) d'un circuit intégré 4081 (A5) à quatre portes ET à deux entrées, l'autre partie du signal étant tamponnée et inversée par un inverseur A33 pour donner le signal (b) de la Figure 7(b), dont le front est ensuite détecté par un circuit différenciateur RC 30 pour produire une impulsion(C), Figure 7(c), sur le front du signal carré, lequel est envoyé sous la forme d'une entrée de validation à un circuit intégré à boucle à blocage de phase A2 4046. La puce 4046 (A2) crée un train d'impulsions haute fréquence, la fré- quence du train d'impulsions haute fréquence produit par A2 pouvant être commandée par un potentiomètre P qui y est 2 3 raccordé comme représenté, lequel est subdivisé de façon à donner deux signaux déphasés de 180 , un signal (d) étant envoyé directement à deux tampons non-inverseurs A43, A44 d'un circuit intégré 4050 (A4), l'autre étant tamponné et inversé par l'inverseur A34 pour produire le signal (e), Figure 7(e), lequel est envoyé à deux autres amplificateurs noninverseurs A41, A42 du circuit intégré 4050 A4. Il y a en sortie du circuit intégré A4 deux paires de signaux, déphasés de 180 , dont le front est détecté par des cir- cuits différenciateurs RC 32 au niveau du front du train d'impulsions haute fréquence envoyé dans les deuxièmes entrées de chaque porte ET A51, A52, A53, A54. Pour être plus clair, chaque porte ET reçoit deux signaux d'entrée, un signal de fréquence de commutation (a) et un signal haute fréquence (sortie de circuit RC 32) et produit un signal de déclenchement de sortie seulement si les deux entrées sont au niveau logique haut. En mode modulation par salves d'impulsions, la fréquence de commutation du signal carré commande le temps qui s'écoule entre les salves d'impulsions, et le nombre d'impulsions haute fré- quence de chaque salve d'impulsions est commandé par la fréquence du train d'impulsions haute fréquence ou par la largeur de chaque impulsion du signal carré. Ainsi, au niveau des sorties de A51, A52, A53, A54, on a deux paires de trains d'impulsions (x) et (y), comme on le voit sur les Figures 7(x) et 7(y), dans lesquels le nombre d'impulsions contenues dans la largeur de chaque impulsion de fréquence de commutation est commandé par le potentiomètre de commande de largeur P2 ou par le potentiomètre de commande haute fréquence P3' Chacune de ces impulsions est amplifiée en 34, isolde en 36 et redressée en 38 avant d'être envoyée aux gâchettes des thyristors T1, T2, T3 et T4 du circuit inverseur de la Figure 1. Le circuit de commande de la Figure 6 peut aussi être utilisé pour commander un circuit d'alimentation inverseur à thyristors en demi pont tel qu'illustré sur la Figure 8. Cependant, le circuit à thyristors en demi- pont de la Figure 8 n'exige que la production de signaux de sortie vers T1 et T2 (Figure 6), de sorte que l'on peut omettre dans cette forme de réalisation les composants du circuit servant à produire T3 et T4. La Figure 8 présente une variante d'un arrangement à thyristors en demipont du circuit de la Figure 1. Deux paires d'un ensemble thyristorsdiodes montés en opposition (T5, D5, T6, D6), montés en série les uns par rapport aux autres, sont raccordées à une source de courant continu provenant d'un convertisseur alternatif/continu non- représenté. Deux condensateurs Cdc1 et Cdc2, en courant continu, montés en série, sont branchés aux bornes d'entrée positive et négative. La sortie de l'inverseur en demi-pont est reprise entre les deux condensateurs en courant continu montés en série et les deux thyristors montés en série. Comme sur la Figure 1, un circuit résonnant série monté en série avec l'enroulement primaire d'un transformateur haute tension est connecté à la sortie de l'inverseur. Le circuit de la Figure 8 fonctionne d'une manière analogue à la Figure 1. Cependant, pour les mêmes conditions de sortie qu'avec l'inverseur à thyristors en pont intégral de la Figure 1, le rapport de transformation du transformateur haute tension de la Figure 8 doit être doublé. Le circuit à thyristors en demi-pont de la Figure 8 peut être commandé par les circuits de commande présentés à titre d'exemples sur les Figures 3 ou 6, et n'exige que les signaux de sortie Vg1 et Vg2 de la Figure 3 et les signaux de sortie vers T1 et T2 de la Figure 6. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisationci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour autant sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1.- Circuit d'alimentation pour un ozoniseur, caractérisé en ce qu'il comprend: a) un onduleur en pont à thyristors (T1, T2, T3, T4) continu/alternatif couplé en ses bornes d'entrée à une alimentation de courant continu et, en ses bornes de sortie, à un réseau résonnant, l'onduleur en pont à thyristors comprenant un premier moyen de thyristors (T1, T4) destiné à être passant à travers le réseau résonnant dans une 10 première direction, et un deuxième moyen de thyristors (T2, T3) destiné à être passant à travers le réseau résonnant dans une deuxième direction; b) ledit réseau résonnant possédant un transforma- teur-élévateur haute tension (10) dont l'enroulement primaire est couplé à l'onduleur en pont à thyristors et l'enroulement secondaire est couplé à l'ozoniseur; et c) un circuit de commande d'onduleur destiné à com- mander les électrodes de déclenchement du premier et du deuxième moyens de thyristors (T1, T4 et T2, T3). 2.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de commande de l'onduleur comprend un générateur d'ondes carrées destiné à produire des premiers et des deuxièmes signaux carrés opposés (a), (b), un premier circuit détecteur de front (RC 20) couplé au premier signal carré (a), pour produire une première impulsion de déclenchement pour chaque front détecté, lequel est couplé de façon à déclencher le premier moyen de thyristors (T1, T4), un deuxième circuit détecteur de front (RC 22) étant couplé au deuxième signal carré (b) pour produire une deuxième impulsion de déclenchement pour chaque front détecté, laquelle est couplée de façon à déclencher le deuxième moyen de thyristors (T2, T3). 3.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de com- mande d'onduleur comprend un premier et un deuxième moyens de portes ET (A51, A52; A53, A54) pour commander le déclenchement dudit premier et dudit deuxième moyens de thyristors (T1, T4; T2, T3), un moyen (A1) pour produire un signal carré à fréquence de commutation et pour l'appliquer à une première entrée de chacun desdits premier et deuxième moyens ET (A51, A52; A53, A54), et un moyen (A2) pour produire un train d'impulsions haute fréquence et l'appliquer à une deuxième entrée du premier et du deuxième moyens de porte ET, de telle sorte que le premier moyen et le deuxième moyen de portes ET produisent des signaux de déclenchement ayant pour but de faire marcher ledit premier et ledit deuxième moyens de thyris- tors en mode de modulation par salves d'impulsions, mode dans lequel la fréquence de commutation du signal carré commande le temps entre les salves d'impulsions, le nombre d'impulsions haute fréquence à l'intérieur de cha- que salve d'impulsions étant commandé par la fréquence du train d'impulsions haute fréquence et par la largeur de chaque impulsion dans le signal carré. 4.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le pont à thyristors comprend un inverseur à thyristors en pont intégral dans lequel ledit premier moyen de thyristors comprend une première paire de thyris- tors (T1, T4), le deuxième moyen de thyristors compre- nant une deuxième paire de thyristors (T2, T3). 5.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le pont à thyristors comprend un inverseur à thyristors en demipont dans lequel le premier moyen de thyristors comprend un premier thyristor (T5) et le deuxième moyen de thyristors comprend un deuxième thy- ristor (T6). 6.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 4 ou 5, carac- térisé en ce que le générateur d'ondes carrées comprend un multivibrateur astable (A1) pour créer deux signaux carrés opposes. 7.- Circuit d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 4 à 6, caractérisé en ce que le 8'0875 générateur d'ondes carrées (A1) fonctionne entre 200 et 800 Hz. 8.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisé en ce que le premier moyen de porte ET (A51, A52, comprend une première paire de portes ET, ledit deuxième moyen de porte ET (A53, A54) comprend une deuxième paire de portes ET, ledit moyen de production d'un signal carré (A1) à fréquence de commutation étant couplé à une pre- mière entrée de la première paire et de la deuxième paire de porte ET, ledit moyen de production d'un train d'im- pulsions haute fréquence (A2) étant couplé à une deuxième entrée de la première et de la deuxième paires de portes ET, de telle sorte que la première et la deuxième paires de portes ET produisent des signaux de déclenchement ayant pour but de faire en sorte que la première et la deuxième paires de thyristors (T1, T4; T2, T3) fonctionnent en mode modulation par salves d'impulsions. 9.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon la revendication 8, caractérisé en ce que le premier moyen de porte ET comprend une première porte ET, et que le deuxième moyen de porte ET comprend une deuxième porte ET. 10.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que le signal carré est couplé audit moyen (A2) de production du train d'impulsions haute frequence pour synchroniser les impulsions du train d'impulsions haute fréquence avec les impulsions du signal carré. 11.- Circuit d'alimentation pour ozoniseur selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que le moyen (A1) de production du signal carré comprend un modulateur par impulsions de largeur variable pour produire deux signaux carrés déphasés qui sont couplés l'un à l'autre pour donner un signal carré unique. 12.- Circuit d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce qu'une capa- cité et une inductance sont couplées à l'enroulement primaire du transformateur pour accorder la fréquence de résonance du réseau résonnant sur la gamme de 2,0 à 3,0 kHz. 13.- Circuit d'alimentation selon la revendication 12, caractérisé en ce que la fréquence de répétition des impulsions du train d'impulsions haute fréquence est égale à la moitié de la fréquence de résonance. 14.- Circuit d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 8 à 13, caractérisé en ce que le moyen de production (A1) d'un signal carré à fréquence de commutation travaille entre 200 et 800 Hz. 15.- Circuit d'alimentation selon l'une quelconque des revendications 8 à 13, caractérisé en ce que le moyen de production (A2) du train d'impulsions haute fréquence travaille entre 1,0 et 1,6 kHz. 16.- Circuit d'alimentation selon la revendication , caractérisé en ce que l'inverseur à thyristors en demi- pont possède deux condensateurs en courant continu (Cdc1, Cdc2) montés en série entre les bornes d'entrée de l'in- verseur, deux thyristors (T5, T6) montés en série, ledit réseau résonnant étant monté entre les condensateurs montés en série et les thyristors montés en série.