FR 2584258 A1 19870102 FR 8509877 A 19850628 i L'invention concerne un procédé ainsi qu'un dispositif pour le traitement thermique par effet Joule d'un élément conducteur au moins partiellement constitué d'un matériau conducteur. En particulier, le procédé et le dispositif suivant l'invention sont appropriés pour le chauffage d'un élément conducteur du type précité, avantageusement sous une forme filiforme et notamment sous la forme de fibres, qui porte un revêtement continu ou discontinu en une matière, notamment à base d'un produit polymère, susceptible de s'échauffer par conduction thermique et de ce fait de se ramollir ou de durcir, suivant que ladite matière est thermoplastique ou thermoducissable, pour former un enrobage homogène de l'élément conducteur. On sait que tout conducteur électrique présentant une résistance ohmique est le siège d'un échauffement par effet Joule, lorsqu'il est parcouru par un courant électrique. L'utilisation d'un courant électrique continu pour chauffer un conducteur et notamment un conducteur en défilement est bien connue et donne des résultats satisfaisants sous réserve que les résistances de contact au point d'amenée d'énergie soient très faibles par rapport à la résistance du conducteur. Lorsque le conducteur porte un revêtement thermofusible ou thermodurcissable et de nature isolante, par exemple un revêtement obtenu par dépôt d'une matière polymère pulvérulente, la présence de ce revêtement nuit aux conditions de bon contact. De ce fait, il n'est plus possible de réaliser une fusion ou un durcissement satisfaisant d'un tel revêtement par passage d'un courant électrique continu dans le conducteur portant ce revêtement pour obtenir un enrobage homogène dudit conducteur par la matière de revêtement thermofusible ou thermodurcissable. On a trouvé qu'il était possible, en utilisant un courant alternatif haute fréquence dans des conditions particulières, d'assurer l'échauffement d'un élément conducteur par effet Joule dans des conditions satisfaisantes, qui permettent, notamment lorsque cet élément conducteur porte un revêtement continu ou discontinu en une matière de nature isolante thermofusible ou thermodurcissable, d'assurer par conduction thermique une fusion ou un durcissement de ladite matière conduisant à un enrobage homogène de l'élément conducteur. L'invention a donc pour objet un procédé de traitement thermique d'un élément conducteur au moins partiellement constitué d'un matériau électriquement conducteur, qui se caractérise en ce que l'on génère un courant électrique alternatif de fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz dans une portion de cet élément conducteur et que l'on bloque ledit courant électrique dans la portion d'élément conducteur dans laquelle il a été généré, ce qui produit un échauffement de ladite portion d'élément conducteur par effet Joule. Le blocage du courant électrique alternatif de fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz dans la portion d'élément conducteur est réalisé en particulier en limitant ladite portion d'élément conducteur par deux courts-circuits. Le procédé suivant l'invention peut être mis en oeuvre sur un élément conducteur immobile ou sur un élément conducteur se déplaçant en continu au cours du traitement. En particulier ledit procédé convient tout spécialement pour le traitement thermique d'éléments conducteurs défilant à grande vitesse. Le courant électrique alternatif, circulant dans la portion d'élément conducteur, est induit en couplant électriquement ou magnétiquement à ladite portion d'élément conducteur l'énergie créée par une source d'énergie électromagnétique émettant à une fréquence choisie comprise entre 1 MHz et 10 GHz. La longueur de la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant alternatif de fréquence comprise dans l'intervalle précité est avantageusement choisie pour constituer un circuit résonnant à perte, dont la fréquence de résonnance correspond à la fréquence d'émission de la source électromagnétique. Lorsque la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant alternatif est délimitée par deux courts-circuits, lesdits courtscircuits peuvent être du type capacitif ou encore du type selfique. L'élément conducteur soumis au traitement suivant l'invention peut avoir une forme quelconque. Il peut se présenter notamment sous la forme d'une plaque ou d'une feuille ou encore, avantageusement, sous la forme d'un élément filiforme, c'est-à-dire d'un élément fin, souple ou rigide, de grande longueur ayant la forme d'un fil ou d'un ruban. L'élément filiforme peut se présenter notamment sous la forme d'un fil monofilamentaire ou multifilamentaire, d'un filé de fibres ou encore d'un toron. L'élément conducteur est généralement constitué en totalité d'un matériau conducteur tel que métal, carbone, graphite, mélange de tels matériaux, mais on peut envisager le cas o l'élément conducteur n'est formé qu'en partie du matériau conducteur, l'autre partie consistant en un matériau pratiquement non conducteur notamment de type inorganique comme la silice. Le procédé suivant l'invention est particulièrement approprié pour le traitement thermique d'éléments conducteurs consistant en totalité en fibres de carbone ou encore dont une partie seulement est formée de fibres de carbone, l'autre partie étant constituée d'un matériau non carboné et en particulier de fibres non carbonées comme les fibres de verre. Lorsque l'élément conducteur est formé seulement en partie de fibres de carbone, il renferme avantageusement au moins 10 % en poids desdites fibres tandis que la partie restante est constituée du matériau non carboné. Un élément conducteur de ce type peut être formé, par exemple de 20 à 40 % en poids de fibres de carbone et de 80 à 60 % en poids de fibres de verre. L'élément conducteur, que l'on traite par le procédé de l'invention, peut porter un revêtement continu ou discontinu en une matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique et soit de fondre ou de durcir pour assurer un enrobage homogène de l'élément conducteur. Le revêtement continu ou discontinu en matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique, que peut porter l'élément conducteur, peut être formé par toute méthode connue et, par exemple, par pulvérisation d'une solution de ladite matière sur l'élément conducteur, par passage de l'élément conducteur dans un bain constitué d'une solution de la matière de revêtement, ou encore par poudrage électrostatique de l'élément conducteur dans un lit fluidisé d'une poudre de ladite matière de revêtement. La matière de revêtement susceptible de s'échauf- fer par conduction thermique peut consister en une matière thermoplastique et notamment en un polymère thermoplas- tique tel que polyamide, comme par exemple polyamide 11, polyamide 12 ou polyamide 6, polyoléfine et notamment polyéthylene ou polypropylène, polycarbonate, polytétra- fluoroéthylène, polyfluorure de vinylidène ou encore en - une matière thermodurcissable et en particulier en une résine thermodurcissable comme, par exemple, une résine époxy. L'élément conducteur, qui peut se présenter sous une forme quelconque et notamment sous l'une des formes indiquées plus haut, peut également consister en une armature, conductrice ou non, noyée dans une matrice constituée d'un mélange d'une matière thermoplastique ou thermodurcissable, susceptible de s'échauffer par conduction, et d'un matériau conducteur. Ladite matière thermoplastique ou thermodurcissable et le matériau conducteur sont tels que définis précédemment tandis que l'armature peut consister notamment en fils, fibres, treillis, tissés ou non tissés en un matériau constitué en totalité ou seulement en partie d'un matériau conducteur comme mentionné plus haut. Si besoin est, le traitement thermique de l'élément conducteur peut être réalisé en atmosphère contrôlée et notamment en atmosphère inerte, par exemple atmosphère d'azote ou de gaz rares. Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention, c'est-à-dire pour le traitement thermique d'un élément conducteur au moins partiellement constitué d'un matériau électriquement conducteur, comporte un générateur d'énergie électromagnétique susceptible d'émettre des ondes électromagnétiques ayant une fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz, un système applicateur agencé pour coupler à une portion de l'élément conducteur l'énergie électromagnétique émise par le générateur de manière à produire dans ladite portion d'élément conducteur un courant électrique de même fréquence que les ondes émises par le générateur et un système de court-circuit arrangé pour bloquer dans la portion d'élément conducteur le courant électrique produit dans cette portion d'élément conducteur. De préférence, le système de court-circuit est agencé de telle sorte que la portion d'élément conducteur dans laquelle il bloque le courant électrique généré dans cette portion, forme un circuit résonnant à la fréquence des ondes émises par le générateur, de manière à créer une surintensité dans ladite portion d'élément conducteur. Le générateur d'énergie électromagnétique, qui fait partie du dispositif suivant l'invention, peut être choisi parmi les divers générateurs existants susceptibles d'émettre des ondes électromagnétiques ayant un fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz. Le générateur peut consister notamment en un générateur d'ondes électromagnétiques, dites microondes, ayant des fréquences comprises entre 0,3 GHz et 10 GHz, un tel générateur étant par exemple à magnétron ou encore du type oscillateur électronique à klystron. Le générateur peut être encore choisi parmi les générateurs d'ondes électromagnétiques, dites à haute fréquence (ondes HF) ou très haute fréquence (ondes VHF), ayant des fréquences comprises entre 1 MHz et 300 MHz, de tels générateurs étant par exemple du type oscillateurs électroniques à tube à vide ou à transistors. Le système applicateur permettant de coupler à l'élément conducteur l'énergie électromagnétique émise par le générateur peut être agencé pour réaliser un couplage magnétique de ladite énergie. Un tel système applicateur comporte le plus souvent un bobinage alimenté par le générateur, ledit bobinage étant associé à un second bobinage formé par l'élément conducteur pour constituer un transformateur dont le bobinage du système applicateur constitue l'enroulement primaire et l'élément conducteur bobiné forme l'enroulement secondaire. Un tel système applicateur, qui nécessite pour l'élément conducteur de se présenter sous la forme d'un enroulement, n'est utilisable en pratique que dans le cas du traitement d'éléments conducteurs, comme les conducteurs filiformes métalliques, susceptibles d'être mis sous la forme d'enroulements du type solénoide. De préférence, et en particulier dans le cas du traitement d'éléments conducteurs non métalliques, le système applicateur permettant de coupler à l'élément conducteur l'énergie électromagnétique émise par le générateur est agencé pour réaliser un couplage électrique de ladite énergie. Lorsque le générateur est du type générateur à microondes, le système applicateur du type à couplage électrique peut consister en un guide d'ondes alimenté par le générateur, ce guide d'ondes étant traversé par l'élément conducteur à traiter parallèlement au champ électrique créé dans le guide d'ondes. Lorsque le générateur est du type haute fréquence (HF) ou très haute fréquence (VHF), le système applicateur du type à couplage électrique peut consister en une antenne excitée par le générateur, l'élément conducteur jouant alors le rôle d'antenne réceptrice. L'antenne émettrice peut être de tout type connu dans l'art et peut consister par exemple en un déflecteur hémicylindrique en un métal tel que l'aluminium ou encore en un barreau cylindrique ou hémicylindrique en un métal tel que le cuivre ou l'aluminium. Le système applicateur, et notamment le système applicateur du type à couplage électrique, comporte des moyens d'adaptation en impédance qui assurent un couplage optimal, à l'élément conducteur, de l'énergie électromagnétique produite par le générateur. Dans un applicateur comportant un guide d'ondes les moyens d'adaptation en impédance comprennent un iris de couplage et un piston de court-circuit à positionnement variable disposés dans le guide d'ondes entre le générateur et la zone de passage de l'élément conducteur pour l'iris de couplage et en aval de ladite zone de passage pour le piston de court-circuit variable. Dans un applicateur du type antenne émettrice, les moyens d'adaptation en impédance consistent entre autres en moyens propres à faire varier la distance de l'antenne à l'élément conducteur. Le système de court-circuit, qui permet de bloquer dans une portion de l'élément conducteur le courant électrique induit dans cet élément conducteur peut être un système de court-circuit de type seIfique. Un tel système de court-circuit peut être constitué de l'élément conducteur lui même mis sous la forme d'un bobinage ayant un diamètre et une longueur propres à conférer audit bobinage un coefficient de self induction ayant une valeur suffisante pour que le courant induit dans l'élément conducteur bobiné soit bloqué dans le bobinage par effet solénoide. Un système de court-circuit de type capacitif est généralement préféré surtout lorsque l'élément conducteur ne peut pas être mis sous la forme d'un bobinage. Un tel système de court-circuit du type capacitif comprend deux courts-circuits de type capacitif de faible impédance, qui sont disposés de part et d'autre du système applicateur et sont reliés chacun par contact à l'élément conducteur de manière à délimiter entre eux une portion d'élément conducteur dans laquelle doit être bloqué le courant électrique de fréquence élevée induit par le système applicateur dans cette portion de l'élément conducteur. Suivant une forme de réalisation avantageuse chacun des deux courtscircuits du type capacitif comporte un élément de contact sur lequel s'appuie l'élément conducteur, cet élément de contact étant fixé à un support jouant le rôle de masse et étant sépare dudit support par un jeu approprié pour former une capacité de faible impédance propre à assurer un retour capacitif du courant électrique de fréquence élevée à la masse. En particulier, chacun des deux courts-circuits du type capacitif peut être constitué d'un ou de plusieurs rouleaux sur lequel ou lesquels s'appuie l'élément conducteur, chacun des rouleaux comportant un axe longitudinal autour duquel il est mobile en rotation et étant fixe par cet axe à un plateau support jouant le rôle de masse, cette fixation étant réalisée de manière à créer un léger jeu entre les rouleaux et le plateau support pour obtenir une capacité présentant une valeur d'impédance très faible propre à assurer un retour à la masse du courant induit dans la portion d'élément conducteur délimitée par les deux courts-circuits. Les courts-circuits du type capacitif comportant un ou plusieurs rouleaux peuvent être avantageusement utilisés lorsque l'élément conducteur est un élément conducteur souple, et en particulier un élément conducteur souple filiforme, susceptible de s'appuyer sur les rouleaux en épousant une partie du contour de ces derniers, ce qui permet d'assurer un bon contact entre le rouleau et l'élément conducteur. Les deux courts-circuits du système de court-circuit de type capacitif sont montés de telle sorte qu'ils peuvent être déplacés l'un par rapport à l'autre pour augmenter ou réduire la distance les séparant et permettre ainsi de faire varier la longueur de la portion d'élément conducteur qu'ils délimitent. L'élément conducteur en contact avec chacun des deux courts-circuits de type capacitif, comportant ou non des rouleaux, peut être animé d'un mouvement de défilement continu et dans ce cas le dispositif suivant l'invention comporte encore des moyens moteurs agencés pour assurer ce mouvement de défilement. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante de deux de ses modes de réalisation illustrés par le dessin annexé sur lequel: - la figure 1 représente schématiquement un dispositif suivant l'invention du type à microondes comportant un applicateur à guide d'ondes et un système de court-circuit du type capacitif à rouleaux, tandis que la figure la montre, en coupe transversale par un plan passant par l'axe d'un rouleau, l'un des courts-circuits du système de court-circuit monté sur le dispositif de la figure 1 et la figure lb représente schématiquement, en coupe transversale, un détail de la fixation du système de court-circuit; - la figure 2 donne une variante de réalisation du système applicateur à guide d'ondes, et - la figure 3 schématise un dispositif suivant l'invention comportant un émetteur haute fréquence (HF), une antenne utilisée comme système applicateur et un système de court-circuit à rouleaux tandis que la figure 3a donne un schéma de l'émetteur HF et de sa liaison avec l'antenne. En se référant aux figures 1, la et lb, le dispositif représenté comporte un générateur 1 de micro- ondes, notamment un générateur à magnétron émettant des ondes électromagnétiques ayant par exemple une fréquence de 2,45 GHz. Un guide d'ondes 2, qui possède une section rectangulaire dont la plus grande dimension est verticale, est connecté par son extrémité 3 au générateur 1 et s'appuie par des béquilles 4 et 5 sur un bâti 6. Ce guide d'ondes est traversé dans sa partie médiane par un cylindre creux 7 de quartz, dont l'axe longitudinal est horizontal et rencontre orthogonalement l'axe longitudinal du guide d'ondes, ce dernier axe correspondant à l'axe de propagation des ondes dans ledit guide d'ondes. Un iris de couplage 8, à ouverture réglable, est monté dans le guide d'ondes entre l'extrémité 3 du guide d'ondes proche du générateur 1 et le cylindre creux 7, le plan de l'iris étant perpendiculaire à l'axe longitudinal dudit guide d'ondes, tandis qu'un piston 9 de court-circuit à positionnement réglable, pourvu d'une tige de manoeuvre , obture le guide d'ondes entre le cylindre creux 7 et l'extrémité 11 du guide d'ondes la plus éloignée du générateur. Un premier court-circuit 12 et un deuxième court-circuit 13, de structure identique, sont disposés de part et d'autre du guide d'ondes et forment le système de court-circuit. Le court-circuit 12 comporte trois rouleaux cylindriques respectivement 14a, 14b et 14c, chacun monté libre en rotation sur un axe tel que l'axe 15b pour le rouleau 14b, ledit axe étant orthogonal à l'axe longitudi- nal du cylindre creux 7 et étant fixé à un plateau jouant le rôle de masse. Le plateau 16 est monté sur un support 17 au moyen de quatre vis, à savoir 18a, 18b, 18c et 18d, qui se vissent dans une pièce associée formant écrou, par exemple 19a associée a la vis 18a, et suscep- tible de coulisser dans l'une de deux rainures 20a et 20b en T pratiquées sur la face du support 17 en regard du plateau 16. Plus particulièrement les pièces écrous 19a et 19b associées aux vis 18a et 18b peuvent coulisser dans la rainure 20a tandis que les pièces écrous 19c et 19d associées aux vis 18c et 18d peuvent coulisser dans la rainure 20b. Le support 17 est solidaire de deux éléments supports 21 et 22 fixes eux mêmes au bâti 6. Les rouleaux 14a, 14b et 14c, qui sont munis chacun d'une gorge, respectivement 23a, 23b et 23c, sur leur paroi latérale externe, sont disposés au-dessus de l'axe longitudinal du cylindre creux 7 de telle sorte que cet axe soit sensible- ment tangent aux rouleaux 14a et 14c et que d'une part l'écartement entre les rouleaux 14a et 14c soit sensible- ment égal au diamètre du rouleau 14b et d'autre part la distance de l'axe longitudinal du rouleau 14b au plan tangent aux rouleaux 14a et 14c et contenant l'axe du cylindre creux 7 soit environ 1,5 fois le diamètre des rouleaux. Le court-circuit 13 comporte également trois rouleaux cylindriques, respectivement 24a, 24b et 24c, qui sont identiques aux rouleaux du court-circuit 12 et sont montés chacun libres en rotation sur un axe ayant une direction orthogonale à l'axe longitudinal du cylindre creux 7, ledit axe étant fixé, comme indiqué précédemment pour le courtcircuit 12, à un plateau 25 jouant le rôle de masse. Le plateau 25 est monté sur un support 26 au moyen de quatre vis à savoir 27a, 27b, 27c et 27d, qui se vissent chacune dans une pièce associée formant écrou, analogue à la pièce 19a associée à la vis 18a dans le court-circuit 12, et susceptible de coulisser par paires dans l'une de deux rainures 28a et 28b en T pratiquées sur la face du support 26 en regard du plateau 25. Plus particulièrement les pièces formant écrous associées aux vis 27a et 27b peuvent coulisser dans la rainure 28a tandis que les pièces formant écrous associées aux vis 27c et 27d peuvent coulisser dans la rainure 28b. Le support 26 est solidaire de deux éléments supports 29 et fixes eux-mêmes au bâti 6. Les rouleaux 24a, 24b et 24c, qui sont pourvus chacun d'une gorge, respectivement 31a, 31b et 31c, sur leur paroi latérale externe, sont disposés au-dessus de l'axe longitudinal du cylindre creux 7 de telle sorte que cet axe soit sensiblement tangent aux rouleaux 24a et 24c et que d'une part l'écartement entre les rouleaux 24a et 24c soit sensiblement égal au diamètre du rouleau 24b et d'autre part la distance de l'axe longitudinal du rouleau 24b au plan tangent aux rouleaux 24a et 24c et contenant l'axe du cylindre creux 7 soit égale à environ 1,5 fois le diamètre des rouleaux. Les différents rouleaux des courts-circuits 12 et 13 ont une structure identique, à savoir celle qui est montrée en coupe sur la figure la dans le cas du rouleau 14b. Le rouleau 14b comporte un manchon cylin- drique 32 présentant une gorge 23b sur sa surface externe et supporté par deux roulements à billes, respective- ment 33 et 34, montés sur l'axe 15b du rouleau, ledit axe étant fixé par vissage au plateau 16. Deux flasques 35 et 36, fixées au manchon par des vis telles que 37, ferment les extrémités du manchon et forment également butées pour les roulements à billes 33 et 34. La flasque 36 de chaque rouleau, qui est en regard du plateau jouant le rôle de masse, plateau 16 pour le rouleau 14b, est séparée de ce plateau par un léger jeu de telle sorte que l'ensemble plateau/rouleau forme une capacité. L'élément conducteur 38 à traiter, qui se présente ici sous une forme filiforme souple, entre en contact avec le court-circuit 12, en s'appuyant contre la partie tournée vers le bas de la gorge 23a du rouleau 14a, puis en s'enroulant dans la partie tournée vers le haut de la gorge 23b du rouleau 14b et enfin en s'appuyant contre la partie tournée vers le bas de la gorge 23c du rou- leau 14c, puis traverse le cylindre creux 7 et entre ensuite en contact avec le court-circuit 13, en s'appuyant contre la partie tournée vers le bas de la gorge 31a du rouleau 24a, puis en s'enroulant contre la partie tournée vers le haut de la gorge 3lb du rouleau 24b et enfin en s'appuyant contre la partie tournée vers le bas de la gorge 31c du rouleau 34c. A sa sortie du court-circuit 13, l'élément conducteur est repris par des moyens de traction, par exemple est enroulé sur un bobinoir, non représenté, entraîné en rotation par un moteur, ce qui assure un défilement en continu de l'élément conducteur à travers le dispositif. Le guide d'ondes 2 équipant le dispositif repré- senté schématiquement sur la figure 1 peut être remplacé par un guide d'ondes 39 démontable tel que représenté sur la figure 2. Ce guide d'ondes 39, qui présente également une section rectangulaire dont la plus grande dimension est verticale, comporte trois parties, à savoir une partie antérieure 39a, une partie médiane 39b et une partie postérieure 39c. Les parties antérieure 39a et médiane 39b du guide d'ondes ont leurs extrémités en regard, respectivement 40 et 41, en forme de collerettes et sont reliées de manière étanche par des moyens de fixation mécanique tels que des boulons non représentés appuyant lesdites collerettes l'une contre l'autre. Une fenêtre 42, en un matériau perméable aux ondes électromagnétiques tels que le TEFLON, est interposée entre les collerettes 40 et 41 et sépare la zone intérieure 43a de la partie antérieure 39a du guide d'ondes de la zone intérieure 43b de la partie médiane 39b dudit guide d'ondes. De même les parties médiane 39b et postérieure 39c du guide d'ondes ont leurs extrémités en regard, respectivement 44 et 45, en forme de collerettes et sont reliées de manière étanche par des moyens de fixation mécanique tels que des boulons non représentés appuyant lesdites collerettes l'une contre l'autre. Une fenêtre 46, en un matériau de même nature que celui constituant la fenêtre 42, est interposée entre les collerettes 44 et 45 et sépare la zone intérieure 43b de la partie médiane 39b du guide d'ondes de la zone intérieure 43c de la partie postérieure 39c dudit guide d'ondes. Un iris de couplage 8 est monté dans la partie antérieure 39a du guide d'ondes tandis qu'un piston 9 de court-circuit à positionnement réglable, muni d'une tige de manoeuvre 10, obture la partie postérieure 39c dudit guide d'ondes. Chacune des grandes faces 47 et 48 du guide d'ondes présente, au niveau de la partie médiane 39b de ce dernier, un orifice circulaire, respectivement 49 et 50, prolongé par un embout creux cylindrique, respectivement 51 et 52, les axes longitudinaux desdits embouts étant confondus et rencontrant orthogonalement l'axe longitudinal du guide d'ondes. En outre la zone intérieure 43b de la partie médiane 39b du guide d'ondes s'ouvre vers l'extérieur par un ajutage cylindrique 53, ledit ajutage étant agencé pour être connectable à une source de gaz inerte sous une légère pression de manière à permettre un balayage de la zone intérieure 43b de la partie médiane 39b du guide d'ondes par un gaz inerte. Le dispositif, qui vient d'être décrit en référence aux figures 1, la, lb et 2, fonctionne comme suit. L'élément conducteur 38 filiforme, qui peut, par exemple, provenir d'un système d'alimentation du type dévidoir ou encore d'une installation dans laquelle l'élément conducteur a subi un traitement préalable tel qu'un revêtement par poudrage ou par enduction, passe tout d'abord au contact des rouleaux 14a, 14b et 14c du courtcircuit capacitif 12 comme décrit plus haut, puis traverse axialement le cylindre creux 7 associé au guide d'ondes 2 ou bien l'embout 51, la zone 43b et l'embout 52 du guide d'ondes 39, passe ensuite au contact des rouleaux 24a, 24b et 24c du court circuit capacitif 13 comme indiqué précédemment et enfin s'enroule sur un bobinoir entraîns en rotation à vitesse constante, par exemple quelques centimètres à quelques mtres par seconde, par un moteur. La rotation du bobinoir assure l'entraînement de l'élément conducteur et par là-miême son défilement en continu à travers le dispositif de traitement thermique. Préalablement à la mise en oeuvre du traitement thermique de l'élément conducteur 38, une adaptation d'impédance et de fréquence du système applicateur, à savoir guide d'ondes 2 et cylindre creux 7 ou guide d'ondes39 et embouts creux 51 et 52, est réalisée en agissant sur l'ouverture de l'iris 8 de couplage et le positionnement du piston 9 dans le guide d'ondes, de telle sorte que l'énergie électromagnétique fournie par le générateur de microondes 1 soit transférée intégralement à l'élément conducteur 38. Une telle adaptation d'impédance et de fréquence s'effectue, comme il est bien connu, par mesure sur vobulateur par exemple. Le générateur 1, par exemple à magnétron, émet des ondes électromagnétiques du type microondes ayant une fréquence comprise entre 0,3 GHz et 10 GHz, qui se propagent dans le guide d'ondes 2 ou 39. Dans le domaine de fréquence des ondes émises, lesdites ondes se propagent dans le guide d'ondes 2 ou 39, à section rectangulaire de grande dimension verticale, suivant le mode TEo1. Dans un tel mode de propagation le champ électrique associé aux microondes est maximum dans un plan médian perpendiculaire aux deux grandes faces du guide d'ondes, c'est-à-dire parallèle à l'axe longitudinal du cylindre creux 7 associé au guide d'ondes 2 ou à l'axe longitudinal des embouts 51 et 52 associés au guide d'ondes 39, ledit axe représentant l'axe de défilement de l'élément conducteur filiforme 38. La portion d'élément conducteur 38 délimitée par les deux courts-circuits 12 et 13 est donc placée parallèlement au champ électrique associé aux microondes se propageant dans le guide d'ondes dans une zone o ledit champ électrique est maximum, ce qui entraîne un couplage électrique de l'énergie électromagnétique des microondes à la portion précitée de l'élément conducteur 38 avec comme résultat l'induction d'un courant électrique microondes dans ladite portion de l'élément conducteur, ce courant électrique étant ramené à la masse par les courts-circuits capacitifs 12 et 13. Un tel retour à la masse par les courts-circuits 12 et 13 empêche une propagation du courant microondes d'une part jusqu'au bobinoir recevant l'élément conducteur traité thermiquement et d'autre part jusqu'aux moyens d'amenée de l'élément conducteur au dispositif de traitement thermique. La distance entre les courts-circuits 12 et 13, qui détermine la longueur de la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant électrique microondes, est ajustée pour que ladite portion constitue un circuit résonnant à la fréquence des ondes émises par le générateur, ce qui permet d'obtenir une surintensité dans cette portion d'élément conducteur. La portion d'élément conducteur délimitée par les deux courts-circuits 12 et 13, dans laquelle circule le courant électrique microondes, s'échauffe par effet Joule et peut donc être portée à la température requise pour le traitement thermique de l'élément conducteur, température qui dépend entre autres de l'énergie fournie par le générateur à l'élément conducteur. Lorsque l'élément conducteur consiste en un matériau conducteur, par exemple fibres de carbone ou encore métal, portant un revêtement continu ou discontinu en une matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique et soit de fondre ou encore de durcir, l'échauffement du matériau conducteur par effet Joule entraîne un échauffement par conduction de la matière de revêtement qui suivant le cas fond, cas d'une matière thermoplastique, ou durcit, cas d'une matière thermodurcissable, pour former un enrobage compact et homogène de l'élément conducteur. Ainsi en traitant par le procédé suivant l'invention, mis en oeuvre dans un dispositif analogue à celui de la figure 1 et possédant un générateur à magnétron émettant des microondes ayant une fréquence de 2,45 GHz, un élément conducteur 38 filiforme consistant en un ruban de fibres de carbone revêtu, par un procédé de poudrage électrostatique en lit fluidisé, d'une poudre de polyamide, on a obtenu un enrobage compact et homogène des fibres de carbone du ruban par fusion par conduction thermique de la poudre de polyamide sous l'action de l'échauffement par effet Joule des fibres de carbone parcourues par le courant électrique microondes. Suivant les essais, la puissance fournie par le générateur à l'élément conducteur était comprise entre 500 W et 2000 W et la vitesse de défilement de l'élément conducteur se situait entre 0,1 et 1,5 m/s. Le dispositif schématisé sur les figures 3 et 3a comprend un émetteur HF 54, une antenne, en un métal tel que l'aluminium ou le cuivre, connectée à l'émetteur HF par un conducteur 67 et consistant en un barreau support 55 se terminant par un déflecteur 56 hémicylin- drique, et un système de court-circuit comportant un premier court-circuit 12 et un deuxième court-circuit 13. A la place de l'antenne à déflecteur hémicylindrique, on pourrait également utiliser une antenne consistant uniquement en un barreau de cuivre ou d'aluminium à section cylindrique ou hémicylindrique. Les courts- circuits du système de court-circuit ont une structure analogue à celle des courts-circuits représentés sur les figures 1, la et lb et comportent donc trois rouleaux 14a, 14b et 14c pour le court-circuit 12 et trois rouleaux 24a, 24b et 24c pour le court-circuit 13, chacun des rouleaux portant également une gorge sur sa surface latérale externe, lesdits courts-circuits 12 et 13 étant disposés de part et d'autre de l'antenne. L'élément conducteur 38 à traiter thermiquement, qui se présente ici sous une forme filiforme souple, entre en contact avec le court-circuit 12 en s'appuyant contre les gorges des rouleaux 14a, 14b et 14c comme indiqué dans le cas du dispositif de la figure 1, puis passe devant le réflecteur 56 de l'antenne dans une direction parallèle à l'axe longitudinal dudit réflecteur et entre ensuite en contact avec le court-circuit 13 en s'appuyant contre les gorges des rouleaux 24a, 24b et 24c comme indiqué pour le dispositif de la figure 1. A sa sortie du court-circuit 13 l'élément conducteur 38 est repris par des moyens de réception, par exemple est enroulé sur un bobinoir, non représenté, entrainé en rotation par un moteur, ce qui assure un défilement en continu de l'élément conducteur à travers le dispositif. Le générateur HF 54 d'énergie électromagnétique comporte un tube amplificateur à vide du type triode 57, qui possède une anode 57a, une grille 57b et une cathode 57c et dont la charge d'anode est un circuit oscillant 58 comportant en parallèle une capacité 59 et une self 60. Un circuit diviseur/inverseur 61 prélève et inverse une fraction des oscillations de tension anodique et injecte la fraction des oscillations inversées sur la grille 57b de la triode 57 à travers une capacité 62 empêchant le passage de toute composante continue de ladite fraction. Une résistance 63 est interposée entre la grille 57b et la masse. L'anode 57a est connectée à la borne positive d'une alimentation haute tension 66 à travers une self 65 à inductance réglable empêchant les oscillations de tension de remonter à l'alimentation continue 66 tandis qu'une capacité 64 prévient le passage de toute composante continue vers le circuit oscillant. Le fonctionnement du dispositif à générateur HF d'énergie électromagnétique et à système applicateur du type antenne schématisé sur les figures 3 et 3a est similaire à celui du dispositif faisant appel aux microondes représenté schématiquement sur les figures 1, la, lb et 2. L'élément conducteur 38 filiforme, qui peut, par exemple, provenir d'un système d'alimentation du type d6vidoir ou encore d'une installation dans laquelle l'élément conducteur a subi un traitement préalable tel qu'un revêtement par poudrage ou par enduction, passe tout d'abord au contact des rouleaux 14a, 14b et 14c du court-circuit 12, puis défile devant le réflecteur 56 de l'antenne de manière à être contenu dans le plan de symétrie du réflecteur, qui passe par l'axe longitudinal de ce dernier, et à rester parallèle audit axe longitudinal, passe ensuite au contact des rouleaux 24a, 24b et 24c du court-circuit 13 et enfin s'enroule sur un bobinoir entraîné en rotation à vitesse constante, par exemple quelques centimètres à quelques mètres par seconde, par un moteur. La rotation du bobinoir assure l'entraînement de l'élément conducteur et par là-même son défilement en continu à travers le dispositif de traite- ment thermique. Le passage de l'élément conducteur 38 au contact des rouleaux du court-circuit 12 et au contact des rouleaux du court-circuit 13 s'effectue comme indique précédemment dans le cas du dispositif de la figure 1. Préalablement à la mise en oeuvre du traitement thermique de l'élément conducteur 38, une adaptation d'impédance du système applicateur, à savoir antenne, est réalisée en faisant varier la distance séparant l'élément conducteur 38 du réflecteur 56 de l'antenne, de manière à maximiser le transfert d'énergie du générateur HF 54 à l'élément conducteur 38. Le générateur HF 54 produit des oscillations ayant une fréquence comprise entre 1 MHz et 0,3 GEz, qui excitent l'antenne et amène cette dernière à rayonner des ondes électromagnétiques ayant une fréquence correspondant à celle des oscillations produites par le générateur 54. La portion d'élément conducteur 38 délimitée par les deux courts-circuits 12 et 13, qui a une direction parallèle à celle de l'axe longitudinal du déflecteur 56 de l'antenne se comporte comme une antenne réceptrice et capte les ondes électromagnétiques émises par l'antenne, avec comme résultat la production d'un courant électrique haute fréquence dans ladite portion de l'élément conducteur 38, ce courant électrique étant ramené à la masse par les courts-circuits capacitifs 12 et 13. De même que pour le dispositif de la figure 1, la distance entre les courts-circuits 12 et 13, qui détermine la longueur de la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant électrique haute fréquence, est ajustée pour que ladite portion de l'élément conducteur constitue un circuit résonnant à la fréquence des oscillations émises par le générateur HF 54. La portion d'élément conducteur délimitée par les deux courts-circuits 12 et 13, dans laquelle circule le courant électrique haute fréquence, s'échauffe par effet Joule et peut donc être portée à la température requise pour le traitement thermique de l'élément conducteur. Lorsque l'élément conducteur consiste en un matériau conducteur, par exemple fibres conductrices non métalliques telles que fibres de carbone ou encore métal, portant un revêtement continu ou discontinu en une matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique et soit de fondre ou de durcir, l'échauffement du matériau conducteur par effet Joule entraXne, comme indiqué précédemment dans le cas du fonctionnement du dispositif suivant la figure 1, un échauffement par conduction de la matière de revêtement qui suivant le cas fond si elle est thermoplastique ou bien durcit si elle est thermodurcissable, pour former un enrobage compact et homogène de l'élément conducteur. Ainsi en traitant par le procédé suivant l'invention, mis en oeuvre dans un dispositif analogue à celui des figures 3 et 3a et possédant un générateur HF émettant à une fréquence de 27,12 MHz, un élément conducteur 38 filiforme consistant en un ruban de fibres de carbone revêtu, par un procédé de poudrage électrostatique en lit fluidisé, d'une poudre de polyamide, on a obtenu un enrobage compact et homogène du ruban de fibres de carbone par fusion par conduction thermique de la poudre de polyamide sous l'action de l'échauffement par effet Joule des fibres de carbone parcourues par le courant électrique haute fréquence. Pour les essais réalisés la distance de l'élément conducteur 38 au support 55 de l'antenne était égale à 10 cm tandis que la distance entre les courts- circuits 12et 13 était de 2 mètres. En outre suivant les essais, la puissance fournie à l'élément conducteur 38 variait de 530 W à 2100 W et la vitesse de défilement de l'élément conducteur allait de 0,1.5 m b 1,2 m par seconde. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits et représentés mais en englobe au contraire les diverses variantes accessibles à l'homme de l'art tout en restant dans le cadre de l'invention. En particulier, dans le dispositif des figures 3 et 3a, la portion d'élément conducteur en regard de l'antenne peut défiler à l'intérieur d'un tube en une matière perméable aux ondes électromagnétiques et notamment en quartz, dans lequel règne une légère surpression d'un gaz inerte. REVENDICATIONS 1 - Procédé de traitement thermique d'un élément conducteur au moins partiellement constitué d'un matériau électriquement conducteur, caractérisé en ce que l'on génère un courant électrique alternatif de fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz dans une portion de cet élément conducteur et que l'on bloque ledit courant électrique dans la portion d'élément conducteur dans laquelle il a été généré, ce qui produit un échauffement de ladite portion d'élément conducteur par effet Joule. 2 - Procéde suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le courant électrique circulant dans la portion d'élément conducteur est généré en couplant magnétiquement à cette portion d'élément conducteur l'énergie créée par une source électromagnétique émettant à la fréquence choisie. 3 - Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le courant électrique circulant dans la portion d'élément conducteur est généré en couplant électriquement à cette portion d'élément conducteur l'énergie créée par une source électromagnétique émettant à la fréquence choisie. 4 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant électrique alternatif a une longueur choisie pour provoquer dans cette portion un phénomène de surintensité par résonnance. 5 - Procédé suivant la revendication 3 ou 4, caractérisé en ce que le blocage du courant électrique dans la portion d'élément conducteur est réalisé en délimitant ladite portion par deux courts-circuits. 6 - Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que chacun des courts-circuits, qui délimitent la portion de l'élément conducteur parcourue par le courant alternatif, est du type capacitif ou selfique. 7 - Procédé suivant l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que l'élément conducteur se déplace en continu au cours du traitement. 8 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'élément conducteur est un élément filiforme. 9 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que l'élément conducteur consiste en partie ou en totalité en fibres de carbone. - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'élément conducteur porte un revêtement continu ou discontinu en une matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique. 11 - Procédé suivant la revendication 10, caractérisé en ce que ladite matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique est une matière thermoplastique et en particulier un polymère thermoplastique, notamment polyamide, polyoléfine, polycarbonate, polytétrafluoroéthylène et polyfluorure de vinylidène. 12 - Procédé suivant la revendication 10, caractérisé en ce que ladite matière susceptible de s'échauffer par conduction thermique est une matière thermodurcissable et en particulier une résine thermodurcissable, notamment résine époxy. 13 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'élément conducteur consiste en une armature conductrice ou non noyée dans une matrice constituée d'un mélange d'une matière thermoplastique ou thermodurcissable et d'un matériau conducteur. 14 - Procédé suivant l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le traitement thermique de l'élément conducteur est réalisé en atmosphère contrôlée et notamment en atmosphère inerte. - Dispositif pour le traitement thermiaue d'un (liment conducteur au moins partiellement constitué d'un matériau électriquement conducteur, caractérisé en ce qu'il comporte un générateur (1) d'énergie électromagnétique susceptible d'émettre des ondes électromagnétiques ayant une fréquence comprise entre 1 MHz et 10 GHz, un système applicateur (2,7) agencé pour coupler à une portion de l'élément conducteur (38) l'énergie électromagnétique émise par le générateur de manière à produire dans ladite portion de l'élément conducteur un courant électrique alternatif de même fréquence que les ondes émises par le générateur et un système de court-circuit (12, 13) arrangé pour bloquer dans la portion de l'élément conducteur le courant électrique produit dans cette portion d'élément conducteur. 16 - Dispositif suivant la revendication 15, caractérisé en ce que le système de court-circuit (12,13) est agencé de telle sorte que la portion d'élément conducteur dans laquelle il bloque le courant électrique généré dans cette portion, forme un circuit résonnant è la fréquence des ondes émises par le générateur. 17 - Dispositif suivant la revendication 15 ou 16, caractérise en ce que le générateur (1) est un générateur d'ondes électromagnétiques, dites microondes, ayant des fréquences comprises entre - 0,3 GHz et 10 GHz. 18 - Dispositif suivant la revendication 15 ou 16, caractérise en ce que le générateur (1) est un générateur d'ondes électromagnétiques haute fréquence ou très haute fréquence, ayant des fréquences comprises entre 1 MHz et 0,3 GHz. 19 - Dispositif suivant l'une des revendications 15 Y 18, caractérise en ce que le système applicateur est agencé pour réaliser un couplage magnétique, à l'élément conducteur, de l'énergie électromagnétique émise par le générateur. - Dispositif suivant la revendication 19, caractérisé en ce que le système applicateur comporte un bobinage alimente par le générateur, ledit bobinage étant associé à un second bobinage formé par l'élément conducteur pour constituer un transformateur dont le bobinage du système applicateur forme l'enroulement primaire et l'élément conducteur bobiné constitue l' enroulement secondaire. 21 - Dispositif suivant l'une des revendications 15 à 18, caractérisé en ce que le système applicateur est agencé pour réaliser un couplage électrique de l'énergie électromagnétique émise par le générateur à la portion de l'élément conducteur. 22 - Dispositif suivant la revendication 21, caractérisé en ce que le générateur est un générateur émettant des microondes et en ce que le système applicateur du type à couplage électrique consiste en un guide d'ondes (2) alimenté par le générateur (1), ce guide d'ondes étant traversé par l'élément conducteur à traiter parallèlement au champ électrique créé dans ledit guide d'ondes. 23 - Dispositif suivant la revendication 21, caractérisé en ce que le générateur est un générateur haute fréquence ou très haute fréquence et en ce que le système applicateur consiste en une antenne émettrice excitée par le générateur, l'élément conducteur jouant le rôle d'antenne réceptrice. 24 - Dispositif suivant l'une des revendications 15 à 23, caractérisé en ce que le système applicateur (2,7) comporte des moyens (8, 9) d'adaptation en impédance propres à assurer un couplage optimal, à la portion de l'élément conducteur, de l'énergie électromagnétique produite par le générateur. - Dispositif suivant l'une des revendications 15 à 20, caractérisé en ce que le système de court-circuit est du type selfique. 26 - Dispositif suivant la revendication 25, caractérisé en ce que le système de court-circuit selfique est constitué de l'élément conducteur lui-même mis sous la forme d'un bobinage ayant un diamètre et une longueur propres à conférer audit bobinage un coefficient de self induction ayant une valeur suffisante pour que le courant électrique induit dans le bobinage soit bloqué dans ce dernier par effet solénoîde. 27 - Dispositif suivant l'une des revendications 21 à 24, caractérisé en ce que le système de court-circuit est du type capacitif. 28 - Dispositif suivant la revendication 27, caractérise en ce que le système de court-circuit comporte deux courts-circuits (12,13) du type capacitif de faible impédance, qui sont disposés de part et d'autre du système applicateur et sont reliés chacun par contact à l'élément conducteur de manière à délimiter entre eux une portion de l'élément conducteur dans laquelle est généré et bloqué le courant alternatif de fréquence élevée. 29 - Dispositif suivant la revendication 28, caractérisé en ce que chacun des deux courts-circuits du type capacitif comporte un élément de contact sur lequel s'appuie l'élément conducteur, cet élément de contact étant fixé à un support jouant le rôle de masse et étant séparé dudit support par un jeu approprié pour former une capacité de faible impédance propre à assurer un retour capacitif à la masse du courant électrique de fréquence élevée circulant dans la portion d'él1ment conducteur délimitée par les deux courts-circuits. 30 - Dispositif suivant la revendication 28, caractérisé en ce que chacun des deux courts-circuits (12,13) du type capacitif est constitué d'un ou plusieurs rouleaux (14a, 14b, 14c) sur lequel ou lesquels s'appuie l'élément conducteur (38), chacun des rouleaux comportant un axe longitudinal autour duquel il est mobile en rotation et étant fixé par cet axe à un plateau support (16) jouant le rôle de masse, cette fixation étant réalisée de manière à ménager un léger jeu entre les rouleaux et le plateau support pour obtenir une capacité d'impédance suffisamment faible pour assurer un retour à la masse du courant de fréquence élevée induit dans la portion d'élément conducteur délimitée par les deux courts-circuits (12,13). 31 - Dispositif suivant l'une des revendications 28 à 30, caractérisé en ce que les deux courts-circuits du système de courtcircuit capacitif sont montés de manière à être déplaçables l'un par rapport à l'autre pour augmenter ou réduire la distance qui les sépare. 32 - Dispositif suivant l'une des revendications 27 à 31, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens propres à animer l'élément conducteur d'un mouvement de défilement.