FR 2583064 A1 19861212 FR 8508470 A 19850605 "PROCEE DE TRkT THERMIQUE, HOITE POUR LA MISE EN OEUVRE DE CE PRODE ET SON UTEISATION DANS LES FOURS DE TRAITENT TEMQUE" La présente invention concerne un procédé de traitement thermique d'objets dans un four continu caomportant au moins une zone de traitement thermique, procédé dans lequel on crée une atmosphère de gaz non réactif dans les conditions de traitement, à l'une au moins des extrémites de ladite zone de traitement. Dans les procédés de traitement thermique tels que la cémentation, la nitruration, le frittage, le recuit, etc, il est généralement souhaitable de maintenir une atmosphère réductrice ou non oxydante dans le four de traitement. Pour de grandes séries de pièces, les fours sont généralement continus et ouverts à leurs extrémités. Ils corçortent une zone d'entrée des objets à traiter thermiquement, une zone de traitement thermique ainsi que généralement une zone de refroidisse- ment, et une zone de sortie des objets. Le four comporte un système d'avance des objets vers la zone de traitement thermnnique, la température des objets s'élevant progressivement au fur et à mesure de leur avance dans le four. Lorsque le traitement est terminé, l'objet traverse généralement une zone de refroidissement dans laquelle il est refroidi à une température telle qu'aucune oxydation de cet objet ne se produira à l'air ambiant. L'atmosphère de traitement thermique requise, généralement réductrice ou neutre, est fournie au four par l'intermédiaire de générateurs endothermnniques ou exothermiques ou par l'injection directe de mélanges liquide-gaz appropriés. L'injection de cette atmosphère s'effectue généralement dans la zone de traitement thermique ou à proximité de celleci. Il est nécessaire de réaliser une surpression du gaz générateur d'atmosphère en son point d'injection pour tenter d'éviter les remntées dans le four des espèces oxydantes contenues dans l'air. Une première solution à ce problème de remontée dans le four des espèces oxydantes a été décrite dans le brevet américain US 3.467.366. Il est prévu à l'entrée et à la sortie du four, une zone confinée constituée d'une pluralité de rideaux définissant une pluralité de chambres. Dans la chambre centrale est injectée une atmosphère de gaz inerte, à l'aide d'un tube perforé placé à la base de celle-ci, de manière à créer un bouchon empêchant l'air ambiant de remonter dans l'atmosphère du four et d'oxyder ainsi les pièces en cours de traitement. Dans la chambre adjacente au four et à la chambre centrale, sont prévus des moyens d'aspiration qui coopèrent avec ceux disposés dans la chambre centrale, de manière à aspirer l'atmosphère de cette chambre, éventuellement polluée par les espèces oxydantes venant de la chambre centrale. L'air aspiré est rejeté dans l'atmosphère extérieure. Le système décrit dans ce brevet permet en outre d'éviter à l'atmosphère gazeuse du four d'être éjectée du four et se mélanger à l'air ambiant, ce qui conduit, bien entendu, à réduire la quantité de gaz injectée dans le four de traitement pendant un intervalle de temps La Demanderesse a constaté qu'un tel système caçortait de noimbreux inconvénients. En prnemier lieu, l'injection de gaz inerte à travers un tube perforé crée un courant tourbillonaire dans la chambre: pour les perforations situées sur une mnme circonférence du tube, la géoeétrie tend à créer une première zone tourbillonaire autour du tube. Par ailleurs, l'amenée du gaz inerte étant effectuée à l'une des extrfnités du tube perforé, dont l'autre extréiité est fermée, le gaz aura tendance, à diamètre égal de perforation, à s'échapper par l'extrémité située à proximité de la partie fermée et à créer au contraire une aspiration par les perforations situées à proximité de l'arrivée du gaz inerte, créant ainsi un deuxième courant tourbillonaire dans la chambre. Ceci explique la nécessité d'un système d'aspiration situé en aval de cette chambre, ccmpte tenu du fait que les tourbillons engendrés dans ladite chambre créent nécessairement une aspiration d'air dans le four. Le système d'aspiration permet d'évacuer le mélange air-gaz inerte avant que celui-ci ne puisse pénétrer dans la zone de traitement thermique du four. Le système décrit dans ce brevet nécessite donc à la fois l'utilisation d'une chambre de confinement nmunie de rideaux et replie d'une atmcpsbère inerte et d'un système d'aspiration cambiné à celle-ci. Plus récument, il a été proposé dans la demande européenn EP 75.438, un procédé de traitement thenrmique destiné à éviter la pénétration des espèces oxydantes dans un four. Les zones d'entrée et de sortie du four cnportent une pluralité de rideaux disposés parallèlement entre-eux définissant une pluralité de chambres dans lesquelles est injecté un gaz inerte tel que l'azote. Cette injection s'effectue à travers une paroi perforée située au-dessus et/ou au-dessous desdites chambres. L'injection d'azote à travers ces parois perforées s'effectue à l'aide d'un conduit devant lequel est placé un déflecteur, le gaz contournant celui-ci avant de pénétrer par les perforations dans lesdites chambres. on réalise ainsi une surpression dans lesdites chambres, par rapport à la pression de l'atmosphère de la zone de refroidissement du four dont la pression est elle-même supérieure à la pression de la zone de traitement thermique du four, cette dernière étant supérieure à la pression atmosphérique. Un tel dispositif présente un certain nombre d'inconvénients. En premaier lieu, la surpression imposée aux chambres par rapport à l'ensemble des différentes parties du four nécessite l'utilisation d'un important volume d'azote. Par ailleurs, on constate égaleent qu'il existe des courants tourbillonnaires entre les différentes chambres. En effet, le courant d'azote qui contourne le déflecteur, arrive sur la partie extérieure de la zone perforée avec une vitesse plus importante que sur la zone centrale. La perte de charge infligée au gaz lors de la traversée des ouvertures est donc plus faible dans cette zone centrale que dans les parties extérieures de la plaque perforée. Dans ces conditions, l'azote a tendance à pénétrer dans les chambres centrales créant une aspiration à travers lesdites ouvertures au niveau des parties extérieures de la plaque perforée, induisant ainsi un tourbillon d'azote à l'intérieur du. it système. Ceci est particulièrement gênant dans la première chambre qui se trouve située directement en contact avec l'air extérieur. L'air est ainsi aspiré dans le système puis redistribué avec l'azote dans les différentes chambres. Ce courant d'azote et d'air est ensuite entratné vers l'intérieur du four, dans la zone de traitement thermique. Il s'ensuit que l'atmosphère de traitement comporte une partie non négligeable d'espaces oxydantes provenant de l'air aspiré à l'extérieur du four. Il est donc nécessaire d'associer à ce sytème une répartition de pressions des gaz allant en décroissant de la sortie du four vers la partie centrale de celui-ci. Dans les deux systèmes analysés ci-dessus, on constate donc les mêmes inconvénients à savoir essentiellement l'aspiration d'air vers la zone de traitement thermique dudit four. Bien que ces systèmes présentent des améliorations par rapport au système antérieur, dans lequel les extrémités du four étaient ouvertes, on constate que le problame des entrées d'air dans le four n'est pas complètement résolu par ceux-ci. Ceci signifie en particulier que les solutions exposées dans les deux brevets précédents ne peuvent pas s'appliquer à certains traitements thermiques tels que le recuit d'inox, car il est nécessaire pour ce type d'applications, d'avoir une quantité d'oxygène ex tr&ment faible dans le four ainsi qu'au début de la zone de refroidissement, compte tenu de l'avidité du chrome pour 1'a a ne. Le procédé selon l'invention permet d'éviter cet inconvénient. Dans ce but, il est caractérisé en ce que ladite- atmosphère de gaz non réactif est créée par un rideau sensiblement homogène de gaz, injecté dans un plan traversé par la direction d'avancée des pièces à traiter, l'injection du gaz non réactif s'effectuant dans des conditions telles qu'un régime d'kxaloement sensiblement laminaire est maintenu sur toute la hauteur du rideau de gaz non réactif. La Deearixresse a en effet constaté que l'utilisation d'un rideau de gaz hxwgène et laminire sur toute sa hauteur, évitait les phiànaues d'aspiration de l'air. On constate ainsi que le procédé selon l'invention permet de simuplifier notablent les-dispositifs de mise en oeuvre -de celui-ci, puisqu'il n'est alors ni nécessaire d'adjoindre à l'ensemble un système d'aspiration ni nrcessaire de prévoir une pluralité de rideaux de gaz inerte. De préEfrence, le rideau de gaz sensiblement hmogène est engendré à chacune des extrémités du four, les pertes de charges induites par ceuxci étant différentes l'une de l'autre, de manière à modifier la valeur relative des flux de gaz en entrée et en sortie du four. L'utilisation du procédé selon l'invention permet en particulier le zonage des fours de traitement thermique. Dans le cas o le four ccmpte plusieurs points d'injection d'atmosphères différentes, la présence du rideau homogène de gaz inerte à l'une et/ou l'autre extrémité du four permet, suivant la zmodulation des débits de gaz neutre inject6 dans chaque rideau, de modifier de manière distincte les conditions de sortie des gaz à chaque extrémité du four, et ceci d'une manière importante comparée aux pertes de charges impos'es au gaz en mouvement à l'intérieur du four. Ceci entralne une modification des écoulements gazeux de part et d'autre des points d'injection de gaz et permet, en particulier, de créer entre deux points d'injection une zone o la vitesse moyenne de circulation des gaz est nulle, résultant d'une pression sensiblement identique en ces deux points. Dans ce cas, on constate que les atmosphères injectées en ces deux points divergent l'une par rapport à l'autre. Lorsqu'il existe un point d'injection de gaz à pression plus élevée que celle des gaz injectées aux antres points, ce point d'injection permettra d'orienter les débits de gaz dans le four. S'il se trouve situé vers l'entrée du four, le flux de gaz sera le même que le sens d'avance des pièces. Inversemaent, s'il est situé à proximité de la sortie du four, le flux de gaz sera de sens contraire au sens d'avance des pièces dans le four. On constate en particulier que l'on peut mieux localiser la zone à pression maximnun du four à l'endroit voulu, dans le cas d'une pluralité d'injections en des points différents sans pour cela augmenter les débits des gaz actifs. Le terme "gaz non réactif" utilisé dans la présente demande signifie bien entendu un gaz inerte ou non réactif à l'égard des autres constituants de l'atmosphère du four ainsi que des pièces qui doivent être traitées dans celui-ci. D'une manière générale, on utilisera comme gaz non réactif l'azote, bien que dans certains cas il soit préférable d'utiliser l'argon ou éventuellement l'hélium. Le terme "gaz actif" désigne le ou les gaz de l'atmosphère de traitement thermique. Le terme "traitement thermique" englobe tous les traitements thermiques que l'on fait subir habituellement aux métaux, céramiques, etc, mais s'adresse particulièrement au recuit des pièces métalliques telles que l'acier inox. Le tenrme "zone de traitement thermique" signifie une ou plusieurs parties du four dans lesquelles sont éventuellement disposés des moyens de chauffage, dans lesquelles sont créées des atmosphères identiques ou différentes, chaque atmosphère étant de préférence homogène. Il englobe également le cas o la chaleur présente dans cette zone est issue de la pièce elle-même qui entre dans la zone de traitement thermique pour y subir une transformation telle que le laminage à chaud, etc... Bien entendu, le procédé selon l'invention est utilisable dans tous les fours continus du type horizontal ou vertical. Toutefois, dans le cas de fours verticaux, les conditions d'homogénéité imposées aux rideaux de gaz inerte sont telles que les zones d'entrée et/ou de sortie muinies des rideaux de gaz homogène selon l'invention devront être situées dans des parties non verticales du four. Habituellement, les gaz non réactifs ainsi que les gaz réactifs destinés au traitement thermique des pièces sont injectés directement dans la zone de traitement thermique du four, ou à proximité de celle-ci. Il est toutefois possible d'introduire ces gaz dans une partie de la zone de refroidissement ou éventuellement dans ou à proximité de la zone d'entrée dans le four. Dans tous les cas, l'utilisation du procédé selon l'invention permettra de diriger le flux de ces gaz vers l'intérieur du four et réaliser un zonage de celui-ci. Selon un mode préférentiel de réalisation, le rideau homogène de gaz inerte sera créé à l'aide d'une hotte permettant de maintenir le flux de gaz non réactif en régime laminaire et sensiblement hcmogne en tout point du rideau de gaz. Pour parvenir à ce résultat, la hotte selon l'invention calporte: - des moyens d'injection de gaz inerte dans une chambre d'admission dont le fond est perforé, - des ntyens perméables au gaz inerte, disposés sur le fond perforé de la chambre d'admission, permettant de donner une vitesse très faible au flux de gaz inerte à la sortie de la plaque perforée sans provoquer de perte de charge sensible au niveau du flux de gaz, - au moins un rideau de part et d'autre du flux de gaz, mobile autour d'un axe situé dans le plan du rideau, et disposé dans le passage des pièces à traiter. De préférence, la chambre.d'admission comportera un fond perforé sensiblement rectangulaire, dont la longueur est celle du four sur lequel la hotte est destinée à être montée, la vitesse du gaz non réactif devant être sensiblement identique en tout point de traversée de la plaque perforée et inférieure à: 1000 x n x (a + b)x p x a x b, avec n = viscosité du gaz non réactif utilisé dans la hotte, p = masse volumique dudit gaz non réactif, a = largeur du four et longueur de la plaque perforée rectangulaire, b = profondeur de la plaque rectangulaire perforée (distance entre les deux rideaux). Les rideaux utilisés dans cette hotte prendront de préference la forme de ceux décrits dans le brevet américain cité plus haut, cette forme de rideaux constitués d'une pluralité d'éléments de longeurs différentes étant mieux adaptée en particulier aux fours dans lesquels des objets de différentes formes sont traités. Bien entendu le matériau constituant lesdits rideaux doit être d'une part sans action sur le flux de gaz non réactif de la hotte et d'autre part doit résister aux températures auquel il est soumis. Caome moyen perméable au gaz inerte et ctomportant les propriétés mentionnées plus haut, on a trouvé que des matériaux frittés, tels que les matériaux du type laine de roche, laine de quartz, ou laine de verre, ayant une épaisseur d'au moins deux centimètres, convenaient particulièrement bien dans cette application. La chambre d'admission du gaz inerte ou non réactif, a généralement une forme parallélip4épédique, dont la base est constituée par la plaque perforée. On a constaté que les meilleurs résultats de continuité et d'hcmogénéité du rideau de gaz étaient obtenus -lorsque la hauteur de cette chambre d'admission était égale à au moins deux fois l'épaisseur du matériau permiable au gaz neutre. De cette manière, on évite pratiquement les gradients de pression et donc les turbulences à l'intérieur de cette chambre d'admission. Les moyens d'injection du gaz inerte dans la chambre d'admission seront généralement en coatmmunication avec celle-ci sur la face opposée à sa face perforée. On a constaté qu'il était préférable de disposer l'arrivée de gaz neutre sensiblement au centre de cette plaque, de manière à créer une symétrie dans l'injection dudit gaz neutre. Toutefois, il n'est pas toujours possible, capte tenu de la géométrie du four de traitement thermique, d'injecter le gaz dans la partie supérieure de la chambre d'admission. Dans ce cas, on est donc contraint de réaliser cette injection sur l'une des faces latérales de la chambre d'admission. Il est alors préférable que le canal d'amenée de gaz inerte soit relié à la chanitre d'admission par l'interdiaire d'une chambre de préadmission sensiblement symétrique autour de l'axe d'arrivée du gaz inerte. De préférence, la zone de liaison entre cette chambre de 33 préadmission et la chambre d'admission sera constituée par des moyens pernmables au gaz neutre identiques dans leur nature et leur structure à ceux décrits cidessus. Ceci permet en particulier une arrivée de gaz, bien que non symétrique, à des vitesses particulièrement faibhles, sans turbulence, ainsi qu'une cmgénité de pression et de vitesse du gaz inerte dans la chambre d'admission, ce qui se traduit, compte tenu de la symétrie de l'ensemble, par une hamognéité du rideau de gaz inerte injecté à l'entré et/ou la sortie du four de traitement thermique. L'invention concerne également l'utilisation du procédé dans un four de traitement thermique, comportant une hotte telle que définie ci-dessus, au moins à l'entrée et/ou la sortie de celui-ci. Cette hotte sera de préférence disposée avec sa chambre d'admission placée au-dessus des pièces à traiter. Il est également possible de placer cette hotte dans la partie inférieure du four. Bien entendu, dans ce cas, la plaque perforée de la chambre d'admission sera en regard du passage des objets à traiter, tandis que les rideaux qui permettent le confinement du flux de gaz hmogène laminaire seront suspendus à la partie supérieure du four. Dans d'autres cas, il est possible ou souhaitable d'utiliser une hotte placée dans la partie supérieure du four et nmunie de ses rideaux, tandis que l'on place une seconde chambre d'admis;sion dans la partie inférieure du four de manière à ce que le flux de gaz inerte qui sort de la plaque perforée de cette seconde chambre soit situe entre les rideaux de la hotte supérieure. Selon un mode préférentiel de réalisation, on disposera une hotte à chaque extrmité du four, la pression de gaz inertL injecté dans chacune des hottes étant différente, les pertes de charges induites par chaque rideau de gaz étant différentes l'une de l'autre, de manière à modifier la valeur relative des flux de gaz en entrée et en sortie du four. On peut ainsi orienter le flux desdits gaz de traitement thermique dans la direction voulue par rapport à la direction d'avance des pièces à traiter. En particulier, on peut orienter le flux des gaz à contre-courant du sens d'avance des pièces, suivant le type de traitement thermique auquel sont soumises lesdites pièces. Dans certains cas, cette différence de pression pourra se traduire par l'absence d'injection de gaz inerte dans l'une des hottes. L'invention sera mieux comprise à l'aide des exaesples de réalisation suivants, donnés à titre non limitatif, conjointement avec les figures qui représentent: -la figure 1, les variations de pression dans un four de traitement thermique avec et sans hotte, - la figure 2, une disposition schématique d'un four ouvert, - la figure 3, une vue de face et une vue de coupe d'une hotte utilisée dans le procédé suivant l'invention, - la figure 4, les différentes dispositions possibles des hottes dans un four selon l'invention, - la figure 5, une courbe montrant l'influence d'une hotte sur la concentration en espèces oxydantes à l'entrée d'un four ouvert continu de recuit de tubes en acier, - la figure 6, une courbe montrant l'influence d'une hotte sur la répartition des gaz à l'intérieur d'un four, - la figure 7, une courbe montrant des profils de concentration en gaz carbonique et en eau à l'entrée d'un four de recuit en continu de feuillards, - la figure 8 illustre un exemple de réalisation préférentiel du procédé selon l'invention. Sur la figure 1, est représenté schématiquement un four de traitement thermique comportant successivement une zone d'entrée H1 suivie de la zone chaude de traitement thermique HZ, suivie d'une zone de refroidissement CZ à l'extrémité de laquelle se trouve la zone de sortie H2. Dans cet exemple, l'injection de gaz de traitement thermique, se fait au point GI sensiblement dans la zone de séparation de la zone chaude HZ et de la zone de refroidissement CZ. Les courbes représentées au-dessus de la vue schématique de ce four montrent en ordonnées la pression et en abscisses la distance du point considéré par rapport à la zone d'entrée du four. La courbe C1 représente les variations de pression du gaz de traitement thermique injecté au point GI pour un four ouvert classique selon l'art antérieur. Dans ce cas, le maximum de pression du gaz de traitement thermique est situé en GI, point d'injection de ce gaz, la pression du gaz, qui s'éloigne d'une part en direction de la zone chaude et d'autre part en direction de la zone de refroidissement, étant égale dans les zones H1 et H2 à la pression atmosphérique. La courbe C3 montre le profil des pressions dans le four après avoir placé aux extrémités de celui-ci un rideau de gaz inerte homogène selon l'invention. La pression est alors maintenue maximale aux points d'injection du gaz pour décroitre jusqu'à une valeur qui reste supérieure à la pression atmosphérique au voisinage des zones d'entrée et/ou de sortie du four. Si l'on désigne par Pa la pression atmosphérique, Phmaxi la pression maximale dans la hotte, Ptmaxi la pression maximale dans la zone de traitement thermique et Pfmaxi la pression maximale dans la zone de refroidissement du four, le procédé selon l'invention, dans un mode préférentiel, se caractérise par l'une des relations suivantes: Pa Pf > Pa maxi maxi maxi ou Pa Pt. > Pa maaxi maxi Y maxi En pratique, Pt maxi ou Pf maxi sont de l'ordre de 10-1 à 1072 Pascal au-dessus de la pression atmosphérique. La figure 2 représente une vue schématique d'un four ouvert à tapis de recuit d'inox, selon l'invention. Ce four comporte successivement une hotte d'entrée H1 décrite plus en détails ci-après, une zone d'introduction IZ des pièces à traiter, de longeur L1, une zone de traitement thermique HZ, de longueur L2 puis une zone de refroidissement CZ, de longueur L3 qui se termine par une hotte H2 identique à la hotte H1. Différents points d'injection des gaz sont prévus notamment sensiblement au milieu de la zone de refroidissement CZ, le point d'injection GI1, à la limite des zones de refroidissement CZ et de traitement thermique HZ le point d'injection GI2, à l'entrée de la zone de traitement thermique HZ le point d'injection GI3 et à l'entrée de la zone IZ le point d'injection GI4. La figure 3 représente sur sa partie 3A une vue de face et sur sa partie 3B une vue en coupe d'une hotte selon l'invention. Elle est constituée par un canal d' amenée 100 de gaz inerte relié à l'entrée de la chambre de préadmission 103. Celle-ci, de forme sensiblement cylindrique, de diamètre sensiblement égal à celui de la hauteur de la zone 107 de la chambre d'admission (voir ci-après) comporte deux zones ayant sensiblement le même volume, une première zone 120, suivie pour une seconde zone délimitée par deux plaques perforées 101, 102 entre lesquelles est disposé un matelas de laine de roche 104. La paroi perforée 102 débouche dans la chambre d'admission 105 de forme sensiblement parallélépipédique. Elle comporte une paroi supérieure 106 et une paroi inférieure 109 perforées, cette paroi étant revêtue d'un matelas de laine de roche 110, lui-même recouvert par une seconde paroi perforée 108. Entre la paroi 108 et la paroi supérieure 106 de cette chambre d'admission, se trouve une chambre d'expansion du gaz 107. La hauteur de cette chambre d'expansion est au moins égale à la hauteur du tapis de laine de roche 110. La chambre d'admission 105 est bordée latéralement par des parois 111 et 112 ainsi que 121 et 122. Vers la partie inférieure desdites parois 111 et 112 sont situées deux réglettes de fixation 115, 116 parallèles auxdites parois auxquelles sont accrochés deux rideaux réfractaires 113, 114. La hauteur de ces rideaux est telle que ceux-ci arrivent au contact du tapis d'avance des objets dans le four. La figure 4 représente différentes possibilités de fixation des hottes dans un four, les manes éléments que ceux des figures précédentes portant les mêmes références. La figure 4A représente schématiquement une hotte fixée dans la partie supérieure du four, la figure 4B représente une hotte fixée dans la partie inférieure du four, tandis que la figure 4C représente une variante avec deux chambres de diffusion et une seule paire de rideaux. Sur la figure 4A, 150 et 151 représentent respectivement les parois supérieure et inférieure du four. Les rideaux réfractaires 113 et 114 s'étendent sensiblement jusqu'à la paroi inférieure 151 du four. Sur la figure 4B, les rideaux réfractaires 113, 114 sont fixés par leur réglettes de fixation 115, 116 à la paroi supérieure 150 du four, tandis que la chambre d'expension 205 (identique à la chambre 105 precédemment décrite) est fixée à la paroi inférieure 151 du four, la plaque perforée de ladite chambre 105 étant bien entendu orientée vers la paroi supérieure 150 du four. L'injection du gaz dans la chambre 205 s'effectue par la canalisation 203, les extrémités des rideaux 113 et 114 arrivant sensiblement au niveau de la paroi perforée de la chambre 205. La figure 4C représente une variante avec une seule paire de rideaux et deux chambres d'admission respectivement 105 et 205. Les dispositions relatives des deux chambres 105 et 205, sensiblement identiques l'une à l'autre, sont telles que les rideaux réfractaires 113 et 114 en position verticale viennent entourer la chambre d'admission 205, de manière à maintenir le gaz injecté par les canalisations 103 et 203 entre lesdits rideaux 113 et 114. EXEPLE 1: L'exemple ci-après concerne un four ouvert continu de recuit de tube acier. L'atmosphère utilisée dans ce four de recuit a sensiblement la composition suivante: 10 % de H2, 8 % de CO, 4 % de C02, 78 de N2 (en volume), point de rosée: environ 0 C. Ce four c orte une zone de préchauffage P.H.Z. de 3,50 mntres de longueur suivi d'une zone de traitement thermique à environ 900 C. Dans la zone de préchauffage, les tubes en acier sont progressivement amenés à la température de la zone chaude. La figure 5 illustre, à l'aide des courbes respectivement J1 et J2, le rapport des concentrations en gaz carbonique et mronoxyde de carbone en fonction de la distance dans le four par rapport à la zone d'entrée. Dans cet exemple comparatif, une hotte ayant la structure représentée à la figure 3 avec les dimensions données ci-après avait été 1o installée à l'entrée du four, la sortie de celui-ci s'effectuant directement sur l'atmosxphre ambiante. La courbe J1 représente le rapport des concentrations CoDo/2 en l'absence de flux laminaire homogène d'azote dans la hotte, tandis que la courbe J2 représente le même rapport de concentration avec un flux homogène et laminaire d'azote entre les rideaux réfractaires de ladite hotte. On constate à l'évidence que le rapport desdites ccncentraticns est sensiblement constant sur toute la longueur dela zone du fage du four, lcsqu'un rideau hcNogène et laminaire d'azote circule entre les rideaux rfractaires. Ceci montre l'intérêt de l'utilisation d'une hotte selon l'invention, puisque l'on retrouve ainsi à l'entrée du four le caractère réducteur de l'atmosphkre vis-à-vis du métal traité. La géométrie de la hotte utilisée était la suivante: Largeur: 1 m Profondeur: 0,15 m Epaisseur matelas de laine de roche: 0,05 m Hauteur chantre d'expansion: 0,10 m Diametre perforations: 2 m m Entre-axes de deux perforations successives: 4 mm. Pas de chambre de pré-admission. Le débit d'azote dans la hotte était de 10 Nm3 par heure EXEPLE 2: Cet exemple a été réalisé à l'aide du four représenté sur la figure 2. Le four est un four ouvert à tapis de recuit d'inox. Les différentes atmosphères injectées aux points GI1, GI2, GI3, GI4 du four sont représentés dans le tableau ci-dessous: 13 2583064 : Points d'injections: FR AVEC HOTTES et débits en m3/h: (entrée et sortie) GI1 GI2 -5,4(N2) + 1,8(H2) * îG13 5,4(N2) GI4 :: : (*entr du four). 0,5(N2) :2:: *H2 (sortie du four): 2,4(N2) : Débit total: 13,7(N2) + 1,8(H2): La figure 6 montre les concentrations en hydrogène dans le four. La courbe D1 représente la concentration en hydrogène dans le four en l'absence de hotte, tandis que la courbe D2 représente la concentration en hydrogène dans le four en utilisant le procédé selon l'invention, résumé dans le tableau ci-dessus. Le point d'injection GI2 est situé à la limite de la zone de chauffe de traitement thermique et de la zone de refroidissement du four. Selon l'invention, l'hydrogène est presque exclusivement dirigé vers la zone de refroidissement du four. Les pièces à la sortie du four ne montrent aucune trace d'oxydation. La courbe D1 (four sans hotte) montre que, pratiquement sur toute la longueur de la zone chaude HZ du four de traitement, (4 mntres dans cet exemple), il y a une concentration significative d'hydrogène. Celle-ci varie approximativement de 25 % au point d'injection (7 mètres de la zone d'entrée) à environ 1 % à 3 mètres de la zone d'entrée du four. Au milieu de cette zone chaude, on trouve une concentration d'environ 10 % en hydrogène. La courbe D2 (four avec hottes selon l'invention) montre que la concentration en hydrogène est de l'ordre de 1 % à environ 6 mètres de l'entrée du four, les 3/4 de la zone chaude ne camortant pas d'hydrogène. Par contre, le profil de concentration en hydrogène avec ou sans hotte dans la zone de refroidissement CZ est sensiblement identique. Cet exemple montre les possibilités de zonage précis des fours de traitement thermique à l'aide du procédé selon l'invention. EXEMPLE 3: Cet exemple a été réalisé dans le four de la figure 1. La zone de traitement thermique HZ était à une tempçérature de 800 C, avec une injection de gaz au point GI à la limite entre la zone chaude HZ et la zone de refroidissement CZ. Dans le cas présent, on a placé une hotte uniquement à l'entrée H1 de la zone chaude, aucune hotte n'étant disposée en sortie. L'atmosphère injectée est identique à celle de l'exoeple 1, atmosphère bien connue de l'homme de métier pour le recuit de feuillards en acier. La figure 7A représente la concentration en gaz carbonique dans l'atmosphère du four respectivement sans hotte (El) et avec hotte (E2), en fonction de l'abscisse du point de moesure dans le four par rapport à l'entrée de celui-ci. On constate qu'à environ 6 mètres de l'entrée du four, pour une zone de traitement thermique d'une longeur totale de 20 mntres, la concentration en CO2 est la mêre dans les deux cas, tandis qu'on constate une diminution de moitié de la concentration en 002 à 1 mètre de l'entrée, dans le cas d'un four muni d'une hotte en entrée selon l'invention. Dans ce dernier cas, la concentration en 002 à l'entrée du four est sensiblement identique à celle de l'atmosphère injectée dans le four, ce qui montre l'absence d'entrée d'espèces oxydantes dans le four utilisant le procédé selon l'invention. Les courbes F1 et F2 de la figure 7B représentent les variations du point de rosée en OC dans un four respectivement sans hotte et avec hotte par rapport à l'abscisse du point de mesure de celui-ci par rapport à l'entrée. Le point de rosse est nettament abaissé, avec une hotte (courbe F2) celui-ci étant sensiblement identique dans les deux cas à 8 mètres de l'entrée du four. Par conséquent, la concentration en H20, 2583064 expèce oxydante, dans le four utilisant le procédé selon l 'invention est également maintenue contante jusqu'à l'entrée du four. Dans ces deux exemples, le débit de gaz neutre dans les hottes, c'est-à-dire l'azote dans le cas présent, était de 2,5 m3/heure. La figure 8 illustre un exemple préférentiel de réalisation du procédé selon l'invention, nécessitant au moins deux points d'injections de gaz dans le four de traitement. Cette variante se caractérise par l'égalité des pressions aux points d'injections G.I. et G'.I'. du four. Ceci permet d'obtenir une zone CD dans le four dans laquelle la pression de gaz est sensiblement identique. Par conséquent, on réalise ainsi un excellent "zonage" du four puisque le gaz issu du point G.I. va se diriger presque exclusivement vers la sortie AB du four, tandis que le gaz issu du point d'injection G'.I'. va se diriger presque exclusivement vers la sortie EF du four. Seule une diffusion des gaz s'effectue dans la zone CD, diffusion à vitesse très faible. Si l'on applique, par exemple, cette variante de réalisation, au four de la figure 2, en choisissant d'injecter du gaz en G.I2. et G.I3. seulement, c'est-à-dire à l'entrée et à la sortie de la zone chaude H.Z., celle-ci aura les caractéristiques de la zone CD décrite ci-dessus. En particulier, on notera les relations suivantes concernant les pressions: Ptmaxi = Pfmaxi > Phmaxi > Pa Bien entendu, on peut conserver à la zone CD ses propriétés tout en réalisant d'autres injections de gaz dans le four dans les zones BC et DE du four, à pression inférieure à Ptmaxi et Pfmaxi 16 Z583064 REVEDICATICNS 1. - Proc&d de traitement thermique d'objets dans un four continu comportant au moins une zone de traitement thermique (H.Z.), prod dans lequel on crée une atmosphère de gaz inerte ou non réactif dans les conditions de traitement, à l'une au moins des extramités de ladite zone de traitement (H.Z.), caractérisé en ce que ladite atmohspre de gaz inerte ou non réactif est créée par un rideau sensiblement homogène de gaz, injecté dans un plan traversé par la direction d'avancée des pièces & traiter, lVinjection du gaz non réactif s'effectuant dans des conditions telles qu'un régime d'xécoulement sensiblement laminaire est maintenu sur toute la hauteur du rideau de gaz non réactif. 2. - Procédé de traitement thermique selon, la revendication 1, caractérisé en ce que l'on engendre un rideau de gaz sensiblement hmomDgne à chacune des extrémnités du four, les pertes de charges indtuites par ceux-ci étant différentes l'une de l'autre, de manière à modifier la valeur relative des flux de gaz en entrée et en sortie du four. 3. - Proc&dé de traitement thermnnique selon l'une des revendications i ou 2, caractérise en ce que le rideau sensiblent hcmogène de gaz est injecté sensiblement verticalement quelle que soit l'orientation des objets qui péntrent dans le four. 4. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel le four de traitement thermique comlporte deux points d'injection de gaz, caractérisé en e que l'injection des gaz se fait à égale pression en ces deux points de manière à maintenir une zone d'égale pression entre eux, les gaz injectés s'écoulant de part et d'autre de cette zone. 5. - Hotte pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caqxrtant: - des moyens d'injection de gaz non réactif dans une chambre d'admission (105) dont le fond (109) est perforé, - au mDoins un rideau réfractaire (113, 114) de part et d'autre du flux de gaz, mobile autour d'un axe (115, 116) situé dans le plan du rideau (113, 114), et orienté de manière à être placé dans le passage des pièces à traiter, caractérisée en ce qu'elle comporte également: - des moyens (110) perméables au gaz non réactif disposés sur le fond perforé (109) de la chambre d'admission (105) , permettant de donner une très faible vitesse au flux de gaz à la sortie de la plaque perforée (109), sans provoqer de perte de charge sensible au niveau dudit flux de manière à engendrer entre les rideaux réfractaires (113, 114) un rideau de gaz sensiblement hamogène et laminaire sur toute sa hauteur. 6. - Hotte selon la revendication 5, dans laquelle la chambre d'admission (105) carnporte un fond perforé (109) sensiblement rectangulaire, dont la longeur est celle du four sur lequel la hotte est destinée à être montée, caractérisée en ce que la vitesse du gaz inerte non réactif est sensiblement identique en tout point de traversée de la plaque perforée et inférieur à: 1000 x n x (a +b) x p x a x b, 1o avec n = viscosité du gaz neutre inerte à la température ambiante, p = masse volumique du gaz neutre dans les conditions'normales, a = largeur du four, b = profondeur de la plaque de diffusion. 7. - Hotte selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisée en ce que l'injection de gaz dans la chambre d'admission (105) s'effectue de manière sensiblement symétrique par rapport à la direction d'admission dudit gaz dans ladite chambre (105). 8. - Hotte selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisée en ce que l'injection dans la chambre d'admission (105) s'effectue par l' intermédiaire d'une chambre de préadmission (103), ladite chambre de préadmission (103) étant séparée de la chambre d'admission (105) par des moyens penrables au gaz inerte (110), permettant de donner une vitesse très faible au gaz lors de sa pénétration dans la chambre d'admission (105), sans provoquer de perte de charge sensible au niveau du flux du gaz. 9. - Hotte selon la revendication 8, caractérisée en ce que la chambre de préadmission (103) ccaporte également deux parois perforées (120, 102) entre lesquelles sont disposés des moyens permnables au gaz (104). 10. - Hotte selon l'une des revendications 5 à 9, caractérisée en ce que la hauteur de la chambre d'admission (105) est au moins supérieure à deux fois l'épaisseur des moyens penmables au gaz (110). 11. - Hotte selon l'une des revendications 5 à 10, caractérisée en ce que lesdits moyens perméables au gaz (110) sont choisis parmi les matériaux frittés, la laine de roche, la laine de verre, la laine de quartz. 18 2583064 12. - Hotte selon l'une des revendications 5 à 11, caractérisée en ce que l'épaisseur des royens perméables au gaz (110) est sensiblement identique sur toute la surface du fond perforé (109) de la chambre d'admission (105) et n'est pas inférieure à deux centimètres. 13. - Hotte selon l'une des revendications 5 à 12, caractérisée en ce que la hauteur de la chambre d'admission (105) est sensiblement constante. 14. - Utilisation du proc6dM selon l'une des revendications précédentes dans des fours de traitement thermique.