FR 2575670 A1 19860711 FR 8500287 A 19850108 La présente invention concerne un procédé et un appareil pour la mise en solution ou dispersion stables d'une poudre par exemple de polymères hydrosolubles. De telles solutions ou dispersions stables se trouvent avoir un grand intérêt pour l'amélioration de la récupération assistée du pétrole, mais peuvent également être utilisées pour d'autres ap- plications en particulier dans l'industrie du papier, les traitements des eaux et le forage (boues de forage) c'est à dire pour toutesles applications dans lesquelles des polymères hydrosolubles sont utilisés comme agent épaississant et/ou floculant. Les polymères hydrosolubles sont commercialisés sous forme de poudres, mais sont donc utilisés, pour de telles applications à l'état de solutions aqueuses. Ainsi,pour ce qui concerne la récupé- ration assistée du pétrole, avec la crise mondiale de l'énergie, il est devenu essentiel de pouvoir récupérer le maximum du pétrole contenu dans les gisements. Une des méthodes de récupération assistée les plus employées consiste à balayer le champ pétrolifère au moyen d'une injection d'eau saline forçant ainsi le pétrole à ressuer et à sortir des pores de la roche o il se trouve adsorbé. L'efficacité d'une telle méthode se trouve très souvent limitée par la différence de viscosité entre le pétrole et l'eau, différence qui amène l'eau, plutôt que de s'étaler à travers toute l'étendue du gisement, à chercher à passer, au travers des cheminements préférentiels, directement du puits d'injection au puits de produc- tion. Afin de corriger cette différence de viscosité, il est de coutume d'épaissir l'eau d'injection au moyen d'une addition de polymères hydrosolubles, très souvent un polymère ou copolymère d'acrylamide ou un polysaccharide. Ceci nécessite donc la mise en solution du matériau polymérique dans l'eau. Or, cette mise en solution est souvent difficile à réaliser à cause -de la faible vitesse de solubilisation et la difficulté de disperser ensuite le solide dans l'eau. D'autre part, les amas de grains dispersés sont, au contact de l'eau, immédiatement encapsulés, et forment des agglomérats gélati- neux (micelles-microgels). Une agitation importante et prolongée permet de dissoudre une quantité importante de ces agrégats, mais il est pratiquement impossible d'agiter durant une très longue période, avec une puissance suffisante. De plus, le stockage et la manipulation sur le champ de ces poly- mères a posé de nombreux problèmes pratiques. En effet, les poudres de polymère ont la propriété d'absorber l'humidité de l'air. Cette absorption se traduit ensuite par un gonflement et par une formation d'agglomérats et/ou de microgels. Les agglomérats ont tendance à se coller aux parois et à bloquer ainsi le fonctionnement des installations de mélange notamment celui de la vis d'alimentation. Les microgels se dissolvent mal dans l'eau et, une fois injectés dans les champs, ils ont tendance à créer des bouchages en bloquant les issues des pores des roches pétrolifères. Par ailleurs, la poudre de polymère, en se répandant par terre et dans l'air, pose des problèmes de sécurité en rendant le sol épais et glissant et l'atmosphère difficilement respirable. Afin de remédier à ces divers inconvénients on a proposé dans l'art antérieur, différentes techniques de dispersion de particules solides dans un liquide aqueux. Ainsi, on a proposé dans l'art antérieur pour la récupération assistée du pétrole d'utiliser des émulsions aqueuses de polymères, préparées directement lors de la synthèse du polymère comme enseigné par exemple dans les brevets américains 3 637 564, 3 734 873 et 3 763 071. L'addition d'eau que cette technique implique n'est cependant favorable ni au transport, ni au stockage sur champ du produit. On a également proposé dans l'art antérieur, différentes techniques de dispersion de particules solides de polymères hydrosolubles dans un liquide qui serait unnonsolvant du polymère. C'est ainsi qu'il a été enseigné de mélanger le polyacrylamide avec de la glycérine (par exemple dans le brevet américain 3 839 202), avec du polvéthylèneglycol (par exemple dans le brevet américain 3 402 137 ou dans le brevet britannique 1 387 367), avec de l'éthylèneglycol en présence d'un agent émulsifiant (par exemple dans le brevet américain 3 657 182) ou encore avec un liquide organique non miscible à l'eau auquel on ajoute de l'eau de manière à gonfler le polymère (par exemple dans le brevet américain 3 282 874). Cependant, la principale difficulté rencontrée lors de la prépara- tion des suspensions de polymères, selon ces dernières techniques, réside dans l'instabilité des suspensions lors de leur stockage à cause de leur décantation ou de leur épaississement dû à un gonflement progressif du polymère en présence de l'un des ingré- -4 dients 3 cette instabilité au cours du temps entraîne la formation de compositions qui ne sont plus uniformes et qui peuvent devenir plus ou moins compactes. Leur mise en oeuvre et leur emploi deviennent, par conséquent, plus diffici- les et hasardeux. Des compositions de polymères hydrosolubles et plus particuliè- rement de polymères d'oxyde d'éthylène, qui se dissolvent rapidement dans l'eau ont été décrites, par exemple, dans la demande de brevet européen nO 0 002 368. Lorsque des compositions fluides sont obtenues en dispersant le polymère hydrosoluble dans un liquide organique insoluble dans l'eau en présence d'un agent émulsifiant non-ionique, on observe la décantation des compositions lors de leur stockage à température ordinaire. C'est la cause pour laquelle il a également déjà été proposé d'ajouter aux compositions un agent épaississant tel que de la silice finement dispersée, de l'asbeste ou encore des savons tels que le stéarate d'alu- minium. Cependant, ces compositions ne conviennent pas pour la préparation ultérieure de solutions aqueuses de polymères destinées aux techniques de récupération assistée du pétrole. En effet, on a observé que les agents épaississants proposés dans l'art antérieur provoquent des réactions secondaires soit de réticulation, soit de dégradation, en présence des polymères hydrosolubles utilisés pour la récupération assistée du pétrole, et plus particulièrement des polymères ou copolymè- res d'acrylamide. Ces réactions secondaires entraînent la formation de microgels qui colmattent les milieux poreux o elles provoquent une diminution de la viscosité des solu- tions aqueuses, et par conséquent, une perte d'efficacité pour la récupération du pétrole. Une autre technique, décrite dans le brevet français n 2.486.950 consiste à obtenir des suspensions anhydres relativement stables dans un liquide aliphatique ou aromatique non solvant des polymères hydrosolubles considérés qui restent uniformes et fluides lors du stockage et qui se redissolvent rapidement lorsqu'elles sont dispersées en phase aqueuse, conduisant finalement à l'obtention de solutions aqueuses diluées convenant pour la récupération assistée du pétrole. Une telle technique n'est cepen- dant pas d'un emploi suffisamment satisfaisant. L'objet de cette invention est la découverte d'une méthode ou procédé et l'appareillage correspondant permettant la mise en solution ou dispersion de poudres hydrosolubles (naturelles ou synthétiques) dans l'eau. Ce procédé ou méthode peut être applicable sur tous produits de granulométries fines présentant un caractère hydrophile important. Dans cette méthode ou procédé, le fluide servant de transporteur est un gaz par exemple de l'air ou un gaz inerte. La mise en suspension de la poudre au moyen d'un entrainement hydrodynamique est effectuée au moyen d'air, ou d'azote, ou de gaz carbonique ou de tout autre propulseur inerte vis à vis du produit transporté. Cette propulsion, bien connue, par transport pneumatique, a fait l'objet de nombreux brevets, avec application au transport de produits pulvérulents variés de type fécule, farine, granuleux (blé), matériaux cliniques, sidérurgiques et, dans divers domaines tels que par exemple, cimenterie, production et transformation de matières plastiques, industrie alimentaire, papeterie, imprime- rie, industrie du tabac, etc... Ce type de propulsion est applicable aux matériaux en vrac se présentant sous forme granuleuse ou pulvérulente et aux produits fibreux. Toutefois dans le cas des applications visées dans la présente invention, il est nécessaire de mettre en oeuvre ce transport pneumatique à travers des dispositifs spéciaux permettant d'obtenir de très faibles débits de solides transportés (de quelques kg/h à quelques dizaines de kg/h et plus précisément 0,6 à 100 kg/h, de préférence 2 à 50 kg/h), à de très faibles concentrationsdans le gaz vecteur (typiquement de 0,1 à 1 kg /m3 et plus particulière- ment de 0,1 à 0,3 kg/m3). Il est essentiel en effet, dans la présente invention, d'obtenir une très bonne dispersion des particules de solides dans le gaz de transport, à des débits réguliers et constants, sans a-coups ni phénomènes de pistonnage ou de ségrégation, sans dépôts dans le conduit de transport et sans phénomènes de saltation. L'obtention d'une très bonne dispersion préalable des solides pulvérulents dans le gaz de transport pneumatique est une condition essentielle de la présente invention pour favoriser ensuite la dispersion et la dilution de cette poudre dans le milieu aqueux auquel elle va être mélangée. Deux réalisations possibles, mais non limitatives, sont présentées sur les figures 1 et 2, servant ci-après à la description de l'invention. Afin de parfaire davantage la dispersion des particules véhiculées pneumatiquement, on fait traverser au flux gazeux un dispositif électrostatique. Après passage dans un champ électrique de 10 à 40 kV et de préférence de 30 à 40 kV, chacun des grains individua- lisés sont porteurs de charges électrostatiques de même signe. La présence de ces charges fait que les particules se repoussent entre elles, et que les éventuels agglomérats sont dissociés. A la sortie du champ électrostatique> le flux gazeux est dirigé au moyen d'un tuyau ou tube isolant vers une cuve de dilution. Le liquide (eau) servant à la dilution est agité au moyen par exemple d'une hélice ou d'ancre ou tout dispositif équivalent dont l'entrainement est commandé de préférence par le fond de la cuve (système type Vortex) de façon à ce que de préférence les parties mécaniques soient totalement noyées; on évite ainsi des dépôts sur l'arbre ou les arbres de l'agitateur. Dans le cas d'une agitation de type Vortex, la vitesse de l'agita- teur est réglée de façon à obtenir un vortex, développant un nombre de Reynolds compris entre 1 000 et 10 000, de préférence entre 1 000 et 3 000 et par exemple de l'ordre de 2 000 de façon à permettre un renouvellement rapide de la surface du liquide. La valeur du nombre de Reynolds est donnée par la formule N PnD2 Re n P = densité du liquide kg/m3 n = viscosité dynamique en Pascal-seconde (1 Pascal-seconde = poises) D = diamètre de l'agitateur en mètres n = vitesse de rotation de l'agitateur en nombre de tours par seconde. Le nombre de Reynolds détermine le régime correspondant à la vitesse d'agitation du fluide. On admet que pour NRe > 2 000, le régime est turbulent,,d'ou l'intérêt dans la présente invention d'un NRe précisément au voisinage de 2 000. En particulier, la méthode selon l'invention s'applique avantageu- sement pour la dispersion de polymères hydrosolubles (naturels ou synthétiques) et plus particulièrement pour la préparation de solution(s) de polyacrylamides ou de polysaccharides utilisées notamment dans le cadre de la récupération assistée du pétrole. Ce mode d'introduction permet une grande facilité de solubilisation dans l'eau et en outre une grande vitesse de dissolution des polymères dans l'eau. La durée totale de l'opération injection et murissage est générale- ment comprise entre quinze et trente minutes, à titre d'exemple. La qualité de la solution, c'est à dire son excellente homogénéité et absence d'agrégats ou de microgei(s) peut être vérifiée par des mesures de viscosité en fonction du temps (ces mesures sont effectuées par exemple au moyen d'un viscosimètre à cylindres coaxiaux). L'invention couvre la fabrication de solutions de concentrations très variablesallant de IGu ppm, à 5 ou 10% poids, et plus particu- lièrement de 100 à 10 000 ppm dans le cas de l'utilisation du procédé appliqué pour la récupération assistée du pétrole. Les exemples suivants illustrent l'invention. Les techniques utili- sées permettent notamment d'obtenir des solutions très visqueuses, par exemple de l'ordre de 1 000 cP (soit 1 000 mPa.s) pour une solution à 5 000 ppm! qui restent étonnamment filtrables. Les tests de filtrabilité, à pressions constantes (0,1 bar) avec des solutions à 1 000 ppm, réalisés sur des membranes millipores de passage 8 pm et de diamètre 47 mm ne revèlent aucun accroissement de la pression différentielle autour de ces membranes au cours du temps. Il ne se produit donc aucun des phénomènes de colmatage habituellement provoqués par la présence d'agrégats ou de microgels. Cette propriété de filtrabilité rend donc les solutions visqueuses préparées selon la présente invention, particulièrement aptes à être utilisées pour la récupération assistée du pétrole o elles sont injectées dans le milieu poreux constitué par la roche réservoir du gisement. L'invention concerne ainsi un procédé d'obtention d'une solution ou d'une dispersion stable d'une poudre hydrosoluble (solide pulvérulent) et plus particulièrement d'une poudre de polymères hydrosolubles. Elle est caractérisée en ce que: (a) la poudre à traiter, disposée dans une enceinte, est évacuée hors de la dite enceinte, à raison de 1 kg/h à 100 kg/h et de préférence 2 kg/h à 50 kg/h, soit par éjection à l'aide d'un gaz, de préférence anhydre. par exemple à l'aide d'un gaz inerte ou d'air (figure 1) soit par entrainement mécanique (figure 2). (b) le solide ainsi évacué hors de la dite enceinte dans une zone allongée de forme tubulaire, est mélangé avec un gaz vecteur ou fluide transporteur, dont le débit d'admission dans l'enceinte allongée est réglé de façon à ce que la concentration en pou- dre ou solide pulvérulent, dans le fluide vecteur soit comprise entre 0,1 et 1 kg/m3 et de préférence entre 0,1 et 0,3 kg/m3, (c) le mélange poudregaz vecteur ou flux gazeux chemine à travers toute la zone de forme allongée, (d) le dit flux-gazeux circule ensuite, de haut en bas de préférence, à travers une zone o règne un champ électrostatique dont la tension est comprise entre 10 kV et 40 kV et de préférence entre et 35 kV, (e) le dit flux gazeux étant introduit ensuite dans une zone de dilution dans de l'eau, la dite enceinte étant soumise à une agitation, de préférence de type Vortex, la dite agitation étant réglée de façon à developper un nombre de Reynolds compris entre- 1 000 et 10 000, de préférence entre 1 000 et 3 000 et plus particu- lièrement de l'ordre de 2 000 de façon à permettre un renouvellement rapide de ia surface du liquide. On décrit ci-après deux figures 1 et 2 relatives à deux réalisations possibles et préférées de l'invention, concernant un système de transport pneumatique assurant de faibles débits des solides entrainés, avec de très faibles concentrations dans le gaz de transport, avec des débits réguliers et constants et une bonne dispersion des particules dans le flux gazeux. La figure 1 décrit un appareil caractérisé en ce qu'il comporte: - un réservoir (2) renfermant un solide en poudre (1) - une suceuse (3) (ou dispositif d'aspiration de solide) qui plonge dans la masse du solide (1) et qui est alimentée par une conduite (4) de gaz, le gaz de cette conduite (4) engendrant une dépression dans un tube (5) de la suceuse, cette dépression se traduisant par l'aspiration de poudre dans le dit conduit (5), - un tube allongé (10), (réalisé dans un matériau électriquement isolant), raccordé sur le tube (5) et dans lequel, au voisinage de la suceuse (3) débouche un tube (6) d'injection d'un gaz vecteur, chargé d'entrainer la poudre dans le tube allongé (10), - un champ électrostatique (11) alimenté par un générateur - une cuve métallique (12) disposée en dessous le champ électrosta- tique, cette cuve étant emplie d'eau (13), reliée électriquement à la terre (14) et munie d'un système d'agitation (15). Ainsi, dans la figure 1, le solide pulvérulent (1) conditionné dans une enceinte ou réservoir qui peut être ici un récipient, un fût ou même un sac (2) est aspiré directement au moyen d'une suceuse (3), à aspiration réglable, avec une quantité de gaz de transport (4) minimum, juste nécessaire pour réaliser l'aspira- tion de petits débits de solides. Le gaz injecté en (4), provoque une dépression dans le tube (5) entrainant ainsi dans le tube (10) les particules solides ainsi éjectées de la zone (2). Si le solide à transporter est très hydrophile, ce gaz de transport (4), compte tenu des faibles débits nécessaires à l'entrainement du solide, peut avantageusement être constitué d'air ou de gaz inerte, complètement deshydraté, de manière à ne pas affecter le conditionnement du matériau pulvérulent. La suspension (5) ainsi réalisée est ensuite diluée et portée à la concentration désirée puis transportée vers un champ électros- statique par une injection d'un gaz vecteur, ou fluide transporteur, constitué d'air et/ou de gaz supplémentaire directement à la sortie de la suceuse (3). L'air ou les gaz supplémentaires injectés à ce niveau par un tube (6) n'ont pas besoin ici d'être deshydrates puisqu'ils n'entrent en contact qu'avec de la poudre déjà mise en suspension. Le choix de la vitesse d'alimentation de gaz de la conduite (6), permet de jouer sur la succion des solides, en créant une dépression plus ou moins forte dans le tube (10), donc permet de régulariser les débits de solides vers la zone(12). Pour réaliser un entrainement régulier et constant du solide pulvérulent, il est préférable de ne pas modifier en cours d'opéra- tion la position de la suceuse (3) initialement enfoncée profondé- ment dans le produit. Dans la réalisation de la figure (1), on a choisi des tubes (5) et (10) qui ensemble ici forment sensiblement un angle droit. L'approvisonnement régulier en solides (1) à la base de la suceuse (3) est avantageusement réalisé par un dispositif générant des vibrations (7), pneumatiquement ou non, au niveau du récipient (2) renfermant le solide pulvérulent (1). La masse de matériau ainsi engagée en tranport pneumatique est contrôlée périodiquement, jusqu'à injection de la quantité de poudre désirée, grâce à une balance (8), automatique ou non, sur laquelle repose le récipient (2). La suspension (9) ainsi obtenue est convoyée, très diluée, dans le conduit de transport pneumatique (10) réalisé dans un matériau électriquement isolant (PVC par exemple). Elle traverse ensuite une portion métallique (11) portée à haute tension (de 10 à 40 kV) par un générateur extérieur. Les particules ainsi chargées électrostatiquement se repoussent entre elles et sont précipitées dans la cuve de dilution métallique (12), remplie d'eau (13) et reliée électriquement à la terre. Le dispositif d'agitation de cette cuve de dilution comporte un agitateur, par exemple à hélice ou à ancre (15), commandé de préférence par le fond de la cuve, pour éviter tout dépôt sur des parties mécaniques non noyées; la cuve (12) comporte aussi de préférence des contre- baffles (16) (contre déflecteurs ou chicanes), dimensionnés suivant les règles de l'art pour produire un mélange adéquat, de préférence intense. 257S670 La vitesse de rotation de l'agitateur est réglée de façon à créer un renouvellement rapide de la surface du liquide, vis à vis de l'embouchure du conduit *de transport pneumatique, d'o sont précipitées les particules électrisées de la suspension diluée. L'ensemble de ce dispositif -constitue un appareillage simple, facilement réglable et utilisable dans les conditions de travail d'un chantier. Mais il en est de même du deuxième dispositif décrit ci-après dans la figure (2). L'appareil de la figure 2 est caractérisé en ce qu'il comporte: (a) - une trémie d'alimentation (18) renfermant la poudre ou solide pulvérulent (1) à traiter, la dite trémie comportant en outre les dispositifs suivants: 15. des moyens d'introduction de la poudre dans la trémie au moins un système à vis sans fin (20) ou tout système équivalent disposé à la partie inférieure de la trémie et alimentée par un moteur (21) à vitesse variable, le système de vis sans fin (20) permettant l'évacuation de la poudre hors de la trémie (18) (b) - un conduit de transfert pneumatique (10) réalisé dans un matériau électriquement isolant muni d'un système d'introduction d'un flux de gaz vecteur (flèche (28)), ce gaz vecteur ayant pour rôle d'entrainer la poudre tout au long du conduit (10), (c) un champ électrostatique (11) alimenté par un générateur, (d) - une cuve métallique (12) disposée en dessous le champ électro- statique, cette cuve étant emplie d'eau (13), reliée électriquement à la terre (14) et munie d'un système d'agitation (15). Plus précisément, dans la figure 2, le solide pulvérulent(1)du fût (2) est ici déVersé dans la trémie d'alimentation (18) d'un doseur à vis. Pour favoriser la descente du solide, cette trémie est de préférence asymétrique(c'est à dire qu'elle possède par exemple au moins une paroi oblique et au moins une paroi verticale). Elle est avantageusement équipée d'un agitateur de type brise-vo te (19) ou système similaire. Le solide pulvérulent (1) est extrait de cette trémie (18) par un système de vis sans fin (20), spirale ou d'Archimède, entrainé mécaniquement par un moteur à vitesse variable (21). Dans le cas de produits collants, un système de double vis jumelles sera avantageusement utilisé pour assurer un écoulement régulier et constant du produit. En choisissant judicieusement la nature et la géométrie du système d'extraction à vis, en fonction des caractéristiques du solide pulvérulent, il est possible, de moduler la vitesse de rotation du moteur (21) pour obtenir des débits de solides extraits aussi petits que par exemple 0,6 kg/h. La masse de solides ainsi extraits peut être contrôlée périodiquement, jusqu'à la quantité totale désirée, par exemple grâce à une balance (22), automatique ou non, qui permet de régler en retour la vitesse de rotation du moteur (21). La vis (20) agit ici comme distributeur du solide dans le conduit (10). Dans le cas de produits solides particulièrement hygroscopiques il est possible juste après l'opération de chargement de la trémie (18) de purger ces solides de leur gaz interstitiels grâce à un balayage de gaz anhydre, à contrecourant, à travers le système de vis (20). Dans le cas de produits particulièrement sensibles à l'humidité ambiante, il est possibie d'opérer leur déchargement à travers le système de vis (20), en atmosphère parfaitement anhydre, en fermant hermétiquement la trémie par un couvercle -(23). Facultativement, la fermeture et l'ouverture des vannes (24) et (25), d'alimentation (26) et d'échappement (27) en gaz auxiliaire parfaitement anhydre est assurée par un servomécanisme (PC) de manière à assurer l'équilibrage des pressions entre la sortie du système de vis (20) et le ciel de la trémie (18). 25756?0 Les solides pulvérulents extraits par le système de vis (20) sont déversés dans un tube ou un conduit de transport pneumatique (10) réalisé dans un matériau électriquement isolant, et balayé par le flux de gaz vecteur (flèche (28)) nécessaire pour assurer l'importante dilution désirée. Il n'est pas nécessaire que ce gaz vecteur (flèche (28)) soit préalablement deshydraté car son débit est tel par rapport à la quantité de solide entrainé, que la dispersion de ces particules dans l'important courant de gaz vecteur est facilement réalisée. La section du conduit de transport pneumatique (10) est dimensionnée de manière à assurer une vitesse importante de circulation (10 m/s minimum) à la suspension diluée (9). A noter que ces valeurs sont également valables dans le conduit de transfert (10) de la figure 1. La grande dispersion des particules solides de la suspension (9) est améliorée par le disperseur électrostatique (11) de même type que celui décrit pour la figure (1). Cette grande dispersion de la suspension (9) au cours du transport pneumatique est essen- tielle à l'obtention d'une bonne dilution de la poudre dans l'eau (13) de la cuve (12). Le reste du dispositif réalisant cette dilution est en tout point semblable à celui décrit dans la figure 1, (même numérotation des diverses parties de l'appareillage). Exemple 1-A (comparatif). Dans cet exemple, on utilise l'appareillage de la figure 1 mais sans le champ électrostatique. Dix litres d'eau à 20 C sont contenus dans une cuve circulaire agitée au moyen d'une hélice dont l'axe de rotation est situé au sommet de la cuve, dont la paroi est munie de quatre contre- pales. Le solvant est agité fortement, l'agitateur tournant à 300 tours/minute. Uncouplemètre permettant de mesurer la puissance développée par l'agiteur est monté sur l'axe du moteur. On ajoute progressivement au moyen d'une suceuse pneumatique 50 grammes de polyacrylamide (produit commercial Pisher P 700 de The Dow Chemical Company de granulométrie 50 à 250 pm). Le mélange obtenu reste stable et fluide durant plusieurs semaines. Un échantillon de cette solution est prélevé pour suivre l'évolution au cours du temps de la viscosité à l'aide d'un viscosimètre à cylindre coaxiaux (1 500 10-3 Pa.s pour la solution soit,1 500 centipoises). La dissolution du polymère est complète après moins de 15 minutes, la viscosité est maximum au bout de la même période. La puissance injectée au cours de cette expérience a été de 45W Nombre de Reynolds = 1 500-2 000. La solution visqueuse obtenue reste étonnamment filtrable. Les tests de filtrabilité, à débits constants, avec des solutions à 1 000 ppm, réalisés sur des membranes millipores de passage 8 pm et de diamètre 47 mm ne révèlent aucun accroissement de pression différentielle autour de ces membranes, au cours du temps. Il ne se produit donc aucun des phénomènes de colmatage. Exemple 1. Si on répète l'exemple 1-A en ajoutant un pistolet électrostatique alimenté par un générateur électrostatique de 30 kV la durée de dissolution du polymère est du même ordre de temps, mais on ne remarque plus aucun dépôt de polymères sur les parties non noyées. Les particules chargées se dirigent plus rapidement sur la surface agitée du liquide. La puissance injectée au cours de cette expérience est de 45 Watts pourune viscosité mesurée de 1 500 103 Pa.s (1 500 centipoises). Ici les solutions obtenues ne donnent lieu à aucun colmatage dans les filtres lors du test de filtration, montrant ainsi l'absence totale de grumeaux ou de microgels, donc l'obtention d'une solution très homogène. Exemple 2-A (comparatif) On a répété l'exemple 1-A mais en ajoutant le polymère non pas au moyen d'une suceuse pneumatique mais du dispositif de la figure 2 (sans toutefois utiliser un champ électrostatique) à savoir au moyen d'un distributeur à vis. Les 50 grammes de produit sont introduits dans le même temps. Les autres conditions opératoires sont celles de l'exemple 1-A. On constate d'une part qu'il faut un temps d'agitation de l'ordre de 2 heures pour obtenir une viscosité stable et d'autre part que la solution présente des hétérogénéités visibles da.._ le milieu transparent avec colmatage du filtre lors du test de filtration. Exemple 2 On répète l'exemple 2-A en ajoutant le dispositif du champ électro- statique comme dans l'exemple 1. Les autres conditions opératoires sont celles de l'exemple 1. On obtient sensiblement les mêmes résultats et les solutions obtenues subissent avec succès le test de filtrabilité. Exemple 3 On répète l'exemple 1 dans les conditions suivantes qui sont celles qui existent à l'échelle industrielle. Un homogénéiseur de I 000 litres agité au moyen d'une hélice à trois étages tournant à 100 tours/minute contenant 800 litres d'eau pure a servi à préparer une solution à 5 000 ppm de polyacry- lamide. Les quatre kilogrammes de polymères ont été injectés au moyen d'une suceuse pneumatique (fig. NI 2); la veine gazeuse traverse une chambre électrostatique chargée à un potentiel de kV, est dirigée vers l'intérieur du vortex provoqué par l'agita- teur. Durée de l'injection: 30 minutes Durée du murissage: 30 minutes Débit d'air supplémentaire dans l'injecteur-: 8 m3/heure Débit d'air dans la suceuse: 1 m3/heure Les mesures de viscosité effectuées au cours du temps montrent que la solution est stabilisée au bout de 15 minutes. La viscosité est de 1 500 10-3 Pa.s. (1.500 centipoises). Exemple 4 Le dispositif de l'exemple 3 a servi à préparer 800 1 d'une solution à 3, 5 % pds d'un polysaccharide: xanthane Gum de masse moléculaire 3.10o6. Les 28 kg de polymèresont été injectés au moyen de l'appareillage décrit fig. 1 dans les conditions de l'exemple 3. Durée de l'injection: 1 heure Durée du murissage: 1 heure Les mesures de viscosité effectuées au cours du temps montrent que la solution est stabilisée au bout de 15 minutes. La viscosité à 20 OC est de 7 000.103 Pa.s. REVENDICATIONS 1 -. Procédé d'obtention d'une solution ou d'une dispersion stable d'une poudre hydrosoluble (solide pulvérulent) et plus particulièrement d'une poudre de polymères hydrosolubles, caractérisé en ce que: (a) la poudre à traiter, disposée dans une enceinte, est évacuée hors de la dite enceinte, à raison de 0,6 kg/h à 100 kg/h, soit par éjection à l'aide d'un gaz, (figure 1) soit par entrainement mécanique (figure 2) (b) le solide ainsi évacué hors de la dite enceinte, dans une zone allongée de forme tubulaire, est mélangé dans cette zone allongée de forme tubulaire, avec un gaz vecteur ou fluide transporteur, dont le débit d'admission dans l'enceinte allongée est réglé de façon à ce que la concentra- tion en poudre ou solide pulvérulent, dans le fluide vecteur soit comprise entre 0,1 et 1 kg/m3, (c) le mélange poudre-gaz vecteur, ou flux gazeux, chemine à travers toute la zone de forme allongée, (d) le dit flux-gazeux circule ensuite, à travers une zone o règne un champ électrostatique dont la tension est comprise entre 10 et 40 kV, (e) le dit flux gazeux étant introduit ensuite dans une zone de dilution dans de l'eau, la dite enceinte étant soumise à une agitation, la dite agitation étant réglée de façon à développer un nombre de Reynolds compris entre 1 000 et 10 000, de façon à permettre un renouvellement rapide de la surface du liquide. 2 - Procédé selon la revendication 1 d'obtention d'une. solution 1g ou d'une dispersion stable d'une poudre hydrosoluble (solide pulvérulent) et plus particulièrement d'une poudre de polymè- res hydrosolubles, caractérisée en ce que: (a) la poudre à traiter, disposée dans une enceinte, est évacuée hors de la dite enceinte, à raison de 2 kg/h à kg/h, soit par éjection à l'aide d'un gaz anhydre (figu- re 1) soit par entrainement mécanique (figure 2) (b) le solide ainsi évacué hors de la dite enceinte dans une zone allongée de forme tubulaire, est mélangé avec un gaz vecteur ou fluide transporteur, dont le débit d'admis- sion dans l'enceinte allongée est réglé de façon à ce que la concentration en poudre (solide pulvérulent) dans le fluide vecteur soit comprise entre 0,1 et 0,3 kg/m3, (c) le mélange poudre-gaz vecteur ou flux gazeux chemine à travers toute la zone de forme allongée, (d) le dit flux gazeux circule ensuite, de haut en bas, à travers une zone o règne un champ électrostique dont la tension est comprise entre 10 kV et 40 kV, (e) le dit flux gazeux étant introduit ensuite dans une zone de dilution dans de l'eau, la dite enceinte étant soumise à une agitation, de type Vortex, la dite agitation étant réglée de façon à développer un nombre de Reynolds compris entre 1 000 et 3 000 de façon à permettre un renouvel- lement rapide de la surface de liquide. 3 - Procédé selon l'une des revendications 1 et 2 appliqué à la dispersion de polymères hydrosolubles naturels ou synthétiques. 4 Procédé selon la revendication 3 dans lequel les polymères sont des polyacrylamides ou des polysaccharides, utilisés en vue de la récupération assistée du pétrole. - Appareil pour la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comporte (voir figure 1): - - un réservoir (2) renfermant un solide en poudre (1) - une suceuse (3) (ou dispositif d'aspiration de solide) qui plonge dans la masse du solide (1) et qui est alimentée par une conduite (4) de gaz, le gaz de cette conduite (4) engendrant une dépression dans un tube (5) de la suceuse, cette dépression se traduisant par l'aspiration de poudre dans le dit conduit (5), - un tube allongé (10), réalisé dans un matériau électrique- ment isolant, raccordé sur le tube (5) et dans lequel, au voisinage de la suceuse (3), débouche un tube (6) d'injec- tion d'un gaz vecteur, chargé d'entrainer la poudre dans le tube allongé (10), - un champ électrostatique (11) alimenté par un générateur - une cuve métallique (12) disposée en dessous le champ électrostatique, cette cuve étant emplie d'eau (13), reliée' électriquement à la terre (14) et munie d'un système d'agita- tion (15). 6 - Appareil selon la revendication 5 dans lequel, l'aspiration de la poudre (1) par la suceuse (3) est facilitée par un dispositif générateur de vibration dans la partie inférieure du récipient (2). 7- Appareil pour la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comporte (voir figure 2): (a) une trémie d'alimentation (18) renfermant la poudre ou solide pulvérulent (1) à traiter, la dite trémie comportant en outre les dispositifs suivants: des moyens d'introduction de la poudre dans la trémie - au moins un système à vis sans fin (20) ou tout système équivalent disposé à la partie inférieure de la trémie et alimentée par un moteur (21) à vitesse variable, le système à vis sans fin (20) permettant l'évacuation de la poudre hors de la trémie (18) (b) - un conduit de transfert pneumatique (10) réalisé dans un matériau électriquement isolant muni d'un système d'intro- duction d'un flux de gaz vecteur (flèche (28)), ce gaz vecteur ayant pour rôle d'entrainer la poudre tout au long du conduit (10), (c) - un champ électrostatique (11) alimenté par un générateur (d) - une cuve métallique (12) disposée en dessous le champ électrostatique, cette cuve étant emplie d'eau (13), reliée électriquement à la terre (14) et munie d'un système d'agita- tion (15). 8 - Appareil selon la revendication 7 caractérisé en ce que (voir figure 2) la trémie d'alimentation (18) renfermant la poudre ou solide pulvérulent (1) à traiter, est munie d'un doseur à vis, en ce qu'elle possède une configuration dite asymétrique et en ce qu'elle comporte en outre les dispositifs suivants: - des moyens d'introduction de la poudre dans la trémie - un agitateur (19) de type "brise-voûte" - au moins un système à vis sans fin (20) dispositif à la partie inférieure de la trémie et alimentée par un moteur (21) à vitesse variable, le système à vis sans fin permettant l'évacuation de la poudre hors de la trémie (18) - une balance (22) pour mesurer les variations du poids de la poudre dans la trémie (18) 9 - Appareil selon l'une des revendications 7 et 8 o la trémie renferme également: - un dispositif de balayage par gaz anhydre à contrecourant à travers le système de vis (20) - un couvercle (23) assurant la fermeture de la trémie (18) à son extrémité supérieure - un système de vannes (24) et (25) pour l'alimentation de la trémie en poudre et l'élimination de gaz - Appareil selon la revendication 9 dans lequel l'ouverture et la fermeture des vannes (24) et (25) est assurée par un servomécanisme (PC) pour assurer l'équilibrage des pressions entre la sortie du système de vis (20) et le ciel de la trémie (18). 11 - Appareil selon l'une des revendications 7 à 10 dans lequel le système à vis sans fin est un système à double vis jumelles.