FR 2578051 A1 19860829 FR 8502566 A 19850222 La présente invention concerne les capteurs de pression à membrane. La présente invention concerne plus précisément les capteurs de pression à membrane du type comprenant un corps qui définit une chambre de pression communiquant avec un fluide dont on souhaite contrôler la pression, et qui est délimitée d'un côté par une membrane déformable, et un équipage mobile sollicité par la membrane A l'oppo- sé de la chambre de pression et sensible aux depaceme.ts de la membrane. De tels capteurs de pression sont par exemple d4- crits dans les brevets US 2 777 028, 2 794 879, 3 121 145, 3 553 402 et 3 718 790. Plus précisément encore, la présente invention concerne un capteur de pression à membrane comportanxit un capot obturé de façon étanche par la membrane et envelop-. pant l'équipage mobile. Ce capot, de préférence serti sur le corps du cap- teur, a pour but d'assurer une protection étanche de l'ensemble. Néanmoins, ces capteurs de pression à capot étanche sont amenés à travailler à des températures très variables notamment lors d'utilisation sur véhicules automobiles. Il résulte des variations de température que la pression sous le capot varie dans le même sens et ainsi modifie la position de repos de la membrane. Par ailleurs, les dilatations thermiques des moyens support intervenant dans le positionnement de l'équipage mobile modifient également la position de repos de cet équipage. La précision des capteurs de pression à membrane munis d'un capot protecteur laisse de ce fait à désirer. On a tenté de remédier à ces inconvénients d'une part en assurant une communication étanche aux liquides mais perméable aux gaz entre le volume interne du capot et le milieu environnant afin de réguler la pression sous le capot, d'autre part en incorporant à l'équipage mobile des systèmes à bilame aptes à compenser les dilatations différentielles. De tels systèmes sont cependant fort complexes, coûteux et peu fiables. Par ailleurs, ces systèmes ne permettent pas de compenser avec-précision les effets conjugués des varia- tions de pression sous le capot protecteur et des dila- tations différentielles. La présente invention vient améliorer la situation en proposant un capteur de pression à membrane du type comprenant un corps qui définit une chambre de pression communiquant avec un fluide dont on souhaite contrôler la pression et qui est délimitée d'un côté par une mem- brane déformable, un équipage mobile sollicité par la membrane, à l'opposé de la chambre et sensible aux dépla- cements de la membrane, et un capot obturé de façon étanche par la membrane et enveloppant l'équipage mobile, caractérisé par le fait qu'il comprend, entre la membrane et l'équipage mobile, un organe de compensation en tempé- rature dont la longueur À considérée dans la direction de transmission de mouvement est déterminée par la relation: AlM ( M) +( an ln) À= 293.APM ax dans laquelle APM représente la variation maximale de pression du fluide, à détecter, ilM représente le déplacement de la membrane induit par la variation maximale de pression APM, ax représente le coefficient de dilatation en tempé- rature de l'organe de compensation, et E an In représente la somme des produits des coefficients de dilatation thermique an et des longueurs ln des éléments intervenant dans le positionnement de l'équipage mobile par rapport au corps du capteur. La détermination de cette relation sera explicitée par la suite. On notera cependant dès à présent que cette relation s'appuie sur la constatation établie par la Demanderesse, selon laquelle la course de la membrane est linéaire en fonction de la pres- sion et donc la position de repos de la membrane pour une pression à moesurer donnée, varie linéairement en fonction de la température. Ainsi, selon l'invention, les influences des variations 1 0 de température sur le positionnement de l'équipage mobile sont compen- sées avec précision tant en ce qui concerne les variations de pres- sion sous le capot que les dilatations différentielles. On notera par ailleurs que l'invention permet d'élimi- ner toute communication perméable aux gaz entre le volume interne au capot et le milieu environnant. Ceci renforce notablement la pro- tection du capteur et donc sa fiabilité, sa précision et sa durée - de vie. De façon avantageuse, selon l'invention,la membrane est disposée entre une partie évasée du corps de capteur et une plaque de surpression et fixée sur celles-ci par soudure, de préférence par soudure à la molette. Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, l'organe de compensation comprend un matériau présentant un coefficient de dilatation thermique supérieure à 20.10-6/OC et de préférence de l'ordre de 90.10-6/OC. L'organe de compensation est de préférence réalisé en poly-ethersulfone (PES). Selon une autre caractéristique avantageuse de l'in- vention, l'organe de compensation est logé dans un manchon guidé à coulissement transversalement à la membrane. Selon un mode de réalisation conforme à la présente invention, l'équipage mobile est monté pivotant sur le corps du capteur et le manchon précité supporte une plaque d'appui sur la- quelle repose l'équipage mobile par l1 'interdiaire d'une bille. Dans un mode de réalisation considéré actuellement commre préférentiel, la plaque d'appui est réalisée en rubis, la bille est en tungstène et le manchon est en acier. D'autres caractéristiques et avantages de la pré- sente invention apparaîtront à la lecture de la descrip- tion détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemple non limitatif et sur lesquels les figures 1 et 2 représentent deux vues en coupe axiale selon des plans respectivement orthogonaux d'un capteur de pression conforme à un mode de réalisation préférentiel de la présente invention. Le capteur de pression représenté sur les figures annexées comprend d'une façon générale, un corps 10, une membrane 20, un capot 40, un équipage mobile 100 et des moyens de compensation 200. L'axe du capteur est référencé 0--O. Le corps 10 est muni d'un orifice axial 11,en com- munication avec le fluide dont on souhaite mesurer la pression. L'orifice 11 débouche dans une chambre 12 définie entre la membrane déformable 20 et une partie évasée 13 du corps 10. Une plaque de surpression 14 (limitant les défor- mations de la membrane 20 en éloignement du corps 10 en cas de surpression du fluide) est immobilisée par une douille à l'opposé du corps 10 par rapport à la membrane. La surface 16 de la plaque de surpression 14 dirigée vers la membrane est étagée, comme représentée sur les figures pour présenter en regard de la membrane 20 un évidement, de profondeur croissante en direction de son centre, autorisant les déformations de la membrane en éloignement du corps 10. La périphérie de la membrane 20 est fixéeé sur la partie évasée 13 du corps 10 et la plaque de surpres- sion 14, entre celles-ci, de préférence par soudure à la molette comme cela sera précisé par la suite. Selon la représentation donnée sur les figures, un joint 17 est disposé entre la plaque de surpression 20 et un pli 18 de la douille 15 orienté radialement en regard de l'axe O-O du capteur. On remarquera que la plaque de surpression 14 est munie d'un alésage central 19 dans lequel est guidé à coulissement l'organe de compensation 200. Le capot 40 qui loge l'équipage mobile 100 est scellé de façon étanche sur la douille 15 par un manchon 41 ou équivalent avec interposition d'un joint d'étanchéité 42. L'équipage mobile peut comprendre de simples contacts électriques déplacés par les déformations de la membrane 20 et disposés en regard de contacts fixes associés suppor- tés par la douille 15 et permettant la détection du fran- chissement de seuils de pressions par le fluide. De tels capteurs seront directement inspirés des dispositifs dé- crits et représentés dans les brevets US 2 777 028, 2 794 879, 3 121 145; 3 553 402 et 3 718 790 précités. De préférence cependant, comme cela est représenté sur les figures annexées, l'équipage mobile 100 est monté pivotant à l'intérieur du capot 40 et possède un curseur 110 déplacé sur une piste résistive 120 en fonction des déformations de la membrane 20. L'équipage mobile est monté à pivotement sur une console 101 supportée par la douille 15. Cette même console 101 est munie de la piste résis- tive 120. Le curseur 110 est fixé sur un cylindre 115 lui- même solidaire d'un étrier 116 monté à rotation sur la console 101 grâce à deux tourillons coaxiaux 117, 118 s'étendant transversalement à l'axe O-O. Un ressort hélicoïdal 119 engagé sur le cylindre 115 et dont les extrémités sont en prise respectivement avec l'étrier 116 et la console 101 assure le rappel de l'équipage mobile vers une position de repos dans la- quelle l'âme de l'étrier 116 vient en appui contre la console 101 et le curseur 110 est placé à une extrémité de la piste résistive 120. Ce ressort 19 pourra néanmoins être remplacé par tout moyen équivalent, tel que par exemple un ressort de traction disposé entre le bras du curseur 100 et la console 101. On remarquera que l'axe M-M de rotation de l'équipage mobile 100, matérialisé par l'axe des tourillons 117, 118 n'est pas sécant de l'axe OO du capteur (to t en étant transversal à celui-ci). L'organe de compensation 200 est intercalé entre la membrane 20 et l'étrier 116 ou un élément solidaire de celui-ci. Selon la représentation donnée sur les figures, l'organe de compensation 200 est intercalé entre la mem- brane 20 et une vis de réglage 140. De façon classique en soi, l'axe M-M n'étant pas sécant de l'axe O-O, les déformations de la membrane 20 induites par des variations de pression du fluide, et transmises à l'équipage mobile par l'organe de compensa- tion 200 et la vis 140, provoquent un pivotement de l'étrier 116 autour de l'axe M-M matérialisé par les tourillons 117 et 118, et en parallèle un déplacement du curseur 110 sur la piste résistive 120. La vis de réqlaqe 140 est engagée selon la réalisa- tion illustrée sur les figures annexées dans l'alésaqe taraudé 142 d'un insert 141. Ce dernier est inséré dans un alésage central 143 de l'étrier 116 et immobilisé en trans- lation par rapport à celui-ci grâce à une rondelle élas- tique 144. On va maintenant décrire la structure des moyens de compensation 200. Ceux-ci comprennent un manchon cylindrique 201, réalisé de préférence en acier, qui possède une chambre cylindrique 202 ouverte vers la membrane 20 et qui loge un bloc cylindrique 203 formant organe de compensation. La longueur X de cet organe 203 est supérieure à la pro- fondeur de la chambre 202 de telle sorte que le bloc 203 repose contre la membrane 20 par sa face extrême discale 204. Le diamètre interne de la chambre 202 est de pré- férence légèrement supérieur au diamètre du bloc 203 pour autoriser une libre dilatation transversale de ce dernier. Le manchon 201 supporte par ailleurs, à l'opposé du bloc 203 une plaque d'appui 205 transversale à l'axe 0-0 sur laquelle repose une bille 145 supportée à l'ex- trémité adjacente de la vis de réglage 140. Le manchon 201 remplit ainsi une triple fonction: il assure la liaison de l'organe de compensation 203 et de la plaque d'appui 205, il assure le quidage à coulis- sement de l'organe de compensation 203, et la tenue à l'abrasion. La bille 145 permet de limiter les frictions entre l'étrier 116 et les moyens de compensation 200 quelle que soit la position de cet étrier. Le manchon 201 est disposé dans un guide 250 inséré dans l'alésaqe central 19 de la plaque de surpression 14. Le manchon 201 est ainsi guidé à coulissement coaxia- lement à l'axe O-O sous l'effet des déformations de la membrane 20 dues aux variations de pression du fluide. On remarquera également que le bloc 203 formant organe de compensation et la plaque d'appui 205 sont coa- xiaux à l'axe O-O du capteur. De préférence le manchon 201 est en acier, la pla- que d'appui 205 est en rubis et la bille 145 est en tungs- tène. Ainsi, la coopération- plaque d'appui 205 et bille 145- permet à la fois de limiter les frictions du système et d'assurer l'isolation électrique du curseur par rapport au corps du capteur. On va maintenant explicité la définition précédem- ment évoquée de la longueur À du bloc 203 de compensation. Cet organe de compensation 203 doit d'une part compenser les déplacements de la membrane 20 liés aux va- riations de pression sous le capot protecteur 40, d'autre part compenser les dilatations différentielles des élé- ments intervenant dans le positionnement du curseur 110 par rapport à la piste résistive 120. L'équation d'état des gaz parfaits donne: (1) PV = kT soit à volume constant: k ATk 1 (2) AP = k AT avec 1 V V =293 La course de la membrane 20 étant lindaire en fonc- tion de la pression, le déplacement All de la membrane dû aux variations de pression sous le capot 40 est égal à: k x (3) All = x AP = x V AT= - 3AT avec (4) A1M = x APM relation dans laquelle A2M représente la variation maximale de pression de fluide et AlM représente le déplacement de la membrane induit par la variation maximale de pression APM. En combinant les relations (3) et (4) on obtient: (5) Al = A= M 1 AT. APM 293 Par ailleurs, les dilatations différentielles des éléments intervenant dans le positionnement du curseur par rapport à la piste résistive 120, ramenées au niveau de la membrane 20 correspondent à un déplacement relatif de l'équipage mobile 100 et de la membrane 20 égale à (6) A12 = ( an lin) AT relation dans laquelle anreprésente le coefficient de dilatation thermique respectif des éléments intervenant dans le positionnement du curseur 110 par rapport à la piste résistive et ln représente la longueur respective des éléments intervenant dans le positionnement du curseur, considé- rée dans la direction de transmission de mouvement. Chacun des termes an in est assorti d'un signe positif quand la dilatation de l'élément correspondant agit dans le même sens qu'une augmentation de pres- sion sous le capot 40, et un signe négatif dans le cas contraire. Pour compenser parfaitement les déplacements de la membrane 20 dus aux variations de pression sous le capot 40 ainsi que les dilatations différentielles, l'organe de compensation doit posséder une longueur, considérée dans la direction de transmission du mouve- ment, telle que (7) À aÀ AT = All + A12 relation dans laquelle aÀ représente le coefficient de dilatation en tempéra- ture de l'organe de compensation 203, soit A lM 1 AT + E an in AT et donc (8) À cÀ AT =- M AlM. 1 + E an ln (9)À APM 293 (9) A = aÀ Selon le mode de réalisation précédemment décrit et représenté sur les figures, les éléments intervenant dans le positionnement du curseur 110 et devant être pris en compte pour l'évalution du terme ( E an ln) sont les suivants: manchon 201, plaque de surpression 14, vis de réglage 140, guide 141, étrier 116, console 101. Des calculs établis par la Demanderesse sur des structures de capteurs à membrane classiques ont con- duit à des produits XaX de l'ordre de 31.10- m ce qui compte tenu de la place disponible dans ces capteurs nécessitent l'emploi de matériau 203 possédant un coef- ficient de dilatation thermique aÀ supérieur à 20.10 6/OC. et de préférence de l'ordre de 90.10 6/ C. Ainsi, de façon préférentielle, selon l'invention, le matériau 203 est du poly-ethersulfone (aÀ - 99 x 10-6/ C) et sa longueur X est de l'ordre de 3,15 mm. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit mais s'étend à toutes variantes conformes à son esprit. Comme cela a été précédemment évoqué, la périphérie de la membrane 20 est disposée entre la partie évasée 13 du corps 10 et la plaque de surpression 14 et fixée sur celles-ci. La fixation de la membrane 20 sur la partie évasée 13 et la plaque 14 est réalisée par soudure après nettoyage approprié de ces éléments. Cette soudure peut être une soudure plasma, mais on lui préfère une soudure électrique, et en particulier une soudure à la molette. On obtient, grâce à une telle fixation par soudure de la membrane 20 sur la partie évasée 13 et la plaque 14, une structure rigide, bien entendu étanche et exempte d'hystérésis. De façon avantageuse, la membrane 20 est choisie dans la gamme des aciers spéciaux Fe + Ni + additifs, tels que l'acier commercialisé sous la dénomination "Durinval C". Par ailleurs, la partie évasée 13 du corps 10 et la plaque de surpression 14 sont de préférence réalisées en acier inoxydable et présentent au niveau de la soudure une épaisseur identique. Il est impératif que la membrane 20, la partie évasée 13 et la plaque 14 possèdent des coefficients de dilata- tion thermique aussi proches que possible. REVENDICATIONS 1. Capteur de pression à membrane du type compre- nant un corps (10) qui définit une chambre de pression (12) communiquant avec un fluide dont on souhaite con- trôler la pression et qui est délimitée d'un côté par une membrane déformable (20), un équipage mobile (100) solli- cité par la membrane (20) , à l'opposé de la chambre (12) et sensible aux déplacements de la Membrane, et un-capot (40) obturé de fagon étanche par la membrane et enveloppant l'équipage mobile, caractérisé par le fait qu'il comprend, entre la membrane (20) et l'équipage mobile (100), un organe (203) de compensation en température dont la longueur À considérée dans la direction de transmission de mouvement est déter- minée par la relation: A1M Al Ean ln 293. PM + an n dans laquelle APM représente la variation maximale de pression du fluide, ilM représente le déplacement de la membrane (20) induit par la variation maximale de pression APM ai représente le coefficient de dilatation en tempéra- ture de l'organe de compensation (203), et Z an ln représente la somme des produits des coefficients de dilatation thermique an et des longueurs ln des éléments.(201, 14, 140, 141, 116, 101), intervenant dans le positionnement de l'équipage mobile par rapport aux corps du capteur. 2. Capteur de pression à membrane du type comprenant un corps (10) qui définit une chambre de pression (12) communiquant avec un fluide dont on souhaite contrôler la pression et qui est délimitée d'un côté par une membrane déformable (20) dont les déformations en éloignement de la chambre (12) sont limitées par une plaque de surpres- sion (14), un équipage mobile (100) sollicité par la membrane (20), à l'opposé de la chambre (12) et sensible aux déplacements de la membrane, caractérisé par le fait que la périphérie de la membrane (20) disposée entre le corps (10) et la plaque de surpression (14) est fixée sur cellesci par soudure, de préférence par soudure à la molette. 3. Capteur de pression selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la membrane (20) est choisie dans la gamme des aciers spéciaux Fe + Ni, tandis que le corps (10) du capteur et la plaque de surpression (14) sont en acier inoxydable. 4. Capteur de pression selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'organe de compensation (203) comprend un matériau présentant un coefficient de dilatation thermique supérieur à 20.10 6/OC et de préfé- rence de l'ordre de 90.10-6/OC. 5. Capteur de pression selon l'une des revendica- tions 1 à 4, caractérisé par le fait que l'organe de compensation (203) comprend du poly-ethersulfone (PES). 6. Capteur de pression selon l'une des revendica- tions 1 à 5, caractérisé par le fait que l'organe de compensation (203) est logé dans un manchon (201) guidé à coulissement transversalement à la membrane (20). 7. Capteur de pression selon la revendication 6 dans lequel l'équipage mobile (100) est monté pivotant sur le corps (10) du capteur,caractérisé par le fait que le manchon (201) supporte une plaque d'appui (205) sur la- quelle repose l'équipage mobile (100) par l'intermédiaire d'une bille (145). 8. Capteur de pression selon la revendication 7, caractérisé par le fait que la plaque d'appui (205) est en rubis. 13 2578051 9. Capteur de pression selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisé par le fait que la bille (145) est en tungstène. 10. Capteur de pression selon l'une des revendica- tions 6 à 9, caractérisé par le fait que le manchon (201) est en acier.