FR 2581981 A1 19861121 FR 8507568 A 19850520 APPAREIL ET PROCEDE DE REGENERATION DE CHARBON ACTIF L'invention a pour objet un procédé et un appa- reil pour régénérer le charbon actif. Le charbon actif, qui peut se présenter sous forme de grains ou de poudre, possède une structure in- terne de pores, qui lui confère un grand pouvoir adsor- bant et lui permet d'adsorber des gaz et des vapeurs dans les gaz, ainsi que les substances dissoutes ou dis- persées dans les liquides. Ceci explique la raison pour laquelle le charbon actif, qu'il soit sous forme de particules granulaires, ou sous forme de particules pulvérulentes, est mis en oeuvre dans de nombreux traitements, en particulier de purification, notamment les traitements d'épuration de déchets gazeux ou aqueux sortant d'usines et autres ins- tallations. Cependant, au cours de traitement dans lequel le charbon actif est mis en oeuvre, l'adsorption se pour- suit et le charbon actif se charge et se sature de ma- tières adsorbées qui constituent des produits de conta- mination, ce qui fait perdre au charbon ses propriétés d'adsorption et le rend inactif. Par conséquent, une fois qu'il est saturé avec ces produits de contaminationle charbon actif doit être soit jeté, soit réactivé par élimination des produits de contamination. Par ailleurs, la fabrication proprement dite du charbon actif peut faire intervenir des agents liants, qu'il est nécessaire d'éliminer avant l'utilisation du charbon actif dans les divers procédés de traitement de purification. La réactivation du charbon actif se fait généra- lement en chauffant le charbon pour pyrolyser les matiè- res de contamination qui doivent être éliminées des po- res des particules de charbon, sans brûler les particu- les de charbon elles-mêmes. On a déjà proposé de nombreux appareils pour ré- générer le charbon actif, mais ceux-ci présentent l'un et/ou l'autre des inconvénients mentionnés ci-après: il s'agit notamment de problèmes mécaniques, par exemple des pannes sur lesquelles il est difficile d'intervenir en raison de la structure mécanique complexe, d'inhomo- généité de la température à l'intérieur du four, de fai- bles rendements thermiques qui peuvent être corrélés à la fois à la configuration mécanique du dispositif ainsi qu'à la nature du dispositif de chauffage, de risques de brûler et de perdre une partie importante des particules de charbon en raison de la difficulté de réguler la tem- pérature, et de coûts élevés du dispositif. La Société Demanderesse a proposé un dispositif de régénération du charbon actif, qu'il soit en poudre ou en grains, qui remédie aux inconvénients mentionnés ci-dessus.-/ Plus particulièrement, l'invention a pour but un appareil de régénération du charbon actif, mettant en oeuvre une configuration mécanique relativement simple. L'invention a également pour but de proposer un appareil de régénération du charbon actif, dans lequel la température est sensiblement homogène, en particulier dans la zone du réacteur dans laquelle a lieu la pyroly- se des matériaux de contamination. L'invention a égalemer.n pour but de proposer un appareil de régénération du charbon actif dans lequel le dispositif de chauffage permet d'obtenir un bon rende- ment thermique. L'invention a également pour but de fournir un appareil éliminant les risques de combustion du charbon actif et les risques d'explosion. L'invention a également pour but de fournir un appareil pour régénérer le charbon actif sous forme de particules pulvérulentes sans qu'il y ait des pertes importantes de charbon actif, malgré la finesse des particules. Enfin, l'invention a pour but.de proposer un appareil de régénération du charbon actif, beaucoup moins onéreux que les appareils connus à ce jour. Ceci a pu être réalisé par un procédé consistant à introduire le charbon actif à régénérer, sous forme de poudre ou de grains, dans un réacteur équipé de façon à être étanche vis-à-vis de l'oxygène, à chauffer de façon à avoir une température sensiblement homogène dans le réacteur dont l'atmosphère est saturée en vapeur d'eau, à l'aide de résistances ou d'induction magnétique, à réguler la pression pour qu'elle soit sensiblement égale à la pression atmosphérique, à faire avancer le charbon actif à régénérer de façon à ce qu'il y ait l'entraîne- ment minimum des particules les plus fines (ci-après dénommées "poussières") dans l'atmosphère du réacteur, ces conditions étant telles qu'il y a une-élimination complète des produits de contamination par pyrolyse, sans qu'il y ait perte importante du charbon actif à régénérer notamment par combustion des particules elles-mêmes ou entrainement des poussières de charbon. L'appareil selon l'invention comprend: - une trémie disposée verticalement, comportant un orifice supérieur d'introduction du charbon actif à régénérer et un orifice inférieur de décharge dudit charbon actif à régénérer; - des moyens poux décharger de la trémie le charbon actif à régénérer; - un réacteur délimité par une gaine de forme allongée, ayant une extrémité d'entrée et une extrémité de déchargement, l'extrémité d'entrée du réacteur étant en communication avec l'orifice inférieur de décharge de la trémie; - des moyens pour assurer l'étanchéité du réac- teur vis-à-vis de l'oxygène et situés au-dessus de l'extrémité d'entrée du réacteur; - un arbre équipé de pales ou une vis d'Archimède continue situé à l'intérieur du réacteur pour transporter le charbon actif à régénérer, de l'ex- trémité d'entrée du réacteur jusqu'à l'extrémité de déchargement du réacteur; - des moyens de chauffage par induction magné- tique ou par résistances, disposés à l'extérieur de la gaine du réacteur et réglables, de façon à avoir une température sensiblement uniforme à l'intérieur du sus- dit réacteur et suffisante pour pyrolyser les produits de contamination du charbon actif; - des moyens situés au-dessus de l'extrémité de déchargement du réacteur et en communication avec le réacteur, d'évacuation des gaz et de condensation d'une partie de la vapeur d'eau du réacteur et de piégeage des particules de charbon volantes; - un caisson situé au-dessous des susdits moyens de condensation, dans lequel débouche la vis d'Archimède ou l'arbre équipé de pales, lequel caisson communique avec une cuve de refroidissement et est équipé de moyens;- - pour asperger d'eau le charbon actif régénéré provenant du réacteur et déchargé par la vis d'Archimède ou l'arbre à pales transporteur et le faire tomber ainsi dans la cuve de refroidissement; - et pour condenser une autre partie de la vapeur d'eau ainsi que des gaz qui proviennent du réac- teur; - la susdite condensation de la vapeur d'eau en- traînant une dépression dans le réacteur, ce qui provo- que la circulation de la vapeur d'eau à l'intérieur du réacteur en cocourant du charbon transporté à l'inté- rieur du réacteur; - des moyens en communication avec le réacteur et situés d'une part à proximité de l'entrée du réacteur et d'autre part le long du réacteur pour réguler la pression afin qu'à l'intérieur du réacteur elle soit voisine de la pression atmosphérique, par addition éven- tuelle de gaz neutre et/ou de vapeur d'eau; - des moyens en communication avec le réacteur et situés d'une part à proximité de l'entrée du réacteur et d'autre part le long du réacteur pour injecter de la vapeur d'eau afin que l'atmosphère à l'intérieur du réacteur soit saturée en vapeur d'eau. La configuration de cet appareil permet, dans la mise en oeuvre du procédé de régénération du charbon ac- tif, de façon inattendue, de diminuer la quantité d'é- nergie consommée par kilogramme de charbon actif à régé- nérer, tout en conservant une bonne qualité de régénéra- tion et en réglant le débit de charbon actif introduit dans la trémie et le temps de séjour à l'intérieur du réacteur. La mise en oeuvre de cet appareil de régénéra- tion permet d'effectuer la pyrolyse des produits de contamination à éliminer, la pyrolyse de ces produits entraînant l'apparition dans l'atmosphère à l'intérieur du réacteur de gaz tels que des carbures saturés (mé- thane, butane, etc.) et l'oxyde de carbone. Par atmosphère à l'intérieur du réacteur, il faut entendre le volume occupé par l'ensemble des gaz dans l'enceinte du réacteur, étant entendu que le volume non occupé par les gaz est occupé par le charbon actif et l'arbre à pales ou la vis d'Archimède. Il est nécessaire que l'atmosphère à l'intérieur du réacteur soit saturée en vapeur d'eau, pour que la qualité du charbon actif régénéré soit satisfaisante. Bien que le rôle de la vapeur d'eau soit incom- plètement connu vis-à-vis de la régénération du charbon actif, une fois que les produits de contamination ont été pyrolysés, la vapeur d'eau agit de façon physique sur les particules de charbon actif pour régénérer la porosité. On peut donc considérer que la vapeur d'eau intervient comme réactif dans la régénération du charbon actif. On désigne par atmosphère saturée en vapeur d'eau, un volume gazeux dans lequel la vapeur d'eau re- présente la majeure partie du volume total gazeux, en général supérieur à 90 %. Il est également nécessaire que le réacteur soit étanche vis-à-vis de l'air, notamment vis-à-vis de l'oxygène, afin d'éviter tout risque d'explosion et d'inflammation des particules de charbon elles-mêmes. En ce qui concerne le dispositif pour faire avancer le charbon actif à l'intérieur du réacteur, on a trouvé que l'utilisation d'une vis d'Archimède continue ou d'un arbre à pales discontinues présente l'avantage inattendu de minimiser l'entraînement des plus fines particules (poussières) de charbon dans l'atmosphère à l'intérieur du réacteur. Ceci évite par conséquent les risques d'explosion, ainsi que les pertes de charbon à régénérer, surtout lorsque celui-ci est sous forme pul- vérulente. Selon un mode de réalisation préféré de l'in- vention, la trémie est une cuve de forme telle que la surface de l'orifice supérieur est plus grande que celle de l'orifice inférieur, par exemple de forme conique dont la partie la plus évasée est l'orifice supérieur, par lequel est introduit le charbon actif à régénérer. Selon un autre mode de réalisation préféré de l'invention, les moyens de décharge à l'intérieur de la trémie sont constitués par une vis d'Archimède verticale continue, dont le mouvement est assuré par un moteur si- tué par exemple au-dessus de la trémie. L'extrémité in- férieure de cette vis d'Archimède débouche à l'extrémité d'entrée du réacteur et lorsque la vis est en mouvement, elle pousse le charbon actif à régénérer de la trémie dans le réacteur. De façon avantageuse, l'axe de symétrie du cône -81981 correspond à l'axe de la vis d'Archimède. Dans la partie inférieure de la trémie, cette vis d'Archimède est équipée de façon avantageuse de pa- les, notamment plates, qui ont la forme de parallélépi- pèdes allbngés, et dont les plus petits côtés mesurent par exemple environ 1 cm. Ces pales sont avantageusement soudées de façon à ce que les segments de droite qui définissent leur plus grand côté soient perpendiculaires à l'axe de la vis. Chaque pale est avantageusement inclinée par rap- port au plan de base du cône de la trémie, selon une direction sensiblement parallèle au plan défini: - par le segment de droite qui passe par les deux points d'intersection de l'hélicolde de la vis et des deux plus grands côtés du parallélépipède de la pa- le; - et par la droite perpendiculaire au susdit segment, et qui coupe l'axe de la vis. La longueur de ces pales doit être telle qu'elle permette de décoller le charbon actif de la surface in- terne des parois de la trémie. De façon avantageuse, chaque pale plate a une dimension sensiblement égale à la valeur du rayon du cercle formé par l'intersection du volume de la trémie et du plan dans laquelle ladite pale tourne, tout en restant de préférence légèrement inférieure à cette va- leur, afin d'éviter les frottements entre l'hélicoide de la vis d'Archimède et la surface interne du cône. De façon avantageuse, la distance entre le bord d'une pale et la surface interne de la trémie est par exemple d'environ 1 mm. Ces pales plates sont avantageusement fixées sur la partie de la vis située selon environ le tiers infé- rieur de l'axe de symétrie du cône de la trémie. La dis- tance entre deux pales adjacentes est avantageusement égale à environ la longueur du pas de la vis d'Archimède. Selon un mode de réalisation préféré de l'inven- tion, l'orifice inférieur de décharge de la trémie com- munique avec l'extrémité d'entrée du réacteur par l'in- termédiaire d'un tube, appelé ci-après tube gaveur, dont l'axe longitudinal de symétrie est dans le prolongement de l'axe de symétrie du cône de la trémie. En d'autres termes, l'axe longitudinal du tube gaveur se trouve dans le prolongement de l'axe de la vis d'Archimède. De façon avantageuse, la vis d'Archimède se pro- longe dans le tube gaveur selon l'axe longitudinal de celui-ci et débouche ainsi à l'extrémité d'entrée du réacteur. Le diamètre du tube gaveur est tel qu'il est sensiblement égal au diamètre de la vis d'Archimède. On appellera ci-après diamètre de la vis d'Archimède, le diamètre du cercle obtenu par projection de l'hélicoide de la vis selon l'axe de la vis, sur un plan perpendi- culaire à l'axe de la vis. De cette façon, le bord de l'hélicoide de la vis d'Archimède est presque en contact avec la surface in- terne du tube gaveur, ce qui empêche le charbon actif d'adhérer sur la paroi interne du tube gaveur, puisqu'à chaque point de la surface interne du tube gaveur, le charbon est décollé par le passage de l'hélice; le dia- mètre-de la vis d'Archimède est de préférence légèrement inférieur pour éviter les frottements entre l'hélice et la surface interne du tube gaveur. De façon avantageuse, la distance entre le bord de l'hélicoide de la vis et la surface interne du tube gaveur est par exemple d'environ 1 mm. La présence du tube gaveur permet d'une part d'assurer le guidage de la vis d'Archimède, d'autre part d'assurer l'étanchéité du réacteur vis-à-vis de l'air. Pour éviter les problèmes d'explosion à l'intérieur du réacteur, il faut en effet que l'air contenu dans la trémie ne puisse pas pénétrer dans le réacteur. Au cours du traitement, cette étanchéité peut être réalisée grâce au charbon actif présent dans le tube gaveur, dans la mesure o le charbon actif occupe une hauteur suffisante du tube gaveur pour assurer cette étanchéité. De façon pratique, lorsque la quantité de char- bon actif à régénérer contenue dans la trémie a été in- troduite dans le réacteur, on arrête le mouvement de rotation de la vis d'Archimède au moment o la surface supérieure du charbon actif coincide sensiblement à la partie supérieure du tube gaveur; la masse de charbon située dans le tube gaveur forme alors un bouchon étan- che entre l'air, notamment l'oxygène, et le réacteur, ce qui permet d'éviter les problèmes d'inflammabilité du charbon actif, voire d'explosion. Selon un mode de réalisation préféré de l'inven- tion, le réacteur est constitué par un cylindre horizon- tal. De façon avantageuse, le rapport entre la lon- gueur totale du cylindre du réacteur et son diamètre est compris de 8 à 15, et est notamment compris de 10 à 12, et vaut avantageusement 12. Le charbon actif est transporté de l'entrée du réacteur jusqu'à l'extrémité de déchargement de celui-ci par un arbre équipé de pales ou par une vis d'Archimède continue. La vis d'Archimède est avantageusement préférée. En ce qui concerne l'arbre équipé de pales, celles-ci ont la forme d'un parallélépipède ou d'un tra- pézoide et l'espacement entre deux pales consécutives est d'environ 10 cm, leur angle par rapport à l'axe de l'arbre étant avantageusement d'environ 45'. L'axe de la vis d'Archimède ou de l'arbre équipé de pales peut être confondu avec l'axe du réacteur. Dans le cas o l'axe de la vis d'Archimède est confondu avec l'axe du réacteur, le diamètre de la vis d'Archimède est sensiblement égal au diamètre interne du réacteur, afin qu'il n'y ait pas formation dans le fond du réacteur d'un talon de charbon actif dont la hauteur serait égale à la différence de longueur entre le rayon interne du réacteur et celui de la vis. Le diamètre de la vis d'Archimède correspond à celui déjà défini ci-dessus. De façon avantageuse, le diamètre de la vis d'Archimède est d'environ 1 ou 2 mm inférieur au diamè- tre interne du réacteur, pour éviter les frottements entre l'hélice de la vis d'Archimède et la surface in- terne du réacteur. De façon avantageuse, l'axe de la vis d'Archimède est décentré par rapport à l'axe du réac- teur. De façon avantageuse, l'axe de la vis d'Archimède est situé sous l'axe du réacteur et est per- pendiculaire au rayon qui joint l'axe du réacteur à la génératrice inférieure du réacteur. La distance entre l'axe de la vis d'Archimède et l'axe du réacteur ci-après appelée distance de décentra- ge est d'environ 8 mm à environ 12 mm, et avantageuse- ment d'environ 10 mm. Dans le cas du décentrage, il est avantageux de choisir d'une part la distance de décentrage et d'autre part la valeur du diamètre de la vis d'Archimède de sor- te qu'il y ait environ 1 ou 2 mm entre la vis d'Archimède et la génératrice inférieure du réacteur. Le décentrage a pour but de laisser un volume libre dans la partie supérieure du réacteur, ce qui fa- cilite la circulation du courant des gaz présents dans le réacteur. Il est avantageux que le diamètre de la vis d'Archimède ne soit pas trop petit par rapport au dia- mètre interne du réacteur, pour éviter une accumulation 1 1 du charbon introduit dans le réacteur, sur les côtés du réacteur. En tout état de cause, la couche de charbon ac- tif doit avoir une hauteur telle que sa surface supé- rieure soit située sous l'axe de rotation de la vis d'Archimède et en pratique ne doit pas dépasser les 2/5èmes du diamètre du réacteur. Par ailleurs, étant donné que la régénération du charbon actif est une réaction qui se fait dans la mas- se, il ne faut pas en effet que la couche de charbon soit trop épaisse afin que même le charbon actif situé dans la partie la plus inférieure de la couche soit éga- lement régénéré. En ce qui concerne le mouvement de la vis à l'intérieur du réacteur, il doit être tel qu'il satis- fasse aux conditions suivantes: être suffisamment lent pour éviter l'entrainement des poussières de charbon dans l'atmosphère du réacteur, étant donné la très fai- ble densité du charbon actif pulvérulent, et être tel que le charbon actif à régénérer séjourne pendant un temps suffisant pour que la régénération soit de bonne qualité mais être tel qu'il ne séjourne pas plus d'en- viron une heure, dans les conditions de température et les autres conditions de réaction choisies, afin d'évi- ter les pertes importantes en charbon actif et éviter notamment que les pertes en charbon actif soient supé- rieures à environ 15 %. En effet, si la vitesse d'avancement de la vis à l'intérieur du réacteur est trop rapide, il y a des mou- vements dans le charbon actif suffisants pour que de la poussière de charbon actif s'envole à partir de la cou- che de charbon actif dans l'atmosphère du réacteur, ce qui a pour conséquence de boucher les moyens d'évacua- tion des gaz et de régulation de pression et une perte de charbon. Par ailleurs, si la vitesse d'avancement est trop rapide, la pyrolyse des produits de contamination est incomplète et la régénération est de mauvaise qua- lité. Si le charbon actif séjourne trop longtemps, il peut y avoir grillage des particules de charbon elles- mêmes. En ce qui concerne le dispositif de chauffage, il s'agit soit d'un chauffage à induction magnétique, soit d'un chauffage par résistance. Ce dispositif doit pouvoir être régulé de façon à établir à l'intérieur du réacteur, une température pratiquement homogène, notamment dans les deux derniers tiers du réacteur. Ce dispositif doit être tel que la température à l'intérieur du four soit d'environ 400 à environ 1 000'C, notamment d'environ 400 à environ 800'C, avan- tageusement d'environ 400'C à 600'C, et plus particu- lièrement d'environ 500'C. Le choix de la température à l'intérieur du réacteur met en jeu au moins deux paramètres qui sont respectivement la qualité de la régénération du charbon, et la perte par grillage du charbon à régénérer. La température de 500'C, qui n'est pas critique, permet d'avoir à la fois une qualité de régénération sa- tisfaisante, sans qu'il y ait trop de perte par grilla- ge, soit une valeur non supérieure à environ 10 %. Au-dessus de 500'C, il y a une perte beaucoup plus importante par grillage. A titre indicatif, une température d'environ 800'C conduit à une perte d'envi- * ron 25 % par grillage du charbon actif. Au-dessous de 500'C, la qualité de régénération peut ne pas être suf- fisante, car les produits de contamination peuvent ne pas être totalement pyrolysés. On peut avoir recours à une résistance unique située à l'extérieur du réacteur. Mais, on a avantageusement recours à un chauf- fage par plusieurs résistances, positionnées les unes & côté des autres le long de la surface externe du réac- teur. Ce chauffage par résistance, en discontinu, per- met de régler, pour chacune des résistances, l'énergie à dissiper, en fonction de la zone du réacteur qu'elle doit chauffer. Ceci permet d'obtenir une température pratiquement homogène, et également d'optimiser la con- sommation en énergie. En effet, la quantité d'énergie nécessaire à l'entrée du four est supérieure à celle nécessaire à l'extrémité du four, puisqu'à l'entrée du four, il faut vaporiser l'eau contenue dans le charbon actif à régéné- rer, et porter le charbon actif à la température de réaction, tandis qu'à l'extrémité du four, il faut main- tenir la température de réaction. De plus, chacune des résistances peut être ré- glée individuellement selon la quantité d'énergie sou- haitée. De façon avantageuse, les résistances sont au nombre de 4 à 6, correspondant à-différentes zones qu'il est possible de définir comme indiqué ci-après à titre d'exemple. Dans le cas o il y a 6 résistances, on peut définir par exemple 4 zones. La première résistance permet la vaporisation de l'eau contenue dans le charbon actif à régénérer (zone 1). Dès la deuxième résistance, ou dès le milieu de la deuxième résistance, il y a séchage et élévation de la température à une température pratiquement égale à la température de réaction (par exemple 500'C), c'est dans cette région correspondante du réacteur que la ré- génération commence (zone 2). La troisième résistance définit la troisième zo- ne et correspond à la zone o la température atteint la valeur de la température de réaction. En ce qui concerne les quatrième, cinquième et sixième résistances, la température est la température de réaction, pour les régions concernées-et il y a régé- nération du charbon actif. Le nombre de résistances peut également être choisi de façon à ce que chacune fasse d'environ 40 à environ 60 cm. Comme résistances chauffantes, on a avantageuse- ment recours à des coquilles chauffantes qui entourent le réacteur, disposées de façon conjointe sur la surface externe du réacteur, directement en contact avec la sur- face externe de celui-ci, et munies sur leur surface su- périeure d'un matériau isolant, tel que de la laine de verre ou un aggloméré de fibres de silice commercialisé sous le nom de Kerlane 45, distribué par LAFARGE REFRACTAIRE. La température du charbon à l'intérieur du réac- teur peut être contrôlée par des sondes, réparties sur la longueur du réacteur. Des moyens en communication avec le réacteur et disposés le long de celuici permettent de réguler la pression et la teneur en vapeur d'eau à l'intérieur du réacteur. Il est en effet nécessaire que la pression à l'intérieur du réacteur, soit voisine de la pression at- mosphérique. En effet, lorsque la pression est supérieure à la pression atmosphérique (surpression), on favorise l'entraînement des fines particules de poussières à partir de la couche de charbon dans l'atmosphère du réacteur; la surpression conjuguée avec la présence des poussières de charbon dans le réacteur entraîne des ris- ques d'explosion à l'intérieur du réacteur. Par ailleurs, lorsqu'il y a trop de poussières dans l'atmosphère du réacteur et une surpression, les moyens de régulation de la pression et de régulation de vapeur d'eau peuvent être bouchés en raison de la forma- tion d'une pulpe de charbon. Lorsque la pression est inférieure à la pression atmosphérique (dépression), on favorise les entrées d'air donc en particulier d'oxygène, ce qu'il faut évi- ter en raison des problèmes d'inflammabilité du charbon actif et éventuellement d'explosion. En ce qui concerne l'oxygène et les poussières, susceptibles d'entrainer l'inflammabilité du charbon ac- tif, et éventuellement des explosions, la teneur en oxy- gène ne doit pas dépasser environ 10 % par rapport aux gaz totaux et l'atmosphère du réacteur ne doit pas con- tenir plus de 50 g de particules solides de charbon par m3 de gaz normal, c'est-à-dire de gaz ramené à tempéra- ture normale. Pour éviter l'inflammabilité du charbon actif et éventuellement l'explosion, il faut également que la teneur en butane soit inférieure à environ 1,8 % et la teneur en CO soit inférieure à environ 12 %, ces deux gaz provenant de la pyrolyse des produits de contamina- tion. Le contrôle de la pression à l'intérieur du réacteur se fait par exemple à l'aide de colonnes à eau. Le contrôle de la teneur en matières solides dans l'atmosphère du réacteurse fait par exemple à l'aide d'un dispositif classique filtrant les gaz à la sortie des moyens d'évacuation. Le contrôle de la teneur en gaz tel que 02' CO, méthane, butane et vapeur d'eau se fait par exemple à l'aide de tubes commercialisés sous le nom de tubes DRAEGER. Les moyens pour réguler la pression et la teneur en vapeur d'eau sont avantageusement constitués par des dispositifs communs. Ils sont avantageusement situés près de l'extrémité d'entrée du réacteur et peuvent être constitués par une cheminée ou un évent. Cette cheminée ou cet évent a pour but notamment d'éviter les remontées de vapeur dans la trémie. D'autres moyens de régulation de la pression et de la teneur en vapeur d'eau sont en communication avec le réacteur et disposés le long de celuici. Ils peuvent être constitués par des injecteurs. Les dispositifs de régulation de pression et de vapeur d'eau, qu'il s'agisse de cheminée, d'évent ou d'injecteur, permettent notamment, en cas de surpres- sion, à la vapeur d'eau de s'échapper, ou en cas de dé- pression, d'ajouter de la vapeur d'eau ou du gaz neutre, tel que l'argon et notamment de l'azote et en cas d'in- suffisance en vapeur d'eau, d'ajouter de la vapeur d'eau. La vapeur d'eau provient en partie de la vapo- risation de l'eau contenue dans le charbon actif à ré- générer. La vapeur d'eau peut être ajoutée soit sous forme d'eau, qui se vaporise sous l'effet de la tempé- rature du réacteur, soit telle quelle. De façon pratique, au début du traitement de ré- génération du charbon actif, on additionne avantageuse- ment de la vapeur d'eau à la fois pour saturer l'atmos- phère en vapeur d'eau, nécessaire à la réaction de régé- nération, et établir une pression sensiblement égale à la pression atmosphérique et limiter les risques d'ex- plosion. Lorsque la réaction se termine, on ajoute avan- tageusement du gaz neutre pour réguler la pression, car l'addition de vapeur d'eau pour réguler cette pression pourrait entrainer l'agglomération des poussières de charbon, sous l'action de l'eau produite par condensa- tion de la vapeur d'eau, en raison de la baisse de tem- pérature. En ce qui concerne l'extrémité du réacteur, elle débouche sur un dispositif qui y est raccordé, qui per- met de condenser une partie de la vapeur d'eau qui pro- vient du réacteur. La condensation de la vapeur d'eau permet de piéger les fines particules de poussières volantes à l'extrémité du réacteur. Ce dispositif a avantageusement la forme d'une cheminée, dont l'ouverture est réglable. De façon avantageuse, la vis d'Archimède -ou l'arbre équipé de pales- déborde de l'extrémité de dé- chargement du réacteur et traverse l'espace directement situé sous le susdit dispositif de condensation de la vapeur d'eau. Dans le prolongement vertical du susdit-dispo- sitif de condensation se trouve un dispositif ci-après désigné par dispositif de soutirage. Ce dispositif de soutirage comprend: - un caisson notamment parallélepipédique, sur lequel débouche la vis d'Archimède ou l'arbre équipé de pales; - une cuve d'eau, dans laquelle le caisson bai- gne et dans laquelle le charbon actif qui est transporté jusqu'à l'extrémité du déchargement du réacteur, tombe. Cette cuve d'eau est avantageusement maintenue à température ambiante par un échangeur de chaleur. Ce caisson est avantageusement équipé de moyens qui aspergent d'eau le charbon provenant de l'extrémité de déchargement et facilite la décharge du charbon actif régénéré. Il y a donc une suspension eau-charbon dans la cuve, qui forme une pulpe diluée de charbon actif. Cette suspension est avantageusement maintenue homogène par un agitateur. Ces moyens qui aspergent d'eau ont aussi pour fonction d'absorber une partie de la vapeur d'eau qui provient du réacteur, étant rappelé qu'une autre partie de la vapeur d'eau est condensée dans le dispositif de condensation mentionné ci-dessus. Ces moyens qui aspergent d'eau sont avantageuse- ment constitués par deux cascades d'eau, qui sont de préférence croisées. La dépression produite dans le réacteur par la condensation de la vapeur d'eau assure l'écoulement de la vapeur d'eau en cocourant du charbon actif. Les deux cascades peuvent être alimentées à par- tir de la cuve de refroidissement par une pompe centri- fuge, qui prélève une partie de la pulpe diluée de char- bon actif, à partir de la cuve. Une pompe volumétrique prélève la pulpe de char- bon et dirige ladite pulpe vers une installation desti- née à récupérer le charbon actif régénéré, sous forme sèche ou vers une installation dans laquelle le charbon actif régénéré est directement mis en oeuvre. De façon avantageuse, un robinet flotteur com- pense en eau neuve ou en eau recyclée le volume prélevé et maintient le niveau constant dans la cuve. L'invention concerne également un procédé de ré-- génération du charbon actif, qui comprend les étapes décrites ci-après: on introduit le charbon actif dans une trémie disposée verticalement comportant un orifice supérieur d'introduction du charbon actif à régénérer et un ori- fice inférieur de décharge dudit charbon actif à régéné- rer; - on met en fonctionnement des moyens pour faire avancer le charbon actif à l'intérieur de la trémie et le décharger dans un réacteur, dont l'extrémité d'entrée est en communication avec l'orifice inférieur de déchar- ge de la trémie; - on arrête le fonctionnement des moyens qui font avancer le charbon actif dans la trémie, lorsqu'on a fait passer la quantité de charbon actif que l'on sou- haite traiter à travers la trémie, de façon à laisser dans la partie inférieure de la trémie, une quantité de charbon actif suffisante pour assurer l'étanchéité du réacteur vis-à-vis de l'air; - on met en fonctionnement le chauffage du réac- teur, régulé de telle sorte que la température à l'inté- rieur du réacteur soit pratiquement homogène; - on met en fonctionnement la vis d'Archimède -ou l'arbre à pales- qui traverse longitudinalement le réacteur, et qui est destinée à transporter le charbon actif de l'extrémité d'entrée du réacteur à l'extrémité de déchargement à une vitesse telle que le mouvement des particules de charbon soit suffisamment faible pour qu'il n'y ait pas d'entrainement de poussières de char- bon actif dans l'atmosphère du réacteur; - à l'extrémité du réacteur, on condense une partie de la vapeur d'eau qui provient du réacteur par des moyens de condensation, et on piège ainsi les parti- cules de poussières volantes; - on fait tomber le charbon actif régénéré dans un caisson dont la partie supérieure est équipée de moyens pour asperger d'eau le charbon actif régénéré provenant du réacteur, lequel caisson plonge dans une cuve d'eau; - on condense ainsi par les moyens pour asperger d'eau une autre partie de la vapeur d'eau et des gaz résultant de la pyrolyse du réacteur et on crée ainsi une dépression à l'intérieur du réacteur, ce qui provo- que le déplacement des gaz et de la vapeur d'eau à l'in- térieur du réacteur en cocourant du mouvement du charbon actif transporté à l'intérieur du réacteur; - on régule la pression à l'intérieur du réac- teur afin qu'elle soit égale environ à la pression atmosphérique par des moyens permettant l'évacuation de la vapeur d'eau ou des gaz contenus à l'intérieur du réacteur, pour éviter la surpression, ou permettant d'introduire un gaz neutre ou de la-vapeur d'eau en cas de dépression; - on régule la teneur en vapeur d'eau à l'inté- rieur du réacteur par des moyens permettant d'introduire de la vapeur d'eau, afin que l'atmosphère du réacteur soit saturée en vapeur d'eau; l'ordre de ces différentes étapes indiqué ci-dessus n'é- tant pas limitatif et certaines des étapes pouvant avoir lieu simultanément. D'autres caractéristiques de l'invention ressor- tiront de la description détaillée donnée ci-après, en référence aux figures des dessins annexés dans les- quels: - la figure 1 est une vue en élévation et en coupe de la trémie présentant également le passage du charbon à régénérer de la trémie dans le réacteur; - la figure 2 est une vue en élévation et en coupe de l'installation de régénération représentant la trémie, le réacteur et le dispositif de soutirage du charbon actif régénéré; - la figure 3 est une vue en coupe selon un dia- mètre du réacteur montrant la position de l'axe de la vis d'Archimède et du réacteur; - la figure 4 est une vue en élévation et en coupe du dispositif de soutirage, situé à la partie de l'extrémité de déchargement du réacteur. Comme représenté sur la figure 1, le dispositif d'alimentation se compose d'une trémie 1 de 50 litres, dont le distributeur 2 est une vis d'Archimède verticale tournant juste dans un tube gaveur 3 qui débouche à l'extrémité d'entrée du four. Sur l'arbre de la vis 4, des pales inclinées 5 brassent le charbon et le poussent vers la vis, ce qui assure l'étanchéité de l'extrémité d'entrée du réacteur 6. En ce qui concerne le réacteur représenté à la figure 2, c'est un cylindre horizontal 7 dont le rapport entre la longueur (L) et le diamètre (0) est égal à 12, chauffé par six résistances 8 réparties en quatre zones, régulées séparément. Les zones 1 et 2, de l'entrée du four, à L/3, assurent l'évaporation de l'eau contenue et la mise en température du charbon. Les zones 3 et 4, à 2 L/3, assurent la tempéra- ture de réaction pendant le temps prévu. En tête du corps de chauffe, un évent 9 permet la décompression, si nécessaire, et l'addition éventuel- le de vapeur d'eau ou de gaz neutre. Six sondes, réparties sur la longueur, contrô- lent la température du charbon. Au-dessus de la sortie du réacteur, une cheminée refroidie 19, à ouverture réglable, condense une frac- tion de la vapeur d'eau provenant du réacteur, ce qui piège les fines particules volantes. Le transport du charbon dans le tube est assuré par une vis d'Archimède 10 continue dont le pas est égal à la moitié du diamètre de la vis. Cette vis est positionnée au plus près de la gé- nératrice inférieure du réacteur, par exemple à une dis- tance d'environ 1 mm, le croissant dégagé étant réservé à la circulation des gaz (voir figure 3 ci-après). Il est prévu, dans le corps du réacteur, des in- jecteurs 20 d'eau, ou de gaz neutre, pour réguler la pression et la vapeur d'eau à l'intérieur du réacteur pendant la réaction ou en cas d'incident, et pour per- mettre l'addition de vapeur d'eau, notamment à la mise en marche de l'appareil et l'addition de gaz neutre, notamment à l'arrêt pendant la période de refroidisse- ment. A la figure 3, on a représenté une coupe selon un diamètre du réacteur, qui montre le décentrage pos- sible entre l'axe de la vis d'Archimède et l'axe du réacteur. En raison du décentrage, dans la partie supé- rieure du réacteur, il y a un volume dont la surface génératrice est en forme de croissant ce qui permet la circulation des gaz. La figure 4 est représentative du dispositif de soutirage. Il se compose d'un caisson 11, dans lequel débouche la vis transporteuse. Ce caisson parallélépi- pédique baigne dans une cuve d'eau 12, maintenue par un échangeur 13 à température voisine de l'ambiante; à l'intérieur, deux cascades croisées 14 capturent le charbon tombant du réacteur et le noient dans la cuve; il se forme donc une pulpe eau-charbon dans la cuve, dont l'homogénéité est maintenue par un agitateur 18. Les deux cascades absorbent, en outre, la vapeur d'eau produite dans les zones 1 et 2 du réacteur. La dépression produite dans le four par la condensation assure l'écoulement en cocourant de la vapeur. Les deux cascades sont alimentées à partir de la cuve de refroi- dissement par une pompe centrifuge 15 sur l'aspiration de laquelle une pompe volumétrique 16 prélève la pulpe eau-charbon et l'évacue vers le procédé. Un robinet à flotteur 17 compense en eau neuve ou recyclée le volume prélevé et maintient le niveau constant dans la cuve. L'installation et le procédé selon l'invention s'appliquent aussi bien au charbon en poudre, qu'au charbon en grains. Le charbon actif à régénérer provient le plus souvent de traitements de purification dans lesquels il a été mis en oeuvre. Le charbon à régénérer peut provenir notamment d'une installation de purification de sulfate de sodium. Ce charbon actif est sous forme d'une poudre très fine dans laquelle 90 % des particules ont un dia- mètre inférieur à 80 rm. Ce charbon a un taux d'humidité d'environ 50 % et une densité apparente de 0,5, lors- qu'il est humide et de 0,3 lorsqu'il est sec. Ce charbon est saturé par des matières organi- ques (essentiellement acides humiques) et peut contenir également du molybdène sous forme d'acide molybdique. La charge du charbon actif est d'environ 10 % en poids de matières organiques et 2 % de molybdène. Avant d'être introduit dans la trémie, le char- bon contenant le molybdène, est avantageusement soumis à une opération dont le but est de transformer l'acide mo- lybdique en molybdate de sodium, suivie d'une opération solide-liquide. Pour transformer l'acide molybdique en molybdate de sodium, on peut par exemple faire imprégner le char- bon actif avec de la soude, ce qui se traduit chimique- ment par la réaction suivante: H2MoO4 + 2NaOH NaMoO + 2 H 0 2 4 2 4 2 Etant donné que le molybdate de sodium est solu- ble dans l'eau, il sera éliminé par lavage dans le cais- son. Dans le réacteur, les matières organiques de contamination sont pyrolysées sous atmosphère, saturées de vapeur d'eau contenant des gaz neutres, à la tempéra- ture d'environ 500C, pendant environ une heure. * Au cours de la dernière phase, lorsque le char- bon régénéré est plongé dans l'eau du bac, il y a élimi- nation de toutes les matières solubles dans l'eau pré- sentes dans le charbon actif et essentiellement le mo- lybdate et le sulfate de sodium. L'exemple général ci-après est relatif à la des- cription des caractéristiques mécaniques électriques d'une installation selon l'invention, ainsi que des in- dications relatives au procédé. La trémie a un volume de 50 litres et comporte une vis d'Archimède d'alimentation dont la rotation peut varier de O à 4 tours/minute, ce qui permet un débit d'alimentation en charbon sec récupéré à l'issue du pro- cédé de traitement de 0 à environ 10 kg/heure. Ceci cor- respond à l'introduction de 0 à environ 20 kg de charbon humide par heure dans la trémie, dans le cas d'un char- bon actif à régénérer contenant environ 55 % d'humidité. En moyenne, le débit de charbon introduit dans la trémie est de 10 kg/heure, ce qui correspond à la ré- cupération de 5 kg/heure de charbon sec. Le réacteur est un cylindre de 2,4 m de longueur et 211 mm de diamètre. La vis de transport du charbon actif dans le tu- be comporte 20 pas et tourne à la vitesse de 0,1 à 1 tour/minute, assurant un temps de séjour de 20 à minutes. Les réglages respectifs des deux vis (vis d'ali- mentation et vis de transport) permettent d'atteindre des taux de remplissage allant jusqu'à environ 50 % du volume interne du réacteur. De façon pratique, on limite ce taux de remplis- sage à des valeurs inférieures à environ 45 %, et de préférence comprises de 30 à 40 %. A la sortie du réacteur, le débit d'eau est ré- glé de manière à avoir dans le caisson un rapport liqui- de/solide voisin de 10 m3/t. Le débit des cascades est d'environ 1 m3/heure. Le recyclage de la pulpe de charbon obtenu à partir du caisson à la sortie du réacteur se fait au dé- bit de 5 m3/heure. Le chauffage se fait par des résistances cérami- ques formant des colliers à l'extérieur du réacteur. Le réacteur est équipé de six colliers cylindri- ques, de 0,40 m de largeur d'un diamètre intérieur coin- cidant avec le diamètre extérieur du réacteur. Chaque élément a une puissance de 4 kW. La régu- lation du chauffage est indépendante pour chacun des 258-1981 trois premiers éléments; les trois derniers ont une ré- gulation commune. La consommation électrique de chacune des zones de régulation est enregistrée. On peut ainsi définir la répartition de la consommation électrique en fonction de la longueur du réacteur. Ces mesures sont indispensables pour le dimensionnement des éléments équipant un four industriel. En effet, il faut prévoir des éléments de chauffage de forte puissance près de l'entrée du four et des éléments de plus faible puissance près de la sortie. La régénération d'un kilogramme de charbon nécessite d'environ 1,3 à environ 1,7 kcal. En ce qui concerne le traitement de régénération du charbon actif, il se fait en atmosphère saturée de vapeur d'eau. Cette vapeur d'eau est générée par l'éva- poration de l'imprégnant du charbon actif dont l'humidi- té est d'environ 55 %, et provient également d'un apport extérieur en vapeur d'eau. En ce qui concerne l'atmosphère qui règne géné- ralement à l'intérieur du réacteur au cours du traite- ment de régénération du charbon actif dans l'installa- tion, sa composition est généralement la suivante: - - environ 93 % de vapeur d'eau. Les valeurs respectives de la teneur en pous- sières, en CO et en butane sont bien inférieures aux valeurs correspondant au seuil d'explosion. Pour un débit de charbon sec de 10 kg/h, on a donc un débit de vapeur correspondant à la vaporisation de 12,2 1 d'eau dans le four. La vapeur est condensée dans la cheminée située au-dessus de l'extrémité de sortie du réacteur. La pression interne est maintenue très proche de la pression atmosphérique notamment par action sur la trappe située au faite de la cheminée. Les exemples ci-après se rapportent au traite- ment de charbon actif en poudre dont les caractéristi- ques viennent d'être indiquées ci-dessus. EXEMPLE 1 On traite 66 kg de charbon actif sec à 500-C pendant une heure, au débit de 2 kg/h. La perte de poids mesurée après réactivation est de 11 % par rapport au charbon neuf. La qualité du charbon est testée par adsorption de molybdène et de matières organiques (exprimées en carbone organique total: COT) sur des solutions riches en impuretés. Les rendements d'élimination sont alors comparés à ceux obtenus avec du charbon neuf, comme in- diqué dans le tableau I ci-après. TABLEAU I Charbon Charbon : actif: actif : neuf: régénéré :: -- - -- - -----________ :: Rendement d'élimination Mo (%): 90,9: 86,4 : : Rendement d'élimination COT (): 94,4: 93,1 Cet exemple montre que le charbon actif régénéré par le procédé selon l'invention, dans l'installation selon l'invention, présente des teneurs en matières or- ganiques et en molybdène pratiquement aussi faibles que celles du charbon actif neuf et donc des propriétés de régénération de même nature, la perte du charbon actif au cours de la régénération étant par ailleurs faible. EXEMPLE 2 On traite 138 kg de charbon actif saturé sec à 500'C, pendant une heure, au débit de 5,2 kg/h. Le taux de remplissage du four est de 28 %. La perte de poids mesurée est de 9,1 %. Les rendements d'élimination en molybdène et matières organiques sont indiqués dans le tableau II ci-après. TABLEAU II : : : Charbon: Charbon : actif: actif : neuf: régénéré Rendement d'élimination Mo (%) 90,9 86,4 Rendement d'élimination COT (): 94,4 91,5 Là encore, cet exemple montre que le procédé et l'installation selon l'invention permettent d'obtenir un charbon actif régénéré dont les propriétés sont de même nature que le charbon actif neuf, la perte en charbon actif au cours du procédé de régénération étant par ail- leurs faible. ô Dans le cadre de cet exemple, on a également ef- fectué un bilan énergétique. La consommation électrique du four est de 8,97 kWh, soit 1,72 kWh par kg de charbon actif sec. La répartition de l'utilisation de cette énergie est indi- quée dans le tableau III. TABLEAU III : Energie: Taux : consommée: d'utilisation :: de l'élément :-- % : kWh:: ::: 1er élément de 4 kW: 3,32: 37: 83 (côté alimentation) 2ème élément: 1,59 : 18: 40 ::: 3ème élément: 1,39 : 15: 35 ::: 4ème élément): 0,89 : 10: 22 ): :: ème élément)mesurés: 0,89: 10: 22 )ensemble:: : 6ème élément): 0,89 : 10: 22 (côté sortie): :: Ce tableau montre la répartition de la consom- mation de l'énergie selon l'état du charbon actif dans le four, lequel état évolue en fonction de sa position. Ces résultats permettent de conclure que le ren- dement thermique dans l'installation selon l'invention est d'environ 80 %, alors qu'il est souvent inférieur pour les installations déjà connues. Différents essais ont également été effectués selon le procédé de l'invention, dans l'installation de l'invention, pour optimiser la quantité d'énergie dépen- sée tout en conservant la qualité de la régénération en faisant varier le débit (rapporté au charbon sec) et le temps de séjour. Les résultats relatifs à l'énergie consommée pour 1 kg de charbon actif sec régénéré, en fonction du débit et du temps de séjour,sont rassemblés dans le ta- bleau IV ci-après. Le temps de séjour correspond au passage du charbon actif sur 2 m du réacteur étant donné que sur la première partie du réacteur, c'est-à-dire dans l'exemple du réacteur décrit ci-dessus, sur environ 40 m de lon- gueur, il y a vaporisation de l'eau et mise en tempéra- ture du charbon. On considère donc que le traitement de régénéra- tion proprement dit a lieu sur 2 m du réacteur. TABLEAU IV Débit de: Temps de séjour: Energie consommée charbon sec:: kWh kg/h: :: 8, 5: 1 h: 1,26 :: 8: 1 h: 1,5 :: 7,5: 1 h: 1,43 ,65: 50 mn: 1,56 :: 4,2: 40 mn: 1,98 8,5: 40 mn: 1,33 52 i:h 1,72 ,2: 1 h: 1,72 Ces résultats sont des moyennes obtenues sur 4 ou 5 heures, alors que les résultats relatifs au débit de 5,2 kg/h correspondent à une moyenne obtenue sur 26 heures. Ces résultats permettent de constater, de façon inattendue, que lorsque le débit augmente, pour un temps donné, la consommation d'énergie dépensée pour régénérer 1 kg de charbon actif sec diminue. Le débit cependant ne doit pas dépasser une va- leur au-delà de laquelle le coefficient de remplissage à l'intérieur du réacteur dépasserait 50 %, en pratique '%, et ce d'autant plus que la régénération est un traitement qui se fait dans la masse et, par conséquent, la bonne qualité de la régénération implique que la cou- che de charbon ne soit pas trop épaisse. Le traitement de régénération implique notamment trois paramètres: le débit, le temps de séjour et le taux de remplissage, qui eux-mêmes sont interdépendants. Pour un temps de séjour donné, on améliore la dépense énergétique en augmentant le débit, mais on ne peut augmenter le débit au-delà d'une valeur correspon- dant à un taux de remplissage supérieur à 45 '%. Pour un débit donné, on peut diminuer le taux de remplissage en diminuant le temps de séjour, mais ne peut pas non plus être diminué au-dessous d'une valeur à partir de laquelle la régénération n'a plus le temps de se faire. De façon avantageuse, le débit est de 8 kg/h, et le temps de séjour d'une heure, ce qui correspond à une énergie de 1,5 kWh/kg de charbon. Si on augmente le débit à la valeur de 8,5 kg/h pour un temps de séjour d'une heure, le coefficient de remplissage atteint 45 '%, valeur par conséquent limite qu'il vaut mieux éviter. Si pour un débit de 8,5 kg/h, on diminue le taux de remplissage en diminuant le temps de séjour, en le passant par exemple à 40 minutes, alors la qualité de la régénération n'est pas suffisante, car le temps de sé- jour est alors trop court. L'invention ne se limite pas aux modes de réa- lisation décrits ci-dessus, mais embrasse toutes les variantes. REVENDICATIONS 1. Appareil de régénération de charbon actif ca- ractérisé en ce qu'il comprend: - une trémie disposée verticalement, comportant un orifice supérieur d'introduction du charbon actif à régénérer et un orifice inférieur de décharge dudit charbon actif à régénérer; - des moyens pour décharger de la trémie le charbon actif à régénérer; - un réacteur délimité par une gaine de forme allongée, ayant une extrémité d'entrée et une extrémité de déchargement, l'extrémité d'entrée du réacteur étant en communication avec l'orifice inférieur de décharge de la trémie; - des moyens pour assurer l'étanchéité du réac- teur vis-à-vis de l'oxygène et situés au-dessus de l'extrémité d'entrée du réacteur; - un arbre équipé de pales ou une vis d'Archimède continue situé à l'intérieur du réacteur pour transporter le charbon actif à régénérer, de l'ex- trémité d'entrée du réacteur jusqu'à l'extrémité de déchargement du réacteur; - des moyens de chauffage par induction magné- tique ou par résistances, disposés à l'extérieur de la gaine du réacteur et réglables, de façon à avoir une température sensiblement uniforme à l'intérieur du sus- dit réacteur et suffisante pour pyrolyser les produits de contamination du charbon actif; - des moyens situés au-dessus de l'extrémité de déchargement du réacteur et en communication avec le réacteur, d'évacuation des gaz et de condensation d'une partie de la vapeur d'eau du réacteur et de piégeage des particules de charbon volantes; - un caisson situé au-dessous des susdits moyens de condensation, dans lequel débouche la vis d'Archimède ou l'arbre équipé de pales, lequel caisson communique avec une cuve de refroidissement et est équipé de moyens; - pour asperger d'eau le charbon actif régénéré provenant du réacteur et déchargé par la vis ou l'arbre à pale transporteur et le faire tomber ainsi dans la cu- ve de refroidissement;- - et pour condenser une autre partie de la vapeur d'eau ainsi que des gaz qui proviennent du réac- teur; - - la susdite condensation de la vapeur d'eau en- trainant une dépression dans le réacteur, ce qui provo- que la circulation de la vapeur d'eau à l'intérieur du réacteur en cocourant du charbon transporté à l'inté- rieur du réacteur; - des moyens en communication avec le réacteur et situés d'une part à proximité de l'entrée du réacteur et d'autre part le long du réacteur pour réguler la pression afin qu'à l'intérieur du réacteur elle soit voisine de la pression atmosphérique, par addition éven- tuelle de gaz neutre et/ou de vapeur d'eau; - des moyens en communication avec le réacteur et situés d'une part à proximité de l'entrée du réacteur et d'autre part le long du réacteur pour injecter de la vapeur d'eau afin que l'atmosphère à l'intérieur du réacteur soit saturée en vapeur d'eau. 2. Appareil de régénération de charbon actif se- lon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens pour décharger la trémie sont constitués par une vis d'Archimède. 3. Appareil de régénération de charbon actif se- lon la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens pour assurer l'étanchéité du réacteur vis-à-vis de l'o- xygène sont constitués par un tube gaveur, dont l'axe longitudinal se trouve dans le prolongement de l'axe de la vis d'Archimède. 4. Appareil de régénération de charbon actif se- lon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le réacteur est constitué par un cylindre horizon- tal, dans lequel le charbon actif est transporté par une vis d'Archimède, l'axe de la vis d'Archimède étant de préférence décentré-par rapport à l'axe longitudinal du cylindre. 5. Appareil de régénération de charbon actif se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caracté- risé en ce que le dispositif de chauffage est un chauf- fage par résistance, constitué de préférence par 4 à 6 résistances positionnées les unes à côté des autres, sur la surface externe du réacteur. 6. Appareil de régénération de charbon actif se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caracté- risé en ce que les moyens situés au-dessus de l'extrémi- té de déchargement du réacteur et en communication avec le réacteur de condensation d'une partie de la vapeur d'eau du réacteur et de piégeage des particules de char- bon volantes, sont constitués par une cheminée dont l'ouverture est de préférence réglable. 7. Appareil de régénération de charbon actif se- lon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caracté- risé en ce que dans le prolongement vertical du disposi- tif de condensation selon la revendication 6, se trouve un dispositif de soutirage comprenant: - un caisson notamment parallélépipédique sur lequel débouche la vis d'Archimede; - une cuve d'eau, dans laquelle le caisson bai- gne, avantageusement maintenue à la température ambiante par un échangeur de chaleur et avantageusement équipée de moyens qui aspergent d'eau le charbon provenant de l'extrémité de déchargement, ces moyens étant de préfé- rence constitués par des cascades croisées. 8. Appareil de régénération du charbon actif selon l'une quelconque des revendications 1 & 7, carac- térisé en ce que les moyens pour réguler la pression et la teneur en vapeur d'eau sont avantageusement consti- tués par des dispositifs communs, constitués de préfé- rence par une cheminée située près de l'extrémité d'en- trée du réacteur et situés le long du réacteur. 9. Procédé de régénération du charbon actif qui comprend les étapes suivantes: - on introduit le charbon actif dans une trémie disposée verticalement comportant un orifice supérieur d'introduction du charbon actif à régénérer et un ori- fice inférieur de décharge dudit charbon actif à régéné- rer; - on met en fonctionnement des moyens pour faire avancer le charbon actif à l'intérieur de la trémie et le décharger dans un réacteur, dont l'extrémité d'entrée est en communication avec l'orifice inférieur de déchar- ge de la trémie; - on arrête le fonctionnement des moyens qui font avancer le charbon actif dans la trémie, lorsqu'on a fait passer la quantité de charbon actif que l'on sou- haite traiter à travers la trémie, de façon à laisser dans la partie inférieure de la trémie, une quantité de charbon actif suffisante pour assurer l'étanchéité du réacteur vis-à-vis de l'air; - on met en fonctionnement le chauffage du réac- teur, régulé de telle sorte que la température à l'inté- rieur du réacteur soit pratiquement homogène; - on met en fonctionnement la vis d'Archimède -ou l'arbre à pales- qui traverse longitudinalement le réacteur, et qui est destinée à transporter le charbon actif de l'extrémité d'entrée du réacteur à l'extrémité de déchargement à une vitesse telle que le mouvement des particules de charbon soit suffisamment faible pour qu'il n'y ait pas d'entrainement de poussières de char- bon actif dans l'atmosphère du réacteur; - à l'extrémité du réacteur, on condense une partie de la vapeur d'eau qui provient du réacteur par des moyens de condensation, et on piège ainsi les parti- cules de poussières volantes; - on fait tomber le charbon actif régénéré dans un caisson dont la partie supérieure est équipée de moyens pour asperger d'eau le charbon actif régénéré provenant du réacteur, lequel caisson plonge dans une cuve d'eau; - on condense ainsi par les moyens pour asperger d'eau une autre partie de la vapeur d'eau et des gaz résultant de la pyrolyse du réacteur et on crée ainsi une dépression à l'intérieur du réacteur, ce qui provo- que le déplacement des gaz et de la vapeur d'eau à l'in- térieur du réacteur en cocourant du mouvement du charbon actif transporté à l'intérieur du réacteur; - on régule la pression à l'intérieur du réac- teur afin qu'elle soit égale environ à la pression at- mosphérique par des moyens permettant l'évacuation de la vapeur d'eau ou des gaz contenus à l'intérieur du réac- teur, pour éviter la surpression, ou permettant d'intro- duire un gaz neutre ou de la vapeur d'eau en cas de dé- pression; - on régule la teneur en vapeur d'eau à l'inté- rieur du réacteur par des moyens permettant d'introduire de la vapeur d'eau, afin que l'atmosphère du réacteur soit saturée en vapeur d'eau; l'ordre de ces différentes étapes indiqué ci-dessus n'é- tant pas limitatif et certaines des étapes pouvant avoir lieu simultanément.