FR 2575299 A1 19860627 FR 8508784 A 19850611 La présente invention concerne des procèdds de diagraphie acoustique de sondage. Plus particuiidrement9 la présente invention concerne des procédés pour traiter et afficher des données acoustiques reçues pendant des opérations de diagraphie acoustique de sondage. Dans la diagraphie acoustique de sondage, il est usuel d'émettre un signal acoustique à partir d'un émetteur dans un trou de sondage contenant un fluide et de recevoir le train d'ondes acoustiques résultant au niveau de chacun de deux ou plusieurs recepteurs acoustiques disposes dans le trou de sondage à des emplacements espacés l'un de l'autre et de celui de l'émetteur le long de l'axe du trou de sondage. Quand le signal acoustique pro- duit par l'émetteur atteint la paroi du trou de sondage, il pro- duit une onde acoustique de compression et une onde acoustique de cisaillement qui toutes deux, en général, se propagent à travers la formation traversée par le trou de sondage et sont réfractées par cette formation jusqu'à ce qu'elles reviennent dans le fluide du trou de sondage et soient alors détectées au niveau d'un ou plu- sieurs des récepteurs. Dans les formations lentes (dans lesquelles la vitesse de l'onde de cisaillement est inférieure à la vitesse acoustique dans le fluide du trou de sondage), l'onde de cisaille- ment ne peut pas se réfracter vers l'arrière dans le trou de sondage, alors que, en général, l'onde de compression le peut. Quand le signal acoustique produit par l'émetteur atteint la paroi du trou de sondage, il produit également des ondes modales ainsi qu'une onde de Stoneley. Ce sont des ondes superficielles plus fortes au niveau de l'interface entre le fluide du trou de sondage et la formation environnante. Les ondes modales et l'onde de Sto- neley se propagent aussi, en général, à partir de l'émetteur et en conséquence sont détectées au niveau d'un ou plusieurs des récepteurs. Toute onde qu appartient à l'un des types d'ondes sus- mentionnés, détectée au niveau des récepteurs, peut être appelée une "arrivée". Les ondes de compression détectées dans le fluide du trou de sondage, provoquées par la réfraction des ondes de compression (quelquefois appelées "ondes P" ci-après) dans la for- mation traversée par le trou de sondage seront appelées ci-après "arrivées d'ondes de compression". Les ondes de compression détectées dans le trou de sondage, provoquées par réfraction des ondes de cisaillement (quelquefois appelées "ondes S" ci-après) dans la formation seront appelées "arrivées d'ondes de cisaillement". Les ondes de compression détectées dans le fluide du trou de sondage provoquées par les ondes de Stoneley seront appelées ici "arrivées d'ondes de Stoneley". Ainsi, le train d'ondes acoustiques complet reçu au niveau de chaque récepteur sera, en général, un signal composite qui comprend une arrivée d'ondes de compression, une arrivée d'ondes de cisaillement et une arrivée d'ondes de Stoneley. Habi- tuellement, dans un tel signal composite, l'arrivée d'ondes de compression sera détectée d'abord et sera ainsi la première arrivée. L'arrivée d'ondes de cisaillement sera habituellement la seconde arrivée et l'arrivée d'ondes de Stoneley, la dernière arrivée. La figure 1 représente douze signaux de train d'ondes du type décrit ci-dessus, dont chacun est reçu au niveau d'un récepteur acoustique différent espacé d'une distance distincte par rapport à un émetteur commun. Une distance croissante vers le bas de la figure 1 représente une distance réelle croissante à partir de l'émetteur le long de l'axe du trou de sondage. Une distance horizontale croissante vers la droite de la figure 1 représente un temps croissant à partir de l'émission d'une impulsion acoustique par l'émetteur. Dans un processus de traitement classique, la première partie de chaque signal du train d'ondes complet du type repré- senté à la figure 1 est analysée pour déterminer le niveau exis- tant du bruit acoustique et électronique. La première arrivee est identifiée comme le premier maximum local qui dépasse le niveau de bruit d'une quantité predeterminee. Deux cycles ou plus de la première arrivée sont analyses pour déterminer son amplitude et on recherche ensuite les arrivées ultérieures, en utilisant d'autres niveaux de déclenchement prétablis. Les temps de parcours et les longueurs d'atténuation sont calculés à partir de la durée et de l'amplitude des arrivées dans des récepteurs adjacents. La précision peut être accrue, par exemple, en calculant les fonc- tions d'inter-corrélation ou de ressemblance au cours de petites fenêtres temporelles entre les arrivées détectees. Le procèdé de traitement classique décrit ci-dessus présente plusieurs inconvénients qui comprennent notamment les suivants: (1) Les niveaux de déclenchement qui doivent être préréglés sont des fonctions complexes de l'intensité de l'émetteur, de la sensibilité du détecteur, des caractéristiques géométriques et de l'atténuation de la formation. Il n'y a pas de raison pour espérer que les niveaux de déclenchement établis pour un premier intervalle restent valides dans tout intervalle adjacent. Les changements de cycle constituent un problème sérieux à moins que l'outil de diagraphie fournisse des mesures redondan- tes pour plusieurs récepteurs. Effectuer des changements fréquents de niveaux de déclenchement pendant le traitement est presque aussi long que de détecter les arrivées à la main. (2) Pour rendre les arrivées des ondes de compression et de Stoneley plus distinctes des autres énergies modales, les données doivent être filtrées par un logiciel. Ce travail supplémentaire augmente le temps de calcul d'un facteur d'environ vingt. (3) On doit également prétablir des fenêtres tem- porelles pour évaluer des niveaux de bruit et pour rechercher les diverses arrivées. Des essais pour régler ces fenêtres pendant le cycle du processus de détection d'arrivées entraînent le risque de confondre des arrivées d'ondes de compression et de cisaillement. Sous cet aspect, le procèdé de traitement classique n'est guère meilleur que la détection des arrivées à la main. (4) Le procedg classique est lent. Même sans filtrage par un logiciel, un calculateur principal peut réaliser un traite- f575299 ment à une vitesse environ seulement moitié de celle à laquelle les données sont collectées. (5) Le procédé classique suppose l'existence d'un modèle très particulier de propagation d'ondes dans un trou de sondage. Ceci ne tient pas compte de l'énergie modale dispersive, des réflexions à partir des interfaces horizontales ou des réfractions à partir du bord de la zone forée. Inversement, le procédé n'élimine pas automatiquement ces arrivées. (6) Le procédé de traitement classique néglige presque toutes les données en provenance d'un appareil de diagraphie à formes d'ondes complètes à récepteurs multiples. Ce dernier point nécessite quelques explications. Des dispositifs de diagraphie acoustique à forme d'ondes complètes classiques produisent de grandes quantités de données. Par exemple, de tels dispositifs classiques peuvent typiquement numériser des trains d'ondes reçus ayant une longueur de 10 millisecondes, à un taux d'échantil- lonnage de 5 microsecondes. Un tel système peut typiquement comprendre douze récepteurs, et peut typiquement être utilisé pour étalonner un intervalle de longueur de 900 m ou plus le long d'un trou de sondage, à des intervalles de 15 cm. La quantité de données résultante est plusieurs centaines de milliers de fois la quantité de données typiquement obtenue en utilisant un appareil classique à rayons gamma ou a induction pour étudier le même intervalle. Plutdt que de traiter ces données, le procédé classi- que les néglige presque toutes. L'analyste de la diagraphie ana- lyse seulement quelques millionièmes des données et n'a pas de moyen de les récupérer à partir de préréglages erronés du programme du calculateur. Au contraire, le procédé selon la présente invention facilite le traitement et l'affichage des données en provenance de diagraphies de trains d'ondes acoustiques complets d'une façon qui est non seulement plus rapide que la technique classique décrite précédemment, mais qui est également telle que plus d'informations utiles contenues dans les trains d'ondes à traiter sont retenues dans l'affichage résultant. La présente invention évite également les problèmes résultant du traitement avec la technique classique 2575Z99 qui sont associés à la sélection de pics incorreótso Le procédé selon la présente iuvention produit un affichage des signaux acoustiques reçus pendant une diagraphie acoustique de sondage à formes d'ondes complètes. Dans un mode de réalisation préféré, les signaux bruts reçus au niveau du récep- teur (ou des récepteurs) individuel du dispositif de diagraphie utilise, sont ajoutés (ou "empilés") selon des lignes de vitesse acoustique constante (également appelées ici "lignes de temps de parcours"), pour produire pour affichage un signal empilé (quelquefois appelé ici "empilage de temps de parcours"). Dans ce mode de réalisation préferS, les signaux bruts individuels sont pondérés, avant l'opération d'empilage, pour compenser l'amplitude décroissante des arrivées acoustiques intéressantes quand la distance de l'émetteur au récepteur augmente. Chaque ligne de temps de parcours peut être visualisée en considérant un groupe de signaux de récepteurs individuels, tous associés à un point de tir commun (c'est-l-dire une position unique selon l'axe du trou de sondage a partir de laquelle une impulsion d'énergie acoustique est émise) , et affiches côte a côte, comme sur la figure 1, dans l'ordre des distances émetteur/récepteur croissantes. Chaque ligne de temps de parcours associée à un tel affichage de données est une ligne tracée à travers les signaux individuels, ayant une pente égale à une vitesse possible d'arrivée acoustique, et interceptant la position apparente de l'émetteur à l'instant de tir de l'émetteur. Dans un autre mode de réalisation préféré, on pro- duit un affichage de signaux acoustiques reçus pendant une diagraphie acoustique de sondage à forme d'ondes complètes en uti- lisant un système comprenant N + 1 récepteurs (o N est un entier supérieur à zéro) dans lequel des mesures sont effectuées avec un émetteur au niveau d'au moins deux points de tir (l'expression "point de tir" sera utilisée ici pour désigner l'emplacement d'un émetteur à l'instant ou il est amené à emettre une impulsion d'énergie acoustique). Le système peut comprendre au moins deux émetteurs qui sont déclenchés séquentiellement tandis que les récepteurs restent fixes, ou un seul émetteur qui est déclenché une fois pour chaque emplacement du réseau de récepteurs. Dans ce mode de réalisation, les signaux bruts associes aux N paires de récepteurs adjacents associes à chaque émission d'impulsions acoustiques pour un point de tir particulier sont empilés le long de lignes de temps de transit pour produire N signaux empilés pour chaque point de tir, chaque signal empilé étant associé au point de tir et à une paire de récepteurs adjacents. Alors, pour chaque intervalle de profondeur dans le trou de sondage traversé par une paire de récepteurs adjacents, tous les signaux empilés associés à un tel intervalle de profondeur (chaque tel signal empilé étant associé à une émission différente d'impulsions acoustiques au niveau d'un point de tir) sont ajoutés et le signal résultant pour chaque intervalle de profondeur est affiché. Le procédé selon la présente invention peut être mis en oeuvre sous forme de logiciel ou de matériel. Le procédé est de préférence mis en oeuvre sous forme de matériel en numérisant cha- que signal brut individuel de récepteur à une vitesse qui dépend de la distance source/récepteur associée au signal et en employant ensuite des circuits supplémentaires câblés pour former des sommes de points numérises associés à une vitesse acoustique commune. Pour réaliser la pondération de signal souhaitée avant de former ces sommes, des circuits de multiplication câblés appropriés sont employes. Dans une variante de réalisation, la présente invention est mise en oeuvre sous forme de matériel par des circuits analo- giques additionneurs et multiplicateurs capables de mettre en oeuvre le procédé selon la présente invention pour traiter des signaux analogiques des récepteurs individuels. Le procédé selon la présente invention fait complètement usage de tout le train d'ondes de chaque signal de récepteur indi- viduel a traiter en relation avec le procédé, pour produire un nouvel affichage de données de diagraphie acoustique. Contraire- ment aux techniques classiques de traitement de données de diagra- phie acoustique, le procédE selon la présente invention ne nécessite pas de fenêtres temporelles prEréglees et de niveaux de déclenchement preetablis. Le procédé selon la présente invention fait application directe de récepteurs multiples d'un appareil de diagraphie pour supprimer l'énergie modale, les réfractions en provenance du bord de la zone percée de la formation traversée par le trou de forage, et les réflexions en provenance des frontières de zones géologiques ou fractures horizontales. Le procédé est suffisamment efficace pour faciliter le traitement et l'affichage de données de diagraphie de sondage acoustique au niveau du site du puits. Ces objets, caractéristiques et avantages ainsi que d'autres de la présente invention seront exposes plus en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers, faite en relation avec les dessins joints sur lesquels: - la figure 1 représente un affichage classique de douze signaux acoustiques dont chacun est reçu par un récepteur différent à partir d'un émetteur unique, dans un dispositif de diagraphie de sondage acoustique à récepteurs multiples. Les signaux sont triés dans l'ordre des distances émetteur/r&cepteur croissantes, de sorte que le signal reçu au niveau du récepteur le plus proche de l'émetteur est au sommet de la figure 1. Une distance horizontale croissante vers la droite, en s'écartant de l'axe vertical, représente une durée croissante après le déclenchement de l'émetteur; - la figure 2 est une vue schématique d'un ensemble de diagraphie acoustique de trou de sondage, comprenant deux Emetteurs et douze récepteurs (dont seulement quatre sont représentés), des récepteurs adjacents étant également espacés le long de l'axe longitudinal du trou de sondage dans lequel le dispositif est place; - la figure 3 représente un affichage du même type que celui de la figure 1 de douze signaux acoustiques, dont chacun est reçu au niveau d'un récepteur différent d'un système de diagraphie acoustique à récepteurs multiples. Trois lignes de temps de par- cours sont superposées à l'affichage; - la figure 4 est une représentation de signaux empilés produits selon le procédé de la présente invention, chaque signal empilé représentant l'information acoustique reçue au niveau d'au moins deux récepteurs dans un dispositif de diagraphie acoustique 8- à récepteurs multiples, en tant que résultat d'une émission uni- que d'une impulsion acoustique en provenance d'un émetteur. Cha- que signal empilé représente l'amplitude acoustique reçue en fonction de la vitesse acoustique inverse (en unités de microse- condes par pied, ou microsecondes pour 30 cm). Deux échelles de porosité sont également représentées pour illustrer le fait que les signaux empilés peuvent également être représentés en fonc- tion de la porosité, au lieu de la vitesse inverse; - la figure 5 représente schématiquement quatre posi- tions successives d'un dispositif de diagraphie acoustique comprenant un émetteur et douze récepteurs, tandis que l'ensemble est déplacé selon l'axe du trou de sondage; - la figure 6 est un affichage de signaux empiles pro- duit selon le procédé de la présente invention, chaque signal empilé représentant l'information acoustique reçue au niveau de paires de récepteurs adjacents délimitant un intervalle de pro- fondeur commune le long de l'axe du trou de sondage. Chaque signal empilé représente l'amplitude acoustique reçue associée à un intervalle de profondeur particulier, représenté en fonction de la vitesse acoustique inverse (en microsecondes par pied); - la figure 7 représente des signaux empiles produits en relation avec une variante du procédé selon la présente invention entraînant l'affichage de la figure 6, variante dans laquelle les intervalles de profondeur commune se recouvrent mutuellement; et - la figure B est un affichage de signaux empilés pro- duits selon le procédé de l'invention et représentés à une échelle de vitesse inverse logarithmique. Il est également repré- senté sur la figure 8 une échelle de recouvrement logarithmique utilisable avec l'affichage dans le but d'extraire directement de celui- ci une information concernant le rapport de la vitesse de l'onde P (Vp) à la vitesse de l'onde S (VS) associé à chaque signal empilé de l'affichage. La présente invention consiste en un procédé et un dispositif pour traiter et afficher des données reçues pendant des opérations de diagraphie acoustique de trou de sondage qui utilisent un appareil de diagraphie acoustique du type représenté t, schématiquement à la figure 2 en tant qu'appareil de diagraphie 3. L'appareil de diagraphie 3 est suspendu par un cóble 5 dans un trou de sondage 2 contenant un fluide 4. Le trou de sondage 2 traverse des formations souterraines 30. L'appareil 3 comprend des émetteurs acoustiques (T1 et T2) 5 et 6 et des récepteurs acoustiques (D1 A D12) 7 à 18 (huit récepteurs 10 à 17 ne sont pas représentés a la figure 2 pour la simplifier). Pour simplifier la description, on supposera que les distances entre chaque paire de récepteurs adjacents sont identiques. Il n'est pas essentiel pour la présente invention que les récepteurs soient ainsi à intervalles égaux. Bien que l'appareil 3 comprenne douze récepteurs et deux émetteurs, la présente invention s'applique également aux traitement et affichage de données obtenues en uti- lisant un appareil de diagraphie acoustique comprenant plus ou moins de douze (mais au moins deux) récepteurs et ayant n'importe quel nombre d'émetteurs, ou obtenues en utilisant un appareil ayant au moins deux émetteurs et un nombre quelconque de récepteurs. De telles variantes du procédé selon la présente invention seront exposées ci-après. L'émetteur 5 et l'émetteur 6 sont chacun connectés électriquement 1 une unité de commande 50. L'unité de commande 50 alimente ceux, sélectionnés, des émetteurs 5 et 6 à des instants sélectionnés. Des signaux acoustiques reçus a partir de l'énergie acoustique transmise depuis l'émetteur 5 ou 6 sont reçus au niveau de chacun des récepteurs 7 a 18 et les signaux reçus en provenance des récepteurs 7 à 18 sont respectivement transmis par des lignes 22 a 44 (les lignes 28 à 42 ne sont pas représentées sur la figure 2) qui s'étendent dans le cCble 5 vers l'unité de traitement de signal 52. La sortie de l'unité de traitement de signal 52 est affichée dans une unité d'affichage 54 qui est élec- triquement couplée à l'unité de traitement de signal 52 par une ligne 53. On notera que, dans une variante de réalisation, les signaux reçus a partir des récepteurs 7 A 18 peuvent être transmis sur les lignes 22 à 44 vers une unité d'enregistrement (non représentée à la figure 2), et ensuite les signaux enregistrés peuvent être lus a partir de l'unité d'enregistrement et fournis à l'unité de traitement de signal 52 pour traitement. On notera également que, dans une variation du disposi- tif représenté sur la figure 2, les lignes 22 à 44 sont électriquement couplées à un c&ble capable de transmettre des données à partir d'un seul récepteur à un instant donné vers un moyen de traitement de signal disposé à la surface. Dans une telle variante, des récepteurs individuels sélectionnés sont commandés sêquentiellement, par exemple pendant des durées qui suivent immédiatement des déclenchements séquentiels d'émetteurs sélectionnés. Egalement, on notera que les signaux reçus au niveau des récepteurs individuels peuvent être numérises dans le trou de sondage et transmis à la surface en tant que mots binaires. Dans ce dernier mode de réalisation, plusieurs signaux numérisés, provenant chacun d'un récepteur distinct, peuvent être multiplexes et transmis à la surface par un canal unique. Un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention sera mieux compris en relation avec la figure 3. La figure 3 représente un affichage classique de douze signaux acoustiques, dont chacun est reçu au niveau d'un récepteur différent d'un dispositif de diagraphie acoustique à récepteurs multiples du type décrit ci-dessus en relation avec la figure 2. Les signaux sont triés dans l'ordre des distances croissantes émetteur/récepteur de sorte que le signal affiche à la partie supérieure de la figure 3 est associé au récepteur le plus proche de l'émetteur (récepteur 7 de la figure 2) et le signal du récepteur en bas de la figure 3 est associé au récepteur le plus éloigne de l'émetteur (récepteur 18 de la figure 2). Les douze signaux sont associes à un point de tir commun. La distance ver- ticale dans la figure 3 est proportionnelle à la position réelle le long de l'axe longitudinal du trou de sondage, de sorte que l'espacement régulier des douze signaux de la figure 3 indique que les douze récepteurs associés étaient également espacés le long de l'axe longitudinal du trou de sondage. Un analyste peut quelquefois identifier les arrivées réfractées et autres arrivées non-dispersives à partir de données telles que celles représentées à la figure 3 selon la façon dont elles paraissent se déplacer au travers des signaux reçus. Toute- fois, dans de nombreuses conditions, par exemple quand les récepteurs sont trop peu nombreux ou sont positionnes trop près de l'émetteur, il est extrêmement difficile pour un analyste de démêler les arrivées d'ondes S et d'ondes de Stoneley des autres énergies modales. Les arrivées rEfractEes identifiées R partir d'un affi- chage du type montré à la figure 3 sembleront provenir de la po- sition apparente de l'émetteur, dont l'énergie des signaux pro- vient, par rapport aux récepteurs. Une telle position apparente sera quelquefois appelée le "point de tir apparent". Pour les appareils de diagraphie - acoustique dont l'émetteur et les récepteurs sont positionnes dans le trou de sondage, sur ou près de l'axe du trou de sondage et de fa-on éloignée de la paroi du trou de sondage, la distance réelle au point de tir de tout récepteur sera inférieure à la distance apparente entre l'émetteur et le récepteur en raison de la réfraction critique au niveau de la paroi du trou de sondage du signal acoustique se propageant à partir de l'émetteur. La distance apparente, D, entre l'émetteur et l'un quelconque des récepteurs pour une arrivée acoustique au niveau d'un récepteur, est donnée par: (1) D DT + 2(RH-RT)[(V2/V2m)-1] 1/2, si Vm D = DT, si Vm,>V. Dans l'équation (1), DT est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur, V est la vitesse (dans la formation adjacente au trou de sondage) de l'arrivée acoustique, Vm est la vitesse acoustique dans le fluide du trou de sondage entre l'émetteur et le récepteur, et RH et RT sont respectivement le rayon du trou de sondage et le rayon de l'appareil de diagraphie. Si Vm l'arrivée de l'onde de Stoneley, et semblent provenir de la posi- tion réelle de l'émetteur. Ainsi, la distance apparente, D,-entre l'émetteur et tout récepteur donné du dispositif dépend de la vitesse, dans la formation adjacente au trou de sondage, de l'arrivée acoustique au niveau du récepteur. Toute vitesse positive finie est une vitesse possible d'une telle arrivée acoustique. La pente de cha- que ligne, ayant une pente négative, tracée sur l'affichage de données représenté à la figure 3 correspond à l'une de telles vitesses acoustiques possibles. En général, des lignes droites tracées au hasard ayant des pentes négatives et passant par la position apparente de l'émetteur (le "pointde tir apparent") sur l'axe vertical de la figure 3 (c'est-à-dire à l'instant de déclenchement de l'émetteur), passeront par des pics et des creux des trains d'ondes. En ajoutant simplement les valeurs des trains d'ondes selon ces lignes de vitesse constante (quelquefois appelées "lignes de temps de parcours"), les pics et les creux tendent à s'annuler sauf quand la pente de la ligne de temps de parcours est égale à la vitesse d'une arrivée acoustique, auquel cas les pics (ou les creux) tendent 4 se renforcer. Trois telles lignes de temps de parcours associées à des arriv4es acoustiques sont indiquées par des traits en pointillés superposes aux trains d'ondes de la figure 3. La ligne de temps de parcours passant par le point de tir apparent A a une pente égale à la vitesse dans la formation à travers le trou de sondage de l'arrivée de l'onde P au niveau des récepteurs. La ligne de temps de parcours passant par le point de tir apparent B a une pente égale à la vitesse dans la formation de l'arrivée d'onde S au niveau des récepteurs. La ligne de temps de parcours passant par le point de tir apparent C a une pente égale à la vitesse de l'arrivée d'onde de Stoneley au niveau des récepteurs. Un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention comprend les 4tapes suivantes. D'abord, une arrivée acoustique est identifiée à partir d'un ensemble de signaux acoustiques de diagraphie de trou de sondage, chaque signal ayant été reçu par un récepteur différent d'un appareil de diagraphie acoustique à récepteurs multiples. Le point de tir apparent et la vitesse acoustique associée a la ligne de temps de parcours pour cette riffe aont également identifiée. Larrlve acoustique peut être identifiée par toute technique classique, par exemple par la technique décrite ci-dessus dans l'exposé de l'arrière-plan de l'invention. Ayant identifié ce point de tir apparent, ia distance apparente entre l'émetteur et chacun des récepteurs est déter- minée en reconnaissant que la relation suivante est satisfaite: D2 - D1 = d1 - d2 o d1 est la position réelle le long de l'axe du trou de sondage de l'un quelconque des récepteurs, d2 est la position réelle le long de l'axe du trou de sondage d'un autre des récepteurs, D1 est la distance entre le point de tir apparent et le premier des récepteurs et D2 est la distance entre le point de tir apparent et l'autre récepteur. Ensuite, un signal empilé est produit en ajoutant les amplitudes dessignaux des récepteurs individuels selon chacune d'une pluralité de lignes de temps de parcours, telles que les trois superposées aux trains d'ondes de la figure 3. Le signal empilé est ensuite affiché. Le signal empilé aura une amplitude particulière pour chaque vitesse acoustique (ou vitesse inverse) d'une ligne de temps de parcours selon laquelle l'empilement aura été réalisé. Un analyste peut associer des pics dans le signal empilé aux vitesses acoustiques des arrivées d'ondes acoustiques, telles que l'arrivée d'ondes d compression, l'arrivée d'ondes de cisaillement et l'arrivée d'ondes de Stoneley. Un analyste peut également interpréter les amplitudes de ces pics comme représentatives des propriétés d'atténuation de la formation. Les lignes de temps de parcours le long desquelles les signaux des récepteurs individuels sont empilés sont de préference déterminées -comme suit. La position apparente de l'émetteur associé à chacune de plusieurs vitesses acoustiques possibles d'une arrivée acoustique au niveau des récepteurs est déterminée en utilisant une variante de l'équation (1). La façon dont cela est effectué peut être comprise en notant que, en réalisant des opérations algébriques triviales sur l'équation(l), on arrive à l'expression: (2) D = DT + (DO-DT) [(V2/V2m)-1]1/2 [(V20/V2m)-1]1l/2, pour V> Vm; et D = DTi pour V._ Vm, o D est la distance apparente entre l'émetteur et l'un des récepteurs, V est la vitesse de toute arrivée acoustique au niveau du récepteur, DT est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur, V0 est la vitesse de l'arrivée acoustique précédemment identifiée, Do est la distance apparente associée à l'arrivée acoustique précédemment identifiée entre l'émetteur et le récepteur, et Vm est la vitesse acoustique dans le fluide du trou de sondage entre l'émetteur et le récepteur. Vm est typiquement égal l 1500 m/s (5 000 pieds par seconde) quand le fluide dans le trou de sondage est de la boue de forage. Dans ce mode de réalisation particulier, chaque ligne de temps de parcours selon laquelle l'empilement est réalisé est choisie de façon à inclure un point de tir apparent, ce point de tir apparent étant lié à une vitesse particulière (à savoir la pente de la ligne de temps de parcours) par l'équation (2). La figure 3 représente trois telles lignes de temps de parcours. Il faut noter que l'arrivée d'onde de Stoneley qui n'est pas l'arrivée réfractée 1 laquelle s'applique la loi de Snell est traitée de façon particulière dans l'équation (2), comme dans l'équation (1). Comme les autres arrivées modales, l'arrivée de Stoneley semble provenir de l'emplacement réel de l'émetteur (emplacement C sur la figure 3). Pour tenir compte de cette propriété, dans le mode de réalisation particulier, l'emplacement d'émetteur apparent est choisi comme l'emplacement d'émetteur réel pour des vitesses inférieures à Vm, la vitesse acoustique dans le fluide du trou de sondage. Dans un autre mode de réalisation, chaque ligne de temps de parcours le long de laquelle l'empilement est réalisé passe par un point de tir apparent commun, tel que le point de tir apparent A de la figure 3. Le point de tir commun peut être déterminé en identifiant une arrivée acoustique par toute tech- nique classique. Une telle variante de réalisation sera parti- culièrement utile dans des applications dans lesquelles il est exact de supposer que la position du point de tir apparent [calculée à partir de l'équation (2)] varie seulement légèrement (ou pas du tout) avec la vitesse, - de sorte qu'il est approximativement correct d'effectuer les empilements le long de lignes de temps de parcours s'étendant à partir d'un point de tir apparent commun. La figure 4 constitue un exemple d'un affichage de données de diagraphie acoustique à partir d'un amas de roches calcaires, produit par suite de la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention dans le mode de réalisation particulier décrit cidessus. Chaque trace horizontale sur la figure 4 est un signal empile (également appelé ici "empilement de temps de parcours') représentant l'information reçue au niveau de deux récepteurs acoustiques ou plus dans un appareil de diagraphie acoustique à récepteurs multiples à la suite de l'émission d'une impulsion acoustique par un émetteur acoustique de l'appareil. Chaque signal empilé a une amplitude représentant la somme des amplitudes de chacun de plusieurs signaux individuels de récepteurs selon une ligne de temps de parcours, pourJ chaque vitesse d'une gamme de vitesses inverses (en microsecondes par 30 cm ou par pied). Deux échelles indiquées à titre de variante, en fonction desquelles les signaux empilés peuvent être affichds, sont également représentées R la figure 4. Ces deux échelles seront exposées ci-après. L'arrivée d'onde P et l'arrivée d'onde S sont indiquées en figure 4. Les vitesses inverses correspondantes d'onde P et d'onde S peuvent être lues à partir de chaque signal empilé de l'affichage par un analyste. Chaque signal empilé indique ainsi une vitesse acoustique pour chaque arrivée d'onde acoustique iden- difiable, cette vitesse étant une quantité moyenne sur la région de l'axe du trou de sondage couverte par l'émetteur et les récepteurs individuels. En conséquence, la résolution que l'on peut atteindre dans le sens de l'axe du trou de sondage dans ce mode de réalisation particulier peut typiquement être de l'ordre de 10 pieds (3m), quand l'émetteur et le récepteur s'étendent le long de l'axe du trou de sondage sur un intervalle de l'ordre de pieds. Un autre mode de réalisation particulier entratnant une résolution accrue sera exposé ci-après en relation avec les figures 5, 6 et 7. Il est important de noter que les arrivées d'ondes P et d'ondes S indiquées sur la figure 4 correspondent aux maxima d'amplitude dans chaque empilement de temps de parcours. Ceci sur- vient en raison de la façon dont le point de tir apparent pour chaque vitesse a été choisi. Dans cet ensemble d'empilements, les points de tir apparents ont été choisis de sorte que les lignes de temps de parcours passaient par les crêtes des arrivées d'ondes P !0 et S. Ainsi, ce sont les crêtes qui se renforcent mutuellement et l'on interprète les crêtes dans l'empilement comme les vitesses inverses des arrivées d'ondes réfractées. Le dernier point à souligner à propos de la figure 4 est qu'aucune des données ini- tiales n'a été rejetée. Un analyste de diagraphie doit faire une interprétation des vitesses inverses d'ondes P et S a partir de l'affichage; celles-ci n'ont pas été directement fournies par un programme de calculateur. De même, il apparait immédiatement que beaucoup des maxima de la figure 4 ne correspondent pas à une arrivée réfractée. Il sera clair ques d'autre part, les minima d'amplitude dans chaque empilement de temps de parcours peuvent être interprétés comme les vitesses inverses des arrivées d'ondes acoustiques. En ce cas, les points de tir apparents sont choisis de façon différente (de sorte que les lignes de temps de parcours passent par des creux dans les arrivées d'ondes P et S) par rap- port au cas exposé dans le paragraphe précédent, ou bien les amplitudes des empilements de temps de parcours sont multipliées par la quantité moins un (-1) lors d'une étape appropriée du traitement. Bien qu'aucune arrivée d'onde de Stoneley n'ait été in- diquée A la figure 4, il faut noter qu'une arrivée d'onde de Stoneley aurait sensiblement le même aspect que l'arrivée d'onde P et l'arrivée d'onde S indiquées A la figure 4; toutefois, en gé- néral, elle serait associée à une vitesse inverse différente (plus grande) que celle des arrivées d'ondes P et d'ondes S. L'exposé précédent sur les arrivées d'ondes P et d'ondes S de la figure 4 s'applique dgalement a iarivee de londe ce eoneleyo Il faut noter que le procCdé selon a presei; nvention peut être utilisd pour produire un aff icg e.aui de la figure 4, en traitant des donndes a partir d'un appareil de diagraphie acoustique comprenant n'importe quel nombre d'émetteurs et de récepteurs. Dans le cas ou l'appareil comprend ua seul ré- cepteur (ou bien lorsque l'appareil comprend plusieurs récepteurs, mais o un seul récepteur est commandé pour chaque déclenchement d'émetteur) et plusieurs émetteurs, des signaux de récepteurs individuels associés sensiblement à la même position de récepteur, mais à plusieurs tirs différents, peuvent être traités de la façon décrite précédemment. Les lignes de temps de parcours le long des- quelles l'empilement est réalisé peuvent être visualisées dans ce cas comme des lignes passant par la position apparente du récepteur (pour chaque vitesse) par rapport aux positions de tir, chacune ayant une pente égale à une vitesse acoustique possible. Chacun de tels empilements de temps de parcours ainsi produit aura une amplitude, pour chaque vitesse possible, sensiblement égale a la somme des amplitudes des signaux du récepteur individuel (chacun étant associé a un point de tir distinct) le long d'une ligne de temps de parcours correspondant à la vitesse associée. Chaque tel empilement de temps de parcours représentera la vitesse moyenne sur l'intervalle de profondeur, le long de l'axe du trou de sondage, encadré par la position du récepteur unique et l'ensemble approprié de points de tir. Pour compenser le phenomène bien connu d'atténuation géométrique (c'est-ldire le phénomène selon lequel l'amplitude de certains types d'ondes acoustiques s'atténue de façon croissante quand la distance de propagation augmente), il est parfois souhaitable de donner un-gain plus important aux signaux reçus au niveau des récepteurs plus éloignés de l'émetteur qu'aux signaux reçus au niveau des récepteurs proches de l'émetteur, avant d'empiler des parties de tels signaux selon des lignes de temps de parcours en accord avec le procédé selon la présente invention. Ce réglage de gain augmentera l'annulation des crates et des creux pendant l'empilement le long des trajets de temps de parcours dont la pente n'est pas égale à la vitesse d'une arrivée acoustique au niveau des récepteurs. Toutefois, le taux d'atténuation geométrique pour les ondes P est différent de celui des ondes S et ces deux taux d'atténuation diffèrent du taux d'atténuation pour les ondes de Stoneley. Si l'on souhaite extraire l'information de vitesse d'onde P de l'affichage produit selon la présente invention, il est souhaitable de compenser l'atténuation géométrique d'ondes P en multipliant chaque signal brut reçu, avant d'effectuer l'empilage selon les lignes de temps de parcours, d'un facteur correspondant à la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur associés au signal. D'autre part, pour compenser l'atténuation géométrique d'ondes S (et de préférence pour extraire l'information de vitesse d'onde S de l'affichage), il est souhaitable de multiplier chaque signal brut reçu, avant d'effectuer l'empilement selon les lignes de temps de parcours, de la quantité (d)2, o d est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur associés au signal. L'onde de Stoneley constitue un cas particulier. Cette onde guidée fréquence basse se déplace à une vitesse lente, presque constante et s'atténue extrêmement peu avec la distance. Si l'on souhaite extraire l'information de l'onde de Stoneley de l'affichage selon la présente invention, il est souhaitable d'éviter tout réglage de gain. La dépendance en vitesse de la distance apparente émetteur/source est négligée dans un mode de réalisation du procédé décrit ci-dessus, de sorte que dans un tel mode de réalisation le point de tir apparent est identifie pour une arrivée acoustique particulière (ayant une vitesse particulière), et la distance apparente entre l'émetteur et n'importe lequel des récepteurs est prise comme étant la somme de la distance entre le point de tir apparent et le récepteur le plus proche de l'émetteur et la distance réelle entre l'un quelconque des récepteurs et le récepteur le plus proche de l'émetteur. En variante, dans un autre mode de réalisation décrit ci-dessus, la dépendance en vitesse de la distance apparente émetteur/récepteur est prise en compte. Dans un autre mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention, une résolution améliorée dans la direction de ltaxe du trou de sondage est obtenue en mettant en oeuvre la procédure qui va être décrite ci-après en relation avec les figures 5 et 6. Cette description de la procédure suppose que la diagraphie est réalisée en utilisant un appareil comprenant un seul émetteur et trois récepteurs ou plus également espacés les uns des autres. Il est clair que la description s'applique également au cas o les données à traiter sont obtenues en uti- lisant un appareil comprenant au moins deux émetteurs, ou bien un appareil comprenant des récepteurs inégalement espacés, ou bien un appareil comprenant un récepteur unique ou deux récepteurs. La procédure change légarement selon que l'intervalle de déclenchement utilisé est égal à l'intervalle entre récepteurs ou n'est pas égal l cet intervalle entre récepteurs. Le premier cas sera exposé d'abord. Dans les modes de réalisation du procédé décrit ci- dessus, les traces des récepteurs individuels associés a un tir commun sont ajoutées selon des lignes de temps de parcours prove- nant du point de tir apparent, ce point de tir apparent (dans le mode de réalisation particulier) "glissant" quand la vitesse change. La procédure fonctionne également quand on produit un empilement en utilisant seulement de"x signaux de récepteurs indi- viduels pour effectuer la somme -Un empilement contenant l'information en provenance de deux récepteurs seulement sera de façon claire assigné a l'intervalle encadré par ces récepteurs. Si l'appareil comprend plus de deux récepteurs et que l'émetteur est déclenché à des positions séparées par des intervalles de distance égaux à l'écart entre récepteurs, il y aura d'autres paires de signaux de récepteurs individuels qui encadrent le même intervalle de profondeur, mais qui proviennent de points de tir distincts. Pour un appareil a douze récepteurs du type représenté schémati- quement sur la figure 5, avec un écart entre tirs égal a l'écart entre récepteurs, onze de ces paires recouvrent un intervalle de profondeur commune. Bien sor, chaque paire sera traitée légèrement différemment ( quand la dépendance en vitesse de la distance apparente émetteur/récepteur est prise en compte) puisque chacune comprend un emplacement de source apparente différent, mais les empilements par paires peuvent eux-mêmes être sommés pour fournir des empilements de temps de parcours de profondeur com- mune. Par exemple, l'intervalle de profondeur A de la figure 5 est encadré par une paire de récepteurs Dl et D2 quand l'appareil est dans la position I dans le trou de sondage. En supposant que l'émetteur T et les récepteurs D1 à DI2 (seuls les récepteurs Dl, D2, D3, D4, D!O, Dli et D12 sont représentés à la figure 5) sont maintenus fixes les uns par rapport aux autres, si l'appareil est déplacé vers le haut dans le trou de sondage d'une distance égale à lfécart entre récepteurs, d, vers la position Il, alors l'intervalle de profondeur A dans le trou de sondage sera encadré par la paire de récepteurs D2 et D3. De même, le même intervalle de profondeur A sera encadré respectivement, par les paires de ré- cepteurs D3 et D4, D4 et D5, D5 et D6, D6 et D7, D7 et D8, D8 et D9, D9 et D10, D10 et Dll et DlI et D12, tandis que l'appareil est déplacE vers le haut du trou de sondage d'increments de distance successifs d. En déclenchant I'émetteur pour chacune de ces douze positions, des signaux des récepteurs individuels seront obtenus a partir desquels onze signaux empiles par paires (empilements de temps de parcours par paires) associés à l'intervalle de profon- deur A peuvent être produits. Ces onze signaux empilés par paires sont ajoutés et la somme résultante des signaux empilés par paires (appelée ciaprès "empilement de temps de parcours de profondeur commune") est affichée. De même, les empilements de temps de par- cours par paires pour chaque autre intervalle de profondeur encadré par une paire de récepteurs sont ajoutes, et les sommes résultantes des empilements de temps de parcours par paires sont a ffichées. A la figure 6, on a représenté les empilements de temps de parcours de profondeur commune pour le meme intervalle de trou de sondage représentE par les signaux affiches l la figure 4. Les ar- rivées d'ondes P et d'ondes S sont indiquées à la figure 6. Il est clair que la résolution verticale des données affichées (figure 6) a été améliorée par rapport a celle de la figu-re 4 en comparant à la fois la définition et la continuité vettickle de l'arrivde d'ondes S à une profondeur d'environ 2030 pieds (309 m) et a nou- veau à environ 2010 pieds (303 m). Le taux de suppression des parasites a également été amélioré dans l'intervalle allant de 60 à 80 microsecondes par pied (30 cm). Alors que douze traces de ré- cepteurs individuels (une pour chaque récepteur) contribuent à chacun des empilements de temps de parcours de source commune sur la figure 4, vingt-deux traces de récepteurs individuels contri- buent 4 chacun des empilements de temps de parcours de profondeur commune sur la figure 6. La multiplicité supplémentaire provient du fait que la plupart des signaux de récepteurs individuels contribuent à des intervalles de profondeur situés au-dessus et en-dessous de leurs récepteurs. Si l'écart entre tirs est inférieur à la distance entre les récepteurs (en supposant encore que les récepteurs soient uniformément espacés les uns des autres), la formation est de façon claire échantillonnée avec une résolution verticale plus fine. Il est souhaitable d'extraire d'un tel ensemble de données les données qui auraient été mesurées si les récepteurs avaient été espaces de façon plus serrée. Pour atteindre ce résultat, on peut adopter l'approche suivante. On déclenche la source à des sous-intervalles égaux de l'écart entre récepteurs, par exemple 1/n pied (30/n cm) quand les récepteurs sont espacés d'intervalles d'un pied (30 cm). L'ensem- ble complet de données peut alors être séparé en n ensembles de donnees, avec pour chacun un intervalle de tir egal à l'intervalle entre récepteurs. Chacun de ces n ensembles de données peut être empilé de la façon décrite précedemment. Finalement, les empile- * ments résultants sont relevés a l'intervalle de profondeur (d'une longueur de un pied soit 30 cm) o ils apparaissent, melangeant ainsi à nouveau les n ensembles de donnees. La figure 7 représente des empilements de temps de parcours de profondeur commune pro- duits de cette façon pour des données de diagraphie acoustique en provenance d'une formation calcaire, avec un intervalle entre tirs d'un demi pied (15 cm). L'affichage de la figure 7 résout la formation à une échelle inférieure à un pied (ou 30 cm), sans présenter les artéfacts qui auraient résulté si des schémas de filtrage classiques pour extraire plus finement l'information de vitesse résolue à partir d'une information de vitesse grossière mesurée à des intervalles de profondeur en recouvrement avaient été employes. Bien que les procédés ci-dessus pour produire un affichage d'empilements de temps de parcours d'un point de profon- deur commune aient été décrits dans le mode de réalisation o les récepteurs du dispositif de diagraphie étaient également espacés les uns des autres, il est prévu selon la présente invention de mettre en oeuvre des procédés o l'écart entre récepteurs est inégal. Dans un tel mode de réalisation, seuls les empilements de temps de parcours correspondant à des paires adjacentes de récepteurs qui sont associées à sensiblement le même intervalle de profondeur,sont sommés. De même, il est prévu dans le domaine de la présente invention de produire des affichages d'empilements de temps de parcours (ou d'empilements de temps de parcours de profondeur commune) à partir de données reçues pendant le fonctionnement de dispositifs de diagraphie acoustique à émetteurs multiples ayant un nombre quelconque de récepteurs. Dans de telles variantes de réalisation, les émetteurs sont séquentiellement déclenchés et un signal acoustique, associé à chaque signal acoustique émis à partir d'un seul des émetteurs, est reçu au niveau de chaque récepteur. Les émetteurs (dont chacun peut être localisé à une position différente le long de l'axe du trou de sondage) peuvent être séquentiellement déclenchés alors que les récepteurs (ou le récepteur) restent fixes, ou bien les récepteur(s) peuvent être déplacés le long du trou de sondage entre des déclenchements indi- viduels des émetteurs. Quand plus d'un récepteur est utilisé,le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre sur cha- que ensemble de signaux reçus, associé à un point de tir commun pour produire un empilement de temps de parcours. Quand un seul récepteur est utilisé, le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre sur des ensembles choisis de signaux reçus, dont chacun est associé à une position de récepteur commune pour produire un empilement de temps de parcours indicatif de la vitesse acoustique moyenne sur la région de l'axe du trou de son- dage encadrée par la position du récepteur et les points de tir individuels. En variante, des paires de tels signaux reçus associés à un récepteur commun peuvent être traitées selon le procédé de la présente invention pour produire des empilements de temps de parcours par paire, dont chacun est associé à un inter- valle de profondeur encadré par une paire de points de tir. Dans encore une autre variante dans laquelle un récepteur unique est utilisé, l'émetteur ou les émetteurs peuvent être positionnés et le récepteur déplacé entre les tirs à des emplacements tels que les signaux associés R un point de déclenchement commun sont reçus au niveau du récepteur pour cha- cune de plusieurs positions du récepteur. Ces signaux reçus associés a un point de tir commun peuvent être traités selon le procédé de la présente invention pour produire un empilement de temps de parcours. En variante, des paires de tels signaux reçus associées au point de tir commun peuvent etre traitées selon la présente invention pour produire des empilements de-temps de par- cours par paires qui peuvent, à leur tour, être empilées pour pro- duire un empilement de temps de parcours de profondeur commune. Des variantes des modes de réalisation décrits dans ce paragraphe et le paragraphe immédiatement précédent apparaîtront à l'homme de l'art comme du domaine de l'invention. A titre de variante de l'un quelconque des modes de réalisation du procédé selon la présente invention décrit précédemment, les empilements de temps de parcours (ou empilements de temps de parcours de profondeur commune) peuvent être affichés non pas directement en fonction de la vitesse inverse, mais au lieu de cela en fonction d'une quantité associée à la vitesse. Par exemple, en exploitant les relations empiriques biunivoques entre la vitesse acoustique et la porosité d'une formation, on peut changer l'échelle de l'affichage de la présente invention en unités de porosité. La figure 4 décrite précédemment représente des empilements de temps de parcours produits selon la présente invention qui sont repérés en fonction non seulement de la vitesse acoustique inverse, mais également en fonction de la porosité de la formation. Les deux échelles de porosité et l'échelle de vitesse inverse représentées de la figure 4 peuvent être utilisées l'une ou l'autre. L'échelle de porosité supérieure en figure 4 a été produite en calculant les valeurs de porosité de la formation à partir de la vitesse acoustique selon la relation de Wyllies en supposant que la formation étudiée est du calcaire. La porosité inférieure a été produite en calculant les valeurs de porosité de la formation a partir de la vitesse acoustique en relation avec la transformation de Raymer-Hunt-Gardner. Voir L.L. Raymer et col., "An Improved Transit Time-to-Porosity Transform", vingt et unième congres annuel, Society of Professional Well Log Analysts, Lafayette, Louisiane (1980) pour une description de la transfor- mation de Raymer-Hunt-Gardner. Voir R.E. Sheriff, Encyclopedic Dictionary of Exploration Geophysics (The Society of Exploration Geophysicists, Tulsa 1973) pour une discussion de la relation de Wyllies. Un analyste peut directement interpréter l'une des arrivées acoustiques comme la porosité de la formation dans cette variante de l'affichage de l'invention. Dans d'autres variantes, les empilements de temps de parcours peuvent etre affichés sur des échelles non linéaires, telles que des échelles logarithmiques. Par exemple, la figure 8 représente un affichage des empilements de temps de parcours selon une échelle logarithmique. La distance horizontale sur la figure 8 entre les vitesses inverses des arrivées d'ondes S et d'ondes P est: log (I/Vs) - log (1/Vp) = log (Vp/Vs) o VS est la vitesse d'ondes S et Vp la vitesse d'ondes P. La figure 8 représente également une échelle logarithmique de recouvrement (indiquée en unités de log (Vp/vs), qui peut être utilisée par un analyste pour lire directement a partir de chaque empilement de temps de parcours, la valeur correspondante de log (Vp/Vs). La correlation du rapport Vp/VS avec la lithologie est bien connue (voir par- exemple J.F. Nations, "Lithology and Porosity from Acoustic Shear and Compressional Wawe Transit Time Relationships", The log Ana- lyst, Vol XV, n 6, p.3 ( Novembre-Décembre 1974)). L'échelle de recouvrement de la figure 8 peut être reconnue commne identique 2 la partie (non reprêsentée) proche de l'origine de l'échelle directement audessus d'elle à la figure 8. Ainsi on notera qu'une échelle de recouvrement séparée n'a pas besoin d'etre utilisée pour faciliter la lecture directe des valeurs de log (Vp/Vs) a partir de l'affichage, mais que, au lieu de cela, de telles valeurs pourraient etre lues a partir de l'échelle supérieure complète elle-même (seulement une partie de cette échelle supérieure est représente sur la figure 8). Dans une autre variante du mode de réalisation décrit ci-dessus, dans laquelle les empilements de temps de parcours sont affichés sur des échelles logarithmiques, on peut utiliser des échelles de recouvrement pour extraire les informations de contraintes horizontale et verticale directement a partir des empilements de temps de parcours. Pour cela, on rappellera d'abord que: PH = [1 - 2(VS/Vp)2]Pv + Pte + Pth o PH est la contrainte horizontale sur une partie de la formation terrestre, PV est la contrainte verticale sur cette partie, Vs est la vitesse d'onde S dans cette partie, Vp est la vitesse d'onde P dans cette partie, Pte est la contrainte tectonique sur cette partie et Pth est la contrainte thermique. En ignorant les termes de contraintes thermique et tectonique, on obtient l'expression approchée PH/PV = 1 - 2(Vs/Vp)2. La quantité (Vs/Vp) 2 est déterminée en lisant directement, de la façon décrite au paragraphe précédent, la quantité log (Vp/VS) à partir des empile- ments de temps de parcours. On notera qu'une échelle de recouvrement convenable peut être prévue et utilisée pour per- mettre de lire directement à partir de chaque empilement de temps de parcours, la valeur associée du rapport PH/pV. Le rapport PH/PV est utile pour prévoir des opérations de fracturation hydraulique ou d'injection d'eau puisque le rapport PH/PV commande la forme et la dimension des fractures produites au cours de telles operations. Dans encore une autre variante d'affichage selon la présente invention, les empilements de temps de parcours (ou empi- lements de temps de parcours de profondeur commune) sont indiqués sur une échelle logarithmique de porosité (similaire aux échelles linéaires de porosité représentées à la figure 4), et des échelles de recouvrement sont utilisées de la façon suivante pour permettre d'extraire directement une information concernant la saturation en eau de la formation à partir de l'affichage. La formule d'Archie (voir R.E. Sheriff, Encyclopedic Dictionary of Exploration Geophysics, The Society of Exploration Geophysicists, Tulsa 1973) exprime SW la saturation en eau comme SW = [(Rw/Rt)(a/om)]l/n, o est la porosité, a, m et n sont des constantes déterminées expérimentalement, RW la résistivité de l'eau de la formation et Rt est la résistivité de la formation quand elle est saturée en eau a 100 Z. Il s'ensuit que: log(SW) = (l/n)[log (RW/Rt)] + (l/n)[log (a)]-(m/n)[log(0)]. Le rapport Rw/Rt peut #tre obtenu à partir de mesures indépendantes de diagraphie d'induction et de résistivité sur le fluide du trou de sondage (ou d'une connaissance géologique locale). Comme pour le rapport Vp/VS discuté dans le paragraphe précédent, on mesure log(Rw/Rt) (comme à partir d'une échelle logarithmique d'induction) et cette valeur est transférée à une autre échelle logarithmique (qui sera ci-après appelée"échelle A") et qui est la meme que l'échelle logarithmique d'induction étendue (ou "agrandie") du facteur n. Les empilements de temps de parcours sontindiqués sur une échelle logarithmique de porosité, cette échelle logarithmique étant la même que l'échelle logarithmique d'induction comprimée du facteur m. Une distance sur l'affichage de l'empilement de temps de parcours représentant la porosité est soustraite de la distance déjà indiquée sur l'échelle A. La posi- tion résultant sur l'échelle A représente une mesure directe de la saturation en eau de la formation. D'autres variantes de l'affichage de la présente inven- tion et de techniques pour en extraire de l'information apparaîtront, au vu de ce qui précède, à l'homme de l'art. Par exemple, si la fréquence de l'onde de Stoneley est suffisamment faible, la vitesse d'onde de cisaillement VS est associée à la vitesse d'onde de Stoneley VST par: VS = Vm[(P2/,i)(V2m/V2sT)-I)](-1/2) o Vm est la vitesse du son dans le fluide du trou de sondage, P2 est la densité de la for- mation et P1 est la densité du fluide du trou de sondage. En conséquence, l'affichage de l'empilement de temps de parcours peut être indiqué sur une échelle logarithmique (comme on l'a exposé précédemment en relation avec le rapport Vp/vs) et un recouvrement d'échelle logarithmique (pour chaque valeur de e2/e1) indiqué pour permettre une lecture directe de la vitesse d'onde de cisaillement VS pour des mesures du rapport Vm/VST peut être utilisé. Cette technique est particulièrement utile pour obtenir VS dans le cas o un appareil de diagraphie monopOle est employé et o VS est forte, beaucoup d'énergie acoustique se propagera dans la for- mation (de sorte que peu d'énergie réfractée d'onde P et d'onde S sera reçue au niveau des récepteurs) et, là o la liaison est faible, des arrivées d'ondes réfractées fortes (onde P et onde S) seront détectées au niveau des récepteurs. De préférence, les procédés precédents sont mis en oeuvre en numérisant les signaux des récepteurs individuels, en traitant ensuite les signaux numérisés, en convertissant alors les signaux numérisés traités sous forme analogique, et en affichant enfin le signal empilé analogique. Pour réaliser cela, les étapes de traitement décrites ci-dessus, peuvent être traduites en une série d'instructions de calculateurs d'une façon qui apparaîtra clairement à l'homme de l'art habitué à la programmation des calculateurs. En variante, les signaux numérisés sont traités par un circuit matériel d'une façon qui sera décrite ci-après en détail. Dans une autre variante, les procédés précédents peuvent être mis en oeuvre en traitant les signaux des récepteurs individuels sous forme analogique dans un circuit matériel, d'une façon qui sera décrite ci-après. Les procédés précédents peuvent être mis en oeuvre en utilisant un circuit numérique câblt de la façon suivante. Chacun des signaux des récepteurs individuels est numérisé à une vitesse d'-chantillonnage sensiblement proportionnelle à la distance apparente du récepteur associé à l'émetteur. En d'autres termes, Sl/S2 est sensiblement égal t D1/D2, S1 et S2 étant les taux d'4chantillonnage, respectivement, auxquels les signaux reçus au niveau des récepteurs positionnes à une première distance apparente D1 et à une seconde distance apparente D2 de l'émetteur, sont numérisés. Dans une variante preféree de ce mode de réalisation, les taux d'échantillonnage sont choisis en supposant que le point de tir apparent peut être considéré en première approximation comme indépendant de la vitesse de sorte qu'il est approximativement correct d'effectuer l'empilage le long des lignes de temps de parcours passant par un point de tir apparent commun. En conséquence, dans une telle variante préférée, la distance apparente, D0o, entre l'émetteur et le récepteur le plus proche est identifiée. En supposant que tous les récepteurs sont situés du même cOté de l'émetteur (selon l'axe du trou de sondage), les taux d'échantillonnage S1 et S2, respectivement, pour des signaux reçus au niveau des récepteurs situés respec- tivement à une distance réelle D1 et D2 du récepteur le plus proche de l'émetteur satisfont approximativement 1 la relation s1/S2 = (Do+D1)/(Do+ D2). Plus généralement, que l'émetteur soit situe entre les récepteurs ou dans la meme direction par rapport à tous les récepteurs (selon l'axe du trou de sondage), les signaux respectifs venant d'un premier récepteur situé à une première distance réelle d1 dans la direction oppos4e à l'émetteur à partir du point situé entre l'émetteur et le premier récepteur à une distance dA (o dA est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur le plus proche) de l'émetteur, et venant d'un second récepteur situé à une seconde distance réelle d2 dans la direction opposée à l'émetteur à partir du point situé entre l'émetteur et le second récepteur à une distance dA de l'émetteur, sont numérisés à des taux d'échantillonnage qui satisfont approximati- vement la relation S1/S2 = (Do+D1)/(Do+D2). Les signaux numérisês sont mêmoris$s dans des emplace- merns de mémoire identifiables par des indices de ligna et de colonnes de sorte que des points numerisds consécutifs de chaque signal numérisd sont mémorisés dans des emplacements ayant des indices de colonnes successifs, et des signaux numérisés associés a des récepteurs adjacents sont mémorisés dans des emplacements ayant des indices de lignes successifs. Des sommes de signaux numérisés sont ensuite formées en ajoutant des points numérisés identifiables par un indice de colonne commun. On rappellera que chacune de ces sommes est associée à une vitesse. Le signal numérisé sommé (ou "empilé") constitue des sommes est converti sous forme analogique et affiché. Un mode de réalisation câblé de la présente invention va Gtre décrit dans l'exemple suivant. Dans cet exemple, la distance apparente Do entre l'émetteur et le récepteur le plus proche est de 7,9 pieds (2,37 mètres). Les données brutes sont obtenues en utilisant l'appareil représenté A la figure 2, les récepteurs étant espacés les uns des autres d'intervalles d'un pied (30 cm) et le récepteur le plus éloigné (le récepteur 18 dans le dispositif de la figure 2) est numérisé à intervalles de 4ups. Le signal en pro- venance du récepteur le plus proche (récepteur 7 dans le disposi- tif représenté dans la figure 2) est numérisé a des intervalles de (4)(7, 9)/(7,9+11) = 1,67/us. Le signal en provenance du récepteur 8 (de la figure 2) est numérisé à des intervalles de (4)(8,9)/(7,9+11) = 1,887us, le signal en provenance du récepteur 9 (de la figure 2) est numérisé a des intervalles de (4)(9,9)/(7,9+11) = 2,10us, et ainsi de suite. Pour chaque signal de récepteur individuel, 4000 points numéris4s sont retenus pour former le train d'ondes numérisé. Vus dans leurs emplacements de mémoire, les trains d'ondes apparaissent élargis de quantités liges à la distance apparente de leur récepteur associé respectif par rapport à l'émetteur. Un circuit d'addition câblé réalise maintenant l'empilement de temps de parcours de façon triviale en balayant simplement de façon linéaire les emplacements de mémoire formant la somme de tous les premiers points, de tous les seconds points, et ainsi de suite. Pour diminuer le temps de traitement nécessaire, un nombre plus grand de circuits additionneurs peut être utilisé, chacun étant assigné à une seule partie des emplace- ments de mémoire. Le processus pour compenser l'atténuation géométrique implique une pondération des points mgmorisés, de la même facon que cela a été exposé précédemment, avant ou pendant le processus d'addition. Par exemple, pour les ondes P, un multiplicateur de pondération désirable est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur concerné. En supposant que la distance est exprimée en pieds (30 cm), et que l'on souhaite maintenir une précision de 0,1 pied (3 cm), en ce cas, (10) Do est un entier. Puisque la multiplication c4blée des entiers est simplement un décalage de bits suivi d'additions, il est évident de réaliser cela dans le circuit qui réalise l'empilage. Les multiplicateurs eux-mêmes sont connus dès que la distance apparente est déterminée et les taux de numérisation établis. En variante, un appareil classique de diagraphie compensée pour trou de sondage pourrait être utilisd pour mettre à jour la distance apparente avant chaque tir. Comme l'emplacement du point de tir apparent, ainsi que le taux d'atténuation géométrique varient dans chacun des divers types possibles d'arrivées acoustiques, deux parties séparées du dispositif câble seraient nécessaires pour produire les deux signaux empilés compensés en atténuation à partir desquels l'information de vitesse d'onde P et l'information de vitesse d'onde S peuvent être extraites. Les signaux bruts d'un récepteur individuel seraient partages, dans ce mode de réalisation, et entreraient dans deux parties du circuit. Une partie numériserait les signaux en faisant l'hypothèse d'un point de tir apparent "d'onde P" et compenserait l'atténuation géométrique en admettant le taux d'atténuation d'onde P; l'autre numériserait les signaux en faisant l'hypothèse d'un point de tir apparent 'd'onde S" et compenserait l'atténuation géométrique en admettant le taux d'atténuation d'onde S. La compensation d'atténuation géométrique ne serait de preférence pas réalisée quand on générerait des signaux empilés à partir desquels on souhaiterait extraire une information de vitesse d'onde de Stoneley. Un circuit logique supplémentaire est requis pour mettre en oeuvre le mode de réalisation du procède décrit ci-dessus qui fournit des empilements de temps de parcours de profondeur com- mune, ayant une résolution verticale relativement elevée. Comme cela a Eté décrit ci-dessus, pour un emplacement de tir donne on forme des empilements de temps de parcours par paires de récepteurs adjacents. Pour un appareil avec N+1 récepteurs et un intervalle entre tirs égal à l'intervalle entre récepteurs, il existe N telles paires qui recouvrent un intervalle de profondeur commune. Suffisamment d'emplacements de mémoire doivent etre disponibles pour mémoriser N empilements de temps de parcours. Initialement, -les emplacements de mémoire sont remplis de 0. Lors de la première étape les N empilements par paires associés au premier tir sont introduits dans la mémoire. Par souci de simplicité de la description suivante, on supposera que l'appareil est tire vers le haut pendant la diagraphie, bien que cette mise en oeuvre du procédé puisse également etre réalisée dans le cas o l'appareil est abaissé pendant la diagraphie. Les empilements de temps de parcours par paires sont mémorises de sorte que les empi- lements associés a des paires adjacentes de récepteurs sont mémorisés dans des lignes adjacentes, l'empilement adjacent associé la paire de récepteurs situés le plus haut dans le trou de sondage étant mémorisé dans la ligne ayant l'indice le plus élevé et de sorte que des points numérisés successifs de chaque empilement de temps de parcours par paires soient mémorisés dans - des colonnes adjacentes. Lors de la seconde étape, les contenus de la ligne ayant l'indice le plus bas sont fournis en tant qu'empilement de temps de parcours de profondeur commune associe R cette profondeur. Dans la troisième étape; les contenus des N-1 lignes les plus élevées sont chacun décalés vers le bas d'une posi- tion de ligne. Le processus complet se répète alors depuis la première étape pour les N empilements de temps de parcours par paires associés au second tir introduits dans la mémoire aux mêmes emplacements que l'étaient les -points correspondants dans la première étape. Comme dans le mode de réalisation par logiciel, on peut encore améliorer la résolution verticale en déclenchant l'émetteur à des positions séparées d'intervalles inférieurs à la distance entre récepteurs. Pour mettre en oeuvre ce perfectionnement dans le mode de mise en oeuvre cablé, on déclenche l'émetteur a des sous-intervalles pairs de l'écart entre récepteurs, par exemple 1/M pied. Il est nécessaire de prévoir des emplacements de mémoire pour N x M empilements de temps de parcours. Par souci de simplicité, on considère ces emplacements de mémoire comme étant sur la surface d'un cylindre, N lignes s'étendant perpen- iO diculairement à l'axe du cylindre et P x M colonnes s'étendant parallèlement à l'axe du cylindre, P étant le nombre de points numérisés dans chaque empilement. Chaque ligne contient M empile- ments obtenus comme le résultat de M tirs consécutifs de l'émetteur, les points de tir associés étant groupés le long de l'axe du trou de sondage A l'intérieur d'un intervalle de profon- deur de longueur égale à l'técart entre récepteurs. Les P premiers emplacements dans chaque ligne mémorisent l'empilement associé à la paire de récepteurs situés le plus bas dans le trou de sondage. Le circuit met en oeuvre les trois premières étapes de la procedure de profondeur commune décrite ci-dessus, dans les P premières colonnes de l'unité de mémoire. Alors, une quatrième étape est mise en oeuvre avant le tir suivant. La quatrième étape consiste a décaler chaque point de donnée vers-un autre emplace- ment dans la même ligne ayant un indice de colonne supérieur de la quantité P a son indice de colonne présent. On répète alors les quatre étapes, a nouveau dans les P premières colonnes. Après M répétitions de cet ensemble de quatre étapes, les données prove- nant du (M+l)ième tir sont ajoutées dans les P premières colon- nes qui contiendront des données en provenance du premier tir. Les contenus des P premières colonnes de la ligne inférieure sont transmis pendant chaque répétition, et affiches. Il est clair que, au lieu de décaler les données entre des emplacements de mémoire comme cela a Sté décrit dans le paragraphe précédent, dans une variante de réalisation, le circuit pourrait effectuer des décalages vers les emplacements appropriés pour mettre en oeuvre les opérations décrites. AS On notera que, dans tout ce mémoire, toute cdfdrence des indices de lignes tou indices de coionnes), successivement croissants s'applique de la même-manière a des indices de lignes (ou indices de colonnes) successivement décroissants. Lun quelconque de plusieurs ensembles d'indices de lignes (ou de colonnes) croissants ou décroissants, peut être arbitrairement assigné aux emplacements de mémoire de l'unité de mémoire utilisée. Les indices de lignes et de colonnes peuvent, bien sûr, être attribués arbitrairement indépendamment du fait que l'appareil est monté vers le haut du trou pendant la diagraphie ou abaissé vers le bas du trou pendant la diagraphie. "Vers le haut" (ou "vers le bas") dans l'unité de mémoire ne correspond pas nécessairement à la notion de "vers le haut" (ou "vers le bas") dans le trou de sondage, mais, une fois qu'on associe une position plus élevée (ou plus basse) dans le trou de sondage à un indice de ligne (ou de colonne) augmentant (ou décroissant), alors la direc- tion du 'déplacement" dans la mémoire dépend de la direction du déplacement dans le trou de sondage. A titre de variante, la réalisation en circuit ciblé de la présente invention peut être constituée par un circuit analogi- que. Dans cet autre mode de réalisation, les signaux individuels des récepteurs sont traités sous forme analogique et l'empilement de temps de parcours (ou l'empilement de temps de parcours de pro- fondeur commune) est affiché. Bien entendu, diverses modifications de forme, dimen- sions, matériel ou autre détail des procédés et dispositifs décrits peuvent être effectuées sans que l'on sorte du domaine de la présente invention. REVENDICATIONS 1. Procédé d'affichage de signaux de diagraphie acousti- que de trou de sondage reçus pendant le fonctionnement, dans un trou de sondage, ayant un axe longitudinal et contenant un fluide, d'un système de diagraphie comprenant au moins un émetteur acoustique et au moins un récepteur acoustique, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) identifier une arrivée d'onde acoustique à partir des signaux reçus; b) combiner au moins deux des signaux reçus pour pro- duire un signal empilé, dans lequel l'amplitude du signal empilé en tout point est sensiblement égale à la somme des amplitudes d'au moins deux des signaux reçus pris le long d'une ligne de temps de parcours; et c) afficher le signal empilé. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les étapes (b) et (c) sont répétées pour produire, et ensuite afficher comme résultat de chaque répétition, un signal empilé en provenance d'un ensemble différent d'au moins deux des signaux reçus. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que: chacune des lignes de temps de parcours est associée à une distance apparente commune entre l'émetteur et le récepteur de la paire émetteur-récepteur associée qui encadre la plus petite distance réelle le long de l'axe longitudinal; le signal empilé est produit en mettant en oeuvre les étapes suivantes: numériser chacun des signaux reçus à un taux d'échantillonnage choisi de sorte que le rapport S1/S2 des taux d'échantillonnage, S1 et S2, respectivement, auxquels les signaux associés aux positions de récepteurs pour une première distance apparente, D1, et une seconde distance apparente, D2, à partir de leurs points de tir respectifs associes sont numérisés, est approximativement égal à D1/D2; mémoriser les signaux numérisEs dans des emplacements de mémoire identifiables par des indices de lignes et de colonnes, de sorte que des points numérisés successifs de chaque signal numérisé sont mEmorisEs dans des emplacements ayant des indices de colonnes successifs et que des signaux numérises associés a des récepteurs adjacents sont mémorisés en des emplacements ayant des indices de lignes successifs former des sommes des points numérisEs en provenance de chacun des signaux numérises, chacune de ces sommes étant effec- tuée sur un point numérisé sélectionnE à partir de chacun des signaux numérises, ces points numérisEs sélectionnEs étant ceux que l'on rencontre pendant un balayage linéaire possible selon les lignes et les colonnes des emplacements:de mémoire; et le signal empilé, comprenant les sommes formées de points numérisés, est converti sous forme analogique avant d'ttre affiché. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de diagraphie comprend au moins deux récepteurs, que les signaux reçus résultent de l'émission d'un signal acousti- que à partir d'un premier émetteur, que chacune des lignes de temps de parcours est associée à une distance apparente commune entre le premier émetteur et le récepteur le plus proche du premier émetteur, cette distance apparente commune étant déterminée à partir de l'arrivée acoustique identifiée lors de l'étape (a), et en ce que le signal empile est produit en mettant en oeuvre les étapes suivantes: numériser chacun des signaux reçus à un taux d'échantillonnage choisi de sorte que le rapport S1/S2 des taux d'échantillonnage, S1 et S2, respectivement, auxquels les signaux associés aux positions de récepteurs pour une première distance apparente, D1, et une seconde distance apparente, D2, à partir de leurs points de tir respectifs associes sont numérisés, est approximativement égal à D1/D2; mémoriser les signaux numérisés dans des emplacements de mémoire identifiables par des indices de lignes et de colonnes, de sorte que des points numérisés successifs de chaque signal numérisé sont mémorisés dans des emplacements ayant des indices de colonnes successifs et que des signaux numérisés associés à des récepteurs adjacents sont mémorisés en des emplacements ayant des indices de lignes successifs;et former des sommes des points numérises en provenance de chacun des signaux numérisés, chacune de ces sommes étant effec- tuée sur un point numérisé sélectionné à partir de chacun des signaux numérisés, ces points numérisés sélectionnés étant ceux que l'on rencontre pendant un balayage linéaire possible selon les lignes et les colonnes des emplacements de mémoire; et en ce que: le signal empile, comprenant les sommes formées de points numérisés, est converti sous forme analogique avant d'être affiché. 5. Procédé d'affichage de signaux de diagraphie acousti- que de trou de sondage reçus pendant le fonctionnement, dans un trou de sondage contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie comprenant au moins un émetteur acoustique et au moins un récepteur acoustique, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) identifier une arrivée d'onde acoustique à partir des signaux reçus; b) déterminer, pour chacune de plusieurs vitesses possibles associées à une arrivée d'onde acoustique possible au niveau de l'un quelconque des récepteurs, la distance apparente correspondante entre ledit récepteur et l'émetteur dont l'arrivée d'onde acoustique provient, déterminant ainsi plusieurs lignes de temps de parcours pour le dispositif de diagraphie, chaque ligne de temps de parcours étant associée à une vitesse possible; c) produire un signal empilé, ce signal empilé ayant une amplitude particulière associée à chacune de plusieurs vitesses possibles, chacune desdites amplitudes étant sensiblement égale à la somme des amplitudes des signaux reçus prises selon la ligne de temps de parcours correspondant à la vitesse associée; et d) afficher le signal empilé. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la distance apparente metteur-r cepteur, D, entre un quelconque &metteur et un quelconque rcepeur, associde i chaque vitesse possible, V, d'une arrivde d'onde acouatiqu pzrvenant dudit émetteur et arrivant au niveau dudit récepteur est calculée en accord avec les relations suivantes: D = DT + (DO-DT) [(V2/V2m)-1]1/2 [(V20/V2m)--1X/2, pour V>Vm; et D = DT, pour VeVm, o DT est la distance reelle entre ledit dmetteur et ledit récepteur, Do est la distance apparente, associée 9 la vitesse de l'arrivée d'onde acoustique identifiée lors de ltape (a), entre ledit émetteur et ledit récepteur, V0 est la vitesse associée à l'arrivée d'onde acoustique identifiée lors de l'étape (a) et Vm est la vitesse du son dans le fluide du trou de sondage entre ledit émetteur et ledit récepteur. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 5, caractérisé en ce qu'il comprend égaiement l'étape consistant à pondérer chaque partie de chaque signal reçu a empiler avant de réaliser l'opération d'empilement, pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pondération est réalisée en multipliant chacun desdits signaux par la distance entre le récepteur associé a ce signal et l'émetteur dont l'énergie du signal provient. 9. Procedé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la pondération est réalisée en multipliant chacun desdits signaux par la quantité (d)2, o d est la distance entre le récepteur as- socié a ce signal et l'émetteur dont l'énergie du signal provient. 10. Procédé pour produire un affichage de signaux de diagraphie acoustique de trou de sondage reçus au cours du fonc- tionnement, dans un trou de sondage ayant un axe longitudinal, traversant une formation souterraine et contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie comprenant au moins un émetteur acousti- que et au moins un récepteur dont chacun est maintenu à une distance fixe de l'autre le long de l'axe longitudinal, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) produire un premier groupe d'au moins trois signaux reçus, chaque signal dudit premier groupe contenant une infor- mation concernant l'arrivée d'énergie d'une impulsion acoustique émise à partir de l'un des émetteurs; b) produire un second groupe d'au moins trois signaux reçus, chaque signal dans ce second groupe contenant une infor- mation concernant l'arrivée d'énergie dans une impulsion acousti- que émise à partir de l'un des émetteurs; c) identifier à partir de l'un des premier ou second groupes de signaux reçus une arrivée d'onde acoustique et déterminer une première distance apparente entre l'émetteur dont l'énergie dans l'arrivée d'onde acoustique provient et le premier des récepteurs, cette première distance apparente étant associée 1 l'arrivée d'onde acoustique; d) déterminer pour chacun des premier et second émetteurs et pour chacune de plusieurs vitesses possibles, V, associées à une arrivée acoustique possible provenant d'au moins un des émetteurs, la distance apparente correspondante entre ledit émetteur et ledit récepteur, déterminant ainsi plusieurs lignes de temps de parcours pour le dispositif de diagraphie, chaque ligne de temps de parcours étant associée à une vitesse possible, V, et audit émetteur; e) produire, pour chacun des premier et second groupes de signaux reçus et chaque paire de signaux reçus dans chacun des- dits groupes associée a une paire de récepteurs adjacents, un signal empile ayant une amplitude particulière pour chacune d'au moins quelques-unes des diverses vitesses possibles, chaque ampli- tude particulière étant sensiblement égale à la somme des amplitu- des de la paire considérée de signaux reçus le long de la ligne de temps de parcours correspondant à ladite vitesse; f) produire un empilement de temps de parcours de pro- fondeur commune en additionnant les signaux empilés produits lors de l'étape (e) qui sont associés à un intervalle de profondeur commune dans le trou de sondage; et g) afficher l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune. il. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que les étapes (f) et (g) sont répétées pour produire, et ensuite afficher, un empilement de temps de parcours de profondeur commune pour chacun de plusieurs intervalles de profondeur dans le trou de sondage, chaque intervalle de profondeur étant encadré par une paire de récepteurs adjacents pendant les étapes (a) et (b). 12. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la distance apparente, D, entre l'un quelconque desdits émetteurs et un quelconque des récepteurs, associée à la vitesse V, est déterminée par les relations suivantes: D = DT + (DO-DT) [(V2/V2m)-1]1/2 [(V20/V2m)-1]-l/2, pour V>Vm; et D = DT, pour V1Vm, o DT est la distance réelle entre l'émetteur et l'un quelconque desdits récepteurs, Do est la première distance apparente identifiée A l'étape (c) entre l'émetteur et ledit premier des récepteurs plus la distance réelle entre ledit un quelconque des récepteurs et le premier des récepteurs, V0 est la vitesse associée à l'arrivée acoustique identifiée lors de l'étape (c) et Vm est l-a vitesse du son dans le fluide du trou de sondage entre l'émetteur et l'un quelconque desdits récepteurs. 13. Procédé pour produire un affichage de signaux de diagraphie acoustique de trou de sondage reçus au cours du fonc- tionnement, dans un trou de sondage ayant un axe longitudinal, traversant une formation souterraine et contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie comprenant au moins un émetteur acousti- que et au moins un récepteur dont chacun est maintenu l une distance fixe de l'autre le long de l'axe longitudinal, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) produire un premier groupe d'au moins trois signaux reçus, chaque signal dudit premier groupe contenant une infor- mation concernant l'arrivée d'énergie d'une impulsion acoustique émise à partir de l'un des émetteurs; b) produire un second groupe d'au moins trois signaux reçus, chaque signal dans ce second groupe contenant une infor- mation concernant l'arrivée d'énergie dans une impulsion acousti- que émise a partir de l'un des émetteurs; c) identifier à partir de l'un des premier ou second groupes de signaux reçus une arrivée d'onde acoustique et déterminer une première distance apparente entre l'émetteur dont l'énergie dans l'arrivée d'onde acoustique provient et le premier des récepteurs, cette première distance apparente étant associée à l'arrivée d'onde acoustique; d) produire, pour chacun des premier et second-groupes de signaux reçus et chaque paire de signaux reçus dans chacun des- dits groupes associé à une paire de récepteurs adjacents, un signal empilé ayant une amplitude particulière pour chacune d'au moins quelques- unes des plusieurs vitesses possibles d'une arrivée acoustique au niveau des récepteurs, chaque amplitude particulière étant sensiblement égale à la somme des amplitudes de la paire considérée de signaux reçus le long de la ligne de temps de par- cours correspondant à la vitesse associée; e) produire un empilement de temps de parcours de pro- fondeur commune en ajoutant les signaux empilés produits lors de l'étape (d) qui sont associés à un intervalle de profondeur com- mune dans le trou de sondage; et f) afficher l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune. 14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que les étapes (e) et (f) sont répétées pour produire, et ensuite afficher, un empilement de temps de parcours de profondeur commune pour chacun de plusieurs intervalles de profondeur dans le trou de sondage, chaque intervalle de profondeur étant encadre par une paire de récepteurs adjacents pendant les étapes (a) et (b). - 15. Procédé selon l'une des revendications 10 ou 13, caractérisé en ce qu'il comprend également l'étape consistant pondérer chaque partie de chaque signal reçu à empiler avant de réaliser l'opération d'empilement, pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce que la pondération est réalisée en multipliant chacun desdits signaux par la distance entre le récepteur associé à ce signal et l'émetteur dont l'énergie du signal provient. 17. Procëdd selon la revendication 15, caractérisd en ce que la pondSration est Qalisde en multipliant ledit signal par la quantité (d)2, o d est la distance entre le récepteur associd â ce signal et l'émetteur dont l'énergie du signal provient. 18. Procèdé selon l'une des revendications 10 ou 13, caractérisé en ce que l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune est affiché en fonction de la vitesse inverse. 19. ProcedG selon l'une des revendications 10 ou 13, caractérise en ce que l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune est affiché en fonction de la porosité. 20. Procédé selon l'une des revendications 10 ou 13, caractérisé en ce que l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune est affiché sur une échelle logarithmique en fonction de la vitesse inverse. 21. Procédé pour produire un affichage de signaux de diagraphie acoustique de trou de sondage reçus au cours du fonc- tionnement, dans un trou de sondage ayant un axe longitudinal et traversant une formation souterraine, d'un dispositif de diagra- phie comprenant au moins un récepteur acoustique et au moins trois émetteurs acoustiques dont chacun est maintenu à une distance fixe le long de l'axe longitudinal, de chaque récepteur et de chacun des autres émetteurs, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) déclencher séquentiellement chacun des émetteurs; b) produire un premier groupe de signaux reçus, chaque signal du premier groupe étant indicatif d'une énergie acoustique reçue qui provient de l'un, différent, des émetteurs; c) déclencher à nouveau séquentiellement chacun des émetteurs; d) produire un second groupe de signaux reçus, chaque signal de ce second groupe étant indicatif d'une énergie acoustique reçue qui provient de l'un, différent, des émetteurs; e) identifier à partir de l'un des premier ou second groupes de signaux reçus une arrivée d'onde acoustique et déterminer une première distance apparente entre un premier émetteur dont l'énergie dans l'arrivée d'onde acoustique provient et le récepteur, cette première distance apparente étant associée à l'arrivée d'onde acoustique; f) déterminer pour chacun des émetteurs et pour chacune de plusieurs vitesses possibles, V, associées à une arrivée acoustique possible au niveau du récepteur, la distance apparente correspondante entre l'émetteur et le récepteur, déterminant ainsi plusieurs lignes de temps de parcours pour le dispositif de diagraphie, chaque ligne de temps de parcours étant associée à une vitesse possible, V, et à l'un des émetteurs; g) produire, pour chacun des premier et second groupes de signaux reçus, et chaque paire de signaux reçus dans chacun desdits groupes associée a une paire de récepteurs adjacents, un signal empilé ayant une amplitude particulière pour chacune d'au moins quelques-unes de plusieurs vitesses possibles, chaque amplitude particulière étant sensiblement égale à la somme des amplitudes de la paire considérée de signaux reçus le long de la ligne de temps de parcours correspondant à ladite vitesse; h) produire un empilement de temps de parcours de pro- fondeur commune en additionnant les signaux empilés produits lors de l'étape g) qui sont associés à un intervalle de profondeur com- mune dans le trou de sondage; et i) afficher l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune. 22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que les étapes (h) et (i) sont répétées pour produire, et ensuite afficher, un empilement de temps de parcours de profondeur commune pour chacun de plusieurs intervalles de profondeur dans le trou de sondage, chaque intervalle de profondeur étant encadré par une paire d'émetteurs adjacents pendant les étapes (a) et (c). 23. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce que la distance apparente, D, entre l'un quelconque desdits émetteurs et le récepteurs associée a la vitesse V, est déterminée par les relations suivantes: D = DT + (DO-DT) [(V2/V2m)-1]1/2 [(V20/V2m)-l]-l/2, pour V>Vm; et D = DT, pour VVms o DT est la distance réelle entre le récepteur et l'un quelconque desdits émetteurs, Do est la première distance apparente identifiée a l'étape (e) entre le récepteur et ledit premier des émetteurs plus la distance réelle entre ledit premier émetteur et l'un quelconque des émetteurs, V0 est la vitesse associée à l'arrivée acoustique identifiée lors de l'étape (e) et Vm est la vitesse du son dans le fluide du trou de sondage entre le récepteur et l'un quelconque desdits émetteurs. 24. Procédé pour produire un affichage de signaux de diagraphie acoustique de trou de sondage reçus au cours du fonc- tionnement, dans un trou de sondage ayant un axe longitudinal, traversant une formation souterraine, et contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie comprenant au moins trois émetteurs acoustiques et au moins un récepteur accoustique dont chacun est maintenu à une distance fixe selon l'axe longitudinal de chacun des émetteurs, caractérisé ence qu'il comprend les étapes suivan- tes: a) déclencher séquentiellement chacun des émetteurs; b) produire un premier groupe de signaux reçus, chaque signal du premier groupe contenant une information concernant l'arrivée au niveau du récepteur d'énergie en provenance de l'un, différent, des émetteurs; c> déclencher à nouveau séquentiellement chacun des émetteurs; d) produire un second groupe de signaux reçus, chaque signal du second groupe contenant une information concernant l'arrivée au niveau du récepteur d'énergie provenant de l'un, différent, des émetteurs; e) identifier à partir de l'un des premier ou second groupes de signaux reçus une arrivée d'onde acoustique et déterminer une première distance apparente entre l'émetteur dont l'énergie dans l'arrivée d'onde acoustique provient et le récepteur, cette première distance apparente étant associée à l'arrivée d'onde acoustique; f) produire, pour chacun des premier et second groupes de signaux reçus et chaque paire de signaux reçus dans chacun desdits groupes associée à une paire d'émetteurs adjacents, un signal 75299 empilé ayant une amplitude particulière pour chacune d'au moins quelquesunes de plusieurs vitesses possibles, d'une arrivée acoustique au niveau du récepteur, chaque amplitude particulière étant sensiblement égale à la somme des amplitudes de la paire considérée de signaux reçus le long de la ligne de temps de par- cours correspondant à la vitesse associée; g) produire un empilement de temps de parcours de pro- fondeur commune en additionnant les signaux empilés produits lors de l'étape (f) qui sont associés à un intervalle de profondeur commune dans le trou de sondage; et h) afficher l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune. 25. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que les étapes (g) et (h) sont répétées pour produire, et ensuite afficher, un empilement de temps de parcours de profondeur commune pour chacun de plusieurs intervalles de profondeur dans le trou de sondage, chaque intervalle de profondeur étant encadré par une paire d'émetteurs adjacents pendant les étapes (a) et (c). 26. Procédé selon l'une des revendications 21 ou 24, caractérisé en ce qu'il comprend également l'étape consistant à pondérer chaque partie de chaque signal reçu à empiler avant de réaliser l'opération d'empilement, pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 27. Procédé selon l'une des revendications 21 ou 24, caractérisé en ce que l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune est affiché en fonction de la vitesse inverse. 28. Procédé selon l'une des revendications 21 ou 24, caractérisé en ce que l'empilement de temps de parcours de profon- deur commune est affiché en fonction de la porosité. 29. Procédé de diagraphie acoustique de trou de sondage utilisant un émetteur acoustique et un groupe de récepteurs acoustiques disposés dans un trou de sondage contenant un fluide et traversant une formation terrestre, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) produire un ensemble de sienaux reçus, chacun représentant le signal acoustique associé à une paire différente dmetteur/récepteur; b) produire un signal empilé ayant une amplitude, pour chacune de plusieurs vitesses possibles d'une arrivée acoustique au niveau des récepteurs, sensiblement égale à la somme des ampli- tudes des signaux reçus prise selon une ligne de temps de parcours possible associée à l'émetteur dont l'arrivée provient, aux récepteurs, et à chaeune desdites vitesses. 30. Procédé selon la revendication 29, caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'étape c) consistant a afficher le signal empilé. 31. Procédé selon l'une des revendications 29 ou 30, caractérisé en ce que chaque ligne de temps de parcours est déterminée en mettant en oeuvre les étapes suivantes: afficher les signaux reçus côte à côte, la distance entre chaque paire adjacente de signaux affichés étant proportion- nelle a la distance réelle entre les récepteurs associés; identifier a partir des signaux reçus une arrivée acoustique et déterminer le point de tir apparent associé à cette arrivée acoustique; et identifier chaque ligne de temps de parcours comme une ligne passant par le point de tir apparent et ayant une pente négative d'amplitude absolue V, V étant la vitesse associée a la ligne de temps de parcours. 32. Procédé selon la revendication 31, caractérisé en ce qu'il comprend également l'étape consistant à pondérer chaque par- tie de chaque signal reçu à empiler avant de produire le signal empilé, pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 33. Procédé selon la revendication 32, caractérisé en ce que la pondération est réalisée en multipliant chacun desdits signaux par la distance entre l'émetteur et le récepteur associé audit signal. 34. Procédé selon la revendication 32, caractérisé en ce que la pondération est réalisée en multipliant chacun desdits signaux par la quantité (d)2, o d est la distance entre l'émetteur et le récepteur associé audit signal. 35. Procédé selon l'une des revendications 29 ou 32, caractérisé en ce que chaque ligne de temps de parcours est associée à une distance apparente D, entre l'émetteur et l'un, sélectionné, des récepteurs, et est déterminée en mettant en oeuvre les étapes suivantes: identifier une arrivée d'onde acoustique à partir des signaux reçus et déterminer une première distance apparente Do, entre l'émetteur et un premier des récepteurs, cette première distance apparente, Do, étant associée à l'arrivée d'onde acousti- que au niveau de ce premier récepteur; déterminer chaque vitesse possible, VY, d'une arrivée acoustique au niveau de l'un, sélectionné, des récepteurs, et de la distance apparente associée, D, en accord avec les relations suivantes: D = DT + (D'O-DT)[(V2/V2m)111/2 [(V20/V2m)-11-/2, pour V>Vm; et D = DT, pour VVm, o DT est la distance réelle entre l'émetteur et le récepteur sélectionné, V0 est la vitesse associée à l'arrivée d'onde acoustique identifiée, Vm est la vitesse du son dans le fluide du trou de sondage entre l'émetteur et l'un quelconque desdits récepteurs, et D'O0 est la somme de la première distance apparente, Do, et de la distance réelle entre le récepteur sélectionné et le premier des récepteurs. 36. Procédé selon l'une des revendications 1, 5, ou 30, caractérisé en ce que le signal empilé est affiché en fonction de la vitesse inverse. 37. Procédé selon l'une des revendications 1, 5, ou 30, caractérisé en ce que le signal empilé est affiché en fonction de la porosité. 38. Procédé selon l'une des revendications 1, 5, ou 30, caractérisé en ce que le signal empilé est affiche sur une échelle logarithmique en fonction de la vitesse inverse. 39. Procédé pour produire un affichage de signaux reçus pendant le fonctionnement, dans un trou de sondage ayant un axe et contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie acoustique comprenant au moins un émetteur acoustique et au moins deux récepteurs acoustiques espacés d'une distance fixe les uns des autres selon l'axe du trou de sondage, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) recevoir au moins deux signaux acoustiques, ces deux signaux résultant du fonctionnement d'un premier émetteur; b) déterminer la distance apparente D entre le premier émetteur et le récepteur le plus proche de ce premier émetteur. DA étant la distance réelle entre le premier émetteur et ce récepteur le plus proche; c) numériser les signaux reçus, chacun à un taux d'échantillonnage choisi de sorte que le rapport, S1/s2, o S1 est le tauxd'échantillonnage auquel les signaux, reçus par un premier récepteur positionné à une première distance réelle, D1, dans le sens opposé par rapport au premier émetteur du point situé entre le premier récepteur et le premier émetteur -à une distance DA du premier émetteur, sont num4risés, et-. S2 est le taux d'échantillonnage auquel les signaux, reçus par un second récepteur positionné à une seconde distance réelle, D2, dans le sens opposé par rapport au premier émetteur du point situe entre le second récepteur et le premier émetteur à une distance DA du premier (metteur, sont numérisés, est sensiblement égal à (D+D1)/(D+D2); d) mémoriser les signaux numérisés dans une unité de mémoire comprenant un réseau d'emplacements de mémoire iden- tifiables par des indices de lignes et de colonnes, de sorte que les signaux numériques associés à des récepteurs adjacents sont mémorises dans des lignes adjacentes, et des points numérisés successifs de chaque signal numérisé sont mémorisés dans des colonnes adjacentes; e) produire un signal numérisé sommé comprenant un point numérisé pour chacune de plusieurs vitesses possibles d'arrivées d'ondes acoustiques au niveau des récepteurs, l'amplitude de cha- cun desdits points numérisés du signal numérisé sommé étant égale à la somme de toutes les valeurs des points numérisés mémorisées dans l'une des colonnes de l'unité de mémoire; f) produire un signal analogique sommé en convertissant le signal numérisé sommé sous forme analogique; et g) afficher le signal analogique somme. 40. Procédé selon la revendication 39, caractérisé en ce qu'il comprend également l'étape h) consistant à pondérer chacun des points numérisés des signaux reçus avant l'achèvement de l'étape e) pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 41. Procédé pour produire un affichage de signaux reçus au cours du fonctionnement, dans un trou de sondage ayant un axe longitudinal, traversant une formation souterraine, et contenant un fluide, d'un dispositif de diagraphie acoustique comprenant au moins un émetteur acoustique et au moins trois récepteurs acoustiques espacés d'une distance fixe de chacun des autres récepteurs et de chacun des émetteurs, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) produire un premier groupe d'au moins trois signaux reçus, chaque signal du premier groupe contenant une information concernant l'arrivée d'énergie dans un signal acoustique Emis à partir d'un émetteur b) produire un second groupe de signaux reçus, chaque signal du second groupe contenant une information concernant l'arrivée d'énergie dans un signal acoustique émis par un émetteur; c) identifier à partir de l'un des premier ou second groupes de signaux reçus une arrivée d'onde acoustique et déterminer une première distance apparente entre l'émetteur dont l'énergie dans l'arrivée acoustique provient et un premier des récepteurs, cette première distance apparente étant associée à l'arrivée d'onde acoustique; d) pour chaque groupe de signaux reçus, déterminer la distance apparente D entre I'émetteur associé et le récepteur le plus proche de cet émetteur, au niveau duquel un signal de ce groupe a été reçu, DA étant la distance réelle entre l'émetteur associé et ce récepteur le plus proche; e) pour chaque groupe de signaux reçus, numériser les signaux reçus dans ledit groupe, chacun à un taux d'échantillon- nage choisi de sorte que le rapport, S1/S2, o S1 est le taux d'échantillonnage auquel les signaux, reçus par un premier récepteur positionnd 2 une premiere distance r-etúe, DI1 dans le sens opposé par rapport à l'émetteur associd du point situd entre l'émetteur associe et le premier récepteur qui, lui, est à une distance DA de l'émetteur associé, sont numériséS, et S2 est le taux d'échantillonnage auquel les signaux, reçus par un second récepteur positionné à une seconde distance réelle, D2, dans le sens opposé par rapport R l'émetteur associd à partir du point situé entre l'émetteur associé et le second récepteur, à une distance DA de l'émetteur associé, sont numérisés, est sen- siblement égal au rapport (D+D1)/(D+D2); f) produire pour les premier et second groupes de signaux reçus numérisés, un signal numérisé sommé pour plusieurs des paires de signaux numérisés reçus, les deux signaux numérisés de chaque paire appartenant au même groupe et étant associés à des récepteurs adjacents, et chaque signal sommé comprenant un point numérisé pour chacune de plusieurs vitesses acoustiques possibles pour des arrivées d'ondes acoustiques possibles au niveau des récepteurs, et l'amplitude du n-ième de ces points numérisés du signal sommé représentant la somme des n-ièmes points numérisés des deux signaux numérisés de la paire, les points numérisés suc- cessifs de chaque signal numérisé reçu et de chaque signal numérisé sommé étant respectivement identifies par des valeurs successives de l'indice n, avec 1 temps de parcours de profondeur commune analogique en conver- tissant le signal numérisé sommé identifié par l'indice de ligne le plus bas sous forme analogique; i) afficher le premier empilement de temps de parcours de profondeur commune analogique; j) après l'étape h), décaler chaque point numérisé dans l'unité de mémoire vers un emplacement de mémoire ayant un indice de ligne inférieur d'un entier a l'indice de la ligne initiale identifiant l'emplacement de mémoire initial dans lequel chaque dit point numérisé a été mémorisé au cours de l'étape g); k) après l'étape j), additionner les signaux numérisés sommés associés au second groupe aux mêmes emplacements de mémoire dans lesquels les signaux numérisés sommes associés au premier groupe de signaux numérisés reçus ont été mémorisés lors de l'étape g), de telle sorte que les signaux numérisés sommés associés aux paires adjacentes de récepteurs sont mémorisés dans des lignes adjacentes, le signal adjacent associé à la paire de récepteurs situés plus haut dans le trou de sondage étant mémorisé dans la ligne ayant un indice de ligne plus élevé, et de sorte que les point numérisés successifs de chaque signal numérisé sommé sont mémorisés dans des colonnes adjacentes; 1) après l'étape k), produire un second empilement de temps de parcours de profondeur commune analogique en conver- tissant le signal numérisé sommé identifie par l'indice de ligne le plus bas sous forme analogique; et m) afficher le second empilement de temps de parcours de profondeur commune analogique. 42. Procédé selon la revendication 41, caractérisé en ce qu'il comprend également l'étape n) consistant à pondérer chacun des points numérisés des signaux reçus numérisés avant l'achè- vement de l'étape f), pour compenser l'atténuation accrue des signaux reçus quand la distance émetteur/récepteur augmente. 43. Procédé selon la revendication 41, caractérisé en ce que l'étape f) est mise en oeuvre à l'aide des étapes suivantes, pour chaque groupe de signaux numérisés reçus: mémoriser les signaux numérisés reçus de ce groupe dans une unité de mémoire comprenant des emplacements de mémoire iden- tifiables par des indices de lianes et de colonnes, de sorte que les signaux numérisés associés à des récepteurs adjacents sont mémorisés dans des lignes adjacentes, et des points numérisés suc- cessifs de chaque signal numérisé sont mémorisés dans des colonnes adjacentes; et produire chaque signal numérisé sommé en sommant chaque paire de points numérises ayant le meme indice de colonne, cette paire étant associée à -une paire de signaux numérises mémorisés dans des lignes adjacentes.