FR 2576100 A1 19860718 FR 8500404 A 19850111 i APPAREIL DE MESURE DE LA RESISTANCE AU CHOC La présente invention concerne un appareil de mesure de la résistance au choc et plus particulièrement un système de mise en température des éprouvettes, préalablement à la mesure, adapté sur l'appareil. De façon simplifiée, les appareils de mesure de résistance au choc, plus particulièrement adaptés pour contr8ler les matières plastiques, sont essentiellement constitués d'une enclume, creuse dans l'axe de la chute de la masse, et éventuellement de mors servant à fixer l'éprouvette à l'enclume. Bien entendu sont égale- ment additionnés des moyens de mesure et d'enregistrement des résultats qui ne concernent pas directement l'invention. Dans le cas des mesures à froid, selon l'art antérieur, pour refroidir l'éprouvette il est nécessaire de la placer avec l'enclume et les mors de fixation dans une enceinte refroidie. Lorsque l'éprou- vette a atteint la température souhaitée l'ensemble est retiré de l'enceinte pour que l'éprouvette soit immédiatement soumise au choc. Un tel système nécessite un appareillage de refroidissement volu- mineux; de plus la méthode est lente et onéreuse, inconvénients dûs en particulier à la perte de temps pour le refroidissement de l'ensemble de fixation de l'éprouvette et à une perte d'énergie pour ce même refroidissement. La présente invention consiste en un appareillage permettant de ne refroidir que l'éprouvette. Succinctement, on introduit dans la partie creuse de l'enclume un moyen thermique venant en contact avec l'éprouvette; lorsque cette dernière se trouve à la bonne tempéra- ture, le moyen thermique est retiré tandis que, sensiblement simul- tanément, grace à un moyen d'asservissement approprié, une masse en mouvement entre en contact avec l'éprouvette. Compte tenu de la mobilité du moyen thermique, l'appareil n'est pas exclusivement reservé aux mesures de choc à froid. La figure annexée permet d'illustrer la description de l'appa- reil. L'appareil constitué d'une enclume (1) percée de part en part dans l'axe de la chute d'une masse (2) et de préférence fixée sur un bâti (3) et d'un moyen thermique (4) est caractérisé en ce que le moyen thermique, indépendant de l'enclume et mobile par rapport à elle, possède une partie male (5), dont le périmètre correspond de préférence sensiblement à celle de la partie percée de l'enclume tout en laissant libre cette partie mâle dans cette partie femelle de l'enclume, et dont la surface vient au minimum à l'aplomb de la surface de l'enclume pour entrer en contact avec l'éprouvette (6) dans la phase d'échange thermique. Il n'est pas exclu de prévoir des mors (7) permettant d'immobiliser l'éprouvette sur l'enclume. Le moyen thermique (4) est habituellement un réservoir dans lequel, par exemple, circule un liquide par l'intermédiaire des tubes (8), ou contenant un. moyen permettant l'échange thermique. Il peut tout simplement être envisage, dans le cas o on souhaite réchauffer l'éprouvette, de placer une résistance chauffante dans la partie mâle (5). Il peut également, par mesure d'économie, être envisagé de calorifuger (9) le moyen thermique (4). L'intérêt de l'appareillage se trouve dans la mobilité du moyen thermique (4). Lorsque l'éprouvette se trouve à la température souhaitée on laisse s'échapper le moyen thermique tout en lâchant la masse (2) sur l'éprouvette. Bien entendu la fiabilité de la mesure réside dans l'écart de temps minimum qui doit exister entre la rupture du contact entre l'éprouvette et le moyen thermique, et le moment d'impact de la masse avec l'éprouvette. Un moyen efficace pour limiter au maximum cet écart de temps consiste à asservir la libération de la masse (2) à l'échappement du moyen thermique (4). Ce moyen d'asservissement peut consister à enclancher, par contact du moyen thermique, un système de libération de la masse situé sur le parcours d'échappement dudit moyen thermique. Un exemple concret, mais non limitatif, peut illustrer l'inven- tion. Il est possible de monter le moyen thermique sur un système hydraulique, tel un vérin. Lors de la libération du piston (11) du vérin, le moyen thermique chute brutalement; sur le parcours de la chute il rencontre le contact (10) qui déclanche la libération de la masse (2). Le contact (10) peut par exemple être un interrupteur commandant un système d'électro-aimant ou encore un système pneuma- tique. l'invention utilisant la température ou le niveau du sodium liquide comme paramétre physique, dans le cas d'un générateur de vapeur sodium-eau d'une centrale nucléaire à neutrons rapides. Dans ces figures: - la Fig. 1 est une vue schématique-d'un gé- nérateur de vapeur à module; - la Fig. 2 est une vue en coupe transversa- le schématique d'un générateur de vapeur à tubes droits. - la Fig. 3 est une vue en coupe transversa- le schématique d'un générateur de vapeur à tubes héli- coidaux. - la Fig. 4 est une vue en coupe par un plan vertical d'un générateur de vapeur à tubes hélicoïdaux comportant des moyens de mesure de niveau et de tempé- rature du sodium liquide. - la Fig. 5 est une vue schématique de la cuve et du circuit secondaire d'un réacteur nucléaire a neutrons rapides. Sur les Fig. 1, 2 et 3, on voit différents types de générateurs de vapeur dans lesqUels la cha- leur est apportée par du sodium liquide. Dans tous ces générateurs de vapeur, le flux de sodium en circula- tion venant en contact avec les parois d'échange est séparé dans le générateur de vapeur en un certain nom- bre de courants paralléles circulant dans des zones différentes du générateur de vapeur. Sur la Fig. 1, le générateur de vapeur est constitué par des modules élémentaires disposés sui- vant des rangées successives paralléles 1, 2 et 3. A l'intérieur de ces rangées, les modules tels que la, lb et lc dans la rangée 1 sont disposés en série. Cha- cun des modules comporte une paroi d'échange 4 dont la face externe est mise en contact avec le sodium liqui- de en circulation (flèche 61 et dont la face interne est mise en contact avec l'eau d'alimentation qui se vaporise par contact thermique avec le sodium. I L'avantaged'un générateur de vapeur à structure modulaire tel que représenté sur la Fig. 1, outre sa plus grande facilité de construction, est de favoriser la mise en contact thermique du sodium et de l'eau, par division du flux de sodium liquide, et de réduire les risques en cas de fuite au travers de l'une des surfaces d'échange 4. La réaction violente entre le sodium et l'eau est en effet limitee au modu- le correspondant qui peut être isolé ou éventuellement remplacé si on ne peut éviter sa détérioration. De plus, une structure modulaire d'échangeur tel que représentée à la Fig. 1 permet de mettre en oeuvre facilement le procédé de détection suivant l'invention. Pour celà, on place des détecteurs de températeur 7 sur le conduit de circulation du sodium dans chacune des branches 1, 2 et 3, à la sortie de chacun des modules 4. On effectue en continu la mesure de température grace aux détecteurs 7, en sortie de chacun des modules. Par exemple, les détecteurs de temprature la' 72a et 73a permettent de mesurer la température à la sortie des trois modules la. 2a et 3a à l'entrée des branches 1, 2 et 3 respectivement. En cas de fonctionnement nor-mal du générateur de vapeur, les températures mesurées par les détecteurs 7la' 72a et 73 sont très sensiblement identiques. Dans le cas 3a o une fuite apparait au travers d'une surface d'é- change 4 de l'un des modules la, 2a et 3a, la tempé- rature en sortie de ce module augmente très rapide- ment, à cause de la chaleur dégagée par la réaction sodium-eau, les températures mesurées -par les deux autres détecteurs restant pratiquement constantes. Pour effectuer la détection de fuite, on com- pare donc les valeurs de la température mesurée par les différents détecteurs 7 situés en sortie des modu- les la, 2a et 3a placés à l'entrée des branches 1, 2 et 3 respectivement; on compare de même les tempéra- tures mesurées par les détecteurs situés en sortie des modules lb, 2b et 3b, entre elles et les valeurs des températures mesurées par les détecteurs situés en sortie des modules lc, 2c et 3c, de façon à déceler toute élévation anormale de température en sortie d'un module. Dans le cas d'un générateur de vapeur compor- tant neuf modules comme représenté sur la Fig. 1, il suffit de comparer les valeurs des températures trois par trois pour obtenir à la fois une détection très sensible d'une fuite éventuelle sur l'un des modules et le repérage de ce module. Sur les Fig. 2 et 3, on voit des sections transversales de deux générateurs de vapeur comportant une enveloppe cylindrique à axe vertical à l'intérieur de laquelle sont disposés les tubes du faisceau. Sur la Fig. 2, les tubes 11 du faisceau sont des tubes droits disposés dans la direction axiale de l'enveloppe 10. Le volume intérieur de l'enveloppe dans lequel circule le sodium dans la direction axiale et de haut en bas, est divisé en secteurs 14 par des cloisons 12 verticales placées perpendiculairement les unes aux autres. Le sodium est canalisé à l'intérieur de chacun des secteurs qu'il parcourt de haut en bas en contact avec les tubes 11 correspondants. Sur la Fig. 3, on voit une coupe transversa- le d'un générateur de vapeur à tubes hélicoidaux tel que représenté sur la Fig. 4. La coupe de la Fig. 3, très schématique, montre que le volume intérieur de 2576 100 l'enveloppe 16 du générateur de vapeur, autour d'un corps central 15, dans lequel circule le sodium liqui- de dans la direction axiale et de-haut en bas, est séparé en huit secteurs 17 par des cloisons radiales 18. Le sodium liquide est donc canalisé à l'intérieur de chacun des secteurs et circule dans ceux-ci en contact avec les- tubes hélicoïdaux 19 du faisceau. Dans un générateur de vapeur tel que repré- senté à la Fig. 2 ou dans un générateur-de vapeur tel que représenté à la Fig. 3, la détection de fuite peut être effectuée par mesure de la température du sodium liquide en circulation, à la sortie de chacun des sec- teurs 14 (ou 17). Les valeurs mesurées sont comparées entre elles et dans le cas d'une fuite sur l'un des tubes 11 ou l'un des tubes 19 dans l'un des secteurs 14 ou 17, on détecte immédiatement une valeur anormalement éle- vée de la température en sortie du secteur correspon- dant, ce qui permet d'en déduire la présence d'une fuite. Le secteur dans lequel la fuite est apparue est également identifié. Dans le cas d'un générateur de vapeur à tu- bes hélicoïdaux tel que représenté sur la Fig. 4, le procédé de détection de fuite suivant l'invention consiste à mesurer la température du sodium liquide en sortie des huit secteurs 17 et à comparer à chaque instant pendant le fonctionnement du générateur de va- peur, les valeurs mesurées. Si on enregistre un écart significatif de l'une de ces températures par rapport aux autres, c'est-à-dire un écart supérieur à une va- leur prédéterminée, on déclenche une alarme et l'on prend les mesures de sécurité nécessaires. Sur la Fig. 4, on voit un générateur de va- peur comportant une enveloppe cylindrique verticale 20 comportant un fond bombé supérieur 21 et un fond bombé inférieur 22 et renfermant un faisceau de tubes héli- coidaux 23. Chacun des tubes 23 est relié à l'une de ses extrémités à une boite à eau 24 et à son autre ex- trémité à un collecteur de vapeur 25. Le sodium entre dans l'enveloppe 20 du générateur de vapeur par des tubulures 26. Le sodium s'écoule dans la direction axiale, de haut en bas en contact avec le faisceau 23 pour ressortir en partie inférieure du générateur de vapeur par une tubulure 27 traversant le fond 22. Un corps central creux 28 occupe la partie centrale de l'enveloppe 20 dans la zone du faisceau 23 disposé dans l'espace annulaire autour du corps creux 28. Ce corps central 28 est analogue au corps 15 du généra- teur de vapeur 16 représenté à la Fig. 3. Le niveau supérieur du sodium 30 s'établit en fonctionnement normal du générateur de vapeur, au- dessus des tubulures d'arrivée 26, en fonction des conditions d'alimentation et d'écoulement du sodium à l'intérieur du générateur de vapeur. Un trop plein 31 permet de limiter les remontées du sodium dans la par- tie supérieure du générateur de vapeur. Le sodium liquide pénètre, après sa traver- sée du faisceau 23, dans le corps central 28 o s'éta- blit un niveau libre interne 32 grâce à une alimenta- tion en gaz inerte tel que de l'argon de la partie su- périeure du corps central 28. La présence de plusieurs niveaux libres à l'intérieur du générateur de vapeur permet d'absorber plus facilement les ondes de pression pouvant résulter de la réaction sodium-eau dans le cas d'une fuite sur l'un des tubes du.faisceau 23.- Le générateur-de vapeur représenté à la Fig. 4 qui est d'un type classique à faisceaux de tubes hé- 2576 6100 licoidaux a été équipé de différents dispositifs-de mesure permettant la mise en oeuvre du-procédé de dé- tection de fuite suivant l'invention. Ce générateur de vapeur qui est du type comportant huit secteurs sépa- rés par des cloisons radiales tel que représenté à la Fig. 3, est équipé, en partie basse, de thermocouples 34 placés en sortie de chacun des secteurs canalisant le sodium liquide. On a disposé trois thermocouples 34 dans chacun des huit secteurs pour augmenter la fiabi- lité du système de détection de fuite. Dans un générateur de vapeur tel que repré- senté à la Fig. 4, le débit de sodium-est de 3270 Kg par seconde pour l'ensemble des huit secteurs. Pour chacun des. secteurs, une discrimination des signaux de mesure obtenus par les trois thermocou- ples permet d'obtenir un signal unique représentant la température mesurée dans le secteur considéré. Les huit signaux obtenus sont comparés entre eux à tout instant pendant le fonctionnement du géné- rateur de vapeur et dans le cas de l'apparition d'une fuite dans un secteur se traduisant par une élévation de température, l'évolution du signal de température correspondant permet la détection de la fuite.' Une fuite d'eau ou de vapeur de 1 Kg par se- conde se traduit par une élévation de température de 'C en sortie du secteur correspondant, par rapport à la sortie des autres secteurs. Le temps de détection de cette fuite est inférieur à 10 secondes. Le générateur de vapeur représenté sur la Fig. 4 est également équipé d'une sonde de niveau 35 permettant de déterminer la position-du niveau 30 et ses variations ainsi que d'une sonde de niveau interne 36 permettant de déterminer la position du niveau 32 et ses variations. Les mesures réalisées par les sondes 35 et 36 et leur enregistrement pendant le fonctionnement du réacteur permettent une détection de fuite par le pro- cédé selon l'invention en utilisant le niveau de so- dium liquide comme paramètre physique mesuré. La mise en oeuvre de l'invention en utili- sant les mesures de niveau peut cependant être faite de plusieurs façons. Un premier mode de réalisation consiste à comparer en permanence le niveau mesuré par la sonde avec un niveau de référence prédéterminé correspon- dant au niveau maximal du sodium dans le générateur de vapeur en fonctionnement normal ou à un niveau un peu supérieur à ce niveau maximal. Dans le cas de l'appa- rition d'une fuite, l'onde de choc engendrée par la formation d'hydrogène entraine en effet une élévation très rapide et très forte du niveau de sodium au-des- sus du niveau maximal en fonctionnement normal. Une alarme est donc déclenchée en cas de dépassement du niveau de référence. Un second mode de réalisation du procédé de détection suivant l'invention consiste à analyser la vitesse d'évolution du niveau libre 30, pendant le fonctionnement du réacteur, et de la comparer à une valeur définie correspondant à la valeur de la vitesse d'évolution maximale de ce niveau, pendant le fonc- tionnement normal du générateur de vapeur. Comme pré- cédemment, en cas de dépassement de la vitesse de ré- férence, on en déduit la présence d'une fuite. Un troisième mode de réalisation du procédé de détection suivant l'invention consiste à mesurer la différence entre les niveaux 30 et 32 à l'aide des in- dications fournies par les sondes 35 et 36. Dans le cas d'un fonctionnement normal du 2576100. générateur de vapeur, ces deux niveaux évoluent sensi- blement de la même façon alors que dans le cas de l'apparition d'une fuite, ces deux niveau évoluent d'une façon très différente. En cas de fuite, on va donc observer une variation très rapide et très impor- tante de la différence entre les niveaux 30 et 32. On peut, pour la mise en oeuvre du procédé, comparer soit la différence de niveaux elle-même, soit sa vitesse de variation, avec une valeur prédéterminée o10 de la différence de niveaux ou de sa vitesse d'évolu- tion respectivement. Dans le cas d'un générateur de vapeur dont le débit de sodium est de 3270 Kg par seconde, on ob- serve une élévation du niveau supérieur 30 du sodium de 0,13 mètre, en cinq secondes, pour une fuite de 0,1Kg par seconde. Dans le cas d'une fuite de 0,5 Kg par seconde, l'élévation correspondante du niveau 30 est de 0,75 mètre en deux secondes. On voit donc que l'élévation de niveauest très sensible à l'importance de la fuite et que la méthode de détection utilisant les niveaux de sodium liquide est extrêmement sensi- ble. Dans le cas o l'on utilise la vitesse de variation d'un niveau libre de sodium comme paramètre de détection, on peut soit comparer cette vitesse à une valeur prédéterminée correspondant à une limite de fonctionnement normal du générateur de vapeur, soit analyser la variation de la vitesse et calculer sa dé- rivée. Si cette dérivée correspondant à l'accélération du niveau de sodium dépasse une certaine valeur, on en déduit la présence d'une fuite. Au lieu de sondes de mesure de type continu donnant à chaque instant une mesure représentative du niveau instantané, on peut utiliser des sondes de type 2 5 7 6 100 discontinu fournissant un signal lorsque ce niveau dépasse une certaine valeur. On peut également utili- ser des sondes de type discontinu présentant plusieurs seuils de déclenchement d'un signal. Sur la Fig. 5, on voit la cuve principale 40 d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides remplie de sodium liquide primaire dans laquelle plonge des échangeurs intermédiaires tels que, 41 assurant les échanges de température entre le sodium primaire rem- plissant la cuve et du sodium secondaire circulant dans un circuit 42 appelé:circuit secondaire. Ce cir- cuit 42 comporte en particulier une pompe secondaire 43 et un générateur de vapeur 44 qui peut être du type tel que représenté sur la Fig. 4. Un circuit d'eau et de vapeur 45 est relié au faisceau du générateur de vapeur 44. Le sodium liquide s'établit à un certain niveau dans la pompe 43 et dans le générateur de va- peur 44. Pour la mise en oeuvre du procédé de détec- tion de fuite suivant l'invention, on a disposé une sonde de niveau 46, analogue à la sonde 35 représentée sur la Fig. 4, pour la détection du niveau supérieur du sodium liquide dans le générateur de vapeur 44 et une sonde de niveau 47 pour la détection du niveau dans la pompe 43. Les indications des sondes 46 et 47 sont utilisées de la même façon que les indications des sondes 35 et 36 pour la détection de fuite. En parti- culier, on utilisera soit la valeur de la différence de niveau mesurée par les sondes 47 et 46, soit la va- riation de cette différence de niveau comme paramètre de détection de fuite. On pourra comparer directement les varia- tions des niveaux dans la pompe et dans le générateur de vapeur pour en déduire la présence d'une fuite en cas d écart significatif. On pourra également analyser la vitesse de variation de la différence de niveau dans la pompe 43 et dans le générateur de vapeur 44 et calculer la vi- tesse de cette variation et sa dérivée. Les principaux avantages du procédé suivant l'invention sont de permettre une détection rapide très sure et très sensible de l'apparition d'une fui.- te, en effectuant des mesures et des comparaisons ex- trêmement faciles à réaliser et mettant en oeuvre des dispositifs d'une grande simplicité. Le procédé ne se limite pas aux modes de ré- alisation qui ont été décrits. C'est ainsi qu'on peut utiliser non seule- ment des mesures séparées de température ou de niveau mais encore utiliser ces mesures de façon simultanée et combinée pour détecter, de façon encore plus sure, l'apparition d'une fuite. Dans le cas de l'utilisation d'une mesure de température, on peut, comme dans le cas d'une mesure de niveau, analyser les variations de la température au cours du temps et calculer la vites- se de variation et sa dérivée, On peut également utiliser d'autres paramé- tres physiques du métal liquide comme paramètres de détection de fuite. On peut par exemple utiliser des mesures de pression, de vitesse ou de débit. Enfin, le procédé suivant l'invention s'ap- plique pour la détection de toute fuite moyenne ou im- portante dans un générateur de vapeur du type métal liquide-eau. 2576 100 REVENDICATIONS 1.- Procédé de détection de fuites moyennes ou importantes à travers la paroi d'échange d'un géné- rateur de vapeur dans lequel la chaleur de vaporisa- tion est apportée par un métal liquide, caractérisé par le fait qu'on mesure en continu un paramètre phy- sique relatif au métal liquide, dans au moins une zone définie à l'intérieur du générateur de vapeur (20) ou de son circuit d'alimentation (42) en métal liquide et qu'on compare, a chaque instant, la valeur mesuree du paramètre ou la variation dans le temps de cette va- leur avec au moins une autre valeur de ce paramètre ou sa variation dans le temps, déterminées clans des conditions différentes et qu'on en déduit la présence d'une fuite dans le cas d'un écart significatif entre les valeurs ou variations du paramètre déterminées dans des conditions différentes. 2.- Procédé de détection suivant la revendi- cation 1, caractérisé par le fait que le paramètre physique mesuré dans une zone du générateur de vapeur est comparé à au moins une autre valeur mesurée dans au moins une autre zone (14, 17) du générateur de va- peur. 3.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caractérisé par le fait que la va- leur du paramètre mesuré dans une zone du générateur de vapeur est comparée à une autre valeur du paramètre mesurée dans une zone (43) de son circuit d'alimenta- tion en métal liquide (42); 4.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on cal- cule la vitesse de variation du paramètre au cours du temps et qu'on compare cette vitesse à une valeur de référence. 5.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caractérise par le fait qu'on cal- cule la dérivée de la vitesse de variation du parame- tre au cours du temps et qu'on compare cette dérivee à une valeur de référence. G.- Procédé de détection suivant la revendi- cation 1, dans le cas d'un générateur de vapeur com- portant plusieurs modules (la, 2a, 3a) ou plusieurs secteurs (14, 17) dans lesquels le métal liquide cir- cule en parallèle, caractérisé par le fait que le pa- rametre mesuré est la température du métal liquide a la sortie des modules ou secteurs, les valeurs mesu- rées étant comparées entre elles. 7.- Procédé de détection suivant la revendi- cation 1; caractérisé par le fait que le paramètre me- surée est le niveau de métal liquide (30) dans la par- tie supérieure du générateur de vapeur. 8.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 7, caractérisé par le fait que le ni- veau supérieur (30) du sodium liquide est comparé à une valeur de référence. 9.- Procédé de détection suivant la revendi- cation 5, caractérisé par le fait qu'on compare la vi- tesse de variation du niveau supérieur (30) du métal liquide dans le générateur de vapeur à la vitesse de variation de ce niveau supérieur (30) , dans le cas du fonctionnement normal du générateur de vapeur. 10.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on me- sure le niveau de métal liquide (30, 32) à deux en- droits dans le générateur de vapeur. 11.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 10, caractérisé par le fait qu'on compare la différence des deux niveaux (30, 32) à une 25761'00 valeur de référence. 12.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 10, caractérisé par le fait qu'on calcule la vitesse de variation de la différence des deux niveaux (30, 32) et qu'on compare cette vitesse une valeur de réfeérence. 13.- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caracterisé par le fait qu'on me- sure le niveau du métal liquide dans le générateur de vapeur (44) et dans une zone (43) du circuit (42) d'a- limentation en métal liquide de ce générateur de va- peur et qu'on compare les deux niveaux mesurés. 14,- Procédé de détection de fuites suivant la revendication 1, caractérisé par le fait qu'on me- sure deux paramètres physiques différents du métal li- quide et qu'on compare ces valeurs à des valeurs des mêmes paramètres obtenus dans des conditions différen- tes. 15.- Procédé de détection de fuites suivant '1 une quelconque des revendications 7 à 13, caractéri- sé par le fait que les mesures de niveaux sont effec- tuées avec un dispositif de mesure continu. 16.- Procédé de détection de fuites suivant l'une quelconque des revendications 7 à 13, caractéri- se par le fait que les mesures de niveaux sont obte- nues avec un dispositif de type discontinu fournissant un signal dans le cas de dépassement d'un certain seuil. 17.- Dispositif de détection de fuites sui- vant l'une quelconque des revendications 7 à 13, ca- ractérisé par le fait que les mesures de niveaux sont effectuées avec au moins un dispositif de type discon- tinu fournissant un signal en cas de dépassement de l'un quelconque de plusieurs seuils.