FR 2583912 A1 19861226 FR 8509326 A 19850619 1. Installation de refroidissement du coeur d'un réacteur nucléaire lors de l'arrêt de cetui-ci ou en fonctionnement normal La présente invention concerne une instal- Lation de refroidissement du coeur d'un réacteur nu- ctéaire à fluide caloporteur primaire incompatible avec le fluide d'utilisation de la chaleur. Cette ins- tallation est utilisée lors de l'arrêt du réacteur ou lors de son fonctionnement normal. Le coeur de certains réacteurs nucléaires, tels que les réacteurs à neutrons rapides est habi- tuellement situé dans une cuve remplie de sodium li- quide. Des pompes primaires font circuler ce sodium entre le coeur et des échangeurs de chaleur qui trans- férent la chaleur du circuit primaire au circuit se- condaire. Dans les réacteurs de type intégré, le cir- cuit primaire est situé en totalité dans la cuve du réacteur. Au contraire, dans les réacteurs du type à boucles, les échangeurs de chaleur sont placés dans des récipients annexes situés généralement à côté de la cuve contenant le coeur du réacteur. Qu'il s'agisse de réacteurs du type intégré ou de réacteurs du type à boucles, les échangeurs de chaleur intermédiaires entre le circuit primaire et le circuit secondaire n'assurent plus en général leur fonction lors de l'arrêt des pompes primaires. En con- séquence, les réacteurs nucléaires à neutrons rapides sont habjtuellement pourvus de boucles de refroidis- sement du réacteur à l'arrêt, permettant de continuer à évacuer la puissance calorifique résiduelle dissipée par le coeur du réacteur, les pompes primaires étant stoppées et les barres absorbantes commandant l'arrêt du réacteur étant introduites dans le coeur. Dans L'état actuel de la technique, Les bou- cLes de refroidissement du réacteur à L'arrêt compren- nent des échangeurs auxiliaires sodium/sodium qui plongent dans la cuve contenant Le coeur du réacteur. Dans un tel système, les boucles de sodium secondaires des échangeurs auxiliaires nécessitent le plus souvent un apport d'énergie auxiliaire pour leur mise en oeu- vre. De plus, ces boucles ne sont pas habituellement utilisées pour contribuer à La production d'éLectrici- té lors du fonctionnement normal de La centrale. La présente invention a justement pour objet des moyens de refroidissement à écoulement de gaz in- termédiaire qui assurent Le refroidissement du coeur lors de l'arrêt des pompes primaires soit directement au moyen des circuits d'échange de chaleur principaux assurant normalement le fonctionnement du réacteur, soit au moyen de boucles séparées, celles-ci pouvant alors fonctionner de façon autonome car elles produi- sent Leurs propres besoins en électricité et même un excédent qui s'ajoute à La production de la centrale. A cet effet, il est proposé conformément à l'invention, une installation de refroidissement du coeur d'un réacteur nucléaire à fluide caLoporteur primaire incompatible avec Le fluide d'utilisation de la chaleur et utilisée à L'arrêt du réacteur ou en fonctionnement normal, ledit réacteur comprenant, à l'intérieur d'une enceinte de confinement, une cuve remplie de fluide caloporteur primaire et contenant Le coeur du réacteur, au moins un échangeur de chaleur principal et au moins une pompe primaire pour faire circuler le fluide caloporteur primaire entre le coeur du réacteur et cet échangeur, caractérisée en ce que Ladite installation de refroidissement comprend: - au moins un échangeur de chaleur fluide caloporteur primaire/eau à circulation intermédiaire de gaz chi- miquement neutre, - un circuit d'eau secondaire comportant au moins une pompe secondaire et assurant le refroidissement du- dit échangeur de chaleur fluide caloporteur primai- re/eau à circulation intermédiaire de gaz, - un circuit de gaz fermé assurant ladite circulation intermédiaire de gaz dans L'échangeur de chaleur fluide caloporteur primaire/eau, ce circuit de gaz comprenant au moins une turbine et un compresseur accouplés sur'Le même arbre et formant un turbocom- presseur et un échangeur réfrigérant placé dans le circuit de gaz entre la turbine et le compresseur. Selon les applications, un échangeur récu- pérateur gaz basse pression-gaz haute pression peut être ajouté au circuit afin d'en améliorer l'efficaci- té. L'autonomie des boucles de refroidissement du réacteur ainsi défini est obtenue grâce aux carac- téristiques du gaz (de préférence de l'hélium) à la sortie de l'échangeur de chaleur sodium/eau (pression de 5 à 7 MPa et température d'environ 500 C). Les cal- culs ont montré que ces caractéristiques, sont large- ment suffisantes pour assurer le fonctionnement du système dans la mesure o l'échangeur réfrigérant dis- pose d'une source froide permettant d'abaisser suffi-. samment la température de l'hélium (jusque vers 50 C ou 60 C). La turbine fournit alors une puissance qui suffit à entraîner le compresseur, celuici assurant une élévation de la pression du gaz prenant notamment en compte La perte de charge à l'intérieur de l'échan- geur de chaleur sodium/eau. Le cycle à gaz ainsi réa- lisé assure donc l'autonomie de puissance mécanique recherchée pour la circulation du fluide d'utilisa- tion. Dans le cas o l'échangeur de chaleur so- dium/eau à circulation intermédiaire de gaz est inté- gré dans La cuve du réacteur, le cycle à gaz fonction- ne dès qu'il existe un dégagement de chaleur, même faible, dans le coeur. Conformément à un mode de réalisation préfé- ré de l'invention, les moyens de refroidissement com- prennent de plus un alternateur auxiliaire directement entraîné par la turbine et alimentant électriquement la pompe du circuit d'eau secondaire. Cette caracté- ristique permet d'assurer de façon autonome la circu- Lation des quantités d'eau indispensables au refroi- dissement du sodium primaire et du gaz. Dans ce mode de réalisation préféré de L'in- vention, le turbocompresseur et L'échangeur réfrigé- rant sont implantés à proximité de l'échangeur de cha- leur sodium/eau, à L'intérieur de L'enceinte de confi- nement. Cette configuration permet de diminuer Le coût des installations correspondantes et de maintenir Leur efficacité à un bon niveau. De plus, son circuit étant peu développé, le volume de gaz intermédiaire sous pression concerné en cas de fuite éventuelle signifi- cative vers le sodium primaire reste faible. De préférence, une source d'alimentation électrique de secours est prévue pour alimenter L'aL- ternateur auxiliaire qui fonctionne alors en moteur pour lancer le turbocompresseur dans Le cas o ceLui- ci est à l'arrêt. Lorsque l'échangeur sodium/héLium/eau fonc- tionne en permanence (qu'il s'agisse d'un échangeur auxiliaire ou d'un échangeur principal), on peut uti- Liser une partie de la chaleur récupérée sur L'échan- geur réfrigérant du cycle à gaz pour améliorer Le bilan thermodynamique de La centrale. A cet effet, l'échangeur réfrigérant peut être refroidi par au moins un circuit d'eau dérivé du circuit principal eau/vapeur du réacteur, en aval du turboaLternateur de ce dernier circuit. Plus précisément, en cas de cycle simple sans récupérateur, l'échangeur réfrigérant peut être refroidi par un premier circuit d'eau basse pression débouchant dans la bâche alimentaire du poste d'eau de la centrale et par un deuxième circuit d'eau alimentaire haute pression débouchant dans le circuit principal eau/vapeur en amont du générateur de vapeur. En cas de cycle avec récupérateur, la récupération de chaleur peut se limiter au seul circuit d'eau basse pression du groupe turboalternateur. Enfin, il est à noter que l'échangeur de chaleur sodium/hélium/eau peut être soit un échangeur auxiliaire logé dans la cuve contenant le coeur du réacteur, et cela indépendamment des échangeurs de chaleur intermédiaires principaux du réacteur, soit un échangeur principal du réacteur. On décrira maintenant, à titre d'exemple non limitatif, différentes variantes de réalisation de l'invention en se référant aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue de face, en coupe longitudinale schématique, d'un échangeur de chaleur sodium/eau à circulation intermédiaire de gaz pouvant être utilisé avantageusement pour assurer soit le re- froidissement à l'arrêt, soit le fonctionnement normal d'un réacteur nucléaire réalisé conformément à t'in- vention, - la figure 2 est une vue en coupe schémati- que représentant à plus petite échelle l'échangeur de la figure 1 implanté dans la cuve d'un réacteur nu- cléaire de type intégré, ainsi que le circuit de gaz associé à cet échangeur conformément à l'invention, - la figure 3 est une vue schématique, par- tiellement en coupe, illustrant un autre mode de réa- lisation de l'invention selon lequel un générateur de vapeur intégré à circulation intermédiaire de gaz et assurant, en fonctionnement normal du réacteur, L'échange thermique entre le circuit primaire du réac- teur et te circuit eau/vapeur assure en outre avec ce dernier circuit le refroidissement du réacteur à l'ar- rêt, et - La figure 4 est une vue comparable à la figure 3 iLLustrant une variante dans laquelle le gé- nérateur de vapeur est placé dans une cuve annexe et comprend un circuit de gaz comportant un échangeur ré- cupérateur. Conformément à l'invention, le refroidisse- ment à l'arrêt d'un réacteur nucléaire est réalisé au moyen d'un échangeur de chaleur sodium/eau à circula- tion intermédiaire d'un gaz neutre constitué de préfé- rence par de l'hélium. On décrira tout d'abord à titre d'exemple préférentiel en se référant à la figure 1, un échan- geur sodium/hélium/eau à doubles tubes en U. Les ca- ractéristiques mécaniques et thermiques d'un tel échangeur sont particulièrement bonnes et justifient l'utilisation préférentielle de cet appareil dans un réacteur selon l'invention. Cependant, un échangeur de chaleur sodium/eau à circulation intermédiaire de gaz d'un autre type et notamment à tubes droits ou à tubes à baïonnette peut aussi être utilisé sans sortir du cadre de l'invention. L'échangeur de chaleur 10 représenté sur la figure 1 comprend un faisceau de doubles tubes en U 12, un seul de ces doubles tubes étant représenté à plus grande échelle. Chacun des doubles tubes en U 12 comprend un tube intérieur 14 à l'intérieur duquel circule un fluide réfrigérant tel que l'eau-vapeur dans le cas d'un générateur de vapeur, et un tube ex- térieur 16 délimitant avec le tube intérieur 14 un espace annulaire 18 dans lequel circule un gaz chimi- quement neutre tel que de l'hélium. Chacun des doubles tubes 12 du faisceau com- prend, selon le sens du fluide chauffé, une branche verticale descendante 12a, une branche verticale as- cendante 12b et une partie cintrée inférieure 12c joi- gnant les branches verticales. Les extrémités supérieures des branches descendante et ascendante des tubes extérieurs 16 sont fixées de façon étanche sur deux plaques à tubes ho- rizontales 20a et 20b, dites plaques à tubes gaz/so- dium, situées côte-à-côte et au même niveau. Ces pla- ques à tubes 20a et 20b reposent sur une plaque ho- rizontale de supportage 22, respectivement par l'in- termédiaire de deux jupes 24a et 24b. La plaque de supportage 22 repose elle-même, par l'intermédiaire d'une pièce 26, sur une dalle de fermeture 28 d'une cuve 30, dans laquelle plongent les doubles tubes 12. De façon plus précise, la pièce 26 est solidaire de la dalle 28 et délimite une ouverture 32 formée dans celle-ci et par laquelle les doubles tubes 12 de l'échangeur plongent dans le sodium liquide 34 contenu dans la cuve 30. Les plaques à tubes 20a et 20b constituent les parois inférieures d'une chambre d'entrée de gaz 36a et d'une chambre de sortie de gaz 36b respective- ment. Une tubulure d'entrée de gaz 38a et une tubulure de sortie de gaz 38b débouchent respectivement dans les chambres 36a et 36b. A leur extrémité supérieure, chacune des chambres 36a et 36b est obturée par un couvercle amovible 40a et 40b respectivement. Le dé- montage de ces couvercles permet d'inspecter les pla- ques à tubes 20a et 20b. Les extrémités supérieures des branches descendante et ascendante des tubes intérieurs 14 tra- versent librement les plaques à tubes 20a et 20b et sont repliées à 90 à L'intérieur des chambres 36a et 36b, pour se terminer par des parties sensiblement ho- rizontaLes 14a et 14b. Les extrémités de ces parties horizontales 14a et 14b des tubes intérieurs 14 sont fixées de façon étanche sur des plaques à tubes verti- cales 42a et 42b, dites plaques à tubes eau/gaz, cons- tituant une partie de la paroi Latérale des chambres 36a et 36b respectivement. Derrière Les plaques à tubes 42a et 42b, les tubes intérieurs 14 débouchent respectivement dans une chambre d'entrée d'eau 44a et dans une chambre de sor- tie d'eau ou de vapeur 44b. Une tubuLure d'entrée d'eau 46a équipée d'une vanne 48a débouche dans la chambre 44a. De façon comparable, une tubulure de sor- tie d'eau ou de vapeur 46b équipée d'une vanne 48b débouche dans la chambre de sortie d'eau ou de va- peur 44b. Des tuyauteries 50a et 50b sont raccordées sur Les tubulures 46a et 46b, entre Les vannes 48a et 48b et les chambres 44a et 44b respectivement. Ces tuyauteries 50a et 50b servent à raccorder L'échangeur de chaleur à un circuit permettant d'injecter un gaz sous pression servant à chasser le fluide chauffé, l'eau ou La vapeur à titre d'exemple, et de vidanger ainsi les tubes intérieurs 14. Chacune des chambres 44a et 44b est obturée par un couvercle amovible 52a et 52b respectivement, placé en vis-à-vis de La plaque à tubes 42a, 42b cor- respondante. La circulation du sodium Liquide 34 autour des branches descendantes 12a et des branches ascen- dantes 12b du faisceau de double tubes 12 est descen- dante dans ces deux branches; elle est canalisée au moyen de deux viroles 54a et 54b fixées respectivement aux plaques à tubes 20a et 20b et entourant respecti- vement chacune des branches verticales du faisceau. A un niveau supérieur au niveau normal N1 de sodium liquide 34 dans la cuve 30, chacune des viroles 54a et 54b comprend des fenêtres d'entrée principales 56a et 56b. Ces fenêtres sont surélevées par rapport au niveau de sodium, afin que l'échange thermique en- tre le sodium liquide circulant autour du faisceau de doubles tubes 12 et l'eau vapeur circulant dans les tubes internes 14 s'effectue sur une surface aussi grande que possible. Dans l'exemple représenté sur la figure, les fenêtres 56a et 56b sont placées juste en- dessous d'une pièce d'adaptation 58 entourant les vi- roles 54a et 54b au niveau de la dalle 28, cette pièce 58 étant suspendue à la plaque de supportage 22. La montée du sodium liquide 34 jusqu'aux fe- nêtres d'entrée principales 56a et 56b est obtenue en créant autour de chacune des viroles 54a et 54b un effet de siphon, au moyen de deux cloches 60a et 60b respectivement fixées aux viroles 54a et 54b juste au- dessus des fenêtres 56a et 56b. Les cloches 60a et 60b plongent dans le sodium liquide 34 jusqu'à un niveau inférieur au niveau minimal N2 du sodium dans la cuve. Approximativement au même niveau que l'ex- trémité inférieure des cloches 60a et 60b, chacune des viroles 54a et 54b comprend de plus des fenêtres d'entrée auxiliaires calibrées 62a et 62b autorisant une circulation descendante de sodium à l'intérieur des viroles par convection naturelle en cas d'arrêt des pompes de circulation. Ces fenêtres permettent d'assurer la fonction de refroidissement à l'arrêt conformément à l'invention. Les viroles 54a et 54b sont ouvertes à leurs extrémités inférieures, qui sont situées au niveau de la jonction des branches verticales 12a et 12b des doubles tubes avec La partie inférieure cintrée 12c. Dans Leur partie centrate, c'est-à-dire bien en-dessous des fenêtres 62a et 62b, Les viroles 54a et 54b sont fixées de façon étanche sur une pièce de transition 64. La périphérie de cette pièce 64 coo- père par un système d'étanchéité 66 à cloche de gaz avec un redan 68 séparant à L'intérieur de La cuve 30 Le sodium chaud admis dans l'échangeur 10 par les fe- nêtres d'entrée 56a et 56b du sodium "froid" sortant par L'extrémité inférieure des viroles 54a et 54b. Les tubes extérieurs 16 sont Lisses et se dilatent Librement dans le sens vertical à partir des plaques à tubes 20a et 20b. Les branches descendantes et Les parties inférieures cintrées des tubes intérieurs 14 sont éga- lement Lisses, et ne comportent que des ergots de cen- trage espacés 70 qui permettent un maintien correct des tubes intérieurs dans Les tubes extérieurs. Dans la branche ascendante du faisceau, Les tubes inté- rieurs 14 peuvent également être Lisses et munis d'ergots de centrage sur Leurs faces externes. Toute- fois, dans Le cas du fonctionnement en générateur de vapeur, ils comportent de préférence sur Leurs faces externes des ailettes LongitudinaLes ou héLicoidaLes 72 assurant simultanément le centrage des tubes inté- rieurs dans les tubes extérieurs, un échange thermique plus efficace et une meilleure répartition de la phase d'ébullition entre Les deux branches. A L'intérieur des viroles 54a et 54b, Le po- sitionnement des doubles tubes 12 du faisceau est as- suré par des griLLes horizontales 74. IL est à noter que les griLLes 74 situées à La partie inférieure des viroles 54a et 54b assurent un guidage LatéraL des tubes 12, tout en autorisant une certaine souplesse transversale des tubes, c'est-à-dire une déformation transversaLe des tubes, c'est-à-dire une déformation 1 1 de ceux-ci dans le plan passant par les axes des bran- ches descendantes 12a et montantes 12b des tubes 12. Cette configuration permet de prendre en compte les possibles différences de - dilatation transversale entre les branches des tubes à la partie inférieure de l'échangeur. Les dilatations différentielles vertica- les des tubes intérieurs 14 sont absorbées par les tronçons horizontaux supérieurs de ces tubes situés dans les chambres supérieures 36a et 36b. De préférence, un ou plusieurs dispositifs 76 sont prévus à l'intérieur de la cuve 30 pour assu- rer le guidage des viroles 54a et 54b, c'est-à-dire empêcher leur déplacement horizontal, tout en permet- tant la dilatation verticale de ces viroles par rap- port à la cuve. L'échangeur de chaleur 10 qui vient d'être décrit en se référant à la figure 1 peut fonctionner soit de façon intermittente, lorsque Le réacteur est à l'arrêt, soit de façon permanente. Lorsqu'il ne fonctionne que pour assurer le refroidissement du réacteur à l'arrêt, seules les fe- nêtres auxiliaires 62a et 62b sont utiLisées pour as- surer la circulation du sodium à l'intérieur des viro- les 54a et 54b. Dans ce cas, l'échangeur de chaleur 10 peut donc être simplifié par la suppression des fenê- tres 56a et 56b et des cloches 60a et 60b. Le refroi- dissement du sodium peut être assuré soit en faisant circuler de l'eau sous pression (5 MPa par exemple) dans les tubes intérieurs 14, soit en fonctionnant en générateur de vapeur. Lorsque l'échangeur de chaleur 10 représen- té sur la figure 1 fonctionne en permanence, il cons- titue soit un générateur de vapeur principal du réac- teur, soit un générateur de vapeur auxiliaire. Dans ce dernier cas, il délivre de la vapeur moyenne pression surchauffée qui peut être injectée en cours de détente dans le groupe turboalternateur du circuit eau/vapeur du réacteur. La puissance thermique produite au moyen de ces générateurs de vapeur auxiliaires vient alors en déduction de celle qui est produite par les généra- teurs de vapeur principaux lors du fonctionnement nor- mal du réacteur. * La figure 2 iLLustre L'implantation de l'échangeur de chaleur 10 de la figure 1 dans la cuve principale 30 d'un réacteur nucléaire. De façon plus précise, la figure 2 concerne L'implantation de l'échangeur 10 dans un réacteur qui peut être indiffé- remment, soit du type intégré comme sur cette figure 2, soit du type à boucles. La cuve 30 contient de-façon connue le coeur 78 du réacteur, celui-ci étant noyé dans le sodium liquide 34. Un redan 68 sépare l'intérieur de la cuve en un collecteur chaud 34a situé principalement au- dessus du coeur 78 et un collecteur "froid" 34b dispo- sé autour de ce dernier. L'échangeur de chaleur 10 est suspendu à la dattlle 28 obturant la cuve 30 à son extrémité supérieu- re. L'étanchéité entre le collecteur chaud 34a et le collecteur froid 34b au niveau de l'échangeur 10 est réalisée au moyen d'un système d'étanchéité à cloche de gaz 66 interposé entre La pièce de transition 64 solidaire des viroles de l'échangeur et le redan 68. La figure 2 illustre de plus le circuit de gaz 80 qui est associé à l'échangeur de chaleur 10 conformément à l'invention. Ce circuit de gaz 80 a pour caractéristiques essentielles d'être particulièrement compact et sim- ple et de pouvoir fonctionner de façon autonome. Il comprend une turbine 82 et un compresseur 84 accouplés sur le même arbre et formant un turbocompresseur com- pact 86. L'hélium à environ 500 C sortant de l'échan- geur 10 par La tubulure 38b est injecté dans la turbi- ne 82. Pour que le système fonctionne, il est néces- saire d'abaisser la température du gaz à l'entrée du compresseur 84 jusque vers 50 ou 60 C. A cet effet, le circuit de gaz comprend en plus de la turbine 82 et du compresseur 84, un échangeur réfrigérant 88 et, éven- tuellement, un échangeur-récupérateur gaz-gaz. Dans le circuit 80 ainsi constitué, la tur- bine 82 fournit une puissance qui suffit à entraîner te compresseur 84. Ce dernier assure toute la circula- tion du gaz et l'éLévation de pression du cycle, y compris la compensation de la perte de charge assez élevée qui se produit à la fois dans l'échangeur 10 et dans les tuyauteries du circuit 80, dont le diamètre est relativement faible, compte tenu du débit modéré de gaz. Etant donné qu'un excédent de puissance est disponible sur l'arbre du turbocompresseur 86, on mon- te également sur celui-ci un petit alternateur auxi- liaire 90, directement entrainé par la turbine 82. Le courant électrique délivré par l'alternateur 90 est utilisé en priorité pour entraîner la ou les pompes 92 assurant la circulation de l'eau dans le circuit d'eau 94 de l'échangeur 10 et pourrait être utilisé pour d'autres besoins propres de la centrale. Le cycle à gaz ainsi réalisé par le circuit assure l'autonomie de puissance mécanique recher- chée. Dans le cas d'un échangeur intégré dans la cuve 30 du réacteur comme on l'a représenté sur la figure 2, le système fonctionne dès qu'il existe un dégage- ment de chaleur, même faible, dans le coeur 78. La circulation de l'hélium et l'échange thermique qui lui correspond sont automatiquement assurés. De l'élec- tricité est en outre disponible pour entraîner les pompes à eau, dont Le débit s'adapte à la puissance thermique à évacuer. Par ailleurs, tle turbocompresseur 86 peut fonctionner dans une gamme de pression très étendue. En faisant varier La pression, on peut donc faire évoluer La puissance du turbocompresseur dans de grandes proportions. Le turbocompresseur étant à l'arrêt, La mise en route du circuit se fait en alimentant l'alterna- teur 90 au moyen d'une source électrique de secours (batterie 96). Au démarrage, L'aLternateur fonctionne alors en moteur pendant quelques instants, selon une technique bien connue. L'utilisation d'un turbocompresseur 86 et d'un circuit de gaz associé propre à chaque module d'échange permet de diviser au maximum le circuit d'hélium en un grand nombre de parties indépendantes, ce qui limite le voLume de gaz concerné en cas de fuite de gaz. Le circuit de gaz 80 est complété par un dispositif de contrôLe 98 permettant de détecter une fuite éventuelle dans Les doubles tubes en U de l'échangeur 10. Grâce au caractère compact du turbocompres- seur 86, de L'échangeur réfrigérant 88 et, Le cas échéant, de L'échangeurrécupérateur gaz-gaz, ces composants et, par conséquent, L'ensembLe du circuit , peuvent être implantés à proximité des parties su- périeures de L'échangeur de chaleur 10, à L'intérieur même du bâtiment réacteur. La Longueur des tuyauteries du circuit de gaz 80 et La quantité de gaz concerné en cas de fuite se trouvent ainsi encore réduites. Sur La figure 3, on a représenté un autre mode de réalisation de L'invention qui concerne un réacteur de type intégré. On a représenté Les compo- sants et les circuits qui assurent La récupération de ?583912 2 5 8 3 9 1 2 la chaleur du réacteur en fonctionnement normal, mais qui peuvent égaLement assurer le refroidissement du réacteur à l'arrêt. Dans ce réacteur, un générateur de vapeur 10 est placé dans une cuve 30 contenant le coeur 78 du réacteur et dont la disposition générale est analogue à celle de la figure 2. Ce générateur de vapeur 10 est un générateur à doubles tubes en U semblable à celui qui a été décrit précédemment en se référant à la fi- gure 1. Il assure dans ce cas l'échange thermique en- tre le sodium du circuit primaire et l'eau/vapeur, au travers d'une circulation intermédiaire d'un gaz neu- tre tel que de l'hélium. Sur la figure 3, le circuit de gaz 80 est identique à celui qui a été décrit précédemment en se référant à la figure 2. On reconnaît notamment La tur- bine 82, le compresseur 84, l'échangeur réfrigérant 88 et l'alternateur 90. On reconnaît aussi Le dispositif de traitement de l'hélium 98. Une réserve d'hélium 104, normalement isolée par un système de vannes du reste du circuit 80, permet le cas échéant d'injecter une quantité supplémentaire d'hélium dans ce circuit. On voit parfaitement sur la figure 3 que ce -circuit intermédiaire de gaz 80 est placé en totalité à l'in- térieur de l'enceinte de confinement en béton 106 du réacteur. Sur la figure 3 est également représenté le circuit eau/vapeur 94. Ce circuit assure de façon con- nue le transfert de la chaleur depuis le générateur de vapeur 10 jusqu'à un groupe turboalternateur 108 per- mettant de fournir de l'électricité. De façon plus précise, le circuit 94 permet d'acheminer la vapeur sortant du générateur de vapeur par la chambre 44b successivement dans les deux étages haute pression 110a et 110b du groupe 108 puis, au travers d'un sécheur 112 et d'un surchauffeur 114, dans l'étage moyenne pression 116 et enfin dans l'éta- ge basse pression 118 du groupe 108. L'ensemble des étages de la turbine entraîne ainsi L'alternateur 120. Un condenseur 122 constitué par exemple par un réfrigérant atmosphérique fait passer en phase Li- quide la vapeur sortant de l'étage basse pression 118, avant de la renvoyer vers la chambre d'entrée 44a du générateur 10. Conformément à un aspect intéressant de l'invention, il est proposé de récupérer la chaleur disponible dans l'échangeur réfrigérant 88 du circuit de gaz 80 pour effectuer un complément de préchauffage de l'eau du circuit eau/vapeur 94 avant que celle-ci ne soit renvoyée dans le générateur 10. Le bilan thermodynamique de la centrale s'en trouve ainsi amé- lioré. Ainsi, dans Le mode de réalisation de la figure 3, le refroidissement de l'hélium sortant de la turbine 82 est assuré dans l'échangeur réfrigérant 88 au moyen de deux circuits d'eau 124 et 126. Dans le circuit 124 circule une petite partie (environ 5%) de l'eau basse pression du circuit eau/vapeur 94. De même, une petite partie (environ 5%) de l'eau alimen- taire haute pression du circuit 94 circule dans le circuit 126. De façon plus précise, le circuit 124 prélè- ve une partie de l'eau sortant du condenseur 122, pour la réinjecter en aval, entre L'étage moyenne pression et l'étage haute pression, dans une bâche alimentaire 128. Le circuit 126 prélève l'eau sortant de la bâche 128 pour la réinjecter en aval dans le circuit 94, à l'intérieur même du bâtiment réacteur 106, peu avant l'entrée de l'eau dans la chambre 44a du générateur de vapeur 10. Dans le mode de réalisation décrit précédem- ment en se référant à la figure 2, lorsque l'échangeur fonctionne en permanence, au moins un circuit d'eau tel que Le circuit 124 ou le circuit 126 de la figure 3 peut être utilisé pour assurer un préchauffage de l'eau du circuit eau/vapeur du réacteur. Une applica- tion de ce type peut être envisagée dans un réacteur de conception classique, comprenant un circuit primai- re de sodium, un circuit secondaire de sodium et un circuit eau/vapeur dans lequel l'échange thermique avec le sodium du circuit secondaire s'effectue par des générateurs de vapeur de conception classique. Dans tous les cas, des réservoirs ou des circuits adéquats doivent en outre être prévus sur le ou les circuits assurant le refroidissement de l'échangeur réfrigérant 88, afin d'assurer le fonc- tionnement de la boucle même en cas d'arrêt du réac- teur. Bien que la description qui vient d'être faite à propos de la figure 3 concerne un réacteur intégré, l'invention peut s'appliquer également à un réacteur à boucles. A cet effet, on a représenté sur la figure 4 le cas d'un échangeur sodium/hélium/eau 10' implanté dans une cuve annexe 30' distincte de la cuve princi- pale du réacteur. La circulation du sodium liquide depuis la cuve contenant le coeur du réacteur vers ta cuve 30' s'effectue par une conduite 100 débouchant dans la cu- ve 30', au-dessus du dispositif de séparation 64. Le retour du sodium vers la cuve contenant le coeur du réacteur s'effectue par une conduite 102 débouchant dans la cuve 30' en-dessous du dispositif 64. Cette figure 4 permet, d'autre part, d'il- lustrer une variante du circuit de gaz associé à l'échangeur à écoulement intermédiaire de gaz caracté- risé par la présence d'un échangeur récupérateur gaz basse pression-gaz haute pression 85 interposé côté basse pression, entre l'échappement de la turbine 82 et le réfrigérant 88. Ce récupérateur réchauffe le gaz haute pression sortant du compresseur 84 et se diri- geant vers l'échangeur 10' par prélèvement de la cha- leur disponible sur le gaz basse pression sortant de la turbine. Le reste de cette chaleur récupérable est utilisé dans l'échangeur réfrigérant 88 qui, contrai- rement au cas précédent de la figure 3, sert à réchauffer un débit dérivé, circulant dans la tuyaute- rie 124, du seul circuit eau basse pression du groupe turboalternateur principal. Sur La figure 4 relative à des cuves d'échangeurs distinctes de la cuve principale, c'est en principe Le fonctionnement normal du réacteur qui est concerné par l'installation de refroidissement selon l'invention. IL est cependant possible d'assurer la fonction de refroidissement du réacteur à l'arrêt en réalisant la circulation nécessaire, mais faible, du sodium primaire, grâce à des moyens appropriés ali- mentés par l'électricité fournie par le turbocompres- seur à gaz. REVENDICATIONS 1. Installation de refroidissement du coeur d'un réacteur nucléaire à fluide caloporteur primaire incompatible avec le fluide d'utilisation de La cha- leur et utilisée à L'arrêt du réacteur ou en fonction- nement normal, ledit réacteur comprenant, à l'inté- rieur d'une enceinte de confinement (106), une cuve (30) remplie de fluide caloporteur primaire (34) et contenant le coeur (78) du réacteur, au moins un échangeur de chaleur principal (10-10') et au moins une pompe primaire pour faire circuler le fluide calo- porteur primaire entre le coeur du réacteur et cet échangeur, caractérisée en ce que ladite installation de refroidissement comprend: - au moins un échangeur de chaleur (10,10') fluide ca- loporteur primaire/eau à circulation intermédiaire de gaz chimiquement neutre, - un circuit d'eau secondaire (94) comportant au moins une pompe secondaire (92) et assurant le refroidis- sement dudit échangeur de chaleur fluide caloporteur primaire/eau à circulation intermédiaire de gaz, - un circuit de gaz fermé (80) assurant ladite circu- lation intermédiaire de gaz dans l'échangeur de-cha- leur fluide caloporteur primaire/eau, ce circuit de gaz comprenant au moins une turbine (82) et un com- presseur (84) accouplés sur le même arbre et formant un turbocompresseur (86) et un échangeur réfrigérant (88) placé dans le circuit de gaz entre la turbine et le compresseur. 2. Installation de refroidissement selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend de plus un alternateur auxiliaire (90) directement entraîné par la turbine (82) et alimentant éLectrique- ment ladite pompe secondaire (92). 3. Installation de refroidissement selon la revendication 2, caractérisée en ce qu'elle comprend -83912 de plus une source d'alimentation électrique de se- cours (96) permettant d'alimenter l'alternateur auxi- liaire (90), qui fonctionne alors en moteur, en cas d'arrêt du turbocompresseur (86). 4. Installation de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractéri- sée en ce que le turbocompresseur (86) et l'échangeur réfrigérant (88) sont implantés à proximité de l'échangeur de chaleur fluide caloporteur primai- releau (10-10'), à l'intérieur de l'enceinte de confi- nement (106). 5. Installation de refroidissement selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit échan- geur de chaleur principal (10) et ladite pompe primai- re sont intégrés dans la cuve (30) du réacteur. 6. Installation de refroidissement selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit échan- geur de chaleur principal (10') et ladite pompe pri- maire sont implantés dans au moins un récipient an- nexe (30'). 7. Installation de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractéri- sée en ce que, le réacteur comprenant un circuit prin- cipal eau/vapeur (94) comportant un générateur de va- peur principal (10-10') et un turboatternateur (108), l'échangeur réfrigérant (88) est refroidi par au moins un circuit d'eau (124, 126) dérivé dudit circuit prin- cipal eau/vapeur, en aval du turboalternateur (108). 8. Installation de refroidissement selon la revendication 7, caractérisée en ce que ledit circuit de gaz (80) comprend de plus un échangeur récupérateur (85) gaz basse pression-gaz haute pression. 9. Installation de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 7 et 8,, caracté- risée en ce que, le turboalternateur (108) comprenant des étages haute pression (110a, 110b), moyenne pres- sion (116) et basse pression (118), l'échangeur réfri- gérant (88) est refroidi par un premier circuit (124) d'eau basse pression débouchant dans une bâche alimen- taire (128) en aval de l'étage basse pression (118) du turboalternateur. 10. Installation de refroidissement selon les revendications 7 et 9, caractérisée en ce que l'échangeur (88) est refroidi par un deuxième circuit (126) d'eau alimentaire haute pression débouchant dans le circuit principal eau-vapeur (94) en amont du géné- rateur de vapeur (10). 11. Installation de refroidissement selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractéri- sée en ce que l'échangeur de chaleur fluide calopor- teur/eau a une fonction de générateur de vapeur prin- cipal (10-10').