FR 2578857 A1 19860919 FR 8503780 A 19850314 La présente invention concerne la fabrication des éléments de voies ferrées et a notamment pour objet un procédé de durcissement par explosif de la partie moulée des croisements aigus des branchements desdites voies. L'invention peut être appliquée notamment à la fabrication des croisements aigus de branchements ferro- viaires, travaillant sous des charges dynamiques percussives. Un croisement ferroviaire comprend un moulage mono- bloc en acier à haute teneur en manganèse, constituant le coeur et la partie la plus sujette àl'usure des pattes de lièvre. L'acier employé est doué d'une haute ténacité, mais, à l'état non durci, sa dureté est faible et ne s'élève en moyenne qu'à 200 unités Brinell. Du fait de telles propriétés, pendant la période initiale d'exploi- tation, les croisements subissent une usure intensive et un fort écrasement provoqués par la pression qu'engendrent les fortes charges dynamiques. Ceci se traduit par une perte de hauteur du coeur et des pattes de lièvre, avec formation d'inégalités sur la table de roulement du croi- sement. Par table de roulement du croisement, on entend en l'occurence la surface du coeur et des pattes de lièvre qui encaisse la pression des roues du matériel roulant. Il est à noter que les branchements ferroviaires peuvent comporter aussi bien des croisements obtus que des croisements aigus. Les croisements obtus sont ceux dans lesquels les faces actives de la patte de lièvre forment un angle droit ou obtus, et les croisements aigus, ceux dans lequels il y a deux pattes de lièvre, et leurs faces actives forment un angle aigu. Les croisements aigus sont les plus répandus et ils travaillent ie plus souvent à des vitesses de trains élevées (jusqu'à 120-160 km/h), sous de fortes charges dynamiques percussives. C'est pourquoi les croisements aigus doivent répondre à des prescriptions plus sévères, tant en ce qui concerne la résistance à l'usure et à 2 2578857 l'écrasement du métal, qu'en ce qui concerne son écaillage par fatigue de contact. Les croisements obtus, étant de conception compliquée et coopérant d'une manière particulière avec le matériel roulant, travaillent à des vitesses de trains basses. C'est pourquoi les prescriptions dont ils sont l'objet sont peu sévères et ne concernent principalement que l'usure et l'écrasement du métal. Pour assurer une tenue suffisante des croisements de branchements ferroviaires à tous les stades de l'exploi- tation, leur partie moulée est soumise à un durcissement avant la mise en exploitation. Jusqu'à présent, les procédés appliqués en URSS et à l'étranger pour le durcissement de la partie moulée des croisements, réalisée en acier à haute teneur en manga- nèse, n'assuraient pas les performances d'exploitation nécessaires, à savoir, une grande résistance à l'usure et à la fatigue de contact. L'un des procédés connus de durcissement des croise- ments ferroviaires est le procédé de galetage, exécuté au moyen d'un galet comportant un profil arrondi (cf. article de N.N.Putrg, V.P. Mikhailova "Résultats des essais en exploitation de croisements de divers types et marques", publication des oeuvres de l'institut VNIIZhT MPS, n 431, Editions "Transport", Moscou, 1971, pp.25 à 28). Le durcissement des croisements ferroviaires par ce procédé assure avant la mise en exploitation un écrasement préliminaire de l'acier à haute teneur en manganèse et accroît ainsi sa dureté. Toutefois, un tel durcissement des croisements ne se propage qu'à une faible profondeur (5 à 7 m) et, en outre, par suite de l'application de grandes pressions spécifiques sur de petites surfaces et des fortes déformations plastiques lors du durcissement, il provoque l'apparition, sur la table de roulement des croisements, de fissures qui sont la cause de l'écaillage du métal pendant l'exploitation et de la réduction de la durée de service des croisements. D'autre part, ce procédé requiert de grandes dépen- ses de temps et d'énergie pour le durcissement de la partie moulée des croisements. On connaît aussi un procédé de durcissement de la partie moulée des croisements ferroviaires en acier à haute teneur en manganèse, consistant à faire agir sur la surface à durcir l'explosion d'une charge d'explosif (cf. brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 2 703 297, clas- se 148-4, publié le 26 mars 1951). Le traitement par ce procédé accroit la dureté de l'acier sur la surface active duc oeur et des pattes de lièvre et, par cela-méme, augmente la durée de service du croisement, grâce à la réduction de l'usure et de l'écrasement du métal propre aux croisements obtus, qui ont une grande section transversale des éléments à durcir et travaillent à des vitesses abaissées du matériel roulant. En ce qui concerne le durcissement des croisements aigus, qui travaillent sous de fortes charges dynamiques percussives, engendrées pendant l'exploitation quand la vitesse des trains atteint jusqu'à 100-160 km/h, ce pro- cédé n'assure pas l'obtention de la dureté et de la pro- fondeur de durcissement nécessaires pour que les croise- ments conservent leur résistance à la fatigue de contact. Il s'ensuit une réduction notable de la durée de service de tels croisements. En outre, le traitement peut provoquer une déformation de la section transversale des éléments des croisements lors du durcissement et la perte de la réserve de plasti- cité et de ténacité nécessaire de l'acier à haute teneur en manganèse. Il peut s'ensuivre,pendant l'exploitation sous de fortes charges dynamiques percussives, un réécrouis- sage rapide du métal, accompagné par des écallages et des séparations d'éclats sur les croisements. Il est à noter que les croisements aigus ont, dans 4 2578857 la zone de franchissement des lacunes par les roues, des sections transversales faibles (15 à 40 mm) du coeur et des pattes de lièvre. C'est pourquoi, l'action d'une explosion non conditionnée en pression au front de l'onde oblique de détonation et en durée d'action, provoquée par une charge non conditionnée en épaisseur d'explosif et surplomb de l'explosif sur les surfaces latérales des éléments à durcir des croisements, peut être la cause de ruptures de ces éléments. En outre, ce procédé ne tient pas compte de la différence des pressions unitaires exer- cées par les roues du matériel roulant sur le coeur et les pattes de lièvre des croisements aigus, ce qui entraîne une usure irrégulière des éléments mentionnées des croise- ments et une réduction de leur durée de service. Il est aussi à noter que ce procédé de durcissement ne tient pas compte de la nécessité d'obtenir des transi- tions progressives de dureté du métal, de la. zone durcie des croisements à leur zone non durcie. C'est pourquoi, à la frontière de ces zones, apparaissent pendant l'exploi- tation des inégalités locales, qui altèrent les conditions de coopération des roues du matériel roulant et des croi- sements, surtout aux vitesses de circulation accrues, et, de la sorte, abaissent leur tenue en exploitation. Les inégalités locales mentionnées seront dites plus loin iné- galités d'exploitation. On connaît aussi un procédé de durcissement par ex- plosif de la partie moulée des croisements ferroviaires en acier à haute teneur en manganèse, choisi par les auteurs de l'invention comme caractérisant l'état de la technique antérieure, consistant en ce que la charge d'explosif est placée sur la table de roulement et les surfaces latérales du coeur et des pattes de lièvre de la partie moulée, dans la zone o les roues franchissent les lacunes en roulant sur ces éléments, puis cette charge est tirée et produit une pression sur les surfaces à traiter (cf. revue "Metall Treatment and Drop Forging", Grande-bretagne, n 292(29), de 1962, pp.285 à 287). Pour réaliser ce procédé, la charge d'explosif em- ployée est une charge de penthrite (tétranitrate de pen- taérythritol) d'une épaisseur d'environ 3 mm. La couche de cette charge embrasse la surface des croisements et dépasse ses faces d'environ 20 mm. L'explosion de la charge engendre une onde de choc à pression de l'ordre de 1540 MPa (157 kg/mm2). La surface du coeur subit un durcissement unique, et la surface des pattes de lièvre, un durcissement double. Toutefois, ce procédé est appliqué lui aussi au dur- cissement des croisements ferroviaires obtus. Il est inap- plicable au durcissement de la partie moulée des croise- ments aigus, ce qui est dû aux raisons suivantes. Avant tout, il convient de noter que le degré de durcissement des croisement obtus ne répondrait pas dans ce cas aux prescriptions devant être satisfaites par les croisements ferroviaires aigus, car les croisements obtus, comme on l'a indiqué, ont des pattes de lièvre plus puis- santes et travaillent à des vitesses de train plus petites. En outre, concernant ce procédé, on ne donne qu'une seule valeur discrète de la pression au front de l'onde de choc, sans indication de ses limites, ni de la durée d'action sur la surface à durcir. Cela ne permet pas d'as- surer des indices de durcissement optimaux dans le cas d'emploi d'explosifs différents. On n'indique pas non plus, dans ce procédé, de valeurs différentiées de l'épaisseur des charges (ou de leurs proportions) , ni pour leur partie horizontale, ni pour leur surplomb sur les surfaces laté- rales du coeur et des pattes de lièvre, ni suivant la longueur de la surface à durcir. Il en résulte que l'éven- tualité d'une déformation et d'un endommagement des éléments à durcir n'est pas exclue. On s'est donc proposé de créer un procédé de durcis- sement par explosif de la partie moulée des croisements ferroviaires aigus qui, grâce à un choix approprié de la durée d'action de l'explosion de la charge et de la pression au front de l'onde oblique de détonation de cette charge, permettrait d'obtenir un accroissement de la tenue en exploitation des croisements, résultant de l'augmentation de la résistance à l'usure, de pair avec l'obtention d'une bonne résistance aux détériorations par fatigue de contact sous les fortes charges dynamiques percussives d'exploi- tation. La solution consiste en un procédé de durcissement par explosif de la partie moulée des croisements ferro- viaires aigus en acier à haute teneur en manganèse, sui- vant lequel la charge d'explosif est placée sur la table de roulement et les surfaces latérales du coeur et des pattes de lièvre de la partie moulée, dans la zone o les roues franchissent les lacunes en roulant sur ces éléments du croisement, cette charge est tirée avec production d'une pression sur les surfaces indiquées, procédé dans lequel, d'après l'invention, l'explosion de la charge d'explosif agit pendant 1.10- 6 à 1. 10-4 s avec une pression au front de l'onde oblique de détonation comprise entre 50.108 et 250.108 Pa. Par un tel procédé de durcissement par explosif de la partie moulée des croisements ferroviaires, on obtient la dureté nécessaire de l'acier sur la table de roulement, sans défauts sur les éléments durcis des croisements avant la mise en exploitation, ainsi que la tenue nécessaire en exploitation des croisements. Il est à noter que la distribution de la dureté de l'acier en profondeur est tributaire de la durée de l'im- pulsion d'action de la pression produite par l'explosion de la charge d'explosif: plus la durée d'action de la pression est grande, plus l'abaissement de la dureté est progressif de la surface à durcir aux parties en profon- deur du métal. La durée de l'impulsion d'action de la pression sur la surface à durcir est déterminée par l'épaisseur de la charge d'explosif et la célérité du son dans les produits d'explosion et peut être calculée par la formule: T = k.c c k étant un coefficient dépendant du type d'explosif (k = 2 à 4); l'épaisseur de la charge en mm; c, la célérité du son dans les produits d'explosion en km/s (c = 3 à 4 km/s). Pour que la charge d'explosif agisse avec une durée de l'impulsion inférieure à 1.10-6 s, il faut employer une charge d'explosif d'une épaisseur ne dépassant pas 2 mm, d'o la nécessité de recourir à des explosifs à vitesse de détonation de 8000 à 9000 m/s. En cas d'emploi de tels explosifs, des écarts insignifiants de la hauteur de la charge ou de la méthode de durcissement des éléments du croisement provoquent une formation intense de fissures et d'autres genres de défauts, qui ne permettent pas d'utiliser la partie moulée durcie par explosif pour l'assemblage des croisements. En outre, dans le cas d'une telle durée de l'impulsion et d'emploi d'explosifs à grande vitesse de détonation, il est impossible d'obtenir une variation progressive de la dureté de l'acier suivant la profondeur. Pour que la charge d'explosif agisse avec une durée de l'impulsion supérieure à 1.10-4 s, il faut employer une charge de grande épaisseur (plus de 75 mm). Dans le cas d'une telle épaisseur de la charge, pour éviter la rupture de la partie moulée du croisement il faut employer des explosifs à faible vitesse de détonation, qui n'assurent ni l'obtention d'une dureté supérieure à 300 unités Brinell, ni d'une résistance à l'usure suffisante. Si l'explosion de la charge d'explosif agit sur la surface à durcir des éléments du croisement avec une pression inférieure à 50.108 Pa, la dureté de l'acier obtenue à l'issue du durcissement est inférieure à 300 unités Brinell. Si l'explosion de la charge d'explosif agit sur la surface à durcir des éléments du croisement avec une pression supérieure à 250.108 Pa, la dureté de l'acier atteint 400 unités Brinell et au-dessus. Dans ce cas il peut se produire des ruptures des couches superficielles du métal. Il est nécessaire de diminuer l'épaisseur de la charge d'explosif suivant la longueur du coeur, dans la direction de la pointe, et d'atteindre une valeur proche de l'épaisseur critique de détonation de l'explosif. Cela permet, grâce à la diminution de la pression produite par l'explosion de la charge d'explosif, d'obte- nir un ecrouissage uniforme sur toute la longueur de la partir à durcir du coeur, dont la section diminue dans la direction indiquée. Par épaisseur critique de détonation de la charge d'explosif, il convient d'entendre la valeur de l'épais- seur au-dessous de laquelle la réaction de décomposition de l'explosif ne peut se développer. Il est avantageux aussi que l'épaisseur de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur soit plus petite que celle de la charge sur la table de roulement des pattes de lièvre. Si les épaisseurs sont ainsi choisies, on obtient une résistance à l'usure égale des éléments durcis des croisements. Quand les épaisseurs de la charge sont égales sur le coeur et les pattes de lièvre, lesquelles opt une section transversale plus large que celle du coeur, la dureté obtenue sur les pattes de lièvre.après durcissement est d'environ 25% plus petite que celle obtenue sur le coeur. Or la valeur de l'usure admissible pour les pattes de lièvre est la même que l'usure admissible pour le coeur, d'o l'abaissement de la tenue en service des croisements- Il convient, d'autre part, que l'épaisseur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur et --.. 2578857 des pattes de lièvre soit égale au tiers de l'épaisseur de la charge sur la table de roulement de ces éléments et proche de l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. Grâce à une telle proportion de l'épaisseur de la charge, on obtient un effet maximal de durcissement de la table de roulement et on prévient les ruptures des sur- faces latérales des éléments à durcir des croisements, qui sont dues à l'action des ondes de décompression, c'est-à- dire des ondes suivant des ondes de compression résultant de l'explosion de la charge d'explosif. La hauteur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur et des pattes de lièvre est choisie selon l'épaisseur de la charge d'explosif sur la table de roulement de ces éléments, et la hauteur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur est progres- sivement diminuée dans la direction de la pointe, jusqu'à 0,2-0,3 de l'épaisseur de la charge sur sa table de roulement. Ceci permet d'obtenir un effet maximal de durcissement sur la table de roulement et de conserver les dimensions géométriques des sections transversales du coeur et des pattes de lièvre après leur durcissement, car un tel choix de la hauteur de la charge sur les surface latérales des - éléments à durcir des croisements assure l'obtention de la dureté voulue de l'acier après durcissement et prévient l'apparition de défauts (fissures, séparation d'éclats, déformation des sections transversales) sur la table de roulement et à l'intérieur de la section des éléments durcis. Si la hauteur de la charge d'explosif sur les sur- faces latérales du coeur est supérieure à 0,3 de l'épais- seur de la charge sur sa table de roulement, l'action de la pression de l'onde explosive provoque la formation de fissures et la séparation d'éclats aux endroits o la section transversale du coeur est faible. Si la hauteur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur est inférieure à 0,2 de l'épaisseur de -.-..... f,. -. 10 la charge sur sa table de roulement, la dureté de l'acier durci devient inférieure à 300 unités brinell, ce qui ent- raîne une diminution de la résistance à l'usure de cet élément du croisement et une diminution de sa durée de service. La charge d'explosif est disposée sur la table de roulement du coeur et des pattes de lièvre de telle façon qu'elle recouvre entièrement la zone des inégalités d'ex- ploitation, son épaisseur diminuant progressivement sur la table de roulement dans toutes ses parties terminales, sur une longueur non inférieure à 0,43 de la largeur du coeur au bout de sa partie de queue, jusqu'à une valeur non inférieure à l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. Une telle disposition de la charge d'explosif permet d'assurer une usure régulière suivant la longueur de la partie moulée du croisement et de prévenir l'apparition d'inégalités locales à la frontière entre la surface dur- cie et la surface non durcie, grâce à la variation prog- ressive de la dureté suivant la longueur des éléments durcis du croisement. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaîtront mieux à la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, avec références au dessin non limitatif annexé dans lequel: - la figure 1 représente schématiquement une vue d'ensemble de la partie moulée d'un croisement ferroviaire aigu., préparé pour le traitement par le procédé faisant l'objet de l'invention (vue de dessus); - la figure 2 représente le croisement de la figure 1 en coupe transversale; - la figure 3 représente une vue d'ensemble du coeur de la partie moulée d'un croisement ferroviaire, préparé il pour le traitement par le procédé faisant l'objet de l'invention, (coupe longitudinale). Le procédé de durcissement par explosif de la partie moulée des croisements ferroviaires aigus consiste en ce qui suit. La partie moulée des croisements ferroviaires aigus, se présentant sous la forme d'un moulage monobloc du coeur 1 avec une pointe 2 et de la partie des pattes de lièvre 3 (cf. figures 1,2) la plus sujette à l'usure sous l'action des charges dynamiques, est d'abord préparée pour le trai- tement, puis la couche inférieure 4 et la couche supérieure de la charge d'explosif sont préparées de façon que la charge ait les dimensions voulues, lesdites couches 4,5 sont placées sur les surfaces à durcir des éléments des croisements ( sur la table de roulement et sur les surfaces latérales du coeur et des pattes de lièvre), la charge ainsi obtenue est tirée et produit au front de l'onde oblique de détonation une pression comprise entre 50.108 et 250.108 Pa, qui agit sur les surfaces à durcir des croisements pendant 1.10 6 à 1.10. 4 s. La préparation préliminaire de la partie moulée du croisement consiste à la sécher dans l'atelier pour éli- miner l'humidité, à nettoyer ses surfaces à durcir au moyen de brosses métalliques ou à l'air comprimé pour faire disparaître les particules de sable de moulage et autres, à enduire de colle les surfaces à durcir et à lisser la couche- de colle. Simultanément avec la préparation préliminaire des croisements, on prépare les couches 4,5 de la charge d'ex- plosif. On emploie pour cela des explosifs plastiques, par exemple à base d'hexogène. Pour obtenir une bande plate d'explosif d'épaisseur prescrite,on utilise des calandres à cylindres en bronze, laiton ou aluminium. La bande plate d'explosif obtenue est découpée sur une table en bois, à l'aide d'un couteau de bronze, d'après des gabarits, de façon à obtenir la couche inférieure 4 et la couche supérieure 5 de la charge d'explosif. La couche inférieure 4 de la charge d'explosif est d'abord découpée en tant qu'ébauche. Puis, pour que le contact avec les tables de roulement et les surfaces la- térales du coeur 1 et des pattes de lièvre 3 soit meil- leur, elle est emboutie dans une matrice, à l'aide d'un poinçon répétant la forme de la surface à durcir du croi- sement. Apres emboutissage, le poinçon étant encore dans la matrice, on coupe les surplus de la partie en surplomb de la couche 4 de la charge d'explosif. De la sorte, on obtient les valeurs voulues des surplombs h1, h2, h3 (figures 2,3) de la couche 4 de la charge d'explosif sur les surfaces latérales des éléments à durcir des croisements- et de l'épaisseur de la couche inférieure 4 de la charge. En l'occurrence, pour conserver la configuration obtenue des couches, la matrice pour l'emboutissage des couches 4 de la charge d'explosif fait en même temps office de semelle et de gabarit pour l'obtention de couches 4 de charge aux cotes stables, tant sur les surfaces latérales que sur la table de roulement. Ensuite, la couche inférieur 4 de la charge d'explosif est retournée en commun avec la matrice, posée sur les surfaces à durcir du coeur 1 et des pattes 3 de lièvre, enduites au préalable de colle, puis pressée à la main pour assurer un contact intime avec le métal du croisement et éliminer les poches d'air entre la couche 4 de la charge d'explosif et les surfaces à durcir du croisement. Ceci fait, la matrice est enlevée et la couche inférieure 4 de la charge d'explosif est lissée à la main. Puis on effectue un contrôle supplémentaire de la qualité de son adhérence et des dimensions des surplombs h1, h2, h3 de la charge sur les surfaces latérales des éléments à durcir. Après enduction à la colle de la couche inférieure 4 d'explosif ainsi obtenue, on met en place la couche su- périeure 5 de la charge. Il faut alors veiller à ce que sa position soit symétrique suivant la largeur du coeur et des pattes de lièvre. Afin de diminuer l'éventualité de formation de défauts sur les surfaces à durcir des croisements, on peut employer des intercalaires inertes que l'on place entre la charge d'explosif et les surfaces à durcir des croisements. la couche inférieure 4 et la couche supérieure 5 de la charge d'explosif constituent une épaisseur d'explosif résultante h sur la table de roulement du coeur et H sur la table de roulement des pattes de lièvre, comme représenté par convention sur les figures 2 et 3. Pour la mise à feut de la charge d'explosif, on inter- pose entre la couche inférieure 4 et la couche supérieure de la charge d'explosif, dans l'axe du coeur 1, un déto- nateur 6 à haute tension. Il est alors nécessaire que les couches 4, 5 de la charge d'explosif s'appliquent intime- ment sur la génératrice de la surface du détonateur. Le croisement ainsi préparé est introduit dans une chambre de tir à l'aide d'un chariot spécial, puis la charge d'explosif est mise à feu à partir d'un local dans lequel se trouve le pupitre de commande de cette-,chambre. Pour obtenir un écrouissage régulier sur t 'e,la longueur de la table de roulement durcie du coe p la charge d'explosif doit être placée de telle façon qàe son épaisseur diminue dans la direction de la pointe 2 et se rapproche de l'épaisseur critique de détonation de l'ex- plosif. Pour assurer une égale résistance à l'usure des élé- ments durcis des croisements, il faut que l'épaisseur de la charge d'explosif placée sur la table de roulement du coeur 1 soit plus petite que celle de la charge placée sur la table de roulement des pattes 3 de lièvre. L'épaisseur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur 1 et des pattes 3 de lièvre est adoptée égale au tiers de l'épaisseur h ou H (figures 2,-3) respec- tive de la charge d'explosif sur la table de roulement de ces éléments des croisements et proche de l'épaisseur cri- tique de détonation de l'explosif employé. Une telle proportion permet d'obtenir un effet maxi- mal de durcissement de la table de roulement et de pré- venir les ruptures des surfaces latérales des éléments durcis des croisements. En outre, la hauteur h1 de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur 1 et h2, h3 (figures 2,3) sur les surfaces latérales des pattes 3 de lièvre doit être choisie en fonction de 'épaisseur totale h de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur et H sur la table de roulement des pattes de lièvre, la hauteur h1 de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur 1 diminuant progressivement dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 0,2-0,3 de l'épaisseur h de la charge sur sa table de roulement. Ceci permet également d'obtenir un effet maximal de durcissement, tout en conservant les di- mensions géométriques dés sections transversales du coeur 1 et des pattes de lièvre 3 après leur durcissement, car, dans ce cas, le procédé assure l'obtention de la dureté nécessaire de l'acier et prévient l'apparition de défauts du métal, tant sur la table de roulement qu'à l'intérieur de la section des éléments durcis des croisements. La charge d'explosif doit être placée sur la table de roulement du coeur 1 et des pattes de lièvre 3 de telle façon qu'elle recouvre complètement la zone des inégalités d'exploitation, et il faut assurer une diminution progres- sive de l'épaisseur de la charge d'explosif sur la table de roulement, sur toutes ses parties terminales, sur une longueur non inférieure à 0,43 de la largeur "a" du coeur 1 au bout de sa partie de queue (figure 1) jusqu'à une valeur non inférieure à l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. Une telle disposition de l'explosif assure l'obtention d'une usureuniforme sur toute la longueur de la partie moulée du croisement et la prévention de la formation d'iné- galités locales à la frontière entre la surface durcie et la surface non durcie du croisement, grâce à la varia- tion progressive de la dureté suivant la longueur des éléments durcis. Après durcissement de la partie moulée des croisements ferroviaires aigus, on effectue son marquage et on mesure la dureté des surfaces durcies de ses élements. Les essais en exploitaton ont fait apparaître que les croisements durcis par le procédé faisant l'objet de l'invention ont une tenue en exploitaton exprimée en ton- nage moyen de 30 à 50% plus grande que celle des croise- ments non durcis. Pour une meilleure compréhension de l'invention, on décrit ci-après des exemples de réalisation concrets mais non limitatifs. Exemple 1 La partie moulée d'un croisement aigu d'une longueur de 3738 mm, à la largeur du coeur 1 (figure 1) au bout de sa partie de queue a = 231 mm, après séchage préliminaire et nettoyage à l'air comprimé des surfaces à durcir afin de les débarraser des particules de sable et autres, est placée dans un compartiment de la chambre de tir. Après enduction des surfaces à durcir du coeur 1 et des pattes de lièvre 3 avec de la colle, la couche inférieure 4 et la couche supérieure 5 de la charge d'explosif à base d'hexogène, préparées préalablement, sont placées sur ces surfaces. ( La couche inférieure 4 est serrée à la main contre les surfaces à durcir, de façon à assurer un contact intime avec le métal du croisement et à éliminer les poches d'air entre la couche inférieure 4 de la charge et les surfaces à durcir du croisement. Après enduction à la colle de la couche inférieure 4 de la charge mise en place, on applique sur elle la couche supérieure 5 de la charge, de telle façon qu'elle soit disposée symétriquement sur le coeur 1 et les pattes de lièvre 3. L'épaisseur totale h de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur 1 est choisie égale à 9 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 3 mm, l'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales du coeur 1 est adoptée égale à 3 mm, et la hauteur h1 est choisie égale à 8 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 2 mm. L'épaisseur totale H de la charge sur la table de roulement des pattes de lièvre 3 est choisie égale à 12 mm, son épaisseur sur les surfaces latérales est adoptée égale à 4 mm, et la valeur des hauteurs h2 et h3 égale à mm. Sur le coeur 1, le commencement de la charge est à une distance de sa pointe 2 égale à 150 mm dans la direc- tion du bout de la partie de queue, et sur les pattes de lièvre 3, il est situé à une distance de la pointe 2 du coeur i égale à 140 mm dans la direction opposée. Sur le coeur 1, la fin de la charge est située à une distance de sa pointe 2 égale à 600 mm dans la direction du bout de la partie de queue, et sur les pattes de lièvre 3, elle est située à une distance de la pointe 2 égale à 500 mm dans la même direction. La charge est réalisée de telle façon que son épaisseur totale h et H sur la table de rou- lement des éléments à durcir diminue progressivement sur toutes ses parties terminales, sur une longueur d'au moins mm, jusqu'à une épaisseur non inférieure à l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. Pour mettre la charge d'explosif à feu, on interpose entre la couche inférieure 4 et la couche supérieure 5 d'explosif, dans l'axe du coeur 1, un détonateur 6 à haute tension. Ce détonateur 6 est placé de façon que les couches 4 et 5 de la charge d'explosif s'appliquent inti- * mement sur la génératrice de la surface du détonateur 6. Le croisement ferroviaire ainsi préparé est-intro- duit dans la chambre de tir à l'aide d'un chariot spécial, puis la charge d'explosif est mise à feu. Son explosion produit au front de l'onde oblique de détonation une pres- sion égale à 100.108 Pa pendant une durée de 6.106 s. Après l'explosion de la charge, la dureté mesurée de l'acier sur la table de roulement se situe au niveau de 340 à 360 unités Brinell. L'examen subséquent de la table de roulement et des surfaces latérales du coeur 1 et des pattes de lièvre 3 ayant subi le durcissement montre que ces surfaces ne présentent aucun défaut. La dureté obtenue de l'acier et l'absence de défauts assurent la tenue nécessaire en exploitation de la partie moulée des croisements. Exemple 2 la préparation de la partie moulée du croisement ferroviaire au durcissement, la mise en place de la couche inférieure 4 et de la couche supérieure 5 de la charge, la mise en place du détonateur 6 à haute tension, ainsi que le tir de la charge d'explosif s'effectuent de la même manière que dans l'exemple 1. L'épaisseur totale h de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur 1 est choisie égale à 7,5 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 du coeur 1 jusqu'à 3 mm. L'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales du coeur 1 est adoptée égale à 2,5 mm, et la hauteur h1 égale à 7 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 2 mm. La charge d'ex- plosif placée sur la table de roulement des pattes de lièvre à une épaisseur H égale à 10 mm; l'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales des pattes de lièvre 3 est adoptée égale à 3 mm, et les hauteurs h2 et h3 sont adoptées égales à 9mm. La disposition des couches 4 et 5 de la charge d'explosif sur les éléments à durcir du croise- ment ferroviaire est analogue à celle de l'exemple 1. Ensuite la charge d'explosif est tirée et produit au front de l'onde oblique de détonation une pression égale à 140.108 Pa durant 4.10-6 s. Après l'explosion de la char- ge, la dureté mesurée des éléments durcis se situe au ni- / 18 veau de 360 à 380 unités Brinell, ce qui assure la tenue nécessaire en exploitation de la partie moulée du croise- ment ferroviaire. La table de roulement et les surfaces latérales du noyau 1 et des pattes de lièvre 3 ne présentent aucun défaut. Exemple 3 La préparation de la partie moulée du croisement au durcissement, la mise en place des couches 4,5 de la charge et du détonateur 6, ainsi que le tir de la charge d'explosif s'effectuent de la même manière que dans l'exemple 1. L'épaisseur totale h de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur 1 est choisie égale à 6 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2, jusqu'à 2 mm. L'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales du coeur 1 est adoptée égale à 2,5 mm, et la hauteur h., égale à 6 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 4 mm. -L'épaisseur totale H de la charge d'explosif sur la table de roulement des pattes de lièvre 3 est adoptée égale à 9 mm; l'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales des pattes de lièvre 3 est adoptée égale à 3 mm, et les hauteurs h2 et h3 sont choisies égales à 4,5 mm. La disposition des couches 4 et 5 de la charge d'explosif sur les éléments à durcir du croisement est analogue à celle de l'exemple 1. Ensuite la charge d'explosif est tirée et produit au front de l'onde oblique de détonation une pression égale à 260.108 Pa durant 0,8.10-6 s. La dureté de l'acier sur la table de roulement des éléments durcis est égale à 410 unités Brinell. Près de la pointe 2 du coeur 1, la surface latérale des pattes de lièvre 3 présente des fissures, qui rendent impossible l'exploitation normale de la partie moulée de ce croise- ment ferroviaire. Exemple 4 La préparation de la partie moulée du croisement au durcissement, la mise en place des couches 4,5 de la charge et du détonateur 6, ainsi que le tir de la charge d'explosif s'effectuent de la même manière que dans l'exemple 1. L'épaisseur totale h de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur 1 est choisie égale à 15 mm, sa valeur.,diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 5 mm. L'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales du coeur 1 est adoptée égale à 5 mm, et la hauteur h1, égale à 12 mm, sa valeur diminuant dans la direction de la pointe 2 jusqu'à 3 mm. L'épaisseur totale H de la charge d'explosif sur la table de roulement des pattes de lièvre 3 est adoptée égale à 15 mm; l'épaisseur de la charge sur les surfaces latérales est adoptée égale à 4 mm, et les hauteurs h2 et h3 sont choisies égales à 15 mm. Sur le coeur 1, le commencement de la charge est situé à une distance de sa pointe 2 égale à 150 mm dans la direction du bout de la partie de queue, et sur les pattes de lièvre 3, il est situé à une distance de la pointe 2 du coeur 1 égale à 50 mm dans la direction opposée. Sur le coeur 1, la fin de la charge est située à une distance de sa pointe 2 égale à 400 mm dans la direction du bout de la partie de queue, et sur les pattes de lièvre 3, elle est située à une distance de la pointe 2 égale à 300 mm dans la même direction. La charge d'explosif est tirée et produit au front de l'onde oblique de détonation une pression égale à 40.108 Pa durant 1,5.10- 4 s. Après l'explosion de la charge, la dureté mesurée de l'acier est de 270 à 280 unités Brinell. Une telle dureté de la table de roulement des éléments durcis du croisement ferroviaire ne lui assure pas la résistance à l'usure voulue. De plus, la zone de durcissement ne recouvre pas en l'occurrence la zone des inégalités d'exploitation, ce qui, à son tour, n'assure pas une usure uniforme suivant la longueur des éléments durcis du croisement pendant son exploitation. Les exemples 1 à 4 ci-dessus montrent que si les paramètres spécifiés dans les revendications sont observés, le procédé assure le durcissement de la partie moulée des croisements aigus nécessaire à l'exploitation, tout en supprimant l'apparition sur les croisements de défauts du métal dus au durcissement. Par contre, si les paramètres indiqués ne sont pas observés, les prescriptions d'exploi- tation présentées à la parties moulée des croisements aigus ne sont pas respectées. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Procédé de durcissement par explosif de la partie moulée des croisements ferroviaires aigus en acier à haute teneur en manganèse, consistant en ce que la charge d'explosif est placée sur la table de roulement et les surfaces latérales du coeur (1) et des pattes de lièvre (3) de la partie moulée, dans la zone o les roues fran- chissent les lacunes en-roulant sur ces éléments du croise- ment, puis cette charge est tirée et produit une pression sur lesdites surfaces, caractérisé en ce que la pression produite au front de l'onde oblique de détonation est comprise entre 50.108 et 250.108 Pa, et agit pendant 1.10-6 à 1.10-4 s. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'épaisseur de la charge d'explosif diminue suivant la longueur de coeur (1), dans la direction de la pointe (2), et atteint une valeur proche de l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'épaisseur de la charge d'explosif sur la table de roulement du coeur (1) est plus petite que celle de la charge sur la table de roulement des pattes de lièvre (3). 4. Procédé selon la revendication 1, -caractérisé en ce que l'épaisseur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur (1) et des pattes de lièvre (3) est adoptée égale au tiers de l'épaisseur de la charge sur la table de roulement de ces éléments et proche de l'épais- seur critique de détonation de l'explosif employé. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la hauteur de la charge d'explosif sur les surfaces Iatérales du coeur (1) et des pattes de lièvre (3) est choisie selon l'épaisseur de la charge d'explosif sur la table de roulement de ces éléments, et que la hauteur de la charge d'explosif sur les surfaces latérales du coeur (1) est progressivement diminuée dans la direction de la pointe (2), jusqu'à 0,2- 0,3 de l'épaisseur de la charge sur sa table de roulement. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge d'explosif est diposée sur la table de roulement du coeur (1) et des pattes de lièvre (3) de telle façon qu'elle recouvre entièrement la zone des inégalités d'exploitation, son épaisseur diminuant progres- sivement sur la table de roulement dans toutes ses parties terminales, sur une longueur non inférieure à 0,43 de la largeur du coeur (1) au bout de sa partie de queue, jusqu'à une valeur non inférieure à l'épaisseur critique de détonation de l'explosif employé. 7. Croisements ferroviaires caractérisés en ce qu'ils sont traités conformément au procédé suivant l'une des revendications 1 à 6.