FR 2564864 A1 19851129 FR 8507710 A 19850522 La présente invention se rapporte à un acier inoxydable ferritique additionné de phosphore ayant d'excellentes aptitude à la mise.en forme et ouvrabilité secondaire. Des aciers inoxydables ferritiques ont une ouvrabilité et une résistance à la corrosion modérées malgré le fait qu'ils sont relativement peu coûteux en comparaison aux aciers inoxydables austénitiques, et en conséquence, des quantités relativement importantes d'aciers inoxydables ferritiques sont commercialisées pour la fabrication de marchandises durables de consommation, comprenant des unités de cuisine, et comme matériaux de construction. Par ailleurs, les aciers inoxydables ferri- tiques à faible teneur en chrome, comprenant ceux selon AISI 409 et SUS 410L, sont utilisés en grandes quantités dans la fabrication des systèmes d'échappement d'automobile, du fait de leur résistance mécanique et de leur résistance à l'oxydation à température élevée ainsi que de leur résistance à la corrosion supérieures aux aciers à faible teneur en carbone. Cependant, les aciers inoxydables ferritiques commercialisés, comprenant ceux à faible teneur en chrome, sont encore plus coûteux en comparaison aux aciers à faible teneur en carbone. En conséquence, il est tout à fait souhaitable de développer des aciers inoxydables ferritiques moins coûteux. La présente invention a pour objet un nouvel acier inoxydable ferritique pouvant être produit économiquement et ayant une excellente aptitude à la mise en forme et une excellente ouvrabilité secondaire. Selon l'invention, on prévoit un acier inoxydable ferritique additionné de P, ayant une excellente aptitude à la mise en forme et une excellente ouvrabilité secondaire consistant essentiellement en, en %O en poids C: 0,050 à 0,0500 % Cr: 10,00 à 18,00 % Si: jusqu'à 0,50 %, Mn: jusqu'à 0,50 %, P: plus de 0, 040 % mais pas plus de 0,200 %, S: jusqu'à 0,030 %, Ni: jusqu'à 0,60 %, Sol.A1: 0,005 à 0,200 %, et B: traces jusqu'à 0,0050 % le reste étant Fe et des impuretés inévitables, les éléments d'alliage étant de plus équilibrés de façon que le point ayant le pourcentage représenté par la formule (Cr+50xP) pour l'abscisse et le pourcentage représenté par la formule (C+lOxB + Sol.Al) pour l'ordonnée puisse se trouver dans la zone du quadrilatère ABCD de la figure 1, o les points A, B, C et D ont pour coordonnées (12,0, 0,30), (12,0, 0,005), (22,0, 0,020) et (22,0, 0,30), respec- tivement. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure i est un graphique montrant la relation entre les teneurs en C, Cr, P, Sol.Al et B dans l'acier selon l'invention; - la figure 2 est un graphique montrant, sur des aciers inoxydables ferritiquesà 13%Cr-0,03%C, l'effet de la teneur en P sur la valeur de T; - la figure 3 est un graphique montrant, sur des aciers inoxydables ferritiques à 13%Cr-0,03%C-0,10%P, l'effet de la teneur en Sol.Al- sur la valeur d'impact de Charpy; et - la figure 4 est un graphique montrant les résultats de l'essai pour déterminer l'ouvrabilité secondaire (essai de dilatation de coupe), résultats sur la base desquels la relation entre la teneur en C, Cr, P, Sol.Al et B dans l'acier selon l'invention a été dérivée. L'acier inoxydable ferritique selon l'invention est caractérisé, à la base, par le fait que P, qu'il a fallu réduire dans les aciers inoxydables ferritiques conventionnels, est positivement ajouté en une quantité appropriée par rapport aux autres éléments d'alliage. Parmi les aciers inoxydables ferritiques, 9 espèces de tôles laminées à chaud sont normalisées dans la norme japonaise 3JIS G 4304, tandis que 10 espèces de tôles laminées à froid sont normalisées dans la norme japonaise JIS G 4305. En ce qui concerne la teneur en P de ces tôles et feuillards d'acier inoxydable ferritique normalisés, la norme ne prescrit pas plus de 0,030% de P pour les deux espèces SUS 447 31 (Cr: 28,50 à 32,00%) et SUS XM 27 (Cr: 25,0 à 27,50%), et pas plus de 0,040% pour les autres espèces. Par ailleurs, un acier inoxydable ferri- tique a une structure cristalline d'un réseau cubique centré dans le corps, qui conduit de manière inhérente à une solidité réduite du matériau. Par ailleurs, Cr contenu dans le matériau en une quantité atteignant 11l% ou plus, sert également à encore réduire la solidité du matériau. On pense par conséquent qu'en ce qui concerne les impuretés, qui ont été reconnues comme affectant de manière néfaste la solidité du matériau, en particulier P, la norme prescrit de prévoir strictement pas plus de 0,030 (ou 0,040) 9 de P. On a trouvé que l'addition d'une quantité appropriée de P à un acier inoxydable ferritique améliorait la performance de décapage du matériau laminé à chaud ainsi que l'ouvrabilité du matériau laminé à froid. La figure 2 montre graphiquement l'effet de P sur la valeur de 7 du produit laminé à froid, en permettant certaines variations de la mesure montrées par la zone hachurée. Les résultats montrés sur la figure 2 ont été obtenus sur des tôles laminées à froid ayant une épaisseur de 0,7 mm et une composition de base de 13% Cr-O,03,% C avec une teneur en P variable. Toutes les tôles d'essai ont été préparées par le même processus conventionnel comprenant les étapes de laminer à chaud, de recuire la tôle laminée à chaud, de laminer à froid et de recuire la tôle laminée à froid. Comme on le sait bien, la valeur de Y est une mesure typique représentant la capacité du matériau de subir un emboutissage profond. Plus la valeur de X est importante, en particulier plus la valeur de y dépasse 1,0, d'autant meilleure est la capacité du matériau à subir l'emboutissage profond. Comme on peut le voir sur la figure 2, avec la teneur en P d'environ 0, 025% que l'on trouve normalement dans des aciers inoxydables ferritiques conventionnels, la valeur de Y est inférieure à 1,0. Cependant, tandis que la teneur en P augmente et dépasse 0,075%, la valeur de devient supérieure éventuellement à 1,4 ou plus. Comme on l'a déjà indiqué, la performance de décapage d'un acier inoxydable ferritique laminé à chaud est améliorée par addition de P. Par suite, l'étape de décapage peut être avantageusement effectuée en utilisant l'acide chlorhydrique normalement employé pour le décapage des aciers à faible teneur en carbone, au lieu d'utiliser des acides nitrique et fluorhydrique coOteux normalement employés pour le décapage des aciers inoxydables ferritiques. Le fait que la performance d'ouvrabilité et de décapage des aciers inoxydables ferritiques peut être améliorée par enrichissement en P, est très bénéfique du point de vue production d'aciers inoxydables ferritiques peu coûteux. D'abord, P en lui-même est un élément très bon marché. Pour améliorer l'ouvrabilité des aciers inoxydables ferritiques des éléments coûteux d'alliage tels que Ti, Nb et A1 ont jusqu'à maintenant été employés, ayant inévitablement pour résultat une augmentation du prix du produit. L'enrichissement en P peut être effectué soit en ajoutant une source appropriée de P telle qu'un alliage Fe-P ou bien en utilisant du fer en gueuse fondu contenant P. Dans le premier cas, l'augmentation de prix du produit est légère. Dans le dernier cas, le prix du produit peut être assez réduit car P qui jusqu'à maintenant était retiré est efficacement utilisé et ainsi, cela permet d'éliminer ou de réduire la charge de déphosphora- tion. Par ailleurs, il est possible dans ce dernier cas d'utiliser comme matière première desmineraisde chrome et de fer contenant P qui ont été économiquement de plus faible valeur que les matières premières pour la production des aciers inoxydables du fait de leur forte. teneur en P. Deuxièmement, l'étape de décapage du matériau laminé à chaud peut être effectuée en utilisant un liquide de décapage à l'acide chlorhydrique, qui est avantageux non seulement économiquement mais également pour la facilité du processus. Cependant, il ne faut pas renier le fait que P dans un acier inoxydable ferritique affecte fréquemment de manière néfaste certaines propriétés de l'acier. La présence de P nuit fréquemment à la fluidité et à l'ouvrabilité secondaire de l'acier inoxydable ferritique. On a trouvé que l'effet néfaste de P sur la solidité de l'acier inoxydable ferritique pouvait être surmonté en contrôlant C et Cr et en ajoutant une très légère quantité de Sol.Al. La figure 3 montre graphiquement l'effet de la teneur en Sol. A1 sur la solidité (réfléchie par la valeur d'impact de Charpy). Les résultats montrés sur la figure 3 ont été obtenus sur des échantillons ayant une composition de base de 13%Cr-0,03%C-O,lO%P avec diverses teneurs en Sol. Al. Chaque échantillon avait été préparé en formant un lingot de 30 kg ayant la composition de base ci-dessus mentionnée et la teneur particulière en Sol.Al, en le forgeant à 1100 C, en trempant le matériau formé à 760 C pendant 4 heures et en découpant l'échantillon du matériau imprégné. Les essais d'impact de Charpy ont été effectués à des températures de 20 C et 0 C, respective- ment. On considère généralement que la valeur acceptable d'impact est d'au moins 49 N.m/cm2. Comme on peut le voir sur la figure 3, tandis que la valeur d'impact de l'acier contenant 0,002% de Sol.Al est presque nulle aux températures essayées, tandis que la teneur en Sol.Al dépasse 0, 005% et s'approche de 0,010%, la valeur d'impact de l'acier augmente remarquablement bien au delà de la valeur acceptable d'au moins 49 N. m/cm2 et avec la teneur en Sol.Al de plus d'environ 0,020,o, l'effet de Sol.Al pour améliorer la solidité a tendance à se saturer. Par le terme "ouvrabilité secondaire", on indique l'ouvrabilité d'un matériau ayant subi l'emboutissage profond. Selon l'expérience, lorsqu'une tôle iaminée à froid en un acier inoxydable ferritique enrichi en P subit l'emboutissage profond (premier emboutissage) puis subit de nouveau l'impact, ou lorsqu'une tôle d'acier inoxydable ferritique enrichi en P ayant subi l'emboutissage profond subit un choc provoqué par une coupe des bordures, des fissures se produisent fréquemment parallèlement à la direction du premier emboutissage. Ces fissures peuvent être attribuées à une réduction de la solidité du matériau du fait du premier étirage ou emboutissage, et se produiront d'autant plus probablement que le premier étirage a été plus important et plus basse la température. L'ouvrabilité secondaire est une propriété du matériau, qui est différente de la solidité et de l'aptitude à la mise en forme. Il faut noter par conséquent qu'il y a fréquemment un cas o même si un matériau a une excellente capacité de subir un emboutissage profond comme cela est représenté par sa valeur élevée de Y, il ne peut être configuré avec succès au produit final souhaité du fait de sa mauvaise ouvrabilité secondaire. En ce qui concerne l'influence de P sur l'ouvrabi- lité secondaire de l'acier inoxydable ferritique enrichi en P, le mécanisme précis n'est pas encore compris. On suppose cependant que tandis que P est un élément ayant tendance à provoquer, de manière inhérente, la ségrégation aux limites des grains,.l'action de P, qui a subi une ségrégation aux limites des grains, pour affaiblir la force de liaison entre les grains, est- amplifiée par le premier étirage ou emboutissage,-et ainsi des fissures peuvent se produire du fait d'une fracture entre les grains. On a trouvé que l'effet néfaste de P sur l'ouvra- bilité secondaire pouvait être surmonté en équilibrant strictement les éléments d'alliage non seulement indivi- duellement mais également mutuellement comme on le propose ici. La figure 4 est un graphique montrant les résultats de l'essai pour déterminer l'ouvrabilité secondaire (essai de dilatation de coupe) sur la base desquels on obtient la relation entre les teneurs en C, Cr, P, Sol.Al et B dans l'acier selon l'invention. Les résultats montrés sur la figure 4 ont été obtenus sur des tôles laminées à froid d'une épaisseur de 0,7 mm et ayant diverses composi- tions, que l'on avait préparées par le même processus conventionnel comprenant les étapes de laminage à chaud, recuit de la l'acier laminé à chaud, laminage à froid et recuit de l'acier laminé à froid. Chaque tôle à tester a subi un emboutissage profond à un rapport d'étirage de 2,0 en une coupe ayant un diamètre externe de 27,0 mm, que l'on a dilatée jusqu'à la fracture à une température de 0 C au moyen d'un poinçon conique. La fracture de la coupe a été examinée pour savoir si elle était ductile ou cassante. Pour une composition particulière d'acier à tester, on a préparé 5 à 10 coupes que l'on a dilatées jusqu'à la fracture et on a déterminé le pourcentage des coupes ayant subi la fracture par fragilisation (pourcentage fracture par fragilisation). L'essai sera appelé essai de dilatation de coupe. Si toutes les coupes ayant la composition particulière à tester n'ont pas subi une fracture par fragilisation dans l'essai de dilatation de la coupe, c'est-à-dire si le pourcentage de fracture par fragilisation est nul, on peut considérer que l'ouvrabilité secondaire de l'acier ayant cette composition est pratiquement satisfaisante. Sur la figure 4 est montrée la composition des aciers testés sur un système de coordonnées avec le pourcentage représenté par la formule (Cr+ 50xP) pour l'abscisse et le pourcentage représenté par la formule (C+lOxB +Sol.A1) pour l'ordonnée. Dans ces formules, Cr, P, C, B et Sol.Al indiquent les pourcentages des éléments respectifs dans l'acier. La figure 4 révèle qu'il y a une corrélation nette entre la composition de l'acier et l'ouvrabilité secondaire du matériau laminé à froid. Plus particulièrement, on peut voir sur la figure 4 qu'avec la composition représentée par un point tombant dans la zone au-dessus de la ligne droite reliant les points B (12,0, 0,005) et C (22,0, 0,020) et le côté gauche de la ligne droite reliant les points C (22,0, 0,020) et D (22,0, 0,30), l'on n'a observé aucune fracture par fragilisation dans l'essai de dilatation de la coupe à l'exception des aciers Pl et P2. La figure 4 révèle de plus que Cr et P servent à nuire à l'ouvrabilité secondaire tandis que C, B et Sol.Al servent à améliorer l'ouvrabilité secondaire. On pense que lescomportements exceptionnels des aciers Pl et P2 doivent être attribués à la teneur en éléments particuliers d'alliage. Par ailleurs, les aciers Pl et P2 avaient les compositions indiquées au tableau 1 ci-dessous. On pense que l'acier Pl, du fait de sa très faible teneur en carbone de 0,0035%, ne présente pas d'ouvrabilité secondaire satisfaisante malgré la présence d'une quantité assez importante de Sol. Al, tandis que l'ouvrabilité secondaire de l'acier P2 est gênée même par sa relativement faible teneur en P parce qu'il contient une quantité indûment excessive de Cr (18,60%). En conséquence, il est nécessaire, dans le cadre de l'invention, de prescrire la limite inférieure de C ainsi que la limite supérieure de Cr. Tableau 1 Composition chimique (% en poids) C Si Mn P S PI 0,0035 0,29 0,18 0,082 0,006 P2 0,0370 0,08 0,23 0,048 0,005 Cr Ni Sol.Al N B - 12,09 0,07 0,035 0,0070 tr. 18,60 0,13 0,023 0,0250 tr. En se basant sur les résultats de l'essai de dila- tation de coupe ci-dessus mentionnés ainsi que leurs considérations, on prescrit la relation mutuelle entre certains éléments d'alliage comme cela est représenté graphiquement sur la figure 4 ainsi que C minimum de 0,005% et Cr maximum de 18,00%. Le mécanisme précis par lequel C, B et Sol.Al. servent à améliorer l'ouvrabilité secondaire n'est pas encore totalement compris. Mais l'on suppose ce qui suit. En ce qui concerne C et B, en eux-mêmes, ils se sépareraient probablement aux limites des grains, renforçant ainsi les limites des grains ou empêchant PRqui est nocif à l'ouvrabilité secondaire,de se séparer aux limites des grains. En ce qui concerne Sol.Al, comme il sert à sup- primer la précipitation du carbure de Cr, C consommé en tant que carbure de Cr est réduit et -à son tour la quantité de C qui est dissous ou qui se sépare aux limites des grains augmente, donc C sert selon le mécanisme ci-dessus mentionné,à améliorer l'ouvrabilité secondaire. Les raisons des restrictions numériques des éléments individuels d'alliage seront maintenant décrites. C doit être d'au moins 0,0050%. S'il est indûment faible, l'ouvrabilité secondaire souhaitée ne peut être obtenue comme cela avait été démontré ci-dessus en ce qui concerne l'acier Pl. Cependant, une teneur excessivement élevée en C rend non seulement le matériau indûment rigide, conduisant à une aptitude à la mise en forme non satisfaisante, mais affecte également de manière néfaste la soudabilité du matériau. Pour éviter ces inconvénients, il faut établir la limite supérieure de C à 0, 0500%. La limite inférieure de 10,00% pour Cr est requise pour obtenir un niveau souhaité de résistance à la corrosion. La ligne AB sur la figure 1 est déterminée à partir de cette limite inférieure de Cr et de la teneur la plus basse possible de P. Une teneur excessivement élevée en Cr nuit à la solidité ainsi qu'à l'ouvrabilité secondaire du matériau comme on l'a démontré ci-dessus en ce qui.concerne l'acier P2. Pour cette raison, la limite supérieure de Cr est établie à 18,00%. Si sert à améliorer la résistance à l'oxydation du matériau à une température élevée. Mais la limite supérieure Si est établie à 0,50% car une teneur excessivement élevée en Si rend le matériau indûment rigide. Mn est un élément qui améliore l'ouvrabilité à chaud du matériau et la solidite des zones soudées du matériau. Cependant, avec plus de 0,50% de Mn, de tels effets ont tendance à se saturer et le produit devient coûteux. Pour ces raisons, la limite supérieure de Mn est établie à 0,50% S est un élément nocif, qui affecte de manière néfaste la résistance à la corrosion et l'ouvrabilité à chaud du matériau et ainsi,on préfère que la teneur en S soit aussi faible que possible. La limite supérieure permissible de S est maintenant établie à 0,030%. Ni a un effet bénéfique pour améliorer la solidité des matériaux ferritiques. Mais une forte teneur en Ni rend le produit coûteux contrairement au but de l'invention. En conséquence, la limite supérieure de 0,60% de Ni telle que prescrite avec les aciers inoxydables ferritiques normalisés conventionnels est maintenant adoptée en tant que limite supérieure pour Ni dans les il alliages selon l'invention. La teneur en P est critique dans le cadre de l'invention. Avec pas plus de 0,040%9 de P, un enlèvement préliminaire de P du fer en gueuse ou un traitement spécial pour l'enlèvement de P dans le convertisseur est requis, ce qui conduit à une augmentation des prix de fabrication. De plus, l'effet de l'enrichissement en P, c'est-à-dire la meilleure performance de décapage et la meilleure aptitude à la mise en forme ne se présentent pas. En conséquence, il faut plus de 0,040% de P. Cependant, une teneur excessivement élevée en P affecte de manière néfaste la solidité, l'ouvrabilité à chaud et l'ouvrabilité secondaire du matériau. Bien que ces effets néfastes de P puissent être réduits en équilibrant strictement les autres éléments d'alliage selon l'invention, on établit maintenant la limite supérieure de P à 0,200%. A1 sert de désoxydant dans un processus de fabrication d'acier pour réduire la teneur en oxygène dans l'acier et pour nettoyer l'acier. Par ailleurs, A1 soluble dans l'acide (Sol.Al) contribue à supprimer les effets néfastes de P sur la solidité et l'ouvrabilité secondaire du produit. Pour jouir de cet effet bénéfique de Sol.Al, il faut au moins 0, 005%, de Sol.Al. Cependant, avec plus de 0,200% de Sol.Al, un tel effet a tendance à se saturer d'une part et un problème technologique peut se poser d'autre part en ce qui concerne le bouchage des tubulures dans l'étape de coulée. Pour ces raisons, On établit la limite supérieure de Sol.Al à 0,200,%. B, même en une très faible quantité, sert effi- cacement à améliorer l'ouvrabilité secondaire du matériau. Pour obtenir l'ouvrabilité secondaire souhaitée, une trace de B peut être suffisante à condition que les quantités de C et Sol.Al qui coopèrent soient appropriées par rapport à la teneur particulière en Cr et P. Pour une ouvrabilité secondaire optimale, on préfère au moins 0,0005% de B mais la limite supérieure de B est établie à 0,0050% car B a tendance à nuire à l'aptitude à la mise en forme du produit. N n'est pas très critique dans le cadre de l'invention. Il arrive inévitablement dans le produit au cours du processus de fabrication d'acier et peut être contenu dans l'acier inoxydable ferritique selon l'inven- tion en une quantité comprise entre 0,0050% et 0,05% tel qu'il apparaît dans les aciers inoxydables ferritiques conventionnels. Dans le cadre de l'invention, les éléments d'alliage doivent être individuellement contrôlés dans les gammes respectives prescrites ci- dessus et de plus, selon la teneur particulière en Cr et P, il faut- équilibrer C, B et Sol.Al de façon que le point ayant le pourcentage représenté par la formule (Cr+50xP) pour abscisse et le pourcentage représenté par la formule (C+1OXB +Sol.Al) pour ordonnée puisse tomber dans la zone du quadrilatère ABCD de la figure 1. Les caractéristiques importantes et les résultats avantageux de l'invention seront mieux décrits par les exemples qui suivent de travail et de contrôle. Des aciers fondus ayant les compositions chimiques indiquées au tableau 2 ont été préparés. A partir de chaque acier fondu, on a préparé un feuillard laminé à chaud d'une épaisseur de 3,2 mm. Un morceau du feuillard laminé à chaud a été décapé et ensuite laminé à froid à une épaisseur de 0,7 mm sans aucun recuit intermédiaire et ensuite soumis à un recuit de finissage comprenant les étapes de chauffage au four à une température de 820 C pendant une minute en laissant refroidir à l'air. Les échantillons d'acier ainsi préparés ont été testés pour leur valeur de y et l'ouvrabilité secondaire. La valeur de y a été calculée selon = (r0 + 2 r45 + r90)/4 o ro, r45 et r90 sont les valeurs de Lankford mesurées le long des directions de 00, 45 et 90 par rapport à la direction du laminage, respectivement. Pour déterminer l'ouvrabilité secondaire, l'essai de dilatation de coupe, cidessus mentionné, en se référant à la figure 4, a été effectué à une température de 0 C et les résultats ont été évalués comme sur la figure 4. Tableau 2 Acier N Class C Si Mn P S Cr Ni Sol.Al N B Cr+50P C+l0B4ol.Al Reste Fe et 1 A 0,0468 0,35 0,20 0,104 0,005 10,45 0,06 0,045 0,0082 tr. 15,65 0, 0918 impuretés Fe et 2 A 0,0121 0,09 0,17 0,089 0,006 11,29 0,10 0,012 0, 0120 tr. 15,74 0,0241 impuretés 0,0220 0,27 0,23 0,181 0,001 12,43 0,07 0, 058 0,0250 0,0010 21,48 0,0900 Fe et 3 A 0,0220 0,27 0,23 0,181 0,001 12, 430,0,07 impurtérs Fe et 4 A 0,0318 0,42 0,22 0,067 0,010 14,58 0,06 0, 033 0,0060 tr. 17,93 0,0648 impuretés Fe et A 0,0450 0,30 0,36 0,092 0, 004 16,72 0,30 0,120 0,0087 tr. 21,32 0,1650 Fe et impurtérs Fe et 6 A 0, 0375 0,18 0,12 0,053 0,007 16,85 0,07 0,010 0,0210 0,0042 19,50 0,0895 impuretés Feet 7 A 0,0089 0,25 0,23 0,085 0,005 17,50 0,06 0,052 0,0069 0, 0035 21,75 0,0959 impuretés Fe et 8 B 0,0308 0,29 0,24 0,250 0,005 11,34 0,07 0,023 0,0103 tr. 23,84 0,0538 impuret Fe et 9 B 0,0283 0,10 0,28 0, 027 0,010 11,03 0,06 0,037 0,0081 tr. 12,38 0,0653 impuretés B 0,0028 0, 48 0,19 0,084 0,008 12,59 0,10 0,063 0,0143 tr. 16,79 0,0658 Fe et Fe et 11 B 0,0359 0,23 0,23 0,151 0,006 16,32 0,08 0,029 0,0121 tr. 23,87 0, 0649 imuet Fe et 12 B 0,0085 0,28 0,20 0,078 0,005 16,69 0,06 0,003 0, 0230 tr. 20,59 0,0115 impuretés Fe et 13 B 0,0342 0,36 0,27 0,062 0,006 19,70 0,10 0,004 0,0080 tr. 22,80 0,0382 impuretés A: Acier selon l'invention B: Acier témoin Co Tableau 3 Acier Classe Valeur de Ouvrabilité * NO secondaire 1 A 1,50 2 A 1,42 3 A 1,49 O 4 A 1,37 O 5 A 1,65 Q 6 A 1,21 Q 7 A 1,34 8 B 1,32 9 B 0,87 Q B 1,45 11 B 1,51 12 B 1,43 13 B 1,33 A: acier selon l'invention B: acier témoin *: essai de dilatation de coupe O: pourcentage fracture par fragilisation:O @: pourcentage fracture par fragilisation: moins de 50% *: pourcentage fracture par fragilisation: pas moins de 50%. On peut révéler ce qui suit. Les aciers NOs 1 à 7 ont des valeurs assez élevées de indiquant leur excellente capacité d'emboutissage profond, sans subir de fracture par fragilisation dans l'essai de dilatation en coupe réfléchissant leur ouvrabilité secondaire satisfaisante. L'acier témoin N 8 contient P en une quantité en de celle prescrite ici, et également a un pourcentage de (Cr+50P) dépassant la plage montrée sur la figure 1. Par suite, l'ouvrabilité secondaire de cet acier n'est pas satisfaisante bien que la valeur de r soit assez élevée. L'acier témoin N 9 a une faible teneur en P et en conséquence sa valeur de r est faible, indiquant sa mauvaise capacité à subir l'emboutissage profond. L'acier témoin N 10 contient 0,0028% de-C, ce qui est moins que ce qui est prescrit ici. Par suite, l'ouvrabilité secondaire de cet acier est insuffisante. L'acier témoin N 11 contient des éléments d'alliage aux quantités se trouvant individuellement dans les gammes respectives prescrites ici. Mais le pourcentage (Cr+50P) est en excès de la gamme indiquée sur la figure 1 avec pour résultat une ouvrabilité secondaire non satisfaisante. L'acier témoin N 12 contient 0,003% de Sol.Al, ce qui est plus faible que ce qui est prescrit ici, et le pourcentage (C+10B +Sol.Al) est très faible pour son ,59% de (Cr+50). Par suite, l'ouvrabilité secondaire n'est pas satisfaisante. L'acier témoin NO 13 contient également Sol.Al en une quantité inférieure à celle prescrite ici et % Cr et o (Cr+50P) sont trop élevés. Par conséquent, l'ouvrabilité secondaire de l'acier est mauvaise. R E V E N D I CA T I 0 N S 1.- Acier inoxydable ferritique additionné de P ayant d'excellentes aptitude à la mise en forme et ouvrabilité secondaire, caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en, en % en -poids: C: 0,0050 à 0,0500 %, Cr: 10,00 à 18,00, Si: jusqu'à 0,50 %, Mn: jusqu'à 0,50 %, P: plus de 0, 040% mais pas plus de 0,200%, S: jusqu'à 0,030, Ni: jusqu'à 0,60 , Sol. Al: 0,005 à 0,200 %, et B: traces jusqu'à 0,0050 %, le reste étant Fe et des impuretés inévitables, les éléments d'alliage étant de plus équilibrés de façon que le point ayant le pourcentage représenté par la formule (Cr+ 50 x P) pour l'abscisse et le pourcentage représenté par la formule (C+lOxB+ Sol.Al) pour l'ordonnée puisse se trouver dans la zone d'un quadrilatère ABCD, o les points A, B, C et D ont pour coordonnées (12,0, 0,30), (12,0, 0,005), (22,0, 0,020) et (22,0, 0,30), respectivement. 2.- Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pourcentage de B est de 0,0005 à 0,0050 "%.