FR 2570547 A1 19860321 FR 8507356 A 19850515 Antenne à microligne à ruban L'art antérieur connu le plus pertinent est la demande de brevet n de série 368 575 déposée aux Etats Unis d'Amérique en date du 17 Mai 1982, au nom de Schwartz et consorts, qui sont les déposants de la présente demande. Cette antenne de l'art antérieur est une antenne à microligne à ruban à ouverture unique, qui comporte des dispositifs d'alimentation situés au niveau d'extré- mités opposés d'un réseau. Bien que cette antenne fonc- tionne en général d'une manière satisfaisante,dans cer- taines circonstances elle présente une sensibilité élevée à la température et un degré de compensation au-dessus de l'eau, inférieur à ce qui est souhaitable. Ces incon- vénients peuvent être imputés en partie à la nécessité d'utiliser une antenne à une seule ouverture pour produire quatre faisceaux requis pour le fonctionnement d'un radar Doppler. Par rapport à l'art antérieur mentionné, les caractéristique de l'antenne conçue conformément à la présente invention sont basées sur l'utilisation de deux antennes à microligne séparées, qui sont entrelacées de manière à occuper sensiblement le même espace qu'une seule antenne. Dans cette configuration, chaque ouverture d'antenne produit seulement deux faisceaux, contrairement à l'antenne de l'art antérieur mentionnée précédemment, qui produit quatre faisceaux à partir d'une seule ouver- ture. C'est pourquoi il est prévu, comme configuration pour chaque antenne, un seul dispositif d'alimentation dans chaque réseau plan, plutôt qu'un dispositif d'ali- mentation disposé à chaque extrémité du réseau, comme c'est le cas dans la solution de l'art antérieur. Un premier avantage important réside dans le fait que l'on peut obtenir une compensation de température le long de la trajectoire, par le fait que chaque antenne à réseaux plans comporte des réseaux rayonnants, dont les éléments rayonnants sont à des écartements différents. Dans le cas de l'utilisation de réseauxd'allumage avant pour une antenne et de réseaux d'allumage arrière pour l'autre antenne on peut choisir, pour chacune des antennes entrelacées, un écartement entre les éléments, qui four- nit une compensation en température suivant la direction de la trajectoire. Un second avantage distinct de la pré- sente invention est que l'erreur de polarisation au-des- sus de l'eau est nettement plus faible dans le cas de l'utilisation de cette configuration. Ceci résulte du fait que, étant donné que l'antenne est alimentée à par- tir d'une seule extrémité, la fonction d'amplitude requise pour obtenir une faible erreur au-dessus de l'eau doit être modifiée une fois pour réaliser l'alimentation à partir de l'une ou l'autre des extrémités du réseau d'ali- mentation. Dans le cas de l'art antérieur mentionné pré- cédemment, il était nécessaire de modifier deux fois la fonction d'amplitude étant donné que le réseau rayonnant devait être alimenté à partir des deux extrémités. Un autre avantage de la présente invention est une largeur de bande gamma plus faible, étant donné que l'on peut optimiser la fonction d'amplitude pour réaliser l'alimentationà partir d'une seule extrémité de l'antenne. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur les- quels: - la figure la est un schéma montrant un dia- gramme typique de rayonnement d'antenne; - la figure lb représente des fonctions typiques de rétrodiffusion; - la figure lc est un autre schéma montrant l'ef- fet du décalage terre-eau.; - la figure 2 représente un schéma représentant quatre faisceaux émis; - la figure 3a représente un schéma d'un système de coordonnées pour une antenne rectangulaire classique; - la figure 3b est un schéma d'un système de coordonnées à axe oblique; - la figure 3c est un schéma d'une ouverture d'antenne inclinée, comportant un angle d'inclinaison de 45 degrés; - la figure 4 est une représentation schématique d'une ouverture oblique tronquée; - la figure 5 représente une section d'une struc- ture d'antenne de l'art antérieur; - la figure 6a est une vue schématique simpli- fiée d'une première ouverture de la structure d'antenne à entrelacement conforme à l'invention; - la figure 6b est une vue schématique simpli- fiée d'une seconde ouverture de la structure d'antenne à entrelacement conforme à l'invention; - - la figure 7 représente une partie de la struc- ture d'antenne conforme à l'invention; - la figure 8 est une illustration géométrique de la compensation du couple de faisceaux; - la figure 9a illustre l'ensemble du plan de rayonnement de l'antenne à entrelacement conforme a la présente invention; - la figure 9b représente une illustration d'une partie de raccordement "traversante" conforme à la pré- sente invention; - la figure 10 représente des fonctions d'ampli- tude orthogonales projetées sur une ouverture rectangu- laire; - la figure 11 représente des fonctions d'ampli- tude en oblique, projetées sur une ouverture rectangu- laire; - la figure 12 représente une distribution d'am- plitude en oblique pour une ouverture à deux fais- ceaux; et - la figure 13 est une représentation détaillée des connexions d'alimentation traversantes utilisées con- formément à la présente invention. Ci-après on va donner une description détaillée de l'invention. Indépendamment de la technique utilisée pour suivre un écho Doppler, tous les radars Doppler sont sou- mis à une dérive ou un décalage terre-eau, sauf dans le cas o des mesures de conception spécifiques sont prises pour éliminer ce décalage. Pour décrire le mécanisme du décalage terre-eau, on considère un système simple à un seul faisceau, dans lequel Y0 (l'angle entre le vecteur vi- tesse et l'axe du faisceau émis) est f0 (l'angle d'inciden- ce du faisceau sur la surface diffusante) sont situés dans le même plan et sont complémentaires, comme cela est représenté sur la figure la. La largeur du faisceau de l'antenne est désignée par tb. Au-dessus de la terre, la rétrodiffusion uniforme (figure lb) fournit un spec- tre dont le centre est une fonction de Yo et dont la lar- geur est une fonction de Ad (figure lc). Dans le cas d'un vol au-dessus de l'eau, la rétrodiffusion n'est pas uni- forme, comme représenté sur la figure lb, les anglesT importants (angles ( faibles) possédant un coefficient de dispersion plus faible. Etant donné que les angles plus faibles sont associés à des fréquences supérieures du spectre Doppler, ces dernières sont atténuées par rapport aux fréquences inférieures, ce qui provoque un décalage du maximum du spectre vers une fréquence plus faible. Le décalage terre-eau est compris d'une manière générale entre 1 et 3 pour cent en fonction des paramètres de l'an- tenne. La situation dans l'espace est plus complexe. On suppose qu'un aéronef se déplace le long de l'axe X sur la figure 2. L'axe Y est horizontal et perpendiculaire à l'axe X, tandis que l'axe Z est vertical. Des réseaux rectangulaires produisent quatre faisceaux faisant un angle par rapport à ces axes. L'axe de l'un quelconque de ces faisceaux (par exemple le faisceau 2) fait un angle 0 par rapport à l'axe X, un angle 60 par rapport à l'axe Y et un angle F0 par rapport a l'axe Z. Une antenne rectan- gulaire classique, représentée sur la figure 3a, possède une fonction d'amplitude A qui peut être décrite comme étant le produit de deux fonctions séparées suivant l'axe X et suivant l'axe Y. On a par conséquent: A(kx,y) = f(w). g(y) On dit que le diagramme de rayonnement pour une antenne rectangulaire classique est "séparable" en Y et en 0. Etant donné que le coefficient de dispersion au-dessus de l'eau varie en fonction de l'angle, il est souhaitable d'avoir un diagramme de rayonnement d'antenne qui soit séparable en et Y, au lieu d'être séparable en Y et en î. Ce type de diagramme de rayonnement d'an- tenne éliminerait dans une large mesure le décalage terre- eau. La figure 3b représente un système de coordon- nées à axes obliques, destiné à fournir un diagramme de rayonnement d'antenne séparable en V et en. L'axe Y' est une projection de l'axe du faisceau sur le plan X-Y. L'axe Y' fait un angle K par rapport à l'axe Y. La figure 3c représente une antenne à ouverture oblique, avec un angle d'obliquité de K = 45 . La fonction d'amplitude de cette antenne est le produit de deux fonc- tions séparées suivant l'axe X et suivant l'axe Y'. A(x,y') = f'(x). g'(y') Le diagramme de rayonnement de l'antenne à ouvertures obliques est séparable en Y et en, étant l'angle formé par l'axe Y' et par l'axe du faisceau. A proximité du centre du faisceau, le diagramme de rayonnement d'an- tenne est également séparable (à une très bonne approxi- mation) en l et en L, et par conséquent est indépendant dans une large mesure du décalage terre-eau. Cependant la figure 3c montre également que dans l'antenne à ouver- ture oblique, des parties importantes de la surface de montage rectangulaire restent inutilisées. C'est pour- quoi le gain de l'antenne à ouverture oblique est infé- rieur au cas o toute la surface rectangulaire contient les éléments rayonnants. En outre la faible longueur des réseaux rayonnants dans l'antenne à réseaux obliques limi- te le nombre des éléments rayonnants dans chaque réseau, ce qui peut entraîner une perte d'insertion ayant une valeur faible inadmissible. Cependant, comme cela est représenté sur la fi- gure 4, il est possible de réaliser une ouverture obli- que, de la tronquer et de tirer de là une ouverture rec- tangulaire qui maintient la séparabilité désirée. En outre il est possible de modifier l'angle d'obliquité de manière à obtenir un degré de surcompensation qui contrecarre les effets du tronquage de l'ouverture initiale. Ce sont là les considérations de conception de base de la pré- sente invention. Dans une antenne typique à microligne à ruban du type décrit dans l'art antérieur mentionné et repré- sentée sur la figure 5, un seul dispositif d'alimentation, repéré par le chiffre de référence 1, est relié à une pluralité de réseaux d'éléments rayonnants en forme de pastilles, tels que représentés par la référence 2. Ces pastilles sont des résonateurs sur une alternance, qui émettent de l'énergie à partir des bords des pastilles, comme cela est décrit dans le document de l'art antérieur mentionné. Afin de régler la largeur du faisceau, sa forme et le niveau des lobes secondaires, il faut régler la quantité d'énergie émise par chaque pastille. L'énergie émise est proportionnelle à la conductance de la pastille, qui est liée à la longueur d'onde, à l'impédance de la ligne et à la largeur de la pastille. Comme cela est indi- qué en 3, ces pastilles sont raccordées par des liens de phase, qui déterminent l'angle du faisceau par rapport à l'axe des réseaux. Les réseaux formés par des pastilles et des liens de phase sont raccordés à la ligne d'alimentation par l'intermédiaire d'un transformateur 4 à deux étages, qui règle la quantité d'énergie prélevée du dispositif d'ali- mentation 1 et introduite dans le réseau. Le dispositif d'alimentation est constitué par une série de liens de phase 5 de longueurs égales, qui règlent l'angle du fais- ceau dans le plan perpendiculaire aux réseaux. Le disposi- tif d'alimentation est également une structure à ondes progressives. L'énergie disponible en n'importe quel point donné est égale à l'énergie d'entrée totale, diminuée de l'énergie prélevée par l'ensemble des réseaux précé- dents. Ces structures ont une largeur de bande limitée uniquement par le milieu de transmission et la largeur de bande des éléments rayonnants. Dans ce cas, le facteur de qualité élevé Q des éléments rayonnants en forme de pastille limite la longueur de bande à quelques pour cent de la fréquence de fonctionnement. Du point de vue conceptuel, la présente inven- tion fonctionne à la manière de deux antennes indépendan- tes du type décrit en référence à la figure 5. Cependant la mise en oeuvre est réalisée au moyen d'un entrelace- ment de deux antennes de manière à former des ouvertures superposées dans le même plan, ce qui réduit l'espace nécessaire pour les antennes. Les deux ouvertures sont représentées respective- ment sur les figures 6a et 6b, d'une manière simplifiée. L'ouverture A peut être constituée par exemple par 24 réseaux d'allumage avant raccordés à un seul dispositif d'alimentation d'allumage arrière. L'ouverture B, re- présentée sur la figure 6b, est constituée de façon sem- blable avec un seul dispositif d'alimentation d'allumage arrière 18. Cependant J'ouverture B comporte des réseaux d'allumage arrière à la place des réseaux d'allumage avant de l'ouverture A. Une onde progressive pénétrant dans une structure à allumage avant/arrière produit un faisceau suivant une direction avant/arrière. On a repré- senté les quatre faisceaux et leurs points d'alimentation associés. Lors de la commande de la structure a antennes imbriquées, les différents points d'alimentation sont commandés de façon successive. Sur la figure 7 on a représenté une vue par- tielle de la structure à antennes imbriquées conformes à l'invention. Les réseaux, pour lesquels les éléments rayonnants sont interconnectés par des organes de liai- son étendus correspondant à la longueur A, et occupentdes positions associées à des réseaux à numérotation paire. Inversement les éléments rayonnants interconnectés par de petits éléments de liaison correspondent à l'ouver- ture B et occupent les réseaux situés dans des positions impaires. Par conséquent les réseaux des ouvertures A et B alternent selon un ordre d'entrelacement avec une alternance régulière. Il est souhaitable de donner une valeur aussi importante que possible a la distance "d' entre des réseaux adjacents de manière à garantir une bonne isolation entre les deux ouvertures séparées. Cepen- dant ceci limiterait la largeur des pastilles, en rendant difficile le réglage ou la commande de la forme du fais- ceau. C'est pourquoi les valeurs choisies pour les lar- geurs des pastilles sont un compromis permettant d'obte- nir un fonctionnement satisfaisant pour l'image gamma, les lobes latéraux et l'erreur au-dessus de l'eau. En se référant aux figures 9a et 9b, on voit que la référence 6 désigne d'une manière générale le mo- dèle de circuit imprimé servant à réaliser par attaque chimique les antennes entrelacéesconformes a la présente invention. Comme cela a été indiqué en référence à la figure 7, les réseaux alternés desouverturesA et B sont coplanaires. La ligne d'alimentation 10 est raccordée à chacun des réseaux ayant des positions paires et cor- respondant à l'ouverture A. Ainsi par exemple le point de jonction 8 est présent entre la ligne d'alimentation et le second réseau représenté, par l'intermédiaire de transformateurs à deux étages 19 et 19a. Le point d'ali- mentation 28 correspond au premier faisceau comme cela a été mentionné précédemment en référence à la figure 6a, tandis que le point d'alimentation 29 correspond au second faisceau de cette figure. Le réseau le plus à droi- te correspond également à l'ouverture A de la figure 6a et on voit que ce réseau est raccordé à la ligne d'alimen- tation 10 au niveau du point de jonction 9. Le point d'ali- mentation 29 situé sur l'extrémité droite de la ligne d'alimentation 10 correspond au point d'alimentation prévu pour le second faisceau, comme cela a été décrit en liai- son avec la figure 6a. Afin d'avoir accès aux réseaux entrelacés de l'ouverture B sans interférer avec l'ouverture A, il est nécessaire d'installer le dispositif d'alimentation pour l'ouverture B dans une position distante et dans un état isolé vis-à-vis des réseaux de l'ouverture A. Afin d'at- teindre cet objectif, on a développé une ligne à ruban traversante 7 à circuit imprimé, sous la forme de con- ducteuis forméspar attaque chimique, comme cela est repré- senté sur la figure 9b. Dans une forme de réalisation préférée de la présente invention, les parties conductri- ces, formées par attaque chimique, de la structure d'an- tenne principale (9a) et celles de la ligne à ruban tra- versante 7 sont disposées sur un seul substrat et sont séparées de façon appropriée. Grâce au positionnement de la ligne à ruban traversante 7 de manière qu'elle soit superposée aux antennes entrelacées 6, tout en en étant isolée, on peut faire passer l'énergie dans le dispositif d'alimentation 18 jusqu'à des réseaux individuels d'allu- mage arrière des antennes entrelacées. C'est pourquoi par exemple lorsque l'on commande le point d'alimentation 24 correspondant au point d'alimentation du quatrième faisceau de la figure 6b, de l'énergie est prélevée au niveau du point de jonction 27 par l'intermédiaire de transformateurs à deux étages 38 et 40, en direction de la section conductrice interconnectée 41 se terminant au niveau du plan de traversée 36. Lorsque la ligne à ruban traversante 7 chevauche de façon appropriée l'extré- mité d'alimentation des antennes entrelacées 6, un plot de traversée 36 est disposé de manière à être aligné avec le plot de traversée 34 du premier réseau d'allumage arrière, ce qui complète la connexion entre le point d'ali- mentation 24 et le réseau. Cette connexion de traversée entre les plots 36 et 34 est indiquée par une ligne formée de tirets entre les figures 9a et 9b. De façon similaire, le point d'alimentation 30, qui correspond au point d'ali- mentation du troisième faisceau de la figure 6b, envoie une énergie au réseau d'allumage arrière, représen- té plus à droite, à partir du point de prélèvement 32, en direction du plot de traversée 20, par l'intermédiaire de la section conductrice interconnectée 31 et de trans- formateurs à deux étages 42 et 44. Une connexion traver- sante entre les plots 20 et 21 est indiquée au moyen de la ligne formée de tirets représentée. La figure 13 représente une vue détaillée de l'agencement du système de traversée. A titre d'exemple on a représenté le système de traversée du réseau d'allu- mage arrière le plus à droite, de la figure 9a. Le plan des réseaux entrelacés 6 est représenté comme étant tour- né vers le haut, tandis que la ligne à ruban traversante conductrice 7 est située vers le bas et que leurs plots respectifs de traversée 21 et 20 sont disposés en étant distants et alignés. Des ouvertures 46 et 48 sont formées respectivement dans le substrat "1" de l'antenne et dans le substrat "2" de la ligne de traversée. Une ouverture élargie 23 est ménagée à travers la plaque de base en aluminium "1" et à travers la plaque de base en alumi- nium "2", en étant raccordée respectivement à l'antenne et à la ligne à ruban traversante. Les traversées sont complétées par des broches de soudage 50 disposées entre les deux plots de traversée 20 et 21 formés par attaque chimique. En tenant compte de la théorie concernant la compensation en fréquence et en température, dans le cas o un système radar Doppler doit fournir une information de vitesse précise, les faisceaux produits par son an- tenne doivent rester aussi stables que possible. La dérive de l'angle du faisceau en fonction de la fréquence et de la température entraîne une erreur appréciable sur la vitesse et doit par conséquent être réduite de manière que la distance relative entre les quatre faisceaux pro- duits soit conservée. L'antenne conforme à l'invention utilise plusieurs techniques pour atteindre cet objectif, y compris l'utilisation de réseaux alternés d'allumage avant et arrière, avec une sélection d'écartements diffé- rents entre les éléments pour chaque ouverture. L'équation fournissant l'angle du faisceau est: cose =(f l- Ao) S dans laquelle O est mesuré à partir de l'axe du dispositif d'alimen- tation/réseau; S est l'écartement réseau à réseau ou pastille à pastille; est la longueur du lien de phase; est la constante diélectrique; est la longueur d'onde dans l'espace libre. Les dérivées partielles intéressantes sont: (cos+ >0/S) >O O0s dO/d = 2 sin O t S (S) siné d 9/df = OS (S) (sin e) (f) dans lesquelles: d est le coefficient de température diélectrique; DeS est le coefficient de dilatation du substrat; f est la fréquence en Hz 9 est exprimé en radians. Ces rapports peuvent être réglés au moyen d'une modification des écartements entre les éléments. Tous les autres paramètres sont soit des contraintes liées au système, soit des contraintes liées au matériau. Une manière de compenser un couple de faisceaux consiste à réduire l'oscillation moyenne des faisceaux en fonction de la température de la fréquence. Si un fais- ceau à allumage arrière et un faisceau à allumage avant se déplacent avec la même vitesse, comme cela est repré- senté sur la figure 8,8 BF augmente, eFF diminue, mais la moyenne de leurs cosinus reste essentiellement constante. Dans l'antenne conforme à l'invention, le couple de faisceaux gamma le long de la trajectoire est produit alternativement par les réseaux d'allumage avant de l'ou- verture A et par les réseaux d'allumage arrière de l'ou- verture B. Grâce à un réglage expérimental de l'écartement d'allumage arrière et de l'écartement d'allumage avant, on obtient un compromis entre la compensation en fréquence et la compensation en température. Une erreur de vitesse transversale est fonction de variations de sigma, l'angle réglé par le dispositif d'alimentation. Les ouvertures A et B utilisent des dis- positifs d'alimentation à allumage arrière. En se réfé- rant à la figure 5 on voit que, si l'écartement Salimentation est choisi de telle sorte que alimentation = Salimentation alimentation alimentation' on obtient une ligne d'alimentation rectiligne, qui four- nit l'écartement réseau a réseau maximum possible avec un faisceau d'alumage arrière du premier ordre. Un tel agencement, du type décrit ci-dessus, fournit un déplacement minimum, mais symétrique des fais- ceaux par rapport à l'axe transversal de l'antenne, et fournit une erreur de vitesse transversale minimum, tout en conservant la symétrie du faisceau par rapport à l'axe transversal. Sinon les lignes d'alimentation 10 et 18 peuvent être disposées de telle sorte que l'une, par exem- ple 10, soit du type à allumage avant et que l'autre, c'est-à-dire 18, soit du type à allumage arrière. Cet agencement fournit un déplacement d'un couple de faisceaux transversaux, qui auront une direction opposée par rapport à l'autre couple de faisceaux transversaux, et entraîne une erreur de vitesse transversale qui ne varie pas de façon significative en fonction de la température et de la fréquence. L'énergie rayonnée par chaque élément dans une antenne rectangulaire est normalement déterminée par le produit des fonctions d'amplitude, qui se situent le long d'axes perpendiculaires, comme représenté sur la figure 10. Ces fonctions orthogonales produisent un faisceau qui est séparable du point des angles gamma et sigma, mesurés à partir des axes X et Y par rapport au fais- ceau. La séparabilité gamma-psi peut être réalisée de façon approchée au moyen d'une distribution d'amplitude produite par des fonctions se situant sur les axes X' et Y, comme représenté sur la figure 11. Cette ouverture fournit un faisceau compensé au-dessus de l'eau, dans le second quadrant uniquement. S'il faut reproduire deux faisceaux à l'aide de l'antenne, comme par exemple au moyen des ouvertures A et B présentant la présente conception, on peut faire tourner la distribution d'amplitude autour de l'axe Y en produisant des faisceaux compensés dans le premier et le second quadrants, comme représenté sur la figure 12. La distorsion de la forme du faisceau est due à la modification d'obliquité dans la seconde moitié de l'ou- verture, ce qui fournit une certaine perte de compensation au-dessus de l'eau. Cependant on réduit cette distorsion en agençant l'antenne de manière qu'elle fournisse une émission en majeure partie provenant de la moitié d'entrée de l'ouverture. La compensation au-dessus de l'eau pour l'inven- tion est fortement améliorée étant donné que l'on utilise des dispositifs d'alimentation sigma, et que chaque ou- verture doit seulement produire deux faisceaux. Un autre avantage de l'utilisation d'ouvertures indépendantes est l'aptitude à compenser la polarisation de l'angle de pas que l'on trouve dans certaines appli- cations. Dans certains aéronefs, il peut être nécessaire que l'antenne soit montée de manière à faire un angle fixe par rapport à l'axe X (figure 2). Dans ce cas les faisceaux avant doivent être réglés en étant rapprochés de la normale de l'antenne, tandis que les faisceaux ar- rière doivent être écartés de la normale de l'antenne, ce qui compense le pas de montage. On ne peut pas réaliser une compensation du pas d'antennesutilisant des ouvertu- res rayonnantes uniques étant donné que les faisceaux ne peuvent pas être déplacés de façon indépendante. On comprendra que la présente invention n'est pas limitée aux détails précis de construction représentés et décrits ici et que des modifications évidentes peuvent * être apportées par les spécialistes de la technique. REVENDICATIONS 1. Configuration d'antenne à microligne à ruban présentant une erreur réduite de polarisation au-dessus de l'eau et une largeur de bande gamma réduite, caracté- risée en ce qu'elle comporte: - une pluralité de réseaux d'allumage avant qui sont espa- cés et coplanaires et correspondent a une première ouver- ture d'antenne (A), - une pluralité de réseaux d'allumage arrière corres- pondant à une seconde ouverture d'antenne (B) et qui sont disposée en étant coplanaires et entrelacés avec les ré- seaux d'allumage avant, - des premiers moyens d'alimentation (10) raccordés à une première extrémité des réseaux d'allumage avant en vue de leur délivrer une énergie, - des seconds moyens d'alimentation (7) raccordés à une première extrémité des réseaux d'alimentation arrière en vue de leur délivrer une énergie, ces seconds moyens d'alimentation étant disposés de manière à ne pas être en contact avec les réseaux d'alimentation avant, ce qui a pour effet que chaque ouverture (A, B) produit deux faisceaux émis. 2. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque réseau comporte une plu- ralité d'éléments rayonnants ou émetteurs (2) réunis par des liaisons, l'écartement réciproque des éléments des réseaux d'allumage avant étant variable par rapport à l'écartement des réseaux d'alimentation arrière, ce qui permet une compensation en température suivant la direc- tion de la trajectoire. 3. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que les premiers moyens d'alimenta- tion sont constitués par une ligne d'alimentation rectili- gne à circuit imprimé coplanaire avec les réseaux d'ali- mentation avant et disposée transversalement par rapport à ces derniers, et des moyens pour interconnecter chaque réseau de ce type à la ligne d'alimentation. 4. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que les seconds moyens formant ligne d'alimentation (7) sont constitués par une ligne d'ali- mentation rectiligne à circuit imprimé disposée transver- salement par rapport aux réseaux d'alimentation arrière et des moyens pour interconnecter chaque réseau de ce type à la ligne d'alimentation. 5. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que les deux lignes d'alimentation (7, 10) comprennent un ensemble d'allumage avant et un ensemble d'allumage arrière. 6. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque ouverture d'antenne cor- respondante (A, B) possède un angle de faisceau, gamma, possédant une valeur différente,ce qui permet une compen- sation, réglée par décalage, pour la structure. 7. Structure d'antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que chaque ouverture d'antenne cor- respondante (A, B) possède un angle de faisceau, gamma, possédant une valeur différente, ce qui permet une compen- sation, réglée par décalage, par rapport à un axe X pour la structure. 8. Structure d'antenne selon la revendication 3, caractérisée en ce que les seconds moyens formant li- gnes d'alimentation (7) sont constitués par une ligne d'alimentation rectiligne à circuit imprimé disposée au- dessus des réseaux d'alimentation arrière, en étant dis- tante de ces réseaux et transversale par rapport à ces derniers, et des moyens traversants pour l'interconnexion de chaque réseau à la seconde ligne d'alimentation (10). 9. Configuration d'antenne à microligne à ruban à circuit imprimé, caractérisée en ce qu'elle comporte: - une pluralité de réseaux d'allumage avant parallèles distants entre eux et coplanaires et correspondant à une première ouverture d'antenne (A), - une pluralité de réseaux d'allumage arrière parallèles, correspondant à une seconde ouverture d'antenne (B) et disposés en étant coplanaires avec les réseaux d'allumage avant et en étant imbriqués avec ces derniers, - une ligne d'alimentation à circuits imprimés (10) dispo- sée en étant coplanaire avec les réseaux d'allumage avant et en leur étant raccordée en étant transversale par rapport à ces réseaux, - une section de circuit imprimé séparée comportant une seconde ligne d'alimentation (7) formée par attaque chimi- que sur ce circuit et disposée transversalement, en en étant distante, par rapportauxréseauxd'allumage -arièe eten étant isolée des réseaux d'allumage avant, et - des moyens traversants (50) servant à interconnecter chacun des réseaux d'allumage arrière à la seconde ligne d'alimentation (7).