FR 2567870 A1 19860124 FR 8411535 A 19840720 Digesteur et procédé de digestion anaérobie le mettant en oeuvre. L'invention concerne des digesteurs et des procédés de digestion anaérobie de matières organi- ques. Elle s'applique notamment à la digestion de déchets organiques et végétaux d'effluents d'origine agricole et agro-alimentaire, tels que le lisier de porcs, le lisier de bovins, un mélange d'eau ou de lisier et de fientes de volailles, un mélange d'eau ou de lisier et de crottes de lapins, des déchets d'abattoirs, et autres déchets semblables, mais aus- si, d'une manière générale, provenant d'effluents liquides contenant des matières organiques solides en suspension, à raison notamment de 1 à 10% environ en poids. On connaît déjà un digesteur constitué d'une enceinte étanche à l'air. Un conduit d'entrée de la matière à digérer débouche dans le bas de l'enceinte. Un conduit de sortie de la matière digérée débouche dans l'enceinte, à un niveau plus élevé que celui de l'embouchure du conduit d'entrée et à distance de celle-ci, suivant une direction horizontale. Une con- duite de sortie du gaz débouche au sommet de l'encein- te qui est munie de moyens de thermostatisation. On a également déjà proposé, à la demande de brevet européen 70 245, de prévoir une cloison mobile dans le digesteur destinée à racler des croûtes. Dans des digesteurs de ce type, on charge pé- riodiquement la matière à digérer et l'on procède à la fermentation anaérobie à une température constante, habituellement de 35 à 37 C, permettant le développe- ment d'une population de bactéries mésophiles, et en agitant le contenu du digesteur par des moyens d'agitation afin de mieux répartir les calories, d'éviter l'accumulation des matériaux du déchet orga- nique qui sédimente et la formation d'une croûte à la surface du liquide. Le biogaz est stocké dans un gazo- mètre qui communique avec le conduit de sortie du gaz, par l'intermédiaire d'une vanne, les autres conduits d'entrée et de sortie étant également munis de vannes. On juge des performances d'un digesteur par les variations de teneur en matières sèches (M.S.), de teneur en matière volatile ou organique (M.O.), par la variation de la demande chimique en oxygène (D.C.O.), du produit avant et après digestionypar la pro- duction journalière de biogaz et par la composition de ce biogaz. L'invention vise un digesteur et un procédé de digestion anaérobie de matières organiques nouveaux qui permettent, d'une maniere simple, d'améliorer les performances mentionnées ci-dessus. Le digesteur suivant l'invention se caracté- rise par une première cloison issue du fond de l'en- ceinte et interposée,suivant ladite direction hori- zontale, entre les embouchures des conduits d'entrée et de sortie en subdivisant l'enceinte en un premier compartiment et en une chambre ne communiquant entre eux qu'au- dessus du bord de la cloison qui est à un niveau in- termédiaire entre les deux embouchures,et par au moins une deuxième cloison issue du fond de l'enceinte et interposée suivant ladite direction horizontale entre la première cloison et l'embouchure du conduit de sortie, en subdivisant la chambre en des deuxième et troisième compartiments ne communiquant entre eux qu'au-dessus du bord de la deuxième cloison qui est à un niveau inférieur à celui de la première cloison. Le procédé de digestion anaérobie suivant l'invention consiste à charger périodiquement un di- gesteur suivant l'invention d'une suspension de ma- tières organiques et à laisser le contenu du diges- teur se décanter dans les intervalles de temps entre les chargements. La combinaison d'au moins deux cloisons, défi- nissant donc un deuxième compartiment intermédiaire entre le premier dans lequel débouche le conduit dVen- trée, et un compartiment subséquent dans lequel débou- che le conduit de sortieet de la décantation dans les intervalles de temps entre les chargements, per- met d'obtenir des performances nettement supérieures à celles des digesteurs antérieurs. Bien loin de chercher à homogénéiser le contenu du digesteur par un dispositif d'agitation, ou par une cloison racleuse, on y définit un deuxième compartiment dans lequel la décantation va s'effectuer au mieux dans les inter- valles de temps entre les chargements, mais aussi en dehors de ces intervalles, puisque le contenu de ce - compartiment est agité aussi peu que possible pendant les chargements, la chasse produite par le chargement dans le premier compartiment ne se transmettant pas au fond du deuxième compartiment et les tourbillons et agitations provoqués par la sortie de l'effluent dans le dernier compartiment ne se transmettant pas non plus au deuxième compartiment intermédiaire qui en est protégé par les cloisons. Et cette technique de décantation, qui va directement à l'encontre de la technique antérieure qui s'efforçait de maintenir une agitation, donne des résultats bien supérieurs, d'autant que, pendant les intervalles de temps, la décantation s'effectue dans tous les compartiments. Lors des chargements, il convient que la par- tie de la suspension la moins lourde, se trouvant en haut des compartiments, passe dans le compartiment suivant ou soit évacuée, sans pour autant que la partie lourde se trouvant plus bas soit entrai- née. On a obtenu, à cet effet, des résultats satis- faisants quand le bord libre de la première cloison est à un niveau supérieur à la demi-hauteur de l'enceinte, et quand le bord libre de la deuxième cloison est à un niveau compris entre les deux-tiers et le tiers de la hauteur de l'enceinte. Pour la même raison, le volume déterminé entre la paroi de l'en- ceinte et la première cloison représente, de préfé- rence, de 1,1 à 1,4 fois celui délimité entre la première cloison et une deuxième cloison. Il est avantageux de prévoir une troisième cloison moins haute que la deuxième et subdivisant le troisième compartiment en un troisième compartiment proprement dit et en un quatrième compartiment. De préférence, le bord libre de la troisième cloison est à un niveau compris entre les 2/5 et le 1/4 de la hauteur de l'enceinte et le volume délimité entre la première cloison et la deuxième cloison représente de 2,5 à 1,5 fois celui délimité entre la deuxième cloison et la troisième cloison. Suivant une variante de réalisation, ladite direction horizontale est circulaire, l'enceinte est cylindrique et les bords des cloisons s'étendent sui- vant des rayons de la section droite de l'enceinte. Il convient que les intervalles de temps en- tre les chargements soient suffisants pour que la décantation s'effectue correctement. La durée d'un intervalle de temps est avantageusement comprise en- tre 2 et 24 heures et la durée d'un chargement est de préférence inférieure au 1 eme de la durée d'un intervalle entre les chargements. Le processus de démarrage du digesteur consis- te à y introduire des bactéries de fermentation des matières organiques. Ce sont essentiellement des bac- téries acidogènes, telles que Bacillus, Arthrobacter, Staphilococcus, Pseudomonas, Cellulomonas, Coryne- bacterium, Erwinia, Eubacterium, et des bactéries méthanogènes, telles que Methanobacterium formicium, Methanobacterium arborphilicum, Methanobacterium mobile, Mehtanobacterium thermoautotrophicum, Methanospirillum hungatii, Methanosarcina barkeri, Methanococcus vanielli. On peut introduire ces bactéries en introdui- sant, dans le digesteur, un effluent déjà digéré et en laissant les bactéries s'adapter et se développer pendant un temps suffisant dans le digesteuro Au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple: la figure 1 est une vue en coupe schématique d'un digesteur de laboratoire suivant l'invention, la figure 2 est une vue en coupe verticale d'une variante de digesteur suivant l'invention, la figure 3 est une vue en coupe, suivant un plan vertical perpendiculaire au plan de coupe de la figure 2, la figure 4 est une vue en coupe, suivant la ligne IV-IV de la figure 2, la figure 5 est une vue en coupe suivant la ligne V- V de la figure 2, la figure 6 est une vue en coupe suivant la ligne VI-VI de la figure 2, et les figures 7 à 12 sont des graphiques illus- trant les performances du digesteur de la figure 1. Le digesteur représenté à la figure 1 comprend une enceinte 1 cylindrique fermée de manière étanche à l'air par un couvercle 2, au moyen de vis papillon 3. L'enceinte 1 est entourée d'une enveloppe 4 munie d'un raccord 5 d'entrée communiquant avec une source d'eau chaude, à 37 C, et d'un raccord 6 de sortie. L'enveloppe 4 emplie d'eau chaude l 37 C sert à main- tenir le digesteur à une température constante. Un conduit 7 d'entrée, avec vanne 8, débou- che, en traversant le couvercle 2, à l'intérieur de l'enceinte 1 dans le bas de celle-ci. Le conduit 7 vertical est disposé au voisinage de la paroi cylin- drique de l'enceinte 1. Un conduit 9 de sortie,avec vanne 10,débouche, en traversant le fond 11, dans l'enceinte 1 à la partie supérieure de celleci. Les 1- conduits 7 et 9 sont diamétralement opposes. Une conduite 12, avec vanne 13, de sortie du gaz débouche au sommet de l'enceinte 1, en traversant le couvercle 2. Une sonde de température 14 permet de connaitre la température à l'intérieur de l'enceinte 1. Du fond 11 de l'enceinte 1 partent trois cloisons 15, 16 et 17 s'étendant perpendiculairement au diamètre sur lequel se trouvent les deux concuits 7 et 9. Ces cloisons subdivisent l'enceinte i en des Dremier, deuxième, troisième et quatrième comparti- ments 18, 19, 20 et 21 se faisant suite du conduit 7 au conduit 9. La hauteur de l'enceinte du fond I1l au couvercle 2 est de 20 cm. Le point le plus bas du conduit 7 est à 2 cm au-dessus du fond. Le conduit 9 débouche à 1,5 cm en-dessous du couvercle 2. Le bord supérieur 22 libre de la cloison 15 est à 12 cm au-dessus du fond 11. Le bord supérieur 23 de la cloi- son 16 est à 10 cm au-dessus du fond 1l et le bord supérieur 24 de la cloison 17 est à 8 cm au-dessus du fond 11. La cloison 15 est distante de la paroi latérale la plus proche de la cuve 1 de 6,5 cm et de la cloison 16 de 4 cm. La cloison 17 est dist-ante de la cloison 16 de 3 cm. Le volume du compartiient 15 jusqu'au niveau du bord supérieur 22 est de 1, 080 dm3 Celui du compartiment 19 jusqu'au niveau du bord 23 est de 0,807 dm3celui du compartiment 20 jusquVau niveau de la cloison 24 de 0,474 dm3 et ce!ii u compar timent 21 jusqu'au niveau de la cloison 24 de 0,616 dm3. Aux figures 2 à 6, est représentée une varian- te du digesteur suivant l'invention. On y a repéen par des signes de référence identiques les êléents qui ont les mêmes fonctions que dans le Eigesteur de la figure 1. On notera, à cet effet, que la chemise 4 de thermostisation est remplacée par un écazangeur de chaleur central. Les cloisons 15,!6,. 17 afec- tent la forme de cloisons radiales verticales et sont complétéies, de manière à former quatre ccmmarti- ments 18, 19, 20, 21, par une cloison 25 xadiale verticale dont le bord supérieur 26 est à un miveau supérieur à l'embouchure du conduit 9 damSi2encei te 1. Les cloisons 25, 15, 16 et 17 dé!i.it i-h ais les compartiments 18, 19, 20 et 21. Si, oar conven- tion, on fixe à 100 la hauteur de la cloison 25, la cloison 15 a une hauteur de 50, la cloison!6 ue hauteur de 35 à 40 et la cloison 17 une hauteu de 25. --.:- Dans les deux v.ariantes, les particules les pIuse -lourdes demeurent plus longtemps dans le compar- timent 18 que la moyenne de l'effluent, parce que, en raison de leur densité, elles se trouvent entrai- nées vers le fond du compartiment 18 et, lors d'un chargement, ne sont pas repoussées au-dessus du bord 22 de la cloison 15. Ce temps de séjour 'plus long que le temps de séjour moyen de l'effluent iDermet d'assurer une dégradation plus complète des particu- les les plus grosses et ce n'est que lorsqu'elles diminuent de poids que ces particules allégées ont tendance à reprendre le trajet du courant moyen. Les mêmes phénomènes se produisent dans les autres compar- timents et tout particulièrement dans les comparti- ments intermédiaires 19 et 20, puisque dans ceux-ci les particules les plus grosses, qui se trouvent au fond, ne sont pas refoulées vers le haut par l'arri- vée d'un volume nouveau d'effluent, puisque le passa- ge de l'effluent, lors du chargement, s'effectue dans l'espace se trouvant au-dessus des compartiments 19 et 20. Les exemples suivants illustrent l'invention. On envoie 3,0 litres d'effluent frais et 3,0 litres d'effluent digéré de lisier de porc prove- nant d'un autre digesteur en fonctionnement, par le conduit 7, dans le digesteur de la figure 1. On n'alimente plus le digesteur pendant 4 jours, puis pendant une semaine on introduit 400 ml par jour de lisier frais. Apres cette période d'adaptation et de développement des bactéries, on introduit 600 ml par jour de lisier dans le digesteur, fonctionnant ainsi en régime stable, et cela pendant 52 semaines. On maintient la température du digesteur à 37 C en fai- sant circuler de l'eau chaude dans la chemise 4, par l'intermédiaire des raccords 5 et 6. Les caractéristiques du produit introduit dans le digesteur, à savoir pH, MS, MVO et DCO (sur le produit brut) et MS et MVO(du surnageant) sont déterminées sur un échantillon moyen une fois par semaine. Ces mêmes caractéristiques sont déterminées également sur l'effluent du digesteur sur un échan- tillon moyen une fois par quinzaine. On mesure la pro- duction de biogaz chaque jour. La composition du bio- gaz est déterminée bimensuellement en déterminant la teneur en CH4, en C02 et en H2S. On effectue la mesure du pH sur des échantillons aussi homogènes que possible, en agitant juste avant la mesure, à l'aide d'un pHmètre digitalBioblock Scientific 87 435). La matière sèche (MoSo), qui est l'ensemble des substances organiques et minérales en solution ou en suspension dans le lisier, est déterminée par évaporation de l'eau de 10 ml de substrat en opérant dans une capsule en porcelaine à 75 C pendant 36 heures. Cette teneur en matière sèche est exprimée en gramme/litre. La matière volatile ou organique (M.O.o) est exprimée en calculant le pourcentage de matière orga-, nique volatile par rapport à la matière totale, déter- minée par la différence entre la matière sèche obte- nue par évaporation à 75 C pendant 36 heures, et les résidus de cendres obtenus par calcination à 600 C pendant 1 heure (exprimée en % par rapport à la MoSo)o Sur le surnageant, on effectue des mesures de la M.S. et de la M.O. et, dans certains cas, de la D.C.O. (demande chimique en oxygène): Cette mesure s'effectue en centrifugeant le lisier brut à 12 000 tours/minute pendant 15 minutes et en procé- dant, pour la M.S. et la M.O., de la même manière que ci-dessus. Pour la demande chimique en oxygène, qui indi- que la consommation en oxygène d'une eau pour l'oxyda- tion de presque toutes les substances organiques solu- bles dans l'eau, et que l'on exprime en milligrammes d'oxygène par litre de liquide, la technique utilisée est celle définie par la norme AFNOR No. T.90.101 (DEGREMONT, 1978) pour les eaux résiduaires. Mais en raison de la nature très particulière des lisiers, qui ont beaucoup de matière sèche en suspension, la prise d'essai est de 25 ml au lieu de 50 ml, et l'échantillon subit au préalable une dilution de 2 ml dans 200 pour des lisiers bruts non digérés à 4 % de M.S. et de 4 ml dans 200 pour des lisiers digérés dont le lisier brut était de 4 % de M.S. Les concentrations de CH4, C02 et H2S dans le biogaz sont mesurées par chromatographie en phase gazeuse à catharomètre (modèle 3000, GIRDEL). La colonne, de 400 cm de longueur, est remplie de Porapack Q. Les caractéristiques du produit d'entrée ont été regroupées en cinq groupes de valeur: 1 2,06 % 2 2,63 % 3 2,63 % 4 3,25 % 5 3,98 % Le groupe 3 correspond à la moyenne des groupes 2 et 4. Les résultats obtenus sont consignés dans les tableaux 1 et 2 suivants. TABLEAU 1 Epuration sur le produit brut _I2 3 4 5 2,06% MS % 2,28 a:0,16 2,99 a:0,19 3,13 o:0,27 3,44 a:0,15 4,12 o:0,11 MVO % 1, 55 a:0,10 2,00 a:O,10 2,08 c:0,15 2,26 a:0,07 2,81 a:0,10 DCO mg 02/1 27721 a:3395 33995 a:2739 34669 o:3162 36247 a:3708 43964 o:10,11 AMS % 48,1 o:12,3 55,1 a:7,4 54,1 cr:9,0 48,5 a:10,9 35,6 a:15,3 AMV0 % 57,7 a:12,9 64,7 a:6,8 61,7 y:9,6 55,8 TABLEAU 2 Epuration sur le surnageant de centrifugation 1 2 3 4 5 MS % 0,83 u:0,13 1,07 a:0,12 1,10 a:0,12 1,16 a:0,12 1,26 c:O0,04 s o-, MVO % 0,46 o:0,09 0,57 a:0,08 0,59 a:0,07 0,61 a:0,05 0,66 o:0,05o s AMSS % 35,3 o:6,4 34,9 a:5,4 32,7 a:6,7 28,2 a:7,1 33,9 a:1,2 AMVO % 52,3 a:9, 4 54,0 0:5,9 49,9 a:9,2 41,8 a:9,6 53,7 a:5,9 s o Co NO 6Z D 0úú 6ú: 0 OZ 9ú:o 6Zú 9ú: D [úú Z: o Zúú ODG 2H/z-eoiq un 99 D ttZa:0gzz úZ: o 8ZZ zz:o DZú: oD ZúZ ODM 2H/ HD au e:Do U[ç [L:D OIS 58:D 955 8:o 9LS 08: D 6 OAR 2l/ze2oFq g:o ggZ5ú Içú 65: D 8ú 8 :0 O: 9 OAKR 2i/ HD :Z D0 9 [8 z:o 9úú ú :o ILú O:.O L8ú:Do çO0 SI Bl/z-eoTq SR 2i/HD 91:D Igz 6Z: ZúZ LE:D LSZ Sú:o 69Z I:D ú8Z 0:o 6 89 L [:D 1'69 6 [:. i t69 O'V: z '69 ': D 69 HD % [/2ip I /z-eoiq [I'O:o D l g['Oi çi0i I[4O:.o I'1ú1 9'o:0D úI' 1 1O: 16o 06'O lu 11O[:D 96E 904ú: Lúl9ú Z91ú: 699Mú 6úZZ:D 966U 6úú:-O IZLLZ [/Zo ú ODaI :O 18 Z L0o0:D 9gZ' Z IO: O 50Z 0 0 0 0:Z01:D 5S % OAR 0: D 0z: 51 O:D L Zo:O úI ú 61'O:D 66 Z 91'O:D 8Z Z % SN sonb$Solooq squapuai ia zv2oiq ap uoTqznpoaa ú nvM%v, En résumé les abattements de MS, MVO, DCO ob- tenus sur un lisier ayant une teneur en MS de 2 à 2,5 % sont respectivement de 45 à 55 %, 50 à 70 %, à 75 % avec un temps de rétention de 10 jours. Le rendement biologique est de 400 litres de biogaz/kg MS soit 30 % de plus qu'avec un système de digesteur infiniment mélangé. Pour un lisier ayant une teneur en MS de 3 à 3,5 %, les abattements de MS, MVO et DCO sont respec- tivement de 50 à 60 %, 60 à 75 %, 65 à 80 %. Le rende- ment biologique est de 380 litres de biogaz/kg MSo Les résultats obtenus avec un lisier à 4 % de MS sont 30 à 50 % d'abattement de MS, 40 à 40 % d'abattement de MVO, 45 à 60 % d'abattement de DCO. Le rendement biologique est de 350 litres de biogaz/ kg MS. Pour une porcherie produisant 20 m3 de lisier à 3,5 % de MS par jour, la production de biogaz atten- due par digestion anaérobie de ce substrat dans un digesteur à rétention de solides avec un temps de séjour du produit de 10 jours est de 260 m3 de biogaz/ jour à 69,4 % de CH4. Le produit digéré se caractérise par une DCO inférieure à la DCO initiale de 65 à 70 %. Dans les graphiques des figures 8 à 12, les courbes en trait plein représentent les résultats obtenus avec le digesteur de la figure 1, tandis que les courbes en tirets représentent les résultats obte- nus avec un digesteur de l'art antérieur, dit "infini- ment mélangé". A la figure 8, on a porté en ordonnées le pourcentage d'abattement de MS dans l'effluent digéré évacué par trop-plein par le conduit 9, en fonction du pourcentage de matière solide du lisier introduit dans le digesteur par le conduit 7. On constate une augmentation sensible de l'abattement de la MS, sur- tout pour des taux de MS allant de 2 à 3 %. Pour un taux de MS de 3 % dans un lisier de porc, le gain d'épuration sur la MS est de 65 %. Au graphique de la figure 9, on a porté en ordonnées l'abattement de DCO sur la matière digérée évacuée par le conduit 9, en fonction du pourcentage de matière solide du lisier entrant par le conduit 7. Pour un taux de MS de 3 % dans un lisier de porc, le gain d'épuration sur la DCO est de 40 %. A la figure 10, on a porté en ordonnées le pourcentage d'abattement de la MV0 de la matière re- cueillie à la sortie du conduit 9, en fonction du pourcentage de matière solide du lisier introduit par le conduit 7. Pour un taux de MS de 3 %, dans un lisier de porc, le gain d'épuration sur la MVO est de 54 %. Au graphique de la figure 11, on a porté en ordonnées le nombre de litres de biogaz par litre de digesteur et par jour, recueillis par le conduit 12 en fonction du pourcentage de matière solide du lisier introduit par le conduit 7. La productivité en biogaz augmente avec le taux de matière solide. Pour un taux de matière solide de 3 % dans un lisier de porc, le gain de productivité est de 24 %. Des analyses ont montré que la teneur en méthane est d'environ 70 %, sans variation par rap- port aux procédés de digestion antérieurs. Pour un taux de matière solide de 3 % dans un lisier de porc, le gain de rendement biologique est de 21 %. Il est encore plus important pour des taux de matière solide inférieurs à 3 % (figure 12). Après 52 semaines de fonctionnement du diges- teur, on l'arrête et on en examine l'intérieur, en procédant de la manière suivante: Au lieu d'effectuer un chargement à l'ins- tant prévu, on enlève le couvercle 2 supérieur et le tuyau 7 d'alimentation qui fait corps avec lui. L'enlèvement de ce tuyau entraînant une certaine per- turbation, on laisse reposer pendant 6 heures. 30 heu- res plus tard, on examine visuellement le contenu du réacteur en se plaçant au-dessus de celui-ci. Il appa- raît une fraction liquide, surnageant de lisier avec une légère mousse en surface. On enlève alors 3 frac- tions liquides que l'on numérote 1, 2 et 3, puis les fractions de matière décantée se trouvant dans les compartiments 18, 19, 20-et 21 respectivement. Les volumes, les teneurs en matière sèche et les poids de chaque fraction sont donnés au tableau 4 suivant. TABLEAU 4 VFractionolume Teneur en MS Poids 1 en g/l en g 1 1,523 64,4 98,1 2 0,500 78,8 39,4 3 1,000 108,8 108,8 4 1,080 218,7 236,2 0,807 366,8 296,0 6 0,474 243,5 115,4 7 0,616 275,8 169,9 6,000 1 063,8 Le tableau 4 fait nettement ressortir l'in- fluence du compartiment 19 pour améliorer la diges- tion; ce compartiment sert à stocker une masse relativement importante de la suspension dont la te- neur en matière solide doit encore être diminuée par fermentation, avant de sortir du digesteur. On a calculé que, environ 6 552 grammes (18 grammes x 52 semaines) sont entrés dans le réac- teur en un an. Chaque jour, 9 grammes sont sortis du réacteur, soit 3276 grammes/an. Il en résulte que 3276 grammes ont disparu par fermentation anaérobie ou ontété stockés dans les compartiments du réacteur. Le tableau 4 montre que 1063,8 grammes ont été stockés. Il en résulte que 2212,2 grammes ont disparu par fermentation anaérobie. On a étudié également la répartition par taille des particules solides dans chaque comparti- ment (fractions appelées ci-dessus 4, 5, 6, 7). * Cette répartition est donnée au tableau 5 ci-dessous. TABLEAU 5 Evolution de la taille des particules solides dans chaque compartiment R+ - 1,650 0,840 0,417 0,147 -0 Fraction 1,168 0,580 0,246 4 6,98 14,88 28,34 7,12 8,08 4,75 3,93 25,92 1,95 3,35 18,83 18,33 17,11 7,87 5,43 27,13 6 1,52 3,44 16,77 13,76 12,20 7,13 11,81 33,37 7 7 0,55 1,36 6,35 14,62 19,12 14,42 7,52 36,06 La première colonne de ce tableau donne les numéros des fractions, tandis que la ligne d'en-tête donne les limites de dimensions de particules. Dans chaque case on indique le pourcentage de particules ayant une taille comprise dans les limites indiquées pour la fraction considérée. C'est ainsi que la pre- mière case indique que, dans la fraction 4, 6,98 % des particules ont une dimension supérieure à 1,65 mm. On constate que la taille des particules tend à dimi- nuer au fur et à mesure que l'on passe de la fraction 4 à la fraction 7, et que le pic de la distribution des particules dans chaque compartiment se déplace lui aussi vers les tailles de particules petites, au fur et à mesure que l'on passe de la fraction 4 à la fraction 7, le pic de distribution correspondant aux particules d'une dimension inférieure à 0,147 mm étant exclu. Au graphique de la figure 7, on a porté en ordonnées le pourcentage cumulé de particules pour chaque compartiment et en abscisses le logarithme décimal de la taille des particules solides. On a fait suivre ce logarithme décimal de la taille des particu- les elles-mêmes en millimètres. La courbe A donne la répartition dans le compartiment 18, la courbe B dans le compartiment 19, la courbe C dans le compartiment , et la courbe D dans le compartiment 21. Ce graphi- que fait apparaitre de manière nette l'influence dé- terminante des compartiments 19 et 20, par rapport aux compartiments 18 et 21. On voit, en effet, que dans le compartiment 18 (courbe A), environ 50 % des particules ont encore une dimension supérieure à 0,84 mm. (Point E de la courbe A). Dans le comparti- ment 19, donc sur la courbe B, 50 % des particules ont une dimension comprise entre 0,58 et 0,417 mm, le gain en dimension de particules correspondant au segment de droite EF. Le passage de la courbe B à la courbe C entraîne aussi un gain correspondant au segment FG. En revanche, le passage de la courbe C à la courbe D n'entraine qu'un gain correspondant au segment GH et pour une certaine finesse de particules, n'entraîne plus de gain du tout. REVENDICATIONS 1. Digesteur formé d'une enceinte (1), d'un conduit d'entrée (7) de la matière à digérer débou- chant vers le bas de l'enceinte (1), d'un conduit de sortie (9) de la matière digérée débouchant dans l'enceinte (1) à un niveau plus élevé que celui de l'embouchure du conduit d'entrée (7) et à distance de celle-ci suivant une direction horizontale, d'une con- duite de sortie (12) du gaz débouchant au sommet de l'enceinte (1), et des moyens de thermostatisation (4) de l'enceinte (1), caractérisé par une première cloi- son (15) issue du fond (11) de l'enceinte (1) et in- terposée, suivant ladite direction horizontale, en- tre les embouchures des conduits d'entrée et de sortie (7,9) en subdivisant l'enceinte (1) en un premier compartiment (18) et en une chambre ne communiquant entre eux qu'au-dessus du bord libre (22) de la cloison (18), qui est à un niveau intermédiaire entre les deux em- bouchures, et par au moins une deuxième cloison (16) issue du fond (11) de l'enceinte (1) et interposée, suivant ladite direction horizontale, entre la premiè- re cioison (15) et l'embouchure du conduit de sortie (9), en subdivisant la chambre en deuxième et troisiè- me compartiments (19, 20) ne communiquant entre eux qu'au-dessus du bord libre (23) de la deuxième cloison (16) qui est à un niveau inférieur à celui (22)de la première cloison (15). 2. Digesteur suivant la revendication 1, ca- ractérisé en ce que le bord libre (22) de la première cloison (15) est à un niveau supérieur à la demi-hau- teur de l'enceinte (1) et le bord libre (23) de la deuxième cloison (16) est à un niveau compris entre les 2 et le! de la hauteur de l'enceinte (1). 3 3 3. Digesteur, suivant l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le volume du comparti- ment (18) délimité entre la paroi de l'enceinte (1) et la première cloison (15) représenté de 1,1 à 1,4 fois celui du compartiment (19) délimité entre la pre- - mière cloison (15) et la deuxième cloison (16). 4. Digesteur, suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par une troisième cloison (17) moins haute que la deuxième (16) et subdivisant le troisième compartiment. - 5. Digesteur, suivant la revendication 4, ca- ractérisé en ce que le bord libre (24 de la troisième cloison (17) est à un niveau compris entre les 2 et le w de la hauteur de l'enceinte (1). 6. Digesteur suivant la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le volume du compartiment (19) délimité entre la première cloison (15) et la deuxiè- me cloison (16) représente de 2,5 à 1,5 fois celui du compartiment (20) délimité entre la deuxième cloison (16) et la troisième cloison (17). 7. Digesteur suivant l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que ladite direction horizon- tale est circulaire, l'enceinte (1) est cylindrique et les bords (22, 23, 24) des cloisons s'étendent sui- vant des rayons de la section droite de l'enceinte (1). 8. Procédé de digestion anaérobie de matières organiques, qui consiste à charger périodiquement un digesteur, dans lequel ont été introduites au préala- 256787-0 ble des bactéries de fermentation des matières organi- ques,une suspension de matières organiques, caractérisé en ce que le oigesteur est tel que défini aux revendications 1 à 7 et on laisse le contenu du digesteur se décanter dans les intervalles de temps entre les chargements. 9. Procédé suivant la revendication 8, carac- térisé en ce que le volume de la suspension chargé à 1 -2 chaque chargement représente de à a 2 environ du volume du premier compartiment. 10. Procédé suivant l'une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la durée d'un interval- le de temps entre deux chargements est comprise entre 2 h et 24 h environ.