FR 2566000 A1 19851220 FR 8409251 A 19840613 La présente invention concerne un acier de construction à haute résistance présentant une bonne usinabilité et une grande aptitude au durcissement superficiel par nitruration, l'utilisation de cet acier avant ou après nitruration comme acier de construction, ainsi qu'un procédé de fabrication de cet acier. On connait déjà par la demande de brevet français anté- rieurede la demanderesse FR-A-2 395 323, un acier de cons- truction à grain fin, à usinabilité améliorée présentant une très faible proportion d'aluminium (de 0,01 à 0,05 % en poids) et une teneur en carbone de 0,05 à 1,20 % en étant habituel- lement voisine de 0,40 % dans les exemples. De même, la teneur en soufre, bien que prévue de 0,02 à 0,10 % en poids est voisine, en pratique, de l'ordre de 0,080 % Cet acier antérieur de la demanderesse présente une excellente usinabilité et des propriétés mécaniques moyen- nes. D'autre part, ce acier ne présente pas d'aptitude au durcissement par nitruration, notamment par bombardement ionique,alors que cette technique permet de traiter superfi- ciellement des pièces mécaniques entièrement terminées sans aucune reprise d'usinage. On connait, d'autre part, par la demande de brevet français FR-A-2 212 432 un acier à grain fin,et son procédé de préparation,présentant également un usinage amélioré, contenant au maximum 0,70 % de carbone et de préférence 0,13 à 0,70 % de carbone, au maximum 0,45 %de silicium, 0,015 à 0,1 % et de préférence 0,03 à 0,06 %O d'aluminium. La teneur en calcium varie de préférence entre 2 et 30 ppm. Dans les exemples indiqués, la teneur en carbone est supérieure à 0,2 De même, ces aciers, notamment par une très faible te- neur en aluminium comme dans les aciers précédents de la demanderesse, ne présentent pas d'aptitude au durcissement par nitruration, ce qui en limite l'utilisation ou appli- cation comme acier de construction. On connait encore par la demande de brevet français FR-A-2 088 862 un acier de décolletage amélioré provoquant une abrasion minime des outils et de bonnes propriétés mé- caniques contenant de 0,08 à 0,60 % de carbone, de 0,15 à 0,60 % de silicium, de 0,030 à 0,15 % de soufre, de 20 à ppm de calcium et 0,005 à 0,05 % d'aluminium soluble. - D'autre part, et comme pour les autres aciers précédents la teneur en carbone est en pratique au moins de 0,40 (voir tableau 1, page 3). Egalement, la teneur en silicium est en pratique voisine de 0,2 à 0,3 %. Cet acier ne contient ni nickel ni chrome. Par ailleurs, il est connu par la norme AFNOR 40 CAD 6-12 des aciers à usinabilité améliorée contenant de 0,36 à 0,40 % de carbone, de 0,5 à 0,8 % de manganèse, de 0,10 à 0,40 % de silicium, de 0,8 à 1,30 % d'aluminium, une teneur en soufre non contrôlée pouvant aller jusqu'à 0,035 %, de 1,5 à 1,8 % de chrome et de 0,20 à 0,40 % de molybdène. Ces aciers, selon cette norme AFNOR, présentent une aptitude à la nitruration, mais sont déficients en ce qui concerne leurspropriétésd'usinabilité et de soudabilité. On connait éoalement, par le brevet japonais SUMITOMO JP-B-12.133/1977,un acier à usinabilité améliorée ayant une teneur en aluminium très faible (0,002 - 0,015 % d'alu- minium soluble), une teneur en silicium de 0,05 à 0,40 %, la teneur en carbone étant préférée de 0,45 à 0,8 %. on peut ajouter dans cet acier du chrome, du nickel ou du molybdène b teneur respective de 0,5 à 3,5 %n; 1,0 à 3,5 % et 0,5 à 2 %. 2566UU000 Cet acier, présentant également une très faible teneur en aluminium, se prête difficilement à un traitement de nitruration. On connait encore d'autres aciers ayant une résistance mécanique élevée, n'ayant pas d'aptitude particulière en ce qui concerne l'usinabilité, ni en ce qui concerne la nitruration par les documents suivants: FR-A-2 488 285; FR-A-2 529 231; FR-A-2 516 942; FR-A-2 525; FR-A-2 526 122; et FR-2 531 998. Les aciers connus de la technique ne permettent pas, dans le domaine de la construction mécanique, d'obtenir simultanément une simplification des gammes de fabrication et l'obtention de caractéristiques mécaniques élevées sur pièces à coeur et surtout en surface. Or, ceci implique l'utilisation d'aciers spéciaux présentant un ensemble de propriétés très spécifiques qu'aucun acier connu à ce jour ne présente. La présente invention a donc pour but de résoudre le nouveau problème technique consistant à créer une nouvelle famille d'aciers qui présenterait à la fois: a) une résistance à l'état traité par normalisation et revenu comparable à celle atteinte sur acier au carbone et allié après trempe et revenu; b) une bonne usinabilité, permettant une mise en oeuvre suffisamment aisée par usinage dans cet état; c) une bonne soudabilité, permettant l'assemblage par soudage d) une grande aptitude au durcissement par nitruration notamment par bombardement ionique, technique permet- tant de traiter superficiellement sous vide partiel et à des températures relativement basses, de l'ordre d'au moins 450 C des pièces mécaniques entièrement terminées sans aucune reprise d'usinage. La présente invention permet de résoudre ce nouveau problème technique pour la première fois. Ainsi, selon un premier aspect de la présente invention, on fournit un nouvel acier contenant du carbone, du manga- nèse, du silicium, du nickel, du chrome, de l'aluminium, du calcium, du tellure, du soufre et du phosphore, carac- térisé en ce qu'il a la composition chimique suivante (en pourcentages en poids): C Mn Si P S 0,05-0,30 0,50-2,0110 0,10-0,80 0,100 0,01-0,10 Cr Ni Mo Ai Ca 0,50-6,00 0,10-2,00 0,10-0,50 0,20-2,00 0,001-0,010 1Te;solde Fer et impuretés résiduelles inévitables habituelles 0,003-0,020 Selon l'invention, ce nouvel acier peut. également con- tenir avantageusement des éléments améliorant les propriétés mécaniques comme le Vanadium, le Niobium, le Titane, chacun jusqu'à environ 1 %, ou de préférence au total jusqu'à en- viron 1 %. Selon une autre caractéristique de l'invention, ce nouvel acier présente une teneur préférée en soufre com- prise entre 0,020 et 0,040 D'autre part, la teneur préférée en carbone est de 0,05 à 0,20, encore de préférence est comprise entre 0,11 et 0,15. Le carbone a un effet important surles propriétés méca- niques de l'acier. Au-delà de 0,30, les exigences de duc- tilité, ténacité et surtout soudabilité ne sont pas suffi- samment satisfaites. Un minimum de 0,05 % est exigé pour avoir un effet visible du carbone. On préfère une teneur supérieure de 0,20. %Ode carbone pour obtenir de bonnes propriétés mécani- ques avec une ductilité, une ténacité et une soudabilité excellentes. La teneur préférée de 0,11- à 0,15 constitue une plage de valeurs o les meilleurs propriétés sont obtenues. La teneur en manganèse est de 0,5 à 2 ', de préférence de 0,5 à 1,5 %O. Le manganèse est présent pour améliorer les propriétés mécaniques de l'acier, en particulier grâce à son effet durcissant. D'autre part, il s'agit d'un élément favorable au durcissement par nitruration. Il faut une teneur minimum de 0,5 % de manganèse pour obtenir l'effet minimum, tandis qu'au-delà de 2 %, le manganèse diminue la ductilité à chaud et donc le travail à chaud et provoque la corrosion des réfractaires du four. On prefère donc une teneur maximum de 1,5 %. Une teneur encore préférée de manganèse est de 0,7 à 0,9 %. Une teneur préférée de silicium est de 0,20 à 0,80 et encore de préférence de 0,5 à 0,80. Le silicium est l'un des éléments essentiels pour amé- liorer la résistance mécanique de l'acier par son effet durcissant en solution solide. D'autre part, il s'agit d'un élément augmentant l'ap- titude pour la nitruration de l'acier. Ces objectifs sont de préférence atteints lorsque le silicium est présent dans les teneurs préférées mention- nées ci-dessus. La teneur en phosphore est limitée à 0,10 et de préfé- rence est inférieure ou égale à 0,030 car il s'agit d'une impureté dont la teneur doit être limitée pour éviter les effets néfastes habituels bien connus dans la littérature. La teneur en soufre est selon l'invention strictement contrôlée. Le soufre constitue un des éléments essentiels améliorant l'usinabilité de l'acier. Pour cet effet, la teneur minimum en soufre est de 0,010 et la teneur maximale de 0,10 %. De préférence, la teneur maximale en soufre est infé- rieure à 0,50 et encore de préférence comprise entre 0,020,% et 0,040 % de manière à obtenir la meilleure usinabilité. Il est à noter que lorsque la teneur en soufre est trop élevée, en particulier lorsque cette teneur est supérieure à 0,10, l'état des inclusions de sulfures est moins bon, ce qui diminue les propriétés mécaniques de l'acier. Le chrome est un élément qui apporte une amélioration des caractéristiques mécaniques de l'acier. En outre, le chrome présente une forte affinité pour l'azote et cons- titue donc un élément de base pour la nitruration. A cet effet, une teneur minimale de 0,5 % est exigée pour obtenir lors de la nitruration un durcissement suf- fisant de la zone de diffusion. D'autre part, une teneur inférieure à environ 4 % est souhaitée pour obtenir une grande prodondeur de nitruration. Au delà de 6 % le chrome limite non seulement la--pro- fondeur totale de nitruration mais il forme de plus des phases alphagènes pouvant donner naissance à des difficul- tés de laminage. On préfère 3,90 à 4,30 % de chrome. La présence du nickel est également essentielle pour améliorer la trempabilité de l'acier, propriété qui est d'une grande importance dans le cas de produits de grande dimension. En outre, le nickel augmente la résistance à la rupture fragile (résilience). La-teneur en nickel est limitée à 2 % car au-delà, le nickel modifie la structure de l'acier. En outre, le nickel est un élément coûteux. On exige une teneur minimale de 0,10 % pour obtenir l'effet recherché. Une teneur préférée en nickel est d'au moins 0,5 % et est de préférence comprise entre 0,6 et 0,90 % L'aluminium est un élément de base pour obtenir une aptitude excellente de l'acier à la nitruration. L'aluminium conduit lors de la nitruration à une forte élévation de la dureté superficielle ainsi qu'à une augmen- tation importante de la longueur du palier de dureté. Une teneur minimale à cet effet de l'aluminium est de 0,20 %. Au-delà de 2 %, l'aluminium provoque un grossisse- ment des grains important, l'apparition de phases alphagènes, aboutissant à des problèmes de laminage et de fragilité du métal. Une teneur préférée en aluminium est d'au moins 0,5 % et au maximum de 1,5 %. Encore, de préférence, la teneur en aluminium est comprise entre 0,7 et 1 %. Le molybdène est obligatoirement présent dans l'acier selon l'invention car il a un effet important sur la trem- pabilité et sur le durcissement et la résistance a l'adou- cissement de la matrice. Une teneur minimale de 0,10 % est exigée pour obtenir cet effet tandis que sa teneur est li- mitée à 0,50 %, étant donné qu'il s'agit d'un élément coûteux et qu'audelà de cette teneur, il se produit des modifications cristallographiques ayant une influence sur l'usinabilité. Le calcium et le tellure sont des éléments essentiels pour obtenir une excellente usinabilité de l'acier. Une teneur minimum de 0,001 % de calcium, on provoque l'apparition de grosses inclusions d'oxydes du type cal- cique préjudiciables aux propriétés d'emploi. La teneur préférée en calcium est de 0,01 à 0,003 % (soit 10 à 30 ppra). Une teneur minimale de 0,003 % de tellure est exigée pour améliorer l'usinabilité de l'acier. Au-delà de 0,010 % de tellure, on modifie la forme des inclusions de sulfures de façon défavorable vis à vis des propriétés de l'acier déjà décrit dans la demande antérieure de la demanderesse précitée FR-A-2 395 323. Le vanadium est un élément éventuel qui est de préfé- rence ajouté car il présente un effet carburigène provo- quant un durcissement de la matrice. En outre, le vanadium limite l'adoucissement au cours du revenu provoqué par le traite- ment de nitruration. Le vanadium a aussi un effet favorable sur le durcissement par nitruration en fond de couches de diffusion de l'azote. La teneur en vanadium est limitée à 1 , de préférence 0,5 %O et encore de préférence est comprise entre 0,10 et 0,20 % afin d'obtenir ces effets sans interférer sur la structure cristallographique de l'acier et donc sur les propriétés, notamment sur l'usinabilité. Le niobium est également un élément éventuel ayant le même effet carburigène que le vanadium provoquant un dur- cissement de la matrice en limitant aussi l'adoucissement au cours du revenu provoqué par le traitement de nitrura- tion. Le niobium a également un effet favorisant le dur- cissement par nitruration en fond de couches de diffusion de l'azote. En outre, la niobium a un effet d'affineur de grain, notamment de ferrite. Le niobium peut être présent jusqu'à 1 %, mais de pré- férence limité lorsqu'il est présent à moins de 0,5 % en étant encore de préférence compris entre 0,1 et 0,2 %. Le titane est également un élément éventuel ayant un effet carburigène provoquant un durcissement de la matrice comme le vanadium ou -le niobium. Le titane présente égale- ment un effet affineur de grain comme le niobium. La teneur en titane peut également atteindre 1 %D mais une teneur pré- férée maximum est de 0,5 %o et encore de préférence le tita- ne est limité à 0,1-0,2 % lorsqu'il est présent. Enfin, lorsque l'on combine ces éléments, la teneur totale ne doit pas dépasser 1 %O et de préférence est limitée à 0,5 '. Parmi le vanadium, le niobium et. le titane, on préfère utiliser le vanadium. Ainsi, l'acier selon l'invention présente la composition préférée suivante (en pourcentages en poids): C Mn Si Si 0,11-0,15 0,70-0,90 0,20- 0,80 de préférence 0,50-0,80 P S Cr Ni 0,030 0,020-0,040 3,90-4,30 0,60-0,90 Mo A1 Ca Te V 0,15-0,25 0,70-1,0 0,001-0,003 0,003-0,010 0,10-0,15 Solde Fer et impuretés résiduelles inévitables habituelles. Les caractéristiques mécaniques de cet acier sont ex- cellentes ainsi que son usinabilité et son aptitude à la nitruration. A l'état brut de laminage ou de forgeage, ou à l'état normalisé, la résistance mécanique Rm est de l'ordre.900- CNewton/m2 suivant la dimension des produits (ronds ou laminés, produits forgés) et les conditions de refroidisse- ment après laminage/forgeage ou normalisation. En ce qui concerne l'usinabilité, à ce niveau de résis- tance, les performances d'usinage à vitesse de coupe basse ou moyenne (outils en acier rapide) et haute vitesse (outils carbure) sont très largement améliorées en combi- naison par un contrôle rigoureux des inclusions de sulfures (globularisation par addition de tellure) et d'oxyde (transformation des chapelets d'alumine A1203 en inclusions po]yphasées, alumine substituée en chaux xA12O3, yCaO + sulfure substitué du type (Mn,Ca)S. A ce sujet, on préfère un rapport tellure/soufre com- pris entre 0,07 et 0,13 comme indiqué dans la demande antérieure de la demanderesse FR-A-2 395 323, de préférence entre 0,09 et 0,11 et encore de préférence à environ 0,10. D'autre part, et de manière également essentielle, les aciers selon la présente invention ont une dureté super- ficielle et une cinétique de nitruration, notamment par bombardement ionique, beaucoup plus élevées, de manière inattendue, que les aciers conventionnels pour nitruration traités par trempe et revenu, et notamment ceux selon la norme AFNOR 40 CAD 6-12, comme cela sera démontré dans l'exemple suivant. L'invention concerne également un procédé de préparation de l'acier selon l'invention, caractérisé en ce qu'il consiste à additionner de manière connue en soi lors du processus métallurgique, et à contrôler la teneur des éléments de manière à obtenir un acier ayant la composition chimique précédemment indiquée. En outre, ce procédé selon l'invention comprend de préférence une étape supplémentaire de stabilisation par traitement de l'acier, directement sur l'état brut de laminage ou de forgeage, ou après normalisation, à une température comprise entre environ 500 et 620 C. Ce traitement de stabilisation a pour but d'éviter, au cours de traitement ultérieur de nitruration, toute déformation des pièces par relaxation des contraintes internes. Dans cet état, la résistance mécanique Rm est comprise entre 800 et 1300M.Newton/m2. Le procédé selon l'invention comprend en outre de préfé- rence une étape de nitruration habituelle. De préférence, cette étape de nitruration consiste en un traitement de nitruration par bombardement ionique effectué à une tempé- rature d'au moins 450 C pendant un ou plusieurs jours selon la dureté superficielle désirée, la profondeur de nitrura- tion désirée en surface ou à coeur. L'invention concerne également une utilisation de cet acier comme acier de construction. L'invention permet de simplifier le cycle de traitement et de fabrication chez l'utilisateur en évitant le traite- ment de recuit pour usinage et un traitement de trempe et de revenu après usinage ainsi qu'un traitement de rectifi- cation sur état traité, comme cela ressort du tableau I suivant: -2566000 l1 TABLEAU I Simplification du cycle de traitement et de fabrication chez l'utilisateur Cycle conventionnel Cycle simplifié selon l'invention Acier de l'invention livré Nuance standard selon sous forme de barres laminées Norme AFNOR 40 CAD 6-12 ou produits forgés "prétraités" (stabilisation thermique) Ex.: Rm 1000 MN/m2 . Recuit pour usinage ! Usinage __ I _ Traitement par trempe et revenu Ex.: Rm 1000 MN/m2 t Rectification sur état traité Traitement de nitruration ionique L:we-e s termine L'invention sera maintenant décrite en référence à un exemple de réalisation comprenant une comparaison avec un acier antérieurement connu selon la norme AFNOR 40 CAD 6-12. Cet exemple est naturellement donné. à titre d'illustration et ne saurait en aucune façon limiter la portée de l'inven- tion. Dans cet exemple, tous les pourcentages sont donnés en poids sauf indication contraire, le solde étant le fer. Exemple On élabore dans un four électrique de 80 tonnes des lingots de 5 tonnes à transformer par laminage en ronds de' diamètre 90 à 220 mm, de manière classique, pour aboutir à un acier selon l'invention ayant la composition chimique suivante: C Mn Si P S Ni Cr Mo 0,135 0,81 0,508 0,016 0,026 0,73 4,01 0,204 A1 Ti Te Ca 1,02 0,009 0,007 0,003 On élabore de la même manière un acier de comparaison standard selon la norme AFNOR CAD 6-12, ci-après dénommé acier 40 CAD 6-12 ayant la composition chimique suivante: C: 0,39; Mn:0,59; Si: 0,32; P: 0,018; S: 0, 024 Cr:1,63 i Mo: 0,29; Ai.: 1,00 Dans ces deux aciers, le solde est naturellement du fer avec les impuretés inévitables habituelles. Les caractéristiques mécaniques comparées de ces deux aciers sur des lingots de 5 tonnes transformés par laminage en ronds de diamètre 100 mm sont répertoriées au tableau II suivant, ces caractéristiques étant mesurées à coeur: TABLEAU II Re(MN/m2) ** Rm(MN/m2) ** A % ** Z ** Invention 40CAD 6-12 Invention 40CAD 6-12 Invention 40CAD 6-12 Invention 40CAD6-12 Brut de laminage 1050 1240:5,40 13 Normalisé 1020: 1200: 7: 30: Stabilisé à 600 C 845: 810 920: 980 12,6: 14,10 39: 43 Nitruré 68h à 530 C 785: 860: 19: 70: Nitruré 68h à 510 C 805: 890:,17,2: 67,7: On a également déterminé l'aptitude à l'usinage par des essais de tournage longue durée. Ces performances d'usinage obtenues sont répertoriées au tableau III cidessous. Celles-ci ont été obtenues en comparant un acier de contruction standard ayant la compositionr suivante: C:0,42; Mn:O,79; Si:0,20; P:0, 017; 5:0,026; Ni:0,21; Cr:1,03; Mo:0;16; Al:0,035; Ca: -; solde Fer, avec un acier selon l'invention et l'acier de nitruration précité 40CAD 6-12, tous ces aciers ayant été traités à 950 M Newton/m2: TABLEAU III Outil 6-5-2 Outil carbure P30 (f=O,l mm/t - a=l mm) (f=0,25 mm/t - a=l,5 mm) V20 m/mn * V20 m/mn * Acier standard 70 160. Acier de l'invention 60 166. Acier 40 CAD 6-12** 44 122 C os * V 20 critère d'usinabilité: vitesse de coupe admissible pour une durée de vie d'outil de 20 mm C ** après le traitement thermique ou recuit et après trempe et revenu à 650'C. On a également comparé la dureté superficielle et la cinétique de nitruration, notamment par bombardement ioni- que, entre l'acier selon l'invention et l'acier convention- nel pour nitruration traité par trempe et revenu précité 40CAD 6-12. La figure 1 annexée représente les coubes de dureté Wickers obtenues sous une charge de 0,05 Kg après un trai- tement de nitruration par séquences classiques de 70 heures. Ladureté Wickers est représentée en ordonnée, tandis qu'en abscisse on a indiqué la profondeur de couche o est mesurée la dureté. Il est à noter une augmentation remarquable de dureté obtenue par l'acier selon l'invention, qui est tout à fait inattendue pour un homme du métier. De même, la figure 2 représente la courbe de dureté de l'alliage selon l'invention avec l'alliage pour nitruration * CAD 6-12, en fonction de la charge en abscisse. D'autre part, la figure 3 représente à titre indicatif l'évolution de la dureté Wickers au cours du temps lors du traitement de nitruration à 530 C. La dureté Wickers est indiquée en ordonnée, tandis qu'en abscisse on indique la profondeur de la couche o est mesurée la dureté comme pour la figure 1. On peut indiquer que la dureté superficielle après ni- truration par bombardement ionique effectuée à 530n C pen- dant 64 heures, d'un acier selon l'invention, conduit,pour une configuration y' aux performances suivantes: - dureté superficielle: 14001600 HVo,l1 - profondeur de nitruration à HVo,05 >, 1000: 400 m profondeur de nitruration à HVo,05 > (HV coeur + 100): 500 m R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Acier contenant du carbone, du silicium, du manganèse, du nickel, du chrome, de l'aluminium,du celcium, du tellure, soufre, et phosphore, caractérisé en ce qu'il présente la composition chimique suivante, en pourcentages en poids: C Mn Si P S 0,05-0,30 0,50-2,0 0,10-0,80 40,100 0,01-0,10 Cr Ni Mo A1 Ca 0,50-6,00 0,10-2,00 0,10-0,50 0,20-2,00 0,001-0,010 Te 0,003-0,020 Le solde étant du fer avec les impuretés résiduelles iné- vitables habituelles. 2. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient en outre l'un des éléments choisis dans le groupe consistant en du vanadium, du niobium et du titane jusqu'à environ i %O en poids. 3. Acier selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que sa teneur en carbone est inférieure à 0,20 %; avantageu- sement sE teneur en silicium est comprise entre 0,30 et 0,80 et encore de préférence entre 0,5 et 0,80 tandis que sa te- neur en soufre est inférieure à 0,050. 4. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'il présente la composition chimique suivante (en poucentages en poids): C Mn Si P S 0,11-0,15 0,70-0,90 0,50-0,80 40,030 0,020-0,040 Cr Ni Mo A1 Ca 3,90-4,30 0,60-0,90 0,15-0,25 0,70-1,0 0,001-0,003 Te V 0,003-0,010 0,10-0,15 Le solde étant du fer avec les quantités résiduelles inévitables habituelles. 5. Acier selon l'une des revendications 1 à 3 précitées, caractérisé en ce qu'il présente la composition chimique suivante (en pourcentages en poids): C: 0,135; Mn: 0,81; Si: 0,508; P: 0,016; S: 0,026; Ni:0,73; Cr: 4,01; Mo: 0,204; A1: 1,02; Ti: 0,009 Te: 0,007; Ca: 0,003. 6. Procédé de préparation d'un acier, caractérisé en ce qu'il comprend l'addition de manière connue lors du processus métallurgique et le contrôle des divers constituants de ma- nière à obtenir la composition de l'acier telle que définie selon l'une quelconque des revendications 1 à 5. 7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprenden outre une étape de stabilisation comprenant un traitement de l'acier, directement sur l'état brut de laminage ou de forgeage,ou après normalisation, à une tempé- rature comprise entre 500 et 620 C. 8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de nitruration de l'acier, de préférence par bombardement ionique. 9. Utilisation de l'acier tel que défini selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 comme acier de construc- tion à haute résistance présentant une bonne usinabilité et une grande aptitude au durcissement superficiel par nitrura- tion. 10. Utilisation selon la revendication 9, caractérisée en ce-que l'acier a subi un traitement de nitruration et présente une dureté superficielle de 1400 à 1600 HVo,1,.une profondeur de nitruration à HVo,05. 1000: 400,yTet une pro- fondeur de nitruration à HVo,05 > (HV coeur + 100): 500,uM'