FR 2565337 A1 19851206 FR 8508820 A 19850603 -1- Réfrigérant à point de rosée. Cette invention concerne un réfrigérant à point de rosée destiné à refroidir un courant d'air, ledit réfrigérant comprenant un échangeur de chaleur avec a) une batterie de tubes verticaux disposés pour laisser passer l'air primaire à refroidir le long du côté extérieur des tubes avec échange de chaleur; b) des moyens pour faire passer l'air secondaire pré-refroidi à travers l'intérieur desdits tubes; c) des moyens pour introduire de l'eau dans lesdits tubes par le haut et pour former un film d'eau sur la paroi intérieure des tubes; d) des moyens pour évacuer l'air secondaire humidifié; et e) des moyens pour faire passer au moins une partie de l'air primaire refroidi dans un espace à refroidir. Un réfrigérant à point de rosée similaire est connu en soi par le brevet U.S. 4 023 949. Dans ce brevet, il est proposé de conditionner l'air (refroidir) d'un espace en refroidissant l'air atmosphérique primaire de cette manière et en le conduisant vers l'espace concerné, et en même temps en faisant passer un courant d'air secondaire (ayant déjà approximativement la température désirée) à travers l'échangeur de chaleur avec évaporation d'eau, afin que le courant d'air primaire soit refroidi. -2- Un principe similaire, mais d'une construction légèrement différente, est dévoilé dans les brevets U.S. 1 986 529; 2 107 280; 2 174 060; dans le brevet allemand 2 432 308 et dans le dépôt de brevet des Pays-Bas 7711149. Ces principes diffèrent légèrement l'un de l'autre dans la construction de l'échangeur de chaleur utilisé (faisceau tubulaire ou plaques comme surface d'échange de chaleur), et dans la manière selon laquelle on produit l'évaporation de l'eau dans le courant secondaire (un brouillard de gouttelettes d'eau, une surface de la paroi retenant l'eau, en variante en fournissant de l'eau à deux moitiés des plaques d'échange de chaleur, ou en appliquant un arrosage d'eau de manière continue). Dans chacune de ces méthodes, le circuit secondaire est humidifié et refroidi à une température inférieure à celle du courant primaire par évaporation de l'eau. Du fait de la différence de température qui en résulte, le courant secondaire est capable de recevoir de la chaleur du courant primaire, qui est ainsi refroidi. Par suite de cette absorption de chaleur, le courant secondaire n'est plus saturé de vapeur d'eau, de sorte que l'on peut faire s'évaporer une nouvelle quantité d'eau et absorber une nouvelle quantité de chaleur du courant primaire, etc. Par suite du refroidissement du courant primaire, la température du courant primaire diminue, tandis que l'humidité absolue de ce courant d'air (en grammes par kilo d'air) reste constante. -3- Etant donné que, par suite de la résistance au flux de chaleur, le transfert de chaleur tangible entre le courant d'air primaire et le courant d'air secondaire demande une différence de température entre les deux courants, et comme cette différence de température est obtenue en humidifiant le courant d'air secondaire qui, dans une forme de réalisation préférée de l'invention, est un courant partiel du courant primaire et a une température d'entrée égale à la température de sortie du courant d'air primaire, la température de sortie du courant d'air primaire pouvant être obtenue est le plus souvent plus élevée que le point de rosée de l'air dans le courant primaire. C'est seulement dans un cas idéal que la température de sortie de l'air primaire peut être égale à son point de rosée. Ceci est à l'origine du nom "réfrigérant à point de rosée". Cette méthode de refroidissement de l'air est meilleur marché que celle utilisant le réfrigérant mécanique plus courant, car ce dernier consomme beaucoup plus d'énergie. Certaines de ces publications mentionnent en outre que l'on peut diminuer la teneur en eau de l'air refroidi en soumettant une partie ou la totalité du courant d'air primaire refroidi sortant de l'échangeur de chaleur à un refroidissement ultérieur en utilisant un réfrigérant mécanique, afin de condenser une partie de la vapeur d'eau. Ce refroidissement 2565337. -4- combiné peut être utilisé avantageusement lorsque l'air atmosphérique a un taux d'humidité absolue plus élevé que cela n'est désirable dans l'air refroidi. Dans ce cas, également, on réalise une économie importante, du fait que le réfrigérant mécanique n'a besoin d'être utilisé que lorsque cela est nécessaire pour abaisser la teneur en eau absolue. Dans tous les autres cas, on utilise suelement le réfrigérant à point de rosée bien meilleur marché. Malgré ces avantages importants et évidents, un tel réfrigérant à point de rosée, à la connaissance des demandeurs, n'a jamais été utilisé en pratique, que ce soit sur une petite ou sur une grande échelle. On n'a jamais donné de raison pour cela. Il est évident, toutefois, qu'un réfrigérant à point de rosée ne peut être choisi que lorsque l'échangeur de chaleur utilisé est très efficace et, vu les différences de température relativement faibles entre les courants d'air, qui doivent nécessairement se produire, on y parvient qu'avec une grande surface d'échange. Dans tous les cas signalés dans les publications, l'échangeur de chaleur proposé a une surface effective du côté du courant primaire qui ne diffère pas essentiellement en dimensions de la surface effective du côté du courant secondaire. Dans ces circonstances, le volume de l'échangeur de chaleur sera dans la plupart des cas beaucoup trop important. -5- De plus, il s'est avéré dans la pratique qu'il était extrêmement difficile, sinon impossible, de produire un courant secondaire saturé de vapeur d'eau. Un tel courant a bien entendu la température secondaire la plus basse. Un objet de la présente invention est de fournir un réfrigérant à point de rosée avec lequel on obtient un refroidissement optimal en utilisant une construction compacte. A cet effet, le réfrigérant à point de rosée défini dans le paragraphe liminaire de la présente est caractérisé, d'après l'invention, en ce que les moyens faisant l'objet du paragraphe c) sont adaptés pour fournir de l'eau périodiquement et que, sur le côté extérieur venant en contact avec l'air primaire, les tubes sont munis d'éléments, et que le rapport entre la surface extérieure et la surface intérieure des tubes munis d'éléments est plus élevé que 3:1. On a constaté avec surprise qu'étant donné la combinaison des mesures prises selon la présente invention, ces objectifs étaient réalisés. Ces caractéristiques et d'autres encore ressortiront de la description qui suit et, pour fixer l'objet de l'invention, sans toutefois le limiter, dans les dessins annexés, La fig. 1 est une section transversale verticale d'une forme de réalisation du réfrigérant à point de rosée selon la présente invention; -6- La fig. 2 est un diagramme illustrant l'utilisation des réfrigérants à point de rosée faisant partie d'une installation de conditionnement d'air; La fig. 3 est un diagramme montrant l'utilisation d'un réfrigérant à point de rosée faisant partie d'une autre installation de conditionnement d'air; La fig. 4a montre une vue en plan d'une plaque tubulaire telle qu'on l'utilise de préférence suivant la présente invention; La fig.4b est une vue en section transversale d'une partie d'une plaque tubulaire telle qu'elle est illustrée à la fig. 4a, montrant également une forme d'un collier tel qu'il est utilisé suivant la présente invention, et indique la manière selon laquelle les colliers s'adaptent l'un dans l'autre.; La fig. 5 est une vue éclatée de l'échangeur de chaleur utilisé dans une forme de réalisation préférée de la présente invention; La fig.6a montre un distributeur d'eau tel qu'il est utilisé dans une forme de réalisation préférée de la présente invention, en section partielle; La fig.6b montre une vue en section transversale du distributeur d'eau, considéré suivant la ligne IIIb-IIIb de la fig. 6a La fig.6c montre une vue de dessus du distributeur d'eau illustré à la fig. 6a; -7- Les fig. 7a et 7b montrent un moyen d'alimentation en eau tel qu'il peut être utilisé suivant l'invention; Les fig. 8a, 8b et 8c montrent une variante d'alimentation en eau telle qu'elle peut être utilisée suivant la présente invention, et Les fig. 9 à 11 montrent encore un autre moyen d'alimentation en eau utilisé en combinaison avec un dispositif collecteur d'eau et distributeur d'eau tel qu'il peut être utilisé suivant la présente invention. La figure 1 est une vue en coupe verticale d'un réfrigérant à point de rosée. Sur celui-ci, une pluralité de sections de tubes verticaux sont désignées par le repère 3. Le courant primaire 1 pénètre dans ces sections sur la gauche et les traverse successivement dans le sens horizontal. Le courant secondaire (mouillé) pénètre dans le dispositif dans le coin supérieur droit, puis coule vers le bas à travers les tubes de la section située à l'extrême droite, comme indiqué par les flèches 2, puis passe successivement à travers les tubes des autres sections, après quoi ce courant quitte le dispositif dans le coin supérieur gauche. L'eau à évaporer est soulevée des récipients 4 (fig. 1) situés au-dessous des sections, au moyen de pompes 5, vers les dispositifs 16, après quoi l'eau passe dans les plaques tubulaires 7 situées à l'extrémité supérieure, plaques munies -8- d'un rebord vertical. Sur ces plaques tubulaires, l'eau est distribuée sur les tubes par des distributeurs d'eau 13, de telle manière que la paroi intérieure de chaque tube d'une section soit recouverte d'une couche d'eau le long de laquelle passe le courant d'air secondaire (vers le haut ou vers le bas) avec évaporation d'eau, la chaleur d'évaporation nécessaire étant enlevée du courant primaire en contact avec la paroi extérieure des tubes et les plaques à ailettes. La partie non évaporée de l'eau est ramenée dans les récipients 4. L'origine du courant primaire dépend de la manière selon laquelle le réfrigérant à point de rosée est inclus dans le système de conditionnement d'air. Dans une forme de réalisation simple, le courant primaire peut être composé de l'air prélevé à l'extérieur, qui est ensuite refroidi dans l'échangeur de chaleur, et transféré dans un espace à refroidir du côté droit de la fig. 1. Pour maintenir la température désirée dans cet espace, une partie de l'air présent dans l'espace, par exemple % par heure, est évacuée de manière continue et utilisée comme un courant secondaire 2. Pendant le passage à travers les différentes sections 3, l'eau s'évapore, et en même temps ce courant secondaire absorbe la chaleur du courant primaire, et il en résulte que la température du courant secondaire augmente au fur et à mesure que le courant primaire est refroidi. C'est cette -9- importante hausse de température qui permet l'évaporation d'une quantité d'eau de plus en plus grande dans le courant secondaire, de sorte qu'en fin de compte un courant d'air très humidifié s'échappe du côté gauche, à une température plus élevée que la température dans l'espace à refroidir. Cet air fortement humidifié n'est pas apte à être utilisé dans le présent processus de refroidissement. Il est très important, toutefois, que, dans le courant primaire refroidi, la quantité de vapeur d'eau ne soit pas modifiée pendant son passage à travers l'échangeur de chaleur. Un bon échange de chaleur exige que la chaleur soit tout d'abord transférée du courant primaire (sec) à la paroi (généralement métallique). La quantité de chaleur transférée est alors directement proportionnelle au produit l1F1, o F1 est la surface de transmission de chaleur et A1 le coefficient de transmission. Lorsque cette quantité de chaleur est passée à travers la matière de la paroi de séparation, il faut transférer la même quantité de chaleur de cette paroi au courant secondaire (mouillé), et la quantité de chaleur transférée est alors directement proportionnelle à (2F2, o, à nouveau, F2 est la surface de transmission de chaleur et a2 le coefficient de transmission. - 10- On sait par Leidenfrost, W. Analyse du refroidissement avec évaporation et augmentation de l'efficacité des condensateurs et du coefficient de rendement, transmission de chaleur et de matière 12 (1979), pages 5 à 23, que dans le cas de la transmission de chaleur d'une paroi à un courant d'air, en présence d'un film d'eau qui s'évapore sur cette paroi, le coefficient de transmission de chaleur est un multiple du coefficient de la transmission de chaleur qui se produit par transfert avec convexion sur la même paroi. Leidenfrost décrit un rapport minimal de 3 dans le cas de l'air saturé, et de plus de 5 dans le cas de l'air non saturé. Mis à part la différence de transfert de chaleur par convexion dans les écoulements à l'intérieur de tubes et dans les écoulements autour de tubes (à ailettes), il serait nécessaire, sur la base de ce qui précède, d'utiliser un échangeur de chaleur dans un réfrigérant à point de rosée conforme à la présente invention, du type dont il est question dans le paragraphe liminaire du présent document, dans lequel le rapport entre la surface extérieure sèche et la surface intérieure mouillée est supérieur à 3:1. Une condition pour cela est que la surface d'échange de chaleur, du côté du courant d'air secondaire, soit toujours recouverte d'une mince couche d'eau. Comme le rapport C2/e1 dépend de l'état de l'air primaire à l'arrivée, le but poursuivi sera de faire en sorte que -11- F1/F2 se rapprochent de î2/ 1' La valeur du rapport entre la surface extérieure et la surface intérieure des tubes sera située de préférence entre 5:1 et 10:1. Comme valeur de surface extérieure, on peut utiliser la surface extérieure effective qui peut être calculée en utilisant les formules publiées pour la construction de tubes munis d'éléments. Toutes les publications ci-dessus concernant les réfrigérants à point de rosée sont d'accord pour décrire un rapport F1/F2 peu ou pas du tout différent de 1:1. Ceci est probablement la raison pour laquelle aucune de ces propositions n'a conduit à des applications pratiques. Lorsqu'on étudie un échangeur de chaleur dans lequel F1/F2 est de l'ordre de 6, on constate que, pour une capacité égale, il suffit que le volume soit de 1/3 à 1/4 du volume d'un échangeur dans lequel F1 = F2. Pour produire la différence nécessaire dans la surface d'échange, il est possible, d'une manière analogue à celle des méthodes de construction connues, de commencer avec des tubes sur lesquels on a monté des ailettes, après quoi ces tubes à ailettes sont combinés pour former de plus grandes unités, par exemple des batteries d'ailettes. Les échangeurs connus de ce type sont habituellement construits pour donner des différences de pression considérables entre les deux courants de gaz d'échange de chaleur. Dans un réfrigérant à point de rosée, cette -2565337 -12- différence de pression n'est au maximum que de quelques mbar et ceci permet de réaliser une construction très légère. La méthode de construction habituelle des batteries d'ailettes est la suivante: Dans des plaques métalliques, par exemple des plaques d'aluminium d'une épaisseur de 0,2 à 1,0 mm, on poinçonne des trous de 0, 25 mm par exemple, qui le plus souvent sont munis d'une collerette. Les plaques à ailettes sont ensuite placées sur des tubes intérieurs, et ces tubes sont dudgeonnés mécaniquement ou hydrauliquement, de manière à fixer les ailettes sur les tubes. Ces tubes munis d'ailettes sont ensuite montés sur des plaques tubulaires conventionnelles. Cette construction peut également être utilisée dans le cas présent. Toutefois, l'échangeur de chaleur est constitué de préférence d'une pluralité de plaques ayant une rangée d'ouvertures, chaque ouverture comportant un raccord à collerette à l'intérieur d'une ouverture d'une plaque voisine, les plaques étant empilées de façon à former un paquet dans lequel les collerettes constituent dans leur ensemble une pluralité de tubes mis en intercommunication par le reste des plaques servant d'ailettes. Les ouvertures dans les collerettes peuvent effectivement avoir un diamètre de 20 à 40 mm, et la hauteur des collerettes peut être de 4 à 7 mm. -13- Pour des raisons de construction, la forme des trous est le plus souvent ronde. On a constaté qu'un diamètre de 30 mm et une hauteur de collerette de 6 mm étaient très efficaces. Lorsque la collerette est formée de manière adéquate, on peut placer chaque collerette dans les tubes sous-jacents sur à peu près la moitié de leur hauteur, comme le montrent les figures 4a et 4b. Les tubes intérieurs ne sont alors plus nécessaires et on peut réaliser la combinaison de tubes et d'ailettes à un coot nettement inférieur et sous une forme plus compacte. Dans le texte qui suit, le mot tube doit être interprété comme étant un "tube" constitué par de telles collerettes montées partiellement l'une dans l'autre. Lorsqu'on peut glisser les collerettes l'une dans l'autre en appliquant seulement une faible pression, on peut obtenir une construction simple, mais robuste, dans laquelle les différentes sections de tubes sont en contact avec une étanchéité suffisante d'une surface sur l'autre. Les tubes, quelle que soit leur conception, doivent permettre de recevoir à l'intérieur une mince couche d'eau, cette couche devant si possible recouvrir la totalité de la paroi du tube et devant être d'une épaisseur aussi régulière que possible. De plus, tous les tubes doivent naturellement être mouillés au même degré. Le système d'alimentation en eau ne doit donc pas être sensible à un défaut d'alignement ou à une perturbation du -14- niveau d'eau à la partie supérieure de la plaque tubulaire située à l'extrémité supérieure. Le brevet U.S. ci-dessus 2 107 280 propose d'utiliser des échangeurs à plaques recouverts de tissu sur le côté mouillé. Il mentionne que de meilleurs résultats sont obtenus si l'eau n'est pas fournie continuellement, mais périodiquement. Une construction telle que celle décrite dans ce brevet a l'inconvénient que la surface des plaques est recouverte d'un tissu mouillé qui, bien qu'il puisse être mouillé uniformément, offre cependant une plus grande résistance au flux de chaleur que ne le fait un film d'eau appliqué directement sur le métal. Dans une forme de réalisation préférée du réfrigérant à point de rosée conforme à la présente invention, des moyens sont prévus pour utiliser une partie de l'air primaire refroidi comme un air secondaire. Il est également possible d'utiliser des moyens d'humidification du courant d'air secondaire avant qu'il ne soit fourni au c8té secondaire des tubes. Des moyens appropriés assurent l'évaporation directe de l'eau dans le courant. Des exemples en sont un tapis mouillé ou un rideau d'eau. Plus particulièrement, les moyens d'humidification sont présents au "point de renversement", c'est-à-dire dans le courant secondaire, une fois que l'air refroidi a été subdivisé en courant primaire et courant secondaire. On a constaté, et ceci est une autre caractéristique -15- de l'invention, que la distribution de l'eau pouvait se faire efficacement en plaçant un distributeur d'eau à la partie supérieure de chaque tube vertical (figures 6a - 6b - 6c), se composant de deux parties tubulaires courtes concentriques (30, 32), dont la partie intérieure 30 s'étend à l'intérieur ou autour du tube, o elle est fixée d'une manière étanche, tandis que la partie extérieure est soutenue sur la plaque tubulaire située à la partie la plus haute et comporte sur son rebord inférieur une ou plusieurs ouvertures 33 s'étendant dans l'espace annulaire 31 formé entre les deux parties de tube, la partie intérieure 30 étant munie d'une pluralité d'ouvertures 34 espacées autour de sa circonférence, mettant en communication l'espace annulaire 30 avec l'intérieur du tube, et espacées à une certaine distance au-dessus de la plaque de rosée. Ces ouvertures 34 distribuent l'eau fournie le long de la circonférence du tube. L'écoulement de gaz à travers le tube peut alors s'échapper ou entrer par la partie de tube intérieure. On prévoit de préférence une partie 35 en forme d'entonnoir à la partie supérieure du tube intérieur. Ces distributeurs d'eau conformes à l'invention ont l'avantage d'une très faible perte de charge. Comme le montre la figure 1, comme dans les réfrigérants connus à point de rosée, un ou plusieurs récipients 4 pour l'eau à évaporer sont prévus au-dessous du faisceau tubulaire 12, dans lesquels l'eau non évaporée est -16- collectée, et à partir desquels de l'eau est fournie à la plaque tubulaire supérieure 7 soutenant les distributeurs d'eau 13. Cette plaque tubulaire est munie d'un rebord vertical. Bien que la figure i montre une forme de réalisation concrète avec 4 sections de tubes, il est évident qu'il est également possible d'utiliser un nombre quelconque de sections, et que le courant primaire 1 et le courant secondaire 2 peuvent passer à travers un nombre de sections différentes suivant les besoins. Lorsque le faisceau tubulaire se compose d'une pluralité de sections, 3, 3, successivement traversées par le courant secondaire 2, il est utile que chaque section possède son propre récipient 4, car les sections correspondent à des températures différentes du courant secondaire. Le niveau dans les réservoirs peut être maintenu constant d'une manière conventionnelle. On fait passer alors le courant primaire 1 entre les plaques à l'extérieur des tubes. Pour que l'eau alimente périodiquement la plaque tubulaire supérieure, c'est-à-dire pendant la période correcte, avec une quantité d'eau correcte, aux fréquences correctes, on peut utiliser différents dispositifs. La possibilité la plus simple est une pompe mise en marche et arrêt d'une manière connue. De tels systèmes de commutation sont toutefois susceptibles- de tomber en panne. Le brevet U.S. cité plus haut 2 107 280 décrit un appareil avec une double auge basculante. Ce système fonctionne de manière -17- satisfaisante, mais présente l'inconvénient d'avoir des pièces mobiles, de sorte qu'il est sujet à usure et ne fonctionne pas de manière fiable pendant de longues durées. D'après la présente invention, le système préféré est un système à siphon à auto-démarrage. Le principe d'un tel système est donné à la figure 7. On remplit le réservoir R avec une alimentation en eau continue, par exemple au moyen d'une pompe qui fournit l'eau à partir d'un récipient 4 placé au-dessous des tubes concernés. Dès que l'eau dans le réservoir a atteint le niveau 1, le siphon H commence initialement à fonctionner comme un trop-plein seulement. Toutefois, le siphon est muni d'une digue de rebondissement D, qui fait que l'eau qui s'écoule par le bas du siphon H rejaillit contre la partie supérieure du siphon, fermant de ce fait le volume d'air situé au-dessus de la digue de rebondissement. Du fait de la vitesse de l'eau relativement élevée, la pression du jet sur la digue de rebondissement diminue et, par conséquent, l'air s'échappe de la partie supérieure du siphon. Par suite, le siphon se remplit rapidement d'eau pour atteindre la situation représentée à la figure 7b. A partir de ce moment, le siphon se remplit rapidement et complètement, après quoi la décharge de l'eau à travers le siphon augmente rapidement pour atteindre son maximum. Cette décharge dure jusqu'à ce que le réservoir R soit -18- vidé jusqu'au niveau 2, de façon que l'air puisse à nouveau pénétrer du côté gauche du siphon, et l'alimentation en eau des tubes est stoppée. De cette façon, une quantité d'eau déterminée par les dimensions du réservoir R peut être fournie à intervalles réguliers. Des expériences ont montré que dans certains cas le temps de de siphonnage était trop long, de sorte qu'on ne pouvait pas obtenir le rapport correct entre le temps de siphonnage et la période du cycle. En effet, comme indiqué plus haut, il y a dans le siphon une digue de rebondissement D. Ceci a pour effet de chasser l'air, de sorte que le siphon démarre rapidement et facilement, mais en même temps la digue D peut former un obstacle à la sortie, après le démarrage du siphon, de sorte qu'elle gêne l'écoulement de l'eau d'effluent. Pour cette raison, dans une forme de réalisation préférée de l'invention, on monte à côté du petit siphon B ou au-dessus de celui-ci (voir figures 8a, 8b et 9), un second siphon plus gros A, dont la sortie se trouve dans l'eau, ou dans lequel on a prévu à la sortie un sas à eau, comme le montre la figure 8. Le gros siphon a un sommet légèrement plus élevé que le sommet du petit siphon, de sorte que le petit siphon B est à auto-amorçage, tandis que le gros ne l'est pas. -19- Le gros siphon n'a pas de digue de rebondissement. Le petit siphon démarre de la manière décrite ci-dessus, mais, de plus, assure l'évacuation du gros siphon monté à côté de lui, ou au-dessus de lui, par un ou plusieurs passages, par exemple, les passages V représentés à la figure 8c, de sorte que le gros siphon démarre aussi rapidement. Du fait du gros diamètre de sortie sans digue de rebondissement qui présenterait un obstacle, la capacité de décharge du siphon A est telle que l'on atteint une courte période de décharge. En résumé, les caractéristiques essentielles de la combinaison décrite d'un gros siphon (principal) A avec un petit siphon B (auxiliaire) sont que le petit siphon sert essentiellement à démarrer tout d'abord lui-même puis à faire démarrer le gros siphon. La décharge d'eau à travers le petit siphon a une importance secondaire. Le gros siphon, par contre, est conçu de façon à permettre la décharge d'une grande quantité d'eau pendant une période limitée. La décharge de l'eau pendant une courte période est importante, car il est nécessaire de verser périodiquement une si grande quantité d'eau dans les tubes (mouillés) de l'échangeur de chaleur, que dans tous les tubes toute la paroi soit mouillée en même temps pour former le film d'eau désiré. -20- Pendant la période d'humidification, le débit normal de l'air dans les tubes avec échange de chaleur avec un courant secondaire n'est pas possible pendant une courte durée; c'est seulement après qu'un échange de chaleur normal peut se poursuivre. Du fait de l'alimentation en eau périodique, non seulement le film d'eau est maintenu, mais en même temps toutes les poussières et dépôts sont enlevés de la paroi du tube. Pour que l'eau puisse être distribuée sur les tubes aussi régulièrement que possible, l'eau n'est pas versée directement dans les tubes, mais par exemple sur une plaque tubulaire supérieure 7 prévue avec un bord vertical (voir figure 1). A partir de la plaque tubulaire, l'eau s'écoule entre les différents distributeurs d'eau 13 et monte dans l'espace formé entre la partie intérieure et la partie extérieure du tube des distributeurs d'eau. Du fait de la résistance à l'écoulement dans cet espace, chaque tube peut recevoir seulement une quantité d'eau limitée qui est répartie le long de la circonférence de chaque tube par les ouvertures 34 (voir figure 6).Lorsque les tubes ont chacun pris la quantité d'eau désirée, le niveau de l'eau sur la plaque tubulaire a diminué et est descendu au-dessous du bord des ouvertures 34, de sorte qu'il n'y a plus d'eau admise dans les tubes jusqu'à la prochaine alimentation en eau. -21- Dans la pratique, les dimensions du petit siphon seront choisies de façon qu'il soit actionné par l'alimentation en eau appliquée, et le gros siphon de manière que le réservoir soit vidé en moins de 10 secondes, et de préférence en 5 secondes environ. Du fait de la grande vitesse de sortie de l'eau du gros siphon, il y aura dans la pratique un excès d'eau en un point (suivant la position de la sortie du siphon au-dessus de la plaque tubulaire), et c'est pourquoi l'eau trouvera son chemin au-dessus de la plaque tubulaire. Le résultat de l'excès d'eau est que les rangées de tubes situées dans le voisinage immédiat recevront un excès d'eau, tandis que les rangées de tubes plus éloignées en recevront trop peu. On a constaté qu'il était bon de collecter l'eau du siphon dans une auge (10, figure 10) munie d'un orifice de sortie étroit 11 au-dessous de l'eau le long d'un bord de la plaque tubulaire 12. Lorsque le siphon principal (figure 9) a démarré, il remplira l'auge 10 dans le premier cas (figure 10) jusqu'au trop-plein 13. Lorsque le niveau du trop-plein a été atteint, l'eau commence à déborder et est distribuée sur toute la longueur de la plaque tubulaire. Comme la sortie 11 est très étroite, alors que la fourniture d'eau instantanée par le siphon principal est très importante, l'eau montera à un niveau plus élevé dans l'auge, phénomène qui est accompagné d'une augmentation de la poussée sur l'eau débordante. Ceci fait que l'air présent en tête -22- du trop-plein sera déchargé vers le bas, de sorte que le trop-plein fonctionnera comme un siphon parfait. Le résultat est que, en plus d'une répartition régulière de l'eau de sortie sur la longueur de la plaque tubulaire, l'effet intermittent du siphon principal est renforcé. Le résultat final de la combinaison décrite d'un réservoir d'eau muni d'un siphon principal- et d'un siphon auxiliaire, d'une part, et de l'auge collectrice d'eau avec sortie fendue, d'autre part, est que tous les tubes en cause sont parfaitement humidifiés en 3 à 4 secondes. Les dimensions d'un siphon auxiliaire déterminent le débit minimum d'eau nécessaire pour actionner le siphon. Le volume du réservoir est ensuite déterminé en fonction de la période de cycle désirée. En ce qui concerne l'auge collectrice d'eau, le siphon est actionné audessus d'un débit (instantané) donné. Dans la pratique, avec les dimensions de l'auge collectrice d'eau telle qu'elle est utilisée dans les réfrigérants à point de rosée, ce débit est d'une grandeur telle qu'il est impossible d'utiliser une auge collectrice d'eau comme dispositif stable de dosage de l'eau avec la période de cycle appropriée, la période de sortie et la quantité correcte d'effluent. -23- Pour les grosses installations avec un dosage de l'eau proportionnellement plus grand, les siphons principal et auxiliaire accouplés dans la combinaison décrite ci-dessus d'un réservoir avec siphons principal et auxiliaire accouplés et l'auge collectrice d'eau, peuvent être remplacés par un tuyau de trop-plein (vertical) s'étendant jusqu'au plus haut niveau nécessaire dans le réservoir et sont capotés (par exemple par une cloche) de telle façon que l'eau puisse pénétrer dans le tuyau de trop-plein au-dessous du rebord de la cloche (voir figure 11). Le tuyau de trop-plein doit former un sas à eau dans l'auge collectrice d'eau. Le réservoir est rempli d'un courant d'eau continu. A partir du moment o l'eau passe du réservoir dans le tuyau de trop-plein, l'auge collectrice d'eau est remplie du même courant d'eau, et le niveau de l'eau augmente à la fois dans l'auge collectrice et à la sortie du tuyau de trop-plein. Dès que l'auge collectrice a démarré son action de siphon, le niveau de l'eau dans l'auge collectrice diminue, et en même temps le niveau diminue à la sortie du tuyau de trop-plein. Par suite de cette baisse de niveau, l'air présent dans le tuyau de tropplein et dans la cloche se déplace vers le bas. Comme la pression dans ce volume d'air est constante, l'eau est ramenée dans la cloche, à la suite de quoi le tuyau de trop-plein -24- commence à fonctionner comme un siphon. Le reste de l'air se trouvant dans le tuyau de trop-plein est ensuite déchargé, de sorte que le réservoir se vide avec la pleine capacité du siphon jusqu'à ce que l'air pénètre dans le tuyau de tropplein au bord inférieur du tuyau. On obtient les meilleurs résultats avec la combinaison décrite ci-dessus lorsque les dimensions de l'auge collectrice d'eau sont telles que le courant d'eau déchargé par le siphon de l'auge collectrice est soit égal au courant d'eau fourni par le tuyau de trop-plein de siphonnage, soit un peu plus grand, de sorte que les deux siphons terminent leur fonctionnement à.peu près en même temps. Dans les gros systèmes de conditionnement d'air, la charge spatiale est couverte par le recyclage de l'air dans l'espace, air qui est refroidi dans une ou plusieurs centrales de traitement de l'air, tandis que l'air extérieur frais nécessaire est soit conditionné dans des appareils de traitement séparés, puis transféré dans le système de recyclage principal, soit mélangé directement avec l'air recyclé. Avec ces appareils de traitement de l'air frais montés avec un réfrigérant conforme à la présente invention (réfrigérant à point de rosée) en combinaison avec un système de refroidissement complémentaire mécanique, il est possible de -25- concevoir des appareils de traitement d'air de recyclage sans refroidissement mécanique et de couvrir entièrement la charge spatiale principale au moyen d'un réfrigérant à point de rosée conforme à la présente invention. La présente invention se réfère également à un appareil de conditionnement d'air pour un espace, appareil comportant une première section dans laquelle la température et la teneur en eau de l'air extérieur sont ajustées à la valeur désirée, et l'air ainsi traité est transféré dans ledit espace, une deuxième section dans laquelle l'air présent dans l'espace est recyclé, et la température réajustée à la valeur désirée, la majeure partie de l'air de recyclage étant ramenée, et une partie mineure de celui-ci étant déchargée, l'appareil étant caractérisé en ce que, dans ladite première partie, l'air extérieur est refroidi dans un réfrigérant à point de rosée conformément à la présente invention et, si nécessaire, on diminue la température et/ou le taux d'humidité dudit air aux valeurs désirées par refroidissement mécanique, et dans une seconde partie, l'opération de refroidissement est effectuée avec un réfrigérant à point de rosée conforme à l'invention comme indiqué ci-dessus. Un tel système est illustré à la figure 2. L'invention concerne également un appareil de conditionnement d'air pour un espace, appareil comprenant une section dans laquelle la température et la teneur en eau d'un -26- mélange d'air présent dans ledit espace et de l'air extérieur sont ajustées aux valeurs désirées, la majeure partie du mélange étant recyclée et une partie mineure de celui-ci étant déchargée, ledit appareil étant caractérisé en ce qu'une partie du processus de refroidissement dans ladite section s'effectue en utilisant un réfrigérant à point de rosée du type défini ci-dessus, après quoi, si nécessaire, la température et la teneur en eau de l'air sont réduites à une valeur inférieure d'une manière connue. Un aperçu des économies d'énergie à réaliser avec ces deux formes de réalisation est donné dans l'exemple qui suit, dans lequel les deux types d'appareils de conditionnement d'air en question sont comparés avec un appareil utilisant un refroidissement mécanique seulement. EXEMPLE Nous partons d'un espace de bureau devant être soumis à un conditionnement d'air avec production de chaleur (charge spatiale) de 100 kW, une quantité d'air de recyclage de 000 m /h et une quantité minimale d'air frais de 15 % de l'air de recyclage. Sur la base des diagrammes de confort tirés des publications (Recknagel, Taschenbuch fur Heizung und Klimatechnik, Oldenburg Verlag, Munich 1974), les conditions d'espace désirées au bureau sont de 25 C/45 %. L'état de l'air extérieur (= air frais) est supposé être de 30 C/50 % -27- On suppose qu'aucune vapeur d'eau n'est produite dans l'espace réservé au bureau (taux d'humidité absolue x = constant). Le débit d'air de recyclage est de 30 000 m 3/h, soit 36 000 kg/h; le débit massique est donc de 10 kg/seconde. La production de chaleur est de 100 kW (charge d'espace). Augmentation en enthalpie = 10 kJ/kg; ceci correspond à une augmentation de température de 10 C. Il en résulte que la température d'entrée de l'air de l'enceinte doit être de 15 C. Méthode 1: refroidissement mécanique uniquement (comparativement) L'air frais et l'air recyclé sont mélangés avant de passer à travers le groupe réfrigérant. Par suite, le mélange se compose de 85 % d'air de l'enceinte à 25 C/45 % et de 15 % d'air frais extérieur à 30 C/50 %. L'enthalpie du mélange est de hM =51 kJ/kg. L'état de l'air à l'entrée est de 15oC/85 % avec une enthalpie de h = 38 kJ/kg. La diminution d'enthalpie par refroidissement est de 13 kJ/kg. Le débit massique du mélange m m est de 10 kg/seconde. La capacité de refroidissement nécessaire est alors de q1 = mm (ah) = 130 kW. Méthode 2: refroidissement par réfrigérant à point de rosée de la charge principale et refroidissement combiné de l'air frais par réfrigérant à point de rosée et réfrigérant mécanique (figure 2) Sur la base des expériences effectuées avec un dispositif d'essai du réfrigérant à point de rosée, on a constaté -28- qu'il était possible de refroidir un courant d'air à une température inférieure à 1,50C de la température correspondante mesurée au thermomètre à réservoir humide. Il résulte de ces données que, dans cet exemple, la charge de l'enceinte peut être entièrement couverte par le refroidissement par réfrigérant à point de rosée. La diminution d'enthalpie est de 10 kJ/kg. On sait également que si l'on ajuste comme il convient le rapport des débits massiques entre l'air primaire et l'air secondaire, la différence entre la température d'entrée de l'air primaire et la température de sortie de l'air secondaire saturé peut également être maintenue à 1,5 C. L'augmentation d'enthalpie de l'air secondaire est alors de - 38 = 32 kJ/kg, de sorte que le rapport des débits massiques doit être de 3,2, c'est-à-dire que le débit d'air secondaire dans le réfrigérant principal à point de rosée est de 1 x 36 000 = 10 800 kg/h. 3,2 Cette quantité doit être fournie au circuit sous forme d'air frais. Cet air frais (extérieur) initialement à 30 C/50 % est également refroidi par un réfrigérant à point de rosée jusqu'à l'obtention de 21 C/85 % et est ensuite refroidi mécaniquement à 15 C/85 %. La diminution d'enthalpie pendant ce refroidissement mécanique est de hC hI = 56 - 38 = 18 kJ/kg, le débit massique de cet air frais est de m = 10 800 kg/h -29- = 3 kg/seconde. La capacité de refroidissement q2 = mv ( h) = 3 x 18 = 54 kW. Exprimé en pourcentages de capacité de refroidissement nécessaire suivant la méthode 1, ceci donne 54 x 100 % = 41,5 %. Les données statistiques sur la situation aux Pays-Bas montrent que, chaque année, pendant 27 heures, on a le même taux d'humidité absolue que dans l'exemple ci-dessus. Pendant 22 heures de cette durée, on peut obtenir 210 C/85 % par refroidissement par réfrigérant à point de rosée. Ceci signifie lO que les 54 kW calculés de capacité de refroidissement sont nécessaires pendant 22 heures chaque année seulement et que, à l'exception de 14 heures supplémentaires, il suffit pour le reste d'utiliser moins d'énergie. Il est donc significatif d'introduire ici le terme de "refroidissement en degrés par heure". Ce terme est défini comme étant le produit du nombre d'heures pendant lesquelles une certaine quantité d'air doit être refroidie pour atteindre une situation donnée et une plage de températures en centigrades sur laquelle un tel refroidisssement se produit. Il s'agit d'une mesure de la quantité d'énergie nécessaire pour un tel refroidissement. Au moyen des données statistiques ci-dessus, on peut calculer de la manière ci-dessus que le conditionnement de l'enceinte de bureau, dans notre exemple, par la méthode 2, exige 3 720 degrés/heure de refroidissement par an. -30- Recknagel, dans sa publication citée plus haut, spécifie, pour la méthode de refroidissement 1, une quantité de 8 175 degrés/heure de refroidissement par an. Dans la méthode 1, le nombre de degrés/heure de refroidissement est applicable à 15 % de 36 000 kg/h = 5 400 kg/h, tandis que le reste, soit 600 kg/h, doit être refroidi de 10 C pendant une période d'environ 3,5 mois au cours de la saison de refroidissement, pendant les heures de bureau (de 8 à 18 heures). Ce nombre total de refroidissements (environ 1 000) correspond bien au chiffre lO trouvé à la figure 10 pour des températures d'air supérieures à C. Ce nombre est de 1 015, de sorte que le nombre de degrés/heure de refroidissement est de 10 150. Dans la méthode 2, le nombre calculé de degrés/heure de refroidissement s'applique à 800 kg/h seulement. Par suite, les énergies de refroidissement Q1 et Q2 à utiliser dans les deux méthodes par an présentent entre elles le rapport suivant: Q 3 720 x 10 800 -:z - = O,11 Q1 8 175 x 5 400 + 10 150 x 30 600 0,11 Cela signifie une économie d'énergie de 89 % dans la méthode de refroidissement proposée d'après cette invention. Nota: cet exemple ne tient pas compte du fait qu'avec des conditions atmosphériques extérieures pas aussi extrêmes que C/50 %, qui se produisent plus fréquemment, les exigences de refroidissement de l'enceinte seront moindres. Dans les tableaux donnés par Recknagel, ces influences ont été prises en compte. -31- En résumé, on peut dire que, dans la méthode de refroidissement 2 proposée ici: 1. La capacité de refroidissement à installer peut être ramenée à environ 40 % de celle que l'on a dans le cas d'un refroidissement entièrement mécanique, 2. Le nombre d'heures à pleine charge de cette installation de refroidissement réduit est, au pire, aux Pays-Bas, de heures par an, 3. On réalise une économie d'énergie de près de 90 %. Méthode 3: refroidissement combiné par réfrigérant à point de rosée et réfrigérant mécanique d'un mélange d'air recyclé et d'air frais (figure 3) Naturellement, il est également possible d'avoir tout d'abord un mélange de l'air de l'enceinte et de l'air frais que l'on fait passer à travers un réfrigérant à point de rosée, après quoi on refroidit ce mélange mécaniquement. Le principe du refroidissement par réfrigérant à point de rosée implique le fait que le mélange doit être composé d'environ 70 % de l'air de l'enceinte et d'environ 30 % de l'air frais extérieur. L'enthalpie du mélange est de h = 53 kJ/kg. Le refroidissement à une température de 1,5 C au-dessus de la température correspondante mesurée au thermomètre à réservoir humide signifie un refroidissement à 17 C (avec une enthalpie h = 44 kJ/kg). La diminution d'enthalpie est alors de 9 kJ/kg. Sur la base de la température finale de 250C à -32- obtenir, (c'est-àdire 1,5 C au-dessous de la température du mélange), l'augmentation d'enthalpie du courant d'air secondaire est de 76 - 44 = 32 kJ/kg. Le rapport des débits massiques entre les courants d'air primaire et secondaire doit être de ni mm/m2 = 32/9, de sorte que mni2 = 0,28 mm (par suite, le rapport de mélange de 70 %/30 % s'avère être correct). La différence entre mmni et m2 est le montant d'air recyclé et, par suite, est égal à 36 000 kg/h, de sorte que mm- m2 = (1-0,28) mmni = 36 000, d'o il s'ensuit que l'on a nim = 50 000 kg/h et m2 = 14 000 kg/h (voir figure 12). A la suite du refroidissement par réfrigérant à point de rosée, le mélange de l'air de l'enceinte et de l'air frais atteint la condition de 17 C/85 %. Pour produire la condition d'entrée de 15 C/85 %, cette quantité d'air (36 000 kg/h ou 10 kg/seconde) est ensuite refroidie mécaniquement. La diminution d'enthalpie qui en résulte est de 44 - 38 = 6 kJ/kg. La capacité de refroidissement mécanique devient alors: q3 = 10. 6 = 60 kW. La capacité de refroidissement exprimée en pourcentages, dans la méthode 1, est la suivante: 60. 100 % = 46 % De la même façon qu'à la méthode 2, dans cet exemple, on a calculé 1 852 degrés/heure de refroidissement, s'appliquant à 36 000 kg/h d'air. L'énergie de refroidissement mécanique nécessaire sur une base annuelle Q3 est mise en relation avec -33- celle obtenue avec la méthode 1 comme suit Q3 1 852 x 36 000 019 -= 8 175 x 5 400 + 10 150 x 30 600 Q1 Dans cette méthode également, l'économie d'énergie est considérable (plus de 80 %). Par rapport à la méthode 2, l'économie d'énergie dans la méthode 3 est un peu moins spectaculaire, il est vrai, mais d'autre part, la méthode 3 permet de réaliser des économies considérables en investissement de capitaux, car il n'y a pas de réfrigérant séparé à point de rosée pour l'air frais. On observe enfin que, lorsqu'on utilise des réfrigérants à point de rosée, il faut tenir compte du fait que l'énergie nécessaire pour le transport est un peu plus élevée, tout d'abord parce qu'en plus de l'air utile, il faut aspirer une quantité d'air à utiliser après refroidissement comme courant secondaire, et deuxièmement parce que les pertes de charge dans l'échangeur de chaleur décrit sont plus élevées que celles que l'on a dans les réfrigérants conventionnels. La construction du dispositif de refroidissement d'après la présente invention est extrêmement appropriée pour être utilisé comme récupérateur, l'hiver. L'air frais fourni circule autour des tubes, tandis que l'air de l'enceinte usé les traverse. De cette façon, si nécessaire, l'eau de condensation peut descendre le long de la circonférence intérieure des tubes et être collectée dans l'auge collectrice prévue. De plus, le dispositif d'humidification permet un -34- lavage régulier des tubes pour enlever la poussière qui adhère sur ceux-ci. Lorsqu'on travaille en récupération, le rapport massique entre les deux débits d'air est en principe égal à 1. Du fait de l'augmentation de surface au moyen des ailettes du côté sec de l'échangeur de chaleur, le coefficient de transmission de chaleur, calculé sur la surface des tubes, est déterminé principalement par le coefficient de transmission de chaleur du côté mouillé (= surface intérieure) et numériquement est approximativement égal à celui-ci. Avec la grande participation des tubes de l'échangeur de chaleur, ceci conduit à un transfert de chaleur total élevé, de sorte que l'efficacité de l'échangeur peut atteindre 80 à 90 %. -35- REVENDICATIONS 1. Réfrigérant à point de rosée pour refroidir un courant d'air, ledit réfrigérant comportant un échangeur de chaleur muni de a) un faisceau de tubes verticaux disposés de façon à laisser passer de l'air primaire à refroidir le long du côté extérieur desdits tubes avec échange de chaleur; b) des moyens pour faire passer l'air secondaire pré-refroidi à travers l'intérieur desdits tubes; c) des moyens pour introduire l'eau dans lesdits tubes par le haut et pour former un film d'eau sur la paroi intérieure des tubes; d) des moyens pour décharger l'air secondaire humidifié; et e) des moyens pour faire passer au moins une partie de l'air primaire refroidi dans une enceinte à refroidir, caractérisé en ce que les moyens mentionnés en c) sont adaptés pour fournir de l'eau périodiquement, et en ce que, sur le c8té extérieur, en contact avec l'air primaire, les tubes sont munis d'éléments, et en ce que le rapport entre la surface extérieure et la surface intérieure des tubes munis d'éléments est supérieur à 3:1. 2. Réfrigérant à point de rosée suivant revendication 1, caractérisé en ce que le rapport entre la surface extérieure et -36- la surface intérieure des tubes est de 5:1 à 10:1. 3. Réfrigérant.à point de rosée selon revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'échangeur de chaleur comprend une pluralité de plaques horizontales munies d'une rangée d'ouvertures, chaque ouverture comportant un raccord à collerette s'adaptant dans une ouverture d'une plaque voisine, les plaques étant empilées de façon à former un paquet, dans lequel les collerettes constituent conjointement une pluralité de tubes en communication par le reste des plaques, servant d'ailettes. 4. Réfrigérant à point de rosée selon les revendications 1 à 3, possédant une alimentation en eau à fonctionnement périodique, caractérisé en ce que l'alimentation en eau comporte un réservoir d'eau qui, en fonctionnement, est rempli pratiquement de manière continue, et un siphon à auto-amorçage pour décharge périodique du contenu du réservoir. 5. Réfrigérant à point de rosée selon revendication 4, caractérisé en ce que le réservoir est muni de deux siphons, dont le premier est à autoamorçage, et par le fait que, lorsque l'amorçage se produit, ce siphon aspire l'air du deuxième siphon plus gros, mettant ainsi en action le deuxième siphon. 6. Réfrigérant à point de rosée selon revendication 4, caractérisé par un récipient allongé placé au-dessous de la sortie du siphon, ledit récipient étant muni sur un c8té d'un siphon dont l'entrée et la sortie s'étendent le long d'une surface latérale de la plaque tubulaire supérieure transversalement par rapport au sens d'écoulement de l'air -37- secondaire au-dessus de ladite plaque tubulaire. 7. Distributeur d'eau approprié pour un réfrigérant à point de rosée faisant l'objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'il comporte deux éléments tubulaires concentriques, l'élément tubulaire intérieur pouvant s'étendre à l'intérieur ou autour d'un tube, et pouvant être fixé sur celui-ci de manière étanche, l'élément extérieur pouvant être supporté sur une plaque tubulaire, et étant muni à son bord inférieur d'une ou de plusieurs ouvertures s'étendant dans l'espace annulaire formé entre les deux tubes, le tube intérieur comportant une ouverture ou une pluralité d'ouvertures espacées sur sa circonférence, reliant l'espace annulaire avec l'intérieur du tube. 8. Réfrigérant à point de rosée faisant l'objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6, et comportant en outre un distributeur d'eau suivant revendication 7. 9. Installation d'un conditionnement d'air pour une enceinte, ladite installation comportant une première section dans laquelle la température et la teneur en eau de l'air extérieur sont réglées à la valeur désirée, l'air ainsi traité passant dans l'enceinte à refroidir, et une deuxième section dans laquelle l'air présent dans ladite enceinte est mis en circulation et dont la température est réglée à la valeur désirée, la majeure partie de l'air en circulation étant recyclée, et une partie mineure de celui-ci étant évacuée, -38- caractérisé par le fait que, dans ladite première section, l'air extérieur est refroidi dans un réfrigérant à point de rosée faisant l'objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6 ou 8 et, si nécessaire, la température et/ou le taux d'humidité de cet air prérefroidi est ensuite diminuée jusqu'à la valeur désirée par refroidissement mécanique, le processus de refroidissement dans la deuxième section étant exécuté par un réfrigérant à point de rosée faisant l'objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6 ou 8. 10. Installation de conditionnement d'air pour une enceinte, ladite installation comportant une section dans laquelle la température et la teneur en eau d'un mélange d'air présent dans ladite enceinte et de l'air extérieur sont ajustées à une valeur désirée, la majeure partie dudit mélange étant recyclée, et une partie mineure de celui-ci étant évacuée, caractérisé par le fait que, dans ladite section, au moins une partie du processus de refroidissement est exécutée par un réfrigérant à point de rosée faisant l'objet de l'une quelconque des revendications 1 à 6 et 8, après quoi, si nécessaire, on réduit la température et la teneur en eau de l'air d'une manière connue. 11. Réfrigérant à point de rosée substantiellement comme décrit ici en se référant aux dessins annexes, ainsi qu'à l'exemple donné.