FR 2571129 A1 19860404 FR 8414996 A 19840928 La présente invention a essentiellement pour objet un procéd fractionnement cryogénique de charges gazeuses quelconqu eset telles que par exemnle les gaz naturels, les gaz associés à des cohinsatsd'hydrocarbure, ou les gaz issus du traitement de fractions pétrolières. Elle vise également une installation compor- tant application de ce procédé. On a déjà proposé de nombreuses installations industrielles permettant le fractionnement de charges gazeuses en un gaz résiduaire contenant les composés les plus volatils de la charge et en un produit liquide conte- nant les composés-les plus lourds de la charge, cela en vued'obtenir dans ledit produit liquide un composant donné de la charge avec un taux de récupération élevé. A cet égard, on peut citer par exemple la récupération du gaz de pétrole liquéfié (hydrocarbures en C3 - C4) à partir de gaz naturel ou de raffinerie, la récupération d'éthane destinée en particulier à alimen- ter des unités de vapo-craquage, ou la désulfuration et le dégazolinage de gaz naturels par récupération des composés soufrés tels que l'oxysulfure de carbone etles mercaptanr D'une manière générale, dans toutes ces installations connues, la charge gazeuse est partielle- ment condensée par refroidissement à basse température puis séparée dans un ballon séparateur. Puis, la partie liquide est traitée dans une colonne de fractionnement classique, et on récupère en fond de cette colonne sous la forme liquide le ou les composés lourds de la charge que l'on souhaite obtenir. Dans certains cas, on prévoit un cycle frigorifique pour assurer les besoins en froid de l'installation. Toutefois, ce genre d'installations présente des inconvénients, car si l'on veut obtenir en fond de colonne de fractionnement tel ou tel composé lourd avec un taux de récupération élevé, il faut condenser une grande partie des composés légers en amont de la colonne de fractionnement, ce qui, comme on le comprend, nécessite une basse température lors de la réfrigération de la charge gazeuse ainsi que dans le système de tête de la colonne de fractionnement. En d'autres termes, dans les installations connues utilisant un simple ballon séparateur, il est nécessaire de condenser beaucoup de composés légers pour condenser tous les composés lourds, ce qui implique une fourniture de frigories importante de sorte que ces installations consomment beaucoup d'énergie en raison de la puissance requise pour produire le froid. L'invention a donc principalement pour but de résoudre ce problème majeur, en proposant un procédé et une installation qui permettent de réduire au minimum la quantité de composés légers introduits dans la colonne de fractionnement, de façon à diminuer notablement la consom- mation d'énergie de l'installation et tout particulièrement la puissance consommée pour fournir le froid. A cet effet, l'invention a pour objet un procé- dé de fractionnement cryogénique de charges gazeuses quelconques en un gaz résiduaire contenant les composés les plus volatils de la charge et en un produit liquide conte- nant les composés les plus lourds de cette charge, carac- térisé en ce qu'on injecte ladite charge partiellement condensée en fond d'une colonne de purification-réfrigéra- tion par contact, laquelle colonne produit en tête tout ou partie du gaz résiduaire et en fond un liquide que l'on injecte dans une colonne de fractionnement pour obtenir en fond de cette colonne un produit liquide contenant les composés les plus lourds de la charge et en tête un distillat qui est au moins partiellement condensé et injecté comme alinentation de tête de la- dite colonne de purification-réfrigération pour ainsi récupérer dans le liquide au fond de cette colonne les composés lourds présents dans la fraction vaporisée de la charge gazeuse. On comprend donc déjà que la prévision d'une colonne de purificationréfrigération par contact à la place d'un simple ballon séparateur sur la charge gazeuse partiellement condensée permettra avantageusement la récupération du composé désiré en fond de cette colonne grâce à l'alimentation essentiellement liquide injectée en tête et qui assure le refroidissement et la conden- sation sélective des composés lourds de la fraction gazeuse avec un minimum de condensation de composés plus légers. Dès lors, les températures de refroidissement de la charge et en tête de la colonne de fractionnement seront plus élevées de sorte que la consommation d'énergie pour pro- duire le froid sera nettement réduite. Selon une autre caractéristique du procédé de l'invention, l'alimentation de tête de la colonne de purification-réfrigération précitée est constituée par le distillat vapeur de la colonne de fractionnement, partiel- lement ou totalement condensé dans un système d'échange, et/ou par le distillat liquide de ladite colonne de frac- tionnement, sous-refroidi ou non dans ledit système. Ce procédé est encore caractérisé par le fait que la colonne de fractionnement précitée fonctionne à une pression supérieure à celle de la colonne de purification- réfrigération par contact pour permettre l'injection du distillat de la colonne de fractionnement dans la colonne de purification-réfrigération sans compression dudit distillat. Suivant une autre caractéristique du procédé, un appoint de frigories à bas niveau de température, néces- saire au refroidissement à basse température de la charge gazeuse et à sa condensation partielle avant injection dans la colonne de purificationréfrigération, nécessaire au refroidissement du ou des distillats de la colonne de fractionnement, et également nécessaire au système de condensation de cette colonne, est fourni par un système de réfrigération. Suivant un mode de réalisation, le système de réfrigération est constitué par un cycle frigorifique à compression dans lequel un fluide frigorifique comn- prenant un ou plusieurs corps purs est porté à haute pression dans un compresseur, puis condensé et éventuel- lement sous-refroidi à cette pression et enfin détendu à la ou les pressions compatibles avec les niveaux de température des systèmes d'échange du procédé pour être vaporisé dans lesdits systèmes. Suivant un autre mode de réalisation, le système de réfrigération est constitué par la détente du qaz résiduaire sortant de la colonne de purification- réfrigération, en vue d'abaisser sa température à un niveau compatible avec les températures des systèmes d'échanqe du procédé, ladite détente étant éventuellement associéeau cycle frigorifique précité. Selon encore'un autre mode de réalisation, le système de réfrigération précité est constitué par la détente de la charge gazeuse dans un turboexpandeur assurant la condensation partielle de ladite charge et produisant un travail mécanique utilisé pour entraîner une machine tournante, tandis qu'un complément de frigories est éventuellement fourni par le cycle frigorifique précité. On peut bien entendu utiliser toute autre installation de détente permettant la condensation par- tielle de la charge gazeuse et produisant ou non un travail extérieur, cela sans sortir du cadre de l'invention. L'invention vise encore une installation pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, cette installation étant essentiellement caractériséepar l'association d'une 7 1 1 2 9 colonne de purification-réfrigération par contact à une colonne de fractionnement. Cette installation est encore caractérisée par au moins une conduite d'alimentation de distillat reliant la tête de la colonne de fractionnement à la tête de la colonne de purification-réfrigération après passage dans un système d'échange en amont de cette dernière, ainsi que par un conduit reliant le fond de la colonne de puri- fication-réfrigération à la colonne de fractionnement après passage dans ledit système d'échange. On précisera ici qu'au moins une conduite d'arrivée de la charge gazeuse est connectée en fond de la colonne de purification-réfrigération et qu'une conduite d'évacuation du gaz résiduaire est reliée à la tête de la- dite colonne, ces deux conduites traversant le système d'échange précité. Suivant une autre caractéristique de cette installation, la tête de la colonne de fractionnement est munie d'un condenseur et d'un ballon de reflux comportant d'une part un premier conduit d'alimentation en distillat gazeux passant dans le système d'échange avant d'aboutir à la tête de la colonne de purification-réfrigération, et d'autre part un deuxième conduit de reflux du distillat liquide dans la tête de la colonne de fractionnement, ce deuxième conduit étant éventuellement relié à la tête de la colonne de purification-réfrigération par une conduite traversant ledit système d'échange pour alioenter dans ladite colonne un distillat liquide sous-refroid Cette installation est encore caractérisée en ce qu'au système d'échange précité est éventuellement associé un circuit de fluide réfrigérant. Suivant un autre mode de réalisation, la tête de la colonne de fractionnement est équipeed'un conden- seur auquel du froid est fourni par un circuit de fluide réfrigérant associé au système d'échange précité. elon encore un autre mode de réalisation de cette installation, la tête de la colonne de fractionne- ment comporte une conduite de distillat vapeur traversant le système d'échange précité et aboutissant à un ballon de reflux du distillat liquide dans ladite colonne, lequel ballon comporte une conduite d'alimentation en distillat gazeux passant dans ledit système d'échange avant d'aboutir à la tête de la colonne de purification-réfrigération. On précisera ici que la conduite d'arrivée de la charge gazeuse, après passage dans le système d'échange, est reliée à un séparateur dont le fond comporte une voie d'écoulement de la fraction liquide débouchant dans le fond de la colonne de purification-réfrigération et dont la tête comporte une voie de passage de la fraction gazeuse aboutissant à l'entrée d'un turbo-expandeur dont la sortie est raccordée au fond de ladite colonne. Suivant encore une autre caractéristique de la variante d'installation cidessus, le turbo-expandeur précité entraîne au moins une machine tournante, telle que par exemple un compresseur relié à la conduite d'évacuation du gaz résiduaire. Mais d'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux dans la description détail- lée qui suit et se réfère aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, et dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique d'une installation de fractionnement de charges gazeuses, con- forme aux principes de l'invention; - la figure 2 illustre schématiquement un exemple de réalisation d'une installation conforme à l'invention et utilisant un système à réfrigération directe par un cycle frigorifique, pour récupérer les composés d'hydro- carbure C3+ à partir d'un gaz de raffinerie; et - la figure 3 illustre schématiquement un autre exemple de réalisation d'une installation conforme à l'invention et permettant le dégazolinage des gaz naturels. On se reportera tout d'abord à la figure 1 qui illustre le principe d'une installation selon l'invention et dont on décrira ci-après la structure et le fonction- nement. Cette installation comprend essentiellement une colonne 1 de purification-réfrigération par contact un ensemble 2 formant colonne de fractionnement et un sys- tème d'échange 3. La charge gazeuse à traiter et qui se compose d'un mélange de composés lourds et légers parvient à l'instal- lation par une conduite 4 après avoir subi une phase de compression qui n'est pas représentée. A la conduite 4 fait suite une portion de conduite 5 passant dans le système d'échange 3 o ladite phase gazeuse est refroidie pour donner un fluide partiellement condensé qui est injecté en 7,par la portion de conduite 6/dans le fond de -la colonne 1 de purification-réfrigération. Le liquide 8 en fond de cette colonne et contenant des composés lourds avec un minimum de composés légers est envoyé par une conduite 9 équipée d'une pompe 10 à une colonne de frac- tionnement 11 faisant partie de l'ensemble de fraction- Jm nement 2. Plus précisément j à la conduite 9 fait suite une portion de conduite 12 dans laquelle la partie liquide 8 est réchauffée avant d'être injectée en.13 dans la colonne de fractionnement 11. Cette colonne 11 est munie en tête d' un conden- seur à réfrigérant externe Cplacé sur un conduit 14 reliant la tête 11a de la colonne 11 à un.ballon de reflux 15. Le condenseur C assure la condensation au moins partielle de la fraction gazeuse sortant en tête de la colonne 11 et contenant un minimum de composés légers. Le ballon de reflux 15 comporte un premier conduit 16 d'alimentation en distillat gazeux qui est refroidi dans le système d'échange 3 en passant dans la portion de conduite 17 pour être condensé au moins partiellement et -. ainsi injecté par la portion de conduit 18 en-tête la de la colonn- (de purification-réfrigération. LTe ballon de reflux 15 comporte un deuxième con- duit 29 équipé d'une pompe 19 et assurant le reflux en tête 11a de la colonne 11. -5 Suivant un mode de réalisation préféré, le dis- tillat liquide peut être injecté en tête la de la colonne 1 au moyen d'une conduite 20 reliant la conduite de reflux 29 à ladite tête la, comme on le voit bien sur i la figure. Plus précisément la conduite 20 comporte une portion 21 passant dans le système d'échange 3 o le distillat liquide est sous-refroidi pour parvenir par le conduit 22 à la tête la de la colonne de purification- réfrigération 1. En tête la de cette colonne sort le gaz résiduaire par une conduite 23, lequel gaz résiduaire est réchauffé dans le système d'échange 3 en passant par la portion de conduite 24 avant de sortir de l'installation par la conduite 25. Bien entendu, on recueille en fond 11b de la colonne de fractionnement 11 un produit liquide comprenant le ou les composés lourds qui sortent parune conduite 26. Un rebouilleur 27 est associé au fond 11b de la colonne de fractionnement 1i. Enfin, on a montré schématiquement en 28 un circuit - de fluideréfrigérantassocié au système d ' échange 3 et qui peut être éventuellement prévu pour fournir l'appoint de froid nécessaire à l'installation. Le fonctionnement de l'installation se déduit immédiatement de la description qui précède, mais on insistera ici sur le rôle de la colonne 1 de purification- réfrigération qui est essentiel. En effet, grâce aux alimentations totalement ou partiellement liquides 18 et 22 injectées en tête de la colonne 1, les composés lourds de la fraction vaporisée dans cette colonne seront condensés et récupérés en fond de celle-ci avec un minimum de conden- sation de composés plus légers, le gaz résiduaire 23 sortant en tête la de ladite colonne étanttrèsfroid et plus froid que les alimentations liquides 18 et 220 Il en résulte que par rapport aux installations classiques utilisant un simple ballon séparateur, l'installation selon l'invention procure de nombreux avantages en ce que notamment les températures de refroidissement de la charge gazeuse et dans le condenseur de tête de la colonne de fractionnement peuvent être élevées, et en ce que on diminue la charge de la colonne de fractionnement et la charge thermique de son condenseur de tête. Dans ces conditions, la quantité d'énergie consom- mée par une telle installation est notablement réduite ainsi que le co t des équipements d'échange et de compres- sion. Mais les avantages de l'invention seront encore illustrés par la description qui va suivre de deux modes de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs des nombreuses applications que peut recevoir cette invention. On se reportera tout d'abord à la figure 2 qui illustre une installation mettant en oeuvre les principes de l'invention en association avec un système à réfrigé- ration directe par un cycle frigorifique pour récupérer la coupe C3+ à partir d'une charge gazeuse constituée par un gaz de raffinerie à basse pression (5 bar) dont la composition est la suivante: (: ) ( Composants: %) ( en volume ) (: ) ( Hydrogène: 12) ( Azote 4) ( C02: 2 ) Méthane 37 ( Coupe C2 23 ( Coupe C3 18 Coupe C4 + 4 __ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _: On notera que le taux de récupération de la coupe C3 + désiré est de 99 %. Sur la figure 2, on a utilisé les mêmes repères que ceux de la figure 1 pour désigner les éléments communs, et à savoir les éléments essentiels d'une instal- lation conforme aux principes de l'invention. On voit sur la figure 2 que la charge gazeuse à traiter passe tout d'abord dans une section de compression comprenant un ballon d'aspiration 31, un compresseur 32, un refroidisseur 33 du gaz, et un ballon séparateur 34. Cette section de compression 30 comprime le gaz de charge 35 jusqu'à 6, 2 bar, et le gaz ainsi comprimé par- vient par un conduit 36 à une section de séchage 37 qui comme connu en soi, produit du gaz sec qui, comme cela a été décrit à propos de la figure 1, est injecté en 7 au fond de la colonne de purification- réfrigération 1 après passage dans la conduite 4, dans la conduite 5 passant dans le système d'échange 3 et dans la conduite 6. Le gaz est ainsirefroidi jusqu'à une température d'environ - 62 C, et le fluide sortant du système d'échange 3 par la conduite 6 reliée à la colonne 1 se trouve à une pression de 5,1 bar. On voit en 38 une conduite dans laquelle passe le distillat sortant de la colonne de fractionnement 11 et qui est presque totalement condensé après passage 39 dans le système d'échange 3 pour être finalement injecté par le conduit 40 en tête la de la colonne de purification- réfrigération. Le fluide dans la conduite 40 est à une température d'environ - 62 C. Le gaz sortanten 23 de lacolonne 1, à 5 bar, est réchauffé jusqu'à 29 C dans le système d'échange 3 pour donner, comme décrit à propos de la figure 1, un gaz résiduaire envoyé à l'extérieur de l'installation par la conduite 25. Le liquide 8 issu du fond de la colonne 1 est pompé 2 iq29 11 A29 à 6,6 bar dans la pompe 10, puis est réchauffé à-25 C dans le système d'échange 3 (conduite 12),pour donner un flux injecté en 13 dans la colonne de fractionnement 11 qui est équip.'een fond d'un rebouilleur 27 et en tête 11a d'un condenseur intégré 41. Cette colonne de fractionnement 11 fonctionne à une pression de 6,3 bar et produit en tête 11a le distillat vapeur précité et sortant par la conduite 38, et en fond la coupe C3 + liquide qui est envoyée à l'extérieur de l'installation par la conduite 26. Le froid au condenseur 41 est fourni par un cir- cuit de fluide réfrigérant associé au système d'échange 3 et qui sera décrit ci-après. Le froid est fourni au condenseur 41 par une partie du fluide réfrigérant 42 détendu à basse pression en 43 et vaporisé en 44 après passage dans 41. Le reste du fluide réfrigérant liquide 42 est détendu à basse pression en 45 puis vaporisé dans le système d'échange 3 en 46 de façon à assurer les besoins en froid à basse température dudit système d'échange 3.- Une partie 47 du fluide réfrigérant liquide est vaporisée à moyenne pression dans le système d'échange pour donner le flux 48, ce qui permet d'apporter le froid à moyenne température nécessaire pour le procédéo Le fluide réfrigérant vapeur 49 à basse pression, qui est un mélange des fluides 44 et 46 est retourné l'étage basse pression du compresseur (non représenté) du cycle frigorifique. Le fluide réfrigérant vapeur 48 à moyenne pression est retourné à l'étage moyenne pression du compresseur précité. Enfin, au refoulement de ce compresseur, le fluide réfrigérant est condensé dans un échangeur classique et non représenté.puis renvoyé à l'installation pour être *; réutilisé en 50. La demanderesse a constaté que, dans l'installation ci-dessus, on réduisait la puissance consommée par le cycle frigorifique de 20-% par rapport aux installations clas- siques, c'est-à-dire par rapport aux installations qui n'utilisent pas une colonne de purification-réfrigération par contact, mais un simple ballon séparateur. On se reportera maintenant à la figure 3 qui représente une unité de dégazolinage de gaz naturel dont la composition est la suivante: ( ( Composants: % molaire (: ) (: 3 (Azote: 0,5 ) (: ) ( C02: 3,1 (: ) ( Méthane. 65,5 ) (:) (Ethane: 13,4 ) (: 3 ( Propane: 9,4 ) (: 3 (Butanes: 5, ) (: ) ( Pentanes: 2) ( Hexane et plus lourds: 1 Cette unité permet la récupération des GPL (coupe C3/C4) avec un taux de récupération des C4 qui est supé- rieur à 95 % et avec un rapport C3/C4 dans cette coupe, égal à 30/70 en volume. On a utilisé sur la figure 3 les mmines repères que sur la figure 1 pour désigner les éléments communs. La charge gazeuse qui est disponible à basse pres- Sion (5 bar) est comprimée dans une section de compression (non représentée) jusqu'à 49 bar pour arriver dans l'ins- tallation par la conduite 4. Le flux gazeux passe ensuite dans la conduite 5 et est ainsi refroidi dans le système d'échange 3 jusqu'à 20 C. Puis il parvient par une conduite 60 dans une section de séchage 61 connue en soi. Le gaz séché est alors refroidi en 62 jusqu'à environ 13 C par passage dans le système d'échange 3 pour donner un flux 63 qui, à ce niveau3est partiel- lement condensé. Les phases liquide 64 et vapeur 65 sont séparées dans un ballon 66. La phase vapeur 65 parvient par une conduite 78 à l'entrée d'un turboexpandeur 67, de sorte qu'à la sortie de ce turbo-expandeur, ladite phase vapeur se trouve détendue à une pression de 16 bar environ, et le flux 68 alimente en 7 le fond de la colonne 1 de purification-réfrigération. La phase liquide 64 du ballon 66 alimente aussi le fond de la colonnel parpassage dans une conduite 69 équipée d'une vanne de détente 70. Le distillat vapeur sortant de l'ensemble 2 formant colonne de fractionnement passe dans la conduite 16, est condensé en 17 dans le système d'échange 3 et est injectée par la conduite 18 en tête la de la colonne 1 comme on l'a décrit à propos de la figure 1. Il con- vient de préciser que ce distillat vapeur est condensé dans le système d'échange 3 par le gaz résiduaire froid 23 sortant de la colonne 1 et par le flux liquide sortant du fond de ladite colonne 1 par la conduite 9. Ce flux est réchauffé jusqu'à environ 40 C puis est injecté en 13 dans la colonne de fractionnement 11 qui produit en fond 11b la coupe C3 + recueillie en 26, et en tête un distillat vapeur qui sort par une conduite 71,Ce distillat est refroidi et condensé en 72 dans le systèome d'échange 3, puis injecté en 73 dans le ballon de reflux déjà décrit à propos de la figure 1. On retrouve donc ici la conduite 29 de reflux du distillat liquide et la conduite 16 d'alimentation du distillat vers la colonne 1 de purification-réfrigération après condensation au moins partielle dans le système d'échange 3. Les frigories nécessaires au système de conden- sation de la colonne de fractionnement 11 sont apportées dans la section d'échange 3, par un circuit 80 de fluide réfrigérant tel que par exemple du propane. Le gaz résiduaire produit en 23 et sortant de la colonne 1 est réchauffé jusqu'à 40 C environ dans le système d'échange 3, puis parvient par la portion de conduite 74 à un compresseur 75 attelé au turbo-expandeur 67. Enfin, le gaz comprimé en 75 est envoyé dans une section de compression 76 qui n'a pas besoin d'être décrite en détail ici, et qui permet de délivrer le gaz résiduaire en 77 à une pression élevée d'environ 82 bar. On a constaté que, par rapport à une installation classique comportant un simple ballon séparateur, la mise en oeuvre de l'invention dans l'installation telle que représentée sur la figure 3 présente de nombreux avantages. Elle permet notamment d'améliorer le taux d'extrac- tion de butane, de 95 % dans l'installation avec ballon- séparateur, à 99 % dans l'installation de la figure 3, et cela sans modifier les compresseurs de charge gazeuse et de gaz produit. Elle permet en outre une simplification notable du cycle frigorifique au propane qui ne comporte qu'un seul étage de compression, (alors que dans l'installation clas- sique il était nécessaire d'en utiliser deux), et cela grâce à un meilleur ajustement des niveaux de températures et à la réduction de la charge thermique du condenseur et du refroidissement de la charge. Ceci représente une économie de puissance de l'ordre de 10 %, ainsi qu'une réduction du coût des équipements. Ces avantages apparaissent dans le tableau ci-après: Schéma Schéma selon classique l'invention ::) (Taux d'extraction de (TOTAL: 19,2 MW 17,8 MW Grace à la présente invention, on peut donc réaliser des installations qui, pour un même débit de charge gazeuse et pour un même taux de récupération d'un ou plusieurs composés de la charge dans le liquide produit en fond de la colonne de fractionnement, permettent de réduire la consommation d'énergie de 10 à 40 % par rapport aux installations classiques mettant en oeuvre la même technique de réfrigération, mais ne mettant pas en oeuvre une colonne de purification-réfrigération par contact associée à une colonne de fractionnement. Bien entendu, l'invention n'.est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et illustrés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple Au contraire, l'invention comprend tous les équi- valents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont effectuées suivant son esprit. REVENDICATIONS R E V E N D I C A T I O N S 1.- Procédé de fractionnement cryogénique de charges gazeuses quelconques en un gaz résiduaire conte- nant les composés les plus volatils de la charge et en un produit liquide contenant les composés les plus lourds de cette charge, caractérisé en ce qu'on injecte ladite charge partiellement condensée en fond d'une colonne de purification-réfrigération par contact, laquelle colonne produit en tête tout ou partie dudit gaz résiduaire et en fond un liquide que l'on injecte dans une colonne de fractionnement pour obtenir en fond de cette colonne un produit liquide contenant les composés les plus lourds de la charge et en tête un distillat qui est au moins partiel- lement condensé et injecté comme alimentation de tête de ladite colonne de purification-réfrigér-ation pour ainsi récupérer dans le liquide au fond de cette colonne les composés lourds présents dans la fraction vaporisée de la charge gazeuse. 2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'alimentation de tête de la colonne de purifi- cation-réfrigération précitée est constituée par le distillat vapeur de la colonne de fractionnement, partiellement ou totalement condensé dans un système d'échange, et/ou par le distillat liquide de ladite colonne de fractionnement, sous-refroidi ou non dans ledit système d'échange. 3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé en ce que la colonne de fractionnement précitée fonctionne à une pression supérieure à celle de la colonne de purification-réfrigération par contact pour permettre l'injection du distillat de la colonne de fractionnement dans la colonne de purification-réfrigération sans compres- sion dudit distillat. 4.- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'un appoint de frigories à bas niveau de température, nécessaire au refroidissement à basse température de la charge gazeuse et à sa condensation partielle avant injection dans la colonne de purification- réfrigération, nécessaire au refroidissement du ou des distillats de la colonne de fractionnement, et également nécessaire au système de condensation de cette colonne, est fourni par un système de réfrigération. 5.- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le système de réfrigération est constitué par un cycle frigorifique à compression dans lequel un fluide frigorifique comprenant un ou plusieurs corps purs est porté à haute pression dans un compresseur, puis condensé et éventuellement sous-refroidi à cette pression et enfin détendu à la ou les pressions compatibles avec les niveaux de température des systèmes d'échange du procédé pour être vaporisé dans lesdits systèmes. 6.- Procédé suivant la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le système de réfrigération précité est constitué par la détente du gaz résiduaire sortant de la colonne de purification-réfrigération en vue d'abaisser sa température à un niveau compatible avec les températures des systèmes d'échange du procédé, ladite détente étant éventuellement associéeau cycle frigorifique précité. 7.- Procédé suivant la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le système de réfrigération précité est constitué par la détente de la charge gazeuse dans un turbo-expandeur assurant la condensation partielle de ladite charge et produisant un travail mécanique utilisé pour entraîner une machine tournante, tandis qu'un complé- ment de frigories est éventuellement fourni par le cycle frigorifique précité. 8.- Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, carac- térisée par l'association d'une colonne (1) de purification- réfrigération par contact à une colonne de fractionnement (2, 11). 9.- Installation selon la revendication 8, caractérisée par au moins une conduite d'alimentation de distillat (16, 18; 38, 40) reliant la tête de la colonne de fractionnement (2, 11) à la tête (la) de la colonne (1) de purification-réfrigération après passage (17, 39) dans un système d'échange (3) en amont de cette dernière, ainsi que par un conduit (9) reliant le fond de la colonne de purification-réfrigération à la colonne de fractionnement après passage (12) dans ledit système d'échange. 10.- Installation selon la revendication 8 ou 9, caractérisée par au moins une conduite (4) d'arrivée de la charge gazeuse connectée en fond de la colonne (1) de purification-réfrigération et par une conduite (23) d'évacuation du gaz résiduaire reliée à la tête (la) de ladite colonne, ces deux conduites traversant le système d'échange précité (3). 11.- Installation selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisée en ce que la tête de la colonne de fractionnement précitée est munie d'un condenseur (C) et d'un ballon de reflux (15) comportant d'une part un premier conduit (16, 17, 18) d'alimentation en distillat gazeux passant dans le système d'échange (3) avant d'abou- tir à la tête (la) de la colonne (1) de purification- réfrigération, et d'autre part un deuxième conduit (29) de reflux de liquide dans la tête (11a) de la colonne de fractionnement proprenat dite, ce deuxième conduit étant éventuellement relié à la tête de la colonne de purification- réfrigération par une conduite (20, 21, 22) traversant ledit système d'échange, pour alimenter dans ladite colonne (1) un distillat liquide sous-refroidi. 12.- Installation selon l'une des revendications 8 à 11, caractérisée en ce qu'au système d'échange précité (3) est éventuellement associé un circuit de fluide réfri- gérant (28). 13.- Installation selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisée en ce que la tête (11> de la colonne (11) de fractionnement proprement dite est équipée d'un condenseur (41) auquel du froid est fourni par un circuit de fluide réfrigérant associé au système d'échange précité (3). 14.- Installation suivant l'une des revendications 8 à 10, caractérisée en ce que la tête (11a) de la colonne de fractionnement précitée comporte une conduite (71) de distillat vapeur traversant le système d'échange précité et aboutissant à un ballon (15) de reflux du distillat liquide dans ladite colonne, lequel ballon de reflux com- porte une conduite (16, 17, 18) d'alimentation en distillat gazeux passant dans ledit système d'échange avant d'aboutir à la tête (la) de la colonne (1) de purification-réfrigé- ration. 15.- Installation suivant la revendication 14, caractérisée en ce que la conduite (4) d'arrivée de la charge gazeuse après passage (5, 62) dans le système d'échange (3) est reliée à un séparateur (66) dont le fond comporte une voie d'écoulement (69) de la fraction liquide dans le fond de la colonne (1) de purification- réfrigération, et dont la tête comporte une voie de passage (78) de la fraction gazeuse aboutissant à l'entrée d'un turbo-expandeur (67) dont la sortie est raccordée (68) au fond de ladite colonne (1). 16.- Installation selon la revendication 15, caractérisée en ce que le turbo-expandeur précité (67) entraîne au moins une machine tournante, telle que par exemple un compresseur (75) relié à la conduite (74) d'évacuation du gaz résiduaire.