FR 2568141 A1 19860131 FR 8511479 A 19850726 Procédé et installation pour purifier les gaz de rejet La présente invention concerne un procédé par voie sèche et une installation pour purifier les gaz de rejet provenant de chaudières, d'in- cinérateurs et de fours. Les gaz de rejet chauds dégagés à partir de chaudières ou d'incinérateurs de déchets contiennent couramment de 10 à 2000 ppm de substances acides nuisibles telles que des oxydes de soufre (SOx), l'acide chlorhydri- que (HCl), l'acide fluorhydrique (HF) et analogues. Il est nécessaire d'éliminer ces substances pour lutter contre la pollution. On élimine généralement les substances acides nuisibles présentes dans les gaz de rejet par un procédé par voie humide dans lequel on met un liquide ou une boue contenant un absorbant alcalin en contact direct avec le gaz de rejet qui est refroidi à une basse température, pour puri- fier le gaz. Bien qu'il permette d'obtenir un rendement d'élimination élevé, ce procédé se heurte à des difficultés en ce qui concerne le traitement de l'eau résiduaire résultante, implique la nécessité de réchauffer le gaz de rejet et est entaché par le problème des coûts d'appareillage et de fonctionnement élevés. Compte-tenu du problème précité, des recherches ont été entre- prises sur divers procédés susceptibles de remplacer le procédé par voie humide. Les procédés jusqu'à présent proposés comprennent, par exemple, un procédé pour éliminer les substances nuisibles en faisant absorbant ces substances par du carbone actif, et un procédé par voie semi-sèche de pulvérisation d'une boue de chaux éteinte dans le gaz de rejet. Toutefois, ces procédés ne permettent pas d'obtenir des rendements d'élimination élevés. D'autres études ont été faites à propos d'un procédé par voie sèche dans lequel des particules d'un absorbant de type Ca (tel que la chaux vive, la chaux éteinte, le calcaire, la dolomie ou analogues) sont dispersées directement à l'intérieur d'un four chaud ou d'un carneau en vue d'éliminer les substances nuisibles, mais l'absorbant, qui est de réactivité faible, rend le procédé impraticable excepté dans des cas particuliers dans lesquels les réglementations concernant l'environnement sont très souples. De façon plus précise, la réactivité de l'absorbant vis-à-vis de SO s'abaisse jusqu'à environ 20 % et celle vis-à-vis de HCl x est limitée à 50 % ou moins dans le procédé par voie sèche. La faible réactivité des absorbants de type Ca, par exemple des particules de CaO, est attribuable à la raison suivante. La réaction des particules de CaO avec SOx, HCl ou HF se produit tout d'abord sur la surface des particules de CaO, en formant une mince enveloppe de CaS04, CaCl2 ou CaF2 sur la surface des particules. La réaction continue à se dérouler avec la diffusion de SOx, HCl ou HF dans les particules. Toutefois, l'enve- loppe superficielle est compacte et empêche de ce fait la diffusion de SO x ou analogues dans les particules de CaO en inhibant rapidement la réaction de SOx ou analogues avec CaO. X Le problème précité peut être lui-même surmonté par le procédé décrit dans le brevet américain Ishihara n 3 481 289. Avec ce procédé, les particules de CaO qui sont recouvertes d'une enveloppe d'un composé tel que CaS04, CaCl2, CaF2 ou analogues et rendues ainsi chimiquement inac- tives, sont hydratées avec de l'eau, et la dilatation des particules de CaO résultant de la réaction d'hydratation a pour effet de briser l'enveloppe superficielle en réactivant les particules. En conséquence, une réutilisa- tion des particules de CaO ainsi réactivées permet d'obtenir une réactivité plus élevée que lorsqu'on utilise les particules de CaO initiales sans réac- tivation. Toutefois, le procédé selon le brevet américain précité, dans lequel on utilise de l'eau pour l'hydratation est un procédé par voie humide, de telle sorte que les particules de CaO résultant du traitement d'hydratation contiennent une grande quantité d'eau et sont sous la forme d'agglomérats de dimensions accrues. Du fait que ces particules grossières humides ne peuvent pas être pulvérisées directement dans un gaz de rejet, il est nécessaire de préparer des particules de CaO de l'ordre de plusieurs microns destinées à être utilisées dans un procédé par voie sèche, en sou- mettant les particules grossières à un traitement comprenant un séchage, une pulvérisation et une classification. Ce traitement pose des problèmes en ce qui concerne la main-d'oeuvre, le temps et le coût. En outre, le traitement par voie humide fondé sur une hydratation pose également par lui-même un problème du fait qu'il exige une durée prolongée, car il n'au- torise pas l'utilisation d'une température très élevée pour la réaction. Le but de l'invention est de fournir un procédé de purification des gaz de rejet, par voie sèche avec un absorbant de type Ca, et une installation pour la mise en oeuvre de ce procédé, qui soient exempts des problèmes affectant le procédé selon le brevet américain précité, tout en tirant partie des avantages de celui-ci. Conformément à une première caractéristique de l'invention, on propose un procédé de purification d'un gaz de rejet contenant des substances acides nuisibles, par pulvérisation de fines particules d'un absorbant de type Ca dans le gaz de rejet et collecte, au moyen d'un collecteur de pous- sières, des particules d'absorbant dans lesquelles sont absorbées les subs- tances acides nuisibles, en même temps que les autres particules contenues dans le gaz de rejet, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on hydrate avec de la vapeur d'eau les particules d'absorbant collectées, afin de pro- voquer la dilatation de ces particules et la rupture de l'enveloppe inactive formée sur leur surface par l'absorption des substances acides nuisibles, et on recycle les particules d'absorbant activées résultantes dans le gaz de rejet. Les absorbants de type Ca destinés à être utilisés dans le pro- cédé de l'invention comprennent le calcaire (CaC03), la chaux éteinte [Ca(OH) 2], la chaux vive (CaO), la dolomie (CaCO3.MgC03), la dolomie éteinte 2 3 [Ca(OH)2.Mg(OH)2 ou Ca (0H)2.MgO], la dolomie calcinée (CaO.MgO ou CaCO3. MgO) et toute substance contenant du CaO ou susceptible de former le CaO à une température élevée (non inférieure à environ 300 C). En conséquence, l'absorbant de type Ca sous forme de particules contient du CaO ou produit du CaO par l'intermédiaire des réactions suivantes à une température élevée d'au moins environ 300 C. Ca(OH)2---CaO + H20 (1) CaC03- CaO + C02 (2) CaO absorbe les substances acides nuisibles (SOx, HCl, HF) présentes dans le gaz de rejet en réagissant avec celui-ci comme suit. 1 CaO + SO4 + 2 02-- CaSO4 (3) CaO + S03--- CaSO4 (4) CaO + 2HCl _CaCl + H20 (5) 2 2 CaO + 2HF--- CaF2 + H20 (6) Les substances CaSO4, CaCl2 et CaF2 résultant des réactions (3) à (6) forment une enveloppe inactive sur la surface des particules d'absor- bant. Conformément à l'invention, le CaO présent à l'intérieur des particu- les d'absorbant est toutefois hydraté avec de la vapeur d'eau en Ca(OH)2, après quoi les particules se dilatent en brisant l'enveloppe superficielle et deviennent activées. En outre, comme la réaction d'hydratation est mise en oeuvre avec utilisation de vapeur d'eau dans un procédé par voie sèche, les particules d'absorbant activées peuvent Utre directement recyclées dans le gaz de rejet sans nécessiter un quelconque traitement consécutif particu- lier. Les gaz de rejet contiennent souvent des cendres volantes de grandes dimensions granulométriques en plus des substances acides nuisibles. Dans ce cas, il est souhaitable de séparer les particules collectées par le collec- teur de poussières en une fraction de particules grossières contenant prin- cipalement les cendres volantes et une fraction de particules fines com- prenant en prédominance les particules d'absorbant de dimension égale au maximum à une dimension prédéterminée, et d'hydrater seulement la fraction de particules fines avec la vapeur d'eau. De préférence, la vapeur d'eau a une température de 150 à 300 C, et de façon nettement préférée de 200 à 250 C. Si la température est infé- rieure à 150 C, la réaction d'hydratation ne se déroule pas rapidement, tandis qu'aux températures supérieures à 300 C, la réaction dans laquelle Ca (OH)2 libère H20 se déroule de préférence à l'hydratation de CaO en Ca (OH)2. Ainsi, on ne peut pas réaliser le traitement d'hydratation comme prévu. Parmi les absorbants de type Ca mentionnés ci-dessus, la dolomie, la dolomie éteinte et la dolomie calcinée' ont un volume de pores plus élevé et ont par suite l'avantage de permettre aisément la diffusion des substances acides nuisibles dans les particules. Conformément à une seconde caractéristique de l'invention, on propose une installation pour la purification d'un gaz de rejet produit par un appareil producteur de gaz et contenant des substances acides nui- sibles, par pulvérisation de fines particules d'un absorbant de type Ca dans le gaz de rejet et collecte, par un collecteur de poussières, des particules d'absorbant ayant absorbé les substances acides nuisibles, con- jointement avec les autres particules contenues dans le gaz de rejet, cette installation étant caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un réacteur d'hydratation pour hydrater avec de la vapeur d'eau les particules d'absor- bant collectées afin de dilater ces particules et de briser l'enveloppe inactive formée sur leur surface par l'absorption des substances acides nuisibles, et pour recycler les particules d'absorbant activées résultantes dans le gaz de rejet. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description d'un mode de mise en oeuvre qui sera donnée ci-après à titre d'exemple, nullement limitatif en référence au dessin annexé dans lequel: - la figure unique représente un diagramme schématique montrant la structure d'une installation de purification d'un gaz de rejet conforme à l'invention. En se référant au dessin, on a indiqué en 1 une chaudière à char- bon, une chaudière à mazout, un incinérateur de déchets ou un four analogue qui produit un gaz de rejet à une température élevée, ou un carneau connecté au four ou à l'appareil producteur de gaz. On envoie dans le four ou le car- neau 1, par l'intermédiaire d'un conduit 2, des particules d'un absorbant de type Ca ayant une granulométrie moyenne prédéterminée, les substances acides nuisibles, telles que SOx, HC1 et HF étant ainsi absorbées par les particules d'absorbant à partir du gaz de rejet. On envoie le gaz dans un collecteur de poussières 3, par lequel différentes sortes de particules sont éliminées. On laisse ensuite se dégager le gaz dans l'atmosphère par un conduit 4 et une cheminée5. - On envoie,par l'intermédiaire d'un conduit, les particules col- lectées par le collecteur de poussières 3 dans un classificateur 7 dans lequel elles sont séparées en une fraction de particules grossières contenant principalement des cendres volantes et une fraction de particules fines (dimension moyenne de 2 à 3 microns) comprenant de façon prédominante-des particules d'absorbant qui sont inactivées sur la surface par l'absorption des substances acides nuisibles. Dans le cas des chaudières à charbon et des incinérateurs de déchets, la quantité de cendres volantes représente plusieurs fois la quantité des particules d'absorbant inactivées, si bien qu'il est essentiel d'utiliser le classificateur 7, tandis que dans le cas des chaudières à mazout, la quantité de cendres volantes est inférieure à celle des parti- cules d'absorbant inactivées. Le stade de classification n'est pas toujours nécessaire dans ce dernier cas. Dans le cas des chaudières à charbon, les cendres volantes sont des particules grossières et dans le cas o elles sont fines, leur granulométrie moyenne est d'environ 15 microns, alors que la granulométrie moyenne de l'absorbant inactivé en particules est de 2 à 3 microns. En conséquence, on peut efficacement séparer l'absorbant des cendres volantes lorsqu'on utilise un classificateur à air en tant qu'appareil de classification 7. Des expériences effectuées en utilisant un classificateur à air montrent que l'on peut séparer le mélange de particules collectées en une fraction de cendres volantes contenant environ 10 % de particules d'absorbant inac- tivées et une fraction de particules d'absorbant inactivées contenant envi- ron 10 % de cendres volantes. On envoie la fraction de particules fines comprenant l'absorbant inactivé et séparée par le classificateur 7, par l'intermédiaire d'un con- duit 8, dans un réacteur d'hydratation 9 dans lequel est envoyée, par une conduite 10, de la vapeur d'eau surchauffée ayant une température de 200 à 250 C. Les particules d'absorbant inactivées sont dispersées dans la vapeur d'eau surchauffée, ce qui a pour effet d'hydraterinstantanéant le composant CaO intérieur et de provoquer sa dilatation. ES conséquence, l'enveloppe inactive (de CaS04, CaC12, CaF2, et autres) recouvrant chaque particule d'absorbant se brise en faisant apparaître la portion intérieure n'ayant pas réagi. Le réacteur d'hydratation 7 peut être un réacteur utilisant un broyeur à projection dans lequel on fait passer de la vapeur d'eau surchauf- fée à une vitesse élevée. Dans ce cas, l'action pulvérisante du broyeur à projection en soi et la dilatation due à la réaction d'hydratatioh exercent une action conjointe ayant pour effet de briser facilement l'enveloppe inactive sur la surface des particules d'absorbant. Un autre avantage est offert dans ce cas du fait que les particules d'absorbant activées obtenues peuvent être rapidement envoyées et dispersées dans le gaz de rejet. Indé- pendamment de l'utilisation éventuelle du broyeur à projection, on peut employer un gaz ayant une température élevée et contenant de la vapeur d'eau à la place de la vapeur d'eau surchauffée. On recycle les particules d'absorbant activées dans le four ou le carneau 1 par l'intermédiaire d'un conduit de retour 11, conjointement avec une portion fraîche de particules d'absorbant délivrée par la conduite 2. Ainsi, le même processus que ci-dessus se répète. Pour empêcher qu'un excès de particules d'absorbant ne circulent dans le système, on peut vidanger partiellement les particules d'absorbant inactivées s'écoulant en provenance du classificateur 7, par une conduite de vidange 12. Avec le procédé de l'invention, l'enveloppe inactive est brisée ou rompue par l'augmentation de volume résultant de l'hydratation de CaO en Ca(HO)2, si bien que l'absorbant de type Ca peut contenir du CaO lorsque le traitement d'hydratation est effectué. D'autre part, les substances acides nuisibles sont éliminées par l'absorbant de type Ca dans deux intervalles de températures: à savoir un intervalle de températures. élevées de 800 à 1200 C dans lequel SO est absorbé, et un intervalle de températures faibles x de 150 à 400 C dans lequel HCl et HF sont absorbés. Dans l'intervalle de températures élevées, Ca (OH)2 et CaO sont tous deux décomposés thermique- ment en fournissant CaO, de sorte que tous les absorbants de type Ca pré- cités sont utilisables. Dans l'intervalle des faibles températures, CaCO3 n'est toutefois pas décomposable thermiquement, de sorte que les absorbants de type Ca qui sont destinés à être utilisés sont limités à ceux contenant CaO et Ca(OH)2. Aux températures de 150 à 300 C, dans l'intervalle des températures faibles, Ca(OH)2 n'est pas non plus thermiquement décomposable, tandis que CaO se trouve converti en Ca(OH)2. En conséquence, l'invention doit être mise en oeuvre à des températures supérieures à 300 C. On procède à des expériences de purification d'un gaz de rejet en utilisant un four d'essai à combustion au charbon qui produit un gaz de rejet à la vitesse de 2000 Nm3/heure (N signifiant les conditions normales), comme on va le décrire ci-dessous. On effectue les Expériences 1 et 2 dans les conditions suivantes. Concentration en SOx du gaz de rejet: 74Q ppm (à la sortie du x sac filtrant). Température à l'entrée de l'absorbant: 1070 C. Temps de séjour de l'absorbant dans l'intervalle de températures efficace (800 à 1050 C) pour la réaction de désulfuration: 3 secondes. Expérience 1 On effectue une alimentation en particules de calcaire (CaC03), d'une granulométrie moyenne de 1,8 micron, en tant qu'absorbant de type Ca à un débit de 13,5 kg/h, entraînées dans 30 Nm3/h d'air. On pulvérise l'absorbant dans le gaz de rejet par l'intermédiaire d'une buse prévue sur la paroi du four, à une vitesse de 200 à 300 m/seconde conjointement avec l'air. En conséquence, le gaz traité a une concentration en SOx de 73 ppm x à la sortie du sac filtrant utilisé comme collecteur de poussières. Le traitement atteint un rendement de désulfuration de 90 %. Le rapport molaire CaCO3/SOx est de 2,0. Lorsqu'on poursuit l'expérience pendant 10 heures, on recueille 347 kg de particules à partir du sac filtrant. On classifie les particules par un classificateur à air et l'on obtient 220 kg d'une fraction de particules grossières, d'une granulométrie moyenne de 20 microns, et 127 kg d'une fraction de particules fines, d'une granulométrie moyenne de 2,2 microns. A l'analyse chimique, on trouve que la fraction de particules fines contient 57,0 % de CaS04, 25,8 % de CaO, 5,1 % de CaCO3 et 12,1 % de SiO2, A1203, MgO et autres composés combinés. Expérience 2 L'alimentation en particules de calcaire frais étant interrompue, on introduit dans un broyeur à jet la fraction de particules fines récupérée dans l'Expérience 1, conjointement avec 100 kg/h de vapeur d'eau surchauf- fée à 450 C et ayant une pression d'environ 6,9 bars (6 kg/cm2 manométriques) (refroidissant dans l'intervalle de températures précité par détente en s'écoulant à la sortie du broyeur à projection), ce qui a pour effet de réactiver le calcaire en particules de la fraction. On pulvérise le calcaire réactivé en particules dans le four à travers la buse prévue sur celui-ci à un débit de 25,8 kg/h et une vitesse de 200 à 300 m/seconde, les compo- sants efficaces (CaO et CaCO 3) étant maintenus à un rapport motaire CaO/SOx de 2,0. Le traitement fournit une concentration en SOx de 75 ppm à la x sortie du sac filtrant servant de collecteur de poussières et atteint un rendement de désulfuration de 89 %. Lorsqu'on poursuit l'expérience pendant 4 heures, on recueille 209 kg de particules à partir du sac filtrant. Eh utilisant le classifica- teur, on classifie les particules et l'on obtient 89 kg d'une fraction de particules grossières ayant une granulométrie moyenne de 20 microns et 120 kg d'une fraction de particules fines ayant une granulométrie de 2,3 microns. A l'analyse chimique, on trouve que la fraction de particules fines contient 67,6 % de CaS04, 11,0 % de CaO, 2,2 % de CaC03 et 19,2 % de Si02, A1203, MgO et autres composés combinés. On effectue les Expériences 3 et 4 dans les conditions suivantes: Concentration en SO du gaz de rejet: 730 ppm (à la sortie du x sac filtrant) Température à l'entrée de l'absorbant: 1050 C. Temps de séjour de l'absorbant dans l'intervalle de températures efficaces (800 à 1050 C) pour la réaction de désulfuration: 3 secondes. Expérience 3 On soumet des particules de dolomie servant d'absorbant de type Ca, ayant une granulométrie moyenne de 1,7 micron et composée de 16, 3 % de MgO, 35,3/de CaO, 45,5 % de C02 et 2,1 % de SiO2 à une pulvérisation dans le gaz de rejet à un débit de 21,0 kg/h et une vitesse de 150 à 250 m/s à travers un éjecteur et la buse. L'alimentation en absorbant est effectuée en même temps que 45 Nm3/h d'air. Le traitement fournit une concentration en SO de 65 ppm à la x sortie du sac filtrant (correspondant à une désulfuration de 91 %). Le rap- port molaire CaO/SO est de 2,0. x On poursuit lVExpérience pendant 10 heures dans les conditions précitées, ce qui permet de recueillir 385 kg de particules à partir du sac filtrant servant de collecteur de poussières. On traite les particules par le classificateur à air et l'on obtient 219 kg d'une fraction de particules grossières ayant une granulométrie moyenne de 20 microns et 166 kg d'une fraction de particules fines ayant une granulométrie moyenne de 2,G microns. A l'analyse chimique, on trouve que la fraction de particules fines contient ,7 % de CaO, 18,5 % de MgO, 25,7 % de S03, 0,7 % deC02 et 14,4 % de SiO2, Al203 et analogues combinés. Expérience 4 L'alimentation en particules de dolomie fraîche étant interrom- pue, on introduit la fraction de particules fines récupérée dans l'Expérience 3 dans un broyeur à projection en mêe temps que 110 kg/h de vapeur d'eau surchauffée à 400 C et ayant une pression d'environ 6,9 bars (6 kg/cm manométriques), ce qui a pour effet de réactiver la dolomie en particules de la fraction. On pulvérise la dolomie réactivée en particules dans le four à travers la buse à un débit de 30,0 kg/h et une vitesse de 150 à 250 m/seconde, les composants efficaces étant maintenus à un rapport molaire CaO/Sx de 1,85. x Le traitement fournit une concentration en SOx de 90 ppm à la sortie du sac filtrant, en atteignant ainsi un rendement de désulfuration de 88 %. On poursuit l'Expérience pendant 4 heures dans les conditions précitées et l'on recueille 228 kg de particules à partir du sac filtrant. On traite les particules par le classificateur à air et l'on obtient 87 kg d'une fraction de particules grossières ayant une granulométrie moyenne de 20 microns et 140 kg d'une fraction de particules fines ayant une granulo- métrie moyenne de 2,0 microns. A l'analyse chimique, on trouve que la frac- tion de particules fines contient 32,5 % de CaO, 14,3 % de MgO, 31,6 % de S03, 0,5 % de C02 et 21,1 % de SiO2, A1203 et autres, combinés. 1 1 REVENDICATIONS 1. Procédé depurification d'un gaz de rejet contenant des subs- tances acides nuisibles, par pulvérisation de fines particules d'un absor- bant de type Ca dans le gaz de rejet et collecte, au moyen d'un collecteur de poussières, des particules d'absorbant dans lesquelles sont absorbées les substances acides nuisibles, en même temps que les autres particules contenues dans le gaz de rejet, ce procédé étant caractérisé en ce que l'on hydrate avec de la vapeur d'eau les particules d'absorbant collectées, afin de provoquer la dilatation de ces particules et la rupture de l'enveloppe inactive formée sur leur surface par l'absorption des susbstances acides nuisibles, et on recycle les particules d'absorbant activées résultantes dans le gaz de rejet. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on divise les particules recueillies par le collecteur de poussières en une fraction de particules grossières contenant principalement des cendres volantes et une fraction de particules fines comprenant de façon prédominante des particules d'absorbant d'une dimension de valeur au maximum égale à une valeur prédéterminée, et on hydrate seulement la fraction de particules fines avec de la vapeur d'eau. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la vapeur d'eau est de la vapeur d'eau surchauffée ayant une température de à 300 C, de préférence de 200 à 250 C. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on soumet les particules d'absorbant comportant l'enveloppe inactive à une pulvérisation au moyen d'un broyeur à jet simultanément à l'hydratation avec la vapeur d'eau. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'absorbant de type Ca comprend une ou la combinaison d'au moins deux des susbstances suivantes comprenant le calcaire, la chaux éteinte, la chaux vive, la dolomie, la dolomie éteinte, la dolomie calcinée. 6. Installation pour la purification d'un gaz de rejet produit par un appareil producteur de gaz (1) et contenant des substances acides nuisibles, par pulvérisation de fines particules d'un absorbant de-type Ca dans le gaz de rejet et collecte, par un collecteur de poussières (3), des particules d'absorbant ayant absorbé les substances acides nuisibles, conjointement avec les autres particules contenues dans le gaz de rejet, cette installation étant caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un réacteur d'hydratation (9) pour hydrater avec de la vapeur d'eau les par- ticules d'absorbant collectées, afin de dilater ces particules et de briser l'enveloppe inactive formée sur leur surface par l'absorption des substances acides nuisibles, et pour recycler les particules d'absorbant activées résul- tantes dansle gaz de rejet. 7. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce qu'un classificateur (7) est prévu entre le collecteur de poussières (3) et le réacteur d'hydratation (9) pour diviser les particules recueillies par le collecteur de poussières en une fraction de particules grossières contenant principalement des cendres volantes et une fraction de particules fines comprenant de façon prédominante des particules d'absorbant d'une dimension de valeur au maximum égale à une valeur prédéterminée et pour envoyer seulement la fraction de particules fines dans le réacteur d'hydratation. 8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que le classificateur (7) est un classificateur à air. 9. Installation selon la revendication 6, caractérisée en ce que le réacteur d'hydratation (9) est muni d'un broyeur à projection.