FR 2568019 A1 19860124 FR 8310063 A 19830617 2 568019 La présente invention concerne un procédé et un dispositif pour produire des repères de cibles artificiels dans l'image d'un radar à ouverture synthétique (SAR) au moyen d'un transmetteur d'impulsions d'écho transparent (transpondeur) disposé sur le sol dans une surface cartogra- phiée par le SAR. L'utilisation croissante d'appareils radars à ouverture synthé- tique (SAR - Synthetic Aperture Radar) pour une large gamme d'applications nécessite également en quantité croissante des dispositifs auxiliaires d'accompagnement de mission. Parmi ceux-ci on trouve les cibles et groupes de cibles arti- ficielles fixes et mobiles sur le sol ou à proximité du sol qui servent à un repérage de points ou surfaces géographiques ou à un contrôle ou un étalonnage de paramètres de fonctionnement d'un système SAR les survolant. Pour cette catégorie de cibles artificelles on utilise des réflecteurs radar de type connu sous forme de miroirs triples, de lentilles de Luneberg ou de réflecteurs à section de rétro-diffusion radar modulable. Pour contr8ler de façon précise les propriétés de fonctionnement de sys- tèmes radar à ouverture synthétique et les étalonner, il est nécessaire d'avoir des sections de tétro-diffusion radar très fortement définies de l'ordre de grandeur d'environ 40 à 50 dB m2 avec des dimensions correspon- dantes des cibles artificielles passives. Selon les longueurs d'ondes de fonctionnement du SAR, ces dimensions atteignent plusieurs mètres, la précision de contour de ces dispositifs nécessitant des structures de chassis de poids considérable. Ainsi la mise en place de ces cibles artificielles est coûteuse, notamment du fait du transport, et est entra- vée ou rendue impossible dans différentes zones géographiques ou formes de relief. En outre, il est de plus en plus nécessaire de disposer de dispositifs auxiliaires d'un type permettant de délivrer à un SAR des informations supplémentaires qui ne sont pas accessibles au SAR ou ne le sont qu'indirectement par suite de son principe de mesure. Parmi ces informations on trouve par exemple la température du sol, les vecteurs de vent ou encore d'autres informations d'actualité recueillies dans un territoire cible. Avec les techniques habituelles de mesure, de transmission et d'interprétation de différents paramètres du sol, par exemple de données météorologiques ou sismiques, celles-ci ne sont recueillies par les réseaux de mesure connus des différentes administrations avec les moyens connus de télémétrie que dans une mesure limitée tout en nécessitant un appareillage et une dépense considérables. Une corrélation exacte en temps -2- et en lieu des grandeurs obtenues selon ces procédés avec l'image carto- graphique d'un survol SAR est cependant extrêmement compliquée et le plus souvent irréalisable. Dans le procédé connu de reconnaissance ami/ennemi couplé au radar (IFF Identification Friend or Foe), de la même manière que dans la surveillance d'espaces aériens par ATC (Air Traffic Control) une identifi- cation codée de l'objet cible détecté est rétrorayonnée par des transpon- deurs sur un canal de fréquence particulier et est reçue et détectée par des moyens électroniques séparés du radar. Dans le procédé également connu du brouillage radar (Jammer), en particulier dans le cas du procédé de saut de fréquence pseudo-aléatoire des émetteurs de bruit à large bande de forte puissance saturent le récepteur radar. De tels procédés ou moyens électroniques connus sont également utilisés pour les procédures de test et d'étalonnage radar et sont par exemple connus d'après la demande de brevet allemand 26 16 770 et le brevet U.S. 30 18 478. On y décrit des dispositifs d'essais pour appareils radar qui sont munis d'un branchement d'entrée et d'un branchement d'en- trée et sortie et dans lesquels à l'aide d'une boucle de signal disposée entre l'émetteur radar et le récepteur radar on produit des signaux d'écho simulés de cibles en mouvement. Pour la simulation d'échos de cibles en mouvement, par la mise en place d'une boucle de signal entre les bornes de sortie et d'entrée du récepteur radar on introduit dans un signal de mouvement un écho de cible fixe véritable ou artificiel ou on produit des impulsions radar à retard de temps ou à décalage Doppler. Ces dispositifs concernent cependant des procédés de laboratoire ou de tests de fonction- nement dans lesquels le trajet de signal reste confiné sur l'antenne radar et son champ distant et dans lesquels des fonctions de modulation de signal sont développées à l'emplacement du SAR. En outre on connatt des dispositifs qui, par modulation d'im- pulsions radar par un transpondeur dans le champ distant rapproché d'une antenne radar, simulent en vue de tests des échos de cibles en mouvement (par exemple "Radar Target Simulator Using SAW Variable and Tapped Delay Lines" commercialisé par British Aerospace Dynamics Group, Filton, Bristol Grande-Bretagne). Ces dispositifs ne concernent cependant pas un radar à ouverture synthétique. La présente invention a pour but de fournir un procédé et un dispositif par lesquels une information codée d'une cible artificielle à effet actif électronique ou électromécanique se trouvant dans la zone d'observation d'un SAR est transmise au SAR en utilisant le principe d'image propre au SAR et en excluant d'autres canaux ou moyens de trans- mission, et cette information est enregistrée oui visualisée de manière synchrone avec 'infriaen cr ograhlu - m SAR dans sa mémoire ou ses moyens de restitution {pa? exemple bande de données, écran, film). En outre, on doit obtenir avec les mêmes moyens électroniques une section de rétrodiffusion radar élevée de telle sorte que l'on remplace des réflecteurs radar passifs de grande surface par des dispositifs à effet actif réduits de plusieurs ordres de grandeur en dimensions et poids et facilement transportables. Afin d'interdire le succès d'une mission SAR de l'adversaire, on doit prévoir de tels transpondeurs, en cas de conflit stratégique, pour des dispositions d'appui SAR pour la reconnaissance ami/ennemi (IFF) et des contre-mesures électroniques (ECM electronic countermeasures). Pour cela, pour empêcher une observation SAR de l'ennemi dans une surface délimitée, on doit produire, tout en conservant la cohérence du signal, avec une énergie haute fréquence faible, des cibles ou groupes de cibles fictives déplaçables en vue de créer la confusion, ainsi que des sections de rétrodiffusion radar artificielles élevées, de couverture de surface. En outre, on doit obtenir que les cibles fictives produites par les transpondeurs ne soient plus susceptibles d'être atténuées dans le SAR par le brouillage des contre-mesures car elles sont communiquées au récepteur SAR exclusivement par le propre procédé d'image du SAR. Selon l'invention ce but est atteint par les mesures caracté- ristiques prévues dans la revendication 1 et les sous-revendications suivantes. L'avantage de l'invention réside dans le fait que l'on économise une dépense d'appareillage additionnelle considérable ainsi que l'énergie nécessaire pour l'émetteur et le récepteur de la fonction IFF. La réduc- tion de poids ainsi obtenue est en particulier de grande importance pour une utilisation à bord de satellites. A cela s'ajoute que, grace à la faible puissance d'émission nécessaire, on obtient pour le dispositif des dimensions faibles qui sont particulièrement avantageuses pour des appa- reils tactiques mobiles. Des exemples de réalisation sont décrits à la suite et illustrés par des croquis. Dans le dessin: La figure la illustre le survol d'un satellite sur la surface de la terre, La figure lb est une tranche correspondant à la figure la, La figure 2a illustre un dispositif d'un transpondeur, La figure 2b est une coupe du réseau émetteur du transpondeur, -4- La figure 2c montre à gauche le réseau émetteur à fenêtre de couplage et à droite une courbe de filtre à deux résonances, La figure 2d montre le guide d'ondes cylindrique avec le bras principal et le bras auxiliaire avec le schéma de circuit ainsi que le réseau émetteur selon la figure 2a, La figure 2e illustre le schéma de polarisation du transpondeur, La figure 3 illustre un modulateur de signal selon la figure 2d. Dans la figure 1 on a illustré le survol d'un satellite 1 sur la surface de la terre 2, d'après lequel on voit à titre d'exemple l'action d'un dispositif d'un SAR 3. Dans une bande d'image 4 cartographiée par le SAR 3 avec une section de rétrodiffusion radar localement élevée (par exemple des montagnes) les repères A et B1, B2, B3, B4 sont, grace au transpondeur 6, superposés par le SAR 3 au terrain ou la surface 5 (voir la tranche de la figure lb). Ainsi le repère A désigne la position du transpondeur 6; les repères B1,, B2 B3, B4 sont des exemples, en ce qui concerne leur forme et leur position, de différents autres repères sus- ceptibles d'être produits qui, par leur position mutuelle ou par leur position par rapport à un système de coordonnées connu, représentent les points d'extrémité de vecteurs ou les points d'étalonnage d'une surface. Le repère A est obtenu par le fait que le transpondeur renvoie le signal radar reçu sans décalage effectif en temps et en fréquence avec un niveau d'émission suffisant par utilisation d'un amplificateur 25 (voir figure 2d). Les positions des repères B à B sont établies par des retards de i 4 temps qui permettent le positionnement des repères perpendiculairement au sens de vol du SAR 3 et par des décalages de fréquence qui fixent les positions des repères dans le sens de vol par rapport à la position du transpondeur 6. La valeur de ce décalage de fréquence est limité par un chevauchement de l'histoire Doppler dans le domaine spectral. Dans une certaine mesure cette limitation peut être contournée par raccourcissement de l'histoire Doppler, c'est-à-dire par diminution du temps d'émission ou de la durée de réponse du transpondeur 6 et par compensation du déficit énergétique qui en résulte. La forme des repères A et B1 à B4 est obtenue par une manipulation appropriée des signaux dans les domaines de temps et de fréquence, le positionnement et la conformation étant obtenus par des moyens électroniques (voir figure 2d et figure 3). La figure 2a présente dans son principe une réalisation techni- que possible d'un transpondeur 6. Le signal de réception ES parvient par l'antenne 7, 8 réalisée sous forme de cornet diélectrique dans un guide d'ondes cylindrique 9 disposé à la suite. Pour une réduction aussi impor- -5-2 6 9 tante que possible de ses dimensions l'antenne 7, 8 se compose d'un cornet diélectrique 7 à décrochement intérieur dont la matière présente une constante diélectrique d'environ e = 2,4 et une tangente d'angle de perte d'environ & = 10 4. Le court cornet excitateur 8 disposé à la base forme la transition entre le cornet diélectrique 7 et le guide d'ondes 9 disposé à la suite. Les dimensions des cornets d'antenne 7, 8 sont, dans le sens du rayonnement, d'environ le triple et en diamètre le double de la longueur d'ondes de fonctionnement et donnent un gain d'antenne d'environ 100 X 20 dBi rapporté à l'émetteur de rayonnement isotrope. Le guide d'ondes cylin- drique 9 assurant la transition forme un bras 3 d'un coupleur directif à 3 dB, 10, (voir figure 2d). Par une fenêtre de couplage 11, qui assure par sa forme rectangulaire et son orientation un effet de discrimination de polarisation, le signal de réception ES parvient dans un résonateur 12 disposé à l'extrémité du guide d'ondes 9 (voir également figure 2c). Après une présélection en fréquence du signal de réception ES dans le résonateur 12 qui tient compte dans sa largeur de bande d'un procédé de saut de fréquence éventuel dans le SAR, il est amené à la sortie coaxiale 13 du résonateur 12 et à un modulateur de signal 26 (voir figure 3) disposé dans le boltier 21 pour le traitement du signal et à l'amplifica- teur 25 pour un simple relèvement de niveau. Le coupleur directif 10 se compose d'un bras principal cylindrique 14 et d'un bras secondaire 14' constituant un guide d'ondes rectangulaire aplati qui est adapté en forme à la forme cylindrique du guide d'ondes 9 ou du bras principal 14 et est disposé dessus. Sur le côté tourné vers l'antenne, le bras secondaire 14' est fermé par un absorbeur d'ondes 15 adapté dans son impédance d'ondes. A l'extrémité opposée, le signal d'émission SS est traité à partir du signal de réception ES et est amené par une entrée coaxiale 18 disposée sur le bras auxiliaire 14 par un résonateur 19 qui y est relié à la fenêtre de couplage 11. Le résonateur 19 réalise par sa sélection une limitation du spectre de fréquences d'émission. Le signal d'émission SS ainsi traité est couplé par une fenêtre de couplage 16 dans le bras secondaire 14'. De celui-ci il est couplé par des éléments de couplage 17 dans le bras prin- cipal 14 de telle manière que, d'abord son vecteur électrique V orthogonal au signal de réception ES soit ainsi découplé de celui-ci et soit ensuite par le coupleur directif 10 amené par le bras principal 14 à l'antenne 7, 8 et ainsi découplé additionnellement en ce qui concerne le sens du signal de réception ES. Par l'antenne 7, 8 le signal d'émission SS est rayonné vers le SAR 3. L'antenne 7, 8 est, pour une protection vis- à-vis des intempéries, protégée par une enveloppe cylindrique en matière plastique à paroi mince 20. Dans un bottier métallique cylindrique 21 placé à la suite -6- sont disposés entre celui-ci et le guide d'ondes 9 des composants élec- troniques 37 et les batteries 38 nécessaires pour l'alimentation en courant. L'ensemble du transpondeur 6 est supporté par un pied 22 et orienté vers le satellite 1. On voit dans la figure 2b une coupe du résonateur 12 du trans- pondeur 6 avec une sortie coaxiale 13, le résonateur disposé dessus 19 avec une entrée coaxiale 18, la fenêtre de couplage 16 disposée dessus, les éléments de couplage 17, la fenêtre de couplage 11 et un autre élément de couplage 23. Dans la figure 2c, on voit à gauche le résonateur 12 avec la fenêtre de couplage 11, la partie coaxiale 13 et les éléments de couplage 23 et à droite une courbe de filtre 24 à deux résonances R1 et R2. Le résonateur 12 est utilisé deux fois par excitation de deux ondes orthogo- nales de telle sorte que par couplage critique à deux résonances R1 et R2 on obtient une courbe de filtre 24. Le signal de réception ES couplé par la fenêtre de couplage 11 excite un champ représenté par le vecteur élec- trique horizontal V avec le point de résonance R1. Un champ vertical avec le vecteur élecrique V avec le point de résonance R2 est couplé e2 par l'élément de couplage 23 et prélevé à la sortie coaxiale 13. On voit à la figure 2d le guide d'ondes cylindrique 10 avec le bras principal 14 et le bras secondaire 14' disposé sur lui avec les résonateurs 12 et 19 et un amplificateur 15 ainsi qu'un modulateur de signal 26, et l'on voit sur la figure 2e un schéma de polarisation du transpondeur 6. Pour le découplage des signaux reçus et réémis à la même fré- quence ES et SS on utilise de manière interne l'orthogonalité en ce qui concerne la polarisation de ces signaux. Ainsi leur couplage au champ distant du SAR ne peut se produire que par rotation des polarisations du signal de réception (PE) ou du signal d'émission (PS) de plus ou moins 45 par rapport à la polarisation d'un signal SAR PSAR (voir figure 2e). Cela est obtenu dans le cas de la réception et dans le cas de l'émission avec une perte de puissance à chaque fois de 3 dB. Pour déterminer le bilan de niveau interne les sorties et entrées coaxiales 13, 18 sont reliées par l'amplificateur linéaire 25. Les seuils de l'oscillation ou du domaine de stabilité sont obtenus par le produit de l'effet directif des bras 14, 14' agissant comme coupleur directif 10 et du découplage de polarisation dans le bras principal 14. Pour une réalisation à faible bande (par exemple B 14' entre les éléments de couplage 17 et l'absorbeur d'ondes 15. Pour obtenir un repère de terrain dans l'image SAR qui du fait de la saturation du domaine dynamique du SAR et l'image du lobe latéral de la fonction de réponse d'impulsion qui se sépare sûrement même d'un terrain environnant de section de rétrodiffusion moyenne élevée e'N, une cible ponctuelle avec une section de rétrodiffusion 'K d'environ GK = 50 dB m2 est nécessaire. La section de rétrodiffusion Gp d'une antenne parabolique utilisée comme réflecteur radar en court-circuit au point d'alimentation et orientée vers le SAR a pour valeur p = gp.%, o gp est le gain de l'antenne et A sa surface d'absorption. Pour une fréquence de fonctionnement SAR de par exemple 5 GHz, une longueur d'ondes = 0,06 met un rendement d'antenne de p = 0,55 il est nécessaire d'avoir un miroir parabolique de diamètre De = - 4 = 3,03 (m) ( Cp = 50 dB m). Le gain de l'antenne a pour valeur (D /2)2. go= 4W * 7p 2 = 13856, gp = 41,42 (dB). pour une densité de puissance au sol obtenue de façon typique par un SAR de = 10-3 mW m-2 la puissance absorbée par lui est = DPT2u s 3(W a 7 = p.. p. 4.10 (mW) et la puissance effective rétrorayonnée, rapportée h une antenne sphérique est EiRPp = gp. Pa = 55,4 mW = 17, 4 (dB m). Pour obtenir l'effet recherché le transpondeur SAR 6 doit, de la même manière, appliquer la puissance rayonnée, mais cependant avec une réserve d'environ + 6 dBo On doit donc avoir EiRPT =EiRPS. 4 = PSi. gT ap = 23 (dB m). -8- 2568019 La puissance absorbée par le cornet diélectrique ou l'antenne du transpondeur 7, 8 avec un gain de gT = 100 (20 dB) de la densité de puis- sance = 10-3mW m-2 avec une perte de polarisation c = 0,5 est gT X2 eP ap. T AT * 4 = 1,4. 10 -5 (mW) e ' ' ' 41' La puissance d'émission nécessaire à la douille coaxiale 18 (figure 2a) a alors pour valeur PS i EiRPT 0 - = = 4. 200 = 8 (mW). En outre, l'amplification v de l'amplificateur 25 doit alors avoir pour valeur PS 2 v' =. 10 lg 8 57,5 (dB). Pe e 1,4. 10 En outre, les exigences en ce qui concerne l'effet directif du coupleur directif 10 ou des bras 14, 14' et la discrimination de polari- sation de la fenêtre de couplage 11 doivent être réduits chacun de 4 dB en faveur d'une réalisation à large bande du guide d'ondes 10. On voit sur la figure 3 un modulateur de signal 26 selon la figure 2d à échelle agrandie et en détail. Le modulateur de signal 26 module en une information les impulsions radar reçues par lui. Ainsi peuvent servir comme supports d'information aussi bien le positionnement que la forme ou la clarté des repères. Le modulateur de signal 26 est relié au trajet de signal par les amplificateurs séparateurs 27, 27'. La modulation de signal est obtenue pour des raisons de faisabilité (sur la base de l'état de la technique actuellement connu) pour une fréquence intermédiaire d'environ 100 MHz. Le signal est, au moyen de mélangeurs 28, 28', transformé du plan de fréquen- ce de réception en un plan de fréquence intermédiaire et retour. Les fréquences de mélange nécessaires sont obtenues dans un ensemble oscil- lateur 29. Une ligne de retard branchée 30 peut être choisie par des commutateurs 31 de trajets de traitement parallèles. Il est ainsi possible de réaliser un préréglage (par exemple en quatre temps) de la période de retard qui est nécessaire pour le positionnement des repères. Un réglage fin de cette période de retard s'effectue par un élément de retard 32 à réglage continu. Un mélangeur 33 s'y raccordant et qui est commandé par un -9-2 6 9 oscillateur 34 variable en continu produit la déviation de fréquence pour le positionnement de repères. Le signal passe ensuite dans un module de repère réglable 35 qui génère la forme du repère, en composant celui-ci à partir de points individuels rassemblés de manière serrée qui sont posi- tionnés selon leurs lois de distribution qui ont été déjà prescrites lors du positionnement des repères. Comme dernière étape dans les branches de traitement parallèles est prévu un amplificateur 36 avec une valeur d'amplification réglable en continu. On peut ainsi régler la clarté de chaque repère dans l'image SAR. -10- 2568019 REVENDICATIONS 1. Procédé pour produire des repères de cibles artificiels dans l'image d'un radar à ouverture synthétique (SAR) au moyen d'un transmetteur d'impulsions d'écho transparent (transpondeur) disposé sur le sol dans une surface cartographiée par le SAR, caractérisé par le fait que les impulsions partant du SAR (3) sont reçues par le transpondeur (6) et, après un réglage prédéterminé, sont décalées en fréquence, retardées dans le temps, amplifiées et réémises de telle manière que les échos visualisés par le SAR (3) tranchent clairement par leur intensité et leur forme de l'envi- ronnement, masquent sur le terrain leurs positions susceptibles d'être choisies par rapport à un système de coordonnées connues, ou transmettent une information codée au SAR (3) en utilisant exclusivement le principe de fonctionnement propre du SAR et en excluant des canaux d'informations ou moyens additionnels. 2. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la reven- dication 1, caractérisé par la combinaison des composants suivants connus en eux--mêmes, une antenne émettrice-réceptrice (7, 8), un guide d'ondes (9) avec un bras de coupleur directif (10) couplé, un bras principal (14) et un hras secondaire (14') constitués l'un comme filtre guide d'ondes récepteur et l'autre comme filtre guide d'ondes émetteur, une enveloppe (20) entourant l'agencement de guide d'ondes (9) pour recevoir l'amplifi- cateur (25), un modulateur de signal (26), des composants électroniques et des batteries (37, 38) et une douille d'entrée coaxiale (18) par laquelle des informations prédéterminées sous forme de signaux électriques variables en temps peuvent être alimentées depuis une source d'informations disposée à proximité du transpondeur (6) reliée à lui par un câble, ladite source étant sous forme d'un capteur, d'un générateur de signal ou d'un récepteur de télémétrie. 3. Dispositif selon les revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que des informations d'un lieu éloigné des zones d'observation du SAR peuvent être superposées à l'image du SAR au moyen d'un récepteur de télémétrie avec une antenne réceptrice. 4. Dispositif selon les revendications 1 à 3, caractérisé par une génération électronique de repères de cibles pour une reconnaissance ami/ennemi (IFF). 5. Dispositif selon les revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que la plage dynamique du récepteur SAR est saturée par l'énergie d'émission efficace (ERP-effective radiated power) et qu'ainsi des erreurs d'image quantifiables peuvent être produites pour des buts de contr8le dans la restitution d'images SAR. -11- 2568019 6. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que l'information à transmettre peut être exprimée en position de repères (A et respectivement B1, B2, B3, B4), en disposition de repères ou en forme de repères, l'information se composant de figures géométriques convenues et leurs combinaisons (par exemple écriture Braille) et pouvant être agencée si serrée qu'elle ne peut être reconnue que dans une image SAR traitée jusqu'à la résolution brute. 7. Dispositif selon les revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que pour l'obtention automatique d'une durée de temps préprogrammée, à l'approche du SAR (3) il est prévu un récepteur additionnel sensible (par exemple un récepteur à compression) avec une consommation d'énergie très faible et ainsi la consommation totale d'énergie en fonctionnement automatique est fortement réduite. 8. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3 et 7, caractérisé par une antenne à polarisation circulaire (par exemple antenne hélicoïdale conique) en elle-même connue susceptible de répondre à des appareils SAR (3) embarqués à bord d'avions dans un large domaine d'angle solide, pré- sentant un faible gain d'antenne (g) et un large diagramme torotdal et centré au zénith. 9. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 7 et 8, caracté- risé par le fait que son largage d'un avion ou son autodestruction sont obtenus par conception, conformation extérieure ou par des dispositifs additionnels en eux-mêmes connus (par exemple des charges explosives). 10. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé par le fait qu'après obtention d'un contact avec un SAR (3) se trouve déclenché un signal détectable acoustiquement ou optiquement ou un signal susceptible d'être appelé depuis une mémoire avec des moyens électroniques en eux-mêmes connus. 11. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé par une conception électronique et de puissance par laquelle dans une surface (5) avec des longueurs de c8té appropriées (Bi, B2, B3, B4) on obtient une section de rétrodiffusion radar (GK) si fortement uniforme que celle-ci recouvre les sections de rétrodiffusion naturelle (') de cibles se trouvant dans cette surface (5) et ainsi empêche l'observation, dans la surface (5), d'un SAR adverse (3) de paramètres de fonctionnement connus. 12. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 11, caracté- risé par le fait que l'impulsion partant du SAR (3) est retardée jusqu'à l'apparition d'une impulsion suivante et permet ainsi un positionnement des repères (B1, B2, B3, B4) entre le SAR (3) et l'emplacement du trans- pondeur (6). -12- 2568019 13. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 12, caracté- risé par le fait que par la mise en place d'un ou plusieurs transpondeurs (6) un SAR est testé, surveillé et étalonné qualitativement et quantita- tivement.