FR 2565698 A1 19851213 FR 8408851 A 19840606 SYSTEME AEROPORTE DE DETECTION OPTOELECTRIQUE, DE LOCALISATION ET DE POURSUITE OMNIDIRECTIONNELLE DE CIBLE La présente invention concerne un système aéroporté de détection optoélectrique, de localisation et de poursuite omni- directionnelle de cible. Son utilisation est plus particulièrement envisagée dans le cadre d'un système air-air d'interception et de combat d'avions ennemis. La réalisation d'un tel système emprunte aux techniques d'exécution de dispositifs de détection infrarouge qui équipent notamment des autodirecteurs. Dans ces dispositifs l'optique est généralement placée sur un support orientable en élévation et en circulaire par rotation respectivement autour de deux axes ortho- gonaux. Ce support du type cardan, permet de déplacer angulai- rement l'axe optique, constituant l'axe de visée du dispositif, vis-à- vis d'un axe de référence, tel l'axe longitudinal de l'engin, solidaire ij du corps de l'engin qui supporte l'ensemble du dispositif à imagerie. Il est connu aussi par le document de brevet français 2492516 une solution qui permet de monter le détecteur fixe sur le corps de l'engin. Suivant cette solution des moyens de déport d'image permet- tent de maintenir invariable la position du centre de l'image dans le plan détecteur en présence des rotations en élévation et en circu- laire. Ces moyens sont constitués à l'aide de miroirs plan réflé- chissants, de prismes, ou encore de faisceaux de fibres optiques ordonnées. Cette optique de déport d'image, bien qu'assurant la stabilité de l'axe optique en sortie, introduit une rotation de l'image autour de cet axe qui dépend des valeurs de rotation imprimées selon les axes du montage orientable en élévation et en circulaire. Pour y remédier, le dispositif est équipé de moyens de compensation électroniques ou optiques effectuant la correction nécessaire à partir des valeurs de rotation détectées par des capteurs angulaires. Ces solutions présentent des limites en ce qui concerne la préservation cumulée de diverses caractéristiques opérationnelles intéressantes qui consistent en un débattement angulaire important en élévation et en circulaire sans altérer la pupille du dispositif, celle-ci devant être la plus grande possible, et en obtenant une faible inertie de l'équipage orientable. Le but de la présente invention est de réaliser un système qui s'intègre bien sur un avion compte-tenu que la tête optique orien- table doit nécessairement se trouver située à l'extérieur du fuselage, !0 et qui présente des caractéristiques de localisation angulaire très étendues. La localisation en circulaire doit être possible pour n'importe quelle direction, soit sur 360 correspondant à une obser- vation dite panoramique; en élévation, il est prévu de couvrir un champ très important, supérieur à 90 . Ces débattements angulaires doivent se produire sans que la pupille soit affectée par des éléments mécaniques de montage qui doivent rester en dehors du champ d'observation. Il est nécessaire aussi que l'équipage orientable présente une faible inertie pour autoriser une réponse rapide et permettre la poursuite video automatique de la cible visée. Enfin, il est prévu de compléter la localisation angulaire par détection infrarouge d'une localisation en distance par télémétrie laser pour transmettre des informations complètes à un organe d'exploitation annexe, tel une unité de conduite de tir. Pour résumer ces différents points, le système proposé utilise les techniques précitées en les complétant et en les adaptant. Outre la conception particulière de la tête optique, il comporte un séparateur optique pour distinguer une voie réceptrice à imagerie vidéo et une voie d'émission-réception pour la télémétrie laser. En poursuite automatique, le traitement vidéo de la voie imagerie permet de mesurer les écarts de la cible visée et les signaux d'écarts correspondants sont utilisés pour asservir la direction de visée de la tête optique et celle du télémètre laser. Suivant l'invention, il est proposé de réaliser un système de détection optoélectrique, de localisation et de poursuite omni- directionnelle, comportant un ensemble optique orientable disposé sous un dôme externe au fuselage de l'aéronef porteur pour produire une image du champ observé dans le plan sensible d'un dispositif photodétecteur, cet ensemble optique groupant un objectif d'entrée porté par un montage orientable à deux degrés de liberté avec des moyens d'entraTnement en rotation autour de deux axes mécaniques perpendiculaires de manière à orienter l'axe optique de visée autour d'un centre de rotation, et une optique de déport d'image pour préserver le centrage de l'image dans le plan de détection, le détecteur étant solidaire de l'aéronef qui supporte également l'en- semble optique par l'intermédiaire du montage orientable constitué par un cardan avec un premier cadre orienté en circulaire et supportant un deuxième cadre orienté en élévation et supportant l'optique d'entrée. Pour une observation globale en circulaire et supérieure à 90 en site, l'optique de déport d'image comporte plusieurs miroirs de renvoi dont un miroir d'entrée solidaire de l'objectif d'entrée et un miroir de sortie solidaire du deuxième cadre, l'objectif d'entrée focalise le rayonnement reçu dans un plan situé sur le trajet optique entre ces deux miroirs, et l'ensemble optique comporte en outre en aval de l'optique de déport un deuxième objectif optique, pour transporter l'image de champ dans le plan de détection. Suivant une réalisation préférée, le deuxième objectif comporte une première lentille solidaire du deuxième cadre et formant un montage afocal avec l'objectif d'entrée pour reformer un faisceau parallèle, et une deuxième lentille pour focaliser le faisceau lumineux. Un miroir dichroîque placé entre les deux lentil- les permet de constituer une deuxième voie optique pour la télé- métrie laser. Suivant un mode de réalisation, le système utilisé dans le domaine infrarouge est équipé d'un dispositif de déflexion optique pour produire un balayage linéaire ou circulaire au niveau du détecteur constitué par une barrette. Les différentes particularités et avantages de l'invention res- sortiront de la description qui suit donnée à titre d'exemple, à l'aide des figures annexées qui représentent: Fig. I - un diagramme général d'un système de détection, de localisation et de poursuite conforme à la présente invention; Fig. 2- un schéma simplifié du système montrant éventuel- Jement les éléments optiques; Fig. 3 - une variante de réalisation de l'objectif d'entrée; Fig. 4- les trièdres de référence de l'aéronef et de l'optique de visée; Fig. 5 - une figuration alignée des éléments optiques; Fig. 6- un premier mode de réalisation de l'optique orien- table; Fig. 7- un deuxième mode de réalisation de l'optique orien- table. En se reportant aux figures 1 et 2, le système se compose d'une tête optique orientable placée sous un d8me I extérieur au fuselage de l'aéronef. A l'intérieur de l'aéronef se trouvent les parties restantes, essentiellement la détection et les circuits élec- troniques. La partie optique orientable comporte un objectif (d'entrée 2 et une optique de déport d'image 3 supportés pour un montage à deux degrés de liberté 4. Ce montage du type cardan est formé par un premier cadre 41 orientable autour d'un axe Z, dit de circulaire, et par un deuxième cadre 42 qui tourne autour d'un axe YI, dit d'élévation, perpendiculaire au précédent. Ce deuxième cadre sup- porte l'optique d'entrée 2 et une partie de l'optique de déport d'image 3. Le montage 4 permet d'orienter l'axe optique XI, ou axe de visée du système, les rotations OE en élévation et 6C en circulaire se traduisant finalement par une rotation autour du centre O du cardan et par un dépointage e par rapport à un axe de référence lié au support, c'est à dire à l'aéronef. La figure 4 définit les axes de l'équipement. On considère X, Y et Z comme le trièdre de référence normalisé de l'aéronef et le triède Xl,YI et Z lcelui solidaire de l'optique d'entrée 2 orien- table, la direction Xl représentant l'axe de visée. Sur la confi- guration représentée on a considéré une première rotation O C en circulaire autour de l'axe Z,et une deuxième rotation en élévation de valeur e E autour de l'axe YI suivant lesquelles est obtenue la configuration définitive Xl, Yl, ZI. L'axe X de référence peut cor- respondre à l'axe longitudinal de l'avion comme représenté. L'optique de déport d'image 3 est avantageusement constituée par une formule catadiotrique groupant quatre miroirs de renvoi dont un premier miroir 31 à l'entrée pour réfléchir le rayonnement de réception provenant de l'objectif d'entrée 2. Ce miroir est en conséquence solidaire du cadre 42. De même, en sortie, un miroir 34 est monté solidaire du cadre 41 et renvoie le faisceau lumineux selon l'axe Z de rotation en circulaire. Des exemples de réalisation seront décrit ulterieurement à l'aide des figures 6 et 7. Conformément à l'invention, la focale de l'optique 2 est telle que le plan image correspondant se situe dans le trajet optique entre les miroirs 31 et 34 et on dispose d'un deuxième objectif en sortie du déport d'image 3 pour reformer l'image du champ observé sur le plan sensible d'un dispositif photodétecteur 5. On a ainsi définit une première voie optique destinée plus particulièrement à recueillir un rayonnement infrarouge, par exemple dans la bande 8 à 12 microns. Afin de ménager une deuxième voie optique pour la télémétrie laser et pouvant travailler dans une autre bande, par exemple autour de 1,06 microns,il est interessant de concevoir l'objectif de sortie sous forme de deux éléments, une première lentille 61 qui forme un montage afocal avec l'optique 2 et une deuxième lentille 62. La lentille 61 reforme un faisceau parallèle (le rayonnement infrarouge provenant d'une cible éloignée correspond à celui émis par un point source et est reçu par l'optique d'entrée 2 selon un faisceau paral- lèle) et facilite le montage d'un séparateur de voies 7 sur le trajet optique. Ce système est constitué par un miroir dichroîque qui réfléchit le rayonnement d'une voie, par exemple celui de la voie laser, et laisser passer l'autre, les bandes spectrales étant distinctes. Dans l'exemple considéré ce miroir 7 peut être réalisé en Germanium. La deuxième lentille 62 sert à focaliser le faisceau dans le plan de détection. Le détecteur 5 est disposé selon l'axe Z. Dans le domaine infrarouge et notamment dans les bandes 3 à 5 microns et 8 à 12 microns, on ne dispose pas actuellement de détecteurs matriciels ou de tubes bien adaptés et l'on utilise un détecteur à barrette en faisant défiler l'image de champ devant le réseau linéaire détecteur à l'aide d'un disposif de déflexion optique. Certaines solutions font défiler l'image linéairement selon une direction perpendiculaire à la barrette, on produit ainsi un balayage cartésien en X et Y. Selon d'autres solutions on produit un balayage circulaire en faisant tourner l'image autour d'un centre, la barette étant disposée radialement à partir de ce centre; on pourra par exemple se reporter à ce sujet à la publication de brevet français 2492616 qui décrit une solution à lentilles cylindriques. Une solution de ce type est symbolisée sur la figure 2 par le bloc 8 groupant des lentilles cylindriques 81,82 et un organe 83 d'entraînement en rotation autour de Paxe 2. Une autre solution possible à prisme de Wollaston sa est indiquée sur la figure 5. Dans chacune de ces solutions, l'organe moteur 83 imprime une vitesse de rotation constante à l'optique correspondante, cette vitesse étant égale à la moitié de la valeur de rotation que l'on veut imprimer à l'image de champ. La rotation de l'image permet à tous les points de celle-ci d'être successivement analysés par la barrette détectrice 5, chaque élément photo- détecteur analysant les points situés à une distance correspondante du centre O1 de l'image.Le dispositif de déflexion 8 qui produit le balayage de champ est positionné en aval de séparateur de voies 7 étant donné qu'il ne doit agir que sur la voie optique destinée au détecteur 5. Le détecteur infrarouge 5 est généralement associé à un système de refroidissement 50, l'ensemble étant fixé à la structure de l'aéronef. L'ensemble optique comporte en outre des éléments addition- nels concourrant à la correction et à la formation d'une image de bonne qualité sur le détecteur, ces éléments additionnels consistent en une lentille collectrice 9 et un diaphragme 10 localisés dans l'optique de dépôrt d'image 3 à proximité du plan focal de l'optique d'entrée 2. Comme représenté sur la figure 3, cette optique réceptrice peut être réalisée selon un montage Cassegrain avec un miroir principal concave 11 et un miroir secondaire 12 plan ou convexe, l'axe optique de réception XI passant par le centre O du cardan, lequel, constitue le centre instantané de rotation de l'équipage mobile orientable. Le miroir d'entrée 31 est solidaire de miroir principal 1l1 ainsi que le miroir 12 par des bras non figurés. L'optique Cassegrain autorise une pupille d'entrée plus grande à encom- brement égal. Les circuits en aval du détecteur 5 comportent des circuits de traitement préalable 21 des signaux détectés pour alimenter avec ces signaux d'une part, un dispositif de visualisation cathodique 22 et d'autre part des circuits d'écartométrie et de poursuite automa- tique 23. L'image du champ observé par l'optique réceptrice 2 est formée sur l'écran cathodique; le point O1 central représente la trace de l'axe XI. Une fenêtre électronique F permet de pointer la cible S par l'opérateur et les écarts ES et EG présentés par le centre de cette fenêtre par rapport à O1 représentent le dépointage angu- laire de l'axe XI par rapport à la cible S. Les signaux d'écart alimentant des asservissements de position 24 pour produire des rotations en circulaire et en élévation permettant de rattraper la direction de la cible et d'assurer la poursuite automatique. Les servomécanismes 24 alimentant des moteurs d'entratnement en rotation détaillés sur la figure 6. Un moteur de circulaire 25 fixé à l'avion par son stator entraîne le cadre 41 autour de laxe Z. Un moteur d'élévation 26 solidaire du cadre 41 par son stator entraîne le deuxième cadre 42. A ces moteurs sont couplés des capteurs angulaires 27 et 28 respectivement, par exemple des résolvers, pour la mesure de position angulaire et pour former les boucles d'asser- vissements correspondantes lors de la phase d'acquisition. Les signaux d'écart Es et EG sont transmis également à une unité d'exploitation annexe 91, par exemple une conduite de tir. Le système de détection et de localisation est prévu pour coopérer avec un organe de désignation 92 installé sur l'avion et qui fournit les données initiales de pointage de l'axe de visée vers une cible. L'élément 92 peut consister en un radar, viseur de casque, ou autre dispositif approprié installé à bord de l'avion Ce pointage ou calage initial correspond à la phase d'acquisition précitée.Le dispositif 92 fournit les données OoE et OC de pointage vers la cible et ces données sont comparées à celles de position 9E et C de la tête optique fournies par les capteurs pour produire les tensions de rattrappage correspondantes. Lorsque cette phase est achevée, on passe, au mode poursuite automatique et l'alimentation du servo 24 s'effectue alors directement par les signaux de rattrappage ES et EG mesurés en 23. Le commutateur 93 symbolise le passage de mode correspondant. IS Pour fournir en outre l'information de distance D de la cible S, le système est équipé d'un télémètre laser 36 qui se compose d'un émetteur 37, par exemple une diode laser, pour produire des impul- sions laser sous forme d'un pinceau lumineux très fin qui est transmis à la tête optique après réflexion sur le miroir dichroique 7. Le rayonnement laser réfléchi par la cible est reçu par la tête optique est inversement renvoyé par le séparateur 7 vers le récep- teur correspondant, telle une diode photosensible 38. Le champ du récepteur correspond à celui de l'émetteur et ces champs sont coaxiaux. Les circuits électroniques 39 mesurent le décalage tem- porel correspondant à la distance d'éloignement D de la cible S. Comme le faisceau laser est très peu divergent, pour avoir une bonne concentration energétique il faut que l'axe du télémètre laser vise bien la cible. Ceci n'est pas réalisable avec une précision suffisante avec les moyens d'asservissement 24 à 28 de la tête optique, cet ensemble ne présentant pas une rapidité de réponse suffisante. Il est donc nécessaire de disposer d'un moyen de dévia- tion rapide du faisceau laser qui le maintient pointé sur la cible avec précision. Ce moyen est constitué par un dispositif déviateur opti- que 45 et des circuits 46 de commande de la déviation. Le dévia- teur 45 est constitué par un petit miroir réfléchissant orientable selon deux axes perpendiculaires sur commande des asservissements de position à large bande 46 pour effectuer les rattrapages fins nécessaires à partir des données d'écart Es et EG mesurées par les circuits 23.Ces données sont comparées aux valeurs de position angulaire ^C et OE relevées par les capteurs angulaires 27' et 28' selon une procédure analogue à celle d'acquisition précitée. le calage initial du miroir est tel que l'axe optique du télémètre correspond à la position centrale O] sur l'image visualisée. On obtient ainsi un asservissement à faible débattement mais très rapide car le miroir 45 est de faible dimension et présente beaucoup moins d'inertie que la tête optique.De plus, il n'a à corriger que les erreurs de l'asservissement de la tête optique et fonctionne ainsi autour du zéro. Les données ES et EG n'étant valable qu'en poursuite, la voie télémétrie est mise hors service durant l'acquisition préalable de cible par le calage initial de la tête optique. Compte-tenu des faibles débattements à donner au miroir 45 pour rattraper le dépointage instantané de la cible, ce miroir 45 peut être ménagé avec un trou pour laisser passer le faisceau laser d'émission et renvoyer par ailleurs le faisceau laser reçu vers la diode détectrice 38 (figure2). Dans le cas ou l'on utilise une optique d'entrée du type Cassegrain, il faut décaler le pinceau laser pour qu'il tombe en dehors de la zone centrale de pupille non utilisée par suite de l'effet de masque du miroir secondaire 12. Les figures 6 et 7 représentent plus en détail des modes de réalisation d'une tête optique de faible dimension et à faible inertie. Le montage afocal 2-61 permet de disposer d'un faisceau de sortie parallèle, d'une optique 61 dont le diamètre peut être plus faible que celui de l'optique d'entrée 2, et d'un faisceau interne à l'optique de déport d'image qui va en diminuant jusqu'au plan focal o se trouve l'optique collectrice 9, puis croit à nouveau. On dispose donc d'un faisceau interne étroit qui facilite l'implantation des miroirs de renvoi intermédiaires 32 et 33 permettant de réaliser ceux-ci sous de très faibles dimensions.Le premier miroir 31, à l'entrée, renvoie le faisceau perpendiculairement selon une direction parallèle à l'axe d'élévation Y 1, puis le deuxième miroir 32 le renvoie ensuite parallèlement à l'axe de visée XI (dans le cas de la figure 6) ou à l'axe Z (dans le cas de la figure 7); le troisième miroir 33 renvoie le faisceau selon la direction Y1 et enfin, le quatrième miroir 34, en sortie, le renvoie parallèlement à la direc- tion Z fixe par rapport à l'avion. On se rend bien compte que la zone la plus étroite du trajet optique se trouve sur la partie latérale regroupant les miroirs 32 et 34 et la lentille collectrice 9 ce qui facilite leur intégration et leur montage sur le cadre 42. Le dia- phragme 10 (figure 2) est obtenu par les montants mécaniques qui supportent l'optique 9.Dans la version figure 6, l'optique d'entrée 2 et les miroirs 32 à 33 sont solidaires du cadre 42 à deux degrés de liberté. Par contre dans la version figure 7, seule l'optique 2 et le miroir 31 sont supportés par le cadre 42; il en résulte que cette version est préférentielle car elle présente une inertie beaucoup plus faible autour de l'axe YI qui permet de réaliser un asservissement autour de cet axe YI avec une bande passante plus élevée; en outre, il est possible d'avoir une optique d'entrée de plus grand diamètre que dans le cas de la figure 6. L'ensemble de la tête optique est entraîné en circulaire par le cadre 41 qui se termine côté avion par un corps tubulaire dans lequel est monté l'optique de sortie 61. Ce corps tubulaire constitue l'axe de rotation en circulaire et est découplé du fuselage au moyen de roulements à billes 43. L'entraînement en élévation s'effectue au- tour d'un axe mécanique 44 qui est également découplé de la partie 42 par des roulement 47 sur des paliers correspondants. Un palier supporte les organes moteur-couple 26 et capteur angulaire 28 réa- lisés sous de faibles dimensions. Les fils de connexion aboutissant à ces éléments passent dans la partie interne du tube de sortie du cadre 41 et ne sont pas figurés. A* 2565&98 Le dôme transparent I présente des propriétés mécaniques nécessaires et également une forme apropriée, de préférence sphé- rique comme représentéepour tenir sur l'aéronef compte-tenu des forces aérodynamiques qui s'excercent sur lui. Il présente éga- lement des propriétés optiques de transmission suffisantes dans la bande d'exploitation utilisée, par exemple de 0,8 à 13 microns dans l'exemple considéré..l isole la tête optique de l'environnement externe. Dans le cas de cible en rapprochement l'image visualisée perd de se netteté par suite de sa défocalisation dans le plan de détection. Pour remédier à ceci, le système est avantageusement complété par un dispositif de mise au point de l'optique terminale de focalisation 62. Ce dispositif est symbolisé sur la figure 2, il com- porte un circuit 85 qui reçoit l'information distance la télémétrie laser et élabore un signal de commande permettant de déplacer un support 86 de l'optique 62 parallèlement à son axe optique. Le déplacement et le signal de commande correspondant se déduisent de là formule optique bien connue I/D - 1/D' = l/f, D étant la distance de la cible donnée par le télémétrie 39, D' la distance de mise au point pour l'image et f la distance focale de l'objectif 62. Le détecteur infrarouge 5 est constitué par une barrette d'élé- ments sensibles dans la bande spectrale envisagée et son exploi- tation est assurée par un circuit de transfert de charge intégré avec la barrette qui permet le multiplexage des éléments. Cette barrette est disposée selon un rayon du champ instantané dans le cas d'un système de balayage 8 rotatif associé de manière à faire corres- pondre à chaque élément de la barrette un champ annulaire corres- pondant. La bande de sensibilité de la barrette peut être située entre 8 et 12 microns ou entre 3 et 5 microns. Il est également possible d'utiliser deux barrettes sensibles, l'une dans la première de ces bandes et l'autre dans la seconde, ces barrettes étant disposées selon deux rayons différents, par exemple selon deux rayons opposés. Cette option permet un traitement par comparaison entre les détections dans les deux bandes et l'extraction de cibles sur fond leurré. Le circuit multiplexeur associé à la barrette permet un pré- traitement dans le plan image et donc une simplification de l'Péléc- tronique de traitement 21 en aval et du câblage, ainsi qu'une amélioration de la fiabilité. Le refroidissement de la barrette détectrice peut être obtenu de manière connue par un double circuit de détente 3oule-Thomson bi-gaz argon et azote. L'argon permet un refroidissement rapide des détecteurs et l'azote l'entretien de la température à sensiblement Kelvin. Les circuits d'écartométrie poursuite ainsi que les circuits d'asservissement sont réalisables selon diverses techniques connues et ne sont pas détaillés. Le système de détection, de localisation et de poursuite omnidirectionnelle qui vient d'être décrit permet d'aboutir à une solution qui autorise montée sur un avion ou autre aéronef: -de pointer un axe optique Xl dans une direction désignée par un autre moyen (pilote, radar, autre système de visée), direction dans laquelle se trouve une cible aérienne, un avion ennemi par exemple; -de fournir alors une image à partir de la réception du rayonnement infrarouge de cette cible (image visualisée par un récepteur du genre télévision placé devant le pilote ou un observateur spécialisé); - de poursuivre la direction du barycentre de cette cible lorsque cette direction évolue; - de fournir des mesures de la distance de cette cible visée par l'émission d'un pinceau infrarouge et la réception du rayonnement réémis par la cible et la mesure du temps de parcours. Le domaine spatial couvert par le système se distingue de ceux présentés habituellement par ce genre de dispositif en ce qu'il couvre une portion d'espace très grande avec deux degrés de liberté pour la tête optique seulement La couverture est totale en circu- laire et elle peut en élévation atteindre par exemple - 30 vers les sites bas par rapport au plan OX et OY de l'avion, et aller jusqu' 120 pour les sites haut par rapport à ce même plan. L'angle d'élévation supérieur à 90 est utile pour éviter de perdre l'image de la cible lorque celle-ci atteind la direction OZ en d'élévation puis la dépasse. Le système présente de nombreuses variantes et, en dehors de celles qui ont déjà été évoquées, on pourra considérer également le cas ou le détecteur 5 est du type bi-dimentionnnel tel un capteur d'images de télévision par exemple, la détection s'effectuant dans le visible. Dans ce cas, il n'est évidemment pas nécessaire de prévoir le dispositif d'entraînement en rotation 8. Les moyens de compensation de la rotation d'image résultant de l'effet de l'optique de déport ij d'image 3 suite aux rotations imprimées en élévation et en circulaire pour la tête optique ne sont pas détaillées, ces compensations étant réalisées de manière connue soit au niveau optique, par exemple en agissant sur la commande de balayage de champ 8 circulaire, ou encore de manière électronique en agissant sur la visualisation et en modifiant en conséquence les signaux de déflexion du dispositif de visualisation cathodique 22. Du point de vue des réalisations, une voie laser 1,06 ou 10,6 microns pourra être couplée avec une voie infrarouge entre 3 et 12 microns; avec une imagerie TV dans le visible on peut coupler un laser 1,06 microns. On peut encore citer dans les cas o la tête optique est montée sur des parties de l'avion soumises à de fortes vibrations, sur la dérive parexemple, qu'il y a avantage à stabiliser la ligne de visée par un montage gyroscopique, selon des techniques connues notamment en matière de réalisations d'autodirecteurs. REVENDICATIONS 1. Système de détection optoélectrique, de localisation et de poursuite omnidirectionnelle, comportant un ensemble optique orientable disposé sous un d8me (1) transparent pour produire une image du champ observé dans le plan sensible d'un dispositif photodétecteur (5), cet ensemble optique groupant un objectif d'entrée (2) porté par un montage orientable (4) à deux degrés de liberté avec des moyens d'entranement en rotation autour de deux axes mécaniques perpendiculaires de manière à orienter l'axe optique de visée autour d'un centre de rotation, et une optique de déport d'image (3) pour préserver le centrage de l'image dans le plan de détection, le détecteur étant solidaire de l'aéronef qui supporte également l'ensemble optique par l'intermédiaire du montage orien- table constitué,ce dernier étant par un cardan avec un premier cadre (41) orienté en circulaire et supportant un deuxième cadre (42) orienté en élévation, lequel supporte l'optique d'entrée, caractérisé en ce que le dôme est externe au fuselage de l'aéronef porteur, l'optique de déport d'image (3) est catadioptrique et comporte un miroir d'entrée (31) solidaire de l'objectif d'entrée et un miroir de sortie (34)solidaire du premier cadre et qui renvoie le rayonnement reçu selon l'axe de rotation en circulaire qui est solidaire de l'aéronef,l'objectif d'entrée focalisant le rayonnement reçu dans un plan image situé sur le trajet optique entre ces deux miroirs, ledit ensemble optique comportant, en outre, en aval de l'optique de déport d'image, un deuxième objectif optique (61-62) pour reformer l'image de champ dans le plan de détection. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'optique de déport d'image (3) comporte le miroir (31) à l'entrée pour renvoyer le faisceau optique de réception selon une direction parallèle à celle de rotation en élévation du deuxième cadre (42), un deuxième et un troisième miroirs (32-33) pour produire ensuite deux réflexions successives orthogonales et renvoyer ledit faisceau sur un quatrième miroir (34) constituant ledit miroir de sortie. 3. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que le miroir d'entrée (31) et les deux miroirs intermédiaires (32 et 33) sont montés solidaires du deuxième cadre (42), le plan focal étant situé entre les deux miroirs intermédiaires et dans ce plan étant posi- tionné une lentille collectrice de champ (9). 4. Système selon la revendication 2, caractérisé en ce que seul le premier miroir (31) est solidaire du deuxième cadre,(42) les deux miroirs intermédiaires (32-33) et le miroir de sortie (4 l)étant entrai- né en circulaire par le premier cadre (4 l),ledit plan focal se situant entre les miroirs intermédiaires, une lentille collectrice de champ (9) étant placée dans ce plan et également entraînée en circulaire. !5 5. Système selon l'une quelconque des revendications de I à 4, caractérisé en ce que ledit deuxième objectif comporte une pre- mière lentille (61) solidaire du deuxième cadre (42)et formant un montage afocal avec l'objectif d'entrée (2) pour reformer un faisceau parallèle, et une deuxième lentille (62)pour focaliser ledit faisceau lumineux sur le détecteur. 6. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en ce qu'un séparateur de voie (7) est disposé sur le trajet optique en aval de l'optique de déport d'mage (3) pour constituer une deuxième voie optique pour la télémétrie laser. 7. Système selon l'ensmble des revendications 5 et 6 carac- térisé en ce que le dispositif séparateur de voies optiques (7) est réalisé par un miroir dichroïque interposé entre les deux lentilles formant ledit deuxième objectif. 8. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que le détecteur est suivi de circuits de trai- tement (21) qui alimentent respectivement des circuits de visua- lisation cathodique (22) et des circuits d'écartométrie et de pour suite automatique (23) de cible élaborant des données d'écart de la cible visée par rapport à la direction de visée du système, lesdites valeurs d'écart étant appliquées à des servomécanismes d'asser- vissement de position (24) de la ligne de visée (XI). 9. Système selon la revendication 8 et l'une quelconque des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que la télémétrie laser est constitué par un télémètre à laser (36), un dispositif de déviation optique (45) pour faire dévier le faisceau laser d'émission et le rayonnement laser de réception, et des servomécanismes de posi- tion (46)pour commander selon deux axes de rotation perpen- diculaires ledit déviateur optique. 10. Système selon la revendication 9, caractérisé en ce que le dispositif déviateur optique (45) est réalisé avec un miroir de faible dimension, les servomécanismes de commande correspondant (46) étant alimenté à partir des dites données d'écart de cible (ES et EG) et des positions angulaires en élévation et circulaire (0'E,' C) dudit miroir déviateur. Il. Système selon la revendication 6 considérée seule ou combinée à l'une quelconque des revendications 7 à 10,caractérisé en ce que le détecteur (5) est une barrette détectrice et que le système est pourvu d'un système de balayage de champ (8) disposé en aval dudit séparateur de voie (7). 12. Système selon l'un des ensembles de revendications 5 et 6, ou 5 et 7, caractérisé en ce que l'information de distance fournie par le télémètre laser (36) est appliquée à un dispositif de mise au point (85, 86) pour modifier la position de la deuxième lentille par rapport au détecteur en fonction de l'évolution de la distance fd'éloignement de la cible. 13. Système selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que l'optique d'entrée est du type Casse- grain (11-12). 14. Système selon l'une quelconque des revendications précé- dentes, caractérisé en ce que lesdits moyens d'entratnement de l'ensemble optique orientable comportent un moteur (25) d'entrai- nement en circulaire du premier cadre (4 1),lequel est constitué par une partie tubulaire en sortie dans laquelle est monté l'objectif de sortie, et ledit moteur d'entraînement circulaire étant fixé sur l'avion et couplé à un capteur angulaire (27), et un moteur d'entraî- nement en élévation (26) couplé également avec un capteur angu- laire (28) ces deux organes étant disposés sur un palier d'entrai- nement en rotation du deuxième cadre (42), en élévation. 15. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que l'ensemble optique orientable est stabilisé par effet gyroscopique. 16. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 15, 0 caractérisé en ce qu'il est destiné à fonctionner avec une voie laser située aux alentours de 1,06 ou 10,6 microns et une voie infrarouge entre 3 et 12 microns, pour réaliser un système localisateur omni- directionnel contribuant à l'interception air/air et à la poursuite de cible. 17. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, 12 à 15, caractérisé en ce que ce détecteur est un capteur d'images de télévision. 18. Système selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il est destiné à fonctionner avec une voie laser aux alentours de 1,06 microns et une voie imagerie TV travaillant dans le visible, pour réaliser un système localisation omnidirectionnel contribuant à l'interception air/air et à la poursuite de cibles.