FR 2570282 A1 19860321 FR 8509868 A 19850628 la présente invention concerne des appareils médicaux im- plantables et, plus précisément, l'utilisation de la bobine de télémétrie standard, que l'on trouve dans des appareils tels que le stimulateur cardiaque, non seulement aux fins habituelles, mais aussi en remplacement de l'interrupteur à ampoule activé magnétiquement de type classique. Pendant de nombreuses années, les interrupteurs à ampoule ont servi de moyen d'activation non intrusive de fonctions dans un appareil implantable à usage médical tel que le stimulateur cardiaque. Par exemple, des aimants permanents étaient utilisés pour fermer un interrupteur à ampoule dans le but de supprimer le fonctionnement à la demande d'un stimulateur cardiaque; cela était effectué fréquemment pour amener le stimulateur cardiaque à émettre ses impulsions de stimulation à une cadence en rapport avec l'état de la batterie. Des aimants permanents étaient aussi utilisés de la même façon pour valider un mode temporaire spécial de stimulation, notamment un mode convenant pour l'inversion de la tachycardie. Une autre utilisation très courante des inter- rupteurs à ampoule est de permettre la réception de données à impulsions magnétiques et codées pour la programmation de paramètres du générateur d'impulsions. Des interrupteurs à ampoule de haute fiabilité, miniatu- risés et hermétiquement fermés ont été spécialement mis au point pour répondre aux exigences de l'industrie des stimula- teurs cardiaques. L'utilisation d'un aimant pour amener le stimulateur à émettre ses impulsions de stimulation à une cadence dépendant de l'état de la batterie est devenue une pratique courante. Mais avec l'accroissement rapide de la sophistication des générateurs d'impulsions implantables, il est devenu essentiel de prévoir une communication dialoguée plus étendue avec le générateur d'impulsions, cette communica- tion embrassant d'une manière générale la programmation, l'in- terrogation, la télémétrie et la fourniture de données électro- physiologiques. Les moyens utilisés typiquement pour une commu- nication dialoguée font appel à l'énergie R.F. à basse fréquence, en utilisant une bobine à l'intérieur du générateur d'impulsions, tant pour l'émission que pour la réception. Dans une autre demande de brevet aux Etats-Unis, déposée à la même date par la Demanderesse que celle dont la priorité est reven- diquée dans la présente demande de brevet et intitulée "Détecteur électronique pour champ magnétique statique", il est décrit comment un champ magnétique peut être détecté à l'aide d'un détecteur à bobine dont le courant continu de fonctionnement est relativement faible, dont les dimensions sont petites et dont la sensibilité à un champ magnétique statique est élevée, tandis qu'il a en même temps une faible sensibilité au bruit, aux interférences et aux fluctuations de la tension d'alimentation. La bobine comporte un noyau ferromagnétique et elle fonctionne en détectant un champ magnétique extérieur au moyen de la diminution d'inductance qui se produit tandis que le champ extérieur pousse de plus en plus le noyau à distance de l'origine de la courbe d'aimentation. La présente invention a pour but de fournir, non pas un-détecteur iso- lé tel que décrit dans ladite demande de brevet aux Etats-Unis, mais plutôt un détecteur/bobine de télémétrie combiné, dans le cadre d'un système d'ensemble qui permet d'utiliser la même bobine, à la fois pour la communication dialoguée et pour détecter la présence d'un champ magnétique extérieur. En appliquant l'invention, il est possible de conserver la fonction de "test magnétique" d'un généra- teur d'impulsions standard, mais sans qu'il n'y ait plus besoin d'utiliser un composant fragile et relativement coûteux, l'inter- rupteur à ampoule standard. D'après les principes de l'invention, le circuit de détection de champ magnétique utilise une grande partie des éléments de circuit que l'on trouve dans un système émetteur-récepteur de télémétrie standard. Une partie logique de commande est ajoutée afin d'assurer l'excitation appropriée de la bobine, ainsi qu'une partie logique de décision qui invalide la fonction de détection de champ magnétique pendant que la télémétrie est en cours. Il a 3 2570282 été constaté qu'en adoptant l'approche de l'invention, il est possi- ble d'obtenir une étendue de détection qui est comparable à celle d'un interrupteur à ampoule dans les mêmes conditions. L'énergie consommée par le circuit d'essai peut être rendue presque négligea- ble si l'on déclenche la séquence d'essai de champ magnétique à une fréquence d'une ou de deux fois par seconde. A une fréquence d'une fois par seconde, le courant nécessaire en moyenne pour l'essai n'est que de 10 nanoampères. D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée qui suit, donnée en référence aux dessins annexés. La figure i est un schéma par blocs de l'extrémité avant d'un émetteurrécepteur de télémétrie typique, tel qu'utilisé dans un stimulateur cardiaque implantable, auquel est ajouté le circuit d'essai de champ magnétique illustrant l'invention. La figure 2 représente des circuits logiques qui commandent le fonctionnement du système de la figure 1. La figure 3 représente les signaux numériques et les formes d'onde d'excitation et de réponse qui caractérisent les circuits des figures 1 et 2. Comme cela est décrit dans la demande de brevet aux Etats-Unis précitée de la Demanderesse, la séquence d'essai de champ magnéti- que comporte la production de deux signaux, d'excitation" et de "détection", ce dernier faisant suite au premier et chacun ayant une durée prédéterminée. Le signal d'excitation excite une bobine. La bobine est contenue dans un circuit résonnant et un courant de résonance passe alors. Le signal de détection définit une fenêtre et le courant de résonance présente des caractéristiques différen- tes de passage par zéro, pendant la fenêtre de détection, en pré- sence et en l'absence d'un champ magnétique d'intensité suffisante. Dans la forme de réalisation donnée à titre d'illustration dans la demande de brevet précitée, un champ magnétique suffisamment fort réduit la perméabilité dynamique de la bobine, donnant lieu à une fréquence de signalisation plus élevée, ce qui fait qu'un point de passage par zéro intéressant est déplacé à l'intérieur de la fenêtre de détection. Un principe de fonctionnement sem- blable est appliqué dans la présente invention. Lorsque le système de la fig. 1 est dans le mode d'émission, la détection de l'aimant est inhibée. Dans ce cas, l'interrup- teur N2 est fermé, de manière à relier en parallèle le condensa- teur C et la bobine d'inductance L. Comme cela est de pratique courante, des rafales de signaux émis sont commandées lorsque l'émetteur-récepteur et codeur-décodeur 12 ferme l'interrupteur P1, raccordant ainsi la source de puissance VDD aux bornes du circuit résonnant. L'émetteur-récepteur et codeur-décodeur 12 détermine la période de l'émission et le débit de données, d'après une entrée de données. Une salve de signaux est commandée lorsque le conducteur TxS1 reçoit une impulsion de niveau bas. Lorsque le système fonctionne dans le mode de réception, les deux interrupteurs P1 et N2 sont ouverts, ce qui permet à la bobine L de recevoir les données en R.F. La tension induite à travers la bobine fait eue la sortie du comparateur 10 émet une impulsion et un signal de données est donc transmis à l'émetteur-récepteur et codeur-décodeur 12. le système de la fig. 1 fonctionne de manière classique à l'émission et à la réception de données. La fonction supplémentaire de détection d'un champ magné- tique statique est lancée pendant une très courte période de temps lorsque le système est dans son mode de réception. Cela réduit le risque qu'un signal d'aimant l'emporte sur des données en réceptidn. Dans l'exemple de réalisation de l'inven- tion, la fonction de détection d'aimant est lancée une fois par seconde, afin de réduire au minimum la consommation moyenne de courant. Dans l'exemple de réalisation de l'invention, les valeurs de L et de C dans le circuit accordé sont choisies de telle manière qu'il ait une fréquence de résonance de 8 kHz, légère- ment inférieure à 8,192 kHz (multiple binaire de 1 Hz). Comme on le voit sur la fig. 3, au début du cycle les deux signaux S4 et TxS2 passent au niveau haut, ce qui fait que les interrup- teurs N2 et N4 se ferment. En se référant aux formes d'onde d'horloge au haut de la fig. 3, on voit que les deux interrup- teurs sont fermés pendant 122 microsecondes, afin de décharger le condensateur C à travers la résistance R. La résistance sert à limiter le courant et à protéger les interrupteurs. Après que le condensateur a été déchargé, le signal S3- passe au niveau bas, comme indiqué sur la fig. 3, pendant une période de 30,5 microsecondes, tandis que les signaux S4 et TxS2 passent également au niveau bas. En même temps que les interrupteurs N2 et N4 sont alors ouverts, l'interrupteur P3 est fermé. A la fin de l'intervalle d'excitation de 30,5 microsecondes, l'in- terrupteur P3 s'ouvre, tandis que l'interrupteur N2 se ferme pendant 151, 5 microsecondes (l'interrupteur N4 reste ouvert pendant cet intervalle). La tension aux bornes du circuit résonnant, indiquée par VLc sur la fig. 3, comprend deux par- ties - excitation et réponse. La partie excitation du signal est commandée par la conduction de l'interrupteur P3 lors de l'intervalle d'excitation de 30,5 microsecondes. La réponse a lieu pendant l'intervalle de 151,5 microsecondes, lorsque l'interrupteur N2 est le seul interrupteur à être fermé, ce qui permet au condensateur et à la bobine d'inductance de résonner et au signal de sortie du comparateur 10 de changer d'état au moment o la tension à l'entrée moins du comparateur passe par le niveau de référence VR. Le circuit logique utilisé pour produire les signaux de commutation requis est représenté dans le bloc 14 sur la fig. 1 et le détail de montage de ce bloc est représenté sur la fig. 2. Il y a cinq signaux d'horloge qui sont appliqués à des entrées du circuit logique 14 de commande du détecteur d'aimant et ces cinq signaux d'horloge sont représentés au haut de la fig. 3. Un autre signal en entrée est appliqué au conduc- teur 16, un signal d'horloge de 1 Hz qui lance un essai d'ai- mant lorsqu'il passe au niveau haut. L'entrée d'inhibition empêche le lancement de la détection de champ magnétique, cette entrée d'inhibition recevant une impulsion de l'émetteur- récepteur et codeur-décodeur 12 lorsque la bobine est nécessai- re pour une autre fonction. D'autres signaux en entrée du bloc 14 sont le signal de sortie du comparateur 10 et le signal Tx issu de l'émetteurrécepteur et codeur-décodeur 12. Les trois signaux de sortie du bloc 14, représentés sur la fig. 3, sont S4, TxS2 et T. Lorsque le signal d'horloge de 1 Hz passe au niveau haut, la bascule bistable FF1 est déclenchée. Etant donné que sa sortie Q1 est normalement au niveau haut et qu'elle est raccor- dée à l'entrée D, la bascule bistable est positionnée et la sortie Q1 (MTST) passe au niveau haut. Le signal MTST est le signaI pilote pour le lancement de l'essai d'aimant. Par contre, si le signal d'inhibition est au niveau haut, la sortie de la porte G1 est au niveau bas et, par suite, la sortie de la porte G2 est au niveau haut, ce qui maintient la bascule bistable FF1 en l'état initial. En supposant qu'une séquence d'essai se produise la bascule bistable est remise en l'état initial, comme indiqué sur le dessin, dès que les deux signaux de 2,048 kHz et de 8,192 kHz sont au niveau haut. A ce moment, la sortie de la porte G3 passe au niveau bas et la sortie de la porte G2 passe au niveau haut, pour remettre la bascule bistable en l'état initial. les signaux d'horloge ayant les cadences indiquées sur la fig. 3, la sortie de la porte G3 passe au niveau bas 305 microsecondes après que le signal MTST est passé d'abord au niveau haut. Le temps total nécessaire pour l'exécution de l'es- sai complet est de 366 microsecondes, comme on va le voir. On notera que le circuit logique de commande de détecteur d'aimant est piloté par plusieurs signaux d'horloge, parmi lesquels le plus élevé est de 32,768 kHz. Les signaux d'horloge sous-harmoniques sont dérivés de cette fréquence maximale, qui est elle-même disponible normalement à partir d'un oscillateur à quartz utilisé comme élément du système de télémétrie. L'interrupteur P1 de la fig. 1 n'est fermé que quand le système fonctionne dans le mode d'émission et il est commandé par l'émetteur- récepteur et codeur-décodeur 12. les signaux commandant les interrupteurs N2, sN4 et P3 sont produits dans le bloc 14. L'interrupteur N2 est commandé par le signal logique TxS2 qui passe au niveau haut pour fermer l'interrupteur N2. Comme le montre la fig. 2, c'est la porte G9 qui produit le passage au niveau haut du signal TxS2. Lorsque le système est en train d'émettre des données, le signal de commande Tx pro- venant de l'émetteur-récepteur et codeur-décodeur 12 est au niveau haut. La sortie de la porte G10 sur la fig. 2 est donc au niveau bas et la sortie de la porte G9 est au niveau haut. Le conducteur TxS2 étant au potentiel haut, l'interrupteur N2 est maintenu fermé, ce qui fait que le condensateur C et la bobine d'inductance L sont reliés en parallèle, comme cela est nécessaire pour l'émission. Dans le mode de réception, le signal Tx est au niveau bas et la sortie de la porte G10 est au niveau haut. Ainsi, l'état du signal TxS2 dépend exclusivement du fonc- tionnement de la porte G8. Lorsque l'essai d'aimant n'est pas en cours d'exécution, du fait que la sortie Q1 de la bascule bistable FF1 est au niveau haut,-la sortie de la porte G8 est également au niveau haut et, par suite, la sortie de la porte G9 est au niveau bas, ce qui maintient ouvert l'interrupteur N2. Mais,pendant l'essai d'aimant, la sortie Q1 de la bascule bista- ble est au niveau bas et le fonctionnement de la porte G8 est commandé exclusivement par la porte G11. C'est à ce moment que les autres portes commandent le signal TxS2. La porte G11 est commandée par deux signaux d'horloge et par la porte G7, cette dernière porte étant commandée par un troisième signal d'horloge (ainsi que le signal de validation MTST). Suivant la logique, la porte G11l a sa sortie normalement au niveau bas, cette sortie ne passant au niveau haut que pendant le bref intervalle o S-3 est représenté au 2C niveau bas sur la fig. 3. C'est la porte Gll qui dérive en fait le signal S-3 par l'intermédiaire de la porte G12. La sortie de la porte G8 est la même que la sortie de la porte Gll toutes les fois que le signal MTST est au niveau haut. Le signal S4 est dérivé par la porte 36 de deux signaux d'horloge pendant le temps o la bascule bistable FF1 reste positionnée. Pour se référer à la fig. 1, VLC (appliqué à l'entrée moins du comparateur 10) est normalement moins élevé que le potentiel de référence et la sortie du comparateur est normale- ment au niveau haut, 'est ce qui est représenté sur la fig. 3o On va décrire comment la sortie du comparateur change pendant le cycle d'essai, ainsi que la manière dont cela affecte les bascules bistables FF2, FF3 et la porte de sortie G14o Mais il convient de noter ici que toutes les fois que le signal d'inhibition passe au niveau haut-la sortie de la porte G1 passe au niveau bas et la sortie de la porte G5 passe au niveau haut pour remettre les deux bascules bistables en l'état initial, ce qui invalide effectivement la sortie d'essai d'aimant. De même, à la fin d'une séquence d'essai normale, lorsque le si- gnal MTST passe au niveau bas, la sortie Q1 de la bascule bista- ble FF1 (MTST) passe au niveau haut et la sortie de la porte G13 passe au niveau bas. Cela empêche que les bascules bistables FF2 et FF3 soient activées, c'est-à-dire qu'elles restent en l'état initial. Même si elles avaient été précédemment positionnées pendant un cycle d'essai, elles sont remises en l'état initial lorsque la sortie de la porte G4 passe au niveau bas et provoque ainsi le passage de la sortie de la porte G5 au niveau haut, puis elles restent en l'état initial. La sortie de la porte G4 passe au niveau bas lorsque les deux entrées d'horloge de cette porte sont au niveau haut. Cela se produit après un cycle et demi du signal d'horloge à 2,048 kHz, comme indiqué sur la fig. 3 (à l'extrémité droite du dessin). On notera que si le signal MITST est au niveau haut et que la bascule bistable FF3 est posi- tionnée, la sortie de la porte G14, c'est-à-dire le conducteur 18 de détection d'aimant (M), a son état régi par l'état de la bascule bistable FF3. La bascule bistable est positionnée pen- dant l'intervalle de détection si l'intensité du champ magnétique faisant l'objet de l'essai dépasse un niveau de seuil. La bascule bistable FF3 ne doit être interrogée qu'à la fin du cycle d'essai complet, pendant l'intervalle de "détection d'aimant" représenté au bas de la fig. 3. Dans la forme de réalisation illustrant l'invention, un cycle d'essai complet demande 366 microsecondes, à intervalles de 1 seconde. Si un programmateur extérieur envoie les données qui sont nécessaires pour établir une liaison de télémétrie avec le système pendant la période d'essai MTST, cette liaison de communication ne sera pas établie. La raison en est que le pro- grammateur attend un écho du dispositif de télémétrie, accusant réception d'un ordre valide, pour lancer la communication. Mais pendant l'essai d'aimant, la bobine ne sera pas en mesure d'émettre un écho, et beaucoup moins encore l'écho correct. Cela sera considéré comme une situation d'erreur par un pro- grammateur classique de stimulateur cardiaque et le programmateur réémettra les données après un bref délai. Une erreur signifie simplement que le dispositif de télémétrie ou le programmateur ont été déroutés par la ppésence de signaux non valables. La fois suivante oà une tentative est faite pour établir une liaison de communication de télémétrie, l'essai d'aimant ne sera pas en cours et un canal de communication pourra être établi. Il en résulte qu'un signal d'inhibition sera produit par le bloc émetteur-récepteur et codeur-décodeur 12, invalidant en permanence l'essai d'aimant jusqu'à ce que la liaison de communication soit interrompue à la fin de la séquence de télé- métrie. Au début du cycle d'essai d'aimant, les interrupteurs N2 et N4 se ferment pendant 122 microsecondes, afin d'éliminer une éventuelle charge résiduelle du condensateur C (fig. 1). C'est la période de "préconditionnement". Le côté inférieur du conden- sateur est alors amené au potentiel VDD pendant 30,5 microsecon- des au moment o l'interrupteur P3 est fermé, comme le montre la fig. 3. Il en résulte une forme d'onde de tension cosinusol- dale d'amplitude VDD à travers la bobine. A la fin de la période de 30,5 microsecondes, l'interrupteur P3 s'ouvre et l'interrup- teur N2 se ferme de nouveau. Cette fois, le cSté du contensateur raccordé à l'interrupteur N2 est mis à la terre, ce qui provoque un gradin supplémentaire d'excitation négative à travers le condensateur. la tension à travers la bobine, entre ce moment et la fin de la période d'essai d'aimant, peut être exprimée par VLC = (-21/2)(VDD) sin(wot + 1r/4). En l'absence de champ magnétique, les valeurs de Let de C donnent une fréquence de résonance d'environ 8 kHz. La forme d'onde de "suroscillation" de réponse et la sortie correspondante du comparateur pour ce cas sont représentées en traits pleins au bas de la fig. 3. La sortie du comparateur a un seul flanc à allure négative à l'intérieur de la fenêtre de l'essai d'aimant (la fenêtre d'essai ou de détection a une durée égale à la durée du second temps de conduction de l'in- terrupteur N2, comme le montre la fig. 3). Chaque flanc à allure négative à la sortie du comparateur fait que la sortie de la porte G13 passe au niveau haut et active les bascules bistables FF2 et FF3. Le premier signal d'horloge fait que la sortie Q2 de la bascule bistable FF2 passe au niveau haut. Tant qu'il n'y a pas de second signal d'horloge, la sortie Q3 de la bascule FF3 reste au niveau bas et le signal de détection d'ai- mant à sa sortie reste au niveau haut. Le compteur à deux 1 0 étages est remis en l'état initial à chaque cycle, 61 microse- condes après la fin de la fenêtre d'essai. Par contre, lorsqu'un champ magnétique constant est appli- qué à la bobine, la perméabilité relative du noyau magnétique est réduite, ce qui fait que la fréquence de suroscillation d'appel est plus élevée, comme le montre la forme d'onde de suroscillation tracée en trait discontinu sur la fig. 3. La forme d'onde correspondante de la sortie du comparateur a alorsdeux ou davantage de flancs à allure négative dans la fenêtre d'essai. Le second flanc à allure négative fait que la bascule bistable FF3 est positionnée, du fait que son entrée D est raccordée à la sortie Q2 de la bascule bistable FF2. Le compteur est verrouillé dans cet état, jusqu'à ce qu'il soit remis en l'état initial à la fin du cycle. Ainsi, si la sortie M est au niveau bas pendant au moins les 61 dernières microsecondes du cycle total, c'est une indication de la présence d'un champ magnétique. En se référant à la forme d'onde de VLC sur la fig. 3, on notera qu'à partir de l'intervalle de détection (pendant lequel l'interrupteur N4 est ouvert et l'interrupteur N2 est fermé), il y a deux passages par zéro (un positif et un négatif); qu'il y en ait ou non un troisième (positif, donnant lieu à une sortie négative du comparateur) dépend de la fréquence du cir- cuit résonnant. En présence d'un champ magnétique, le troisiè- me passage par zéro survient dans la fenêtre et en l'absence de champ magnétique, le troisième passage par zéro survient après que le signal MTST est passé au niveau bas, les bascules bista- bles FF2 et FF3 n'étant alors pas activées. C'est seulement un passage par zéro de VLC dans le sens positif qui aboutit à n l'activation des bascules bistables. Ainsi, le fait que la bascule bistable FF3 est positionnée ou ne l'est pas dépend de ce que le troisième passage par zérotombeou non dans la fenêtre de détection.Lasensibilité de détection peut être définie comme l'intensité du champ nécessaire pour placer le troisième passa- ge par zéro de la forme d'onde de suroscillation d'appel à l'intérieur de la fenêtre d'essai, en supposant que la tension de référence VREF du comparateur est faible. La sensibilité dépend de deux séries de facteurs. La première comprend les 1 1 propriétés magnétiques du noyau de bobine. La seconde comprend le décalage de fréquence pour mettre le passage par zéro inté- ressant dans une position à l'intérieur de la fenêtre d'essai. Les propriétés magnétiques du noyau de bobine dépendent de la forme du noyau et de ses propriétés magnétiques, c'est- à-dire de la courbe d'aimantation. Afin d'obtenir une sensibi- lité élevée, la perméabilité dynamique du noyau doit être modifiée dans une mesure appréciable à l'intensité de champ minimale intéressante, le noyau doit présenter des faces polai- res de grande surface, mais un petit diamètre. En ce qui concerne le décalage de fréquence pour mettre le point de passage par zéro intéressant dans la position requise à l'intérieur de la fenêtre d'essai, il dépend de la position initiale du point de passage par zéro. Celui-ci est à son tour fonction de la fréquence de résonance du circuit LC. Si le circuit est accordé sur une fréquence légèrement inférieure à 8,192 kHz mais très proche de cette valeur, la sensibilité sera très élevée, mais le système peut être affecté par le bruit ou les interférences. Un excellent rejet du bruit et une bonne 2G sensibilité peuvent être obtenus lorsque la fréquence de réso- nance est réglée à 8 kHz. Dans la pratique, la sensibilité peut être rendue comparable à celle d'interrupteurs à ampoule miniaturisés. Deux raisons différentes expliquent l'excellent rejet du bruit. Premièrement, l'essai d'aimant est effectué pendant 366 microsecondes toutes les secondes; le bruit ne peut se manifester que s'il tombe dans cette courte période. Deuxiè- mement, la sensibilité élevée du çircuit résonnant aide au rejet de toutes les composantes de bruit sur lesquelles le circuit résonnant n'est pas accordéS. L'addition de la logique de commande d'essai d'aimant à un système de télémétrie existant produit une légère augmenta- tion du courant continu total. Si l'on utilise des composants logiques CMOS standard, le courant peut être maintenu à moins de 0,1 microampère. En ce qui concerne le courant nécessaire pour piloter le circuit résonnant, avec une bobine à Q = 20 et avec VDD = 2,8 V, le courant de pointe à travers la bobine a été de 120 microampères, la valeur moyenne étant de 2,3 nano- ampères. Ainsi, le courant total du système est augmenté de 12 2570282 nettement moins que 0,2 microampères, Il convient aussi de noter que si le système est alimenté à partir d'une batterie d'impé- dance élevée, comportant un condensateur de dérivation standard de 10 microfarads, la tension de service tombera légèrement au- dessous de sa valeur initiale pendant la salve de courant de pointe du circuit IC. Mais cette chute est inférieure à 5 mV et n'aura aucun effet nuisible sur le fonctionnement du système dans son ensemble. Bien que l'invention ait été décrite à propos d'une forme de réalisation particulière, il est bien entendu que cette forme de réalisation est purement indicative de l'application des principes de l'invention. De nombreuses modifications peuvent y être apportées et d'autres dispositions peuvent être envisa- gées sans que l'on s'écarte pour autant de l'esprit et du cadre de l'invention. l2570282 -13 - REVENDICATIONS - 1.- Système de télémétrie destiné à être utilisé dans un appa- reil médical implantable, comprenant un circuit accordé qui contient des moyens inducteurs (L) et des moyens condensateurs (C), ainsi que des moyens logiques de télémétrie (12) pour commander l'application d'impulsions d'excitation aux moyens inducteurs lors du fonctionne- ment dans un mode d'émission, caractérisé par des moyens pour dé- tecter des potentiels à travers les moyens inducteurs lors du fonc- tionnement dans un mode de réception, le circuit accordé ayant une fréquence de résonance qui varie avec l'intensité d'un champ magné- tique extérieur passant à travers les moyens inducteurs, et par des moyens (P3,14) pour détecter périodiquement la présence d'un champ magnétique passant à travers la bobine d'inductance, ces moyens de détection comprenant des moyens (P3) pour appliquer un signal d'ex- citation au circuit accordé pendant un intervalle de temps prédéter- miné, des moyens (14) pour définir une fenêtre de détection qui dé- bute et se termine à des instants prédéterminés à la suite de l'ex- citation ducircuit accordé, et des moyens (10,14) pour repérer de quelle manière le niveau de signal en un point choisi du circuit ac- cordé est en rapport avec un niveau de seuil pendant la fenêtre de détection. 2.- Système selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens logiques de télémétrie inhibent le fonctionnement des moyens détecteurs pendant l'émission ou la réception de signaux de télémétrie (ligne INHIBITION). 3.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (N2,N4) pour préconditionner le circuit accordé, au début de chaque cycle de détection, avant l'excitation de ce circuit. 4.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 ou 3, caractérisé en ce que les moyens logiques de télémétrie, lorsqu'ils fonctionnent dans le mode de réception, et les moyens détecteurs participent aux moyens de repérage (10). 5.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 ou 4, caractérisé en ce que le circuit accordé résonne à la suite de la cessation de son excitation, les moyens de repérage fonctionnent sur une tension qui apparait entre les bornes des moyens inducteurs et la fenêtre de détection a une durée telle qu'un nombre prédéter- miné de passages par zéro ne surviennent pendant la fenêtre de détec- tion qu'en présence d'un champ magnétique ayant une intensité minima- le prédéterminée. 6.- Système selon l'une quelconque des revendications 1 ou 5, caractérisé en ce que-le signal d'excitation est appliqué au cir- cuit accordé à répétition à intervalles périodiques et les moyens définissant la fenêtre de détection et les moyens de repérage fonctionnent aux mêmes intervalles périodiques. 7.- Système de télémétrie, comprenant un circuit accordé qui contient des moyens inducteurs (L) et des moyens condensateurs (C), ainsi que des moyens logiques de télémétrie (12) pour commander l'application d'impulsions d'excitation aux moyens inducteurs lors du fonctionnement dans un mode d'émission, caractérisé par des moyens pour détecter des potentiels à travers les moyens inducteurs lorsqu'ils fonctionnent dans un mode de réception, le circuit ac- cordé ayant une fréquence de résonance qui varie avec l'intensité d'un champ magnétique extérieur passant à travers les moyens induc- teurs, et par des moyens (P3,14) pour détecter périodiquement la présence d'un champ magnétique passant à travers la bobine d'induc- tance, ces moyens détecteurs comprenant des moyens (P3) pour appli- quer un signal d'excitation au circuit accordé, dont la réponse est fonction de l'intensité du champ magnétique extérieur passant à travers les moyens inducteurs, et des moyens (14,10) pour analyser la réponse du circuit accordé au signal d'excitation. 8.- Système selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens logiques de télémétrie inhibent le fonctionnement des moyens détecteurs pendant-l'émission ou la réception de signaux de télémétrie (ligne INHIBITION). 9.- Système selon l'une quelconque des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens (N2,N4) pour préconditionner le circuit accordé, au début de chaque cycle de détection, avant l'excitation de ce citcuit.