FR 2566383 A1 19851227 FR 8409689 A 19840620 L'invention se rapporte-à un procédé de traitement de sul- fate ferreux cristallisé sous forme heptahydratée, avec des tra- ces intercristallines d'eau contenant de l'acide libre, ob, pour supprimer la tendance des cristaux à s'agglomérer et les rendre aptes b s'écouler librement on élimine les traces d'eau et l'on neutralise l'acide libre. Les solutions de sulfate ferreux sont obtenues en résultat de la lixiviation sulfurique de minerais contenant du fer, et fréquemment en sous-produits de processus industriels, tels que le décapage sulfurique de pièces en métal ferreux, ou la prépa- ration de bioxyde de titane pigment à partir d'ilménite. Par ailleurs le sulfate ferreux heptahydraté (sulfate neige), forme cristallisée stable, est utilisé dans de nombreuses applica- tions; on peut citer les applications - comme agent floculant dans le traitement des eaux usées - comme oligo-élément dans les aliments pour le bétail - comme matière première dans la fabrication de pigments d'oxyde de fer - comme additif des engrais - comme catalyseur de prise de l'anhydrite. Le sulfate ferreux heptahydraté précipite sous forme cris- talline par concentration des liqueurs de sulfate ferreux. Tou- tefois ces liqueurs contiennent nécessairement de l'acide sulfu- rique libre, le fer précipitant à l'état d'hydroxyde à despH supérieurs à 5-6. En résultat les cristaux de sulfate ferreux heptahydraté que l'on sépare de la liqueur mère restent mouillés de traces d'eau qui contient de l'acide sulfurique libre. L'éli- mination de ces traces d'eau acide par évaporation suppose, en raison de l'hygroscopicité de l'acide sulfurique, un séchage à une température o le sulfate heptahydraté commence à fondre. La présence d'eau acide sur la surface des cristaux a ten- dance à provoquer une agglomération des cristaux en mottes. Les manutentions classiques des produits pulvérulents sont rendues difficiles, les cristaux ne sdécoulant pas librement, avec un angle de talus faible. On a proposé divers procédés pour remédier à ces difficul- tés. Suivant le document de brevet US-A-2.771o342, on peut sé- cher le sulfate ferreux heptahydraté jusqu'à une teneur en FeSO4 de 56-60 % (la teneur théorique du sulfate heptahydraté étant 64,66 %), puis de mélanger les cristaux séchés avec du carbonate de calcium finement divisé. Pour être efficace ce procédé demande à être conduit avec beaucoup de soin, pour évi- ter de surchauffer et de fondre le sulfate ou de le déshydrater. Il y a généralement une agglomération partielle qui impose un broyage avant de mélanger intimement le carbonate de calcium. Suivant le document de brevet FR-A-2.o261.229 on sèche le sulfate ferreux en lit fluidisé à une température comprise entre 5 et 65 C, le gaz de fluidisation contenant de l'ammoniac gazeux pour neutraliser l'acideo La présence de sulfate d'ammonium dans le sulfate ferreux traité est un inconvénient dans certaines applications du pro- duito Le séchage est relativement long s'il est effectué à basse température et doit conduire à l'oxydation en sulfate ferrique d'une partie du sulfate ferreux si le gaz de fluidisation n'est pas neutre et si sa température est relativement élevée pour accélérer le chauffageo La fluidisation d'un produit qui a ten- dance à s'agglomérer peut être difficile. Suivant le document de brevet FR-A-2.507.173 le sulfate ferreux est traité par addition de 2,5 à 3 % de silice, le mé- lange étant effectué en 3 à 5 minutes dans une mélangeuse hori- zontale. La description est imprécise sur le type de silice uti- lisée, dont l'affinité pour l'humidité détermine l'adsorption de l'eau intercristalline et l'enrobage des grains de sulfate ferreux. Les limitations des conditions du mélange laissent comprendre que ces conditions sont critiques, ce qui serait peu favorable à une mise en oeuvre industrielle. L'invention a pour objectif un procédé de traitement de sulfate ferreux heptahydraté, pour supprimer sa tendance à s'agglomérer et le rendre apte à s'écouler librement, qui soit simple à mettre en oeuvre et reproductible, et en outre suffi- samment souple pour ne pas introduire d'impuretés indésirables pour l'application projetée. A cet effet l'invention propose un procédé de traitement de sulfate ferreux cristallisé en forme heptahydratée, avec des traces intercristallines d'eau contenant de l'acide libre, o, pour supprimer la tendance des cristaux à s'agglomérer et les rendre aptes à s'écouler librement, on élimine les traces d'eau et l'on neutralise l'acide libre, caractérisé en ce que l'on ajoute au sulfate ferreux,'en mélange intime, un sulfate métal- lique apte à cristalliser dans une forme hydratée stable, et ajouté dans une forme en défaut réversible d'hydratation par rapport à ladite forme hydratée stable, en quantité au moins suffisante pour compenser l'eau en traces intercristallines, et en ce qu'on ajoute en outre un agent neutralisant tel que l'acide libre soit entièrement fixé, La fixation des traces d'eau intercristallines est obtenue par absorption du sulfate déshydraté de façon réversible, tan- dis que la neutralisation est obtenue par l'action de l'agent neutralisant. Ce dernier, qui sera ajouté à raison de 0,5 à 2,5 % en poids par rapport au sulfate ferreux, est u-n oxyde basique ou un carbonate, de préférence des oxydes et hydroxydes alcalino terreux, des carbonates et bicarbonates alcalins, alcalino terreux et le carbonate ferreux. Dans ces catégories le magné- sium est assimilé aux alcalino terreux. On notera que le plus couramment on utilisera du carbonate de calcium finement pulvérisé, dont le stockage et la mise en oeuvre sont particulièrement aisés, et que le carbonate ferreux permet une neutralisation qui forme du-sulfate ferreux. Parmi les sulfates aptes à cristalliser dans une forme hydratée stable, et utilisés dans une forme en défaut d'hydra- tation, on peut choisir le sulfate de calcium en forme hémi- hydratéej, et en forme d'anhydrite naturelle, ou encore un mé- lange de ces formes de sulfate de calcium. On peut choisir des formes déshydratées réversibles correspondant aux formes hydra- tées stables sulfate de sodium décahydraté, et sulfates hepta- hydratés de zinc, de manganèse et de magnésium. - Dans un mode de réalisation préférée, le sulfate en forme hydratée stable sera le sulfate ferreux heptahydraté, et la forme en défaut réversible d'hydratation correspondra à une perte d'eau de cristallisation comprise entre 10 et 40,5 en poids par rapport au sulfate déshydraté. Le processus de déshydratation le plus efficace est une calcination du sulfate ferreux heptahydraté à une température au plus égale à 250 Co. On peut opérer en faisant tomber des cristaux de sulfate ferreux heptahydraté sur une plaque chauffée à 250 C environ, on récupère le produit calciné et on le broie. On peut opérer également en chauffant progressivement une couche de cristaux de sulfate heptahydraté, d'épaisseur au plus égale à 1 cm, jus- qu'à ce que, après fusion des cristaux, il se forme une masse durcie; cette masse durcie est broyée après refroidissement. On ajoutera des quantités de sulfate ferreux calciné ainsi comprises entre 6 et 12 % en poids du sulfate heptahydraté à traiter. - Les caractéristiques et avantages de l'invention ressorti- ront d'ailleurs de la description qui va suivre assortie d'exem- ples. Les formes cristallisées définies de sulfate ferreux sont le monohydrate (FeSO4, H20) qui se décompose à 300 C, le tétra- hydrate (FeSo4,4H20) qui perd trois molécules d'eau a partir de C, et l'heptahydrate (FeSO4,7H20) qui fond à 64 C. L'heptahydrate s'obtient par concentration de sulfate fer- reux à des températures inférieures à 56,7 Co Entre 56,70 et 64 C la cristallisation se produit dans la forme tétrahydratée, et au-dessus de 64 C dans la forme monohydratée. En fait, au voisinage desdeux températures de transition, 56,70 et 64 C, on a tendance à obtenir concurremment les deux formes cristallines dont les plages de stabilité sont adjacen- tes. Pour obtenir des formes cristallines suffisamment pures on opère assez loin des températures de transition. On notera qu'aux températures ambiantes (inférieures à 550C) on a un équilibre entre l'heptahydrate, le tétrahydrate et l'humidité atmosphérique. La littérature a mentionné des formes penta et hexahydra- tées. Mais ces formes se révèlent des mélanges de fins cristaux des formes cristallines définies. On comprendra que le passage direct d'une forme cristalline à une autre, avec perte ou absorption d'eau, n'est pas instan- tané pour l'ensemble d'un cristal. Le passage direct implique done la formation de fins cristaux de la forme nouvelle, avec érosion de la forme originelle. Or la vitesse d'absorption, ou d'élimination, de l'eau de cristallisation est d'autant plus rapide que la surface spécifique de la forme cristalline origi- nelle est grande, donc que la cristallisation est fine. Il en résulte que la déshydratation de formes cristallines à l'état de solide donnera naissance à des espèces plus avides d'humidité que les formes cristallines d'état d'hydratation correspondant, obtenues par cristallisation-de solutions. Ainsi le sulfate fer- reux monohydraté obtenu par cristallisation de solutions à l'ébullition n'absorbe pas d'humidité. Et l'on a constaté que les modalités de déshydratation de sulfate ferreux, et notamment la vitesse de perte d'eau, influen- çaient l'affinité du sulfate déshydraté pour l'eau. Processus A On part de sulfate ferreux heptahydraté, contenant de 1 à 2 % d'eau intercristalline (eau dite libre). On le calcine dans un courant d'air à 1300C jusqu'à une perte de poids de 40,5 %. Dans cet état la vitesse d'élimination de l'eau diminue forte- ment. Le sulfate déshydraté a alors sensiblement la composition du monohydrate. Il se présente comme une masse d'un brun gris, friable. Processus B Sur une plaque chauffante portée à 250 C on- fait tomber des cristaux de sulfate heptahydraté à 1-2 % d'humidité,; les cristaux étant séparés et tombant sur toute la surface de la plaque chauffante. Chaque grain cristallin entre instantanément en fusion au contact de la plaque chauffante, émet une bouffée de vapeur et durcit, la déshydratation étantterminée en 3 à 5 secondes. On détache la masse calcinée de la plaque chauffante, qui présente une couleur grise à verdâtre, friable. Le contrôle pondéral fait apparaître des pertes d'eau de 30 à 40,5 % fonc- tion de la durée du maintien du sulfate sur la plaque chauffante, et de l'épaisseur de la couche durcie sur la plaque en fin d'opé- ration. Processus C Dans un récipient plat en fer, on dépose une couche, d'épaisseur inférieure à 1 cm, de cristaux de sulfate ferreux heptahydraté, tels que dans les processus A et B, et l'on chauf- fe progressivement, en remuant. On constate une fusion du sulfate heptahydraté, puis, l'eau s'évaporant, la masse durcit assez vite. On arrête le chauffage lorsque la masse durcie blanchit. On laisse la masse refroid!r, puis on la détache du récipient et on la broie. Le produit déshydraté a perdu, suivant les conditions de chauffage, de 10 à 40,5 % d'eau, et présente une teinte entre le vert et le blanc, en fonction de la quantité d'eau perdue. Il contient des cristaux d'heptahydrate, tétrahydrate et mono- hydrate, en proportions mal définies. Processus D On dissout à saturation du sulfate ferreux hept;a!hy.dr:at dans de l'eau a 59 C. On porte à l'ébullition. Il se forme 'ne masse sédimentaire, blanchâtre. On sépare cette masse par fil- tration, et on la sèche. On obtient ainsi le monohydrae p'ur. Dans tous les exemples suivants, le sulfate ferreux hepta- hydraté à traiter, qui sera dit sulfate à traiter, est iun sul- fate "neige" classique, qui contient 1 l d'humidité ïntercriïs- talline. La présence d'acide libre dans l'eau intereristall[ne est décelable, et ses effets notables. Toutefois la détermina- tion de la quantité d'acide reste imprécise, cet acide:n -pou- vant être séparé du sulfate heptahydraté quantitativement, et n'étant pas dosable en présence d'une quantité massive nie sul- fate -ferreux. Aussi a-t-on ajouté à chacun des mélangem une quantité d'agent neutralisant en excès sur la quantité, 'détermi- née expérimentalement qui est suffisante pour éliminer les ma!n - festations d'acidité. L'appréciation de l'efficacité du traitement sera exprimie qualitativement par référence au comportement d'écoulement de la masse des cristaux, ou "fluidité", le comportement idéal étantcelui d'un produit pulvérulent sec, qui présente une pente naturelle de talus régulière et faible. On se référera également à la tendance plus ou moins accentuée de la masse de cristaux à former des agglomérats, ou "mottage", le but étant un produit non mottant. On notera que "fluidité" et tendance au mottage sont très liées, le mottage formant obstacle à la fluidité. Tou- tefois la "fluidité" sera évoquée essentiellement pour apprécier l'efficacité immédiate du traitement, tandis que le 1'mottage" se rapportera surtout aux résultats à terme du traitement. EXEMPLE 1 A 8,9 kg de sulfate à traiter on ajoute 1,0 kg de sulfate ferreux préparé par le processus A, et 0,10 kg de carbonate de calcium en poudre fine (surface spécifique 6 000 cm2/g). On effectue le mélange dans un mélangeur horizontal Le mélange obtenu présente, au sortir du mélangeur, une "fluidité" un peu améliorée par rapport au-sulfate à traiter de départ. La teinte vire rapidement au brun. En stockage le pro- duit "motte". EXEMPLE 2 A 6,9 kg de sulfate à traiter on ajoute 3,0 kg de sulfate déshydraté par le processus A et 0,1 kg de carbonate de calcium comme à l'exemple 1. On effectue le mélange comme à l'exemple 1. Le produit résultant présente, au sortir du mélangeur, une "fluidité" satisfaisante. La teinte vire lentement au brun. Au stockage on constate une tendance à "motter" toutefois réduite par rapport à l'exemple 1o EXEMPLE 3 On opère comme à l'exemple 2, en utilisant comme sulfate déshydraté un sulfate obtenu par le processus D. On ne constate pratiquement aucune amélioration de la fluidité, ni réduction de la tendance au mottage. Le sulfate ferreux traité présente une teinte à peine différente de celle qu'il présentait avant traitement. EXEMPLE 4 On effectue le mélange de 9,2 kg de sulfate à traiter, 0,7 kg de sulfate déshydraté par le processus B, et 0,1 kg de carbonate de calcium en poudre fine. La couleur du produit évo- lue peu au cours du traitement. Le produit est d'une fluidité satisfaisante au sortir du traitement, et garde cette fluidité au cours du stockage, aucune tendance au mottage n'apparaissant. EXEMPLE 5 On effectue le mélange de 8,9 kg de sulfate à traiter, 1,0 kg de sulfate déshydraté suivant le processus C, et 0,1 kg de carbonate de calcium en poudre fine. On constate un très fai- ble changement de couleur du sulfate au cours du traitement: 256-6383 la fluidité est satisfaisante et se conserve au cours du stocka- ge. EXEMPLE 6 On effectue un mélange de 8,7 kg de sulfate à traiter, 51,O kg de sulfate déshydraté suivant le processus B, et 0,3 kg de carbonate ferreux. A la fin du mélange la fluidité est insuf- fisante. Après six heures de repos, on reprend le mélangeage. La fluidité est alors satisfaisante. La variation de teinte est faible. La fluidité reste satisfaisante après un stockage ulté- rieur, sans tendance au mottage. EXEMPLE 7 On effectue un mélange de 8,9 kg de sulfate à traiter, l,0 kg de sulfate déshydraté suivant le processus B, et 0,1 kg de carbonate de magnésium. Comme à l'exemple 6, la fluidité devient satisfaisante après un repos de six heures et une repri- se du mélangeage. La couleur vire au brun. La fluidité reste satisfaisante en stockage ultérieur. EXEMPLE 8 On mélange 8,8 kg de sulfate à traiter, 1,0 kg de sulfate déshydraté suivant le processus B, et 0,2 kg de carbonate de potassium. La fluidisation est obtenue après un repos d'une heure, la teinte ayant évolué vers le vert olive puis un brun clair. La fluidité en stockage reste satisfaisante. EXEMPLE 9 On broie finement ensemble 95 g de sulfate déshydraté sui- vant- le processus C et 5 g de cyanure de potassium, et l'on mé- lange les 100 g de broyat avec 9,9 kg de sulfate à traiter. On observe un changement de couleur, celle-ci virant au bleu clair la fluidité du mélange n'apparaît pas modifiée. On ajoute à ce mélange 1,0 kg de sulfate déshydraté suivant le processus C et 0,110 kg de sulfate de calcium en poudre fine, et l'on mélange soigneusement. On obtient une excellente flui- dité du sulfate traité, qui présente une teinte bleu pâle, et cette fluidité se maintient intacte en stockage. EXEMPLE 10 On effectue un premier mélange comprenant 0,880 kg de sul- fate déshydraté suivant le processus B, et 120 g de carbonate de calcium en poudre fine. On mélange 9,2 kg de sulfate à traiter avec 0,8 kg du pre- mier mélange. Après 5 minutes de mélange la fluidité est suffi- sante, la teinte ayant peu varié. La fluidité reste convenable en stockage. EXEMPLE 11 On effectue un premier mélange de 9,3 kg de sulfate à trai- ter et 0,7 kg de sulfate déshydraté suivant le processus Bo On ne constate aucune amélioration de la fluidité, le mélange res- tant mottant, et aucune variation de teinte. On ajoute alors au mélange 0,11 kg de carbonate de calcium en poudre fine. Immédiatement la fluidité devient satisfaisante, la teinte variant peu. La fluidité reste convenable en stockage. Si l'on revient sur les enseignements fournis par les exem- ples précédents on remarque à partir des exemples 1 à 3 que les sulfates monohydratés obtenus par les processus A et D sont res- pectivement trbs peu et pas efficaces, ce qui confirme que les formes cristallines achevées n'ont pratiquement pas d'affinité pour l'humidité. On notera que le processus de déshydratation A est lent, et est tel que des cristaux de monohydrate peuvent se former à partir de la fusion de l'heptahydrate, qui correspond à une solution concentrée de sulfate ferreux dans l'eau de cristallisation de l'heptahydrate. En outre l'air de déshydrata- tion est à une température nettement supérieure à la plage de température o se forme le tétrahydrate. L'exemple 11, ob le traitement comporte une première phase de fixation de l'eau intercristalline, et une seconde phase dis- tincte de neutralisation de l'acidité intercristalline, met en lumière que le traitement n'est efficace que lors-que la neutra- lisation est effectuée. Et l'exemple 10 montre que l'agent neu- tralisant peut être introduit en mélange avec le sulfate déshy- draté. Il ressort en outre des exemples que le carbonate de cal- cium en poudre fine (correspondant à une surface spécifique d'au moins 6 000 cm2/g soit 600 m 2/kg pour employer une unité légale, mais peu usitée) est -l'agent neutralisant préféré. Ceci a été confirmé par ailleurs par des essais non rapportés ici, qui ont montré notamment que les hydroxydes et oxydes comme la chaux et la magnésie ont une efficacité réduite, liée peut-être à des difficultés d'emploi. Par ailleurs, on remarquera que le carbonate ferreux cons- titue un agent neutralisant convenable, à condition d'en utili- ser une quantité suffisante. Mais alors le sulfate traité ne comporte pratiquement que des sels ferreux, et essentiellement du sulfate ferreux, la neutralisation conduisant à la formation de sulfate ferreux de sorte que seul le carbonate en excès reste sous cette forme. La neutralisation au carbonate ferreux est intéressante notamment si le sulfate doit être utilisé pour la préparation de pigments. Lorsque la présence de sels métalliques autres que les sels de fer n'est pas source de difficulté dans l'application visée, on peut remplacer le sulfate ferreux calciné suivant les proces- sus B ou C par d'autres sulfates métalliques aptes à donner des formes cristallisées hydratées. On a obtenu des résultats accep- tables en utilisant des sulfates déshydratés à partir du sulfate de sodium décahydraté, et des sulfates heptahydratés de zinc, de manganèse et de magnésium. De plus on obtient de très bons résultats en utilisant du sulfate de calcium hémihydrat6 P (plâtre) et du sulfate de cal- cium naturel non hydraté (anhydrite). On notera que dans le traitement du sulfate ferreux heptahydraté destiné à servir de catalyseur de prise de l'anhydrite, l'utilisation des sulfates de zinc et de calcium est recommandable. Le sulfate de zinc catalyse la prise de!ianhydrite à l'égal du sulfate ferreux, tandis que le sulfate de calcium présent dans le sulfate ferreux traité se perd dans l'anhydrit.e lors de la prise. On noteradgalement que, pour la constitution d'agent de floculation dans le traitement des eaux, le sulfate d'aluminium déshydraté convient. il REVENDICATIONS 1. Procédé de traitement de sulfate ferreux cristallisé en forme heptahydratée, avec des traces intercristallines d'eau contenant de l'acide libre, o, pour supprimer la tendance des cristaux à s'agglomérer et les rendre aptes à s'écouler libre- ment, on élimine les traces d'eau et l'on neutralise l'acide libre, caractérisé en ce que l'on ajoute au sulfate ferreux, en mélange intime, un sulfate métallique apte à cristalliser dans une forme hydratée stable, et ajouté dans une forme en défaut réversible d'hydratation par rapport à ladite forme hydratée stable, en quantité au moins suffisante pour compenser l'eau en traces intercristallines, et en ce qu'on ajoute en outre un agent neutralisant tel que l'acide libre soit entièrement fixé. 2. Procédé suivant larevendication 1, caractérisé en ce que l'agent neutralisant est ajouté à raison de 0,5 à 2,5. ' en poids par rapport au sulfate ferreux. 3. Procédé suivant une des revendications 1 et 2, caracté- risé en ce que l'agent neutralisant est un oxyde basique ou un carbonate. 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce que l'agent neutralisant est choisi dans le groupe comprenant les oxydes et hydroxydes alcalino terreux, les carbonates et bicarbonates alcalins, alcalino terreux et le carbonate-ferreux, le magnésium étant assimilé aux métaux alcalino terreux. 5. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le sulfate métallique ajouté est un sulfate ferreux en défaut d'hydratation par rapport au sulfate heptahydraté de 10 à 40,5 % en poidso 6. Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le sulfate ferreux en défaut d'hydratation a été calciné à une température au plus égale à 250 C. 7. Procédé'suivant la revendication 6, caractérisé en ce que l'on fait tomber des cristaux de sulfate ferreux heptahydra- té sur une plaque chauffée à 250 C environ, on récupère le pro- duit calciné, et on le broie. 8. Procédé suivant la revendication 6, caractérisé en ce que l'on chauffe progressivement une couche de sulfate hepta- hydraté d'épaisseur au plus égale à 1 cm en brassant les cris- taux jusqu'à ce que, après fusion de 1'heptahydrate, il se forme une masse durcie, que l'on broie après refroidissement. 9. Procédé suivant une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que le sulfate ferreux en défaut d'hydratation est ajouté au sulfate ferreux heptahydraté à traiter, à raison de 6 à 12 a en poids par rapport au sulfate à traiter. 10. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le sulfate métallique apte à cristalli- ser dans une forme hydratée stable étant du sulfate de calcium dihydraté, la forme en défaut d'hydratation est le sulfate hémi- hydraté A, l'anhydrite naturelle, ou un mélange de ces deux for- mes. 11. Procédé suivant une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le sulfate métallique apte à cristalli- ser dans une forme hydratée stable est choisi dans le groupe comprenant le sulfate de sodium décahydraté, et les sulfates heptahydratés de zinc, de manganèse et de magnésium.