FR 2560787 A1 19850913 FR 8503621 A 19850312 La présente invention se rapporte à un équipe- ment et des procédés pour produire des boissons condi- tionnées en récipients et, plus particulièrement, à un équipement et des procédés pour combiner deux ou plus de deux liquides constituants dans un rapport ou une propor- tion désiré. Dans la suite, on appellera cet équipement un appareil de dosage proportionnel ou simplement un do- seur et l'opération un dosage ou un dosage proportion- nel. Le doseur de liquides selon la présente inven- tion apporte une diversité d'avantages qui résultent principalement de l'aptitude du doseur à engendrer ou in- duire un débit constant et, par conséquent, une différen- ce de pression sensiblement stable entre les consti- tuants du mélange. Un débit constant améliore et entre- tient la précision du mélange, favorise la stabilité du fonctionnement du circuit de réfrigération associé et as- sure la production d'une quantité suffisante de produits mélangés. En outre, plus particulièrement, le doseur se- lon la présente invention donne un débit variable qui est déterminé par une différence de pression qui, à son tour, répond à la disponibilité de débit des fluides constituants, ou à la variation du débit des fluides com- binés tout en conservant un rapport de proportions dési- ré. La technique antérieure relative au type de doseur décrit dans le présent mémoire et qui a fait l'objet de brevets comprend les brevets des E.U.A. n 3 238 808 et 3 743 141. Le premier de ces brevets est également au nom de la demanderesse de la présente inven- tion et il est cité dans le présent mémoire à titre de référence. D'autres caractéristiques et avantages de l'in- vention seront mieux compris à la lecture de la descrip- tion qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels, la figure 1 représente le doseur selon l'inven- tion relié à une cuve de refroidisseur et de refroidis- seur carbonateur; et la figure 2 est une vue à plus grande échelle du doseur; la figure 3 représente un fragment de la cham- bre contenant un fluide constituant et est une coupe pri- se selon la ligne III-III de la figure 4; la figure 4 représente la chambre destinée à re- cevoir le fluide constituant et un clapet répondant à la pression qui est intercalé dans un conduit qui amène le fluide à la chambre; et la figure 5 est analogue à la figure 4 mais, ici, l'élément obturateur est commandé par un actionneur linéaire. L'unité de mélange de boissons ou doseur cons- truit conformément au principe de la présente invention est désigné dans son ensemble par la référence 10. Bien que plus de deux fluides puissent être combinés dans n'importe quel rapport choisi, le fonctionnement du do- seur selon l'invention sera décrit à propos de deux flui- des, l'eau et un sirop ou concentré de boisson. L'eau conditionnée pour être utilisée comme boisson est introduite dans un réservoir pré-refroidis- seur et/ou désaérateur 12, au moyen d'un conduit 14 qui est relié à un conduit 16. Une soupape à membrane 18 ac- tionnée par un capteur de niveau classique 20, qui com- prend un flotteur 22, commande le niveau de l'eau à l'in- térieur du réservoir 12. L'eau du réservoir 12 est refou- lée dans une chambre 24 par une pompe 26, à travers un conduit 28 qui est relié à un conduit 30. La quantité d'eau contenue dans la chambre 24 est maintenue sensible- ment constante par une soupape à membrane 32 actionnée par un capteur de niveau 34 comprenant un flotteur 74. De même, un concentré ou sirop de boisson prove- nant d'une source appropriée est envoyé & une chambre 36 par des conduits 38 et 40 et le niveau du sirop est main- tenu sensiblement constant par une soupape à membrane 42 actionnée par un capteur de niveau 44 comprenant un flot- teur 76. Chacune des chambres 24 et 36 est reliée à une source de gaz inerte, tel que l'anhydride carbonique ou l'azote, par une conduite 46 (figure 2) qui amène le gaz choisi à une pression d'environ 20,7 bars, à un appareil détendeur et de réglage 48 dont la sortie à basse pres- sion est reliée à un collecteur formant conduite d'équi- librage 50 par une conduite 52. Le gaz inerte sous pres- sion admis dans les chambres 24 et 36 établit des espa- ces de tête 54 et 56 libres de-liquide, de volume varia- ble mais à pression constante. Ainsi qu'on l'expliquera de façon plus détaillée dans la suite, le gaz sous pres- sion constante contenu dans les espaces de tête refoule l'eau et le concentré de boisson vers une chambre ou un réservoir de mélange 58, avec un débit égal à celui avec lequel les liquides combinés sont extraits par un appa- reil de remplissage de récipients (non représenté). Ain- si qu'on l'a représenté sur la figure 1, le liquide com- biné est refoulé ou pompé du réservoir 58, par des con- duites 60 et 62, vers un réservoir carbonateur-refroidis- seur 64 qui peut être équipé d'une commande de niveau 66 comprenant un flotteur 68, qui actionne une soupape à membrane 70, laquelle règle le débit auquel les liquides mélangés sont introduits dans le réservoir 64. Le liqui- de mélangé, refroidi et carbonaté est relié à un appa- reil de remplissage de récipients (non représenté) par une conduite 72. Le doseur selon l'invention répond aux varia- tions du débit des liquides individuels ou des liquides combinés par le fait que la différence de pression varie automatiquement en réponse aux variations du débit. Les variations de la différence de pression modifient ou ajustent rapidement les débits. Bien que le rapport de mélange soit maintenu constant, le principal avantage du réglage automatique par différence de pression consiste à établir des valeurs de débits sensiblement constantes, ce qui réduit ou élimine totalement les oscillations du fonctionnement du dispositif de réfrigération qui résul- teraient d'une disproportion entre la capacité du doseur et la capacité de l'appareil de remplissage de réci- pients. En se reportant à la figure 2, qui montre une représentation à plus grande échelle du doseur 10, on ob- servera que, dans chaque chambre 24 ou 36, un niveau de liquide nominal L.L. est établi par les capteurs de ni- veau de liquide, 34 et 44 respectivement associés aux flotteurs 74 et 76 qui actionnent des soupapes mécani- ques 78 et 80 en réponse au niveau du liquide. Lorsque le niveau du liquide diminue et que, par conséquent, l'un ou chacun des flotteurs descend, la ou les soupa- pe(s) correspondante(s) 78 et/ou 80 est ou sont action- née(s) pour diriger la pression fournie par les canalisa- tions d'air 82 de l'atelier à la ou aux soupape(s) à mem- brane 32 et/ou 42, pour faire ainsi crottre le débit d'eau/sirop de boisson envoyé à la chambre 24 et/ou la chambre 36 jusqu'à ce que le niveau nominal du liquide L.L. soit rétabli. La chambre de mélange 58 communique avec la chambre 24 contenant l'eau par un conduit 84 et avec la chambre 36 contenant le sirop par un conduit 86. Chaque conduit, 84 ou 86, plonge dans la masse de liquide de la chambre correspondante et se termine sensiblement au-des- sous du niveau nominal de liquide L.L. Le niveau de tra- vail des chambres 24 et 36 est maintenu constant à tout moment pendant le fonctionnement normal. Les chambres 24 et 36 sont de préférence des enveloppes cylindriques al- longées fermées à chaque extrémité par un fond convexe supérieur ou inférieur, 88 ou 90 respectivement. Chaque fond supérieur 88 est percé et réuni en une seule pièce à un embout 92 s'étendant vers le haut qui est de diamè- tre intérieur supérieur au diamètre du conduit 84 ou 86 correspondant, de manière à définir un passage annulaire 94 (un seul passage est représenté) formant un prolonge- ment de l'espace de tête correspondant 54 ou 56. Les ex- trémités de la conduite 50 alimentée en anhydride carbo- nique gazeux sont raccordées aux embouts 92 et permet- tent de cette façon d'introduire l'anhydride carbonique dans les espaces de tête 54 et 56. Un joint ou presse- garniture approprié 96 est monté sur l'extrémité supé- rieure de chaque embout pour faire en sorte que l'anhy- dride carbonique gazeux reste bien emprisonné dans les espaces de tête 54 et 56. Conformément à l'agencement décrit jusqu'ici, le pompage des constituants liquides, eau et sirop, des chambres 24 et 36 à la chambre de mélange 58, s'effectue en maintenant dans les espaces de tête 54 et 56 une pres- sion gazeuse supérieure à la pression de la chambre 58, tandis que le remplissage de complément simultané des li- quides constituants se produit sensiblement au même dé- bit que l'extraction. Pour obtenir un rapport choisi des constituants liquides contenus dans le réservoir de mélange 58, il est prévu des orifices 98 et 100 dans les conduits 84 et 86 respectivement. L'orifice 100 possède une section de passage fixe choisie pour satisfaire les spécifications de la production tandis que l'orifice 98 est muni d'un réglage 102 à vis micrométrique pour permettre de régler la section de passage et établir de cette façon le rap- port désiré entre les deux liquides. I1 est préférable de placer l'orifice réglable 102 dans le courant qui au- ra le débit le plus élevé. Bien que le rapport entre les fluides constituants introduits dans la chambre de mélan- ge 58 soit déterminé par la section de passage de l'ori- fice 98, fixée par le réglage de la vis micrométrique 102, et par sa relation avec la section de passage de l'orifice 100, le débit auquel les liquides passent des chambres 24 et 36 au réservoir de mélange 58 est établi par la différence de pression entre les chambres et le réservoir. Au contraire, le débit du courant allant du réservoir 58 au réservoir 64 est réglé par la soupape à membrane 70. L'anhydride carbonique (CO2) est fourni au do- seur 10 et au réservoir carbonateur-refroidisseur 64 par la conduite d'alimentation 46 qui possède une branche dé- rivée 47 reliée à un appareil régulateur différentiel 106, lequel fournit le CO2 à une pression choisie à l'orifice de signal de l'appareil détendeur et de régla- ge de pression 48, et une branche dérivée 49 servant à envoyer le CO2 à un appareil détendeur et de réglage de la pression (non représenté) qui, à son tour, fournit une alimentation en gaz à pression réglée au réservoir 64. Pour les besoins de cette description, la pression fournie au réservoir est d'environ 3,45 bars de pression relative. Pour établir un débit nominal des liquides mélangés de la chambre de mélange 58 au réservoir carbo- nateur-refroidisseur 64, on ajuste le régulateur diffé- rentiel 106, au moyen d'une vis 107 manoeuvrée à la main, jusqu'à ce que la lecture du manomètre de pression différentielle 109 indique un niveau de pression supé- rieur à la pression régnant dans la conduite 108, dont la pression est égale à la pression réelle régnant dans le réservoir 64, c'est-à-dire 3,4 bars de pression rela- tive. Le CO2 à la pression d'alimentation est introduit dans le régulateur différentiel 106 poar la branche déri- vée 47. La pression de sortie régnant dans une conduite 114 qui relie l'appareil 106 au détendeur 48 est égale à la pression régnant dans la conduite 108 augmentée d'une pression différentielle affichée par le manomètre 109. Par exemple, un niveau de pression différentielle peut être de 3,45 bars ce qui donne une pression totale de 3,795 bars dans la conduite 114. La différence de pres- sion de 0,345 bar sera maintenue de part et d'autre de l'appareil 106 indépendamment des éventuels accroisse- ments ou diminutions de la pression de la conduite 108. La différence de pression réglée constitue la différence de pression entre les espaces de tête 54 et 56 et le ré- servoir 64 et cette différence de pression sera calculée en tenant compte de la proportion des liquides indivi- duels, par exemple de leur viscosité, et du débit qu'on désire obtenir à travers les orifices 98 et 100. En con- séquence, sur la base de la pression donnée à titre d'exemple ci-dessus, la pression de CO2 dans les espaces de tête 54 et 56 sera dans toutes les conditions de fonc- tionnement supérieure de 0,345 bar à la pression régnant dans le réservoir carbonateur-refroidisseur 64. Chacune des chambres 24 et 36 est équipée de sondes de niveaux haut et bas 116, dont chacune comprend une sonde de niveau haut H et une sonde de niveau bas L. Les sondes travaillent dans un intervalle de niveaux de fluide situé en dehors des limites de l'intervalle com- mandé par les flotteurs 74 et 76. Dans le cas o le débit d'eau ou de sirop est augmenté, diminué ou inter- rompu à un degré prévu, ou bien au moment du remplace- ment du réservoir de sirop ou bien d'une défaillance d'alimentation en eau suffisante, les sondes de niveau haut H détecteront une immersion par le liquide dans le cas d'une trop grande quantité de liquide dans l'une ou l'autre des chambres 24 et 36 et fermeront rapidement la soupape 32 ou 42 respectivement, selon que l'une ou l'au- tre de ces chambres contient un excès de liquide. Si le niveau de liquide tombe au-dessous de l'extrémité des sondes de niveau bas L, la soupape 70 sera rapidement fermée pour arrêter tout écoulement. L'utilisation de la commande de niveau à flot- teur 66 ou des sondes de niveaux haut et bas dans le réservoir carbonateur-refroidisseur 64 n'a pas d'effet sur le débit de liquide mélangé allant de la chambre de mélange 58 au réservoir 64, puisque les deux types de commande actionnent la soupape à membrane 70 pour modu- ler le débit envoyé au réservoir 64. Le débit combine envoyé au réservoir 64 est constant et peut être réglé manuellement par modification du point de réglage de la soupape relais différentiel 106, ce qui, à son tour, amè- ne l'appareil de réglage 48 à ajuster la pression du gaz dans les espaces de tête 54 et 56. Si le niveau à l'inté- rieur du réservoir 64 atteint la sonde haute H, la soupa- pe 70 se ferme, en provoquant l'arrêt de l'écoulement des fluides combinés à la sortie de la chambre 58. La pression régnant dans la conduite 60 et dans la chambre 58 croît et devient égale à la pression régnant dans les espaces de tête 54 et 56, en établissant une chute de pression nulle à travers les orifices 98 et 100. De mê- me, lorsque le niveau du fluide à l'intérieur du réser- voir 64 s'élève, le flotteur 68 (figure 1) actionne la commande de niveau 66, en amenant la soupape 70 à rédui- re le débit de fluide circulant dans le conduit 62. La réduction du débit provoque un accroissement de la pres- sion dans la conduite 60 et dans la chambre 58, en rédui- sant ainsi la différence de pression de part et d'autre des orifices 98 et 100, pour réduire ainsi proportionnel- lement les débits des fluides constituants, ainsi que le débit du fluide combiné. Le C02 est envoyé par la conduite 46 (figure 2) à l'appareil de réglage 48, dans lequel il est ramené à une pression fixée qui est elle-même déterminée par le relais différentiel 106. Cette pression réglée est en- voyée par la conduite 52 à la conduite 50 et aux espaces de tête 54 et 56. Le conduit 50 est d'une dimension suf- fisante pour maintenir l'égalité des pressions dans les espaces de tête 54 et 56. La pression régnant dans les espaces de tête 54 et 56 refoule le liquide contenu dans chacune des chambres 24 et 36 de bas en haut dans la chambre de mélange 58, par les conduits 84 et 86. La quantité ou le débit d'eau ou de sirop est déterminé par la différence de pression entre l'espace de tête corres- pondant 54 ou 56 et la chambre de mélange 58, et égale- ment par la dimension des orifices 98 et 100, de sorte que l'eau et le sirop produisent un liquide mélangé qui contient des proportions fixes des deux liquides consti- tuants. Le réservoir carbonateur-refroidisseur 64 est re- lié par une conduite 49 à une source de CO2 qui possède un débit et une pression capables d'assurer une carbona- tation correcte des liquides mélangés. Le flotteur 68 et la soupape 70 qui lui est associée commandent le débit auquel les liquides mélangés sont admis dans le réser- voir 64, ce débit répondant directement au débit auquel les liquides carbonates, refroidis et mélangés sont en- voyés par la conduite 72 à un appareil de remplissage de récipients (non représenté). Le doseur décrit et l'environnement dans lequel il fonctionne pour obtenir un débit de liquide sensible- ment constant dans un circuit assurent un fonctionnement stable de l'installation de réfrigération, des propor- tions constamment précises des fluides constituants, à une réponse rapide du doseur pour répondre à la demande de l'appareil de remplissage de récipients et un niveau de carbonatation constant. Pour mieux illustrer le fonctionnement du do- seur dans le dispositif décrit, on donne ci-après des exemples de débits, températures et pressions pour cer- taines conduites et certains conduits choisis de l'ins- tallation, qui sont désignés par A pour le conduit 14, B pour le conduit 28, C pour le conduit 38, D pour la con- duite 60 et E pour le conduit 72. Les notations Q. T et P représentent respectivement des litres par heure, la température en degrés Celsius et la- pression en bars de pression relative. 2560787 Exemple 1 A. Q = 22 700, P = 3,45, T = 20,9 B. Q = 22 700, P = 4,83, T = 7,15 C. Q = 5 670, P = 4,83, T = 20,9 D. Q = 28 350, P = 3,1, T = 11 E. Q = 28 350, P = 2,76, T = 2,2 Exemple 2 A. Q = 15 750, P = 3,45, T = 20,9 B. Q = 15 750, P = 4,83, T = 7,15 C. Q = 3 150, P = 4,83, T = 20,9 D. Q = 18 900, P = 3,1, T = 11 E. Q = 18 900, P = 2,76, T = 2,2 Bien que l'appareil de dosage et de mélange de fluides et son mode de fonctionnement qui ont été dé- crits plus haut répondent aux objectifs de dosage propor- tionnel précis et continu de fluides pendant des opéra- tions continues, un arrêt ou une interruption momentané de l'écoulement, par exemple à la suite de problèmes de correction sur l'appareil de remplissage de récipients peuvent établir des conditions telles que l'un ou chacun des fluides élémentaires, ou encore le fluide mélangé, s'écoule dans un sens qui provoque un mélange entre flui- des pendant la période transitoire d'égalisation de la pression. Le risque de mélange entre fluides peut se pré- senter dans les cas o l'on combine des fluides possé- dant des poids spécifiques différents. Selon la présente invention, des moyens repré- sentés sur les figures 3, 4 et 5, sont prévus pour main- tenir les fluides séparés les uns des autres dans des conditions transitoires qui se présentent lorsque l'écou- lement normal des fluides est interrompu. Plus particu- lièrement, lorsqu'on passe d'un écoulement normal à un écoulement nul, la différence de pression établie, qui est d'environ 0,345 bar tombe à zéro et, pendant cette * période transitoire, la reconstitution de l'équilibre im- plique, entre autres facteurs, la dissipation de l'éner- 256G787 Ill gie cinétique de l'écoulement, qui est fonction du poids spécifique des fluides qu'il s'agit de mélanger. La figure 3 représente un fragment de la partie supérieure de la chambre 36 contenant le sirop ou concen- tré. Le conduit 86 communique avec la chambre de mélange 58 par des coudes 101 qui sont raccordés à une partie rectiligne de conduit 103 et à la chambre de mélange 58 par un embout court 110 qui débouche dans la chambre de mélange 58. En plaçant la chambre de mélange 58 dans une position relative par rapport à la chambre 36 telle que celle qui est représentée sur la figure 3, on forme un piège 112 servant à accroître la résistance à l'écoule- ment et à atténuer la tendance du fluide possédant un poids spécifique plus élevé à se mélanger de façon incon- trôlée avec le fluide ou les fluides de poids spécifique plus faible. En supplément du piège 112, la chambre est équipée d'un clapet anti-retour 114 répondant au sens de l'écoulement du fluide et qui comprend essentiellement une boule flottante 116 guidée par des fils ou tringles métalliques 118 de manière à fermer l'embout 110 dans le cas o le sens de l'écoulement du fluide va de la cham- bre 58 à la chambre 36. Le clapet 114 empêche ainsi rapi- dement les fluides mélangés de s'écouler vers la chambre et on évite de cette façon la dilution du fluide possé- dant un plus grand poids spécifique. Lorsqu'il est préférable, ou que les conditions l'imposent, de recourir à une soupape actionnée par une énergie extérieure, un dispositif qui peut être utilisé est celui représenté sur la figure 5. Un actionneur linéaire 120, relié à une source de fluide sous pression par des conduites 122 et 124, présente une tige de sortie 126 qui traverse un raccord de traversée 128 muni d'un joint classique approprié. L'extrémité de la tige 126 porte un obturateur conique 130 de forme aplatie qui, lorsqu'il est en appui sur un siège dans l'ouverture de l'embout 110, isole la chambre 256C0787 de mélange 58 de l'embout 110 et de la chambre 36 gui communique avec ce dernier. En l'absence d'un élément obturateur tel que 116 ou 130, le fluide de plus grand poids spécifique in- verserait son sens d'écoulement, de la chambre de mélan- ge 58 à la chambre 36 et, dans ce mouvement, il indui- rait un écoulement des liquides mélangés vers la chambre 36, lorsque le circuit n'est pas en écoulement normal vers l'avant. L'écoulement transitoire préjudiciable se poursuivrait jusqu'à ce qu'on ait obtenu un équilibre. Lorsque les interruptions d'écoulement sont peu fréquen- tes, il n'est pas certain que la formation d'un mélange inadéquat dans le carbonateur-refroidisseur soit décelée par les dispositifs de surveillance classiques mais les fréquentes interruptions d'écoulement sont perceptibles et peuvent être remarquées par le consommateur. Bien entendu, diverses modifications pourront être apportées par l'homme de l'art au dispositif qui vient d'être décrit uniquement à titre d'exemple non li- mitatif sans sortir du cadre de l'invention. R E V E N D I C A T I ONS 1 - Appareil de dosage proportionnel destiné à combiner au moins deux liquides dans un rapport désiré, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (24, 36) des- tinés à contenir les liquides constituants, des moyens (84, 86) immergés au-dessous du niveau des liquides cons- tituants respectifs, pour établir un trajet partant de chacun des moyens (24, 36) contenant les liquides des moyens (58) destinés à recevoir et à combiner les liqui- des arrivant par ces trajets, des moyens servant à refou- ler les liquides des moyens qui les contiennent et des moyens intercalés dans lesdits trajets pour mesurer le débit de chaque liquide constituant avant qu'il ne pénè- tre dans lesdits moyens de réception et de combinaison (58). 2 - Appareil de dosage proportionnel selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (24, 36) destinés à contenir les liquides constituants sont équipés d'un dispositif de commande du niveau de li- quide (32, 42) qui agit pour maintenir le niveau du li- quide dans un intervalle de telle manière que lesdits moyens (84, 86) immergés dans le liquide pour établir un trajet d'écoulement se trouvent normalement au-dessous du niveau du liquide, ladite commande de niveau de liqui- de ménageant un espace de tête (54, 56) non occupé par le liquide, et des moyens servant à fournir un gaz iner- te à une pression choisie audit espace de tête et ayant pour effet de refouler les liquides constituants à l'ex- térieur desdits moyens (34, 36) qui les contiennent. 3 - Appareil de dosage proportionnel selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en ou- tre des moyens (64) destinés à recevoir et à condition- ner les liquides combinés arrivant desdits moyens de réception et de combinaison (58), et des moyens servant à introduire concurremment un gaz inerte sous pression dans lesdits moyens (24, 36) qui contiennent les liqui- des constituants, et dans lesdits moyens (64) de récep- tion et de conditionnement, le niveau de pression du gaz inerte introduit dans lesdits moyens (24, 36} contenant les liquides constituants étant plus élevé que la pres- sion admise dans lesdits moyens de réception et de condi- tionnement (64). 4 - Appareil de dosage proportionnel selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens (24, 36) contenant les liquides constituants comprennent deux récipients (24, 36) affectés respectivement aux deux liquides constituants, des moyens servant à mainte- nir continuellement la quantité de liquide dans chaque récipient (24, 36) sensiblement constante, ledit niveau de liquide étant tel que chaque récipient (24, 36) défi- nisse un espace de tête (54, 56) non occupé par le liqui- de, un conduit (50) relié à une source de gaz inerte sous pression établissant une communication entre les- dits espaces de tête (54, 56) pour établir de cette fa- con une pression supérieure sur le liquide contenu dans chaque récipient (24, 36), ledit gaz inerte ayant pour effet de faire circuler les liquides élémentaires dans les trajets immergés. - Appareil de dosage proportionnel selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend en ou- tre une chambre fermée (64) reliée à ladite source de gaz inerte et aux moyens de réception et de combinaison (58), et des moyens servant à entretenir une plus grande pression dans lesdits espaces de tête (54, 56) que dans ladite chambre fermée (64} pour établir un écoulement des liquides combinés vers ladite chambre fermée. 6 - Procédé pour combiner deux ou plus de deux liquides dans un rapport choisi, en dosant le débit de chaque liquide à travers un orifice avant que les liqui- des ne soient combinés et en maintenant le rapport choi- si même dans le cas d'une résistance à l'écoulement ou d'une modification du débit des liquides élémentaires ou des liquides combinés, caractérisé en ce qu'on introduit et maintient une quantité donnée des liquides élémentai- res dans des chambres séparées, dans chacune desquelles la quantité est réglée à un certain niveau qui ménage un espace de tête non occupé par le liquide, on maintient les espaces de tête des deux chambres en communication, on établit une communication entre la masse de liquide de chaque chambre et un orifice de dosage et on met les espaces de tête sous pression au moyen d'un fluide gazeux pour refouler conjointement les liquides des cham- bres à travers les orifices de dosage qui sont interca- lés dans des conduits aboutissant à une chambre dans la- quelle les liquides se mélangent.