FR 2557662 A1 19850705 FR 8321019 A 19831229 Joint d'étanchéité métallique flexible comportant des parties saillantes consommables. La présente invention se rapporte à un joint d'étanchéité métallique flexible comportant des par- ties saillantes consommables permettant d'obtenir ra- pidement une très bonne étanchéité pour un effort de serrage faible. De façon plus précise, l'invention se rappor- te à un joint d'étanchéité métallique flexible du type comprenant au moins une âme métallique élastique pré- sentant, lorsqu'elle est au repos, la forme d'un tore, et au moins une enveloppe externe en un matériau ducti- le, dans laquelle est encastrée l'âme métallique. On remarquera dès à présent que l'invention peut être utilisée dans tous les joints de ce type, indépendamment de la forme du joint (rectangulaire, circulaire, oblongue, triangulaire, ovale, etc...) En outre, elle concerne aussi bien les joints à une ligne d'étanchéité que les joints à deux lignes d'étanchéité. Dans les joints métalliques existants, l'âme élastique torique est constituée soit par un tube mé- tatiique, soit par un ressort hélicoidal à spires join- tives refermé sur lui-même. Dans ce dernier cas, la section du fil constituant le ressort peut être quel- conque et notamment ronde, rectangulaire ou en segment de cercle. Le tube ou le ressort hélicoïdal, serré sur champ, confère au joint son élasticité. D'autre part, la ou les enveloppes entourant i'âme des joints existants sont constitués de matériaux plaqués ou en feuilles minces tels que le polytétra- fluoréthylène, l'aluminium, l'argent, le cuivre, le nickel, le tantale, l'acier inoxydable: le zirconium, etc... Lorsque les joints comprennent plusieurs enveloppes, celles-ci ont chacune un rôle particulier. Ainsi, lorsque l'âme du joint est constituée par un ressort à spires jointives, l'enveloppe interne a en général un rôle de répartition de charge au niveau de chaque sommet de spire de l'âme élastique. L'enveloppe externe est réalisée quant à elle en un matériau ducti- le permettant, grâce à ses capacités de fluage dans les aspérités des surfaces en contact, de conférer au joint une parfaite étanchéité lorsqu'il est serré dans un as- semblage. D'une manière générale, ce sont donc les pro- priétés plastiques des matériaux qui les constituent qui caractérisent les enveloppes du joint. Pour plus de détail concernant la structure d'un joint d'étanchéité métallique dont l'âme est cons- tituée par un ressort hélicoidal à spires jointives, on se reportera au brevet français n 73 19488 du 29 mai 1973 au nom du Commissariat à l'Energie Atomique. L'expérience industrielle montre que les joints métalliques élastiques permettent d'obtenir une étanchéité statique particulièrement bonne et, notam- ment, une excellente tenue en température. Par ailleurs, on connaît aussi des joints statiques métalliques comprenant une pièce massive, par exemple en aluminium ou en cuivre, dont les faces d'ap- pui sont munies d'une ou plusieurs parties saillantes, de section triangulaire ou en arc de cercle. Dans les joints de ce type, généralement appelés joints massifs à couteaux, la diminution des surfaces du joint en con- tact avec les parties en regard de l'assemblage permet de réduire l'effort de serrage nécessaire à l'obtention de l'étanchéité souhaitée. Toutefois, ces joints pré- sentent l'inconvénient d'être très sensibles au fluage en température, de sorte que la fiabilité de l'étan- chéité n'est pas assurée. La présente invention a précisément pour objet un joint d'étanchéité métallique flexible cumu- lant les avantages des joints métalliques flexibles ac- tuels et des joints massifs à couteaux, sans en avoir les inconvénients. A cet effet, un joint d'étanchéité métallique flexible du type défini précédemment est caractérisé en ce que l'enveloppe externe comporte sur toute sa péri- phérie deux surfaces d'appui opposées sensiblement pla- nes et au moins une partie saillante, de section sensi- blement triangulaire, formée sur chacune des surfaces d'appui, les dimensions des parties saillantes étant telles que ces parties disparaissent sous l'effet du serrage du joint. Selon un mode de réalisation préféré de l'in- vention, les surfaces d'appui et les parties saillantes sont réalisées dans l'épaisseur de l'enveloppe externe. Ainsi, ces parties peuvent être obtenues soit par un procédé d'usinage connu par enlèvement de matière, tel que le tournage, le fraisage, la rectification, le mo- letage, soit par un procédé tel que le matriçage, sans enlèvement de matière. De préférence, l'angle formé en section par chacune des parties saillantes est compris entre 90 et 110 . Bien entendu, une ou plusieurs parties sail- lantes peuvent être formées sur chacune des surfaces d'appui, ces parties saillantes étant disposées de façon symétrique par rapport au plan de symétrie du joint. On décrira maintenant, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation préféré de l'inven- tion en se référant aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente en coupe transversa- le une partie d'unii joint métallique flexible réalisé conformément à l'invention, - la figure 2 représente, également en coupe transversale, le joint de la figure 1 à la fin de son serrage dans un assemblage, - la figure 3 est une vue à plus grande échelle montrant en coupe transversale l'une des par- ties saillantes du joint de la figure 1, - la figure 4 représente les courbes caracté- ristiques de la variation de l'effort de serrage F (en daN/cm) en fonction de l'écrasement E (en mm), pour un joint métallique flexible selon la technique antérieure (en traits pleins) et pour un joint massif à couteaux comparable selon la technique antérieure (en traits discontinus), et - la figure 5 représente la courbe caracté- ristique d'un joint métallique flexible réalisé confor- mément à la présente invention, tel que celui de la figure 1. Sur la figure 1, on reconnaît les différentes parties d'un joint d'étanchéité métallique flexible dont l'âme élastique est constituée par un ressort hé- licoidal à spires jointives selon la technique anté- rieure. Ainsi, le joint 10 représenté sur cette figure comprend une âme constituée par un ressort hélicoidal métallique 12, à spires jointives, refermé sur lui-mê- me. Le ressort 12 est encastré dans une première enve- loppe 14, elle-même encastrée dans une enveloppe exter- ne 16. De façon classique, chacune des enveloppes 14 et 16 est ouverte suivant l'une des périphéries du ressort 12 constituant l'âme du joint d'étanchéité 10. Les fonctions de chacune des enveloppes 14 et 16, ainsi que la nature des matériaux qui les constitue demeurent identiques à celles des joints métalliques flexibles de la technique antérieure et ne seront donc pas décrites nouveau. Conformément à l'invention, des surfaces d'appui 18, sensiblement planes, parallèles entre elles et au plan de symétrie du joint 10 sont formées de chaque côté de celui-ci, de façon à pouvoir venir en appui après serrage contre les parties correspondantes d'un assemblage, comme on le verra ultérieurement. Conformément à une caractéristique essen- tielle de l'invention, chacune des surfaces d'appui 18 comporte, sur toute sa périphérie, au moins une partie saillante "consommable" 20. Comme l'illustre la figure 3, chacune de ces parties saillantes 20 présente une section triangulaire ou sensiblement triangulaire dont l'angle au sommet a est compris, de préférence, entre 90 et 110 . La hauteur h des parties saillantes est relativement faible par rapport aux dimensions du joint, afin que ces parties "consommables" disparais- sent complètement en fin de serrage. A titre d'exemple, la hauteur h peut être comprise entre 0,1 mm et 0,2 mm, si l'enveloppe externe 16 présente une épaisseur d'en- viron 0,3 à 0,5 mm en dehors des surfaces d'appui 18. De préférence, les parties saillantes 20 sont disposées de façon symétrique par rapport au plan de symétrie du joint 10. De façon plus précise, les par- ties saillantes 20 sont diamétralement opposées par rapport au centre des cercles définis en section par les différents éléments constituant le joint 10. Ainsi, lorsque chacune des surfaces d'appui 18 comporte une seule partie saillante 20 comme dans le mode de réalisation représente sur la figure 1, ces parties 20 se trouvent situées au centre des surfaces d'appui 18. Lorsque deux ou trois parties saillantes sont formées sur chacune des surfaces d'appui 18, ces parties saillantes sont réparties de manière symétrique par rapport -la médiatrice du segment formée par la surface d'appui 10 dans la coupe transversale du joint de la figure 1. Dans le cas o plusieurs parties saillantes sont formées sur chaque surface d'appui, elles présen- tent toutes la même hauteur n. Lorsque ces parties saillantes sont juxtaposées sur toute la longueur a de chaque surface d'appui, celle-ci est matérialisée par le plan joignant la base des parties saillantes. De préférence, et comme le montre la figure 1, les surfaces d'appui 18 et les parties saillantes 20 sont réalisées dans l'épaisseur même de l'enveloppe externe 16. Afin de parvenir à ce résultat, on peut recourir soit à un usinage par enlèvement de matière, soit à un formage sans enlèvement de matière. Dans le premier cas, différents procédés d'usinage bien connus peuvent être employés tels que le tournage, le fraisa- ge, la rectification, ou le moletage. Dans le deuxième cas, on aura recours à un procédé de fabrication par matriçage. Ce dernier procédé est particulièrement avantageux, car il permet de réaliser de grandes séries rapidement, économiquement et avec une bonne reproduc- tibilité dans la formation des parties saillantes. De plus, l'obtention des surfaces d'appui 18 et des par- ties saillantes 20 par matriçage s'applique à tous les types de joints, quelle que-soit leur forme (circulaire ou non circulaire) et aussi bien dans le cas de joints à une ligne d'étanchéité que dans le cas de joints à deux lignes d'étanchéité. On a représenté sur la figure 2, le joint selon l'invention, tel qu'il vient d'être décrit à ti- tre d'exemple en se référant à la figure 1, serré entre les surfaces en vis-à-vis 22a et 24a des deux parties 22 et 24 d'un assemblage. Compte tenu des faibles di- mensions des parties saillantes 20 et du caractère duc- tile du matériau constituant l'enveloppe externe 16, ces parties 20 disparaissent totalement en fin de ser- rage. Les surfaces 22a et 24a viennent alors en appui contre les surfaces d'appui 18. Ainsi, les parties saillantes 20, "consomma- bles" lors du serrage du joint, permettent l'obtention rapide d'une très bonne étanchéité pour un effort fai- ble comparable à celui des joints massifs à couteaux traditionnels. En revanche, en fin de serrage, la transmission de l'effort se fait sur toute la largeur a de chacune des surfaces d'appui 18, de la même manière que s'il s'agissait d'un joint métallique flexible de conception traditionnelle. Cette largeur d'appui a en- tre le joint 10 et les surfaces 22a et 24a est favora- ble à une stabilisation du fluage de l'enveloppe exter- ne 16 en température. Pour mieux comprendre l'intérêt du joint mé- tallique flexible comportant des parties saillantes conformément à l'invention, on se référera maintenant aux figures 4 et 5 qui représentent respectivement, pour la figure 4, les courbes caractéristiques d'un joint métallique flexible de l'art antérieur (en traits pleins) et d'un joint massif à couteaux comparable de l'art antérieur (en traits discontinus) et, pour la fi- gure 5 la courbe caractéristique d'un joint métallique flexible à parties saillantes réalisé conformément à l'invention. La comparaison de ces courbes illustre les avantages et les inconvénients respectifs de chaque so- lution. Ainsi, on voit sur la figure 4 que, pour un joint métallique flexible traditionnel et un joint mas- sif à couteaux dont les points de fonctionnement res- pectifs AMF et AMC sont obtenus pour une même valeur de l'écrasement E, l'effort de serrage F qui doit être appliqué sur le joint pour parvenir au point de fonc- tionnement est pratiquement doublé dans le cas du joint métallique flexible traditionnel (effort Y2) par rap- port à un joint massif à couteaux (effort Y2C). La même remarque s'applique en ce qui concerne les efforts Y0 et Yo0c qui sont nécessaires dans les deux cas afin d'obtenir l'étanchéité de l'assemblage. En revanche, on observe également sur la fi- gure 4 que la restitution élastique Rec d'un joint mas- sif à couteaux est pratiquement négligeable par rapport à la restitution élastique Re d'un joint métallique flexible traditionnel. Il en résulte comme on l'a déjà mentionné précédemment que ce dernier présente une grande stabilité au fluage du revêtement ductile en température, ce qui n'est pas le cas pour un joint mas- sif à couteaux. Si l'on se reporte maintenant à la figure 5 qui représente la courbe caractéristique d'un joint mé- tallique flexible comportant des parties saillantes triangulaires consommables conformément à l'invention, le début de la courbe de compression est semblable au début de la courbe du joint massif à couteaux de la technique antérieure. En particulier, pour un joint comparable, le seuil d'étanchéité Yoc est le même que celui du joint massif à couteaux sur la figure 4. En d'autres termes, l'effort de serrage nécessaire à l'ob- tention de l'étanchéité et permettant de parvenir au point de fonctionnement A est très réduit par rapport au joint métallique flexible de la technique antérieu- re. En poursuivant l'écrasement du joint, les parties saillantes disparaissent progressivement et les surfaces d'appui du joint viennent en contact avec les surfaces en vis-à-vis formées sur les parties cor- respondantes de l'assemblage. Cette situation corres- pond au point A sur la figure 5 qui définit le point de fonctionnement du joint d'étanchéité selon l'inven- tion. La courbe caractéristique du joint selon l'inven- tion correspondant au point de fonctionnement A est représentée en trait plein sur la figure 5. Si l'on augmentait encore l'effort de serra- ge, on passerait du point A au point B en suivant la courbe représentée en traits discontinus sur la figure , qui correspond aux caractéristiques d'un joint mé- tallique flexible selon la technique antérieure. Cette augmentation d'effort ne présente pas d'intérêt dans le cas du joint selon l'invention. En effet, comme on le voit également sur la figure 5, la restitution élasti- que Re est sensiblement la même lorsque le joint est utilisé au point A que lorsqu'il est utilisé au point B. Il est à noter que cette restitution élastique Re est pratiquement identique à la restitution élastique d'un joint métallique flexible traditionnel, de sorte que le joint d'étanchéité selon l'invention présente, comme ce dernier, une tenue en température très supé- rieure à celle d'un joint massif à couteaux. Bien entendu, comme on l'a d'ailleurs men- tionné à différentes reprises au cours de la descrip- tion, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisa- tion qui vient d'être décrit à titre d'exemple, mais en couvre toutes les variantes. Ainsi, on a vu que l'in- vention peut s'appliquer aussi bien à des joints de forme circulaire qu'à des joints de forme non circulai- re et qu'elle est indépendante du nombre de lignes d'étanchéité du joint. Par ailleurs, l'invention s'ap- plique aussi bien à des joints dont l'âme métallique est constituée par un tube qu'à des joints dont l'âme est constituée par un ressort hélicoidal à spires join- tives. De même, l'invention peut être utilisée aussi bien dans un joint comportant une seule enveloppe en métal ductile que dans un joint comportant plusieurs enveloppes entourant l'âme métallique. De plus, le nom- bre des parties saillantes formées sur chacune des sur- faces d'appui peut être quelconque et, bien que celles- ci soient réalisées de préférence dans l'épaisseur de l'enveloppe externe du joint, elles pourraient aussi être obtenues sous la forme d'une surépaisseur formée sur le joint sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Joint d'étanchéité métallique flexible (10) comprenant au moins une âme métallique élastique (12) présentant, lorsqu'elle est au repos, la forme d'un tore, et au moins une enveloppe externe (16) en un matériau ductile, dans laquelle est encastrée l'âme mé- tallique, caractérisé en ce que l'enveloppe externe (16) comporte sur toute sa périphérie deux surfaces d'appui (18) opposées sensiblement planes, et au moins une partie saillante (20), de section sensiblement triangulaire, formée sur chacune des surfaces d'appui, les dimensions (c, h) des parties saillantes étant telles que ces parties disparaissent sous l'effet du serrage du joint. 2. Joint selon la revendication 1, caracté- risé en ce que les surfaces d'appui (18) et les parties saillantes (20) sont réalisées dans l'épaisseur de l'enveloppe externe (16). 3. Joint selon l'une quelconque des revendi- cations 1 et 2, caractérisé en ce que l'angle (a) formé en section par chacune des parties saillantes (20) est compris entre 90 et 110 . 4. Joint selon l'une quelconque des revendi- cations 1 à 3, caractérisé en ce que lesdites parties saillantes (20) sont disposées de façon symétrique par rapport au plan de symétrie du joint.