FR 2554661 A1 19850510 FR 8416886 A 19841106 La présente invention concerne un circuit pour restaurer la composante en courant continu d'un signal vidéo dans un système de traitement et de visualisation de signaux vidéo tel qu'un téléviseur comprenant un tubeimage de visualisation de l'image. En particulier, l'invention concerne un circuit de restauration du courant continu associé à un amplificateur d'attaque du tube-image à grande largeur de bande. Les téléviseurs conventionnels pour le traitement des signaux diffusés de télévision, par exemple selon les normes de diffusion NTSC utilisées aux Etats Unis d'Amérique, sont destinés à traiter des signaux vidéo ayant une largeur de bande limitée à environ 4,2 MHz à l'extrémité haute fréquence. En conséquence, les amplificateurs d'attaque pour un tube.- image de visualisation de l'image dans de tels systèmes doivent présenter une capacité de largeur de bande correspondante. Dans de tels systèmes également, la polarisation en courant continu des électrodes de réglage d'intensité du tube-image est souvent ajustée en faisant varier le point de fonctionnement et la condition de polarisation de courant continu de sortie des amplificateurs d'attaque du tube-image. Cela place le niveau du courant représentatif de l'image noire du tube-image et cela établit un niveau souhaité de luminosité pour une image reproduite par le tubeimage. Le réglage de la luminosité est typiquement accompli selon l'ajustement d'un réglage manuel de luminosité commandé par le spectateur, qui force le niveau en courant continu des signaux à la sortie de l'étage d'attaque du tube- image à varier. Il y a eu une tendance récente vers des systèmes de visualisation de signaux vidéo de haute définition, ayant une capacité considérablement accrue de résolution de l'image. Ces systèmes comprennent des téléviseurs de haute résolution et des moniteurs de visualisation de données et de télétexte. Ces systèmes dictent la nécessité d'un système de traitement de signaux vidéo ayant une capacité de largeur de bande considérablement plus importante en comparaison aux systèmes conventionnels, et avec des étages d'attaque du tube-image sur bande large en particulier. De nombreux amplificateurs d'attaque du tube-image à bande large présentent d'assez faibles impédances de sortie et de plus forts niveaux de courant de sortie en comparaison aux amplificateurs d'attaque employés dans des systèmes à largeur de bande conventionnelle Dans des amplificateurs d'attaque à grande largeur de bande, il est souhaitable de maintenir une polarisation sensiblement fixe en courant continu pour éviter plusieurs problèmes, comme suit. Les variations de la polarisation telles que celles produites en réponse à l'ajustement variable du réglage de luminosité et autres ajustements nécessitent une tension d'alimentation de l'amplificateur d'attaque suffisamment importante pour tenir compte des glissements du niveau du courant continu de sortie associés à de tels ajustements. Des tensions d'alimentation si importantes ne sont pas souhaitables dans un étage d'attaque d'un tube-image sur large bande du fait de la consommation résultanteaccrue de courant et de la dissipation pouvant résulter de l'étage d'attaque sur large bande fonctionnant déjà à des niveaux accrus de courant continu. De plus, les transistors d'attaque sur large bande présentent quelque de fois faiblestensionsnominalesqui ne permettent pas l'utilisation d'une assez forte tension d'alimentation requise pour tenir compte des glissements de la tension continue de sortie. Les variations de la tension de polarisation influencent également les paramètres de capacité des transistors de l'amplificateur d'attaque, provoquant de manière non souhaitable des variations de la largeur de bande de fonctionnement avec des glissements de la polarisation en courant continu des transistors. La capacité de largeur de bande de fonctionnement des transistors d'attaque varie également avec le gain en courant du transistor, qui est fonction du courant de polarisation du transistor. Pour éviter les problèmes associés aux variations de la polarisation en courant continu comme on l'a ci-dessus noté, certains systèmes de visualisation vidéo sur large bande emploient un couplage par condensateur entre la sortie de l'amplificateur d'attaque et le tube- image et un réseau de restauration du courant continu associé au condensateur de couplage de sortie. Des circuits de restauration du courant continu de ce type sont révélés par exemple dans le brevet US n 4.082.996, au nom de Hinn et dans le brevet US n 4.285.008, au nom de Osawa et autres. Des circuits de restauration du courant continu de sortie du type utilisé par Osawa et autres, qui comprennent un circuit de blocage à diode, présentent plusieurs inconvénients. Pendant les intervalles actifs de l'infor- mation d 'image du signal vidéo, la diode est polarisée en inverse et présente une capacité qui, selon le type de diode et la grandeur de la polarisation inverse dans la diode, peut affecter de manière néfaste la réponse en fréquence du circuit vidéo de sortie, en particulier dans le cas d'un système sur large bande. Des circuits de blocage à diode sont également sujets à une introduction d'erreurs de blocage provoquéespar le courant de la diode pendant l'intervalle de blocage. Ce courant provoque une chute de tension dans l'impédance de sortie de l'amplifica- 2F teur d'attaque du tube-image associé qui peut conduire à (les erreurs différentielles de coupure des canons d'électrons du tube-image. Dans un téléviseur couleur, des erreurs différentielles de coupure peuvent produire une colaration non voulue dans les zones gris foncé d'une image reproduite si les courants moyens des faisceaux associés aux signaux de couleur appliqués aux canons d'électrons du tube-image sont inégaux. Dans de nombreuses formes d'étage d'attaque du tube-image sur large bande, l'impédance à la sortie de l'amplificateur d'attaque n'est pas suffisamment faible pour rendre l'erreur de blocage négligeable. De plus, avec des circuits de blocage à diode, une certaine quantité "de fléchissement", ou changement, sur chaque ligne horizontale de l'image/peut résulter de la charge du condensateur de couplage par le courant de faisceau du tube-image (c'est-à-dire le courant de cathode) pendant les intervalles de l'image d'une ligne horizontale. Cet effet est particulièrement non souhaitable dans des systèmes sur large bande à haute résolution. L'étage d'attaque de tube-image et circuit de restauration du courant continu associé révélé dans le brevet de Hinn emploie un transistor monté en émetteur suiveur à haute tension, haute fréquence, qui reçoit des signaux vidéo couplés en courant alternatif de manière capacitive d'un étage précédent de gain en tension de sortie vidéo. Le transistor en émetteur suiveur est couplé à un circuit de restauration du courant continu en contre-réaction et applique le signal vidéo de sortie dont le courant continu est restauré, au tube-image. Bien que ce circuit évite certains des problèmes associés aux circuits de blocage à diode, ils présentent certaines limites. Dans certaines situations, l'utilisation d'un tel transistor de couplage en émetteur suiveur peut ne peut pas réduire la charge capacitive de l'amplificateur de sortie vidéo qui précède, suffisamment pour justifier l'utilisation d'un transistor de couplage supplémentaire en émetteur suiveur à haute tension. Cela est particulière- ment vrai alors que la limite haute fréquence du système s'approche de la fréquence du produit gain-largeurs de bandes (ft) du transistor. Par ailleurs, la consommation totale de courant sera accrue si l'on utilise une petite résistance d'émetteur dans des applications de largeur de bande critique pour garantir des temps symétriques de montée et de descente du signal vidéo. Dans tous les cas, pour le réglage de la luminosité, il n'est pas souhaitable, dans des systèmes d'attaque d'un tube-image sur large bande,d'insérer un niveau variable en courant continu de réglage de la luminosité, tel qu'un niveau d'effacement variable, dans le signal vidéo avant l'étage d'attaque. Un tel niveau variable de réglage de la luminosité nécessite que l'amplificateur d'attaque du tube-image présente une plage dynamique supplémentaire avec l'augmentation qui en découle de la tension d'alimentation de l'amplificateur et de la consommation de courant. En conséquence, on révèle ici un circuit de restauration du courant continu avantageusement utilisé en conjonction avec un amplificateur d'attaque du tube-image couplé en courant alternatif et sur large bande. Le circuit révélé permet d'éviter les problèmes associés aux circuits de blocage à diode notés précédemment, sans nécessiter un dispositif en émetteur suiveur supplémentaire sur large bande dans le trajet de signaux d'attaque du tube-image. Plus particulièrement, le circuit révélé, de manière avantageuse, ne produit pas d'augmentation sensible de la consommation de courant, présente une charge capacitive réduite de l'amplificateur d'attaque pour maintenir la capacité de largeur de bande du système, et offre une capacité de réglage de la luminosité de l'image qui ne nécessite pas une plage dynamique supplémentaire de l'amplificateur d'attaque avec plus forte tension d'alimentation de fonctionnement et consommation de courant 23 qui en découlent. Le circuit révélé de restauration du courant continu selon les principes de la présente invention comprend un circuit de restauration, tel qu'un circuit déclenché de contre- réaction, dont l'entrée et la sortie sont couplées à un trajet de signaux par o les signaux vidéo de sortie sont couplés en courant alternatif d'un amplificateur d'attaque vidéo à une électrode de réglage de l'intensité d'un dispositif de visualisation de l'image. Selon une caracté- ristique de l'invention, le circuit de restauration est couplé de manière passive au trajet de signaux de sortie vidéo par un réseau résistif de forte impédance dans le trajet de contre-réaction du circuit de restauration. Selon une autre caractéristique de l'invention, les signaux vidéo restaurés en courant continu sont couplés de manière passive à l'électrode de réglage de l'intensité du dispositif de visualisation. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention, et dans lesquels: - la figure 1 montre une partie d'un téléviseur comprenant un amplificateur d'attaque du tubeimage couplé en courant alternatif et un réseau associé de restauration du courant continu du signal vidéo selon la présente invention; et - la figure 2 montre, sous forme de schéma bloc, une mise en oeuvre du réseau de restauration du courant continu dans un téléviseur couleur, qui applique plusieurs signaux de couleur aux électrodes respectives d'entrée d'un tube-image couleur. Sur la figure 1, des signaux vidéo d'une source 10 sont appliqués à un amplificateur d'attaque 12 du tube- image de sortie vidéo sur large bande, qui produit des signaux vidéo de sortie à haut niveau appropriés à attaquer la cathode d'un tube-image reproducteur de l'image. Les signaux vidéo de sortie sont transmis, par un condensateur 14 de couplage de signaux en courant alternatif, une bobine d'accentuation 15 et une résistance 16 de limitation de courant à une cathode 17 d'un tube-image 18. Une grille de commande 19 est associée à la cathode et forme avec elle un canon d'électrons du tube-image. L'effacement du tube-image 18 pendant les intervalles d'effacement de l'image est accompli en réponse à une impulsion négative EFFACEMENT appliquée à la grille 19. L'étage d'attaque 12 du tube-image comprend un transistor amplificateur d'entrée basse tension 20 couplé en émetteur commun, agencé en configuration d'amplificateur en cascode avec un transistor amplificateur basse tension de sortie 21 en base commune qui produit, à son circuit de collecteur, des signaux vidéo de sortie. Le circuit de collecteur de sortie du transistor 21 comprend plusieurs résistances de charge en série 22, 23 et une bobine d'accentuation 24. On a trouvé que l'utilisation de plusieurs résistances de charge ( plutôt qu'une seule résistance de charge) dans le circuit de collecteur du transistor 21 aidait à réduire les effets des capacités parasites sur la capacité de grande largeur de bande souhaitée- de l'étage d'attaque 12. Dans ce cas, la capacité parasite est de l'ordre de 25 MHz pour une amplitude crête à crête du signal vidéo de sortie de 40 volts. Le transistor de sortie 21 est un dispositif à relativement haute tension tel que le transistor du type BF 869 commercialisé par Siemens (Allemagne de l'Ouest). Un type de transistor approprié pour le transistor d'entrée 20 est le type commercialisé 2N2219A. Un circuit 28 de couplage de signaux d'entrée comprend une résistance variable pour ajuster le gain du signal de l'étage d'attaque 12 pendant l'alignement du système. Selon la présente invention, un circuit 30 de restauration du courant continu est couplé au condensateur 14 de couplage du courant alternatif au noeud A dans le trajet de couplage de signaux de cathode du tube-image. Le circuit de restauration 30 comprend un réseau déclenché de contreréaction qui présente également une capacité de réglage de la luminosité de l'image en réponse à une tension variable de réglage de la luminosité appliquée à un noeud B par une source 35 de tension de réglage de la luminosité. Le circuit de restauration en contre-réaction comprend un amplificateur 40, un condensateur de stockage 46, des transistors 48 et 50 de transmission et de couplage de tension et un certain nombre de résistances de contre-réaction en série de relativement forte valeur 41-44 (comme des dispositifs à film en métal). La jonction des résistances de contre-réaction 42 et 43 est connectée au condensateur 14 dans le trajet de signaux de cathode au noeud A, qui correspond à une seule borne d'interface par laquelle le circuit de restauration est connecté au trajet de signaux de cathode. La source comprend un potentiomètre réglable 36 qui correspond à un réglage manuel de luminosité commandé par le spectateur. Une tension variable de réglage de luminosité produiteau curseur du réglage 36 est appliqnèepar un étage suiveur de tension 39, au noeud B. Des résistances réglables 37 et 38 sont pré-établies pour établir les limites minimum et maximum de la plage de réglage de lumininosité. L'amplificateur 40 du réseau de restauration est un amplificateur opérationnel à transconductance (OTA) à entrée différentielle,déclenché, qui comprend une partie du circuit intégré du type CA 3060 commercialisé par la Solid State Division de RCA Corporation. Une entrée directe de signaux (+) de l'amplificateur 40 est un point d'addition virtuel du courant de la masse et elle est couplée à la sortie du réseau 35 de réglage de la luminosité par le noeud B. Une entrée inverse (-) de l'amplificateur est couplée à un potentiel de référence (masse) par une résistance 45. Une sortie de courant de forte impédance de l'amplificateur est couplée au condensateur de stockage 46. L'amplificateur 40 est mis en conduction pour répondre à une impulsion DÉCLENCHE pendant l'intervalle appelé "palier arrière" de chaque intervalle d'effacement d'une ligne horizontale du signal vidéo, moment auquel le réseau de restauration en contre-réaction est rendu actif dans des buts de détection et de réglage de la tension. La tension au condensateur de stockage 46 est représentative de la différence entre le niveau de tension à l'entrée directe de l'amplificateur 40 par rapport au niveau de tension de référence à l'entrée inverse et elle appliquée à la porte (G) d'un transistor à effet de champ à haute tension, forte impédance d'entrée ou MOS FET 48 ayant un drain (D) ou électrode de sortie et une source (S) à la masse. Le circuit de sortie du transistor 48 comprend une résistance 49 aux bornes de laquelle est développée une version amplifiée de la tension représentative au condensateur 46, et un transistor en émetteur suiveur 50 de faible impédance de sortie qui applique la tension auxbornesde la résistance 49 aux résistances 41 et 42. Ces résistances forment un pont diviseur de tension avec les résistances 43, 44 pour maintenir un niveau restaurer du courant continu au condensateur 14 au noeud A selon le niveau de tension à l'entrée directe de l'amplificateur 40, c'est-à-dire selon l'ajustement du réglage de luminosité 36, comme on le décrira. Le niveau de tension à l'entrée directe de l'amplificateur 40 est également influencé par l'ajustement des résistances réglables 60 et 62. La résistance 60 est un réglage du niveau "coupure" du tube-image qui est pré-établi, par exemple pendant l'alignement de fabrication du système, pour établir le niveau de coupure du tube-image pour un ajustement donné du réglage de luminosité 36. La résistance 62 est un réglage pré-établi "suivant la luminosité" qui est ajusté pendant l'alignement du système selon l'ajustement du réglage 28 du gain de l'étage d'attaque. L'ajustement de la résistance 62 produit une caractéristique souhaitée de luminosité de l'image selon l'ajustement du gain de l'étage d'attaque, et il est particulièrement requis dans des systèmes de visualisation d'images en couleur, comme cela est montré sur la figure 2, pour garantir des rapports appropriés d'attaque du tube- image et un équilibre de l'image du blanc pour tous les niveaux de luminosité. La tension du niveau du noir aux bornes du condensateur 14 de couplage de signaux de cathode, développée pendant les intervalles d'effacement de l'imageiest la différence entre la tension du niveau du noir au collecteur du transis- tor de sortie vidéo 21 et la tension du niveau du noir à la cathode du tube-image au noeud A qui est maintenue par l'action du réseau de restauration 30. La tension du niveau du noir est égale à la tension de coupure du tube-image plus une composante de tension représentative de la lumino- sité de l'image à une grandeur proportionnelle à l'ajustement du réglage de luminosité 36 par le spectateur. La tension du niveau du noir de la cathode est en rapport avec le courant s'écoulant dans le circuit d'émetteur du transistor , à travers la combinaison en série des résistances 41-44,vers l'entrée directe de l'amplificateur 40. Lorsque l'amplificateur 40 est mis en conduction pendant l'intervalles de réglage du niveau du noir de "palier arrière" de chaque intervalled''effacement d'une ligne horizontale, un trajet de contreréaction comprenant des transistors 48 et 50 et les résistances 41-44 est réalisé entre la sortie et l'entrée directe de l'amplifica- teur 40. A ce moment, la sortie de l'amplificateur 40 charge ou décharge le condensateur de stockage 46 en fonction de tout déséquilibre detension qui existe entre l'entrée directe et l'entrée inverse de l'amplificateur 40. L'amplifi- cateur 40 fournira du courant ou absorbera du courant du condensateur de stockage 46 selon la nécessité pour obtenir une différence nulle de tension entre les entrées de l'ampli- ficateur 40, correspondant à une condition souhaitée du niveau du noir. Lorsque cette condition est obtenue, le courant à la sortie de l'amplificateur est nul car les entrées de l'amplificateur sont équilibrées. En conséquence, la tension développée au noeud A, dérivée de la boucle de réaction à la jonction des résistances 42 et 43 de division de tension, établit une charge au condensateur 14 telle que la tension de polarisation de la cathode du tube-image corresponde à la tension de polarisation souhaitée du niveau du noir. De ce point de vue, la tension stockée au condensateur 46 attaque les transistors 48 et 50 de façon que la tension souhaitée du niveau du noir soit établie à la cathode par le noeud A au moyen du courant conduit par les résistances 41 et 42. Des courants positifs conduits par les résistances 41, 42 s'écoulent de l'émetteur du transistor 50 tandis que les courants négatifs conduits par les résistances 41, 42 traversent une diode 52 et le transistor 48 vers la masse. La tension de polarisation du niveau du noir et ainsi la luminosité d'une image reproduite peuvent être modifiées en faisant varier la tension appliquée à l'entrée directe de l'amplificateur 40 par le réglage de luminosité 36. L'ajustement du réglage 36 provoque un changement du courant de réaction s'écoulant dans les résistances 41-44 pendant l'intervalle de réglage du niveau du noir de façon qu'il en résulte un changement en rapport de la tension du niveau du noir au point A, lorsque la boucle de contre- réaction retourne à une condition d'entrée équilibrée. Une nouvelle tension du niveau du noir apparaît alors au point A, en rapport avec l'ajustement du réglage de luminosité 36. Le système décrit présente plusieurs caractéristiques importantes se rapportant à la façon dont la restauration du courant continu et le réglage de la luminosité sont mis en oeuvre, et à la façon dont le circuit de restauration est couplé de manière résistive au trajet de signaux de cathode, comme suit. La technique de réglage de luminosité élimine la nécessité d'un niveau variable du noir représentatif de la luminosité dans le signal vidéo traité par l'étage d'attaque 12. Ainsi, l'amplificateur d'attaque du tubeimage ne doit pas nécessairement présenter une plage dynamique supplémentaire, associée à une plus forte tension d'alimentation de fonctionnement et à une consommation accrue de courant. Cela serait autrement nécessaire pour tenir compte des glissements du point de fonctionnement de l'amplificateur résultant d'un tel niveau variable du noir. De ce point de vue, il faut également noter que l'effacement pendant les intervalles d'effacement de l'image est accompli via le signal EFFACE- MENT appliqué au tube-image, plutôt qu'en effaçant le signal vidéo avant l'amplificateur d'attaque du tube-image. Un tel effacement du tube-image élimine également la nécessité que l'étage d'attaque du tube-image tienne compte des glissements du point de fonctionnement pendant les intervalles d'effacement. La capacité souhaitée d'attaque du signal sur large bande de ce système est préservée car le couplage du circuit de restauration au trajet de signaux de cathode par les résistances de forte impédance 41-44 réduit de manière significative la charge capacitive de l'étage d'attaque du tubeimage, en comparaison à d'autres techniques utilisant une diode ou un transistor haute tension pour le couplage du circuit de restauration au trajet de signaux de cathode. Le couplage par la résistance de forte impédance conduit à une charge réduite de la sortie de l'étage d'attaque du tube-image et produit moins de dissipation de courant dans les résistances 41-44, le transistor 21 de l'amplifi- cateur d'attaque et le transistor 50. Pour encore réduire les effets de limitation de la largeur de bande des capacités parasites, plusieurs résistances de contre-réaction en série sont utilisées pour chaque segment du pont diviseur de tension en contre- réaction. En effet, plusieurs résistances 41 et 42 sont utilisées plutôt qu'une seule résistance ayant une valeur correspondant aux valeurs combinées des résistances 41 et 42. Le couplage résistif de forte impédance à capacité réduite préserve la vitesse de balayage rapide de l'amplificateur d'attaque et évite sensiblement une charge RC de l'amplificateur d'attaque pour permettre une large plage de fonctionnement linéaire de l'amplificateur. Les valeurs des paires des résistances 41, 42 et 43, 44 sont de préférence bien plus importantes que la valeur de l'impédance de charge de l'amplificateur d'attaque formé des résistances 22 et 23. Il est souhaitable que les résistances 43, 44 présentent des valeurs consi- dérablement plus importantes que les valeurs des résistances 41, 42 de façon qu'il se produise une faible atténuation de tension de l'émetteur du transistor 50 au noeud A à la cathode du tube-image. De même, la tension d'alimentation de fonctionnement associée auxtransistors48 et 50 (+ 150 volts) peut être maintenue aussi faible que possible en rapport avec la nécessité de prévoir une plage suffisante d'ajustement du niveau du noir. L'action de réglage en contre-réaction du circuit de restauration décrit du courant continu permet une restauration précise du courant continu et évite des erreurs de blocage pouvant être introduitespar des circuits de blocage à diode. De telles erreurs de blocage peuvent conduire à des erreurs de coupure différentielle des canons d'électrons du tube-image dans un téléviseur couleur, et ne sont particulièrement pas souhaitables dans des systèmes de visualisation vidéo de forte résolution et sur large bande. De plus, le couplage du signal vidéo restauré en courant continu à la cathode du tube-image par des circuits actifs, comme par un étage à transistor monté en émetteur suiveur à haute tension sur large bande, n'est avantageu- sement pas requis. La figure 2 montre une partie d'un téléviseur couleur comprenant plusieurs réseaux de restauration du courant continu du type décrit pour la figure 1. La source 10 de signaux couleur applique plusieurs signaux d'image couleur du rouge (R), du vert (G) et du bleu (B) aux amplificateurs respectifs d'attaque du tube- image 12a, 12b et 12c. Les signaux de couleur à un niveau haut à la sortie de chacun des étages d'attaque sont couplés en courant alternatif par des condensateurs respectifs 14a, 14b et 14c aux cathodes 17a, 17b et 17c d'un tube image 18 ayant une grille de commande 19 polarisée en commun par rapport à chacune des cathodes. Dans cette illustration, le tube image 18 est du type auto convergeant à canons en ligne, ayant plusieurs canons d' lectrons respectivement formés par des cathodes séparées en combinaison avec la grille 19 polarisée en commun. Plusieurs réseaux 30a, 30b et 30c de restauration du courant continu et de réglage de la luminosité sont respectivement associés auKtrajetsséparésde signaux de cathode et sont couplés aiucondensateurs14a, 14b et 14c. Une tension de réglage du luminosité et une impulsion DECLENCHE de l'intervalled'effacement sont appliquées en commun à chacun des réseaux de restauration du courant continu. R E V E N D I C A T I ONS 1. Dispositif, dans un système de traitement de signaux vidéo comprenant un dispositif reproducteur de l'image pour visualiser une information vidéo en réponse à des signaux vidéo appliqués à une électrode d'attaque de réglage de l'intensité, et un étage amplificateur d'attaque comprenant une impédance de charge de sortie, comprenant: un moyen pour le couplage en courant alternatif de signaux vidéo à une sortie dudit amplificateur d'attaque; une source de signaux de déclenchement se produisant pen- dant les intervalles d'effacement du signal videéo; caractérisé par: un moyen de restauration du courant continu du signal vidéo (30) ayant un circuit d'entrée comprenant une entrée de référence couplée à un potentiel de référence et une entrée de signaux,et ayant une sortie de signaux couplée à ladite entrée de signaux par un trajet de contre- réaction, ledit moyen de restauration étant rendu actif en réponse auxdits signaux déclenchant l'intervalle d'effacement; un moyen (15, 16) pour le couplage passif des signaux vidéo dudit moyen de couplage en courant alternatif à l'électrode de réglage de l'intensité par un trajet de signaux d'attaque; et un moyen (41, 42) pour coupler ledit trajet en contre- réaction dudit moyen de restauration audit trajet de signaux d'attaque. 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que: ledit trajet de contre-réaction comprend plusieurs moyens formant résistances (41, 42, 43, 44); et ledit trajet de signaux d'attaque est couplé audit trajet de contre-réaction (41,42) entre lesdits moyens formant résistances. 3. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que: - ledit trajet de contre-réaction comprend un premier moyen formant résistance (41, 42) et un second moyen formant résistance (43, 44) couplés en série dans l'ordre nommé entre la sortie de signaux et l'entrée de signaux du moyen de restauration; et ledit trajet de signaux d'attaque est couplé audit trajet en contre-réaction entre lesdits premier et second moyens formant résistance. 4. Dispositif selon la revendication 3 caractérisé en ce que l'impédance présentée audit trajet de signaux d'attaque par lesdits premier (41, 42) et second (43, 44) moyens formant résistancesest sensiblement plus importante que l'impédance de charge de sortie (22, 23) de l'étage amplificateur d'attaque. 5. Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'impédance du second moyen formant résistance (43, 44) est considérablement plus importante que 1' impéance dudit premier moyen formant résistance (41, 42). 6. Dispositif selon la revendication 3 caractérisé en ce que les premier (41, 42) et second (43, 44) moyens formant résistancescomprennent chacun plusieurs résistances. 7. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'une source de tension variable (35) est couplée au circuit d'entrée du moyen de restauration. 8. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que: le dispositif reproducteur de l'image (18) comprend un tube-image ayant une cathode (17) correspondant à l'électrode de réglage de l'intensité et une grille (19) associée à ladite cathode; et la source de signaux de déclenchement comprend: des impulsions d'effacement de l'image couplées à ladite grille pour produire l'effacement de l'image vidéo pendant les intervalles d'effacement de l'image. 9. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que le moyen de restauration (30) comprend: un amplificateur (40) ayant des entrées différentielles correspondant respectivement aux entrées de signaux (14) et de référence (13) et une sortie (16); un dispositif de stockage de charge (46) couplé à la sortie de l'amplificateur; un moyen de translation f48, 50) ayant une entrée couplée audit dispositif de stockage, et une sortie; et plusieurs moyens formant résistances(41, 42, 43, 44) incorporés dans ledit trajet en contre-réaction et couplés entre la sortie du moyen de translation et l'entrée de signaux de l'amplificateur, le trajet de signaux d'attaque étant couplé au trajet de contre-réaction entre les moyens formant résistances. 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que: l'impédance présentée par les moyens formant résistances (41-44) au trajet de signaux d'attaque est sensiblement plus importante que l'impédance de charge de sortie de l'amplificateur d'attaque (22, 23). 11. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que: les moyens formant résistance s couplent le trajet de contre-réaction du moyen de restauration du courant continu au trajet de signaux d'attaque par une seule borne d'interface.