FR 2555386 A1 19850524 FR 8417816 A 19841122 La présente invention se rapporte à un circuit déflecteur dans lequel l'amplitude du courant de déviation peut être changée ou modulée sur une relativement large gamme sans affecter sensiblement l'amplitude de la haute tension ou la durée du retour de déviation. La modulation de l'amplitude du courant de déviation est souhaitable dans des buts tels que la correction de la distorsion en coussinet est-ouest et l'ajustement de la largeur de l'image. Les circuits déflecteurs connus présentent l'inconvé- nient d'être sensibles à une perturbation transitoire du courant de déviation d'aller lorsqu'un courant de charge de retour dans un enroulement secondaire du transformateur de retour change de manière brusque. Une telle perturbation transitoire est très visible lorsqu'un motif de lignes croisées de raies horizontales et verticales lumineuses est visualisé sur l'écran d'un tube-image. Le circuit de déviation horizontale, dans certains téléviseurs conventionnels, comprend un étage de sortie qui contient un enroulement de déviation horizontale et un condensateur d'aller qui applique un courant de dévia- tion à l'enroulement déflecteur pendant chaque intervalle d'aller. Un condensateur de retour est couplé à l'enroule- ment déflecteur pendant l'intervalle de retour. L'énergie est reformée pendant le retour par un transformateur de retour. La forte charge du courant élevé de faisceau dans un enroulement secondaire du transformateur de retour, qui se produit au cours de la visualisation, par exemple, de chaque raie horizontale du motif de lignes croisées, représente ure charge importante pour le transformateur de retour pendant le retour. Le condensateur de retour est légèrement déchargé pendant le retour du fait de cette charge. Cela a pour résultat un courant de décharge du condensateur d'aller dans le condensateur de retour à travers l'enroulement déflecteur et une légère chute de la tension dans le condensateur d'aller pendant les raies horizontales de forte luminance du motif de lignes croisées. La charge du condensateur d'aller est rétablie pendant les intervalles de retour associés aux lignes de balayage qui présentent la partie d'image de faible luminance en dessous des raies horizontales de forte luminance. Cela provoque un léger courant en direction opposée à travers l'enroulement déflecteur. Le courant de charge et de décharge du condensateur d'aller produit un petit déplace- ment de la trame et a pour résultat des oscillations à basse fréquence modulant le courant d'aller dans l'enroule- ment déflecteur. Cette modulation à basse fréquence peut forcer chaque ligne verticale du motif de lignes croisées à sembler avoir la forme d'un zigzag, au lieu d'une forme de ligne droite. La forme en zigzag apparaît dans une raie verticale donnée immédiatement en dessous du point d'inter- section avec une raie horizontale. De telles distorsions sont quelquefois appelées distorsions "en dents de souris" et sont illustrées dans le motif de lignes croisées de la figure 2a. Elles apparaissent, pendant et juste après les moments o se produisent les transitoires de courant élevé de faisceau parce que le circuit déflecteur, qui représente un volant d'énergie de faible impédance, fournit l'augmentation transitoire d'énergie nécessaire dans les circuits finals. Ainsi, l'énergie transférée du circuit déflecteur aux circuits finals peut avoir tendance à provoquer des variations du courant d'aller dans l'enroulement déflecteur. Le brevet allemand N 3 314 470 publié le 3 Novembre 1983, qui correspond au brevet US N 4 429 257 intitulé VARIABLE HORIZONTAL DEFLECTION CIRCUIT CAPABLE OF PROVIDING EAST-WEST PINCUSHION CORRECTION, au nom de P.E. Haferl, que l'on appellera ci-après le brevet de Haferl, révèle un circuit déflecteur qui réduit les dis- torsions en " dents de souris". Un circuit déflecteur qui est révélé dans le brevet de Haferl est commandé par un commutateur réglable. Le commutateur réglable, fonctionnant à une fréquence de déviation, est couplé à un enroulement déflecteur pour produire un courant de balayage dans l'enroulement déflecteur pendant chaque intervalle d'aller. Une première capacité de retour de déviation forme un circuit résonnant de retour de déviation avec l'enroulement déflecteur pendant chaque intervalle de retour. Un enrou- lement primaire d'un transformateur de retour est couplé à une seconde capacité de retour et au commutateur réglable pour former un second circuit résonnant pendant l'intervalle de retour et produit une tension impulsionnelle qui excite les circuits finals. Pendant l'intervalle de retour, les deux circuits résonnant sont sensiblement découplés l'un de l'autre à la fréquence de retour de déviation et aux fréquences supérieures en utilisant une impédance inductive qui découple les deux circuits résonnant. Ce découplage évite l'interaction non souhaitable du transfert d'énergie entre les deux circuits résonnant, empêchant ainsi la présence de distorsions en "dents de souris". Les deux circuits résonnant peuvent cependant produire deux impul- sions de retour, de durée différente. Par ailleurs, du fait de ce découplage entre les deux circuits résonnant, la durée du retour dans le second circuit résonant peut varier en fonction du courant de faisceau, tandis que la période résonnante dans le circuit résonnant qui contient l'enroulement déflecteur peut ne pas varier. Une correction de distorsion en coussinet est-ouest ou latéral est accomplie dans le brevet de Haferl en fournissant un courant de modulation d'une source de courant de modulation qui varie à une fréquence verticale, à travers l'impédance inductive de découplage. Pendant l'intervalle de retour, la quantité d'énergie fournie au circuit résonnant de retour est directement en rapport avec le courant de modulation produit par la source de modulation. Par conséquent, le courant de crête qui s'écoule dans l'enroulement déflecteur au début de l'aller, par exemple, est également forcé à varier à une fréquence verticale, d'une manière parabolique, pour obtenir la correction de distorsion en coussinet est-ouest. Il est souhaitable de former un circuit déflecteur tel que décrit dans le brevet de Haferl qui réduit les distorsions en "dents de souris". Il est également souhai- table de combiner deux circuits résonnants qui contiennent le transformateur de retour et l'enroulement déflecteur, respectivement, pour obtenir des impulsions de retour porteuses d'une information de synchronisation des circuits résonnants combinés. Selon un aspect de l'invention, un circuit résonnant comprend un premier condensateur de retour et un enroule- ment- déflecteur. Une tension impulsionnelle de retour est développée dans une inductance d'alimentation. Une seconde capacité de retour applique, au circuit résonnant, une tension obtenue de la tension impulsionnelle de retour de l'inductance d'alimentation. Une source de courant de modulation est couplée au circuit résonnant par une impédance qui, à la fréquence de retour de déviation, est sensiblement plus importante que l'impédance correspondante de l'enroulement déflecteur. Dans la mise en oeuvre d'un aspect de l'invention, le circuit résonnant comprend un circuit résonnant en parallèle qui est accordé sur une fréquence de résonance qui est plus faible que la fréquence de retour. Le circuit rrsonnant en parallèle est couplé à un circuit résonnant en série qui contient l'enroulement primaire du transformateur de retour. Le circuit résonnant en série est accordé sur une fréquence qui est également plus faible que la fréquence de retour. La composante inductive du circuit résonnant en série compense la composante capacitive du circuit résonnant en parallèle de façon que le circuit combiné formé des deux circuits résonnants résonne à la fréquence de retour souhaitée. Dans la mise en oeuvre d'un autre aspect de l'invention, l'enroulement déflecteur est découplé du transformateur de retour par une bobine de relativement forte inductance pour éviter les distorsions en "dents de souris". L'enroulement primaire du transformateur de retour et l'enroulement déflecteur sont incorporés dans un circuit résonnant pour obtenir une impulsion de retour pour chaque cycle de déviation dans un enroulement du transformateur de retour. L'impulsion de retour dans l'enroulement du transformateur de retour est représenta- tive de la tension de retour dans l'enroulement déflecteur du fait du couplage capacitif entre les deux circuits résonnats qui est produit par la seconde capacité de retour. Cette impulsion de retour peut être utilisée pour produire une information de synchronisation de phase du courant de déviation dans l'enroulement déflecteur. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaltront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure I montre un circuit de déviation, selon un aspect de l'invention, qui contient un commutateur réglable; - les figures 2a et 2b illustrent des motifs de lignes croisées, respectivement avec et sans distorsions en "dents de souris"; - la figure 3 illustre un circuit déflecteur qui contient un moyen d'extraction de courant en mode Classe A selon un aspect de l'invention; - la figure 4 illustre un circuit électrique équi- valent au circuit déflecteur de la figure I ou de la figure 3; et - la figure 5 montre des formes d'onde, tracées à différentes échelles, qui sont utiles pour expliquer le fonctionnement du circuit de la figure 3. Le circuit déflecteur 100 de la figure 1, selon un aspect de l'invention, peut par exemple produire la déviation horizontale pour un tube-image couleur Philips 30AX 110 . Surla figure 1, une source de tension continue régulée B+, développée entre une borne 22 et la masse, est couplée par une résistance R1 à une borne 22a d'un enroulement primaire W1 d'un transformateur de retour horizontal T1. L'autre borne de l'enroulement W1 est couplée à une borne de jonction 23. Un condensateur de filtrage C1 est couplé entre la borne 22a et la masse. La tension régulée B+ est produite par une source d'alimentation en courant en mode commuté 90. Un enroulement secondaire W3 du transforma- teur T1, fournit une tension finale U et un courant de faisceau par une diode D4. Un transistor de sortie horizontale Q1, dont la base est couplée à un circuit d'attaque et oscillateur conventionnel 50, a son trajet collecteur-émetteur couplé entre la borne de jonction 23 et la masse. L'agencement en série de deux redresseurs, des diodes D1 et D2, est en parallèle avec le trajet conducteur principal du transis- tor Q1. Entre l'anode et la cathode de la diode D1 est couplé l'agencement en série d'un enroulement de déviation horizontale LH et d'un condensateur de mise en forme de S ou d'aller Cs. Un condensateur de retour de déviation CRD, également couplé entre l'anode et la cathode de la diode D1, forme,avec le condensateur Cs et avec l'enroulement déflec- teur LH, un circuit résonnant de retour en parallèle 27. Un second condensateur de retour CRT est couplé entre une borne de jonction 28 et la masse. Entre la borne 28 et la masse est couplé l'agencement en série d'une bobine d'impédance L1 et d'un agencement réglable de courant commuté 25 qui contient un transistor de commutation Q5. L'inductance de la bobine L1 est sensiblement plus impor- tante que celle de l'enroulement déflecteur LH. Pendant l'intervalle d'aller, le circuit qui contient l'enroulement primaire W1, -le transistor Q1, les diodes D1 et D2, le condensateur Cs et la bobine d'induc- tance LH, fonctionne comme un circuit déflecteur bien connu conventionnel. La synchronisation de la commutation du transistor Q1 est dérivée, à titre d'exemple, de l'information de phase des impulsions Hs qui sont fournies par un enroulement secondaire W4 du transformateur de retour T1, comme on le décrira ci-après. Pendant l'intervalle de retour, la charge est ajoutée au condensateur de retour CRD par le courant d'extraction i1 qui s'écoule par la bobine d'impédance L1. Plus l'intégrale f i1.dt est importante, pendant tout l'intervalle de retour, par exemple, d'autant plus impor- tante est la tension V4 dans le condensateur CRD. On comprendra que le courant de déviation de crête iy dans l'enroulement déflecteur LH, pendant l'intervalle d'aller, est directement en rapport avec la tension de crête V4 dans le condensateur CRD au centre de l'intervalle de retour. En modulant le courant i1 à une fréquence verticale, l'agencement de courant commuté 25 produit une correction de distorsion est-ouest du courant de balayage horizontal. Le circuit de commande dans l'agencement de courant réglable commuté 25 comprend une paire différen- tielle de transistors Q2 et Q3, les deux émetteurs des transistors Q2 et Q3 étant respectivement couplés à une borne 41 d'une résistance R9. L'autre borne de la résis- tance R9 est couplée à une source de tension V+. Le courant i2, qui s'écoule dans la résistance R9, est divisé entre les transistors Q2 et Q31respectivementlen réponse à la différence entre les tensions V6 et V5 développées entre les bases des transistors Q2 et Q3 respectivement. Le courant de collecteur du transistor Q2 contrôle, par un transistor d'inversion et d'attaque Q4, un transis- tor de commutation Q5 de l'agencement 25, qui fonctionne en mode d'émetteur commun. Le collecteur du transistor Q5 est couplé à une borne 29 de la bobine d'impédance L1 qui est éloignée du circuit résonnant 27. Ainsi, le transistor Q5 est décommuté et commuté,respectivement,selon l'ampli- tude de la différence entre les tensions V6 et V5. La borne 29 de la bobine d'impédance L1 est également couplée par une diode D3 à une borne 22a, qui est à peu près au potentiel de la tension B+. La diode D3 est polarisée pour détourner le courant i1 qui s'écoule dans la bobine d'impédance L1 et pour bloquer la tension V3 à la borne 29ilorsque le transistor Q5 est hors circuit, à la tension qui est présente aux bornes du condensateur C1. Inversement, lorsque le transistor Q5 est mis en circuit, le courant i1 s'écoule vers la masse par le transistor Q5, forçant la tension V3 à être à peu près au potentiel de la masse. Les impulsions de retour horizontal Hp, développées dans l'enroulement secondaire W2 du transformateur de retour T1, sont appliquées à la base du transistor Q2 par une résistance R2 et à travers un agencement en série d'une résistance R3 et d'un condensateur C2. Un signal Vs à la fréquence verticale, de forme parabolique, superposé sur une dent de scie verticale qui est produite par un circuit conventionnel de déviation verticale 32, est appliqué à la base du transistor Q2 par un agencement en série de contrôle de la trame composé de résistances R6, R5 et du condensateur C3. Ainsi, la base du transistor Q2 sert de jonction d'addition de tension. La tension verti- cale en dent de scie V9 dans une résistance d'échantillon- nage RS du circuit de déviation verticale 32 a une composante en dent de scie à la fréquence verticale. La tension V9 est appliquée par une résistance de contrôle de trapèze R13, qui est en parallèle avec la résistance Rs, à une borne d'une résistance R12. L'autre borne de la résistance R12 est couplée à la base du transistor Q3. La résistance de contrôle de trapèze R13 est ajustée pour annuler, par suppression en mode commun, la partie en dent de scie verticale à la base du transistor Q2. Le niveau V5 de la tension de polarisation, à la base du transistor Q3, est contrôlé par un agencement en série d'une résistance variable R10 et d'une résistance fixe Rll. L'agencement en série des résistances R10 et Rll est interposé entre la source de tension V+ et la base du transistor Q3. La tension V2 entre la borne 28 de la bobine d'impédance L1 et la masse est également couplée par une résistance R4 à la base du transistor Q2 pour produire une contre-réaction qui stabilise le fonctionnement du circuit déflecteur 100. Ainsi, le condensateur C2 et la résistance R3, couplés à la base du transistor Q2, intègrent les impulsions de tension V2, ce que l'on décrira ci-après, pour produire une contre-réaction de la forme d'onde parabolique à la fréquence verticale. La différence entre les tensions V6 et V5 module le temps pendant lequel le transistor Q5 est hors circuit pendant chaque intervalle d'aller horizontal selon la position verticale du faisceau de balayage dans l'écran du tube à rayonr cathodiques. Le courant iI s'écoule pendant chaque intervalle d'aller de balayage horizontal à travers la diode D2, la bobine d'impédance L1 et le transistor Q5,vers la masse jusqu'à ce que le transistor Q5 soit mis hors circuit en un temps réglable. Lorsque le transistor Q5 est hors circuit, le courant i1 est détourné pour s'écouler à travers la diode D3. Cela produit une lente dégradation du courant i1 pendant le restant de l'intervalle d'aller. Pendant l'intervalle de retour, le courant i1 augmente. Du fait de la forte impédance de la bobine d'impédance L1 par rapport à celle de l'enroulement déflecteur LH pendant le retour, aucun couplage significatif n'est produit entre le circuit résonnant de retour 27 et l'enroulement primaire W1 pour les courants en rapport avec la charge à haute fréquence dans l'enroulement primaire. Comme la bobine d'impédance L1 ne produit pas un trajet de faible impédance pour de tels courants, les distorsions en "dents de souris" sont évitées ou réduites de manière significa- tive d'une manière semblable à ce qui est décrit en détail dans le brevet de Haferl ci-dessus mentionné. La figure 2a illustre des distorsions en "dents de souris" qui se produisent lorsqu'un motif de lignes croisées est visualisé en utilisant certains circuits de l'art antérieur Sur cette figure, le courant de faisceau est de 0,4 mA et le circuit de correction est-ouest ne fonctionne pas. La figure 2b illustre un motif de lignes croisées ne présentant pas les distorsions en "dents de souris", comme on peut l'obtenir lorsque le circuit déflecteur 100 de la figure 1 est employé. La figure 4 montre le circuit équivalent du circuit déflecteur 100 de la figure 1 pendant le retour. L'enroule- ment primaire W1 et le condensateur CRT forment un circuit résonnant en série 31 dont la fréquence de résonance est à une fréquence inférieure à la fréquence de retour horizontal. Le condensateur CRD et l'enroulement déflecteur LH forment un circuit résonnant de retour en parallèle 27 dont la fréquence de résonance est à une fréquence qui est également inférieure à la fréquence de retour horizontal. Le circuit formé par les circuits résonnants combinés en série et en parallèle est cependant accordé sur la fré- quence de résonance de retour. La tension impulsionnelle de retour dans l'enroulement primaire W1 contient la même information de synchronisation que celle contenue dans la tension impulsionnelle de retour dans l'enroulement déflecteur LH. Comme on l'a expliqué précédemment, l'enroulement secondaire W4 du transformateur T1 de la figure 1 produit, à titre d'exemple, des impulsions de synchronisation horizontale Hs. Chaque impulsion Hs représente l'intervalle de retour dans l'enroulement déflecteur LH. L'impulsion de synchronisation horizontale Hs est couplée au circuit d'attaque et oscillateur 50 pour produire une information de synchronisation. L'information de synchronisation contenue dans les impulsions Hs peut indiquer la phase du courant iy dans l'enroulement déflecteur LH. On peut à titre d'exemple l'utiliser en conjonction avec les impulsions de synchronisation horizontale d'un signal de télévision, que l'on ne peut voir sur la figure 1, pour ajuster la phase du signal d'oscillateur qui attaque la base du transistor QI. Il Le couplage entre l'enroulement primaire Wl du transformateur T1 et le circuit résonnant de retour 27 se fait par un pont diviseur de tension capacitif qui contient les condensateurs CRD et CRT. Le condensateur CRT, qui est couplé en série entre l'enroulement primaire W1 et le circuit 27, empêche la décharge du condensateur Cs par une charge brusque du courant de retour comme une augmentation brusque du courant de faisceau. La bobine L1 de forte impédance, qui forme un autre trajet de courant entre le circuit résonnant de retour de déviation 27 et l'enroulement W1 du transformateur de retour, empêche un transfert rapide d'énergie à travers le circuit résonnant de retour 27 et le transformateur T1. Par conséquent, lorsque l'on utilise le circuit déflecteur 100 de la figure 1, il y a une réduction sensible des distorsions en "dents de souris". Pour la figure 4, f est à peu près égale à 42 kHz et le retour dure environ 11,8)Ls. La figure 3 illustre un autre circuit déflecteur 101 selon un aspect de l'invention. Le circuit 101 de la figure 3 est généralement semblable au circuit 100 de la figure 1. Lorsque l'on utilise le circuit déflecteur 101 de la figure 3, les distorsions en "dents de souris" sont de même sensiblement réduites. Des chiffres et symboles identiques sur les figures 1 et 3 indiquent des articles ou fonctions semblables. Dans le circuit déflecteur 101 de la figure 3, un agencement de courant réglable 125, fonctionnant en mode de Classe A,est couplé à la borne 29 de la bobine L1. Le courant modulé à travers l'agencement de courant réglable 125 produit une correction de distorsion est-ouest ou latérale. On comprendra que les agencements de courant et 125 des figures 1 et 3,respectivement,peuvent être interchangeables. L'agencement de courant réglable 125 de la figure 3, fonctionnant en mode de Classe A, comprend un condensateur Cc qui est couplé entre la borne 29 de la bobine L1 et la masse. Un transistor Q6 dont le collecteur est couplé à la borne 29, extrait un courant continu qui est égal à la valeur moyenne du courant i1 dans la bobine L1. Le courant de collecteur du transistor Q6, contrôlé par un bloc 70 de construction conventionnelle, a une forme d'onde parabolique à la fréquence verticale pour produire la correction de distorsion-est-ouest. Une tension de réaction couplée par la borne 29 stabilise la correction de la trame et la largeur. La figure 5 montre la forme d'onde de la tension impulsionnelle de retour V1 du circuit déflecteur 101. La figure 5 illustre également la tension de retour V2 dans le condensateur CRT pour des exemples de balayage en haut/en bas et au centre de la trame, respectivement, en pointillé et en trait plein. R E V E N D I C AT I 0 N S 1.- Circuit déflecteur, du type comprenant: un enroulement déflecteur; un moyen de commutation couplé audit enroulement déflecteur et fonctionnant à une fréquence de déviation pour produire un courant de balayage dans ledit enroulement déflecteur pendant un intervalle d'aller d'un cycle de déviation; une source d'énergie d'alimentation; une inductance d'alimentation couplée audit moyen de commutation et à ladite source d'énergie d'alimentation pour y produire une tension impulsionnelle de retour pendant l'intervalle de retour du cycle de déviation; une première capacité de retour qui forme un circuit résonnant de retour avec ledit enroulement déflec- teur pendant l'intervalle de retour du cycle de déviation; un circuit de charge couplé à ladite inductance d'alimentation et excité pendant l'intervalle de retour; caractérisé par: une seconde capacité de retour (CRT) couplée audit circuit résonnant de retour (27) pour le couplage d'une tension obtenue à partir de ladite tension impulsionnelle de retour qui est développée dans ladite inductance d'alimentation (W1) audit circuit résonnant de retour (27) pour compenser des pertes d'énergie dans ledit enroulement déflecteur (LH) pendant le cycle de déviation; une impédance (L1) qui, à la fréquence de retour du courant de balayagea une valeur sensiblement plus importante que celle dudit enroulement déflecteur (LH); et une source (25) de courant de modulation couplée audit circuit résonnant de retour (27) par ladite impédance (L1) pour produire une modulation dudit courant de balayage tandis que ledit courant de modulation varie de façon à réduire une distorsion en coussinet, ladite impédance (L1) étant interposée dans un trajet de courant entre ledit circuit résounnant de retour (27) et ladite inductance d'alimentation (W1) pour réduire un transfert sensible d'énergie entre ledit circuit résonnant de retour (27) et ledit circuit de charge (W3, D4) pendant chaque intervalle de retour. 2.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé par une capacité d'aller (C) couplée audit enroulement déflecteur (LH) pour lui appliquer une tension d'aller, l'amplitude dudit courant de balayage variant tandis que ladite tension d'aller varie, et en ce que ladite impédance (L1) applique le courant de modulation au circuit résonnantde retour (27) pour faire varier la tension d'aller tandis que le courant de modulation varie. 3.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit déflecteur comprend un circuit de déviation horizontale (100) et comporte une source (32) d'un signal à la fréquence verticale couplée à ladite source (25) de courant de modulation pour faire varier ledit courant de modulation à une fréquence verticale d'une manière parabolique pour produire une forme d'onde de courant de balayage dont la distorsion en coussinet est-ouest est corrigée. 4.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit circuit déflecteur comprend un circuit de déviation horizontale (100) et en ce que la source (25) de courant de modulation fonctionne en mode de Classe A et le courant de modulationvarie à une fréquence verticale d'une manière parabolique pour produire une correction de coussinet est-ouest. 5.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impédance comprend une inductance de modula- tion (L1-). 6.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'inductance d'alimentation comprend un enroulement primaire (W1) d'un transformateur de retour (Tl). 7.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source (25) de courant de modulation est couplée à la seconde capacité de retour (CRT) pour contrôler la tension dans la première capacité de retour (CRD) pendant l'intervalle de retour. 8.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de commutation (Q1) comprend un redresseur (D2) couplé aux bornes de la seconde capacité de retour (CRT) pour offrir un trajet de courant au courant de modulation pendant l'intervalle d'aller. 9.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit résonnantde retour (27) comprend un circuit résonnant en parallèle, o l'inductance d'alimenta- tion (W1) et le second condensateur de retour (CRT) forment un second circuit résonnant de retour (31) et en ce que les circuits résonnants en parallèle (27) et second (31) forment un circuit résonnant combiné. 10.- Circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que la fréquence de résonance d'au moins l'un desdits circuits résonnants en parallèle (27) et second (31) est plus faible que la fréquence de retour du courant de balayage. 11.- Circuit selon la revendication 10, caractérisé en ce que le circuit résonnant combiné est accordé sur la fréquence de retour du courant de balayage. 12.- Circuit selon la revendication 11, caractérisé en ce que le second circuit résonnant de retour (31) comprend l'agencement en série de l'inductance d'alimenta- tion (W1) et du second condensateur de retour (CRT), ledit agencement en série étant couplé aux bornes de la première capacité de retour (CRD). RD)- 13.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'un circuit résonnant pendant le retour, qui comprend les première (CRD) et seconde (CRT) capacités de retour, l'inductance d'alimentation (W1) et l'enroule- ment déflecteur (LH) produit sensiblement une impulsion de retour dans l'inductance d'alimentation (W1) qui produit la même information de synchronisation que celle contenue dans l'impulsion de retour aux bornes de l'enroulement déflecteur (LH) pendant chaque intervalle de retour. 14.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'impédance (L1) réduit sensiblement le trans- fert d'énergie entre le circuit résonnant de retour (27) et le circuit de charge (W3, D4) pour réduire sensiblement des distorsions en dents de souris. 15.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source de courant de modulation (25) comprend un moyen de courant commuté (Q5) pour fournir un premier niveau de tension à une borne (29) de l'impédance (L1) qui est éloignée du premier circuit résonnant de retour de déviation (27) pour augmenter le courant à travers ladite impédance (L1) pendant l'intervalle de retour, et un second niveau de tension pendant au moins une partie de l'intervalle d'aller pour diminuer le courant à travers ladite impédance(L1) avant le début de l'intervalle de retour, et un circuit de commande (Q2, Q3) couplé audit moyen de courant commuté (Q5) pour moduler le courant à travers ladite impédance (L1) à une fréquence verticale d'une manière parabolique. 16.- Circuit selon la revendication 15, caractérisé en ce que le moyen de courant commuté comprend un premier commutateur (Q5) pour couplage, dans sa condition de conduction, du premier niveau de tension à la borne de l'impédance (L1) et une diode (D3) pour couplage du second niveau de tension à ladite borne de ladite impédance (L1) lorsque le premier commutateur est à sa condition non conductrice. 17.- Circuit déflecteur du type comprenant: un enroulement déflecteur; un moyen de commutation couplé audit enroulement déflecteur et fonctionnant à une fréquence de déviation pour produire un courant de balayage dans ledit enroulement déflecteur pendant un intervalle d'aller d'un cycle de déviation; une capacité de retour de déviation pour former un premier circuit résonant de retour de déviation avec ledit enroulement déflecteur; une source d'énergie d'alimentation; un premier enroulement d'un transformateur de retour couplé audit moyen de commutation et à ladite source d'énergie d'alimentation pour y produire une tension impulsionnelle de retour pendant un intervalle de retour dudit cycle de déviation; une impédance couplée pendant l'intervalle de retour dans un trajet de courant entre ledit premier circuit résonnant de retour de déviation et ledit premier enroulement, ladite impédance ayant une valeur sensible- ment plus élevée que celle dudit enroulement déflecteur; une source de courant de modulation couplée audit premier circuit résonnant de retour de déviation par ladite impédance pour obtenir une correction est-ouest; et un second condensateur couplé audit premier enroulement qui forme un second circuit résonnant avec lui, lesdits premier et second circuits résonnants étant couplés pour former un circuit résonnant combiné, caractérisé en ce que la tension impulsionnelle de retour dans le premier enroulement (W1) contient la même information de synchronisation que celle contenue dans la tension impulsionnelle de retour dudit enroulement déflecteur (LH). 18.- Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que la source de courant de modulation (25) comprend un moyen de courant commuté (Q5) pour appliquer un premier niveau de tension à une borne (29) de l'impédance (L1) qui est éloignée du premier circuit résonnant de retour de déviation (27) pour augmenter le courant à travers ladite impédance (L1) pendant l'inter- valle de retour, et un second niveau de tension pendant au moins une partie de l'intervalle d'aller pour diminuer le courant à travers l'impédance (L1) avant le début de l'intervalle de retour, et un circuit de commande (Q2, Q3) couplé audit moyen de courant commuté (Q5) pour moduler le courant à travers ladite impédance (L1) à une fréquence verticale d'une manière parabolique. 19.- Circuit selon la revendication 18, caractérisé en ce que l'impédance comprend une bobine d'impédance (L1). 20.- Circuit selon la revendication 18, caractérisé en ce que le moyen de courant commuté comprend un premier commutateur (Q5) pour couplage, à sa condition de conduction, du premier niveau de tension à la borne (29) de l'impédance (L1), et une diode (D3) pour couplage du second niveau de tension à ladite borne (29) de ladite impédance (L1) lorsque ledit premier commutateur (Q5) est à sa condition de non conduction.