FR 2560531 A1 19850906 FR 8403325 A 19840302 La présente invention concerne un procédé de préparation d'un catalyseur de composition essentiellement homogène, particulièrement actif, stable et sélectif, utilisable dans des procédés mettant en jeu une réaction équilibrée des oxydes de carbone (CO, C02) avec l'hydro- géne, en particulier la production de méthanol à partir de gaz de synthèse et les réactions de décomposition des alcools, et en particu- lier du méthanol en un mélange contenant des oxydes de carbone et de l'hydrogène. Ces catalyseurs contiennent au moins quatre métaux: cuivre, aluminium, zinc, et au moins un métal du groupe formé par les terres rares de numéros atomiques 57 à 71 inclus et le zirconium. Ils peuvent éventuellement contenir, en outre, de 0,01 à 1% d'au moins un métal choisi dans le groupe formé par le palladium, le rhénium, le platine. Ils peuvent également contenir, en outre, de 0,5 à 5% d'argent. Les catalyseurs à base d'oxydes de cuivre et de zinc sont connus depuis de nombreuses années; ils ont été décrits dès 1933 par DODGE (US 1 908 696). Dans les brevets US 3 388 972, 3 546 140, 3 790 505, la société américaine C.C.I. décrit l'utilisation de composi- tions ternaires Cu Zn Al pour la conversion basse température du CO, et pour la synthèse du méthanol. Dans le brevet français 2 113 467, la société SHELL préconise l'emploi de catalyseurs Cu Zn Dy pour la synthèse du méthanol; Dy, ou didyme représentant le mélange d'au moins deux oxydes des métaux des terres rares de numéros atomiques 57 à 71 inclus. Cette société montre que les meilleurs résultats correspondent à des catalyseurs contenant plusieurs oxydes des métaux des terres rares l'emploi d'aluminium n'est pas suggéré. Divers modes de préparation des catalyseurs Cu Zn Al sont décrits, notamment dans les brevets US 3 923 694 (I.C.I.) et US 4 279 781 (United Catalysts). L'adjonction de métaux précieux, sous forme de chlorures, a été revendiquée entre autres, dans le brevet américain US 4 257 920 qui concerne des catalyseurs Cu Al Zn préparés par mélange de leurs oxydes et/ou carbonates en présence d'un ciment alumineux, le cata- lyseur contenant en outre au moins un oxyde des métaux des terres rares, de numéros atomiques 57 à 71 inclus. La présente invention concerne un procédé de préparation des dits catalyseurs; on a en effet découvert que des catalyseurs parti- culièrement actifs, sélectifs et stables pouvaient être obtenus par la succession d'étapes suivantes: Etape a Coprécipitation par un réactif alcalin d'un précurseur, à un pH fixe à une valeur comprise entre 6,3 et 7,3 environ et de préférence à une valeur comprise entre 6,6 et 7,0 unités pH environ, contenant les métaux cuivre, aluminium, zinc ainsi qu'éventuellement de l'argent et/ou du palladium et/ou du rhénium. Etape b: Lavage de façon à ramener la teneur en métal alcalin (apporté par le réactif de coprécipitation) du précipité lavé à moins de 0,06 % environ en poids et préférentiellement moins de 0,04% environ par rapport aux métaux. Etape c: % Coprécipitation par un composé d'ammonium (hydroxyde, carbo- nate, hydroxycarbonate) d'un composé de terre rare et/ou de zirconium, ou d'un mélange de composé par exemple à partir ce nitrate du même métal. Etape d: Lavage de façon à amener la teneur en azote du précipité lavé à moins de 3% en poids environ et préférentiellement moins de 1% environ par rapport aux métaux. Etape e Mélange des deux précipités de manière à obtenir une disper- sion intime, à l'échelle de 0,01-0,1 FL (micron) du précipité de terre rare et/ou du zirconium et du précurseur contenant les métaux Cu, AI, Zn ainsi qu'éventuellement Pd et/ou Ag et/ou Re. Etape f: Séchage, puis activation thermique. Au moins un métal M du groupe constitué par l'ensemble palla- dium, rhénium, platine et argent peut aussi éventuellement être déposé par imprégnation du catalyseur activé. On a découvert que les ions chlorure et sulfate ont un effet négatif sur leur activité et que des performances améliorées sont obtenues avec d'autres sels. On utilisera par exemple les acétylacétonates, les nitrates, les complexes amminés; le rhénium est de préférence sous forme d'acide perrhénique ou de ses sels. Les catalyseurs selon la présente invention contiennent les métaux précités dans les proportions suivantes: Cuivre de 20 à 80% et préférentiellement de 45 à 70% Zinc de 5 à 50% et préférentiellement de 15 à 35% Aluminium de 2 à 30% et préférentiellement de 4 à 20% Métaux des Terres rares, et/ou Zirconium de 2 à 20% et préférentiellement de 5 à 18% Ils peuvent éventuellement contenir, en outre, jusqu'à 10% en poids, par exemple et préférentiellement jusqu'à 5% en poids de métaux d'au moins un métal M choisi dans le groupe formé par le palladium, le rhénium, le platine et l'argent. Lorsque les catalyseurs contiennent un ou plusieurs métaux du groupe formé par le palladium, le rhénium et le platine, la teneur de ces métaux exprimée en poids est de façon la plus préférée comprise entre 0,01 et 1% et s'ils contiennent de l'argent la teneur en argent est de façon la plus préférée comprise entre 0,5 et 5%. Les métaux Cu, Zn, Al ainsi que séparément ou simultanément les terres rares, le zirconium, le palladium, l'argent sont mis en oeuvre sous forme de composés solubles et de préférence solubles en milieu acide, bien que les complexes aminés (solubles en milieu ammoniacal) du cuivre, du zinc, du palladium puissent éventuellement être utilisés en addition au réactif alcalin et/ou ammoniacal de coprécipitation. On utilisera par exemple les oxydes solubles (par exemple Re207), les hydroxydes, les carbonates, les hydroxycarbonates solubles en milieu acide (par exemple Cu C03 - Cu(OH)2, Zn C03, Zn(OH)> les nitrates, oxalates, tartrates, citrates, acetates, acétylacétonates ou encore des combinaisons anioniques telles que aluminate, ou -I5 perrhénate. Les nitrates sont les sels solubles qui sont le plus souvent mis en oeuvre. Pour la préparation de ces masses catalytiques, il est essen- tiel d'utiliser des techniques de préparation permettant d'obtenir un produit de composition aussi homogène que possible, et évitant la ségré- gation des différents éléments lors des différentes étapes unitaires de la préparation. Un mode de préparation consiste à préparer, par au moins une réaction de coprécipitation, un précurseur hydraté, contenant les métaux Cu Zn Al et éventuellement Pd et/ou Ag; la réaction de copré- cipitation consiste à mettre en présence,dans des conditions opératoires définies plus loinla solution de sels solubles des métaux Cu Zn Al, éventuellement Pd et/ou Ag avec une solution de carbonate et/ou hydro- génocarbonate et/ou d'hydroxyde de sodium et/ou de potassium de façon à obtenir un coprécipité qui, après lavage ultérieur, constitue le précurseur hydroxycarbonate hydraté. On entend par hydroxycarbonate un composé hydraté dans lequel les groupements hydroxyles sont substitués au moins en partie par des ions carbonates; les dits ions carbonates peuvent être introduits lors de la coprécipitation (par exemple précipitation par les carbonates) ou encore provenir d'une réaction avec le C02 dissous et/ou le C02atmosphé- rique qui peuvent interagir avec le précipité lors des étapes de filtra- tion lavage et séchage. Toutes les techniques et appareillages qui ont été décrits dans l'art antérieur peuvent être utilisés ou appliqués à la réalisation de l'invention: on peut par exemple ajouter la solution de sels des métaux Cu Zn A1 et éventuellement Pd et/ou Ag dans la solution alcaline ou l'inverse. De préférence, on ajoutera les deux solutions, de façon simul- tanhe, et en régulant leurs débits par le pH mesuré dans la zone réac- tionnelle, dans un réacteur comportant un système d'agitation efficace. D'une Façon préférée, les deux solutions seront mises en contact dans la zone de turbulence maximum délimitée par le volume enveloppant l'appareil- lage d'agitation à l'intérieur du volume réactionnel. Le temps de séjour moyen, exprimé en minutes est défini comme le rapport du débit volumique total (litres/minute) des solutions injec- tées dans le réacteur, au volume du dit réacteur, exprimé en litres. Dans un réacteur opérant en "batch", o le temps de séjour est compris entre 30 et 300 minutes environ et de préférence entre 60 et 180 minutes environ, les réactifs sont injectés en continu, sans récupération parallèle du produit de réaction, ce produit de réaction restant en présence de réactifs injectés en continu. Ce type de réacteur dont le volume (compte-tenu des spécifications de concentration des solutions utilisées et des quantités de catalyseur à préparer) varie environ de 1 litre à environ 1000 litres ou plus, opère à concentrations variables, les autres conditions opératoires restant constantes au cours de la précipitation elle-même. Ce mode de réaction est bien adapté à la prépa- ration de composés cristallisés. Un mode de réalisation de l'invention consiste à faire réagir à une température d'au moins 60 C environ et de préférence d'au moins C environ, une solution de sels des'métaux Cu Zn Al, éventuellement Pd et/ou Ag, de concentration globale au plus égale à 2 at.g environ de métaux par litre, par exemple entre 0,3 et 1,8 at.g environ de métaux par litre, avec une solution de carbonate et/ou d'hydrogénocar- bonate et/ou d'hydroxyde de sodium et/ou de potassium et/ou d'ammonium de concentration globale au plus égale à 4 at.g environ (par exemple comprise entre 0,6 et 3,6 at.g environ de métaux alcalins par litre, la réaction de coprécipitation (étape a) étant menée à un pH fixé à une valeur comprise entre 6,3 et 7,3 environ, et de préférence entre 6,6 et 7, 0 unité pH environ, et le temps de résidence dans le milieu réactionnel étant d'au moins 60 minutes environ; on obtient de la sorte-un préci- l1 pité contenant un hydroxycarbonate mixte hydraté, cristallisé au moins en partie dans une ou plusieurs structures. Lorsque le cation alcalin est le sodium, la solution alcaline peut contenir éventuellement, en outre, le rhénium, au moins partiellement, sous forme d'anion perrhé- nate (ReO4). L ' ion carbonate provient indifféremment de l'une ou l'autre solution ou provient de l'interaction du CO2 dissous et du C02 atmosphérique avec le précipité formé. Le ou les composés cristallisés peuvent éventuellement être mûri par exemple entre 50 et 80OC environ à pression atmosphérique pendant 15 minutes à 5 heures, en présence des eaux mères ou encore des eaux de lavage. Au cours de cette opération de mûrissement, on note en général une augmentation du pH, généralement au plus égale à 1,5 unité pH, par rapport au pH de précipitation. On observe que, d'une façon inattendue ce traitement de mûrissement améliore la cristallinité et/ou augmente la taille des cristallites du précurseur hydraté cristallisé. L'opération de mûrissement peut être menée dans le même réac- teur, après arrêt de l'injection des réactifs. On peut également, dans le cas de la précipitation continue, recueillir le précipité obtenu en conditions stationnaires (température, concentrations, pH, vitesse d'introduction des réactifs) et le mûrir, après lavage éventuel, dans un autre réacteur. De préférence, pour la préparation du précipité cristallisé, la température réactionnelle sera d'au moins 70 C environ, la concentration de la solution de sels des métaux Cu Zn Al éventuellement Pd, Ag, Re, sera comprise entre 0,6 et 1,5 at.g environ de métaux par litre et celle des composés des métaux alcalins entre 1,2 et 3,0 at.g environ de métaux alcalins par litre, et le temps de réaction sera d'au moins 120 minutes environ. La solution des métaux alcalins étant de préférence une solution de carbonate. Apres précipitation et mûrissement éventuel dans les eaux mères, le précipité cristallisé est lavé (étape b) de façon à réduire sa teneur en alcalin (exprimée en poids d'alcalins par rapport au poids total des métaux) à moins de 0,06% poids environ, cette teneur en alca- lin résiduel est en général d'une manière préféree inférieure à 0,04% poids, puis mûri éventuellement dans les eaux de lavage. Le composé comprenant au moins un métal Ln du groupe des terres rares, de numéros 57 à 71 inclus, et/ou le zirconium est préparé par réaction de coprécipitation (étape c), dans les conditions opératoires précitées, à partir d'au moins un des composés solubles précités, l'agent coprécipitant étant au moins un composé du cation ammonium {hydroxyde, carbonate, hydrogénocarbonate). Seul le pH de coprécipitation peut varier dans un intervalle plus large que celui précité; un pH de coprécipita- tion compris entre 6 et 8 unités pH environ conduit à des résultats satisfaisants. De même après coprécipitation, le composé hydraté contenant au moins un métal Ln et/ou zirconium peut éventuellement être mûri dans les conditions opératoires décrites ci-avant. Apres précipitation et mûrissement éventuel dans les eaux mères, le précipité contenant au moins un métal Ln et/ou le zirconium est lavé (étape d) de façon à réduire sa teneur en azote (NH4+ et, éven- tuellement N03-) à une valeur, rapporté au poids total de métaux infé- rieure à 3 % et préférentiellement inférieure à 1 % poids. Bien que les résultats obtenus ne soient pas aussi bons, l'invention peut être réalisée également par utilisation d'oxycarbo- nates de terres rares disponibles dans le commerce, sous forme de poudres 256È53 1 divisées, contenant environ 5 à 40 % de matières volatiles. Les deux coprécipités lavés obtenus comme il vient d'être dit sont ensuite mélangés (étape e) dans un appareillage permettant d'obtenir une dispersion aussi homogène que possible des deux produits l'un dans l'autre. La dispersion peut être mesurée à la microsonde de Castaing ou encore par microanalyse X au microscope à balayage (STEM). Les meilleurs résultats sont obtenus pour une dispersion sensiblement homogène à l'échelle 0,01-0, lt(micron). La dispersion sensiblement homogène des deux coprécipités est obtenue, par utilisation de leurs propriétés thixotropes, en soumettant le mélange à des forces de cisaillement suffisamment importantes, appliquées au produit par l'intermédiaire de pales tournantes, de disques, de cylindres ou encore par passage au travers d'orifices, par exemple dans les mélangeurs Werner, Cowles, Waring, Hockmeyer, Rousselle, et dans certains mélangeurs à galets. Après arrêt du malaxage cisaillant, aucune décantation et/ou ségrégation ne doit être observée. Le séchage du produit mixte homogénéisé peut être réalisé par tout procédé connu; on peut l'effectuer par exemple par atomisation (spray- drying). On obtient un produit sensiblement homogène, en poudre calibrée contenant d'environ 60 à environ 80 % en poids d'équivalent d'oxydes. On - peut également sécher le produit en étuve, par exemple entre environ 50 et environ 150 C, sous balayage d'air, de façon à ramener si nécessaire la teneur en oxydes potentiels à environ 60 à 80 % en poids. Il est recommandé d'éviter la stagnation du précipité en présence de pressions partielles de vapeur d'eau proches de la pression de vapeur saturante à la température de séchage considérée; de tels traitements peuvent avoir pour conséquence une déshydratation partielle du précipité avec cristallisation d'oxyde cuivrique en gros cristallite. L'activation thermique consiste à traiter le précipité séché, à une température d'environ 250 à environ 500 C et de préférence entre environ 300 et environ 380 C pendant une durée suffisante, par exemple pendant au moins 0,5 heure pour obtenir un catalyseur activé sensiblement homogène ne renfermant pas plus de 12% poids de matières volatiles (le taux de matières volatiles est mesuré par exemple par activation en présence d'air d'un poids donné de produit, placé dans une nacelle et calciné à 500-600 C pendant 4 heures). L'activation thermique peut être menée par exemple en présence d'un gaz inerte contenant de 0 à 50% d'oxygène. Ces opérations de séchage et d'activation thermique (étape f) peuvent aussi être combinées par utilisation de techniques de grillage- éclair ou de calcination par atomisation (spray-calcination), le produit étant alors pulvérisé dans un courant de gaz de combustion. Le catalyseur activé thermiquement à une température comprise entre environ 250 C et environ 500 C puis éventuellement broyé peut ensuite être éventuellement mis en contact avec une solution aqueuse ou organique d'au moins un métal M choisi dans le groupe formé par le palladium, le platine, le rhénium et/ou l'argent, de façon à disperser d'une manière essentiellement uniforme le dit métal, et à obtenir après séchage et activation thermique comme ci-avant un catalyseur o le dit métal est bien dispersé (la dispersion peut par exemple se mesurer par chimiisorption de gaz réactifs CO, H2, sur le dit métal). A l'exception des halogénures et des sulfates, tous les sels solubles, par exemple nitrates, acétylacétonates, ainsi que les complexes par exemple nitro- samminés, amminés, carbonyl6s sont utilisables. La mise en-forme du catalyseur est réalisée par tout procédé connu, parexemple par traitement du précipité humide après dépôts des métaux additionnels, du précipité séché, du précipité activé thermique- ment; les opérations de mise en forme par extrusion, dragéification, coagulation en gouttes sont utilisables; on peut aussi broyer le produit homogène activé thermiquement, par exemple en-dessous de 0,5 mm, le mélanger à raison de 0,5-5% de son poids avec au moins un composé adju- varnt, de pastillage choisi dans le groupe formé par le graphite, l'acide stéarique, les stéarates, et éventuellement un adjuvant de porosité choisi parmi la cellulose et les poudres d'origine végétale en contenant, les carbonates d'ammonium, les fibres textiles combustibles, le naphta- lène, puis enfin le pastiller en cylindres pleins de diamètres 3-6 mm ou en cylindres toriques de diamètres extérieur 3-6 mm et intérieur 1 à 4 mm et de hauteur 2 à 6 mm. Le catalyseur mis en forme par pastillage subira éventuellement une ultime activation thermique dans les conditions opératoires précitées. Le catalyseur activé thermiquement et prêt à l'emploi est cons- titué par une association sensiblement homogène d'oxydes. Dans cette asso- ciation homogène d'oxydes, les métaux et notamment le cuivre, le zinc, l'aluminium et les autres éléments métalliques additionnels sont répartis à l'échelle de 0,01 - 0,1 lM de manière homogène. La surface spécifique desdits catalyseurs varie entre environ 50 et environ 150 m2g-1. Les conditions de mise en oeuvre des dits catalyseurs pour la fabrication du méthanol sont habituellement les suivantes: le catalyseur, chargé au réacteur, est tout d'abord préréduit par un mélange de gaz inerte (azote par exemple) et d'au moins un composé réducteur choisi dans le groupe formé par l'hydrogène, le monoxyde de carbone, les alcools et les aldéhydes en C1 et C2, le rapport molaire composé réducteur/composé réducteur + gaz inerte étant de 0,001: 1 à 1: 1. La température de réduction varie généralement de 100 à 300 C environ mais de préférence entre 140 et 260 C environ, la pression totale est habituellement comprise entre 0,1 et 10 MPa environ et de préférence entre 0,1 et 6 MPa environ; la vitesse volumétrique horaire est habituel- lement comprise entre 102 et 4.104 heure 1 environ et de préférence entre 5.102 et 10 4 heure-1 environ. (Température et pression normale,TPN) . La réduction est d'abord menée, par exemple entre environ 140 et environ 160 C, en présence du mélange réducteur précité et avec un rapport molaire gaz réducteur/gaz réducteur + gaz inerte compris entre 0,001 et 0, 1 environ et préférentiellement entre 0,005 et 0,05 environ, pendant un temps suffisant pour que les concentrations en gaz réducteur soient les mêmes à l'entree et à la sortie du réacteur (ce qui prouve que la première étape de réduction est terminée), il peut être avantageux dans une deuxième étape d'augmenter la température ainsi qu'éventuelle- ment la concentration en gaz réducteur, et de poursuivre la réduction dans des conditions thermiques plus sévères. La température de réduction varie alors entre environ 160 C et environ 240 C, le rapport molaire gaz réducteur/gaz réducteur + gaz inerte est alors compris entre 0,01 et 1 environ, et préferentiellement entre 0,05 et 1 environ, les pressions et vitesse volumétrique horaire restant à l'intérieur des fourchettes précitées. La préréduction du catalyseur sera préférentiellement menée en phase liquide si, par la suite, la réaction de synthèse du méthanol se déroule en phase liquide. La réaction proprement dite de synthèse du méthanol est réali- sée dans les conditions opératoires suivantes: la pression est habituel- lement comprise entre 2 et 15 MPa environ et de préférence entre 4 et MPa environ, le rapport molaire H2/2C0 + 3C02 est avantageusement compris entre 0,4 et 10 environ, mais de préférence entre 0,5 et 4 environ, lorsque la réaction est menée en phase gazeuse, et comprise de préférence entre 0,5 et 1,5 environ lorsque la réaction est menée en phase liquide, et la température est comprise entre 200 et 300 C environ, mais de preférence entre 220 et 270 C environ. La vitesse volumique horaire (exprimée en volume à température et pression normale de mélange gazeux par volume de catalyseur et par heure) est usuellement comprise entre 1500 et 60.000 h-1 environ et de préférence entre 2000 et 20.000 h- 1 environ. Le catalyseur peut être utilisé en poudre fine calibrée (10-700p-m environ) ou en particules de diamètre équivalent 2 à 10 mm environ, en présence d'une phase gazeuse,-ou d'une phase liquide (dans les conditions opératoires) et d'une phase gazeuse. La phase liquide peut être constituée par un ou plusieurs hydrocarbures ayant au moins 5 et de préférence au moins 10 atomes de carbone. Dans ce mode de mise en oeuvre, il est préférable que les vitesses superficielles du gaz et du liquide, dans les conditions de température et de pression du procédé, soient d'au moins 1,5 cm/sec. environ et de préférence d'au moins 3 cm/sec. environ. Par vitesse superficielle on entend le rapport du débit volumique à la section du réacteur considéré vide de catalyseur. Les conditions de mise en oeuvre des dits catalyseurs pour la décomposition des alcools de C1 à C5 et en particulier du méthanol sont habituellement les suivantes: le catalyseur, chargé au réacteur, est tout d'abord préréduit par un mélange de gaz inerte (azote par exemple) et d'au moins un composé réducteur choisi dans lé groupe formé par l'hydrogène, le monoxyde de carbone, les alcools et les aldéhydes en C1 et C2, le rapport molaire composé réducteur/composé réducteur + gaz inerte étant de 0,001: 1 à 1: 1 environ. La température de réduction varie généralement de 100 à 3000C environ mais de préférence entre 140 et 260 C environ, la pression totale est habituellement comprise entre 0,1 et 10 MPa environ et de préférence entre 0,1 et 6 MPa environ; la vitesse volumétrique horaire est habituel- lement comprise entre 102 et 4.104 heure'1 environ et de préférence entre 5.102 et 10 4 heure-1 environ. (Température et pression normale TPN). La réduction est d'abord menée, par exemple entre environ et environ 160 C, en présence du mélange réducteur précité et avec un rapport molaire gaz réducteur/gaz réducteur + gaz inerte compris entre 0,001 et 0, 1 environ et préférentiellement entre 0,005 et 0,05 environ, pendant un temps suffisant pour que les concentrations en gaz réducteur soient les mêmes à l'entrée et à la sortie du réacteur (ce qui prouve que la première étape de réduction est terminêe),il peut être avantageux dans une deuxième étape d'augmenter la température ainsi qu'éventuellement la concentration en gaz réducteur, et de poursuivre la réduction dans des conditions thermiques plus sévères. La température de réduction varie alors entre environ 160 et environ 240 C, le rapport molaire gaz réducteur/gaz réducteur + gaz inerte est alors compris entre 0,01 et 1'environ, et préférentiellement entre 0,05 et 1 environ, les pressions et vitesse volumétrique horaire restant à l'intérieur des fourchettes précitées. La réaction proprement dite de décomposition est réalisée dans les conditions opératoires suivantes: la pression est habituelle- ment comprise entre 1 et 10 MPa environ et de préférence entre 2 et 5 MPa environ, la température est comprise entre 200 et 400 C environ, mais de préférence entre 220 et 320 C environ. La vitesse volumique horaire de la charge (exprimée en litre de charge par litre de catalyseur et par heure) est usuellement comprise entre 0,1 et 5 h-1 environ et de préférence entre 0,5 et 3 h-1 environ. Les exemples qui font suite décrivent différents aspects de l'invention, sans en limiter la portée. Exemples 1 à 15. On décrit tout d'abord la préparation des catalyseurs A à Idont les caractéristiques figurent dans le tableau II; les modalités de préparation sont résumées dans le tableau III. Les préparations des catalyseurs A a C et F à I sont décrites de façon détaillée ci-après et résumées dans le tableau III pour les autres catalyseurs. Les cataly- seurs A, A1, D, E, F, G, I1 sont des catalyseurs préparés à titre de comparaison. CATALYSEUR A: (comparaison) - On dissout dans 1,5 1 d'eau, 241,6 g de nitrate cuivrique trihydraté (1 at.g Cu), 150 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,4 at.g AI) et 89,25 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,3 at.g Zn). La solution (solution A, 1,133 at.g de mrtaux/1) est portée à 80 C. - On dissout séparément 234,25 g de carbonate disodique dans 1,5 1 d'eau, cette solution B (2,95 at.g Na/1), est portée à 80 C. - Dans un réacteur chauffé, de capacité 10 1, contenant 3 1 d'eau portée à 80 C on ajoute simultanément les solutions A et B en 2 heures, les débits étant régulés par le pH, ce dernier variant entre 6,75 et 6,95. Le précipité obtenu est mûri à 80 C dans ses eaux mères pendant minutes avant d'être lavé 3 fois par 10 litres d'eau. Ce précipité cristallisé, humide contient environ 22% en poids d'oxydes des métaux non alcalins et 0,01% en poids de sodium par rapport aux oxydes. Il est ensuite séché en étuve ventilée pendant 16 heures à 40 C puis 4 heures à 90 C (il contient alors 72% en poids d'oxydes), puis activé 4 heures à 350 C sous air. La teneur en matières volatiles résiduelles est alors de 5%. La poudre obtenue par broyage en-dessous de 0,5 mm est mélangée avec 2% en poids de graphite,pastillée en cylindrede 4 mm de diamètre et 3,5 mm de longueur, puis activée 3 heures à 350 C sous air. On obtient environ 130 g de catalyseur de surface spécifique 65 m2/g. CATALYSEUR A1: (comparaison) La préparation d'un catalyseur A1 est effectuée selon la méthode décrite pour le catalyseur A à l'exception du fait que la solu- tion A contient en plus 43,30 g de nitrate de lanthane hexahydraté (0,1 at.g La) soit au total 1,2 at.g de métaux par litre. La solution B est obtenue par dissolution de 238,5 g de carbonate disodique dans 1,5 1 d'eau (3 at.g Na/l). CATALYSEUR B: - On dissoutdans 1,5 1 d'eau, 241,6 g de nitrate de cuivre trihy- draté (1 at.g Cu), 56,25 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,15 at.g Al), 89,25 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,3 at.g Zn). La solution (solution A, 0,966 at.gde.lataux/l) est portée à 80 C. - On dissout séparément 199 g de carbonate disodique dans 1,5 1 d'eau, cette solution B (2,50 at.g Na/l) est portée à 80 C. - Dans un réacteur chauffé, de capacité 10 l, contenant 3 1 d'eau portée à 80 C, on ajoute simultanément les solutions A et B en 2 heures, les débits étant régulés par le pH, ce dernier variant entre 6,75 et 6,85. Le précipité (P) obtenu est mûri à 80 C dans les eaux mères pendant 30 minutes. Il est ensuite lavé 3 fois par 10 1 d'eau. Sa teneur en sodium est de 180 ppm en poids. Le tableau I donne les indices de Miller de la phase rhomboédrique,type hydroxycarbonatedu précipité cristallisé obtenu. - Dans un second réacteur, de capacité 10 1,contenant 3 1 d'eau portée à 80 C, on ajoute simultanément deux solutions C et D. La première,solution (C),contient 65,15 g de nitrate de cérium hexahydraté dissous dans 1 litre d'eau (0,15 at.g/l); elle est portée à 80 C. La secondesolution (D),est une solution 0,5 molaire d'ammoniaque. Les débits de chaque solution sont régulés par le pH, ce dernier est maintenu à environ 7, la température de précipitation est fixée à 80 C. Le précipité d'hydroxyde de cérium obtenu est lavé 3 fois par 10 1 d'eau. Sa teneur en azote est alors inférieure à 1% en poids par rapport au poids d'oxyde potentiel. - Dans un réacteur de 10 1 contenant 6 1 d'eau à 20 C, on mélange le précipité (P) et l'hydroxyde de cérium obtenus ci-dessus. Un brassage efficace de cette suspension au moyen d'une turbine permet d'obtenir une dispersion intime à l'échelle de 0,01 à 0,1 micron de tous les consti- tuants de ce nouveau précurseur. Les étapes de séchage, calcination et de mise en forme sont identiques à celles décrites pour le catalyseur A. CATALYSEUR C: Les méthodes deprâparation du précipité P (nélange contenant des hydro- xycarbonates de cuivre, aluminium et zinc) et d'un hydroxyde de terres rares sont identiques à celle utilisées pour la préparation du cataly- seur B. Seule, leur méthode de mélange est différente. En effet les deux précipités humides, séparés de leur dernière eau de lavage, sont mélanges à l'état humide dans un malaxeur. Apres un temps de malaxage d'environ 1/2 heure permettant d'obtenir une bonne dispersion de tous les éléments (à l'échelle de 0,1 micron) le produit obtenu subit comme dans les exemples ci-dessus les mêmes étapes de séchage, activation et mise en forme. CATALYSEUR D: (comparaison) On mélange mécaniquement et à sec le produit séché (contenant des hydrocarbonates de Cu, Al et Zn) obtenu dans la préparation du cata- lyseur A avec un carbonate de terre rare (La2(C03)3, sH20). La poudre homogène (à l'échelle du micron) ainsi obtenue est ensuite activée sous air à 350 C pendant 4 heures puis mise en forme par la même méthode que celle employée pour le catalyseur A. CATALYSEUR F: (comparaison) La méthode de préparation du catalyseur F est identique à celle du catalyseur A à l'exception près que l'on ajoute a la solution de carbonate de sodium une certaine quantité de perrhénate de sodium. La solution A est formee par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu), 150 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,4 at.g A1), 148,75 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,5 at.g Zn). La solution A contenant 1,27 at.g de métaux/l est portée à 80 C. La solution B est formée par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 261,8 g de carbonate disodique (3,29 at.g/l Na) et 2,73 g de perrhénate de sodium (Na Re 04) (0,01 at.g Re). Cette solution B est ensuite portée à 80 C. CATALYSEUR F1: La méthode de préparation du catalyseur F1 est identique à celle du catalyseur B aux exceptions près suivantes: La solution A est formee par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu),de 112,5 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,3 at.g Al) et de 119 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,4 at.g Zn). La solution A (1,133 at.g de métaux/1) est portée à 800C. La solution B est forméee par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 234,2 g de carbonate di sodique et de 2,7 g de perrhénate de sodium (Na Re 04) (0,01 at.g Re). Le précipité P1 cristallisé obtenu suivant le mode opératoire décrit pour la préparation du catalyseur B est lavé 3 fois par 12 1 d'eau, puis essoré sur filtre. Dans un second réacteur on réalise la précipitation, à une température de 80 C, à un pH de 7, de l'hydroxyde de lanthane à partir d'une solution obtenue par dissolution de 43,3 g de nitrate de lanthane dans 0,5 1 d'eau (0,1 at.g La) et d'une solution 0,1 molaire d'ammonia- que. Le précipité obtenu est lavé 3 fois par 5 1 d'eau, puis essoré sur filtre. Le précipité P1 est mélangé au précipité d'hydroxyde de lanthane par malaxage humide pendant une duree de 30 minutes. Le produit homogène obtenu est alors séché 6 heures à 90 C puis 12 heures à 120 C. Il est ensuite activé sous air à 350 C pendant 4 heures puis mis en forme par pastillage. CATALYSEUR G: (comparaison) La méthode de préparation du catalyseur G est identique à celle du catalyseur A à l'exception près que l'on ajoute du nitrate d'argent à la solution des nitrates de cuivre, aluminium et zinc. La solution A est formée par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu), 112,5 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,3 at.g A1), 119 g de nitrate de zinc hexa- hydraté (0,4 at.g Zn), 6,8 g de nitrate d'argent (0,04 at.g Ag). La solution A contenant 1,16 at.gde métaux/l est portee à 80 C. La solution B est formée par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 240 g de carbonate disodique (3,02 at.g/l). CATALYSEUR G2 Le mode de préparation est identique à celui suivi pour la préparation du catalyseur B à l'exception près que l'on ajoute à la solution des nitrates de cuivre, aluminium et zinc,du nitrate d'argent. La solution A est formée par dissolution dans 2,5 1 d'eau de 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu), 112,5 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,3 at.g AI), 119 g de nitrate de zinc hexa- hydraté (0,4 at.g Zn), 6,8 g de nitrate d'argent (0,04 at.g Ag). La solution A contenant 0,7 at.g de métaux/l est portée à 80 C. La solution B est formee par dissolution dans 1,5 1 d'eau de 240 g de carbonate disodique (3,02 at.g Na), elle est portée à 80 C. Dans un second réacteur, on ajoute simultanément 0,5 1 d'une solution C contenant 0,05 mole de nitrate de praseodyme et une solution 0,1 M d'ammoniaque. Les deux précipités obtenus parfaitement lavés, sont ensuite mélanges par un brassage en suspension dans un réacteur fortement agité. * Apres essorage, séchage et activation sous air le catalyseur est mis en forme par pastillage. CATALYSEUR H: La méthode de préparation est identique à celle du catalyseur B à l'exception prés que l'on ajoute du nitrate de zirconyle dihydraté à la solution de nitrate de cérium. Le précipité P1 est formé à partir d'une solution contenant 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu), 75 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,2 at.g Al), 89,25 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,3 at.g Zn) et d'une solution contenant 207 g de carbonate disodique. La précipitation a lieu dans un réacteur à une température de 80 C par addition simultanée des deux solutions à un pH régulé à 6,8. Le précipité d'hydroxyde de terres rares est formé par addi- tion simultanée dans un réacteur d'une solution contenant 43,43 g de nitrate de cérium hexahydraté (0,1 at.g Ce) et 26,7 g de nitrate de zirconyl dihydratê (0,1 at.g Zr) et d'une solution 0,5 molaire d'ammo- niaque. Le pH est maintenu constant à une valeur de 7 et la température est de 80 C. Les deux précipités après lavages sont mélangés en suspension, un brassage énergique permet d'obtenir une dispersion intime à l'échelle 0,01 à 0,1 micron, avant séchag% activation sous air et mise en forme. CATALYSEUR I: La méthode de préparation est identique à celle du catalyseur B à l'exception près que l'on ajoute un autre métal par imprégnation du précurseur activé sous air et mis en forme. Le précipité P2 est obtenu à partir d'une solution contenant 241,6 g de nitrate de cuivre trihydraté (1 at.g Cu), 56,25 g de nitrate d'aluminium nonahydraté (0,15 at.g Al), 89,25 g de nitrate de zinc hexahydraté (0,3 at.g Zn), et d'une solution contenant 215 g de carbonate disodique. Le co-précipité d'un métal de terres rares et d'un composé de zirconium est obtenu à partir d'une solution contenant 43,8 g de nitrate de néodyme hexahydraté (0,1 at.g Nd) et 42,95 g de nitrate de zirconium pentahydraté (0,1 at.g. Zr) et d'une solution 0,5 molaire d'ammoniaque. - Apres lavage de chaque précipité, mélange en suspension, activa- tion sous air et pastillage, on réalise l'imprégnation des pastilles par une solution contenant 1,55 g de bis acétylacétonate de palladium (0,005 at.g Pd) dans 40 cm3 de toluene. Les pastilles sont ensuite séchées à 90 C dans une étuve ventilée puis activée sous air à 350 C. Tests des catalyseurs en phase qazeuse. Tous les catalyseurs sont testés dans une unité pilote fonc- tionnant en continu et opérant sur 20ml de catalyseur. Les catalyseurs sont préalablement préréduits dans les conditions suivantes: -6% hydrogène dans l'azote - pression atmosphérique - vitesse spatiale du mélange gazeux égale à 3000 h1 - paliers de réduction 8 h à 160 C 3 h à 190 C 3 h à 210 C 3 h à 240 C Le déroulement de chaque test est le suivant: a) Pressurisation de l'unité pilote à 6 MPa.par de l'azote. b) Introduction du mélange CO + C02 + H2 sous 6 (MPa) mégapascals à 200 C. c) Conditions opératoires: température moyenne du lit de catalyseur 230 C pression totale P = 6 MPa VVH = 10.000h-1 IVVH = débit (H2 + CO + C0O2) en litres (TPN)/heure/par litre de catalyseur composition du gaz de synthèse H2 = 1,2 : 1,2 2 CO + 3 C02 Les résultats de tests sont donnés dans le tableau IV. Les performances sont définies comme suit: - productivité massique en méthanol: c'est le nombre de gramme de méthanol obtenus par heure, ramensau poids (en grammes) de catalyseur chargé. - sélectivité en méthanol: c'est le rapport du nombre de moles de méthanol formées sur le nombre de moles de (CO + C02) disparues. La sélectivité C s'exprime donc par: C = 100 x nombre de molesde méthanol formées moles (CO+C02)entrée-moles (C0+C02)sortie Exemple 17. On utilise un réacteur ayant un diamètre de 4 cm et une hauteur utile de 3 mètres contenant 1 1 catalyseur (F1). La réduction du catalyseur est réalisée en phase gazeuse à pression atmosphérique entre 200 et 260 C en injectant simultanément dans le réacteur 3 m3/h d'azote et 200 cm3/h de méthanol. Apres réduction le réacteur est alimenté par une coupe paraffinique C12C18 à raison de 270 1/h (vitesse superficielle dans les conditions choisies 7,5 cm/s) et par du gaz de synthèse sous une pression de 7,5 MPa. Les conditions opératoires sont: - pression totale P = 75 MPa température t = 250 C - vitesse volumique horaire du gaz VVH 15.800 h1 composition du gaz de synthèse H2 2 C02+ 3CO 2 - vitesse volumique horaire du liquide VVH 270 h-1 La productivité massique P du catalyseur en méthanol est rapidement stabilisée àO,5 gramme de méthanol par gramne de catalyseur et par heure. Exemple 18. Dans un réacteur de type Grignard, fortement agité, de volume 0,5 litre, on introduit 150 cm3 d'une coupe paraffinique C12-C18 et g de catalyseur B finement broyé (50 à 100p.). La réduction du catalyseur est réalisée in situ en phase liquide par de l'hydrogène pur a 240 C sous une pression de 7,5 MPa. Apres réduction, on substitue l'hydrogène par un mélange H2 + CO + C02 de composition telle que: H2 = 1,4 2 CO + 3 C02 A 250 C sous une pression de 7,5 MPa la productivité est de 0,6 à 0,7 gramme de m-éthanol par gra.me de catalyseur et par heure. Exemple 19. Dans un réacteur tubulaire ayant un diamètre de 0,05 m et une hauteur de 2 m on fait circuler une coupe paraffinique C12-C18 contenant en suspension (0,2 kg/litre) du catalyseur (H) finement broyé (50-2001M) et du gaz de synthèse. Une productivité de 1,2 kg de méthanol par kg de catalyseur et par heure a été obtenue dans les conditions opératoires suivantes: -température T = 240 C - pression totale P = 7,5 MPa - vitesse linéaire de la suspension 0,2 cm/s - vitesse volumique horaire du gaz/volume de catalyseur dans le réacteur VVH = 10.000 h1 gaz - composition du gaz de synthèse H2 = 2 CO + 3 CO2 Exemple 20. Dans un réacteur tubulaire, 10 g de catalyseur (C) sont réduits pendant quelques heures à pression atmosphérique par 5% d'hydrogène dans l'azote entre 140 et 260 C. Apres réduction, on procède à la décomposition du méthanol. Pour une température de 290 C, une pression de 3,0 MPa et une vitesse spatiale liquide égale à 3h- 1 plus de 95% du méthanol sont convertis. 2-4 256053 1 TABLEAU I PHASE RHOMBOEDRIQUE TYPE HYDROXYCARBONATE MAILLE HEXAGONALE a=0,305 nm C=2,24 nm GROUPE D'ESPACE R- 3M INDICE DE MILLER d (nm) i/Lu 003 0,7557 100 006 0,3757 75 101 0,2630 15 012 0,2585 60 104 0,2402 10 0,2292 40 107 0,2053 5 018 0,1930 30 1010 0,1719 15 0111 0,1625 10 0,1535 15 113 0,1507 15 1013 0,1454 10 116 0,1428 10 0114 0,1362 5 Conditions d'enregistrement: Cu K, 35 KV 35 mA Monochromateur arrière (graphite) n%. . SOOeaz+SO Oel+ OOb 001 ú6'ú LZ'O 66'9 ú1'8Z86'9 OL'479 oz OOZ úú Z ú'00' Opd S' Uzú' Olv n3 I 008 011 Zú0 OL'II 99'LZú8'9 09'ú5 009 O Z úú d+ '0 u Vn +S'I os S zN eN JZ W ul uz lV no Jzfn ul/n3 W/n/ uz/n3 lV/nD. wddN3 Un3N31 xne;w sap spd: zaoddua ued le;w ap spd % 3NfbIWOV úlOddVW (SOLnwao4) SUfl3SiVIV3 SUflSAIlVIV3 S3a NOIlISOdWO3 II fIV311VI + i0O'z SO'Oel úOO'OpdS'OuzúO V n3 I 2DV)J)dZOO' O + nI' SOuz'Ov ITnoD I (LO) PdSOO'O.S'Ouz 'OIVn3 I D'O'O + VOLIVO lI ú, ii De:V,)PdSOO'0 +Oz OPN 'OuzIOLV3 I O+ 1010Z 'OuZZOVn H ('J + Oa3 IVOuz 'Otvn3 H + SO'l Od bO' O6Vb tOuzú'OLVIn3Z9 + 1'Od 00d0 Pds 11UZGZ0 LV in31 +. I' el b..oeu 10'0S'Ouzt?'0Lv1n3 l eT l. O S'Ouzú'O V In3 a +.TO '06b'O Ouz' LOvIn3 3 sb Ouzb' 0LIn Y 11.+ _908 01 bP tOa O'ZEO Ivin3 T E'OuZiO[LVln3 V 3WUO. N3NOIIVA NOIIVAII3V W 1'0 no uN3a 13S 3SIW S3dV-I13V'AV303S V3[IWNHOIS 33 IGOSSIG OI VN 3UdWI dV 30XO 31VNO3VD 3DVXVIVW 39VXVlVW-N3dSn (WS'OHOtHNjed)31VNOUUV3S31V81IN XnVl3W S3UInV,A NOIIIi3VS 13V 30 3ONV13Wo31IdI33Ud V 31IdI33Ud SIn3S SVdV3 S30 NOIlVdVd3Ud 30 3aoW III nV31OVI TABLEAU IV PRODUCTIVITE ET SELECTIVITE DES CATALYSEURS - cCATALYSEURS TEMPERATURE PRODUCTIVITE SELECTIVITE "C" (g CH3OH/9 cata/h) en CH3OH x - 100 h 1000 h 1 A 230 C 0,50 0,48 99,1 2 A1 " 0,30 0,20 99,3 3 B " 0,60 0,58 99,5 4 C " 0,62 0,60 99,4 D " 0,50 0,46 99,4 6 F " 0,55 0,51 99,0 7 F1 " 0,62 0,60 99,6 8 G " 0,56 0,50 99,1 9 G1 " 0,60 0,57 99,6 10 G2 " 0,63 0,61 99,4 ill H " 0,65 0,64 99,5 12 I " 0,62 0,57. 99,5 13 I11 " 0,45 0,32 98,5 14 12 "l 0,67 0,63 99,0 15 13 " 0,70 0,69 99,7 Conditions opératoires: T = 230 C P = 6 MPa (60 bars) VVH = 10.000 h'1 H2 2 =: 1,2 2 C02+3 C02 REVENDICATIONS 1. - Procédé de préparation d'un catalyseur comprenant au moins quatre éléments essentiels: le cuivre, le zinc, l'aluminium et au moins un métal choisi dans le groupe formé par les terres rares et le zirconium caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) mise en contact d'une solution d'au moins un composé d'ammonium et/ou de métal alcalin choisi dans le groupe formé par les hydrogéno-carbonates, les carbonates et les hydroxydes avec une solution essentiellement homogène contenant sous forme de sels ou de complexes solubles, l'ensemble des métaux cuivre, zinc et aluminium, ladite mise en contact ayant lieu à un pH compris entre 6,3 et 7,3 de manière à former un précipité, cristallisé au moins en partie, des métaux cuivre, zinc et aluminium. b) lavage à l'eau du précipité obtenu à l'étape a, le produit obtenu ayant une teneur en métaux alcalins réduite à moins de 0,06 % environ en poids par rapport au poids total des métaux du précipité. c) mise en contact d'une solution contenant un composé d'ammonium choisi dans le groupe formé par l'hydrogéno-carbonate, le carbonate et l'hydroxyde avec une solution d'un sel et/ou d'un complexe soluble d'au moins un métal choisi dans le groupe formé par les terres rares et le zirconium, ladite mise en contact ayant lieu à un pH compris entre 6 et 8, de manière à former un précipité d'au moins un composé de métal du groupe formé par les terres rares et le zirconium. d) lavage à l'eau du précipité obtenu à l'étape c de manière à réduire sa teneur en azote à moins de 3 % en poids par- rapport aux éléments présents exprimés en poids de métaux. e) mélange du précipité, cristallisé au moins en partie, obtenu à l'étape b, avec le précipité obtenu à l'étape d de manière à former une dispersion sensiblement homogène. - f) séchage et activation thermique de la dispersion sensiblement homogène obtenue à l'étape e. 2. - Procédé de préparation d'un catalyseur selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) mise en contact d'une solution d'au moins un composé d'ammonium et/ou de métal alcalin choisi dans le groupe formé par les hydrogéno-carbonates, les carbonates et les hydroxydes, contenant au plus 4 atomes grammes par litre d'ammonium et/ou de métaux alcalins avec une solution essentiellement homogène, contenant sous forme de sels et/ou de complexes solubles l'ensemble des métaux cuivre, zinc et aluminium à une concentration globale au plus égale à 2 atomes grammes par litre, ladite mise en contact ayant lieu à un pH compris entre 6,3 et 7,3 et à une température d'au moins 60 C, de manière à former un précipité, cristallisé au-moins en partie, des métaux cuivre, zinc et aluminium. b) lavage à l'eau du précipité cristallisé au moins en partie des métaux cuivre, zinc et aluminium obtenu à l'étape a, le produit obtenu ayant une teneur en métaux alcalins réduite à moins de 0,06 % environ en poids par rapport au poids total des métaux du précipité. c) mise en contact d'une solution contenant un composé d'ammonium choisi dans le groupe formé par l'hydrogéno-carbonate, le carbonate et l'hydroxyde avec une solution d'un sel et/ou d'un complexe soluble d'au moins un métal choisi dans le groupe formé par les terres rares et le zirconium, ladite mise en contact ayant lieu à un pH compris entre 6 et 8 de manière à former un précipité d'au moins un composé de métal du groupe formé par les terres rares et le zirconium. d) lavage à l'eau du précipité obtenu à l'étape c de manière à réduire sa teneur en azote à moins de 3 % en poids par rapport aux éléments présents exprimés en poids de métaux. e) mélange du précipité cristallisé au moins en partie, obtenu à l'étape b avec le précipité obtenu à l'étape d de manière à former une dispersion sensiblement homogène. f) séchage et activation thermique de la dispersion sensiblement homogène obtenue à l'étape e. 3. - Procédé de préparation d'un catalyseur selon l'une des revendications 1 ou 2 caractérisé en ce que, au cours de l'étape a, la mise en contact des deux solutions a lieu à un pH compris entre 6,6 et 7, 0, le précipité cristallisé au moins en partie obtenu est lavé de manière à obtenir un produit contenant moins de 0,04 % en poids de métaux alcalins par rapport au poids total des métaux du précipité; le précipité d'au moins un métal choisi dans le groupe formé par les terres rares et le zirconium, obtenu à l'étape c, est lavé jusqu'à réduire sa teneur en azote à moins de 1 % en poids par rapport aux éléments présents exprimés en poids de métaux; le mélange des précipités obtenus aux étapes b et d est effectué de manière à obtenir un mélange homogène à l'échelle 0,01-0,1 micron. 4. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que au cours de l'étape a et au cours de l'étape c, les précipités des métaux sont formés à partir de solutions homogènes de nitrates des métaux considérés et à partir de solution de carbonates ou d'hydrogénocarbonates de métal alcalin pour l'étape a et de solution carbonates ou d'hydrogéno-carbonates d'ammonium pour l'étape c. 5. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que le catalyseur comprend en outre au moins un métal additionnel M choisi dans le groupe formé par le palladium, l'argent, le rhénium et le platine. 6. - Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce que au moins un métal additionnel choisi dans le groupe formé par le palladium, l'argent, et le rhénium est introduit à l'étape a sous forme de composé soluble. 7. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que au moins un métal additionnel M choisi dans le groupe formé par le palladium, l'argent, le rhénium et le platine est introduit de manière uniforme dans le mélange homogène activé thermiquement obtenu à l'étape f. 8. - Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que au moins un métal additionnel M est introduit à l'aide de sels ou de complexes solubles ne contenant pas de soufre, ni d'halogène dans leurs compositions. 9. - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en ce que, au cours de l'étape a, le temps de résidence du précipité, cristallisé au moins en partie, dans le milieu réactionnel est d'au moins trente minutes. 10. - Catalyseur obtenu selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que les proportions en poids des métaux des éléments présents rapportés au poids total des métaux sont de: Cuivre 20 - 80 % Zinc 5 - 50 % Aluminium 2 - 30 % Terres rares et/ou zirconium 2 - 20 % Métaux alcalins 0 - 0,06 % Métal M 0 - 10 % 11. - Catalyseur selon la revendication 10 caractérisé en ce que les proportions en poids des métaux des éléments présents rapportés au poids total des métaux sont de: Cuivre 45 - 70 % Zinc 15 - 35 % Aluminium 4 - 20 % Terres rares Métaux alcalins 0 - 0,06 % Métal M 0 - 5% 12. - Catalyseur selon l'une quelconque des revendications 10 et 11 caractérisé en ce que le métal M est du palladium, du platine ou du rhénium, à la concentration de 0,01 à 1 % en poids et/ou de l'argent à la concentration de 0,5 à 5 % en poids. 13. - Utilisation d'un catalyseur obtenu suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9, ou d'un catalyseur suivant l'une quelconque des revendications 10 à 12 dans des procédés mettant en jeu une réaction équilibrée des oxydes de carbone (CO, C02) avec l'hydrogène. 14. - Procédé suivant la revendication 13 caractérisé en ce que l'on forme du méthanol à partir d'oxydes de carbone (CO, C02) et d'hydrogène à une température de 200 à 400 C, une pression de 2 à 15 MPa et un rapport molaire H2/2 CO + 3 CO2 compris entre 0,4 et 10. 15. - Procédé suivant la revendication 13 caractérisé en ce que l'on décompose un alcool de C1 à C5 à une température de 200 à 400 C environ et une pression de 1 à 10 MPa environ pour former un mélange contenant des oxydes de carbone et de l'hydrogène.