FR 2556625 A1 19850621 FR 8414712 A 19840925 t Syst me de coulée de métaux liquides comportant une pomDe lectromaRnétiue c ncue our!'obtention d'une solidification rapide de ces métaux La présente invention concerne la coulée de métaux liquides et, plus particulièrement, des systèmes de coulée qui comprennent une pompe électromagnétique à deux côtés qui induit par voie électromagnétique des forces agissant- sur une bande de métal liquide subissant une solidification et sur une source froide conductrice mobile associée. Au cours de la dernière décennie, on a obtenu une réduction considérable de la consommation d'énergie dans le procéddé de fabrication de l'acier grace à l'utilisation de la technique de production de brames par la coulée continue, technique dans laquelle l'acier est coulé directement à partir du bain de fusion. On a obtenu une amdlioration dans la solidification rapide pour la production d'une mince bande par ce que l'on appelle: la centrifugation de la masse on fusion. On coule, dans cette opération, directement h partir d; bain de fusion des échantillons sous forme do bandes ayant une épaisseur d'environ 0,254 k 1,27 mmi (0,01 0,05 inches) enr utilisant un système de transporteur ou de tambour refroidi jusqu'à une température inférieure à la température de solidi- fication, cela à des vitesses périphériques de courroie ou de roue d'environ 23 mètres/seconde. Une solidification rapide au cours de laquelle de la chaleur est extraite de la bande par une roue froide de conduc- tibilité élevée est le procédé préféré pour le traitement dos métaLx ferreux. La vitesse à laquelle cette bande est produite est déterminée par la vitesse d'extraction de la chaleur. Si le transfert de chaleur est élevé, le liquide n'acquiert pas la vitesse totale du transporteur avant de se solidifier, et dans ce cas la vitesse de l'échantillon est égale à celle du transporteur. La région de solidification sur le transporteur varie en fonction de la vitesse linéaire du transporteur pour une épaisseur donnée du ruban. Par exemple, à une vitesse de transporteur de 23 mètres/seconde, il est possible d'obtenir des épaisseurs de bandes d'environ 0,63 mm (25 mils) avec des longueurs de solidification de 50 cm et des températures de roue de 350 K. Une pompe électromagnétique à deux c8tés qui peut être utilisée dans des systèmes de coulée de bandes comprend un bloc primaire supérieur et inférieur, chacun comportant un enroulement polyphasé et étant disposé de manière à former entre eux un intervalle. Une source froide mobile, par exemple une courroie de transporteur, est disposée dans l'intervalle et des moyens sont présents pour déposer le métal liquide sur la source froide. L'échantillon métallique, supposé ne pas être ferromagnétique étant donné que sa température est constamment supérieure à la température de Curie, et la source froide forment un circuit secondaire pour l'induction de courant de fréquence de glissement. La vitesse de champ synchrone, Ys, de l'onde progressive établie par les deux éléments primaires est déterminée par la relation: vS = 2 rp f (1) o fp est le pas polaire du primaire en mètres et f est la fréquence d'excitation en hertz. Si la vitesse périphérique ou vitesse linéaire du transporteur est vr, alors le glissement par unité, s, est défini comme étant la différence entre la vitesse de synchronisme et la vitesse réelle par rapport k la vitesse de synchronisme. Lorsque la vitesse de la courroie diminue légèrement par rapport k la vitesse de synchronisme, par exemple lorsqu'elle est inférieure k 23 mètres par secondes la densité de courant croît linéairement tandis que le glissement et la dissipation d'énergie dans le secondaire s'accroit comme le carré et la variation dp glissement dans la petite plage de glissement. Dans une pompe électromagnétique classique utilisant un élément d'induction primaire à deux côtés et une structure conductrice secondaire symétrique par rapport à l'axe mécanique de l'entrefer, la seule force notable est la force longitudi- nale ou force tangentielle communiquant un mouvement au secondaire comprenant la bande. La force radiale ou force perpendiculaire, bien que toujours présente, est équilibrée par chaque structure primaire de manière à représenter une force effective nulle. Les pompes à deux côtes utilisées pour couler une bande comportent des secondaires asymétriques en raison du fait qu'un agencement du type sandwich est nécessaire, par exemple par suite de l'utilisation d'un élément de forte conductibilité formé par la source froide se déplaçant en synchronisme avec un élément de forte résistivité formée par le métal liquide qui subit une solidifications Dans la plupart des cas, l'épaisseur de ces deux composants est différente et, de façon plus importante, la résistivité superficielle effective de ces éléments diffère fortement mis à part leurs différences intrinsèques de résistivité volumique. Suivant le glissement, les fréquences et les conducti- bilités mises en jeu, la force normale ou force perpendiculaire exercée sur l'élément non-ferromagnétique peut attirer cet élément jusqu'au bloc primaire ou l'en repousser. Agir sur la quantité d'attraction ou de répulsion constitue un aspect crucial dans l'amélioration des cadences de production de métaux coulés en continu. C'est pourquoi il est essentiel que les conditions de fonctionnement du système électromagnétique qui engendre la force de traction ou force longitudinale soit en accord avec les exigences concernant la force normale ou force perpendiculaire, exigences qui, pour ces forces bi- dimensionnelles, sont nécessairement optimales b. des valeurs de glissement différentes. Le rapport entre la force perpendi- culaire et la force longitudinale pour une pompe électro- magnétique à deux côtés est principalement fonction du nombre magnétique de Reynold, dont la valeur dépend de l'entrefer effectif. L'objet principal de l'invention est de fournir un produit amélioré. Un des aspects de la présente invention réside d'une façon générale dans un système de coulée de métaux liquides comportant une pompe électromagnétique comprenant: un bloc primaire supérieur comportant une multiplicité d'encoches ou fentes adjacente à un de ses côtés; un bloc primaire inférieur comprenant une multiplicité d'encoches ou fentes adjacentes à un de ses côtés, lesdits blocs primaires supérieur et inférieur étant disposés de manière h former entre eux un intervalle; une source froide conductrice mobile disposée dans ledit intervalle; un moyen pour déposer du métal liquide sur ladite source froide, après quoi ledit métal liquide se solidifie; un premier enroulement polyphasé s'étendant à travers lesdites encoches du bloc primaire supérieur et un second enroulement polyphasé s'étendant à travers lesdites encoches du bloc primaire inférieur, ces enroulements étant disposés de manière que ladite source froide et ledit métal soient maintenus sous compression par les forces électro- magndtiques exercées sur ladite source froide et sur ledit métal par suite du courant circulant dans lesdits premier et second enroulements polyphasés. Un autre aspect de l'invention réside d'une façon générale dans un procédé de pompage par voie électromagnétique d'un métal liquide se solidifiant sous la forme d'une feuille déposée sur une source froide conductrice mobile, la feuille et la source froide passant à travers un intervalle entre une paire de blocs primaires, chaque bloc comportant un enroulement polyphasé, ledit procédé comprenant les phases consistant s h exciter l'enroulement polyphasé des blocs primaires pour engendrer le déplacement d'un secondaire comprenant ladite source froide et ladite feuille métallique; et h commander la fréquence d'excitation dudit enroulement polyphasé pour créer une force électromagnétique de compression entre ladite source froide et ladite bande éetallique, Dans un systçme de coulée comportant une pompe lectromagnétique à deux cSt4s réalisé selon la présente invention, les forces radiales ou forces perpendiculaires attribuées à chaque élément primaire ne s'annulent pas. En général, l'élément formé par la source froide mobile est repoussé par le bloc primaire inférieur avec une force qui dépasse la force de répulsion du bloc primaire supérieure Ceci est dg principalement h, l'entrefer plus petit de la source froide par rapport au bloc primaire inférieur. Pour des températures supérieures à la température de Curie, une bande métallique en cours de solidification est repoussée par le bloc primaire supérieur avec une force supérieure h la force de répulsion du bloc primaire inférieur. On peut augmenter au maximum ces conditions concernant la force normale ou force perpendiculaire pour obtenir une force de compression nette entre la source froide mobile et la bande de métal liquide se solidifiant, de manière à assurer ainsi un contact de surface uniforme élevé en vue d'un transfert de chaleur. Un transfert de chaleur le plus rapide depuis la bande vers la source froide permet d'obtenir des cadences de production plus élevées. UIn système de coulée de métal liquide comportant une pompe électromagnétique à deux cetés selon la présente invention comprend: un bloc primaire supérieur comportant une multiplicité d'encoches adjacentes à un de ses ctés et un premier enroulement polyphasé s'étendant à travers ces encoches; un bloc primaire inférieur comprenant une multi- plciteé d'encoches adjacentes à un de ses cStés et un second enroulement polyphasé s'étendant à travers ces encoches, lesdits blocs primaire, supérieur et inférieur étant disposés de mianière à former entre eux un intervalle; une source froide conductrice mobile disposée dans l'intervalle; et une buse ou autre moyen destiné C déposer le métal liquide sur la source froide. Des forces normales ou perpendiculaires exercées sur la source froide et sur le métal liquide en cours de solidification par suite de l'excitation des premier et second enroulements polyphasés maintiennent la source froide et le metal liquide sous compression, ceci réduisant les fluctuations concernant la pression et le contact des surfaces et la capacité de transfert de chaleur. La source froide mobile peut 8tre configurèe de manière que l'on obtienne une interaction électromagnétique de pôlecourt-circuités, qui centre latéralement et d'une façon continue la bande de métal en cours de solidification sur la surface de la source froide aux vitesses élevées. On va maintenant décrire la présente invention en se référant aux dessins annexés, sur lesquels s la figure 1 est une représentation illustrative d'un système de coulée réalisé selon un des modes de réalisation de la présente invention; la figure 2 est une représentation illustrative d'une variante de mode de réalisation- du système de coulée de la figure 1, dans lequel la source froide mobile est configurée de manière à augmenter l'interaction des p8les court-circuités qui se traduit par le centrage de la bande métallique en cours de solidification; la figure 3 est une coupe d'une partie d'un système de coupée réalisé selon la présente invention; la figure 4 est un schéma d'enroulement relatif au système de coulée de la figure 3; et la figure 5 est un graphique qui illustre les relations entre la force radiale ou force perpendiculaire, le produit du nombre de Reynoldspar le glissement,et le rapport entre l'entrefer et la longueur d'onde. En se référant aux dessins, on voit que la figure 1 est une représentation illustrative d'une partie d'un système de coulée de métal liquide réalisé selon l'un des modes de réalisation de la présente invention. Ce système comprend un bloc primaire supérieur 10 comportant une multiplicité d'encoches 12 adjacentes à un de ses cdtés et un premier enroulement primaire polyphasé 14 s'étendant à travers ces encoches. Un bloc primaire inférieur 16 comprend une multi- plicité d'encoches 18 et un second enroulement polyphasé 20 s'étend à travers ces encoches. Une multiplicité de passages de refroidissement 22 sont prévus pour l'injection d'un réfrigérant h travers le bloc primaire inférieur 16. Une source froide conductrice mobile 24 est disposée dans un intervalle 26 entre les blocs primaires supérieur et inférieur et est montée en vue d'une rotation autour d'un arbre 28e Bien qu'une structure de source froide tournante soit re- présentée, il est bien entendu que d'autres structures de source froide mobile, comme par exemple une courroie de trans- porteur, ne sortent pas du cadre de la présente invention. Une bande métallique 30 qui est en cours de solidification est disposée sur la surface de la structure de source froide 24. La figure 2 est une représentation illustrative d'une partie d'un système de coulée réalisé selon la présente invention et qui est similaire à celui de la figure 1 mais comprend un élément de source froide mobile 24' configurê de manière à augmenter l'interaction des enroulements polaires court-circuités avec les éléments primaires pour engendrer des forces électromagnétiques transversales qui agissent de manière à centrer sur la surface de la source froide la bande métal- lique 30 en cours de solidification. On obtient ce résultat en diminuant en 32 et 34 l'épaisseur de la source froide dans l'alignement des c8tés des blocs primaires 10 et 16 de telle sorte que les parties en surplomb 36 et 38 de la source froide 24' qui s'étendent au-delà des c8tés des blocs primaires aient une épaisseur inférieure à celle de la partie centrale de cette source froide 24'. Il va de soi que, sur la surface supérieure de la source froide 245, il n'y a aucun guide métallique qui serait susceptible de centrer la bande 20, La figure 3 est une coupe d'un système de coulée de métal liquide réalisé selon un des modes de réalisation de la présente invention. Une buse 40 est disposée dans la structure de confinement 42 en vue de l'injection de métal liquide 44 sur la structure 24 de source froide mobile. Le métal liquide forme initialement une flaque 46 et est attiré de manière à former une feuille 30 qui se solidifie. Des bobines de court-circuitage 48 son4 représentées disposées sur des dents formées dans le bloc primaire inférieur 16 entre des encoches adjacentes 18. Une feuille ou plaque de compen- sation conductrice 50 est représentée disposée de façon adjacente 4 la surface inférieure du bloc primaire supérieur en regard de l'entrefer 26, de manière à équilibrer les contributions nettes de force perpendiculaire et de force longitudinale entre les blocs primaires supérieur et inférieur. Les dimensions de cette plaque de compensation sont déterminées en tenant compte de l'épaisseur et de la résistivité super- ficielle de la surface de la source froide. Les phases des enroulements polyphasés sont désignées par les lettres A, B et C de la manière classique. La figure 4 est un schéma de c9blage du système de coulée de la figure 3, schéma dans lequel le premier enroulement polyphasé comprend des bobines numérotées de 1 à 42 et le second enroulement polyphasé comprend des bobines numérotées de 43 à 78. A titre d'exemple, on a représenté une configuration comprenant trois encoches par p8le par phase. L'excitation des enroulements des blocs primaire, supérieur et inférieur établit une onde progressive de force magnétomotrice dont le modèle peut se présenter sous la forme: Js = Real J exp (j(c)t- y2 '/A) (2) o J est la charge de courant superficiel exprimée en ampères tours par mètre linéaire, est la fréquence d'excitation angulaire, y est la distance longitudinale et A est la longueur 255662S d'onde. La poussée dans la direction longitudinale ou direction y et la force perpendiculaire dans la direction radiale ou direction z peuvent être déduites de façon indépendante. D'après le second tenseur d'effort de Maxwell, la force longitudinale Fy est: Fy = P2/A f N/m2 (3) et la force perpendiculaire Fz est: - L1)2 BI22 =z-(fj4 N/n1 (4) oh A est la longueur d'onde en mètres ou deux fois le pas polaire de l'enroulement, f est la fréquence d'excitation en hertz, P2 est la puissance rayonnée dans la direction perpendiculaire par la surface supérieure du bloc primaire inférieur 16, et B1 est la composante perpendiculaire de la densité du flux à la surface supérieure du bloc primaire inférieur 16 exprimée en Teslas-creteo Dans un exemple de conception avec une vitesse de source froide de 23 mètres par seconde et une fréquence d'excitation suggérée de 900 hertz on peut calculer les valeurs des divers paramètres de telle sorte que le pas polaire soit obligatoirement de 12,8 mm ou plus. Si on choisissait un pas polaire de 20 mm pour une conception de base, la longueur d'onde serait de 40 mm et, par conséquent, la force longitudinale serait de 0,0277 P2 Newtons/m2 pour une puissance d'entrée de P2 watts/m2 dans le secondaire combiné. En raison de l'importance de P2 et de son effet sur le chauffage du transporteur, on obtient facilement une limite supérieure pour la force longitudinale Fy. En évaluant la force perpendiculaire d'après l'équation (4), J est la charge de courant en ampères de crête par mètre et est donnée par: J = 12 NI/A (5) o N est le nombre de tours en série par p8le et I est la valeur de crête du courant de phase. Une valeur de charge de courant modérément élevée est 100 000 ampères de crête par mètre et une densité de flux typique de 0,125 Tesla de crête donnent une force per- pendiculaire nette nulle. Ainsi, selon l'équation (4), toutes charges de courant en excédent à cette quantité ou toutes densités de flux inférieures à cette valeur, les autres para- mètres étant constantes donnent une force perpendiculaire positive ou répulsive nette Fz. Dans la pratique, des charges de courant inférieures à 100 ki par mètre et des densités de flux supérieures b 0,125 Tesla suffisent pour la répulsion requise. Cette force perpendiculaire Fz est la force de répulsion totale qui agit en travers de l'entrefer sur la source froide, la bande en cours de solidification et le bloc primaire supérieur et qui est exercée par les enroulements du bloc primaire inférieur. La force perpendiculaire peut aussi être exprimée en impédance superficielle qui est définie comme étant le rapport entre l'intensité du champ électrique et l'intensité du champ magnétique. Dans ce cas, la force perpendiculaire est t 2 (121)} z 4 f 1) (6) o po est la perméabilité magnétique de l'espace libre et Z2 est l'impédance de l'entrefer entre la source froide et le bloc primaire inférieur k la surface supérieure du bloc primaire inférieur. Pour la source froide, le nombre de Reynolds pour une température supposée de 9000K à 1100 K et une résistivité supposée de 7,7 x 10-8 ohm-mètre est RHS = 3,74 à une fréquence appliquée de 900 Hz. Dans la bande métallique qui subit une solidification et avec une résistivité supposSe de 120 microhms-cm, le nombre de Reynolds est RMS = 0,24 à 900 Hz. En ce qui concerne le bloc primaire supérieur ferro- magnétique, le nombre de Reynoldsest: " el'r f 12 (7) RUB 2i PUB (7) Avec des valeurs supposées de ur = 1000 et PUB = 12 x 10-8 ohms-mètre, on obtient un nombre de Reynoldsde RUB = 2400. Quand on calcule les diverses impédances des composants, on peut voir que la source froide crée un déphasage important dans l'impédance superficielle tandis que la bande métallique en cours de solidification n'entraîne aucun déphasage appré- ciable. Par conséquent, il est commode de classer la bande en cours de solidification comme étant limitée en induction du point de vue résistance tandis que la source froide se rapproche d'une condition limitée en inductance. D'après cet exposé, on peut voir que la force perpen- diculaire exercée par chaque bloe primaire est une fonction uniquement de deux paramètres sans dimensions, à savoir: le quotient de la largeur i de l'entrefer par la longueur d'onde ; et le produit du glissement s par le nombre de RleynoldsR. Le rapport entre g et X est déterminé pour n'importe quelle conception donnée et, de ce fait9 c'est par uine variation du paramètre représent3 par le produit sR que lion obtient une force perpendiculaire sur laquelle on peou agir, ceci en remarquant que la source froide présente, par rapport à la bande en cours de solidification9 un nombre de Reynoldsdifférent et supérieur. En utilisant l'éq.uation (6), on a tracé sur la figure 5 la courbe de la force perpendieu- laire pour une excitation avec cournat constant do J = 105 amperes/mètre (crête), o le point de donnée triangulaire QI représente une technique de fonctionnement typique de trans- porteur formant source froide et le symbole carré Q2 représente la force d'attraction exercée sur la bande en cours de solidification par le bloc primaire inférieur, Comme il est impératif que la source froide et la bande en cours de solidification fonctionne avec le même glissement, les emplacements des points de fonctionnement Qj et Q2 sont différents, ce qui indique les différences dans le nombre magnétique de ReynoldsR. Le point Q1 est positionné pour un produit sR de 22, tandis que le point Q2 indique un produit sR d'environ 4,5. Ces points représentent le cas de l'application sur le métal en cours de solidification d'une pression d'attraction.de -4 kN/m2 par exemple, du bloc primaire légèrement plus grande que la force de répulsion de 3 kN/m2 par exemple, exercée sur la source froide. On peut obtenir cette condition en faisant fonctionner chaque bloc primaire avec une excitation telle que le glissement mécanique s soit par exemple de 0,25 par unité, ce qui impose que le nombre de Reynolds pour la source froide soit de 22/0,25, c'est-à-dire 88, et que le nombre de Reynolds pour le métal en cours de solidi- fication soit de 4,5/0,25, c'est-à-dire 18. Ces nombres de Reynolds sont caractéristiques pour des matières traitées dans le système de coulée de grandes dimensions dans lesquelles la longueur d'onde A. est importante. Pour cet exemple, l'effet net de prise en sandwich de la source froide et du métal en cours de solidification est une pression de compression d'environ 1,0 kN/m2. Un des avantages que procure la commande exercée sur les forces électromagnétiques conformément à la présente invention est que la même répartition générale des forces est accessible de façon indépendante b partir du bloc primaire supérieur conjugué à l'exception que: les forces répulsives d'un des blocs contrecarreatles forces répulsives de l'autre bloc sur la m9me source froide et la m8me bande de métal en cours de déplacement en raison de leurs différences géométriques et verticales d'orientation d'empilage, et les courbes appro- priées à chaque bloc doivent tenir compte de la variation entraînée dans l'entrefer et, par conséquent, il faut utiliser les courbes présentant la valeur g//% appropriée, la longueur d'onde;, la fréquence f et le glissement s restant identiques pour les doux blocs primaires. Pour illustrer les courbes paramétriques appropriées du bloc primaire supérieur, les points Q3 et Q4 sont repré sentés indiquant le fonctionnement du bloc supérieur avec un entrefer légèrement plus petit que 1'entrefer de 0,0238 utilisé pour le bloc inférieuro En conséquence, comme repré- senté sur la figure 5, la force d'attraction représentée par le point Q4 est d'environ -5,5 kN/r2 tandis que la force de répulsion au point Q3 est voisine de 2e5 kN/m20 L'effet net sur le secondaire composite est alors une force d'attraction de 3 kN/m2 agissant, par exemple vers le haut, simultanément avec l'autre force d'attraction nette de 1 1,N/m2 qui agit en direction du bas. Par contre, si le bloc primaire supérieur fonctionne avec un entrefer plus grand que celui du bloc primaire inférieur, les forces perpendiculaires sur le secon- daire composite pourraient 8%re parfaitement annulées voire mSme,tout compte fait,répulsives. Il est possible de fixer le choix de l'entrefer au moment de la construction mais on peut modifier à volonté le glissement en utilisant une source d'énergie k fréquence variable 52, commre representée sur la úigure 4. Pour obtenir une force constante dirigée radialement 2-5 ('I]:ns une gamme plus large de valeurs de glissement, il est possible d'ajouter une plaque de compensation statique 50, comme représenté sur la figure 3,3à la surface d'entrefer du bloc primaire supérieur. Le but de cette plaque est de créer une impédance de surface utile h peu près.gale à celle fournie -par l'ensemble "source feroideeon mcuveient/surface de la bande en cours de solidificatior% Du fait que la température minimale de la source froide est voisine de 500oK tandis que la plaque de compensation statique ne dépasse pas 250 K, l'épaisseur de cette plaque doit être égale à peu près à la moitié de celle de la source froide. par exemple 1 mi.llimètre (40 mils)} La plaque de compensation agit de manière à équilibrer l'énergie électromagnétique irradiée de chaque primaire. Le schéma de c4blage de pompe électromagnétique à deux côtés représenté sur la figure 4 convient pour le cas spécifique d'une bande d'acier épaisse qui exige de grands pas polaires. Dans la technique de la solidification de bandes minces, des pas polaires faibles permettraient un enroulement à une seule encoche par p8le par phase. Avec des matières ayant, par exemple, une épaisseur de 1,25 mm (50 mils), on obtient mieux des pas polaires importants en adoptant deux ou trois encoches par pôle par phase plutôt qu'en ouvrant vers le haut l'encoche à l'endroit de l'entrefer car la matière du noyau magnétique devient plus accessible. L'agencement d'enroulement représenté sur la figure 4 donne un très faible facteur de courant harmonique en raison des variations de phase de 15 plus progressifs et non pas des sauts phase-encoche de 600 que l'on trouve dans les machines classiques k courant alter- natif. Pour la pompe h deux c8t6s décrite, le bloc primaire supérieur doit contenir 36, 24 eu 12 encoches selon le nombre d'encoches par pôle par phase pour former quatre pôles complets. Le bloc primaire inférieur, s'étendant sous la région de la buse, doit contenir des multiples de 14 bobines, par exemple 42 bobines. Ceci se traduit par des pôles apparents de 4-2/3 pôles blocs primaires inférieurs. I1 existe un avantage fonda- mental à ce qu'il y ait un nombre non-entier de pôles dans une disposition générale non-continue. L'effet du nombre non- entier n de pôles est d'optimaliser le rendement pour une valeur de glissement plus faible s, conformément à la relation par laquelle ns/(1-s) est constant. Le glissement de fonction- nement plus petit se traduit directement par un rendement de conversion de fonctionnement plus élevé. En plus de permettre de régler les forces perpendicu- laires comme on l'a décrit ci-dessus, les systèmes de coulée comportant des pompes électromagnétiques selon la présente invention permettent également d'agir dans un certain degré sur les forces transversales exercées sur la bande métallique de solidification. Bien que la majeure partie du réglage de la largeur de la bande métallique en cours de solidification dépende de la structure mécanique de la buse, il est souh table de maintenir la largeur de cette bande métallique uni- forme et régulière. Des forces électromagnétiques sont utiles non pasdans la formation spécifique de la largeur de la bande, mais par le fait qu'une fois que la bande se solidifie, elles garantissent que cette dernière reste centrée sur la surface de la source froide. En raison de l'interaction des pôles court-circuités entre les blocs primaires et la bande en cours de solidification, interaction qui donne naissance à des forces transversales de retenue, il est essentiel que la largeur de la buse ou la largeur de la bande obtenue suiez exactement aussi grandes que celle du bloc primaire pour que des forces de réta- blissement latérales suffisantes soient garantieso Cette égalité de largeur est illustrée sur les figures 1 et 2e Sur la figure 2, l'interaction cdté piles-court-circuités se trouve accrue grâce à l'utilisation de variations brusques cest- dire k la manière d'un gradin, de l'épaisseur de la source froide conductrice aux bords du bloc primaires L'effet est qu'un champ se déplaçant vers l'intêrieur est engendré à l'interface sur les delà c8tés, ce qui stabilise ou centre la bande d'acier en cours de solidification sn r la surface de la source froide. Si des forces transversales provenant de moyens extérieurs provoquent un déplacementm lateral de].a bande d'acier, l.es forces de rétablissement augmentent à peu prbs linéairement avec l'écartO Du fait quo le transporteur formé par la source froide est eégalemeno utilisé pour engendrer une force de propulsion électromagnétique dans la direction longitudinale il es impéra-%if que ls dispositif décrit conforme a la présente iventjion ccmpore un transporteur présentant une partie transversale en surplomb ou en saillie par rapport à la largeur du noyau du primaire, de telle sorte que la partie Pn porte-à-faux ou en saillie soif au moins égale au quart d'un pas polaire. Par contre, il n'est pas possible que le dispositif comporte une telle partie en saillie ou en surplomb dans le sens transversal pour la bande d'acier subissant une solidification s'il faut obtenir une bande d'épaisseur uniforme. Il est bien entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre purement illustratif et non limitatif et que des variantes ou des modifications peuvent y être apportées dans le cadre de la présente invention. REVENDICATIONS 1, Système de coulée de métaux liquides comportant une pompe électromagnétique, caractérisé par le fait qu'il comprend: un bloc primaire supérieur (10) comprenant une multiplicité d'encoches (12) adjacentes à un de ses c8tês un bloc primaire inférieur (16) comprenant une multiplicité d'encoches (18) adjacentes à un de ses cftés, lesdits blocs primaires supérieur et inférieur étant disposés de manière k former entre eux un intervalle (26); une source froide conductrice mobile (24) disposée dans ledit intervalle; un moyen (40) pour déposer le métal liquide (44) sur ladite source froide, après quoi le métal liquide se solidifie; un premier enroulement polyphasé (14) s'étendant a travers lesdites encoches du bloc primaire supérieur et un second enroulement polyphasé (20) s'étendant à travers lesdites encoches du bloc primaire inférieur, ces enroulements étant disposés de manière que la source froide et le métal soient maintenus dans un état comprimé par les forces électro- magnétiques exercées sur ladite source froide et ledit métal par suite du courant circulant ' travers les premier et second enroulements polyphasés. 2. Système selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les premier et second enroulements polyphasés sont disposés de telle sorte que le courant qui y circule communique une force ascendante nette a ladite source froide et simultané- ment une force descendante nette audit métal. 3. Système selon la revendication 1 ou 2, caractérisé par le fait les largeurs desdits blocs primaires supérieur et inférieur sont identiques et égales k une largeur préalablement choisie du métal solidifié,de manière à induire ainsi dans le métal des courants de Foucault a action transversale de manière assurer une stabilité transversale par l'action des forces électromagnétiques. 4. Système selon la revendication 3, caractérisé par le fait que ladite source froide a une largeur qui est supérieure à la largeur desdits blocs primaires, ladite source froide étant disposée de manière à s'étendre symétriquement au-delà de chaque côté des blocs primaires, de manière que des courants de Foucault transversaux supplémentaires soient ainsi induits dans ladite source froide afin que l'action résultante de p8les court-circuités avec lesdits blocs primaires centre ledit métal à l'aide des forces électro- magnétiques. 5. Système selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre: une réduction brusque, c'est-à-dire à la manière dtun gradin (32; 34) dans l'épais- seur de la partie de ladite source froide qui est en surplomb ou en saillie par rapport auxdits blocs primaires. 6. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre i une plaque conductrice de compensation (50) disposée dans ledit intervalle et adjacente audit bloc primaire supérieur. 7. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que lesdits premier et second enroulements polyphasés sont enroulés suivant une configuration à double couche et sont reliés en série l'un à l'autre. 8. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que ledit bloc primaire inférieur comporte un nombre d'encoches plus grand que le nombre d'encoches dudit bloc primaire supérieur et ledit second enroulement polyphasé comporte un nombre de bobines plus grand que le nombre de bobines dudit premier enroulement polyphasé. 9. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que ledit second enroulement polyphasé est enroulé de manière à former un nombre non-entier de pales. 10. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il comprend, en outre: des boucles de bobines de court-circuitage sur des dents formées des encoches adjacentes du bloc primaire inférieur au voisinage de la buse. 11. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé par le fait que l'on commande les forces de compression appliquées à la source froide et au métal en modifiant la fréquence d'excitation desdits premier et second enroulements polyphasés. 12. Procédé pour pomper par voie électromagnétique un métal liquide (44) destiné à se solidifier sous forme d'une feuille déposée sur une source froide conductrice (24), la feuille et la source froide traversant un intervalle (26) entre une paire de blocs primaires (10; 16) comportant chacun un enroulement polyphasé (14; 20), le procédé susvisé étant caractérisé par le fait qu'il consiste s à exciter l'enroulement polyphasé des blocs primaires de manière à communiquer un mouvement h un secondaire comprenant ladite source froide et ladite feuille métallique; à commander la fréquence d'excitation dudit enroulement polyphasé pour crier une force électromagnétique de compression entre ladite source froide et ladite feuille métallique.