FR 2557812 A1 19850712 FR 8500164 A 19850108 PROCEDE AMELIOPE DE DESHYDPATATION DES MINERAUX La présente invention concerne d'une manière générale un procédé de déshydratation de concentrés de minéraux, et en particulier une amélioration d'un tel procédé, utilisant une famille particulière de matières tensio-actives non- ioniques de faible masse moléculaire. L'exploitation, le traitement, la purification, etc. des minéraux naturels impliquent souvent une ou plusieurs opérations de traitement dans lequels des particules de granulométrie fine de la matière intéressante sont mises en suspension ou dispersées dans un milieu aqueux continu, et dans lesquelles on désire séparer ces particules minéra- les de ce milieu aqueux. Dans detelles opérations, on souhaite souvent réduire la teneur en humidité résiduelle de la matière minérale ainsi récupérée à une valeur aussi faible que possible dans la pratique compte tenu des cir- constances. Par exemple, dans les usines de traitement du charbon, le charbon abattu est broyé et lavé pour en éliminer le soufre et les matières constituant la gangue. Dans le circuit de charbon fin de ces installations, un charbon de granulométrie fine (par exemple 9,5 x 0,6 mm; moins de 0,6 mm et/ou moins de 0,15 mm) est récupéré et déshydraté en utilisant divers appareils de filtration et/ ou de séchage. Par exemple, un appareillage de filtration sous vide est souvent utilisé pour déshydrater un charbon de 0,6 x 0 mm, dans ces installations de traitement du charbon. Cet appareillage n'est, en général,capable de réduire la teneur en humidité du gâteau de filtration de charbon fin qu'à une valeur de 25 à 30 % en poids par rapport au poids total du gâteau de filtration de charbon humide. Des séchoirs centrifuges sont également utilisés dans les circuits de charbon fin des installations de traitement du charbon pour déshydrater le charbon dans l'intervalle de granulométrie allant jusqu'à 9,5 mm x 0,6 mm compris. Ces séchoirs sont>en général7utilisés en associa- tion avec des tamis de déshydratation disposés immédiatement en amont de ces séchoirs dans l'opération de déshydrata- tion. La teneur en humidité la plus faible que ces séchoirs sont capables de réaliser dans la pratique dépend de divers facteurs parmi lesquels la taille de particule du charbon déshydraté. Cependant, en règle générale, ces séchoirs centrifuges sont généralement capables de déshy- drater un charbon ayant une taille de particules inférieure à 0,15 mm à une teneur en humidité de 20 à 24 % en poids par rapport au poids total; un charbon ayant une taille de particules de moins de 0,6 mm à une teneur en humidité de 8 à 10 % en poids par rapport au poids total; et un charbon ayant une taille de particules de 9,5 x 0,6 mm à une teneur en humidité de 6 à 8 % en poids par rapport au poids total. Il est connu que divers produits chimiques (par exemple des matières tensio-actives) peuvent être utilisés en association avec l'appareillage de déshydratation précité (par exemple être ajoutés à une bouillie de charbon avant la filtration ou être appliqués à un lit humide de charbon après tamisage et avant le séchoir centrifuge) pour aider ou permettre à cet appareillage de déshydratation de réaliser des teneurs en humidité résiduelle réduites. Malheureusement, cependant, les matières tensio-actives utilisées ou suggérées jusqu'à présent pour cette applica- tion présentaient à l'utilisation des lacunes ou inconvé- nients plus ou moins nombreux. Comme exemples de limita- tion ou inconvénients qui ont été rencontrés, on citera un moussage excessif dans le procédé; une tendance excessive à s'accumuler dans les eaux de traitement recyclées, entraînant la nécessité d'utiliser des stades et/ou un appareillage de traitement pour leur élimination; une incompatibilité avec d'autres types d'additifs tels que des agents de floculation, des adjuvants de filtration, etc. qui sont communément utilisés dans les opérations de traitement/récupération de minéraux. Les problèmes ou limitations qui précèdent, bien que communs à la plupart des opérations de traitement/récupé- ration de minéraux sont particulièrement gênants pour l'industrie charbonnière car les réalités économiques actuelles associées à ce produit particulier sont telles qu'une modernisation poussée des usines et l'installation d'opérations et/ou d'appareillages spéciaux de traitement pour venir à bout d'une accumulation excessive d'adjuvants de déshydratation dans les courants de recyclage des usines n'est généralement pas réalisable économiquement. A la lumière de ce qui précède, on peut voir qu'il serait hautement souhaitable de disposer d'un procédé amélioré pour déshydrater des concentrés de minéraux lequel procédé conviendrait pour ou serait capable d'éviter les problèmes indiqués ci-dessus que présentent les divers procédés de la technique antérieure. On a découvertmaintenant que certains agents tensio- actifs non-ioniques à base de copolymères séquencés d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de butylène de masse moléculaire relativement faible et répondant à la formule I ci-dessous sont particulièrement efficaces comme adjuvants de déshy- dratation faiblement moussant pour divers concentrés de minéraux. Plus particulièrement, ces agents tensio-actifs non-ioniques répondent à la formule: CH ?3 CH2 () RO-(CH2-CH2-0)x (CH2 CH20)y-H dans laquelle x est un entier de 2 à 10, y est un entier de 1 à 10 et R est un radical aliphatique linéaire ou ramifié en C1- C16. En conséquence, la présente invention consiste en un procédé amélioré de déshydratation de concentrés de minéraux dans lesquels une bouillie ou dispersion aqueuse de particules minérales de granulométrie fine est traitée,(par exemple,tamisée et séchée ou filtrée) pour éliminer de celle-ci une partie notable du milieu aqueux continu et réaliser ainsi un lit humide de ces particules minérales et dans lequel l'amélioration consiste en l'utilisation de l'agent tensio-actif nonionique répondant à la formule I ci-dessus, comme adjuvant de déshydratation dans ce procédé. Le procédé indiqué est particulièrement avantageux en ce qu'on a trouvé que les agents tensio-actifs répondant à la formule I, outre qu'ils ont un caractère faiblement moussant, possède également une tendance notablement réduite à s'accumuler ou à s'amasser dans l'eau de recyclage de l'installation. Ces agents tensio-actifs sont particuliè- rement appropriés pour l'utilisation dans des installations de traitement des minéraux qui ne sont pas équipées pour traiter l'eau d'usine recyclée pour en éliminer l'agent tensio-actif en excès. Le procédé amélioré de la présente invention est applicable à n'importe quel concentré de minéraux qui est classiquement soumis à des opérations de déshydratation. Comme exemples de concentrés de minéraux,qui peuvent avan- tageusement être déshydratés conformément à la présente invention, on citera des concentrés d'alumine, de cuivre, de sulfures et/ou d'oxydes de fer,-des sels minéraux, des déchets de charbon, des dispersions de charbon fin, et analogues. Ces concentrations sont,en général,sous forme de bouillies ou de dispersions aqueuses de minerai finement broyé (par exemple des particules minérales de granulométrie fine) avant ces opérations de déshydratation. Le procédé de déshydratation amélioré de la présente invention est particulièrement avantageux lorsqu'il est utilisé pour la déshydratation de bouillies ou dispersions aqueuses de particules de charbon finement broyées. Comme il a été indiqué ci-dessus, le procédé amélioré de la présente invention consiste à utiliser comme adjuvants de déshydratation une matière tensio-active non-ionique qui dérive d'un copolymère séquencé d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de butylène de faible masse moléculaire et qui répond à la formule: CH3 1 2 R-O-(CH2cHCO)x-CH CH 0)y-H (2) dans laquelle x est un entier de 2 à 10, y est un entier de 1 à 10 et R est un radical aliphatique linéaire ou ramifié en C -C16 La matière tensioactive a,de préférence, une valeur de balance hydrophile/lipophile (HLB) de 2 à 8. Lorsque R contient de 1 à 5 atomes de carbone, on préfère que l'entier y soit de 5 à 10 et que l'entier x soit de 2 à 5. Par ailleurs, lorsque R contient 8 à 16 atomes de carbone, on préfère que l'entier y soit de 1 à 6 et que l'entier x soit de 5 à 10. L'utilisation de ces matières tensio-actives est particulièrement avantageuse en ce que leur nature faible- ment moussante permet de réduire au minimum ou d'éliminer les problèmes de cavitation des pompes ou d'accumulation d'écume, qui peuvent se présenter autrement lorsque des agents tensio-actifs ayant une plus grande tendance à mousser sont utilisés dans ce procédé. En outre, ces matières tensio-actives sont particulièrement efficaces en ce qui concerne leur efficacité de déshydratation et sont, en outre, avantageuses en ce qu'elles ont une tendance réduite à s'accumuler dans les courants de recyclage aqueux de l'usine. En outre, le caractère non- ionique de ces matières est également un avantage pratique, car il en résulte que ces matières n'interfèrent pas avec-(c'est-à- dire ne sont pas incompatibles avec) des matières anioniques ou cationiques (par exemple des agents de floculation, des agents de filtration, etc.) qui peuvent aussi être utilisées à un certain stade du procédé global de récupé- ration des minéraux considéré. Dans la pratique, la matière tensio-active indiquée peut être appliquée au concentré minéral intéressant de n'importe quelle manière souhaitée ou commode compte-tenu des circonstances, pour autant que l'agent tensioactif soit associé (c'est-à-dire en contact) avec la matière particulaire pendant au moins une partie du traitement de déshydratation. Ainsi, par exemple, l'agent tensio-actif peut être ajouté à la bouillie ou dispersion aqueuse de minéraux intéressante avant la déshydratation de celle-ci. En fait, ce procédé d'application est préféré lorsqu'une matière particulière de granulométrie extrêmement fine (par exemple inférieure à 0,6 mm) doit être déshydratée en utilisant un appareillage de filtration sous vide. On peut également appliquer (par exemple pulvériser) une solution aqueuse relativement diluée de cet agent tensio-actif (contenant par exemple de 2 à 5 % en poids d'agent tensio-actif par rapport au poids total) sur un lit humide des particules de minéral au cours des opéra- tions de déshydratation. Cette dernière technique d'appli- cation est préférée, en fait, lorsque l'appareillage de déshydratation utilisé comprend un tamis de déshydratation suivi d'un séchoir centrifuge. Dans ces cas, on préfère généralement pulvériser la solution aqueuse d'agent tensio- actif indiquée sur le lit humide de matière particulaire au voisinage de l'extrémité de sortie de l'appareil à tamis déshydratant et avant le séchoir centrifuge. La quantité de la matière tensio-active indiquée, qui est utilisée dans le procédé de l'invention, n'est pas particulièrement déterminante, pour autant que la quantité utilisée soit efficace pour aider ou améliorer de manière désirable la déshydratation du concentré de minéral. C'est-à-dire que l'agent tensio-actif est, en général, utilisé en quantité suffisante pour réduire de manière mesurable le taux d'humidité réalisé par rapport à celui qui est obtenu autrement dans la même opération de déshydratation en l'absence de matière tensio-active non- ionique. En pratique, la quantité déshydratante efficace dans un cas donné dépendra d'un certain nombre de facteurs tels que, par exemple, les caractéristiques de surface et la taille de la particule minérale traitée, l'appareillage de déshydratation utilisé, la vitesse et les conditions de fonctionnement de l'usine, et analogues. Par exemple, la déshydratation d'un concentré de minéral de granulométrie extrêmement fine (par exemple inférieure à 0,6 mm) en l'absence de la matière tensio- active, conduira normalement à un lit de minéral humide contenant au moins 8 (et souvent au moins 20)pour cent en poids d'eau par rapport au poids total suivant le type particulier d'appareillage de déshydratation utilisé. Dans ces opérations de déshydra- tation de particules de granulométrie fine, on préfère normalement utiliser l'agent tensio-actif en quantité suffisante pour permettre à l'opération de déshydratation de réduire le taux d'humidité final du lit de minéral obtenu d'au moins 2 (de préférence 3 et mieux encore 4) pour cent en poids d'eau par rapport au poids total. D'autre part, dans les concentrés de minéraux que l'on déshydrate dans l'intervalle de granulométrie de 9,5 mm x 0,6 mm, le tamisage et le séchage centrifuge en l'absence d'agent tensio-actif conduiront généralement à des teneurs résiduelles en humidité d'au moins 6 % en poids par rapport au poids total. Dans ce dernier type d'opération de déshy- dratation, on préfère, en général, utiliser l'agent tensio- actif répondant à la formule I en quantité suffisante pour réduire la teneur finale en humidité du lit de minéral d'au moins 1 (de préférence au moins 2) pour cent en poids d'eau par rapport au poids total. En général, l'utilisation des matières tensio-actives indiquées en une quantité allant de 25 à 1500 parties en poids par million de parties en poids de solides minéraux est suffisante pour obtenir les résultats d'aide à la déshydratation désirés. Dans les opérations de déshy- dratation utilisant un appareillage de filtration sous vide, on préfère, en général, utiliser l'agent tensio-actif en une quantité allant de 200 à 1500 parties en poids par million de parties en poids de solides minéraux. Lorsqu'on utilise un séchoir centrifuge, on préfère nor- malement utiliser l'agent tensio-actif en une quantité allant de 25 à 1000 parties en poids par million de parties en poids de solide minéral. Comme il a été indiqué, un avantage notable résultant de l'utilisation des matières tensio-actives indiquées ci- dessus, est le fait qu'elles ont un caractère faiblement moussant. En pratique, cette caractéristique de faible moussage peut être quantifiée en dissolvant 0,1 volume pour cent de la matière tensio-active active dans 250 ml d'eau à la température ambiante (par exemple à 23 C); en mélangeant la solution obtenue, à faible vitesse, dans un mélangeur "waring" pour la faire mousser; en versant aussi- tôt après la solution moussée dans une éprouvette graduée de 500 ml (c'est-à-dire ayant un diamètre intérieur de 4,5 cm); et en mesurant la hauteur de la mousse produite. Lorsqu'on effectue la mesure de la manière qui précède, les matières tensio-actives non-ioniques utilisées selon la présente invention présentent une hauteur de mousse initiale inférieure à 10 cm et, de préférence, inférieure à 5 cm. La mise en oeuvre de la présente invention est mieux illustrée ci-après en se référant à des exemples dans les- quels toutes les parties et pourcentages sont donnés en poids, sauf indication contraire. EXEMPLES 1, 2 et 3 Un échantillon de gâteau de filtration de charbon obtenu dans le circuit de charbon de granulométrie fine (c'est-à-dire inférieure à 0,6 mm) d'une installation industrielle de traitement du charbon est divisé en échantillons de 200 grammes et chaque échantillon est mélangé avec 450 ml d'eau, pour donner une bouillie à 31 % de solides. Chacune des bouillies est agitée pour réaliser un mélange homogène et un agent tensio-actif, sous forme d'une solution aqueuse à 1 %, est ajouté à la bouillie dans la quantité indiquée dans le tableau 1 ci-dessous. Un tamis filtrant ayant une toile métallique d'une ouverture de maille de 0,42 x 0,25 mm et d'un poids connu est alors plongé dans chacune des bouillies et une aspira- tion d'environ 61 Pa est appliquée à travers le tamis. Au bout de 18 secondes, le tamis filtrant est retiré de la bouillie et séché à l'air pendant 3 minutes. Le tamis filtrant contenant le gateau de filtration est alors pesé (et le poids du tamis filtrant est soustrait pour obtenir le "poids humide") et séché dans une étuve pendant une nuit à 65,6 C. Apres refroidissement, le tamis contenant le gâteau de filtration est pesé à nouveau (et le poids du tamis filtrant est à nouveau soustrait pour obtenir le "poids sec") et la teneur en humidité en pourcentage après filtration et avant séchage est calculée comme suit: d'humidité = poids humide - poids sec x 100 % poids humide Dans l'exemple 1, l'agent tensio-actif A est un copolymère séquencé à terminaison alcool tridécylique d'oxyde d'éthylène (EO) et d'oxyde de butylène (BO) contenant une moyenne de 7,5 motifs EO et une moyenne de 1,8 motifs BO par molécule. Dans l'exemple 2, l'agent tensio-actif B est un copolymère séquencé à terminaison alcool tridécylique de EO et BO contenant une moyenne de 7,5 motifs EO et de 3,6 motifs BO par molécule. Dans l'exemple 3, l'agent tensio-actif C est un copolymère séquencé à terminaison alcool éthylique de EO et de BO contenant une moyenne de 3,2 motifs EO et de 9,0 motifs BO par molécule. Les résultats de ces expériences sont donnés dans le tableau I ci-dessous. Le tableau I donne également, à titre comparatif, les résultats d'essais effectués de la même manière en utilisant un agent tensio-actif anionique (à savoir le bis-(2-éthylhexyl) sulfosuccinate de sodium) qui est très répandu dans l'industrie comme adjuvant de déshydra- tation dans les industries de traitement des minerais de fer et de cuivre. Comme on le voit, les agents tensio- actifs A, B et C fournissent des résultats d'adjuvants de déshydratation comparables à ceux obtenus en utilisant le bis-(2-éthylhexyl)sulfosuccinate de sodium. _, TABLEAU I Différence d'humidité Concentration Pourcentage en pourcentage Agent de l'agent d'humidité par rapport à l'essai Exemple Ntensio-actif Id'essai tensio-actif (ppm) retenu (% en poids)_ témoin (% en poids) 1 | Agent essai 0 27s5 --- tensio-actif A témoin* Agent 1,1 250 24,6 -2,9 tensio-actif A Agent 1,2 500 23,4 -4,1 tensio-actif A Agent 1,3 1000 21,5 -6,0 tensio-actif A._ _ 2 Agent essai 0 24,7 - - tensio-actif B témoin Agent 2 1 250 23,2 -1 5 tensio-actif B Agent 2,2 500 21,7 -3,0 tensio-actif B Agent 2,3 1000 22,7 -2,0 tensio-actif B Agent 2,4 1500 21,4 -3,3 tensio-actif B._ _ _._ 3 Agent essa - 024 0 2-4,1 --- tensio-actif C témoin. M TABLEAU I (suite) Différence d'humidité Concentration Pourcentage en pourcentage Agent N de l'agent d'humidité par rapport à l'essai Exemple N tensio-actif d'essai tensio-actif (ppm) retenu (% en poids) témoin (% en poids) 3 (suite) Agent 3,1 250 21 7 -2,4 tensio-actif C Agent 3,2 500 21 1 -3,0 tensio-actif C Agent 3,3 1000 20 6 -3,5 tensio-actif C Agent 3, 4 1500 19,9 -4,2 tensio-actif C Expérience bis-(2-éthylhexyl)- essai 0 25,0 -- comparative sulfoscuccinate de témoin sodium bis-(2-éthylhexyl)- sulfoscuccinate de CX.1 250 23,6 -1,4 sodium CX.2* 500 23,2 -1,8 CX.3* 1000 22,9 -2,1 CX.4* 1500 21,4 -3,6 3,6 * Il ne s'agit pas d'un exemple de la présente invention. _ C.a C0 Exemples 4, 5 et 6 Dans ces exemples, la tendance relative à mousser à la température ambiante est déterminée pour les agents tensio-actifs A, B et C des exemples 1 à 3 ci-dessus et pour le bis-(2-éthylhexyl) sulfosuccinate de sodium. Le mode opératoire d'essai utilisé correspond à celui décrit précédemment dans la présente description. Les résultats de cette détermination sont résumés dans le tableau II ci- dessous. En outre, la tendance au moussage à une tempéra- ture plus basse (6 C) est également présentée dans le tableau II. Pour ces derniers résultats, on suit fondamen- talement le même mode opératoire excepté que l'essai est effectué à 6 C au lieu de 23 C. TABLEAU II Hauteur de mousse Hauteur de mousse Exemple N Agent tensio-actif (cm) à 23 C (cm) à 6 C 4 Agent tensio-actif A 4,5 27,0 Agent tensio-actif B 1 0 1,0 6 Agent tensio-actif C 1,0 1,0 Expérience bis-(2-éthylhexyl)- 35,0 33 comparative sulfosuccinate de sodium * Il ne s'agit pas d'un exemple de la présente invention. Ln Cs N o, Exemples 7 et 8 Dans ces exemples, les agents tensio-actifs A et B des exemples 1 et 2 sont utilisés en quantités-variables dans des évaluations en vraie grandeur dans une usine de trai- tement de charbon en fonctionnement. Dans ces évaluations en vraie grandeur, les agents tensio-actifs sont appliques sous forme de solution aqueuse diluée en pulvérisant cette solution sur le lit humide de particules de charbon au voisinage de l'extrémité de sortie d'un tamis de déshydra- tation juste avant l'entrée dans un séchoir centrifuge. Des échantillons de charbon déshydraté sortant du séchoir centrifuge sont recueillis et le taux d'humidité de ces échantillons est déterminé par les modes opératoires décrits dans les exemples 1 à 3 ci-dessus. Dans l'exemple 7, les particules de charbon mises en jeu sont dans l'intervalle de granulométrie inférieur à 0,15 mm. Dans l'exemple 8, les particles de charbon mises en jeu sont dans l'intervalle de granulométrie de 9,5 mm x 0,6 mm. Les résultats de ces évaluations en vraie grandeur sont résumés dans le tableau IlI ci-dessous. TABLEAU III Agent tensio-actif Réduction de N Concentration Teneur en humidité l'humidité Exemple N d'essai Type kg/2000 kg de charbon (pourcent en poids) (pourcent en poids) 7 * essai aucun 0 22,6 - témo i n 7,1 B 0,3 19,4 -3,2 7,2 B 0,6 17,3 -5,3 7,3 B 0,8 16,4 -6,2 82 essai A 0 6,9 témoin 8,1l A 0,02 6,5 -0,4 8,2 A 0,04 5,7 -1 2 8,3 A 0,11 5,1 -1,8 8,4 A 0,19 4,2 -2,7 * Ne constitue pas un exemple de la présente invention *- Circuit du charbon à 0,15 mm x O mm *dem Circuit du charbon à 9,5 rmm x 0,6 mm -_bo Circuit du charbon à 9,5 mmn x 0,6 mmn Exemple 9 Dans cet exemple, une quantité d'une solution d'agent tensio-actif à 5 pour cent nécessaire pour donner les doses indiquées ci-dessous est mélangée à 100 ml d'une bouillie d'alumine à 67 % ayant un pH de 13,6. La bouillie est ensuite versée dans un entonnoir "Buchner" de 10 cm de diamètre (avec un papier Whatman No. 4) relié à un appareil de filtration à flacon d'aspiration de 250 ml. Un vide d'environ 68 Pa est appliqué au filtre pendant 30 secondes. Le taux d'humidité du gateau de filtration est déterminé par les modes opératoires décrits dans les exemples 1 à 3 ci-dessus. Les résultats de l'expérience sont indiqués dans le tableau IV ci-dessous. Le mode opératoire ci-dessus est répété en utilisant du bis-(2-éthylhexyl) sulfosuccinate de sodium comme expérience comparative. Après addition de cet agent tensio- actif anionique à la bouillie d'alumine à pH 13,6, la bouillie se gélifie et l'eau est retenue. Bien que la présente invention ait été décrite et illustrée en se référant à des modes de mise en oeuvre particuliers et aux exemples, ceci ne doit être considéré comme susceptible de limiter de quelque façon que ce soit la portée de l'invention telle que revendiquée. TABLEAU IV Différence Concentration de de pourcentage d'humidité Agent N l'agent tensio-actif Pourcentage d'humidité par rapport à l'essai Exemple No tensio-actif d'essai (kg/t)** retenu (% d'humidité) témoin (% en poids) 9 Agent essai 0 13,9 --- tensio-actif B témoin* Agent 9,1 0,36 10,3 -3,6 tensio-actif B Agent 9 2 0,72 10,7 -3,2 tensio-actif B Agent 9 3 1,5 9 7 -4,2 tensio-actif B Agent 9 4 2,9 9,4 -4,5 tensio-actif B * Ne constitue pas un exemple de la présente invention ** kg/t = kilos par tonne de solides d'alumine. REVENDICATIONS 1. Procédé de déshydratation de concentrés de minéraux dans lequel une bouillie ou dispersion aqueuse de particules minérales de granulométrie fine sont traitées pour en éliminer une partie notable du milieu aqueux en phase continue et réaliser ainsi un lit humide de ces particules minérales, caractérisé par le fait que l'on utilise, comme adjuvant de déshydratation, un agent tensio-actif non- ionique de formule: I3 CH RO-(CH2-CH2-O)X-(CH2-CH2-0)y-H formule dans laquelle x est un entier de 2 à 10, y est un entier de 1 à 10 et R est un radical aliphatique linaire ou ramifié en Cl-C16. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit agent tensio-actif non-ionique est ajouté à la bouillie ou dispersion aqueuse minérale avant le traitement de celle-ci. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'une solution aqueuse dudit agent tensio-actif non-ionique est appliquée séparément à ce lit minéral au cours de l'opération de traitement. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit agent tensio-actif non-ionique est utilisé en une quantité de 25 à 1500 parties en poids par million de parties en poids de solides minéraux. 5. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que le minéral déshydraté est du charbon. 6. Procédé amélioré selon la revendication 5, dans lequel le taux d'humidité le plus faible réalisable dans des opérations normales en déshydratant en l'absence dudit agent tensio-actif non-ionique est de 20 % en poids ou davantage par rapport au poids total, caractérisé par le fait que le taux d'humidité réalisable le plus faible est réduit d'au moins 2 % en poids par rapport au poids total lorsque ledit agent tensio- actif non-ionique est utilisé dans ce procédé. 7. Procédé amélioré selon la revendication 5, dans lequel le taux d'humidité le plus faible réalisable dans des opérations normales en déshydratant en l'absence dudit agent tensio-actif non-ionique est de 8 % en poids ou o10 davantage par rapport au poids total, caractérisé par le fait que le taux d'humidité le plus faible réalisable est réduit d'au moins 2 % en poids par rapport au poids total lorsque ledit agent tensio-actif non-ionique est utilisé dans ce procédé. 8. Procédé amélioré selon la revendication 5, dans lequel le taux d'humidité le plus faible réalisable dans des opérations normales en déshydratant en l'absence dudit agent tensio-actif non-ionique est de 6 % en poids ou davantage par rapport au poids total, caractérisé par le fait que le taux d'humidité le plus faible réalisable est réduit d'au moins 1 % en poids par rapport au poids total lorsque ledit agent tensio-actif non-ionique est utilisé dans ce procédé. 9. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que ledit agent tensio-actif non-ionique est utilisé en une quantité suffisante pour réduire de façon mesurable le taux d'humidité réalisé par rapport à celui qui est réalisé dans la même opération de déshydrata- tion en l'absence dudit agent tensio-actif non-ionique. 10. Procédé amélioré selon la revendication 9, caracté- risé par le fait que le minéral déshydraté est du charbon. 11. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que l'agent tensio-actif non-ionique a une valeur de balance hydrophile-lipophile dans l'intervalle de 2 à 8 inclus. 12. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que, dans la formule développée de cet agent tensioactif non-ionique, l'entier y est de 1 à 6, l'entier x est de 5 à 10, et R contient de 8 à 16 atomes de carbone. 13. Procédé amélioré selon la revendication 1, dans lequel le traitement de déshydratation est effectué en utilisant un filtre à vide, caractérisé par le fait que ledit agent tensio-actif non-ionique est utilisé en une quantité allant de 200 à 400 parties en poids par million de parties en poids de solides minéraux. 14. Procédé amélioré selon la revendication 1, dans lequel le traitement de déshydratation utilise un séchoir centrifuge, caractérisé par le fait que l'agent tensio- actif non-ionique est utilisé en une quantité allant de à 1000 parties en poids par million de parties en poids de solides minéraux. 15. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que, dans la formule développée de cet agent tensioactif non-ionique, l'entier x est de 2 à 5, l'entier y est de 5 à 10, et R contient de 1-à 5 atomes de carbone. 16. Procédé amélioré selon la revendication 1, caracté- risé par le fait que le concentré minéral déshydraté est de l'alumine, du cuivre, des sulfures ou oxydes de fer, des sels minéraux, du charbon fin ou des déchets de charbon.