FR 2551990 A1 19850322 FR 8314984 A 19830921 1 2551990 PROCEDE DE TRAITEMENT D 'UN COURANT GAZEUX CONTENANT DES OXYDES D'AZOTE La présente invention a trait à un procédé de traitement d'un courant gazeux contenant des oxydes d'azote et de l'oxygène Elle concerne plus particulièrement la séparation des oxydes d'azote du courant gazeux les contenant et l'application de ce procédé à l'épuration des gaz résiduaires. On a cherché depuis longtemps à éliminer les oxydes d'azote provenant de la fabrication de l'acide nitrique par passage de ces oxydes dans des colonnes à plateaux constituant un système d'absorption/oxydation. Ainsi, dans le FR 1 255 373, on a préconise d'améliorer l'efficacité des colonnes d'absorption en réduisant l'espacement t-e JÄs aiîer S plateaux et en augmentant au contraire l'espacement entre les derniers plateaux. Ce procédé se basait sur l'hypothèse selon laquelle, dans les premiers plateaux, se faisait l'échange entre les gaz riches en oxyde d'azote et le liquide riche en acide nitrique, alors que les derniers plateaux recevaient un gaz appauvri en oxyde d'azote et un liquide pauvre en acide nitrique ou de l'eau pure. Cette conception impliquait que le fonctionnement d'une colonne repose sur les deux réactions fondamentales suivantes: oxydation en phase gazeuse entre les plateaux NO + 1/2 02 > NO 2 absorption du NO 2 sur le plateau 3 NO 2 + H 20 2 'HNO 3 + NO I 1 en résultait une conception des colonnes liée à la cinétique et à la thermodynamique de ces réactions, c'est-à-dire: nombre de plateaux élevé pour obtenir une stratification du titre des acides favorisant l'approche de l'équilibre, 255 1990 intervalle entre plateaux suffisant pour oxyder le NO qui se forme. De ce fait, pour obtenir une bonne efficacité dans le domaine des basses teneurs en NO + NO 2, ci-après désigné par NO (inférieure x à 6000 vpm par exemple en atelier nitrique travaillant à 4 105 Pa), domaine o la cinétique d'oxydation du NO est très lente, on a cherché à espacer de plus en plus les plateaux et à choisir un rapport R élevé (R = rapport du volume de colonne compris entre deux plateaux successifs au volume occupé par l'émulsion gaz-liquide entre ces deux plateaux), habituellement supérieur à 7 et souvent bien au-delà. Mais il est arrivé un moment o, même avec des valeurs de R très importantes, la réoxydation de NO en NO 2 est devenu négligeable, c'est-àdire que l'efficacité d'absorption des plateaux installés tend vers zéro, et il est devenu impossible de descendre en-dessous d'un certain seuil. C'est ce qui a amené la demanderesse, dans la demande européenne publiée sous le n 47191 de revendiquer un procédé qui permette d'abaisser la teneur en NO de façon notable dans un appareil x industriel. Il est apparu à la demanderesse que, lorsque la pression partielle des NO dans le gaz est faible (par exemple inférieure à x 6000 vpm sous 4 105 Pa), le phénomène global d'oxydo-absorption, dans les solutions diluées d'acide nitrique, est limité par une réaction en phase liquide et l'évolution de HNO 2 en HNO 3 devient alors l'étape limitante du procédé. Le concept du procédé revendiqué consistait donc à favoriser la disparition en phase liquide de HNO 2 par sa transformation en HNO 3 et, par ce fait, allait à l'encontre des hypothèses admises et donc apparaissait comme une rupture de demarche vis-à-vis de l'état de la technique. Toutefois, il est apparu une nouvelle limitation qui, bien qu'à seuil plus faible, empêchait d'atteindre de très faibles valeurs de NO dans les gaz résiduaires. x L'objet de la présente invention est donc un procédé qui permet d'abaisser le seuil final en NO jusqu'à des valeurs de 200 vpm x ou moins, en traitant des gaz ayant une faible teneur en NO. X L'objet de l'invention a aussi trait à la définition d'une cellule de rkoxydation de NO particulièrement efficace et économique. L'objet de l'invention est aussi un traitement de n'importe quel gaz contenant des vapeurs nitreuses, quelle qu'en soit l'origine (composition, débit, pression, etc). De manière générale, la présente invention a trait à un procédé d'oxydoréduction des oxydes d'azote contenus dans un courant gazeux conjointement à l'oxygène, dans un dispositif de contact gaz-liquide à contrecourant. Le concept de l'invention consiste à se placer dans des conditions qui favorisent la transformation en phase liquide de HNO 2 en HNO 3 et à provoquer une oxydation du milieu. Concrètement: a) pour des valeurs du rapport NO/NO 2 supérieures à 1, on augmente le rapport K du volume de rétention liquide en m 3 au débit du courant gazeux en Nm 3/heure, de façon que les NO x s'absorbent préférentiellement selon la réaction ( 2): ( 2) NO + NO 2 + H 20 > 2 H NO 2 (phase liquide) b) on provoque ensuite une oxydation du milieu, de manière à diminuer les valeurs du rapport NO/NO 2 et à se replacer dans les conditions de l'étape (a) c) et on répète au moins une fois l'étape (a) On a en effet observé que lorsque le rapport NO/NO 2 devient supérieur à 1, la réaction ( 2) l'emporte ( 2) NO + NO 2 + H 20 2 HNO 2 (phase liquide) on favorise cette réaction ( 2) en augmentant le rapport K du volume de rétention liquide en m 3, au débit du courant gazeux en Nm 3/heure, de sorte à appauvrir le gaz en NO et que la xréaction provoque ensuite une oxydation du milieu de manière réaction provoque ensuite une oxydation du milieu de maniàre 4 2551990 à diminuer les valeurs du rapport NO/N 02 et à se replacer dans les conditions de l'étape (a). Si initialement le rapport NO/NO 2 est inférieur à 1, on abaisse d'abord la teneur en N Ox du courant gazeux dans la zone o cette teneur est suffisamment forte pour que l'absorption du NO selon la réaction ( 1) suivante soit x prédominante ( 1) NO 2 + 1/3 H 20 > 2/3 HNO 3 + 1/3 NO (phase liquide) Le concept de l'invention s'applique à toutes les émissions de vapeur nitreuse, quel que soit le rapport NO/NO 2 initial. Mais l'invention s'applique, en particulier, au cas du traitement d'un gaz dans une colonne à plateaux. La demanderesse, lors de travaux importants, a en effet montré que le fonctionnement d'une colonne, dans le cadre d'une oxydoréduction de N Ox pouvait être schématisé en trois zones (voir figure 1). Dans la zone I, les conditions opératoires sont telles que la vitesse d'oxydation est suffisante, en phase gazeuse, pour maintenir un rapport NO/NO 2 tel que l'absorption selon l'équation ( 1) soit prédominante. Pratiquement, ceci correspond à une étape au cours de laquelle on abaisse la teneur en NO du courant gazeux par tout moyen x connu et de manière simple, en favorisant l'oxydation du NO en NO 2 en phase gazeuse entre les plateaux et l'absorption du NO 2 sur les plateaux. Dans cette zone, l'efficacité de la colonne ne dépend pratiquement pas de la valeur du rapport K. Dans la zone II, par contre, le couple N Ox, NO/NO 2 est tel que la réaction d'absorption ( 2) est prédominante et que l'oxydation en phase gazeuse se ralentit N Ox baisse de plus en plus lentement, NO n'est pas remplacé HNO a tendance à se 2 dismuter (transformer) selon l'2 quation ( 3) dismuter (transformer) selon l'équation ( 3) ( 3) HNO 2 > 1/3 HN 03 + 2/3 NO + 1/3 H 20 L'étape (a) du procédé va donc consister à mettre à profit les caractéristiques de cette zone et à améliorer l'oxydo-absorption en phase liquide pour éviter la réaction ( 3), donc le dégagement de NO et limiter la vitesse d'accroissement du rapport NO/NO 2. On augmente donc la valeur de K pour assurer l'oxydation directe de HNO 2 en HNO 3 selon la réaction ( 4) ( 4) HNO 2 + 1/2 02 > HNO 3 au détriment de la réaction ( 3). On pourra notamment utiliser des valeurs de K correspondant à celles indiquées dans la demande européenne 47 191, c'est-à-dire K supérieur à 5 10-4 heure pour une teneur en NO dans le courant gazeux de 6 000 vpm et K supérieur à 3,5 10 4 heure pour 2 500 vpm. Au cours de l'absorption, le rapport NO/NO 2 continue à augmenter et la vitesse d'absorption, selon la réaction ( 2), devient très faible. On entre dans la zone III o l'augmentation de la valeur de K ne permet plus d'abaisser la teneur en NO de façon sensible. x Le concept de l'invention réside alors dans le fait de se replacer, au cours d'une étape (c), dans les conditions de l'étape (a) au moyen d'une étape (b) qui consiste à abaisser le rapport NO/NO 2 par oxydation. A la figure 1, on a représenté schématiquement et qualitativement le fonctionnement d'une colonne selon l'invention. Le point A O représente le point de départ situé dans l'étape (a). Cette étape est réalisée jusqu'au point A 1 par tout moyen connu classique. Ce point marque la limite'pratique de fonctionnement d'une telle colonne. On élève alors la valeur de K, de manière à augmenter le temps de séjour de la solution aqueuse dans la partie correspondante du dispositif (ou colonne). Le point de fonctionnement va décrire la courbe A O A 2 jusqu'à ce que ce moyen, à son tour, devienne inopérant à l'approche de la zone III. A ce moment, on établit une étape d'oxydation qui ramène le point de fonctionnement en B 1. On peut alors, à nouveau, augmenter le temps de séjour de la solution aqueuse en jouant sur la valeur de K et décrire la courbe B 1 A 3 À De manière inattendue, le moyen s'avère répétitif C'est-à-dire que l'on peut encore redécrire une boucle telle que A 3 B 2 A 4. Bien évidemment, on ne sortirait pas du cadre de l'invention en n'allant pas jusqu'à l'appauvrissement maximal à l'étape (b), en s'arrêtant par exemple en A et en suivant le fonctionnement J correspondant à B J Selon l'invention, il faut éviter de se situer dans la zone III et un moyen simple d'y parvenir consiste à provoquer une oxydation du milieu. Grâce à l'ensemble des étapes du procédé de l'invention, cette absorption des NO peut se faire de manière économique: x la réallsation de l'étape (a) permet de diminuer le volume des dispositifs d'absorption; le fait de n'utiliser une oxydation que dans l'étape (b) autorise de ne faire appel qu'à une quantité très limitée d'oxydant Les oxydants mis en oeuvre dans l'étape (b) peuvent être, par exemple, de l'eau oxygénée, de l'acide nitrique ou un mélange des deux. Ces oxydants peuvent être amenés, par exemple, par pulvérisation sur un plateau et/ou au moyen d'une boucle de recirculation. Dans le cas o l'on réoxyde par l'acide nitrique, selon l'invention, on peut réoxyder le NO en NO 2 sans augmenter sensiblement la teneur globale en N Ox, contrairement à ce que laisse prévoir la réaction ( 1) en faisant appel à un ensemble d'un étage de pulvérisation, suivi d'un étage d'oxydo-absorption selon la description de la demande européenne 47 191. Alors qu'est connu en soi le r 8 le oxydant de l'eau oxygénée, l'oxydation des oxydes d'azote par cet agent n'était pas, jusqu'à 255 1990 ce jour, utilisée à l'échelle industrielle car les techniques proposées aboutissaient à une consommation en H 202 prohibitive. Or, le procédé selon l'invention permet de palier cet inconvénient en se situant dans des conditions bien précises de mise en oeuvre de l'eau oxygénée. Les travaux de la demanderesse ont, en effet, mis en évidence qu'il y a nécessité de mettre en oeuvre un couple H 202, HNO 3 approprié pour obtenir la transformation de NO en HNO 3. Comme on peut le voir sur la figure 2, l'eau oxygénée peut ne pas être efficace du point de vue de cette transformation. Sur cette figure, on a représenté V = concentration en volume en H 202 et N, normalité de la solution nitrique d'H 202. C 1 représente la courbe qui fait correspondre à chaque valeur de V une valeur seuil de N. C 2 représente la courbe d'apparition de NO 2 en phase gazeuse. Dans la zone A, en-dessous de la courbe CI, la seule action possible de l'eau oxygénée est celle relative à la réaction HNO 2 + 1/2 02 > HNO 3 mais il n'y a pas oxydation de NO en NO 2 et, de plus, il y a inhibition de la vitesse d'oxydo-absorption de NO par HNO 3 Dans la zone B, située en-dessus de la courbe C 1 et en-dessus de C 2, NO est oxydé en surface par HNO 3; il y a alors formation de HNO 2 et oxydation totale en HNO 3. Dans la zone C, il y a dégagement de NO 2; plus on va vers une normalité de la solution nitrique élevée et plus on se rapproche de l'équilibre d'oxydation de NO par HNO 3 sans toutefois l'atteindre; tout se passe comme si le HNO 2 formé se décomposait avant d'avoir eu le temps de s'oxyder. Il faut donc se situer dans la zone B pour optimiser l'utilisation d'eau oxygénée. Ainsi, la présente invention permet une augmentation significative de l'efficacité d'un traitement par H 202. Un moyen commode consiste à introduire, par pulvérisation, l'oxydant, par exemple un mélange HN 03, H 202, entre deux plateaux fonctionnant selon l'étape b, soit directement, soit par l'intermé- diaire d'une boucle de recirculation. Avantageusement, dans le premier cas, la pulvérisation doit être conduite de telle manière que les gouttes du mélange aient réagi avant d'atteindre l'émulsion du plateau inférieur. Dans le second cas avec recirculation, la surverse du plateau correspondant, isolée spécifiquement pour cette opération, sera injectée plusieurs plateaux en dessous, de façon à ce que l'eau oxygénée résiduelle se retrouve sur un plateau de concentration en acide nitrique plus élevée, pour s'éloigner de la courbe d'inhibition. Mais la présente invention sera plus aisément comprise à l'aide des exemples suivants, donnés à titre indicatif mais nullement limitatif. Les figures 3 et 4 donnent deux exemples de mode de réalisation d'introduction par pulvérisation d'un mélange H 202 + HNO 3, conformément à l'invention, dans lesquels An, An + 1, An + 2 et An + 3 représentent les plateaux d'une colonne d'oxydoabsorption, avec fig 3 réinjection en amont selon 1. Afin de mettre en évidence les avantages de la présente invention, on a effectué, de manière comparative, un traitement avec un dispositif classique du type de celui décrit dans le FR 1 255 373 un dispositif selon la demande européenne 47 191 un dispositif mettant en oeuvre l'invention, soit avec un étage d'oxydation par HN 03, soit avec un étage HNO 3 + un étage H 202. Les conditions opératoires sont les suivantes: pression: 4 105 Pa température: 30 C 9 2551990 gaz à traiter teneur en NO = 1200 vpm x (issu d'un atelier teneur en oxygène = 3,5 % en volume nitrique standard) rapport NO/NO 2 = les gaz circulant de bas en haut dans une colonne cylindrique de 13 m de haut, équipée de 13 plateaux perforés, distants de i m et ayant un diamètre tel que la vitesse réelle des gaz soit de 0,23 m/s. L'eau de procédé est introduite en haut de colonne; elle ressort en fond de colonne avec une teneur en acide fonction des N Ox récupérés ( 1 à 3 %) ; le débit est tel que le rapport eau/gaz, exprimé en litre/Nm 3, soit de 0,11. Le tableau ci-après permet de comparer les performances et les consommations équivalentes des divers dispositifs, l'investissement étant pratiquement identique. Alors que le dispositif classique ne permet pas d'atteindre plus de 1 000 vpm NO la présente invention permet d'abaisser cette teneur à 660 vpm, sans utilisation d'eau oxygénée et de 210 vpm (ou moins) avec utilisation d'eau oxygénée. La compréhension de ces résultats sera plus aisée si on se réfère au graphique NOX = f (NO/NO 2) de la figure 5 car l'optimisation d'une cellule d'assainissement de NO impose de "situer" le X gaz à traiter par rapport aux trois zones décrites plus haut. On se place au point A O (NO = 1200, NO/NO 2 = 2) correspondant au gaz initial. Les lois générales, tirées des nombreuses expériences effectuées, permettent de conclure, dans les conditions de fonctionnement ci-desus, que: le point A O est pratiquement sur la ligne de séparation des zones I et II, c'est-à-dire qu'une bonne efficacité d'absorption ne pourra être obtenue qu'en favorisant l'oxydation de HNO 2 en phase liquide (étape b) la ligne de séparation des zones II et III est pratiquement la verticale NO/NO 2 = 4. On suit alors l'évolution du gaz selon les dispositifs utilisés CAS No 1 La technologie classique, correspondant à un coefficient K très faible, favorise l'oxydation en phase gaz au détriment de l'oxydation en phase liquide; comme la cinétique d'oxydation en phase giz devient très lente, l'efficacité globale est faible: on aboutit au point A 1, avec un rapport NO/NO 2 petit. CAS No 2 La technologie mettant en oeuvre le procédé selon la demande européenne n 47191 correspond, au contraire, à un coefficient K;bien plus important; elle favorise donc l'oxydation en milieu liquide de HNO 2 et permet ainsi d'atteindre le point A 2, -correspondant à un rapport NOI/NO 2 légèrement supérieur à 4. La mesure du couple (N Ox, NO/NO 2), en divers points de la colonne, permet de tracer la ligne A 0, A'1, A 2 qui représente l'évolution du gaz; on constate que: le point A'1, situé sur la ligne frontière entre les zones II et III, est atteint en sortie du 6 ème plateau. La ligne A O A'1 correspond exactement à l'étape (a) décrite ci-dessus; elle se situe à droite de la ligne A O A 1, ce qui s'explique par le fait que, d'une part, l'appauvrissement en NO 2 est plus rapide (K plus grand) et, d'autre part, l'oxydation en phase gaz est plus faible (R plus petit et 6 plateaux au lieu de 13). au-delà du point A'1, on passe dans la zone III o la vitesse limitante est celle de l'oxydation en phase gaz: l'efficacité devient très faible puisqu'il faut 7 plateaux pour passer de A' à A 2. 1 2 il 2551990 D'o l'application de la présente invention qui consiste, à partir de A'1, à revenir dans la zone II = étape (c), réalisable par une oxydation. CAS N 3 Oxydation par HNO 3 On établit une boucle de recirculation ( 1) d'acide HNO 3, de normalité 4 N, selon le schéma de la figure 3, sur le plateau n 7 (An + 1), l'acide du plateau 8 (An + 2) et envoyé directement sur le plateau 6 (An), l'acide nitrique étant introduit en ( 2). Dans ces conditions, la ligne représentative devient A O A' Bl A La; boucle de réoxydation réduit le rapport NO/NO 2 sans augmenter sensiblement NO (ligne A' B 1) et l'étape (b) se réalise à nouveau x 1 sur les plateaux 8 à 13 (ligie B 1 A 3). Il est donc possible, selon l'invention, de rajouter un étage d'oxydation pour abaisser encore le seuil final, en décrivant la ligne A 3 B 2 A'4 (figi 1), mais cette solution implique d'ajouter quelques étages d'absorption alors que l'on peut atteindre ce résultat sans investir dans un volume supplémentaire de colonne, en ajoutant, selon le cas n 4, un étage final avec oxydation à H 202 À CAS N 4 Oxydation par HNO 3 et H 202 Reprenant le dispositif du cas n 3, on incorpore au niveau du plateau 12, une,boucle de réoxydation à H 202 selon fig 4; la ligne représentative de l'évolution du gaz dans la colonne devient alors: A O A'1 (étape a) du plateau 1 au plateau 6 A'1 Bl (étape c) sur plateau 7 Bl B'1 (étape a) du plateau 7 au plateau 11 B' A 4 sur plateaux 12 et 13 On utilise ainsi au mieux le volume disponible, tout en minimisant la quantité de H 202 utilisée, cette quantité étant proportionnelle à la différence des ordonnées de A 4 A 3 (h 2) (alors qu'en utilisant l'eau oxygénée dans une colonne classique, et en admettant que les conditions permettent d'atteindre le point A 4, ce qui n'est pas évident, on aurait consommé une quantité proportionnelle à l'ordonnée de A 1 A 4) (soit hl). Comme indiqué plus haut, la mise en oeuvre de l'eau oxygénée doit être telle que, d'une part, il n'y ait pas,blocage de l'oxydation de NO par HNO et que, d'autre part, la quantité éliminée. 3 par la purgé soit minimale, c'est-à-dire, dans le cas présent, le mélange en recirculation composé d'un acide nitrique de titre 4 N et d'eau oxygénée à 4 volumes; la purge est renvoyée dans la boucle de recirculation du plateau 7, améliorant ainsi son efficacité, en éliminant partiellement le HNO 2 dissous dans l'acide. COMPARAISON DES PERFORMANCES DES DIVERS DISPOSITIFS POUR UNE COLONNE DE MEME VALEUR, EQUIPEE DU MEME NOMBRE DE PLATEAUX * 1: 2 3 4 ::: ::: C A S: : Colonne selon: Cblonne selon : Colonne selon: Colonne selon: invention: invention: : FR 1 255 373: E P 47 191: ( 1 étage oxy: l'étage HNO ::: * dation HNO 3) + 1 étage H 22 ::: : : TECHNOLOGIE INTERNE: ::: : : : : Noipbre plateaux: 13 : 13: 13: 13 : R: 10 : 2,2: 2,2: 2,2 104 K (heure): 1,4 : 6,3: 6,3: 6,3: : Plateau réoxydation: O: O: 1: 2 : Vpm: 1200 : 1200: 1200: 1200 : NO entrée: : NO/NO 2 (rapport molaire): 2 2 2 :: : :: ,: : Vpm: 1000 : 750: 660: 210 : NO sortie: : x NO/NO 2 2,4: 4,1 4: 4,2 : NOXE NOXS t Efficacité NOXE 0,154 0,375 0,450 0,825 :: : :: : : Perte de chargé en Pa: 10000 : 25000: 24000: 24000: -5 Consommation équivalente::::: : : Consommation équivalente ( 1) H 202: 3010 5 ::: :::D Pro, ( 1) Exprimée en Nm 3 d'oxygène par Nm 3 de gaz à traiter R = Rapport du volume de colonne compris entre deux plateaux successifs en volume occupé par l'émulsion gaz-liquide entre ces plateaux successifs Ln do t.n j REVENDICATIONS 1) Procédé d'oxydo-réduction des oxydes d'azote contenus dans un courant gazeux conjointement à l'oxygène, dans un dispositif de contact gazliquide à contre-courant, caractérisé par le fait que: a) pour des valeurs du rapport NO/NO 2 supérieur à 1, on augmente le rapport K du volume de rétention liquide en m 3 au débit du courant gazeux en Nm 3/heure, de façon que les NO s'absorbent préférentiellement selon la réaction x NO + NO 2 + H 20 > 2 H NO 2 (phase liquide) b) on provoque ensuite une oxydation du milieu de manière à diminuer les valeurs du rapport NO/NO 2 et à se replacer dans les conditions de l'étape (a) c) on répète au moins une fois le moyen de l'étape (a). 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que, préalablement à l'étape (a), pour des valeurs de NO/NO inférieures à 1, on abaisse d'abord la teneur en NO du courant gazeux par absorption en phase liquide du x NO 2. 3) Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait que l'on met en oeuvre le procédé dans une colonne d'oxydoabsorption. 4) Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que l'on favorise l'oxydation en phase gazeuse entre les plateaux et l'absorption du NO sur les plateaux. ) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'aux étapes (a) et (b), on augmente le temps de 2 2551990 séjour de la solution aqueuse dans la partie du dispositif pour laquelle la teneur en NO du courant gazeux est x inférieure à 6 000 vpm, à une valeur telle que le rapport K du volume de rétention liquide en m 3, dans ladite partie du dispositif, au dçbit du courant gazeux en Nm 3/heure soit supérieur à 5 10-4 heure pour 6 000 vpm. 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait que, au cours de l'étape (c), on apporte au moins un oxydant du groupe de l'acide nitrique et de l'eau oxygénée. 7) Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait qu'on apporte de l'eau oxygénée de telle sorte que le point représentatif de la concentration (V) en volume de H 202 par rapport à la normalité (N) de la solution nitrique d'H 202 soit dilué dans la zone (B) située au-dessus de la courbe (C 1) qui fait correspondre à chaque valeur de (V) une valeur seuil de (N) et de la courbe (C 2) d'apparition de NO 2 en phase gazeuse. 8) Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé par le fait que l'on introduit l'oxydant par pulvérisation. 9) Procédé selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisé par le fait que l'on introduit l'oxydant par l'intermédiaire d'uneboucle de recirculation.