FR 2560064 A1 19850830 FR 8403130 A 19840229 "PROCEDE D'OBTENTION DE SOLUTIONS A FORTE TENEUR EN GAZ DISSOUS, SOLUTIONS OBTENUES ET INSTALLATION DE MISE EN OEUVRE" --La presentefiTn-etiof-foncerne un procede d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous, les solutions obtenues par ce procédé et une installation de mise en oeuvre. Depuis très longtemps on a tenté de mettre au point une technique sûre et efficace permettant l'emmagasinage de la quantité maximale d'un gaz dans un liquide; en vue d'une production réguliè- re du mélange solvant-gaz à forte concentration de celui-ci, à une température voisine de l'ambiante et à une pression inférieure à la tension de vapeur du gaz à oette même température. Parmi les produits caractérisés par une forte solubilité et une forte réaction exothermique, ou ceux répondant à la deuxième caractéristique, on peut citer l'anhydride carbonique et le protoxyde d'azote. En vue de la dissolution de l'anhydride carbonique à forte concentration, on a proposé la compression de ce gaz sous haute tem- pérature, c'est-à-dire sous 150 bars entre 150 à 2000C, dans un sol- vant du type hydrocarburechlorofluoré, désigné commercialement sous la marque " Fréon ". Le mélange anhydride carbonique dans le Fréon est réglé par débitmètre piloté, cependant dans ces conditions dites en supercritiquela densité de l'anhydride carbonique évolue très rapidement en fonction de la pression et les contrôles par pression en sont d'autant plus imprécis. Aussi, on a recherché la réalisation du mélange solvant/ anhydride carbonique, telF'Tréon'/anhydride carbonique en conservant toujours de l'anhydride carbonique gaz détendu à partir de sa tension de vapeur saturante, donc inférieure aux conditions critiques. Selon la technique antérieure, la concentration des solu- tions en 002 ne dépasse pas en général une quinzaine de pourcents. Il a été trouvé un procédé permettant-d'obtenir une produc- tion régulière d'un mélange solvant/anhydride carbonique pouvant at- teindre de fortes concentrations de 25 à 30 % en poids, à une tempéra- ture voisine de 20 C et à une pression inférieure à la tension de va- peur de l'anhydride carbonique à cette même température. Selon ce procédé, on réalise la saturation sous pression suboritique de l'anhydride carbonique dans un hydrocarburechlorofluo- ré par pulvérisation de l'hydrocarburechlorofluoré comprimé,sous-re- froidi à une température voisine ou inférieure à celle choisie pour le mélange C02/hydrocarburechlorofluoré en sortie,à contre-courant de l'anhydride carbonique,le premier contact gaz-liquide étant réalisé par débullage sous pression subcritique de l'anhydride carbonique dans l'hydrocarburechlorofluoré, dans des conditions de température et pression inférieures aux conditions critiques, avec régulation thermique rigoureuse pendant toute la phase de dissolution, de maniè- re à l'effectuer en dessous des conditions critiques. Ensuite le mélange hydrocarburechlorofluoré à forte con- centration en anhydride carbonique est comprimé sous haute-pression en vue de leur utilisation ultérieure. La pulvérisation donne une très grande surface liquide- gaz pour le contact liquide/gaz. L'hydrocarburechlorofluoré comprimé est sous-refroidi par rapport à la pression environnante, bien en dessous de la température d'équilibre. Il apparait avantageux de comprimer le dit hydrocarbure pour le pulvériser sous une pression supérieure d'environ 10 bars à celle régnant dans la zone haute de dissolution-saturation, et en le sous-refroidissant à une température inférieure de 10 à 2000 C par rap- port à la température de la solution saturée en sortie de la dite zo- ne de dissolution-saturation. Les hydrocarburechlorofluorés convenant à la mise en oeu- vre du procédé, sont les produits connus sous la marque commerciale "Fréon", en particulier le "dichlorodifluorométhane CC12F2", désigné sous la marque "Fréon 12". Afin d'accroître le taux de saturation du "Fréon" en anhy- dride carbonique, il est apparu avantageux de recycler une fraction de "Fréon" contenant de l'anhydride carbonique dissous vers la pulvé- risation, après compression et maintien en température dans des con- ditions identiques à celles de la pulvérisation de l'hydrocarbure- chlorofluoré pur. Le débullage ascendant de l'anhydride carbonique, réalisé dans la partie inférieure de la phase de saturationest effectué sous une pression subcritique de préférence proche de la pression critique. Au cours de la phase de saturationla température est fixée entre -10 + 200C de préférence inférieure à la température ambiante,et maintenue par l'intermédiaire d'une régulation thermique contr8ôlée.La qualité de la saturation do l'hydrocarburechlorofluoré en anhydride carbonique est fonction de la régulation précise de la température pendant la phase de dissolution; cette régulation devant être au moins de l'ordre du degré, et avantageusement sous forme d'une régulation interne par l'intermédiaire d'un fluide caloporteur, circulant en circuit-fenmé, le débit de circulation du fluide caloporteur à l'in- térieur de la zone de dissolution-saturation étant régulé par la tem- pérature de la dite zone. La réaction exothermique de dissolution étant très impor- tante et la température du vrac dichlorodifluorométhane pouvant at- teindre + 50 C0, on comprend la nécessité du refroidissement de l'hy- drocarbure, de manière à l'introduire dans la zone de saturation à température voisine ou inférieure à celle fixée pour le mélange à sa sortie de la zone de dissolution-saturation. Les solutions à très forte concentration en anhydride carbonique, de 25 à 30 % en poids, sont particulièrement appréciées dans de nombreux domaines d'application, notamment dans celui dit du foisonnement des mousses plastiques, de la fabrication des plastiques expansés et du caoutchouc mousse o elles conduisent à d'excellents résultats; également dans le domaine technique des aérosols, dans la surpressurisation d'un liquide à faible tension de vapeur, et dans le domaine des mélanges liquide-gaz: carbonatation, flottation etc.. Le procédé de l'invention est avantageusement mis en oeu- vre dans une installation du type représenté sur la figure du dessin annexé, les températures et pressions indiquées sont représentatives du "Fréon 12". L'installation comprend essentiellement deux échangeurs froids; un échangeur refroidisseur en amont du saturateur et un échangeur-régulateur interne au saturateur. Le "Fréon" est stocké, en vrac à température ambiante, dans le réservoir de stockage (1), il traverse une pompe (2) avec clapet à décharge sous 15 bars, il est ensuite repris par la pompe de surpression (3) double effet à piston. Cette pompe peut fonctionner en débitant 500 kg/heure, soit 375 litres/heure de "Fréon 12"1 (den- sité F 12 = 1,32 à 20 C), avec une pression de refoulement de 40 bars. Le "Fréon" comprimé est sous-refroidi dans l'échangeur froid dit échangeur refroidisseur (5) sur la canalisation d'arrivée du "Fréon" (4). La température d'entrée varie entre - 10eC et + 5000 C et la température de sortie minimale est de - 10eC; le débit instan- tané étant de 500 kg/heure. L'échangeur froid sur canalisation baigne dans un bain thermostaté (6) d'un groupe frigorifique (7) pouvant abaisser la température jusqu'à - 100C. La température du bain ther- mostaté est contrôlée et régulée par l'intermédiaire du régulateur de température (8). Le "Fréon"' sous-refroidi circule à l'intérieur de la ca- nalisation calorifugée (9), traverse la vanne (10) commandée par le régulateur de niveau (11), de l'hydrocarbure liquide dans la zone de dissolution, puis toujours sous canalisation calorifugée est achemi- né vers la buse de pulvérisation (12 A), située à la partie supérieu- re du saturateur (13). Cette buse de pulvérisation peut être de tout type convenable, tel du type tourbillonnaire à cône plein et à impact de diamètre de 15 à 50 cm, d'un débit élevé de 500 kg/heure sous une pression différentielle de 10 bars. Le "Fréon" recyclé est recomprimé dans la pompe de recy- clage (14) donnant une pression différentielle de 10 bars et un débit de 500 kg/heure, puis il est remonté dans la canalisation calorifugée (15) vers la buse de pulvérisation (12B) du même type que la buse de pulvérisation (12 A) et également située à la partie supérieure du corps du saturateur (13). Le corps du saturateur (13) dont le volume est fonction du débit désiré, peut être de forme cylindrique, par exemple de hauteur 2 mètres et diamètre 200 millimètres, résistant à une pression d'épreuve de 50 bars. Le saturateur est muni des moyens de contrôle de pression par l'intermédiaire du manomètre de visualisation et pres- sostat d'alarme basse et haute pression (16) et de la vanne de purge et soupape de sécurité (17), tarée à 35 bars, situés l'un et l'autre à la partie supérieure du saturateur (13). Il est également muni des moyens de contrôle de la température du liquide du saturateur, par l'intermédiaire de la sonde de température (18); ainsi que des moyens de contrôle et régulation du niveau du "Fréon", dans le saturateur, par l'intermédiaire du régulateur de niveau(11). Le saturateur est entouré par le calorifugeage (13a). L'anhydride carbonique est stocké en vrac dans le réservoir de stockage haute pression (19), maintenu sous 40 bars au minimum. A 00O la pression est de 40 bars, à-50 elle se situe à 30 bars, il est donc prévu un réchauffage par température négative en hiver, par l'intermédiaire de l'épingle chauffante (20). L'anhydride carbonique délivré sous une pression d'au moins 40 bars passe à travers le ré- chauffeur anti-givrage (21) du détendeur 002 (22). La pression de l'anhydride carbonique en amont du détendeur est au moins de 40 bars et en aval de 30 bars L 0,5 bar, le détendeur (22) fonctionne à dé- bit instantané de 120 kg/heure (60 m3/heure). L'anhydride carbonique circule dans la canalisation (23), munie d'un clapet anti-retour ou d'un point haut anti-siphon, figuré en (24), les deux moyens pouvant Itre associés. Cette canalisation (24) pénètre à la partie inférieure du corps du saturateur (13) o elle se prolonge par une rampe perfo- rée (25)destinée au débullaesous-pression de l'anhydride carbonique dans le"Fréon liquide (26). La température de la solution de "Fréon" contenant du CO est de + 10e0. Cette solution à forte concentration en 002 dissous est soutirée par la canalisation calorifugée (27), à la la partie inférieure du saturateur (13). Une fraction de cette solu- tion saturée en C02 est prélevée vers le recyclage via la pompe (14), et l'autre fraction destinée à l'utilisation est comprimée par les deux pompes de reprise en parallèle (28A) et (28B), ayant chacune un débit minimum de 150 kg/heure, sous une pression élevée de refoule- ment, ajustée selon la demande de l'utilisateur par exemple de 150 bars, et sur la conduite d'utilisation (30), véhiculant le mélange vers l'utilisation maintenant le 002 en phase dissoute, on a inter- calé un accumulateur anti-coup de bélier (29). Le saturateur est en outre équipé d'un échangeur interne dit échangeurTrégulateur (31) en vue de compenser la réaction exo- thermique de dissolution du CO2 dans le "Fréon"; Cet échangeur in- terne étant situé pour sa partie inférieure au-dessus de la rampe de débullage du CO2 (25) et pour sa partie supérieure en dessous du ni- veau liquide maintenu par le régulateur (11). L'échange calorifique se fait par l'intermédiaire du flui- de caloporteur constituant le bain thermostaté (6), maintenu à - 10 C par le groupe frigorifique (7). Le courant de fluide caloporteur cir- culant en circuit fermé calorifugé entre le groupe frigorifique et le saturateur, quitte le bain thermostats par la canalisation (32) calo- rifugée jusqu'à son raccordement à la partie inférieure de l'échan- geur interne (31) situé au-dessus de la rampe de débullage du 002 (25). Après un échange calorifique dans le sens ascendant, le fluide calo- porteur après circulation dans la conduite (33), passage dans le sys- tème vanne-triple (34 est relancé par les pompes de circulation (35A) et (35B) en vue de son recyclage par la canalisation calorifugée (36) au bain thermostats (6). Le débit de circulation du fluide caloporteur à l'intérieur de l'échangeur interne (31) est régulé par la tempéra- ture du milieu liquide dans le saturateur, indiquée par la sonde de température (18) et au moyen du régulateur (37). REVEDICATIONS 1. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous, caractérisé en ce qu'on réalise la dissolution-saturation à contre-courant, sous pression suboritique du gaz dans un hydrocarbu- rechlorofluoré, préalablement comprimé sous pression, et sous-refroi- di à une température voisine ou inférieure à celle choisie pour le mélange gaz dissous-hydrocarburechlorofluoré en sortie, l'hydrocar- burechlorofluoré étant pulvérisé dans la zone de dissolution mainte- nue sous pression du gaz, le premier contact du gaz avec l'hydrocarbu- re liquide étant réalisé par débullage sous pression subcritique du gaz dans l'hydrocarburechlorofluoré, dans des conditions de tempéra- ture et pression inférieures aux conditions critiques, avec régula- tion thermique rigoureuse pendant toute la phase dissolution-satura- tion, de manière à ce qu'elle soit effectuée en dessous des condi- tions critiques. 2. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous, selon la revendication 1, caractérisé en ce que le gaz solu- ble est l'anhydride carbonique et l'hydrocarburechlorofluoré le di- chloro difluorométhane. 3. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dichloro- difluorométhane est préalablement comprimé pour le pulvériser sous une pression supérieure d'environ 10 bars à celle régnant dans la zone haute de dissolution-saturation, et en le sous-refroidissant à une température inférieure de 10 à 2000 par rapport à la température de la solution saturée en sortie de la dite zone de dissolution-saturation, l'anhydride carbonique étant débullé dans la zone inférieure de dis- solution-saturation sous une pression subcritique, de préférence pro- che de la pression critique, la température étant maintenue, au cours de la phase de dissolution de l'anhydride carbonique dans le dichlo- rodifluorométhane, en subcritique de préférence inférieure à la tempé- rature ambiante par l'intermédiaire d'une régulation thermique interne au moins de l'ordre du degré,au moyen d'un fluide caloporteur. 4. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous selon une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'une fraction du mélange solvant-hydrocarburechlorofluoré conte- nant du gaz dissous est recyclé, après compression et renvoyé à la pulvérisation dans des conditions identiques à la pulvérisation de 1 'hydrocarburechlorofluoré. 5. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le sous-refroidissement de l'hyd.rocarburechlorofluoré et la régulation de la température au cours de la phase de dissolution du gaz sont assurés par l'intermédiaire d'un même fluide caloporteur, circulant en circuit fermé, le débit de circulation du fluide calo- porteur à l'intérieur de la zone de dissolution-saturation étant régulé par la température dans la dite zone. 6. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous selon une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les solutions mélange hydrocarburechlorofluoré à forte teneur en gaz dissous sont comprimées sous haute pression. 7. Procédé d'obtention de solutions à forte teneur en gaz dissous selon une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le procédé est continu. 8. Installation de mise en oeuvre du procédé selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée par deux échangeurs froids, un échangeur-refroidisseur (5) en amont du saturateur (13) et un échangeur-régulateur (31), avec les moyens de régulation thermi- que interne (18) au saturateur (13). 9. Installation de mise en oeuvre du procédé selon la re- vendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend une pompe de sur- pression de l'hydrocarburechlorofluoré (3), un échangeur froid (5). sur la canalisation d'arrivée de l'hydrocarbure (4), d'un saturateur calorifugé (13), muni à sa partie supérieure de buses de pulvérisa- tion de l'hydrocarbure (12A) (12B), des moyens de contrôle de pres- sion (16) et de sécurité (17), des moyens de contrôle de la tempéra- ture de la phase liquide de dissolution (18) et de niveau de celle-ci (11), d'un échangeur-régulateur interne (31), puis à sa partie infé- rieure d'une rampe de débullage du gaz (25), et de la canalisation de soutirage (27) avec les pompes de reprise haute-pression (28A)(28B) vers l'utilisation et la pompe de recyclage (14) vers la buse de pul- vérisation (123), en outre, elle comprend le circuit fermé de circu- lation du fluide caloporteur entre le bain thermostaté (6) muni d'un régulateur de température 8),inclus dans le groupe frigorifique (7) et l'échangeur-régulateur interne (31)c ce circuit étant muni des moyens de circulation (34) (35a) (35b) et de régulation de débit (37). 10. Solutions obtenues par un procédé selon une quelconque des revendications 1 à 7, utilisables dans le domaine des mousses plastiques, des plastiques expansés et du caoutchouc mousse, dans le domaine technique des aérosols: surpressurisation d'un liquide à faible tension de vapeur, et dans le domaine des mélanges liquide- gaz:carbonatationflottation.