FR 2548381 A1 19850104 FR 8310352 A 19830617 i PROCEDE DE MESURE DE L'AUTONOMIE D'UNE ALIMENTATION ELECTRIQUE A DECOUPAGE ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE. La présente invention concerne un procédé de mesure de l'autonomie disponible à tout instant dans une alimentation électrique à découpage et un dispositif de mise en oeuvre du procédé, permettant d'engendrer des signaux de service. Il est déjà connu d'utiliser des condensateurs de stockage 5 d'énergie places dans le circuit primaire d'une alimentation à découpage, pour assurer une prolongation du fonctionnement de l'alimentation après une coupure du secteur. Il est également connu d'engendrer des signaux de service qui, à la suite d'une coupure du secteur, avertissent de la 10 cessation prochaine du fonctionnement de l'alimentation à la fin de l'écoulement d'une temporisation. Toutefois, ces dispositifs ne sont pas en corrélation avec l'état de stockage d'énergie dans le primaire du transformateur que comporte l'alimentation et si, pour dès raisons de 15 vieillissement des composants, une tension suffisante ne peut plus être garantie pendant l'écoulement complet de la temporisation, le dispositif ne va pas détecter cet état de choses Il peut donc arriver que, par suite du vieillissement des composants, la tension au primaire ne soit plus 20 suffisante pour assurer un fonctionnement correct des appareils branchés sur l'alimentation alors que la temporisation ne s'est pas entièrement écoulée. Dans un autre dispositif connut on a établi une corrélation entre la tension aux bornes du condensateur du primaire et le déclenchement d'une temporisation Pour cela, il est nécessaire de comparer la tension du condensateur à une tension de référence, ce qui présente deux inconvénients: la tension primaire à comparer est de l'ordre de quelques centaines de volts, ce qui impose l'utilisation d'un pont diviseur en amont du comparateur, donc introduit une dissipation suplémentaire; le circuit de comparaison nécessite une alimentation auxiliaire référencée au zéro du condensateur du primaire, ce qui majore le co t du dispositif. Le but principal de l'invention est de supprimer les incon15 vénients susvisés, en fournissant un procédé de mesure de l'autonomie disponible dans une alimentation à découpage qui dissipe le minimum d'énergie et produit un signal en correlation avec l'énergie stockée dans le condensateur du primaire de l'alimentation à découpage. 20 L'invention a encore pour objet un dispositif de mise en oeuvre du procédé, apte à engendrer des signaux de service et à garantir le déroulement complet des séquences de réinitialisation nécessaires. L'invention concerne enfin un procédé de surveillance de la tension régulée fournie par l'alimentation à découpage. Suivant l'invention, le procédé de mesure de l'autonomie 30 disponible dans une alimentation à découpage branchée sur le secteur, ladite alimentation comportant un enroulement primaire couplé magnétiquement à un enroulement secondaire aux bornes duquel est branché le circuit d'utilisation, un condensateur de stockage d'énergie dans le circuit de 35 l'enroulement primaire et un commutateur de découpage, est caractérisé par le prélèvement, aux bornes de l'enroulement secondaire, pendant chaque phase de conduction du commutateur de découpage, d'une tension représentative de la charge dudit condensateur qui correspond à l'autonomie disponible; par la comparaison de ladite tension à une tension de référence pour engendrer un signal annonciateur de la cessation prochaine du fonctionnement de l'alimentation. Selon l'invention, le dispositif de mise en oeuvre du procédé, qui comprend une alimentation à découpage ayant un circuit primaire dans lequel est monté un condensateur de stockage d'énergie et un circuit secondaire couplé magnétiquement au circuit primaire, est caractérisé en ce que le 10 circuit secondaire comprend des moyens pour détecter une tension représentative de la tension aux bornes du condensateur de stockage, des moyens pour comparer cette tension représentative à une tension de référence, des moyens d'engendrer un premier signal indicatif du dépassement de la 15 tension de référence et de déclencher, à partir du premier signal, une temporisation qui permet d'engendrer un deuxième signal décalé dans le temps par rapport au premier. Le procédé de surveillance de la tension régulée permettant l'arrêt de l'alimentation à découpage lorsque la tension de 20 sortie régulée tombe en dessous d'un certain seuil est, suivant l'invention, caractérisé en ce qu'il comporte: détection de chaque passage de la tension de sortie régulée en dessous du seuil lorsque ledit passage intervient après l'écoulement d'un délai correspondant à un 25 régime transitoire initial de fonctionnement; arrêt, à chacun des passages détectés, du commutateur de découpage de l'alimentation et émission d'un signal annonciateur de la disparition prochaine de la tension de sortie. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ciaprès. Au dessin annexé: la figure 1 représente un circuit électronique de mise en oeuvre du procédé de l'invention, appliqué à une alimentation à découpage du type dit "flyback"; la figure 2 représente les diagrammes temporels de signaux qui illustrent le fonctionnement dudit circuit; la figure 3 illustre l'application du circuit à une alimentation à découpage du type dit "forward"; et la figure 4 représente une variante perfectionnée qui permet la détection d'un passage prolongé de la tension régulée en dessous du seuil. A la figure 1, la référence 1 désigne l'enroulement primaire d'un transformateur d'alimentation à découpage du type dit "flyback", c'est-àdire dont le premier p 8 le est branché à une source de tension continue et dont l'autre p 8 le est 15 relié à la masse par l'intermédiaire d'un transistor de découpage schématisé par un interrupteur 2 Ce type d'alimentation est bien connu de l'homme de l'art La commande de l'interrupteur de découpage 2 pour délivrer une alimentation en tension qui présente les caractéristiques 20 voulues sera considérée comme une vanne La tension continue appliquée au transformateur est fournie par la tension secteur Vs redressée par un pont de diodes 3 aux sorties duquel est branché un condensateur C de stockage d'énergie. Ce condensateur C permet, comme on l'expliquera par la 25 suite, de stocker une énergie suffisante pour garantir un fonctionnement sans désordre de l'alimentation en tension de l'appareil alimenté par cette alimentation à découpage, pendant un certain temps après une coupure du secteur. Le transformateur comprend un enroulement secondaire 4 30 bobiné en sens inverse de l'enroulement primaire 7 et dont les bornes B, D sont reliées au circuit d'utilisation délivrant la tension Val à la charge CH par l'intermédiaire d'une diode D 7 dont l'anode est reliée à une borne de l'enroulement secondaire 4 Une capacité C 4 de stockage 35 d'énergie est également branchée entre la cathode de la diode D 7 et l'autre borne de l'enroulement secondaire 4. Lepoint commun à la diode D 7 et à l'enroulement 4 est relié à la cathode d'une diode D 8 dont l'anode est reliée à une 2548381 ' borne d'une résistance R 23 L'autre borne de la résistance R 23 est reliée d'une part, par un condensateur C 5 au point commun au condensateur C 4 et à l'enroulement 4, et d'autre part à une résistance R 32 dont l'autre extrémité est reliée 5 à l'entrée négative d'un circuit intégré IC 2 remplissant la fonction de comparateur Cette entrée négative du circuit intégré IC 2 est reliée à une source de tension positive 51 par exemple de 5 V, tandis que son entrée positive est reliée par une résistance R 2 à une source de tension de 10 référence désignée Vref, dont le rôle sera explicité ciaprès La sortie du circuit comparateur IC 2 est reliée premièrement au moyen d'une résistance R 6 à une source de tension 52 par exemple de + 5 V, deuxièmement à l'anode d'une diode D 3 dont la cathode est reliée à une plage de 15 connexion SEQ dont le rôle sera expliqué dans la suite de la description, troisièmement à la cathode d'une diode D 2 dont l'anode est reliée à la masse par l'intermédiaire d'une résistance R 22 et d'un condensateur C 6, quatrièmement à l'entrée d'un circuit inverseur IC 1 et cinquièmement à un 20 pont de résistances formé par une résistance R 5 en série avec une résistance R 4, ce pont de résistances étant par ailleurs relié à une source de tension positive 53, par exemple de 5 volts, par l'intermédiaire d'une résistance Rll Le point commun aux résistances R 5 et R 4 est relié à la 25 base d'un transistor Q 1 par exemple de type PNP, tandis que le point commun aux résistances R 4 et Rll est relié à l'émetteur du transistor Q 1 i Le collecteur du transistor Q 1 est relié à l'anode d'une diode D 1 dont la cathode est branchée à l'entrée négative du comparateur IC 2. L'ensemble formé par le transistor Q 1 ' la diode D 1 et les résistances R 4, R 5, Rll constitue un dispositif de verrouillage du comparateur IC 2 une fois qu'il a basculé Le fonctionnement de ce dispositif sera expliqué ultérieurement La sortie de l'inverseur IC 1 est branchée d'une part à la base 35 d'un transistor Q 5, et d'autre part à une source de tension 54 par exemple de + 12 V par l'intermédiaire d'une résistance R 17 Le collecteur du transistor Q 5 est relié d'une part à une plage de connexion PWF, et d'autre part par l'intermédiaire d'une résistance R 24 à une source de tension d'alimentation 55 par exemple de + 12 V L'émetteur du transistor Q 5 est connecté, au moyen d'une résistance R 18 à une plage de connexion OVS qui constitue la masse pour le 5 signal PWF Le circuit reliant le transistor Q 5 à la résistance Ri 8 est connecté à un circuit de limitation en courant constitué par une résistance R 19 reliée à la base d'un transistor Q 6 monté en émetteur commun, dont le collecteur est branché-, par une diode D 5 montée en inverse et une 10 résistance R 20, à une plage de connexion PSS Cette plage de connexion PSS est destinée à envoyer au dispositif de commande de l'interrupteur 2 un signal pour le maintenir ouvert dès l'apparition d'une surintensité et arrêter ainsi l'alimentation. Le point commun à la résistance R 22 et au condensateur C 6 est relié d'une part par une résistance R 7 à une source de tension 56 par exemple de + 5 V, et d'autre part à l'entrée négative d'un circuit comparateur IC 4 et respectivement à l'entrée positive d'un deuxième circuit comparateur IC 3 Le 20 point de jonction de la résistance R 22 au condensateur C 6 est également relié par un circuit comprenant en série un condensateur C 2 et une résistance R 8, au point de jonction des résistances R 4, Rll. Le point de jonction des résistances R 4, R 8 et Rll est relié 25 à la sortie du circuit comparateur IC 3 L'entrée négative du comparateur IC 3 et l'entrée positive du comparateur IC 4 sont reliées entre elles La liaison entre ces deux entrées se trouve par ailleurs raccordée à une source de tension de référence REF, par l'intermédiaire d'une résistance R 9 La 30 sortie du comparateur IC 4 est reliée, d'une part, à une source de tension 57 par exemple de + 5 V par l'intermédiaire d'une résistance R 21 et est rebouclée, d'autre part, à l'entrée positive du circuit IC 4 par l'intermédiaire d'une résistance R 10 Le rôle du circuit IC 4 associé aux résis35 tances R 9, Ro 10, R 21 est de modifier la tension servant de seuil de basculement pour le comparateur IC 3 La sortie du comparateur IC 3 est reliée à la cathode d'une diode D 4 dont l'anode est connectée d'une part, par une résistance R 12, a une source de tension 58 par exemple de + 12 V et d'autre part à la cathode d'une diode Zener Zl L'anode de cette diode Zener Z 1 est branchée à la base d'un transistor Q 2 ' par exemple de type NPN. Le collecteur de ce transistor Q 2 est branché, d'une part, à une source de tension 59, par exemple de + 12 V, par l'intermédiaire d'une résistance R 14 et, d'autre part, à la base d'un transistor Q 3 par exemple de type NPN L'émetteur du transistor Q 2 est relié premièrement, par une résistance 10 R 13, à sa propre base, deuxièmement à la plage de connexion OVS, troisièmement par l'intermédiaire d'une résistance R 15 à l'émetteur du transistor Q 3 Le collecteur du transistor Q 3 est branché d'une part par une résistance R 25 à une source de tension 510 par exemple de + 12 V et d'autre part à 15 une plage de connexion INIT Le circuit reliant l'émetteur du transistor Q 3 à la résistance R 15 est par ailleurs connecté, par l'intermédiaire d'une résistance R 16, à la base d'un transistor Q 4 par exemple de type NPN dont l'émetteur est branché au point de connexion des résistances R 13, R 15. 20 Le collecteur du transistor Q 4 est relié par une diode D 6 montée en inverse au point de liaison de la diode D 5 à la résistance R 20. Le circuit précédemment décrit sert à délivrer sur les 25 plages de connexion INIT, PWF, PSS des signaux indicatifs du fonctionnement normal de l'alimentation et de la disparition prochaine de l'alimentation à la suite d'une coupure du secteur de durée minimale prédéterminée Ces signaux sont délivrés à un appareil d'utilisation (charge CH) qui est 30 alimenté par le circuit secondaire de l'alimentation et qui comprend une unité de traitement des signaux PWF et INIT A titre d'exemple, cet appareil peut consister en l'unité centrale d'un automate et les cartes d'entrée/sortie Dans ce cas l'unité de traitement peut être constituée par 35 l'unité centrale à laquelle est affecté un programme de traitement qui permet à l'unité centrale de prendre des mesures de sauvegarde destinées à éviter la détérioration de l'automatisme à la suite d'une coupure prolongée du secteur. Le fonctionnement du dispositif représenté figure 1 sera décrit ci-après, en regard des diagrammes temporels visibles figure 2 Sur cette figure, la courbe de tension Vs repré sente l'évolution en fonction du temps de la présence de la 5 tension du secteur Cette tension Vs peut disparaitre temporairement pendant une durée To ou pour une période plus longue La courbe de tension Val représente l'évolution en fonction du temps de la tension d'alimentation délivrée par les bornes A, D à l'appareil utilisateur CH On constate que 10 la tension d'alimentation courbe Val se maintient en dépit des interruptions du secteur de durée au plus égale à To La courbe de tension prélevée à la borne PWF présente un front montant qui suit l'apparition d'une tension d'alimentation aux bornes de la charge et un front descendant qui annonce 15 la disparition prochaine de cette tension régulée tout en assurant la conservation des informations nécessaires à la bonne remise en route de l'automatisme lors du retour secteur. Lors d'un fonctionnement, après que l'alimentation a été 20 branchée sur le secteur et que le condensateur réservoir C s'est chargé, l'enroulement primaire du transformateur d'alimentation 1 crée un champ magnétique croissant pendant les phases de conduction de l'interrupteur 2; le courant démagnétisant charge le condensateur C 4 par l'intermédiaire 25 de la diode D 7 pendant les phases d'ouverture de l'interrupteur 2 Dans le cas o l'interrupteur 2 reste ouvert, le condensateur C 5, voit sa tension fixée par les résistances R 1, R 32 et par la source de tension 51 appliquée à la résistance R 1 Pendant les périodes o l'interrupteur 2 est 30 fermé, la tension au point B étant plus basse que la tension aux bornes du condensateur C 5, la diode D 8 est dans le sens passant et la charge du condensateur C 5 est abaissée audessous du niveau fixé par les résistances R 1, R 32 et la source de tension de 51 On comprend donc que pendant le fonctionnement normal de l'alimentation, la tension aux bornes de la capacité C 5 a tendance à suivre l'évolution de la tension V 2 qui est, à un facteur de proportionnalité négatif près, l'image de la tension Vc aux bornes du condensateur C Par conséquent si la tension Vc croît, la tension Vc 5 décroît et si la tension Vc décroît la tension Vc 5 croît Le facteur de proportion nalité est dû au rapport de transformation entre le primaire 5 1 et le secondaire 4 du transformateur et le signe négatif est dû au sens inverse des enroulements respectifs. Lorsque la tension Vc croît, dès que la tension Vc 5 franchit en décroissant une valeur fixée par la tension de référence Vref et le pont diviseur de tension R 1, R 32 relié à la 10 source de tension 51, le comparateur IC 2 émet en sortie un signal de niveau 1 Ce signal de niveau 1 est transmis à l'inverseur IC 1 qui a donc sa sortie à zéro, ce qui a pour conséquence de bloquer le transistor Q 5 et de mettre la sortie PWF à un niveau de tension positif correspondant au 1 15 logique; l'état PWF = 1 signale que la tension de sortie régulée s'établit. A la suite de l'apparition du niveau 1 à la sortie du comparateur IC 2, la diode D 2 se trouve bloquée et le condensateur C 6 va se charger à travers la résistance R 7 dont la valeur 20 est choisie de façon que la constante de temps fournie par la résistance R 7 et la capacité C 6 corresponde à une valeur T 1 pouvant être par exemple de l'ordre de 100 ms Lorsque le condensateur C 6 sera suffisamment chargé, la tension à l'entrée positive du comparateur IC 3 deviendra supérieure à 25 la tension de référence présente à son entrée négative, et la sortie du comparateur IC 3 passera de l'état zéro à l'état 1 Par l'intermédiaire de la résistance R 8 et de la capacité C 2, cette commutation à l'état 1 de la sortie du comparateur IC 3 accélère la charge de la capacité C 6 pour établir très 30 rapidement les conditions initiales requises par une constante de temps obtenue par la capacité C 6 et la résistance R 22 pour garantir un délai d'une valeur T 3 entre les commutations à zéro du signal PNF et du signal INIT, commutations qui seront décrites dans la suite de la description La 35 diode D 4 se trouve donc dans l'état bloqué et la base du transistor Q 2 est polarisée par la diode Zener Z 1 et la résistance R 12 de façon que Q 2 conduise Lorsque le transistor Q 2 conduit, la base du transistor Q 3 est prati- quement ramenée à un potentiel zéro et le transistor Q 3 se trouve bloqué, ce qui met la plage de connexion INIT à un potentiel élevé correspondant au 1 logique; l'état INIT = 1 signale à l'équipement alimenté qu'il est sous tension régulée et peut initialiser son cycle de fonctionnement. A ce moment, on se trouve dans la situation correspondant au trait mixte A porté sur la figure 2 Dans le cas o il apparait sur le secteur une interruption de brève durée To, 10 choisie par exemple inférieure à 20 ms, le circuit précédemment décrit a pour but de faire en sorte que cette brève interruption ne perturbe pas la marche de l'alimentation et qu'elle ne soit pas perçue par les appareillages branchés sur l'alimentation. A cet effet, le condensateur C doit présenter une capacité telle qu'en marche normale, il puisse stocker une énergie suffisante pour qu'en cas de défaillance du secteur ne dépassant pas une durée To, l'alimentation continue de fonctionner normalement sans signaler une anomalie. Le condensateur C est donc choisi de telle façon qu'après avoir été chargé par une tension du secteur dont la valeur efficace était minimale, la tension I Vc 54 image de la tension Vc, qui diminue par suite de la décharge du condensateur C 5, ne passe pas en dessous de la tension de réfé25 rence Vref faisant basculer le comparateur IC 2 avant un temps T 2 >To Ceci doit rester vrai lorsque l'alimentation débite une puissance maximum Lorsque la puissance demandée diminue ou lorsque avant la coupure, la tension du secteur sur plusieurs périodes était à sa valeur maximale, le temps 30 au-delà duquel la tension I Vc 5 l passe en dessous de la tension Vref, atteindra une valeur T'2 >T 2 Donc, dans l'exemple précédemment mentionné la valeur du temps T'2 sera supérieure à To et pourra éventuellement atteindre la seconde. Si, par contre, une interruption du secteur supérieure à la durée To se produit, le condensateur C se décharge et au bout d'un temps T 2, l'image de la tension de Vc devient inférieure à la tension Vref A ce moment, le comparateur 1 l IC 2 bascule à zéro, la sortie du circuit inverseur IC 1 passe au niveau 1, le transistor Q 5 conduit et la plage PWF est mise à un bas niveau de tension représentant l'état zéro. Pendant ce temps, la sortie du comparateur IC 2 étant à zéro, 5 la diode D 2 est passante et le condensateur C 6 se décharge dans la résistance R 22 avec une constante de temps d'une valeur T 3 que l'on fixe par exemple de façon telle qu'au bout de 5 ms, la tension aux bornes de la capacité C 6 soit inférieure à la tension aux bornes de l'entrée négative du 10 comparateur IC 3, ce qui provoque le basculement à l'état zéro de la sortie du comparateur IC 3 La diode D 4 se trouve donc passante et la base du transistor Q 2 n'est plus polarisée de façon suffisante pour que le transistor Q 2 conduise Le transistor Q 2 est donc bloqué ce qui provoque 15 la conduction du transistor Q 3 et porte la plage de connexion INIT à un potentiel représentatif du niveau zéro A ce moment là, l'appareil utilisant l'alimentation a été prévenu, lors du passage à zéro du signal PWF, de la disparition prochaine de l'alimentation, ce qui laisse audit 20 appareil le temps de prendre les mesures de sauvegarde pendant le temps par exemple de 5 ms précédant le passage à zéro du signal INIT qui arrête toutes les opérations dans l'appareil préalablement à la disparition totale de l'alimentation. La capacité du condensateur C est calculée également pour que l'alimentation fonctionne encore correctement pendant un temps supérieur ou égal au temps, par exemple de 5 ms séparant la chute du signal PWF de celle du signal INIT. Comme on le voit, le temps T 4 pendant lequel le fonction30 nement de l'alimentation est encore acceptable après l'apparition du signal PWF, est supérieur à T 3 Pendant ce temps, l'alimentation peut fournir une puissance suffisante garantissant un fonctionnement normal de l'appareil. Lorsque la sortie du comparateur IC 3 passe de l'état 1 à 35 l'état zéro, la résistance R 8 et le condensateur C 2 accélèrent la décharge du condensateur C 6. Dans l'intervalle de temps qui sépare la transition de 1 à zéro du comparateur IC 2, du moment o le comparateur IC 3 change d'état, le circuit associé au transistor Q 1 sert de moyens de verrouillage du comparateur IC 2 En effet, lorsque la sortie du comparateur IC 2 passe de l'état 1 à l'état zéro, et pendant le temps o le condensateur C 6 se décharge, 5 la sortie du comparateur IC 3 étant encore à 1, la base du transistor Q 1 se trouve polarisée de façon telle que le transistor Q 1 conduit Ceci a pour conséquence d'augmenter le dépassement de la tension de référence Vref et donc de confirmer le positionnement à zéro de la sortie du compara10 teur IC 2 Ceci a pour but d'éviter qu'une coupure brève, mais supérieure à un temps, par exemple de 20 ms, du secteur vienne remettre le signal PWF à 1 sans que le signal INIT soit passé par l'état zéro Une fois que le condensateur C 6 est déchargé et que le comparateur IC 3 est passé de l'état 1 15 à l'état zéro, les sorties des comparateurs IC 3 et IC 2 étant toutes les deux à zéro, le transistor Q 1 ne peut plus être conducteur et déverrouille le comparateur IC 2 dont la sortie va pouvoir évoluer en fonction de la tension I Vc 51 De même lorsque les sorties des comparateurs IC 2 et IC 3 sont 20 toutes les deux à 1, le transistor Q 1 reste bloqué Le transistor Q 1 est conducteur lorsque le comparateur IC 2 est passé à zéro et que le comparateur IC 3 n'est pas encore passé de l'état 1 à l'état zéro. Le comparateur IC 4 permet d'abaisser le seuil de basculement 25 du comparateur IC 3 une fois que ce dernier est passé de l'état 1 à l'état zéro. En effet, lorsque la sortie du comparateur IC 3 est à l'état 1, le signal présent sur son entrée positive est supérieur au signal présent sur son entrée négative La situation est 30 inverse pour les signaux appliqués aux entrées du comparateur IC 4 et le comparateur IC 4 a sa sortie à zéro Lorsque la tension aux bornes de la capacité C 6 diminue, la sortie du comparateur IC 4 bascule de l'état zéro à l'état 1 tandis que la sortie du comparateur IC 3 bascule de l'état 1 à 35 l'état zéro Le passage à l'état 1 lde la sortie du comparateur IC 4 a pour effet d'augmenter par l'intermédiaire de R 10 l, la tension appliquée à l'entrée négative du comparateur IC 3 et par conséquent confirme son positionnement à zéro. Lors de la réapparition du secteur, le comparateur IC 4 va repasser à l'état zéro et la tension de basculement du comparateur IC 3 va diminuer. Pour protéger les circuits générateurs des signaux INIT et 5 PWF précédemment décrits contre les surcharges et les courts-circuits, les transistors Q 4 et Q 6 détectent le courant circulant respectivement dans les résistances R 15 et R 18 et génèrent, en cas de surintensité, un zéro logique sur la plage PSS, signalant ainsi qu'une anomalie a déclenché 10 cette "protection des signaux de service" et provoquant la disjonction de l'alimentation. Les sources de tension 51 à 510 sont fournies par des circuits secondaires de l'alimentation qui sont de conception classique et n'ont pas été représentés pour cette raison. Le circuit précédemment décrit permet donc d'engendrer des signaux de service utilisables par un appareil, ces signaux indiquant que l'alimentation fonctionne normalement, la disparition future de toute alimentation suite à une coupure de secteur ou une réapparition des conditions normales de 20 fonctionnement après le rétablissement du secteur. La figure 3 représente l'application du circuit contenu dans le bloc 6 de la figure 1 à un autre type d'alimentation dite "forward" dans laquelle on a affecté les mêmes numéros de 25 références aux éléments identiques Cette alimentation comprend en plus une inductance 5 indispensable au filtrage de la tension de l'enroulement 4 Cette inductance 5 se trouve dans le circuit reliant l'enroulement secondaire 4 au condensateur C 4, du côté opposé à la diode D 7 Une diode D 9 30 est connectée par sa cathode au point de jonction du condensateur C 4 et de la cathode de la diode D 7, et par son anode au point de jonction de l'inductance 5 et de l'enroulement 4 du transformateur La diode D 8 est reliée par sa cathode au point de jonction de la diode D 9, de l'inductance 5 et de 35 l'enroulement 4, et le condensateur C 5 est relié au point de jonction des diodes D 7 et D 9 et au condensateur C 4. Le fonctionnement de ce circuit est identique à celui décrit à propos de la figure 2. Les circuits faisant l'objet des figures 1 et 3 peuvent être améliorés au moyen du circuit représenté figure 4. L'intégration de ce circuit dans ceux représentés figures 1 et 3 s'effectue: en raccordant la sortie du comparateur IC 2 à l'entrée du circuit adaptateur de niveaux IC 6, en raccordant la sortie S d'arrêt de découpage à un circuit de contrôle de découpage non représenté de l'interrupteur 2, et en reliant les bornes A et D en parallèle sur les pôles A, D homologues de la sortie de tension régulée des circuits représentés sur les figures 1 ou 3. La limitation d'énergie maximale appliquée par le commutateur de découpage2 au transformateur de l'alimentation peut 15 entraîner, dans certaines conditions de tension secteur anormalement basse et/ou de surcharge modérée de sortie, à des régimes de sous-tension établie et non compensable. Pour éviter les perturbations liées à un tel fonctionnement dégradé, le dispositif représenté figure 4 détecte par le 20 pont diviseur R 25, R 26 et le comparateur IC 5 toute baisse de tension en dessous d'une tension Vref qui peut être identique ou non à la tension Vref utilisée dans les circuits représentés sur les figures 1 à 3 Lorsque cette détection a lieu, la sortie du comparateur IC 5 passe à zéro et ce signal 25 est transmis sur la base d'un transistor Q 7, par l'intermédiaire d'un circuit de temporisation R 27, C 7 Ce signal zéro est ensuite inversé par le transistor Q 7 par exemple de type PNP qui fournit, sur la résistance R 29 (Sortie S) un signal logique 1 de blocage du circuit de commande de découpage. On obtient un arrêt du découpage qui provoque la commutation précédemment décrite de la sortie du comparateur IC 2 qui passe à zéro Par l'intermédiaire du circuit d'adaptation de niveaux IC 6 et de la résistance R 31, ce signal zéro commande la conduction du transistor Q 8 qui décharge rapidement le 35 condensateur C 7 au travers de la résistance de limitation R 30. Cette décharge rapide du condensateur C 7 sert à remettre le circuit de temporisation R 27, C 7 dans les conditions initiales requises à la prochaine mise sous tension. En effet, lors du régime initial d'établissement de la 5 tension de sortie, le comparateur IC 5 détecte forcément une sous-tension qui, si elle était prise en compte, bloquerait le système et arrêterait le découpage. Pour éviter un tel blocage initial, le circuit de temporisation R 27, C 7 retarde, par exemple de quelques milli10 secondes, la sortie du signal d'arrêt du découpage dans le cas d'une sous-tension passagère liée à l'établissement de la tension régulée La sortie du comparateur IC 5 repasse ensuite à 1 avant que la charge du condensateur C 7 atteigne le seuil du transistor Q 7, ce qui permet de "masquer" la 15 dite sous-tension initiale. Il est bien évident que toute modification à la portée de l'homme de l'art fait également partie de l'esprit de l'invention. Revendications de brevet 1 Procédé de mesure de l'autonomie disponible d'une alimentation électrique à découpage branchée sur une source externe, continue ou alternative, et comportant un enroulement primaire ( 1) couplé à un enroulement secondaire ( 4) aux 5 bornes duquel est branché le circuit d'utilisation, un condensateur (C) de stockage d'énergie étant monté dans le circuit de l'enroulement primaire ( 1), caractérisé par le prélèvement aux bornes de l'enroulement secondaire d'une tension (V 2) représentative de la charge du 10 condensateur (C) du circuit primaire, qui correspond à l'autonomie disponible, et par la comparaison de ladite tension à une tension de référence Vref pour engendrer un signal (PWF) annonciateur de la cessation prochaine de la tension de sortie régulée de l'alimentation. 15 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la capacité du condensateur (C) du circuit -primaire ( 1) et la tension de référence Vref sont choisies de telle façon que lors de la disparition du 20 secteur, le signal annonciateur soit généré au bout d'un temps au moins égal à la durée de micro-coupure tolérée et que lorsque la tension aux bornes du condensateur (C) correspond à la tension de référence (Vref), le condensateur (C) possède encore une énergie suffisante pour assurer un 25 fonctionnement correct des circuits d'utilisation pendant un temps supérieur à un temps T 3. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la durée de la micro-coupure tolérée 30 ainsi que le susdit temps T 3 sont ajustables. 4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le susdit signal (PWF) annonciateur de la disparition prochaine de la tension de sortie régulée 35 de l'alimentation est suivi d'un signal donnant l'ordre d'arrêt aux appareils connectés à ladite alimentation et en ce qu'un signal annonciateur de la présence de la tension de sortie régulée est suivi après une période de temps prédéterminée (temporisation R 7, C 6) d'un signal donnant l'ordre de mise en marche INIT auxdits appareils. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend la détection de l'inhibition des susdits signaux PWF et/ou INIT au moyen d'un circuit de protection qui engendre un signal (PSS) empêchant 10 l'établissement de la tension régulée de sortie de l'alimentation. 6 Dispositif de mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, ce dispositif comprenant une alimentation à 15 découpage dont le circuit primaire ( 1) comporte un condensateur de stockage d'énergie C et, caractérisé en ce que le circuit secondaire ( 4) de ladite alimentation comprend des moyens de détecter (D 8, R 23, C 5) une tension représentative de la tension aux bornes du 20 condensateur de stockage (C) , des moyens pour comparer (IC 2) cette tension à une tension de référence (Vref), des moyens permettant d'engendrer (IC 1, Q 5) un premier signal indicatif du franchissement de la tension de référence V 2 et des moyens permettant de déclencher à partir du premier signal 25 une temporisation (R 22, C 6) permettant d'engendrer un deuxième signal décalé dans le temps par rapport au premier. 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de verrouiller 30 (R 4, R 5, Q 1 ' D 1) les susdits moyens de comparaison une fois que la tension de référence (Vref) est franchie. 8 Dispositif selon l'une des revendication 6 et 7, caractérisé en ce qu'il comporte un circuit de protection 35 des sorties de signaux de service (PWF) et (INIT), ledit circuit de protection générant un signal annulant la tension de sortie régulée de l'alimentation lors des surcharges et courts-circuits inhibant lesdits signaux (PWF) et (INIT). 9 Procédé de surveillance de la tension regulée permettant l'arrêt de l'alimentation à découpage en cas de sous tension de la tension de sortie régulée, caractérisé en ce qu'il comporte: la détection de chaque passage de la tension de sortie régulée en dessous d'un seuil, lorsque ledit passage intervient après l'écoulement d'un délai correspondant à un régime transitoire initial de fonctionnement; l'arrêt à chacun des passages détectés du commutateur de 10 découpage de l'alimentation; et l'émission d'un signal annonciateur de la disparition prochaine de la tension de sortie. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que chaque détection de sous-tension prise en compte provoque le réarmement rapide de la temporisation de marquage initial