FR 2552070 A1 19850322 FR 8314985 A 19830921 PROCEDE D'OBTENTION D'UNE ZEOLITE PAR ALIMENTATION EN CONTINU D'UNE SOLUTION AQUEUSE DE SILICATE DE SODIUM ET D'UNE SOLUTION AQUEUSE D'ALUMINATE DE SODIUM, PRODUIT OBTENU ET APPLICATION DU PRODUIT A LA DETERGENCE Procédé d'obtention de zéolites et notamment de zéolites A, à pouvoir et vitesse d'échange de cation élevés, produit ainsi obtenu et application en détergence. *La présente invention a trait à un procédé d'obtention de zéolites et notamment de zéolite A, à caractéristiques améliorées. On sait que depuis environ une décennie, on a cherché un substitut au tripolyphosphate de sodium en tant qu'auxiliaire de détergence (builder). A priori, un tel substitut devait: être excellent échangeur ou séquestrant de cation et notamment du calcium et du magnésium, être bon dispersant pouvoir être produit en grande quantité et à bon marché. Bien évidemment, il' devait ne pas présenter d'inconvénient pour l'environnement écologique. On s'est dohc naturellement orienté vers les zéolites puisque, d'une part celles-ci avaient déjà été utilisées autrefois en détèrgence et que, d'autre part, des progrès avaient été réalisés dans le domaine des zéolites synthétiques. Malheureusement, d'une part les zéolites disponibles ne pouvaient rivaliser avec le tripolyphosphate de Na et, d'autre part, en même temps que les exigences sur les produits croissaient, les contraintes sur les procédés se sont élevées. De manière non exhaustive, on peut dire que quelques grandes voies se sont dégagées. Bien que les zéolites de type 4 A par exemple puissent être obtenues à température ambiante, les installations industrielles, pour des raisons économiques, ont généralement adopté des procédés à chaud mettant en oeuvre au moins une solution chaude de l'un des réactifs Mais alors se posent des problèmes tenant à la formation du gel et à la cristallisation et évidemment des problèmes d'économie d'énergie, d'autant que les produits obtenus doivent pouvoir rivaliser en prix avec les produits qu'ils sont censés remplacer. -2 2552070 Un des points les plus délicats est celui de la formation du gel et donc de la qualité de la mise en contact des réactifs,qui est critique car il conditionne la qualité du produit final. Par exemple, dans l'EP 13417, on a proposé de faire appel à un système de buse à double fluide dans lesquels les réactifs sont alimentés séparément. On a aussi préconisé, dans l'EP 17013, de réaliser une multiinjection dans un réacteur en ménageant un temps de séjour moyen des réactifs d'au moins 5 secondes, mais cette multi-injection implique de faire appel à un tube très long et, de plus, impose un chemin sinueux. Dans ce cas, le mélange doit, à l'évidence, être effectué après gélification. Or, on sait qu'un gel a tendance à obstruer un conduit surtout lorsque ce dernier présente des sinuosités et des obstacles. On a aussi proposé, dans le FR 2 379 479, de réaliser un mélange soigneux, en un temps aussi court que possible, qui peut être mis en oeuvre par un tube en Y renversé selon les exemples o les temps de mélange des solutions varient entre 6 et 7 minutes. Mais, il est inutile d'insister sur les difficultés inhérentes au système micro-mélange, macro-mélange, sur une installation industrielle et au coût énergétique d'une telle solution. Aussi, on a pensé allonger le temps nécessaire à la gélification. Ainsi, dans le FR 2 376 074, on a proposé de réaliser le mélange avec des solutions relativement concentrées (correspondant à une teneur finale en zéolite supérieure à 200 g/l) et à basse tempiirature. Les résultats se sont avérés spectaculaires au niveau du produit; toutefois, cela revient à abaisser la température d'au moins un réactif (par exemple l'aluminate) qui est fabriqué à une température relativement élevée. Ceci rend d'autant plus difficile un éventuel transfert de chaleur au milieu réactionnel. Or, la demanderesse a trouvé qu'il était possible d'obvier les inconvénients de l'art antérieur. Elle a, en particulier, trouvé qu'il était possible d'obtenir à chaud un gel homogène et susceptible d'être soumis à une agitation. 3 2552070 Selon le procédé de l'invention, on réalise une alimentation en continu d'une solution aqueuse de silicate de sodium et d'une solution aqueuse d'aluminate de sodium. Le procédé se caractérise par le fait que les solutions d'aluminate et de silicate sont alimentées dans un réacteur non agité, de manière telle que le temps de mélange soit inférieur au temps de gélification. Par temps de mélange, on entend le temps nécessaire à rendre le mélange homogène On considère qu'un mélange est homogène si ce mélang:e présente, en tout point, à un instant donné, la même composition, la même concentration et la même température. Par temps de gélification, on entend le temps nécessaire pour obtenir la viscosité maximale dans le milieu. Avantageusement, selon l'invention, le réacteur est de type tubulaire Mais, de manière générale, on peut faire appel à tout réacteur conduisant à la satisfaction des conditions ci-dessus. Ainsi, on pourra également faire appel à un mélangeur de type Venturi. La demanderesse a observé que, d'une manière générale, la qualité du produit final obtenu dépendait d'un certain nombre de facteurs: valeur du rapport H 20/Na 20 rapport molaire Si O /Ai 203 2 23 conditions de:nmélange Ces observations sont illustrées par les courbes ci-annexées. La figure 1 illustre la variation du temps de gélification exprimé en minutes, en fonction du rapport Si O 2/A 1203, en tenant compte du rapport molaire H O 20/Na 20 à 20 C. 2 2 La courbe ( 1) correspond à un rapport molaire H 20/Na 20 = 18,6 "s ( 2) 20 " ( 2) " " " " = 20 "( 3) 46 " ( 3) " " " " = 46 ( 4) " " " =R 75 On note que ce temps de gélification, toutes autres conditions égales par ailleurs, dépend dudit rapport et du rapport molaire Sio 2/A 1203. 4 2552070 La figure 2 illustre l'influence de la température sur le temps de gélification pour la composition chimique suivante: Si O 2/A 1203 1,1 H 20/Na 20 = 18,6 La figure 3 représente le sens de variation du rapport molaire H 20/Na 20 limite en fonction de la température Par rapport * H 20/Na 20 limite, on entend le rapport en dessous duquel on 2 N 2 O observe la formation d'hydroxysodalité. La figure 4 représente l'incidence du couple Si O 2/Al 203, H 20/Na 20 sur la granulométrie ces courbes ( 5), ( 6) et ( 7) correspondant à des rapports molaires H O 20/Na 20 égaux respectivement 2 2 à 18,6 21,7 et 23,6. La granulométrie est telle qu'observée globalement au compteur Coulter, généralement adopté par l'utilisateur; on peut la considérer comme représentative de la structure secondaire, par rapport à la structure en cristallites ou structure primaire. On constate que, dans ces conditions, il est possible de faire varier la granulométrie dans un intervalle assez large. Ces observations conduisent à penser qu'il existe un ensemble de conditions optimales pour mettre en oeuvre un procédé de fabrication de zéolite d'une granulométrie donnée. Mais, comme on l'a fait observer' précédemment, il s'agit de pouvoir satisfaire ces exigences dans des conditions industrielles, lesquelles impliquent, entre autres, la faculté Se traitement dans des installations de grande taille. Il est aisé de comprendre qu'un point clé es: constitué par la mise en contact et la qualité du micro-mélange des réactifs Les courbes précédentes mettent en particulier en lumière qu'un faible écart en H 20/Na 20 et Si O 2/A 1203 entre deux points du milieu conduit à une différence sensible sur la granulométrie. Or, selon l'invention, on peut obtenir une bonne homogénéité des produits obtenus de manière très simple et extrapolable à des installations de type industriel. En particulier, la demanderesse a observé que l'on pouvait obtenir des résultats très bons sur le produit, même en effectuant le mélange à une température élevée, en s'assurant d'un nombre de Reynolds égal à au moins deux fois la valeur du nombre de Reynolds 2552070 critique pour un intervalle de température compris entre 20 et 90 C, la valaur du nombre de Reynolds devant être d'autant plus élevée que la température du mélange est elle-même plus élevée. Par ailleurs, la demanderesse a observé que la valeur de ce nombre de Reynolds devait être d'autant plus élevée que le diamètre du réacteur était plus important. De manière empirique, la demanderesse a constaté que dans le cas d'un réacteur tubulaire, pour un diamètre de tube inférieur ou égal à 10 mm, la valeur du nombre de Reynolds devait être comprise eni:re 2 et 5 fois la valeur du nombre de Reynolds critique. Au-delà de cette valeur de 10 mm pour le diamètre, on doit choisir une valeur du nombre de Reynolds supérieure, de préférence comprise entre 5 et 10 fois ladite valeur. Ceci est d'une très grande importance pratique car on peut faire appel à des solutions initialement chaudes ou effectuer le transfert de chaleur sur les solutions initiales de réactifs, avant gélification, alors que, jusqu'à présent, on était obligé d'effectuer le transfert de chaleur soit sur le gel, soit au mieux directement avant gélification après avoir effectué l'homogénéisation du mélange à basse température. Or, selon l'invention, le temps de mélange n'a pour limite superieure que le temps de gélification. L'invention permet, en particulier, de soumettre le milieu initial à l'action d'un fluide caloporteur tel que vapeur d'eau surchauffée, de manière à opérer un transfert de chaleur sur ledit milieu avant gélification. L'invention permet notamment d'obtenir un gel très homogène qui ne présente pas une viscosité importante et permet une bonne cristallisation. Par gel homogène, on entend un gel dont la concentration en réac:ifs, la composition et la température sont les mêmes pour tous les iléments de volume du gel. Par gel ne présentant pas une viscosité trop importante, on entend un gel qui s'écoule facilement et qui peut être agité sans faire intervenir une force de cisaillement importante. Le procédé selon l'invention permet, en particulier, d'effectuer * 6 2552070 la synthèse de zéolites 4 A de formule générale 1 0,2 Na 20, A 1203 1,6 2, 1 Si O 2, O à 6 H 20 à partir d'une composition du milieu initial suivante: 1,3 à 10 Na 20, 1 A 1 103, 0,2 à 2 Si O 2, 20 à 400 H 20 par alimentation en continu et simultanée des réactifs jusqu'à formation d'un gel, Le milieu réactionnel de départ correspondant à un milieu avec un excès de soude et d'alumine. De même, le procédé s'applique à la synthèse de zéolites 4 A et/ou 13 X répondant à la formule générale: 1 0,2 Na 20, A 1203 1,6 -3 Si O 2, O à 6 H 20 à partir d'une composition du milieu initial suivante: 1,3 à 10 Na 20, 1 A 1203, 2 à 4 Si 02 o, 20 à 400 H 20 avec alimentation en continu et simultanée des réactifs jusqu'à formation d'un gel, le milieu de départ (ou initial) correspondant à un milieu avec excès de soude et de silice. La température peut être comprise entre 20 et 90 C. Le temps de mélange doit être faible: à 90 ' C Un avantage du procédé consiste à pouvoir choisir le temps de mélange Ainsi, on peut prendre un temps inférieur à 5 secondes à 20 c C, les valeurs pour les temps ttant les valeurs limites estimées à partir des temps de gélification. Selon le concept de l'invention, l'homme de l'art, en fonction de la granulométrie demandée, peut déterminer (figure 4) des couples Si O 2/A 1203 H 20/Na 20 A chacun de ces couples, il peut faire correspondre des temps de gélification qui sont 7 2552070 fonction de la température, ce qui lui permet de déterminer le temps de mélange maximal permis, d'o de déterminer la valeur minimale du nombre de Reynolds. Pratiquement, comme déjà dit, cette valeur du nombre de Reynolds est supérieure à celle du nombre du Reynolds critique qui augmente avec l'élévation de température (fig 5). Selon une forme particulière de mise en oeuvre, on fabrique des zéolites 4 A parfaitement cristallines de taille moyenne de particules comprise entre 0,5 et 5 pm, avantageusement i et 3 jm, en alimentant en continu et simultanément une solition aqueuse de silicate de sodium et une solution aqueuse d'aluminate de sodium dans un réacteur tubulaire, la composition du milieu initial correspondant à 1,5 à 7 Na 20, A 1203, 0,5 à 2 Si O 2, 25 à 200 H 20, le temps de mélange dans le réacteur tubulaire étant inférieur au temps de gélification,la température étant comprise entre 20 et 90 C et le nombre de Reynolds étant au moins égal à deux fois le nombre de Reynolds critique. Ce mode de réalisation permet d'obtenir des zéolites de faible granulométrie, de répartition granulométrique très étroite dans le cadre d'un procédé o le silicate est apporté en défaut par rapport à I'aluminate. Selon ce mode, on peut intégrer au procédé une fabrication de l'aluminate Tous les réactifs étant chauds, on observe un gain énergétique appréciable Par ailleurs, il n'est pas nécessaire de réchauffer le gel, ce qui est un avantage considérable. Selon un autre mode de réalisation, on opère dans les mimes conditions sauf que l'on se place en excès de silicate (Si O 2/A 1203 > 2) On observe une forte diminution de la granulométrie, comme le montre la figure 4. Selon encore une autre forme de réalisation, on se place au voisinage du rapport Si O 2/A 1203 = 2 Dans ce cas, les travaux de la demanderesse ont montré que pour une même valeur du rapport molaire H 20/Na 2 O, la granulométrie est plus élevée. Le procédé selon l'invention présente donc une très grande souplesse en faisant appel à un moyen très simple De manière inattendue, on peut obtenir à chaud un gel à la fois homogène en réactifs, concentrations et températures et facile à cristalliser. 8 2552070 ' L Ce procédé peut gtre mis en oeuvre par un réacteur constitué simplement par un tube cylindrique ou autre dans lequel on fait arriver les réactifs Bien entendu, ce moyen simple n'est pas limitatif de l'invention. Le gel est recueilli en continu et sous'agitation modérée. il peut alors subir toute opération telle que vieillissement et cristallisation La présente invention a également trait au produit obtenu selon le procédé. Ce produit présente des qualités remarquables, en particulier en ce qui concerne la constante de vitesse rapportée à la surface de zéolite par litre de solution qui est supérieure à 0,15, de préférence supérieure à 0, 25 et avantageusement comprise entre 0,4 et I 1 -2 -1 -e 2 4 secondes 1 litre mètre 2 (s 1 m), ci-après désignée par ks.. Par ailleurs, les zéolites présentent: un diamètre moyen de particules primaires compris entre 0,1 et 10 pm et avantageusement entre 0,5 et 5 Pm un pouvoir d'échange théorique de cation supérieur à 100 mg de Ca CO 3/g de produit anhydre, et de préférence supérieur à mg. Ces qualités le rendent donc particulièrement apte à l'applica-. tion en détergence comme auxiliaire de détergence (builder) en tant que substitut de d:tergence, seul ou en combinaison avec d'autres' auxiliaires de détergence tels que le tripolyphosphate, le NTA, les carbonates, etc En particulier, les zéolites obtenues 'par le procédé de l'invention présen:ent des propriétés remarquables lorsqu'elles sont mises en c euvre en composition lessivielle avec un tripolyphosphate obtenu selon la demande française n" 82 13065 du 27 Juillet 1982, qui revendique un procédé d'obtention d'un tripolyphosphate à vitesse d'hydratation élevée selon lequel: a) on prépare une solution d'orthophosphates de sodium-mono et disodique de rapport molaire global Na/P -compris entre 1,64 et 1,70; b) on forme un écoulement puits-tourbillon avec une phase gazeuse chaude à grande quantité de mouvement; 9 2552070 c) on introduit la solution d'orthophosphates préparée en a) dans ladite: zone de dépression de l'écoulement puits-tourbillon de manière à provoquer la dispersion et le traitement thermique de ladite solution d'orthophosphates par la phase gazeuse, de manière à obtenir le tripolyphosphate; d) on soumet le produit obtenu en c) à un traitement thermique complémentaire. Mais la présente invention sera plus aisément comprise à l'aide des exemples suivants, donnés à t: tre illustratif mais nullement limitatif. La figure 6 donne une illustration schématique du dispositif employé. On alimente par ( 1) une solution aqueuse d'aluminate de sodium et par ( 2) une solution aqueuse de silicate de sodium dans un réacteur ( 3) de type tubulaire constitué par un tube lisse qui débouche au-dessus d'une cuve ( 5), pourvue d'un agitateur ( 7). Cette cuve est maintenue en température grâce à une circulation de fluide caloporteur dans une double enveloppe ( 6). Le dispositif peut également présenter un éjecteur vapeur ( 4) disposé en sortie du réacteur tubulaire ( 3). L'installation présente en outre des moyens de soutirage ( 8). A la figure 5, on a figuré la variation du nombre de Reynolds critique en fonction de la température pour un milieu correspondant aux conditions suivantes: Si O 2/A 1203 =: 0,8 20/Na 2 = 21,7 Concentration en zéolite 4 A égale à 120 g/l Diamètre du réacteur tubulaire 10 mm EXEMPLE 1 Cet exemple a pour but de montrer comment on peut jouer sur la granulométrie en faisant varier simplement la composition chimique du système et/ou les condicions opératoires. On introduit simultanément des solutions aqueuses préchauffées, ou non, d'aluminate de sodium ( 1) et de silicate de sodium ( 2) dans le réacteur tubulaire ( 3). -10 12552070 Le chauffage par double enveloppe de la cuve permet de porter le mélange à une température de cristallisation ( 85 C) et de le maintenir à cette température pendant la durée de cette cristallisation qui est de deux heures. On a porté au tableau Ia les compositions chimiques et en regard la granulométrie correspondante. uamalla T 3 snpu T elqe Todraxa ellatqa aun g luos:luop ' 'auea Tm ap sa 9 TI O ooz ap aipao :: ::: : :: :: ::-) :: a 8 uaî:O: 9: Zo S: I:S: :: ':: ::: : '::: :' (m):: : :: Il OZ Oz S Sz 12. :::Tube lisse: Mélange: Temps d'ali:: Volume: N:T( C):: ::: mentation du::cristal-: ::milange: O ': L:Débit: R tube lisse:(pm): lis: : :::(mm):(mm) ':(l/h):: (mn):: ( 1) :1-a: 80: 8: 40: 372:12 800: 35: 1,2 : 217: :l-b: 70:'10: 130: 445: 9 200: 30 1,2 222: ::: ::: :: : : :l-c: 35: 10: 130: 240: 1 900: 45: 1,2 : 180: ::: ::::: :: :l-d: 35: 10: 250: 475: 3 700: 30: 1,2 : 238: ::: :: :, : -:: : :l-e: 85: 10: 250: 430:12 700: 30: 1,2 : 215: ::: : ::: : * :l-f: 85: 8: 40: 475:15 800: 30: 1,2 : 238 ::: : ':: :: :, ::: ::::: ::: :2-a: 85: 10: 250: 430:12 700: 30: 1,6 : 215 ::: ::::::: :2-b: 80: 8 : 40: 470:14 700: 30: 1,6 : 235 ::: :: À::,:: :3-a: 85:16: 200: 240: 6 200: 60:2,3 : 240 ::: ::::: :: :3-b: 80: 8: 100: 250:10 200: 45: 2,3 : 188 :3-c: 20: 8: 100: 250: 2 500: 60: 2,3 : 250 ::: ::::,:: :. :4-a: 20: 8: 40: 145: 2 000: 90: 3,0 : 21 ': :4-b: 85: 8 : 40: 370:15 000: 30: 3,0 : 185: :5-a: 20: 10: 250: 240: 940: 60: 1,2 : 240: :5-b: 35: 10: 250: 240: 1 900: 90: 1,2 : 210) ::: ::::: :: :5-c: 60: 10: 250: 240: 3 400: 60: 1,2 : 240: :5-d: 85: 8 : 40: 720:16 000: 20: 1,2 : 240: -::: :::::; :: 13 2552070 EXEMPLE 2 Il est identique à l'essai 5-a sauf que le transfert de chaleur est effectué par l'éjecteur vapeur ( 4) à la sortie du réacteur tubulaire ( 3) Il donne un produit identique à l'essai 5-a de l'exemple 1. EXEMP E 3 On remplace dans l'essai 5-a le réacteur tubulaire ( 3) par un mélangeur statique de diamètre égal à 4,9 mm, de longueur égale à 135 mm Le produit obtenu est identique à celui de l'essai 5-a. Si on opère la même substitution dans l'essai 5-c, on observe un bouchage du mélangeur statique après 5 minutes de fonctionnement. EXEMPLE 4 Cet exemple a pour but d'illustrer les propriétés du produit selon l'invention selon le tableau a 4 a le Témoin ks 0,8 0,70 0,7 0,14 Le témoin est constitué par une zéolite 4 A de type cubique, de capacité d'échange mesurée en mg Ca CO 3/g d'ahydre égale à 226 + 10 La capacité d'échange -a été déterminée au bout de 15 minutes, en milieu Na Cl 3 g/l, au moyen d'une électrode spécifique au calcium (ORION 93 20). La concentration initiale en calcium utilisée est de 5-103 mol 1 et la concentration en zéolite de 1 g (anhydre)/l. La température est de 25 C. ks représente la constante de vitesse rapportée à la surface de zéolite par litre de solution, exprimée en S 1 m 14 2552070 Celle-ci est déterminée à partir de la vitesse d'échange initial V qui a pour expression V -d (Ca 2 +) k (Ca 2 +) (Zéol) = ks (Ca 2 +) S. dt avec: (Zéol): concentration en zéolite exprimée en ppm de zéolite anhydre k constante de vitesse du second ordre, exprimée -1 -1 en S ppm S: surface de zéolite mise'en jeu par litre de solution, mesurée au microscope à balayage, * 2 -1 exprimée en m 1 k: constante de vitesse rapportée à la surface s de zéolite, par litre de solution, exprimée en -1 -2 s lm La mesure de la vitesse d'échange initial du calcium par une zéolite se fait au moyen d'une "cellule à circulation forcée" (A.M GARY et J P SCHWING, BULL SOC CHIM 9 ( 1972), 3654 A.M GARY, E PIEMONT, M ROYNETTE et J P SCHWING, Anal Chem 44, ( 1972), 198 A M GARY, THESE 3 ème CYCLE STRPSBOURG ( 1970) Ce dispositif permet d'obtenir un temps de mélange suffisamment faible pour ne pas perturber la mesure de la cinétique d'échange On suit ainsi, après mélange très rapide des réactifs la variation de concentration en calcium avec le temps, au cours de la réaction d'échange, par spectropholométrie en milieu hétérogène à l'aide d'un indicateur de calcium: la murexide (longueur d'onde 495 nm). Afin de mettre en évidence d'autres avantages, en détergence, des zéolites obtenues par le procédé de l'invention, on a réalisé un essai d'incrustation selon la demande française 82 10638 du 18 Juin 1982. Pour comparer les performances en incrustation d'une zéolite témoin et d'une zéolite selon l'invention, de même granulométrie, on a entrepris une série de lavages à l'aide d'une formulation détergente à auxiliaire de détergence mixte TPP zéolite de composition suivante: COMPOSANTS % EN POIDS Dodécylbenzène sulfonate de sodium linéaire Stéarate de sodium Alcool linéaire en C 18 éthoxyli à 12 moles 18 d'oxyde d'éthylène Alcool linéaire en C 18 éthoxylé à 50 moles d'oxyde d'éthylène Tripolyphosphate de sodium anhydre Zéolite Pyrophosphate de sodium Phosphate trisodique Silicate de sodium à 20 % d'eau Sulfate de soude Carboxyméthylcellulose Azurants optiques Enzymes Perborate, 3 H 20 Si: icate de magnésium ED;A Na 7,5 % 3 % 3 % 2 Z 13,75 % 13,75 % 2 % 0,5 % 8,6 % 17,5 % 1,5 % 0,4 % 0,3 % 25 % 1 % 0,2 % On a effectué de's cycles cumulés de lavage en tergotomètre à 60 { La concentration en lessive mise er jeu est de 6 g/l et la durez:é de l'eau utilisée est de 32 H T (NFT 90 003) lCa"l / lMg 'u 5 rapport molaire Chaque cycle comprend unl phase de lavage de 20 minutes et 3 rinçages en eau dure Chatue pot du tergotomètre contient douze pièces de coton (réf 405 Testfabric, dimersion 10 x 12 cm) La quantité de solution mise en jeu dans chaque lavage et dans chaque rinçage est de 1 litre par pot. L'incrustation est évaluée au bout de 30 cycles cumulés de lavage par la mesure du taux de cendre. On a trouvé: Taux de cendres Témoin Essai 4 a À 8,5 7,1 On a vérifié que la proportion de zéolite dans les cendres était de:. Témoin Essai 4 a 4,2 % par rapport à la quantité de cendres 2,8 % il ",l Il, EXEMPLE 5 Cet exemple a pour but de montrer l'amélioration apportée par un TPP selon l'invention, en association avec une zéolite 4 A comme co- auxiliaire de détergence (co-buiider), en présence d'un tensioactif non- ionique. Dans cet exemple, on a mis en oeuvre plusieurs polyphosphates et plusieurs zéolites. Les conditions opératoires sont les suivantes: TPP (préhydraté 1,5 %) Zéolite Sulfate de sodium Non-ionique (C= 17; OE= 25) Eau g compté en anhydre g 17 g 1,7 g 100 g On porte le milieu à 70 * C pendant 30 min; cette bouillie est ensuite atomisée à différentes températures correspondant, pour le TPP obtenu, soit à un séchage simple (TPP 6 H 20), soit à un surséchage correspondant à 4 moles d'eau résiduelle par mole de TPP initial. 17 2552070. Les produits mis en oeuvre sont: zéolite: * correspondant à l'essai 5 a témoin 4 A de type cubique du commerce de diamètre de particule égal à 3 pm tripolyphosphate de sodium: * phase I et II de type commercial et tripolyphosphate obtenu comme décrit dans la demande française 82 13065, c'est-à-dire de la manière suivante. L'installation utilisée est schématisée à la figure 7 annexée. * Elle comprend une tête de dipersion ( 8), un bic Sne de réception ( 9) et un cyclone ( 10) La tête présente un panier perforé ( 11) définissant un espace annulaire ( 12) dans lequel débouche une entrée tangentielle ( 13) Cet espace permet de réaliser l'écoulement puits-tourbillon symétrique grace à des orifices tels que ( 14) et au col ( 15) La phase à traiter (solution) est introduite par un conduit axial ( 16), de manière à la conduire dans la zone de dépression du puits-tourbillon, c'est-à-dire dans la partie amont du bic 8 ne ( 9). Les gaz de traitement sont amenés chauds dans l'espace annulaire ( 12). Les TPP mis en oeuvre ont été obtenus à partir d'une solution d'orthophosphate de qualité technique (acide provenant de l'attaque du minerai par H 2504 neutralisé par Na OH ou Na 2 CO 3 jusqu'au rapport Na 20/P 205 = 1,66 et filtré). 1) Obtention du TPP (selon la demande française 82 13065) Une solution contenant 19,6 % P 205, 14,2 % Na 20 (Na/P = 1 ",6) et les impuretés suivantes (Na 2504: 2,8 %; Na F: 0,2 %; Si O 2 = 0,14 %; Na Cl: 0,3 %; Ca: 400 ppm; Mg: 400 ppm; somme des impuretés métalliques: 1 000 ppm) est pulvérisée dans ce dispositif par un courant d'air chauffé à 930 C ayant un débit de18 2552070 Nm 3/h Le débit de la solution est ajusté de façon à obtenir une température de sortie des gaz e du produit de 450 C. Le produit obtenu est soumis à un chauffage complémentaire dans un four tubulaire à 500 C pendant 10 minutes. 2) Préhydratation du TPP Les TPP utilisés dans les exemples sont préhydratés, d'une manière identique, par pulvérisation d'eau de telle sorte que la perte à 350 ' C soit voisine de 1,5 %. Le tripolyphosphate obtenu correspond à un taux de phase I Phase I x 100 = x i 00 Phase I = Phase II mesuré par spectroscopie Raman de 87 %, mais présente un comportement caractéristique; par la suite, il sera désigné par STPP selon la demande française 82 13065. Les résultats sont consigns au tableau ci-après. Zéolite selon essai 5-a Zéolite témoin Taux Séchage Séchage Surséchage Surséchage d'hydrolyse STPP' Phase II STPP Phase I STPP* témoin à 87 % Phase I STPP selon demande n 82 12065 15 13 12 o 10 34 31 17 11 18 16 12 2569 61 35 * ce STPP a été obtenu par calcination au four, à une température de 520 " C d'un STPP commercial à 31 % de phase I. 2552070 On voit que: pour la phase II, on note une nette amélioration au surséchage. On rappelle que cette forme de TPP est actuellement la plus employée en détergence Cette amélioration permet une plus grande latitude en ce qui concerne la conduite de la température du séchage, donc une plus grande souplesse du contrôle des paramètres lors de l'atomisation. l'évolution de la fabrication des lessives allant vers la substitution d'une partie de phase II par de la phase I, en raison de la plus grande vitesse d'hydratation de cette dernière, le tableau montre que les produits de l'invention permettent une amélioration caractéristique du séchage et un gain très important au niveau surséchage. Mais on sait qu'un des inconvénients de la phase I réside dans l'augmentation de la viscosité de la bouillie en milieu tensio-actif non-ionique, ce qui en limite l'utilisation. La comparaison STPP?? phase I ( 87 %), selon la demande française 82 13065 montre que le-produit selon l'invention a un comp)rtement' identique au séchage, mais une forte amélioration au niveau surséchage. En conclusion: le procédé selon l'invention conduit à des produits qui sÉnt au moins équivalents aux produits existants au séchage et s'avèrent beaucoup plus performants au surséchage sachant que la présence de zéolite comme co-auxiliaire de détergence (co-builder) provoque une augmentation du taux d'hydrolyse du TPP, on observe que le procédé selon l'invention conduit à des produits qui permettent de réduire cette augmentation du taux d'hydrolyse A taux d'hydrolyse identique, on peut donc remplacer une plus grande quantité de TPP 21 2552070 phase II par du TPP phase I et surtout par un TPP selon la demande française 82 13065, ce qui permet d'améliorer la cinétique et le taux d'hydratation du TPP anhydre en présence de zéolites. 22 2552070. REVENDICATIONS 1) Procédé d'obtention d'une zéolite par alimentation en continu d'une solution aqueuse de silicate 'de sodium et d'une solution aqueuse d'aluminate de sodium, caractérisé par le fait que les solutions d'aluminate et de silicate sont alimentées dans un réacteur non agité de telle manière que le temps de mélange soit inférieur au temps de gélification. 2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le réacteur non agité est un réacteur tubulaire. 3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le mélange est effectué au moyen d'un mélangeur de type Venturi. 4) Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que l'on effectue le mélange à une température supérieure à la température ambiante, en s'assurant d'un nombre de Reynolds égal à au moins deux fois la valeur du nombre de Reynolds critique pour un intervalle de température compris entre 20 et 90 C, la valeur du nombre de Reynolds devant être d'autant plus élevée que la valeur de la température du mélange est elle-même'plus élevée. ) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que, pour un réacteur tubulaire de diamètre 6) Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait que, pour un réacteur tubulaire de dianètre supérieur à 10 mm, la valeur du nombre de Reynolds est comprise entre 5 et 10 fois la valeur du nombre de Reynolds critique. 7) Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait que l'on soumet le mélange initi al à l'action d'un fltide caloporteur de manière à opérer un transfert de chaleur sur l Edit mélange avant gélification. 8) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 pour la synthèse des zéolites 4 A de formule générale 1 + 0,2 Na 20, A 1203 1,6 2,1 Si O 2, O à 6 H 20 à partir de la composition du milieu initial suivante: 1,3 à 10 Na 20, 1 Al 203, 0,2 à 2 Si O 2, 20 à 400 H 20 avec alimentation en continu et simultanée des réactifs jusqu'à formation d'un gel, caractérisé par le fait que le milieu de départ 23 2552070 correspond à un milieu en excès de soude et d'alumine 9) Procédé selon l'une des revendications 1 à 7 pour la synthèse de zéolites 4 A et/ou 13 X de formule générale: 1 + 0,2 Na 20, A 1203 1,6 3 Si O 2, O à 6 H 20 à partir d'un milieu initial de composition suivante: 1,3 à 10 Na 20, 1 A 1203, 2 à 4 Si O 2, 20 2 2 3 y S i 2, à 400 H 20 avec alimentation en continu et simultanée des réactifs jusqu'à formation d'un gel, caractérisé par le' fait que le milieu de départ correspond à un milieu avec excès de soude et de silice. :10 Procédé selon l'une des revendications 1 à 9 pour la fabrication ie zéolites 4 A parfaitement cristallisées, de taille moyenne de particules comprise entre 0,5 et 5 mm, avantageusement de 1 à 3 pm, caractérisé par le fait que: on alimente en continu et simultanément une solution aqueuse de silicate de sodium et une solution aqueuse d'aluminate de sodium dans un réacteur tubulaire, la composition du milieu initial correspondant à 1,5 à 7 Na 20, A 1203, 0,5 à 2 Si 02, 25 à 200 E 20, le temps de mélange dans le réacteur tubulaire étant inférieur à 30 s pour une température comprise entre 20 et g 90 o C, et le nombre de Reynolds étant au moins égal à deux fois le Reynolds critique. 11) Produit qui peut être obtenu par le procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérise par le fait qu'il présence: un diamètre moyen des particules primaires compris entre 0,1 -et 10 pm un pouvoir d'échange de cation supérieur à 100 mg Ca C 03/g de produit anhydre une constante de vitesse, rapportée à la surface de-la zéolite -1 -2 par litre de solution supérieure à 0,15 S m et de préférence * -1 1 2 supérieure à 0,25 S -1 m 2 12) Application du produit selon la revendication 11 comme auxiliaire de détergence. 13) Application du produit selon la revendication 11 comme co-auxiliaire de détergence avec un tripolyphosphate de sodium à vitesse, d'hydratation élevée, obtenu par un procédé selon lequel: a) on prépare une solution d'orthophosphates de sodium mono et disodique de rapport molaire global Na/P compris entre 1,64 et 1,70 * 24 2552070 b) on forme un écoulement puits-tourbillon avec une phase gazeuse chaude à grande quantité de mouvement c) on introduit la solution d'orthophosphate préparée en a) dans ladite zone de dépression de l'écoulement puits-tourbillon, de manière à provoquer la dispersion et le traitement de ladite zone d'orthophosphates par la phase gazeuse, de manière à obtenir le tripolyphosphate d) on soumet le produit obtenu en c) à un traitement thermique complémentaire.