FR 2556001 A1 19850607 FR 8418036 A 19841127 Procédé et installation pour réduire une matière oxydée. L'invention concerne un procédé et une installation pour réduire une matière oxydée. L'invention a pour objectif de proposer un procédé de réduction, optimal tant au point de vue technologique qu'énergétique, comprenant un système de générateur de gaz particulièrement facile à contrôler, le procédé étant suffisamment souple pour que la majeure partie du gaz de réduction initialement utilisé pour réduire la ma- tière oxydée, puisse être réutilisée pour produire du nouveau gaz réducteur. A cet effet, l'invention propose un procédé pour la réduction de matières oxydées, comprenant les étapes de: a) production d'un gaz de réduction constitué essentiel- lement par du monoxyde de carbone et de l'hydrogène, à partir d'une matière de départ carbonée et/ou hydrocarbonée, la matière de départ étant introduite, en commun avec un agent oxydant et éventuellement avec un formateur de scorie, dans la zone de gazéi- fication ou la chambre de gazéification, avec four- niture simultanée d'énergie calorique par au moins un générateur de plasma; b) ajustement du gaz de réduction ainsi produit à une température appropriée pour le procédé de réduction subséquent et après cela, introduction du gaz dans un four à cuve contenant la matière oxydée à réduire, le gaz étant forcé à s'écouler à contre-courant de la matière à réduire; c) élimination d'essentiellement toute l'eau et toutes les particules du type poussière du gaz de réduction, ce gaz étant partiellement appauvri dans sa capacité réductrice après réduction de la matière oxydée, et contenant des matières oxydantes telles que le dioxyde de carbone et l'eau ainsi que des particules du type poussière, et ensuite., recyclé en grande partie dans le procédé; d) élimination du système d'au moins un faible courant partiel du gaz partiellement appauvri destiné au recyclage dans le procédé, afin de régulariser la pression du courant gazeux total, et e) passage forcé d'au moins un faible courant partiel du gaz partiellement appauvri destiné au recyclage dans le procédé, à travers un laveur de CO2 afin d'ajuster le rapport H2/CO dans le gaz réducteur fini. Conformément à un mode de réalisation de l'invention, la pression du système est régulée par une faible éva- cuation de gaz. Le courant gazeux soutiré pour réguler la pression est alors brûlé convenablement ou utilisé d'une autre manière,par exemple pour sécher la matière carbonée utilisée dans le procédé. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le courant gazeux est extrait après que le gaz sortant de l'étape de réduction ait été débarrassé de la vapeur d'eau et des impuretés type poussière. Selon un mode de réalisation approprié de l'invention, l'agent oxydant utilisé pour la production de gaz est constitué par de l'oxygène et/ou de l'eau et/ou du gaz recyclé, et qu'il est fourni à la zone de gazéifi- cation totalement ou partiellement à travers le généra- teur de plasma. L'agent oxydant peut éventuellement être préchauffé. Selon un mode de réalisation approprié de l'invention, la matière de départ carbonée et/ou hydrocarbonée utilisée ou produisant le gaz réducteur, se présente sous forme pulvérulente et/ou liquide et/ou en morceaux. Selon l'invention, une zone de combustion est créée dans la partie inférieure d'une cuve chargée de matière solide carbonée en morceaux, le coke étant utilisé de préférence comme charge carbonée de la cuve. Selon l'invention, un courant partiel du gaz réducteur partiellement appauvri est introduit dans la cuve chargée de matière de réduction en morceaux, au-dessus et à une distance appropriée de la zone de gazéification, de façon à exploiter la chaleur contenue dans la charge de la cuve pour convertir H2O en H2 + CO et le dioxyde de carbone en monoxyde de carbone. Un courant partiel de ce courant de retour de gaz réducteur appauvri provenant du four à cuve peut aussi être utilisé comme gaz vecteur pour l'introduction d'une matière carbonée pulvérulente et/ou un formateur de scorie, en commun avec des accepteurs de soufre éventuels, immédiatement avant le générateur de plasma. Un courant partiel de ce courant de retour de gaz réducteur appauvri provenant du four à cuve est également utilisé comme gaz vecteur pour l'énergie thermique fournie à travers le générateur de plasma. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la teneur en dioxyde de carbone dans le courant gazeux de retour destiné à être réutilisé dans le procédé, est régulé en forçant une quantité déterminée de courant gazeux de retour à traverser un laveur de CO2. Selon un mode de réalisation approprié de l'invention, le gaz réducteur produit dans la cuve génératrice de gaz peut être débarrassé de toute impureté soufrée par introduction d'accepteurs de soufre appropriés dans la charge de la cuve et/ou en forçant le gaz extrait de la cuve, à passer sur un filtre à soufre. En variante, des accepteurs de soufre peuvent être injectés dans la zone de gazéification. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la température du gaz réducteur chaud sortant du gêné- rateur de gaz, éventuellement après désulfuration, est ajustée a/ par mélange avec une quantité de gaz réducteur par- tiellement appauvri provenant de la cuve à réduction, et/ou b/ par refroidissement et/ou c/ par addition d'une quantité d'eau et/ou de vapeur d'eau, de façon que la température finale du gaz soit de 700 à 1000 C. Si seulement une faible quantité de ce gaz réducteur partiellement appauvri est utilisée pour la régulation de la température -ce gaz réducteur partiellement ap- pauvri a été refroidi lors de son passage à travers le laveur placé immédiatement après la sortie de gaz dans la partie supérieure de la cuve à réduction - la température finale souhaitée du mélange gazeux peut être facilement atteinte. Cependant, si un courant de retour important est utilisé pour être mélangé au gaz réducteur produit, il sera de préférence chauffé avant d'être mé- langé au gaz réducteur nouvellement produit, par exemple en utilisant un générateur de plasma. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la teneur en CO2 du courant partiel de gaz de cuve recyclé, devant être utilisé pour réguler la température du gaz réducteur produit dans la cuve génératrice de gaz, est régulée avant le mélange au gaz réducteur. Selon un autre mode de réalisation de I'invention, un porteur de carbone tel que le méthane, méthanol et/ou propane est additionné de préférence, pour contrôler le potentiel de carburisation du gaz réducteur, et afin de contrecarrer la méthanisation. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, du H2S peut être ajouté au gaz réducteur final afin d'em- pêcher la formation de dépôts de suie. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, le gaz réducteur est produit au moyen d'une gazéifica- tion à deux étapes, la matière de départ étant soumise à une combustion partielle et à une gazéification au moins partielle dans une chambre de gazéification, et le mélange gazeux ainsi obtenu est introduit dans une cuve comportant un lit de matière carbonée en morceaux, après quoi la chaleur physique du mélange obtenu de la chambre de gazéification est utilisée dans le lit de matière carbonée en morceaux pour réduire la teneur en dioxyde de carbone et eau dans le gaz, et que le procédé de production de gaz est contrôlé de façon que le gaz sortant soit à une température et une composition appro- priées à l'étape subséquente du procédé. L'invention concerne également une installation pour la réduction de matière oxydée avec génération simultanée d'un gaz approprié pour le recyclage, selon le procédé de l'invention. Cette installation est constituée par un moyen de production de gaz réducteur comprenant une chambre à réaction, au moins un générateur de plasma avec son orifice dans la chambre à réaction, un four à cuve raccordé au moyen de production du gaz, éventuel- lement à travers un filtre à soufre, le four à cuve contenant la matière oxydée à réduire, un moyen de sortie de gaz disposé dans la partie supérieure du four à cuve et un moyen séparateur situé de façon adjacente à la sortie de gaz et disposé de façon à extraire du courant gazeux sortant toute l'eau et les particules du type poussière contenues, et un autre moyen de sortie des gaz pour la régulation de la pression, et une conduite principale d'alimentation pour recycler le courant gazeux principal au moyen générateur de gaz, et/ou pour le contrôle de la température du gaz réducteur produit dans le moyen générateur de gaz, éventuellement à travers un laveur à C02. Selon un mode de réalisation de l'invention, au moins un compresseur est prévu dans la conduite principale d'ali- mentation. Selon un mode de réalisation approprié de l'invention, la conduite d'alimentation principale est raccordée à un lavage de C02. Le laveur de C02 est pourvu dans ce cas d'une conduite de dérivation débouchant dans une prolon- gation directe de la conduite principale d'alimentation pour la fourniture de gaz recyclé dans le générateur de gaz et aussi dans une deuxième conduite principale d'ali- mentation pour la fourniture de gaz recyclé, essentiel- lement exempt dé dioxyde de carbone, pour être mélangé au gaz réducteur fraîchement produit, avec l'objectif de régulation de la température. Selon d'autres caractéristiques de l'invention, le gé- nerateur de plasma est raccordé à un moyen d'alimenta- tion en agent oxydant permettant le passage direct d'un agent oxydant éventuellement préchauffé à travers le générateur de plasma, dans la zone réactionnelle; la conduite de gaz réducteur entre le séparateur de soufre et l'entrée de gaz de la cuve à réduction, peut être raccordée à un courant partiel régulateur de tem- pérature du gaz provenant de la conduite, à travers un refroidisseur ayant la forme d'une chambre de mélange. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la descrip- tion détaillée ci-après, et en regard des dessins annexes o les figures représentent: Figure 1: un schéma fonctionnel d'une installation selon l'invention, pourvue d'un gazéificateur à une étape, et Figure 2: un schéma fonctionnel d'un autre mode de réalisation de l'invention, avec un gazéifi- cateur à deux étapes. En Figure 1, la cuve à réduction 1 est destinée à la réduction de matière oxydée-en morceaux.La cuve 1 est pourvue d'un moyen 2 pour introduire la matière oxydée en morceaux à réduire. Au fond de la cuve se trouve un tube d'entrée 3 pour le gaz réducteur chaud, constitué- essentiellement de monoxyde de carbone et d'hydrogène, ce gaz passant à contre-courant à travers la cuve à réduction 1 et étant extrait ensuite à travers un moyen de sortie de gaz supérieur 4. La conduite de sortie 4 est raccordée à un séparateur 5 pour des particules du type poussière et de l'eau, appelé laveur, à partir du- quel le gaz débarrassé de l'eau et des particules de poussière, et en même temps refroidi, traverse une sortie de gaz 6 munie de régulation de la pression, puis retourne à travers une conduite d'alimentation 7 dans le procédé pour être réutilisé, comme décrit ci-dessous en détail. La conduite d'alimentation 7 comporte au moins un compresseur 8. Au moins un générateur de plasma 10 débouche dans la cuve génératrice de gaz 11. Une lance 12 introduit la matière nécessaire pour la production de gaz et le moyen 13 sert à l'écoulement de la scorie depuis la cuve géné- ratrice de gaz. Apres le compresseur 8, la conduite d'alimentation principale 7 est raccordée à un laveur de C02. Ce dispo- sitif comprend aussi une conduite de dérivation 7a, débouchant dans une prolongation directe de la conduite d'alimentation principale 7 pour la fourniture de gaz recyclé dans le générateur de gaz 11 et aussi dans une deuxième conduite principale d'alimentation 14 pour fournir un gaz de retour, essentiellement exempt de dioxyde de carbone, au gaz réducteur franchement produit à des fins de régulation de la température. En principe, ce dispositif offre les possibilités d'exploitation suivantes: - à travers une première branche de conduite 16, la conduite 14 peut être raccordée à la partie supérieure de la cuve génératrice de gaz; 255600 1 - la conduite d'alimentation principale 7 peut être raccordée au-moyen d'autres branches de conduite 15 et 15a, à la zone de gazéification dans la partie inférieure de la cuve 11, c'est-à-dire que du gaz de retour peut être fourni devant le générateur de plasma à travers de tube 15 et, après compression dans le compresseur 27, le gaz recyclé peut être amené à travers Ie tube 15a à traverser le généra- teur de plasma; - à travers une autre branche de conduite 17, la bran- che de conduite 14 peut être raccordée au gaz de ré- duction soutiré du générateur de gaz et sortant de la partie supérieure du générateur de gaz à travers un tube de sortie 18, et - à travers une autre branche de conduite 19, la con- duite d'alimentation 14 peut être raccordée à travers une chambre de mélange 20 au gaz réducteur s'écoulant du filtre à soufre 22 à travers le tube 21, et enfin, la conduite d'alimentation 14 peut être raccordée au tube de gaz réducteur 21, immédiatement avant que le gaz réducteur pénètre dans la cuve à réduction 1. La teneur en CO2 du gaz recyclé peut être ainsi régulée. Une conduite d'alimentation 9 pour l'agent oxydant, sous forme d'oxygène et/ou d'eau et/ou d'air et/ou de gaz recyclé, par exemple, est raccordée directement au générateur de plasma 10. Après pré-chauffage optionnel, l'agent oxydant peut être amené dans la zone récation- nelle au fond de la cuve 11. L'installation de la figure 1 fonctionne de la manière suivante: Le gaz réducteur pour la réduction de la matière oxydée dans la cuve 1,.gaz qui est introduit dans la cuve 1 par l'entrée 3, est produit en principe dans le générateur de gaz 11 par fourniture d'une matière de départ carbonée ou hydrocarbonée, en commun avec un agent oxydant et éven- tuellement un formateur de scorie, dans une zone de gazéi- fication dans la partie inférieure d'une cuve génératrice de gaz 11, avec fourniture simultanée d'énergie calorique à partir d'au moins un générateur de plasma 10. Le gaz réducteur ainsi produit est alors amené à une température appropriée à la réduction subséquente de la matière oxydée dans le four à cuve 1, et forcé à traverser à contre-courant la matière à réduire. Apres réduction de la matière oxydée contenant des constituants oxydants, à savoir de préférence du dioxyde de carbone et de l'eau ainsi que des particules de poussière, et ainsi partiellement appauvri dans sa capa- cité de réduction, le gaz réducteur est soutiré à travers la sortie 4 au sommet de la cuve à réduction et ensuite, il est débarrassé de l'eau et des particules de poussière dans le laveur 5. Une faible partie du gaz ainsi traité dans le laveur 5, et donc également refroidi, est alors enlevée du système à travers le tube de sortie 6 à des fins de régulation de température, tandis que le courant principal peut être retourné dans le procédé à travers la conduite d'alimentation 7, donc réutilisé pour la pro- duction de gaz réducteur. La production de gaz dans la cuve 11 peut être effectuée de différentes manières. Une matière de départ pulvéru- lente et/ou liquide, carbonée et/ou hydrocarbonée, peut être injectée dans la zone de gazéification à travers la conduite d'alimentation 12, par exemple, auquel cas un agent oxydant, tel que l'oxygène ou la vapeur d'eau, peut être introduit dans la zone réactionnelle à travers le générateur de plasma. Du gaz recyclé peut être fourni à la zone réactionnelle devant le brûleur à plasma à travers le tube&15, ou bien ce gaz peut être fourni à travers le générateur de plasma, par le tube 15a. La matière de départ carbonée et/ou hydrocarbonée peut être également fournie en morceaux, à travers la partie supérieure de la cuve génératrice de gaz, de sorte que la zone de gazéification soit établie dans la partie inférieure de la cuve chargée de matière carbonée solide en morceaux. Le coke est approprié comme charge carbonée. De plus, de l'eau ou une partie du gaz réducteur partiel- lement appauvri extrait de la cuve à réduction 1, à travers la conduite d'alimentation 7 et la branche de tube 16, peuvent également être introduites dans la cuve génératrice de gaz 11, qui est dans ce cas chargée de matière réductrice en morceaux. L'eau ou le gaz réducteur appauvri sont introduits au-dessus de la zone de gazéi- fication et à une certaine distance de celle-ci, de façon à mettre à profit la chaleur dans la charge de la cuve pour convertir H20 en H2 + CO et CO2 en CO. La génération de gaz dans la cuve 11 peut être également réalisée par injection de matière carbonée pulvérulente, éventuellement avec des accepteurs de soufre, au moyen de vapeur d'eau ou d'un gaz vecteur constitué par le courant partiel de gaz réducteur partiellement appauvri extrait de la cuve à réduction, ou par de l'oxygène ou un mélange d'oxygène et de vapeur d'eau. Le gaz réducteur produit dans la cuve 11 peut être désulfurisé par incorporation d'un accepteur de soufre approprié dans la zone de gazéification ou par amenée du gaz produit dans la cuve, à travers le tube de sortie 18, à un filtre séparateur de soufre 22. Toute impureté à base de soufre va être absorbée par l'oxyde métallique réduit dans la partie inférieure de la cuve à réduction. Le gaz réducteur est généralement maintenu à une tempé- rature de l'ordre de 1000 à 1500 C. Néanmoins, un gaz réducteur aussi chaud ne peut être utilisé directement pour la réduction dans la cuve à réduction, et sa tempé- rature doit être réduite avant son introduction dans le four à cuve 1. Ceci peut s'effectuer de différentes manières dans le cadre de l'invention. Par exemple, le gaz réducteur extrait de la cuve 1l génératrice de gaz à travers le tube 18 peut être mélangé avec un courant partiel approprié de gaz recyclé du four à cuve. Cela s'effectue à travers le tube 14 de façon que la température du mélange se situe entre 700 et 1000 C. En variante, ce mélange avec un courant partiel recyclé depuis la cuve à réduction 1 peut s'effectuer par mélange du gaz réducteur après son passage sur le filtre à soufre 22, donc sur son trajet du tube 14 au tube 3. Si un faible courant partiel de gaz recyclé est utilisé à travers la branche de conduite 14, il devrait suffire à réaliser le refroidissement souhaité du gaz réducteur produit. Cependant, si une quantité exception- nellement importante de gaz recyclé est mélangée au gaz réducteur produit, un courant aussi important devra être de préférence chauffé à la température appropriée dans la chambre de mélange 20. Ce chauffage peut se faire, par exemple, au moyen d'un générateur de plasma. L'ajustement de la température peut également s'effectuer par écoulement d'un courant partiel du gaz produit à travers les conduites 21 et 19 et à travers une chambre de mélange 20 agissant comme refroidisseur. L'ajustement de température nécessaire peut aussi se faire au moins en partie par la fourniture d'eau et/ou de vapeur d'eau -à travers le tube d'alimentation 24. Cela évite également la formation de dépôts de suie. Afin de contrôler le potentiel de carburisation du gaz réducteur produit, et pour empêcher la méthanisation, une matière carbonée convenable telle que le méthane, le méthanol et/ou le propane peut être fournie par le tube 25. Les dépôts de suie peuvent aussi être empêchés par l'apport de H2S au moyen du tube 26. Une caractéristique importante de l'invention est que la teneur en CO2 du gaz recyclé utilisé pour la régula- tion de la température du gaz réducteur, peut être ajustée en continu au moyen d'un laveur de CO2. La production de gaz réducteur dans la cuve 11 décrite ci-dessus peut également s'effectuer au moyen d'une gazéification en deux étapes. La production de gaz selon l'invention offre des avanta- ges importants techniques. La production de gaz peut s'effectuer à des températures telles que la cendre forme une scorie manipulable qui s'écoule du système sans provoquer d'engorgements dans le procédé. La teneur en hydrogène du gaz réducteur peut être maintenue à une proportion adaptée au procédé de réduction, par injection contrôlée d'eau et/ou d'oxygène à l'étape de production de gaz et à celle de la régulation de la température. Du point de vue énergétique également, un procédé de réduc- tion optimal et un système de production de gaz facilement contrôlé sont proposés. Le contrôle des teneurs en H2o et CO2 dans la conduite 3 peut ainsi s'effectuer par ajuste- ment du courant dans les conduites 14 à 18 et 21 et 3, respectivement, et aussi dans la conduite 24. Comme mentionné concernant la désulfurisation, au lieu d'un filtre à soufre séparé, cette fonction peut être remplie par la cuve génératrice de gaz elle-même par fourniture au lit de coke d'une matière appropriée, par exemple, en l'injectant dans la zone de gazéification. La figure 2 constitue un autre mode mode de représenta- tion de l'installation selon l'invention, o, au lieu d'un générateur de gaz à une étape représenté en figure 1, un générateur de gaz à deux étapes est prévu. L'installa- tion est conçue par ailleurs suivant les mêmes principes que celle représentée en figure 1. Le générateur de gaz à deux étapes de la figure 2 comporte une chambre de gazéification 29 et une cuve 30 avec une charge de coke 31. La chambre de gazéification 29 est pourvue d'une enveloppe extérieure 32 refroidie à l'eau, et d'un revêtement réfrac- taire 33, et sa forme est de préférence cylindrique. Plusieurs chambres de gazéification sont disposées de préférence autour d'une cuve. La cuve 30 a une sortie inférieure de scorie 34 et une sortie supérieure de gaz 35. Du coke en morceaux est fourni à la cuve à travers un moyen d'introduction 36 étanche aux gaz, au sommet de la cuve. L'orifice de la chambre de gazéification 29 est dans la partie inférieure de la cuve et le gaz monte à travers le lit de coke et sort par la sortie des gaz. Dans le mode de réalisation représenté, la sortie des scories 34 est commune à la chambre de gazéification et à la cuve. Au moins un brûleur est disposé en relation avec la chambre de gazéification; il est constitué par un géné- rateur de plasma 37 dans le mode de réalisation repré- senté. Le générateur de plasma est raccordé à la chambre de gazéification à travers la vanne 38. L'agent oxydant est introduit dans le générateur de plasma à travers un tube d'alimentation 9, ou en variante, il peut être introduit devant le générateur de plasma à travers le tube 39. L'agent oxydant peut êtreconstitué d'un gaz vecteur qui est conduit à travers le générateur de plasmas ou bien, un gaz recyclé peut être fourni à travers le tube 15a. Le gaz chaud, turbulent produit dans le généra- teur de plasma est introduit dans la chambre de gazéifi- cation à travers l'orifice 40 du générateur de plasma. Le combustible carboné, de préférence en poudre, est ntroduit à travers la conduite d'alimentation 41 dans un espace annulaire 42 disposé de manière concentrique autour de l'orifice du générateur de plasmas et/ou à travers une lance 43 qui peut être également utilisée pour l'introduction d'additifs éventuels tels qu'un formateur de scorie. Des lances 44, 45 sont également disposées dans la cave pour la fourniture éventuelle d'agent oxydant tel que , CO2, afin d'exploiter la chaleur physique excéden- taire dans le gaz. Cela permet également la régulation de la temperature et de la composition du gaz. Un premier détecteur 46 est disposé à 1lextrémité de la chambre de gazéification à côté de la charge de coke, et un deuxième détecteur 47, dans la sortie de gaz 35 de la curve. Ils servent à mesurer la température, et/ou pour l'analyse du gaz. Ces deux détecteurs permettent de contrôler le procédé par régulation de l'énergie exté- rieure fournie et/ou par les courants de matière introduits. La figure 2 ne représente qu' un mode de réalisation d'un gazéificateur à deux étapes dans une installation destinée à la mise en oeuvre du procédé selon l'inven- tion, et de nombreuses autres solutions sont possibles. Par exemple, les générateurs de plasma peuvent être disposés de façon tangentielle sur la périphérie de la chambre de gazéification, de façon qu'un courant de circulation soit réalisé dans la chambre de gazéifica- tion. De plus, afin de faciliter la séparation de la scorie, la chambre de gazéifiaction peut être verticale, ou bien, la chambre de gazéification et la cuve peuvent être munies de sorties séparées pour la scorie. Dans le moyen de gazéification à deux étapes de la figure 2, en conséquence, la matière de départ est soumise à une combustion partielle et à une gazéification au moins partielle dans la cahmbre de gazéification, et le mélange ainsi obtenu est introduit dans la cuve contenant un lit de matière carbonée en morceaux. La teneur calori- que physique du mélange gazeux provenant de la chambre de gazéification est ainsi utilisée dans le lit de coke pour réduire la teneur en C0O2 et H20 du gaz. Le procédé de production de gaz peut être ainsi contr1lé de façon que le gaz sortant présente une température et une composition - compatibles avec l'étape subséquente du procédé. Le gaz vecteur chaud provenant du générateur de plasma peut alors recevoir avantageusement un mouvement rotatoire avant son introduction dans la chambre de gazéifiaction, et le combustible carbone pulvérulent peut être introduit de façon concentrique autour du gaz chaud pénétrant dans la chambre de gazéifiaction. La matière à laquelle on a conféré un mouvement rotatoire assure, dans la chambre de gazéification, la formation d'une couche protectrice de scorie sur les parois internes. Néanmoins, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et peut être variée de diverses manières dans le cadre de l'invention. Par exemple, de l'énergie calorique externe additionnelle peut être fournie pour la production de gaz, par pré-chauffage de l'agent oxydant. REVENDICATIONS 1. Procédé pour la réduction de matières oxydées, comprenant les étapes de: a) production d'un gaz de réduction constitué essen- tiellement par du monoxyde de carbone et de l'hy- drogène, à partir d'une matière de départ carbonée et/ou hydrocarbonée, la matière de départ étant in- troduite, en commun avec un agent oxydant et éven- tuellement avec un formateur de scorie, dans la zone de gazéification, avec fourniture simultanée d'éner- gie calorique par au moins un générateur de plasma; b) ajustement du gaz de réduction ains'i produit à une température appropriée pour le procédé de réduction subséquent et après cela, introduction du gaz dans un four à cuve contenant la matière oxydée à réduire, le gaz étant forcé à s'écouler à contre-courant de la matière à réduire; c) élimination d'essentiellement toute l'eau et toutes les particules du type poussière du gaz de réduction, ce gaz étant partiellement appauvri dans sa capacité réductrice après réduction de la matière oxydée, et contenant des matières oxydantes telles que le di- oxyde de carbone et l'eau ainsi que des particules du type poussière, et ensuite, recyclé en grande partie dans le procédé; d) élimination du système d'au moins un faible courant partiel du gaz partiellement appauvri destiné au recyclage dans le procédé, afin de régulariser la pression du courant gazeux total, et e) passage forcé d'au moins un faible courant partiel du gaz partiellement appauvri destiné au recyclage dans le procédé, à travers un laveur de C02 afin d'ajuster le rapport H2/Co dans le gaz réducteur fini. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le courant gazeux extrait à des fins de ré- gulation de pression, est brûlé ou utilisé pour des objectifs extérieurs. 3. Procédé selon les revendications 1 ou 2, ca- ractérisé en ce que le courant gazeux est extrait après que le gaz sortant de l'étape de réduction ait été dé- barrassé de la vapeur d'eau et des impuretés type poussière. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 3, caractérisé en ce que l'agent oxydant utilisé pour la production de gaz est constitué par de l'oxygène et/ou de l'eau et/ou du gaz recyclé, et qu'il est fourni à la zone de gazéification totalement-ou-- partiellement à travers le générateur de plasma. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'agent oxydant fourni à travers le générateur de plasma est préchauffé avant d'entrer dans le généra- teur de plasma. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 5, caractérisé en ce que la matière de départ carbonée et/ou hydrocarbonée utilisée ou produisant le gaz réducteur, se présente sous forme pulvérulente et/ou liquide et/ou en morceaux. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 6, caractérisé en ce que la zone de gazéification est créée dans la partie inférieure d'une cuve chargée d'une matière qarbonée solide en morceaux. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que du coke est utilisé comme charge carbonée dans la cuve. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 8, caractérisé en ce que de l'eau ou un cDn- rant partiel du gaz réducteur partiellement appauvri est introduit dans la cuve chargée de matière de réduc- tion en morceaux, au-dessus et à une distance appropriée de la zone de gazéification, de façon à exploiter la chaleur contenue dans la charge de la cuve pour conver- tir H20 en H2 + CO et le dioxyde de carbone en moncxyde de carbone. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 9, caractérisé en ce qu'une matière carbcmée pulvérulente et/ou un formateur de tcorie sont injectés, éventuellement en commun avec des accepteurs de soufre, dans le système immédiatement avant le générateur de plasma, avec l'aide d'eau ou de vapeur ou d'un gaz vecteur constitué par un courant partiel du gaz réduc- teur partiellement appauvri soutiré de la cuve à réduc- tion, ou de l'oxygène ou de l'air. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 10, caractérisé en ce que la matière de départ porteuse de carbone, nécessaire à la production du gaz réducteur, est introduite dans la zone de gazéification immédiatement avant le générateur de plasma. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 11, caractérisé en ce qu'éventuellement, un agent oxydant supplémentaire pour la production de gaz réducteur, ainsi que des formateurs de scorie et/ou accepteurs de soufre, sont introduits dans la zone de gazéification avant le générateur de plasma. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 12, caractérisé en ce qu'un mélange de matière carbonée en morceaux et un accepteur de soufre approprié sont utilisés comme charge de la cuve après la zone de gazéification. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 13, caractérisé en ce que toute impureté soufrée est éliminée du gaz réducteur produit dans la zone de gazéification avant son introduction dans la cuve à réduction. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 14, caractérisé en ce que le gaz réducteur nouvellement produit est à une température de 1000 à 1500 C. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 15, caractérisé en ce que la température du gaz réducteur produit est ajustée entre 700 et 1000 C, de préférence à 825 C, avant son introduction dans la cuve à réduction. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la température du gaz réducteur chaud sortant du générateur de gaz, éventuellement après désulfuration, est ajustée a) par mélange avec une quantité de gaz réducteur par- tiellement appauvri provenant de la cuve à réduction, et/ou b) par refroidissement et/ou c) par addition d'une quantité d'eau et/ou de vapeur d'eau, de façon que la température finale du gaz soit de 700 à 1000 C. 18. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 17, caractérisé en ce qu'un courant partiel 0 important du gaz de cuve en recirculation, destiné à la régulation de la température du gaz réducteur, est chauffé si nécessaire avant d'être ajouté au gaz réducteur. 19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que le chauffage est effectué en utilisant des échangeurs caloriques dans la conduite d'alimentation au sommet du gaz. 20. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 19, caractérisé en ce que le courant partiel du gaz de cuve recyclé utilisé pour la régulation de la température du gaz réducteur produit dans la cuve géné- ratrice de gaz, est régulé concernant sa teneur en CO2 avant d'être mélangé au gaz réducteur. 21. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 20, caractérisé en ce que le courant partiel appauvri, partiellement recyclé de gaz réducteur prove- nant de la cuve à réduction, est amené à la pression nécessaire pour le procédé, par utilisation d'au moins un compresseur. 22. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 21, caractérisé en ce qu'un porteur de carbone 2556001: tel que le méthane, le méthanol et/ou le propane est fourni afin de contrôler le potentiel de carburation du gaz réducteur produit et afin d'empêcher la métha- nisation. 23. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 22, caractérisé en ce que du H2S est fourni afin d'empêcher les dépôts de suie. 24. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 23, caractérisé en ce que le gaz réducteur est produit au moyen d'une gazéification à deux étapes, la matière de départ étant soumise à une combustion partielle et à une gazéification au moins partielle dans une chambre de gazéification, et le mélange gazeux ainsi obtenu est introduit dans une cuve comportant un lit de matière carbonée en morceaux, après quoi, la chaleur physique du mélange obtenu de la chambre de gazéification est utilisée dans le lit de matière car- bonée en morceaux pour réduire la teneur en dioxyde de carbone et eau dans le gaz, et que lé procédé de production du gaz est contrôlé de façon que le gaz sortant soit à une température et une composition ap- propriées à l'étape subséquente du procédé. 25. Installation pour la réduction de matière oxydée selon le procédé de la revendication 1, consti- tuée par un moyen de production de gaz réducteur com- prenant une chambre à réaction, au moins un générateur de plasma avec son orifice dans la chambre. réaction, un four à cuve raccordé au moyen de production du gaz, éventuellement à travers un filtre à soufre, le four à cuve contenant la matière oxydée à réduire, un moyen de sortie de gaz disposé dans la partie supérieure du four à cuve et un moyen séparateur situé de façon adjacente 2556001; à la sortie de gaz et disposé de façon à extraire du courant gazeux sortant toute l'eau et les particules du type poussière contenues, et un autre moyen de sortie des gaz pour la régulation de la pression, et une conduite principale d'alimentation pour recycler le courant gazeux principal au moyen générateur de gaz, et/ou pour le contrôle de la température du gaz réducteur produit dans le moyen générateur de gaz. 26. Installation selon la revendication 25, carac- térisée ence que la conduite d'alimentation principale est pourvue d'au moins un compresseur. 27. Installation selon l'une des-revendications 25 ou 26, caractérisée en ce que la conduite d'alimentation principale est raccordée à un laveur de CO2. 28. Installation selon la revendication 27, carac- térisée en ce que le laveur de CO2 est équipé' d'une conduite de dérivation débouchant dans une prolongation directe de la conduite d'alimentation principale du gaz recyclé vers le moyen générateur de gaz, et conduisant aussi à une deuxième conduite principale d'alimentation en gaz recyclé régulé pour sa teneui en C02, devant être mélangé au gaz réducteur fraîchement produit afin de réguler la température de ce gaz. 29. Installation selon l'une quelconque des reven- dications 25 à 28, caractérisée en ce que la conduite principale d'alimentation est raccordée à la partie supérieure de la cuve génératrice, à travers la conduite de dérivation et une première branche. 30. Installation selon l'une quelconque des reven- dications 25 à 29, caractérisée en ce que la conduite 2556001- principale d'alimentation est raccordée à travers la conduite de dérivation et une deuxième branche de conduite, à la-zone réactionnelle dans la partie inférieure de la cuve génératrice de gaz. 31. Installation selon l'une quelconque des re- vendications 25 à 30, caractérisée en ce que le géné- rateur de plasma est raccordé à un moyen d'alimentation en agent oxydant permettant le passage direct d'un agent oxydant éventuellement préchauffé à travers le générateur de plasma, dans la zone réactionnelle. 32. Installation selon l'une quelconque des re- vendications 26 à 31, caractérisée en ce que la cuve génératrice de gaz est munie d'un moyen d'écoulement pour la scorie. 33. Installation selon l'une quelconque des re- vendications 26 à 32, caractérisée en ce que la cuve génératrice de gaz comporte une charge de matière carbonée en morceaux, avec éventuellement desaccep- teurs de soufre. 34. Installation selon l'une quelconque des re- vendications 25 à 33, caractérisée en ce que la conduite d'alimentation de gaz entre la cuve génératrice de gaz et le filtre à soufre, peut être raccordée à un courant partiel de gaz recyclé, à travers une conduite et une branche de conduite. 35. Installation selon l'une quelconque des re- vendications 25 à 34, caractérisée en ce que la conduite de gaz réducteur entre le séparateur de soufre et l'entrée de gaz de la cuve à réduction, peut être raccordée à un courant partiel régulateur de température du gaz provenant 2556001. de la conduite, à travers un refroidisseur ayant la forme d'une chambre de mélange. 36. Installation selon la revendication 35, carac- térisée en ce que le chauffage du courant partiel de gaz recyclé dans la chambre de mélange est effectué au moyen d'échangeurs caloriques montés dans la conduite supérieure d'alimentation en gaz. 37. Installation selon l'une quelconque des reven- dications 25 à 36, caractérisée en ce qu'une conduite d'alimentation en vapeur d'eau débouche dans la con- duite d'alimentation. 38. Installation selon l'une quelconque des reven- dications 25 à 37, caractérisée en ce qu'une conduite d'alimentation en porteur de carbone, à savoir du méthane, propane et/ou méthanol, débouche dans la conduite d'alimentation. 39. Installation selon l'une quelconque des reven- dications 25 à 28, caractérisée en ce qu'une conduite d'alimentation en H2S débouche dans la conduite d'ali- mentation.