FR 2557298 A1 19850628 FR 8419607 A 19841221 La présente invention concerne un appareil utili- sant la résonance magnétique nucléaire (RMN). L'invention porte plus particulièrement sur des bobines radiofréquences (RF) intégrées, utiles dans un tel appareil pour émettre et/ou recevoir des signaux RF. Le phénomène de RMN a été utilisé dans le passé par les chimistes pour étudier, in vitro, la structure moléculaire de molécules organiques. D'une manière caracté- ristique, les spectromètres à RMN utilisés dans ce but étaient conçus pour recevoir des échantillons relativement petits de la substance à étudier. La RMN a cependant été développée plus récemment pour procurer une technique d'imagerie qu'on utilise par exemple pour obtenir des ima- ges de caractéristiques anatomiques d'êtres humains vivants. De telles images représentant des paramètres associés à des spins nucléaires (de façon caractéristique de protons d'hydrogène associés à l'eau présente dans les tissus) peu- vent avoir un intérêt pour un diagnostic médical, dans la détermination de l'état de santé de tissus dans la région examinée. On a également étendu les techniques de RMN à la spectroscopie in vivo d'éléments tels par exemple que le phosphore et le carbone, ce qui offre pour la première fois aux chercheurs des moyens d'étudier des processus chimiques dans un organisme vivant. L'utilisation de la RMN pour pro- duire des images et pour effectuer des études spectroscopi- ques du corps humain a nécessité l'utilisation de composants de système spécialement conçus, comme les bobines d'aimant, de gradient et RF. A titre de contexte de l'invention, on peut noter que le phénomène de résonance magnétique nucléaire se pro- duit dans des noyaux atomiques ayant un nombre impair de protons et/ou de neutrons. Du fait du spin des protons et des neutrons, chacun de ces noyaux présente un moment magnétique, ce qui fait que lorsqu'on place dans un champ magnétique homogène statique, Bo, un échantillon composé de tels noyaux, un grand nombre de moments magnétiques nucléai- res s'alignent avec le champ pour produire une magnétisation macroscopique résultante M dans la direction du champ. Sous l'influence du champ magnétique Bo, les moments magnétiques accomplissent un mouvement de précession autour de l'axe du champ, à une fréquence qui dépend de l'intensité du champ magnétique appliqué et des caractéristiques des noyaux. La fréquence angulaire de précession, u, encore appelée fré- quence de Larmor, est donnée par l'équation de Larmor (*= du champ magnétique dans lequel l'échantillon est placé. On peut perturber l'orientation de la magnétisa- tion M, qui est normalement dirigée dans la direction du champ magnétique Bo, par l'application de champs magnéti- ques oscillant à la fréquence de Larmor ou à une fréquence voisine. De façon caractéristique, on applique de tels champs magnétiques, désignés par B1, dans une direction orthogonale à la direction de magnétisation M au moyen d'impulsions radiofréquences dans une bobine connectée à un appareil émetteur radiofréquence. La magnétisation M tourne autour de la direction du champ B1. En RMN, on désire de façon caractéristique appliquer des impulsions RF ayant une amplitude et une durée suffisantes pour faire tourner la magnétisation M de façon à l'amener dans un plan perpendicu- laire à la direction du champ Bo. On appelle couramment ce plan le plan transverse. Au moment o l'excitation RF cesse, les moments nucléaires qui ont tourné pour venir dans le plan transverse commencent à se réaligner avec le champ B O par divers processus physiques. Pendant ce processus de réa- lignement, les moments nucléaires émettent des signaux radiofréquences, qu'on appelle les signaux de RMN, qui sont caractéristiques du champ magnétique et de l'environnement chimique particuler dans lequel se trouvent les noyaux. On peut utiliser la même bobine RF ou une seconde bobine RF pour recevoir les signaux émis par les noyaux. Dans les applications d'imagerie par RMN, on observe les signaux de RMN en présence de gradients de champ magnétique qu'on uti- lise pour coder une information spatiale dans le signal de RMN. On utilise ultérieurement cette information pour reconstruire des images de l'objet étudié, d'une manière bien connue de l'homme de l'art. Dans l'accomplissement d'études de RMN portant sur le corps entier, on a trouvé qu'il était avantageux d'augmenter l'intensité du champ magnétique homogène Bo. Ceci est souhaitable dans le cas de la formation d'image en utilisant les protons, pour améliorer le rapport signal à bruit des signaux de RMN. Ceci est cependant une obligation dans le cas de la spectroscopie, du fait que certaines des espèces chimiques étudiées (par exemple le phosphore et le carbone) sont relativement peu abondantes dans le corps, ce qui fait qu'un champ magnétique élevé est nécessaire pour détecter des signaux utilisables. Comme il est évident d'après l'équation de Larmor, l'augmentation du champ magné- tique B s'accompagne d'une augmentation correspondante de Wu et, par conséquent, de la fréquence de résonance des bobi- nes de l'émetteur et du récepteur. Ceci complique la concep- tion de bobines RF qui soient assez grandes pour qu'on puisse y loger le corps humain. Une source de difficulté consiste en ce que le champ RF généré par la bobine doit être homogène sur toute la région du corps à étudier. Pour produire un champ RF homogène sur toute la partie du corps à étudier et pour réaliser l'excitation de spins nucléaires désirée, la bobine RF émettrice (qui, fréquemment, fait également fonction de bobine réceptrice) doit supporter des tensions élevées aux fréquences intéres- santes. A titre d'exemple, la bobine peut 8tre soumise à des tensions dépassant 5000 volts à des fréquences déterminées par l'équation de Larmor. Les condensateurs classiques uti- lisés en émission avec des tubes à vide sont habituellement ferromagnétiques et ne conviennent donc pas à l'utilisation dans un appareil de RMN. D'autres condensateurs classiques ont un facteur de qualité Q qui est trop faible et ils dégradent donc de façon inacceptable les performances des bobines. Les condensateurs doivent également être flexibles pour se conformer à la forme des bobines RF utilisées pour l'examen de la tête et du corps en RMN, qui ont de façon caractéristique une configuration cylindrique. Conformément à l'invention, on a trouvé qu'il était avantageux de graver suruneplquete de circuit imprimé, sous la forme d'un ensem- ble intégré, le motif conducteur de la bobine RF et les éléments capacitifs nécessaires pour faire résonner la bobi- ne. Ceci assure non seulement l'obtention des condensateurs ayant les propriétés souhaitables indiquées précédemment, mais également la simplification de la fabrication de bobi- nes ayant des motifs conducteurs complexes, avec une amélio- ration concomitante de la reproductibilité des bobines lorsqu'il est nécessaire de disposer de nombreuses bobines ayant la même configuration. L'invention a donc pour but de procurer une bobi- ne RF intégrée, comprenant un condensateur RF flexible, non magnétique et supportant une tension élevée, pour l'utilisa- tion dans un appareil de RMN. Un autre but de l'invention est de procurer un ensemble bobine-condensateur RF intégré, qu'on puisse fabri- quer aisément et qui convienne à l'utilisation dans un appa- reil de RMN. Un but supplémentaire de l'invention est de procu- rer une structure de bobine RF intégrée pour la RMN, compre- nant un condensateur à faibles pertes et à rigidité diélec- trique élevée. L'invention procure un appareil de RMN qui con- vient pour l'excitation et la détection de signaux de RMN dans un échantillon analysé par RMN. L'appareil comprend une bobine radiofréquence ayant au moins une spire de bobine et au moins un élément capacitif prévu pour faire résonner la bobine à la fréquence de Larmor de l'échantillon, et la bobine et l'élément capacitif consistent en un motif conduc- teur fabriqué sur une seule plaquette de circuit imprimé. La suite de la description se réfère aux dessins annexés qui représentent respectivement: Figure 1A: une bobine RF de RMN à deux spires connectées en parallèle, fabriquée conformément à l'inven- tion; Figure lB: la bobine représentée sur la figure 1A, à laquelle on a donné la configuration d'un cylindre; Figure 2: une coupe selon la ligne 2-2 de la bobine représentée sur la figure 1A; Figure 3: une représentation similaire à la figu- re 2 mais qui montre un autre mode de réalisation; Figures 4A et 4B: des représentations schémati- ques d'une bobine qu'on peut fabriquer conformément à l'in- vention; et Figures 5A et 5B: des motifs conducteurs qu'on utilise dans la fabrication, conformément à l'invention, de la bobine représentée sur la figure 3. La figure i représente schématiquement une bobine RF de RMN à deux spires connectées en parallèle, de concep- tion classique, mais qui est fabriquée conformément à l'in- cention. La bobine est constituée par des spires uniques 1 2557298- et 3 connectées en parallèle et attaquées à des points 5 et 7 entre lesquels est branché un condensateur d'accord 9. Dans des bobines de structure classique, les spires de bobine 1 et 3 sont formées de façon caractéristique par du tube de cuivre et sont montées sur un mandrin de bobine cylindrique non con- ducteur, consistant en une matière diélectrique à faibles pertes. La bobine construite de manière classique utilise un composant consistant en un condensateur discret intercon- necté électriquement au tube de cuivre. Bien que de telles bobines fonctionnent de façon satisfaisante, elles souffrent des inconvénients décrits précédemment. En outre, de telles techniques de construction classiques ne se prêtent pas à l'utilisation avec des structures de bobine plus complexes, comme celles qu'on décrira en relation avec les figures 4A et 4B. Conformément à l'invention, on fabrique la bobine et le condensateur sous la forme d'un seul ensemble intégré. En retournant à la figure 1A, on note qu'on fabrique la bobine par gravure (au moyen de techniques classiques) d'un motif conducteur 11, comprenant un condensateur 9, sur une seule plaquette de circuit intégré flexible 13. On donne à la bobine terminée la forme d'un cylindre, comme le montre la figure lB, en fixant le bord E-F au bord G-H. De façon générale, chacune des spires de la bobine est dimensionnée de façon à s'étendre sur environ 120 de la circonférence du cylindre. La région de la bobine dans laquelle sont for- mées les connexions 5 et 7 est dimensionnée de façon à s'étendre sur environ 60 de la circonférence. Pour assurer l'uniformité maximale du champ RF, les côtés des bobines parallèles à l'axe du cylindre doivent être égaux à deux diamètres du cylindre (D). Cependant, une bobine ayant une longueur de côté de 2D n'est pas pratique, du fait que de l'énergie RF est placée dans des régions du patient qui n'offrent pas d'intérêt. Par conséquent, on réduit en prati- que la longueur du côté de la bobine à environ un diamètre. En considérant maintenant la figure 2, on voit une coupe de la bobine de RMN de l'invention selon la ligne 2-2 de la figure 1A, à travers l'élément capacitif 9. Sur la figure 2, les éléments similaires portent les mêmes références numériques que sur la figure 1A. Le condensateur 9 est constitué par une région conductrice 15 gravée sur une face de la plaquette de circuit imprimé 13 et par une région conductrice 17 disposée face à la région 15 sur l'autre face de la plaquette de circuit imprimé. La région 17 est connectée au conducteur 7 au moyen d'un shunt 19 qui traverse le circuit imprimé. Les régions 15 et 17 sont sépa- rées par le substrat 20 du circuit imprimé qui, dans le mode de réalisation préféré, consiste en une matière diélectrique à faibles pertes capable de tenir une tension élevée. On a trouvé que des plaquettes de circuit imprimé double face du commerce utilisant en tant que substrat une résine synthéti- que consistant en Teflon, conviennent particulièrement bien. Il faut noter qu'on peut utiliser pour fabriquer des bobines conformément à l'invention des plaquettes de circuit imprimé employant des matières de substrat à faibles pertes autres que la résine Teflon. La figure 3 montre une coupe d'un autre mode de réalisation de l'élément capacitif 9 fabriqué conformément à l'invention. Ce mode de réalisation est pratiquement iden- tique à celui de la figure 2, avec l'exception notable qui consiste en ce que l'une des régions conductrices (par exem- ple 17) est divisée en zones conductrices 21-23 au moyen d'intervalles 24 et 25. Le fait de shunter l'un des inter- valles 24, 25, ou les deux, par un shunt conducteur (non représenté) augmentera l'aire de la région 17 en chevauche- ment avec la région 15. De cette manière, on peut régler la capacité du condensateur 9 pour faire varier ainsi la fré- quence de résonance de la bobine. On notera qu'on peut aug- menter ou diminuer selon les besoins le nombre d'intervalles qui est ici de deux. On a décrit ci-dessus en relation avec les figures lA-lB, 2 et 3 la manière selon laquelle on peut construire des motifs de bobine et des éléments capacitifs relativement simples. On a construit avec succès, conformément à l'inven- tion, des bobines plus complexes, comme celle représentée schématiquement sur la figure 4B. La configuration de bobine représentée sur la figure 4B est décrite et revendiquée dans la demande de brevet des E.U.A. no 548 745 qui est incorpo- rée ici par référence dans le cadre du contexte de l'inven- tion. En considérant maintenant la figure 4A, on note que la bobine en selle à une seule spire comprend deux segments conducteurs parallèles 30 et 32, avec un condensa- teur 34 connecté en série avec chacun d'eux. Les extrémités des conducteurs 30 et 32 sont connectées à des points diamé- tralement opposés sur une paire de boucles conductrices parallèles 36 et 38 qui sont espacées le long d'un axe longi- tudinal commun 40. On pourrait attaquer la bobine au moyen d'une source telle qu'un amplificateur RF désigné de façon générale par la référence 42, qui est connecté entre des bornes 44 et 46, en parallèle avec le condensateur dans le segment 30. Les flèches 48 indiquent les chemins de courant qui interviennent pour produire un champ radiofréquence B1 perpendiculaire au plan défini par les segments de fil con- ducteurs 30 et 32, qu'on appellera ci-après par commodité un plan vertical. Il faut noter qu'on peut déterminer la direc- tion du champ B1 par la règle classique de la main droite. La règle indique que si les doigts de la main droite sont placés autour du segment acheminant le courant de façon que le pouce soit dirigé dans la direction de circulation du cou- rant, les doigts seront dirigés dans la direction du champ magnétique (c'est-à-dire B1). Dans le mode de réalisation préféré, la structure complète de bobine de RMN comprend un ensemble de segments de fil verticaux 50 uniformément espacés et connectés autour des boucles circulaires conductrices supérieure et inférieure 36 et 38, comme le montre la figure 4B. On notera qu'il n'est pas nécessaire que les boucles soient précisément cir- culaires, et elles peuvent également 8tre ellipsoidales ou avoir une autre forme géométrique comportant de façon généra- le une ouverture pour loger l'objet à examiner. Chaque segment conducteur vertical comprend au moins un élément capacitif 52. Les flèches 48 sur la figure 4B indiquent les chemins de courant multiples, chacun d'eux étant équivalent à celui de la figure 2A. L'homogénéité du champ B1 augmente lorsqu'on augmente le nombre de segments conducteurs verti- caux. Ceci est dû au fait que, lorsqu'on augmente le nombre de segments, le champ résultant est produit par de nombreu- ses contributions, ce qui réduit l'effet d'un seul conduc- teur quelconque. On ne peut pas augmenter sans limite le nombre de conducteurs, du fait que les espaces ouverts entre les conducteurs verticaux adjacents sont nécessaires pour définir un chemin par lequel le flux magnétique, dû à la circulation du courant, peut s'échapper et produire ainsi un champ B1 homogène. On a construit des bobines ayant 4, 8, 11 et 32 conducteurs verticaux. Il faut noter qu'il n'est pas nécessaire que les segments conducteurs verticaux soient uniformément espacés. On a en fait fabriqué un mode de réa- lisation de la bobine RF dans lequel est formée une fenêtre destinée à faciliter l'observation du patient. Ce qu'il faut pour produire un champ B1 homogène, c'est un ensemble de conducteurs verticaux répartis à la périphérie des boucles conductrices, d'une manière telle que le courant dans les conducteurs verticaux approche une distribution sinusoidale. On peut considérer la bobine de RMN résultante comme une cavité résonnante formée par un cylindre à extrémités ouver- tes, avec un champ magnétique oscillant transversal par rapport à l'axe du cylindre, lorsque la bobine est excitée par une source de tension ou de courant sinusoidal. On va maintenant décrire en relation avec les figu- res 5A et 5B la manière selon laquelle on a dimensionné phy- siquement et électriquement pour des études de la tête par RMN et on a construit conformément à l'inventionle mode de réalisation préféré d'une bobine comportant 32 segments. On utilise le même procédé de construction dans la construction de bobines destinées au corps entier, qui sont de façon caractéristique dimensionnées de façon à avoir un plus grand diamètre. La bobine pour la tête peut fonctionner à une fré- quence de 21,31 MHz, qui est déterminée par l'intensité du champ magnétique principal Bo et par l'isotope à RMN qui est étudié. On fabrique en général la bobine en gravant (à l'aide de techniques classiques) quatre plaquettes de cir- cuit imprimé double face, en résine Teflonrevêtues de cui- vre. On monte les plaquettes sur un mandrin de support cylindrique ayant un diamètre extérieur d'environ 26,7 cm de diamètre. On grave un motif conducteur différent sur cha- que face des plaquettes de circuit. Chaque plaquette de cir- cuit mesure environ 20,3 cm sur 30,5 cm. On notera cependant qu'il est possible de graver la bobine complète (comprenant les condensateurs) sur une seule plaquette de circuit impri- mé flexible. On va maintenant considérer la figure 5A, sur laquelle on voit le motif conducteur utilisé pour graver la face de la plaquette de circuit (qu'on appellera ci-après la surface gravée intérieure) qui est montée sur le mandrin cylindrique et qui est la plus proche de l'échantillon ana- lysé par RMN qui est positionné dans la bobine. Des bandes larges 71 et 73, ayant chacune une largeur de 2,2 cm, for- ment un quart de la longueur des éléments de boucle conduc- teurs. Il y a huit éléments conducteurs rectilignes, dési- gnés de façon générale par la référence 75, mesurant chacun environ 25,4 cm de longueur et 12,7 mm de largeur, qui s'étendent entre les éléments de boucle 71 et 73. Les élé- ments rectilignes sont séparés par des zones inactives de 12,7 mm de largeur dans lesquelles le cuivre doit être enlevé par attaque. Les éléments rectilignes sont décalés d'environ 9,5 mm par rapport aux extrémités des éléments de boucle 71 et 73. Un espace 77 est formé entre les éléments rectilignes 75 adjacents pour laisser, en alternance, un tiers (portant la référence 81) de l'élément connecté aux éléments de bou- cle 71 et 73. Un second espace 79 est formé dans chaque élé- ment rectiligne pour séparer les deux tiers restants (por- tant la référence 83) de l'élément rectiligne par rapport à l'élément de boucle correspondant. On forme de cette manière un motif dans lequel chaque élément rectiligne est constitué par un tiers de l'élément qui est connecté et par deux tiers de l'élément qui ne sont pas connectés. Dans des conducteurs rectilignes adjacents, l'élément non connecté 83 a la même étendue que le tiers connecté et il s'étend au-delà de l'espace 77 pour avoir la même étendue qu'un tiers de l'élé- ment non connecté dans le conducteur rectiligne adjacent. L'autre motif est représenté sur la figure 5B, et il se trouve sur ce qu'on appellera ci-après la surface gra- vée extérieure. Ce motif est symétrique du motif représenté sur la figure 5A et il est dimensionné de façon à avoir les mêmes dimensions. Le motif de la figure 5B diffère de celui de la figure 5A dans la mesure o chacune des parties de conducteur rectiligne 81 et 83 comporte de façon caractéris- tique quatre zones de cuivre 85 (bien qu'on puisse en uti- liser un plus grand nombre ou un plus petit nombre), formées par la gravure d'espaces étroits 87. Les surfaces gravées intérieure et extérieure sont placées en recouvrement de façon que des points S, T, U, V (figure 5A) se trouvent au-dessus de points respectifs 0, P, Q, R (figure 5B). De cette manière, les espaces 77 qui se trouvent sur chaque surface gravée (intérieure et extérieu- re) sont shuntés par des parties continues des deux tiers non connectés, 83, des éléments rectilignes 75 sur chaque surface. Les espaces 79 sont shuntés par des parties conti- nues 81 de l'élément rectiligne. La combinaison des segments de feuille de cuivre et du diélectrique du circuit imprimé forme trois condensateurs connectés en série sur la longueur de chaque conducteur rectiligne. On peut modifier le nombre de condensateurs en augmentant ou en diminuant le nombre d'espaces. On règle de façon caractéristique la capacité résultante de chaque conducteur rectiligne de façon que toutes ces capacités soient approximativement égales. On effectue le réglage en connectant électriquement aux conduc- teurs 81 ou 83 (figure 5B) une ou plusieurs des zones de cuivre 85, en shuntant les espaces 87 pour changer l'aire de recouvrement des surfaces intérieure et extérieure. Dans le mode de réalisation préféré, on grave les motifs intérieur et extérieur sur des faces opposées d'une plaquette de cir- cuit imprimé double face. Les bandes 71 et 73 sur chacune des surfaces gra- vées intérieure et extérieure sont connectées électriquement ensemble aux points O et S, P et T, Q et U, et R et V, pour former un ensemble constituant un quart de bobine. Une bobi- ne complète nécessite quatre de ces ensembles placés en recouvrement et interconnectés. On forme une moitié de la bobine en reliant électriquement deux ensembles consistant en quarts de bobine. On connecte électriquement les points O et Q d'un quart de bobine aux points respectifs P et R du second quart de bobine. On monte les deux moitiés de bobine construites de cette manière sur un mandrin de bobine - cylindrique, sans connexions électriques entre elles. En fonctionnement, les deux moitiés de bobine sont couplées par leurs inductances mutuelles, lorsque l'une des moitiés est excitée aux bornes d'un ou de plusieurs des trois condensa- teurs connectés en série dans un conducteur rectiligne, comme par exemple aux points 89 et 91 représentés sur la figure 5A. L'impédance du point d'attaque est d'environ 50 ohms sans aucun réglage, avec la tête d'un patient positionnée dans la bobine (c'est-à-dire avec une bobine chargée). Dans le mode de réalisation préféré, l'épaisseur du diélectrique (résine Teflon) de la plaquette de circuit imprimé double face est d'environ 0,15 mm. Chacun des trois condensateurs dans chaque conducteur rectiligne est réglé de façon à avoir une capacité d'environ 133 picofarads. Il faut noter qu'il n'est pas important que chaque condensateur ait une valeur égale, le seul point important étant que les capa- cités résultantes de- chaque conducteur rectiligne soient égales. La fréquence de résonance désirée avec un champ magnétique RF homogène est de 21,31 MHz. On a construit unmft!emoide réalisation d'une bobi- ne de RMN conforme à l'invention en suivant les motifs décrits en relation avec les figures 5A et 5B et en utili- sant 32 segments verticaux. On a construit cette bobine sur un mandrin cylindrique ayant un diamètre extérieur de 29, 2 cm et une longueur de 41, 9 cm. Les éléments en bande 71 et 73 (figures 5A et 5B) ont 6,3 mm de largeur. Les con- ducteurs rectilignes 75 ont 12,7 mm de largeur et sont espa- cés à des intervalles de 15,9 mm. Il y a dans ce cas dans chaque conducteur rectiligne dix espaces, similaires aux espaces 77 et 79, ce qui fait que la valeur de chaque con- densateur série est inférieure à celle du mode de réalisa- tion des figures 7A et 7B. La fréquence de résonance de la bobine est de 63,86 MHz. On peut déterminer la capacité, C, d'un condensa- teur formé par deux feuilles conductrices ayant une aire A, séparées par un substrat en résine Teflon ayant une épais- seur d, en utilisant la formule: C = KA(0,0886 pF/cm) d dans laquelle: K est la constante diélectrique de la matiè- re du substrat et pF désigne les picofarads. Pour une plaquette de circuit imprimé double face utilisant un substrat en résine Teflon de 0,10 mm d'épaisseur sur lequel est fixée une feuille de cuivre de 28 g, la constante diélectrique K est d'environ 2,4. Des plaquettes de circuit imprimé appropriées sont commercialisées par la firme 3M Company, ELectronic Products Division, St. Paul, Minnesota, E.U.A. REVENDICATIONS 1. Appareil de RMN convenant pour l'excitation et la détection de signaux de RMN dans un échantillon analysé par RMN, cet appareil comprenant une bobine radiofréquence (RF) ayant au moins une spire de bobine (1,3) et au moins un élément capacitif (9) destiné à faire résonner la bobine à la fréquence de Larmor de l'échantillon, caractérisé en ce que la bobine et l'élément capacitif sont formés par un motif conducteur (11, 15) fabriqué sur une seule plaquette de circuit intégré (13). 2. Appareil de RMN selon la revendication 1, caractérisé en ce que la plaquette de circuit imprimé (13) comprend un substrat diélectrique à faibles pertes (20) capable de supporter une tension élevée, avec une matière conductrice (15, 17) disposée sur des surfaces principales de ce substrat, et en ce que l'élément capacitif est consti- tué par des régions de matière conductrice en chevauchement (15, 17) formées sur des faces opposées du substrat. 3. Appareil de RMN selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'une au moins des régions conductri- ces en chevauchement (15, 17) comprend un ensemble de zones conductrices électriquement isolées (21, 22, 23), et ces zones peuvent être interconnectées électriquement pour fai- re varier l'aire de chevauchement entre les régions de matière conductrice (15, 17) formant l'élément capacitif (9), pour faire varier ainsi la capacité de celui-ci. 4. Appareil de RMN selon la revendication 1, caractérisé en ce que la bobine comprend une partie conduc- trice formée par des premiers et seconds segments conduc- teurs (75), avec au moins un espace non conducteur (77) formé dans chaque segment, ces premiers et seconds segments (75) étant formés sur des faces opposées de la plaquette de circuit imprimé (13), de façon que l'espace (77) dans un segment conducteur soit ponté par une région continue de 351'autre segment conducteur, pour former ainsi au moins un élément capacitif (52) en série avec la partie de bobine conductrice. 5. Appareil de RMN selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'un au moins des segments conducteurs (75) comprend une zone conductrice électriquement isolée (85), dans la région de l'espace non conducteur (77), cette zone pouvant être connectée électriquement au reste du segment conducteur (75), pour faire varier l'aire de che- vauchement des premiers et seconds segments (75), afin de régler la capacité de l'élément capacitif (52). 6. Appareil de RMN selon la revendication 4, caractérisé en ce que les premiers et seconds segments (75) sont formés sur des faces opposées d'une seule plaquette de circuit imprimé. 7. Appareil de RMN selon la revendication 4, caractérisé en ce que la partie de bobine conductrice com- prend un ensemble d'éléments capacitifs connectés en série, et cette bobine peut être excitée entre plusieurs combinai- sons d'éléments capacitifs connectés en série, de façon que plusieurs combinaisons de ces éléments procurent différentes impédances pour la bobine.