FR 2550649 A1 19850215 FR 8412605 A 19840809 Procédé pour La séparation de césium présent dans un caloporteur de réacteur nucléaire. La présente invention a trait d'une manière générale aux réacteurs nucléaires et, plus particulièrement, à La séparation de césium présent dans le catoporteur du type métal Liquide d'un réacteur nucléaire surrégénérateur rapide. Dans un réacteur nucléaire surrégénérateur, on uti Lise du sodium liquide comme caloporteur pour évacuer L'énorme chaleur engendrée par La fission nucléaire de matériaux fissiles La chaleur véhiculée par Le caloporteur est finalement transformée en vapeur par un réseau secondaire de génération d'énergie électrique. On fait circuler Le sodium Liquide à travers un réseau fermé de transport de chaleur appelé réseau primaire de caloporteur qui comporte Le récipient de réacteur, un 15 échangeur de chaleur ou un générateur de vapeur, un réseau de canalisation propre à relier ces organes en série et une pompe faisant circuler du caloporteur à travers ces derniers Le sodium liquide peut être sensiblement contaminé par des produits de fission radio20 actifs, volatils, provenant d'éléments combustibles fêlés au cours du fonctionnement du réacteur On sait que le césium est l'un des principaux contaminants dont on constate la présence dans le réseau primaire de caloporteur et l'on a souvent noté son dépôt sur les surfaces 25 relativement froides de réseaux de caloporteur du type sodium La présence de césium dans le réseau primaire de réfrigérant menace la sécurité et la santé, notamment lors du rechargement en combustible du réacteur, de l'entretien et/ou de réparations du réseau primaire de 30 caloporteur qui exigent un contact entraînant l'exposition de personnel au milieu hostile De plus, toute fuite du caloporteur contaminé à partir de ce réseau primaire, bien que hautement improbable, impliquerait d'autres menaces pour la sécurité Par conséquent, on conçoit que L'élimination du césium est d'importance majeure dans la réduction des risques sanitaires associés aux réacteurs surrégénérateurs rapides. On a fait diverses tentatives pour résoudre ce 5 prob Lème de contamination par Le césium comportant L'utilisation d'un réseau d'épuration à piège à refroidissement Toutefois, cet agencement n'a pas été très efficace pour L'élimination du césium et l'importance de cette élimination a varié Largement Cette instabili10 té du dépôt de césium est due, croit-on, à des interactions avec d'autres contaminants présents dans le réseau de sodium, les oxydes et les hydrures étant tout autant considérés comme contaminants responsables d'un dépôt de sodium accru Toutefois, d'autres approches 15 ayant impliqué des additions délibérées d'oxygène et d'hydrogène, respectivement, donnent à penser que les oxydes et les hydrures ne stimulent pas le dépôt de césium. L'une des solutions les plus efficaces pour 20 éliminer le césium d'un réseau de caloporteur du type sodium implique l'utilisation d'un piège à garniture de carbone spéciale dans le réseau de circulation de sodium liquide On a utilisé une telle pièce dans le réseau de caloporteur du type sodium de l'installation 25 de Réacteur Surrégénérateur Expérimental II (EBR-II) d'Idaho Falls, Idaho On a constaté que dans des conditions de température relativement basse, une garniture en graphite ou en carbone amorphe prévue dans le piège pouvait éliminer du réseau primaire de calopor30 teur 90 % environ de l'activité du césium. La présente invention apporte un perfectionnement à ce réseau d'élimination de césium et a trait à un procédé et à un réseau propres à régénérer le piège primaire à garniture en carbone du réseau primaire 35 pour réduire encore la quantité de césium radioactif présentedans ceréseau à un point impossible jusqu'à présent. Par conséquent, la présente invention a pour but principal de proposer un procédé et un réseau origi5 naux et intéressants pour l'élimination plus efficace du césium présent dans un caloporteur de réacteur. Elle a encore pour but de réaliser, dans le réseau primaire de caloporteur d'un réacteur nucléaire, un réseau d'écoulement de régénération sélectivement relié au piège principal du réseau primaire pour réduire la quantité de césium par rapport à celle qui y serait autrement entraînée. Elle a aussi pour but de proposer un procédé et un réseau de régénérateur originaux et intéressants 15 pour régénérer le piège à césium principal dans un réseau de caloporteur du type sodium et améliorer son pouvoir d'absorption de césium. Ces buts, avantages et aspects caractéristiques de la présente invention, ainsi que d'autres, apparal20 tront clairement d'après la description détaillée donnée ci-dessus, à titre d'exemple, d'un mode de réalisation de l'invention en se référant aux dessins annexés sur lesquels les mêmes références numériques désignent les mêmes pièces sur toutes les diverses figures. La présente invention est caractérisée par la réalisation d'un réseau à sous-boucle de régénération sélectivement relié à un réseau primaire de caloporteur du type métal liquide comportant un piège primaire à garniture de carbone pour l'absorption du 30 césium présent dans le réfrigérant qui le traverse à une température relativement basse Lorsqu'il est saturé de césium, le piège primaire est isolé du réseau primaire et relié au réseau de régénération qui comporte un piège secondaire à garniture de carbone Le calopor35 teur qui traverse le piège primaire subit un chauffage destiné à faciliter La dispersion d'une partie du césium qu'il contient dans Le volume sensiblement plus faible de caloporteur du réseau de régénération. Ce ca Loporteur fortement contaminé subit, avant de traverser Le piège secondaire, une réduction de température destinée à stimuler l'absorption de césium par ce dernier. La figure 1 est un schéma simplifié d'une partie d'un réseau primaire de caloporteur de réacteur 10 nucléaire comportant une forme de réseau à sous-boucle de régénération selon l'invention; la figure 2 est une vue en élévation, avec arrachement et coupe, d'un piège utilisé selon la présente invention; et la figure 3 représente une autre forme de réseau à sous-boucle de régénération matérialisant les principes de la présente invention. On se réfère maintenant à la réalisation représentée à titre d'exemple sur les dessins annexés; 20 la figure 1 représente schématiquement une partie d'un réseau primaire de caloporteur, désigné par la référence générale 10, qui comporte un agencement de filtration pour la séparation du césium présent dans le caloporteur du réacteur et qui matérialise certains aspects origi25 naux de la présente invention Ce réseau 10 comporte un conduit principal d'écoulement de caloporteur 11, qui fait partie du réseau primaire de caloporteur ou, en variante, est monté en parallèle avec lui, de préférence dans la branche froide du réseau, en aval de L'échangeur de chaleur usuel (non représenté) D'une manière bien connue, le caloporteur primaire du réacteur, tel que sodium liquide, se trouve porté à des températures extrêmes pendant qu'il traverse le coeur d'un récipient sous pression de réacteur nucléaire pour en 35 évacuer la chaleur Ce sodium liquide chaud atteint à travers le réseau primaire un échangeur de chaleur destiné à transmettre La chaleur du réseau primaire à un autre réseau, secondaire, de caloporteur accouplé de manière étanche au réseau primaire en vue de la transformation finale en vapeur d'eau pour la production d'énergie électrique. Parfois, un-réseau intermédiaire est interposé pour des raisons de sécurité entre Les réseaux primaire et secondaire du réacteur nucléaire Ce réseau intermédiaire est aussi fermé et contient un ca Loporteur du 10 type métal Liquide, tel que sodium liquide par exemple, tandis que Le réseau secondaire utilise l'eau nécessaire pour la transformation en vapeur d'eau. Le caloporteur du type sodium qui traverse le conduit 11, après avoir subi un abaissement de tempé15 rateur en traversant l'échangeur de chaleur, subit dans le refroidisseur 12 une nouvelle baisse de température jusqu'à environ 200 C Ce sodium refroidi traverse une vanne d'arrêt normalement ouverte 13, puis un filtre ou piège de structure spéciale, désigné par la référence 20 générale 15, destiné à le débarrasser du césium Le sodium liquide traité ou épuré sortant du piège 15 en passant dans un conduit 11 a traverse une vanne d'arrêt normalement ouverte 16 pour rejoindre le réseau de réfrigérant primaire. Un piège à césium 15 d'une forme représentée à titre d'exemple sur la figure 2 est enfermé dans une enveloppe 17 remplie d'un matériau d'isolation thermique approprié 18 Le piège 15 comprend un bo Ytier ou coque de forme générale cylindrique comportant une paroi 30 supérieure bombée 21, une paroi inférieure 22 et une paroi latérale annulaire 23 La coque 20 repose verticalement sur un socle ou piédestal approprié 25 situé dans l'enveloppe 17 L'extrémité supérieure, ouverte, de la coque 20 communique avec l'extrémité de sortie 26 d'un conduit 27 convenablement relié au conduit 11 à l'entrée du piège 15 pour recevoir le caloporteur du type sodium liquide contaminé. Une section de tube intérieure 30, s'étendant verticalement, est montée centralement dans la coque 20, dont elle est radialement espacée L'extrémité supérieure de la section de tube intérieure 30 est relié à l'extrémité d'entrée 31 d'un conduit 32 convenablement relié au conduit de sodium 11 a à l'extrémité de sortie 10 du piège 15 pour envoyer le sodium épuré ou traité dans le réseau primaire de caloporteur. Le piège 15 est pratiquement rempli d'une garniture 33 de mousse de carbone amorphe à faible densité, de préférence en carbone vitreux réticulé, qui 15 sert à séparer, en l'absorbant, le césium du sodium liquide traversant la garniture La garniture de carbone vitreux réticulé 33 offre une grande aire superficielle par unité de volume et facilite la répartition uniforme du courant sur cette surface. En vue d'éviter que ne s'échappent des particules de la garniture qui tend à se fragmenter en fonctionnement, une toile en acier inoxydable fritté de 35 microns est prévue pour retenir la garniture 33 dans la coque 20 La toile 34 est montée centralement dans 25 la coque 20 entre l'extrémité inférieure de la section de tube 30 et une plaque de montage 35 La toile 34 présente un passage central ouvert 36 communiquant avec la section de tube 30 Une plaque perforée annulaire 37 est disposée sur la surface supérieure de la garniture 30 33 près de L'extrémité supérieure de la coque 20 et sert à maintenir la garniture 33 intacte Ainsi, le sodium liquide arrivant est amené à traverser la garniture en carbone 33 en vue d'être débarrassé de la majeure partie du césium qu'il contient Le sodium épuré 35 ou traité traverse la toile 34 vers l'intérieur, pénètre dans le passage 36 et atteint, à travers la section de tube 30, l'entrée 31 et le conduit 32, le conduit 11 a pour repénétrer dans le réseau primaire de caloporteur. On notera qu'on a déjà proposé d'utiliser du carbone pour lutter contre la contamination par le césium. On a constaté qu'on pouvait séparer à un degré notable du césium de sodium liquide au moyen d'une garniture en graphite ou en carbone amorphe à des températures relativement basses allant d'environ 170 à 230 C et de préférence d'environ 200 C Le césium n'est pas seulement physiquement adsorbé sur la surface de la garniture 10 mais se trouve chimiquement lié au carbone De telles garnitures en carbone forment un certain nombre de composés avec le césium sans affecter en rien le sodium. Toutefois, les températures réduites qui se sont avérées favoriser l'absorption du césium actif par la garniture 15 en carbone sont trop basses pour permettre la diffusion adéquate du césium dans la matrice en carbone à une vitesse intéressante Par conséquent, seule la matière de garniture immédiatement voisine de la surface de la garniture est utilisée pendant ces opérations de capture à basse température, de sorte que la garniture se sature après avoir séparé du sodium liquide environ % du césium radioactif- Certes, l'élévation de la température du piège sensiblement au-dessus de la gamme indiquée ci-dessus serait souhaitable pour faire 25 diffuser davantage le sodium au sein de la matrice en carbone, mais elle aurait l'inconvénient de décaler l'équilibre vers la redispersion du césium dans le sodium liquide Donc, bien que l'agencement de filtration de carbone connu décrit jusqu'à présent ait fort 30 bien joué son rôle en débarrassant un caloporteur du type sodium liquide d'une majeure partie du césium radioactif, son aptitude à éliminer le césium demeure limitée. La présente invention s'attaque à ce problème 35 et augmente l'efficacité du réseau d'élimination de césium décrit ci-dessus en prévoyant un réseau auxiliaire ou de sous-boucle, désigné par la référence générale 40 (figure 1), destiné à régénérer le piège principal ou primaire 15, comme on le décrira ci-après Ce réseau de régénération 40 comporte un conduit 41 présentant une entrée 42 branchée sur le conduit principal 111 entre la vanne 13 et l'entrée du piège primaire 15 et une sortie 43 débouchant dans le conduit 11 a entre la sortie du piège primaire 15 et la vanne 16 L'écoulement 10 à travers le conduit 41 est sélectivement commandé par des vannes d'arrêt d'entrée 45 et de sortie 46 Le conduit 41 envoie le sodium traverser un refroidisseur 47, une pompe 48 faisant circuler le sodium liquide dans le réseau de sous-boucle isolé 40, un piège secondaire ou 15 de régénération 50, et un réchauffeur 51 situé en aval du piège 50, tous organes reliés en série par le conduit 41. Le piège de régénération 50 peut avoir la même structure et le même mode de fonctionnement que le 20 piège primaire 15, sauf qu'il est sensiblement plus petit que le piège 15, contenant une garniture dont le volume représente, par exemple, 10 à 50 % du volume de la garniture de piège primaire On notera que le piège de régénération 50, selon l'invention, n'est pas limité 25 à la structure particulière décrite et représentée sur la figure 2, mais qu'on peut faire varier largement sa structure et sa configuration sans sortir du cadre de la présente invention, pourvu qu'il comporte une matière de garniture en carbone approprié traversée par le 30 caloporteur contaminé De plus, le volume total de sodium circulant dans le réseau de régénération 40, qui comporte le piège primaire 15 en fonctionnement, représente approximativement une fraction de 103 à -4 du voume du réseau primaire de caoporteur. du volume du réseau primaire de caloporteur. En fonctionnement dans des conditions normales, la température du sodium traversant te conduit principal 11, telle que réfléchie dans la branche froide du réseau de réfrigérant primaire, est amenée à environ 200 C par le refroidisseur 12 avant la traversée du piège primaire , dans lequel le sodium est débarrassé de la majeure partie du césium radioactif A ce moment, les vannes d'entrée 45 et de sortie 46 sont fermées pour désaccoupler le réseau de régénération 40 d'avec le réseau primaire Comme noté plus haut, l'opération de filtration ou d'absorption de césium se poursuit jusqu'à ce que la garniture en carbone 33 du piège primaire 15 parvienne à saturation après avoir retenu environ 90 % du césium actif présent dans le réseau primaire de caloporteur 15 du type sodium. Suivant la présente invention, quand le piège primaire 15 perd son efficacité de séparation de césium, on l'isole du réseau primaire en fermant les vannes normalement ouvertes 13 et 16 et on le relie au réseau 20 de régénération 40 en ouvrant les vannes normalement fermées 45 et 46 La circulation dans le réseau de sous-boucle de régénération 40 est établie par la pompe 48 et une différence de température entre les deux côtés du réseau de régénération 40 est établie par mise en action du refroidisseur 47 et excitation du réchauffeur 51 De préférence, le refroidisseur 47 agit pour maintenir le sodium traversant le piège de régénération 50 à environ 200 C, tandis que le réchauffeur 51 porte à environ 500 C la température du sodium traversant le piège primaire 15 A cette température élevée, le césium présent dans le piège primaire 15 tend à se disperser dans le volume de sodium limité du réseau de sous- boucle tandis qu'une partie du césium présent dans la garniture 33 du piège 15 pénètre davantage, par diffusion, 35 dans la matrice de la garniture Pendant ce temps, la garniture de carbone présente dans le piège de régénération 50 à La température réduite d'environ 200 C - commence a Lors à prélever du césium sur Le césium contaminé fortement concentré présent dans le volume de sodium énormément réduit empruntant le réseau de sousboucle isolée 40 Ainsi, le piège primaire 15 Libère du césium pendant que le piège de régénération 50 absorbe ou accumule du césium aux températures contrôLées respectives Cette activité se poursuit jusqu'à ce qu'un 10 équilibre soit atteint et, à ce moment, le piège primaire est isolé du réseau de sous-boucle de régénération 40 par fermeture des vannes 45 et 46 et ré-accouplé avec le réseau primaire par ouverture des vannes 13 et 16. Le piège primaire est alors ramené à sa température de fonctionnement normale d'environ 200 C et, parce que sa surface de garniture en carbone est régénérée, c'està-dire que sa teneur en césium est réduite, il est maintenant en état de réduire encore la concentration en césium dans le réseau primaire de caloporteur Ainsi, 20 par régénération du piège primaire 15, on parvient à retenir plus de 90 % du césium contaminant présent dans le réseau primaire de sodium caloporteur En fait, on peut augmenter encore le rendement de capture en isolant périodiquement le piège de régénération 50 et en te reliant à un autre réseau de sousboucle de régénération pour réduire sa teneur en césium et faire diffuser plus profondément une partie du césium dans sa garniture en carbone De la manière décrite ci-dessus, le piège secondaire 50 peut être lui-même remis en état d'absor30 ber davantage du césium contenu dans le piège primaire 15. La figure 3 illustre une autre forme de réseau de boucle de régénération 40 ' qui diffère principalement du réseau de régénération 40 décrit en 35 premier lieu en ce qu'il comporte un échangeur de chaleur 52 destiné à diminuer les besoins de chauffage et de refroidissement autrement nécessaires pendant la régénération De plus, Le réchauffeur 51 est prévu dans le conduit principal 11 et non dans Le conduit 41 du réseau de sous-bouc Le de régénération 40 ' Les mêmes références numériques sont utilisées pour désigner les organes semblables à ceux de la forme de l'invention précédemment décrite. Dans les conditions de fonctionnement usuelles, les vannes 13 et 16 sont ouvertes tandis que les vannes 10 d'entrée 45 et de sortie 46 sont fermées pour désaccoupler le réseau de régénération 40 ' Le réchauffeur 51 est aussi désexcité Donc, la température du sodium caloporteur trayersant le conduit 11 est réduite dans l'échangeur de chaleur 52 et encore réduite, si besoin 15 est, jusqu'à environ 200 C par le refroidisseur 12 avant l'entrée dans le piège primaire 15 Le sodium traité et refroidi s'écoule ensuite à travers le côté coque de l'échangeur 52 en relation d'échange de chaleur avec le sodium chaud traversant le conduit 11 Le sodium 20 quittant le côté coque de l'échangeur 52 rejoint ensuite à travers le conduit 11 a le réseau primaire de caloporteur. Quand le piège primaire 15 se trouve saturé comme précédemment décrit, il est isolé du réseau pri25 maire de caloporteur par fermeture des vannes 13 et 16 et relié au réseau de sous-boucle de régénération 40 ' par ouverture des vannes 45 et 46 La circulation est établie dans ce réseau de sous-boucle 40 ' par la pompe 48 et une différence de température est établie entre 30 les deux côtés de la sous-boucle 40 ' par mise hors d'action du refroidisseur 12 et mise en action du réchauffeur 51 et du refroidisseur 47 Ainsi est établi un réseau fermé dans lequel le sodium traversant le conduit 11 traverse l'échangeur de chaleur 52, est 35 porté à environ 500 C par le réchauffeur 51, puis traverse le piège primaire 15 Le sodium sortant du piège 15 traverse le côté coque de l'échangeur de chaleur 52 o sa température est quelque peu réduite, subit une nouvelle baisse de température jusqu'à environ 200 C sous l'effet du refroidisseur 47, puis traverse le piège de régénération 50 Comme dans te premier exemp Le, une partie du césium présent dans le piège primaire 15 pénètre davantage par diffusion dans La matrice de la garniture en carbone de ce dernier 10 tandis qu'une autre partie s'en trouve redispersée dans le volume de sodium Limité du réseau de sous-boucle de régénération 40 ' et absorbée par le piège de régénération 50 jusqu'à obtention d'un équilibre Le piège primaire 15 est alors désaccouplé du réseau de sous15 boucle 40 ' par fermeture des vannes 45 et 46 et réaccoup Lé au réseau primaire de caloporteur par ouverture des vannes 13 et 16 Le refroidisseur 47 et le réchauffeur 51 sont alors mis hors d'action tandis que le refroidisseur 12 est à nouveau mis en action pour refroidir le sodium chaud sortant du réseau primaire jusqu'à environ 200 C pour traitement par traversée du piège primaire régénéré 15, celui-ci étant alors en état d'assurer une réduction de plus de 90 % de la teneur en césium du réseau primaire de sodium caloporteur. 25 De ce qui précède, il ressort que les buts de l'invention sont pleinement atteints Grâce à la présente invention, on dispose d'un réseau original et perfectionné destiné à assurer l'élimination de césium présent dans un caloporteur du type sodium liquide avec 30 des rendements meilleurs que ceux obtenus jusqu'à présent En prévoyant un réseau de sous-boucle de régénération comportant un piège secondaire à césium et sélectivement accouplé à un réseau primaire de caloporteur du type sodium, on peut remettre en état le piège 35 primaire à césium pour augmenter de façon appréciable sa Longévité tout en accusant l'élimination de césium à partir du réseau primaire de caloporteur du type sodium. On notera que Les réa Lisations de L'invention décrites et représentées ici ne sont choisies qu'à titre d'exemp Les et que L'on pourra adopter diverses modifications et variantes sans sortir pour autant du cadre de L'invention. 2550649 l REVENDICATIONS 1 Procédé pour L'élimination de césium présent dans un métal liquide circulant à travers un réseau primaire de caloporteur d'un réacteur nucléaire, caractérisé en ce qu'il comprend le montage dans ledit 5 réseau primaire d'un piège primaire destiné à absorber du césium présent dans ledit caloporteur jusqu'à ce que ledit piège soit pratiquement saturé de sodium, l'isolation dudit piège primaire, lorsqu'il est saturé, par rapport au réseau primaire et son accouplement à un réseau de régénération comportant un piège secondaire, l'élévation de la température du caloporteur traversant le piège primaire en vue de disperser une partie du césium qu'il contient dans le caloporteur circulant à travers le réseau de régénération, l'abais15 sement de la température du caloporteur traversant le piège secondaire en vue de l'absorption de césium à partir du caloporteur présent dans le réseau de régénération, de sorte que le piège primaire est remis en état pour servir à nouveau lorsqu'il est réaccouplé 20 au réseau primaire. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits pièges primaire et secondaire sont respectivement munis de garnitures en carbone. 3 Procédé selon la revendication 2, caracté25 risé en ce qu'il comporte la diffusion plus profonde d'une partie du césium présent sur la garniture en carbone du piège primaire dans la matrice de celle-ci lors de l'élévation de la température du caloporteur la traversant. 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le caloporteur traversant le piège primaire lorsqu'il est relié au réseau primaire est ramené à une température comprise entre 170 et 230 C environ. 2550649; Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le caloporteur traversant le piège primaire losqu'il est accouplé au réseau de réfrigération est porté à une température d'environ 5000 C, tandis que Le caloporteur traversant le piège secondaire est ramené à une température comprise entre 170 et 2300 C. 6 Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comporte la diffusion plus poussée du césium présent sur la surface de la garniture en carbone 10 du piège primaire au sein de la matrice de celle-ci lors de l'élévation jusqu'à environ 500 C de la température du caloporteur la traversant. 7 Réseau pour l'élimination de césium présent dans un caloporteur de réacteur du type métal liquide circulant à travers un réseau primaire ( 10) de caloporteur de réacteur nucléaire comportant un piège primaire ( 15) pour l'absorption de césium à partir du réfrigérant le traversant à une température relativement basse, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de régénéra20 tion ( 40, 40 ') comportant un piège secondaire ( 50) et normalement désaccouplé du réseau primaire, des moyens ( 13, 16) isolant le piège primaire du-réseau primaire lorsqu'il est sensiblement saturé de césium, des moyens ( 45, 46) reliant le piège primaire au réseau de régéné25 ration, des moyens ( 51) destinés à chauffer le caloporteur qui traverse le piège primaire ( 15) pour disperser une partie du césium qu'il contient dans le réseau de régénération, des moyens ( 47) pour refroidir le caloporteur traversant le piège secondaire ( 50) en vue de 30 l'absorption de césium à partir de caloporteur présent dans le réseau de régénération jusqu'à ce qu'un équilibre en césium soit atteint entre les pièges primaire et secondaire, de sorte que le piège primaire est remis en état pour servir à nouveau lors de son réaccouplement 35 au réseau primaire. 8 Réseau selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'une partie du césium présent sur la surface de la garniture en carbone du piègeprimaire pénètre plus profondément par diffusion dans la matrice de cette garniture pendant la dispersion de la partie du césium citée plus haut en premier lieu dans ledit réseau de régénération ( 40, 40 '). 9 Réseau selon la revendication 7, caractérisé en ce que lesdits pièges primaire et secondaire 10 ( 15, 50) sont munis de garnitures en carbone pour l'absorption de césium présent dans le caloporteur. Réseau selon la revendication 9, caractérisé en ce que te volume de la garniture en carbone présente dans le piège secondaire est compris entre 10 et 50 % du volume de la garniture en carbone présente dans le piège primaire. 11 Réseau selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte un échangeur de chaleur ( 52) sélectivement accouplé audit réseau primaire ( 10) et 20 audit réseau de régénération ( 40 ') pour aider les moyens de chauffage ( 51) et de refroidissement ( 47) à augmenter et à diminuer, respectivement, la température du caloporteur traversant lesdits pièges primaire et secondaire.