FR 2555204 A1 19850524 FR 8318421 A 19831118 ONERA -Aff.222 Superalliage monocristallin à base de nickel, à faible masse volumique, pour aubes de turbomachine. L'invention a pour objet des compositions particulières de superalliages à base de nickel, adaptées à la solidification monocristalline notamment d'aubes mobiles de turbomachine. Elle a pour but des compositions présentant à la fois, par rapport aux superalliages les plus performants actuellement utilisés pour réaliser les aubes de turbomachine, une masse volumique inférieure et des caractéristiques spécifiques de fluage, exprimées par la valeur de la résistance en fluage à chaud rapportée à la masse volumique, au moins équiva- lentes. Le superalliage le plus performant actuellement en production est connu sous la référence PWA 1422 (DS 200 + Hf) dont la masse volumique est 8,55 g/cm3. C'est un alliage à grains colonnaires obtenu par solidification dirigée qui présente une bonne résistance aux sollicitations dans une direction parallèle aux joints de grains. De nombreux travaux sont actuellement en cours pour la mise au point de compositions nouvelles adaptées à l'élaboration d'aubes monocristallines par solidification dirigée. Un des meilleurs alliages connus de ce tvne est désigné sous la référence PWA 1480 (ou alliage 454) et dont la masse volumique est 8,7 g/cm3. En tenue de résistance au fluage, cet alliage présente, par rapport à l'alliage à grains colonnaires déjà cité, un gain en température allant de 20 à 50 C selon la zone de température considérée. Ces propriétés résultent de la composition de l'alliage et aussi des traitements thermiques de précipitations, tels que ceux décrits dans la Demande de Brevet français 2 503 188 du Demandeur, appliqués aux pièces après la soli- dification monocristalline, et qui conduisent à la formation d'un précipité de la phase y', dont la dimension moyenne des grains est de 5000 Angstr5ms. Cependant, pour les alliages destinés à constituer des aubes mobiles de turbomachine, seules les caractéristiques spéci- fiques de fluage ont une réelle importance pratique et sont à considérer en tenant compte du fait que la masse-volumique de l'alliage doit être maintenue la plus faible possible afin de minimiser les contraintes centrifuges. En effet, il est admis qu'une augmentation de la masse volumique d'environ 10 % conduirait à une diminution de la durée de vie du disque sur lequel les aubes sont montées, d'un facteur 3. A l'inverse, une diminution de la masse volumique entraîne un allègement de l'ensemble aubes-disque favorisant l'amé- lioration des performances du moteur. Mais jusqu'à présent les masses volumiques des superalliages monocristallins connus à hautes caractéristiques de fluage, sont de l'ordre de 8,6 g/cm3. Un but de la présente invention est une composition d'alliage qui permet d'aboutir à des pièces monocristallines dont les caractéristiques spécifiques en fluage sont équi- valentes à l'alliage connu sous la référence 454 mais dont la masse volumique ne dépasse pas 8,25 g/cm, c'est-à-dire soit environ 5 % plus faible que celle dudit alliage connu. D'une manière générale, il est admis qu'une amélioration de la résistance au fluage à chaud est obtenue par des additions massives d'éléments réfractaires tels que le Ta, le W et le Mo ou le Re. C'est ainsi que l'alliage monocristallin le plus résistant entré dans une phase d'industrialisation (alliage 454) contient 12 % de Ta et 4 % de W. De même, l'alliage DS 200 + Hf contient 12 % de W. Ces éléments réfractaires jouent un rôle important en diminuant la vitesse de fluage, augmentant proportionnelle- ment les durées de vie en fonctionnement. - Ces éléments ont en effet des vitesses de diffusion très faibles, même à haute température, ce qui conduit à un ralentissement de la vitesse de coalescence de la phase y', ou phase durcissante, Ni3 (A1, Ti...) dont dépend la résistance de l'alliage au fluage à chaud. Mais ces éléments réfractaires très lourds, s'ils produisent une augmentation de la résistance au fluage à chaud, présentent l'inconvénient d'augmenter simultanément la masse volumique de l'alliage. On peut concevoir, pour diminuer la masse volumique de l'alliage, d'introduire des quantités importantes d'éléments légers en particulier l'aluminium, mais on aboutit à une précipitation primaire de la phase y' et l'alliage ne peut pas présenter les caractéristiques de fluage requises. Les travaux du Demandeur, dans le domaine des superalliages pour aubes de turbomachines, l'ont conduit à déterminer des valeurs optimales dans la canQposition de l'alliage, d'une part pour la somme S1 des éléments réfractaires en raison des exigences contra- dictoires relatives à la masse volumique et à la résistance au fluage et d'autre part pour la somme S2 des éléments qui participent à la formation de la phase durcissante y', de telle sorte que: S1 = 0,5 W + Ta + Mo compris entre 4 et 9 % en poids et de préférence entre 5,5 et 9%, et S2 = Al + Ti + Ta + Nb + V compris entre 14,9 et 20,6 atomes %, et de preférence compris entre 16,5 et 18,5 atomes %. La part de vanadium entrant dans la somme S2 procure un élargissement de la fenêtre de traitement thermique, c'est-à-dire de l'intervalle de température entre la fin de la mise en solution de la phase y' et le point de fusion commençante de l'alliage,-ce qui peut être avantageux lorsque les traitements thermiques sont effectués dans un cadre industriel. On s'est abstenu d'incorporer dans les alliages le C, le B et le Zr, évitant ainsi de diminuer la température de fusion commençante de l'alliage et permettant, au cours du traite- ment thermique, d'amener la pièce à une température suffi- samment élevée pour que soit remise en solution la phase y' ainsi que la quasi-totalité de l'eutectique y/y', l'ensemble étant ensuite, au cours du refroidissement, précipité sous forme de fines particules y'. Compte tenu des valeurs optimales S1 et S2 indiquées ci- dessus, un alliage conforme à l'invention présente la Composition suivante, exprimée en pourcentages pondéraux: Co: 5 à 7 % Cr: 5 à 10 % Mo: 0,5 à 2,5 % 2555204 W: 3 à 5 % Ai: 6 à 7,5 % Ti: 1,5 à 2,25 % Nb: 0 à 0,5 % Ta: 2 à 4 % V: 0, 3 à 0,6 % Ni: complément à 100 %, sans addition volontaire de B, C, Zr. Après élaboration conduisant à l'aube monocristalline, celle-ci est soumise à un traitement thermique de mise en solution de la phase y'. Ce traitement consiste à porter la pièce à une température comprise entre 1290 et 1325 C, selon sa composition, pendant un temps compris entre 30 minutes et quatre heures. La pièce est alors refroidie à l'air. On applique ensuite un traitement thermique de précipitation de la phase y' comme défini dans le Brevet français 2 503 188 déposé le 3 Avril 1981. On obtient ainsi une distribution régulière des particules y' dont la dimension moyenne est de 0,5pm. Ces précipités sont alignés suivant les directions cristallo- graphiques du type . Exemple 1: La composition de l'alliage est la suivante: Co: 5 % Cr: 7 % Mo: 2,25 % W: 4 % Ai: 6 % Ti: 2 % Ta: 4 % V: 0,5 % Ni: complément à 100 %. La masse volumique de cet alliage est de 8,23 g/cm3. La masse volumique de cet alliage est de 8,23 g/cm 6 2555204 La température de mise en solution totale de la phase y' est d'environ 12950C. La température de fusion commençante de l'alliage est d'environ 1317 C. La différence relativement importante entre ces deux tempé- ratures (ou fenêtre de traitement thermique) égale à 22 C est nettement supérieure à celle d'autres alliages mono- cristallins connus. La présence de vanadium, simultanée à celle des autres composants, quoiqu'en très faible quantité (0,5 %), conduit à une excellente résistance au fluage à très haute température. Exemple 2: On part d'un alliage dont la composition est la suivante: Co: 5 % Cr: 7 % Mo: 2,25 % W: 4 % A1: 6 % Ti: 2 % Ta: 3 % V: 0,5 % Nb: 0,5 % Ni: complément à 100 %. La masse volumique de l'alliage est de 8,20 g/cm3. La température de mise en solution complète de la phase y' est d'environ 1290 C et la température de fusion commençante est de 1310 C. La fenêtre de traitement thermique est de 20 C. Pour d'autres compositions essayées, les fenêtres de traitement thermique sont toujours supérieures à 10 C. Sur les figures 1 et 2, on a tracé des courbes qui définissent, pour l'alliage de l'Exemple 1, ou alliage 1, la résistance au fluage à chaud et cela comparativement à deux des meilleurs alliages connus antérieurement, à savoir: - l'alliage PWA 1422 ou DS 200 Hf ou alliage F - l'alliage PWA 1480 ou 454 ou alliage E. La figure'l montre des diagrammes obtenus pour quatre alliages en portant en abscisses la température en degrés C et en or- données la contrainte spécifique, c'est-à-dire la contrainte rapportée à la masse spécifique à laquelle l'alliage est soumis pour un allongement de 1% en 1000 heures. La courbe 1 traduit le résultat des expériences conduites sur une éprouvette en alliage ayant la composition définie dans l'Exemple 1 et ayant subi le traitement thermique défini dans la Demande de Brevet 2 503 188. Une composition définie dans l'Exemple 2 et ayant subi le même traitement thermique conduit aux résultats représentés par les croix 2. La courbe E traduit les résultats d'expériences conduites sur une éprouvette en l'alliage 454. La courbe F traduit les résultats d'expériences conduites sur une éprouvette en l'alliage à grains colonnaires DS 200 + Hf. Il est à constater que, sur toute l'étendue de température d'utilisation, les alliages en les compositions des Exemples 1 et 2 de l'invention présentent des qualités supérieures à l'un et l'autre des deux alliages connus. De la considération de ces courbes, on tire, par exemple, que l'alliage de l'Exemple 1 offre un gain de température de 20 C sur l'alliage DS 200 + Hf dans la zone de température de 900 C. Il offre un gain de 80 C par rapport à l'alliage DS 200 + Hf 8 2555204 dans la zone de température de 10000C. Il présente l'avantage d'avoir une masse volumique nettement plus faible, à savoir 8,23 au lieu de 8,55 g/cm pour l'alliage DS 200 + Hf. Par rapport à l'alliage monocristallin 454 dont la masse volumique est 8,70: l'alliage 1 a des propriétés de fluage nettement supé- rieures à cet alliage monocristallin en dessous de 850 C et légèrement supérieures au-delà de 950 C. La figure 2 montre des diagrammes analogues à ceux de la figure 1, mais dans lequel on a porté, en ordonnées, la contrainte spécifique des alliages pour une rupture en 1000 heures, la température en degrés C étant encore por- tée en abscisses. La supériorité de l'alliage selon l'invention sur les alliages antérieurement connus est confirmée. La figure 3 est un tableau dans lequel on a porté,pour les deux alliages connus considérés précédemment, et pour les alliaaes correspondant aux Exemples 1 et 2, les valeurs de la contrainte correspondant au temps de fluage pour aboutir respectivement à 1 % de déformation et à la rupture, et cela à différentes températures. Même sans tenir compte de l'avantage qui résulte de la faible masse volumique des alliages selon l'invention, l'alliage de l'Exemple 1 possède une résistance au fluage aussi élevée que celle de l'alliage 454 aux températures moyennes (jusqu'à 950 C) et nettement supérieure à très haute température. Par ailleurs, une diminution de la masse volumique entraîne un gain de masse sur l'ensemble aubes-disque favorable à 9 2555204 l'amélioration des performances du moteur équipé par ces aubes. Un gain de 5 % en masse volumique, comme procuré par la composition selon l'invention a, à cet égard, une influence significative. Revendications. 1. Superalliage à base de nickel, à faible masse volumique et à hautes caractéristiques en fluage à chaud, destiné notamment à la solidification monocristalline de pièces de turbomachine, caractérisé en ce que sa composition pon- dérale en % est la suivante: Co: 5 à 7% W: 3 à 5% Nb: 0 à 0,5% Cr: 5 à 10% Al: 6 à 7,5% Ta: 2 à 4% Mo: 0,5 à 2,5% Ti: 1,5 à 2,25% V: 0,3 à 0,6% Ni: complément à 100%. 2. Superalliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa composition est la suivante: Co: 5% W: 4% A1: 6% Cr: 7% Ti: 2% Mo: 2,25% Ta: 4% V: 0,5% Ni: complément à 100%. 3. Superalliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que sa composition est la suivante: Co: 5% W: 4% A1: 6% Nb: 0,5 % Cr 7 % Mo: 2,25 % Ti 2 % Ta:3% V: 0,5 % Ni: complément à 100 %. 4. Pièce, notamment aube de turbomachine, en un superalliage selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle résulte du traitement thermique défini dans la Demande de Brevet 2 503 188. , Pièce selon la revendication 4, caractérisée en ce que le traitement thermique comporte la mise en solution de la phase y' à une température comprise entre 1290 et 1325 C. 6. Procédé pour la fabrication d'une pièce selon la revendi- cation 4 ou la revendication 5, caractérisé en ce que partant d'un superalliage selon l'une des revendications 1 à 3 amené à fusion, on en provoque la solidification mono- cristalline et en ce qu'on soumet la pièce obtenue à un traitement thermique selon la Demande de Brevet 2 503 188.