FR 2551176 A1 19850301 FR 8413203 A 19840824 AMORTISSEURS D'ONDES DE CHOC EQUIPES D'UNE PLAQUE PERFOREE La présente invention se rapporte à des amortisseurs d'ondes de choc équipés d'une plaque perforée et plus particulièrement à des amortisseurs du type que l'on monte sur des réseaux de canalisations parcourues par des liquides. Dans de nombreuses applications industrielles, on envoit un liquide dans un réseau de canalisations qui se présente sous la forme d'un réseau tridimensionnel comportant des courbes, des T, des coudes, etc, 10 fixés par des attaches, des crochets ou des éléments semblables Il peut se trouver qu'une impulsion de pression puisse être produite dans un liquide, la pression de ce liquide pouvant,à un instant donné, s'accroître d'un facteur de 1,5 à 10 ou plus Cette impulsion de pression 15 est transmise sous la forme d'une onde de choc dans le liquide à une vitesse sonique (par exemple, 1 200 à 2 400 m par seconde) dans le réseau de canalisation. La pression de l'onde de choc, en se déplaçant, peut endommager l'installation sur tout le trajet du réseau de canalisations et/ou peut endommager les attaches supportant ledit réseau L'effet produit par l'onde de choc sur le réseau de canalisations peut également être amplifié du fait des conditions de résonance, dues par exemple au fait que des extrémités opposées de la même 25 section relativement rectiligne d'une canalisation sont soumises simultanément à un accroissement positif et à une diminution négative de la pression des ondes En outre, les intensités de pression peuvent être amplifiées lorsque deux écoulements parallèles se réunissent en 30 combinant plusieurs ondes dans une même direction. Ce phénomène particulier a des conséquences critiques dans les réacteurs rapides à métaux liquides dans lesquels du sodium liquide est utilisé comme réfrigérant primaire entraîné dans une canalisation; et dans Z Lesque Ls L'eau est utilisée comme réfrigérant secondaire qui possède des interfaces d'échange thermique avec Le sodium Dans Le cas o une fuite importante de ce produit dans une interface provoquant Le contact du sodium et de L'eau, i L peut se produire une réaction d'explosion assez violente pouvant donner naissance à une onde de choc de haute pression. Comme le sodium est très corrosif et qu"i;L est maintenu à des températures comprises entre 400: et 10 600 C, de nombreux dispositifs d'absorption des cheocs ou de dissipation de L'énergie se révèlent inefficaces, et par suite inutilisab Les Par exemple, un disque susceptib Le de se rompre est utilisé fréquemment dans un raccord en T en retrait par rapport à La canalisation: 15 de sodium en vue de séparer le réseau de canalisations d'un circuit secondaire ou de manipulation des produits de la réaction Une coquille sphérique mince s'opposant au gondolement est montée dans La canalisation en T, sa face convexe étant soumise à L'action du fluide, et 20 un montage de découpe est placé immédiatement à côté de la face concave du disque Dans le cas éventuel d'une impulsion de pression suffisamment intense du circuit de sodium, le disque s'incurve à L'envers et se rompt, et le sodium peut s'échapper par le disque rompu vers 25 le circuit secondaire Ceci réduit l'excédent de pression du sodium dans la canalisation ainsi que l'impulsion transmise à la fois en grandeur et en durée De toutes façons, l'impulsion transmise peut provoquer des dommages importants à la canalisation à moins que Le 30 circuit soit amélioré et renforcé pour affronter t'accroissement des charges. L'un des inconvénients majeurs de la sortie du sodium de La canalisation (par la mise en marche du disque rompu) réside dans la diminution de La possibilité 35 de refroidir le réacteur En outre, le système du disque pouvant se rompre ne peut pas distinguer entre une onde de choc provoquée par une réaction sodium-eau et une onde produite par un séisme important En conséquence, le disque doit avoir des dimensions Lui permettant de résister à des séismes ayant des intensités prévisib Les, ce qui Limite de ce fait la sensibilité du système Un autre inconvénient réside dans Le fait que le disque pouvant se rompre doit être remplacé et le sodium qui s'est écoulé dans le circuit 10 secondaire doit être repompé dans la canalisation. Un autre dispositif utilisé habituellement pour absorber les ondes de choc ou supprimer les pressions est un réservoir à régime pu Lsatif,ou réservoir anti-bélier, relié par un T qui est décalé par rapport 15 à la conduite principale du liquide Le réservoir antibélier peut être constitué d'un piston se déplaçant dans un cylindre pour s'avancer et aspirer le liquide détourné, ou ce réservoir peut avoir un espace supplémentaire de gaz pressurisé qui est comprimé par l'en20 trée du liquide détourné A cause de la réflexion de l'énergie recueillie dans le réservoir anti-béLier, l'aptitude à dissiper l'énergie de choc se trouve Limitée au fur et à mesure que l'énergie est renvoyée dans le circuit au bout d'un certain temps Ce système peut toutefois atténuer l'intensité de la pression et présente même un avantage sur le système à disque pouvant se rompre du fait qu'il n'a pas besoin d'étre remplacé lorsqu'il a servi Le liquide accumulé peut aussi être pompé ou être renvoyé par gravité dans la canalisation 30 principale après dissipation de la pression ayant produit un mouvement puissant. Un autre type d'amortisseur de choc ou d'énergie utilisé couramment dans certains réseaux de canalisations pour liquides est constitué par une membrane en 35 caoutchouc dilatable prévue dans un T décalé du réseau de canalisations, qui retient le Liquide dans un volume lorsque celui-ci se trouve dans des conditions de pression stabilisées mais qui s'accroît envolume sous l'effet d'un mouvement important de pression pour dis5 siper ou amortir une partie de L'énergie de L'onde de choc L'énergie absorbée par La membrane en caoutchouc est toutefois emmagasinée dans la membrane de telle sorte que lorsque la pression de l'onde est passée, l'énergie est renvoyée dans le réseau de canalisations. 10 De plus grande importance encore est le fait que la membrane en caoutchouc ne peut pas fonctionner aux températures et pressions limites du sodium fondu ( 400 à 600 C et 700 à 1 400 k Pa) et pour cette raison, elle est inutilisable dans les conditions de réfrigéra15 tion des réacteurs Ce même concept d'amortisseur déformable est également utilisé dans certaines applications sous La forme d'un tube en caoutchouc renversable, creux et sce Llé,de dimensions inférieures à celles du réseau 20 de canalisations, et logé à l'intérieur de ce réseau. Grâce à cet agencement, le tube scellé se renverse sous l'action d'une augmentation importante de pression. Cependant,; comme ce dispositif est interne, i L a une action limitée et provoque un écoulement normal de 25 Liquide dans le réseau de canalisations En outre, comme on l'a déjà signalé, le caoutchouc ne peut pas être utilisé à haute température et dans L'environnement corrosif du sodium fondu. Cette invention se rapporte à un amortisseur permettant d'absorber les impulsions de pression ou les ondes de choc produites dans un réseau de canalisaprévu pour le transport des liquides, ce dispositif pouvant être utilisé dans le cas de liquides corrosifs et à des températures et des pressions élevées. Cette invention a essentiellement pour but de fournir un amortisseur d'ondes de choc destiné à être incorporé dans un réseau de canalisations transportant de l'eau qui se trouve normalement à une pression généralement uniforme mais qui est susceptible d'être soumise à des impulsions de pression d'intensité beaucoup plus importante, cet amortisseur d'ondes de choc étant efficace pour dissiper ou amortir de grands pourcentages (pouvant atteindre et même dépasser 50 %), du 10 niveau d'énergie d'un nombre important de pressions. L'invention a pour but spécifique de fournir un amortisseur d'ondes de choc et d'impulsions de pression pouvant être utilisé dans le cas d'ondes de choc répétées de façon automatique et sans la nécessité de manipuler des structures quelconques ou d'effectuer des réglages ou des remplacements. La présente invention fournit un amortisseur d'ondes de choc destiné à être monté en série dans un réseau de canalisations et à constituer ainsi une partie du trajet d'écoulement normal de liquide, l'amortisseur comportant une chambre d'emprisonnement de pression plus grande que le trajet d'écoulement normal Une plaque perforée est placée entre le chemin d'écoulement et une cavité de pression prévue dans la chambre, la 25 plaque étant montée à une distance pouvant être égale à plusieurs diamètres du réseau de canalisations Des moyens permettent de régler la pression de la cavité au moyen d'un gaz,de façon à maintenir au-dessus de la surface liquide de la cavité un volume relativement grand du gaz luimême Toute impulsion de pression dans le circuit d'écoulement de l'amortisseur, sous la forme spécifique d'une onde de choc se déplaçant dans la canalisation, oblige le refroidisseur à traverser la plaque perforée sous forme de petites giclées, ce qui permet 35 d'atténuer l'intensité de la pression et également d'absorber l'énergie de l'onde de choc. On décrit maintenant l'invention en se référant aux dessins annexés, dans Lesquels: La figure 1 est une vue en perspective d'un réseau de canalisations tridimensionnel typique 5 équipé en plusieurs endroits d'un amortisseur d'ondes de choc du type décrit dans la présente demande de brevet; La figure 2 est une vue en coupe agrandie vue dans un plan vertical passant par la ligne 2-2 de 10 la figure 1 montrant un premier mode de réalisation de l'amortisseur d'ondes de choc conforme à l'invention; la figure 3 est une vue en plan,selon la ligne 3-3 de la figure 2,d'une plaque séparatrice perforée utilisée dans l'amortisseur d'ondes de choc repré15 senté; La figure 4 est une variante d'une plaque de séparation perforée qui pourrait être utilisée dans l'amortisseur d'ondes de choc de la figure 2; La figure 5 est une vue en coupe semblable 20 à la figure 2, mis à part le fait qu'elle représente une variante de réalisation de l'amortisseur d'ondes de choc; La figure 6 est une vue en coupe semblable à la figure 2, mis à par le fait qu'elle représente encore une autre variante de réalisation de l'amortisseur d'ondes de choc; et La figure 7 est une vue en coupe telle qu'on la voit de façon générale selon la ligne 7-7 de La figure 6. La figure 1 représente un réseau de canalisations tridimensionnel typique qui peut être utilisé pour le transport de liquides, ce réseau comprenant plusieurs tronçons 11, 13, 15, 17, 19 et 21 séparés respectivement par des courbes 12, 14, 16, 18 et 20 Le réseau tridimensionnel illustré est simplement symbolique mais on peut supposer que les tronçons 11, 15 et 17 peuvent s'avancer parallèlement à La feuille du dessin; les tronçons 13, 19 peuvent s'étendre normalement par rapport à la feuille du dessin, les courbes 12, 14, 18 formant ainsi un angle de 90 ; et le tronçon 21 peut faire un angle à la fois avec l'horizontale et la verticale et par rapport à la feuille du dessin également On suppose que le réseau 10 est traversé par un liquide dans le sens indiqué par la 10 flèche; il s'ensuit que chaque tronçon de canalisation présente une extrémité amont et une extrémité aval Chaque tronçon de canalisation a une coupe circulaire mais ceci n'est pas un critère déterminant pour L'invention Les attaches 23, 24, 25, 26, 27 et 15 28 sont représentées en train de suspendre le réseau de canalisations 10 à partir de points d'ancrage indéfinis 30 Les attaches doivent pouvoir résister à des séismes et doivent être chargées en conséquence latéralement,de façon à être renforcées pour être suffisam20 ment rigides et résistantes. Comme cela est illustré, on peut envisager en outre que, si une impulsion pénètre à l'extrémité amont du tronçon 11, elle est transmise axialement sous forme d'une onde de choc dans te tronçon 11 pour venir 25 frapper le coude 22, ce qui produit une charge latérale sur les attaches adjacentes 24 et 25 Au moins une partie de l'onde de choc est en outre transmise axialement dans le tronçon de canalisation 13 pour également frapper La courbe 14 en exerçant une tension sur Les attaches 30 25 et 26 Ces charges peuvent provoquer Le mouvement du réseau de canalisations 18 par rapport aux ancrages structurets fixés 30, et son intensité peut croître en présence d'éventuelles fréquences harmoniques des attaches Pour réduire un tel mouvement, des amortisseurs 35 élaborés (non représentés) peuvent être nécessaires pour absorber L'énergie de l'impact Ces amortisseurs peuvent être très coûteux Lorsqu'ils sont dimensionnés de façon à résister à la pression des ondes de choc formées par une interaction sodium-eau ou par un séisme, mais 5 ladite interaction est généralement d'une beaucoup plus grande magnitude et pour cette raison, le choix des dimensions intervient dans un réacteur-refroidi par un métal Liquide. Cette invention est importante en ce sens 10 qu'elle permet de diminuer les frais supplémentaires entraînés par Les réseaux de canalisations devant faire face au mauvais effet des impulsions de pression à haute énergie Dans L'exemple illustré, les tronçons de canalisations 11 et 19 sont interrompus et un amor15 tisseur d'ondes de choc 35, 36 est installé en série dans chacun de ces tronçons. En se référant maintenant à la figure 2, on voit qu'un mode de réalisation d'un amortisseur d'ondes de choc typique 35, 36 (plus simplement repéré par la 20 seule référence 35) comporte une enceinte 38 en forme de T formant une section 39 de fluide d'écoulement et une section tubulaire 40 décalée et s'avançant normalement par rapport à cette chambre Des brides 41 sont ménagées aux extrémités de la chambre d'écoulement tra25 versant la section 39 pour permettre leur liaison avec des brides complémentaires 44 du réseau de canalisations lui-même La bride 46 équipant la section tubulaire 40 de la chambre peut être reliée aux brides 47 de la chambre 48; et un transducteur de pression ou une 30 plaque séparatrice perforée 50 est interposé entre les brides 46 et 47. A titre d'explication, on précise que le débit de liquide du réseau de canalisations (sur le tronçon 11, par exemple) est sensé se trouver dans la direc35 tion indiquée par la flèche 51 et le liquide s'écoule dans la section tubulaire 40 de la chambre jusqu'à ce que la pression du gaz dans la chambre 53 à l'intérieur de la chambre 48 soit équilibrée par la pression du liquide du réseau de canalisations A cet effet, un indicateur de niveau 54 est utilisé pour maintenir la surface liquide 56 à une hauteur spécifique détermi5 née au préalable au-dessus de la plaque perforée 50 et à l'intérieur de la chambre 48 tout en conservant un volume de gaz relativement grand de recouvrement en réglant la pression du gaz à l'intérieur de la chambre 53 On utilise un gaz neutre tel que de l'azote ou de 10 l'argon que l'on fait pénétrer dans la chambre 53 ou que l'on chasse de celle-ci au moyen d'une soupape de commande 58 à partir d'une source de gaz pressurisé La hauteur de la surface liquide 56 au- dessus de la plaque de séparation perforée 50 est réglée normale15 ment dans une position comprise entre 1,27 cm et 15,24 cm au maximum suivant la dimension de l'installation, la pression du liquide contenu dans le réseau de canalisations et la pression et le caractère prévus de l'onde de choc pouvant se produire dans la canalisation. En se reportant spécifiquement aux figures 3 et 4, on observe que plusieurs rangées de trous sont indiquées sur la plaque perforée La figure 3, par exemple, représente la plaque 50 équipée simplement de sept trous 62 placés suivant une configuration quelque peu 25 hexagonale et la figure présente une variante de plaque a comportant un plus grand nombre de trous 62 a places suivant une figuration quelque peu carrée Les ouvertures près du pourtour de la plaque destinées à recevoir des boulons non représentés de fixation des brides entre elles et la plaque interposée entre ces brides ne sont pas représentées pour faciliter la clarté de l'exposé. De même, les joints ou les soudures utilisés typiquement aux interfaces des brides ou de la plaque ne sont pas représentés. La gamme prévue de la surface ouverte de la plaque perforée 50 (ou porosité, comme cela sera indiqué dans la suite) est de l'ordre d'environ 0,05 et 0,60 de La surface totale de la plaque L'agencement particulier peut varier; par exemple, en ayant un plus grand nombre de petites ouvertures (figure 4) ou moins d'ouvertures, chacune d'elles ayant des dimensions relativement plus grandes (figure 3) Dans certaines applications, un simple trou peut être tout à 10 fait adéquat Dans une certaine mesure, La manière d'obtenir la porosité n'a pas beaucoup d'importance dans le cadre de L'invention Toutefois, le degré de porosité, comme on en discutera ci-après, peut être réglé de façon à contrôler les réflexions de l'onde 15 de choc à partir de l'emprisonnement de la chambre sous pression 53 et en retour, au travers de la plaque, et agir ainsi sur la performance de l'appareil. Dans l'amortisseur d'ondes de choc représenté sur la figure 2, la plaque perforée 50 est placée à l'extrémité terminale de la section tubulaire transversale 40 décalée si possible d'une longueur égale à au moins deux diamètres par rapport à la section d'écoulement 39 à partir des parois des tronçons du réseau de canalisations ou du bord périphérique normal sur la ligne 64 25 du débit liquide traversant le dispositif amortisseur de chocs 35 La configuration générale est indiquée ci-après en se référant à un amortisseur de chocs en forme de tube tronqué. La figure 5 représente d'un autre c 6 té un 30 amortisseur d'ondes de choc 135 qui est identique à plus d'un titre à celui de la figure 2, mis à part le fait que la section tubulaire tronquée efficace 140 de la chambre 138 est très petite, et correspond même à moins d'un diamètre de la section d'écoulement 139 sans pour autant interrompre le débit liquide au travers de la section En conséquence, la plaque perforée avec ses trous 162 est très peu décalée par rapport-aux parois des tronçons de la canalisation ou du conduit d'écoulement périphérique normal 164 de la chambre principale 139 de l'amortisseur d'ondes de choc 135. Les composants restant comprenant Le contrôleur de niveau 154, 158, 160 destiné à maintenir la surface liquide 156 à une certaine distance audessus de la plaque de séparation perforée 150 et dans la chambre 148 par réglage de La pression des gaz dans l'espace 153 sont identiques à plus d'un titre à ceux du mode de réalisation de la figure 2 Les sections en tube tronqué 40 et 140 peuvent typiquement être constituées de prolongements tubulaires prévus transversalement et ayant la même dimension que respective15 ment Les sections d'écoulement 39 et 139 de telle sorte que chacune d'elle s'ouvre vers la section d'écoulement approximativement sur une longueur axiale correspondant à un diamètre, bien qu'il soit possible également de faire déboucher les sections en tube tronqué dans la 20 section d'écoulement suivant une longueur axiale correspondant éventuellement à plusieurs diamètres. Un autre mode de réalisation d'amortisseurs d'ondes de choc 235 est illustré sur les figures 6 et 7 Dans ce mode de réalisation, la chambre d'amortis25 sement est divisée en deux, à savoir une section inférieure 232 et une section supérieure 233 qui sont reliées entre elles par des brides 234 et 236 s'ajustant l'une sur l'autre La chambre 235 est reliée aussi par des brides 241 et 244 dans le tronçon 211 de la cana30 lisation 210 tandis que les parois adjacentes 245 et 250 des sections inférieure et supérieure coopèrent pour former une section principale d'écoulement 239 qui est complémentaire et se trouve axialement en ligne avec les sections amont et aval du réseau de cana35 lisations. On peut noter que La paroi supérieure 250 comporte plusieurs ouvertures 262 qui sont obtenues de la même manière que les ouvertures de la plaque perforée 50 En outre, ta section supérieure comporte des parois externes non perforées 241 et 243 qui forment ainsi une chambre fermée au-dessus de la paroi perforée 250 et un conduit ouvert 251 communiquant avec La chambre 253 Ainsi, la section supérieure 233 est étanche au gaz et,en outre, Les surfaces Liquides 256 peuvent être 10 maintenues au-dessus de La paroi perforée 250 par un dispositif de contrôle du niveau approprié 254, 258 et 26 Q Dans les conditions de fonctionnement normales le niveau du liquide ou La surface ( 56 sur ta figure 2, 156 sur La figure 5 et 256 sur la figure 6), dans 15 l'amortisseur d'ondes de choc respectif, se trouve situé en regard de La plaque ouverte ( 50, 150 et 250) au-dessus du débit Liquide normal traversant la section de L'amortisseur d'ondes de choc L'espace de gaz ou La région d'atténuation ( 53, 153 et 253) maintenu au20 dessus de la surface du Liquide a de la même façon un volume suffisant par rapportaux moindres fluctuations verticales du niveau liquide, de telle sorte que de telles fluctuations ne changent par d'elles-mêmes de façon appréciable la pression de l'espace de gaz. L'amortisseur d'ondes de choc est interposé normatement, comme déjà indiqué, dans un tronçon tubulaire d'un réseau de canalisations dans Lequel une onde de choc peut se produire normalement dans Le réseau de canalisations Ceci peut arriver par exemple dans un circuit 30 de refroidissement de réacteur nucléaire dans Leque L du sodium peut,dans certaines conditions de défaillance, rentrer en contact avec l'eau en provoquant une réaction chimique, une pression d'onde de choc se déplaçant dans la canalisation à vitesse sonique. L'une des caractéristiques fondamentales d'une onde de choc au cours de son déplacement réside dans le fait qu'elle produit un accroissement rapide de la pression par rapport à la valeur qu'elle a dans des conditions d'écoulement normales du liquide et avant l'apparition de l'onde de choc Les pressions éLevées de l'onde de choc sur la plaque perforée provoquent un transfert de liquide au travers de la plaque perforée sous forme de giclées très rapides Les giclées dissipent un grand pourcentage de l'énergie de l'onde de choc, au cours de la transformation entre les énergies de pression et les énergies cinétiques, et finalement dans la formation de chaleur, et sans transférer de façon appréciable une grande quantité du liquide lui-même Ainsi, la pression dans l'espace de gaz ne s'accroit pas de façon appréciable à cause de l'influx des giclées liquides Les giclées au-dessus de la plaque perforée sont dissipées au départ dans le liquide se trouvant à proximité de la plaque perforée 20 et ensuite peuvent être pulvérisées dans l'espace de gaz recouvrant la surface liquide. Spécifiquement, l'onde en déplacement est divisée dans l'amortisseur d'ondes de choc en une partie à écoulement axial et une partie latérale (verticale). 25 L'impulsion de pression déviée latéralement pénètre dans la plaque obturée et se trouve absorbée totalement ou en partie derrière la plaque perforée Si l'impulsion divisée est absorbée seulement partiellement, le reste de l'énergie retourne par réflexion vers la section de 30 débit principal du réseau de canalisations Toutefois, l'impulsion de retour peut neutraliser l'intensité de pression de la première onde de choc si de telles réflexions soniques sont en opposition de phase avec l'impulsion de pression traversant l'amortisseur d'ondes 35 de choc A cet égard, la position décalée de la plaque perforée par rapport à l'écoulement principal du réseau de canalisations peut avoir une certaine importance puisqu'un petit décalage assure une interaction rapide par l'onde réfléchie. A cet égard, de grandes réflexions d'ondes négatives peuvent se produire dans des réservoirs ou accumulateurs anti-béliers de type courant ou analogues, de telle sorte que, bien que l'effet initia L puisse être de réduire la pression de l'onde en déplaçement, les impulsions de pression complémentaires 10 peuvent être réintroduites dans le réseau de canalisations à un moment ultérieur et à différents endroits du réseau de canalisations Les plaques perforées décrites ici réduisent non seulement les pics de telles productions d'ondes de choc mais aussi, de façon typique, 15 réduisent l'énergie totale de l'onde. Dans L'amortisseur d'ondes de choc du type à tube tronqué (figure 2), environ la moitié de l'énergie de l'onde de choc traverse le débit principal et le reste est éloigné dans le tube tronqué de La plaque 20 perforée La porosité de la plaque perforée étant dans la faible marge de 3 à 5 %, presque toute L'énergie déviée peut être absorbée Dans le cas d'une absorption presque totale, il n'y a pas de réflexions notables (soit positives, soit négatives) pour agir sur la par25 tie arrière de l'impulsion primaire lorsqu'elle traverse l'amortisseur Si la porosité de la plaque est trop faible, une réflexion positive peut avoir lieu pour accroître les niveaux de pression de la partie de queue de l'impulsion primaire Si La porosité est trop grande, 30 une réflexion négative peut avoir lieu pour atténuer la partie de queue de l'impulsion primaire et produire des ondes d'impulsion à pression négative dans l'ensemble de canalisations Ainsi, l'avantage de l'amortisseur de la figure 2 réside dans le fait qu'avec une plaque perfo35 rée non réfléchissante à faible porosité, le degré d'absorption d'énergie et d'atténuation de L'impulsion de pression est bien défini, c'est-à-dire qu'environ La moitié de l'énergie est absorbée et la moitié est transmise L'effet tota L se traduit par une réduction approximative de 33 % de l'amplitude de l'impulsion transmise. Dans l'amortisseur d'ondes de choc du type rentrant représenté sur la figure 5, L'effet du décalage entre le circuit d'écoulement et la plaque perforée se trouve diminué pour augmenter l'interaction 10 de l'onde réfléchie, et La porosité de La plaque est accrue de telle sorte que L'onde de choc négative réfléchie est juste assez grande pour annuler tout ou partie de l'impulsion primaire traversant le dispositif. Ceci peut nécessiter des porosités de la plaque perfo15 rée pouvant atteindre approximativement 60 % dans les conditions rencontrées dans Les réseaux de canalisa tions à métal liquide La porosité réelle choisie dépend de la taille et de la durée des impulsions primaires à absorber L'avantage de l'amortisseur de la 20 figure 5 à haute porosité du type rentrant réside dans le fait qu'il peut produire une réduction de L'impulsion de pression transmise d'environ 100 % au lieu de seulement 33 % L'inconvénient principal réside dans le fait que les pulsations de L'onde de choc de durée prolongée peuvent nécessiter un espace de gaz plus grand puisqu'une plaque perforée à plus grande porosité pressurise l'espace gazeux beaucoup plus rapidement que dans le cas d'une plaque perforée de faible porosité utilisée de façon plus courante dans l'amortisseur de 30 choc en forme de tube tronqué de la figure 2. L'amortisseur de choc de la figure 6 accroît encore l'efficacité en matière d'atténuation de l'énergie, à cause de la zone accrue de la plaque perforée axialement le long de la section d'écoulement du réseau de canalisations Dans une telle configuration structurelle, la plaqueperforée peut s'étendre sur une longueur éga Le à plusieurs diamètres, voire pouvant atteindre dix à quinze diamètres de la section d'écoulement. Dans le cas de l'application d'un réacteur refroidi par un métal liquide, la gamme préférée de la porosité de la plaque est comprise entre 1 et 60 %. Les porosités les plus grandes tendent à introduire des réflexions négatives à l'extérieur de l'emprisonnement de L'espace gazeux scellé et en retour au tra10 vers de la plaque perforée Toutefois, ceci peut n'être pas souhaitable suivant la résistance et la durée des impulsions primaires attendues Les amortisseurs d'ondes de choc décrits conviennent particulièrement dans les réseaux de canalisations dans lesquels les pressions 15 de fonctionnement sont relativement élevées pour supprimer ou atténuer les pressions d'ondes de choc sans produire d'ondes négatives trop grandes. La porosité de La plaque perforée nécessaire pour contrôler correctement la réflexion négative des 20 ondes dépend normalement de la pression du liquide, de L'intensité de l'onde de choc eile-même, de la viscosité du liquide et de la vitesse de l'onde de choc. IL doit normalement y avoir un peu de réflexion sur la p Laque perforée puisque L'onde de choc elle-même 25 n'est pas fixée en matière d'intensité de pression mais varie suivant sa cause aussi bien que suivant sa distance axialement le long du réseau de canalisations à partir de sa cause Si la plaque perforée a une porosité relativement élevée (supérieure à 35 Z), te pourcentage de l'énergie réfléchie sous forme d'impulsions négatives est elevé, ce qui réduit l'intensité de L'impulsion transmise en fin de canalisation Toutefois, cette onde négative réfléchie peut, dans certains cas être néfaste puisque les impulsions négatives peuvent 35 produire également l'excitation du réseau de canalisations. Ainsi, la partie de l'onde de choc venant frapper la plaque perforée est soumise à une réflexion nulle, positive ou négative, suivant la porosité de La plaque elle-même Dans un amortisseur d'ondes de choc à réflexion nulle, la partie de la pression de l'onde de choc elle-même qui est absorbée par le dispositif est voisine du tiers de l'amplitude totale de l'onde. Cela signifie que l'amortisseur d'ondes de choc est efficace pour permettre que seulement deux tiers de l'amplitude de l'onde de choc traversent l'amortisseur. Si la réflexion est positive, les parties indiquées ci-dessus des impulsions transmises sont augmentées par l'onde de choc de réflexion pour créer le moindre accroissement de cette pression Si la réflexion est 15 négative, lesdites parties de l'impulsion transmise sont réduites ou détruites par les niveaux de l'énergie de réflexion Pratiquement dans tous Les cas, toutefois, Le bord de conduite de l'onde en déplacement a son énergie de pression pratiquement réduite par l'amortisseur 20 d'ondes de choc à plaque perforée En outre, La durée de l'impulsion précurseur ou de l'imputsion de réflexion peut être réduite à zéro ou presque à zéro par la diminution de la distance de décalage à la plaque perforée, comme cela est indiqué à propos des amortisseurs de type 25 rentrant des figures 5 et 6 A proprement parler, l'amortisseur d'ondes de choc sert à étendre La durée et à réduire le pic de pression de n'importe quelle partie d'onde de choc traversant l'amortisseur Ceci diminue les mauvais effets de telles ondes de choc. A titre d'exemple, dans un amortisseur d'ondes de choc utilisé dans un conduit au sodium d'un système de refroidissement d'un réacteur nucléaire, les diamètres de chaque orifice ou ouverture peuvent être compris entre 3 et 13 mm suivant la taille générale de l'amor35 tisseur d'ondes de choc et les niveaux de pression et La viscosité du liquide en question Les giclées peuvent provoquer des vitesses de réfrigérant comprises entre 60 et 600 m par seconde suivant la différence d'intensité de l'onde de choc et sa durée. REVENDICATIONS 1 Amortisseur d'ondes de choc ( 35) destiné à être placé dans Le conduit d'un réseau de canalisations prévu pour Le transport de Liquide, caractérisé en ce qu'i L comprend une chambre ( 53) interposée en série 5 dans le circuit d'un réseau de canalisations et ayant des dimensions généralement plus grandes que Les cana Lisations, une paroi interne ( 50) placée généralement horizontalement dans la chambre et divisant cel Le-ci en une section d'écoulement pour Le Liquide et en une région d'atténuation décalée Latéralement et la recouvrant verticalement, Ladite paroi interne comportant plusieurs ouvertures ( 62), des moyens ( 60) pour pressuriser ladite région d'atténuation au moyen d'un gaz pour que Le Liquide entre dans Ladite région en passant par 15 les orifices et recouvre Ladite paroi interne tout en laissant un volume recouvrant de gaz, il s'ensuit qu'une impulsion de pression importante transmise à la section d'écoulement produit un mouvement de liquide au travers des orifices vers la région d'atténuation sous forme de 20 gic Lées à grande vitesse d'un petit vo Lume général comparé au volume de gaz, ce qui a pour effet d'atténuer effectivement L'impulsion de pression et sa transmission dans l'amortisseur d'ondes de choc et au-delà de cet amortisseur. 2 Amortisseur d'ondes de choc destiné à être monté dans un réseau de canalisations dans lequel circule un liquide, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre ( 53) ayant des dimensions légèrement plus grandes que cel Les d'un conduit du réseau de canalisations et montée en série sur le conduit et emprisonnant la pression du liquide intérieurement, une paroi interne placée à l'intérieur de La chambre et divisant celle-ci en une région traversée par le débit de Liquide et une région d'atténuation la- recouvrant, La paroi interne ( 50) présentant plusieurs ouvertures ( 62) intérieurement pour permettre au Liquide de La traverser, des moyens ( 60) de pressurisation de La région d'atténuation p Lacée au-dessus de la chambre au moyen de gaz de façon à maintenir le niveau Liquide ( 56) audessus des ouvertures à chaque instant, Les ouvertures formant une paroi interne ayant une porosité comprise entre 0,01 et 0,60 et chaque ouverture ayant une taille généralement petite de façon à ce qu'une 10 impulsion de pression importante transmise axialement tout au long du réseau de canalisations en traversant la région d'écou Lement, provoque Le mouvement du Liquide vers la région d'atténuation en traversant les ouvertures sous La forme de giclées ayant une vitesse élevée per15 mettant de dissiper l'impulsion de pression et de diminuer la transmission de l'impulsion au travers de l'amortisseur et au-delà de cet amortisseur. 3 Amortisseur d'ondes de choc selon la revendication 2, caractérisé en ce que la paroi interne est 20 latéralement alignée avec La structure du réseau de canalisations. 4 Amortisseur d'ondes de choc selon la revendication 2, caractérisé en ce que la paroi interne est décalée latéralement par rapport à la structure du 25 réseau de canalisations Amortisseur d'ondes de choc selon ta revendications 4, caractérisé en ce que les ouvertures forment une paroi interne dont la porosité est comprise entre 0,20 et 0,40. 6 Amortisseur d'ondes de choc selon la revendication 4, caractérisé en ce que le décalage latéral de la paroi interne est généralement petit et correspond plus ou moins à un diamètre des canalisations. 7 Amortisseur selon la revendication 6, caractérisé en ce que Les ouvertures donnent à la paroi interne une porosité comprise entre 0,20 et 0,40. 8 Amortisseur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le décalage latéral de la paroi interne est très grand et correspond à plusieurs diamètres des canalisations. 9.-Amortisseur selon la revendication 8, 10 caractérisé en ce que les ouvertures donnent à la paroi interne une porosité comprise entre 0,20 et 0,40. Amortisseur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la région d'atténuation cons15 titue partiellement un tube cylindrique placé transversalement et approximativement de la même dimension que les canalisations. 11 Amortisseur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la région d'atténuation cons20 titue partiellement un tube cylindrique placé axialement et aligné sur le réseau de canalisations tout en ayant approximativement la même dimension que les canalisations.