FR 2556232 A1 19850614 FR 8419020 A 19841212 Ä556232 L'invention concerne un appareil de transpiration thermique. Plus précisément, elle concerne un appareil de transpiration thermique ayant une entretoise poreuse placée entre une membrane microporeuse et une paroi transmet- tant la chaleur afin que l'espace intermédiaire soit minimal et améliore le rendement en condensat. Il existe, comme procédé de séparation de l'eau d'une solution aqueuse, un procédé de transpiration ther- mique dans lequel une solution introduite ou d'alimentation, telle qu'une saumure, circule d'un côté d'une membrane micro- poreuse (qui est imperméable aux liquides tout en permet- tant facilement la traversée de la vapeur), et la vapeur du constituant à séparer de la solution d'alimentation est condensée sur une paroi froide, de l'autre côté de la membrane. On a déjà proposé divers appareils destinés à la mise en oeuvre d'un tel procédé de séparation. Par exemple, le brevet japonais publié n 49-45461 (45461/1974) décrit un appareil de transpiration thermique à plusieurs étayes destinés à séparer un constituant d'une solution par circulation du liquide chaud d'alimentation à distiller et d'un liquide froid de part et d'autre d'une région gazeuse placée entre la membrane microporeuse précitée qui est perméable à la vapeur du constituant à séparer et la paroi froide sur laquelle cette vapeur doit se condenser, avec formation d'eau pure provenant de la saumure. De manière générale, un tel appareil de transpi- ration thermique permet l'obtention d'un débit élevé de condensation de la vapeur, donnant ainsi un rendement élevé en condensat par heure, et il est réduit au minimum lorsque l'espace (c'est-à-dire la région gazeuse) compris entre la membrane et la paroi froide est rendu petit. Cepen- dant, la membrane n'est pas rigide et elle a tendance à fléchir si bien qu'elle vient souvent au contact de la paroi froide. La partie de membrane qui est au contact de la paroi froide empêche non seulement l'infiltration de la vapeur à travers la membrane mais aussi la circulation du condensat entre la membrane et la paroi froide si bien que le rendement en condensat est réduit. Ainsi, un appareil classique de transpiration thermique est construit de manière qu'il reste un espace important entre la membrane microporeuse et la paroi froide afin que le contact soit évité entre eux. Ceci provoque en conséquence une réduction inévitable du rendement en condensat. L'appareil selon l'invention, qui ne présente pas les inconvénients Drécités et d'autres nombreux incon- vénients et défauts de la technique antérieure, comporte une membrane microporeuse qui est imperméable aux liquides et qui permet cependant facilement la traversée de la vapeur, le passage d'une solution chaude introduite placée d'un premier côté de la membrane microporeuse, une entre- toise poreuse placée sur une partie au moins de l'autre côté de la membrane microporeuse, et une paroi de transmis- sion de chaleur placée sur l'entretoise, de manière que la vapeur du constituant à séparer de la solution d'alimen- tation s'infiltre à travers la membrane, diffuse vers la paroi de transmission de chaleur à travers l'entretoise et se refroidisse sur la paroi de transmission de chaleur en formant un condensat qui est retiré par l'intermédiaire de l'entretoise. La membrane microporeuse, dans un mode de réalisa- tion préféré, a des pores dont le diamètre est compris entre 0,05 et 50 microns. La membrane microporeuse, dans un mode de réalisa- tion préféré, a des pores occupant une portion de 20 a plus de son volume total. La membrane microporeuse a une épaisseur comprise entre 1 et 500 microns, dans un mode de réalisation préféré. La membrane microporeuse est formée d'une résine fluorocarbonée, d'une résine de silicone, de polyéthylène ou de polypropylène. La résine fluorocarbonée est au moins une matière choisie dans le groupe qui comprend le polyté- trafluoréthylène, le fluorure de vinylidène et un copolymère d'éthylènetétrafluoréthylène. L'entretoise poreuse est formée d'un élément choisi dans les groupes comprenant les étoffes tissées ou non for- mées de fibres naturelles et/ou synthétiques, les étoffes tissées ou non imprégnées d'une résine mélamine-formaldéhyde ou de résines époxydes, des étoffes tissées ou non formées de fibres de carbone, des feuilles poreuses analogues à des éponges, et des tulles métalliques. Les fibres de synthèse sont choisies dans les groupes comprenant le poly- éthylène, les polyesters et les polyamides. Les étoffes tissées ou non, dans un mode de réalisation préféré, ont des mailles de 15 pm à 2 mm. L'entretoise poreuse, dans un mode de réalisation préféré, a une épaisseur comprise entre 0,1 et 5 mm. Ainsi, l'invention décrite dans le présent mémoire rend possible (1) la réalisation d'un appareil de transpi- ration thermique donnant un rendement élevé en condensat, (2) la réalisation d'un appareil de transpiration thermique dans lequel une membrane microporeuse est placée près d'une paroi de transmission de chaleur de manière que, dès que la vapeur du constituant à séparer d'une solution d'alimentation traverse la membrane, il est refroidi sur la paroi de transmission de chaleur et se condense, et (3) la réalisation d'un appareil de transpiration thermique dans lequel le condensat résultant peut circuler régulièrement à travers l'espace délimité entre la membrane et la paroi de transmission de chaleur et peut en être retiré. L'invention peut être mieux comprise et ses nombreux objets et avantages apparaissent aux hommes du métier en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une coupe verticale d'un appareil de transpiration thermique selon l'invention; la figure 2 est une coupe de l'appareil de trans- piration thermique suivant la ligne II-II de la figure 1; la figure 3 est une coupe d'un autre appareil de transpiration thermique selon l'invention; la figure 4 est une perspective partielle d'entre- toises disposées sur la membrane microporeuse, dans l'appa- reil de la figure 3 la figure 5 est une coupe verticale 'd'un autre appareil de transpiration thermique selon l'invention; la figure 6 est une coupe de l'appareil de trans- piration thermique de la figure 5 suivant la ligne VI-VI; la figure 7 est une coupe verticale d'un autre appareil de transpiration thermique selon l'invention; la figure 8 est un graphique représentant la relation entre les valeurs du pH de la solution introduite et les valeurs du pH du condensat dans un traitement de solutions acides et alcalines; la figure 9 est un graphique représentant la relation entre le degré de concentration de la solution introduite et le rendement en condensat; la figure 10 est un graphique représentant le rendement en condensat d'une solution de pectine; et la figure 11 est un graphique représentant la relation entre la multiplication de concentration et le rendement en eau condensée dans le traitement d'un liquide usé d'une papeterie. Les figures 1 et 2 représentent un appareil de transpiration thermique selon l'invention dans lequel un tube interne 2 formé d'une membrane microporeuse est placé coaxialement dans un tube externe 1 afin qu'un passage 3 d'une solution chaude d'alimentation soit formé entre eux. La membrane microporeuse constituant le tube interne 2 ne doit pas avoir d'affinité pour la solution chaude intro- duite (c'est-à-dire qu'elle doit être hydrophobe lorsque la solution introduite est une solution aqueuse) et elle doit être imperméable à la solution introduite tout en permettant facilement le passage de la vapeur. La membrane microporeuse a des pores de dimension comprise entre 0,05 et microns, de préférence entre 0,1 et 10 microns. Les pores occupant une portion de 20 % ou plus et de préférence de 50 % du volume total de la membrane. L'épaisseur de la membrane microporeuse est comprise entre 1 et 500 microns, de préférence entre 5 et 50 microns, mais elle n'est pas limitée à ces valeurs. Lorsque la solution introduite est une solution aqueuse, des matières utiles comme membrane microporeuse sont les résines fluorocarbonées telles que le polytétrafluoréthylène, le fluorure de vinylidène, un copolymère d'éthylène et de tétrafluoréthylène, etc., le polypropylène (par exemple "Cellgard" qui est obtenu auprès de CELANESE PLASTICS COMPANY et a des pores occupant 35 % de son volume total), et le polyéthylène étant donné sa résistance à la chaleur et son caractère hydrophobe. Les membranes microporeuses formées de matières hydrophiles telles qu'une polysulfone, la cellulose, etc., sont reve- tues de matières hydrophobes telles que des résines fluoro- carbonées, des résines de silicone, etc. Les conduits 4 et 5 sont connectés au passage A et, le cas échéant, à un dispositif 6 de chauffage. La solution introduite est chauffée par le dispositif *6 jusqu'à une température donnée et elle circule du conduit 4 au passage 3 et est retirée du conduit 5. La charge neuve est transmise à ce système à volonté. Une entretoise 7 est placée à la face interne du tube précité 2 sous forme d'une membrane microporeuse. A la face interne de l'entretoise 7 est placée une paroi 8 de transmission de chaleur. L'entretoise 7 doit être poreuse afin que la vapeur du constituant à séparer de la solution introduite s'infiltre à travers le tube 2 et atteigne la paroi 8. La vapeur se refroidit sur la paroi 8 de transmission de chaleur et forme un condensat qui est retiré à travers l'entretoise 7. Ainsi, l'entretoise 7 doit aussi être perméable au liquide et conductrice de la chaleur, des exemples étant des étoffes tissées ou non-tissées ayant des mailles allant de 15 pm à 2 mm, formées de fibres naturelles et/ou synthétiques telles que le polyéthylène, les polyesters, les polyamides, etc. des feuilles poreuses qui peuvent être obtenues par imprégnation des étoffes précitées par une résine mélamines formaldéhyde, des résines époxydes ou analogues, des étoffes tissées ou non-tissées formées de fibres de carbone, des feuilles poreuses analogues à des éponges, des tulles méta- liaues, etc. L'épaisseur de l'entretoise 7 est compr4q entre 0,1 et 5 mm, de préférence entre 0,2 et 3 mm, mais elle n'est pas limitée à ces valeurs. Lorsque l'épaisseur est trop grande, l'efficacité de la condensation diminue. Un conduit 9 de condensat est relié à la partie inférieure de l'entretoise 7 et conduit le condensat de la partie supérieure à la partie inférieure avant extraction par le conduit 9 hors du circuit. Toutes les entretoises qui dirigent le condensat dans des directions particulières peuvent être utilisées. L'entretoise 7 est placée sur le tube 2 form- -par la membrane d'une manière telle qu'elle peut venir au contact d'une partie au moins de la face interne du tube 2 comme représenté sur les figures 3 et 4. Elle peut être placée sur le tube 7 près du conduit 9 d'extraction du condensat. Ainsi, le condensat peut être retiré régu- lièrement à travers l'entretoise 7 même lorsqu'une partie du tube 2 vient au contact de la paroi 8 de transmission de chaleur. L'entretoise 7 peut être fixée au tube 2 ou à la paroi 8, préalablement, à moins qu'une telle adhérence de l'entretoise empêche la traversée du tube 2 formé de la membrane par la vapeur et la diffusion à travers l'entre- toise 7 vers la paroi 8 de transmission de chaleur. La paroi 8 est un mince tube formé d'une matière ayant une excellente conductibilité thermique, par exemple d'un métal. Des conduits 10 et 11 sont raccordés à cette paroi 8. Un fluide de refroidissement tel que de l'eau est recyclé dans le tube 8 par l'intermédiaire des conduits 10 et 11. Dans une variante, plusieurs tubes formés de membrane, ayant une entretoise à la face interne de chaque tube et une paroi de transmission de chaleur à la face interne de l'entretoise, peuvent être placés coaxialement dans le tube externe. Les figures 5 et 6 représentent un autre appareil de transpiration thermique selon l'invention dans lequel le passage 3 de la solution chaude introduite est situé à l'intérieur du tube 2 formé d'une membrane qui est lui-même placé coaxialement dans le tube externe 1. L'entretoise 7 est placée à la face externe du tube 2. Le tube 8 de trans- mission de chaleur est placé à la face externe de l'entre- toise 7 afin qu'il délimite un passage 13 d'un fluide de refroidissement, tel que de l'eau, entre eux. De la même manière que dans le mode de réalisation décrit précé- demment, les conduits 4 et 5 de solution d'alimentation sont reliés au passage 3, et les conduits 10 et 11 du fluide de refroidissement sont reliés au passage 13. Le conduit 9 d'extraction du condensat est relié à la partie inférieure de l'entretoise 7. La figure 7 représente un autre appareil de transpiration thermique selon l'invention dans lequel plu- sieurs parois 2 formées de membrane microporeuse sont disposées parallèlement les unes aux autres afin qu'elles forment les passages 3 de solution introduite, entre elles, et l'entretoise poreuse 7 est placée à la face externe de chacune des parois 2. La paroi 8 de transmission de chaleur est placée à la face externe de chaque entretoise 7 afin que les passages 13 de circulation de fluide de refroi- dissement soient formés avec la paroi de transmission de chaleur placée en face. La solution introduite pénètre dans le passage 3 à partir du conduit 4 par l'intermédiaire de l'entrée 14 et elle est évacuée du conduit 5 par la sortie 15. Le fluide de refroidissement est introduit dans le passage 13 à partir du conduit 10, par l'intermé- diaire de l'entrée 16, et il est évacué du conduit 11 par la sortie 17. L'entretoise 7 est reliée au conduit 9 par la sortie 18. Selon l'invention, une solution chaude d'alimenta- tion est introduite dans le passage 3 et la vapeur de la solution introduite traverse la paroi ou le tube 2 formé d'une membrane et diffuse à travers l'entretoise 7 vers la paroi 8 de transmission de chaleur dans laquelle circule un fluide froid. La vapeur se refroidit sur la paroi 8 et forme un condensat qui est dirigé vers le conduit 9 par l'entretoise 7 et qui est extrait du circuit. Un traitement de séparation de la solution introduite est répété sous cette forme, et la solution résiduelle peut être concentrée de la quantité voulue. L'appareil selon l'invention est réalisé de manière qu'une membrane microporeuse et une paroi de trans- mission de chaleur soient disposées parallèlement l'une à l'autre, de part et d'autre d'une mince entretoise, afin qu'un espace extrêmement faible soit délimité entre elles, et l'entretoise peut donc être refroidie par la paroi de transmission de chaleur. En conséquence, dès que la vapeur traverse la membrane, elle est refroidie par l'entre- toise et la paroi de transmission de chaleur et se condense si bien que le débit de condensation est élevé. En outre, comme l'entretoise qui dirige le condensat dans une direc- tion donnée est placée entre la paroi de la membrane et la paroi de transmission de chaleur, le condensat peut s'écouler régulièrement vers la sortie. L'appareil de transpiration thermique selon l'invention permet donc un débit élevé et un rendement élevé de condensation. L'utilisation de l'appareil de transpiration thermique selon l'invention permet par exemple la production d'eau pure à partir d'une solution saline; des constituants utiles, utilisés par exemple dans les industries alimen- taires ou médicales, peuvent être séparés et/ou concentrés; des liquides usés, par exemple une solution de pectine, une solution de gélatine, une solution d'amidon, de l'eau acide, de l'eau alcaline, une solution chromatique, des liquides de chaudière et/ou de papeterie, etc. peuvent être traités. Exemple 1 On a utilisé l'appareil représenté sur la figure 1, comprenant un tube de transmission de chaleur formé d'acier inoxydable, placé coaxialement dans un tube externe, une entretoise poreuse formée d'un tissu poreux de polyamide (mailles de 0,3 mm) ayant une épaisseur de 0,5 mm, disposée à la face externe du tube de transmission de chaleur, et un tube formé d'une membrane microporeuse de polytétrafluoréthylène ayant un diamètre de pores de 0,6 micron en moyenne, une épaisseur de 70 microns, la porosité représentant 80 % du volume total, ce tube étant placé à la face externe de l'entretoise, si bien que la surface efficace de membrane était de 240 cm2. De l'eau de refroidissement à une température de 10 C circulait dans le tube de transmission de chaleur alors qu'une solution saline à 60 C, contenant du sel à une concentration de 3,5 %, était traitée. L'eau condensée a été obtenue avec un débit de 16,0 kg/m2.h. Exemple 2 On a utilisé le même appareil et les mêmes condi- tions que dans l'exemple 1, mais on a utilisé un tissu (mailles de 0,3 mm) ayant 0,5 mm d'épaisseur et formé de fibres de carbone, comme entretoise. L'eau condensée était obtenue avec un débit de 17,2 kg/m2.h. A titre de témoin, on a utilisé un appareil sans entretoise, ayant un espace de 0,4 mm entre une mem- brane microporeuse et un tube de transmission de chaleur, pour le traitement de la même solution saline que dans les exemples 1 et 2 qui précèdent. L'eau condensée était obtenue avec un débit de 2,0 kg/m2.h. Exemple 3 Le même tissu de polyamide que dans l'exemple 1 a été collé par points à la même membrane microporeuse que dans l'exemple 1. Plusieurs couches résultantes ont été disposées aprallèlment de manière que, dans chaque paire de couches parallèles, la surface poreuse de chaque membrane soit alignée afin qu'elle soit tournée vers la surface poreuse de sa contrepartie. Une paroi de transmis- sion thermique, formée d'acier inoxydable, a été placée sur chacune des entretoises de polyamide, avec formation d'un appareil ayant vingt étages et une surface efficace de membrane de 0,64 m2, représentée sur la figure 7. La même solution saline que dans l'exemple 1 a été traitée de la même manière que cet exemple. L'eau condensée a été obtenue à raison de 14,5 kg/m2.h. Exemple 4 Les solutions acides et alcalines ont été traitées avec l'appareil de l'exemple 1. Les résultats figurent dans le tableau 1 et sur la figure 8 qui indiquent que de l'acide sulfurique et de l'hydroxyde de sodium respec- tivement ont été totalement séparés de chacune des solutions acides et alcalines introduites, donnant de l'eau pure comme condensat, avec un rendement élevé. Tableau 1 Solution Eau introduite condensée Rendement Rejet (kg/m2.h) (%)) 0,48 6,09 16,2 100 Acide sulfurique 1,44 6.,04 16,0 100 2,8 6,11 16,0 100 4,2 6,41 16,0 99,0 9,85 5,84 16,2 100 Hydroxyde de sodium 11,41 5,83 16,2 100 12,35 5,98 16,3 1ô0 13,55 6,11 16,0 100 Exemple 5 Du jus d'orange (densité 12 Bx ) a été concentré avec l'appareil de l'exemple 1 et dans les mêmes conditions, mais le jus d'orange était maintenu a une température de 48 C. A titre de témoin, le même jus d'orange que précé- demment a été traité à 30 C, sous une pression de 50 bars, par un procédé d'osmose inverse. Les résultats sont repré- sentés sur la figure 9 qui indique que l'appareil selon l'invention peut donner une grande vitesse de concentra- tion et un rendement stable de condensation pour une larae gamme de vitesses de concentration. Exemple 6 De l'eau de refroidissement à une température de 20 C a été introduite dans le tube de transmission de chaleur de l'appareil de l'exemple 1, pendant qu'une solution d'un extrait de pectine à 60 C, contenant de la pectine à une concentration pondérale de 0,2 %, était introduite dans le passage d'alimentation, avec obtention d'une solution concentrée contenant de la pectine à une concentration de 1,35 % en poids (6,7 fois la concentration originale de pectine). L'eau condensée résultante contient de la pectine à une concentration de 20 ppm ou moins. A titre de témoin, la même solution d'extrait de pectine que précédemment a été traitée à 30 C avec une vitesse de circulation à la surface de la membrane de 2 m/s, à une pression de 4 bars, à l'aide d'un module de membrane ayant une membrane d'ultrafiltration de polysul- fone ayant un poids moléculaire fractionnaire de 20 000, La solution concentrée obtenue contenant de la pectine à une concentration de 1,36 % en poids (6,8 fois la concentra- tion originale de pectine). Les résultats sont indiqués sur la figure 10 qui montre que l'eau condensée est obtenue avec un débit élevé et que la solution introduite peut être concentrée avec une multiplication de concentration de 6 et plus selon l'invention, alors qu'un module classique d'ultrafiltration donne de l'eau condensée avec un débit extrêmement faible et ne peut pratiquement pas être mise en oeuvre sous forme d'un module de filtration pour une multiplication de concentration aussi faible que trois fois. Exemple 7 De l'eau de refroidissement à 10 C a été intro- duite dans le tube de transmission de chaleur de l'appareil de l'exemple 1, avec un extrait d'huître (teneur totale en matières solides 3,73 %, teneur totale en azote 1 800 ppm, conductivité 3 200 gS), à 60 C, obtenu par traitement d'huîtres à 80-100 C, a été introduit dans le passage d'alimentation de l'appareil. Les résultats figurent dans le tableau 2. Tableau 2 Multiplication de concentration 1 3 Teneur totale en azote (ppm) liquide concentré 1800 5300 eau condensée 64,4 70 Teneur totale en matières solides (%) liquide concentré 3,73 11,8 eau condensée 0,07 1,1 Conductivité (pS) liquide concentré 3200 8000 eau condensée 310 600 Rendement en eau condensée (m3/m2.d) 0,25 0,20 Exemple 8 De l'eau de refroidissement à 10 C a été intro- duite dans le tube de transmission de chaleur de l'appareil de l'exemple 1, et un liquide usé coloré en noir contenant de la lignine et de l'hydroxyde de sodium (teneur en ma- tières solides 10 %, demande chimique en oxygène 20 000 ppm, pH 12,6, conductivité 10 000 pS) à 60 C, provenant d'une papeterie, a été introduit dans le passage d'alimentation de l'appareil, la solution obtenue ayant une concentration multipliée par quatre. Le débit d'eau condensée était de 0,3 m3/m2.d de manière constante comme l'indique la figure 11, pendant le traitement de concentration. L'eau condensée résultante ne contenait ni éléments solides (taux de rejet de 99,99 %) ni de demande chimique en oxygène (rendement d'extraction de 99,99 %), et elle avait une conductivité aussi faible que 2,3 pS. Ainsi, on a constaté que l'appareil selon l'invention formait de l'eau condensée de haute qualité à partir d'un tel liquide usé. A titre de témoin, un liquide usé (teneur totale en matières solides 8,3 %, demande chimique en oxygène 000 ppm, pH 11,3) provenant d'une papeterie a été traité à 25 C sous une pression de 45 bars par une membrane d'osmose inverse ayant un rendement d'extraction de sel de 99 %, la solution résultante ayant subi une concentration de deux fois. Le débit d'eau condensée était de 1,8 1/m2.h en moyenne. Le débit a diminué si nettement au cours du temps qu'il atteignait le cinquième du débit au début lorsque la concentration a atteint un facteur deux. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux dispositifs qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Appareil de concentration thermique par trans- piration, caractérisé en ce qu'il comprend une membrane microporeuse (2) imperméable aux liquides tout en permet- tant facilement la traversée de la vapeur, une solution chaude d'alimentation circulant d'un premier côté de la membrane microporeuse, une entretoise poreuse (7) placée sur une partie au moins de l'autre côté de la membrane microporeuse, et une paroi de transmission de chaleur (8) placée sur l'entretoise de manière que la vapeur du consti- tuant à séparer de la solution d'alimentation traverse la membrane, diffuse vers la paroi de transmission de chaleur à travers l'entretoise et se refroidisse sur la paroi de transmission de chaleur en formant un condensat qui est extrait à travers l'entretoise. 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la membrane microporeuse (2) a des pores dont le diamètre est compris entre 0,05 et 50 microns. 3. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la membrane microporeuse (2) a des pores occupant au moins 20 % de son volume total. 4. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la membrane microporeuse (2) a une épaisseur comprise entre 1 et 500 microns. 5. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la membrane microporeuse (2) est formée d'une résine fluorocarbonée, d'une résine de silicone, de poly- éthylène ou de polypropylène. 6. Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que la résine fluorocarbonée est choisie dans le groupe comprenant le polytétrafluoréthylène, le fluorure de vinylidène et les copolymères d'éthylène et de tétra- fluoréthylène. 7. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'entretoise poreuse (7) est formée d'une subs- tance comprise dans le groupe comprenant les étoffes tissées et nontissées formées de fibres naturelles, synthétiques ou naturelles et synthétiques, les étoffes tissées ou non-tissées imprégnées d'une résine mélamine-formaldéhyde ou d'une résine époxyde, les étoffes tissées ou nontissées formées de fibres de carbone, les feuilles poreuses analo- gues à des éponges, et les tulles métalliques. 8. Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que les fibres de synthèse sont choisies dans le groupe qui comprend le polyéthylène, les polyesters et les polyamides. 9. Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que les étoffes tissées ou non-tissées ont des mailles comprises entre 15 microns et 2 mm. 10. Appareil selon la revendication 7, caracté- risé en ce que l'entretoise poreuse a une épaisseur comprise entre 0,1 et 5 mm.