FR 2551746 A1 19850315 FR 8314603 A 19830914 PROCEDE ET DISPOSITIF POUR ELABORATION DE VERRE FONDU, ET APPLICATIONS DE CE DISPOSITIF La présente invention a trait à un procédé et un dispositif de fabrication de verre fondu et intéresse plus spécialement la technique de fabrication mettant en oeuvre le processus d'affinage rapide décrit par les brevets français FR-A-2 281 902, 2 340 911 et 2 423 452. Ces brevets concernent un procédé de fusion et d'affinage du 15 verre permettant de réduire à une durée de l'ordre de l'heure le temps total de fabrication du verre fondu affiné livré au formage, compté à partir de l'enfournement des matières vitrifiables Ce procédé consiste essentiellement en ce que ces matières sont tout d'abord chauffées de manière à obtenir leur fusion sommaire, sous la forme d'une masse vi20 treuse brute présentant une viscosité au plus égale à 1000 poises, puis ladite masse vitreuse est soumise à un échauffement dont la vitesse est réglée pour provoquer son moussage intense selon un taux d'expansion d'au moins 1,5 dans tout son volume, la viscosité étant maintenue audessous de 1000 poises jusqu'à affaissement de la mousse A ce moment, 25 un verre parfaitement affiné peut être recueilli. Un tel procédé présente de grands avantages, les installations qui permettent de le mettre en oeuvre étant d'un faible encombrement comparées à celles des fabrications traditionnelles, pour une même capacité de production: il en résulte notamment, pour les installa30 tions elles-mêmes, un gain en souplesse de fonctionnement et en facilité de réglage, et, pour le verre produit, un moindre coût en énergie et en amortissement des investissements. Les dispositifs décrits par les brevets cités ci-dessus comportent des fondoirs de structures visant à mettre en oeuvre une fusion 35 en couche mince, au moyen de gaz chauds animés de grandes vitesses De la sorte pour chacune des variantes proposées, l'augmentation de la capacité de fusion ne peut guère résulter que d'une extrapolation de la surface exposée aux gaz chauds Or, cette même surface ne peut être augmentée, le plus généralement, qu'en jouant sur l'une seulement de 2 2551746 ses dimensions, à savoir la largeur de la sole, alors que l'augmentation du débit de l'affineur est obtenue par une extrapolation en volume. Par ailleurs, les matières premières destinées à être trai5 tées par de tels fondoirs se présentent nécessairement sous forme agglomérée, ce qui impose des installations comportant une infrastructure spécifique minimale dont le coût pénalise évidemment plus les petites unités de fabrication que les grosses. La présente invention se propose de remédier à ces quelques 10 contraintes, et de fournir un procédé et un dispositif susceptibles de satisfaire une grande diversité de besoins, correspondant aussi bien à de petites unités de fabrication de verre fondu, intéressant, par exemple, le flaconnage ou le fibrage, qu'à des unités beaucoup plus importantes, destinées par exemple à la bouteillerie ou au verre plat. L'invention a ainsi tout d'abord pour objet un procédé de fabrication de verre fondu mettant en oeuvre le processus d'affinage rapide du type décrit par le brevet FR-A-2 281 902 appliquant à une masse vitreuse brute présentant une viscosité au plus égale à 1000 poises, et contenant un agent affinant, un échauffement provoquant son moussage 20 dans tout son volume avec un taux d'expansion de 1,5 au moins, ce procédé comportant, pour élaborer ladite masse vitreuse brute, une action de dispersion visant à la mise en contact intime, en un mélange homogène, de matières premières vitrifiables solides, constituant une phase dite solide, avec un bain en fusion, constituant une phase dite fondue. 25 Elle permet d'obtenir, notamment, un échauffement de ladite phase solide à la fois rapide, homogène et contrôlé. De manière avantageuse, ladite action de dispersion de ladite phase solide dans ladite phase fondue comporte de préférence un intense brassage, provoqué commodément par une action mécanique, lesdites ma30 tières solides se présentant avantageusement, avant dispersion, sous forme pulvérulente. Selon un premier mode d'exécution du procédé de l'invention, lesdites phase solide et phase fondue, mises mutuellement en contact intime, sont de compositions différentes, et ajustées l'une à l'autre, 35 de même que leurs proportions relatives, de manière propre à conduire à la composition finale globale souhaitée pour ladite masse vitreuse brute apte à être soumise au processus dit d'affinage rapide. Un tel mode d'exécution sera spécialement avantageux, notamment, lorsqu'est disponible à un faible coût la phase liquide, par exemple sous la forme de sous-produits de l'industrie, tels que laitiers de hautfourneau Utilisant lesdits laitiers sur les lieux mêmes de production, sans refroidissement intermédiaire, l'énergie qui serait nécessaire à leur fusion se trouve économisée. Ce même mode d'exécution pourra également être choisi avantageusement à titre de perfectionnement du procédé du brevet français FR-A-2 058 439 préconisant de présenter de manière distincte, dans le mélange vitrifiable, les porteurs de métaux alcalins et les porteurs de métaux alcalino-terreux, chacun sous forme de silicates et/ou d'alumi10 nosilicates. Il pourra être également avantageux de faire appel à un silicate alcalin artificiel du type décrit dans le brevet FR-A-1 469 109, et plus particulièrement présentant un rapport molaire Si O 2/Na 2 O compris entre 2 et 6. De préférence encore, les composés destinés à l'affinage du verre sont introduits dans le mélange essentiellement grâce aux matières solides, ce qui permet d'optimiser leur apport. Selon un autre mode d'exécution du procédé de l'invention, lesdites phase solide et phase fondue sont de même composition globale 20 finale, la phase fondue résultant tout simplement du déroulement préalable, plus ou moins achevé, des réactions accompagnant la fusion de la phase solide. Selon une première forme de mise en oeuvre de ce mode d'exécution, après la mise en contact par dispersion rapide des deux phases, 25 de préférence avec brassage, éventuellement mécanique, une fraction de la masse vitreuse brute obtenue est prélevée, en vue du traitement ultérieur d'affinage rapide, puis une quantité de phase solide équivalente à ladite fraction prélevée est introduite et dispersée dans le mélange restant, dans un nouveau cycle d'élaboration de masse vitreuse 30 brute. Selon une forme de mise en oeuvre généralement préférée, il est prévu de travailler non par fournées successives, mais selon un processus continu de prélèvement de ladite masse vitreuse brute et d'introduction desdites matières vitrifiables pulvérulentes, de même 35 que pour l'ensemble des phases du traitement ultérieur d'affinage rapide de conditionnement conduisant à la livraison du verre affiné apte au formage. Dans ses diverses formes de mise en oeuvre, l'invention préconise que le chauffage dudit mélange soit effectué par voie électri- que, dé préférence par effet Joule direct, c'est-a-dire par passage de courant électrique dans la masse à chauffer elle-même Bien que, en ce domaine, le chauffage par induction haute fréquence, par exemple, ne soit pas à écarter dans le cadre de l'invention, le plus pratique géné5 ralement sera de faire appel à des amenées de courant, ou électrodes, venant en contact avec le bain pour créer un champ et des courants électriques en son sein. Le mélange des matières solides au bain effectué en mettant en oeuvre une vigoureuse agitation, de préférence mécanique, produisant 10 un renouvellement très rapide de la matière en contact avec les électrodes, conduit à une atténuation de la surchauffe des zones voisines des électrodes, et donc à un accroissement de la densité de courant admissible, rapportée à la surface active desdites électrodes, et à une réduction de leur usure, ainsi qu'à une accélération de l'échauffement 15 des matières vitrifiables solides introduites dans le bain fondu Il en résulte en outre une rapide dispersion de ces matières au sein du bain, c'est-a-dire l'obtention d'une masse vitreuse de bonne homogénéité, dès une faible distance du point d'introduction desdites matières vitrifiables. Afin de favoriser les qualités d'homogénéité du mélange, et l'élimination rapide d'une bonne part des gaz provenant des matières vitrifiables, on préférera d'ailleurs généralement, selon la présente invention, effectuer l'introduction des matières vitrifiables solides par la partie supérieure du bain, tandis que l'extraction de la masse 25 vitreuse brute se fera par sa partie inférieure. Les étapes ultérieures du procédé de l'invention, expansion convective, affinage, homogénéisation et conditionnement peuvent être appliquées à la masse vitreuse brute ainsi préparée, de la manière décrite par les brevets français cites ci-dessus Il doit être noté que, 30 contrairement à ce que lesdits brevets recommandaient, ladite masse vitreuse, à ce stade, présente une notable hétérogénéité quant à son passé thermique à l'échelle des dimensions des solides introduits, du fait qu'elle résulte essentiellement d'une opération de mélange, avec ajout et extraction en continu Pourtant, de manière inattendue, on 35 constate que la qualité du verre affiné auquel elle conduit est au moins équivalente, sinon supérieure à celle obtenue par les techniques antérieures, qui faisaient appel à des fondoirs à flammes. La présente invention a d'autre part pour objet un dispositif de fabrication continue de verre fondu, s'appliquant en particulier à la mise en oeuvre du processus d'affinage rapide décrit par le brevet FR-A-2 281 902, selon lequel une masse vitreuse brute présentant une viscosité au plus égale à 1000 poises est soumise à un échauffement réglé pour provoquer son moussage dans tout son volume avec un taux 5 d'expansion de 1,5 au moins, ce dispositif comprenant un bassin alimenté par un fondoir et muni, dans sa partie amont, recevant la masse vitreuse brute, de moyens de chauffage susceptibles de dissiper la chaleur essentiellement au sein même de la masse vitreuse, ledit fondoir comportant, en vue de l'élaboration de ladite masse vitreuse brute, des 10 moyens de dispersion visant à une mise en contact intime de matières premières vitrifiables solides, constituant une phase dite solide, avec un bain en fusion constituant une phase dite fondue. Dans une première forme d'exécution du dispositif de l'invention visant à la mise en oeuvre du procédé selon le premier mode décrit 15 plus haut, lesdits moyens de dispersion comprennent, de préférence en combinaison, des moyens d'alimentation en bain fondu, recevant ce dernier d'une source appropriée, et des moyens d'alimentation en matières solides complémentaires, de préférence munis de moyens de réglage de débit pour ajuster les proportions des phases solide et fondue à mettre 20 en contact. Dans une autre forme d'exécution du dispositif de l'invention, visant à la mise en oeuvre du procédé selon laquelle la phase fondue résulte simplement du déroulement préalable, plus ou moins achevé, du processus de fusion de la phase solide, les moyens de dis25 persion comprennent, en combinaison, une cuve dite de mélange munie de moyens de brassage, et des moyens d'alimentation de ladite cuve en matières vitrifiables solides. Selon l'une ou l'autre des formes d'exécution mentionnées cidessus, la cuve dite de mélange munie de moyens de brassage permet 30 d'obtenir rapidement une dispersion homogène desdites matières solides au sein dudit bain fondu. La cuve de mélange comprend en outre, avantageusement dans la première forme d'exécution mentionnée ci-dessus, et impérativement dans la seconde, des moyens de chauffage du bain vitreux, lesdits moyens 35 étant de préférence électriques, de manière à dissiper l'énergie au sein même de la matière fondue: induction haute fréquence, résistances immergées, ou de préférence effet Joule direct au travers de la matière fondue par l'intermédiaire d'électrodes ou amenées de courant électrique immergées dans ladite matière. 2 551746 De manière avantageuse, les -moyens de brassage et les moyens électriques dissipant l'énergie, résistances ou électrodes immergées, présentent une disposition mutuelle telle que le renouvellement de la matière au contact desdits moyens de dissipation d'énergie soit accé5 léré par rapport à celui que produirait la seule convection thermique naturelle, cette accélération étant maximale au niveau des régions o cette dissipation est elle-même maximale. Les moyens de brassage comportent de préférence au moins un organe mécanique animé d'un mouvement présentant au moins une composan10 te de rotation d'axe vertical. La cuve de mélange est munie en outre de moyens d'extraction du mélange obtenu, lesdits moyens comprenant un conduit reliant ladite cuve audit bassin d'affinage rapide, la disposition mutuelle des points d'introduction des matières dans la cuve et d'extraction de la masse 15 vitreuse brute à livrer à l'affinage étant prévue de manière à favoriser l'action d'homogénéisation des organes de brassage sur la totalité de la matière transitant par la cuve de mélange Ainsi, l'alimentation en matières vitrifiables solides se faisant le plus commodément par déversement sur le bain fondu, l'extraction se fera avantageusement par 20 le fond de la cuve. Bien que ladite cuve de mélange puisse, selon l'invention, affecter la forme d'un canal, au long duquel peuvent être répartis plusieurs agitateurs et plusieurs jeux d'électrodes de chauffage, l'alimentation dudit canal se faisant à une extrémité et l'extraction à 25 l'autre, elle sera choisie en général de préférence de la forme générale d'un cylindre d'axe vertical, de manière à favoriser, par l'extraction en partie basse, le prélèvement de la fraction la plus dense de la masse vitreuse brute élaborée dans ladite cuve de mélange. Les moyens de brassage et les moyens électriques de dissipa30 tion d'énergie peuvent, dans le cadre de l'invention, se présenter sous une forme combinée s'inspirant du type décrit par le brevet US-A-2 859 261, comportant trois électrodes disposées selon un triangle équilatéral, pénétrant au travers de la sole dans le bain fondu, en rotation sur ellesmêmes au-dessous de la motte de composition. Les électrodes peuvent également, avantageusement, être suspendues et présenter une forme favorisant certains mouvements de la matière, comme selon le brevet US-A-3 539 691, dont le dispositif comporte des électrodes suspendues dont l'une au moins affecte une forme d'aube, et est entrainée en rotation par rapport à son axe de symé- trie. L'invention peut encore faire appel à des électrodes fixes, disposées à la périphérie d'un bassin, combinées à une électrode centrale rotative à pales, selon une structure décrite par le brevet 5 US-A-3 754 886, ou même selon celle décrite par les brevets US-A-3 850 606 et 3 988 138, qui combine au mouvement de rotation sur elle-même de ladite électrode centrale un mouvement circulaire dans un plan vertical, comportant un déplacement pour partie hors du bain et pour partie dans le bain. Globalement, la complexité de ces dernières solutions, qui en tout état de cause ne peuvent être utilisées sans les adaptations qui découlent des caractéristiques propres à la présente invention, ne semble pas toujours compensée par les avantages à en tirer, et les caractéristiques et avantages principaux de l'invention correspondent 15 généralement à des dispositifs plus simples, et en outre plus fiables, dont des exemples de réalisation seront décrits ci-après en rêéfrence aux dessins annexés, qui représentent: Figure 1: une vue partielle schématique, en coupe longitudinale, d'un organe de prémélange à déversoir annulaire, visant à ef20 fectuer une alimentation continue de la cuve de mélange en matières premières, celles-ci comprenant, intimement mêlés, le bain fondu et les matières solides complémentaires, Figure 2: une vue schématique, en coupe longitudinale, d'un dispositif selon l'invention dans lequel la cuve de mélange est 25 munie de moyens d'alimentation en matitres vitrifiables solides, Figure 3 a: une vue schématique en plan du dispositif de l'invention, montrant une première variante de disposition des électrodes, Figures 3 b et 3 c des vues similaires d'autres variantes 30 de dispositions des électrodes, Figure 4: une vue schématique partielle, en coupe longitudinale, d'un dispositif selon l'invention muni de moyens de récupération de chaleur et de matières volatiles. L'organe de prémélange représenté g la figure 1 comporte es35 sentiellement, à l'extrémité d'un canal 1, un déversoir annulaire 2 audessus duquel le bain fondu 3 amené par le canal déborde en formant une nappe tubulaire 4 qui, dans sa chute, s'étire avec une réduction concommittante de section. Une goulotte vibrante 5, recevant les matières solides com- _ 8 plémentaires d'une courroie-peseuse 6, à partir d'une trémie 7, les introduit en un jet 8 à l'intérieur de la nappe tubulaire 4, de telle sorte que lesdites matières se trouvent dispersées sur sa surface interne, et entrainées au sein même de la phase liquide, dans le filet g. Le filet 9 est susceptible d'être directement introduit dans une cuve de mélange d'un dispositif selon l'invention, par exemple du type de la cuve 11 représentée à la figure 2, ou sont effectués un intense brassage et l'ajustement de la température au niveau souhaité On 10 n'a pas jugé utile de représenter sur une figure spéciale la structure qui permet cette adaptation de la cuve de mélange 11 de la figure 2 l'organe de prémélange qui est représenté à la figure 1 Une telle structure résultera tout simplement de la substitution dudit organe de prémélange à l'organe d'alimentation en matières solides 12 utilisé par 15 le dispositif selon l'invention représenté à la figure 2 Il suffit de prévoir pour le passage du filet 9, dans la voûte 13 de la cuve 11, un orifice analogue à l'orifice 14 ménagé pour ledit organe 12. On conçoit que cette structure de prémélange présente de grands avantages par rapport à celle qui ferait appel à deux organes 20 d'alimentation indépendants, l'un pour le bain fondu et l'autre pour les matières solides: le contact intime entre les matériaux réalisés dès le filet 9 réduit les envols de solides, et la très bonne dispersion accélère l'équilibrage thermique entre les phases en présence. Le dispositif spécifiquement représenté à la figure 2 sera 25 maintenant décrit plus en détail. La cuve de mélange 11, de section horizontale de préférence hexagonale, comporte essentiellement un jeu d'amenées de courant 15, représentées traversant la sole 16, des moyens d'agitation, consistant par exemple en une hélice 17 entrainée en rotation par l'arbre 18 d'un 30 moteur 19 et un organe d'alimentation 12 en matières solides. L'hélice 17, fabriquée en un matériau réfractaire de bonne résistance à la flexion et à l'abrasion, et de bonne résistance à la corrosion par le verre, tel que le molybdène, ou des réfractaires par exemple à la zircone, possédera de préférence un nombre pair de pales, 35 l'inclinaison d'une pale étant alors avantageusement de sens inverse de celle de ses voisines immédiates Les moyens d'entraînement de l'hélice 17 prévoient avantageusement une inversion périodique de sens de rotation. L'arbre 18 comporte avantageusement une circulation interne de fluide de refroidissement, afin de garantir ses propriétés mécaniques. L'introduction des matières premières solides se faisant grâce à l'organe d'alimentation 12 au travers de la voûte 13, par l'orifi5 ce 14 disposé au voisinage de l'arbre 18 de l'agitateur, l'extraction de la masse vitreuse est effectuée avantageusement par au moins un orifice latéral 21 ménagé à l'opposé, en partie basse de la paroi 22 qui sépare la cuve 11 d'un compartiment de moussage 23, lui-même suivi d'un compartiment d'homogénéisation 24. Dans les compartiments 23 et 24 s'effectuent les diverses opérations transformant la masse vitreuse brute en un verre affiné et homogène, apte au formage, selon le processus décrit dans les brevets cités en préambule à la présente demande. Ces compartiments 23 et 24 sont eux-mêmes avantageusement 15 chauffés par voie électrique, par exemple comme représenté sur les figures 2 et 3 a, au moyen d'électrodes disposées au voisinage de la sole de ces compartiments, parallèlement aux parois longitudinales, électrodes repérées respectivement 25-25 ' pour le compartiment 23, et 26-26 ' et 27- 27 ' pour le compartiment 24 Un orifice de soutirage 28 muni d'un 20 poinçon 28 a est ménagé à l'extrémité aval de la sole du compartiment 24 pour extraire le verre en vue de son formage. Les électrodes d'amenée de courant 15 dans la cuve 11 seront généralement, selon une solution peu coûteuse au nombre de trois, permettant une alimentation en courant alternatif triphasé. Pour obtenir une durée de vie maximale des électrodes et de l'agitateur lorsque ses pales sont a inclinaison alternée, il a été constaté qu'il était avantageux d'inverser périodiquement le sens de rotation de l'agitateur En vue de cette éventualité, on dispose avantageusement les électrodes de manière symétrique par rapport au plan 30 vertical de symétrie de l'installation Ce plan étant représenté par son intersection x-x' avec un plan horizontal sur les figures 3 a, 3 b et 3 c comparant différentes dispositions possibles d'électrodes, on voit que la configuration de la figure 3 a, avec trois électrodes placées chacune au voisinage du milieu d'un côté de l'hexagone, l'une située à 35 l'opposé de l'orifice 21 et les deux autres en regard des deux côtés encadrant ledit orifice, convient bien à cette éventualité. Il en est de même de la configuration représentée par la figure 3 b, comportant six électrodes, une au voisinage de chacun des angles de l'hexagone, qui peuvent être accouplées en parallèle alimentées 2 551746 en triphasé selon le schéma p-q, r-s, t-u ou mieux p-s, q-t, r-u, ce dernier couplage procurant une moindre impédance et une moindre dérivation de courant par les parois. Une alimentation en monophasé peut également s'appliquer à la 5 configuration de la figure 3 b, par paires indépendantes: p-q, r-s, ou, mieux encore: p-u, q-r et s-t, cette dernière variante permettant une meilleure maîtrise de la température de la matière franchissant l'orifice 21. La figure 3 c représente une configuration à trois électrodes 10 disposées en triangle équilatéral, chacune à un angle de l'hexagone et par conséquent de manière non symétrique par rapport au plan x-x' Il a été constaté que le sens de rotation de l'agitateur n'était pas indifférent: mises à part les considérations relatives à l'usure des électrodes, la rotation selon le sens de la flèche f 1 est à préférer, 15 généralement, à celui de la flèche f 2, du fait qu'elle permet des températures de sole plus faibles, et de gorge plus homogènes, et donc une usure réduite. On remarquera sur les figures 2 et 3 a que les compartiments de moussage 23 et de conditionnement 24 sont délimités mutuellement par 20 une cloison 30, au pied de laquelle un ou plusieurs orifices de passage 31 sont ménagés pour l'écoulement du matériau vitreux vers l'aval. Alors que l'orifice 21 réunissant la cuve de mélange 11 et le compartiment de moussage 23, présente une pente ascendante vers l'aval, l'orifice 21 au-dessous de la cloison 30 affecte avantageusement la forme 25 d'une gorge sous-marine, permettant de soutirer préférentiellement les couches les plus denses de la matière contenue dans le compartiment 24. Un ou plusieurs seuils, tels que 33, peuvent ensuite être prévus dans la sole du compartiment de conditionnement 24 pour y favoriser l'homogénéisation du verre affiné. Il a été observé que, contrairement à ce qui pouvait être attendu, un tel profil de sole favorisait l'écoulement piston du matériau vitreux. Selon la variante d'exécution de l'invention représentée par la figure 4, il est prévu une récupération d'une partie de la chaleur 35 sensible et éventuellement de certains éléments contenus dans les gaz, et/ou certaines matières volatiles, et certaines poussières, désignés ci-après sous la dénomination globale de fumées", qui sont émis par les matériaux au cours de l'élaboration du verre En outre, une variante d'agitateur permettant une vitesse de rotation moindre que celle de l'agitateur à pales centrales est proposée. Le dispositif représenté à la figure 4 comporte en effet un organe d'alimentation 41 comprenant une dérivation 42 pour le prélèvement des fumées à l'aide d'un ventilateur 42 a, vers un cyclone d'épura5 tion, non représenté: lesdites fumées sont ainsi extraites, à contrecourant des matières solides vitrifiables, par le conduit 43 raccordant la trémie 44 à la cuve 45. Le conduit 43 contient avantageusement deux vis sans fin 46-46 ' disposées côte à côte parallèlement et tournant en sens inverse. 10 Afin de faciliter le passage des gaz et de maîtriser leur perte de charge dans le conduit 43, il est prévu, de préférence, de régler le taux de remplissage du conduit 43 par les matières solides, au moyen d'un registre 47 disposé au pied de la trémie 44, et de ménager des lumières dans les hélices 46-46 '. Le conduit 43, ainsi équipé, se comporte comne un capteur de matières volatiles condensables et de particules légères, et co,ïe un échangeur thermique. La nécessaire étanchéité aux gaz de la cuve 45 exige des précautions au niveau des moyens de manoeuvre de l'organe de brassage Si 20 celui-ci est mis en oeuvre par un arbre traversant la voéte, on ajustera le diamètre de l'orifice menagé dans la voûte a celui de l'arbre, de manière à réduire au minimum l'aspiration d'air extérieur par cet orifice. L'organe de brassage représenté à la figure 4 comporte une 25 tournante 48 munie de doigts verticaux 49 en réfractaire pour le mêlange des matières contenues dans la cuve 45, dont l'usure est généralement moindre que celle d'une hélice, et la fabrication moins co Oteuse. Les doigts 49 peuvent être constitués de métal réfractaire, et comporteront alors avantageusement des moyens de refroidissement internes. 30 Des pales amovibles pourront leur être adaptées, réglables en altitude. Un couvercle rotatif 50, en acier réfractaires solidaire de ladite tournante 48, et comportant une jupe 51, est combiné a une gouttière concentrique fixe 52, solidaire de la cuve 45 et contenant un lit de sable, éventuellement fluidisé, dans lequel plonge la jupe 51, de 35 manière à assurer l'étanchéité aux gaz de la cuve 45. Une voûte isolante rotative 53 est suspendue à la tournante 48, de manière à compléter le rÈle de la voûte isolante fixe 54. La cuve 45 est équipée d'électrodes verticales 55 du type suspendues, comportant des moyens de réglage, plus particulièrement en hauteur, et elles sont susceptibles d'être disposées selon l'une des configurations représentées par les figures 3. Ces électrodes comportent une partie immergée 55 a en molybdène ou engraphite, la partie 55 b, presqu'entièrement extérieure au 5 bain, étant munie d'un revêtement externe de protection contre l'oxydation, constitué par exemple d'une coquille en réfractaire. La cloison 56 séparant la cuve 45 du compartiment de moussage comporte un vide intérieur 57 muni de moyens de refroidissement non représentés permettant de maîtriser indépendamment la température de 10 chacune de ses faces. A sa partie supérieure, au moins un orifice 58 réunit les atmosphères de la cuve 45 et du compartiment 60 de manière à permettre l'aspiration des gaz provenant du moussage, en vue de leur traitement par l'échangeur 41 Ce même orifice 58 peut éventuellement servir de 15 trop plein de sécurité pour le verre en expansion dans le compartiment 60. Un tel dispositif de récupération permet une économie d'environ 10 X sur l'énergie totale nécessaire à la fusion proprement dite du verre, ce qui est très appréciable. Divers exemples d'application de dispositifs selon l'invention seront maintenant donnés afin de mettre en évidence les avantages qu'elle est susceptible de procurer. Exemple 1. On a utilisé un dispositif du type représenté par les figures 25 2 et 3 pour fondre un verre de composition classique pour la fabrication de verre flotté. La composition du mélange vitrifiable soumis au traitement est donnée ciaprès, en poids pour 1 tonne de verre fondu, ainsi que la composition finale visée du verre, en % en poids: Sable 702 kg Si O 2 71,4 % Feldspath 21 503 0,3 Na 2 C 03 240 A 1203 0,4 Dolomie 202 Fe 203 0,08 Calcaire 56 Ca O 9,6 Na 2504 7,1 Mg O 4,05 Na 20) 14,1 K 20) L'installation, visant une production journalière nominale de 3,6 t/jour de verre fondu, correspond aux paramètres principaux men- tionnés ci-après. La cuve de mélange 11 affecte la forme d'un prisme droit d'axe vertical, de section intérieure hexagonale, de 0,28 m de côté, de 0, 204 m 2 de surface de sole et d'une capacité utile d'environ 0,1 5 m 3 correspondant à une hauteur de 0,5 m environ, occupée par la masse vitreuse en cours de brassage. Elle est munie de trois électrodes verticales suspendues au travers de la voûte, dont la partie conductrice immergée, de molybdène ou de graphite, possède un diamètre de 0,04 m et une longueur de 0,16 m 10 et atteint un niveau situé à 0,04 m de la sole. L'agitateur est constitué d'une hélice de molybdène à 4 pales d'inclinaison alternée, selon un angle de 45 , d'une envergure de 0,27 m et d'une hauteur de 0,1 m Cette hélice est éloignée de la sole, de préférence, d'environ 0,26 m. La hauteur du bain de verre, en régime de veille, est d'environ 0,25 m. Le compartiment 23, destiné au moussage expansif, possède une sole rectangulaire d'une longueur d'environ 0,5 m et d'une largeur d'environ 0, 25 m Compte-tenu d'une différence de niveau d'environ 0,07 20 m par rapport à la sole de la cuve de mélange, la hauteur de pâte, en régime de veille, est d'environ 0,18 m; la hauteur totale de la pâte en cours de moussage convectif est de l'ordre de 0,36 m, correspondant à un taux d'expansion de 211, mais la voûte est avantageusement à une hauteur de l'ordre de 0,5 m au-dessus de la sole, pour permettre des 25 taux d'expansion supérieurs, et ainsi que la mise en oeuvre éventuelle de brûleurs pour certaines phases transitoires du fonctionnement. Le compartiment d'homogénéisation 24, relié au compartiment 23 par une gorge surbaissée, c'est-à-dire telle que la cloison 30 descend jusqu'au niveau de la sole du compartiment 23, possède une lon30 gueur de 0,55 m, une largeur de 0,25 m et la hauteur nominale du verre y est de 0,18 m, les soles des deux compartiments étant au même niveau. Le chauffage de ces deux compartiments est obtenu au moyen, pour chacun, de deux électrodes horizontales de 0,25 m de long et de diamètres, respectivement 0,04 et 0,025 m, disposées transversalement à 35 proximité des parois amont et aval de chacun des compartiments et à environ 0,03 m de la sole. Une production d'environ 3,6 t/jour de verre affiné, d'une composition classique pour fabrication de verre flotté, contenant moins de 30 bulles supérieures à 30 microns par kg de verre, c'est-à-dire d'une très bonne qualité pour le flaconnage, a été tirée de cette installation dans les conditions ci-après: Cuve de mélange 11: vitesse de rotation de l'hélice: 200 tours/min, puissance électrique dissipée par les électrodes: 150 k W, température de la masse vitreuse extraite: 1370 'C; Compartiment d'affinage 23: À puissance dissipée par les électrodes: 32 k W, À température moyenne de la mousse en expansion 10 convective: 1500 C, À taux d'expansion: 2,1; Compartiment d'homogénéisation 24: puissance dissipée par les électrodes: 21 k W, température du verre extrait: 1480 C. Le temps de passage moyen au travers de l'ensemble du dispositif, correspondant au rapport masse contenue/débit, est de l'ordre de 90 minutes, ce qui témoigne des excellentes possibilités d'affinage du dispositif de l'invention, pour une tirée volumique nominale de prés de 25 t/jour par m 3 de volume utile du four, soit environ 10 fois celle 20 des fours classiques. Mettant à profit l'avantage qui en résulte quant à la rapidité de réponse de l'installation, notamment lors des modifications du mélange vitrifiable, il a été procédé avec succès a des essais de fabrication de verres colorés oxydés, notamment renfermant à titre 2 ' d'agents colorants des oxydes de fer, chrome, manganèse, nickel, cuivre, cobalt, etc, seuls ou en combinaison, en utilisant le moussage convectif selon l'invention. Il a été noté, d'une manière générale, à propos des conditions correspondant à ce mode de fonctionnement, que le temps de passa30 ge au travers du seul compartiment 23, déterminé de même manière que ci-dessus, est de l'ordre de 20 minutes Il est remarquable que le fonctionnement optimal de l'installation, selon le procédé de l'invention, n'est obtenu que dans une gamme de tirées correspondant à un temps de passage dans ledit compartiment 23 défini de manière rela35 tivement étroite autour de cette valeur, compris généralement entre 15 et 40 minutes et de préférence entre 16 et 25 minutes En dehors de cette gamme, on observe une dégradation de l'affinage Il n'est possible de retrouver une qualité d'affinage satisfaisante qu'en réduisant plus encore et très considérablement la tirée, par exemple de l'ordre d'un coefficient 0,1 par rapport à la tirée nominale Un tel effet se confirme donc être très spécifique du processus de moussage expansif utilisé par le procédé de l'invention, tel qu'il était décrit dans le brevet FR-A-2 281 902. Exemple 2. Le dispositif précédemment décrit dans l'exemple 1 est utilisé maintenant pour fabriquer du silicate de potassium de rapport pondéral Si O 2/K 20 égal à 2, a partir de sable et de carbonate de potassium. Dans l'application qui est ainsi faite du dispositif de l'invention, le silicate n'ayant pas à être affiné au sens verrier du terme, et étant méme susceptible de tirer profit d'une structure poreuse à froid, on ne cherche pas à provoquer le moussage convectif de la masse vitreuse. Les conditions d'une production de 3 t/jour de silicate étaient les suivantes: Fondoir mélangeur 11 hauteur de l'hélice: 0,07 m, vitesse de l'hélice: 200 tours/min, 20 puissance aux électrodes: 130 k Nl température: 1360 t C Compartiment 23: puissance aux électrodes: 13 ki, température: 1400 C; Compartiment 24: puissance aux électrodes: 15 k W, température: 1450 %C. Exemple 3. Une autre application a été faite du dispositif décrit à 30 l'exemple 1, permettant d'élaborer un verre approprié pour la production de fibre d'isolation Les moindres exigences en matière d'affinage permettent de conduire la fabrication, comme dans l'exemple 2, en évitant le moussage convectif dans le compartiment 23. Le verre testé diffère principalement du verre silico-sodo35 calcique pour verre flotté de l'exemple 1 par ses teneurs élevées en oxydes alcalins et en B 203 (respectivem-ent 17 et 4,5 %), compensées par une réduction du taux de Si O 2, conduisant à une réduction importante de la viscosité, correspondant a un décalage d'au moins 100 % de la courbe de viscosité. Les conditions de production d'un tel verre, en maintenant une tirée de 3, 6 t/jour, comme dans l'exemple 1, sont les suivantes, pour un affinage largement suffisant aux besoins du fibrage, de moins de 1000 bulles de plus de 30 microns par kg de verre Fondoir mélangeur 11: puissance dissipée: 117 k W, température: 1420 C, correspondant à une viscosité d'environ 50 poises; Compartiment 23: puissance dissipée: 8 k W, température: 1375 C; Compartiment 24 puissance dissipée: 18,8 k W, température: 1420 C. Dans cet exemple, comme dans le précédent, on voit que l'étape cinétiquement déterminante est la vitrification, obtenue presque complètement dans le réacteur agité 11, et non l'affinage, qui est obtenu par un simple maintien en température, le verre étant très peu visqueux. REVENDICATIONS 1 Procédé de fabrication de verre fondu mettant en oeuvre le processus d'affinage rapide du type décrit par le brevet français FR-A-2 281 902, appliquant à une masse sommairement fondue, dite masse 5 vitreuse brute, présentant une viscosité au plus égale à 1000 poises et contenant un agent affinant, un échauffement provoquant un moussage convectif dans tout son volume, avec un taux d'expansion de 1,5 au moins, caractérisé en ce qu'il comporte, pour élaborer ladite masse vitreuse brute, une action de dispersion visant à la mise en contact 10 intime, en un mélange homogène, de matières premières vitrifiables solides, constituant une phase dite solide, avec un bain en fusion, constituant une phase dite fondue. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite action de dispersion comporte un intense brassage du mélange. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit brassage est provoqué par une action mécanique. 4 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les matières vitrifiables solides se présentent sous forme pulvérulente. 5 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdites phase solide et phase fondue sont de compositions différentes. 6 Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'une des phases est constituée essentiellement de porteurs de métaux 2 alcalins et l'autre de métaux alcalino-terreux. 7 Procédé selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que la phase liquide est constituée de laitier de haut fourneau. 8 Procédé selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que la phase liquide est constituée d'un silicate alcalin artifi30 ciel présentant un rapport molaire Si O 2/Na 20 compris entre 2 et 6. 9 Procédé selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que les composés gazogènes affinants à utiliser en vue du processus d'affinage rapide sont principalement introduits dans le mélange par l'intermédiaire de la phase solide. 10 Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la phase fondue résulte du déroulement préalable, plus ou moins achevé, des réactions accompagnant la fusion de la phase solide, l'introduction de ladite phase solide et le prélèvement de masse vitreuse s'effectuant de préférence en continu. 11 Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que la phase solide est mise au contact de la phase fondue à sa partie supérieure. 12 Procédé selon l'une des revendications précédentes, carac5 térisé en ce que le mélange résultant de la mise en contact de la phase solide et de la phase fondue est chauffé par voie électrique, de préférence par effet Joule direct. 13 Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'extraction de la masse vitreuse en vue de son traitement d'affinage 10 rapide par moussage convectif s'effectue par prélèvement de la matière située à la partie inférieure de ladite masse vitreuse. 14 Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que le flux de la masse vitreuse extraite est introduit selon une pente ascendante de préférence supérieure à 45 ' dans le bain subissant ledit 15 moussage convectif. Procédé selon l'une des revendications 13 et 14, caractérisé en ce que l'extraction de matière du bain subissant ledit moussage convectif s'applique à ses couches inférieures. 16 Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 15, 20 caractérisé en ce que l'échauffement de la masse vitreuse provoquant son moussage convectif, puis son maintien à la température maximale, couvrent une période de temps d'une durée moyenne comprise entre 15 et 40 minutes et de préférence entre 16 et 25 minutes, et de préférence encore de l'ordre de 20 minutes. 17 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'une partie au moins des gaz émis par la masse en fusion est utilisée pour le préchauffage de la phase solide, et en ce qu'une partie au moins des matières volatiles condensables émises par ladite masse sont retenues par ladite phase solide. 18 Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce que une partie au moins des gaz utilisés pour le préchauffage de la phase solide provient des réactions gazogènes accompagnant le moussage convectif de la masse en fusion. 19 Procédé selon l'une des revendications 15 à 18, caracté35 risé en ce qu'une partie du bain traité par moussage convectif est extraite par sa partie supérieure pour être recyclée vers la zone de mise en contact des phases solide et fondue. Dispositif de fabrication continue de verre fondu, s'appliquant en particulier à la mise en oeuvre du processus d'affinage ra- pide drecrit par le brevet FR-A-2 281 902 selon lequel une masse vitreuse brute présentant une viscosité au plus égale à 1000 poises est soumise à un échauffement réglé pour provoquer son moussage selon un taux d'expansion de 1,5 au moins dans tout son volume, ce dispositif 5 comprenant un bassin ( 23, 24, 60) alimenté par un fondoir ( 11, 45) et muni, dans sa partie amont ( 23, 60) recevant la masse vitreuse brute, de moyens de chauffage ( 25-25 ', 59) dissipant de la chaleur essentiellement au sein nmme de la masse vitreuse, caractérisé en ce que ledit fondoir comporte, en vue de l'élaboration de ladite masse vitreuse 10 brute, des moyens de dispersion ( 1 à 9, 12, 17, 49) visant à une mise en contact intime de matières premières vitrifiables solides, constituant une phase dite solide, avec un bain vitreux constituant une phase dite fondue. 21 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce 15 que lesdits moyens de dispersion comprennent 9 de préférence en cebinaison, des moyens d'alimentation en phase fondue ( 1 a 3), recevant cette dernière d'une source appropriée, et des moyens d'aîimentation en matières solides complémentaires ( 5 à 7), lesdits coyens d'alimentation étant de préférence munis de moyens de réglage de débit ( 6) pour ajus20 ter les proportions des phases à mettre en contact. 22 Dispositif selon la revendication 21, caractérisé en ce que lesdits moyens d'alinentation couiportent, pour la phase fondue, un déversoir ( 2) , de préférence annulaire et émettant une nappe tubulaire ( 4), et pour les matières solides un répartiteur ( 5) les dispersant sur 2 ? la nappe ( 4) de la phase fondue, de préférence à l'intérieur du tube formé par celle-ci. 23 Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comporte en outre, recevant lesdites phases fondue et solide, une cuve de mélange ( 11) et comprenant des moyens de brassage ( 17, 18, 19). 30 24 Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que les moyens de dispersion comprennent en combinaison une cuve de melange ( 11, 45) munie de moyens de brassage ( 17, 18, 19, 48, 49) et des moyens d'alimentation ( 12, 41) de ladite cuve en phase solideo Dispositif selon l'une des revendications 23 ou 24, carac35 térisé en ce que la cuve de mélange ( 11, 45) comprend des moyens de dissipation d'énergie ( 15, 55) agissant au sein meme de la niasse vitreuse, de préférence des amenées de courant électrique permettant le chauffage par effet Joule direct. 26 Dispositif selon la revendication 25, caractérisé en ce que les moyens de brassage ( 17, 49) sont disposés de manière i ce que le renouvellement de la matière au contact desdits moyens de dissipation d'énergie ( 15, 55) soit accéléré par rapport i celui résultant de la seule convection thermique naturelle, cette accélération étant de 5 préférence maximale au niveau des régions ou cette dissipation est elleméme maximale. 27 Dispositif selon l'une des revendications 23 à 26, caractérisé en ce que les moyens de brassage ( 17, 49) comportent au moins un organe mécanique animé d'un mouvement présentant au moins une composan10 te de rotation. 28 Dispositif selon l'une des revendications 23 à 27, caractérisé en ce que la cuve de mélange ( 11, 45) est munie de moyens d'alimentation ( 12, 41) en matières solides permettant leur déversement à la surface du bain en fusion, et de moyens d'extraction ( 21) de la masse 15 vitreuse par le fond de ladite cuve. 29 Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la cuve de mélange ( 11, 45) présente une forme générale de prisme droit d'axe vertical, et de section intérieure hexagonale. Dispositif selon l'une des revendications 28 et 29, carac20 térisé en ce que les moyens d'extraction comportent au moins un conduit ( 21) débouchant latéralement au niveau de la sole ( 16) de la cuve ( 11), et la reliant à la partie amont ( 23) du bassin d'affinage selon une pente ascendante de préférence supérieure à 45. 31 Dispositif selon l'une des revendications 25 à 30, carac95 térisé en ce que les amenées de courant ( 15, 55) sont au nombre de six, accouplées par paires, et disposées aux angles d'un hexagone, les deux amenées d'une des paires encadrant le conduit d'extraction ( 21). 32 Dispositif selon l'une des revendications 20 à 31, caractérisé en ce que ledit bassin allongé ( 23-24) est divisé, dans sa lon30 gueur, en compartiments ( 23, 24) dont la sole présente une altitude qui va de préférence en croissant de l'amont vers l'aval, la communication entre lesdits compartiments se faisant de préférence par une gorge surbaissée ( 31). 33 Dispositif selon l'une des revendications 24 à 32, carac35 térisé en ce que les moyensd'alimentation ( 41) en phase solide sont munis de moyens d'échange ( 42, 42 a, 43, 46-46 ') à contre-courant avec les gaz et poussières émis par les matériaux au cours de l'élaboration du verre. 34 Dispositif selon la revendication 33, caractérisé en ce il 2551746 que lesdits moyens d'échange comportent des moyens d'aspiration ( 42, 42 a) prélevant des gaz dans la région supérieure d'un conduit d'alimentation ( 43) raccordant une trémie ( 44) à la vo Ote ( 53, 54) de la cuve de mélange ( 45). 35 Dispositif selon la revendication 34, caractérisé en ce que ledit conduit ( 43) est muni d'au moins une vis sans fin ( 46, 46 ') et d'un organe, tel que registre ( 47) permettant d'en limiter le taux de remplissage par la phase solide. 36 Dispositif selon l'une des revendications 27 à 35, carac10 térisé en ce que l'organe mécanique de brassage ( 17 a 19, 48) comporte une hélice ( 17) présentant un nombre pair de pales, l'inclinaison d'une pale étant de sens inverse de celle de ses voisines immédiates. 37 Dispositif selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'hélice ( 17) comporte des moyens d'entraînement permettant 15 une inversion périodique de sens de rotation. 38 Dispositif selon l'une des revendications 27 à 35, caractérisé en ce que l'organe mécanique de brassage comporte une tournante ( 42) munie d'au moins un doigt ( 49) de brassage, de préférence pourvu de pales amovibles, réglables en altitude. 39 Dispositif selon l'une des revendications 33 à 38, caractérisé en ce que la cuve ( 45) comporte un joint d'étanchéité ( 51, 52) tel que le lit de sable, de préférence fluidisé, intermédiaire entre pièces mobiles ( 18, 48) et voûte ( 13, 54) de la cuve de mélange ( 11, ). 96 40 Dispositif selon l'une des revendications 31 à 39, caractérisé en ce que les amenées de courant ( 15) utilisées dans la cuve de mélange ( 45) sont du type suspendues, et qu'elles comportent de préférence des moyens de réglage en hauteur. 41 Dispositif selon la revendication 40, caractérisé en ce 30 que les amenées de courant comprennent une partie ( 55 a) destinée à être immnergée dont la surface externe au moins est en un matériau bon conducteur électrique et de bonne résistance chimique, au contact du verre, de préférence du graphite ou du molybdène, la partie ( 55 b) dont la surface est en partie exposée à l'atmosphère étant munie d'un revé35 tement externe de protection contre l'oxydation. 42 Dispositif selon l'une des revendications 23 à 41, caractérisé en ce qu'il comporte, entre la cuve de mélange ( 45) et ledit bassin allongé, une cloison creuse ( 56) munie de moyens permettant le réglage de la température de chacune de ses deux faces externes. 43 Dispositif selon l'une des revendications 20 à 42, caractérisé en ce que ledit bassin comporte dans sa partie amont un compartiment ( 23, 60) d'une capacité correspondant à une durée moyenne de transit de la matière fondue comprise entre 15 et 40 minutes et de pré5 férence de l'ordre de 20 minutes pour le débit nominal du dispositif. 44 Application d'un dispositif selon l'une des revendications à 43 à l'élaboration de verres à très faibles viscosités, notamment des verres binaires de silicates alcalins, et certains boro-silicates alcalins, au cours de laquelle les phases de fusion et d'affinage sont 10 conduites à des températures correspondant à des viscosités inférieures à 100 poises. ?b 30