FR 2554221 A1 19850503 FR 8312844 A 19830804 E aENTS DE GARNISSAGE POUR DISPOSITIF D'ECHTNGE, NOTAbiTi.NT THERMIQUE, PAR COErRE-COURAN ENTRE DES PARTICULES SOLIDES ET IIN CCJRNT GAZEUX La présente invention se rapporte à des éléments de garnissa- ge pour des colonnes d' échange, notamment de chaleur, plus spécialement destinées à des échanges à contre-courant par mise en contact direct au sein du garnissage d'un courant gazeux et de particules solides s'écou- lant par gravité. Elle intéresse tout particulièrement les procèdés et les dis- positifs décrits par les brevets français 2 436 953 et 2 436 954, et les demandes 80 15593 et 80 23570, qui font appel à des vitesses moyen- nes de courants gazeux au sein du garnissage préférablement de l'ordre de la vitesse limite de chute libre des particules. Il a été constaté en effet que les éléments de garnissage couramment utilisés pour les échanges entre gaz et liquides du type des anneaux Pall, obtenus par des opérations de découpe, dans une tôle d'acier, de plaquettes munies de diverses échancrures, puis par des opérations de mise en forme, conduisant généralement à des cylindres pourvus intérieurement d'ergots, ne procurent pas toujours des résul- tats totalement satisfaisants pour les échangeurs gaz-solides du type décrit dans les brevets cités ci-dessus. En présence de particules de médiocres caractéristiques d'écoulement, notanmment du fait de leur for- re, et/oa de granulométries élevées, la mise en oeuvre de tels éléments permet en effet, particulièrement pour les vitesses élevées visant se- lon les prescriptions du brevet FR-A-2 436 954 à optimiser l'efficacité de l'échangeur, d'observer un piégeage des particules par les éléments de garnissage, conduisant à une augmentation de la rétention de parti- cules au sein du garnissage, et par suite à une augmentation de la per- te de charge du courant gazeux au travers du garnissage et surtout à une ségrégation des particules, ou même à un colmatage complet de la colonne d' échange. Par exemrple, lorsque des anneaux Pall en tôle d'acier réfrac- taire, de 25 mm de diametre et 25 mm de hauteur, sont disposés en vrac sur un support constitué d'un caillebotis à grandes mailles (60 x 20 am) formé de lames d'acier réfractaire sur chant de 15 x 1 mm soudées par points, des particules, par exemple de sables de silice ou de zircone, même sensiblement sphériques, de granulométries moyennes supérieures a 2 nm, ne peuvent pas être traitées de manière fiable dans les condi- tions prévues par le procèd du brevet FR-A-2 436 954, car généralement un engorgement complet de la colonne est observé très rapidement. Des difficultés analogues se présentent tôt ou tard, dans la pratique in- dustrielle, lorsque le produit à traiter, même de granuloméctrie moyenne beaucoup plus faible que la valeur critique de 2 mm donée ci-dessus, contient certaines particules supérieures à 2 mn, soit qu'elles aient échappé aux opérations préparatoires de broyage et tamisage, soit qu'elles résultent d'un processus incontrôlé d'agglomération des fines particules. - Une certaine amélioration a été constatée, surtout en ce qui concerne l'apparition des phéncomnes de colmatage des anneaux par les particules, lorsque ces éléments de garnissage sont disposés sur leur support non pas en vrac, mais de manière ordonnée, leur axe de révolu- tion étant vertical; cependant, on observe alors d'autres incOnvE- nients, notamment quant à l'efficacité du traitement, par suite d'une ségrégation spatiale, généralement radiale, entre particules et courant gazeux, et d'un écoulement direct du solide, sans ralentissement. La présente invention vise à éviter ces inconvénients en pro- posant un garnissage pour colonne de traitement de particules solides par contact direct entre un courant gazeux ascendant et les particules solides s'écoulant à contre-courant par gravitk au sein du garnissage, ledit garnissage possédant une structure ordonnée, constituée par su- perposition d'au moins deux éléments, chacun comprenant des profilés rangés parall1rlrent entre eux et à espacement régulier, le-it eic-:- ment assurant une ouverture de passage entre deux profilés voisins comprise entre 3 et 20 fois, et de préf&rence 7 et 15 fois, la granulo- métrie moyenne desdites particules, et la projection verticale desdits profiles couvrant en totalité une section horizontale de la colonne. Pour traiter des particules de formes irrégulières, par exem- ple lamellaires, le garnissage sera avantageusTement prévu avec une ou- verture de passage entre deux profilés voisins au "oins égale à deux fois la plus grande dimension des particules. Les profilés comportent de préférence au moins deux nervures distinctes, formant entre elles un angle imposant des changements de direction aux flux gazeux et solide. Lesdites nervures présentent avan- tageusement une largeur comprise entre 1 et 4 fois l'ouverture de pas- sage entre profilés voisins. En outre, notamment afin de ralentir l'écoulement des parti- cules au sein du garnissage, la pente d'au moins l'une des nervures de chaque profilé est choisie inférieure à 1,5 fois la pente de l'angle de talus des particules solides à traiter. Cette limite sera avantageuse- ment ramenée à 0,8 lorsque le dispositif est prévu pour traiter des particules très abrasives, de telle façon que la surface supérieure des nervures se trouve, en quelque sorte, protégée par une couche quasi- permanente de particules. Au contraire, lorsque l'abrasion des nervures par les particules n'est pas à craindre, la pente des nervures par rap- port à l'horizontale sera avantageusement choisie entre 0,8 et 1,2 fois la pente de l'angle de talus des particules. De préférence encore, les profilés seront disposés de telle manière que tout plan vertical parallèle auxdits profilés coupe deux nervures d'un même élément selon une génératrice de profilé; on profi- te ainsi au mieux du fait que se trouve assurée, au niveau de l'arête inférieure de chaque nervure, une mutuelle intersection avec turbulence des flux de particules et gazeux qui évite la formation parasite d'ag- glomérats et favorise le mélange entre phases. De manière générale, l'assemblage des éléments à superposer dans la colonne est prévu de manière à favoriser la division des flux de particules solides et de gaz et à minimiser les possibilités de sé- grégation radiale. A cet effet, les éléments de garnissage sont disposés les uns au-dessus des autres de telle façon que les profilés d'un élément soient croisés, c'est-à-dire non parallèles, par rapport à ceux des é'évents i.cdiatement voisins. En l'absence de synétrie des nervures, pair un aère profilé, par rapport à un plan vertical parallèle aux pro- filés, et plus généralement lorsque les particules solides traversant un lé-ment de garnissage se trouvent soumises de ce fait à un déplace- ment ayant une composante horizontale non nulle, les éléments superpo- sés seront de préférence orientés avec un décalage angulaire de l'un à l'autre de grandeur et de signe tels que la somme des décalages angu- laires des éléments de garnissage soit égale à 0 ou à un naombre entier de fois 360e, c'est-à-dire choisi de manière à annuler, pour un empile- ment d'éléments, la résultante des composantes horizontales dues aux divers éléments constituant l'empilement. Par exemple, de manière simple, on choisira, avantageusement, un empilement comportant un nombre d'éléments qui soit un multiple de 4, et chaque élément sera dispose audessus du précédent de telle façon que leurs profilés respectifs forment entre eux un angle de 90", le sens de rotation d'un élément à l'autre étant conservé de telle mfaniere que les éléments se retrouvent selon la même orientation tous les quatre éléments. Dans ces conditions, on adcptera avantageusement des 6éléments de formes parallélépipâdiques préconstitu&s runis de noyens de positionnement mutuel automatique. A cet égard, certaines formes de profilés seront de préférence choisies pour leur facilité d'assemblage, notamment en les munissant d'enoocdhes permettant mise en position et maintien des profilés du ou des él'ments immédiatement supérieur et/ou inférieur. Diverses formes d'exécution du garnissage selon l'invention seront saintenant d&crites, à titre d'exemples non limitatifs, en réf- rence aux dessins qui représentent: - figure 1: une vue partielle, en élévation, en coupe par un plan ort]hogoal aux profilés, d'un é61ément de garnissage selon l'inven- tion, à profilés à section en V; - figure 2: une vue éclatée, en perspective, illustrant un mode d'empilement préféré d' éléments de garnissage conformes à la figu- re 1, à l'intérieur d'une enceinte calorifugée-; - figure 3: une vue partielle, en perspective, d'une forme d'exécution d'un profilé selon l'invention muni d'encoches d'assembla- ge; - figure 4: une vue partielle, en élévation, en coupe par un plan orthogonal aux profilés, d'un élément de garnissage à profilés à section Nen laubda"; - figure 5: une vue partielle analogue, à plus grande échel- le, montrant la structure obtenue par asseblage de plusieurs élé:ents de nême type que celui représenté à la figure 4; - figure 6: une vue schématique de deux profilés voisins, appartenant à chacune des deux couches d'un même élément, illustrant le mode de détermination des paramnètres géométriques d'un élément à profi- lés à section "en lambda"; - figure 7: une vue schématique, en coupe, d'un profilé à section "en lambda", comprenant une âme centrale tubulaire. EXEMPLE 1. Le dispositif du présent exermple est proposé pour traiter des particules lamellaires, telles que peuvent se présenter certains sous- produits de l'industrie charbonnière, très riches en schistes, dont les dimensions varient entre 0 et 10 mm, et plus précisément répondant à l'analyse granulomètrique suivante: parmi les particules de l'échan- tillon, 17 % présentent une dimension supérieure à 5 rmmn, 46 % " ".. " 2 rmm, 72 % " " ".1 nmn, 91% t " " "0,5 rmm, avec une médiane voisine de 2. De plus, l'angle de talus d'éboulement de ce produit est d'environ 35 , et sa capacité thermique massique de 1,05.103 J/(kg.K). Un tel produit s'est avéré colmater très rapidement les gar- nissages d'anneaux Pall en vrac de 25 ou nmême 50 mm de diamètre, alors que le garnissage décrit dans le présent exemple permet de les traiter très efficacement. Ce garnissage est constitué d'éléments superposés 1, carpre- nant des profilés 2, obtenus par pliage d'une tôle d'une épaisseur de l'ordre de 1 mm, en acier réfractaire, par exemple du type défini par la Normalisation française sous la désignation Z 12 CN 25/20, rangés parallèlement à l'intérieur d'un cadre 3 de forme carrée dont trois des côtés sont visibles sur la figure 1. Chaque profilé 2 présente une section en V dont les branches sont situées chacune d'un même c5té par rapport au plan vertical pas- sant par son scmiet, et plus précisément comporte dans le cas présent deux nervures, inférieure 4i, et supérieure 4s, formant entre elles un angle de 60", et fixées par soudure de leurs extrémités au cadre 3 de telle sorte que lesdites nervures forment un angle de 30 par rapport, respectivement aux faces inférieure 3i et supérieure 3s de l'élément auquel lesdits profilés appartiennent. L'écarteuent entre profilés consécutifs, c'est-à-dire le pas du rangement des profilés 2 dans leur cadre 3, est de 0,043 m, corres- pondant à une ouverture de passage d'environ 0,02 m et, pour une épais- seur de l'élément de 0,05 m, et par conséquent une largeur de nervure d'environ 0,048 m, on peut vérifier que, l'élément étant dispos horizontalement, la projection verticale des profilés couvre en totalité l'aire délimitée par la projection du cadre 3, ce qui signifie qu'une particule, sous l'effet de la seule gravité, rencontre obligatoirement au moins deux nervures d'un profilé, sauf le cas particulier évoque ci- après. Les profilés des deux extrémités de la rangée constituant un élément corportent une seule nervure, afin de ne pas provoquer d'amorce de colmatage: sur la figure 1, le premier demi-profilé de gauche est constitué d'une nervure supérieure 4s, et celui de droite une nervure inférieure 4i, leurs arêtes supérieures étant soudées par points au ca- dre 3, de même que les extrémités de chacune des nervures. La figure 2 représente par une vue éclatée, en perspective, un mode d'empilement préf6ré des élAments 1 dans l'enceinte paralléle- pipdique calorifugée 5. Les orientations des éléments correspondent à un décalage angulaire de 90 , toujours dans le Même sens, de l'él&ment la à l'élément lb, puis successivement aux éléments lc, ld, et suivants éventuels, de sorte que l'effet des demi-profilés d'extrkmité 4i et 4s se trouve s'annuler tous les 4 6éléments. A titre d'illustration des performances de ce type de garnis- sage, on indique ci-après les résultats obtenus avec les particules la- mellaires citées plus haut dans une colonne de 0,5 nr de section compcortant 20 des éléments décrits, c'est-à-dire de 1 m de hauteur. On a procédé au refroidissement de ces particules en les de- versant au somet de la colonne, à l'aide d'un répartiteur assurant un balayage alternatif de toute la surface de l'élément supérieur. Sous un débit de 1480 kg/h de particules à 625 C, avec un contre-courant de 1275 Nm3/h d'air à 29"C (Nm3 ou "normaux m@", exprimant un volume ga- zeux ramené à 20 C et sous une atmosphère), on observe en sortie, après mise en régine de la colonne, une température de 140 C pour les parti- cules, et de 470 C pour l'air de refroidissement, la perte de charge étant de l'ordre de 35 à 40 nmm de colonne d'eau. L'efficacité de l'échangeur, selon ces données d'utilisation, est de l'ordre de 3,25 NEPT (NEPT signifiant '"kombre Equivalent de Plateaux Théoriques" d'échange, dont le mode de calcul est défini, par exemple, dans une communication dorine au "Congrès Internatiorl cde Fluiistion", tenu à Tokyo en mai 1983, par J.F LARGE, P. GUIGON et E. SkATDJ1LN, intitu- lée: "Multistaging and solids distributor effects in a raining packed bed exchanger"). L'emploi de ce nmême dispositif pour le chauffage de parti- cules de même type a permis de faire les observations suivantes: pour 1750 kg/h de particules de schistes à chauffer de 10 à 430 C par de l'air à 620 C, on a utilisé un débit de 1160 Nm3/h d'air, et sa tempe- rature se trouvait, à la sortie, réduite à 130 C, l'efficacit% pouvant ainsi être estimée à 2,22 NEPT. La perte de charge dans cet essai se situait entre 55 et 60 mm de colonne d'eau. Par comparaison, on a chauffé du sable de verrerie de granu- lomuétrie 100-400 ?m (avec une médiane à 205 pm environ). Avec de l'air chauffé à 610 C, sous un débit de 690 INm3/h, le sable, sous un débit de 980 kg/h s'est trouvé porté de 12 C à 485"C, la température de l'air se trouvant réduite à 135 C, avec une perte de charge de l'ordre de 30 mm de colonne d'eau. L'efficacitél peut alors être estimée à 2,75 NEPT. Les dispositifs selon cet exemple s'avèrent donc, avec un ncmbre d' éléments relativement réduit, et par conséquent pour un encon- brenment très modéré, d'une très bonne efficacité, même pour des mnat- riaux de granulométrie fine et resserrée, pour lesquels cependant les garnissages d'anneaux Pall demeurent susceptibles de performances supé- rieures (4 NEPT environ). La fiabilité de fonctionnement de ces dispositifs dans une très large gamme de granulométrie les reccmmiande notamment pour la mise en oeuvre du procédé décrit par la demande de brevet français 80 23570 utilisant un échange entre des particules très fines en suspension dans un gaz porteur et des particules de forte granulometrie. Quant au mode de mise en oeuvre des profilés décrits ci- dessus, on observera que l'utilisation de cadres 3 se présentant sous forme de viroles cylindriques, et non plus de cadres rectangulaires ou carrés, pourra être préférée en particulier pour les petites unites, pour lesquelles on réduira ainsi les pertes thermiques, tandis que, pour augmenter la capacité de traitement de ce type de dispositifs, au lieu d'accroître la section des éléments, et par conséquent la longueur des profilés, au détriment de leur stabilité géométrique, on choisira, de préférence, de faire appel, pour constituer les éléments de la co- lonne, à des mosaïques d'éléments partiels pr&constitués, de forme sim- ple, qui peuvent s'enpiler par couches successives, se combinant de manière analogue à ce qui a été décrit pour les empilements d'éléments siLrples. EXEMPLE 2. Une autre forme d'exécution d'un garnissage selon l'invention, dérivée de la précédente, prévoit des profilés dans lesquels, ainsi qu'il est représenté par la figure 3, les deux nervures en V 6s et 6i se raccordent respectivement à des flancs 7s et 7i, situés dans un même plan vertical, pour chaque profilé, ces flancs étant rmunis d'encoches 8 de largeur légèrement supérieure à l'épaisseur de la tôle utilisée, et de profondeur égale à la moitié de la largeur desdits flancs. Une telle forme de profilés permet de construire, couche par couche, c'est-à-dire élément sur élément, le garnissage définitif, en imposant un décalage angulaire de 90 entre couches. Elle est en outre favorable à la rigidité de 1' ensemble, tout en permettant le jeu néces- saire aux dilatations différentielles susceptibles de se produire au sein du garnissage. Des demi-profilés sont prévus pour les extrémités de chaque couche, selon le principe déjà décrit plus haut (example 1), leur as- semblage définitif étant effectué avec l'aide de quelques points de soudure. EXEMPLE 3. Une autre forme de profilés est proposée dans cet exemple, qui vise a éviter l'anisotropie de circulation des flux solide et ga- zeux résultant de la dissymétrie des profilés des exemples précédents. Cette forme présente une section dite ci-après "en laubda", chaque profilé 9 comportant, ainsi que représenté sur les figures 4 et , une nervure supérieure verticale 10 et deux nervures inférieures 11, symétriques par rapport à la nervure 10 et formant avec elle un angle au moins égal à 90 . Chaque élément 12 de garnissage comprend deux couches 12s et 12i (figure 5) de tels profilés, les profilés de l'une des couches s'intercalant entre ceux de l'autre, lesdits profilés étant fixés par leurs extrémités au cadre 13 dont trois des parois sont visibles sur la figure 4. Pour constituer un échangeur, on empile les uns sur les autres les éléments 12, de la manière illustrée schématiquement à la figure 5, c'est-à-dire que. l'arrangement entre profilés de deux couches superpo- sées se retrouve identique au sein d'un même élément et d'un élément à l'autre, au Bé éfice de la cr-,acité de l'apareillage. Toutefois, il est souhaitable de prévoir au roins une fois, et plus généralement un norbre irpair de fois, un décalage angulaire de entre deux 6réléments consécutifs, afin de réduire les risques de s6- grégation dans l'espace, notarnent résultant des caractéristiques du mode de répartition des particules solides au sonmet du garnissage. Dans ce cas, on ramène avantageusement la longueur des nervures supé- rieures verticales de l'élément au-dessus duquel on place un élément décalé angulairement à un niveau au plus égal à celui du bord supérieur 13s du cadre 13. La g&éométrie des profilés "en larbda" répond aux règles g&nk- rales énoncées dans la description de la présente demande, notammernt en ce qui concerne la pente des nervures inférieures 11, choisies grénéra- lement entre 0,8 et 1,2 fois la pente de l'angle de talus du matériau à traiter, ainsi que pour l'ouverture de passage entre profilés. Pour d&- terminer la valeur minimale de ladite ouverture, il convient de prendre en compte l'épaisseur de matière susceptible de stagner sur les nervu- res de pente inférieure à celle du talus d'éboulement, et il est possi- ble d'autre part, de minorer la valeur minimale, d'environ 1/3, lorsque le passage considéré concerne une nervure verticale. Dans cet esprit, par exemple, on admettra que la valeur de la grandeur "a" représentée sur la figure 6 peut être inférieure d'un tiers à celle de la grandeur "b", mesurée en tenant compte de la présence éventuelle d'un talus 14 sur une nervure 11. D'autre part, la nervure supérieure verticale 10 d'un profilé de la couche inférieure d'un élément atteint de préférence au moins le niveau de l'extrémité inférieure des nervures inférieures 11 des profi- lés de la couche supérieure. A titre illustratif des performances de ce type de garnissage, on indique ci-après les résultats obtenus avec une colonne de 0,5 m2 de section et 1 m de hauteur comportant des éléments comprenant des profi- lés constitués d'une nervure supérieure 10 de 0,025 m, et de deux ner- vures inférieures 11 de 0,0175 m formant entre elles un angle de 90 . Le pas de la répartition des profilés est de 0,05 m et la différence de niveau entre deux couches successives est de 0,025 m. La colonne ccm- prend 19 éléments, avec un décalage angulaire de 90 au niveau du di- zième él&nent. Un débit de 1760 kg/h des mêmes particules de schistes que celles utilisées à l'exemple 1 peut être chauffé de 12 à 380 C à l'aide de 1150 1rr/h de fures à 600 C. Or observe une perte de charge de 104 mm de colonne d'eau. Il a été constaté que ce type de profilés trouve à s'appliquer de manière particulièrement avantageuse lorsqu'on souhaite obtenir le dépoussiérage du solide en même temps qu'on le soumet à l'échange. Le phénomène de ségrégation granulométrique ainsi mis à profit senble ré- sulter, pour une grande part, du type d'écoulement du flux gazeux qui s'établit au sein du garnissage, par suite de la variation de 1 à 2 de la section libre offerte audit flux au niveau de chaque couche de pro- filés. Dans une variante de cette structure, décrite à la figure 7, l'invention prévoit des profilés 15 comportant une âme centrale, cons- tituée d'un tube 16 et porteuse de trois nervures radiales 17 analogues a celles des profilés à section "en lambda". L'âme centrale 15 peut éventuellement avoir pour seul objet de renforcer la rigidité mécanique du profilé, mais elle peut être aussi avantageusement utilisée pour une circulation de fluide caloporteur. Une applicaticon de ces profilés, faisant appel à une telle circulation, peut être mise en oeuvre dans un dispositif du type de ce- lui décrit par le brevet FR-A-2 452 689, comportant des faisceaux de tubes à ailettes parcourus en série par un composé therno>-fluide, par nappes horizontales successives et de bas en haut, pour alimenter une ou plusieurs chaudières. Une autre application de ces profilés à nervures en ailettes peut être avantageusement mise en oeuvre pour maîtriser des plknar nes endo ou exothermiques dans des processus chimiques ou physico-chimiques (adsorption et désorption) entre des phases solide et gazeuse circulant à contre-courant. A la fonction première, selon le principe de l'inven- tion, de mise en contact direct optimal des phases solide et gazeuse, peut ainsi s'ajouter une seconde fonction d'échange, visant l'apport d'énergie in situ dans le cas de réactions endothermiques, ou son pré- lèvement dans le cas de réactions exothermiques, cet échange se faisant alors sans contact direct, par l'intermédiaire du garnissage parcouru par ledit caloporteur. 1A REVl{DI CA-TI;S 1. Garnissage pour colonne de traitement de particules soli- des par contact direct entre un courant gazeux ascendant et les parti- cules solides s'écoulant à contre-courant par gravité au sein du garnissage, caractérisé en ce qu'il possède une structure ordonrée, constituée par superposition d'au moins deux éléments (1, 12), chacun comprenant des profilés (2, 9) rangés parallèlenment entre eux et à es- pacement régulier, ledit espacement assurant une ouverture de passage entre deux profilés voisins comprise entre 3 et 20 fois, et de préf&- rence 7 et 15 fois, la granulométrie moyenne desdites particules, et la projection verticale desdits profilés couvrant en totalité une section horizontale de la colonne. 2. Garnissage selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'ouverture de passage entre deux profilés voisins est d'au moins deux fois la plus grande dimension des particules. 3. Garnissage selon l'une des revendications 1 et 2, caracté- risé en ce que les profilés (2, 9) ccnportent au moins deux nervures (4s, 4i, 6s, 6i, 10, 11...), distinctes formant entre elles un angle imposant des changements de direction aux flux gazeux et solide. 4. Garnissage selon la revendication 3, caracterise en ce que lesdites nervures présentent une largeur cofprise entre 1 et 4 fois l'ouverture de passage entre profilés voisins. 5. Garnissage selon l'une des revendications 3 et 4, caracté- risé en ce que la pente d'au moins l'une des nervures de chaque profilé est choisie inférieure à 1,5 fois la pente de l'angle de talus des par- ticules solides à traiter. - 6. Garnissage selon la revendication 5, caractérisé en ce que, en vue du traitement de particules solides très abrasives, la pen- * te de l'une des nervures est inférieure a 0,8 fois la pente-de l'angle de talus desdites particules. 7. Garnissage selon la revendication 5, caracterise en ce que la pente d'au moins l'une des nervures de chaque profilé est comprise entre 0,8 et 1,2 fois la pente de l'angle de talus des particules traiter. 8. Garnissage selon l'une des revendications 3 à 7, caractâ- risé en ce que les profilés sont rangés de manière que tout plan verti- cal parallèle auxdits profilés coupe deux nervures d'un même élément selon une génératrice de profilé. 9. Garnissage selon l'une des revendications 3 à 8, caractê- A2 risé en ce que les profilés d'un él&ément sont non parallèles aux profi- lés des éléments immédiatement voisins. 10. Garnissage selon l'une des revendications 3 à 8, caracté- risé en ce que, en l'absence de symétrie des nervures de chaque profilé par rapport à un plan vertical parallèle aux profilés, les éléments superposés présentent un décalage angulaire de grandeur et de signe tels que la scome des décalages angulaires des éléments du garnissage soit égale à 0 ou à un nambre entier de fois 360 . 11. Garnissage selon la revendication 10, caractérisé en ce que le nombre des éléments qu'il comporte est un multiple de 4, chaque élément étant orientS, par rapport à son voisin immédiat, avec un déca- lage angulaire de 90-. 12. Garnissage selon la revendication 11, caractérisé en ce que les profilés sont munis d'encoches (8) permettant mise en position et maintien des profilés du ou des éléments inmrédiatement supérieur et/ou inférieur. 13. Garnissage selon l'une des revendications 5 à 12, caractk- risé en ce que ses éléments (1) coaportent des profilés (2) à section en V, les branches (4s et 4i) d'un profilé étant situées chacune d'un mnme côté par rapport au plan vertical passant par son somuet. 14. Garnissage selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdites branches (4s, 4i) sont symétriques par rapport au plan ho- rizontal passant par le sommet des profilés à section en V. 15. Garnissage selon l'une des revendications 5 à 9, caracté- risé en ce que ses éé1ïents (12) comportent des profilés (9) à section "en lamlbda", c'est-à-dire coaprennant une nervure supérieure verticale (10) et deux nervures inférieures (11) symétriques par rapport à la nervure (10) et formant avec ladite nervure (10) un angle au moins égal à 90 , lesdits profilés étant disposes en deux couches à l'intérieur d'un même élément (12), et intercalés de manière a ce que leur projec- tion verticale couvre la totalité de la section horizontale du garnis- sage. 16. Garnissage selon la revendication 15, caractérisé en ce que la nervure supérieure verticale (10) d'un profilé de la couche in- férieure (12i) d'un élément (12) atteint au moins le niveau de l'arête inférieure des nervures inférieures (11) des profilés de la couche su- périeure (12s). 17. Garnissage selon l'une des revendications 15 et 16, carac- térisé en ce que ses éléments (12) comportent des profilés (15) cappre- A3 nant un tube (16), form-nt âre centrale creuse, et trois nervres radiales (17) formant ailettes. 18. Garnissage selon la revendication 17, caractérisé en ce que ledit tube (16) contient un fluide caloporteur. 19. Garnissage selon la revendication 18, caractérisé en ce que les tubes (16) desdits profilés (15) sont alimentés par un fluide plus chaud, ou plus froid, que les phases solide et gazeuse en contact avec les profilés (15), afin de maîtriser des phéncorènes, respective- ment endo ou exothermiques dans des processus intervernant entre lesdi- tes phases.