FR 2544711 A1 19841026 FR 8405255 A 19840403 254471 1 "Plaquette de coupe pour travail par enlèvement de copeaux et son procédé de fabrication " La présente invention concerne une plaquette de coupe pour le travail, par enlèvement de copeaux, de pièces métal- liques telles que les arbres, axes, etc, notamment de piè- ces en acier cémenté et en acier à revenu, de préférence pour utilisation à des vitesses de coupe supérieures à 500 m/min, constituée par de l'oxyde d'aluminium fritté à haute température avec des additions d'oxyde de zirconium. Pour le travail par enlèvement de copeaux, les plaquet- tes de coupe à base d'oxyde d'aluminium fritté ont donné des résultats exceptionnels au cours des dernières décennies et se sont assuré une part toujours plus grande dans l'éven- tail des matériaux de coupe, notamment pour les cas o il s'agit d'opérations d'usinage à grande vitesse de coupe et de ce fait à hautes températures Cependant, en dépit de la grande dureté et de la résistance à l'usure des plaquettes de coupe en oxyde d'aluminium, on s'est efforcé d'améliorer encore les propriétés de ce matériau, car celui-ci présente une certaine fragilité qui fait que la durée de coupe des tranchants de la plaquette ne donne pas entièrement satisfac- tion. Pour cette raison, on a déjà fait toute une série de pro- positions visant à conférer, par des additions, une plus grande ductilité aux plaquettes de coupe à base d'oxyde d'aluminium qui sont relativement fragiles, c'est-à-dire à augmenter leur résistance à la rupture Les additifs de ce genre peuvent, par exemple, être des métaux, et on obtient alors ce qu'on appelle des "cermets" (céramique à métal). Les additions de carbures, nitrures et borures métalliques, tels que, par exemple, le carbure de titane, qui augmentent la résistance à l'usure, ont elles aussi donné toute satis- faction. Une proposition antérieure, faite par la Société demande- resse dans la demande de brevet allemande publiée né 23 07 654, prévoit d'utiliser comme matériau pour plaquettes de coupe, l'oxyde de zirconium stabilise au préalable, à savoir un oxyde de zirconium partiellement stabilisé avec une proportion de phase cubique comprise entre 75 et % Dans la demande de brevet allemande ne 27 41 295, cette suggestion est reprise et modifiée de telle manière que 0,5 à 35 % (en poids) d'un tel oxyde de zirconium partiellement stabilisé soient incorporés dans une matrice d'oxyde d'alu- minium a Ceci a déjà permis d'améliorer la stabilité de forme de ces plaquettes de coupe Mais la teneur relative- ment élevée en stabilisant que constituent les 4 % (en poids) d'oxyde de calcium entraîne une telle réduction de la rêsis- tance à chaud de ces plaquettes de coupe que leur capacité aux vitesses de coupe élevées est même moindre que celle d'une céramique à base d'oxyde d'aluminium pur. Les problèmes, que pose cette céramique de coupe à base d'oxyde d'aluminium comprenant des additifs, portent généra- lement sur le fait qu'avec des additions trop faibles l'ef- fet recherché, par exemple pour éviter la fragilité, n'-est pas suffisamment atteint, et qu'avec des additions plus im- portantes la résistance aux hautes températures telles qu'el- les interviennent avec des vitesses de coupe élevées, dimi- nue à nouveau. La présente invention a pour objet de rompre ce cercle vicieux 'et de mettre au point une plaquette de coupe dont la capacité soit nettement améliorée, c'est-à-dire qui per- mette d'obtenir une production plus grande, donc une plus grand nombre de pièces par plaquette de coupe et par unité de temps Ceci est absolument et particulièrement nécessaire pour le travail des pièces en acier, notamment des pièces en acier cémenté et en acier à revenu telles que les arbres,-axes, etc. Ce problème est résolu, selon la présente invention, par une plaquette de coupe pour le travail par enlèvement de copeaux, du type décrit en préambule, qui est réalisée avec un oxyde d'aluminium fritté, à haute température avec des additions d'oxyde de zircor ium, et qui présente, selon la présente invention, une combinaison des caractéristiques sui- vantes: a) -Composition chimique: à 90 % (en poids) d'oxyde d'aluminium à 30 % (en poids) d'oxyde de zirconium 0,1 à 0,5 % (en poids) d'oxyde de magnésium diverses impuretés sous forme d'oxydes constituant moins de 0,6 % (en poids) et toutes les teneurs se complétant à %. b) Porosité inférieure à 2 % c) Grosseur de grain moyenne inférieure à 1,7 Vm d) Résistance (ténacité) à-la rupture K d'au moins 2/3 Ic 3/2 N/mm à la température ambiante et de 140 N/mm à 10000 C, mesurée sur des barreaux prismatiques de 2,5 mm de largeur, 3,5 mm de hauteur et 12 mm de longueur, dé- coupées dans des plaquettes de coupe, et présentant une entaille de 120 p de largeur, 0,8 + 0,1 mm de profondeur, le rayon de l'entaille étant compris entre 50 et 60 rm. Les corps frittés comportant une matrice de matières très variées, dont l'oxyde d'aluminium et des particules incorporées d'oxyde de zirconium non stabilisé, sont connus, par exemple par la demande de brevet allemande N O 25 49 652, à l'inspection publique dans laquelle ils ont été proposés pour les éléments de turbines à gaz qui doivent présenter une grande résistance aux variations de température Cependant, le fait que l'action combinée ou conjuguée de toutes les ca- ractéristiques revendiquées permette d'obtenir une plaquet- te de coupe dont les propriétés garantissent une capacité nettement supérieure à celle de toutes les autres plaquet- tes de coupe connues jusqu'à ce jour, et notamment pour l'usinage de l'acier, ceci en particulier à de grandes vi tesses de coupe, c'est-à-dire à des vitesses égales ou supé- rieures à 500 m/min, est tout à fait surprenante Ce fait était notamment surprenant parce que, dans le cas des pla- quettes de coupe, les sollicitations existantes sont tota- lement différentes de celles qui interviennent, par exemple, pour les turbines à gaz, et parce que les plaquettes de cou- pe subissent notamment une forte usure ainsi que des con- traintes sur les tranchants, et que des interactions se pro- duisent avec le matériau usiné, sur lesquelles les additions importantes de matériaux augmentant la ductilité ont généra- lement une influence négative. Il n'est pas encore possible actuellement d'établir avec précision laquelle des caractéristiques précédemment men- tionnées a l'importance la plus grande Une très grande pu- reté des différentes matières constitutives et le maintien de la teneur en oxyde de mangésium à une valeur maximale bien définie sont des facteurs d'une influence considérable. Les faibles quantités d'oxyde de magnésium allant de O,1 à 0,5 % en poids suffisent pour empêcher, de façon connue, un grossissement anarchique des grains D'autre part, par suite de la faible quantité d'oxyde de magnésium et des très fai- bles quantités des diverses impuretés présentes sous forme d'oxydes, l'oxyde de zirconium ajouté à l'oxyde d'aluminium se présente sous sa forme monoclinique dans le matériau de départ Pendant le processus de frittage, cet oxyde se trans- forme en phase tétragonale qui, lors du refroidissement, se retransforme de façon réversible en phase monoclinique Le fait que, par suite de la grosseur de grain relativement taible, à savoir inférieure à 1 im, de préférence même infé- rieure à 0,5 M, la transformation en phase monoclinique soit retardée, ce qui crée des tensions latentes dans la structure cristalline, tensions qui sont aptes à reprendre une grande partie des efforts provoqués pendant le travail par enlèvement de copeaux, a probablement une influence con- sidérable. La caractéristique de faible porosité, à savoir une porosité infé rieure à 2 %, de préférence Peme inférieure à 1 %, revêt une importance tout à fait considérable pour l'augmentation de la capacité de coupe et notamment pour la résistance des tranchants de la plaquette de coupe selon la présente invention On s'assure donc, par des dispositions appro- priées, que les pores propement dits soient aussi petits que possible, de préférence inférieurs à 2 ym (valeur médiane) 3- La résistance à la rupture T,qui est au minimum de 190 N/inm 3/2 à la température ordinaire et surtout le fait qu'à 1000 C, donc à des tempé ratures qui sont facilement atteintes lors du travail par enlèvement de copeaux à des vitesses de coupe épiées, la résistance à la rupture K, atteigne encore au moins 140 N/rm, ont en outre une influence détefc minante c ésitance à la rupture K est de préférence même S rieure à 200 N/mm à la température ordinare et d'au moins 150 N/mm à 1000 C. La nécessité de conférer une faible porosité à la plaquette de coupe selon la présente invention va de pair avec une densité élevée du matériau, qui doit atteindre au moins 98 % de la densité théorique Avec une teneur préférentielle en oxyde de zirconîum, comprise entre 13 et 17 % en poids, la densité est de préférence d'au moins 4,1 " dans le cas d'une plaquette de coupe frittée de manière usuelle. La valeur élevée Kic garantit qu'au cours du processus de coupe et en présence des fortes contraintes subies par les tranchants de la plaquette de coupe, les grains ne s'échappent pas du réseau cristallin, ce qui se traduit par îo O une augmentation de la durée de coupe de l'outil ou bien permet d'usiner avec celui-ci, et à des vitesses élevées, des matériaux pour lesquels on ne pouvait pas jusqu'ici utiliser de façon économique les céramiques de coupe clas- siques. Le fait que des proportions relativement élevées d'oxyde de zirconium, qui entraine par lui-même une réduction de la résistance aux hautes températures, permettent d'obtenir une augmentation de la production lorsque toutes les carac- téristiques sont combinées de la manière revendiquée, ce qui donne une structure cristalline présentant des combinai- sons de propriétés optimales par rapport à toutes les pla- -quettes de coupe connues jusqu'à ce jour, est tout à fait surprenant, C'est la densité et la solidité du réseau cris- tallin, qui sont telles que, même en présence de surcharges, il ne se produit plus de rupture d'angles entiers de la plaquette de coupe rendant cette dernière inutilisable, qui ont une importance particulière. Pour obtenir cette combinaison toute particulière des propriétés, que l'on considérait jusqu'ici comme irréalisable, et à laquelle est due l'augmentation sensible de la capacité de charge spécifique des tranchants, le procédé de fabrica- tion de la plaquette de coupe selon la présente invention a une importance toute spéciale. Un procédé de fabrication préférentiel est caractérisé * 35 par le fait que l'on mélange intimement, avec addition d'ad- juvants de compression à 90 % en poids d'oxyde d'aluminium ayant une teneur minimale en A 1203 de 99 % et dont la grosseur de grain 254471 1 moyennrme correspondrx à une valeur mdiane inférieure à 10 mn, -10 à 30 % en poids d'oxyde de zirconium ayant une teneur minimale en Zr O de 99 % et dont la grosseur de grain moyenne correspond à ure valeur médiane inférieure a l,Opunt et 0,1 0,5 % en poids d'oxyde de magnésium pur, la teneur en impuretés contenues sous forme d'oxydes dans ce mélange initial pulvérulent étant inférieure à 0,6 % en poids, que des plaquettes de coupe ayant la forme géométri- que souhaitée sont réalisées par compression, à partir de ce mélange, et ces plaquettes sont frittées pendant au moins trois heures à des températures comprises entre 1500 et 16000 C Le corps façonné est de préférence fritté à une température comprise entre 1520 et 15600 C pendant 6 à 10 heures. Il y a une relation générale entre la durée et la tempé- rature de frittage,-'qui est telle que les durées de frittage choisies seront plus longues à des temperatures de frittage plus basses, et qu'elles seront par contre plus courtes à des temperatures de frittage plus élevées o Mais au-dessous d'une température de frittage de 15000 C, le corps façonné ne présente généralement plus la forte densité et la faible po- rosité nécessaires Au-dessus de 1600 C, le grossissement des grains s'accrolt, par contre, nettement, la grosseur des grains du produit fritté terminé augmente, au-dessus de 1,7 rm (valeur moyenne), l'homogénéité de la structure cris- talline diminue et les propriéte de la plaquette de coupe se dégradent, de ce fait, considérablement, notamment aux vitesses de coupe élevées que l'on s'efforce d'atteindre. La nécessité d'utiliser des matériaux de départ très purs a déjà été signalée précédemment On obtient des ré$ul- tats particulièrement favorables, notamment en ce qui concer- ne la durée de vie des plaquettes de coupe, lorsque le degré de pureté est encore plus élevé, tant pour l'exyde d'alu- minium utilisé que pour l'oxyde de zirconium, et que la te- neur en A 1203 ou en Zr O 2 excède m&me la proportion de 99,9 %X En ce qui concerne la teneur en Zr O 29 il faut, il est vrai, noter que celle- ci peut éventuellement contenir aussi une proportion d'oxyde de hafnium On sait que ces deux éléments et leurs composés sont si voisins par leurs propriétés qu'ils se présentent ensemble dans la nature et sont très difficiles à séparer l'un de l'autre C'est pourquoi on n'élimine ha- bituellement pas la fraction d' oxyde de hafnium, qui peut atteindre 2 % Les proportions indiquées de 99 % en poids et de 9999 % en poids de Zr O 2 se rapportent par conséquent à l'ensemble Zr O 2 + Hf O 2. -Il est alors essentiel, et c'est en cela que l'objet de la présente demande se distingue des plaquettes de coupe connues jusqu'à présent qui sont à base d'oxyde d'aluminium et d'oxyde de zirconium, que les diverses impuretés contenues sous forme d'oxydes, telles que Si O, l'oxyde de calcium, etc, dans le mélange initial pulvérulent, représentent une proportion inférieure à 0,6 % en poids, de préférence même inférieure à cette valeur d'une puissance de dix Pour ga- rantir cette faible teneur, il faut évidemment que l'oxyde de magnésium, ajouté comme inhibiteur du grossissement des grains, soit lui aussi très pur On utilise avantageusement un oxyde d'aluminium pulvérulent, auquel on a ajouté, déjà au cours de sa fabrication, la quantité nécessaire d'oxyde de magnésium pur. La grosseur initiale des grains des matériaux de départ à l'état pulvérulent a évidemment elle aussi une influence considérable Pour permettre d'obtenir la structure très fine et homogène souhaitée, la valeur médiane de l'oxyde d'-alumi- nium et de l'oxyde de zirconium est inférieure à 1,O Pm et, dans le cas de l'oxyde de zirconium, est même de préférence inférieure à 0,5 um La "valeur médiane" est définie de la manière suivante. La répartition granulométrique est habituellement repré- sentée sous forme de distribution cumulée, de telle manière que les paramètres de grosseur sont représentés en fonction de la fréquence des pourcentages jusqu'à 100 % On trouve ha- bituellement les courbes de distribution cumulée sous forme simplifiée, avec indication de la valeur médiane Celle-ci est définie comme le point d'intersection de la courbe des sommes avec la ligne de 50 % de la fonction de fréquence, et elle désigne ainsi la grosseur moyenne (grosseur des parti- cules ou dimension des pores), à laquelle 50 % sont supérieu- res et 50 % sont inférieures. Le pressage du mélange initial pulvérulent se fait avan- itageusement sous une pression d'au moins 6000 N/cm, de pré- férence sous une pression comprise entre 12 000 et 16 000 N/cm Ceci se fait aussi dans une certaine mesure conformé- ment à une loi, à savoir qu'à une pression basse la tempéra- ture de frittage choisie est un peu plus élevée, et à une pression plus élevée la température de frittage choisie est un peu plus basse. Les matières les plus diverses conviennent en tant qu'adjuvants de compression Des alcools polyvinyliques, qu'ils est recommandé d'utiliser en solution à 1 %, ont notamment donné satisfaction L'humidité de compression de la poudre initiale est d'environ 4 % en poids. La qualité de la plaquette de coupe, et notamment sa forte densité et sa faible porosité, sont aussi fortement in- fluencées par la vitesse de chauffage et de refroidissement, c'est-à-dire par le temps nécessaire pour chauffer l'ébau- che pressée à la température de frittage spécifiée et le temps nécessaire pour la refroidir à nouveau à la tempéra- ture ordinaire Cette vitesse de chauffage et cette vitesse de refroidissement, sont de préférence d'environ 2000 C par heure. Les plaquettes de coupe mlon la présente invention sont avantageusement cuites sous atmosphère oxydante, ce qui cons- titue un avantage considérable par rapport aux plaquettes de coupe déjà connues comportant des additions de carbures ou de nitrures En raison de la présence de ces additifs, ces plaquettes de coupe ne peuvent être frittées que sous atmosphère réductrice ou inerte, ou bien sous vide, ce qui nécessite évidemment la mise en oeuvre d'un appareillage beaucoup plus important et rend ces plaquettes de coupe très onéreuses Mais les plaquettes de coupe selon la présente invention peuvent évidemment aussi être frittées d'après un autre procédé, selon l'objet de la présente invention, par exemple par compression à chaud Dans ce cas, les durées de frittage sont nettement plus courtes et as températures sont en moyenne supérieures d'environ 100 WC. Comme cela a édéjà été mentionné précédemment à plusieurs -reprises, la valeur K élevée, notamment celle que l'on Ic 25447 1 obtient à 1 OOOC, c'est-à-dire aux hautes températures qui règnent pour les grandes vitesses de coupe, constitue une caractéristique particulièrement importante des plaquettes. de coupe selon la présente invention Sur le graphique ci- annexé, on compare les valeurs Kic d'une céramique frittée à base d'A 1203 contenant du Zr O 2 et du TIC, selon la demande de brevet allemande n 27 41 295 (courbe 1) à celles qui sont obtenues avec une céramique selon la présente invention (courbe 2) On constate nettement une grande concordance des valeurs K a la température ordinaire, mais on observe ic une baisse beaucoup plus rapide de Kic avec l'augmentation de la température dans le cas de la céramique correspondant a l'état antérieur de la technique, que dans le cas de celle de l'invention. La détermination de la valeur Kic (facteur d'intensité de contrainte critique), qui est une mesure de la résistance à la rupture, est expliquée ci-dessous. Dimension des éprouvettes: On découpe aux dimensions voulues des barreaux prismati- ques d'une largeur B = 2,5 mm, d'une hauteur W = 3,5 mm et d'une longueur L = 12 mm dans des plaquettes de coupe On pratique ensuite, à l'aide d'un disque de cuivre garni de diamants, un trait de scie simulant une fissure, d'une lar- geur d = 120 m et d'une profondeur a = 0,8 + 0,1 mm sur la largeur B pour L/2 Le rayon de l'entaille est compris entre et 60 Pm. Mode opératoire appliqué pour l'essai L'éprouvette entaillée est chargée jusqu'à rupture au cours d'un essai de pliage en trois points Pendant l'essai, elle est alors posée debout sur sa largeur sur une distance S = il mm et la charge d'essai est appliquée sur le côté op- posé au trait de scie Au point o le moment de flexion attein son maximum, la vitesse de pliage est de 0,25 mm/min. La valeur KIC de la résistance à la rupture est détermi- née selon l'expression;o Kdn =laq-be B =t-1- B dans laquelle I 3 SPB web B 2 BW qui est la résistance à la rupture rapportée à la section transversale (W B) et Y est une constante consignée sur des tables, qui n'est fonction que du raport a/W, FB étant la charge de rupture. Les dimensions des éprouvettes et le mode opératoire appliqué pour les essais ont été établis sur la base de la norme ASTM E 399-72 régissant les méthodes d ssai standard pour la détermination de la résistance à la rupture des ma- tériaux métalliques Les matériaux céramiques, en ce qui concerne le réglage de l'état d'allongement plan supposé et l'apparition de zones plastiques, se comportent d'une fa- çon non critique La simulation de fissures nettes par de fins traits de scie constitue une facilité usuelle pour les mesures de la valeur Kic des matériaux céramiques lVoir - T.R WISHAW et al, ENG FRACCMMECH 1 ( 1968) 191, R F PABST, Dissertation, STI Ur TGART 1972, R L BERTOLOTTI, 2 AMER CERAN. SOC 56 ( 1937) 107 l. La présente invention est illustrée par l'exemple des- criptif et non limitatif ci-après relatif à la fabrication d'une plaquette de coupe. On disperse 42 kg d'A 1203 ayant une teneur en Mg O de 0,2 % en poids et 7,5 kg de Zr O 2 non stabilisé dans de l'eau distillée et l'on broie le tout pendant 30 minutes dans un broyeur à boulets oscillant pour obtenir un mélange homogène. Après le broyage, on ajoute 1 t d'alcool polyvinylique, on agite vigoureusement la suspension pendant 10 minutes à. 500 tours/minute, et on la passe sur un tamis de 40 m On sèche et granule la suspension tamisée dans un séchoir à pulvérisation La poudre granulée et de ce fait fluide est comprimée dans des presses à poudre automatiques, sous une pression de 12000 N/cm 2, pour former des plaquettes de coupe ayant la forme géométrique voulue et une densité verte de 3 2,52 g/cm Après ce processus de façonnage, le corps façonné est 11 i' fritté à 1550 "C pendant 8 heures La vitesse de chauffage et de refroidissement est de 2000 /h. Après le frittage, les plaquettes de coupe sont meulées et biseautées à l'aide de meules diamantées jusqu'à l'obten- tion de leur forme géométrique définitive, conformément aux stipulations des normes SNG. La plaquette de coupe réalisée selon le présent exemple a les propriétés suivantes: Poids spécifique 4,17 N g/cm 3 - Porosité 0,5 % Grosseur de grain moyenne ayant une valeur médiane de: 1, 45 m Pm 2 Dureté VICKERS: 19700 N/mm Résistance à la rupture par pliage: 580 N/mm. Résistance à la rupture 201 N/m 3/2 à la température ordinaire, et 3/2 N/mm 3/2 à 1000 C Toutes les indications relatives aux grosseurs de grain, qui sont contenues dans la présente description, sont déter- minées selon la méthode de SYNDER-GRAFF. Une telle plaquette de coupe suppor une charge nette- ment plus élevée aux angles de coupe Le contrôle de la charge admissible aux angles de coupe est effectué au cours de l'essai dit "d'avance". Celui-ci consiste à augmenter la valeur d'avance, avec une profondeur de coupe a préétablie, dans ce cas, 3 mm et sous un angle d'attaque bien défini, dans ce cas 85 , et avec une géométrie de la plaquette de coupe déterminée, dans ce cas du type SNGN 120816 T ( 0,2 x 20 "), jusqu'à ce que la plaquette de coupe supporte tout juste encore sans rupture une durée d'action de 10 minutes pour une vitesse de coupe de 500 m/min. Aux conditions d'essai indiquées ci-dessus, on a obtenu une valeur d'avance de 0,70 mm/tour pour la plaquette de coupe selon l'exemple cité. Une valeur d'avance aussi élevée signifie dans la pra- tique, par rapport aux plaquettes de coupe, déjà connues, à base d'Al 03 seul ou à base d'une céramique de coupe contenant Zr O 2 e Ti C, selon la demande de brevet allemande n* 27 41 295, une augmentation considérable du nombre de pièces pouvant être usinées avec une plaquette de coupe On a ainsi pu multiplier par 6 le nombre de piècesusinées par rapport à une céramique à base d'A 1203 et par rapport à une céramique à base d'A 1203, de Zr O 2 et de Ti C, cette augmenta- tion ayant été déterminée sur l'exemple d'un arbre arrière de roue motrice en 41 Cr 4 V 90. 1 Q REVENDICATIONS 1 Plaquette de coupe pour le travail, par enlèvement de copeaux, de pièces métalliques, telles que des arbres, des axes, et pièces analogues, notamment de pièces en acier cémenté et en acier à revenu, de préférence pour utilisation à des vitesses de coupe supérieure à 500 m/min, constituée par de l'oxyde d'aluminium fritté à haute température avec des additions d'oxyde de zirconium et d'oxyde de magnésium, comme inhibitive de grossissement des grains, caractérisé par le fait qu'elle possède une combinaison des caractéristiques suivantes a) la plaquette de coupe est préparée à partir d'un mélange ayant la composition suivante: 70 à 90 % en poids d'oxyde d'aluminium, dont la grosseur de grain a une valeur médiane inférieure à 1 um, 10 à 30 % en poids d'oxyde de zirconium monoclinique, dont la grosseur de grain est inférieure à 1 um, 0,1 à 0,5 % en poids d'oxyde de magnésium, diverses impuretés sous forme d'oxydes constituant moins de 0,6 % en poids, toutes les teneurs se complétant à 100 %w b) une porosité inférieure à 2 %, c) une grosseur de grain moyenne inférieure à 1,7 pm, d) une résistance à la rupture Kc d'au moins 190 N/mm 3/2 -à la température ambiante et d'au moins 140 N/mm 3/2 à 1000 C, mesurée sur des barreaux prismatiques de 2,5 mm de largeur, 3,5 mm de hauteur et 12 mm de longueur, découpé dans les plaquettes de coupe et présentant une tentaille de 120 jm de largeur, de 0,8 + 0,lmm de profondeur, le rayon de l'entaille étant compris entre 50 et 60 pm, e) l'oxyde de zicronium étant présent dans la plaquette finale essentiellement en phase tétragonale. 2 Plaquette de coupe selon la revendication 1, caractérisée par le fait que la grosseur de grain moyenne est comprise entre 1,4 et 1,6 Am et que 90 % de tous les grains présentent une grosseur comprise dans cette gamme. 3 Plaquette de coupe selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée par le fait que la résistance à la rupture Kic est au moins de 200 N/mm 3/2 à la température ordinaire, et d'au moins 150 N/mm 3/2 à 1000 C O 14 25447 1 1 4 Plaquette de coupe selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée par le fait qu'avec une teneur préférentielle en oxyde de zirconium comprise entre 13 et 17 % en poids, le poids spécifique est au moins de 4,1 g/cm 3. Procédé pour la fabrication d'une plaquette de coupe selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée par le fait qu'on mélange intimement, avec addi- tion d'adjuvants de compression: 70 à 90 % en poids d'oxyde d'aluminium ayant une teneur minimale en A 1203 de 99 % et une valeur médiane inférieure à 1,0 Sm, 10 à 30 % en poids d'oxyde de zirconium ayant une teneur minimale en Zro 2 de 99 % et une valeur médiane inférieure à 1,0 um et 0,1 à 0,5 % en poids d'oxyde de magnésium pur, la teneur en impuretés contenues sous forme d'oxydes dans ce mélange initial pulvérulent étant inférieure à 0,6 % en poids, pour une teneur totale de 100 %, qu'on effectue le pressage des plaquettes de coupe ayant la forme géométrique souhaitée, qu'on fritte ces plaquettes pendant au moins trois heures à des températures comprises entre 1500 et 1600 "C. 6 Procédé selon la revendication 5, caractérisé par le fait que le corps façonné est fritté à une température com- prise entre 1520 et 15600 C pendant 6 à 10 heures. 7 Procédé selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé par le fait que la vitesse de chauffage jusqu'à la température de frittage, et la vitesse de refroidissement jusqu'à la température ordinaire, une fois le frittage terminé, sont d'environ 200 "C par heure. 8 Procédé selon l'une quelconque des revendications à 7, caractérisé par le fait que les plaquettes de coupe sont frittées sous atmosphère oxydante.