FR 2542945 A1 19840921 FR 8304485 A 19830318 JAC/THI AMPLIFICATEUR PASSE-BANDE HAUTE-FREQUENCE A IMPEDANCE ADAPTABLE ET OSCILLATEUR LE COMPRENANT La présente invention a pour objet un amplificateur passe- bande haute-fréquence à impédance adaptable ainsi qu'un oscillateur le comprenant. Les amplificateurs passe-bande haute-fréquence connus pré- sentent en général des impédances d'entrée et de sortie élevées (de l'ordre de quelques milliers d'ohms) qui les rend sensibles aux dérives thermiques des semi-conducteurs qu'ils comportent. D'autre part, les amplificateurs utilisés pour réaliser des oscillateurs haute-fréquence (notamment dans les montages du type Hartley) présentent également des impédances d'entrée et de sortie du même ordre de grandeur Ces impédances élevées ont pour inconvénient de dégrader le facteur de qualité Q du résonateur que comporte l'oscillateur Un tel oscillateur a alors une fréquence caractéristique moins stable qu'elle pourrait l'être. La présente invention a pour objet un amplificateur passe- bande haute-fréquence dont l'impédance est adaptable et qui peut notamment présenter des impedances d'entrée et de sortie de valeurs faibles. Un tel amplificateur convient pour réaliser des oscillateurs étant donné que les impédances d'entrée et de sortie peuvent être faibles ce qui évite la dégradation du facteur de qualité Q du résonateur. D'autre part, un tel amplificateur convient également à l'amplifi- cation des signaux délivrés par un oscillateur, notamment un oscil- lateur selon l'invention à basse impédance de sortie. L'invention concerne ainsi un amplificateur passe-bande haute- fréquence à impédance adaptable caractérisé en ce qu'il comporte un transistor monté en base commune dont l'émetteur est chargé par un pont diviseur résistif comprenant une première résistance reliée à la masse et à un point dit point milieu du pont diviseur résistif, montée en série avec une seconde résistance reliée audit point milieu et à l'émetteur du transistor, ledit point milieu du pont diviseur résistif constituant l'entrée de l'amplificateur, dont le collecteur est chargé par un circuit parallèle du type LC dont une extrémité est à la tension d'alimentation et présentant une branche selfique et une branche capacitive, un point, dit point milieu, de la branche selfique ou de la branche capacitive constituant une sortie de l'amplificateur, et dont la base est polarisée par une tension d'alimentation continue et reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur assurant le fonctionnement en base commune dans la bande passante de l'amplificateur. Selon une réalisation préférée, le circuit parallèle est associé à une résistance d'amortissement, de préférence disposée entre le collecteur du transistor et le circuit parallèle proprement dit Cette résistance abaisse le facteur de qualité du circuit parallele et élargit la bande passante de l'amplificateur. Selon une variante, le transistor est d'un type présentant une caractéristique à résistance négative en fonctionnement en base commune et il présente une résistance de base de valeur suffisante pour la compenser, de telle sorte que l'on évite ainsi l'auto- oscillation de l'amplificateur. Selon une variante, la première résistance du pont diviseur résistif est choisie de telle sorte que l'amplificateur présente une basse impédance d'entrée. L'impédance capacitive ou selfique située entre au moins une sortie de l'amplificateur et la masse peut être choisie de telle sorte que l'amplificateur ait une basse inpédance de sortie. L'oscillateur selon l'invention est du type en transmission et il est caractérisé en ce qu'il comporte un amplificateur tel que défini cidessus et un résonateur branché entre l'entrée et une sortie de celui-ci La fréquence de résonance du circuit parallèle est égale à une fréquence choisie du résonateur et l'amplificateur est réglé de manière telle que la fonction de transfert en boucle ouverte remplit les conditions de Berkhausen uniquement pour le pic de résonance du résonateur correspondant à la fréquence choisie Les impédances d'entrée et de sortie de l'amplificateur sont de préférence au plus égales à la résistance série intrinsèque du résonateur, ceci afin d'éviter de dégrader le facteur de qualité intrinsèque du résonateur. En pratique, on essaiera d'obtenir les impédances d'entrée et de sortie les plus faibles compatibles avec la condition de gain définie ci-dessus. Selon une variante, un condensateur est branché aux bornes de la deuxième résistance du pont diviseur Ce condensateur peut être utilisé en cas de gain insuffisant de l'amplificateur. On peut avantageusement relier la première résistance du pont diviseur à la masse par un condensateur de découplage aux bornes duquel est disposée une troisième résistance permettant de diminuer la puissance consommée. Une des sorties de l'amplificateur peut être reliée à un circuit d'amplification présentant une impédance adaptée, par exemple un amplificateur de sortie associé à un quadripôle dont l'entrée est reliée à ladite sortie de l'amplificateur et la sortie à l'entrée de l'amplificateur de sortie présentant une impédance d'entrée adaptée à l'impédance de ladite sortie de l'amplificateur et une impédance de sortie adaptée à l'impédance d'entrée de Pamplificateur de sortie. En particulier, le circuit d'amplification peut être constitué par au moins un amplificateur selon l'invention. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description ci-dessous donnée à titre d'exemple non limitatif, en liaison avec les figures qui représentent: la figure 1, un schéma d'un amplificateur selon l'invention, et son couplage à un résonateur pour former un oscillateur; la figure 2, un schéma électrique équivalent d'un résonateur monté dans un oscillateur; la figure 3, la fonction de transfert d'un amplificateur passe- bande suivant l'invention; la figure 4, la fonction de transfert en boucle ouverte d'un oscillateur suivant l'invention; 2 54 t 945 la figure 5, un schéma illustrant la condition de Berkhausen; la figure 6, un oscillateur à 5 mégahertz suivant l'invention associé à deux étages d'amplification mettant en oeuvre chacun un amplificateur suivant l'invention; la figure 7, un oscillateur à 500 mégahertz suivant l'inven- tion. Selon la figure 1, un amplificateur A suivant l'invention comporte un transistor T fonctionnant en base commune Sa base est polarisée par un pont de résistances R Pl et RP 2 par une tension d'alimentation continue V amenée à une extrémité de la résistance R Pl (point 7) Le fonctionnement en base commune dans la bande passante de l'amplificateur est obtenu grâce à un condensateur C 3 disposé en parallèle sur la résistance RP 2 entre la base et la masse. Au cas ou le transistor T est susceptible de présenter en base commune une caractéristique à résistance négative, une résistance de base R 3 est disposée à l'entrée de la base du transistor T C'est le cas notamment des transistors haute-fréquence du type EC, c'est-à- dire conçus pour le fonctionnement en émetteur commun, et qui présentent cette propriété lorsqu'ils sont utilisés dans un montage à base commune. La résistance R 3 est branchée entre la base du transistor T et le point milieu 2 du pont de résistances (Rpl, RP 2). L'émetteur du transistor est relié à la masse par un pont résistif constitué de deux résistances R 2 et R 1, la résistance R 2 étant connectée à lémetteur, le point commun 3 aux résistances R 1 et R 2 constituant l'entrée e de l'amplificateur, et l'autre extrémité de la résistance R 1 (point 8) étant connectée à la masse, éventuel- lement par lintermédiaire d'un condensateur de découplage C' d. Le circuit du collecteur comprend successivement une résis- tance d'amortissement R 4 et un circuit parallèle du type LC comportant une première branche de type selfique L et en parallèle sur celle-ci une deuxième branche de type capacitif comportant deux condensateurs C 2 et C 1 en série Une extrémité du conden- sateur C 1 (point 5) est reliée à l'extrémité à la self L qui est à la 254 t 945 tension d'alimentation V et son autre extrémité au point commun aux condensateurs C 1 et C 2 qui constitue une des sorties dénom- mée S 2 de l'amplificateur Le condensateur C 2 est également relié à l'autre extrémité de la self L (point 4) et à la résistance d'amortis- sement R 4 Une autre sortie de l'amplificateur S est prise sur une des spires de la self L Une self de valeur L 1 est alors présente ente le point 5 et la sortie S et une self de valeur L 2 entre la sortie S et le point 4, avec L = L 1 + L 2 Il va de soi que la branche selfique L peut comporter, par analogie avec la branche capacitive, deux selfs disposées en série et dont le point commun constitue alors la sortie S 5 de l'amplificateur Ces selfs seront dénommées par analo- gie L 1 et L 2. L'amplificateur est alimenté au point 6 par une tension conti- nue V Un condensateur de découplage Cd 3 est disposé entre le point 6 et la masse et une self de découplage Ld 2 est disposée en série entre les points 6 et le point 5, de manière à former un découplage classique LC permettant d'isoler l'amplificateur des pa- rasites haute-fréquence De la même façon, l'alimentation du point 7 par la tension V est réalisée avec interposition d'une self de décou- plage Ldi entre les points 5 et 7 Un condensateur de décou- plage Cd 2 est disposé entre le point 5 et la masse et un conden- sateur de découplage C dl entre le point 7 et la masse Un décou- plage est réalisé également au niveau de l'émetteur ou un conden- sateur de découplage C Id est branchée entre le point 8 et la masse. Il va de soi que ces découplages n'ont lieu d'être réalisés que si l'amplificateur risque d'être soumis à des parasites haute-fréquence. Il en résulte que, dans le cas contraire, les points 6, 7 et 8 peuvent être reliés directement à la masse. On va maintenant montrer comment on détermine les valeurs des éléments entrant dans le schéma de l'amplificateur A Les résistances R Pl et Rp 2 qui définissent la polarisation sont déter- minées de manière classique Leur valeur est en général égale à quelques milliers d'ohms Le condensateur C 3 détermine le fonction- nement de l'amplificateur en base commune dans sa bande passante, t 542945 c'est-à-dire, que dans la bande passante de l'amplificateur, l'impé- dance du condensateur C 3 doit être suffisamment faible pour que le point 2 soit pratiquement à la masse, le pont de résistance (R Pl Rp 2) continuant par ailleurs de polariser la base du transistor en continu La valeur du condensateur C 3 est par conséquent d'autant plus faible que la fréquence de fonctionnement est élevée A titre d'exemple, les valeurs de l'ordre de 10 n F conviennent à 5 méga- hertz, de l'ordre de 1 n F vers 300 à 500 mégahertz Cette valeur peut descendre à 50 p F pour les fréquences supérieures ou égales à 500 mégahertz. La résistance R 3 a pour objet d'empêcher que l'impédance d'entrée du transistor T ne devienne négative Ceci peut se produire comme expliqué plus haut avec des transistors qui présentent cette propriété lorsqu'ils sont montés en base commune La résistance R 3 a en général une valeur faible par exemple inférieure à 50 ohms. R 2 joue un rôle important dans la détermination du gain de lamplificateur Plus R 2 est élevée, plus le gain de l'amplificateur est faible La résistance R 2 contribue également, mais à titre auxiliaire à empêcher la résistance d'entrée de l'amplificateur de devenir négative. R 1 fixe l'impédance d'entrée de l'amplificateur et joue un rôle stabilisateur de cette impédance vis-à-vis des variations des para- mètres extérieurs (tension d'alimentation, charge de l'amplificateur, température) Cette stabilisation est d'autant meilleure que la valeur de la résistance R 1 est plus faible. Le condensateur C 4 branché en parallèle sur la résistance R 2 n'est utilisé que lorsque le gain de l'amplificateur est insuffisant Sa valeur est très faible Le condensateur C 4 permet d'abaisser en dynamique la valeur de limpédance entre lémetteur et le point 3 et par conséquent d'augmenter le gain de l'amplificateur, sans que toutefois l'émetteur du transistor T soit chargé par une trop faible impédance en continu La valeur de C 4 est déterminée en visualisant à l'analyseur de réseau la courbe de la figure 4 L'introduction d'un condensateur C 4 de valeur faible permet d'élever légèrement la 254; 2945 fonction de transfert on boucle ouverte au voisinage de f O et donc d'ajuster la valeur de E (d B) qui permet le démarrage de l'oscil- lateur En pratique, on choisit e = 2 à 3 d B. La résistance Rp 3 branchée en parallèle sur le condensateur de découplage C'd permet d'ajuster la consommation de l'amplificateur. Elle peut donc être supprimée si la consommation n'est pas un facteur important La résistance Rp 3 sera choisie pour obtenir une consommation minimale Il va de soi que la résistance Rp 3 coopère avec le condensateur de découplage CID qui doit de ce fait être présente même si par ailleurs il n'est pas jugé utile de protéger l'amplificateur A contre les perturbations haute-fréquence. Si on appelle VB la tension de base du transistor et v la chute de tension dans la jonction, il vient: V 2 v R 1 + R 2 + Rp 3 Si on impose le courant de base 1, il vient: V 2 v RP 3 = I (R 1 + R 2) Exemple: V = 8 v, Rpl = 10 k, Rp 2 = 2,2 kil R 1 = R 2 = 10011, v = 0,6 V on aura en l'absence de Rp 3, I = 4,2 m A, mais pour Rp 3 = 1001, I = 2,8 m A. La valeur des éléments L, C 1 et C 2 détermine la fréquence de résonance du circuit parallèle LC disposé dans le collecteur du transistor T Ce circuit LC présente un facteur de qualité intrin- sèque qui peut être abaissé par la présence de la résistance R 4 R 4 sert donc essentiellement à amortir le circuit accordé LC et à déterminer de ce fait la largeur de la bande passante de l'amplifi- cateur Comme la résistance R 4 amortit le circuit accordé LC, elle a également pour effet de diminuer le gain de l'amplificateur A, et ce d'autant plus que sa valeur est plus élevée En pratique la valeur de la résistance R 2 détermine le gain de l'amplificateur A En effet, le facteur de qualité du circuit accordé LC et donc la valeur de la s résistance R 4, est déterminé par la bande passante que l'on souhaite obtenir autour de la fréquence f O du circuit accordé LC. Les sorties S et S 2 étant raccordées par un pont diviseur respectivement selfique et capacitif, le gain de l'amplificateur est également dépendant du rapport de division d'impédance ainsi réali- sé Cependant, le rapport de division choisi fait également évoluer l'impédance de sortie de l'amplificateur A Ainsi, en ce qui concerne la sortie S 1, l'impédance de sortie sera d'autant plus faible et le gain d'autant plus élevé que la valeur de la self résultante entre la sortie S 1 et le point 5 sera faible En ce qui concerne la sortie S 2 l'impédance de sortie sera d'autant plus faible et le gain de l'amplificateur d'autant plus élevé que le condensateur C 1 aura une capacité plus élevée Comme l'impédance de sortie de l'amplifi- cateur A est également une donnée fixée a l'avance, le gain de l'amplificateur A est, pour cette raison également, déterminé en pratique en agissant sur la valeur de la résistance R 2. L'amplificateur A peut recevoir un résonateur 1 en contre- réation pour former un oscillateur Cette contre-réaction peut se faire entre Pentrée e et Pune quelconque des sorties s, et S 2 La sortie du signal utile de P'oscillateur se fera alors de préférence par la sortie de l'amplificateur A non utilisée pour la boucle de contre- réaction de Poscillateur. La résistance R 1 sera choisie à une valeur inférieure ou égale à la résistance interne Ridu résonateur 1 de manière d'une part à charger celui-ci par une impédance aussi faible que possible pour éviter la dégradation de son facteur de qualité Q et d'autre part, que l'impédance de charge soit autant que possible adaptée de manière à éviter la réflexion de lénergie émise par le résonateur 1 Il en va de même en ce qui concerne la détermination de la valeur de l'impé- dance de la sortie utilisée pour la contre-réaction du résonateur 1. Selon la figure 2, le résonateur 1 a pour schéma électrique équivalent une résistance R en série avec un condensateur Ci et une self L Le résonateur 1 est chargé par deux résistances en série R e composante résistive de l'impédance d'entrée de l'amplificateur A et R y composante résistive de l'impédance de sortie de l'amplifi- cateur A De cette charge résistive, il résulte que le facteur de qualité en charge Qc du résonateur est plus faible que le facteur de qualité intrinsèque Q déterminé par la valeur de Ri L'oscillateur aura des performances d'autant meilleurs que le facteur de qualité du résonateur en charge Qc sera plus élevé et plus proche de la valeur intrinsèque Q 1. La figure 3 montre la courbe de réponse de l'amplificateur A sans contreréation Cette courbe de réponse a un maximum de gain Gmax à la fréquence f O correspondant à la résonance du circuit LC, cette courbe s'amortissant vers les fréquences inférieures et exté- rieures à la fréquence f O vers des asymptotes de pente 12 décibels par octave. La figure 4 montre en fonction de la fréquence, la différence entre le gain et la perte d'insertion de l'oscillateur C'est le gain du système en boucle ouverte. La figure 5 permet d'illustrer la condition de fonctionnement d'un oscillateur dite condition de Berkhausen L'oscillateur se com- pose d'un amplificateur A présentant un gain G; entre la sortie et l'entrée de celui-ci est branché en contre-réaction un résonateur 1 présentant une perte d'insertion Pi La condition de Berkhausen s'eécrit: G = P + (d B) o E est l'excès de gain nécessaire au démarrage de l'oscillateur Le démarrage d'un oscillateur ne peut donc se réaliser que pour des fréquences pour lesquelles la différence G Pl est égale à E Le réseau LC étant accordé à la fréquence f O du résonateur, le gain de l'amplificateur A est ajusté de telle manière que le pic de résonance du résonateur 1 à la fréquence f O soit seul à remplir la condition de Berkhausen De ceci résulte que le circuit accordé LC n'a pas besoin d'avoir un facteur de qualité Q élevé Au contraire, un facteur de qualité élevé du circuit accordé LC rendrait le réglage du gain assez difficile, se traduisant par un risque de démarrage de l'oscillateur sur la fréquence du circuit accordé LC, et non sur celle précise et t 5 Q 2945 stable du résonateur 1 Les resonateurs ont en effet des pics sc résonance de dynamique de plus en plus faible au fur et à mesure que la fréquence augmente On cherchera donc en pratique pour faciliter les réglages à amortir le plus possible le circuit accordé LC, tout en permettant à l'amplificateur A d'avoir un gain suffisant pour que la condition de Berkhausen soit remplie. Selon la figure 6, un oscillateur et ses deux étages d'amplifica- tion associés sont constitués chacun à partir d'un amplificateur selon l'invention On a gardé les mêmes notations pour caractériser les composants correspondants au schéma de base de la figure 1 Des notations voisines ont été utilisées pour les composants disposés suivant des variantes, notamment en ce qui concerne les circuits accordés LC pour lesquels des réseaux de configuration différente peuvent être mis en oeuvre suivant les cas particuliers. L'étage oscillateur se compose d'un amplificateur Ao pour lequel on a: Rpl = 10 kg, RP 2 = 2,2 k L, R 1 = loost, R 2 = 100 s I, R 3 = 33 j L R 4 = 200 SL; C 1 = 1 n F, C 2 = 33 p F et C 3 = 10 n F. Aux bornes du condensateur C 1 est disposé un condensateur C'1 de 82 p F et aux bornes du condensateur C 2 est disposé un condensateur variable C'2 de valeur nominale 12 p F En outre en les points 4 et 5 est disposée en parallèle sur les condensateurs précédents un con- densateur C' de 1,2 p F Ce réseau de capacité permet un ajustement précis de la fréquence du circuit LC à la fréquence f O du résona- teur 1, malgré les tolérances parfois importantes sur les valeurs réelles des capacités Les valeurs données ci-dessus le sont donc a titre indicatif et les valeurs nominales à choisir dépendent en fait de la valeur réelle des capacités des condensateurs dans la limite des tolérances de fabrication. Le résonateur 1 comporte un quartz 2 ' et un circuit de com- mande de fréquence à diode Varicap VC Celle-ci a une valeur nominale de 27 p F et une tension nominale de 4 volts En dérivation de celle-ci est disposé un condensateur Ci O de valeur de 27 p F La diode Varicap VC est disposée en série avec le quartz 2 'entre une électrode 10 de celui-ci et l'entrée e de l'amplificateur A O Le circuit de commandc de fréquence est alimenté par une tension continue variable présente aux bornes d'un condensateur C 12 Entre le point 10 et la masse, sont disposés successivement en série une self L 10 de 120/ -H, une résistance Ril de 10 k J Let un conden- sateur Cil de 10 n F L'électrode non à la masse du condensa- teur C 12 est reliée à l'électrode non à la masse de condensateur CI, par une résistance R 12 de 10 k J D'autre part, Pélectrode positive de la diode Varicap Ve est reliée à la masse par une résistance Ri O de 1 k St-et à l'entrée e de l'amplificateur AO par un condensa- teur C 13 de 10 n F La sortie active s I 1 de l'amplificateur A O de l'oscillateur est reliée à l'entrée de l'amplificateur suivant A 1 par un condensateur série C 15 de valeur 10 n F. Pour l'amplificateur A 1, on aura R 1 = 82 A, R 2 = 100,L R 3 = 33 QL, R 4 = 100 xt, Rpl = 10 kst, Rp 2 = 2,2 k 31 L 1 = 12,MH, L 2 = 1,8 Jp H La sortie S 2 n'étant pas utilisé dans ce montage, seuls sont connectés entre les points 4 et 5 deux condensateurs en parallèle C' de valeur 68 p F et C'1 de valeur 6,8 p F La sortie S 1 est reliée à l'entrée de de l'étage suivant A 2 par un condensateur C 15 de découplage valeur 10 n F L'entrée de l'amplificateur A 2 s'effectue non point directement aux bornes de la résistance R 1 mais par l'intermédiaire d'un pont diviseur comprenant une résistance R 20 de 22,g et une résistance R 21 de 150 a dont une borne est à la masse. Pour l'étage amplificateur A 2, on a: R 1 = 150 A, R 2 = 82 n, R 3 = 33 JL, R 4 = 33 sz, Rp= 8,22 kf, Rp 2 4,7 k%-, L 1 = 1,8 u Hl, L 2 = 0,33 t 4 I, C' = 470 p F, C'1 = 33 p F, C 3 = 10 n F La sortie S de l'amplificateur A 2 est la sortie S 1. Les selfs de découplage des différents étages LD ont une valeur de 33,t H, les condensateurs de découplage CD une valeur de 10 n F. Selon la figure 7, le résonateur I a une fréquence propre 500 mégahertz Les valeurs des composants sont alors: R 1 = R 2 = 120 A, R 3 = R 4 = 225 L, Rpl = 4,7 k L, Rp 2 = 33 k 3 kft; L = 10 n H et C 3 = I n F On notera que le réseau LC est réalisé sans adjonction d'éléments capacitifs étant-donné que, à ces fréquences élevées, la capacité parasite du transistor T est suffisante (elle est de l'ordre I p F). REVENDICATIONS 1 Amplificateur passe-bande haute-fréquence à impédance adaptable, caractérisé en ce qu'il comporte un transistor (T) monté en base commune dont l'émetteur est chargé par un pont diviseur résistif comprenant une première résistance (R 1) reliée à la masse et à un point ( 3) dit point milieu du pont diviseur résistif, montée en série avec une seconde résistance (R 2) reliée audit point milieu ( 2) et à lémetteur du transistor, ledit point milieu ( 3) du pont diviseur résistif constituant l'entrée (e) de l'amplificateur, dont le collecteur est chargé par un circuit parallèle du type (LC) dont une extrémité est à la tension d'alimentation (Y) et présentant une branche selfi- que (L) et une branche capacitive (C), un point, dit point milieu, de la branche selfique (L) ou de la branche capacitive (C) constituant une sortie (si ou S 2) de l'amplificateur, et dont la base est polarisée par une tension d'alimentation continue et reliée à la masse par Pintermédiaire d'un condensateur (C 3) assurant le fonctionnement en base commune dans la bande passante de l'amplificateur. 2 Amplificateur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit parallèle (LC) est associé à une résistance d'amortis- sement (R 4). 3 Amplificateur selon la revendication 2, caractérisé en ce que la résistance d'amortissement (R 4) est disposée entre le collec- teur du transistor et le circuit parallèle (LC). 4 Amplificateur selon une des revendications 1 à 3, caracté- risé en ce que le transistor (T) est d'un type présentant une caractéristique à résistance négative en fonctionnement en base commune et en ce qu'il présente une résistance de base (R 3) de valeur suffisante pour la compenser. Amplificateur selon une des revendications 1 à 4, caracté- risé en ce que la première résistance (R 1) du pont diviseur résistif est choisie de telle sorte que l'amplificateur ait une basse impé- dance d'entrée. 6 Amplificateur'selon une des revendications 1 à 5, caracté- risé en ce que l'impédance située entre au moins une sortie de l'amplificateur (A) et la masse est choisie de telle sorte que l'amplificateur ait une basse impédance de sortie. 7 Oscillateur du type en transmission, caractérisé en ce qu'il comporte un amplificateur selon une des revendications 1 à 5 et un résonateur ( 1) branché entre l'entrée (e) et une sortie (s 1 i,2) de l'amplificateur, en ce que la fréquence de résonance (f 0) du circuit parallèle (LC) est égale à une fréquence choisie (f) du résonateur, et en ce que l'amplificateur (A) est réglé de manière telle que la foncion de transfert en boucle ouverte remplit les conditions de Berkhausen uniquement pour le pic de résonance du résonateur correspondant à la fréquence choisie (f 0). 8 Oscillateur selon la revendication 7, caractérisé en ce que les impédances d'entrée et de sortie de l'amplificateur (A) sont au plus égales à la résistance série intrinsèque (R 2) du résonateur. 9 Oscillateur selon une des revendications 7 ou 8, caractérisé en ce qu'un condensateur (C') est branché aux bornes de la deuxième résistance (R 2) du pont diviseur. 10 Oscillateur selon une des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que la première résistance (R 1) du pont diviseur est reliée à la masse par un condensateur de découplage (Cd) aux bornes de laquel- le est disposée une troisième résistance (Rp 3) permettant d'opti- miser la puissance consommée. 11 Oscillateur selon une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce qu'une des sorties (s 5 S 2) de l'amplificateur (Ao) est reliée à un circuit d'amplification (A 1) présentant une impédance adaptée. 12 Oscillateur selon la revendication 11, caractérisé en ce que ledit circuit d'amplification comporte un amplificateur de sortie (A') et un quadripôle ( 9) dont l'entrée est reliée à ladite sortie de l'amplificateur et la sortie à l'entrée de l'amplificateur de sortie et présentant une impédance d'entrée adaptée à l'impédance de ladite sortie de Pamplificateur (AO) et une impédance de sortie adaptée à l'impédance d'entrée de l'amplificateur de sortie (AI). 13 Oscillateur selon une des revendications 11 ou 12, caracté- risé en ce que le circuit d'amplification est constitué par au moins un amplificateur (A 1, A 2) selon une des revendications I à 5.