FR 2536143 A1 19840518 FR 8317872 A 19831110 La présente invention se rapporte, d'une manière générale, à une structure d'amortissement de vibration et, plus Particulièrement, à une structure de bloc élastique, telle qu'une fixation de moteur, ayant d'excellentes ca- ractéristiques d'amortissement à la fois pour des vibra- tions à haute fréquence et à basse fréquence. Dans la technique des structures de blocs élas- tiques ou en caoutchouc pour l'amortissement de vibration utilisées comme fixations de moteur ou de caisse dans un véhicule automobile, on connaît une structure comprenant un bloc en caoutchouc interposé entre deux supports métal- liques Cette structure élastique utilise en général un caoutchouc de faible coefficient (constante) d'élasticité dynamique,pour améliorer l'isolation phonique aux vibra- tions de haute fréquence, et présente donc un facteur de perte (tangente de perte) et un coefficient d'amortis- sement relativement faibles Par suite, la structure élas- tique connue présente l'inconvénient d'une faible capacité d'amortissement de vibration aux faibles fréquences de vi- bration et elle ne répond pas de façon complètement satis- faisante aux conditions exigées d'une fixation élastique en caoutchouc pour l'amortissement des vibrations. On a proposé,d'autre part,un autre type d'amortis- seur élastique de vibration qui utilise l'élasticité d'un caoutchouc ou d'une matière élastique et la résistance à l'écoulement d'un fluide Cet amortisseur est appelé à rem- plissage de fluide ou contenant un fluide et un exemple ca- ractéristique de ce type d'amortisseur est décrit dans le brevet britannique N O 811 748, dans lequel une cavité ména- gée dans une masse de caoutchouc est fermée par une membra- ne de manière à définir,d'un côté de la membranè,une pre- mière chambre de fluide qui est remplie avec un fluide hy- draulique Cette chambre est placée en communication de fluide avec une deuxième chambreprévue de l'autre côté de la membrane, par l'intermédiaire d'un orifice central de longueur et de diamètre appropriés, ménagé dans la membra- ne Dans ce dispositif, le fluide qui s'écoule d'une cham- bre à l'autre permet d'obtenir un facteur de perte élevé aux basses fréquences de vibration. Toutefois, un tel amortisseur à remplissage de fluide tend à présenter une difficulté d'écoulement du fluide à travers l'orifice lors de l'application de vibra- tions à haute fréquence et on rencontre une difficulté de pression de fluide accrue dans la première chambre, ce qui entraîne nécessairement un plus grand coefficient d'élasti- cité dynamique, de sorte que l'utilisation d'un tel amor- tisseur comme fixation élastique de moteur ou analoque n' est pas souhaitable Cette augmentation du coefficient d'é- lasticité dynamique pour les vibrations à haute fréquence résulte des efforts faits pour accroître une variation du volume de la première chambreen vue d'augmenter le fac- teur de perte ou de dissipation de l'amortisseur aux vibra- tions de basse fréquence. Il faut noter ici que les propriétés dynamiques d'une fixation élastique à remplissage de fluide sont une somme vectorielle de la caractéristique dynamique du caoutchouc et de la caractéristique dynamique du fluide de travail, c'est-à-dire que le coefficient d'élasticité dyna- mique (Kd) de la fixation élastique dans son ensemble est exprimé par l'équation suivante Kd = Kdl + Kd 2 o Kd 1 est le coefficient d'élasticité dynamique du caout- chouc et Kd 2 le coefficient d'élasticité dynamique du flui- de. Puisque le coefficient d'élasticité dynamique (Kd) du fluide est déterminé par la pression du fluide, le coefficient d'élasticité dynamique (Kd) de la fixation élastique augmente lorsque la pression de fluide augmente, c'est-à-dire lorsque le niveau de fréquence des vibrations est élevé Autrement dit, la pression du fluide est pro- portionnelle à une variation du volume de la chambre de fluide lors de l'application des vibrations, et le fac- teur de perte est également proportionnel à la variation de volume de la chambre de fluide lors de l'application des vibrations. En conclusion, la fixation élastique à remplis- sage de fluide, décrite ci-dessus, est conçue pour une variation accrue du volume de la chambre de fluide, en vue d'obtenir un facteur de perte élevé aux vibrations de basse fréquence, de sorte que le coefficient d'élasticité dynamique est nécessairement élevé aux vibrations de haute fréquence. Pour éviter une augmentation de la pression du fluide dans la fixation élastique à remplissage de fluide, aux fréquences élevées, le brevet des Etats Unis N 04159091 décrit un dispositif d'amortisseur élastique dans lequel une cloison de séparation d'une chambre de fluide comporte une partie mobile ou plaque mobile qui peut se déplacer li- brement dans une direction perpendiculaire à la cloison, lors de l'application de vibrations de petite amplitude et de fréquence élevée, de manière à empêcher une élévation de la pression du fluide jusqu'à ce que la fréquence de vibration dépasse une valeur donnée Dans cette fixation à remplissage de fluide, les vibrations de grande amplitu- de et de basse fréquence provoquent un léger déplacement de la partie ou plaque mobile, jusqu'à ce qu'elle soit blo- quée par une butée Ensuite, le fluide s'écoule d'une cham- bre à l'autre, à travers un orifice prévu dans la partie ou plaque mobile, de sorte qu'on obtient un facteur de per- te élevé. Toutefois, le léger mouvement de la partie ou pla- que mobile tend à donner à la fixation élastique un facteur de perte plus faible, comparativement à celui d'une fixa- tion élastique à remplissage de fluide ne comportant pas une partie ou plaque mobile dans la cloison de séparation. Par conséquent, la fixation élastique décrite dans le bre- vet des Etats-Unis précité est conçue pour une variation accrue du volume de la chambre de fluide et pour un volu- me de fluide accru, de manière à obtenir un facteur de perte plus élevé, ce qui conduit à un coefficient d'élas- ticité dynamique élevé Autrement dit, la partie ou pla- que mobile est utilisée pour réduire le coefficient d'é- lasticité dynamique qui est plus grand dans la conception ci-dessus. Toutefois, la fixation élastique à remplissage de fluide comportant une plaque mobile présente un incon- vénient en ce qu'une masse ou colonne de fluide supportant la plaque mobile subit un phénomène d'oscillation par ré- sonance à des fréquences de vibration supérieures à 50 Hz. La fréquence de résonance est déterminée par la diamètre et la longueur de la colonne de fluide, la configuration du bloc élastique ou en caoutchouc utilisé, le coefficient d' élasticité statique (Ks) de la fixation élastique, etc. Lorsqu'une telle résonance se produit, la pression de flui- de dans la chambre varie beaucoup et le coefficient d'élas- ticité dynamique, qui a été maintenu à une valeur faible, s'élève Par suite, si la fixation élastique est utilisée comme fixation de moteur, les caractéristiques de transmis- sion des vibrations, c'est-à-dire une force lKd x (amplitu- de de vibration)l transmise d'un moteur à une structure support d'un véhicule, sont augmentées et les vibrations provenant du moteur sont facilement transférées à la struc- ture support, de sorte que l'isolation phonique et le con- fort du passager sont dégradés De plus, l'oscillation de résonance provoque une grande variation dans le transfert des vibrations, ce qui n'est pas souhaitable comme carac- téristique d'une structure d'amortissement de vibration, puisqu'une variation brusque de la transmission des vibra- tions entraîne une variation dans le niveau des bruits transmis à un comuartiment de passagers du véhicule Du fait de cette variation du niveau sonore, les sons sont entendus comme des bruits désagréables pour les passagers. Il faut dont que la fixation de moteur permette une varia- tion progressive de la transmission des vibrations, c'est- à-dire présente d'excellentes caractéristiques de trans- mission. Un perfectionnement à une fixation élastique à remplissage de fluide, comportant une plaque mobile comme décrit ci-dessus, est décrit dans le brevet allemand n O 3 019 337, dans lequel un rapport (L/D) de la longueur (L) d'un orifice à son diamètre (D) est maintenu dans une plage de 4 à 80,relativement plus élevée que celle d'un orifice du dispositif antérieur, et l'orifice n'est pas prévu dans la plaque mobile mais dans une pièce indépen- dante de la plaque mobile Bien que ce type perfectionné de fixation élastique à remplissage de fluide présente des caractéristiques de faible coefficient d'élasticité dyna- mique (Kd) aux basses fréquences, du fait de la présence de la plaque mobile, il présente aussi une oscillation de résonance de la masse de fluide supportant la plaque mobile, lors de l'application de vibrations à une fréquence supérieure à 50 Hz, ce qui engendre des inconvénients de variation brusque de ses caractéristiques de transmission et une valeur accrue de Kd, c'est-à-dire de faibles carac- téristiques de transmission et de faibles caractéristiques dynamiques et,par conséquentune mauvaise isolation phoni- que, comme c'est le cas dans la fixation élastique décrite précédemment. La présente invention, établie sur la base de la situation ci-dessus, a pour objet une structure d'amortis- sement de vibration qui utilise un fluide mais ne comporte pas de plaque mobile comme dans l'art antérieur. L'invention vise également une structure d'amor- tissement de vibration qui peut posséder d'excellentes pro- priétés d'amortissement, avec un facteur de perte élevé aux basses fréquences de vibration, une capacité élevée d'ab- sorption de vibration, avec un coefficient d'élasticité dy- namique élevé aux hautes fréquences de vibration, et de bonnes caractéristiques de transmission avec une variation progressive du transfert des vibrations d'un élément géné- rateur de vibration à un support rigide. L'invention a encore pour objet une telle struc- ture excellente à remplissage de fluide pourljamortissement de vibration, qui est de fabrication économique et de fonc- tionnement très sûr. Suivant la présente invention, on obtient une structure d'amortissement de vibration disposée en associa- tion avec un élément générateur de vibration et un support rigide,pour relier le dit élément et le dit support de fa- çon à amortir les vibrations La structure d'amortissement de vibration comprend un bloc élastique comportant intérieu- rement une cavité qui est ouverte à une extrémité du bloc élastique, des moyens d'appui solidaires du bloc élastique, des moyens de séparation prévus près de ladite extrémité du bloc élastique de manière à fermer la cavité du bloc élastique et qui coopèrent avec le bloc élastique pour dé- finir, d'un côté de ces moyens, une chambre de travail si- tuée sensiblement à l'intérieur de la masse du bloc élas- tique et remplie d'un fluide incompressible, une membrane placée de l'autre côté des moyens de séparation et qui coo- père avec eux pour définir, sur ledit autre côté, une cham- bre d'équilibre remplie avec le fluide incompressible, et des moyens de passage qui définissent un orifice reliant les chambres de travail et d'équilibre en communication de fluide l'une avec l'autre Au moins une partie de la membrane est constituée d'une couche mince de matière flexible, de sorte que la chambre d'équilibre est de vo- lume variable Les moyens de séparation sont en matière rigide et de construction telle qu'ils ne se déforment sensiblement pas lors de l'introduction d'une énergie de vibration dans la chambre de travail Le rapport dynami- que/statique du coefficient d'élasticité dynamique de la structure d'amortissement de vibration à son coefficient d'élasticité statique n'est pas supérieur à 2,1, pour des vibrations à haute fréquence supérieure à 50 Hz. Comme déjà indiqué, les propriétés dynamiques d'une fixation élastique à remplissage de fluide ou d'une structure d'amortissement de vibration sont une somme vec- torielle des propriétés dynamiques d'un bloc élastique ou en caoutchouc et des propriétés dynamiques d'un fluide de travail Par exemple, le coefficient d'élasticité dynami- que Kd( 100) d'une fixation élastique à 100 Hz est obtenu par la formule suivante ( 1): Kd( 100) = Kdl( 100) + Xd 2 ( 100)) o Kdl( 100 est le Kd du bloc en caoutchouc à 100 Hz et Kd 2 ( 100) est le Kd du fluide à 100 Hz. Le Kd 2 ( 100) du fluide est basé sur la pression- du fluide à l'intérieur de la fixation élastique Comme indiqué plus haut, le niveau des bruits à l'intérieur d'un véhicule en déplacement peut être réduit par abaissement de la valeur de Kd( 100), ce qui peut être obtenu, comme le montre la formule (I), par diminution de la valeur de Kdl ( 100) du bloc de caoutchouc ou la valeur de Kd 2 ( 100) du fluide La valeur de Kdl 100) du bloc en caoutchouc peut être réduite par réduction du coefficient d'élasticité sta- tique Ks du bloc en caoutchouc ou amélioration de la matiè- re du caoutchouc pour diminuer la valeur Kdl( 100) La dimi- nution du coefficient d'élasticité statique Ks du bloc en caoutchouc tend à dégrader sa durabilité Ainsi, le coef- ficient d'élasticité statique Ks du bloc en caoutchouc ne peut pas être diminué au-dessous d'une certaine limite. D'autre part, l'amélioration de la matière du caoutchouc est limitée,en ce que la valeur de Kd ne peut pas être plus petite que la valeur de Ks. L'analyse ci-dessus montre que la valeur de Kd ( 100) dans la formule (I) peut seulement être réduite au moyen d'une autre méthode, c'est-à-dire par abaissement du Kd 2 ( 100) du fluide. A la lumière des considérations ci-dessus, la présente demanderesse a trouvé qu'une augmentation dans la variation du volume d'une chambre de fluide, pour obte- nir un facteur de perte plus grand aux basses fréquences, conduit à une augmentation proportionnelle du coefficient d'élasticité dynamique Kd( 100), ainsi que du facteur de perte ou de dissipation Autrement dit, la demanderesse a constaté que la valeur de Kd( 100) diminue lorsque la va- riation du volume de la chambre diminue Cette idée est ab- solument contraire à l'idée de l'art antérieur consistant à maintenir la variation de volume à un niveau plus élevé, pour un facteur de perte plus élevé Ainsi, la présente invention permet d'éviter les inconvénients dûs à un coef- ficient d'élasticité dynamique Kd( 100) élevé, le problème du faible facteur de perte étant caractérisé comme résolu par des moyens séparés De plus, il s'avère que le principe ci-dessus de la présente invention peut être facilement mis en oeuvre,dans une construction très simple. Le mode de réalisation du principe ci-dessus né- cessite une simple inversion de la conception connue qui vise à augmenter la variation de volume du fluide Ainsi, la valeur de Kd( 100) dans la formule (I) précédente d'une structure d'amortissement à remplissage de fluide peut ê- tre diminuée,tandis que la matière du caoutchouc et la va- leur du coefficient d'élasticité statique sont conservées sans changement. En principe, le caoutchouc doit être choisi de manière à posséder un coefficient d'élasticité statique Ks au-dessus d'une limite inférieure donnée, pour une dura- bilité suffisante de la structure d'amortissement Par con- séquent, la valeur de Kdl( 100) du bloc en caoutchouc, dans la formule (I) précédente, ne peut pas être diminuée pour réduire la valeur de Kd( 100) de la structure d'amortisse- ment Cela signifie que la valeur de Kd( 100) de la structu- re d'amortissement doit être et peut être effectivement réduite par diminution de la valeur de Kd 2 ( 100) du fluide de travail, comme déjà expliqué En outre, ce procédé peut être mis en oeuvre de façon simple En général, les carac- téristiques d'un amortisseur lors de l'application de vibra- tions à haute fréquence sont estimées par sa valeur de Kd( 100) Toutefois, cette valeur est réduite lorsque le coefficient d'élasticité statique Ks est réduit Par con- séquent, dans l'évaluation d'amortisseurs de différentes valeurs statiques Ks, il est nécessaire d'utiliser un rap- port dynamique/statique Kd( 100)/Ks des amortisseurs, qui est obtenu par la formule suivante: Kd( 00) = Kd 1100) + Kd 2 bloc en caoutchouc, Kd 2 ( 100) est le coefficient d'élastici- té dynamique du fluide et Ks est le coefficient d'élastici- té statique du bloc en caoutchouc (égal au coefficient d'é- lasticité statique de la fixation élastique) Les capaci- tés d'amortissement d'un amortisseur sont considérées com- me excellentes lorsque le rapport dynamique/statique est faible. Conformément à l'analyse faite par la demanderes- se, la variation du volume de fluide doit être réglée pour être assez faible pour que le rapport dynamique/statique Kd/Ks ne soit pas supérieur à 2,1, aux vibrations de haute fréquence supérieure à 50 Hz, et en général de 50 à 200 Hz, afin d'obtenir de bonnes caractéristiques d'amortissement à ces hautes fréquences De plus, il est nécessaire que les moyens de séparation placés entre deux chambres de fluide ne comportent pas de partie ou plaque mobile utilisée dans l'art antérieur, et soient constitués d'une matière rigide et d'une construction telle qu'ils ne se déforment sensible- ment pas Cet agencement limite l'apparition d'une oscilla- tion de résonance du fluide et permet une variation progres- sive de la transmission des vibrations lors d'un changement de la fréquence des vibrations appliquées. Pour améliorer le facteur de perte aux vibrations de faible fréquence, le rapport longueur/diamètre (L/D) de l'orifice reliant les deux chambres de fluide est prévu à une valeur élevée et la masse du fluide dans l'orifice est importante Dans cette conception, la masse du fluide à l'intérieur de l'orifice subit, aux faibles fréquences, une oscillation de résonance dans un système de vibration comprenant la masse de fluide dans l'orifice et le bloc é- lastique ou couche mince d'une matière flexible, ce qui en- traîne un degré élevé de différence de phase dans la pres- sion de fluide entre la masse de fluide dans l'orifice et la masse de fluide à l'intérieur de la chambre Ainsi, la structure d'amortissement de vibration conforme à l'inven- tion présente un facteur de perte relativement élevé aux basses fréquences, bien que la variation de volume du flui- de soit maintenue à une valeur faible Aux fréquences éle- vées, d'autre part, le fluide s'écoule difficilement à travers l'orifice ayant un tel rapport L/D et il est exempt de l'oscillation de résonance indiquée, puisque l'orifice est très étroit comparativement au diamètre de la plaque mobile utilisée dans l'amortisseur connu à remplissage de fluide, décrit précédemment Par conséquent, la présente structure d'amortissement n'engendre pas de variation im- portante ou brusque de la pression de fluide lorsque la fréquence des vibrations varie, c'est-à-dire qu'elle possè- de des caractéristiques de transmission progressive. Comme décrit plus haut, la présente structure d'amortissement de vibration possède un rapport dynamique/ statique ne dépassant pas 2,1, pour des vibrations de fré- quence supérieure à 50 Hz, ce rapport étant très inférieur à celui des amortisseurs connus à remplissage de fluide. Dans la fixation élastique connue à remplissage de fluide ne comportant pas de plaque mobile, le rapport dynamique/ statique est de 2,5 ou davantage, à cause de la conception visant à une plus grande variation du volume de fluide pour 1 5361 obtenir un facteur de perte élevé aux basses fréquences. D'autre part, le rapport dynamique/statique de la fixa- tion élastique connue à remplissage de fluide comportant une plaque mobile dépasse 4,0 si la cloison de séparation n'est pas munie d'une telle plaque mobile Il faut noter que le faible rapport dynamique/statique de la présente structure d'amortissement est obtenu par réduction de la variation du volume de fluide pendant l'application dés vibrations, contrairement au principe mis *en oeuvre dans les amortisseurs connus De plus, la présente struc- ture possède un facteur de perte élevé qui est obtenu par une conception particulière de l'orifice reliant les cham- bres de travail et d'équilibre et,plus particulièrement, par choix du rapport longueur/diamètre (L/D) de l'orifice dans une plage appropriée qui correspond au principe de l'invention. Outre les dispositions qui précèdent, l'inven- tion comprend encore d'autres dispositions qui ressorti- ront de la description qui va suivre. L'invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description ci-après, qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels: les figures 1 et 2 sont des coupes de deux modes préférés de réalisation, respectivement, d'une structure d'amortissement de vibration conforme à la présente inven- tion; et la figure 3 est une représentation graphique des- caractéristiques de transfert de la présente structure d'a- mortissement et d'une structure connue, à titre de compa- raison, illustrant la variation de la force transmise en fonction de la fréquence des vibrations appliquées aux structures d'amortissement - On se reporte d'abord à la figure 1 qui illus- tre un mode préféré de réalisation d'une structure d'a- mortissement de vibration, sous la forme d'une fixation de moteur, comprenant des premiers moyens d'appui consti- tués par un embout métallique 2 comportant une pièce plane 4 et un siège tronconique 6 fixé sur une face de la pièce plane 4 Une vis de fixation 8 est tenue dans la pièce pla- ne 4, de façon à s'étendre sur l'autre face, pour l'assem- blage de la fixation de moteur à un élément d'un moteur * d'un véhicule, c'est-à-dire à un élément générateur de vi- bration Le siège tronconique 6 est noyé dans une tête ou partie supérieure d'un bloc élastique 10 en caoutchouc, de configuration sensiblement tronconique Ainsi, l'embout 2 est solidaire du bloc élastique 10 L'autre extrémité du bloc élastique 10, c'est-à-dire sa base ou partie inférieu- re, est étroitement enserrée par un anneau métallique 12, de sorte que ce dernier est solidaire du bloc élastique 10. L'embout 2, l'anneau métallique 12 et le bloc élastique 10 sont fabriqués facilement sous forme d'un ensemble solidai- re, par vulcanisation du bloc élastique 10 pendant le mou- lage de celui-ci. L'ensemble solidaire de l'embout 2, du bloc élas- tique 10 et de l'anneau métallique 12 est fixé à des deu- xièmes moyens d'appui qui comprennent un support 14 et un chapeau 16 De façon plus spécifique, l'anneau métallique 12 comporte, à son extrémité inférieure, une collerette à laquelle est fixée, par exemple par soudure, une bride supérieure du support 14, de sorte qu'une partie cylindri- que du chapeau 16 est bloquée entre la bride supérieure et une bride inférieure du support 14 Une vis 18, fixée au chapeau 16, s'étend vers l'extérieur pour assembler la structure d'amortissement à un support rigide approprié, par exemple une structure du véhicule Le chapeau 16 com- porte des évents 16 a par lesquels l'intérieur du chapeau communique avec l'atmosphère. La structure d'amortissement de vibration com- prend également une cloison circulaire 20 qui est placée dans un plan perpendiculaire à une direction d'entrée d'une énergie de vibration Cette cloison 20-ferme une cavité mé- nagée dans la partie inférieure du bloc élastique 10 Ainsi, la surface sensiblement plane, sur une face de la cloison , coopère avec la surface intérieure du bloc élastique pour définir une chambre de travail 22 La plaque de séparation 20 est tenue,à sa périphérie,dans la partie cylindrique du chapeau 16 Un espace situé sous l'autre face (face inférieure) de la plaque de séparation 20 est fermé de façon étanche au fluide par une membrane 24 cons- tituée d'une couche mince de matière flexible, du caout- chouc par exemple La périphérie de la membrane 24 est pincée sous compression entre la face inférieure de la plaque de séparation 20 et un épaulement du chapeau 16, près de-sa partie cylindrique Ainsi, la face inférieure de la plaque de séparation 20 et la membrane 24 coopèrent pour définir une chambre d'équilibre 26,de volume variable. La chambre de travail 22 et la chambre d'équilibre 26 sont toutes deux remplies d'un fluide incompressible 28,tel que l'eau, des polyalkylène glycols (par exemple, polyéthy- lène glycol), des huiles de silicone et des polymères de faible masse moléculaire, ou un mélange de ces substances. La plaque de séparation, qui divise un espace intérieur de la fixation de moteur en chambres de travail et d'équilibre 22 et 26, est une pièce sensiblement plane, relativement épaisse, comme représenté sur la figure 1, et réalisée en matière rigide,par exemple un métal ou une ma- tière plastique, de sorte qu'elle ne se déforme sensible- ment pas lors de l'introduction d'une énergie de vibration dans la chambre de travail 22 La plaque de séparation 20 comporte une gorge circulaire périphérique 30 ménagée le long d'une partie de sa périphérie Une extrémité de la gorge circulaire 30 est reliée à la chambre de travail 22, en communication de fluide l'une avec l'autre, par l'inter- médiaire d'un premier passage 32 ménagé dans la plaque 20. De même, l'autre extrémité de la gorge circulaire 30 est mise en communication de fluide avec la chambre d'équilibre 26, par l'intermédiaire d'un deuxième passage 34 également ménagé dans la plaque 20 La gorge circulaire 30 coopère avec une surface intérieure de la partie cylindrique du chapeau 26 pour définir un passage circulaire qui coopère lui-même avec les premier et deuxième passages 32 et 34 pour définir un orifice 36 par lequel le fluide incompres- sible circule de l'une des chambres de travail et d'équi- libre 22,26 vers l'autre de ces chambres. On se reporte maintenant à la figure 2 qui illus- tre une variante de réalisation d'une structure d'amortis- sement de vibration qui diffère du mode de réalisation pré- cédent, représenté sur la figure 1, en ce qu'un orifice 38 est prévu sous la forme d'une gorge hélicoïdale ménagée dans une partie centrale d'une pièce de séparation 40. De façon plus détaillée, la pièce de séparation 40,utilisée dans cette variante,comprend un pied 42 qui s'évase radialement vers l'extérieur, vers les périphéries de la membrane 24 et du chapeau 16, de sorte que la pièce de séparation 40, la membrane 24 et le chapeau 16 sont tenus ensemble à leurs périphéries d'une manière étanche au fluide, sous compression par une pince 44, la chambre de travail 22 étant ainsi définie entre la pièce de sépa- ration 40 et le bloc élastique 10, et la chambre d'équili- bre 26 de volume variable étant définie entre la pièce de séparation 40 et la membrane 24. La pièce de séparation 40 comprend un noyau cylin- drique 46,qui porte l'orifice hélicoïdal périphérique 38, et une partie extérieure 48 comprenant le pied 42 déjà dé- crit et comportant une ouverture centrale dans laquelle le noyau cylindrique 46 est logé de façon fixe, de sorte que l'orifice 38 d'une longueur appropriée est formé à travers la pièce de séparation 40, pour mettre en communication de fluide les chambres de travail et d'équilibre 22 et 26 Les autres parties de cette structure modifiée d'amortissement de vibration sont identiques aux parties correspondantes du mode de réalisation précédent, représenté sur la figure 1, et leur description détaillée n'est pas reprise, les mêmes repères étant utilisés pour désigner les parties correspon- dantes. Dans les modes de réalisation ci-dessus, la ca- vité prévue dans la partie inférieure du bloc élastique 10 sert à définir une partie de paroi sensiblement tronco- nique du bloc 10 La configuration de cette partie de pa- roi est déterminée de façon à ce que deux côtés opposés, dans la coupe verticale des figures 1 et 2, forment un angle de l'ordre de 90 De façon plus spécifique,l'angle vertical O i d'un triangle imaginaire, dans la coupe de la paroi conique du bloc 10 suivant une direction d'entrée de l'énergie de vibration, est de l'ordre de 90 , mesuré au point d'intersection des lignes passant au milieu de l'é- paisseur de la paroi conique, de la base vers le sommet du bloc élastique 10, comme représenté sur les figures 1 et 2 Autrement dit, l'angle de la paroi conique est de l'or- dre de 450 par rapport à l'axe principal du bloc élastique , c'est-à-dire à la direction d'entrée de l'énergie de vibration. Lors de l'entrée d'une énergie de vibration dans les structures d'amortissement construites comme décrit ci- dessus, la variation du volume de la chambre de fluide (chambre de travail 22) est maintenue à une valeur minima- le Autrement dit, le bloc élastique 10, par exemple, est construit de façon à ce que sa partie adjacente au siège 6 se déplace d'une quantité pratiquement minimale vers la cham- bre de travail, comme indiqué en trait mixte sur la figure 1 Avec cette construction, le rapport dynamique/statique Kd( 100)/Ks est prévu pour ne pas dépasser 2,1 et le niveau de bruit de vibration aux fréquences élevées est maintenu à une valeur sensiblement réduite, ce qui est l'un des ob- jets de l'invention Il faut noter également que les moyens de séparation 20 ou 40, définissant les chambres de travail et d'équilibre 22 et 26 sur les faces opposées, sont fabri- qués en matière rigide, de sorte que les moyens de sépara- tion ne sont pas déformés, fléchis ou déplacés par l'ac- tion de la pression du fluide dans la chambre de travail 22, pendant l'application de vibrations à la structure. Par conséquent, la présente structure est complètement exempte d'oscillation de résonance, possible sans cela, d'une masse du fluide supportant une partie ou plaque mo- bile utilisée dans la fixation élastique connue à remplis- sage de fluide De cette façon, l'inconvénient habituel d'une variation brusque dans la transmission de force,du fait de l'oscillation de résonance, est supprimé et il en résulte de meilleures caractéristiques de transmission en relation à la fréquence des vibrations appliquées, c'est-à- dire qu'une force transmise par la présente structure varie doucement lorsque la fréquence de vibration est modifiée. En même temps, les vibrations à basse fréquence appliquées sont effectivement amorties ou absorbées sous la forme d' une perte ou dissipation d'énergie qui est provoquée par une résistance à l'écoulement du fluide incompressible cir- culant dans l'orifice 36 ou 38 entre les deux chambres 22 et 26, de sorte qu'un facteur de dissipation effectivement élevé et donc des propriétés d'amortissement suffisamment grandes sont obtenus aux basses fréquences variables de vi- bration. Les résultats de fonctionnement et les effets in- diqués plus haut seront plus facilement compris à l'analyse des valeurs réelles suivantes, qui représentent une partie des divers-essais effectués par la demanderesse. Le tableau 1 indique les résultats d'exemples de fixations de moteur, conformes à la présente invention, uti- lisant le bloc élastique 10 avec l'angle vertical i de l' ordre de 90 , en comparaison d'exemples utilisant un bloc élastique avec l'angle vertical de l'ordre de 1200 Les résultats indiqués sont obtenus, dans ces exemples, avec différents rapports L/D de l'orifice, par modification de son diamètre Tous les exemples utilisés ont le même coef- ficient d'élasticité statique Ks ( 14) Sur le tableau, 410 o -TABLEAU i diamtr orif ice (imm) L/D = 5 7, 3 8,5 9,6 L/D = 10 7,3 8,5 9,6 LID = 20 7,3 8,5 9,6 L/D = 40 7,3 9,6 b LD = 60 7,3 8,5 9,6 cn- f 10 0,2 0,3 0,4 0,3 Or,4 0,5 1,26 1,28 1,13 0,3 0,4 0,5 0,2 0,3 0,4 *H > 4->Kdl O O 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 41 Kd/Ks 2,9 2,9 2, 9 2,9 2,9 2 9 2,9 2,9 2,9 2,9 249 2,9 2,9 2,9 249 o- o transits 0,0129 0,0129 0,0129 0,0129 0,0129 0,0129 0, 0129 0,0129 0,0129 0,0129 0,0129 0,0129 0,01290019012 Kdl QO Kd/Ks transmis- sibilité 0,10 0,15 0,2 0,15 0,2 O 0,3 0,45 0,57 0,67 0,15 0,2 0,3 0,10 0, 15 0,2 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 1,8 1 r 8 1,8 1,8 1,8 1, 8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 0, 0078 0,0078 0,0078 0,0078 0,0078 j u 1 0 % w Ln w CD PO. Ln CD Ln I - -: o a)> > rl représente un facteur de perte obtenu pendant l'applica- tion de vibrations de 10 Hz (vibration de basse fréquence) et Kd 100 indique un coefficient d'élasticité dynamique à Hz (haute fréquence). Le tableau 2 indique un rapport dynamique/sta- tique (Kd/Ks) et une transmissibilité de fixations de mo- teur ayant différentes valeurs de Kd 100 Ce tableau montre qn'une transmissibilité désirée est obtenue avec le rapport dynamique/statique ne dépassant pas 2,1. TABLEAU 2 La figure 3 représente les caractéristiques de transmission, c'est-à-dire une force transmise (kg) qui va- rie avec la fréquence des vibrations, pour quatre fixations de moteur différentes L'exemple A présente un angle verti- cal dl, de 1200 environ et une plaque de séparation rigide. L'exemple B a un angle vertical i de 1200 environ mais une séparation à plaque mobile L'exemple C est une fixation de moteur ayant un angle vertical i, de l'ordre de 90 envi- ron et une séparation rigide L'exemple D est une fixation de moteur ayant un angle vertical c O de l'ordre de 90 mais une séparation comportant une plaque mobile Le graphique montre que les fixations de moteur B et D,dont la séparation comporte une plaque mobile, pré- sentent des caractéristiques de transmission défavorables, à cause d'une augmentation brusque de la force transmise aux hautes fréquences (supérieures à 100 Hz), et ne peuvent donc pas transmettre doucement les forces de vibration Au contraire, les fixations de moteur A et C comportant la cloi- son de séparation rigide ne présentent pas de variation de Kdl OO 25 28 35 41 Kd/Ks 1,8 2,0 2,5 2,9 ransmissibilité 0,0078 0,0088 0,0110 0,0129 la force transmise, sur toute la plage de fréquence indi- quée, c'est-à-dire qu'une force constante est transmise par ces fixations de moteur A et C En particulier, la fi- xation de moteur C, construite conformément à l'invention, est excellente, par son niveau constant et relativement bas de transmission de force. D'autre part, des essais pour obtenir un fac- teur de perte 10 à 10 Hz sont effectués sur des fixations de moteur qui ont des rapports L/D différents mais qui ont tous un coefficient d'élasticité dynamique Kd 100 de 22, un rapport dynamique/statique Kd/Ks de 1,6 et une transmissi- bilité de 0,0069 Les résultats des essais sont indiqués sur le tableau 3 - TABLEAU 3 L/D = 5 L/D = 10 L/D = 20 Dia. rifice 7,3 8,5 9,6 7,4 8,5 9,6 7,3 8,5 9,6 orifice (mm) t 10 0,08 0, 13 0,16 0,13 0,16 0,26 0,36 0,47 0,54 L/D = 40 L/D = 60 Dia. -orifice (mm) 7,3 8,5 9,6 7,3 8,5 9,6 o 10 0,13 0,16 0,6 0,08 0,13 0, 16 Comme indiqué précédemment, les fixations de moteur à remplissage de fluide conformes à l'invention com- portent des moyens de séparation rigides,sans plaque ou par- tie mobile,et elles sont construites pour diminuer la varia- tion du volume de la chambre de travail lors de l'entrée de CD 20 l'énergie de vibration, de sorte que le rapport dynamique /statique ne dépasse pas 2,1 et est de préférence compris entre 1,6 et 2,1 La présente fixation de moteur est ain- si améliorée dans ses caractéristiques d'amortissement aux basses fréquences, puisque le facteur de perte est maintenu à un niveau relativement haut, et également aux hautes fréquences, et elle possède d'excellentes caracté- ristiques de transmission Bien que les bases ou les rai- sons de ces résultats avantageux de fonctionnement de l'in- vention ne soient pas clairement élucidées, on suppose que, lors de l'application de vibrations de haute fréquence, le fluide dans la chambre de travail est simplement mis sous pression en réponse à la déformation du bloc élastique, à cause de la difficulté d'écoulement du fluide à travers l'orifice, c'est-à-dire qu'une amplitude déterminée de force transmise par le fluide sous pression (coefficient d'élasticité dynamique Kd du fluide multiplié par l'ampli- tude de vibration) est simplement ajoutée à la force trans- mise-par le bloc élastique (coefficient dlélasticité dyna- mique Kd du bloc élastique multiplié par l'amplitude de vi- bration) On suppose en outre que les caractéristiques de transmission progressive du bloc élastique aux hautes fré- quences permettent à la fixation de moteur d'effectuer une transmission constante régulière de forces relativement pe- tites (Kd multiplié par l'amplitude), ce qui contribue aux excellentes propriétés d'amortissement de la fixation de moteur dans son ensemble, aux hautes fréquences de vibra- tion. Comme déjà indiqué, contrairement à la fixation dc moteur à remplissage de fluide comportant une plaque mo- bile suivant l'art antérieur, les moyens de séparation uti- lisés dans la présente structure d'amortissement de vibra- tion ne comportent pas une telle plaque ou partie mobile. En ce qui concerne les moyens de séparation, il suffit de donner une rigidité suffisante à la cloison de séparation 21 O et de prévoir un orifice qui relie les chambres de tra- vail et d'équilibre Ainsi, la fixation de moteur est de conception et de construction très simples, facile et éco- nomique à fabriquer et à assembler et composéede parties relativement peu nombreuses, ce qui permet d'obtenir une meilleure qualité des fixations de moteur, à un prix plus faible. D'autre part, pour maintenir le rapport dynami- que/statique Kd/Ks à une valeur ne dépassant pas 2,1, et de préférence comprise entre 1,6 et 2,1 pour des vibrations de haute fréquence ( 50 à 200 Hz), la configuration du bloc élastique 10 est choisie de façon appropriée pour maintenir au minimum la variation de volume de la chambre de travail 22 A ce sujet, il est généralement avantageux que l'angle vertical " de la partie tronconique du bloc 10 soit rela- tivement petit, dans une plage de 20 à 1160, ou que l'angle de la paroi conique par rapport à une ligne d'entrée d'éner- gie de vibration (par rapport à l'axe du bloc élastique 10) soit maintenu dans une plage de 10 à 580 Bien que l'orifice 36 ou 38 des modes de réali- sation spécifiques décrits plus haut soit prévu dans les moyens de séparation, pour mettre en communication de flui- de les chambres de travail et d'équilibre 22 et 26, cet ori- fice peut prendre diverses autres formes connues respectant le principe de l'invention Par exemple, l'orifice peut ê- tre prévu sous la forme d'une ouverture ménagée dans une pièce plane uniqueou sous la forme d'un passage défini par deux pièces planes superposées En outre, il n'est pas nécessaire que l'orifice soit défini seulement par les mo- yens de séparation Au lieu de cela, il peut être défini par les moyens de séparation et par une pièce adjacente qui supporte les moyens de séparation En particulier, l'o- rifice peut être prévu sous laforme d'une gorge annulaire circulaire, ménagée dans la périphérie des moyens de sépa- ration et fermée par une surface opposée de la pièce sup- port Pour atteindre efficacement les objets de l'inven- tion, le diamètre D de l'orifice est de préférence choisi dans une plage de 3 à 12 mm Dans le cas o l'orifice n' est pas circulaire en section transversale, la surface transversale de l'orifice est de préférence égale à la surface d'un cercle ayant un diamètre de 3 à 12 mm D'au- tre part, de préférence, le rapport de la longueur L au diamètre D de l'orifice (rapport L/D) est choisi dans une plage de 10 à 40 Ce rapport L/D est particulièrement im- portant dans la mise en oeuvre de l'invention Lorsque le rapport L/D est maintenu dans les limites préférées, la structure d'amortissement conforme à l'invention peut four- nir son résultat maximal de fonctionnement. Bien que les modes de réalisation ci-dessus de l'invention soient associés à des fixations de moteur, l'invention peut être appliquée à d'autres types de struc- tures d'amortissement de vibration, par exemple à des fixa- tions de caisse dans un véhicule. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'in- vention ne se limite nullement à ceux de ses modes de réali- sation et d'application qui viennent d'être décrits de fa- çon explicite; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée de la présente invention. Revendications 1 Structure d'amortissement de vibrationdisposée en association avec un élément générateur de vibration et un support rigide pour relier ledit élément au dit support de manière à amortir la vibration, caractérisée en ce qu'elle comprend: un bloc élastique ( 10) comportant intérieurement une cavité qui est-ouverte à une extrémité du bloc élastique; des moyens d'appui ( 2, 16) solidaires du bloc élastique; des moyens de-séparation ( 20) situés près de ladite extrémité du bloc élastique de manière à fermer la cavité, coopérant ainsi avec le bloc élastique pour définir, sur une de leurs faces, une chambre de tra- vail ( 22) qui est située sensiblement à l'intérieur de la masse du bloc élastique et qui est remplie d'un fluide incompressible ( 28); une membrane ( 24) disposée de l'au- tre côté des moyens de séparation ( 20) et coopérant avec ceux-ci pour définir, sur cet autre côté, une chambre d'é- quilibre ( 26) qui est remplie avec ledit fluide incompres- sible, au moins une partie de la membrane étant constituée d'une mince couche de matière flexible, de sorte que la chambre d'équilibre est de volume variable; et des moyens de passage qui définissent un orifice ( 36) reliant la cham- bre'de travail ( 22) et la chambre d'équilibre ( 26) en com- munication de fluide l'une avec l'autre, les moyens de sé- paration ( 20) étant réalisés en matière rigide et construits de façon à ce qu'ils ne subissent sensiblement pas de défor- mation lors de l'entrée d'une énergie de vibration dans la chambre de travail, le rapport dynamique/statique du coef- ficient d'élasticité dynamique de la structure d'amortisse- ment de vibration au coefficient d'élasticité statique de - cette structure n'étant pas supérieur à 2,1 pour des vibra- tions à haute fréquence supérieure à 50 Hz. 2 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le rapport de la longueur de l'orifice à son diamètre est compris entre 10 et 40. 3 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce-que le rapport dy- namique/statique n'est pas inférieur à 1,6. 4 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le rapport dynami- que/statique n'est pas supérieur à 2,1 pour des vibrations de 50 à 200 Hz. Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens de sépa- ration comprennent les dits moyens de passage. 6 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens de séparation comportent une gorge circulaire ( 30), un premier passage ( 32) reliant la chambre de travail ( 22) et la gor- ge circulaire, et un deuxième passage ( 34) reliant la gorge circulaire et la chambre d'équilibre ( 28), les dits moyens de passage comprenant la gorge circulaire ( 30) et les pre- mier ( 32) et deuxième ( 34) passages. 7 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens de sépa- ration ( 20) présentent,sur leur dite première face, une surface sensiblement plane. 8 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 5, caractérisée en ce que les moyens de sépa- ration ( 40) comprennent un noyau cylindrique ( 46) et une pièce extérieure ( 48) comportant une ouverture centrale dans laquelle est fixé le noyau cylindrique, ce noyau cy- lindrique comportant une gorge hélicoïdale ( 38) dans sa sur- face cylindrique, cette gorge hélicoïdale coopérant avec une surface intérieure de l'ouverture centrale pour constituer l'orifice reliant les chambres de travail ( 22) et d'équili- bre ( 26). 9 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la surface transver- sale de l'orifice est égale à la surface d'un cercle de diamètre de 3 à 12 mm. Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le bloc élasti- que ( 10) comprend une partie sensiblement tronconique qui définit à sa base la dite cavité, au moins une partie ( 2) des moyens d'appui étant située au sommet de la partie tronconique,pour la jonction avec l'un ou l'autre de l'élé- ment générateur de vibration et de la pièce rigide. 11 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 10, caractérisée en ce que la partie tronco- nique comprend deux côtés opposés s'étendant entre le som- met et la base, dans une coupe verticale suivant la direc- tion d'entrée de l'énergie de vibration, ces deux côtés opposés formant un angle de 20 à 116 . 12 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend d'au- tres moyens d'appui pour supporter les moyens de séparation ( 20) et la membrane ( 24) à leurs périphéries. 13 Structure d'amortissement de vibration suivant la revendication 12, caractérisée en ce que les dits autres moyens d'appui comprennent une pièce rigide ( 16), pour la liaison à l'un ou l'autre de l'élément générateur de vibra- tion et du support rigide, et une pièce de serrage ( 14) pour bloquer les moyens de séparation ( 20), la membrane ( 24) et la pièce rigide ( 16) à leurs périphéries. 14 Structure d'amortissement de vibration, suivant la revendication 12, caractérisée en ce que les moyens d'appui comprennent une première pièce rigide ( 6), placée du côté du bloc élastique à l'opposé de la cavité, et les dits au- tres moyens d'appui comprennent une deuxième pièce rigide ( 16) et une pièce de serrage ( 44) pour bloquer les moyens de séparation ( 40), la membrane ( 24) et la deuxième pièce rigide ( 16) à leurs périphéries, la première pièce rigide étant construite pour relier la structure à l'élément géné- rateur de vibration ou au support rigide, et la deuxième pièce rigide étant construite pour relier la structure à l'autre de ces parties. Fixation de moteur à amortissement de vibration, disposée entre un moteur d'un véhicule et une structure du véhicule pour supporter le moteur sur la structure de façon à amortir la vibration, caractérisée en ce qu'elle comprend: un bloc élastique comportant une partie sensi- blement tronconique et une cavité intérieure qui est ou- verte à la base de cette partie tronconique; des moyens d'appui solidaires du bloc élastique, au moins une partie des moyens d'appui étant située au sommet de la partie tronconique pour la liaison au moteur ou à la structure du véhicule; des moyens de séparation situés près dela base dela partie tronconique de manière à fermer la cavité, coo- pérant ainsi avec le bloc élastique pour définir, sur un de leurs côtés, une chambre de travail qui se trouve sensi- blement à l'intérieur de la masse du bloc élastique et qui est remplie d'un fluide incompressible; une membrane si- tuée de l'autre côté des moyens de séparation et qui coo- père avec eux pour définir, sur ledit autre côté, une chambre d'équilibre remplie avec le fluide incompressible, au moins une partie de la membrane étant constituée d'une couche mince de matière flexible, de sorte que la chambre d'équilibre est de volume variable; et des moyens de pas- sage qui définissent un orifice reliant la chambre de tra- vail et la chambre d'équilibre en communication de fluide l'une avec l'autre, les moyens de séparation étant en ma- tière rigide et construits de sorte qu'ils ne se déforment sensiblement pas lors de l'entrée d'une énergie de vibra- tion dans la chambre de travail, le rapport dynamique/sta- tique du coefficient d'élasticité dynamique de la fixation de moteur à son coefficient d'élasticité statique n'étant pas supérieur à 2,1 pour des vibrations de haute fréquence supérieureà 50 Hz.