FR 2541496 A1 19840824 FR 8302859 A 19830222 La présente invention se rapporte à un réac- teur nucléaire à neutrons rapides refroidi par un mé- tal liquide tel que du sodium, et de type intégré, dans lequel l'ensemble du circuit primaire est contenu dans une cuve principale obturée par une dalle. De façon -J us précise, les réacteurs à neutrons rapides de type intégré se caractérisent par le fait que la cuve principale contient le coeur du réacteur, une cuve interne définissant à l'intérieur de la cuve principale une zone chaude remplie de métal liquide relativement chaud et une zone froide remplie de métal liquide relativement froid, au moins une pom- pe de circulation du métal liquide entre la zone froide et la zone chaude au travers du coeur et au moins un échangeur de chaleur disposé entre la zone chaude et la zone froide. Deux versions ont été proposées pour la cuve interne des réacteurs de type intégré tels que Super- Phénix. La cuve interne dite à redan, qui est décri- te dans les brevets, déposés au nom du demandeur sous les n 7308075, 7536226 est la solution retenue pour Super-Phénix Le redan sépare le sodium chaud et le sodium froid entre l'entrée et la sortie de l'échangeur, et la cuve principale est protégée par un baffle thermique Cette structure complexe est très coûteuse car sa réalisation nécessite une masse importante d'acier inoxydable de qualité nucléaire. Une autre solution consiste à confiner le sodium chaud à l'intérieur d'une cuve cylindrique de diamètre sensiblement égal à celui du coeur, comme il est proposé dans les demandes de brevets né 7539982, 7908793 déposées également au nom du de- mandeur Le sodium chaud doit alors être amené à l'en- trée de l'échangeur par une conduite étanche. Cette conduite, et les viroles assurant l'étanchéité de la liaison, sont soumises à des con- traintes d'origine mécanique et thermique qui rerndent leur réalisation particulièrement délicate Pour S en affranchir on est amené, par exemple, à doubler cette cuve interne d'un baffle; on retombe alors danis Vin- convénient de la solution à redan. Un autre inconvénient, commun à cas deux types de cuve interne, réside dans les fuites de cha- leur non négligeables vers la dalle du réacteur par suite de l'importance de la surface libre du sodium chaud par rapport à celle du sodium froid. La présente invention a précisément pour ob- jet un réacteur nucléaire à neutrons rapides de type intégré ne présentant pas ces inconvénients des réac- teurs connus et se caractérisant notamment par un gain de poids important, par une grande simplicité et par une construction facile, ces trois éléments combinés conduisant à une réduction notable du coût de l'ins- tallation. A cet effet et conformément à l'invention, un réacteur nucléaire refroidi par un métal liquide du type défini précédemment est caractérisé en ce que la cuve interne comprend deux viroles tronconiques oppo- sées par leurs grandes bases et une virole cylindrique de petit diamètre prolongeant la petite base de La virole tronconique supérieure, le coeur du réacteur reposant sur la petite base de la virole tronconique inférieure par l'intermédiaire d'une structure de 5 p portage, la zone chaude étant formée à l'intérieur de la cuve interne alors que la zone froide est formée entre la cuve principale et la cuve interne. Selon un premier mode de réalisation, les deux viroles tronconiques sont reliées directement entre elles, au voisinage de leurs grandes bases. Selon un autre mode de réalisation, les deux viroles tronconiques sont reliées suivant leurs gran- des bases, soit directement, soit par l'intermédiaire d'une virole cylindrique. Ces caractéristiques de la cuve interne cor- respondent à une forme relativement simple et facile à réaliser De plus, par rapport à l'art antérieur, elles permettent de supprimer les baffles doublant la cuve principale, et les conduites reliant la cuve in- terne aux échangeurs. Dans le cas o les deux viroles tronconiques sont reliées directement entre elles, au voisinage de leurs grandes bases, la cuve interne est fixée à la cuve principale suivant la grande base de la virole tronconique sur laquelle est fixée l'autre virole tronconique. Dans le cas o les deux viroles sont reliées suivant leur grande base, et selon une variante de réalisation de l'invention, la cuve interne est sus- pendue à la dalle par une virole cylindrique ajourée prolongeant vers le haut ladite virole de grand diamètre Dans ce cas, la virole cylindrique ajourée et la cuve principale peuvent être suspendues à la dalle par une virole cylindrique unique, ou suspendues l'une et l'autre directement à la dalle. Selon une autre variante de réalisation de l'invention, la cuve interne repose sur le fond de la cuve principale par l'intermédiaire d'une virole d'ap- pui. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, les pompes sont suspendues à la dalle et traversent la virole tronconique supérieure pour com- muniquer par des tuyauteries avec un sommier d'alimen- tation du coeur constituant une partie de la structure de supportage. Selon la variante o la cuve interne s'ap- puie sur la cuve principale, les pompes sont placées dans des cheminées qui traversent, de façon étanche, les deux viroles tronconiques. De façon comparable, la virole tronconique supérieure supporte des cheminées contenant du métal liquide chaud et les échangeurs sont suspendus à la dalle, disposés dans lesdites cheminées, et traversent la virole tronconique inférieure pour déboucher dans la zone froide. Si nécessaire, la cuve interne peut être doublée sur toute sa hauteur par un baffle thermique. Toutefois, compte tenu de la forme de la cuve interne selon l'invention, ce baffle peut être supprimé ou limité à la partie inférieure de la cuve interne comprenant la virole tronconique inférieure et, éventuellement, la virole cylindrique de grand diamètre, le rebord supérieur du baffle étant surplom- bé par une cloche d'étanchéité portée par la cuve interne. On décrira maintenant, à titre d'exemples non limitatifs, différentes variantes de réalisation de l'invention en se référant aux dessins annexés dans lesquels: les figures la et lb sont des vues en cou- pe schématique représentant deux modes de réalisation du circuit primaire d'un réacteur à neutrons rapides de type intégré réalisé conformément aux enseignements de la présente invention, les figures 2 a, 2 b, 2 c, 2 d et 2 e illus- trent de façon schématique différentes variantes de supportage de la cuve interne du réacteur selon l'in- vention, et les figures 3 a, 3 b et 3 c montrent égale- ment de façon schématique trois variantes de réalisa- tion de l'invention pouvant être combinées à volonté avec les variantes des figures 2 a à 2 e, et se rappor- tant à la présence éventuelle d'un baffle à l'inté- rieur de la cuve interne du réacteur. Comme l'illustrent les figures la et lb, la conception d'ensemble du réacteur selon l'invention est conforme à celle des réacteurs à neutrons rapides de type intégré. Ainsi, le réacteur représenté sur les figu- res la et lb, comprend un bâtiment réacteur en béton définissant un puits de cuve 10 dans lequel est logée une cuve principale 12 présentant une configuration cylindrique à axe vertical La cuve 12 est obturée à son extrémité supérieure par une dalle de béton 14 dont le rebord périphérique repose sur une portée an- nulaire 16 définie à la partie supérieure du puits de cuve 10 Pour des raisons de sûreté, la cuve principa- le 12 est doublée par une cuve de sécurité 17. La cuve principale 12 est remplie de sodium "liquide 18 surmonté à proximité de la dalle 14 par un ciel de gaz neutre 20 tel que de l'argon. La cuve principale 12 contient également le coeur 22 du réacteur De façon connue, le coeur du réacteur est constitué par les assemblages combusti- bles et fertiles, et il est entouré par une protection neutronique 23 Le coeur 22 et sa protection'neutroni- que 23 reposent sur un sommier 24 assurant le suppor- tage du coeur et son alimentation en sodium liquide. Le sommier 24 repose lui-même sur un platelage 26 as- surant le supportage de l'ensemble coeur-sommier. Le circuit primaire intégré représenté sur les figures la et lb comprend de plus une cuve interne 28 Cette cuve 28 permet de séparer le sodium 18 con- tenu dans la cuve principale 12 en une zone chaude ou collecteur chaud 30 défini à l'intérieur de la cuve 28 et contenant le sodium relativement chaud sortant du coeur 22 du réacteur et une zone froide ou collecteur froid 32 formé entre les cuves 12 et 28 et contenant le sodium relativement froid sortant des échangeurs de chaleur 34 Dans ces Changeurs 34, une partie de la chaleur extraite du coeur du réacteur par le sodium primaire 18 est transmise de façon connue à un ou plusieurs circuits de sodium secondaires (non repré- sentés) disposés à l'extérieur de la cuve principale 12 Les échangeurs 34 comprennent des orifices d'en- trée 34 a qui communiquent avec la zone chaude 30 et des orifices de sortie 34 b qui communiquent avec la zone froide 32. La circulation du sodium 18 entre la zone froide 32 et la zone chaude 30 au travers du coeur 22 et inversement entre la zone chaude 30 et la zone froide 32 au travers des échangeurs 34 est commandée par des pompes 36 placées comme les échangeurs 34 et l'ensemble du circuit primaire à l'intérieur de la cuve principale 12. Afin d'assurer la circulation de sodium qui vient d'être décrite, les pompes 36 comportent des orifices d'aspiration 36 a qui communiquent avec la zone froide 32 et des orifices de refoulement 36 b qui communiquent avec le sommier d'alimentation 24 du coeur 22 par des canalisations 38. Bien qu'on n'ait représenté sur les figures la et lb qu'un seul échangeur 34 et une seule pompe 36, plusieurs de ces composants sont généralement pré- vus à l'intérieur de la cuve principale 12 d'un même réacteur. De façon connue et comme on l'a représenté sur les figures la et lb, les échangeurs 34 et les pompes 36 sont suspendus à la dalle 14 et disposés dans la région périphérique *de la cuve principale 12 entourant le coeur 22. Conformément à la présente invention et com- me le font apparaître clairement les figures la et lb, la cuve interne 28 présente une forme originale et particulièrement simple qui permet, par rapport aux réacteurs connus, de supprimer certaines pièces et de simplifier de: façon notable les autres pièces. Ainsi, dans le ca S du mode de réalisation représenté sur la figure la, la cuve interne 28 se compose en partant du bas d'une première virole tron- conique 50 dont la petite base est tournée vers le bas, d'une virole cylindrique de grand diamètre 52, d'une deuxième virole tronconique 54 dont la petite base est tournée vers le haut et d'une virole cylin- drique de petit diamètre 56 Dans une variante non représentée, la virole cylindrique de grand diamètre 52 pourrait être supprimée, les viroles tronconiques et 54 étant alors raccordées directement l'une à l'autre par leur grande base Dans ces deux cas, il existe toujours un passage annulaire entre la cuve in- terne 28 et la duve principale 12, de telle sorte que le collecteur froid 32 comporte une partie située au- dessus de la virole tronconique 54 et dans laquelle débouchent les orifices d'aspiration 36 a des pompes. De plus, dans le mode de réalisation de la figure la, les extrémités inférieures des pompes com- portant les orifices de refoulement 36 b sont situées légèrement au-dessus de la virole tonconique infêrieu- re 50, afin qu'il ne soit pas nécessaire de donner à celle-ci une forme complexe à ce niveau ni de faire traverser la cuve interne par les canalisations 38. Afin d'assurer l'isolation entre les zones chaude et froide au niveau des pompes 36, tout en te- nant compte des dilatations différentielles entre la cuve interne 28 et les pompes, on voit aussi sur la figure la que des cloches d'étanchéité 64 (par exemple du type à cloche d'argon) sont prévus entre la virole tronconique supérieure 54 et les pompes De façon plus précise, chacune des cloches d'étanchéité 64 est for- mée entre iine virole 64 a solidaire de la tuyauterie de refoulement 38 et s'étendant vers le haut et une viro- le 64 b à section en renversé f ixée à la virole tron- conique 54 et chevauchant le bord supérieur de la vi- role 64 a. Dans une variante non représentée, ces fonc- tions pourraient aussi être remplies par une virole unique fixée par ses extrémités au diffuseur de la pompe et à la virole tronconique supérieure et équipée d'un soufflet de dilatation. Compte tenu de la nécessité de prévoir une longueur d'échange suffisante à l'intérieur des échan- geurs 34, leurs orifices d'entrée 34 a sont situés au- dessus de la virole tronconique 54 et communiquent avec la zone chaude 30 grâce à la présence de chemi- nées 58 fixées à la virole 54 et entourant les échan- geurs 34 au-dessus de celle-ci. Par ailleurs, les orifices de sortie 34 b des échangeurs sont situés pratiquement au-niveau de la partie médiane de la virole tronconique inférieure 50 et débouchent dans la zone froide 32 en partie par 2 S l'intermédiaire d'une seconde cheminée 60 fixée à la virole 50 et entourant la partie de l'échangeur 34 située au-dessus de celle-ci L'étanchéité entre la zone chaude et la zone froide est réalisée au niveau du bord supérieur de la virole 60 par une cloche d'étanchéité 62 (par exemple du type à cloche d'ar- gon) A cet effet, une virole 62 a est fixée à l'échan- geur 34 au-dessus du bord supérieur de la virole 6 E et se prolonge vers le bas autour de cette dernière. Toujours conformément à l'invention, le coeur 22 du réacteur n'est plus supporté directement par la cuve principale par l'intermédiaire du sommier 24 et du platelage 26 comme dans les structures déve- 9 2541496 loppées actuellement, mais par la cuve interne 28 De façon plus précise, le platelage 26 repose directement sur la petite base de la virole tronconique inférieure comme l'illustre la figure la. Sur les figures 2 a, 2 b et 2 c sont représen- tés différents modes de supportage de la cuve interne 28 appliqués au mode de réalisation aui vient d'être décrit en se référant à la figure la. Ainsi, comme l'illustre la figure 2 a, la cuve principale 12 et la cuve interne 28 peuvent être toutes deux raccordées à une virole cylindrique ou at- tente de cuve commune 66, elle-même suspendue à la dalle 14 du réacteur Ce raccordement présente alors une section en Y renversé et la cuve interne 28 est raccordée à l'attente de cuve 66 par une virole cylin- drique ajourée 68 prolongeant vers le haut la virole cylindrique 52 de grand diamètre de la cuve interne. Cette première solution permet de séparer les fonctions de supportage du coeur (remplie par la cuve interne) et de rétention du sodium (remplie par la cuve principale). Dans la solution de la figure 2 b, chacune d'es cuves 12 et 28 est suspendue directement à la dalle indépendamment l'une de l'autre A cet effet, la virole cylindrique de grand diamètre 52 de la cuve interne 28 est prolongée vers le haut par une virole ajourée 68 ' fixée directement à la dalle 14. Dans la solution de la figure 2 c (également représentée sur la figure la) la cuve interne 28 repo- se sur le fond de la cuve principale 12 par l'intermé- diaîre d'une virole de supportage 70 prolongeant vers le bas le platelage 26 et transmettant l'ensemble de la charge à la cuve principale par l'intermédiaire d'un point triple Dans cette solution, la virole tronconique inférieure 50 est soulagée mécaniquement au détriment de la cuve principale 12 De plus, le remplacement de la virole ajourée 68 ou 68 ' par la virole 70 conduit à un gain de poids pouvant atte Tndre une centaine de tonnes. Dans le mode de réalisation de la figure la cuve interne 28 se compose en partant du bas d'une première virole tronconique 50 dont la petite base est tournée vers le bas, d'une deuxième virole tronconique 54 dont la petite base est tournée vers le haut et d'une virole cylindrique de petit diamètre 56. De façon plus précise, la virole tronconique supérieure 54 est fixée par sa grande base à la virole tronconique inférieure 50, à proximité de la grande base de celle-ci, par laquelle la cuve interne 28 est alors fixée directement à la cuve principale 12 Ce mode de supportage est représenté très schématiquement sur la figure 2 d. Dans une variante de ce deuxième mode de réalisation de l'invention représentée très schémati- quement sur la figure 2 e, la disposition est inversée, c'est-à-dire que c'est la virole tronconique inférieu- re 50 qui est raccordée par sa grande base sur la virole tronconique supérieure 54, à proximité de la grande base de cette dernière, par laquelle la cuve interne 28 est alors fixée directement à la cuve prin- cipale 12. Comme l'illustrent les figures lb, 2 d et 2 e, ce mode de réalisation se distingue principalement du précédent par le fait que le sodium contenu dans le collecteur froid 32 est confiné en-dessous de la viro- le tronconique inférieure 50 En conséquence, l'espace annulaire entourant les viroles 54 et 56 est rempli d'argon 20 comme l'espace surplombant le collecteur chaud 30 Le sodium qui se condense dans cet espace est enlevé par une pompe d'assèchement 80 fixée à la dalle 14 et plongeant jusqu'à proximité de la virole inférieure 50. Cette solution permet, d'une part, de dimi- nuer la masse totale de sodium, et, d'autre part, de supprimer les contraintes thermiques au niveau de l'attache de la cuve principale 12 sur la dalle 14. Compte tenu de cette caractéristique, il n'est plus possible, comme dans le mode de réalisation de la figure la, d'aspirer le sodium froid par 'les orifices 36 a des pompes directement au-dessus de la virole tronconique supérieure 54 Pour cette raison, on voit sur la figure lb que les pompes 36 sont logées dans des cheminées 76 fixées de façon étanche à la virole tronconique inférieure 50 et s'élevant jusqu'au dessus du niveau libre du sodium contenu dans le col- lecteur chaud 30 De plus, afin d'assurer le confine- ment du sodium à l'intérieur du collecteur chaud tout en tenant compte des dilatations différentielles éven- tuelles entre la virole tronconique supérieure 54 et la cheminée 76, cette dernière est entourée, au-dessus de la virole 54, par une deuxième cheminée 77 s'éle- vant au même niveau que la cheminée 76 Ainsi, le so- dium liquide contenu dans le collecteur chaud est ad- mis dans l'espace annulaire formé entre les cheminées 76 et 77. Par ailleurs, on voit sur la figure 2 b que les canalisations 38 reliant les orifices de refoulement 36 b au sommier 24 sont placées dans le collecteur froid 32, en-dessous de la virole tronconi- que inférieure 50. En revanche, la traversée de la cuve interne 28 par les échangeurs-34 peut être réalisée de la même manière que dans le premier mode de réalisation En particulier, on retrouve sur la figure lb la cheminée 58 fixée de façon étanche à la virole tronconique su- périeure 54 et contenant du sodium chaud, ainsi que la cloche d'étanchéité 62 formée entre une virole 60 fi- xée à la virole tronconique inférieure 50 et une virole 62 a fixée à l'échangeur Comme l'illu -tre la figure lb, on peut toutefois prévoir de prolonger le virole 62 a vers le haut au delà des orifices d'entrée 34 a, pour former une chicane régularisant l'écoulement du sodium à l'entrée de l'échangeur (une disposition similaire pourrait être adoptée dans le cas de la fi- gure la). On a aussi représenté sur la figure lb une disposition particulière également applicable au mode de réalisation de la figure la, selon laquelle une virole tronconique supplémentaire 78 est disposée à l'intérieur de la cuve interne 28 et fixée à celle-ci à proximité des grandes bases des viroles 50 et 54. Cette virole 78 est prolongée autour du sommier 24 par une virole cylindrique 79, de façon à isoler entre les viroles 50, 78 et 79 une zone de sodium statique Les viroles 78 et 79 constituent ainsi un baffle thermique 72 ' L'étanchéité entre la virole 78 et les viroles ou cheminées 60 et 76 peut notamment être obtenue au moyen de cloches d'étanchéité 81 et 82, respective- ment, par exemple du type à cloches d'argon. Grâce aux dimensions des différentes viroles constituant la cuve interne 28 selon l'invention, le cheminement du sodium 18 entre la zone chaude 30 et la zone froide 32 par l'intermédiaire des échangeurs 34 et des pompes 36 peut se faire sans qu'il soit néces- saire d'ajouter à la cuve interne des pièces nombreu- ses et de forme complexe. En particulier, la forme particulière de la cuve interne 28 selon l'invention permet d'incorporer les échangeurs 34 dans le circuit de sodium primaire sans qu'il soit nécessaire de relier ces composants à la cuve interne par des structures de liaison de forme complexe comtmee c'est le cas dans les réacteurs à neu- trons rapides de type intégré comportant une cuve in- terne de form Comme l'illustre la figure 3 a, la cuve in- terne 28 peut être totalement doublée intérieurement par un baffle thermique 72 Il est à noter qu'un'tel baffle existe dans les solutions actuelles comportant une cuve interne à redan En plus de sa fonction d'isolant thermique, il participe à la tenue mécanique de la cuve interne. En ce qui concerne ce dernier point, il faut noter que la forme de la cuve interne selon l'inven- tion est telle que la partie supérieure du baffle 72 n'est pas nécessaire à la tenue mécanique de la virole tronconique supérieure 54 En effet, la forme de cette virole est telle que les efforts dus à la pression sont partiellement compensés par son poids propre La virole tronconique 54 est donc mécaniquement moins chargée que ia partie du baffle 72 qui la protège. L'intérêt de la partie supérieure du baffle réside -donc uniquement dans son rôle de calorifuge En consé- quence, si le flux thermique de fuite au travers de la virole tronconique supérieure 54 est acceptable, cette partie supérieure du baffle peut être supprimée Si cela n'est pas le cas, cette partie supérieure du baffle peut aussi 8 tre remplacée par un calorifuge im- mergé. On a représenté sur la figure 3 b le cas o seule la virole cylindrique de grand diamètre 52 et la virole tronconique inférieure 50 de la cuve interne sont doublées par un baffle 72 ' Dans ce cas, compara- ble à celui qui a été décrit précédemment en se réfé- rant à la figure lb, l'étanchéité entre le bord supé- rieur libre du baffle 72 ' et la cuve interne 28 peut être réalisée en variante au moyen d'une cloche d'étanchéité 74 (par exemple du type 2 cloche d'ar- gon). De plus, il faut noter que la virole tron- conique inférieure 50 ne se trouve pas en contact direct avec le sodium chaud sortant du coeur du réac- teur mais avec du sodium stagnant et de c Ae fait moins chaud qui ne requiert pas nécessairement la présence d'un baffle à proximité de cette virole Le baffle î O peut donc être totalement supprimé comme l'illustre la figure 3 c Cette solution est particulièrement adaptée au cas de la figure 2 c o la cuve interne 28 repose sur la cuve principale 12 de telle sorte que la virole tronconique inférieure 50 est mécaniquement peu char- *gée. Bien entendu, la suppression partielle ou totale du baffle doublant la cuve interne permet un gain de poids équivalent à la partie supprimée De plus, elle autorise une réduction du diamètre des cu- ves et donc un gain de poids supplémentaire au niveau de certaines structures (cuves, dalle, etc). La description qui précède fait apparaître que la forme de la cuve interne selon l'invention con- duit à un gain de poids très sensible des structures internes du réacteur: de l'ordre de 1000 tonnes par rapport au réacteur Super-Phénix. On remarquera également que le volume de la zone chaude ainsi que la surface libre du sodium rela- tivement chaud contenu dans cette zone sont relative- ment faibles par rapport au volume et à la surface correspondants de la zone froide, ce qui permet un rendement thermique amélioré. En outre, la structure de la cuve interne selon l'invention permet d'assurer le noyage du coeur en cas de rupture simultanée de la cuve principale 12 et de la cuve de sécurité 17 En effet, on voit sur la figure la que les cloches d'étanchéité 62 qui entou- rent les échangeurs 34, ainsi que les cloches d'étan- chéité 64 qui entourent les pompes 36 sont situées légèrement au-dessus du niveau supérieur du coeur, de telle sorte que les assemblages ne sont pas dénoyés tant que le fond de la cuve interne 28 reste intact. Parmi les autres avantages résultant de la structure selon l'invention, on notera que la forme et la fabrication de la cuve interne, ainsi que celles du baffle thermique qui peut éventuellement la doubler sont moins compliquées que dans les structures antérieures De plus, en fonctionnement normal, toutes les structures travaillent en pression intérieure et présentent une grande rigidité et une bonne tenue aux séismes Citons encore les avantages suivants procurés par l'invention: le platelage est irrigué intérieure- ment et extérieurement par le sodium froid, le fond de cuve ne supporte que la pression statique du sodium, le niveau du sodium froid est plus bas que dans Super- Phénix, et donc, la longueur des attentes de cuve est augmentée d'autant En outre, la présence d'une grande surface libre de sodium relativement froid conduit à un grand volume d'argon de couverture 20 assurant une bonne isolation thermique et réduisant les gradients thermiques au niveau des parois supérieures de la cuve principale Ces conditions sont encore améliorées dans le cas de la variante représentée sur la figure lb, puisqu'alors il n'y a pas de sodium, mais de l'argon, au-dessus de la virole tronconique supérieure. REVENDICATIONS 1 Réacteur nucléaire refroidi par-un métal liquide ( 18) et comprenant une cuve principale ( 12) obturée par une dalle ( 14) et contenant le coeur ( 22) du réacteur, une cuve interne ( 28) disposée à l'inté- rieur de la cuve principale et définissant dans cette dernière une zone chaude ( 30) remplie de métal liquide relativement chaud et une zone froide ( 32) remplie de métal liquide relativement froid, au moins une pompe de circulation ( 36 > du métal liquide entre la zone froide et la zone chaude au travers du coeur et au moins un échangeur de chaleur ( 34) disposé entre la zone chaude et la zone froide, caractérisé en ce que la cuve interne ( 28) comprend deux viroles tronconi- ques ( 50, 54), opposées par leurs grandes bases et une virole cylindrique de petit diamètre ( 56) prolongeant la petite base de la virole tronconique supérieure ( 54 X, le coeur du réacteur reposant sur la petite base de la virole tronconique inférieure ( 50) par l'intermédiaire d'une structure de supportage ( 24, 26), la zone chaude étant formée à l'intérieur de la cuve interne alors que la zone froide est formée entre la cuve principale et la cuve interne. 2 Réacteur selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que la virole tronconique supérieure ( 54) est reliée, par sa grande base, à la virole tron- conique inférieure se de celle-ci (figure 2 d). 3 Réacteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la virole tronconique inférieure ( 50) est reliée par sa grande base, à la virole tronconique supérieure ( 54), au voisinage de la -grande base de celle-ci (figute 2 e). 4 Réacteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que les deux viroles tronconiques ( 50,r 54) sont reliées, directement entre elles, par leurs grandes bases. 5 Réacteur selon la revendication 1, carac- térisé en ce que les deux viroles tronconiques ( 50, 54) sont reliées, suivant leurs grandes basesr par l'intermédiaire d'une virole cylindrique. 6 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 et 2, caractérisé en ce que la virole tronconique inférieure ( 50), est reliée, de façon étanche, par sa grande base, à la cuve principale ( 12), des moyens de pompage ( 80) étant disposés dans l'espace formé juste au-dessus de cette liaison étan- che. 7 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 et 3, caractérisé en ce que la virole tronconique supérieure ( 54), est reliée, de façon étanche, par sa grande base, à la cuve principale ( 12), des moyens de pompage ( 80) étant disposés dans l'espace formé juste au-dessus de cette liaison étan- che. 8 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1, 4 et 5, caractérisé en ce que la cuve interne ( 28) est suspendue à la dalle ( 14) par une virole cylindrique ajourée ( 68, 68 ') prolongeant vers le haut ladite virole de grand diamètre ( 52) 9 o Réacteur selon la revendication 8, carac- térisé en ce que la virole cylindrique ajourée ( 6 &) et la cuve principale ( 12) sont suspendues à une virole cylindrique unique ( 66) elle-même suspendue à la dal- le. Réacteur selon la revendication 8, ca- ract érisé en ce que la virole cylindrique ajourée ( 68 ') est suspendue directement à la dalle. 11 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 4 et 5, caractérisé en ce que la cuve interne ( 28) repose sur le fond de la cuve principale ( 12) par l'intermédiaire d'une virole d'appui ( 70). 12 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1, 2, 3, 6 et 7, caractérisé en ce que les deux viroles tronconiques ( 50, 54) sont traversées par des cheminées ( 76) contenant du sodium froid, en ce que les pompes ( 36) sont suspendues à la dalle et placées à 1 'intérieur desdites cheminées, et, en ce que lesdites pompes communiquent par des tuyauteries ( 38) avec un sommier d'alimentation ( 24) du coeur, en traversant, de façon étanche, le fond de la cuve in- terne. 13 Réacteur selon la revendication 12, ca- ractérisé en ce que ladite zone froide ( 32) est limi- tée par le fond de la cuve principale, la virole tron- conique inférieure ( 50) et les cheminées ( 76) o sont placées les pompes. 14 Réacteur selon l'une quelconque des revendications 1, 4, 5 et 8 à 11, caractérisé en ce que les pompes ( 36) sont suspendues à la dalle et tra- versent de façon étanche la virole tronconique supé- rieure ( 54) pour communiquer par des tuyauteries ( 38) avec un sommier d'alimentation ( 24) du coeur consti- tuant une partie de la structure de supportage. Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 14, caractérisé en ce que la virole tronconique supérieure ( 54) supporte des cheminées ( 58) contenant du métal liquide chaud, et en ce que les échangeurs ( 34) sont suspendus à la dalle, dispo- sés dans lesdites cheminées, et traversent de façon étanche la virole tronconique inférieure ( 50) pour dé- boucher dans la zone froide. 16 Réacteur selon les revendications 14 et , caractérisé en ce que les pompes ( 36) et les échangeurs ( 34) traversent respectivement de façon étanche les viroles tronconiques supérieure ( 54) et inférieure ( 56) par l'intermédiaire de cloches d'étan- B 7777 3 GP 254 1496 chéité ( 64, 62) dont le niveau est supérieur au niveau haut du coeur ( 22). 17 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 16, caractérisé en ce que la cuve interne ( 281 est doublée sur toute sa hauteur par un baffle thermique ( 72). 18 Réacteur selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 16 caractérisé en ce que seule la partie inférieure de la cuve interne ( 28) est doublée par un baffle thermique ( 72 ') dont le rebord supérieur est surplombé par une cloche d'étanchéité ( 74) portée par la cuve interne.