FR 2536365 A1 19840525 FR 8219337 A 19821118 1 - Pale pour propulseur d'aéronef La présente invention concerne les hélices pour propulseurs d'aéronefs et, plus particulièrement, les pales pour de telles hélices. On sait que le rendement théorique d'une hélice, pour une charge au disque C = P/D 2 donnée (P étant la puissance sur l'arbre d'hélice et D le diamètre), augmente avec la vitesse de rotation de l'hélice Mais l'adoption d'une vitesse de rotation élevée se heurte à un problème: la composition de la vitesse due à la rotation de l'hélice et de la vitesse d'avancement de l'aéronef conduit à des nombresde Mach rela- tifs qui augmentent progressivement depuis l'embase de la pale jusqu'à son extrémité Sur les hélices classiques, le nombre de Mach atteint fréquemment des valeurs de l'ordre de 0,9, même lorsque les vitesses d'avancement sont modérées, par exemple de l'ordre de M = 0,6 A ces nombres de Mach relatifs élevés apparaissent déjà, sur des profils minces classiques, des ondes de choc intenses provoquant le décollement de la cou- che limite et conduisant à des niveaux de perte éleves En conséquence, le rendement propulsif des hélices classiques décroît rapidement, à vitesse d'hélice donnée, lorsque la vitesse de l'aéronef augmente, ce qui a conduit à remplacer-les propulseurs à hélice par d'autres types de propulseurs, notamment par des turbo- réacteurs, lorsque la vitesse des aéronefs dépasse M = 0,65 environ. De nombreux travaux ont déjà été effectués pour tenter d'accroître, vers des nombres de Mach plus élevés, le domaine d'utilisation des hélices On a en particulier proposé d'uti- liser des hélices présentant une charge au disque très élevée, comportant un grand nombre de pales dont les parties termi- nales sont en flèche accusée On pourra trouver une analyse des travaux effectués sur de telles hélices dans divers documents, notamment dans "Hélices pour vols économiques à grandes vitesses" par Jean-Marc BOUSQUET, Aéronautique et Astronautique, No 88, 1981-3, pp 37-51 Ces hélices ont un profil évolutif depuis l'embase jusqu'à l'extrémité, 2- mais ces profils appartiennent aux séries classiques NACA. On voit que ces études visent simplement à réduire la vitesse résultante par diminution du diamètre et à transposer au domaine des hélices la forme en flèche des ailes Elles ne s'attaquent pas à la source même du problème, c'est-à-dire au décollement de la couche limite à vitesse donnée. La présente invention vise à fournir une pale d'hélice de propulsion répondant mieux aux exigences de la lopratique que les pales connues aux nombres de Mach relatifs élevés, notamment entre 0,8 et 0,9 Elle vise plus parti- culièrement à retarder l'apparition des phénomènes transo- niques, tels que la formation d'ondes de choc intenses et le décollement de la couche limite, jusqu'à des nombres de Mach relatifs plus élevés. Ce résultat est atteint en abandonnant complètement les profils de pale classiques,au moins dans la partie des pales la plus éloignée de l'axe de rotation de l'hélice. On rappellera à ce sujet quelques définitions pour éviter toute ambiguité: on peut définir un profil de voilure par une loi de variation d'épaisseur et une loi de cambrure le long de la corde c du profil (segment de droite reliant le bord d'attaque au bord de fuite) La ligne moyenne du profil, ou "squelette", est la ligne telle que chacun de ses points est équidistant de l'extrados et de l'intrados du profil L'épaisseur du profil est, en chaque point de la ligne moyenne, la distance entre l'extrados et l'intrados La loi d'épaisseur peut être représentée par une courbe tracée dans un système de coordonnées cartésiennes o on porte en abscisses la position de chaque point le long de la corde et, en ordonnées, la demi-épaisseur en ce point La courbe ainsi obtenue correspond à la moitié d'un profil symétrique con- forme à la loi d'épaisseur représentée D'autres profils d'épaisseur relative emax/c différente peuvent s'en déduire par multiplication des ordonnées par un facteur égal au rapport des épaisseurs maximum e max (au maître couple) du profil à générer et du profil de base. De façon plus précise, l'invention propose notamment une pale qui, du moins dans une partie externe, a un profil qui présente une loi d'épaisseur depuis le bord d'attaque jusqu'au bord de fuite différente dans plusieurs zones suc- cessives Dans une première zone, s'étendant du bord d'at- taque jusqu'à une fraction de-la longueur de la corde com- prise entre 7 et 10 % (typiquement jusqu'à 8 % environ), la courbure décroît rapidement; dans une deuxième zone, faisant suite à la première et s'étendant jusqu'au maître couple (là o l'épaisseur est maximale) allant avantageuse- ment jusqu'à un point situé entre 28 et 35 % de la longueur de la corde à partir du bord d'attaque, la courbure diminue linéairement. En appliquant une telle loi de variation d'épaisseur à une pale, on peut obtenir des hélices possédant des ni- veaux de rendement élevés, de l'ordre de 85 à 90 %, pour des nombres de Mach relatifs à l'extrémité de la'pale très supé- rieurs à ceux utilisés sur les hélices actuelles On peut en conséquence, pour le même nombre de Mach de croisière, augmenter la vitesse de rotation de l'hélice, ce qui aug- mente le rendement et diminue le rapport de réduction méca- nique entre la sortie du moteur (généralement un turbo- propulseur) et l'hélice et procure un gain de massé sur le réducteur On peut aussi bien, en conservant les vitesses de rotation actuellement utilisées, accroître le nombre de Mach de croisière de l'aéronef et donc la plage d'utilisation des hélices. Cette loi d'épaisseur sera généralement adoptée uni- quement dans la partie externe de la pale, à partir de 60 % (et souvent 70 % seulement) de l'envergure La partie interne pourra être constituée par un profil NACA classique et une zone de raccordement progressif. Le profil de l'hélice est défini non seulement par la loi de variation d'épaisseur définie ci-dessus, mais aussi 4 - par la loi de cambrure de la ligne moyenne du profil Cette cambrure a un rôle prépondérant sur la portance de la pale. On verra plus loin qu'avec une cambrure appropriée on obtient une valeur excellente du nombre de Mach de divergence de traînée (nombre de Mach à partir duquel la traînée augmente brutalement) pour des niveaux de portance correspondant au régime de croisière de l'aéronef équipé de l'hélice, en même temps que des niveaux de portance maximale élevés pour des nombres de Mach plus faibles, voisins de 0,6 par exemple, ce qui confère à l'hélice comportant des pales suivant l'in- vention un niveau de rendement également très élevé pour les régimes de décollage et de montée. Il semble que ces résultats favorables peuvent proba- blement être attribués notamment à la décroissance approxima- tivement linéaire de la courbure de la courbe de variation de l'épaisseur entre la première zone et le maître couple. Pour un profil dont l'épaisseur relative maximale ne dépasse pas 6 % environ et pour les cambrures utilisées, cette décrois- sance approximativement linéaire permet de contrôler les survitesses à l'extrados et assure une recompression progres- sive avant le maître couple,évitant ainsi l'apparition d'ondes de choc intenses en écoulement transonique ainsi que le décollement de la couche limite. Il faut bien noter que cette décroissance approxima- tivement linéaire concerne la courbure de la loi de variation d'épaisseur, et non pas la courbure de l'extrados ou de l'in- trados, qui dépendra notamment de la cambrure et de l'épais- seur relative. La seconde zone, à décroissance approximativement linéaire de la courbure, s'étend avantageusement entre appro- ximativement 8 % et 32 % de la longueur de la corde et la courbure décroît dans cette seconde zone depuis une valeur de l'ordre de 14 e /C jusqu'à une valeur sensiblement max égale à 1,5 e Max/C, emax /C étant l'épaisseur relative maximale du profil, au maître couple. Ainsi, dans un mode avantageux de réalisation de -5- l'invention, la partie externe au moins d'une pale d'hélice, présentant une épaisseur relative maximale comprise entre environ 2 et 6 %, a un profil dont la loi de variation d'épaisseur le long de la corde comporte une première zone allant du bord d'attaque jusqu'à environ 8 % de la longueur de la corde,dans laquelle la courbure décroît rapidement depuis une valeur maximum égale à environ 0,5 c/(e)2 au max bord d'attaque jusqu'à une valeur sensiblement égale à 14 emax/C à la fin de ladite première zone, suivie d'une seconde zone s'étendant entre environ 8 % de la corde et le maître couple (avantageusement à environ 32 % de la corde) dans laquelle la courbure décroît linéairement d'une valeur sensiblement égale à 14 emax/C jusqu'à une valeur sensible- ment égale à 1,5 emax/C. La deuxième zone de la loi d'épaisseur est prolongée jusqu'au bord de fuite par une partie de raccordement. Cette partie pourra avantageusement correspondre à une troisième zone et une quatrième zone o les lois d'épais- seur sont différentes Dans la troisième zone, s'étendant du maître couple jusqu'à 75 à 85 % de la corde, la courbure est sensiblement constante, égale à environ 1,5 emax/C dans le cas prévu au paragraphe précédent Cette troisième zone favorise encore le contrôle de l'écoulement le long du profil aux nombres de Mach élevés Il en résulte une augmentation de l'étendue de la zone supersonique avec le nombre de Mach, sans accroissement de l'intensité de l'onde de choc de recompression terminant la zone super- sonique et, en aval de l'onde de choc, de faibles gradients de recompression qui évitent le décollement de la couche limite. La quatrième zone, s'étendant de la fin de la troi- sième zone (typiquement à 80 % de la corde) au bord de fuite, comporte une inversion de courbure Cette évolution particulière de la courbure, dans cette quatrième zone, provoque une réaccélération de l'écoulement dans la partie finale (typiquement à peu près les dix derniers pour cent) -6- de la corde juste avant le bord de fuite, contribuant ainsi à retarder l'apparition des décollements et à obtenir de faibles niveaux de traînée. A l'effet favorable de la variation de courbure de la loi d'épaisseur dans la seconde zone s'ajoute celui de la première zone, à grand rayon de bord d'attaque et évolu- tion rapide de la courbure Au total, on réduit les sur- vitesses et le gradient de recompression par rapport à ceux rencontrés sur les profils classiques à faible rayon de bord d'attaque, tels que ceux de la série NACA 16 dont l'emploi a été suggéré sur la moitié externe des pales d'hélices transoniques On retarde ainsi le décollement de bord d'attaque caractéristique des profils minces et on obtient des coefficients de portance maximale supérieurs à ceux des profils classiques. Comme on l'a indiqué plus haut, le profil d'une pale est défini non seulement par la loi de variation d'épais- seur qui vient d'être considérée, mais aussi par sa cambrure. Etant donné que la loi de variation d'épaisseur définie plus haut permet d'obtenir des niveaux de coefficient de portance supérieurs à ceux des profils classiques, on peut adopter un squelette présentant une cambrure maximale inférieure à celle d'un profil classique, pour un coefficient de por- tance maximale donné En règle générale, la cambrure maximale ap du squelette d'un profil selon l'invention pourra être choisie entre 0,75 et 0,85 ac (typiquement approximativement 0,82 ac), ac représentant la cambrure maximale du squelette d'un profil classique, par exemple NACA série 16. Il sera en général avantageux d'adopter une loi de cambrure le long de la corde représentant la forme du sque- lette, décomposée en trois zones successives correspondant respectivement aux portions: entre le bord d'attaque (point de courbure maximale) et un point de cambrure maximale, entre le point de cambrure maximale et un point situé à environ 65 % de la corde, -7- entre ce dernier point et le bord de fuite. Le point de cambrure maximale est situé avantageuse- mnt dans une plage s'étendant sur 10 % de la corde autour du maître couple Il pourra être situé approximativement à 35 % de la corde à partir du bord d'attaque, alors qu'on est généralement conduit à placer la cambrure maximale ac des profils classiques de la série NACA 16 à 50 % de la corde; la cambrure maximale correspondante pourra être de l'ordre de 0, 0136 C Du fait de la diminution de la cambrure maximale et de son report vers l'avant, le profil selon l'invention présente, pour un coefficient de portance maxi- male au moins égal aux coefficients de portance maximaux des profils classiques, un coefficient de moment cm plus faible, ce qui diminue les efforts de torsion de la pale préjudiciables à sa tenue mécanique. Une fois un-certain nombre de profils type déterminés, pour une épaisseur relative maximale déterminée (égale à 3,5 % par exemple), on peut déduire aisément d'autres profils conformes à l'invention dont l'épaisseur relative maximale est comprise entre 2 et 6 %,par simple multiplication des ordonnées par le rapport de l'épaisseur relative maximale désirée à la valeur 0,035 Pour faciliter le tracé de profils conformes à l'invention, il est avantageux de définir la loi d'épaisseur et le squelette par des fonctions de la forme Y = f(X) permet- tant de restituer les caractéristiques particulières des différentes zones successives du profil On peut en parti- culier utiliser des fonctions polynominales d'ordre suffisant. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d'une installation qui en constitue un mode particulier de réalisation, donné à titre d'exemple non limitatif La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent, dans lesquels: la figure 1 est une courbe représentative de la loi d'épaisseur d'un profil symétrique suivant l'invention, la demiépaisseur étant portée en ordonnées en fonction de la distance au bord d'attaque le long de la corde C (ex- primée en % de la -corde) portée en abscisses la figure 2 est une vue agrandie de la région indiquée en 2 sur la figure 1, au voisinage du bord d'atta- que, la figure 3 montre la variation de la courbure Cep de la loi d'épaisseur en fonction de l'abscisse réduite X/C le long de la corde, les échelles étant en racine carrée pour faciliter la représentation (les parties de la courbe au-dessus et au-dessous de l'axe des abscisses correspondant à des courbures de signes opposés); la figure 4 est un diagramme montrant la répartition de pression Kp le long de l'extrados ou de l'intrados d'un profil symétrique (squelette rectiligne) de 3,5 % d'épais- seur relative à variation d'épaisseur selon l'invention (courbe 0) et d'un profil symétrique de 3,5 % d'épaisseur relative de variation d'épaisseur conforme au profil NACA 16 (courbe P) pour un nombre de Mach de 0,88 et un coefficient de portance Cz nul, la figure 5 est un diagramme montrant la répartition de pression Kp le long de l'extrados ou de l'intrados d'un profil symétrique de 3,5 % d'épaisseur relative à variation d'épaisseur selon l'invention (courbe Q) et d'un profil symétrique de 3,5 % d'épaisseur relative à variation d'épais- seur NACA 16 (courbe R) pour un nombre de Mach de 0,92 et un coefficient de portance Cz nul, la figure 6 montre schématiquement le squelette d'un profil ayant une loi de cambrure selon l'invention (l'échelle des ordonnées, représentant la cambrure rapportée à la corde, étant dilatée); la figure 7 est une vue générale d'un profil particulier de pale selon l'invention la figure 8 est un diagramme montrant l'évolution du coefficient de traînée Cx en fonction du nomhre de Mach pour un profil selon l'invention (courbe U) et pour le 9- profil connu NACA 16304 (courbe V), pour un coefficient de portance Cz égal à 0,2 la figure 9 est un diagramme montrant l'évolution du coefficient de moment Cm en fonction du coefficient de portance Cz pour un profil conforme à l'invention (courbe A) et pour le profil connu NACA 16304 (courbe B) pour un nombre de Mach voisin de 0,85; la figure 10 est un diagramme illustrant l'évolu- tion du coefficient de portance Cz en fonction de l'incidence a pour un profil selon l'invention (courbe C) et pour le profil connu NACA 16304 (courbe D), pour un nombre de Mach égal à 0,6. La figure 1, qui est une représentation graphique d'une loi d'épaisseur suivant l'invention, peut être regar- dée comme montrant un profil symétrique ayant cette loi d'épaisseur: ce profil comporte un bord d'attaque 12 et un bord de fuite 13 reliés par un extrados 14 et un intrados 15 symétriques, convexes dans leur majeure partie mais concaves à proximité du bord de fuite 13 L'axe des abscisses Ox est confondu avec le squelette et la corde et l'origine O est confondue avec le bord d'attaque 12 L'axe Ox est orienté positivement du bord d'attaque 12 vers le bord-de fuite 13, l'axe Oy étant orienté positivement de l'intrados vers l'extrados 14 Le profil peut être regardé comme comportant quatre zones successives I, Il, III et IV. La première zone I débute au bord d'attaque 12, représenté à grande échelle sur la figure 2 Cette première zone présente une décroissance rapide de la courbure Dans le cas d'un bord d'attaque en forme d'arc de cercle, la première zone va avoir une courbure maximale correspondant au rayon du cercle Dans la seconde zone II, la courbure décroît linéairement On pourra fréquemment représenter la loi d'épaisseur, entre le bord d'attaque et le maître couple (extrémité de la zone II) par une formule du genre: - y = U 1 x 6 + U 2 x 5 + U 3x + U 4 x 3 x + U x/2 ( 1) 1 2 3 + 4 + 5 ? 6 x 7 ( 1 o U 1,, U 7 sont des coefficients constants, y et x étant rapportées à la longueur C de la corde. Dans le cas o la seconde zone II s'étend jusqu'à 32 % de la corde et o l'épaisseur maximale relative emax/C est égale à 0,035,1 es coefficients de la formule ( 1) ont approximativement les valeurs: U 1 = -44,937 U 2 = 49,052 U 3 = -19,232 U 4 = 3,0433 U 5 = 0,1028 U 6 = 0,0720 U 7 = 0,0649 Sur les figures 1 et 2, la courbure dans la première zone I décroît de 0, 5 C/e 2 ax au bord d'attaque 12 jusqu'à max 14 emax/C en 16, situé à une abscisse réduite x = 0,08. La seconde zone -II, qui s'étend du point 16 à un point 17 o l'épaisseur du profil est maximale, situé avantageusement à une abscisse égale à environ 32 % de la corde, présente une décroissance sensiblement linéaire de la courbure depuis une valeur 14 emax/C au point 16 jus- qu'à une valeur égale à 1,5 emax/C au point 17, à la fin de la deuxième zone II, comme le montre la figure 3. * 25 Grâce à cette évolution particulière de la courbure, on obtient un faible niveau de survitesses dans la zone avantdu profil, jusqu'à environ x/C = 0,2 puis une recompression progressive sans choc jusqu'au maître couple, en 17 La courbe O de la figure 4, correspondant à un nombre de Mach de 0,88, montre la valeur élevée du coefficient Kp jusqu'à 20 % environ de la corde, et son maintien à une valeur supérieure à celle pour le profil NACA sur toute la seconde zone, terminée par le maître couple MCO situé s 11- beaucoup plus en avant que le maître couple MCP du profil NACA. Cette distribution des courbures dans la zone II et celle dans la troisième zone allant du maître couple MCO à un point d'abscisse X/C = 80 %,-o la courbure est-sensi- blement constante et égale à la valeur au point 17 (figure 1) assure un parfait contrôle de l'écoulement, même-lorsque le nombre de Mach augmente, comme le montre la figure 5 représentant la répartition de pression calculée pour un nombre de Mach de 0,92. En effet, le développement de la zone supersonique avec le nombre de Mach s'effectue sans augmentation de la survitesse et l'intensité de l'dnde de choc terminant cette zone supersonique reste modérée même à fort nombre de Mach. La figure 5 montre que, comparée à la loi d'épaisseur d'un profil classique de la famille NACA 16, la loi d'épaisseur selon l'invention permet d'obtenir des ondes de choc moins intenses et situées plus en amont, ce qui retarde l'appa- rition du décollement de la couche limite et assure un - faible niveau de traînée aux nombres de Mach élevés. Enfin, la zone IV de l'extrados,qui s'étend errtre le point 18 d'abscisse X/C = 0,80 et le bord de fuite 13 et qui comporte une inversion de courbure située avanta- geusement au point d'abscisse x/C = 0,88, confère au profil selon l'invention une géométrie particulière au bord de fuite,caractérisée par une épaisseur presque constante et qui produit une légère accélération entre 95 % de la corde et le bord de fuite, contribuant également à diminuer la traînée du profil et à retarder les décollements de la couche limite. Les zones III et IV pourront être représentées par la formule ( 2) ciaprès entre le maître couple et le bord de fuite: Y = U 8 x + U 9 x + Ulo x 5 + Uil x + U 12 x 3 + U 13 x 2 + U 14 x + U 15 ( 2) O i 2 1 12 - Les coefficients constants U 8-U 15 sont évidemment choisis en fonction de ceux de l'équation ( 1) pour assurer la continuité du profil au point 17 Ils peuvent avoir les valeurs suivantes dans le cas déjà envisagé d'une épaisseur relative e Max /C = 0,035 et d'un maître couple à 32 % de la corde. U 8 = 8,4058 U 9 = -34,3764 U 10 = 58,4983 U 11 = -53,5964 U 12 = 28,4971 U 13 = 8,8134 U 14 = 0,1472 U 15 = 0,0852 L'effet favorable de la loi d'épaisseur qui vient d'être -d'être définie est avantageusement complété par une loi de cambrure suivant un autre aspect de l'invention-z qui permet d'atteindre d'excellentes performances aux portances élevées pour des nombres de Mach voisins de 0,6 correspondant aux régimes de montée et de décollage des hélices. La loi de cambrure peut être représentée, comme la loi d'épaisseur, par une courbe dans un système d'axes dont l'axe Ox est confondu avec la corde et l'axe OA d'ordonnées est orienté de l'intrados vers l'extrados Cette loi de cam- brure peut être décomposée en trois zones représentées par des 3 fonctions,par exemple polynominales. Une première zone I, entre le point de courbure maximale au bord d'attaque et le point de cambrure maximale p O peut être définie approximativement par une relation du type: a = m 1 x 3 + m x 2 + m 3 x + m 4 x 1/2 ( 3) Une deuxième zone I Ia comprise entre le point de cambrure maximale p O O et un point situé approximativement à l'abscisse x/C = 0, 65 peut être définie par une relation du 13 - type: a = m 5 x + m 6 x + m 7 x+m 8 ( 4) Une troisième zone II Ia, située entre le point d'abscisse X/C = 0,65 et le bord de fuite, peut être définie 5 par une relation du type: 9 2 a = m 9 x + m 10 x + ml x + m 12 ( 5) les différents mi étant des coefficients constants et x étant l'abscisse rapportée à la corde du profil et a l'ordon- née rapportée à la corde du profil. Si la projection sur la corde du point de cambrure maximale se trouve à 35 % de la corde à partir du point de courbure maximale du bord d'attaque, c'est-à-dire po = 0,35 C et que la cambrure maximale ap est prise approximativement égale à 0,0136 C, les coefficients peuvent avoir les valeurs approximatives suivantes: mi 1 = 0,1589 m 7 = 0,0730 mn 2 = 0, 2151 m 8 = 0,00252 m 3 = 0,0874 m 9 = 0,01869 m 4 = + 0,00455 m 10 = 0, 03069 m 5 = 0,0694 Mil= 0,03876 m 6 = 0,1411 m 12 = 0,02676 La figure 6 montre la variation de la cambrure réduite a le long de la corde pour un profil conforme aux équations ( 3), ( 4) et ( 5) ci-dessus, et pour les valeurs des coefficients donnés à titre d'exemples, c'est-à-dire que les zones Ia, I Ia et II Ia de la ligne moyenne sont définies par les équations: Courbe Ia: Y/C = 0,1589 (X/C)3 0,2151 (X/C)2 + 0,0874 (X/C) + 0,0455 X/C Courbe I Ia: Y/C = 0,0694 (X/C)3 0,01411 (X/C)2 + 0,0730 (X/C) + 0,00252 14 - Courbe III Y/C = 0,01869 (X/C)3 + 0,03069 (X/C)2 0,03876 (X/C) + 0,02676 La conjugaison de cette ligne moyenne et d'une loi d'épaisseur selon l'invention permet d'obtenir des coefficients de portance maximale au moins égaux à ceux obtenus avec les profils classiques de la série NACA 16000, en même temps que des coefficients de moment beaucoup plus faibles, ce qui est favorable pour la tenue mécanique de la pale. La figure 7, o les éléments correspondant à ceux de la figure 1 portent la même référence, montre un profil dissymétrique conforme à l'invention, c'est-à-dire associant une loi de cambrure et une loi d'épaisseur du genre donné ci-dessus. A titre indicatif, la figure 8 montre les résultats d'essais comparatifs en soufflerie effectués sur un profil suivant l'invention, du genre montré en figure 7, et sur un profil classique de référence NACA 16304 (d'épaisseur relative maximale 4 %) On voit sur la figure 8 que l'augmen- tation de traînée en fonction du nombre de Mach est de beaucoup retardée sur le profil suivant l'invention (courbe U) comparativement au profil NACA (courbe V) Le gain en Mach sur la divergence de traînée (correspondant à un accroisse- ment de traînée A Cx = 0,002 par rapport à la traînée ini- tiale) est de 5 % environ. La figure 9 montre qu'il y a également un gain sur le coefficient de moment Cm Les courbes, qui donnent la variation du coefficient de moment Cm en fonction de la portance Cz pour Mach 0,85, font apparaître une réduction du moment de 70 % environ (courbe A) par rapport au profil NACA (courbe B). Enfin, la figure 10, qui donne les valeurs de por- tance Cz obtenues pour diverses incidences à l'aide du pro- fil suivant l'invention (courbe C) et pour le profil de référence (courbe D) font apparaître que les niveaux de Ot 56 OO' 099 eto, 0691 LO' 09 L E z O ' 0989 zo, 0196 ZO' 099 O ú O ' 0 ú 60 ú 0 ' 0690 ú 0 ' 0900 co-, 0169 ZO' OLúZZO' 0 E c 9 O ' 06 UZO' OP 60 ZO' 09 1 9 L O ' 0 L 9 9 t O ' ozst Lo, Utzto, OZPOID' OLú 900 ' Ot E 900, 009 E 00, U 9000, 000000 '0 D/À SOPPJX 3 090999 ' 09 t GO 9, É 1 ' otz 9 c 9, 0 ú 99 ts, O Mpt, OZZ Lec, OZ 662 ú' OZ 6 Z 8 Z' Ostotz, 06 MZ' Off 19 l, OZ 58 ú ' 089 ELL, 09 O 6 O 0 O L 1 O Op 8 t GO, Ot Et O' OLZOúO' OZLLZO' 009 U 0, 0 ú 6100 ' OOLEOO' MOOO' *000000 '0 3/X O Ltzoo, 069968 ' OUCOO, O 2 útq, 009 too, oz 8 Z' o 0900 ' 089111 ' OL 500 ' O Zt 6 ú 9 ' OZ 6 POO' ORLES, 099 too, OZE Est, Oúp OO' OZZ 99 E' Ozztoo, 09886 V Ot 9 too, 09 ZZEZ, OZOSOO' 096 M' 099900 ' O úú 9 út' 089900 ' ozoztt' 0 ú 9900, OOLL 60 ' Ot 6 SOO' 00 EU 0, 000900 ' OLESSO' OL 0900, OL 99 to, 026900 ' OOSGúO' OZZSOO' OSOLZO, 06 E 90 V 09 fflo, OP 6 t OO' 09 tp W 09 t OO, OEZ 60 V OEIEOO' Ot 5900, OZZZOO, 09 ELOO' 000000 '0 000000 '0 D/À 3/x s Op P,%uj Ot? sz salup Ains Sa Ai,4 pwixoadde se,Tnppj sine IPA sel uo lljoid np sop -pal uil -a sop Paxe I Zneq sn Id soldwaxep ea,i Z ? squuop xna D 1 uos sluat Dtjjao D sel Qo %a Isnssep-ID saquuoiuaw ( 9) ? (j) suoi, 3 uo sel jpd inessipdgl op 4 a aanqino D el op uoi-Pzuasqadaj aun esi ITn uol Qo se D el supe -el Sl Oq D 8 AT% - plan alewixew inessipdg,'l op ezdwo:) iu L>ua% ue IVO\IN slljoid sel jhod qui Dwale 5 g aqsi Ijn anbis-sel D anbiuq Dai Pl uoles unassipdgp lol el leuuaîow au Bil el ? juew 9 I Puo 6 oq,âo laal. -aodaa op I Ijjns Il 1 aa D Pj auua ow au Bil Pl -a aisioq D ainiq -WPD op 101 el s TO eun -euojq Pp jnaslndoid op ed X% jno- ? salqp Dilddp se Du Pwjojad sen Pq ? a Dilgqp alpd aunp sjls -sa D Dns slljoid sel jiuijgp op Duop 4 awaad UOII UGAU Il eou Paod el op uol,4 -Pppa 5 gp aun Dnep au Bedwo Dops au sanbi-sijq,o Pj PD saalne sel ans ui PB al anb ouop Isawaw sel 4 uawalqlsues quos a Due,jod 9 ú 9 2 5 2 Ot 16 - 945070 000930 917670 005340 979200 000840 960020 002450 1.000000 001290 1 000000 001290 Comme on l'a déjà indiqué plus haut, les profils selon l'invention seront généralement utilisés uniquement dans la partie externe des pales d'hélices, à partir du rayon relatif 0,6 et même souvent du rayon relatif 0,7 seulement. La partie interne pourra par exemple présenter un profil NACA série 65 à Il'emplanture et une zone de raccordement à proxi- mité des profils suivant l'invention L'épaisseur relative pourra également évoluer depuis l'emplanture jusqu'à l'ex- trémité de pale Pour une application en régime transsonique, les pales d'hélices présenteront généralement un angle de flèche variable, augmentant notablement dans la partie exter- ne de la pale On peut ainsi arriver à étendre jusqu'à des nombres de Mach de croisière de 0,85 environ le domaine d'uti- lisation des hélices. 17 - REVENDICATIONS 1 Pale d'hélice propulsive pour aéronef, caractérisée en ce que le profil de la pale, au moins dans la partie ex- terne de ladite pale, a une loi d'épaisseur dont la courbure décroît rapidement depuis le bord d'attaque jusqu'à une frac- tion de la longueur de la corde du profil comprise entre 7 et 10 % et une courbure à décroissance approximativement linéaire dans une seconde zone faisant suite à la première et s'étendant approximativement jusqu'au maître couple du profil. 2 Pale selon la revendication 1, caractérisé en ce que la deuxième zone s'étend jusqu'à un point situé entre 28 et 35 % de la longueur de la corde à partir du bord d'at- taque. 3 Pale selon la revendication 2, caractérisée en ce que la seconde zone s'étend sur une fraction de la longueur de la corde comprise approximativement entre 8 et 32 % à par- tir du bord d'attaque. 4 Pale selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'a courbure de la loi d'épaisseur au bord d'attaque est d'environ 0,5 C/(e)2 max et décroît jusqu'à une valeur approximativement égale à 14 emax/C à l'extrémité de la première zone. 5.-Pale selon la revendication 4, caractérisée en ce que la courbure de la loi d'épaisseur est approximativement égale à 1,5 emax /C à la fin de la seconde zone. 6 Pale selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la courbure de la loi d'épaisseur est sensiblement constante sur une troisième zone allant du maître couple jusqu'à 75 à 85 % de la corde à partir du bord d'attaque et présente une inversion dans une quatrième zone allant jusqu'au bord de fuite. 7 Pale selon la revendication 6, caractérisée en ce que la quatrième zone s'étend entre 80 % environ de la zone et le bord de fuite et comporte une inversion de courbure entre 90 % de la corde et le bord de fuite. 18 - 8 Pale selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le profil présente une cambrure maximale ap comprise entre 0,75 et 0,85 ac, ac représentant la cambrure maximale d'un profil NACA classique. 9 Pale selon la revendication 8, caractérisée en ce que la ligne moyenne présente une cambrure maximale en un point situé à 35 % environ de la corde à partir du bord d'at- taque. Pale selon la revendication 8 ou 9, caractérisée en ce que la loi de variation de la cambrure est représentée par trois fonctions différentes dans trois zones successives à partir du bord d'attaque. 11 Pale selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que ledit profil présente une épaisseur relative comprise entre 2 et 6 %, avantageuse- ment de l'ordre de 3,5 %. 12 Hélice d'aéronef, comportant une pale suivant l'une quelconque des revendications précédentes, ayant un? profil tel que défini sur une zone externe à partir de 70 % au moins du rayon.