FR 2543761 A1 19841005 FR 8404862 A 19840328 La présente invention concerne un agencement de circuit employé avec un filtre de signaux électriques. Le circuit permet d'ajuster l'impédance du filtre et les valeurs des éléments de circuit associés au filtre sans nécessiter un changement associé des caractéristiques de fonctionnement du trajet de signaux auquel le filtre est couplé En particulier, l'agencement de circuit permet au filtre d'utiliser des valeurs d'inductance plus faibles que celles qui seraient autrement requises selon la fonction de transfert voulue du filtre. Les filtres de signaux électriques utilisant une ou plusieurs inductances sont souvent employés dans des systèmes de traitement de signaux En particulier, des filtres de rang supérieur tels que ceux comprenant des configurations du type en " T" ou en l Tl' emploient souvent un certain nombre d'inductances et de condensateurs. Les valeurs des inductances et des condensateurs sont fonction de plusieurs facteurs, comprenant la fonction souhaitée de transfert du filtre, les valeurs des impédan- ces terminant le filtre, et les paramètres des circuits de traitement de signaux avec lesquels le filtre coopère. Typiquement, les valeurs des inductances et des condensa- teurs sont choisies pour obtenir la fonction souhaitée de transfert du filtre quand les valeurs des impédances terminant le filtre ont été choisies en étant dictées par les paramètres des circuits associés de traitement de signaux (comme les niveaux d'impédance, le gain du signal et les conditions de polarisation>. Des signaux d'interférence localement produits peuvent être captés par les inductances du filtre, provoquant une performance dégradée du filtre et du traitement de signaux La probabilité que les interférences soient captées augmente tandis que les valeurs des induc- tances augmentent Dans un téléviseur par exemple, les signaux d'interférence peuvent être associés aux champs magnétiques produits par les circuits déflecteurs du récepteur. t 54376 Â Selon la présente invention, on révèle ici un circuit comprenant un amplificateur pour coupler un filtre à un point de circuit comme un trajet de traitement de signaux L'amplificateur produit une version des signaux conduits par le trajet de signaux vers le filtre En établissant le facteur de calibrage de signaux de l'ampli- ficateur, l'impédance du filtre peut être établie à tout niveau souhaité sans affecter les paramètres de fonction- nement du trajet de signaux. Plus particulièrement, le circuit révélé est destiné à coupler un second filtre au point de circuit en remplacement d'un premier filtre directement connecté au point du circuit et ayant la même fonction de transfert que le second filtre couplé, mais avec une impédance d'entrée en rapport avec l'impédance d'entrée du second filtre selon un facteur de proportionnalité N Selon une caractéristique de l'invention, l'amplificateur présente un gain en courant sensiblement unitaire et un gain de tension de 1/N entre son entrée et sa sortie L'entrée de l'amplificateur est couplée au point de circuit dans le trajet de signaux et la sortie de l'amplificateur est couplée au second filtre pour lui appliquer une version des signaux conduits par le trajet. Le circuit révélé permet l'utilisation d'un (second) filtre ayant/pa-r exemplejune plus faible impédance et des inductances de plus faibles valeurs, moins suscep- tibles de capter les signaux d'interférence Cela est accompli sans compromettre la fonction voulue de transfert du filtre et sans nécessiter un ajustement correspondant des paramètres de fonctionnement des circuits dans le trajet de signaux. Selon une caractéristique de l'invention, le filtre est du type de rang supérieur, à trois bornes et deux accès et il est couplé au trajet de signaux par une seule borne d'interface. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va-suivre faite en référence au dessin schématiquement annexé donné uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lequel: la figure unique montre un réseau de traitement de signaux comprenant un filtre selon l'invention. Sur la figure, un réseau de traitement de signaux 10 répond aux signaux d'une source 1 '1 pour appliquer des signaux de sortie à des circuits d'utilisation 12 Un trajet de signaux dans le réseau 10 comprend un transistor amplificateur 15 ayant une résistance de charge de sortie de collecteur associée 16, couplé à un transistor 17 monté en émetteur suiveur. Une tension de signal Vs apparatt à l'émetteur à faible impédance du transistor 15 et à une borne A à laquelle est couplé un circuit 20 de translation de signaux Le circuit 20 comprend un diviseur de tension comprenant des résistances 22 et 24, et un réseau tampon à "décalage de tension nul "comprenant un transistor 26 en émetteur suiveur du type PNP et un transistor de couplage 28 en émetteur suiveur du typé NPN qui produit une version atténuée V'I de la ténsion Vs à sa sortie d'émetteur à faible impédance et à une borne B. Un réseau de synthétisation 30 est couplé à la borne B et il comprend un filtre passe-bas 32 de rang trois comprenant des inductances L 1 et L 2 et un condensa- teur C 1, et il présente une réponse dé O M Hz à 0,5 M Hz. Des résistances 31 et 33 servent d'impédances de terminai- son du filtre 32 La configuration du filtré 32 est celle d'un filtre ayant trois bornes (a, b, c) et deux accès (a, b) entre lesquels est développée la fonction de transfert du filtre Le filtre 32 comprend un trajet en courant continu de l'émetteur du transistor 15 à la masse, comprenant la borne A, le transistor 28, la borne B, les résistances 31 et 33 et les inductances L 1 et L 2 du filtre 32 Le réseau 30 comprend également un transistor 35 en émetteur suiveur et une résistance de base 36 supprimant les effets des capacités parasites associées à la base ou entrée du transistor 35 Une résistance de polarisation 38 détermine le niveau du courant de polarisation d'émetteur du transistor 35. Comme on le décrira subséquemment, le réseau 30 synthétise, à la borne B, une impédance dont la fonction de transfert est en rapport avec la fonction de transfert du filtre 32 de rang supérieur Le fonctionnement du réseau 30 est également décrit dans la demande de brevet US N 470 618 au nom de W E Sepp intitulée "High Order Electrical Signal Filters'", et déposée le 28 février 1983. Dans ce mode de réalisation, le transistor amplifi- cateur 15 est destiné à présenter un gain en courant continu sensiblement unitaire et un gain en courant alternatif selon la fonction de transfert (c West-à-dire la réponse de l'amplitude en fonction de la fréquence)du filtre 32 pour développer une tension de signal à travers la résistance 16 selon la fonction de transfert du filtre. La condition de gain unitaire en courant continu dicte que l'impédance en courant continu présentée à l'émetteur du transistor 15 par la borne A doit présenter lam 8 me valeur ( 2 kilohms) que l'impédance de collecteur en courant continu représentée par la résistance de collecteur 16. Habituellement, en supposant que le réseau 20 est shunté par un conducteur connecté entre les bornes A et B, cela nécessite que les résistances 31 et 33 de terminaison du filtre présentent chacune une valeur de 1 kilohm dans le cas d'un filtre terminé de manière égale Pour obtenir la fonction de transfert passe-bas du filtre de O M Hz à 0,5 M Hz pour le filtre 32, il faudrait alors des valeurs des inductances L 1 et L 2 d environ 560 f Lch et 120 /h respectivement ou environ cinq fois plus que les valeurs illustréeso De même, le condensateur C 1 nécessiterait une valeur d'environ 390 pf ou environ cinq fois moins que la valeur illustrée De si fortes valeurs des inductances L 1 et L 2 les rendent bien plus 2543 ? 6 sensibles au captage de signaux d'interférence (par exemple associés aux champs magnétiques parasites) en comparaison aux valeurs considérablement plus faibles montrées pour les inductances Li et L 2 Les valeurs plus faibles illustrées pour les inductances L 1 et L 2 réduisent fortement la probabilité que ces éléments ne captent des signaux d'interférence, et elles sont rendues possibles selon le fonctionnement du circuit de translation 20 sans avoir à perturber les paramètres de fonctionnement du trajet de signaux comprenant le transistor amplificateur 15. Le circuit 20 présente un gain en courant unitaire et un gain en tension autre que l'unité entre le trajet de signaux comprenant le transistor 15 et le réseau de filtrage 30, et il applique les signaux du trajet au filtre 32 dans le réseau 30 Le facteur d'étalonnage de signaux (comme une atténuation) du circuit 20 peut être établi à un niveau souhaité de façon que l'impédance du filtre 32 puisse être établie à un niveau souhaité sans affecter les paramètres de fonctionnement du trajet de signaux Le fonctionnement des réseaux 20 et 30 en conjonction avec le réseau de traitement de signaux 10 sera maintenant décrit. La tension à l'émetteur du transistor amplifica- teur 15 et à la borne A est atténuée d'un facteur de cinq, selon les valeurs des résistances 22 et 24 du diviseur de tension, pour produire une tension atténuée du signal V'S à la base du transistor 26 dans le réseau 20 La tension VIS est également développée à l'émetteur de faible impédance du transistor 28 car les transistors 26 et 28 sont agencés en configuration d'émetteur suiveur "à décalage de tension nul " o les chutes de tension base-émetteur de chacun s'annulent, et o chacun présente un gain sensiblement unitaire d'environ 0,98 La tension atténuée V'I est appliquée au réseau de synthétisation 30 par la borne B. La tension V'S cinq fois atténuée permet à l'impédance du filtre 32 d'être réduite à peu près selon un facteur de cinq, ce qui -permet de réduire également les valeurs des résistances de terminaison 31, 33 et des inductances L:, L 2 d'environ un facteur de cinq jusqu'aux valeurs illustrées Les valeurs illustrées pour les inductances Li et L 2 ne sont pas réduites d'un facteur de cinq exactement, car ces valeurs d'inductance sont choisies dans des valeurs standards faciles à trouver dans le commerce Comme on l'a précédemment noté, les valeurs considérablement réduites des inductances Li et L. réduisent avantageusement la sensibilité de ces induc- tances au captage des interférences. Le courant continu collecteur-émetteur du transis- tor amplificateur 15 et le gain en courant continu du transistor 15 restent sensiblement inchangés lorsque l'on utilise le filtre à impédance réduite 32 avec le réseau de translation 20 Le courant continu collecteurémetteur du transistor 15 correspond au courant conduit par la borne A, le courant collecteur-émetteur du transistor 28, et la borne B Le courant conduit par la borne B est fonction de l'attaque de tension cinq fois réduite appliquée à la borne B par l'émetteur du transistor 28, divisée par l'impédance réduite cinq fois sensiblement de manière correspondante présentée à la borne B par le réseau 30 comprenant le filtre 32. Le circuit 20 présente sensiblement un gain en courant unitaire entre les bornes A et B, par le trajet collecteur-émetteur du transistor de couplage 28 Comme le réseau 30 avec son impédance associée est couplé à l'émetteur à basse impédance du transistor 28, la grandeur de la tension développée à l'émetteur du transistor 28 est essentiellement non affectée par l'impédance du réseau Par ailleurs, comme la tension à la borne B est égale au cinquième de celle à la borne A du fait de l'atténuation produite par le circuit de translation 20 mais que le courant à la borne A est le même que celui à la borne B du fait du gain en courant unitaire produit par le circuit 20, le courant conduit par le transistor 15 est inchangé même si l'impédance à la borne B présentée par le réseau 30 a été diminuée d'un cinquième. La réduction de cinq fois des valeurs des inductances Li et L 2 nécessite une augmentation corres- pondante de la valeur du condensateur Cl pour maintenir la fonction de transfert souhaitée du filtre La valeur accrue du condensateur Ci est avantageuse parce que les effets des capacités parasites à travers les inductances et entre les inductances et la masse, par exemple, sont moins importants car les valeurs de telles capacités parasites sont moins importantes par rapport à la valeur plus importante du condensateur C 1 i -Quand le réseau 20 est construit en un circuit intégré (par exemple avec le réseau de traitement de signaux 10), la borne B peut correspondre à une borne de connexion -externe du circuit intégré Dans un tel cas, la plus faible impédance présentée-par le réseau 30 à une telle borne sert à réduire les effets de la capacité parasite associée à une telle borne externe. L'agencement du réseau 30 comprenant le filtre 32 est particulièrement avantageux car il représente un moyen par lequel un filtre de rang supérieur, à deux accès, trois bornes peut être connecté à des circuits associés par une seule borne d'interface, c'est-à-dire la borne B Ce résultat est souhaitable lorsqu'il n'y a qu'une seule borne (comme la borne A) d'un circuit intégré (comme comprenant le circuit 10) disponible pour produire une fonction de transfert d'un filtre nécessitant normale- ment des bornes d'entrée et de sortie couplées dans le trajet de signaux Le fonctionnement du réseau de synthétisation 30 sera maintenant décrit en détail. Le réseau 30 comprend un transistor 35 en émetteur suiveur du type PNP à gain en tension sensiblement unitaire ayant une électrode d'entrée de signaux ou base de forte impédance couplée à la borne B par une résistance 36 et une électrode de sortie ou émetteur de faible impédance couplé à la borne C du filtre 32 L'agencement du a _f ltrs 32 avec le transistor 35 force la Courant Ce collecteur du transistrsr Enplif icateur 15 à pds-ente-z une focinde trans-fert, H(S) correspondant à la rtmctien de transfert ïï(s) du filtre 32 En conséquent Loe, la -tezision du signal de sortie développée dans 'La Zrésis-tence de- c-harge du collecteur 16 présente la fonction de tse du filtre 32. La tension atténuée développée à 1 'émetteur à f aible iimpédence du transist'or 28 apparaît à la borne B et à la base ou entrée du transistor 35 suiveur de tension Le transistor 35-pr 6 sente un gain en tension sensibloeet unitare(comme environ 0,98) et il applique la tesion du -signal par Ilemetteur a faible impédance du trameis- tor 35 à la bor-ne ieréarec du filtre 32 M 1,5 prinocpe, le transistor 35 sert de seconde scmrca ez tension pour application au filtre 32 par la baim-S c La première source de tensilon correspond à 11 '-et idu transistor -eu-eâlificateur 28 qu ea oul à abo E du f iltre par la bo:rne B et la résistance 51. Il faut noter c-ualavec cet agencemaent, des texnsioms die phase semblable et de grandeur sensiblement ge sont respect-ivement appliquées à la borne itd du filtre et à la résistance 31 qui est cornisc-tge à la- bor-ne -"a" du, filtre (c es t=-à=dire qu'1 il exis-te U-e différence sensiblement nulle de tension entre la borne c du filtre et le point auquel la résistance 31 est connectée à la boerne B) Da même, la résistance 33 re 3 le la borne " 1 b" du filtre à un point de potentiel flxe (masse) Ainsi, les bornes a et c du filtre sont excities par les tensions de signaux d'entrée tandis ',Te la borne "b" 1 ne l'est pas Par suite,, le courant coxm 4 uit par la résistance 33 varie selon la tension du sigmal d'entrée appliqué à la borne B mais ne présente jpas la fonction de transfert du filtre 52 Cependant, le conduit par la résistance 31 et la borne B -pwésmenel f O nction de transfert du filtre 32 Ce courant cn au courant collecteur-émetteur du transistor de complaga 2 B et du transistor amplificateur 15 et force la résistance de charge 16 à présenter une tension ayant la fonction de transfert du filtre 32. Pour mieux comprendre le fonctionnement du réseau 50, on suppose pour le moment que le filtre 32 à trois bornes est connecté selon une configuration conventionnelle Dans un tel cas, la borne intermédiaire c est connectée à un point de potentiel de référence fixe (comme la masse) et la borne a sera connectée à la masse par la résistance 31 Les signaux d'entrée seront appliqués à la borne b par la résistance "d'entrée" 33 et les signaux filtrés apparaîtront à la borne a à travers la résistance "de sortie" 31 Dans une telle configuration conventionnelle du filtre, la borne b seule sera modulée par les signaux d'entrée tandis que la borne c et l'extrémité de la résistance 31 " de sortie" qui se trouve éloignée de la borne a seront toutes deux à un potentiel fixe par rapport à la borne d'entrée b. Le courant conduit par la résistance 31 "de sortie" présentera la fonction de transfert du filtre à trois bornes Ce même résultat est obtenu par l'agencement du réseau 30 o les deux bornes a et c du filtre sont de même excitées par des signaux, mais la borne b du filtre est couplée à un potentiel de référence fixe de la masse. Ainsi, l'agencement révélé du réseau 30, o deux des bornes du filtre sont excitées par des signaux par rapport à la troisième borne qui est couplée à un potentiel fixe, produit un résultat équivalent à celui produit par une configuration conventionnelle de filtre à trois bornes o seule l'une des bornes du filtre est excitée par un signal se rapportant aux deux autres bornes qui sont couplées à des potentiels fixes. Le réseau 30 synthétise, à la borne B, une impédance qui est en rapport (c'est-à-dire l'inverse) avec la fonction de transfert du filtre à trois bornes 32. Le courant conduit par la résistance 31, la borne B et le trajet collecteur-émetteur du transistor 28 correspond au produit de la tension du signal à l'émetteur du transis- tor 28 et de la fonction de transfert du filtre 32 De ce point de vue, il faut noter que la tension du signal d'émetteur du transistor 28 correspond sensiblement à la tension du signal de base du transistor 28, mais que le courant du signal d'émetteur du transistor 28 présente la fonction de transfert du filtre comme le fait le courant conduit par le transistor amplificateur 15. Le format du filtre 32 ayant la fonction de transfert H(s) est le même que le format d'un filtre qui serait autrement inséré dans le trajet de signaux (par exemple par deux connexions au trajet de signaux) pour obtenir la fonction de transfert H(s) Ainsi, lorsque l'on a décidé la fonction de transfert du filtre, un filtre d'une conception conventionnelle peut être utilisé comme on l'a décrit pour mettre en oeuvre cette fonction de transfert par rapport aux signaux à filtrer. Le transistor 35 en émetteur suiveur présente de préférence une forte impédance d'entrée présentée à la borne "a" du filtre 32 et une faible impédance de sortie présentée à la borne c du filtre 32 afin de ne pas perturber la fonction normalement attendue de transfert du filtre 32 Le transistor 35 présente de préférence un gain en tension sensiblement unitaire bien que d'autres gains puissent être utilisés Cependant, la fonction de transfert impartie au courant conduit par la résistance 31, la borne B et lestransistors 28 et 15 est identique à la fonction de transfert du filtre lorsque des tensions identiques de signaux sont appliquées à la résistance 31 et à la borne c du filtre Les différences des grandeurs relatives de ces tensions ont pour résultat que le courant conduit par la résistance 31 et la borne B présente une fonction de transfert qui diffère de la fonction normalement attendue de transfert du filtre. Avec certains autres types de filtres, il peut ne pas être nécessaire d'employer deux résistances de terminaison du filtre Par exemple, une résistance correspondent à la résistance 31 peut être laissée dans certains cas Les tensions de signaux de grandeur égale seront appliquées directement aux bornes a et oc de tels liltres. L'agencement des réseaux 20 et 30 peut être utilisé par exemple en conjonction avec le filtrage typiquement associé aux démodulateurs des signaux de chrominance "ITU et l;QI dans un téléviseur couleur, par exemple Dans un tel-cas, la source de signaux 11 correspondra à une source de signaux de chrominance à démoduler, le réseau de traitement 10 comprendra un démodulateur de signaux de "Q (cn I) pour appliquer les signaux démodulés de chrominance au transistor amplifica- teur 15, et les circuits d'utilisation 12 comprendront un réseau de matriçage pour combiner les composantes démodulées de chrominance à la composante de luminance d'un signal de télévision en couleur pour produire des signaux de couleur représentatifs de l'image Les valeurs du filtre 32 seront ajustées pour obtenir le filtrage souhaité des signaux démodulés Un système typique de traitement de signaux de chrominance comprenant des démodulateurs de " 1 I" et I'Qe et des réseau:x de synthétisa- tion du filtre du type général indiqué par le réseau 30 est décrit dans la demande de brevet US NO 470 618 ci- dessus mentionnée au nom de W E Sepp La réduction de la sensibilité du circuit au captage des interférences dans cet environnement est particulièrement importante car les signaux d'interférence peuvent introduire un nuancement non voulu de la couleur des images reproduites. Bien que les principes de la présente invention aient été révélés dans le contexte d'un mode de réalisa- tion particulier, d'autres modes de réalisation de l'invention sont clairement possibles Par exemple, la quantité d'atténuation produite par le réseau 20 peut être ajustée pour s'adapter aux conditions d'un système particulier, simplement en changeant les valeurs des résistances 22 et 24 D'autres configurations du filtre 32 peuvent également être utilisées (comme filtres du type en " 1 " de rang sept) E général, les principes de la présente invention sont utiles par rapport à tout filtre formant un trajet en courant continu vers la masse pour des circuits de traitement de signaux avec lesquels le filtre est associé, et en particulier lorsqu'un seul point dans le trajet est disponible pour le couplage du réseau de filtrage. R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Dispositif de traitement de signaux électriques, caractérisé par: un trajet de signaux ( 10) pour transférer des signaux électriques; un réseau de filtrage de signaux électriques ( 30); et un moyen ( 20 > pour coupler ledit réseau de filtrage ( 30) audit trajet de signaux pour effectuer un filtrage des signaux transférés par ledit trajet, ledit moyen de couplage comprenant des première (A) et seconde bornes (B) et un circuit ( 26, 28) de translation de signaux à gain en courant unitaire et sensiblement indé- pendant de la charge, couplé audit trajet de signaux par ladite première borne (A), et appliquant une version translatée desdits signaux électriques audit réseau de filtrage ( 10) par ladite seconde borne (B). 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que: le trajet de signaux comprend un transistor ( 15) pour amplifier les signaux transférés par ledit trajet de signaux; le réseau de filtrage ( 30) comprend un filtre ( 32) à coupler audit transistor pour contrôler la conduction de courant dudit transistor ( 15) selon la fonction de transfert dudit filtre; et le circuit de translation ( 20) comprend un amplificateur ( 28) couplé entre le transistor et le filtre pour coupler les courants conduits par le transistor au filtre, ledit amplificateur ayant un gain en courant sensiblement unitaire et un gain en tension autre que l'unité entre ledit transistor et ledit filtre, le gain en tension étant en rapport avec l'impédance présentée par ledit filtre audit amplificateur de façon que lorsque l'impédance dudit filtre est changée d'un facteur de proportionnalité N et que le gain en tension dudit amplificateur est changé par un facteur de proportionnalité de 1 N, le courant conduit par ledit transistor ( 15) ne- soit sensiblement pas affecté. 3 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le moyen d'accouplement ( 20) présente à la seconde borne (B>, une faible impédance par rapport à l'impédance du réseau de filtrage ( 30 >. 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'impédance du réseau de filtrage ( 30) est choisie sensiblement selon le rapport de la grandeur des signaux translatés appliqués au réseau de filtrage, à la grandeur des signaux électriques trans- portés par ledit trajet de signaux. 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit de translation ( 20) applique une version atténuée des signaux électriques au réseau de filtrage ( 30); et le réseau de filtrage ( 30) comprend une inductance ( 32), dont la valeur est choisie sensiblement en accord avec le rapport de la grandeur des signaux atténués à la grandeur des signaux électriques transportés par ledit trajet. 6 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que le réseau de filtrage ( 30) comprend un filtre de signaux électriques ( 32) du type comprenant deux accès de signaux et trois bornes,(a, b, c) et ayant une fonction associée de transfert; et un moyen ( 35) couplé audit filtre pour synthétiser, à une seule borne (B), une impédance en rapport avec la fonction de transfert du filtre, lesdits signaux translatés étant appliqués à ladite seule borne. 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le circuit de translation ( 20) est couplé à un seul point dans le trajet de signaux. 8, Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le réseau de filtrage ( 30) et le circuit de translation ( 20) sont couplés en shunt avec le trajet de signaux par une seule borne d'interface. 9 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de translation ( 20) comprend un dispositif conducteur de courant actif ( 28) ayant un trajet principal de conduction de courant couplé entre le trajet de signaux et le réseau de filtrage, et ayant une borne de commande (base) répondant à une version transformée des signaux transportés par ledit trajet de signaux, 10. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que: le trajet de signaux comprend un amplificateur ( 15) ayant des première (COLLECTEUR) et seconde (EMETTEUR) électrodes définissant un trajet de conduction de courant principal couplé à une impédance de charge ( 16); et le circuit de translation ( 20) comprend un dispositif conducteur de courant actif ( 28) ayant des première (COLLECTEUR) et seconde (EMETTEUR) électrodes définissant un trajet de conduction de courant principal pour coupler ledit trajet de courant principal dudit amplificateur audit réseau de filtrage ( 30), et ayant une borne de commande (BASE) répondant à une version translatée des signaux transportés par ledit trajet. 11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'impédance de charge ( 16), le trajet de courant principal de l'amplificateur ( 15), le trajet de courant principal du circuit de translation ( 28) et le réseau de filtrage ( 20) forment un trajet de courant couplé en courant continu entre des points de potentiel de fonctionnement. 12. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le réseau de filtrage ( 30) comprend un filtre de signaux électriques ( 32) du type comprenant une première borne (a) correspondant à un accès de signaux, une seconde borne (b) correspondant à un accès de signaux et une troisième borne (c) entre lesdites première et seconde bornes; ledit filtre présentant une fonction de transfert entre lesdites première et seconde bornes; un premier moyen ( 31) pour coupler les signaux -. lectriques du trajet de signaux à la première borne du filtre; -un second moyen ( 33) pour Coupler la seconde borne du filtre' un-potentiel de référence; et un troisième moyen ( 35) pour coupler les signaux électriques du trajet de signaux à la troisième borne intermédiaire; les signaux couplés auxdites première et troisième bornes étant dérivés de ladite seconde borne (B) dudit moyen d'accouplement ( 20) comprenant ledit circuit de translation. 13. Dispositif sblon la revendication 12, caractérisé en ce que les premier ( 31) et troisième ( 35) moyens d'accouplement comprennent respectivement des sources séparées de tension pour exciter séparément les première et troisième bornes du filtre.