FR 2544279 A1 19841019 FR 8406036 A 19840417 ,44279 Section de surface portante pour une pale de rotor d'un giravion. La présente invention concerne des pales de rotor pour un giravion et, plus particulièrement, le contour d'une section transversale de surface portante profilée pour la zone de tête de la pale de rotor - Les gîravions tels que les hélicoptères, com- portent un rotor principal et un rotor de queue pour propulser l'hélicoptère dans une direction désirée Le rotor principal comporte plusieurs pales Un moteur est couplé au rotor principal,pour entraîner les pales autour d'un axe de rotation Grâce à la surface por- tante dont est pourvue chaque pale, celle-ci engendre une force de propulsion pour l'hélicoptère La forme de cette surface portante exerce un effet prononcé sur le rendement de l'hélicoptère. La forme de la surface portante est définie par plusieurs sections de surface portante Ces sec- tions sont espacées l'une de l'autre le long d'un axe s'étendant dans le sens de l'envergure Un extrados et un intrados réunissent les S sections de surface portante l'une à l'autre pour for- mer la surface portante de la pale de rotor. Lorsque les pales de rotor sont entraînées au- tour de l'axe de rotation, suite au mouvement relatif ayant lieu entre la surface portante de chaque pale et un fluide de travail tel que l'air, ce fluide exer- ce une force résultante sur la surface portante Par convention, cette force est divisée en deux composan- tes Une de ces composantes est une force ascendante perpendiculaire à la direction du mouvement r-elatif du fluide en avant de la surface portante Cette for- ce ascendante est appelée portance Une autre compo- sante agissant parallèlement à la direction du mouve- ment relatif est appelée résistance ou traînée. 254} 4279 Ces deux forces, portance et traînée, sont la préoccupation majeure des aérodynamistes La sur- face portante est généralement cambrée (courbe) et plus épaisse dans sa partie avant afin d'accroître la portance A mesure que la cambrure de la surface por- tante s'accentue, les vitesses relatives entre la pale et l'air s'élèvent, ce qui a pour effet d'accro - tre la traînée et d'augmenter les risques de produc- tion d'une forte onde de choc qui occasionne du bruit et d'importantes pertes aérodynamiques Ces pertes diminuent l'efficacité aérodynamique de la surface portante et le rendement de l'hélicoptère. Il existe deux mesures généralement acceptées de l'efficacité d'une surface portante qui sont cen- trées sur la portance et la traînée En ce qui concer- ne la portance, la mesure est le coefficient de por- tance maximum à un faible nombre de Mach, par exemple, un nombre de Mach de 0,3 (M = 0,3) En ce qui concer- ne la traînée, la mesure est le nombre de Mach auquel la pente de la courbe coefficient de tra née/nombre de Mach (à un coefficient de portance constant) augmente pour devenir égale à 0,1, Le nombre de Mach auquel on obtient ce résultat, est appelé nombre de Mach de divergence de traînée (Mdd). Une autre préoccupation encore des aérodyna- mistes est le moment de tangage de la surface portan- te Ce moment de tangage est le résultat de forces aérodynamiques non équilibrées agissant sur la surfa- ce portante Ces forces engendrent des contraintes de flexion dans la surface portante Les contraintes de flexion sont mesurées autour d'un axe de référence es- pacé du bord d'attaque de la surface portante dans le sens de la corde On considère généralement que l'axe de référence est l'axe s'étendant à 25 % de la corde dans le sens de l'envergure Un coefficient de moment de tangage de pale Cm fournit une mesure normalisée du moment de tangage Le coefficient de moment de tangage est égal au-moment de flexion M agissant sur la section de surface portante, divisé par la quanti- té résultant de la multiplication de la moitié de la densité p de l'air par le carré de la vitesse relati- ve V, par la superficie A de la section de surface portante et par la longueur de corde C de la section' de surface portante (Cm = M/(lp V 2 A C). Une méthode permettant de mettre un terme aux préoccupations relatives aux moments de poussée, de traînée et de flexion s'exerçant sur la surface portan- te, consiste à ajuster les contours de l'extrados et de l'intrados jusqu'à ce qu'on obtienne une surface portante acceptable Pour décri- re le contour, on utilise une répartition de cambrure (variation de la cambrure le long de la corde) et une répartition d'épaisseur (variation de l'épaisseur le long de la corde) spécialement étudiées Des exem- ples de cette méthode sont illustrés dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique 4 314 795 accordé au nom de Dadone et intitulé "Advanced Airfoils for Helicopter Rotor Application"', 4 142 837 accordé au nom de - de Simone et intitulé "Helicopter Blade" et 3 728 045 accordé au nom de Balch et intitulé "Helicopter Blade" - Le brevet de Balch et le brevet de de Simone sont cédés tous deux à la Demanderesse de la présente. Les sections de surfaces portantes décrites dans le brevet de Balch font partie de la famille connue sous la dénomination "S Cl Oxx" Les sections de surfaces portantes décrites dans le brevet de de Simone font partie de la famille connue sous la dénomination "S Cl Oxx R 8 " La figure 10 des dessins annexés illus- tre, pour une section de surface portante de la famil- le S Cl Oxx (SC 1095) et pour une section de surface por- tante de la famille S Cl Oxx R 8 (SC 1095 R 8), le coeffi- cient de portance maximum à un nombre de Mach égal à 0,3 (M= 0,3) et le nombre de Mach de divergence de traînée Mdd à une portance égale à zéro. Comme on peut le constater, la section de surface portante SC 1095 R 8 a un coefficient de por- tance maximum supérieur à celui de la section de sur- face portante SC 1095 La famille S Cl Oxx R 8 s'appli- que en particulier aux sections de surfaces portantes qui sont placées en dedans de la partie de tête de la palede rotor à un endroit-de la pale o une sec- tion de surface portante est exposée à de plus fai- bles vitesses relatives dans l'enveloppe opératoire du giravion. A mesure de la mise au point de nouveaux ro- tors destinés à fonctionner à des vitesses de vol accrues, des vitesses plus élevées encore sont engen- drées à la partie de tête de l'aube de rotor, amenant ainsi les vitesses créées localement sur la surface portante à dépasser la vitesse du son (M > 1,0) pour de plus grandes parties de la pale qui s'étendent dans le sens de l'envergure Bien que des sections de surfaces portantes provenant de la famille S Cl Oxx puissent être utilisées dans la partie de tête d'une nouvelle surface portante, il est souhaitable d'élabo- rer une nouvelle section de surface portante pour la partie de tête afin d'augmenter le nombre de Mach de divergence de traînée-à une portance donnée par rap- port à celui des sections de surfaces portantes S Cl Oxx, tout en continuant à maintenir le coefficient de mo- ment de tangage Cm entre plus ou moins 0,03 (Cm=+ 0,03), ainsi qu'il est mentionné dans le brevet de Balch pour la famille S Cl Oxx La nouvelle section de surface portante pourrait également être d'application à de plus faibles vitesses de rotation en produisant une portance accrue et un bruit atténué à un nombre de Mach de divergence de traînée donné comparativement aux surfaces portantes de la famille SC 1095 -En ou- tre, la nouvelle section de surface portante devrait permettre d'éviter des accroissements significatifs de traînée à des nombres de Mach se situant en dessous du nombre de Mach de divergence de traînée Cet accrois- sement significatif de traînée est habituellement appe- lé montée de tratnée. En conséquence, les ingénieurs spécialisés dans l'aérodynamique cherchent à développer, pour la partie de tête de l'aube de rotor, une nouvelle famille de sections de surfaces portantes assurant un meilleur rendement que la famille S C 10 xx et qui serait complé- mentaire dela famille SC 10 xx R 8, de telle sorte qu'une pale de rotor puisse être réalisée en combinant des sections de surfaces portantes issues de la nouvelle famille et de la famille S Cl Oxx R 8. Suivant la présente invention, une section de surface portante pour la partie de tête d'une pale de rotor destinée à un giravion présente une réparti- tion d'épaisseur et une répartition de cambrure qui donnent lieu à la formation d'une zone de bord d'atta- que relativement épaisse, d'une zone centrale de cor- de épaisse et d'une zone de bord de fuite à section décroissante délimitée par un extrados et un intrados qui ont le même degré de planéi- té dans la zone centrale de corde et qui sont profi- lés par la répartition d'épaisseur et la répartition de cambrure pour se courber en direction de la corde à des allures prédéterminées le long de zones criti- -ues de la section de surface portante. Une caractéristique principale de la présente invention réside dans une section de surface portante comportant une zone de bord d'attaque, une zone cen- traie de corde et une zone de bord de fuite Le point de cambrure maximum se situe à l'extrémité de la zone du bord d'attaque La pente de la courbe de réparti- tion de cambrure en travers de 'La zone centrale de corde est à peu près constante La zone centrale de corde se termine au point auquel la pente de la courbe de répartition de cambrure devient deux fois aussi né- gative que la pente moyenne en travers de la zone cen- trale de corde Une autre caractéristique réside dans la minceur comparative de l'intrados par rapport à l'épaisseur de l'extrados Le rapport de l'épaisseur de l'intrados à l'épaisseur de l'extrados se situe dans l'intervalle de 50 à 70 % et il est à peu près constant pratiquement sur toute la longueur de la corde de la section de surface portante Une autre caractéristi- que réside dans la courbure de l'extrados et de l'in- trados La courbure de l'extrados diminue à une allure à peu près constantesur la partie-médiane de la zone de bord d'attaque La courbure de l'intrados diminue O à une allure décroissant rapidement entre le bord d'at- taque et un point situé à 1 % de la corde Une autre caractéristique encore apparaissant dans la zone cen- trale de corde réside dans la planéité de l'extrados et dans celle de l'intrados, planéités qui sont à peu près égales sur la zone centrale de corde Une autre caractéristique réside dans l'angle rentrant du bord de fuite à l'extrémité de la zone du bord de fuite. Un avantage principal de la présente in- vention réside dans la relation existant entre le coefficient de portance maximum et le nombre de Mach de divergence de traînée et qui est le résultat de l'effet combiné de la répartition d'épaisseur et de la répartition de cambrure Un autre avan- tage réside dans le niveau de traînée existant avant une divergence de traînée à des nombres de Mach localisés se situant entre 1,0 et 1,2 ( 1,0 l'intrados en direction de la corde Un autre avanta- ge encore réside dans le fait que l'on évite la pro- duction de fortes ondes de choc normales au niveau maxi- mum de nombres de Mach localisés dans des conditions de vol horizontal normales (M de l'extrados et de l'intrados. Les caractéristiques et avantages précités de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description détaillée ci-après du meilleur mode de mise en oeuvre de l'invention et en se référant aux dessins annexés dans lesquels la figure 1 est une vue schématique par le dessus d'une pale de rotor pour un giravion; la figure 2 est une vue agrandie par le des- sus d'une autre forme de réalisation de la pale de ro- tor illustrée en figure 1; la figure 3 est une vue partielle agrandie de la partie de tête de la pale de rotor illustrée en figure 2; LA figure 4 est une vue en coupe transversale d'une section de surface portante d'une pale de rotor, prise suivant la ligne 4-4 de la figure 1; la figure 5 est une représentation graphique de la répartition d'épaisseur normalisée TN de la sec- tion de surface portante illustrée en figure 4, l'épaisseur normalisée étant indiquée dans le tableau I annexé en fonction de la position de la section de sur- face portante de la figure 4 le long de la corde; la figure 6 est une représentation graphique de la répartition de cambrure normalisée CN de la section de surface portante illustrée en figure 4, la cambrure normalisée étant indiquée dans le ta- bleau I annexé en fonction de la position de la sec- tion de surface portante de la figure 4 le long de la corde; la figure 7 est une représentation-graphique de la pente normalisée D' des surfaces de la section de surface portante illustrée en figure 4, la pente normalisée étant indiquée dans le tableau Il annexé en fonction de la position de la section de surface portante de la figure 4 le long de la corde; la figure 8 est une représentation graphique de la courbure normalisée D" (seconde dérivée normali- sée), en direction de la corde, de l'extrados et de l'intrados de la section de surface portante illustrée en figure 4, la courbure normalisée étant indiquée dans le tableau I Hannexé en fonction de la position de la section de surface portante de la figure 4 le long de la corde; la figure 9 est une représentation graphique du rapport de l'épaisseur de l'intrados à l'épaisseur de l'extrados en fonction de la position de la section de surface portante de la figure 4 le long de la corde; et la figure 10 est une'représentation graphique du coefficient de portance maximum à un nombre de Mach de 0,3 (M= 0,3), ainsi que du nombre de Mach de diver- gence de traînée pour une section de surface portante (SC 1095) appartenant à la famille S C 10 xx, pour une sec- tion de surface portante (SC 1095 R 8) appartenant à la famille S C 10 xx R 8 et pour des sections de surfaces por- tantes de la famille SSC-Axx, chaque point figurant sur la courbe représentant une section de surface por- tante séparée à laquelle sont associés un coefficient de portance maximum et un nombre de Mach de divergen- ce de traînée. La figure 1 est une vue schématique par le dessus illustrant un rotor d'hélicoptère 10 L'assem- blage de rotor comprend un moyeu de rotor 12 pouvant tourner autour d'un axe Ar Plusieuçs pales de rotor désignées par le chiffre de référence 14 s'étendent radialement vers l'extérieur à partir du moyeu Dans des conditions de vol horizontal normales, la vitesse de vol vers l'avant atteint un nombre de Mach de 0,27 (Mh = 0,27), la vitesse du courant libre de la pale qui avance, atteint un nombre de Mach de 0,85 à 0,95 (Mafs = 0,85-0,95), tandis que la vitesse du courant libre de la pale qui recule, atteint un nombre de Mach de 0,3 à 0,4 (Mrfs = 0,3-0,4). La pale de rotor 14 comprend une partie de ta- lon 16 par laquelle la pale vient s'engager dans le moyeu, une partie centrale 18 et une partie de tête 20. La distance S comprise entre l'axe de rotation Ar et la partie extérieure radiale extrême de la pale de ro- tor est l'envergure de cette dernière La partie de tête de la pale de rotor constitue les 30 % de l'enver- gure S situés le plus à l'extérieur. Chaque pale de rotor comporte une surface por- tante 22 assujettie au moyeu de rotor Cette surface portante comprend un bord d'attaque 24 s'étendant dans le sens de l'envergure et un bord de fuite 26 s'éten- dant également dans le sens de l'envergure Une corde 28 s'étend à partir du bord d'attaque et du bord de fuite En ce qui concerne la surface portante illus- trée, la corde est perpendiculaire aux deux bords A cette corde, est associée une longueur C à chaque em- placement de la pale de rotor situé dans le sens de l'envergure La longueur de corde C peut changer à mesure de la variation de la distance à l'axe de rota- R 5254279 tion A Un axe Aq situé à 25 % de la corde s'étend dans un plan englobant l'axe de rotation A La corde s'étend perpendiculairement à l'axe A^ La distance comprise entre l'axe situé à 25 % de la corde et le bord d'attaque est égale au quart de la distance C comprise entre le bord d'attaque et le bord de fuite. La figure 2 illustre une autre forme de réa- lisation de la pale de rotor représentée en figure 1, comportant une partie de tête 20 qui comprend une ex- trémité 32 Cette extrémité est façonnée sélective- ment de telle sorte qu'elle comporte une flèche arriè- re, une conicité et une déclivité. La figure 3 est une vue agrandie de l'extrémi- té 32 de la partie de tête de la pale de rotor illus- trée en figure 2 L'extrémité de la tête comporte un axe A' à 25 % de la corde qui intersecte l'axe à 25 % de la corde Aq de la partie principale de la pale à un angle I Une corde 34 d'une longueur C' s'étend per- pendiculairement à l'axe situé à 25 % de la corde. La figure 4 est une coupe transversale de la pale de rotor 14, prise suivant la ligne 4-4 de la figure 1 et illustrant la configuration de la surface portante de la pale de rotor La section s'étend dans un plan parallèle à l'axe de rotation Ar et perpendi- culaire à l'axe situé à 25 % de la corde Une section semblable pourrait être obtenue en prenant des coupes suivant la ligne 4 '-4 ' de la figure 2 ou 4 "-4 " de la figure 3 Chacune de ces pales de rotor a une section transversale en forme de surface portante 36 qui appar- tient à une famille de sections de surfaces portantes désignée par "SSC-Axx". La section de surface portante 36 comprend le bord d'attaque 24, le bord de fuite 26 et la corde 28 d'une longueur C La section de surface portante com- porte un extrados 38 et un intra- 1 l dos 42 qui s'intersectent au bord d'attaque Un système de coordonnées comporte un axe de référence x et un axe de référence y pour décrire la section de surface portante Ces axes s'intersectent à un point d'origine situé au bord d'attaque L'axe de référen- ce x coïncide avec la corde Une distance non-dimen- sionnée X le long de l'axe x est la valeur de x divisée par la longueur C de la corde (X =,x/C) L'axe de réfé- rence y est perpendiculaire à la corde. L' extrados est espacé d'une dis- tance yu de la corde en n'importe quel point X La distance y u est habituellement appelée épaisseur de 1 ' extrados Une distance non dimensionnée Yu en n'importe quel point X est égale à la distance réelle yu de la corde à l'extrados, divisée par la longueur C de la corde (Yu =y M. L' intrados 42 est espacé d'une distance y 1 de la corde en n'importe quel point X Cette distance y 1 est habituellement appelée épaisseur de l'in- trados Une distance non dimensionnée Y 1 en n'impor- te quel point X est égale à la distance réelle y 1 de la corde à l'intrados, divisée par-la lon- gueur C de la corde (Y 1 = y 1/C). L'épaisseur t de la surface portante en n'im- porte quel point X le long de la corde est la distance comprise entre l'extrados et l'in- trados, mesurée perpendiculairement à la corde. L'épaisseur t est égale à la somme de yu et y, (t = y + Y 1) La surface portante a une épaisseur ma- ximum tmax qui se situe dansun intervalle allant de 6 % à 11 % de la longueur C de la corde ( 0,06 C l'épaisseur t divisée par la longueur C La représen- tation des épaisseurs sur la longueur de la section de surface portante est une répartition d'épaisseur. La cambrure est une mesure du décalage de l'épaisseur de la surface portante en n'importe quel point vis-à-vis de la corde dans la direction y La cambrure ca en n'importe quel point est la distance de la corde à un point situé à mi-distance de l'ex- trados et de l'intrados (ca = yu + y 112 > Une cam- brure non dimensionnée Ca est égale à la cambrure ca divisée par la longueur C de la corde (Ca = ca/C). La répartition de cambrure est une représentation du décalage de la répartition d'épaisseur par rapport à la corde sur la longueur de la section de surface por- tante Ensemble, la répartition d'épaisseur et la répartition de cambrure définissent chaque point qui se situe sur l'extrados et l'intrados de la surface portante. En ce qui concerne le système de coordonnées, l'extrados présente une pente Y' (Yu = d Yu/d X) et une 2 u u u courbure Y" (Y" d Y /dx) La courbure est une mesu- re du changement survenant dans la pente de l'extrados à mesure que ce dernier s'incurve en direction de la corde De la même manière, l'intrados présente des quantités correspondantes Yi et Y" Il n'existe au- 1 * cune courbure dans l'une ou l'autre surface par rap- port à la corde lorsque la pente est zéro ou une cons- tante (Y' = 0, valeur constante) La surface s'incur- ve par rapport à la corde à une allure constante (c'est-à-dire que Y" est une constante) lorsque la va- leur de la seconde dérivée est égale à une valeur cons- * tante De la même manière, lorsque le changement sur- venant dans la courbure de la surface est constant, une courbe représentant la quantité Y" en fonction de la position de la corde a une pente constante La pré- sente invention est basée en partie sur le fait reconnu selon lequel, dans certaines zones critiques de la sur- face portante, la courbure de la surface ou l'allure du changement de la courbure de la surface doit être constante. Une quantité de normalisation utile Q pour engendrer une famille de surfaces portantes est égale à l'épaisseur maximum t max de la surface portante, divisée par la longueur C de la corde conique (Q = tmax/ C) Chaque surface portante de la famille a une valeur unique Q Pour la nouvelle famille de surfaces portan- tes, la valeur de Q se situe dans l'intervalle de 0,06 à 0,11 ( 0,06 une section de surface portante appartenant à la fa- mille SSC-Axx a, en n'importe quel point X, une épais- seur normalisée TN égale à l'épaisseur non dimension- née t (E = t/C) divisée par la quantité Q (TN = E/Q). La répartition d'épaisseur noamalisée est représentée par un graphique en figure 5 La section de surface portante a, en n'importe quel point X, une cambrure normalisée CN égale à la cambrure non dimensionnée Ca divisée par la quantité Q, soit CN = Ca/Q La réparti- tion de cambrure normalisée est illustrée dans le ta- bleau I et elle est représentée par un graphique en fi- gure 6 Les axes de droite indiquent la cambrure non dimensionnée Ca pour une section de surface portante ayant une valeur Q de 0,09 (Q = 0,09 = t max/C) et une section de surface portante ayant une valeur Q de 0,07 (Q = 0,07). Les distances, pentes et courbures de l'ex- trados 38 et de l'intrados 42 sont normalisées de la même manière Une distance normalisée Du est égale à la distance Yu divisée par la quantité Q (Du = Y u/Q). Une distance normalisée D 1 est égale à la distance Y divisée par la quantité Q (D 1 = Y 1/Q) La pente Yu de l'extrados et la pente Yi pour l'intrados sont nor- malisées en divisant par la quantité Q La dérivée normalisée de l'extrados est Du (Du' = Y'/Q) La déri- vée normalisée de l'intrados est Di (Di = Yi/Q) Ces quantités sont illustrées dans le tableau II et elles sont représentées par un graphique en figure 7 Les axes de droite indiquent les valeurs des pentes Y' et u Y, pour une section de surface portante ayant une quantité normalisée de 0, 09 (Q = 0,09) et une section de surface portante ayant une quantité normalisée de 0,07 (Q = 0,07). La courbure Y" de l'extrados et la courbure u Yï de l'intrados sont normalisées chacune en divisant par la quantité Q La courbure normalisée Du (Du = Y"/Q) pour l'extrados et la courbure normalisée Dï (Dï = Y /Q) pour l'intrados sont illustrées dans le tableau II et elles sont représentées par un gra- phique en figure 8 Les axes de droite indiquent la courbure Y" de l'extrados et la courbure Ya" de l'in- trados pour une section de surface portante ayant une quantité Q de 0,09 (Q = 0,09) et une section de surfa- ca portante ayant une quantité Q de 0,07 (Q = 0,07). La figure 9 illustre la minceur comparative de l'intrados par rapport à l'épaisseur de l'extrados en indiquant le rapport de l'épaisseur (je l'intrados à l'épaisseur de l'extrados Le rapport entre ces épaisseurs se situe dans l'intervalle de 50 à 70 % sur toute la longueur de corde, à l'exception des deux derniers pour cent de cette dernière, et il est à peu près constant pratiquement sur toute la longueur de la surface portante. La section de surface portante 36 définie par l'extrados 38 et l'intrados 42 comporte trois zones principales: une zone de bord d'attaque 44, une zone centrale de corde 46 et une zone de bord de fuite 48. Comme illustré dans les figures 4 et 6, la zone de bord d'attaque (LER) s'étend du bord d'attaque au point Cmx de cambrure maximum Cam La zone centrale de corde (CCR) s'étend de la zone de bord d'attaque à un point situé au-delà du point médian de la sec- tion de surface portante à une distance du bord d'at- taque à peu près égale aux deux tiers de la longueur de la corde (ce point étant désigné par "position si- tuée aux deux tiers de la corde ou, plus brièvement, "à deux tiers de la corde"), auquel la cambrure dépas- se 65 % de la cambrure maximum et dans la zone de la surface portante dans laquelle la pente de la réparti- tion de cambrure devient deux fois aussi négative que la pente négative moyenne le long de la zone centrale de corde Dès lors, on trouve le point terminal de la zone centrale de corde en comparant la pente (première dérivée) de la répartition de cambrure en un point si- tué au-delà du point médian de la section de surface portante, avec la pente moyenne de la répartition de cambrure entre le début de la zone centrale de corde et ce point Le point terminal est trouvé lorsque la pente atteint une valeur qui est au moins deux fois aussi négative que la pente moyenne. Dans la zone de bord d'attaque 44, l'intra- dos 42 coïncide avec une première courbe circulaire au bord d'attaque, tandis qu'il est intégré dans et coïncide avec une partie de cette courbe entre le bord d'attaque et une position située à 0,5 % de la cor- de ( 0,5 %C) La première courbe circulaire'intersecte le bord d'attaque et a un point d'origine situé sur la corde La première courbe circulaire a un rayon R 1. L'intrados a un rayon normalisé R au bord d'attaque et le long de la zone sur laquelle l'intrados coïncide avec la première courbe circulaire Le rayon normalisé R est égal au premier rayon R 1 divisé par la longueur C pour le non-dimensionnement du premier rayon et il est divisé par la quantité Q pour normaliser ce premier rayon Le premier rayon normalisé est égal à la quan- tité 0,66 multipliée par l'épaisseur maximum non dimen- sionnée max (tmax = tmax/C), soit RI = R 1/(QOC) = ( 0,66 tmax/C). L'extrados 38 est tangent à l'intrados 42 et coïncide avec une seconde courbe circulaire au bord d'attaque 24 L'extrados est intégré dans et coïncide avec une partie de la seconde courbe circulaire entre le bord d'attaque et la position à 0,5 % de la corde ( 0,5 %C) La seconde courbe circulaire intersecte le bord d'attaque et a un point d'origine situé sur la corde La seconde courbe circulaire a un rayon R 2. Ce rayon R 2 est à peu près le double du rayon R 1. L'extrados a un rayon normalisé Ru au bord d'attaque et sur la zone dans laquelle l'extrados coïncide avec la seconde courbe circulaire Le rayon normalisé Ru est égal au rayon R 2 divisé par la quantité C pour le non- dimensionnement du second rayon et il est divisé par la quantité Q pour normaliser ce second rayon Le rayon normalisé R est égal à la quantité 1,24 multi- u pliée par l'épaisseur maximum non dimensionnée (tmax = tmax/C), soit Ru = R 2/C'Q = ( 1,24 tmax/C). Dans la zone de bord d'attaque, le point Cmx de cambrure maximum Cam se situe à 17 % de la corde ( 17 %C) La cambrure de la section de surface portante atteint 90 % de la cambrure maximum ( 90 % Canau point médian de la zone de bord d'attaque et elle se maintient au-delà de 95 % de la cambrure maximum depuis la posi- tion à 10 % de la corde jusqu'à la fin de la zone de bord d'attaque. L'épaisseur t de la section de surface portan- te dans la dernière moitié de la zone de bord d'attaque augmente de plus de 60 % de l'épaisseur maximum ( 60 % tmax) à plus de 85 % de l'épaisseur maximum ( 85 % tmax) Le rapport de l'épaisseur non dimensionnée Y 1 de l'intrados à l'épaisseur non dimensionnée Yu de l'extrados dans la zone de bord d'attaque au-delà de la position à 2 % de la corde ( 2 %C) est à peu près égal à 50 % (Y 1/Ydje 5 O%) et sa valeur se situe dans l'intervalle allant de 50 à 55 % comme illustré en figure 9. La répartition d'épaisseur et la répartition de cambrure sont sélectionnées de telle sorte que l'ex- trados et l'intrados s'incurvent en direction de la corde conique avec une diminution de courbure rapide, la courbe des surfaces diminuant continuellement dans la zone de bord d'attaque Comme le montre la figure 8, la courbure de l'extrados diminue à une allure à peu près constante sur la partie médiane de la zone de bord d'attaque depuis un point situé à 7 % de la corde jus- qu'à un point situé à 11 % de cette dernière ( 7 %-11 %C), minimisant ainsi le nombre de Mach local maximum sur l'extrados à des angles d'attaque positifs maintenant le nombre de Mach local en dessous de 1,2 (M dans des conditions opératoires de vol horizontal nor- males à des angles d'attaque positifs aux vitesses il- lustrées en figure 1 Comme indiqué dans le tableau II, la courbure de l'intrados diminue continuellement sur la zone de bord d'attaque à une allure décroissant ra- pidement entre le bord d'attaque et le point situé à 1 % de la corde ( 0-1 %C) Par exemple, l'allure de di- minution de la courbure entre un point situé à 0,02 % de la corde ( 0,02 %C) et un point situé à 0,33 % de la corde ( 0,33 %C) est cent fois supérieure à celle ayant lieu entre un point situé à 0,33 % de la corde et un point situé à 0,66 % de cette dernière L'allure de di- minution de courbure entre un point situé à 0,33 % de- la corde et un point situé à 0,66 % de cette dernière n'est que quatre fois supérieure à celle ayant lieu entre un point situé à 0,66 % de la corde ( 0,66 %C) et un point situé à 1 % de cette dernière ( 1 %C) Cette allure de diminution de courbure d'intrados décrois- sant rapidement entre zéro et le point situé à 1 % de la corde permet de minimiser le nombre de Mach local sur l'intrados à des angles drattaque zéro et négatif maintenant le nombre de Mach local en dessous de 1,2 (M zontal normales aux vitesses illustrées en figure 1, tout en évitant la formation de fortes ondes de choc normales à ces nombres de Mach. Ainsi qu'on l'a mentionné ci-dessus, la zone centrale de corde 46 de la section de surface portante s'étend depuis la zone de bord d'attaque jusqu'à un point situé à peu près aux deux tiers de la corde ( 66 2/30 C) La cambrure de la section de surface por- tante diminue dans la zone centrale de corde à partir de 100 % de la cambrure maximum ( 100 % Cam) au début de la zone centrale de corde avec une pente à peu près uniforme en travers de cette dernière comme illustré en figure 6 jusqu'à la fin de cette zone centrale de corde. La zone centrale de corde est divisée en trois Le premier tiers de la zone centrale de corde, CCR-A, s'étend d'un point situé à 17 % de la corde à un point situé à 33 % de cette dernière ( 17 %-33 %C) Le tiers médian de la zone centrale de corde, CCR-B, s'étend-de la position située à 33 % de la corde à la position située à 50 % de cette dernière ( 33 %-50 %C). Le dernier tiers de la zone centrale de corde, CCR-C, s'étend de la position située à 50 % de la corde à la position située aux deux tiers de cette dernière ( 50 %-66 2/3 %C). La partie la plus épaisse de la section de surface portante se situe dans le tiers médian de la zone centrale de corde L'épaisseur maximum tmax de la section de surface portante est située à un point Tm, lequel est localisé à 38 % de la corde ( 38 %C) plus ou moins 2 % de la longueur C ( 2 %C) L'épaisseur maximum yumax de l'extrados se situe dans le-tiers médian de la zone centrale de corde à un point Tmu localisé dans une longueur L de 4 % de la corde (L = 4 %C) en avant du point Tm L'intrados a une épaisseur maxi- mum Ylmax à un point Tml qui se situe en-arrière du point Tm Les points Tm, Tmu et Tml se situent tous à l'intérieur d'une longueur L' égale à 10 % de la lon- gueur de corde (L' = 10 %C). Le-rapport de l'épaisseur Yi de l'intrados 42 à l'épaisseur Yu de l'extrados 38 dans la zone centra- le de corde est à peu près égal à 60 % (Y /Yu 60 %), ce rapport se situant dans l'intervalle allant de 54 % à 64 %. Comme le montre la figure 8, pour n'importe quel membre de la famille de sections de surfaces por- tantes, l'extrados et l'intrados s'incurvent en direc- tion de la corde avec une légère courbure Y" qui, sur l'extrados, a une valeur absolue inférieure à 0,5 sur % de la zone centrale de corde et, sur l'intrados, une valeur absolue inférieure à 0,5 sur la totalité de la zone centrale de corde La courbure de l'intrados est positive, tandis que la courbure de l'extrados est négative afin d'amener ces surfaces à s'incurver en direction de la corde Chaque courbure est relative- ment constante et a une valeur absolue moyenne Y" avec, par rapport à cette dernière, un écart qui se situe dans un intervalle de plus ou moins 0,15, l'écart par rapport à la-valeur moyenne sur-l'extrados étant mesuré sur 80 % de la zone centrale de corde tandis que, sur l'intrados, il est mesuré sur la totalité de la zone centrale de corde La valeur absolue moyenne Y" d'une surface portante ayant une quantité normalisée Q égale à 11 % (Q = 11 %),est à peu près égale à 0,3 (Y"; 0,3; Q = 0,11). u En raison de la légère courbure Y", D", de la valeur relativement constante de la courbure, de la proximité des points Tm, Tmu et Tl, ainsi que de la forme semblable et des valeurs à peu près égales de la pente des deux surfaces comme le montre la figure 7, l'extrados a le même degré de planéité que l'intrados, aucune de ces deux surfaces n'étant plus incurvée que l'autre Le contour des surfaces permet d'éviter la formation de fortes ondes de choc normales à des nom- bres de Mach locaux inférieurs à 1,2 (M _ les surfaces et à des angles d'attaque faibles ou néga- tifs, tout en réduisant la montée de traînée dans des conditions opératoires de vol horizontal normales. La zone de bord de fuite (TER) 48 s'étend de- puis la zone centrale de corde 46 à peu près aux deux tiers de la corde jusqu'au bord de fuite à 100 % de la corde La cambrure de la section de surface portante diminue rapidement à une pente moyenne, dans la zone de bord de fuite, qui atteint 3 à 3,5 fois la pente moyennne de la diminution de cambrure le long de la zone centrale de corde La cambrure diminue continuel- lement de 70 % de la cambrure maximum au début de la zone de bord de fuite à moins de 10 % de la cambrure maximum (en l'occurrence, 7 % de la cambrure maximum) à un premier point réflexe P 1 Le premier point réflexe est situé à peu près à 95 % de la corde et, en réalité, il se trouve légèrement en avant de cette position, soit à 94 % de la corde La répartition de cambrure se termine dans un angle rentrant de bord de fuite commençant au premier point réflexe, la cam- brure diminuant à une valeur minimum à un second point réflexe P et augmentant, au bord de fuite, à une va- leur qui est au moins égale à la cambrure prévue au premier point réflexe Le second point réflexe est situé à 97,5 % de la corde La valeur de la cambrure au second point réflexe atteint 4 % de la cambrure maxi- mum ( 4 % Cam) La cambrure s'accentue pour atteindre 7 % de la cambrure maximum ( 7 % Cam) au bord de fuite. La répartition d'épaisseur diminue rapidement de 70 % de l'épaisseur maximum ( 70 % tmax) à moins de 5 % de cette épaisseur maximum ( 5 % t max) au second point réflexe pour atteindre 3 % de l'épaisseur maximum ( 3 % t Max) au bord de fuite comme illustré en figure 5. Le rapport de l'épaisseur Y de l'intrados à l'épaisseur Yu de l'extrados dans la zone de bord de fuite en avant du second point réflexe est à peu près égal à 65 % et il se situe dans l'intervalle allant de à 68 %. Dans la zone de bord de fuite 48, l'intrados 42 s'incurve en direction de la corde, l'intrados ayant une faible courbure constante à peu près égale à celle qu'il possède dans la zone centrale de corde pour prolonger la pente de cette zone centrale de cor- de jusqu'à un point situé au quart du parcours dans la zone de bord de fuite L'intrados se prolonge du point situé au quart du parcours pratiquement sans aucune courbure en direction de la corde (Du 0) jusqu'à un point situé aux trois quarts du parcours dans la zone de bord de fuite Au point situé aux trois quarts du parcours, l'intrados s'incurve à l'écart de la corde jusqu'à une pente qui, à peu près à 99 % de la corde ( 99 %C), a une faible valeur positive qui est maintenue jusqu'au bord de fuite, définissant ainsi une zone de bord de fuite mince qui se termine par un aplatissement. Pour compléter l'angle rentrant de bord de fuite, la cour- bure de l'intrados 42 diminue légèrement en direction de la corde depuis le début de la zone de bord de fui- te jusqu'au point situé aux trois quarts du parcours. De ce dernier point au bord de fuite, l'intrados s'in- curve à l'écart de la corde en divergeant tout comme l'extrados, le rapport entre les épaisseurs de l'intra- dos et de l'extrados étant à peu près égal à 65 % afin d'accroître le nombre de Mach de divergence de traînée. La zone de bord de fuite est conçue pour en- gendrer un moment de tangage donnant lieu à un coeffi- cient de moment de tangage Cm qui se situe entre zéro et -0,015 (O que -0,010 (Cm ce de traînée, mais n'est pas plus négatif que 0,030 (Cm > -0,030) Le coefficient de moment de tangage à faible vitesse et avec une portance nulle est infé- rieur à -0,010 (Cm tat supérieur à celui d'une surface portante équivalen- te dépourvue de cet angle rentrant de bord de fuite La figure 10 illustre le coefficient de por- tance maximum à un nombre de Mach de 0,3 (M = 0,3) pour des sections de surfaces portantes de la famille SSC-Axx en fonction du nombre de Mach de divergence de traînée Comme on peut le constater, des sections de surfaces portantes comparables de la famille SSC-Axx ont un meilleur comportement que la section de surface portante de la famille S Cl Oxx illustrée à titre d'exem- ple Les sections SSC-Axx ont un nombre de Mach de di- vergence plus élevé pour une portance donnée et un coef- ficient de portance maximum supérieur pour le même nom- bre de Mach de divergence de traînée La famille SSC-Axx est une famille de surfaces portantes complé- mentaire de la famille de surfaces portantes S Cl Oxx RB. En conséquence, on peut réaliser une pale de rotor dans laquelle sont incorporées des sections de surfaces portantes appartenant à la fois à la famille S Cl Oxx R 8 et à la famille complémentaire SSC-Axx. Bien que l'invention ait été illustrée et dé- crite en se référant à des formes de réalisation dé- taillées, l'homme de métier comprendra que diverses modifications peuvent y être apportées tant dans sa forme que dans ses détails sans se départir de son es- prit et de son cadre tels qu'ils sont définis dans les revendications ci-après. CP% Cu -r Lrb Cu e mu ON pè O me MON Ne MN oc e O Ne ce e MN * 4 o êo 4 om O ONU em N N N owe eem UN e Nom pugge Co 90 q 4 on E-f M N Cu Ir O m 10 m Co on N rd e r O Ir Co é IT Co - 4 m 10 O O 4 m It tn r, la O O e e Co 'r on r 4 Co O O % O N it O o 4 % 8 g 4 y N 4 v N 4 %é N cy èo 90 N* Wb un olee 00 0-ee 0-0-9 " 40 dogocpr c; c; C; c; c; 4,C; c; C; c; c; c; c; Ic; c; c; C; c; 4 c; C; c; c; C; C; c; C; C; C; C; C; C; C; q lu C; C; C;C; c; c; 9 c; c; 9; c; c; 0 c; t; t; 1; C; C; C; C; C; C; ci q te N O O la tu o Il > Ob Co tu M Mt e N en -r O e ci & tu O 14 M 10 e CD an O tu O to tu N rd N Ir e 4 N 8 # 001 0-,&,l je 4 O e mon O, et, P. Co on T C%à tn O O la on r, en l ri 40 4 tu eu o 'a 'r me e el in e I? M O N 40 O e m e en 0 l> e en eo OM 10 N Co 9 " N O 'r OOLn N o O 00 O O Cu M M Cu CoO Wb 10 O M 12 4 Ln e m tu 4 MI Lot N 2 N 'a It ON on O 1 O u e m W 'O 3 thl go O 4 * N N in WF e O M Ln e e O Ir 4 e r, 01 e e oe e O N 10 e eu M O M é O OO &A M4 Q'O 'r ','r O in e 9 r, e la N Co CD CD m 'q Cu M -r Ln O rO100 O e O f 14 ti tu cy N tu tu eu Cu tu tu N tu4 4 "C, O 10 e e O e ri 4 M 0 O Z C, O C, CDC, V 1 O O N es m u-b'M O M C, 41 O 00 144 f4 4 'D CD C, C, O a 4-4 9 91 l Il9 9199 1171 11 99 f 999 0 o O CD o C" O O O O C 2 O O O O O O O O O Q CP O O O O O O O O O O lm O a O O 10 O O O O O O O O O O O CD O lm CD O O O O O C> O O O O O ul tu & O la O e N A O O e O N N m N O O e e O CD O & e m N e e e O - t O P- O 4 4 O N e O e O C) e m N N O N m ID e N O M u m N O 4 CD O M M N 40 N N e e N C> O M O O fe LA O O e O 9, e N e O e O Mejo cA > OO MI Ln O N N 00 m sa -1 CI, O 00 Cà, C, O O O O4 ri 4 # -A f 'O 4 i " W N 4 y 'a N tuM en M Cu tu eu au 00 "' 00 lililii 11,11111 1111 ç,qcl C; C; C; C; C; C; C; C; C; C; C; C; C; C; OC; C; C; O O o CaO Y C,300 CD O O O O O O 00 O O O Cà, O Ca O O O O O O O à a 1 8 1 à à à 8 à 8 1 1 1 à e - 1 -8 -1 -à -8 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 01 à e 1 1 1 1 1 1 à & a 4 1 1 i 1 1 a 1 O à à # 18 à E-1 O o O e e e f e 0, " O m W O N O e M O M N e O O O N úb O O CD O O e Wb M e O O e M ri O O el N e * O N m N ut 4 e e O O O N O N e O O m e W e m -'T O O e c e O -f M O O e Cu W M 4 O e O O CD m N Cu e O é N 14 e 4 e 14 W O 14 N O e O m m O O 9 u -6 N W O N e 00 N e e N e e O N r, N 'f e m N & tu e e O m O O e e N M 'O e M O e N O O N e O m O " e 9 O N o e W e e N & N N e O N N w m tu O e rm è e W f > 14 N W ej N N e O M Q O O e N m e m O e N O -8 N ru e N O O N ee Ne> eemo m emm"yme Oe 0 4 'f'4 w Meeeeeeo e "Je e CD N Nm:::00 oe weoe e N N N O O e &A eM M O O O N O O m e e M M tu cy 40 o e e O Oe M e p Pm Cu tu è: O O o OOOOCDOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOOQCDOCDOOOOOOOOC" 00 C;C; C;C;c;c;c;c;c;c;c;c;; cm *J lneD Cl C>wr e N DCO De " 14 O O a, O a -4 r ee O e-4 r W*e e O M LAM r 3 or' ça e eu C MW Mutan Q= O p tu ffl 4 4 e O ma-& O r, r al-4 m a e ci(> cl, a CD C) M c me me e Ci, Ln r Q r Dacti p e Cu 9 ci a c P Ln e V O ID O O e > mm Ln ecâ N me 4 ô O f CI' e e 91 'D M Ln e O W e O W M e e M M eu e i, e Cu Cu ou W CA in pn ça A ci (M W Cu eu 00 W eu M 4 l O O CD CD CD 4 4 Q un 4 cq eu 4 Cj 4-J LA 10 M M Il e Ilb cm Cu Cu a 4 - a in -I 01 r e e e m tà e e M 4 in en e p N > p Dn O MI e Ln O Ln a in e 14 e Flb e e Sn e in O e e e p p O O Ci, e CD O O ID -à M 4 -4 W Cu in in e e ln u, e IT t M a - 4 Ln ri -t 91 O la e " Ci, O M in 'O ç Cj O e L in a u r m O r, O e en f 4 e C en r a Ln & in r I e cm e O " D O e O W D a e c> ïn j, ci (J (J -I r 4 N e& O O O O O W r r r Cr, 'O 'O Ln Ln ? 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10 ( tu mi el tu IT 10 ci Cl Cu e 10 Co 10 Cu Ir à) a ci e D CO a Ci Ir ID 0, M "'t 'O (O 0, C Cl l C Cl Cl 9 Cl Cl C C c c c M li l " c " el l l, l C l 9: Q O O O Q ID Q O O C> O a a O C, a a O O Q, a a a a C,, O C, C, a aa C) O C) Q a Q ID CD a O O O C> O O a Q O O O CD O c> Q O a a Q a O a a O REVENDICATIONS 1 Pale de rotor perfectionnée du type utili- sé dans un giravion comportant un axe de rotation, cet- te.pale de rotor s'étendant dans le sens de l'envergu- re à partir de cet axe de rotation et comportant une partie de tête qui constitue les 30 % extérieurs extrê- mes de l'envergure,-cette partie de tête comportant une section de surface portante ayant un bord d'attaque, un bord de fuite, un extrados s'étendant entre le bord d'attaque et le bord de fuite, un intrados s'étendant entre le bord d'attaque et le bord de fuite, une corde d'une longueur C s'étendant entre le bord d'attaque et le bord de fuite, cette corde définissant un axe de référence pour une coordonnée mesurée parallèlement à la corde à partir du bord d'attaque, la coordonnée étant exprimée en fonction de la longueur C, cette pa- le de rotor comprenant: une section de surface portante formée dans la partie de tête de la pale de rotor et ayant une épaisseur t entre l'extrados et l'intrados le long d'une ligne perpendiculaire à la corde, le rapport de l'épaisseur Y 1 de l'intrados à l'épaisseur Yu, mesuré à partir de la corde, se situant dans un in- tervalle allant de 50 % à 70 % ( 50 % situe dans un intervalle de 6 % à 11 % de la lon- gueur C ( 0,06 C ( 20 %C) et qui est fortement cambrée pour at- teindre une valeur de cambrure maximum à la terminaison de la zone de bord d'attaque, celle-ci comportant un extradas et un in- trados qui s'incurvent en direction de la cor- de avec, pour chacun d'eux, une courbure dimi- nuant continuellement, la courbure de l'extra- dos diminuant à une allure à peu près constan- te sur la partie médiane de la zone de bord d'attaque en vue de minimiser le nombre de Mach local maximum sur l'extrados à des angles d'attaque positifs, tandis que la courbure de l'intrados diminue à une allure décroissant rapidement entre le bord d'attaque et un point situé à 1 % de la corde en vue de minimiser le nombre de Mach local à des -angles d'attaque zéro et négatif; une zone centrale de corde épaisse s'étendant à partir de la zone de bord d'attaque, cette zone centrale de corde ayant une épaisseur t supérieure à 80 % de l'épaisseur maximum tmax (t > 0,80 tmax) dans ses deux tiers ( 2/3) avant, ainsi qu'une répartition de cambrure qui diminue vers l'arrière à une allure moyen- ne à partir de la zone de bord d'attaque et au- delà du point médian de cette dernière ( 50 %C), tandis qu'elle est à peu près aussi plate à l'extradas qu'à l'intrados sur la longueur de la zone centrale de corde avec une courbure uniforme sur l'extradas et l'intrados afin d'éviter la formation de fortes ondes de choc normales sur les surfaces à un nombre de Mach local inférieur à 1,2 (M gles d'attaque faibles ou négatifs, tout en ré- duisant la montée de traînée dans des condi- tions de vol horizontal normales; et une zone de bord de fuite s'étendant de la zone centrale de corde au-bord de fuite, l'épaisseur et la cambrure de la surface por- tante dans la zone de bord de fuite diminuant rapidement à une allure qui atteint à peu près trois fois l'allure de diminution de cambrure et d'épaisseur le long de la zone centrale de corde, la zone de bord-de fuite se terminant par un angle rentrant de bord de fuite avec un aplatissement entre un point situé à 97,5 % de la corde ( 97,5 %C) et le bord de fuite. 1.0 2 Pale de rotor perfectionnée du type conçu pour être utilisé dans un giravion ayant un axe de rotation, cette pale de rotor s'étendant dans le sens de l'enver- gure à partir de cet axe de-rotation et comportant une partie de talon, une partie centrale et une partie de tête qui constitue les 30 % extérieurs extrêmes de l'en- vergure, la pale de rotor ayant un axe à 25 % de la corde et une section transversale en forme de surface portan- te, la section de surface portante s'étendant dans un plan qui est parallèle à l'axe de rotation et perpendicu- laire à l'axe à 25 % de la corde, la section de surface portante comprenant un bord d'attaque, un bord de fuite et une corde d'une longueur C qui s'étend du bord d'at- taque au bord de fuite, la corde définissant un axe de référence pour une coordonnée mesurée parallèlement à la corde à partir du bord d'attaque, la coordonnée étant exprimée en fonction de la longueur de corde C, la section de surface portante comprenant un extrados et un intrados qui s'intersectent au bord d'attaque, tandis qu'elle a une épaisseur t entre l'extrados et l'intrados le long d'une ligne perpendiculaire à la cor- de, cette épaisseur t ayant une valeur maximum tmax qui se situe dans un intervalle de 6 % à 11 % de la lon- gueur C ( 0,06 C une section transversale en forme de surface por- tante pour la partie de tête de la pale de rotor, ayant une cambrure maximum Cam en un point Cmx si- tué sur la corde, cette section de surface portan- te comportant une zone de bord d'attaque s'éten- dant du bord d'attaque au point Cmx, une zone cen- trale de corde s'étendant de la zone de bord d'at- taque à un point de la zone de la section de sur- face portante auquel la pente de la répartition de cambrure devient au moins deux fois aussi négative que la pente moyenne sur la zone centrale de corde, ainsi qu'une zone de bord de fuite qui s'étend de la zone centrale de corde au bord de fuite, A la zone de bord d'attaque de la section de surface portante s'étendant du bord d'atta- que au point Cmx de cambrure maximum Cam Al la cambrure de là section de surfa- ce portante atteignant 90 % de la-cambrure maximum (-90 % Cam) au point médian de la zone de bord d'attaque et restant au-delà de 90 % de la cambrure maximum dans la der- nière moitié de la zone de bord d'attaque, A 2 l'épaisseur t de la section de surfa- ce portante dans la dernière moitié de la zone de bord d'attaque augmentant d'une valeur-supérieure à 60 % de l'épaisseur ma- ximum ( 60 % t Max) à une valeur supérieure à 85 % de cette épaisseur maximum t ( 85 % t Ma), A 3 le rapport de l'épaisseur Y 1 de l'in- trados à,l'épaisseur Yu de l'extrados dans la zone de bord d'attaque audelà du point situé à 2 % de la corde ( 2 %C) étant à peu près égal à 50 % (Yî/Yuce 50 %), et A 4 l'extrados et l'intrados s'incurvant en direction de la corde avec une diminu- tion rapide de courbure, la courbure dimi- nuant continuellement dans la zone de bord d'attaque, tout en diminuant sur l'extrados le long de la partie médiane de la zone de bord d'attaque à une allure à peu près cons- tante afin de minimiser le nombre de Mach local maximum sur l'extrados à des angles d'attaque positifs, ainsi qu'à une allure décroissant rapidement sur l'intrados entre le bord d'attaque et un point situé à 1 % de la corde afin de minimiser le nombre de Mach local sur l'intrados à des angles d'attaque zéro et négatif, B la zone centrale de corde de la section de surface portante s'étendant de la zone de bord d'attaque à la zone de bord de fuite Bi la cambrure de la section de surface portante diminuant, dans la zone centrale de corde, à partir de 100 % de la cambrure maximum ( 100 % Cam) au début de la zone centrale de corde à une pente à peu près uniforme en travers de cette zone centra- le de corde jusqu'à la fin de cette der- nière, B 2 la partie la plus épaisse de la sec- tion de surface portante se situant à l'in- térieur du tiers médian de la zone centra- le de corde, l'épaisseur maximum t Max de la section de surface portante étant si- tuée à un point Tm, l'extrados ayant une épaisseur maximum Yumax à un point Tmu, tandis que l'intrados a une épaisseur maxi- mum Y Imax à un point Tml, les points Tm, Tmu et Tml se situant tous à l'intérieur d'une envergure L égale à 10 % de la ion- gueur de corde (L = 10 %C), le point Tmu étant situé en avant du point Tm et le point Tml, en arrière du point Tm, B 3 le rapport de l'épaisseur Y 1 de l'in- trados à l'épaisseur Yu de l'extrados dans la zone centrale de corde étant à peu près égal à 60 % (Y 11 Ye 60 %), B 4 l'extrados et l'intrados étant défi- nis, dans la zone centrale de corde, par des courbes dont la courbure s'étend vers la corde, B 4 a cette courbure étant légère et ayant, sur l'extrados, une valeur absolue infé- rieure à 0,5 sur une distance égale à 80 % de la zone centrale de corde, sa valeur absolue étant également de 0,5 sur l'intra- dos sur la totalité de la zone centrale de corde, la courbure de l'intrados étant posi- tive, tandis que la courbure de l'extrados est négative, B 4 b chaque courbure étant relativement constante avec une valeur absolue moyenne B et un écart, par rapport à cette valeur absolue moyenne, qui se situe dans un in- tervalle de plus ou moins 0,15, l'écart par rapport à la valeur moyenne sur l'extra- dos étant mesuré sur 80 % de la zone centra- le de corde tandis que, sur l'intrados, il est mesuré sur la totalité de cette zone centrale de corde, C la zone de bord de fuite s'étendant de l'extrémité de la zone centrale de corde au bord de fuite à 100 % de la corde ( 100 %C) Cl la cambrure de la section de surfa- ce portante diminuant rapidement à une pente moyenne qui atteint 3 à 3,5 fois la pente moyenne sur la zone centrale de corde, la cambrure diminuant du début de la zone de bord de fuite à moins de 10 % de la cambrure maximum à un premier point réflexe situé à environ 95 % de la corde ( 95 %C), la répartition de cambrure se ter- minant par un angle rentrant de bord de fuite qui commence au premier point réflexe, la cambrure diminuant à une va- leur minimum à un second point réflexe, tandis qu'elle augmente à une valeur qui, au bord de fuite, est au moins égale à la cambrure atteinte au premier point réflexe, C 2 la répartition d'épaisseur diminuant rapidement de 70 % de l'épaisseur maximum ( 70 % tmax) à moins de 5 % de cette dernière ( 5 % tmax) à la fois au second point réflexe et au bord de fuite, C 3 le rapport de l'épaisseur Y 1 de l'in- trados à l'épaisseur Yu de l'extrados dans la zone de bord de fuite en avant du second point réflexe étant à peu près égal à 65 % (Y /Y %k 65 %); C 4 l'intrados de la zone de bord de fui- te s'incurvant en direction de la corde, l'intrados ayant une faible courbure cons- tante à peu près égale à celle qu'il présen- te dans la zone centrale de corde afin de maintenir la pente de la zone centrale de corde jusqu'à un point situé au quart du parcours dans la zone de bord de fuite, la surface se prolongeant de ce dernier point pratiquement sans aucune courbure en direction de la corde jusqu'à un point si- tué aux trois quarts du parcours dans la zone de bord de fuite, l'intrados s'incur- vant, à ce dernier point, à l'écart de la corde en une pente située à environ 99 % de la corde ( 99 %C) et ayant une faible va- leur positive qui se prolonge jusqu'au bord de fuite en définissant une zone de bord de fuite mince se terminant par un aplatis- sement; C 5 pour compléter le point réflexe de bord de fuite, la courbure de l'extrados diminue légèrement en direction de la cor- de du début de la zone de bord de fuite au point situé aux trois quarts du parcours, et,de ce point au bord de fuite, la surface s'incurve à l'écart de la corde, le rapport entre les épaisseurs de l'intrados et de l'extrados étant à peu près égal à 65 % afin d'accroître le nombre de Mach de divergen- ce de traînée; caractérisée en ce que la répartition d'épaisseur et la répartition de cambrure autour de la corde définissent un extrados et un intrados qui, ensemble, forment une zone de bord d'attaque fortement cambrée et relativement épaisse, ainsi qu'une zone centrale de corde relative- ment épaisse et à cambrure constante s'incurvant en di- rection de la corde avec une courbure qui diminue conti- nuellement sur toute la longueur de la zone de bord d'attaque à des allures qui permettent d'éviter la for- mation de fortes ondes de choc normales sur les surfa- ces à des nombres de Mach locaux se situant en dessous de 1,2 (M la corde avec une légère courbure constante afin d'évi- ter la formation de fortes ondes de choc normales sur ces surfaces à des nombres de Mach locaux se situant en dessous de 1,2 (M dans ces-conditions opératoires, l'extrados et l'intra- dos ayant, dans la zone de bord de fuite, des épais- seurs relatives, tout en étant profilés pour définir une zone à section décroissante ayant un angle rentrant de bord de fuite et un bord de fuite mince se terminant par un aplatissement en vue d'assurer un moment de tan- gage satisfaisant et un nombre de Mach de divergence de traînée plus élevé, comparativement à des sections ne présentant pas cet angle rentrant de bord de fuite et ce rapport d'épaisseurs entre l'extrados et l'intrados. 3- Pale de rotor suivant la revendication 2, caractérisée en ce que la zone de bord d'attaque s'étend du bord d'attaque à la position à 17 % de la corde ( 17 % O C), la zone centrale de corde s'étend de la position à 17 % de la corde à un point situé aux deux tiers de la corde ( 66 2/3 %C), tandis que la zone de bord de fuite s'étend de ce dernier point au bord de fuite; la partie médiane de la zone de bord d'attaque s'étend d'un point situé à 7 % de la corde à un point situé à 11 % de cette dernière ( 7 %C-11 %C); le point Tm d'épaisseur d'ensemble maximum se si- tue à plus ou moins 2 % de la position à 38 % de la corde (Tm = 38 + 2 %C) , le point Tmu d'épaisseur maximum de l'extrados se situe en avant du point Tm à plus ou moins 4 % de la corde de ce point Tm, tandis que le point Tml d'épaisseur maximum de l'intrados se situe en arrière du point Tm; le rapport de l'épaisseur Y 1 de l'intrados à l'épaisseur Yu de l'extrados dans la zone de bord d'at- taque au-delà du point situé à 2 % de la corde ( 2 %C) se situe dans un intervalle de 50 % à 55 % ( 50 % valle de 60 % à 70 % ( 60 % ( 7 % Cam) au premier point réflexe, point qui est si- tué à 94 % de la corde ( 94 %C), cette cambrure diminuant à 4 % de la cambrure maximum ( 4 % Cam) au second point réflexe situé à 97,5 % de la corde ( 97,5 %C), pour augmen- ter à 7 % de la cambrure maximum ( 7 % Cam) au bord de fuite. 4 Pale de rotor suivant la revendication 3, caractérisée en ce qu'une première courbe circulaire intersecte le bord d'attaque et comporte un point d'ori- gine situé sur la corde, ainsi qu'un premier rayon R 1; une seconde courbe circulaire intersecte le bord d'at- taque et comporte un point d'origine situé sur le corde, ainsi qu'un second rayon R 2 qui est à peu près le double du premier rayon R 1; l'intrados coïncide avec la premiè- re courbe circulaire au bord d'attaque, tandis qu'il s'intègre à et coïncide avec la première courbe circu- laire entre le bord d'attaque et la position située à 0,5 % de la corde; tandis que, au bord d'attaque, l'ex- trados est tangent à l'intrados et coïncide avec la se- conde courbe circulaire, tout en s'intégrant à et en coïncidant avec cette seconde courbe circulaire entre le bord d'attaque et la position située à 0,5 % de la corde - Section de surface portante pour une pale de rotor suivant la revendication 3, ayant un système de coordonnées comportant un point d'origine au bord d'attaque, un axe de référence x coïncidant avec la corde et un axe de référence y perpendiculaire à cette dernière; caractérisée en ce que la section de surface portante a une quantité de normalisation Q égale à l'épaisseur maximum tmax divi- sée par la longueur C de la corde (Q = t /C), une Max épaisseur normalisée TN égale à l'épaisseur t divisée par la longueur C et la quantité Q (TN = t/Q'C), ainsi qu'une cambrure-normalisée CN égale à la cambrure Ca divisée par la quantité Q (CN = Ca/Q=Ca/Q'C), l'épais- seur normalisée TN et la cambrure normalisée CN ayant les valeurs indiquées dans le tableau I pour les va- leurs de X qui y sont reprises, X étant égal à-x divisé par la longueur de la corde (X = x/C), la courbe définissant l'extrados en n'importe quel point X le long de la corde est espacée de cette derniè- re de la distance Yu et présente une pente Yu, ainsi qu'une courbure Y" par rapport au système de coordon- nées, tandis qu'elle comporte en outre une distance nor- malisée Du égale à la distance Yu divisée par la quan- tité Q (D = Y /Q), une pente normalisée D' égale à la u u u pente Y' divisée par la quantité Q, ainsi qu'une cour- bure normalisée D" égale à la courbure Y" divisée par u u la quantité Q, la distance normalisée D ayant les va- leurs-indiquées dans le tableau I, tandis que la pente normalisée Dl et la courbure normalisée D" ont les va- u u leurs indiquées dans le tableau II pour les valeurs de X qui y sont reprises, et la-courbe définissant l'intrados en n'importe quel point X le long de la corde est espacée de cette der- nière d'une distance Y 1 et présente une pente Y{, ainsi qu'une courbure Y" par rapport au système de coordon- nées, tandis qu'elle comporte en outre une distance normalisée Dl égale à la distance Y 1 divisée par la quantité Q (Dl = y /Q), une pente normalisée Di égale à la pente Yi divisée par la quantité Q ainsi qu'une courbure normalisée Di" égale à la courbure Y divisée par la quantité Q la distance normalisée D 1 ayant les valeurs indiquées dans le tableau I, tandis que la pen- te normalisée Di et la courbure normalisée D" ont les valeurs indiquées dans le tableau II pour les valeurs de X qui y sont reprises. 6 Pale de rotor suivant la revendication 4, caractérisée en ce que, au bord d'attaque, l'intrados a un rayon normalisé Rj, celui-ci étant égal au premier rayon R 1 divisé par les quantités Q et C, tandis qu'il est égal à la quantité 0,66 multipliée par l'épaisseur maximum tmax (R = R 1/Q'C = 0,66 'tmax/C), et la courbe de l'extrados a un rayon normalisé Ru, celui-ci étant égal au second rayon R 2 divisé par les quantités Q et C, tout en étant égal à la quantité 1,24 multipliée par l'épaisseur maximum t Max (Ru = R 2/Q 124 tmax