FR 2547049 A1 19841207 FR 8309252 A 19830603 La présente invention concerne un dispositif de télémesure utilisant un transducteur optique. Un des buts du dispositif est de transmettre à distance, par des moyens purement optiques, une information recueillie dans une zone de mesure qui peut être par exemple une zone dangereuse (risque de déflagration) ou une zone soumise à des perturbations électromagnétiques qui excluent la transmission d'une information électrique. De nombreux transducteurs optiques ont déjà été proposés Les uns sont des dispositifs analogiques mesurant une variation d'intensité lumineuse, par exemple par obstruction partielle d'un faisceau, ou encore utilisant les variations de biréfringence de certains matériaux en 15 fonction des contraintes qui leur sont appliquées Ces dispositifs analogiques sont sujetsà une perte de précision dans la ligne de transmission d'information (en raison de l'atténuation due à la ligne et à ses connecteurs), ainsi qu'au vieillissement des sources de lumière et des détecteurs amenant une baisse de sensibilité dans le temps. Pour cela, un étalonnage précis et individualisé doit être effectué pour chaque capteur, et doit être en outre réitéré ou vérifié à intervallesnériodiques. D'autres dispositifs utilisent le comptage des 25 franges produites par un montage interférentiel Il n'y a alors aucune perte de précision dans la ligne de transmission tant que le rapport signal/bruit reste convenable. Par contre, une panne momentanée d'alimentation rendrait ensuite l'information inutilisable En effet -le comptage du 30 déplacement des franges est toujours indicatif d'une variation relative dans le temps: il y a lieu de connaître a priori une valeur absolue de la grandeur à mesurer pour servir d'origine, la valeur finale étant obtenue par cumul des variations détectées. Un des buts de la présente invention est de pallier les inconvénients qui viennent d'être décrits, en transmettant une information à caractère temporel (c'est-à-dire représentée au moins par l'un des paramètres temps, fréquence ou phase d'un ou plusieurs signaux) obtenue par un transducteur basé sur un effet purement optique. Pour cela, le dispositif de télémesure selon l'invention comprend: une source lumineuse non polarisée; des premiers moyens polariseurs et des moyens modulateurs pour délivrer, à partir du signal émis par ladite source, 15 un signal lumineux ayant une polarisation variable périodiquement en fonction du temps; des moyens séparateurs pour fournir des premier et deuxième faisceaux identiques à partir du faisceau délivré par les moyens polariseurs et modulateurs; des moyens polariseurs de référence recevant ledit premier faisceau pour transformer celui-ci en un signal périodique en intensité, ledit signal délivré formant une référence de phase; des moyens polariseurs de mesure recevant ledit deuxième 25 faisceau pour transformer celui-ci en un signal lumineux périodique en intensité, déphasé par rapport au signal délivré par les moyens polariseurs de référence d'une quantité fonction de la grandeur à mesurer; des moyens d'analyse pour déterminer le déphasage entre 30 les signaux lumineux issus des moyens polariseurs de référence et de mesure, et des moyens pour déterminer, en fonction dudit déphasage, l'intensité de la grandeur à mesurer. Dans un premier mode de réalisation, les moyens modulateurs comprennent un polariseur rotatif apte à faire varier de façon périodique l'orientation absolue d'un plan de polarisation. Dans la même façon, les moyens polariseurs de référence et de mesure peuvent comporter chacun un polariseur, les deux polariseurs étant disposés de manière que l'angle que forment leurs plans respectifs de polarisation 10 varie en fonction de l'intensité de la grandeur à mesurer. Dans un second mode de réalisation, les moyens modulateurs comprennent une lame biréfringente fixe soumise à une contrainte périodiquement variable, cette lame étant optiquement disposée entre un polariseur et un ana15 lyseur fixes, dont les plans de polarisation respectifs sont par exemple perpendiculaires entre eux, et orientés chacun à 45 par rapport à la direction d'application de la contrainte. Dans la description et dans les revendications, 20 par "lame biréfringente" il faut entendre: un conducteur optique actif qui, soumis à une contrainte, à un champ électrique ou un champ magnétique, présente des propriétés de biréfringence. De la même façon, les moyens polariseurs de référence et de mesure peuvent comprendre chacun une lame biréfringente fixe soumise à une contrainte, cette lame étant disposée entre un polariseur et un analyseur fixes, dont les plans de polarisation respectifs sont par exemple perpendiculaires entre eux, et orientés chacun à 45 par rapport à la direction d'application de la contrainte, la contrainte de la lame biréfringente des moyens polariseurs de référence étant constante, et la contrainte de la lame biréfringente des moyens polariseurs de mesure étant fonction de l'intensité de la:grandeur à mesurer. Avantageusement, la lame biréfringente est une portion d'un guide optique transmettant le signal optique auquel est appliquée la polarisation. De préférence, le signal lumineux émis par la source est tout d'abord transmis, avant modulation, vers des moyens polariseurs de compensation, puis retransmis vers les moyens modulateurs et enfin renvoyé vers les moyens séparateurs, les moyens polariseurs de compensation 10 appliquant au signal lumineux qui les traverse une polarisation fonction d'un paramètre à compenser. Dans ce cas, de préférence, la transmission du signal optique des moyens polariseurs de compensation vers les moyens modulateurs, et la transmission du signal optique 15 des moyens modulateurs vers les moyens séparateurs sont toutes deux effectuées par un même guide optique. En variante ou en complément, le dispositif peut également comporter un guide optique pour retransmettre le signal issu des moyens polariseurs de compensation vers 20 les moyens d'analyse, ces derniers étant également aptes à déterminer le déphasage entre les intensités lumineuses des moyens polariseurs de référence et de compensation, de manière à corriger la détermination de grandeur mesurée en fonction du paramètre à compenser. Avantageusement, ce guide optique effectue alors également la transmission du signal lumineux émis par la source vers les moyens polariseurs de compensation. D'autres caractéristiques et avantages de l'iuvention apparaîtront à la lecture de la description 30 détaillée cidessous, faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 est une vue schématique du dispositif selon un premier mode de réalisation, la figure 2 montre l'allure des signaux délivrés par le dispositif de la figure 1, la figure 3 montre un ensemble optique pouvant, en variante, remplacer les polariseurs tournants de la figure 1, la figure 4 montre la variation d'intensité lumineuse du signal transmis par le système optique de 10 la figure 3, la figure 5 représente un second mode de réalisation de l'invention, les figures 6 a et 6 b montrent respectivement les signaux de modulation et les signaux recueillis par 15 les détecteurs, pour le dispositif de la figure 5, les figures 7 a à 7 c explicitent un mode de fonctionnement possible du dispositif de la figure 5, la figure 8 est une variante de la figure 5, o le système optique utilisé a permis d'apporter une 20 simplification du montage. Bien qu'on décrira par la suite plus particulièrement des mesures de pression ou de température, il doit être entendu que l'invention est applicable à la mesure de nombreux autres paramètres physiques. En effet, le principe de l'invention est d'effectuer une mesure polarimétrique, c'est-à-dire une mesure d'activité optique variable en fonction d'un paramètre à mesurer On décrira en particulier le cas d'un polariseur tournant entraîné mécaniquement pour faire varier un plan de polarisation rectiligne, ainsi qu'une lame biréfringente placée sous contrainte D'autres effets peuvent cependant être utilisés: on peut citer notamment l'effet Faraday de variation d'activité optique en fonction d'un champ magnétique, et l'effet Kerr de variation de l'activité optique en fonction du champ électrique applique. La figure 1 représente schématiquement un dispositif selon un premier mode de réalisation de l'in5 vention: une partie de ce dispositif est situé dans une zone de mesure ZM, par exemple une zone dangereuse o existent des risques de déflagration, ou encore une zone soumise à de fortes perturbaticnsélectromagnétiques. Une autre partie du dispositif est située dans une zone de commande ZC, par exemple une salle de contrôle d'une installation, située en dehors de toute zone dangereuse et dans laquelle l'énergie électrique peut être amenée sans contrainte particulière, et o les signaux optiques seront transformés en signaux électriques en vue 15 d'un traitement ultérieur. Les deux zones ZC et ZM sont reliées par des guides d'ondes ou fibres optiques tels que 201 à 203 En zone ZC, une source lumineuse 100 émet une lumière non polarisée, de préférence une lumière monochronomatique, qui est ensuite polarisée rectilignement par un polariseur ; cette polarisation est modulée, c'est-à-dire que l'angle de polarisation est rendu variable périodiquement en fonction du temps, par exemple au moyend'une rotation mécanique dudit polariseur, donc apte à faire varier de 25 façon périodique l'orientation absolue du plan de polarisation. Le signal modulé est transmis par un premier guide optique 201 à un séparateur 310, qui dirige identiquement le signal lumineux vers deux chemins optiques 30 distincts Ce séparateur n'a pas été décrit en détail; il peut par exemple comprendre une lame semi-réfléchissante. Le signal lumineux du premier chemin optique est ensuite dirigé vers un polariseur 320, dont le plan de polarisation rectiligne peut varier en fonction d'une grandeur à mesurer Si, par exemple, la grandeur à mesurer est une pression, ce polariseur de mesure peut être par exemple un polariseur rotatif 321 entrainé par une crémaillêre 322 liée à un soufflet 323 dont la déformation est fonction de la pression régnant dans une enceinte 324: l'angle de polarisation variera ainsi de façon sensiblement 10 linéaire avec la pression à mesurer. Le second chemin optique comprend un autre polariseur 330 dont l'angle de polarisation est fixe, au contraire du polariseur de mesure 320. Les signaux lumineux en sortie du polariseur de 15 mesure 320 et du polariseur de référence 330 sont retransmis vers la zone ZC au moyen de deux fibres optiques propres 202 et 203 respectivement. A l'extrémité de ces fibres optiques 202 et 203 sont placés des détecteurs optoélectroniques 121, 122 qui 20 produiront un courant Io ou Il proportionnel à l'intensité lumineuse du signal reçu. Les courants Io, Il sont ensuite amplifiés par des amplificateurs 131, 132 et dirigés vers un circuit pour analyser leur phase relative, comme on le décrira 25 par la suite. Pour que le signal en sortie des moyens modulateurs 110 conserve une polarisation, on emploie pour le guide optique 201 une fibre monomode, et, de préférence, unlme fibre monomode vrillée: en effet, la fibre peut être 30 optiquement considérée comme équivalente à une lame biréfringente, dont le déphasage entre l'onde orginaire et l'onde extraordinaire variera en fonction de sa longueur d'une part, mais également à cause de l'activité optique induite par contrainte de torsion dans la fibre Cet effet de biréfringence altère le contraste du signal lumi5 neux en sortie de fibre, à tel point qu'il peut être impossible, dans certaines configurations, de distinguer les maxima des minima d'intensité lumineuse Cet inconvénient disparaît lorsque la fibre est vrillée. Par contre, le vrillage empêche de connaître l'orientation exacte du plan de polarisation en sortie de fibre, cette orientation exacte dépendant aussi bien de la géométrie du guide que de son matériau et de la temperature. Cette impossibilité de connaître l'orientation 15 en sortie du plan de polarisation n'est cependant pas un inconvénient, car, grâce aux moyensdiviseurs 310, l'orientation du plan de polarisation sera la même à l'entrée des &euxlpolariseurs de mesure 320 et de référence 330. Dans la mesure o l'on s'intéresse, en sortie, uniquement aux intensités lumineuses et non à l'orientation des plans de polarisation, on peut par contre utiliser pour les guides optiques 202 et 203 des fibres multimodes, qui ne conservent pas au signal lumineux sa polarisation. Les signaux recueillis par les détecteurs 121 25 et 122 sont représentés figure 2: l'intensité lumineuse en sortie passe par des minima, à desinstants t et tl, qui sont déphasés d'une valeur At elle-même représentative de la différence al ao d'orientation des plans de polarisation des moyens polariseurs de mesure (al) et des moyens 30 polariseurs de référence (a o) . De-cette manière, on a transformé une mesure d'angle en une mesure de déphasage, puisque l'on ne fait qu'observer le glissement dans le temps d'un signal par rapport à l'autre, ces deux signaux étant deux signaux de même fréquence (la fréquence à laquelle les moyens modulateurs 110 modulent le signal lumineux émis par la source). La mesure de déphasage étant une mesure temporelle, on s'affranchit ainsi des inconvénients précités liés aux transducteurs analogiques et aux transducteurs interférentiels. En variante, on peut remplacer un ou plusieurs 10 des polariseurs 110, 320, 330 de la figure 1 par un ensemble optique basé sur la biréfringence artificielle, schématisé figure 3 Ce système présente l'avantage par rapport au polariseur tournant, notamment, d'être un système purement statique. Un premier polariseur P transforme la lumière incidente en lumière rectilignement polarisée; ce signal traverse une lame biréfringente L (qui peut être par exemple un segment de fibre optique) soumise à une contrainte F La lumière qui sort de cette lame L est alors polarisée elliptiquement, et un second polariseur A (agissant en analyseur), transfornae la polarisation elliptique en une polarisation rectiligne. Le polariseur P et l'analyseur A ont leursplans de polarisation respectifsperpendiculaires entre eux, et 25 orientés chacun à 45 par rapport à la direction de la contrainte, c'est-à-dire la direction de la force F. La variation de la contrainte faisant varier de façon continue la différence des indices de réfraction ordinaire et extraordinaire, ce système optique est équi30 valent à deux polariseurs tournants dont l'orientation relative des plans de polarisation varierait en fonction de la force appliquée. L'intensité I en sortie de cet ensemble optique est représentée figure 4: celle-ci varie entre une valeur nulle et une valeur maximale IMAX, avec une périodicité Fo, représentant la force nécessaire pour donner l'équivalent d'un demi-tour du polariseur. Si l'on applique à la lame biréfringente L une seconde force F'dans la même direction que la première force F, l'intensité lumineuse variera avec F+F' F peut être par exemple une force modulante périodiquement variable, et F' une force constante, ou encore proportionnelle à une grandeur à mesurer. Les effets de biréfringence artifielle qui viennent d'être expliqués sont en particulier utilisés dans le second mode de réalisation de l'invention, repré15 senté figure 5. Dans ce mode de réalisation, le signal lumineux modulé par les moyens modulateurs 110 est transmis, comme précédemment, par une fibre monomode vrillée 201 vers le séparateur 310 qui répartit le signal entre les moyens 20 polariseurs de mesure 320 et les moyens polariseurs de référence 330 Les signaux de sortie sont retournés par des fibres multimodes 202, 203 vers des détecteurs optoélectroniques 121, 122 pouriêtre amplifiés et analysés comme précédemment. On a également représenté une branche supplémentaire permettant une mesure additionnelle de température en vue d'une compensation des valeurs de pression mesurée Cette branche de mesure de température comprend des moyens polariseurs de ccmxnsation 340 (organisés de la 30 même manière que les moyens polariseurs de mesure 320) délivrant en sortie un signal renvoyé par un quatrième guide optique 204 vers un détecteur optoélectronique 123 et un amplificateur 133, pour comparaison avec le signal issu des moyens polariseurs de référence, de la même façon que pour la mesure proprement dite. Un diviseur optique additionnel 350 permet de répartir le faisceau issu des moyens modulateurs 110 d'une part vers le polariseur de compensation 340, et d'autre part vers le diviseur optique initial 310. Les moyens polariseurs de mesure 320 com10 prennent une lame biréfringente 325, par exemple une portion de fibre optique, soumise à une force FM exercée par le soufflet 323 soumis à la pression régnant dans l'enceinte 324 Un polariseur 326 joue le rôle de l'ana lyseur A de la figure 3 (on verra par la suite comment 15 la lumière issue de la source est polarisée). Les moyens polariseurs de référence 330 comprennent une lame biréfringente 335, par exemple une portion de fibre optique, soumise à une force constante FR, par exemple exercée par un ressort 333 insensible à 20 la température Un polariseur 336 joue le rôle de l'analyseur A de la figure 3. Les moyens polariseurs de compensation 340 comprennent une lame biréfringente 345 t par exemple une portion de fibre optique, soumise à une force Fe par exemple exercée par un ressort 343 dont le module d'Young est variable avec la température Un polariseur 346 joue le rôle de l'analyseur de la figure 3. Mais ce polariseur 346 joue également le rôle du polariseur P de la figure 3 En effet, le signal lumineux émis par la source 100 n'est pas modulé immédiatement par interposition des moyens modulateurs Ce signal (non polarisé) est tout d'abord amené de la zone ZC vers la zone ZM par une fibre optique, qui avantageusement peut être la même fibre optique 204 que celle servant au retour du signal issu des moyens modulateurs de compen5 sation 340 Le signal lumineux passe une première fois (de la droite vers la gauche sur le dessin) dans le polariseur 346 qui joue alors le rôle du polariseur P de la figure 3 et la lumière qui en ressort est donc polarisée rectilignement Elle est ensuite polarisée ellip10 tiquement du fait de l'application d'une première force Fa. Le signal lumineux est alors dirigé vers la zone ZC, de préference par la même fibre optique (fibre monomode vrillée conservant la polarisation) que la fibre 15 201 précédemment évoquée. Dans la zone ZC, une force variable modulante F(t) produite par un générateur 111 est appliquée à une portion 112 de la fibre formant lame biréfringente, modifiant ainsi une seconde fois la polarisation (elliptique) 20 du signal transmis. Ce signal se réfléchit sur un miroir 150 pour être renvoyé dans l'autre sens dans la même fibre 201 (on notera que la force modulante F(t) est "vue" deux fois, avant et après réflexion). La lumière est ensuite guidée dans la fibre 201 (de la gauche vers la droite sur le dessin) puis dirigée vers chacun des segments 345, 335, 325 o le signal optique reçoit à nouveau une modulation, l'influence des forces FM, F, F créant ainsi une ellipticité instan30 tanée propre à chaque branche. Le signal final résultant traverse ensuite chacun des polariseurs 346, 336, 326 pour fournir un signal lumineux (polarisé rectilignement, mais ceci est sans importance) dont l'intensité varie en fonction des différentes forces appliquées aux fibres Les signaux sont ensuite retournés par les fibres multimodes 204, 202, 203 vers les détecteurs et le circuit d'analyse. C'est ainsi que l'on voit que le polariseur 346 joue le rô 161 e d'un analyseur lorsqu'il est traversé de la gauche vers la droite, et d'un polariseur lorsqu'il est traversé dans le sens contraire Les polariseurs 336 et 326 ne sont, quant à eux, traverses que dans un seul sens et jouent toujours le rôle de l'analyseur. On suppose que les différents polariseurs et analyseurs sont correctement orientés entre eux et par rapport à la direction des différentes forces appliquées. Un intérêt particulier de l'aller-retour dans la fibre monomode vrillée 201 est d'éliminer l'effet de l'activité optique dû au vrillage, et par là même les variations de cette activité avec la température: l'orientation du plan de polarisation restera donc inchan20 gée par rapport à l'orientation des polariseurs et analyseurs, qui auront été réglés pour obtenir le meilleur contraste. On décrira maintenant la manière dont sont traités les différents signaux produits par les détecteurs 25 optoélectroniques. Tout d'abord, si l'on considère l'hypothèse simplificatrice d'une fibre unique soumise seulement à une force de modulation F(t) et à une force de mesure FM, on obtiendra les courbes des figures 6 a et 6 b: sur 30 la figure 6 a, la courbe en trait plein correspond à un signal appliqué au modulateur seul, variant linéairement avec le temps (signal triangulaire) L'intensité lumineuse en sortie de fibre est celle indiquée sur la figure 6 b en trait plein (dans un premier temps, on supposera que la force modulante varie entre une valeur nulle et une valeur égale à la valeur F définie en référence à la courbe de la figure 4). On voit que, si l'on applique en plus de la force modulante une force FM, les courbes des figures 6 a et 6 b vont se décaler vers la gauche (courbes en traits interrompus) d'une valeur At variant comme la force FM; on démontre en outre qu'il y a proportionnalité entre le décalage At et la force FM correspondante appliquée En pratique, il peut être difficile de connaître précisément la valeur F précédemment définie et de régler l'amplitude de la modulation sur cette valeur. On préfère alors donner à la force de modulation une valeur de crête telle que la force totale,exercée sur la fibre côté référence, ait une amplitude crête à crête supérieure à 2 Fo, de sorte que le signal en sortie des moyens polariseurs de référence contienne deux minima voi20 sins. La figure 7 a représente la somme des forces appliquées à la fibre, et la figure 7 b la valeur de l'intensité lumineuse reçue par le détecteur en sortie des moyens polariseurs de référence dans ce dernier cas. Lorsqu'une force de mesure FM supérieure à FR est appliquée, la courbe de la figure 7 a est décalée vers le haut d'une valeur FM-FR et la courbe de la figure 7 b décalée vers la gauche d'une valeur A t proportionnelle à la valeur FM-FR. Comme les signaux d'intensité lumineuse sont traduits en signaux électriques alternatifs variant autour d'une valeur moyenne Im toujours identique (seule la phase varie) les points A, B et C repérés sur la figure 7 b correspondront à des passages à zéro des signaux correspondants. Au moment de la détection du point A, on dé5 clenche un comptage qui s'arrête en C pour le signal issu des moyens polariseurs de référence, et en B pour le signal issu des moyens polariseurs de mesure La différence de durée At R-At M des deux temps de comptage (figure 7 c) est donc bien proportionnelle à la différence FM-FR des 10 forces appliquées. Dans ce qui précède, l'influence des moyens polariseurs de compensation, sensibles à la température, n'a pas été prise en compte par souci de clarté, mais le même raisonnement est applicable On peut donc obtenir 15 une information de température susceptible d'être utilisée à des fins de correction. En particulier, si l'on désigne par tl, t 2, t 3 les instants des passages à zéro A, B et C repérés sur la figure 7 b, et par t 4 l'instant du passage à zéro correspondant au point B de la figure 7 b, mais pour le signal issu des moyens polariseurs de compensation, on démontre que: t t F -F = t t FR ce qui donne bien une mesure de FM indépendante de la température On démontre également que: It t = 2 ks= FR 5 o t -t 3 1 ks étant le coefficient de biréfringence de la fibre à la température du site de mesure (zone ZM), B étant le coefficient de température du module d'élasticité du ressort sensible à la température, et O étant la température. On voit que l'analyse des signaux en sortie des différents systèmes polariseurs permet d'obtenir une mesure de la grandeur à-mesurer (ici la pression) et de fournir une information de température susceptible d'être 10 utilisée directement ou à des fins de correction. La figure 8 représente une variante de la figure 5, à laquelle a été apportée une simplification: les Dolariseurs 346, 336, et 326 sont reqroupés en un polariseur unique 360. En outre, à cet élément optique 360 est combinée une lame quart d'onde 370. La lumière non polarisée issue de la source 100 traverse une première fois l'ensemble optique 360, 370 de droite à gauche: le premier élément 360 transforme la 20 lumière non polarisée en une lumière polarisée rectilignement, et la lame quart d'onde 370 transforme cette lumière polarisée rectilignement en une lumière polarisée circulairement. Après application des différentes forces, la polarisation circulaire est transformée en une polarisation elliptique, qui est elle-même transformée en une polarisation rectiligne par la lame quart d'ondé 370, traversée de gauche à droite Le polariseur 360 qui est traversé à la suite joue alors le rôle classique d'analyseur Ainsi 30 le signal lumineux en sortie a une intensité variable en fonction des différentes forces appliquées à la fibre sur le trajet lumineux (ou, en d'autres termes, de la polarisation elliptique finale qui en résulte). REVENDICATIONS 1 Un dispositif de mesure d'une grandeur, caractérisé en ce qu'il comprend: une source lumineuse ( 100) non polarisée; des premiers moyens polariseurs et des moyens modula5 teurs ( 110) pour délivrer, à partir du signal émis par ladite source, un signal lumineux ayant une polarisation variable périodiquement en fonction du temps; des moyens séparateurs ( 310) pour fournir des premier et deuxième faisceaux identiques à partir du faisceau déli10 vré par les moyens polariseurs et modulateurs; des moyens polariseurs de référence ( 330) recevant ledit premier faisceau pour transformer celui-ci en un signal périodique en intensité, ledit signal délivré formant une référence de phase; des moyens polariseurs de mesure ( 320) recevant ledit deuxième faisceau pour transformer celui-ci en un signal lumineux périodique en intensité, déphasé par rapport au signal délivré par les moyens polariseurs de référence d'une quantité fonction de la grandeur à mesurer; des moyens d'analyse ( 140) pour déterminer le déphasage entre les signaux lumineux issus des moyens polariseurs de référence et de mesure, et des moyens pour déterminer, en fonction dudit déphasage, l'intensité de la grandeur à mesurer. 2 Un dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens modulateurs comprennent un polariseur rotatif apte à faire varier de façon périodique l'orientation absolue d'un plan de polarisation. 3 Un dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens polariseurs de référence et de mesure comportent chacun un polariseur, les deux pola- riseurs étant disposés de manière que l'angle que forment leurs plans respectifs de polarisation varie en fonction de l'intensité de la grandeur à mesurer. 4 Un dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens modulateurs comprennent une lame biréfringente fixe ( 112) soumise à une contrainte (F(t)) périodiquement variable, cette lame étant optiquement disposée entre un polariseur et un analyseur fixes. Un dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens polariseurs de référence et de mesure comprennent chacun une lame biréfringente fixe ( 325; 335) soumise à une contrainte (FR; FM), cette lame étant optiquement disposée entre un polariseur et un analyseur fixes, la contrainte de la lame biréfringente 15 des moyens polariseurs de référence étant constante, et la contrainte de la lame biréfringente des moyens polariseurs de mesure étant fonction de l'intensité de la grandeur à mesurer. 6 Un dispositif selon l'une des revendications 20 4 et 5, caractérisé en ce que la lame biréfringente est une portion d'un guide optique transmettant le signal optique auquel est appliquée la polarisation. 7 Un dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal lumineux émis par la source 25 est tout d'abord transmis, avant modulation, vers des moyens polariseurs de compensation ( 340), puis retransmis vers les moyens modulateurs et enfin renvoyé vers les moyens séparateurs, les moyens polariseurs de compensation appliquant au signal lumineux qui les traverse une polari30 sation fonction d'un paramètre à compenser. 8 Un dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que la transmission du signal optique des moyens polariseurs de compensation vers les moyens modulateurs, et la transmission du signal optique des moyens modulateurs vers les moyens séparateurs, sont toutes deux effectuées par un même guide optique ( 201). 9 Un dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte également un guide optique ( 204) pour retransmettre le signal issu des moyens polariseurs de compensation vers les moyens d'analyse, ces derniers étant également aptes à déterminer le dépha10 sage entre les intensités lumineuses des moyens polariseurs de référence et de compensation, de manière à corriger la détermination de grandeur mesurée en fonction du paramètre à compenser. Un dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que ledit guide optique ( 204) effectue également la transmission du signal lumineux émis par la source vers les moyens polariseurs de compensation. 11 Un dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens polariseurs de compensa20 tion comprennent une lame biréfringente fixe ( 343) soumise à une contrainte (F 0) fonction de la température, et disposée optiquement entre un polariseur et un analyseur fixes. 12 Un dispositif selon l'une des revendica25 tions 4, 5 et 11, caractérisé en ce qu'au moins l'une des paires polariseur-analyseur est constituée par un élément optique unique ( 346), traversé une première fois par le signal lumineux émis par la source avant modulation, pour former polariseur, et une seconde fois par le signal lumineux modulé après traversée de chaque lame biréfringente, pour former analyseur. 13 Un dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que chaque paire polariseur-analyseur est constituée par un élément optique unique ( 360), cet élément étant en outre commun aux moyens polariseurs de mesure, de référence et de modulation. 14 Un dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que l'élément optique unique coopère avec une lame quart d'onde ( 370) apte à transformer la polarisation rectiligne en sortie du polariseur en une polarisation circulaire, et la polarisation elliptique 10 en entrée de l'analyseur en polarisation rectiligne. Un dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérise en ce que le guide optique ( 201) transmettant le signal des moyens modulateurs vers les moyens séparateurs est une fibre monomode vrillée.