FR 2543489 A1 19841005 FR 8305348 A 19830331 254348 i La présente invention concerne le domaine de la fabrica- tion, par moulage, de produits à base de résine thermo-durcissa- ble. Plus précisément, la présente invention concerne un pro- cédé de falrication de brides en matériau composite, c'est-à-dire comprenant un corps en béton de résine thermo-durcissable, au moin partiellement enveloppé par une paroi à base de fibres de verre ou autres, telles que fibres de carbone ou fibres de polyamide, imprégnées de résine thermo-durcissable. De telles brides sont destinées aux raccordements de tubes en résine thermo-durcissable armée de fibres de verre ou analogues devant tenir de hautes pressions, par exemple supérieure ou égales à 16 105 Pa ( 16 bars). Pour ce faire, ces brides sont constituées généralement d'une partie formant collerette, destinée à être insérée sur le tube, et fixée sur celui-ci par collage, ou vissage, solidaire d'un plateau Ce dernier présente des orifices traversants per- mettant le passage de boulons pour l'assemblage. Dans la pratique, ces brides sont préférées aux produits concurrents du type manchons collés bi-coniques ou cylindriques, en raison de la possibilité de démontage et par là, des facilités de maintenance D'autre part, les brides en matériau composite sont préférées aux collets/brides en raison de la meilleure ré- sistance aux corrosions extérieures et de leur longévité. De nombreux procédés de fabrication de brides ont déjà été proposés Toutefois, ces procédés présentent tous de gros inconvénients, qui sont soit d'ordre technique et dus par exemple à la mauvaise qualité des produits obtenus, soit d'ordre écono- mique, en raison du coût élevé de fabrication ou de la cadence faible du procédé. Ainsi, tel que cela est décrit par exemple dans la de- mande de brevet en France n' 2 486 455, on a proposé de fabriquer des brides par moulage manuel par stratification de tissus de verre imprégnés de résine thermo-durcissable Cependant, la qua- lité du produit fini obtenu grâce à un tel procédé est tributaire dans une large mesure de la dextérité de l'opérateur D'autre 2 43489 part, les caractéristiques mécaniques du produit sont très dis- persées car on ne peut maîtriser le taux de verre et la qualité de l'imprégnation De plus, les malfaçons telles que mauvaise imprégnation, bulles d'air incluses, richesse locale en résine, peuvent aisément passer inaperçues. On a également proposé de fabriquer des brides haute pression par moulage, à la presse, de produits pré-imprégnés. Toutefois, les matières susceptibles d'être alors utilisées con- tiennent une forte proportion de matières de charge (générale- ment carbonates) et ne peuvent de ce fait être utilisées pour le raccordement de tubes véhiculant des produits corrosifs, domaine privilégié des tuyauteries en résine thermo-durcissable armée. D'autre part, les caractéristiques mécaniques des brides obtenues par ce dernier procédé sont faibles, du fait d'un taux de verre peu élevé, de l'ordre de 30 %, de la faible longueur des fibres de renforcement utilisées et/ou de leur orientation privi-1 légiée, dans le cas de préimprégnés De ce fait, les brides réalisées par moulage sous presse à l'aide de tels produits pré- imprégnés ne répondent pas souvent aux deux caractéristiques recherchées simultanément: tenue à la corrosion et à de hautes pressions. On a d'autre part proposé un procédé de fabrication de brides haute pression, selon lequel les fibres de verre de gran- des longueurs sont enroulées sur elles-mêmes La résistance mé- canique de telles brides est faible du fait de l'orientation circonférentielle des fibres qui sont ainsi mal utilisées En effet, au moment de la flexion de la bride à collerette lors du serrage des boulons, la résistance de la bride est seulement égale à la résistance mécanique de la résine non renforcée Dans la pratique, ce procédé n'est utilisable que pour des brides basse pression, c'est-à-dire une pression inférieure à 106 Pa ( 10 bars). La Demanderesse vient maintenant proposer un procédé de fabrication de brides à collerette, haute pression, en maté- riau composite qui comprend les étapes suivantes: a) déposer dans la matrice du moule une préforme à base de fibres de verre ou analogues, destinée à délimiter la surface extérieure du plateau et la surface extérieure de la collerette, b) déposer dans la matrice du moule au moins une cou- che de fibres de verre ou analogues, au niveau de la face d'étan- chéité de la collerette et du plateau, c) remplir la matrice du moule, de charges minérales inertes vis-à-vis des produits destinés à être véhiculés, pré- sentant des dimensions appropriées par rapport aux couches de fibres utilisées de telle sorte que celles-ci jouent le rôle de filtre interdisant le passage des charges, d) recouvrir les charges minérales d'au moins une cou- che de fibres de verre ou analogues au niveau de la face de rac- cordement du plateau, e) fermer le moule, f) injecter de la résine thermo-durcissable à l'inté- rieur du moule, tout en reliant celui-ci à des moyens générateurs de dépression. De préférence, le procédé de fabrication conforme à la présente invention comporte en outre après l'étape c), l'étape supplémentaire consistant à opérer un tassage des charges miné- rales par mise en vibrations du moule. -Selon une autre caractéristique de la présente inven- tion, le procédé comprend en outre l'étape complémentaire consis- tant à disposer le moule dans lequel on a injecté la résine thermodurcissable à l'intérieur d'un tunnel ou d'une étuve de polymérisation. Selon un mode de réalisation avantageux conforme à la présente invention, le procédé comprend avant l'étape b), l'é- tape supplémentaire consistant à déposer une couche de résine thermodurcissable sur les surfaces du moule destinées à recevoir ultérieurement la couche de fibres prévue au niveau des faces d'étanchéité de la collerette et du plateau. Le cas échéant, le procédé conforme à la présente in- vention comprend en outre, avant l'étape e) l'étape consistant ej 47489 à déposer une couche de résine thermo-durcissable sur un poin- çon destiné à recouvrir la matrice du moule, au niveau de la face d'étanchéité. La bride à collerette haute pression en matériau com- posite conforme à la présente invention comprend une préforme à base de fibres de verre ou analogues délimitant la face extérieure du plateau et la face extérieure de la collerette, au moins une couche de fibres de verre ou analogues au niveau de la face d'étanchéité ce la collerette et du plateau, au moins une couche de fibres de verre ou analogues au niveau de la face de raccordement du plateau, un corps en béton de résine thermodurcissable et comprenant des charges minérales inertes vis-à-vis des produits destinés à être véhiculés. Selon une caractéristique préférentielle de la présente invention, les couches de fibres sont choisies de telle sorte qu'elles jouent le rôle de filtre interdisant le passage des charges minérales du corps, tout en étant susceptibles d'être traversées et imprégnées aisément par la résine thermo-durcis- sable. Selon d'autres caractéristiques préférentielles de la présente invention: la préforme en fibres de verre possède un poids moyen compris entre 1750 et 2250 g /M 2, les fibres de verre prévues au niveau de la face d'étanchéité de la collerette et du plateau forment un voile d'un poids moyen de l'ordre de 100 g/m 2, la couche de fibres de verre prévue au niveau de la face de raccordement du plateau présente un poids moyen compris entre 2500 et 3000 g/m 2, la granulométrie moyenne des charges minérales est comprise entre 0,2 et 5 mm, la densité apparente des charges minérales à l'état tassé est 1,6, le pourcentage en poids des charges minérales est %. Le procédé conforme à la présente invention présente de nombreux avantages par rapport aux procédés antérieurement pro- posés On peut citer, à titre d'exemple: une maîtrise du taux de verre qui peut être impor- tant dans les zones renforcées par les fibres (de l'ordre de %) et nul dans les zones soumises à la corrosion, une imprégnation excellente et rapide sans interven- tion manuelle, des temps de fabrication courts, des produits présentant des caractéristiques mécani- ques élevées et reproductibles, l'absence de charges minérales dans les parties dom- mageables et de ce fait une barrière anti-corrosion conforme aux normes généralement imposées dans le domaine de la construction, une économie substantielle. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre et en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemple non limitatif, et sur lesquels: la figure 1 représente une vue schématique en coupe axiale d'une bride à collerette conforme à la présente invention, les figures 2 a à 2 i illustrent schématiquement les différentes étapes principales du procédé conforme à la présente invention. Il doit être entendu que le mode de réalisation parti- culier qui va être évoqué par la suite, et qui comporte l'utili- sation de couches de fibres de verre,ne doit pas être considéré comme limitatif, ces couches de fibres de verre pourront en effet être remplacées par des fibres de carbone, de polyamide, ou autres Pour bien comprendre les différentes étapes du procédé conforme à la présente invention, telles que celles-ci sont il- 25434 '39 lustrées schématiquement sur les figures 2 a à 2 i, on va dans un premier temps décrire la structure de l-a bride haute pression que l'on souhaite obtenir, telle que celle-ci est représentée sur la figure 1. Sur cette même figure, on a référencé O-O l'axe de la bride Cette dernière présente une symétrie de révolution par rapport à cet axe O-O. D'une façon générale, la bride 10 se compose d'une pre- mière partie il formant collerette, solidaire d'une seconde par- tie 12 formant plateau Ce dernier présente des orifices traver- sants d'axe parallèle à l'axe O-O (tels que l'orifice schématique- ment représenté en 22 sur la figure 1), permettant le passage de boulons pour l'assemblage des brides La collerette 11, quant à elle, est destinée à être insérée sur l'extrémité d'un tube dont on désire assurer le raccordement. La face périphérique interne 13 de la collerette Il et du plateau 12 est destinée à venir en contact contre la sur- face extérieure de l'extrémité du tube, et dénommée face d'étan- chéité Sur la figure 1, cette face d'étanchéité présente une forme générale tronconique d'axe O-O évasée en direction de l'ex- trémité d'insertion du tube, c'est-à-dire l'extrémité de la collerette opposée au plateau 12 De préférence, la bride peut également comporter un talon 23 formé par une nervure annulaire sur la face d'étanchéité 13, et-au niveau de l'ouverture de fai- ble diamètre de celle-ci, côté plateau 12 Un tel talon constitue alors une butée annulaire pour l'extrémité du tube. D'autre part, on appelle face de raccordement la sur- face 14 en forme de couronne circulaire présentée par le plateau 12 à l'opposé de la collerette 11. Enfin, les faces de la collerette 11 et du plateau 12 opposées aux faces d'étanchéité 13 et face de raccordement 14 précitées sont dénommées, dans la suite de la description, faces extérieures. Ces dernières ont été référencées respectivement 15 et 16 sur la figure 1, pour la face extérieure du plateau 12 d'une part et pour la face extérieure de la collerette 11 d'autre part. La bride à collerette haute pression en matériau compo- site et réalisée conformément à la présente invention comprend au moins une préforme en fibres de verre 17 ou analogues déli- mitant la face extérieure 15 du plateau 12 et la face extérieure de la collerette 11 Sur la figure 1, on a ainsi représenté sché- matiquement la préforme par quatre traits continus référencés 17 Cette préforme dont les caractéristiques seront précisées par la suite, sera réalisée à l'aide de tous moyens classiques appropriés, tels que, par exemple, par formage à la presse. D'autre part, la bride 10 comprend également au moins un voile de fibres de verre 18 au niveau de la face d'étanchéi- té 13 de la collerette 11, ainsi qu'au moins une couche de fibres de verre 19 au niveau de la face de raccordement 14 du plateau 12 Sur la figure 1, on a ainsi représenté schématiquement la couche 19 par cinq traits continus, au niveau de la face de raccordement 14 du plateau 12, et le voile 18-par deux traits continus. Enfin, tel que cela est représenté sur la figure 1, la bride 10 comprend un corps 20 en béton de résine thermo-dur- cissable, comprenant des charges minérales inertes vis-à-vis des produits véhiculés Ces éléments ont été schématiquement représentés sur la figure 1. Par charges minérales inertes vis-à-vis des produits véhiculés, on entend des charges stables chimiquement vis-à-vis des liquides qui seront véhiculés par les tubes assemblés grâce auxdites brides. Selon une caractéristique importante de la présente invention, les couches de fibres de verre 17, 18, 19 utilisées pour la fabrication de brides à collerette haute pression, sont choisies de telle sorte qu'elles jouent le rôle de filtre, inter- disant le passage des charges minérales du corps 20, tout en - étant susceptibles d'être traversées et imprégnées aisément par la résine thermo-durcissable. Les couches de fibres de verre 17 de la préforme sont adaptées, en nombre, qualité, et orientation, de telle sorte que cette zone de la bride 10 résiste correctement aux contraintes imposées à la bride lors du serrage des boulons d'assemblage, à savoir la traction due à la flexion imposée à la bride. D'autre part, on notera que le plateau 12 doit résister à la compression et à la flexion dues au serrage des boulons lors du raccordement. Le corps 20 est constitué d'un béton de résine compor- tant des charges chimiquement inertes, vis-à-vis des produits véhiculés, telles que chamotte, sable, silice, et/ou billes de verre, mélangées ou non avec des fibres de verre courtes Bien entendu, la granulométrie des charges est déterminée de telle sorte que le corps 20 présente de bonnes qualités mécaniques, la masse de charges étant aisément imprégnée par la résine. Des caractéristiques préférentielles des charges seront précisées par la suite. La face d'étanchéité 13 et la face de raccordement 14 qui sont susceptibles d'être en contact avec le produit véhiculé dans la tuyauterie, et donc soumises à la corrosion de celui-ci, doivent bien entendu être conformes aux normes imposées. Celles-ci exigent, d'une façon générale, que les faces d'étanchéité 13 et de raccordement 14 soient riches en résine, la face 14 étant renforcée par des fibres de verre. On a schématiquement représenté sur la figure 1 des couches de gel-coat recouvrant de préférence les couches de fi- bres 18 et 19 prévues au niveau des faces d'étanchéité 13 et de raccordement 14 par des traits interrompus référencés 13 ' et 14 '. On va maintenant décrire les différentes étapes de mise en oeuvre du procédé conforme à la présente invention, telles que celles-ci sont schématiquement représentées sur les figures 2 a à 2 i. Sur les figures 2 a à 2 i, on a schématiquement repré- senté et référencé 30 la matrice du moule D'autre part, on a schématiquement représenté et référencé 40 le contre-moule ou poinçon. La première étape, schématiquement représentée sur la figure 2 a, consiste à préparer la matrice 30 en procédant au nettoyage, et le cas échéant, au cirage de celle-ci De telles opérations doivent être réalisées par exemple à l'aide d'une buse pulvérisante schématiquement représentée en 50 Ces opéra- tions sont tout à fait classiques en soi pour l'homme du métier, et ne seront par conséquent pas décrites plus en détail dans la suite de la description. Tel que cela est schématiquement représenté sur la fi- gure 2 b, par les flèches référencées 51, il convient alors de déposer dans la matrice 30 du moule la préforme 17 en fibres de verre destinée à délimiter la face extérieure 15 du plateau 12 et la face extérieure 16 de la collerette 11. Une telle opération doit bien entendu être réalisée avec soin En particulier, on doit s'assurer que les couches de fibres de verre de la préforme 17 sont bien appliquées contre les parois de la matrice. De façon similaire, il convient alors, après avoir de préférence pulvérisé une couche de résine thermo-durcissable ou -gel-coat sur la surfade du moule 30 destinée à délimiter la face d'étanchéité 13 de la collerette il (cette couche de résine est représentée schématiquement sous forme de traits interrompus référencés 13 '), de déposer dans la matrice 30 du moule au moins une couche de fibres de verre 18 Une telle couche de fibres de verre 18 apparaît par exemple sur la figure 2 c. L'étape suivante, représentée sur la figure 2 c, con- siste alors à remplir la matrice 30 du moule de charges minérales 21 inertes vis-à-vis des produits destinés à être véhiculés Tel que cela a été précédemment indiqué, de telles charges minérales 21 doivent présenter des dimensions appropriées par rapport aux couches de fibres de verre 17, 18 et 19, de telle sorte que celles-ci jouent le rôle de filtre empêchant le passage des char- ges lors des étapes ultérieures Le remplissage de la matrice 30 en charges 21 peut être réalisé à l'aide d'une trémie classique schématiquement représentée 52 sur la figure 2 c De préférence, un tel remplissage est effectué par dosage volumétrique. Tel que cela est schématiquement représenté sur la figure 2 d par la flèche référencée 53, on procède alors de pré- férence à la mise en vibration de la matrice 30, de façon à provoquer le tassage des charges minérales 21 Bien entendu, un tel tassage peut également être réalisé par tout autre moyen approprié. L'étape suivante, représentée sur la figure 2 e, consiste alors à mettre en place la barrière anti-corrosion au niveau de la face de raccordement du plateau 14 Plus précisément, cette étape consiste à mettre en place la couche de fibresde verre 19 précitée Une telle étape a été schématiquement représentée sur la figure 2 e par les flèches référencées 54. On peut alors, tel que cela est représenté sur la figure 2 f, procéder à la pose du contre-moule ou poinçon 40 sur la ma- trice 30, de façon à fermer le moule Au préalable et au niveau de la face de raccordement 14, on peut déposer sur le poinçon 40 une couche de résine thermo-durcissable, par exemple par pulvé- risation comme pratiqué antérieurement pour enduire la matrice 30 au niveau de la face 13 d'étanchéité Cette couche de résine est représentée schématiquement sous forme de traits interrompus référencés 14 '. Tel que cela est représenté sur la figure 2 g, on relie alors un orifice 31, en communication directe ou indirecte avec la cavité intérieure du moule, à un dispositif d'injection de résine (non représenté sur la figure), à l'aide d'un raccord 32. De façon similaire, un second orifice 41 en communication directe ou indirecte avec la cavité intérieure du moule, et de préfé- rence opposé à l'orifice 31 précité, est relié par l'intermédiaire d'un raccord 42 à des moyens générateurs de dépression (non re- présentés sur la figure). On procède alors à la mise sous vide primaire de la cavité interne de la matrice 30 par l'intermédiaire de l'orifice 41, et à l'injection simultanée de résine thermo-durcissable, grâce à l'orifice 31. Tel que cela a été précédemment indiqué, grâce au choix approprié des couches de fibres de verre 17, 18 et 19 par rapport aux dimensions des charges minérales 21, on obtient d'une part que lesdites couches de fibres de verre 17, 18 et 19 jouent le rôle de filtre interdisant le passage des charges minérales de telle sorte que celles-ci n'apparaissent pas à la surface de la bride finie D'autre part, les couches de fibres de verre 17, 18 et 19 sont correctement imprégnées par la résine thermo-durcis- sable Ainsi, les fibres de verre elles-mêmes sont recouvertes en surface par une pellicule de résine. L'étape ultérieure représentée sur la figure 2 h consis- te alors à disposer le moule 30, 40, dans lequel on a injecté la résine thermo-durcissable, à l'intérieur d'une étuve ou d'un tunnel de polymérisation schématiquement représenté en 55 La température ambiante et le temps de séjour dans le tunnel de po- lymérisation 55 seront aisément déterminés par l'homme du métier, compte tenu de la masse de résine utilisée et des caractéristi- ques particulières de celle-ci. Tel que cela est représenté sur la figure 2 i, il con- vient alors d'ouvrir le moule en séparant le contre-moule ou poinçon 40 de la matrice 30 La bride 10 finie peut alors être retirée de la matrice 30 à l'aide de tout moyen approprié Cette bride 10 est directement utilisable. La matrice 30 et le poinçon 40 peuvent être immédiate- ment recyclés pour reprendre le procédé de fabrication au niveau de l'étape 2 a. On comprend par conséquent que le procédé conforme à la présente invention permet la fabrication de brides haute pres- sion en continu, et ce en système complètement automatisé. On va maintenant préciser les caractéristiques d'un exemple de bride haute pression conforme à la présente invention. Des essais réalisés à l'aide d'un tube dont le diamètre extérieur est de l'ordre de 100 mm et d'une bride répondant à ces caracté- ristiques ont permis de montrer que celle-ci pouvait tenir des pressions égales ou supérieures à 70 bars. La préforme 17 en fibres de verre possède un poids moyen de 1750 à 2250 g/m 2, étant entendu qu'elle se présente sous forme d'une structure tridimensionnelle en "tulipe ouverte"d'une épais- seur de l'ordre de 1,8 mm, constituée par des fibres orientées environ pour moitié perpendiculairement à l'axe 0-O' et environ pour moitié parallèlement aux faces extérieures 15 et 16. Le voile 18 en fibres de verre présente un poids moyen de l'ordre de 100 g/M 2, les fibres de verre le constituant, étant orientées dans un plan parallèle à la face d'étanchéité 13, c'est- à-dire presque parallèles à l'axe O-. La couche 19 de fibres de verre renforçant la face de raccordement 14 du plateau 12 possède un poids moyen compris entre 2500 et 3000 g/m 2, de préférence 2800 g/m 2, et se présente sous forme d'un anneau d'une épaisseur de l'ordre de 2,5 mm dont les fibres sont pour la plupart orientées dans un plan perpendi- culaire à l'axe O O '. Ces premières caractéristiques sont déterminées pour qu'à la plus faible quantité de fibres de verre correspondent les meilleures caractéristiques mécaniques possibles de la bride 10 tout en permettant aux couches de fibres de verre 17, 18 et 19 de jouer leur rôle de filtre interdisant le passage des charges minérales, quels que soient d'ailleurs les mouvements ultérieurs du moule fermé, retournement accidentel par exemple. Les charges minérales 21 utilisées, à base de chamotte, sable, silice ou autres présentent une granulométrie moyenne de 0,2 à 5 mm, et de préférence de 0,2 à 2 mm, exempte de charges ultra-fines, c'est-à-dire inférieures à 80 p. En outre, le pourcentage en poids des charges minérales 21 est supérieur ou égal à 75 %, et de préférence compris entre 80 et 85 %, le pourcentage en résine thermo-durcissable étant de ce fait inférieur à 25 %, et de préférence compris entre 15 et %. D'autre part, la densité apparente à l'état tassé des charges 21 est supérieure à 1,6, et de préférence de l'ordre de 1,8. Ces dernières caractéristiques sont déterminées pour obtenir une bride économique incorporant une quantité importante de charges minérales, tout en autorisant une imprégnation satis- faisante par la résine. La résine thermo-durcissable utilisée peut être par exemple du vinylester ou du polyester au bisphénol, mélangé avec du peroxyde de benzoyle en tant que durcisseur. La durée de polymérisation de ce mélange est de l'ordre d'une demi-heure à 900 C, le temps de maintien du moule dans le tunnel de polymérisation 55 dépendant de sa température initiale. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation et de mise en oeuvre qui viennent d'être décrits, à partir desquels on pourra envisager de nombreuses variantes de réalisation conformes à l'esprit de l'invention sans sortir pour autant du cadre de celle-ci. 25434 éq REVENDICATIONS 1 Procédé de fabrication de brides à collerette haute pression en matériau composite, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes suivantes: a) déposer dans la matrice ( 30) du moule une préforme ( 17) à base de fibres de verre ou analogues destinée à délimiter la surface extérieure ( 15) du plateau ( 12) et la surface exté- rieure ( 16) de la collerette ( 11), b) déposer dans la matrice du moule au moins une couche de fibres de verre ou analogues ( 18) au niveau de la face d'étanchéité ( 13) de la collerette ( 11) et du plateau ( 12), c) remplir la matrice ( 30) du moule, de charges minéra- les ( 21) inertes vis-à-vis des produits destinés à être véhi- culés, présentant des dimensions appropriées par rapport aux couches de fibres utilisées de telle sorte que celles-ci jouent le rôle de filtre interdisant le passage des charges, d) recouvrir les charges minérales ( 21) d'au moins une couche de fibres de verre ( 19) ou analogues au niveau de la face de raccordement ( 14) du plateau, e) fermer le moule, f) injecter de la résine thermo-durcissable à l'intérieur du moule, tout en reliant celui-ci à des moyens générateurs de dépression. 2 Procédé de fabrication de brides à collerette selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre l'étape consistant à opérer un tassage des charges miné- rales ( 21), par mise en vibrations du moule ( 30) (figure 2 d). 3 Procédé de fabrication de brides à collerette selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait qu'il comprend en outre l'étape complémentaire consistant à disposer le moule ( 30) dans lequel on a injecté la résine thermo-durcis- sable, à l'intérieur d'une étuve de polymérisation ( 55) (figure 2 h). 4 Procédé de fabrication de brides à collerette selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'il comprend avant l'étape b) l'étape supplémentaire consistant à déposer une couche de résine thermo-durcissable sur les surfaces du moule ( 30) destinées à recevoir ultérieurement la couche de fibres ( 18) prévue au niveau des faces d'étanchéité ( 13) de la collerette ( 11) et du plateau. Procédé de fabrication de brides à collerette selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'il comprend avant l'étape e) l'étape consistant à déposer une couche de résine thermo-durcissable ( 14 ') sur un poinçon ( 40) destiné à recouvrir la matrice du moule, au-niveau de la face d'étanchéité ( 14). 6 Bride à collerette haute pression en matériau composi- te réalisée conformément au procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée par le fait qu'elle comprend: une préforme à base de fibres de verre ( 17) ou analogues délimitant la face extérieure ( 15) du plateau et la face exté- rieure ( 16) de la collerette ( 11, au moins une couche de fibres de verre ( 18) ou analo- gues au niveau de la face d'étanchéité ( 13) de la collerette et du plateau, au moins une couche de fibres de verre ( 19) ou analo- gues au niveau de la face de raccordement ( 14) du plateau ( 12), un corps ( 20) en béton de résine thermo-durcissable, comprenant des charges minérales ( 21) inertes vis-à-vis des produits destinés à être véhiculés. 7 Bride à collerette haute pression selon la revendica- tion 6, caractérisée par le fait que les couches de fibres ( 17, 18, 19) sont choisies de telle sorte qu'elles jouent le rôle de filtre interdisant le passage des charges minérales ( 21) du corps ( 20), tout en étant susceptibles d'être imprégnées aisé- ment par la résine thermo-durcissable. S Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 et 7, caractérisée par le fait que la préforme ( 17) en fibres de verre possède un poids moyen compris entre 1750 et 2250 g/m 2. 9 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisée par le fait que les fibres de verre ( 18) prévues au niveau de la face d'étanchéité ( 13) de la collerette ( 11) et du plateau forment un voile d'un poids moyen de l'ordre de 100 g/m 2. Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisée par le fait que la couche ( 19) de fibres de verre prévue au niveau de la face de raccordement ( 14) du plateau ( 12) possède un poids moyen compris entre 2500 et 3000 g/m 2. 11 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisée par le fait que la granulo- métrie moyenne des charges minérales ( 21) est comprise entre 0,2 et 5 mm. 12 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 11, caractérisée par le fait que la densité apparente des charges minérales ( 21) à l'état tassé est_> 1,6. 13 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 12, caractérisée par le fait que le pourcenta- ge en poids des charges minérales ( 21) est 75 %. 14 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 13, caractérisée par le fait que les fibres composant la préforme ( 17) sont orientées environ pour moitié perpendiculairement à 1 ' axe 0-O de symétrie de révolution de la bride, les autres fibres étant orientées sensiblement parallèle- ment aux faces extérieures ( 15,16) de la collerette. Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 6 à 14, caractérisée par le fait que les fibres du voile ( 18) prévu au niveau de la face d'étanchéité ( 13) sont orientées sensiblement parallèlement à l'axe O-O de symétrie de révolution de la bride. 16 Bride à collerette haute pression selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisée par le fait que les fibres ( 19) renforçant la face de raccordement ( 14) du plateau ( 12) s'étendent sensiblement perpendiculairement à l'axe 0-0 de symé- trie de révolution de la bride. :