FR 2539322 A1 19840720 FR 8400131 A 19840105 Procédé cryogénique pour l'élimination de gaz acides à partir de mélanges de gaz au moyen d'un solvant. La présente invention concerne un procédé pour l'élimination de gaz acides tels que l'hydrogène sulfuré et le gaz carbonique à partir de mélanges de gaz qui les contiennent, procédé qui est particulièrement approprié pour le traitement des mélanges gazeux ayant des teneurs engaz acides même très élevées. Les procédés de l'art antérieur prévus pour résoudre ce problème sont techniquement appropriés pour le traitement des gaz qui à l'état brut, contiennent seulement des pourcentages relativement faibles de gaz acides. Du fait que ces procédés ont été mis au point pendant une période o les coûts de l'énergie étaient rela- tivement faibles, seuls les gaz naturels ayant une faible quantité de ces constituants furent exploités. Ces procédés de l'art antérieur pourraient donc être utilisés pour le traitement des gaz ayant une forte teneur en constituants acides, mais les conséquences écono- miques et aussi à la limite les conséquences techniques sont inacceptables. Ces procédés sont en fait basés essentiellement. sur l'absorption au moyen de solvants sélectifs qui retien- nent les constituants acides laissant par conséquent le gaz purifié. Le coût du traitement est par conséquent avec une bonne approximation proportionnel à la quantité de solvant utilisée par rapport à le quantité de gaz à traiter Cette quantité de solvant augmente avec la teneur des constituants acides. Le gaz purifié doit par conséquent supporter le coût du traitement. Par conséquent, il apparaît que le coût du trai- tement selon l'art antérieur augmente d'une façon inaccep- table quand la teneur en gaz acides augmente. Dans la situation énergétique actuelle, l'utilisation de ressources disponibles doit être rendue optimum. Pour l'exploitation de gisements de gaz à teneur en gaz acides élevée, ou pour la purification des gaz de synthèse obtenue à partir d'huile combustible ou de charbon, il faut par conséquent un procédé de traitement approprié pour des gaz à teneur élevée et très élevée en composants acides pour fournir des produits dans une spécification encore plus étroite. Le traitement de ces gaz exige que l'utilisation de procédés mixtes cryogéniques et avec solvants afin de combiner les avantages des deux technologies, afin d'obtenir une bonne purification du gaz à un coût acceptable. La demanderesse a déjà breveté un procédé de ce type dans le brevet US 4 097 250 Ce brevet décrit la puri- fication d'un gaz brut contenant plus de 70 % de gaz acides par l'utilisation combinée de la distillation à basse tempé- rature et de l'absorption par solvant. Les solvants décrits sont le diméthylétherpolyé- thylèneglycol et le carbonate de propylène. Un nouveau procédé de purification a maintenant été découvert qui est particulièrement approprié pour le traitement des gaz à teneur élevée en gaz acides, et qui utilise une classe de solvants sélectifs particulièrement appropriés pour la purification dans un cycle cryogénique. La présente invention a pour objet l'utilisation de ces solvants dans le cycle de traitement décrit ci-après. Les solvants utilisés dans le procédé selonla présente invention sont sensiblement des esters, des alcools et des éthers à bas poids moléculaire appartenant aux classes suivantes: Esters d'alcools de formule générale R 1 COOR 2 dans laquelle R et R 2 sont des groupes alkyle, ayant de 1 à 4 atomes de carbone, qui peuvent être identiques ou diffé- rents et dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool, tels que le formiate de méthyle, l'acétate de méthyle, l'acétate d'éthyle ou l'acétate de mono-éthylèneglycol. Esters de glycol de formules générales: R 5 R 3 * 1 13 Rl OOC (m -(CH)m ()n -CH 2 C 00 R 2 ou I I R 6 R 4 R 1 *C o R 2 0 2 o C R 4 R 5 O (CH) C -C CH n 21 R 4 R 6 H dans lesquelles R 1 et R 2, qui peuvent être identiques ou dif- férents, sont des groupes alkyle ayant 1 à 4 atomes de carbone; R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, 3 4 6 ' sont soit des groupes alkyle ayant 1 à 3 atomes de carbone, soit des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou l,tels que par exemple le diacétate de 1,3- propanediol, le diacétate de 2,2-diméthyl-l,3-propanediol, le diacétate de 1,2-propanediol et le diacétate de monoéthylèneglycol. Esters cycliques(lactones) de formules: R 4 R 3 I I R 5 C= O s O / 1 ou R 3, R 4 R 5 R 2 C=O dans lesquelles R 2, R 3, R 4, R 5, qui peuvent être identiques ou différents, sont des groupes alkylène dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent également être remplacés 3 O par des groupes alkyle, des fonctions alcool ou éther, tels que par exemple la butyrolactone et la caprolactone. Alcools de formule générale: 1- -I 2539322 4 R 6 R 4 R 2 I i I H (C) (C) -C -OH R 5 R 3 R 1 ' dans laquelle R 1, R 2, R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, scnt soit des groupes alkyle ayant 1 à 3 atomes de carbone ou des groupes hydroxyle, soit des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou 1, tels que par exemple le monoéthylèneglycol, le diéthylèneglycol, le 1,2-propanediol, le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol, le méthanol, l'éthanol, le propanol, l'isopropanol, le n-butanol, l'isobutanol, le sec-butanol et le tert-butanol. Ethers cycliques de formule: R 5 R 3 I i R 6 2 dans laquelle R 2, R 5, R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont des groupes alkylène dans lesquels l'hydrogène peut également être remplacé par des radicaux alkyle ou méthoxy; R 3 peut être un atome d'oxygène ou un groupe alkylène dans lequel de l'hydrogène peut également être remplacé par des groupes alkyle ou méthoxy; R 4 peut être comme R 3 ou bien peut être manquant dans le cas d'un cycle à 5 chaînons, tels que par exemple le tétrahydrofuranne, le méthyltétrahydro- furanne, le tétrahydropyranne, le 1,3-dioxolane, le 2- méthoxy-l,3-dioxolane et le 1,4-dioxane. Ethers de formule générale: Ri-0-CH 2 -(R 3)n -CH 2 -0-R 2 dans laquelle R 1 est un groupe alkyle ayant 2 4 atomes de dans laquelle R 1 est un groupe alkyle ayant là 4 atomes de carbone; R 2 est soit un groupe alkyle ayant 1 à 4 atomes de carbone, soit un atome d'hydrogène; R 3 est soit un groupe alkylène, soit (CH 2-0-CH 2), etn est un nombre entier qui peut prendre la valeur O ou 1, tels que par exemple le 1,2- diméthoxyéthane, le 1,2-méthoxyéthoxyéthane, le dimethoxy- diéthylèneglycol et le monomethoxydiéthylèneglycol. Esters de formule générale R 1-O-R 2 dans laquelle R 1 et R 2 qui peuvent être identiques ou différents sont des groupes alkyle ayant 1 à 4 atomes de carbone, dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool, tels que par exemple l'éther éthylique, l'éther propylique, le l-méthoxyéthanol, le l-méthoxy-2-propanol, le 1-méthoxy-2-propanol et le l-éthoxy- éthanol. Esters-éthers, c'est-à-dire les composés conte- nant les deux fonctions, ayant la formule: (R 4-O) n-Ri-COOR 2 (OR 3)m dans laquelle R 3 et R 4, qui peuvent être identiques ou dif- férents, sont des groupes alkyle ayant 1 à 4 atomes de carbone; R 2 est un groupe alkylène ou alkyle ayant 1 à 4 atomes de carbone; R 1 est identique soit à R 2, soit à R 3, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou 1, tels que par exemple l'acétate de 2-méthoxy- éthyle, le méthoxyacétate de méthyle, et le méthoxyacétate d'éthyle. Les solvants susmentionnés combinent diverses propriétés particulièrement favorables pour leur utilisation comme solvants sélectifs. Sous ce rapport, ils ont une stabilité élevée dans les conditions selon lesquelles ils sont utilisés, un pouvoir dissolvant élevé vis-à-vis des gaz acides, une sélectivité élevée pour H 2 S et CO 2 vis-à-vis des hydrocarbures, un poids moléculaire bas et un bas point de fusion Cette dernière caractéristique est essentielle pour leur application dans un procédé cryogénique. Dans le cas du traitement de gaz naturel, après la condensation à basse température et avant l'absorption finale avec le solvant, le gaz est disponible à basse température sensiblement inférieure à 00 C. Pendant l'absorption finale, il est utile de pouvoir atteindre une température considérablement plus basse que la température du gaz, ce qui est très favorable du fait que cela augmente la capacité d'absorption du solvant et sa sélectivité. Lesdits solvants dans le procédé de cette invention ont un bas point de fusion et sont donc particulièrement ap- propriés pour être utilisés dans un procédé cryogénique. Les solvants selon la présente invention peuvent être utilisés soit seuls, soit en mélange avec des additions appropriées d'eau et/ou d'un composé organique à bas point de fusion et/ou à faible viscosité et/ou à bas poids moléculaire, tel que l'éther diméthylique, le méthanol, l'acétone, le toluène, l'éthanol, le propane, le butane, ou le pentane, afin de régler les caractéristiques du solvant en fonction du gaz à traiter et de ses conditions de pression et de tempé- rature. Le composé organique peut être ajouté dans des pro- portions comprises entre 0,3 et 40 % en poids du mélange résultant, et l'eau peut être ajoutée jusqu'à un maximum de % en poids. Le procédé selon la présente invention comprend les opérations suivantes: a) refroidissement du gaz naturel ou du gaz de synthèse à purifier pour condenser la partie des gaz acides contenus dans ledit gaz; b) alimentation du gaz refroidi et partiellement condensé dans une colonne d'absorption afin de diminuer la teneur de gaz acides à la valeur désirée; c) régénération du solvant ou des solvants utilisé(s) dans l'absorption des gaz acides. Le gaz naturel ou de synthèse peut être refroidi au point a) dans un échangeur de chaleur en vaporisant la partie des gaz acides contenus dans le solvant riche en C 02 en un point approprié du processus de régénération. Il est préférable que la quantité des gaz acides qui restent non condensés après refroidissement au point a) ne dépasse pas 30 % en mole dans la phase gazeuse et, de préférence, soit comprise entre 15 et 30 % en mole. Le refroidissement du gaz peut également avoir lieu à l'intérieur de la colonne d'absorption Ce refroidissement, qui condense la partie des gaz acides, signifie que la colonne de distillation utilisée dans les procédés antérieurs peut être supprimée. Le solvant ou les solvants utilisé(s) pour l'absorp- tion des gaz acides dans la colonne d'absorption peuvent être régénérés initialement par un ou plusieurs stades de détente ( 3 au maximum) à partir desquels sont récupérés principalement les constituants utiles coabsorbés dans le stade b), puis au moyen d'un autre ou d'autres stades de détente ( 4 au maximum) à partir desquels se dégagent surtout les gaz acides. Les solvants régénérés de cette façon sont recyclés vers la colonne d'absorption. La régénération des solvants peut être complétée par une colonne de distillation si les gaz acides contiennent de 1 'H 2 S, car les spécifications pour 1 'H 2 S résiduel dans les gaz traités-sont beaucoup plus sévères que pour le C 02 seul. Si les gaz acides contiennent seulement du C 02, l'utilisation au moins d'une colonne régénératrice de distillation dépend de la valeur maximum admissible de C 02 dans le gaz purifié - Si la colonne de régénération est présente, une partie du solvant quittant les stades de détente peut être envoyée dans la colonne de régénération, tandis que l'autre partie, non complètement régénérée, peut être recyclée vers la colonne d'absorption. Les constituants utiles, qui se dégagent pendant les stades de détente du solvant enrichi en gaz acides, sont comprimés, refroidis et recyclés vers la colonne d'absorption. La détente du solvant enrichi en gaz acides peut être effectuée à travers des vannes ou au moins en partie dans des turbines. La régénération du solvant enrichi en gaz acides par détente peut être complétée par chauffage dudit solvant afin de favoriser l'élimination des gaz acides par vapori- sation et de récupérer les frigories envue de les utiliser dans le procédé. Le nombre de stades de détente à partir desquels se dégagent surtout les gaz acides, peut être compris entre 1 et 4, pour obtenir des courants de gaz acides à pression dé- croissante, un ou deux de ces stades pouvant être maintenu sous vide, cas dans lequel les gaz acides qui se dégagent doivent être comprimés de nouveau Toutefois, dans certains cas, il n'est pas nécessaire de descendre au-dessous de la pression atmosphérique parce que la pression finale est fonction de la température atteinte et du degré de purifi- cation désiré. Les courants contenant surtout des gaz acides produits sous haute pression peuvent être détendus à travers des vannes ou au moyen de turbines jusqu'à leur pression de fourniture désirée afin de produire du travail et du froid. La colonne d'absorption fonctionne sous une pression comprise entre 20 et 110 bars et à une température comprise entre -100 et + 100 C Si la colonne de distillation pour la régénération du solvant est présente, cette colonne fonc- tionne sous une pression comprise entre 0,1 et 5 bars, à une température de tête comprise entre -60 et + 100 C, et à une température au fond de la colonne comprise entre 100 et 2000 C. Un autre stade consiste à ajouter le solvant au gaz naturel ou au gaz de synthèse à purifier avant qu'il soit. refroidi par les échangeurs de chaleur ou par détente à travers des vannes ou dans des turbines afin d'empêcher la cristallisation du CO 2. Le solvant de la colonne d'absorption peut être prélevé à partir d'un point intermédiaire de cette colonne d'absorption, refroidi en utilisant au moins une partie des frigories résiduelles du gaz traité et/ou au moins une partie des frigories résiduelles des gaz acides, et est envoyé dans la colonne immédiatement au-dessous de son point de prélèvement. Le solvant épuisé de la colonne d'absorption peut être mélangé avec le gaz naturel ou de synthèse et refroidi afin d'effectuer une absorption préliminaire et de diminuer la charge de l'absorbeur. Si le procédé comprend également la colonne régé- nératrice de distillation, le solvant régénéré sortant de la colonne de distillation peut être mélangé avec le gaz quittant la colonne d'absorption et refroidi dans un échangeur de chaleur avant d'être envoyé vers la colonne d'absorption. L'invention est décrite ci-après en se référant au schéma de la figure 1 ci-jointe qui représente une réa- lisation préférée, mais ne doit pas être considérée comme limitant la présente invention. Le gaz brut arrive dans l'installation par la conduite 1, est refroidi dans 2, et détendu à travers la vanne 3 et est lavé en contre-courant avec le solvant dans l'absorbeur 4 afin d'éliminer les gaz acides. Le gaz sortant de llabsorbeur est mélangé avec du solvant complètement purifié et refroidi dans l'échangeur de chaleur 5, séparé du solvant dans 6 et envoyé pour récu- pérer les frigories dans les échangeurs de chaleur 7 et 8 puis dans le réseau par la conduite 9 Le solvant refroidi, séparé du gaz dans 6, est pompé dans l'absorbeur 4 par la pompe 10 L'autre solvant incomplètement purifié est envoyé dans l'absorbeur à une hauteur intermédiaire Afin d'abaisser la température moyenne d'absorption, le solvant est extrait à partir d'un plateau intermédiaire de l'absorbeur, pompé par il et refroidi par le gaz traité en 7. Le solvant enrichi en gaz acides sortant de l'ab- sorbeur 4 est régénéré par détente Il est envoyé dans le séparateur 12 à travers la vanne 13, dans lequel se dégage un gaz riche en méthane et est recyclé vers l'absorbeur 4 au moyen du compresseur 14 après refroidissement aux dépends du gaz traité en 8 Le solvant sortant de 12 est détendu à travers la vanne 15, refroidi dans 16 et envoyé dans le séparateur 7 duquel les gaz acides se dégagent Ces gaz sont réchauffés dans 18 et 19 et évacués de l'installation. Le solvant sortant de 17 est détendu sgous vide à travers la vanne 20, réchauffé dans l'échangeur de chaleur 21, puis envoyé dans le séparateur 22 duquel se dégagent les gaz acides qui sont comprimés presque à la pression atmos- phérique au moyen du compresseur 23, et évacués de l'instal- lation. Une partie du solvant sortant de 22 qui n'est pas encore complètement purifiée, est envoyée au moyen de la pompe 24 et à travers la vanne 25 vers l'absorbeur 4 à une hauteur intermédiaire 26. Le reste du solvant est envoyé au moyen de la pompe 27 à travers la vanne 28 dans la colonne de régénération 29 après avoir été réchauffé dans 30 Le solvant est débarrassé des gaz acides dans le régénérateur 29 qui estmuni d'un réfrigérant 31, d'un accumulateur de reflux 32, de pompes de reflux 33, et d'un rebouilleur 34 Ce dernier est chauffé par une source de chaleur quelconque. Les gaz acides sortant de 32 sont ajoutés à ceux provenant des échangeurs de chaleur 18 et 19 et à ceux provenant du compresseur 23 Ils sont ensuite évacués par la conduite 35. Le solvant régénéré est refroidi par des moyens de refroidissement externes (air ou eau et/ou cycle de réfri- gération appropriée) dans 36 et au moyen du solvant à régé- nérer dans 30 et, au moyen de la pompe 37, est envoyé vers le réfrigérant 5 après avoir été refroidi dans l'échangeur de chaleur 38. Ci-après, on donne un exemple en se référant à la figure 2, afin d'illustrer la présente invention, mais sans que ce soit là un exemple limitatif de celle-ci. EXEMPLE Le gaz brut à l'entrée ( 1) a un débit de 629 moles/h et est à -90 C et sous la pression absolue de 63 bars ( 63 ata) Sa composition molaire est la suivante: N 2 11,10 % C 1 36,92 % C 2 1,84 % C 3 0,79 % C 4 0,13 % C 02 49,22 % ,00 % Le gaz brut est refroidi à -38,6 C dans l'échangeur de chaleur 2, détendu à travers la vanne 3 à 42,5 bars ( 42,5 ata) pour atteindre une température de -49,5 C, et envoyé dans l'absorbeur 4. Le solvant utilisé est un ester légèrement parfumé ayant un goût fruité agréable, à savoir l'acétate de méthyle. Le gaz sort de la tête de l'absorbeur, est mélangé avec 126 moles d'acétate de méthyle régénéré contenant 7 % en mole de C 02 et est refroidi dans 5 à -76 C. Le mélange de solvant et de gaz est séparé dans 6, duquel sort le gaz contenant 1 % en mole de C 02 Après récu- pération des frigories dans 7, le gaz traité est évacué de l'installation par la conduite 9 Le solvant est envoyé dans l'absorbeur au moyen de la pompe 10 Le solvant est prélevé en un point intermédiaire de la colonne, refroidi dans 7 aux dépends des frigories du gaz traité et est réin- troduit dans la colonne au moyen de la pompe 11 immédiatement au-dessous du point o il a été prélevé. Le solvant enrichi sortant de l'absorbeur à -26 C est détendu dans deux stades à travers les vannes 13 et 15 dans les deux séparateurs 12 et 17, dont les conditions res- pectives sont 20 bars ( 20 ata) -36 C, et 8,5 bars ( 8,5 ata) -47 C. Les vapeurs sont comprimées dans les deux stades de compression 14 et 39, refroidies dans 8 à -16 C et recyclées vers l'absorbeur. Le solvant sortant du séparateur 17, dont la teneur en méthane est réduite à 4,9 moles, est détendu à 1,3 bar ( 1,3 ata) et réchauffé dans 21 à -640 C L'échangeur de chaleur 21 et l'échangeur de chaleur 2 sont le même échangeur de chaleur. Le C 02 qui se vaporise est séparé dans 22, réchauf- fé dans 18 et évacué de l'installation ( 35). Le solvant sortant de 22 est détendu dans 40 à 0,4 bar ( 0,4 ata) et réchauffé dans 41 à-530 C Le C 02 vaporisé est séparé dans 42 et comprimé dans 23 à la pression régnant dans le collecteur de décharge de'C 02 Le solvant régénéré est recyclé vers l'absorbeur au moyen de la pompe 43. Un autre procédé pour récupérer les produits utiles co-absorbés est montré sur la figure 3 Le solvant enrichi sortant de l'absorbeur 4 est envoyé directement dans une section d'épuisement 50 placée au-dessous de l'absorbeur 4. La chaleur est fournie à la section d'épuisement au moyen de fluides de chauffage appropriés dans le rebouilleur inférieur 51 et dans le rebouilleur intermédiaire 52 Le produit de fond de la colonne est refroidi dans cette dernière et ne contient que des quantités négligeables de composés utiles. Il est détendu à travers la vanne 15 et envoyé dans le sépa- rateur 17. Les nouveaux appareils 50, 51 et 52 remplacent les appareils 13, 12 et 14 des figures 1 et 2. REVENDICATIONS 1 Procédé pour l'élimination des gaz acides à partir des gaz naturels ou de synthèse par absorption, caractérisé par le fait qu'il comprend les stades suivants: a) refroidissement du gaz naturel ou de synthèse à purifier pour condenser une partie des gaz acides contenus dans ledit gaz; b) alimentation du gaz refroidi et partiellement condensé dans une colonne d'absorption afin de réduire la teneur des gaz acides à la valeur désirée; c) régénération du solvant ou des solvants utilisés dans l'absorption des gaz acides, le solvant ou les solvants utilisé(s) étant choisi(s) parmi les esters, les alcools et les éthers, à bas poids moléculaire appartenant aux classes suivantes: esters d'alcool de formule générale R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 et R 2 représentent des groupes alkyle de 1 à 4 atomes de carbone qui peuvent être identiques ou différents dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool; esters de glycol de formules générales: R 1 R 2 C R 5 R 3 R 3 R 5 O R 100 C -(CH:-(C)n -CH 2 COOR 2 ou (CH)m C C CH 2 I I i R 6 R 4 R 4 R 6 H 2539322 ? dans lesquelles R 1 et R 2, qui peuvent être identiques ou différents, représentent des groupes alkyle de 1 à 3 atomes de carbone; R 3, R 4, R 5, R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont soit des groupes alkyle de 1 a 3 atomes de carbone, soit des atomes d'hydrogène, et m et N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou 1; esters cycliques (lactones) de formules: R 3 R 4 R 3 R 2 I I ou l R C O O R 5 C=O c:0 O' o- dans lesquelles R 2, R 3,, R R 5, qui peuvent être identiques ou différents, sont des groupes alkylène dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être également remplacés par des groupes alkyle, des fonctions alcool ou éther; alcools de formule générale: R 6 R 4 R 2 H-(C) (C) -C -OH I I I R 5 R 3 R 1 dans laquelle R 1, R 2, R 3, R 4, R 5 et R 6, qui peuvent être identiques ou différents, sont soit des groupes alkyle de 1 à 3 atomes de carbone ou des groupes hydroxyle, soit des atomes d'hydrogène,et m et N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou 1; éthers cycliques ayant la formule: 253932 f: R 4 R 5 R 3 I I 1 R 6 R 2 O dans laquelle R 2, R 5, R 6, qui peuvent être identiques ou dif- férents, sont des groupes alkyle dans lesquels l'hydrogène peut également être remplacé par des groupes alkyle ou méthoxy; R 3 peut être un atome d'oxygène ou un groupe alkylène dans lequel l'hydrogène peut également être remplacé par des groupes alkyle ou méthoxy; R 4 peut être comme R 3, ou peut être manquant dans le cas d'un cycle à cinq chaînons; éthers de formule générale: Ri-0-CH 2(R 3)n-CH 2-0-R 2 dans laquelle R 1 est un groupe alkyle de 1 à 4 atomes de carbone; R 2 représente un groupe alkyle de 1 à 4 atomes de carbone ou un atome d'hydrogène; R 3 est soit un groupe alkylène, soit (CH 2-0-CH 2), et N est un nombre entier qui peut prendre la valeur O ou 1; éthers de formule générale R -O-R 2 dans laquelle R 1 et R 2, qui peuvent être identiques ou différents, sont des groupes alkyle de 1 à 4 atomes de carbone dans lesquels un ou plusieurs atomes d'hydrogène peuvent être remplacés par des fonctions alcool; esters-éthers, c'est-à-dire des composés contenant les deux fonctions, ayant la formule: (R 4-O)n -Rl -COOR 2 (OR 3)m 4 N i * 2 3 m dans laquelle R 3 et R 4, qui peuvent être identiques ou dif- férents, représentent des groupes alkyle de 1 à 4 atomes de carbone; 2 est un groupe alkylène de 1 à 4 atomes de carbone; R 1 est identique soit à R 2, soit à R 3, et met N sont des nombres entiers qui peuvent prendre la valeur O ou 1. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant ou les solvants utilisé(s) pour l'absorption des gaz acides dans la colonne d'absorption sont régénérés initialement au moyen d'un ou plusieurs stades de détente à partir desquels sont récupérés surtout les consti- tuants utiles co-absorbés dans le stade b), puis au moyen d'un autre stade ou d'autres stades de détente à partir desquels se dégagent surtout les gaz acides, les solvants régénérés étant ensuite recycles vers la colonne d'absorption. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la régénération du solvant est complétée par une colonne de distillation. 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'une partie du solvant sortant des stades de détente est envoyée vers la colonne de distil- lation, l'autre partie étant recyclée vers la colonne d'absorption. Procédé selon la revendication 2,-caractérisé par le fait que les stades de détente à partir desquels sont récupérés surtout les constituants utiles peuvent être au nombre de 1 à 3. 6 Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que les stades de détente à partir desquels se dégagent surtout les gaz acides peuventêtre au nombre de 1 à 4, pour produire des courants à pression décroissante. 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait que un ou deux stades de détente sont maintenus sous vide. 8 Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 et 6, caractérisé par le fait que le courant ou les courant(s) contenant surtout les gaz acides produits sous pression élevée sont détendus à leur pression de livraison dans des turbines afin de fournir du travail et la réfrigé- ration. 9 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la régénération du solvant enrichi en gaz acides par détente est complétée par chauffage dudit solvant afin de favoriser l'élimination des gaz acides par vaporisa- tion et de récupérer les frigories qui seront utilisées dans le procédé. Procédé selon l'une quelconque des revendi- cations 2 et 3, caractérisé par le fait que le solvant enrichi en gaz acides est détendu à travers des vannes ou, tout au moins, en partie dans des turbines. 11 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la colonne d'absorption du point b) fonctionne sous une pression comprise entre 20 et 110 bars et à une tem- pérature comprise entre -100 et + 100 C. 12 Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la colonne de distillation pour la régénéra- tion du solvant fonctionne sous une pression comprise entre 0,1 et 5 bars, à une température de tête comprise entre -60 et + 100 C, et à une température de fond comprise entre'10 et 2000 C. 13 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les constituants utiles, qui se dégagent pendant le stade ou les stades de détente du solvant enrichi en gaz acides, sont comprimés, refroidis et recyclés vers la colonne d'absorption. 14 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant est ajouté au gaz naturel ou au gaz de synthèse en sortant de la première colonne d'absorption avant d'être refroidi par l'échange de chaleur ou par détente à travers des vannes ou dans des turbines afin d'empêcher la cristallisation du C 02. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant de la colonne d'absorption du point b) est prélevé à partir d'un point intermédiaire de ladite colonne d'absorption, refroidi et réintroduit dans la colonne immédiatement au-dessous de son point de prélèvement. 16 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 15 caractérisé par le fait qu'au moins une partie du refroidissement intermédiaire du solvant est effectuée en utilisant au moins une partie des frigories résiduelles du gaz traité. 17 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 15, caractérisé par le fait qu'au moins une partie du refroidissement intermédiaire du solvant est effectuée en utilisant au moins une partie des frigories résiduelles du C 02. 18 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant épuisé sortant de la colonne d'absorption est mélangé avec le gaz naturel ou le gaz de synthèse puis refroidi. 19 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant régénéré est mélangé avec le gaz sortant de la colonne d'absorption et refroidi dans un échangeur de chaleur avant d'être envoyé dans la colonne d'absorption. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le gaz est refroidi au point a) au moyen d'un échangeur de chaleur en vaporisant une partie du C 02 contenu dans le solvant enrichi en C 02 en un point inter- médiaire de la régénération. 21 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le refroidissement au point a) est effectué à l'intérieur de la colonne d'absorption. 22 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la solvant épuisé sortant de la colonne d'absorption est envoyé dans une section d'épuisement munie d'un rebouilleur dans lequel les constituants utiles sont extraits et envoyés vers la colonne d'absorption. 23 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le produit de fond de la section d'épuisement est refroidi au-dessous de sa température de condensation dans un rebouilleur intermédiaire de ladite section d'épuisement. 24 Procédé selon l'une quelconque des revendications 22 et 23, caractérisé par le fait que l'échangeur de chaleur, qui refroidit le gaz sorti par la tête de l'absorbeur en mélange avec le solvant régénéré, utilise les frigories disponibles par vaporisation du C 02 contenu dans le solvant épuisé. 2539322 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'eau et/ou un composé organique à bas point de fusion et/ou à faible viscosité et/ou à bas poids moléculaire sont ajoutés au(x) solvant(s) sélectif(s). 26 Procédé selon la revendication 23, caractérisé par lefait que le composé organique est ajouté dans une proportion comprise entre 0,3 et 40 % en poids du méange résultant, et que l'eau est ajoutée jusqu'à un maximum de % en poids. 27 Procédé selon la revendication 23, caractérisé par le fait que le composé organique est le méthanol, ou l'éthanol,ou l'éther diméthylique, ou l'acétone, ou le propane,ou le butane, ou ie pentane, ou l'hexane, ou le toluène, utilisés seuls ou mélangés entre eux. 28 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le formiate de méthyle, l'acétate de méthyle, ou l'acétate d'éthyle. 29 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le tétrahydrofuranne, le 1,3-dioxolane, le 1,4dioxane, le tétrahydrofuranne, le méthyltétrahydrofuranne ou le 2-méthoxy-l,3-dioxolane. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le diacétate de 1,3- propanediol, le diacétate de 2,2-diméthyl-l,3-propanediol, le diacétate de 1,2-propanediol ou le diacétate de monoéthy- lèneglycol. 31 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le 1,2-diméthoxy- éthane, le 1,2-méthoxyéthoxyéthane, le diméthoxydiéthylène- glycol ou le monométhoxydiéthylèneglycol. 32 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est l'acétate de 2-méthoxyéthyle, le méthoxyacétate de méthyle ou le méthoxyacétate d'éthyle. 33 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le méthoxyéthanol, le l-méthoxy-2-propanol, le 1-méthoxy-3-propanol, le mono- éthoxydiéthylèneglycol, l'éthoxyéthanol, l'éther éthylique 2539322. ou l'éther propylique. 34 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le solvant sélectif est le monoéthylène- glycol, le diéthylèneglycol, le 1,2-propanediol, le 1,3- propanediol, le 1,4-butanediol, le méthanol, l'éthanol, le propanol, l'isopropanol, le n-butanol, l'isobutanol, le sec-butanol ou le tert-butanol.