FR 2539141 A1 19840713 FR 8300304 A 19830107 L'invention concerne un procédé de traitement sur champ d'huiles lourdes très visqueuses et très denses, permettant d'obtenir un mélange d'hydrocarbures de viscosité réduite, facilement transportable; l'invention a également pour objet de faciliter le dessalage sur champ de ces huiles lourdes en abaissant leur viscosité et leur densité par addition d'une coupe d'hydrocarbures obtenue sur le champ de production. Actuellement, un des facteurs limitatifs du développement de la produc- tion d'huiles lourdes caractérisées par leur forte densité (d 15 supé- rieure à 0,98, soit de degré A Pl inférieur à 12,9) et par leur très forte viscosité cinématique (n 100 oc > 50 c St (mm 2/s), r 37,8 C > 1940 c St (mm 2/s)) est celui de leur transport des zones de production vers les lieux de raffinage. En effet, bien qu'il n'existe pas de spécifications précises pour le transport par-oléoduc, suivant les règles couramment admises, la viscosité cinématique ne doit pas dépasser 120 c St (mm 2/s) à 20 C (valeur donnée pour l'oléoduc Sud-européen), ou être inférieure à 400 c St (mm 2/s) à 37,8 C, qui est la valeur admise au Vénézuéla, pays possédant d'importantes ressources en huiles lourdes Or, la viscosité à 37,8 C des huiles lourdes du Vénézuéla est, pour la plupart des cas, supérieure à 10 000 c St (mm 2/s); on peut citer comme exemple le Boscan: 18 600 c St (mm 2/s), le Laguna Once: 10 700 c St (mm 2/s), le Cerro Negro ( 35 800 c St); ces valeurs sont donc très largement supé- rieures aux limites précédemment indiquées, et ces huiles lourdes ne peuvent donc pas être transportées telles quelles par oléoducs. Diverses propositions ont été faites pour tenter de résoudre ce problè- me du transport des huiles très visqueuses; on peut citer: 1/ Le chauffage des oléoducs; cette solution est très onéreuse, d'autant plus que les champs de production sont éloignés des centres de raffinage. 2/ Le transport des huiles lourdes sous forme d'émulsions stables d'huile dans l'eau; cette technologie, également très coûteuse, puisque l'on transporte environ 30 à 40 % d'eau, présente de plus d'autres inconvénients, tels que le problème de désémulsification -2- a l'arrivée de l'oléoduc. 3/ La dilution des huiles lourdes, soit par une huile brute légère ou moyenne, soit encore par des distillats moyens de faible viscosité. Dans ces deux cas, le problème du transport des agents diluants de leur lieu de production vers les champs d'huiles lourdes se pose, entraînant obligatoirement un coût supplémentaire. En ce qui concerne le dessalage sur champ des huiles brutes lourdes et visqueuses, d'autres problèmes apparaissent; les dessaleurs électro- statiques, qui sont les appareils convenant au dessalage de ces huiles, sont prévus pour fonctionner correctement à des niveaux de viscosité dynamique n'excédant pas 4 à 5 m Pa S à la température de fonctionnement, qui est généralement comprise entre 60 et 150 C Or, cette limite est très largement dépassée par un grand nombre d'huiles lourdes et vis- queuses; c'est ainsi que le Boscan brut présente à 150 C une viscosité dynamique de 32 m Pa s Par ailleurs, la vitesse de décantation des deux phases huile et eau dans le dessaleur est proportionnelle à la diffé- rence de densité des deux phases; or, cette différence est peu impor- tante pour la plupart des bruts lourds C'est ainsi qu'à 150 C, la dif- férence de densité entre le Boscan brut et l'eau est seulement de 0,09. Ces problèmes de dessalage des bruts lourds peuvent être résolus par la solution ( 3) précèdemment exposée, mais on voit qu'il y a place, sur le marché, pour un procédé de traitement sur champ d'huiles lourdes et visqueuses, fournissant sur place une coupe d'hydrocarbures de faible viscosité et de densité moyenne, susceptible d'être utilisée comme Agent diluant de l'huile brute afin de permettre son dessalage sur chanp ainsi que son transport. Parmi les propositions connues à ce jour concernant un tel type de procédé, on peut citer le brevet US 3 474 596 (Reissue 27 309), ainsi que le brevet français 2 489 835 Ces deux brevets font appel au procé- dé de viscoréduction de l'huile brute, en l'absence d'hydrogène. Le brevet français 2 489 835 décrit un procédé de prétraitement de bruts lourds prédessalés, comportant une viscoréduction suivie d'une distillation permettant de séparer deux fractions: un brut synthétique transportable, obtenu avec un rendement compris entre 66 et 75 %, et un résidu non transportable. Le brevet US 3 474 596 (Re 27 309) concerne un procédé consistant à opérer une viscoréductioi sur une partie de la charge brute, après dessalage, et à recycler le produit viscoréduit en le mélangeant au brut avant dessalage. Ce procédé, appliqué à des huiles de degré A Pl compris entre 14 et 24 (soit des densités d 15 comprises entre 0,972 et 0,910) permettrait d'ob- tenir un mélange d'hydrocarbures transportable, et de réaliser le dessa- lage sur champ des huiles brutes. Cependant, il a été constaté que les traitements de viscoréduction effectués en l'absence d'hydrogène conduisent à des mélanges d'hydro- carbures dont les fractions les plus lourdes présentent une faible stabilité, ce qui peut se traduire par une précipitation d'une partie de ces fractions, et plus particulièrement des asphaltènes, notamment lors du transport ou du stockage - Le procédé de la présente invention comprend les étapes suivantes: a/ L'huile brute, après avoir subi si nécessaire un dégazage conven- tionnel, est diluée par une coupe d'hydrocarbures de faible viscosi- té obtenue à l'étape (d) du procédé, dans une proportion telle que la viscosité dynamique du mélange obtenu soit inférieure à 8 m Pa s à 150 C, et, de préférence, inférieure à 5 m Pa S à 150 C. b/ Le mélange obtenu à l'étape (a) est soumis à un dessalage/déshydra- tation conventionnel au moins partiel Cela peut se faire en ajou- tant de l'eau dans un rapport eau sur huile généralement compris entre 3 et 6 %, afin de former une émulsion d'eau-dans l'huile facilitant le dessalage; cette émulsion est rompue par coalescence dans un dessaleur (ou des dessaleurs) électrostatique (s), o s'ef- fectue la décantation des deux phases et le dessalage de l'huile, éventuellement en présence d'un agent de désémulsification. -4- c/ Le mélange d'huiles dessalé et déshydraté provenant de l'étape(b) est soumis à une hydroviscoréduction, dans des conditions telles que la conversion de la fraction 380 + de la charge d'hydroviscoré- duction en fraction 380 soit comprise entre 10 et 30 % et, de préférence, entre 15 et 25 %. d/ On sépare, par distillation du produit de l'étape (c) , une coupe d'hydrocarbures de faible viscosité et on la renvoie à l'étape (a), le reste du produit de l'étape (c) constituant un brut synthétique de viscosité réduite, plus aisément transportable que l'huile lourde de départ Sa viscosité cinématique peut en effet aisément être au- dessous de 400 c St (mm 2/s) à 37,87 C. Coame exemples d'huiles brutes pouvant être utilisées dans le cadre de la présente invention, on citera les pétroles bruts de densité (d 15) supérieure à 0,965, soit de degré A Pl inférieur à 15, et de viscosité cinématique supérieure à 50 c St (mm 2/s) à 100 C, ainsi que les huiles de schistes ou de sables bitumineux et les asphaltes répondant aux ca- ractéristiques précédentes. L'hydroviscoréduction, qui constitue l'étape (c) du procédé, consiste à obtenir une diminution maximale de viscosité de l'huile tout en la gardant stable; il faut entendre par là que le résidu de distillation obtenu dans l'éta De (d) du procédé, bouillant normalement au-dessus de 380 C, doit être considéré comme stable suivant la norme ASTM D 1661. Le choix des conditions opératoires peut résulter d'une expérimentation systématique de l'hommrne de l'art Sous cette réserve, la température se situe habituellement entre 420 et 490 C, de préférence de 440 à 460 C, la pression étant comprise entre 40 et 200 bars et, de préférence, entre 70 et 110 bars, le temps de séjour étant compris entre 10 secondes et minutes, préférentiellement entre 5 et " O minutes; on opère de pré- férence avec un temps de séjour dans le four d'hydroviscoréduction de l'ordre de 10 secondes à 1 minute, le reste de la réaction étant accom- pli, le cas échéant, dans une chambre de maturation. 25391 4 1 -5- La quantité d'hydrogène est utilement de 200 à 3 000 Nm 3/m 3 de charge liquide et, de préférence, comprise entre 300 et 1 000 Nm 3/m 3. Selon la nature de l'huile brute à traiter, et plus particulièrement en fonction de sa viscosité, on pourra, au cours de la distillation qui constitue l'étape (d) du procédé, procéder à des coupes à diverses températures afin d'obtenir une coupe dont les caractéristiques per- ettent son utilisation à l'étape (a) du procédé. En particulier, la nature et la quantité de cette coupe (ou fraction de coupe) qui sera remélangée à l'huile brute devront étre telles que: Cette coupe ne provoque, en aucun cas, de précipitation de fractions solides telles que, par exemple, les asphaltènes On évitera donc une trop forte proportion d'hydrocarbures légers tels que C 7 et inférieurs. Elle abaisse d'une façon très sensible la viscosité de l'huile brute; la viscosité dynamique du mélange d'huile brute et de coupe recyclée ne devra pas dépasser, à une température maximum de 150 'C, la valeur de 8 m Pa s On évitera donc une trop forte proportion d'hydrocarbures lourds. De plus, la nature de cette coupe doit être telle qu'elle renferme au moins 50 % en poids de constituants et, de préférence, au moins A, distillant normalement entre 100 et 3800 C. Diverses coupes d'hydrocarbures obtenues par la distillation qui cons- titue l'étage (d) du procédé répondent parfaitement à ces exigences on pourra, par exemple, utiliser comme diluant de la charge brute des coupes telles que la coupe 130 'C 3800 C, la coupe point initial de distillation 3001 C, etc, le choix de la coupe étant évidemment fonction de l'huile lourde à traiter, ainsi que la quantité de coupe devant être mélanoée à l'huile lourde La viscosité dynamique de ces coupes sera préférentiellement comprise entre 0,2 et 0,8 m Pa s a 1500 C, et leur densité à cette température comprise, de préférence, entre 0,68 et 0,82. En début d'opération, il est nécessaire de procéder à une dilution de l'huile brute par un hydrocarbure ou préférentiellement par un 6 - mélange d'hydrocarbures provenant d'une source extérieure, disposé dans un bac de stockage Ce mélange d'hydrocarbures devra répondre aux exigences indiquées ci-dessus concernant la coupe recyclée; de 9 lus, son intervalle de distillation devra être compris dans celui de la coupe choisie pour être recyclée On pourra, par exemple, utiliser des distillats moyens tels cue, par exemple, des gazoles ou des fuels-oils, ou encore des fractions d'hydrocarbures à caractère fortement aromati- que. Afin de faciliter le dessalage de l'huile, on est le plus souvent amené à rajouter à l'huile une certaine quantité d'eau, généralement comprise entre 3 et 6 % en poids par rapport à l'huile, afin de créer une émulsion d'eau dans l'huile Dans le procédé de l'invention, cette addition d'eau se fera préférentiellement après dilution de l'huile brute par lacoupe recyclée, par l'intermédiaire d'une vanne de mélange. La coalescence de l'émulsion au sein du dessaleur est souvent accé- lérée par l'addition d'tun agent chimique présentant des propriétés dé- sémulsifiantes; cette addition peut s'effectuer soit dans le dessa- leur lui-même, soit sur la ligne véhiculant l'émulsion formée précé- dem=ent, avant le dessaleur. La figure jointe illustre le procédé de l'invention: La charge d'huile bru-e,dégazée suivant un procédé classique non figu- re sur le schéma, est amenée par la ligne ( 1); elle est diluée par un mélange d'hydrocarbures provenant du bac ( 19) par la ligne ( 2) En début d'opération, cette dilution est effectuée par un mélange 'b-o- 2 u carbuzes provenant d'une source extérieure; en cours d'opération, ce Lac est ali:ents par la ligne ( 18) qui conduit une partie de la coupe de distillation ( 15) choisie pour être recyclée et servir de diluant à l'huile brute (sur le schéma présenté, il s'agit d'une coupe moyenne). L'excédent de cette coupe est évacué par la ligne ( 16) pour former une partie du brut synthétique. L'huile brute diluée est additionnée d'un faible pourcentage d'eau par la ligne ( 3) à l'aide d'une vanne de mélange, pour former une émulsion eau dans huile (ligne 4) Un agent désménulsifiant est éventuellement ajouté par la ligne ( 5) avant l'entrée par la ligne ( 6) dans le (ou les) dessaleur(s) figuré(s) par ( 7) L'eau salée est évacuée par la ligne ( 8); l'huile diluée, dessalée et 7 - déshydratée est conduite par la ligne ( 9) à l'unité d'hydroviscoréduc- tion ( 11), l'hydrogène étant introduit par ( 10). L'effluent d'hydroviscoréduction est conduit par ( 12) à l'unité de distillation ( 13) De cette colonne, on sépare en tête ( 14) les gaz et, par exemple, la fraction-légère 130 C En ( 15), on soutire par exemple la fraction 130 C 380 C, dont une partie est recyclée par la ligne ( 18) pour diluer l'huile brute, et dont l'autre partie est évacuée par la ligne ( 16) En bas de colonne, on soutire en ( 17) la fraction lourde, telle que, par exemple, la fraction 380 C+. Le mélange des fractions liquides obtenues en ( 14), ( 16) et ( 17) forme le brut synthétique transportable. Selon le procédé de l'invention, qui comprend une hydroviscoréduction modérée telle qu'elle a été définie auparavant, on obtient, lorsque l'unité est en régime permanent, un brut synthétique avec un rendement pondéral par rapport à la charge d'huile lourde compris entre:95 et 98 %. Il est ainsi possible d'obtenir aisément un brut synthétique présentant une viscosité cinématique inférieure a 400 c St (mm 2/s) à 37,8 C; plus particulièrement, les valeurs des viscosités cinématiques des bruts synthétiques obtenus à partir des huiles lourdes définies plus haut sont aisément inférieures à 300 c St (mm 2/s) à 37,8 C, soit nettement infé- rieures à la valeur maximale admise au Vénézuéla pour le transport des huiles par oléoducs. En dehors de l'objectif transport, il faut noter que les distillats obtenus à partir de ces bruts synthétiques sont peu différents des distillats obtenus à partir d'un brut naturel; toutefois, les teneurs en asphaltènes et en soufre sont abaissées, ce qui rend les opérations de pré-raffinage (désasphaltage, désulfuration) plus aisées. Exemple illustrant-le procédé de-l'invention: La charge traitée est un pétrole brut Boscan dont les principales ca- ractêristiques sont les suivantes: densité d 15 = 0,998 degré A Pl = 10,3 viscosité cinématique à 37,8 C = 18 600 c St (mm 2/s) viscosité cinématique à 150 C = 35,3 c St (mm 2/s) viscosité dynamique à 150 C = 32,2 m Pa s teneur pondérale en soufre = 5,3 % teneur pondérale en asphaltènes (déterminée au n heptane) = 12,6 % teneur en eau en volume = 3 % teneur en sels (exprimée en mg/l de Na Cl) = 900 mg/l distillation (pourcentages pondéraux): Point initial ( 140 C) 380 C = 17,9 %; 380 C+ = 82,1 En début d'opération, 100 parties de ce pétrole brut, dégazé, sont additionnées de 40 parties en poids d'une coupe de gazole total, pro- venant d'une source extérieure, stockée dans le bac de stockage ( 19) de la figure illustrant le procédé. Cette coupe présente les caractéristiques suivantes: intervalle d'ébullition: 230 350 C: densité d 15 = 0,837; viscosité cinéma- = 150 tique a 37,8 C: 3,25 c St (m 2/s), densité d 150 = 0,749; viscosité cinématique à 150 C: 0,69 c St (mm 2/s). Le mélange résultant présente, à 150 C, une viscosité dynamique de 3,86 nr Pa S; sa densité par rapport à l'eau à la même température est de 0,859. 0 On ajoute à ce mélange, par la ligne ( 3) figurée sur le schéma, 7,0 parties en poids d'eau douce, soit 5 % en poids par rapport au mélange. L'émulsion d'eau dans l'huile ainsi formée est additionnée, avant son entrée dans le dessaleur électrostatique, d'un agent désémulsifiant non ionique (copolym-re d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène) à raison de 0,01 partie en poids de désémulsifiant pour 100 parties d'émulsion. 9- Le dessalage est réalisé dans deux dessaleurs électrostatiques en série; à 150 C; le champ électrique est de 1000 V/cm et le temps de séjour de l'émulsion de 30 min dans chaque dessaleur, maintenu sous une pression de 6 bars Apres décantation de la phase aqueuse, la teneur en eau du mélange d'huiles est, en volume,de 0,5 % environ, et la teneur en sels, exprimée en mg/l de Na Cl est généralement inférieure à 50 mg/l. Le mélange d'huiles ainsi déshydraté et dessalé est ensuite -soumis à un traitement d'hydroviscoréduction, dans les conditions suivantes: température: 440 à 460 C pression: 100 bars rapport volumique d'H 2 à la charge d'hydrocarbures: 500 Nm 3/m 3 temps de séjour total: 8 min dont 1 min dans le four et 7 min dans le maturateur. L'effluent d'hydroviscoréduction est ensuite distillé sous pression normale et l'on recueille les deux coupes suivantes: 130 C-, 130 C - 38 C, ainsi que le résidu 380 C+. De la coupe 130 C 380 C, on recycle vers le bac de stockage 40 parties en poids pour 100 parties d'huile brute traitée; ces 40 parties sont utilisées comme diluant de 100 parties d'huile brute à traiter, le 2 reste de la coupe étant recueilli. Lorsque l'unité est en régime permanent, la coupe 130 180 C représente ,01 parties pour 100 parties d'huile brute et 40 parties de diluant. On recycle ainsi 57,13 % en poids de cette coupe et recueille le reste de la coupe, soit 42,87 %, ainsi que les distillats 130 C et le rési- du 380 C+. Quand le régime permanent est établi, la densité du mélange d'huile brute et du diluant (coupe 130 C 380 C) est, à 150 C, de 0,847 La viscosité dynamique de la phase huile est, à 150 C, dans les dessaleurs, de 4,84 m Pa s. - Apres séparation des gaz de la coupe 130 C-, on recueille les distil- lats suivants, exprimés en parties pour 100 parties de pétrole brut: H 25 + NH 3 C 1 C 4 Pl 1300 C 3800 C 380 C+ = 1,53 parties = 1,21 parties = 2,50 parties 35,25 parties = 30,01 parties = 64,75 parties La fraction 380 C passe donc de 17,9 parties pour 100 dans le pétrole brut à 35,25 parties pour 100 dans les distillats obtenus apres le trai- tement d'hydroviscoréduction, soit 17,35 parties formées à partir de 82,1 parties de fraction 380 C, ce qui correspond à une conversion pondérale de 21,1 % de cette fraction. Les différentes fractions liquides isolées pour reconstituer le pétrole brut synthétique présentent les caractéristiques physiques suivantes: Point initial ( 60 C) 13 O C: d 4 = 0,690, viscosité cinématique à 37,8 C: 0,5 c St (mm 2/s) 150 Coupe 130 c C 380 C d& = 0,881; d 150 = 0,792 viscosité cinématique à 37, 8 C: 3,53 c St(qm 2/s) viscosité cinématique à 150 C: 0,83 c St(rm 2/s) Résidu 380 C+: d 15 = 1,031, viscosité cinématique à 37,8 C: 240 OC O c St (mm 2/s). Ces trois fractions isolées sont mélangées, pour conduire à un brut synthétique obtenu avec un rendement pondérai de 97,26 % par rapport au nétrole brut traité. La composition de ce brut synthétique, exprimée en pourcentages pondé- raux, est: 11 - coupe 60 C 130 C = 2,57 % coupe 130 C 380 C = 30,86 % résidu 380 C+ = 66,57 % 100,00 Les caractéristiques de ce brut synthétique sont les suivantes: densité: d 4 = 0,968 degré A Pl: 14,7 viscosité cinématique à 37,8 C: 169 c St (mm 2/s) viscosité cinématique à 100 C: 12,6 c St (mm 2/s) teneur pondérale en soufre: 4,4 % teneur pondérale en asphaltènes (déterminée au n heptane): 10,4 % teneur en eau (en volume): 0,5 % teneur en sels (exprimée en mg/l de Na Cl): 25 mg/1 Si l'on compare les caractéristiques du pétrole brut et du brut syn- thétique reconstitué, on remarque que: la densité a été légèrement abaissée, la viscosité cinématique a décru d'une façon considérable, rendant possible le transport du brut synthétique, tout au moins d'après les normes vénézuéliennes, les teneurs pondérales en soufre et en asphaltènes ont été abaissées, ce qui facilitera les opérations de préraffinage, sont/ les teneurs en eau et en sels/telles que le brut synthétique obtenu peut être directement soumis aux opérations de préraffinage. Exemple comparatif: Si l'on traite la même huile brute par un procédé de viscor&ductionlcon- duit en l'absence d'hydrogène suivant des conditions similaires à celles de l'exemple de l'invention, en diluant préalablement de la même façon que dans l'exemple précédent le pétrole brut par une partie de la coupe 130 180 C, on obtient des résultats sensiblement identiques en ce qui concerne le dessalage et la déshydratation du pétrole brut. Le bilan des fractions recueillies est le suivant, exprimées en par- ties pour 100 parties de pétrole brut: H 25 + NH 3 C C Pl 130 C C-380 C 380 oc+ : 1,3 parties : 1,5 parties : 2,5 parties : 27,8 parties : 66,9 parties Le brut synthétique reconstitué à partir des effluents liquides recueillis est constitué, en pourcentages pondéraux, de Pl 130 C: 2,57 % 130 C-380 C: 26,80 % 380 &C+: 68,82 % La viscosité cinématique de ce brut synthétique reconstitué est, à 37,8 C, de 460 c St (mm 2/s), ce qui ne satisfait pas aux normes de transport au Vénézuéla. 25391 4 1 13 - REVENDICATIONS 1/ Procédé de traitement sur champ de production d'une huile lourde de forte viscosité, contenant du sel et de l'eau, dans le but de la conver- tir en huile de plus faible viscosité et plus faible teneur en sel et en eau, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: a) on dilue l'huile lourde par une coupe d'hydrocarbures de faible viscosité, obtenue à l'étape (d), dans une proportion telleq Te la viscosité dynamique du mélange obtenu soit inférieure à 8 m Pa S à C, b) on soumet le mélange obtenu à l'étape (a) a un dessalage/déshydrata- tion au moins partiel, c) on soumet à une hydroviscoréduction le mélange dessalé et déshydraté obtenu à l'étape (b), les conditions de l'hydroviscoréduction étant telles que la conversion de la fraction 380 C+ de la charge d'hydro- viscoréduction en fraction 380 C soit comprise entre 10 et 30 %,et, d) on sépare, par distillation du produit de l'étape (c), une coupe d'hydrocarbures de faible viscosité et on la renvoie à l'étape (a), le reste du produit de l'étape (c) constituant un brut synthétique de viscosité réduite et de faibleteneur en sel et en eau. 2/ Procédé selon la revendication 1, dans lequel la charge d'huile lourde présente une densité (d 45) supérieure à 0,965 et une viscosi- té cinématique supérieure à 50 c St (mm 2/s) à 100 C. 3/ Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel on soumet le mélange obtenu à l'étape (a) du procédé à un dessalage et à une déshydratation, dans un moins un dessaleur électrostatique, à une température telle que la viscosité dynamique du mélange n'excède pas 8 m Pa s. 4/ Procédé selon la revendication 3 dans lequel le mélange obtenu à l'étape (a) du procédé est soumis à un dessalage et à une déshydra- tation, dans au moinsun dessaleur électrostatique, à une température telle que la viscosité dynamique du mélange soit inférieure à 5 m Pa s. 14 - l'une des/ / Procédé selon /revendicationsl à 4, dans lequel l'hydroviscoréduc- tion est effectuée entre 420 et 490 C, sous une pression de 40 à 200 bars, avec un temps de séjour de 10 secondes à 15 minutes et une quan- tité d'hydrogène de 200 à 3 000 Nm 3/m 3 de charge liquide. 6/ Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel le taux de conversion de la fraction 380 C+ de la charge d'hydroviscoréduction en fraction 380 C est comoris entre 15 et 25 %. 7/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel le traitement d'hydroviscoréduction comprend le passage du mélange dessalé et déshydraté dans un four d'hydroviscoréduction d'une durée de secondes à 1 minute, suivi éventuellement du passage dans une cham- bre de maturation, la durée totale de l'hydroviscoréduction étant de 10 secondes à 15 minutes. 8/ Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel la coupe séparée dans l'étape (d) du procédé et renvoyée à l'étape (a) est constituée par un mélange d'hydrocarbures dont 50 % au moins en poids distille normalement entre 100 et 380 C. 9/ Procédé selon la revendication 8, dans lequel la coupe séparée dans l'étape (d) du procédé et renvoyée à l'étape (a) est constituée par un mélange d'hydrocarbures dont 80 % en moins en poids distilldenormalement entre 100 et 380 C.