FR 2542548 A1 19840914 FR 8403213 A 19840301 La présente invention concerne un circuit d'inter- face de ligne téléphonique ayant la possibilité de commuter son fonctionnement entre un mode de déclenchement par boucle et un mode de déclenchement par masse. On sait que les circuits d'interface de ligne télé- phonique électroniques assurent l'alimentation par batterie, la détection de fermeture de boucle et d'autres fonctions. Les lignes exigeant une détection de fermeture de boucle sont quelquefois appelées circuits à déclenchement par boucle du fait que lorsqu'un poste d'abonné déclenche une communication téléphonique en passant à l'état décroché, ce poste d'abonné présente un circuit fermé pour le courant continu Cette con- dition est détectée, par exemple dans un central téléphonique local desservant la ligne, à titre d'indication du fait que l'abonné a déclenché une communication La détection de ferme- ture de boucle est ensuite utilisée dans le central local pour détecter des impulsions de numérotation émises à partir d'un poste d'abonné On trouve un exemple de ce type de confi- guration d'alimentation de ligne de type électronique dans un circuit à déclenchement par boucle dans la demande de brevet US 346 585, intitulée "Battery Feed Circuit" Le brevet US 4 283 604 est un autre exemple d'un tel circuit d'interfa- ce et d'alimentation de ligne de type électronique. Dans les systèmes téléphoniques, il y a également des circuits de ligne, par exemple ceux situés entre un cen- tral téléphonique et certains commutateurs privés, dans lesquels une communication est déclenché par l'application de la masse à un conducteur, par exemple le conducteur de sonne- rie, d'un circuit de boucle à deux fils, au moment du déclen- chement d'une communication Ceci constitue ce qu'on appelle un circuit à déclenchement par masse La présence de la masse sur un tel conducteur, qui était précédemment électriquement flottant, est détectée au central téléphonique en tant que signal de l'action de l'abonné De telles configurations ne sont pas directement utilisables dans des systèmes qui repo- sent normalement sur l'utilisation d'un mode de fonctionne- ment à déclenchement par boucle, et on emploie des interfaces adaptatrices pour effectuer la conversion entre le déclenche- ment par boucle et le déclenchement par masse On trouve des exemples de tels circuits de conversion dans le brevet US 3 721 768 et le brevet US 4 221 936 On sait également qu'une autre solution consiste à employer une unité d'inter- face de ligne à déclenchement par masse de type spécial au moment de l'attente du déclenchement d'une communication; et à employer ensuite une unité d'interface de ligne à déclenche- ment par boucle pendant l'attente d'impulsions de numérota- tion. Dans des circuits de traitement de voie utilisés dans des unités de voie, il est souvent nécessaire que cer- taines fonctions de signal soient dérivées par rapport aux circuits de traitement Il est donc nécessaire d'établir une interface d'alimentation de ligne aux points auxquels la voie de dérivation de signalisation est séparée de la voie normale. Si une telle interface se trouve dans une voie desservant un commutateur privé et fait face à ce dernier, l'interface doit être conçue de façon à accomplir à la fois des fonctions de déclenchement par boucle et de déclenchement par masse. Une unité d'interface de ligne perfectionnée peut être modifiée par commutation de façon à réagir correctement aux signaux provenant d'un circuit à déclenchement par boucle ou d'un circuit à déclenchement par masse L'unité d'interfa- ce de ligne comprend des circuits logiques destinés à comman- der la commutation aux moments appropriés. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation et en se réfé- rant aux dessins annexés sur lesquels: La figure 1 est un schéma d'un exemple de configu- ration assurant l'interface entre une voie de communication et un équipement d'abonné d'un-système téléphonique utilisant à la fois des fonctions de déclenchement par boucle et de déclenchement par masse La figure 2 est un organigramme d'un exemple de- séquence de fonctionnement pour un micro-contrôleur apparte- nant à l'unité d'interface de la figure 1; La figure 3 est une table de vérité illustrant une séquence de communication caractéristique; La figure 4 est un schéma d'un circuit de détection de courant utilisé sur la figure 1; La figure 5 est un schéma d'un circuit de détection de signal utilisé sur la figure 1; La figure 6 est un schéma d'un amplificateur opéra- tionnel à entrée commutable utilisé sur la figure 1 La figure 7 est un schéma d'un circuit de réaction à courant continu utilisé sur la figure 1; et La figure 8 est un schéma d'un amplificateur différentiel utilisé sur la figure 1. Sur la figure 1, un commutateur privé 10 est connec- té à un circuit d'interface 13 par l'intermédiaire d'un cir- cuit de ligne téléphonique à deux fils comprenant des conduc- teurs de pointe et de sonnerie 11 et 12 Ce circuit assure l'alimentation par batterie du commutateur et il accomplit également une conversion deux fils-quatre fils pour une voie de communication à quatre fils Le circuit d'interface 13 comprend un circuit d'émission à deux fils 16 et un circuit de réception à deux fils 17 Ces derniers circuits établissent une voie de communication pour des signaux vocaux vers un central téléphonique (non représenté) Le circuit d'interface 13 fait partie d'une unité d'interface de ligne à la périphé- rie d'un tel central, ou bien il constitue une interface dans une unité de voie qui comprend des circuits de traitement de voie (non représentés), comme des circuits d'insertion de gain ou d'égalisation, qui sont établis en configuration à quatre fils. Les détails du commutateur privé 10 ne font pas par- tie de l'invention et ne sont donc représentés que partielle- ment dans le but de donner une représentation schématique de fonctions de fermeture de boucle d'abonné et de mise à la masse du fil de sonnerie qui sont souvent incorporées dans un circuit de service spécial connecté à un tel commutateur pri- vé Ce circuit de service spécial est constitué sur la figure 1 par les conducteurs 11, 12 vis-à-vis desquels le circuit d'interface de l'invention-doit assurer l'adaptation Un con- trôleur 18 appartenant au commutateur privé actionne un pre- mier relais RG ayant des contacts ouverts au repos (représen- tés par un symbole "X" sur un conducteur) branchés dans un conducteur connecté entre le conducteur de sonnerie 12 et la masse, et un second relais LC ayant un jeu de contacts de transfert Ces derniers-contacts comprennent des contacts ouverts au repos, qui peuvent être actionnés pour connecter une résistance 19 entre les conducteurs de pointe et de sonne- rie, et un jeu de contacts fermés au repos (représentés par un court segment-de ligne coupant un conducteur perpendiculaire- ment à celui-ci) dans une connexion située entre le conducteur de pointe 11 et un détecteur de masse 20 La résistance 19 représente schématiquement une impédance de poste téléphonique d'utilisateur du commutateur privé, telle qu'elle est vue à travers le commutateur privé La borne opposée du détecteur est par ailleurs connectée à une source de tension d'ali- mentation négative 21 Cette alimentation, et d'autres qui seront indiquées par la suite, sont représentées schématique- ment par un signe de polarité encerclé pour indiquer une con- nexion par un conducteur à une alimentation (non représentée) de la polarité indiquée, avec une borne de polarité opposée connectée à-la masse. Des signaux d'information circulant du commutateur privé 10 vers le central -téléphonique transitent par les con- ducteurs de pointe et de sonnerie *et, au niveau du circuit d'interface 13, ils sont-respectivement appliqués aux entrées non inverseuse et inverseuse d'un amplificateur de signal différentiel 22 Des résistances série de couplage d'entrée et des résistances de polarisation et de réaction associées à l'amplificateur 22 sont conçues de façon que la plage d'en- trée de mode commun de l'amplificateur ne soit pas dépassée dans les conditions normales de fonctionnement, et de façon que la tension de sortie de l'amplificateur représente une fraction, par exemple 0,14, de la tension d'entrée différen- tielle Les tensions d'alimentation VREF 1 sont à titre d'exemple de 15 volts. Une sortie de cet amplificateur est connectée par l'intermédiaire d'une voie de commande d'impédance à fréquen- ce vocale 23 à une entrée d'un circuit de sommation de signal analogique 26 La voie 23 comprend avantageusement une combi- naison série (non représentée) d'un condensateur et d'une résistance connectant la sortie de l'amplificateur 22 à une entrée d'un amplificateur opérationnel (non représenté). Cette configuration supprime le couplage en courant continu vers le circuit 26 et procure une atténuation du ronflement résiduel à 50 Hz qui peut être présent sur les conducteurs 11 et 12 Une connexion de réaction négative 24 vers l'entrée de l'interface du côté du central téléphonique per- met à l'interface de présenter aux conducteurs de pointe et de sonnerie une impédance aux fréquences de la bande vocale qui correspond approximativement à une résistance de 900 ohms en série avec une capacité d'environ 2 microfarads On utili- se le circuit de sommation 26 en tant qu'annuleur à compromis en association avec un circuit hybride électronique 27 qu'on décrira ultérieurement. Des signaux entrants, circulant en sens inverse du central téléphonique vers le commutateur privé 10, apparais- sent-sur le circuit de réception à deux fils 17 et sont appliqués à une entrée d'un autre circuit de sommation analo- gique 28 qui représente partiellement un amplificateur diffé- rentiel/circuit de combinaison de signal, 25, qu'on décrira ultérieurement Une sortie du circuit de sommation 28 est connectée, par l'intermédiaire d'amplificateurs séparés à gain unité 29 et 30, ce dernier produisant une inversion de signal, à une première entrée non inverseuse (+ 1) de chacun des deux amplificateurs respectifs 31 et 32 Ces amplifica- teurs, qu'on décrira ultérieurement de façon plus détaillée, sont des amplificateurs opérationnels à entrée commutable, et ils sont connectés en une configuration d'alimentation de ligne par batterie, de type électronique, pour accomplir à la fois la fonction d'alimentation de ligne et la transmission du signal reçu vers les conducteurs de pointe et de sonnerie. Les amplificateurs 31 et 32, et les résistances associées de détermination de gain, sont les mêmes On verra au cours de l'examen ultérieur de détails de circuits, comme des circuits 37 et 28, que les signaux appliqués au circuit de sommation 28 proviennent de circuits fonctionnant à-des niveaux de tension très inférieurs aux niveaux de tension des amplificateurs 31 et 32 Le gain des amplificateurs 31 et 32 doit donc être suffisant pour que ces amplificateurs four- nissent un courant approprié sous l'effet des signaux à fai- ble tension qui sont disponibles, pour permettre le fonction- nement sur les boucles les plus longues devant être desser- vies, sans risque d'instabilité de l'amplificateur, et pour convertir des signaux à bas niveau (en courant continu) en signaux à haut niveau, c'est-à-dire en courant de boucle. Chaque amplificateur comporte une résistance de sortie série 34 ainsi que des résistances de réaction 35 et 44 qui sont respectivement connectées à des entrées non inverseuse (+ 1) et inverseuse (-), à partir d'extrémités opposées de la résistance 34 Les amplificateurs 31 et 32 sont donc connec- tés par leurs entrées (+ 1) sous la forme de sources de cou- rant commandées par tension, ou d'amplificateurs de-type transconductance, qui déterminent l'amplitude et la polarité du courant de ligne dans les conducteurs de pointe et de sonnerie En tant que sources de courant, chacun de ces amplificateurs présente aux conducteurs de pointe et de son- nerie une impédance de sortie élevée qui est ensuite réduite, par une réaction négative appropriée, aux niveaux exigés pour la structure désirée, pour la plage de basse fréquence comme pour la plage de haute fréquence des signaux à émettre ou à recevoir Une paire de résistances de protection contre les surintensités 33 et 36 connectent effectivement les résistan- ces de sortie 34 de ces amplificateurs aux conducteurs respectifs de pointe et de sonnerie Les résistances de pro- tection contre les surintensités ont une valeur faible, par exemple d'environ 50 ohms chacune _; et en association avec des valeurs similaires pour les résistances 34, elles rem- plissent une fonction de limitation de courant, dans des con- ditions de surintensité ou de foudre, en association avec un circuit de fixation de niveau à diodes (non représenté) qui fixe le niveau à la masse et à VBAT Du fait que les résis- tances de protection contre les surintensités 33 et 36 sont en série avec les conducteurs de pointe et de sonnerie, elles procurent également un moyen pour détecter directement la valeur du courant de boucle, comme on le décrira. L'amplitude et le signe des signaux que le circuit de sommation 28 applique aux amplificateurs d'attaque 31 et 32 sont fonction du niveau de signal reçu à partir du cir- cuit à deux fils 17, et des signaux de réaction appliqués au circuit 28 à partir de la sortie de l'amplificateur 22, par l'intermédiaire de la voie de commande 23, et par l'intermé- diaire d'un circuit de réaction à courant continu 37, qu'on décrira ultérieurement L'amplificateur 22 est connecté aux conducteurs 11 et 12 de façon que le circuit 37 produise une réaction négative De plus, le circuit 37 est avantageusement conçu de façon à présenter au courant continu et aux fréquen- ces inférieures à environ 200 Hz une impédance, par exemple d'environ 200 ohms, qui est très inférieure à celle que pro- duit la voie 23 Ceci assure la séparation de bande entre la voix et la signalisation pour la voie 23 etfle circuit 37. Le circuit hybride 27 et le circuit de sommation 26 remplissent une fonction de circuit hybride/annuleur Une composante du signal provenant du circuit de réception 17, qui est transmise vers les conducteurs 11 et 12 par les amplificateurs 25, 31 et 32, fuit par l'amplificateur 22 et la voie 23 vers le circuit de sommation 26 Une composante similaire est synthétisée avec une phase opposée par le cir- cuit hybride 27 et elle est appliquée au circuit de somma- tion 26 pour annuler approximativement la composante de fuite mentionnée Ce type d'annulation à compromis est bien connu dans la technique et nefaitpas partie de l'invention Une con- figuration de ce type est décrite par exemple par P C Davis et col dans leur article intitulé "A hybrid Integrated Trunk and Subscriber Line Interface," 1982 IEEE International Solid State Circuits Conference, Digest of Technical Papers, février 1982, pages 204-205. Un diviseur de potentiel, comprenant des résistan- ces égales 38 et 39, connectées en série entre les conduc- teurs de pointe et de sonnerie, comprend une prise centrale qui est connectée à une première connexion d'entrée non inverseuse (+ 1) d'un amplificateur de circuit de mode commun 40 La connexion d'entrée inverseuse de cet amplificateur, qui est à titre d'exemple un autre amplificateur opérationnel à entrée commutable, est polarisée par l'intermédiaire d'une connexion à l'amplificateur de différence 25, à une tension négative qui est avantageusement la moitié d'une tension d'alimentation par batterie du central téléphonique, VBAT, laquelle est à titre d'exemple de -85 volts Le signal de sortie de l'amplificateur 40 est ramené vers son entrée inverseuse (-) par une résistance 45, et il est également appliqué par des résistances égales 42 et 43 aux entrées inverseuses des amplificateurs respectifs 31 et 32, pour appliquer une tension de référence de mode commun à ces der- niers. L'impédance de mode commun du circuit d'interface est déterminée par le gain de l'amplificateur 40, pour un gain donné pour l'amplificateur 31 Ce gain de l'amplifica- teur 40 est déterminé dans le mode à déclenchement par boucle par le rapport entre la résistance de réaction 45 et la résistance de sortie du circuit 25, comme on le décrira Ce gain de l'amplificateur 40 est fixé à un niveau suffisant pour absorber le courant longitudinal prévu le plus élevé dans les conducteurs de pointe et de sonnerie, sans endomma- ger les amplificateurs 31, 32 et 40 et sans produire de non linéarités Ainsi, lorsque les amplificateurs 31 et 32 des conducteurs de pointe et de sonnerie fonctionnent dans leur mode de source de courant, qu'on vient de décrire, la diffé- rence de tension moyenne entre les conducteurs de pointe et de sonnerie est comparée à la tension de référence VBAT/2 et la différence est appliquée par l'amplificateur 40, en tant que signal de référence de mode communaux amplifica- teurs de pointe et de sonnerie, ce qui force à VBAT/2 la tension moyenne des conducteurs de pointe et de sonnerie. Le niveau de courant dans le conducteur de pointe 11 et dans le conducteur de sonnerie 12 est détecté séparé- ment sous la forme d'une différence de tension aux bornes de l'une correspondante des résistances de protection contre les surintensités 33 et 36 Dans ce but, les tensions par rapport à la masse, aux deux extrémités de la résistance de protection contre les surintensités 33, sont appliquées res- pectivement aux entrées non inverseuse et inverseuse d'un amplificateur 46, qui produit un signal de sortie DETECTION CP Une connexion similaire est établie par l'intermédiaire d'un autre amplificateur 47 pour produire un signal DETECTION CS sous l'effet de la différence de tension aux bornes de la résistance de protection contre les surintensités 36 Les entrées non inverseuses des amplificateurs 46 et 47 sont con- nectées aux entrées à tension élevée, pour un courant-de bou- cle en sens inverse d'horloge, comme celui représenté, des résistances de protection contre les surintensités correspon- dantes, pour assurer un bon fonctionnement des circuits logi- ques qu'attaquent ces amplificateurs. -Chacun des amplificateurs 46 et 47 remplit une fonction de décalage de niveau de tension par laquelle la différence de tension aux bornes d'une résistance de protec- tion contre les surintensités est décalée vers un niveau de tension bas commun (l'une de ces différences aux bornes des résistances de protection contre les surintensités ayant de façon caractéristique un niveau de tension par rapport à la masse supérieur à l'autre) Ce décalage est effectué sans perte de la valeur du signal individuel de différence de tension aux bornes des résistances, qui est relativement faible Ceci facilite l'utilisation de ce signal de diffé- rence de tension dans des circuits logiques et analogiques fonctionnant à des tensions basses, qui sont plus commodé- ment disponibles et sont moins coûteux que des circuits fonctionnant au niveau de tension supérieur précité de VBAT Un tel niveau de tension élevé est de façon caracté- ristique de l'ordre du niveau de 85 volts nécessaire pour faire circuler le courant de boucle dans la résistance de boucle maximale, tandis qu'un niveau de tension correspon- dant à de nombreux circuits logiques commodément disponibles est de façon caractéristique d'environ 5 volts pour les cir- cuits numériques dans l'état actuel de la technique, et de volts pour les circuits analogiques. Les signaux DETECTION CP et DETECTION CS sont appliqués à des entrées différentes d'un détecteur 48, qui comprend des circuits logiques, qu'on décrira ultérieurement, pour déterminer séparément l'information de niveau de courant du conducteur de pointe et du conducteur de sonnerie, dans le cas o le circuit de boucle comprenant ces conducteurs est fermé ou dans le cas o le conducteur de sonnerie est connec- té à la masse Le détecteur 48 produit des niveaux de signal binaires indiquant si la boucle est fermée ou non et si le conducteur de sonnerie est connecté à la masse ou non; et ces signaux sont respectivement appliqués à un contrôleur 49 sous la forme de signaux LC et RG Ce contrôleur comporte également un circuit de signalisation 50 qui est dirigé soit vers le central téléphonique, soit vers une unité de voie à laquelle appartient le circuit d'interface, pour émettre et recevoir une certaine information de signalisation à courant continu qui n'est pas aisément transmise par ailleurs au moyen des circuits d'émission et de réception 16 et 17. Le contrôleur 49 peut être-constitué par un micro- contrôleur TMS-1000 fabriqué par Texas Instruments Corpora- tion Le contrôleur 49 fonctionne avantageusement en traduc- teur de code, selon un processus interactif fixé, selon lequel il réagit à différentes combinaisons des états des signaux LC et RG et de signaux ayant des niveaux de courant continu, dans la partie entrante du circuit de signalisation Sous l'effet de ces signaux d'entrée, le contrôleur pro- duit trois signaux de sortie présentant un intérêt en rela- tion avec le fonctionnement du circuit d'interface 13 Ces signaux de sortie comprennent un signal SELECTION de déclen- chement par boucle/déclenchement par masse, un signal de con- ducteur de pointe fermé, TCL, et des signaux à courant conti- nu dans la partie sortante du circuit de signalisation 50. Comme le montre l'organigramme du processus du contrôleur 49, représenté sur la figure 2, le contrôleur scrute de façon répétitive ses connexions d'entrée pour détecter des change- ments des signaux sur l'une quelconque d'entre elles Au moment de la détection d'un tel changement, la nouvelle com- binaison d'états des signaux d'entrée est utilisée pour adresser une table en mémoire dans le contrôleur, pour pro- duire de nouveaux états correspondants appropriés pour les trois signaux de sortie précités Ces nouveaux états de signal sont forcés dans un registre interne du contrôleur pour établir les états de sortie du contrôleur La figure 3 présente une table de vérité pour ce fonctionnement du con- trôleur dans une séquence de communication caractéristique, et on décrira ultérieurement cette table de vérité de façon plus détaillée On va cependant pour l'instant caractériser brièvement chacun des trois signaux de sortie. Le signal de sortie pour le circuit 50 est un niveau de-courant continu qui est haut en cas de détection d'une fermeture de boucle ou d'une masse sur le conducteur de sonnerie, et bas dans le cas contraire Il comprend donc une forme régénérée de signaux d'impulsions de numérotation reçus à partir du commutateur privé 10, sous l'effet de fermetures de boucle répétitives détectées pendant une opération de numérotation Le central téléphonique fait la distinction entre différentes significations de différents signaux à niveau de courant continu haut du circuit 50, en fonction de leurs durées respectives et de la séquence dans laquelle ils apparaissent, comme il est bien connu dans la technique Un signal de sortie TCL du contrôleur 49 actionne un relais (non représenté) qui commande un jeu de contacts ouverts au repos TCL dans la partie de conducteur de pointe du circuit d'interface 13 Le signal TCL est appliqué pour provoquer la fermeture de ces contacts sous l'effet d'une masse détectée sur le conducteur de sonnerie, et chaque fois que le circuit d'interface 13 fonctionne dans son mode de déclenchement par boucle Ces contacts TCL sont ouverts pendant les conditions de repos du circuit dansun mode de déclenchement par masse, qu'on décrira ultérieurement, lorsqu'il n'y a aucune communi- cation en cours qui produit des signaux vocaux sur le conduc- teur de pointe; et ils sont ouverts pour indiquer une fonc- tion de déconnexion du côté avant, c'est-à-dire lorsqu'une communication qui a été établie est interrompue par un abonné qui est connecté du côté "central" de l'interface 13 Enfin, un signal SELECTION est produit en sortie du contrôleur pour commander les états des amplificateurs 31, 32 et 40 de façon à leur donner l'un ou l'autre des deux états de fonctionne- ment d'entrée commutables, comme on le décrira ultérieurement de façon plus détaillée. Lorsque le circuit d'interface 13 fonctionne dans le mode de déclenchement par boucle, les contacts TCL sont fermés En association avec la voie de réaction de mode commun, comprenant l'amplificateur 40, les amplificateurs 31 et 32 établissent un circuit d'absorption de courant longitu- dinal, et ils établissent également une référence de mode commun pour les amplificateurs de pointe et de sonnerie 31 et 32, comme on l'a déjà mentionné. Cependant, lorsque le circuit d'interface doit accomplir une fonction de déclenchement par masse, les con- tacts TCL sont ouverts au repos, ce qui fait que lorsqu'une masse est détectée sur le conducteur de sonnerie dans le cir- cuit d'interface, cette détection peut être signalée par la fermeture des contacts TCL Dans cette condition, avec les contacts TCL ouverts, et les amplificateurs 31 et 32 fonc- tionnant en sources de courant commandées par tension, c'est-à-dire en alimentations à courant constant pour les conducteurs Il et 12, les signaux de sortie des amplificateurs 31 et 32, sur les conducteurs 11 et 12, sont respectivement à -5 volts et -80 volts, par exemple En cas d'apparition d'une masse sur le conducteur de sonnerie, il se produirait une interaction entre les signaux de sortie des amplificateurs 31 et 32, par l'intermédiaire des résistances de protection con- tre les surintensités 33 et 36 et des résistances de division de tension 38 et 39, ce qui rendrait impossible l'opération de déclenchement par masse La raison en est qu'au moment de l'apparition de la masse sur le conducteur de sonnerie, indi- quant qu'un abonné du commutateur privé déclenche une commu- nication, le courant résultant qui circule du conducteur de sonnerie vers le circuit d'interface tirerait en sens posi- tif, vers la masse, le potentiel de la borne commune entre les résistances 36 et 39 Du fait que les résistances de diviseur 38 et 39 font la moyenne de la différence de tension entre les conducteurs de pointe et de sonnerie, ceci tend à modifier dans la même direction la polarisation d'entrée (+ 1) dans l'amplificateur 40, et à changer la référence de mode commun qui est appliquée aux amplificateurs 31 et 32. Ceci modère l'effet sur la borne mentionnée en tendant à tirer son potentiel en sens négatif, mais ceci éloigne égale- ment de la masse, en sens négatif, le potentiel de la borne située entre les résistances 33 et 38, d'une manière suffi- sante pour maintenir une tension moyenne de V BAT/2 pour les conducteurs de pointe et de sonnerie Cependant, si les con- tacts TCL étaient fermés pour signaler la détection de la masse sur le conducteur de sonnerie, la condition de masse résultante exigée sur le conducteur de pointe ne serait pas disponible; et il serait donc impossible de signaler la détection. On résout le problème précédent de réaction pour la masse sur le conducteur de pointe en changeant les états de l'amplificateur opérationnel à entrée commutable 40, de façon qu'il réagisse à une entrée différente parmi ses entrées non inverseuses, ce qui lui donne des caractéristi- ques modifiées Dans ce but, le changement du signal SELEC- TION au moment de la détection de la masse sur le conducteur de sonnerie, pendant l'opération de déclenchement par masse, fait en sorte que l'amplificateur 40 réagisse à sa connexion d'entrée (+ 2), qui est connecté à la tension VBAT/2 négative, c'est-à-dire l'alimentation négative 41 sur la figure 1 On rappelle qu'une polarisation négative similaire est également appliquée à l'entrée inverseuse (-) par l'intermédiaire de résistances de sortie de l'amplificateur différentiel 25, comme on le décrira Avec la résistance 45, ces résistances maintiennent le gain de l'amplificateur 40 à un niveau très semblable dans -le mode de déclenchement par boucle comme dans le mode de déclenchement par masse La réaction de mode commun est mise hors fonction dans ces conditions de fonction- nement à déclenchement par masse; et un signal longitudinal fixe, correspondant à l'amplitude -VBAT/2 est appliqué aux entrées inverseuses de référence des amplificateurs 31 et 32. * Ceci donne à ces références des valeurs fixes qui sont indé- pendantes de tout décalage de tension possible résultant de l'apparition de la masse pour le conducteur de sonnerie. On a trouvé que, dans le mode de déclenchement par masse (SELECTION (+ 2)) pour l'amplificateur 40, l'impédance de mode commun qui était faible pour absorber des courants longitudinaux dans le mode de déclenchement par boucle, est maintenant élevée du fait que la réaction de mode commun est mise hors fonction; et les amplificateurs 31 et 32 sont toujours dans un mode de source de courant Ceci fait que l'interface 13 est sensible à des tensions longitudinales externes élevées, au lieu de courants, ce qui serait suscep- tible d'entraîner une saturation des amplificateurs et d'introduire des non linéarités dans le fonctionnement, du fait que les amplificateurs tenteraient de travailler à l'extérieur de leur plage normale de fonctionnement Une telle non linéarité pourrait produire une diaphonie vers d'autres circuits dans n'importe quel système auquel le circuit d'interface 13 représenté est connecté, ou par rapport auquel le circuit 13 est branché en parallèle Cepen- dant, sur la figure 1, l'état du signal SELECTION pour le déclenchement par masse est également appliqué simultanément aux amplificateurs 31 et 32 pour les commuter de façon qu'ils réagissent à leurs entrées (+ 2) au lieu de leurs entrées (+ 1) L'opération de déclenchement-par masse précé- dente est alors améliorée encore davantage du fait que la commutation des entrées effectives des amplificateurs 31 et 32 fait disparaître l'effet de réaction positive des résis- tances 35 et change le mode de fonctionnement de ces amplifi- cateurs pour les faire fonctionner en sources de tension com- mandées par tension, c'est-à-dire en alimentations à tension constante pour les conducteurs 11 et 12, simultanément au changement-du mode de fonctionnement de l'amplificateur 40. Par conséquent, les amplificateurs 31 et 32 présentent dans le mode de déclenchement par masse des impédances de sortie notablement inférieures à celles du mode de déclenchement par boucle; et leurs résistances série respectives 33, 34 et 36, 34 sont prédominantes dans l'impédance présentée aux conduc- teurs 11 et 12 Les circuits des amplificateurs 31 et 32 pré- sentent donc indépendamment aux conducteurs de pointe et de sonnerie 11 et 12 des impédances vis-à-vis de la masse appro- ximativement égales à celles qu'ils présentaient dans le mode de déclenchement par boucle, et ils sont capables d'absorber des courants de type longitudinal En l'absence de la réac- tion positive du mode de déclenchement par boucle, les ampli- ficateurs 31 et 32 demeurent dans leur plage de fonctionnement linéaire pour toutes les amplitudes prévues du signal corres- pondant au fonctionnement avec déclenchement par masse, ce qui évite donc le-risque de diaphonie précité. Les entrées (+ 2) des amplificateurs 31 et 32 sont avantageusement connectées à des niveaux de tension fixes pour forcer les sorties des amplificateurs aux niveaux de sortie optimaux désirés pour la fonction de déclenchement par masse. Dans ce but, l'entrée (+ 2) de l'amplificateur 31 est connec- tée à une prise sur un diviseur de tension, comprenant des résistances 51 et 52 connectées en série entre la masse et une alimentation négative V BAT Les résistances 51 et 52 sont proportionnées pour faire en sorte que l'entrée de l'amplifi- cateur soit négative par rapport à la masse, soit par exemple -5 volts pour une alimentation négative de -85 volts Un divi- seur de tension similaire, comprenant des résistances 53 et 56, est établi pour l'entrée (+ 2) de l'amplificateur 32; mais dans ce cas les résistances sont proportionnées de façon à polariser l'entrée de l'amplificateur à une tension négative beaucoup plus élevée, comme par exemple -40 volts On sélec- tionne la valeur de cette dernière polarisation de façon à disposer à la fois de la masse à la sortie de l'amplificateur 31, c'est-à-dire à la borne commune entre les résistances 33 et 38, et d'un courant de sortie suffisant de l'amplificateur 32 pour une détection correcte de la masse sur le conducteur de sonnerie, dans le cas du circuit de boucle le plus long que le circuit d'interface ait des chances de desservir Dans ces conditions, du fait que l'amplificateur 31 fonctionne en source de tension, la masse est présente sur cette borne com- mune, indépendamment du fait que la masse soit présente ou non sur le conducteur de sonnerie L'apparition de la masse sur le conducteur de sonnerie supprime simplement le courant dans les résistances 38 et 39 et augmente le courant dans la résistance 36. La figure 3 est un diagramme de séquence de fonc- tionnement, ou une table de vérité, pour une application caractéristique du circuit d'interface de la figure 1 Cette figure illustre l'aptitude de cette interface à commuter de façon réversible entre un mode de déclenchement par boucle et un mode de déclenchement par masse, de manière interactive vis-à-vis du signal. Le processus considéré à titre d'exemple sur la figure 3 représente une communication qui est déclenchée par un poste téléphonique demandeur raccordé au commutateur privé La communication est ensuite établie par l'intermédiaire de l'interface 13 et du central téléphonique, vers un abonné demandé, un intervalle de conversation s'écoule ensuite, puis la communication prend fin par une déconnexion effectuée par l'une ou l'autre des personnes participant à la communica- tion Divers états de cette séquence de fonctionnement sont indiqués à la ligne supérieure de la figure 3 Les états des signaux de sortie du contrôleur 49 qui définissent chaque configuration de l'interface, après stabilisation, sont indi- qués juste au-dessous de chaque nom d'état La colonne de gauche du diagramme de la figure 3 donne la liste des entrées du contrôleur 49 Sur la même ligne que chaque entrée, sont indiqués des états fonctionnels de l'entrée considérée pour les états respectifs de la séquence Cette séquence est résu- mée ci-dessous de façon plus détaillée. pans l'état de repos, les signaux de sortie du contrôleur 49 comprennent un signal SELECTION dans l'état de signal de déclenchement par masse, un signal TCL qui ouvre les contacts de relais TCL dans le conducteur de pointe, et un niveau de courant continu bas pour la partie sortante du circuit 50 Dans ces conditions de repos, et pendant l'atten- te de l'apparition d'une masse sur le conducteur de sonnerie, la boucle formée par les conducteurs de pointe et de sonnerie est ouverte, il n'y a pas de masse sur le conducteur de sonnerie et le niveau de courant continu pour la partie entrante du conducteur de signalisation 50 est bas. Lorsque le demandeur déclenche une communication, le relais RG dans le commutateur privé 10 met à la masse le conducteur de sonnerie, comme décrit précédemment Sous l'effet de ceci, la différence de potentiel accrueaux bornes de la résistance de protection contre les surintensités 36 agit sur le détecteur 48 de façon à activer le conducteur d'entrée RG allant vers le contrôleur 49, ce qui indique la présence de la masse sur le conducteur de sonnerie Le con- trôleur 49 émet un signal haut sur le conducteur sortant 50. Lorsque le central téléphonique a renvoyé un signal haut de confirmation, le contrôleur 49 active le conducteur TCL pour fermer les contacts TCL et pour renvoyer une condition de masse sur le conducteur de pointe, vers le commutateur privé Le détecteur 20 du commutateur privé détecte cette condition et commande au contrôleur 18 d'exciter le relais LC pour actionner ses contacts de transfert et pour fermer la boucle conducteur de pointe/conducteur de sonnerie par l'intermédiaire de la résistance 19 Le relais RG est égale- ment désexcitéen même temps pour supprimer la masse sur le conducteur de sonnerie Cette action déclenche un courant de boucle circulant en sens inverse d'horloge (comme le montre la figure 1), et ce courant est détecté par les amplifica- teurs 46 et 47 Ceux-ci agissent sur le détecteur 48 de façon à activer le conducteur d'entrée LC allant vers le contrô- leur 49, après quoi le détecteur active le conducteur SELEC- TION pour faire passer l'interface dans le mode de déclenche- ment par boucle L'interface est maintenant dans son mode "origine" stable. Le central renvoie la tonalité d'invitation à numé- roter et celle-ci est transmise aux conducteurs de pointe et de sonnerie par des circuits qui ne sont pas représentés. Lorsque le demandeur commence à numéroter, le contrôleur 49 reçoit les indications correspondantes d'ouverture et de fer- meture de boucle à partir du détecteur 48, et il transmet vers le central téléphonique les changements correspondants de tension continue entre le niveau bas et le niveau haut, par l'intermédiaire du circuit de signalisation 50 Le cen- tral téléphonique comporte des fonctions de temporisation pour distinguer entre la transmission d'impulsions de numéro- tation et des conditions d'occupation/repos, comme il est bien connu dans la technique Aussi longtemps que le signal de masse/haut de confirmation est présent sur le conducteur entrant 50, le contrôleur 49 commute l'interface de façon répétitive pour la ramener au mode de déclenchement par masse à chaque ouverture de la boucle. A l'achèvement de la numérotation, la boucle demeu- re fermée; et le signal haut demeure appliqué au central téléphonique, sur le circuit 50 L'interface est maintenant conditionnée pour la conversation; et en compagnie du cou- rant d'alimentation de ligne dirigé vers la boucle de conduc- teur de pointe/conducteur de sonnerie, des signaux vocaux appropriés sont transmis vers la boucle lorsque le demandé répond Ceci représente la phase de conversation de la séquen- ce considérée à titre d'exemple. Lorsque la phase de conversation se termine par une déconnexion déclenchée, par exemple, par l'abonné qui est connecté par l'intermédiaire du central téléphonique, un niveau continu bas est appliqué au circuit de signalisation depuis la direction du-central téléphonique, pour indiquer ce fait En réponse, le contrôleur 49 change l'état du con- ducteur du signal SELECTION pour le faire passer à l'état de déclenchement par masse, change l'état du conducteur TCL pour ouvrir le conducteur de pointe, et fait passer la partie sor- tante du circuit 50 à l'état bas (ce qui indique la recon- naissance de la déconnexion) L'ouverture du conducteur de pointe fait cesser le courant de boucle, et ceci est détecté dans le commutateur privé 10 (par un circuit qui n'est pas représenté) Le contrôleur 18 désexcite alors le relais LC, ce qui ouvre la boucle en déconnectant la résistance 19 Il convient de noter que les états des signaux d'entrée et de sortie du contrôleur (représentésdans la colonne "à partir de l'interface" sur la figure 3), sont les mêmes que ceux repré- sentés pour l'état de repos L'unité d'interface 13 est donc dans une condition lui permettant d'attendre une nouvelle activité De façon similaire, si la déconnexion a été déclen- chée par l'utilisateur du poste téléphonique relié au commu- tateur privé, sous l'effet de cette action le commutateur pri- vé désexcite son relais LC et ouvre la boucle formée par le conducteur de pointe et le conducteur de sonnerie Cette dis- parition de la fermeture de la boucle est détectée par le détecteur 48, qui applique un signal LC à l'état bas au con- trôleur 49; et ce contrôleur commute à son tour ses signaux de sortie, pour l'utilisation dans l'interface de la manière qu'on vient de décrire, et il force également le circuit de signalisation sortant 50 dans la condition de tension basse, pour informer le central téléphonique de la déconnexion Les signaux d'entrée et de sortie du contrôleur 49 sont mainte- nant dans la même condition que si la déconnexion avait été déclenchée à partir du côté "central téléphonique" de l'in- terface, et cette condition est identique à l'état de repos. Si une communication est déclenchée à partir du côté "central téléphonique" de l'interface de ligne, et en supposant que le détecteur 48 ne donne aucune indication de masse pour le conducteur de sonnerie, un signal haut est reçu sur le circuit 50 et fait en sorte que le contrôleur 49 commute vers le mode de déclenchement par boucle, avec TCL fermé; et le signal SELECTION passe à l'état de déclenche- ment par boucle Des signaux de sonnerie provenant du central téléphonique sont transmis à la boucle conducteur de pointe/ conducteur de sonnerie, par des circuits non représentés, pour activer un poste téléphonique raccordé au commutateur privé 10 Lorsque l'utilisateur du poste approprié du commu- tateur privé décroche, le contrôleur 18, représenté sur la figure 1, excite le relais LC pour fermer la boucle; et la séquence de communication se poursuit d'une manière très semblable à celle décrite précédemment en relation avec la figure 3 pour une communication déclenchée du côté du commu- tateur privé La principale exception consiste en ce que, en l'absence d'apparition d'impulsions de numérotation, le con- trôleur 49 applique un niveau continu haut au circuit de signalisation 50, pour placer directement l'interface dans l'état de conversation qui est représenté sur la figure 3. L'homme de l'art notera que l'interface 13 fonc- tionne uniquement dans le mode de déclenchement par boucle si un signal haut continu est appliqué au conducteur entrant du circuit 50 alors qu'aucun signal de masse n'est présent sur le conducteur de sonnerie Par conséquent, l'interface 13 peut desservir une boucle d'abonné qui nécessite uniquement la fonction de déclenchement par boucle. La figure 4 montre une forme préférée des circuits employés pour les amplificateurs de détection de courant 46 et 47 Ce circuit est un convertisseur courant/tension Il convertit les chutes de tension aux bornes de résistances de protection contre les surintensités qui, à un instant donné quelconque, sont aux extrémités opposées de la plage de VBAT, en une plage de tension basse commune qui convient pour attaquer des circuits numériques et analogiques à basse tén- sion, moins coûteux, sans sacrifier le gain différentiel Le courant de boucle IL, circulant dans l'une des résistances de protection contre les surintensités R, produit aux bornes de cette résistance une différence de tension qui est appliquée par l'intermédiaire de deux résistances de limitation de courant 57 et 58 à des connexions d'entrée inverseuse et non inverseuse de l'amplificateur En relation avec la figure 4, on suppose que l'amplificateur de détection de courant de sonnerie 47 est représenté avec un courant de boucle IL cir- culant en sens inverse d'horloge, et que l'entrée associée à la résistance 58 est la connexion d'entrée non 'inverseuse de l'amplificateur de détection global qui est représenté. Pour un fonctionnement correct du circuit logique 48, qui est commandé par les amplificateurs de détection 46 et 47, les amplificateurs doivent être connectés de façon que le courant de boucle circule dans le même sens entre leurs entrées non inverseuses et inverseuses Les deux signaux d'entrée sont appliqués à des connexions de base respectives de transistors NPN 59 et 60, qui sont connectés pour former un amplificateur différentiel 64 travaillant aux bornes de l'alimentation par batterie VBAT du central téléphonique. Les collecteurs des deux transistors sont connectés à la masse par l'intermédiaire de résistances 61 et 62 Des résis- tances séparées 63 et 66 connectent les émetteurs des deux transistors à la borne négative de l'alimentation par batte- rie, par l'intermédiaire d'une source de courant commune 67. On choisit cette source de courant et les résistances 61-63 et 66 de façon à maintenir à une valeur très faible, par exemple environ -2 volts, les tensions de collecteur des tran- sistors par rapport à la masse Avec la configuration d'am- plificateur différentiel, toutes les différences de tension d'entrée, que ce soit à l'extrémité haute ou à l'extrémité basse de la plage de tension de boucle, sont disponibles entre les collecteurs à un niveau de tension proche de la masse, sans perturber les conditions électriques sur la bou- cle de conducteur de pointe/conducteur de sonnerie, et sans réduire notablement la valeur de la différence. Les tensions présentes sur les collecteurs des transistors 59 et 60 sont appliquées par l'intermédiaire de résistancesrespectives 65 et 75 aux entrées respectives non inverseuse et inverseuse d'un amplificateur opérationnel 68 connecté pour fonctionner-en mode linéaire Les résistances et 75 procurent une isolation pour éviter que l'amplifica- teur 68 ne charge les transistors de l'amplificateur 64, et elles contribuent également à déterminer le gain dans l'am- plificateur 68 L'amplificateur 68 fonctionne à partir de versions positive et négative de l'alimentation de référence VREF 1 (par exemple environ 15 volts), pour convertir la ten- sion de différence d'entrée sous une forme dissymétrique par rapport à la masse Le signal de sortie de l'amplificateur 68 est le signal de détection de courant et il correspond au signal DETECTION CS sur la figure 1, du fait qu'on a supposé que la figure 4 représentait l'amplificateur 47 L'amplifica- teur 68 comporte des résistances égales 69, 70 pour la réac- tion vers l'entrée inverseuse, et pour appliquer une masse de référence à l'entrée non inverseuse Ces résistances assurent une réponse Symétrique aux tensions d'entrée de différence provenant de l'amplificateur 64. La figure 5 est un schéma du détecteur 48 de la figure 1 Ce circuit détecte les signaux de sortie des ampli- ficateurs de détection de courant 46 et 47 par rapport à des tensions de seuil prédéterminées Le but de la détection est d'indiquer séparément l'apparition d'une fermeture de boucle, par un signal haut sur un conducteur de sortie LC, ou d'une masse sur le conducteur de sonnerie, par un signal haut sur un conducteur de sortie RG, pendant que le conducteur LC est à l'état bas Ces niveaux apparaissent indépendamment du sens du courant dans la boucle de conducteur de pointe/conducteur de sonnerie. Le signal d'entrée DETECTION CS est haut en cas d'apparition d'une masse sur le conducteur de sonnerie ou d'une fermeture de boucle, et il est bas dans les autres cas, et ce signal est comparé, à titre d'exemple, à une référence positive de 0,5 volt, à l'entrée inverseuse d'un amplifica- teur comparateur 71 Ainsi, chaque fois que le signal DETEC- TION CS dépasse la valeur de la référence positive pour l'amplificateur 71, la sortie de cet amplificateur s'élève instantanément à un niveau supérieur à celui qu'elle avait avant cet instant, pour indiquer l'apparition d'une masse sur le conducteur de sonnerie. Pour détecter des fermetures de boucle, les signaux DETECTION CP et DETECTION CS sont appliqués à des extrémités opposées d'un diviseur de potentiel comprenant des résistances égales 72 et 73 connectées en série Une connexion médiane sur ce diviseur de potentiel est connectée à l'entrée non inver- seuse d'un comparateur supplémentaire 77, qui est référencé par exemple à une tension d'alimentation positive de 1,5 volt. Le diviseur présente au comparateur la moyenne des signaux détectés sur les conducteurs de pointe et de sonnerie, ce qui annule les effets de courants longitudinaux parasites Si un courant de boucle est présent, les signaux de sortie des amplificateurs 46 et 47 sont approximativement les mêmes, et leur moyenne est égale à l'un d'entre eux S'il n'y a présence que d'une masse sur le conducteur de sonnerie, elle actionne le comparateur 71; mais la moyenne est trop faible pour actionner le comparateur 77 Lorsque la valeur moyenne des signaux détectés sur -les conducteurs de pointe et de sonnerie dépasse la référence, un changement se produit sur la sortie de l'amplificateur 77, correspondant au conducteur LC, et sur la sortie de l'amplificateur 71, correspondant au conducteur RG, pour indiquer au contrôleur qu'une fermeture de boucle a eu lieu Si le conducteur LC est à l'état haut, ce qui indi- que une fermeture de boucle, le contrôleur 49 fournit la même réponse en sortie, indépendamment de l'état du conducteur RG. Le détecteur de la figure 5 et la configuration d'amplificateurs de détection associée offre un avantage supplémentaire Du fait que les amplificateurs 46 et 47 réa- gissent à des courants dans la voie d'alimentation de ligne, plutôt qu'à une tension présente, par exemple, dans la voie de réaction en courant continu, leurs signaux de sortie sont fondamentalement indépendants d'effets de constante de temps longue d'un filtre passe-bas qu'on trouve souvent dans une telle voie de réaction Il est donc pratique de détecter des fermetures de boucle représentant des impulsions de numérota- tion et de le faire d'une manière fondamentalement exempte de la distorsion des impulsions qui serait produite par un tel filtre. La figure 6 est un schéma plus détaillé des amplifi- cateurs opérationnels à entrée commutable, qu'on utilise à titre d'exemple pour les amplificateurs 31, 32 et 40 dans le circuit de la figure l ux ciassurentle fonctionnement sur une bande qui est supérieurede près de trois ordres de grandeur à la bande des signaux à transmettre, c'est-à-dire une largeur de bande d'environ 2 M Hz pour un système de transmission de signaux vocaux Les connexions d'entrée, indiquées par des caractères de référence entre parenthèses, correspondent aux mêmes connexions d'entrée que dans les amplificateurs indi- qués sur la figure 1, avec les mêmes désignations Ces signaux d'entrée sont appliqués aux connexions de base de deux paires de transistors PNP 77, 78 et 79, 80, connectés en deux configurations séparées d'amplificateur à entrée diffé- rentielle et à gain unité Des sources de courant séparées 81 et 82 sont incorporées dans les parties communes des chemins de courant d'émetteur des paires de transistors respectives. Chaque source de courant comprend un transistor PNP d'entrée 83, dont l'électrode d'émetteur est connectée à une référence de tension positive VREF 2, par exemple égale à + 5 volts, et dont l'électrode de collecteur est connectée par une résis- tance 86 à la borne négative de VBAT' Le collecteur est égale- ment connecté par une diode 87 à la base d'un transistor PNP de sortie 88, et cette base est maintenue à un niveau de ten- sion inférieur à la masse de deux chutes de tension de jonc- tion de diode, aussi longtemps que la diode 87 conduit La diode 87 est orientée de façon à conduire en direct dans le même sens que la jonction émetteur-base du transistor 88. L'émetteur du transistor 88 est connecté à la masse par l'in- termédiaire d'une résistance 91; et le collecteur du tran- sistor 88 est connecté par une paire de diodes d'isolation, comme les diodes 92-et 93, et par une paire de résistances 106 et 107, aux émetteurs respectifs des transistors dans l'une des paires de transistors d'étage d'entrée mentionnées précédemment. Des signaux SELECTION provenant du contrôleur 49 sont appliqués soit sous la forme inversée soit la forme directe aux sources de courant respectives 81 et 82 Dans une source de courant particulière, le signal SELECTION est transmis par une résistance 96 et une diode 97 à la base du transistor d'entrée 83 La diode 97 est orientée de façon à conduire dans le même sens que la jonction base-émetteur de ce transistor d'entrée On peut ainsi voir que le signal SELECTION est appliqué par l'intermédiaire d'un premier inver- seur 98 à la source de courant 81; et lorsque le signal SELECTION inversé est bas, le transistor d'entrée est placé à l'état conducteur et la conduction de ce transistor bloque la diode 87, ce qui bloque le transistor de sortie 88 La paire de transistors d'entrée d'amplificateur 77, 78 est ainsi mise hors fonction. Cependant, ce même signal SELECTION est également appliqué par un inverseur supplémentaire 99 sous la forme d'un signal de niveau haut; et il a l'effet opposé sur la source de courant 82 Ainsi, son transistor d'entrée est blo- qué; le transistor de sortie 88 est placé à l'état conduc- teur; et un courant est appliqué aux émetteurs respectifs des transistors 79 et 80 par l'intermédiaire d'une paire de diodes 100, 101 et d'une paire de résistances 102 et 103 On voit qu'un signal SELECTION ayant le niveau de tension bas a l'effet opposé qui consiste à mettre hors fonction la source de courant 82 et à mettre en fonction la source de courant 81, pour fournir un courant d'alimentation à la paire de transis- tors d'entrée 77, 78 On voit donc que les caractéristiques de fonctionnement de l'amplificateur-global, représentées sur la figure 6, seront déterminées par une réaction externe quel- conque ou par d'autres connexions vers l'entrée de la paire de transistors sélectionnée de l'amplificateur; et les caracté- ristiques déterminées par des connexions similaires vers l'entrée de la paire non sélectionnée n'auront aucun effet jusqu'au changement de l'état du signal SELECTION. Les diodes 92, 93 et 100, 101 bloquent la circula- tion du courant de fuite entre les bases d'une paire hors fonction des transistors de l'amplificateur Cette protection est nécessaire du fait que, dans cette condition hors fonc- tion, la paire de transistors est soumise à des excursions de tension élevées entre ses connexions d'entrée; et, en l'absence de diodes d'isolation, des courants de fuite pourraient circuler à partir, par exemple, de l'électrode de base du transistor 77, vers la connexion de base du transis- tor 78, par l'intermédiaire des résistances 106 et 107 Les diodes assurent la protection nécessaire pour le claquage en tension, par exemple à environ 90 volts dans le mode de réali- sation considéré à titre d'exemple Chacune des diodes d'iso- lation qu'on vient de mentionner est orientée de façon à faire circuler un courant direct dans le même sens que la jonction base-émetteur du transistor associé. Les paires de transistorsdifférentielles de l'entrée de l'amplificateur partagent la connexion d'entrée inverseuse (-) allant aux bases de leurs transistors respectifs 78 et 79. L'entrée non inverseuse (+ 1) est connectée à la base du tran- sistor 77 et l'entrée non inverseuse (+ 2) est connectée à la base du transistor 80 Les transistors 78 et 79 de la conne- xion d'entrée inverseuse utilisent une résistance de collec- teur commune 108, et les transistors 77 et 80 de la connexion d'entrée non inverseuse utilisent une résistance de collec- teur commune 109 Les deux paires de transistors utilisent une connexion commune vers la borne négative de l'alimentation VBAT, par l'intermédiaire d'une combinaison série de quatre diodes 110. L'utilisation de transistors PNP dans les paires différentielles de transistorsd'entrée, avec des sources de courant pouvant être commandées dans leurs chemins masse- émetteur, procure une connexion de référence de masse ferme qui est commode pour la commutation De plus, lorsqu'on uti- lise un tel amplificateur pour établir une masse de conduc- teur de pointe avec des moyens électroniques, l'amplificateur doit fonctionner plus près de la masse que l'alimentation VBAT, du fait que la chute de la source de courant peut être inférieure à la chute aux bornes des quatre diodes 110 Les sources de courant sont avantageusement placées près de la masse, pour que l'amplificateur ne se verrouille pas dans un état particulier. Les collecteurs des transistors de l'entrée inver- seuse, correspondant aux transistors 78 et 79, sont connectés à la connexion d'entrée non inverseuse d'un amplificateur opérationnel 111, qui fonctionne également entre l'alimenta- tion négative VBAT et la masse De façon similaire, les collecteurs des transistors 77 et 80 de l'entrée non inverseu- se sont connectés à la connexion d'entrée inverseuse de l'amplificateur 111. Certains amplificateurs opérationnels disponibles dans le commerce, comme par exemple le MA-700 fabriqué par Analog Systems, sont capables de fonctionner aux tensions relativement élevées que représente une alimentation par batterie de central téléphonique, comme la tension VBAT ils sont cependant incapables de fournir un courant de sortie approprié pour toutes les conditions qui peuvent se présenter. De tels amplificateurs comprennent cependant des connexions de sortie supplémentaires qui sont utiles pour commander des transistors supplémentaires utilisables pour augmenter le cou- rant de sortie de l'amplificateur C'est le cas qui est repré- senté pour l'amplificateur 111 Ainsi, le transistor NPN 112 et le transistor PNP 113 sont connectés en série avec des résistances 116 et 117 entre l'alimentation VBAT négative et la masse Le transistor 112 est connecté en série avec la résistance 116 entre la masse et le conducteur de sortie 114 de l'amplificateur 111 De façon similaire, le transistor 113 est connecté en série avec la résistance 117 entre l'ali- mentation négative et le conducteur de sortie de l'amplifica- teur 111 Les électrodes de base des transistors 112 et 113 sont connectées à des sorties appropriées de l'amplificateur 111 de façon que, par exemple, lorsque le courant dans le conducteur de sortie principal 114 de l'amplificateur 111 augmente, les bases des transistors 112 et 113 reçoivent une augmentation similaire pour attaquer plus fortement le tran- sistor 112 et pour réduire le courant d'attaque du transistor 113 Dans ces circonstances, du courant est dérivé à partir du transistor 113 vers le conducteur 114 pour augmenter le courant de sortie de l'amplificateur 111 Une diminution du signal de sortie de l'amplificateur 111 entraîne une diminu- tion correspondante du supplément fourni par l'action du transistor 112 et une dérivation du courant du conducteur 114 * vers le transistor 113 Des résistances de limitation de cou- rant 118 et 119 complètent les connexions pour ces deux tran- sistors vers l'amplificateur 111. L'amplificateur opérationnel à entrée commutable, tel qu'il a été décrit jusqu'à présent en relation avec la figure 6, est avantageusement employé pour les amplificateurs d'alimentation de ligne 31 et 32 de la figure 1 Cependant, du fait que les exigences de courant pour l'amplificateur de réaction de mode commun 40 sont très inférieures à celles correspondant aux amplificateurs d'alimentation de ligne 31 et 32, l'amplificateur 40 n'exige pas des transistors de sor- tie d'augmentation de courant 112 et 113, et ces transistors peuvent être supprimés dans ces connexions d'amplificateur. La figure 7 représente le circuit de réaction en -30 courant continu 37 qui est utilisé dans le circuit d'interfa- ce 13 de la figure 1 Il s'agit d'un circuit de réaction néga- tive et il commande la réponse dynamique en courant continu du circuit d'interface de ligne, sans perturber la voie de signal vocal allant vers le circuit d'émission 16 Le circuit 37 détermine également la réponse en régime établi en courant continu, en fixant à la fois la tension maximale en boucle ouverte pendant l'état de repos et la tension de polarisation de décalage pour les amplificateurs de conducteur de pointe/ conducteur de sonnerie 31 et 32 En outre, le circuit 37 détermine les caractéristiques de ligne de charge pour le cou- rant de boucle. Le signal de sortie de l'amplificateur de différence 22 sur la figure 1 est appliqué au circuit de réaction en cou- rant continu à l'entrée d'un filtre passe-bas, comprenant une résistance 121 et un condensateur 122 On sélectionne les valeurs d'impédance du filtre de façon à produire un filtrage avec une fréquence de coupure basse d'environ 1,5 Hz, pour que les signaux vocaux soient pratiquement bloqués, tandis que la signalisation à basse fréquence, comprenant la signali- sation à courant continu, est transmise mais fortement atté- nuée Le filtre fixe la réponse dynamique en courant continu, et son signal de sortie est appliqué à l'entrée non inverseuse (+) d'un amplificateur tazipon 120 dont le signal de sortie est directement appliqué à son entrée inverseuse (-), pour qu'il fonctionne en amplificateur à gain unité. Le signal de sortie de l'amplificateur 120 est appliqué à un générateur de fonction 128 par l'intermédiaire d'un circuit de sommation analogique 127 Dans le circuit de sommation 127, on emploie trois résistances égales 129, 130 et 131 pour déterminer le gain d'un amplificateur opérationnel 132, qui fonctionne entre des tensions de référence positive et négative VREF 1 d'environ -15 volts La connexion d'entrée non inverseuse de cet amplificateur est référencée à la masse. La connexion d'entrée inverseuse est connectée par la résis- tance 131 et par une source de courant 133 à la borne négati- ve de l'alimentation VREF' Le gain du circuit de sommation 127 est proportionné en relation avec d'autres éléments de la voie de réaction en courant continu pour fixer l'impédance de sor- tie en courant continu de l'interface 13 afin de maximiser les longueurs de boucle que peut desservir l'interface On fixe manuellement le niveau de polarisation pour le circuit de som- mation en réglant le niveau de fonctionnement de la source de courant 133, dans le but de fixer à un niveau prédéterminé les niveaux de sortie en courant continu des amplificateurs de pointe et de sonnerie 31 et 32, appliqués entre les conduc- teurs de pointe et de sonnerie à vide, c'est-à-dire dans le mode de déclenchement par boucle en l'absence de signaux de parole réels Ceci fixe également le niveau maximal de tension en boucle ouverte au repos, et ce niveau est avantageusement inférieur d'environ dix volts à la tension d'alimentation VBAT A titre d'exemple, dans la situation dans laquelle le conducteur de pointe est à -5 volts, le conducteur de sonnerie est à -80 volts pour assurer un fonctionnement approprié de la boucle de conducteur-de pointe/conducteur de sonnerie, à la longueur maximale de boucle prévue Ce type de réglage tient compte de facteurs tels que la tension de décalage de marge en courant continu pour les amplificateurs 31, 32, de la ten- sion longitudinale de crête qui doit être équilibrée etdu signal vocal de crête qui doit être traité dans les amplifica- teurs 31, 32, sans écrêtage. Le signal de sortie du circuit de sommation 127 est transmis par un circuit à fonction de transfert linéaire par morceaux, c'est-à-dire le générateur de fonction 128, qui définit la forme de la ligne de charge en courant continu pour le circuit d'interface de ligne global Cette mise en forme est effectuée dans le but de réduire les exigences de puissan- ce et la dissipation en limitant le courant disponible, par exemple dans le cas de boucles courtes, à la valeur maximale nécessaire pour un bon fonctionnement Le générateur de fonc- tion 128 comprend deux amplificateurs opérationnels 136 et 137, et les connexions d'entrée non inverseuses individuelles de ces deux amplificateurs sont reliées à la masse, pour éta- blir une référence Des signaux d'entrée sont appliqués aux amplificateurs respectifs par des résistances série 139 et Pour des signaux d'entrée positifs faibles, c'est-à-dire inférieurs à la chute de tension aux bornes d'une paire de jonctions de diodes, comme dans la paire de diodes 142, la diode 144 est polarisée à l'état conducteur; et l'amplifica- teur 137 fournit un signal de sortie insuffisant pour déblo- quer sa diode de sortie 141 du fait que son gain est égal à zéro -Le signal de sortie du générateur de fonction est alors déterminé par le gain de l'amplificateur opérationnel 136 Ce gain est fixé par le rapport de résistance entre sa résistan- ce de réaction 146 et la résistance d'entrée série 139. Pour des signaux d'entrée ayant des valeurs positi- ves plus élevées, le signal de sortie de l'amplificateur 137 fait passer la diode 141 à l'état conducteur et bloque la dio- de 144, avec un gain déterminé par R 143/R 140 Le signal de sortie du générateur de fonction est alors déterminé avec une pente moins abrupte par une combinaison du rapport de résis- tance R 146 1 R 39, réduit d'un rapport correspondant au produit des valeurs de la résistance de réaction 146 et de la résis- tance 143, divisé par le produit des valeurs des résistances 140 et 147 Du fait que de tels signaux d'entrée positifs font que l'amplificateur 137 polarise la diode 141 à l'état conducteur, la conduction dans cette diode réduit le signal de réaction transitant par l'amplificateur 136 et limite donc la réaction vers le circuit de sommation 28 Le signal de sor- tie global du générateur de fonction 128 est le signal de réaction en courant continu qui est-appliqué par un conducteur 138 à une entrée du circuit de sommation 28 de la figure 1. La figure 8 est un schéma plus détaillé de l'ampli- ficateur de différence 25 qui est utilisé sur la figure 1 pour combiner le signal de réaction en courant alternatif pro- venant du circuit 24, le signal reçu à partir du circuit 17, et le signal de réaction en courant continu sur le conducteur 138 Sur la figure 8, cet amplificateur remplit les fonctions du circuit de sommation analogique 28 et des amplificateurs à gain unité 29 et 30 qui sont représentés sur la figure 1 Les trois signaux sont combinés par l'utilisation d'une paire de paires d'amplificateurs à transistors à entrée différentiel- le, selon une configuration quelque peu similaire à celle décrite précédemment en relation avec les amplificateurs opérationnels à entrée commutable Quatre transistors 149-152 sont ainsi utilisés La base du transistor 150 est connectée à la masse pour établir l'entrée de référence pour la paire différentielle de transistors 149, 150 La réaction en cou- rant continu sur le conducteur 138 est appliquée à la base du transistor 149, le circuit de réaction en courant alternatif 24 est connecté à la base du transistor 151, et le courant de signal reçu provenant du conducteur 17 ' du circuit d'entrée 17 est appliqué à la base du transistor 152 Chacune de ces trois entrées est référencée à la-masse. Une alimentation positive VREFI est établie dans le but d'alimenter chacune des paires différentielles par l'in- termédiaire de sources de courant séparées portant respecti- vement les références 153 et 156 Quatre résistances égales sont incorporées dans la paire différentielle de transistors d'amplificateur qui reçoit les courants de réaction; et ces résistances comprennent des résistances 157 et 158 en série avec les émetteurs des transistors respectifs 149 et 150, et des résistances 159 et 160 en série avec les collecteurs de ces transistors Les résistances 159 et 160 sont en outre connectées aux connexions d'entrée inverseuse et non inver- seuse d'un amplificateur 161, qui procure la principale amplification différentielle; et les connexions de polarisa- tion, qu'on décrira ultérieurement, pour ce dernier amplifi- cateur assurent la voie de retour vers la masse pour les alimentations fournissant les tensions de fonctionnement pour les transistors 149-152 Des connexions similaires, compre- nant des résistances 162, 163, 166 et 167, sont établies pour la paire différentielle de transistors 151, 152, qui accepte le signal reçu provenant du circuit 17 sur la figure 1. Cependant, dans ce cas, la résistance 166 connecte le collec- teur du transistor de référence 151 à la connexion d'entrée inverseuse de l'amplificateur 161, qui a reçu également le signal de collecteur du transistor d'entrée direct 149, pro- venant de l'entrée de courant dé réaction De façon similai- re, le collecteur du transistor 152 est connecté à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur 161 en compagnie du collec- teur du transistor 150 Cette différence de connexion, entre les deux paires différentielles de transistors, effectue la soustraction de signal analogique de la réaction en courant continu sur le conducteur 138 et de la réaction en courant alternatif sur le conducteur 24, par rapport au courant de signal reçu; et le résultat est sous la forme de courant différentiel aux entrées de l'amplificateur 161. Dans un mode de réalisation qui a été construit, l'amplificateur 161 était conçu pour fonctionner avec une alimentation de 30 volts; mais dans cette application, il est nécessaire que cet amplificateur fonctionne à partir de l'alimentation VBAT, qui, comme indiqué précédemment, est à environ -85 volts Pour tenir compte de cette différence, un diviseur de potentiel, comprenant des résistances égales 168 et 169, et une diode à claquage en tension 170, sont connec- tées en série aux bornes de l'alimentation VBAT La diode a une différence de potentiel de conduction inverse de volts Les bornes de la diode à claquage 170 sont connec- tées aux électrodes de base de transistors à conductivité complémentaire, comme le transistor PNP 171 et un transistor PNP 172, qui sont connectés en série avec le chemin fournis- sant le potentiel d'alimentation de l'amplificateur 161, aux bornes de l'alimentation VBAT. L'amplificateur 161 comporte des sorties complémen- taires, ou différentielles Une première sortie, ou sortie directe, est connectée par une résistance de réaction 173 à l'entrée inverseuse de l'amplificateur, et la sortie complé- mentaire est connectée par une résistance de réaction 174 à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur Ces deux sorties sont également connectées aux connexions d'entrée-non inver- seuses (+ 1) des amplificateurs de pointe et de sonnerie 31 et 32, respectivement, pour attaquer ces amplificateurs con- formément à la différence entre la combinaison des signaux de réaction en courant alternatif et en courant continu, et le signal reçu. Deux diviseurs de tension, comportant des résistan- ces égales 177-180, et connectés entre les sorties de l'ampli- ficateur 161, fournissent des tensions d'alimentations V BAT/2 séparées, pour l'utilisation dans l'interface La connexion intermédiaire entre les résistances 179 et 180 est connectée à la connexion d'entrée inverseuse () de l'amplificateur de réaction de mode commun 40 sur la figure 1 Cette connexion applique une tension VBAT/2 négative à l'amplificateur 40, de façon que le gain soit limité par-le rapport entre la valeur de la résistance 45 et celle de la combinaison en parallèle des résistances 179 et 180, plutôt que par le gain en boucle ouverte de l'amplificateur, qui est beaucoup plus élevé, ce qui établit une impédance de mode commun prédéter- minée au niveau des amplificateurs 31 et 32 Les amplifica- teurs 31 et 32 sont donc maintenus dans leur plage de fonc- tionnement linéaire pour la plage prévue des signaux de sor- tie d'amplificateur nécessaires. La connexion intermédiaire entre les résistances 177 et 178 est reliée à l'entrée non inverseuse (+) d'un amplificateur opérationnel 187, fonctionnant en générateur de courant différentiel, qui est également alimenté par l'ali- mentation VBAT, et dont le signal de sortie est appliqué par l'intermédiaire d'une résistance 182 à la connexion d'entrée inverseuse de l'amplificateur 161 Une configuration similai- re de générateur de courant différentiel, comprenamt mn amplificateur 183 et une résistance 186, est établie psmr la connexion d'entrée non inverseuse (+) de l'amplif atem A 6 r 1 5 l mais, dans ce cas, l'amplificateur 183 est attaqumé a partir d'un diviseur de potentiel séparé branché aux bmres de WT et comprenant des résistances 187 et 188 Cette conmrat Im de polarisation pour les conducteurs d'entrée pmour l"ampplifl- cateur 161 les maintient au niveau -VBAT/2 en labse=me de signal, et fait en sorte que des variations du signal d imtfre déplacent symétriquement les signaux de sortie direct et rum- plémentaire de l'amplificateur, dans des directios oppsez par rapport à ce niveau de tension, ce qui maintient min bmm équilibre pour les signaux d'attaque des amplificateuwrs de pointe et de sonnerie 31 et 32 dans l'interface. Bien que l'unité d'interface de ligne de Lfmwen- tion ait été décrite en relation avec une appli=atim parttiàu- lière, il faut noter que des modes de réalisationm, des mmii- cations et des applications supplémentaires appa aissant de façon évidente à l'homme de l'art entrent dans le eadïre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Circuit d'interface de ligne téléphonique compor- tant des connexions de conducteurs de pointe ( 11) et de sonne- rie ( 12) pour des conducteurs de pointe et de sonnerie respec- tifs d'une ligne téléphonique, des premier ( 31) et second ( 32) amplificateurs à entrée différentielle par lesquels un courant d'alimentation de ligne est appliqué à ces conducteurs, et un circuit de mode commun ( 40) destiné à appliquer des signaux de référence pratiquement égaux à ces amplificateurs, caractérisé en ce qu'il comprend une connexion destinée à appliquer une tension de polarisation fixe prédéterminée ( 41), et des moyens ( 49, SELECTION LS/GS) destinés à connecter de façon commutable ce circuit de mode commun pour qu'il réagisse soit à une différence de tension entre lesdites connexions dans un mode de déclenchement par boucle, soit à la tension de polarisation fixe prédéterminée dans un mode de déclenchement par masse. 2 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que les moyens de connexion commuta- bles comprennent: des premiers moyens (LC, 49), réagissant à des signaux reçus sur les connexions de conducteurs de pointe et de sonnerie, de façon à brancher une entrée ( 40 (entrée + 1)) du circuit de mode commun auxdites connexions de conduc- teurs dans le mode de déclenchement par boucle, et des seconds moyens (RG, 49), réagissant à des signaux reçus sur les con- nexions de conducteurs, de façon à brancher une entrée du cir- cuit de mode commun à la tension de polarisation fixe prédé- terminée dans le mode de déclenchement par masse. 3 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 2, caractérisé en ce que les moyens de connexion commuta- bles comprennent des premiers et seconds moyens destinés à commander les premiers et seconds moyens de branchement, et chacun de ces moyens de commande comprend: une résistance ( 33, 36, S) connectée en série dans l'une différente des connexions de conducteurs de pointe et de sonnerie, des moyens ( 57, 58) destinés à détecter une différence de tension aux bornes de la résistance de détection, des moyens ( 59, 60) destinés à décaler cette différence de tension vers un niveau de tension prédéterminé qui est pratiquement le même pour tous les moyens de commande, des moyens ( 68) destinés à con- vertir le signal de différence de tension au niveau prédéter- miné en un signal de tension dissymétrique, et des moyens destinés à utiliser les signaux de tension dissymétriques provenant des premiers et seconds moyens de commande pour commander les premiers et seconds moyens de branchement. 4 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 1, dans lequel le circuit de mode commun comprend un amplificateur opérationnel à entrée commutable qui comporte des première et seconde entrées pouvant être sélectionnées, une entrée de référence, une entrée de sélection et une sor- tie, caractérisé en ce qu'il comprend des premiers moyens ((+ 2), 38, 39) appliquant la différence de tension à la première entrée pouvant être sélectionnée, des seconds moyens ( 41 (+ 2)), appliquant la polarisation fixe prédéterminée à la seconde entrée pouvant être sélectionnée, des moyens ( 45) ayant une première résistance prédéterminée pour relier la sortie à l'entrée de référence, des moyens ( 25) ayant une seconde résistance prédéterminée pour appliquer une tension de réfé- rence à l'entrée de référence, ces première et seconde résis- tances étant proportionnées de façon à limiter le gain de l'amplificateur opérationnel à un niveau suffisamment infé- rieur à son gain en boucle ouverte pour maintenir les premier et second amplificateurs dans leurs plages de fonctionnement linéaires pour une plage prévue des signaux sur les conne- xions de conducteurs de pointe et de sonnerie, et pour présen- ter une impédance de mode commun prédéterminée à ces conne- xions de conducteurs, et des moyens ( 98, 99, 81, 82) réagis- sant à un signal de sortie des moyens de connexion commutables de façon à sélectionner la première entrée dans le mode de déclenchement par boucle et la seconde entrée dans le mode de déclenchement par massé. Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 4, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens destinés à recevoir des signaux à appliquer aux connexions de conducteurs de pointe et de sonnerie, par l'intermédiaire des premier et second amplificateurs à entrée différentielle, ces moyens de réception comprenant un amplificateur différentiel ayant des première et seconde connexions de sortie complémentaires, des moyens pour brancher les première et seconde connexions de sortie complémentaires aux premières entrées respectives des premier et second amplificateurs à entrée différentielle, et les moyens d'application de tension de référence comprennent des moyens destinés à appliquer à l'entrée de référence une moyenne des signaux sur les première et seconde connexions de sortie complémentaires. 6 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 1, caractérisé en ce que chacun des amplificateurs est un amplificateur opérationnel à entrée commutable, comportant des première et seconde entrées pouvant être sélectionnées et une entrée de référence, des moyens destinés à connecter une sortie de cet amplificateur opérationnel à la première entrée, pour faire fonctionner l'amplificateur opérationnel en source de courant commandée par tension, des moyens connec- tés à la seconde entrée pour appliquer une tension de polari- sation fixe Ce valeur prédéterminée, pour faire fonctionner cet amplificateur en source de tension commandée par tension, des moyens destinés à brancher une sortie du circuit de mode commun à l'entrée de référence, et des moyens, réagissant aux moyens de connexion commutables, de façon à commuter l'ampli- ficateur pour qu'il réagisse à des entrées différentes prédé- terminées parmi ses première et seconde entrées, respective- ment dans le mode de déclenchement par boucle et dans le mode de déclenchement par masse. 7 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 6, caractérisé en ce que chacun des amplificateurs opéra- tionnels à entrée commutable comprend un étage amplificateur de sortie destiné à convertir un signal d'entrée symétrique en un signal de sortie dissymétrique par rapport à la masse, des première et seconde paires d'amplificateurs connectées de façon différentielle, chacune d'elles comprenant une première connexion d'entrée différentielle vers une entrée différente parmi les première et seconde entrées pouvant être sélection- nées, et une seconde connexion d'entrée différentielle vers l'entrée de référence, et les première et seconde paires d'amplificateurs ayant un chemin dé retour d'alimentation commun, des première et seconde sources de courant pouvant être sélectionnées et connectées de façon à appliquer respec- tivement un courant d'alimentation aux paires d'amplifica- teurs, des moyens appartenant aux moyens de connexion commu- tables et destinés à sélectionner la première source de cou- rant dans le mode de déclenchement par boucle et la seconde source de courant dans le mode de déclenchement par masse, et- des moyens destinés à appliquer les signaux de sortie des paires d'amplificateurs à l'étage amplificateur de sortie, sous la forme de signaux d'entrée symétriques multiples. 8 Circuit d'interface de ligne selon la rèvendica- tion 7, caractérisé en ce que chacune des paires d'amplifica- teurs comprend des premier et second transistors, chacun d'eux étant connecté de façon-qu'une base corresponde à une connexion différente parmi les première et seconde connexions d'entrée différentielles, et des première et seconde diodes connectant l'une des sources de courant aux deux transistors, chaque diode étant orientée de façon à conduire en sens direct le courant circulant de la source de courant corres- pondante vers son transistor, et orientée de façon à bloquer la circulation du courant entre les transistors. 9 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 6, dans lequel chaque amplificateur opérationnel à entrée commutable comprend des moyens faisant en sorte qu'il présente sur sa sortie une impédance élevée dans le mode de déclenchement par boucle et une impédance basse dans le mode de déclenchement par masse, caractérisé en ce que les moyens de connexion commutables comprennent un amplificateur opéra- tionnel à entrée commutable supplémentaire qui comporte des première et seconde entrées pouvant être sélectionnées et une entrée de référence, et qui comprend des moyens destinés à transmettre un signal, qui est fonction de la différence de tension entre les conducteurs de pointe et de sonnerie, depuis sa première entrée pouvant être sélectionnée vers les premier et second amplificateurs, en tant que signal de réfé- rence, avec une impédance faible dans le mode de déclenche- ment par boucle,et à transmettre la tension-de polarisation fixe à partir de sa seconde entrée pouvant être sélectionnée, avec une impédance élevée, pour constituer ladite référence dans le mode de déclenchement par masse. Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 9, caractérisé en ce que chacun des amplificateurs opéra- tionnels à entrée commutable comprend un étage amplificateur de sortie destiné à convertir un signal d'entrée symétrique en un signal de sortie dissymétrique par rapport à la masse, des première et seconde paires d'amplificateurs connectées de façon différentielle, chacune d'elles comprenant une première connexion d'entrée différentielle vers une entrée différente parmi les première et seconde entrées pouvant être sélection- nées, et une seconde connexion d'entrée différentielle vers l'entrée de référence, et les première et seconde paires d'amplificateurs ayant un chemin de retour d'alimentation commun, des première et seconde sources de courant pouvant être sélectionnées et connectées de façon à appliquer respec- tivement un courant d'alimentation aux paires d'amplifica- teurs, des moyens appartenant aux moyens de connexion commu- tables pour sélectionner l'une ou l'autre des première et seconde sources de courant dans les modes-respectifs de déclenchement par boucle et de déclenchement par masse, et des moyens destinés à appliquer les signaux de sortie des paires d'amplificateurs à l'étage amplificateur de sortie, sous la forme de signaux d'entrée symétriques. 11 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 10, caractérisé en ce que chacune des paires d'amplifica- teurs comprend des premier et second transistors, chacun d'eux étant connecté de façon qu'une base corresponde à une connexion différente parmi les première et seconde connexions d'entrée différentielles, et des première et seconde diodes connectant l'une des sources de courant aux deux transistors, chaque diode étant orientée de façon à conduire en sens direct le courant circulant de la source de courant corres- pondante vers son transistor, et orientée de façon à bloquer la circulation du courant entre les transistors. 12 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 5, caractérisé en ce que les moyens de connexion commuta- bles comprennent des moyens séparés destinés à détecter le courant dans l'une différente des connexions de conducteurs de pointe et de sonnerie, et des moyens réagissant à des signaux de sortie des moyens de détection de façon à comman- der le circuit de mode commun conformément à des combinaisons prédéterminées différentes de niveaux de courant dans les connexions de conducteurs de pointe et de sonnerie. 13 Circuit d'interface de ligne selon la revendica- tion 12, caractérisé en ce que les moyens de commande compren- nent des moyens destinés à détecter des changements dans un signal de sortie d'un premier des moyens de détection de cou- rant des connexions de conducteurs, par rapport à une premiè- re tension de référence, pour indiquer la circulation du cou- rant d'alimentation de ligne dans une seule des connexions de conducteurs, des moyens destinés à détecter des changements de la moyenne des signaux de sortie des deux moyens de détec- tion de courant des connexions de conducteurs, par rapport à une seconde tension de référence, pour indiquer la circula- tion du courant d'alimentation de ligne dans les deux conne- xions de conducteurs, et des moyens qui réagissent aux signaux -2542548 de sortie des moyens de détection de façon à commander le circuit de mode commun.