FR 2536737 A1 19840601 FR 8220355 A 19821130 PROCEDE D'OBTENTION DE UO3DE GRANDE REACTIVITE PAR DEGOMPOS [Gamma]ICN THERMIQUE SOUS FORME SOLIDE DE NITRATE D'URANYLE HYDRATE L'invention concerne un procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité par dénitration thermique sous une forme solide de nitrates d'uranyle hydratés, de formule UO (NO ) [chi]H-0 avec 2s x^ 6. A travers l'expression "grande réactivité", la demanderesse entend définir les aptitudes améliorées à la réduction de UO.. en U0 et à l'hydrofluoruration de 2 UF4aptitudes qui sont corrélativement liées à une grande surface spécifique et à une porosité élevée de l'UO3résultant de la dénitration, la structure du produit obtenu pouvant être mise en évidence d'une manière simple, notamment par la détermination de sa densité apparente. Il est bien connu que la production du trioxyde d'uranium (U03) par dénitration thermique du nitrate d'uranyle hexahydratë selon la réaction : est une étape importante dans les procédés de production de l'hexafluorure d'uranium comportant la réduction de trioxyde d'uranium en dioxyde d'uranium,la fluoruration du dioxyde d'uranium par l'acide fluorhydrique et, enfin, l'action du fluor sur le tétrafluorure d'uranium conduisant à l'hexafluorure d'uranium souhaité. Mais, il est également bien connu que l'UO, obtenu par dénitration thermique puis réduction, offre une faible productivité par manque de réactivitê à l'égard de l'acide fluorhydrique, lors de sa transformation en UF4 De nombreux procédés d'obtention du trioxyde d'uranium ont déjà été décrits dans la littérature spécialisée. C'est ainsi que le document "URANIUM PPODUCTION TECHNOLOGY" édité par Charles D. Harrington and Archie E. uehle, New-York, Edition 1959, pages 181 à 191, cite plusieurs procédés de dénitration thermique du nitrate d'uranyle hexahydraté . Un premier procédé, de type discontinu, consiste à traiter themique queroent une solution concentrée de nitrate d'uranyle hexahydraté et maintenue sous agitation, d'abord à une température contrôlée de 621[deg.]C des gaz de combustion pendant une heure et demie, puis à une température de 510[deg.]C de ces gaz pendant cinq heures et, enfin, à refroidir le produit pulvérulent obtenu pendant une demi -heure environ. Toutefois, comme l'auteur l'exprime lui-même, ce procédé présente certains inconvénients qui en limitent son développement. En effet, le produit pulvérulent obtenu est, en fait, constitué par un mélange de TJ0-. et de U308, ce deuxième oxyde se formant sur les parois du réacteur portées à une température plus élevée que celle qui règne à l'intérieur dudit réacteur. De plus, si la température de dénitration est trop forte, elle peut conduire à la prise en masse du mëlange d'oxydes précités, tandis que, si la température de dénitration est trop faible, le mélange d'oxydes contient encore du nitrate d'uranyle et de l'eau. Enfin, dans le cas le plus favorable, c'està-dire dans le cas où le produit pulvérulent obtenu est de I'U03, ultérieurement réduit en U05, ce dernier offre une faible capacité à se combiner avec HF lors de l'étape de fluoruration dudit oxyde. Cette faible capacité de l'U02ä réagir avec HF, qui mesure en fait le manque de réactivité du produit, est considérée par l'auteur lui-même comme la conséquence de la aible surface spécifique du trioxyde 2 d'uranium obtenu (0,73 m /g) , mais est également la conséquence de la faible porosité de l'U03obtenu, mise en évidence par la détermination de la densité apparente, qui, dans ce cas, est de l'ordre de 4 grammes par cm . Pour améliorer cette réactivité du dioxyde d'uranium, l'auteur préconise d'utiliser certains artifices tels que, par exemple, l'introduction d'acide sulfurique dans la solution de nitrate d'uranyle soumise à la dénitration thermique. Mais, ces artifices -serévèlent d'une efficacité limitée puisque l'UO3produit présente une surface spécifique 2 -1 ne dépassant pas 2 m .g . un autre procédé, de type connu, consiste à décomposer thermiquement le nitrate d'uranyle hexahydraté par introduction d'une solution aqueuse le contenant dans un lit de trioxyde d'uranium pulvérulent maintenu à la température de dénitration et soumis à agitation. La décomposition thermique du nitrate d'uranyle en solution s'effectue dans un réacteur à auge, dont le fond est chauffé électriquement par contact direct entre la solution de nitrate d'uranyle et L'UO-, pulvérulent chaud remplissant l'auge dudit réacteur, la température du milieu de dénitration étant maintenue entre 5lO[deg.]C et 538[deg.]C- Pour permettre le maintien sous agitation du lit de pulvérulent, le réacteur de dénitration est muni d'un agitateur à axe horizontal dont les bras, en forme de T, entretiennent le brassage dudit lit. Au fur et à mesure de sa formation, l'UO., est extrait du réacteur, tandis que les effluents gazeux sont captés et traités. Bien que ce procédé offre l'avantage d'être de type continu, il présente des inconvénients similaires à ceux évoqués dans le cas du procédé discontinu précité de dénitration du nitrate d'uranyle hexahydraté. En effet, le produit pulvérulent obtenu peut être un mélange de U03et U308car ce deuxième oxyde peut se former sur les parois surchauffées du réacteur. De plus, si la température de dénitration n'est pas correctement maîtrisée, elle peut provoquer la prise en masse du mélange d'oxydes d'uranium si elle est trop élevée, ou encore, donner un mélange d'oxydes d'uranium contenant encore du nitrate d'uranyle et de l'eau, si elle est trop faible. Enfin, après que le produit pulvérulent obtenu selon ce procédé ait été réduit en dioxyde d'uranium, ce dernier offre une très faible réactivtë à l'égard de l'acide fluorhydrique dans l'étape de fluoruration ultérieure, comme a pu le constater l'homme de l'art, faible réactivitë liée à la faible surface spécifique B.E.T. (inférieure à 1 m .g ) et à la faible porosité de l'UO3, produit par ledit procédé, porosité 3 mesurée par la densité apparente de l'ordre de 4 grammes par cm . Il est également connu d'effectuer la dénitration thermique du nitrate d'uranyle hexahydraté en lit fluidisë. Un tel procédé est décrit dans la publication "The Thermal dénitration of uranyl nitrate in a fluidised bed reactor" de l'AUSTRALIAN ATOMIC ENERGY COIS-MISSION - Juillet 1974 (ISBN 0-642-99645-8) , pages 1 à 18. Ce procédé consiste à pulvériser une solution concentrée de nitrate d'uranyle dans un lit fluidisé (au moyen d'air ou de vapeur d'eau) de trioxyde d'uranium maintenu approximativement à la température de 270[deg.]C. L'UO3produit par la dénitration thermique se développe sur les particules granuleuses d'U03initialement présentes dans le lit fluidisé, ou encore forme de nouvelles particules granuleuses, mises à leur tour en état de fluidisation. Mais, le trioxyde d'uranium produit selon ce procédé, puis soumis à une réduction, conduit à un dioxyde d'uranium qui manifeste une faible réactivité lors de l'étape ultérieure de fluoruration. Cette faible réactivité apparaît être, encore une fois, la conséquence de la faible surface spécifique B.E.T. de l'U03produit lors de la dénitration thermique, cette surface restant inférieure au m .g , ainsi que de la faible porosité de ce même U03,porosité mesurée par la densité apparente qui est de l'ordre de 4 grammes par cm . Dès lors, pour augmenter la réactivité de l'UO3, produit par la dénitration thermique du nitrate d'uranyle en lit fluidisé, les auteurs du procédé préconisent également l'introduction d'ions sulfates dans la solution de nitrate d'uranyle à traiter, comme la littérature spécialisée l'avait déjà recommandé, mais les résultats énoncés montrent que, dans ce cas, la surface spécifique B.E.T. de l'UO3produit ne peut dépasser 1,5 m .g . Ainsi, tous les procédés connus et décrits dans la littérature spécialisée, pour la production de trioxyde d'uranium par dénitration therinique de nitrate d'uranyle, conduisent à l'obtention d'UO3de faible surface spécifique ne dépassant pas 2 m .g et de porosité insuffisante qui, par réduction, procure un dioxyde d'uranium révélant une réactivitë médiocre dans l'étape ultérieure de fluoruration, exigeant des installations industrielles de grande capacité, très coûteuses en raison de la faible cinétique de réaction et du médiocre rendement en découlant. De plus, les procédés actuellement connus peuvent conduire à la production d'un mélange d'UO3et U308qui, lors de l'étape de fluoruraration, donne à son tour un mélange de UF4et U02F2, dont il faut éliminer l'UO2F2qui est une impureté gênante. Forte des inconvénients précités, la demanderesse, poursuivant ses recherches, a trouvé et mis au point un procédé de production du seul trioxyde d'uranium de forte réactivité, c'est-à-dire disposant d'une grande surface spécifique B.E.T. et d'une porosité élevée par dénitration thermique, conduisant, après réduction, à un dioxyde d'uranium lui-même très réactif à l'égard de l'agent de fluoruration avec lequel il se combine à vitesse élevée et avec un rendement maximal. Le procédé selon l'invention d'obtention du trioxyde d'uranium de grande réactivité par dénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02( 03)2, xH20 dans laquelle x est compris dans l'intervalle 2 x ≤ 6, se caractérise en ce que ledit nitrate d'uranyle est soumis sous sa forme solide à un traitement thermique consistant à le porter d'une température initiale toujours inférieure à sa température de fusion jusqu'à une température finale d'au moins 260[deg.]C en conduisant le traitement d'une manière telle que la température du produit à chaque instant soit toujours inférieure à la température de fusion correspondant à sa composition instantanée, et que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'enceinte du traitement soit au plus égale à 65 millimètres de mercure. Selon le procédé de l'invention, la dénitration thermique se déroule d'une manière telle que l'élimination de l'eau s'effectue sans que ledit nitrate atteigne le point de fusion attaché à sa composition instantanée et que la dénitration dudit nitrate se produise -enl'absence de toute fusion. Contre celä a déjà été exprimé, la température la plus haute sous laquelle est porté le nitrate d'uranyle sous forme solide est d'au moins 260[deg.]C. Cette température finale peut être choisie dans l'intervalle 260[deg.]C à 6CO[deg.]C et, préfërentiellement, dans l'intervalle 3CO[deg.]C à 500[deg.]C. La dénitration thermique, qui s'effectue sous une pression partielle de vapeur d'eau au plus égale à 65 millimètres de mercure, peut être conduite prêfërentiellement sous une pression partielle de vapeur d'eau au plus égale à 40 millimètres de mercure. Le traitement de dénitration thermique se déroule généralement sous une pression totale au plus égale à la pression atmosphérique. Mais, cette pression peut être préférentiellement choisie au plus égale à 65 millimètres de mercure. Lors de ses très nombreuses expérimentations, la demanderesse a constaté que la phase solide en cours de traitement devenait infusible avant d'avoir atteint la température finale de traitement. Dès lors que la phase solide est dans cet état, il est possible de pratiquer une élévation de température accélérée afin de réduire la durée du traitement de dénitration, la vitesse de montée en température de la phase solide infusible pouvant être choisie dans l'intervalle de 4[deg.]C par minute à 8CO[deg.]C par minute. Le temps nécessaire à la réalisation du procédé selon l'invention, s'écoulant entre les températures initiale et finale choisies pour permettre la dénitration thermique en phase solide du nitrate d'uranyle hydraté, est généralement compris entre 5 et 600 minutes et, préférentiellement, compris entre 5 et 200 minutes. La phase solide recueillie après le déroulement du procédé selon l'invention, qui est exclusivement constituée par de l'U03, seprésente dans un état pulvérulent, offrant dans la très grande majorité des cas une surface spécifique B.E.T. au moins égale à 15 m par gramme, surface spécifique qui a été déterminée au moyen de la méthode décrite par S. Brunauer, P.H. Emet et E. Teller, dans la publication "ADSORP[pi]ON OF GASES IN MUTIiMOLECULAR LAYERS" (J.Am. CHEM. SOC. 60, 309 1938) et mise en oeuvre selon la procédure décrite dans la norme AFNOR - NF - X 11 -621-75-11, alorsq[alpha]e leproduit selon l'art antérieur dispose d'une surface spécifique de l'ordre de au plus 1 m .g . De plus, cette phase solide dispose d'une densité apparente généralement inférieure à 1,5 et, préférentiellement comprise entre 0,4 et 1,4 g-cm dont la détermination a été effectuée selon la méthode ddécrite dans la norme AFNOR NF-A 95-111 de 1977, alors que, selon' 3 l'art antérieur, la densité apparente est de l'ordre de 4 g.cm . En outre, cette phase solide dispose d'une très grande porosité exprimée par un volume poreux mesuré en cm .g des pores ayant un rayon au plus égal à 7,5 microns, porosité déterminée au moyen d'un porosimètre à mercure basé sur l'application de la Loi de ashburn (Broc. North Aca. Sci. US - 7,117 - 1921) et opérant à une pression au moins égale à 1.01.10 Pascals. Le volume poreux de la phase solide recueillie à l'issue du traitement thermique est cornpris entre 0,15 et 1 cm .g et, preférentiellerrent compris entre 0,2 et 0,7 cm .g , alors que l'U03obtenu par traitement thermique du nitrate d'uranyle hydraté selon les procédés de l'art antérieur, dispose généralement d'un volume poreux inférieur à 0,1 cm .g , et souvent inférieur à 0,05 cm .g . Enfin, la phase solide recueillie à l'issue de l'application du procédé selon l'invention offre une distribution bimodale des volumes des pores en fonction de leurs rayons qui ont été mesurés au moyen du même porosimètre à mercure, le premier mode se situant entre 8 et 40 nanomètres, et le second, entre 500 et 5000 nanoètres. Après réduction de l'UO3. en U02, par exemple par de l'hydrogène, l'oxyde ainsi réduit possède une très forte réactivité à l'égard de l'acide fluorhydrique utilisé dans l'étape ultérieure de fluoruration. Le procédé selon l'invention est généralement mis en oeuvre dans des réacteurs de type connu, tels que les réacteurs à plateaux, les fours tubulaires à circulation de produit, les lits fixes ou mobiles, qui peuvent être utilisés seuls ou associés. Le procédé selon l'invention est conduit d'une manière continue ou discontinue. Dans ce dernier cas, le procédé utilise un ou plusieurs réacteurs en série. Lorsque plusieurs réacteurs sont mis en oeuvre, ils peuvent être de même types ou de types différents. Que le procédé de l'invention soit pratiqué d'une manière continue ou discontinue, les effluents gazeux sont évacués au fur et à mesure de leur formation, puis sont traités par les procédés connus en vue de régénérer HO3, et de le recycler à l'attaque des concentrés uranifères, ou bien de les réduire catalytiquement d'une manière' 'telle que décrite dans le brevet français 2 370695, qui consiste à transformer les oxydes d'azote produits en azote et vapeur d'eau, le dégagement de chaleur fourni étant utilisé pour la transformation du nitrate d'uranyle en trioxyde d'uranium. Corme l'UO3produit se trouve sous une forme pulvérulente, il en est de même de l'U02résultant de la réduction du trioxyde d'uranium. L'UO2peut être alors soumis à des opéréations de frittage et être utilisé ultérieurement sous cette forme. L'invention sera mieux comprise grâce à l'illustration qui en est faite au moyen des exemples ci-après : EXEMPLE 1. Cet exemple, qui illustre le procédé selon l'invention, concerne la décomposition du nitrate d'uranyle trihydraté, dont le point de fusion est de 113[deg.]C. Pour ce faire, on a introduit 44 grammes de cristaux dudit nitrate d'uranyle dans un pilote de laboratoire constitué par un réacteur tournant d'une capacité de un litre placé dans un bain thermostaté muni d'une programmation de température. Ledit réacteur était relié à un dispositif permettant d'abaisser la pression, ce dispositif étant lui-même muni d'un régulateur de pression. On établissait alors à l'intérieur dudit réacteur une pression résiduaire de 25 millimètres de mercure. La température initiale du bain était fixée à 110[deg.]C. Puis, la tepérature de ce bain était portée progressivement à 330 C en 90 minutes et maintenue à cette température pendant une durée identique. La durée totale du traitement était alors de 180 minutes. Pendant ce temps, la pression partielle de vapeur d'eau évoluait entre 25 et O millimètre de mercure. Les effluents gazeux, provenant du réacteur, étaient piégés par refroidissement. On recueillait alors 29 g d'un produit pulvérulent,de couleur rouille, qui était constitué par de l'UO., présentant une surface spécifique de 22,9 m .g et un volume poreux, relatifs aux pores de rayon au plus égal à 7,5 microns, qui était de 0,28 cm .g , et dont la distribution des volumes des pores était bi odale, l'un des modes se situant entre 10 et 15 nanomètres et l'autre mode se situant entre 2000 et 2 500 nanomètres, tandis que sa densité apparente était de 0,7 g.cm . L'analyse des caractéristiques physiques de l'UO3obtenu selon le procédé de l'invention le distingue des produits obtenus selon les procédés de dénitration de l'art antérieur, ses caractéristiques étant toujours beaucoup plus favorables à la réalisation des traitements ultérieurs de transformation tels que : réduction, fluoruration et frittage, en particulier en ce qui concerne la cinétique de transformation qui est très améliorée. EXEMPLE 2. Cet exemple concerne la décomposition du nitrate d'uranyle hexahydraté qui, pour illustrer la large application du procédé selon l'invention, a été conduite en deux étapes. Pour ce faire, on a introduit 39,2 g de cristaux dudit nitrate d'uranyle hexahydraté dans un premier réacteur rotatif, identique à celui qui a été utilisé dans l'exemple 1. Ce réacteur, muni d'une programmation de température, était relié à un dispositif permettant d'abaisser la pression, ce dispositif étant lui-même muni d'un régulateur de pression. On établissait à l'intérieur de ce réacteur une pression résiduaire de 25 millimètres de mercure. La température initiale du bain était fixée à 50[deg.]C. Puis, cette température était portée progressivement à 230[deg.]C en 75 minutes. A cette température, le produit obtenu était devenu infusible. Le produit infusible obtenu était alors transféré dans un réacteur à lit fixe de diamètre interne de 27 millimètres, qui travaillait à pression atmosphérique. Ce réacteur était chauffé par "effet Joule" et était parcouru par un courant d'air sec ayant un débit de 6[theta] litres à l'heure. La température était alors portée de 230[deg.]C à 50O[deg.]C en 60 minutes. Le temps total de dénitration était 135 minutes. Au cours des deux étapes, la pression partielle d'eau évoluait de 25 à O millimètre de mercure. On recueillait alors 22,3 g d'un produit pulvérulent verdâtre qui était de l'UO-,. Cet UO3disposait d'une surface spécifique de 23,2 m .g d'un volume poreux (relatif aux po~ res de rayon au plus égal à 7,5 microns) , qui était de 0,23 cm .g et dont la distribution bimodale des volumes de pores en fonction des rayons présentait deux maxima dont le premier se situait entre IO et 12,5 nanomètres et le deuxième entre 1000 et 1 250 nanomètres, tandis que sa densité apparente était de 1,24 g.cm . EXEMPLE 3. Cet exemple illustre la décomposition de nitrate d'uranyle hexahydraté dans un réacteur unique et en une seule étape. On a introduit 47,3 grammes de cristaux dudit nitrate dans le pilote de laboratoire décrit dans l'exemple 1. On établissait à l'intérieur dudit pilote une pression résiduaire de 25 miillimètres de mercure. La température initiale du bain thermostaté, muni d'une programmation de température, était de 50[deg.]C. Puis, la température de ce bain était progressivement portée à 350[deg.]C en 15[theta] minutes, et maintenue à ce niveau pendant 45 minutes. Pendant que se déroulait cette décomposition, la pression partielle de vapeur d'eau évoluait de 25 à O millimètre de mercure. Au terme de cette décomposition, on recueillait 27,9 g d'U03pulvérulent, de couleur rouille. Cet U03disposait d'une surface spécifique de 22,9 m .g d'un volume poreux (relatif aux pores de rayon au plus égal à 7,5 microns) , qui était de 0,31 cm .g et dont la distribution bimodale des volures de pores en fonction des rayons présentait deux maxima dont le premier se situait entre 12,5 et 16,0 et le deuxième entre 1000 et 1 250 nanomètres, tandis que la densité apparente était de 1,33 g.cm . EXEMPLE 4. Cet exemple illustre la décomposition du nitrate d'uranyle hexahydraté en une étape, dans un réacteur rotatif dans lequel la dénitration est achevée très rapidement, dès lors que le produit en cours de décomposition devient infusible. Dans ce but, on a introduit 49,7 grammes du nitrate d'uranyle hexahydraté se présentant sous une forme écaillée dans le pilote de laboratoire décrit dans le premier exemple. On établissait à l'intérieur du réacteur dudit pilote une pression résiduaire de 25 millimètres de mercure. La température initiale du bain thermostaté, muni d'une programmation de température, était de 50[deg.]C. Puis, la température de ce bain était portée progressivement à 230[deg.]C en 80 minutes, température pour laquelle le produit résultant n'était plus fusible. Il était alors porté brutalement à la température de 340[deg.]C en 10 minutes et maintenu à ce niveau pendant 60 minutes. Pendant le déroulement du traitement, c'est-à-dire pendant 150 minutes, la pression résiduaire du réacteur était maintenue à 25 millimètres de mercure. Pendant ce temps, la pression partielle de vapeur d'eau évoluait de 25 à O millimètre de mercure. On recueillait alors 28,3 grammes d'un produit écaillé, de couleur rouille, qui était de l'UO3amorphe. Cet UO3disposait d'une surface spécifique de 21,6 m .g d'un volume poreux (relatif aux pores de rayon au plus égal à 7,5 microns) , qui était de 0,27 cm .g , et dont la distribution bimodale des volumes de pores, en fonction des rayons, présentait deux maxima dont le premier se situait entre 12,5 et 15,0 nanomètres et le deuxième entre 2000 et 2500 nanomètres. REVENDICATIONS 1[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité par dénitration thermique du nitrate d'uranyle hydraté de formule UO2(N03)2, xH2O, dans laquelle 2 ≤ 6, caractérisé en ce que ledit nitrate d'uranyle est soumis sous sa forme solide à un traitement thermique consistant à le porter d'une température initiale, toujours inférieure à sa température de fusion, jusqu'à une température finale d'au moins 260[deg.]C, en conduisant le traitement d'une manière telle que la température du produit à chaque instant soit toujours inférieure à la température de fusion conrrespondant à sa composition instantanée, et que la pression partielle de vapeur d'eau dans l'enceinte du traitement soit au plus égale à 65 millimètres de mercure. 2[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température finale est choisie dans l'intervalle 260[deg.]C à 6C0[deg.]C et, préférentiellement, dans l'intervalle 300[deg.]C à 500[deg.]C. 3[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité selon les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que la dénitration thermique s'effectue sous une pression partielle de vapeur d'eau au plus égale à 40 millimètres de mercure. 4[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivitë selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le traitement de dénitration thermique est effectué sous une pression au plus égale à la pression atmosphérique. 5 / - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité selon la revendication 4, caractérisé en ce que le traitement de dênitration thermique est effectué sous une pression réduite, préférentiellement au plus égale à 65 millimètres de mercure. 6[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivitë selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, dès que la phase solide en cours du traitement thermique devient infusible,elle est portée à la température d'au plus 600[deg.]C avec une vitesse de montée en température choisie dans l'intervalle de 4[deg.]C à 80O[deg.]C par minute. 7[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le temps nécessaire au déroulement du procédé est compris entre 5 et 600 minutes et, préférentiellement, entre 5 et 200 minutes. 8[deg.]/ - Procédé d'obtention de trioxyde d'uranium de grande réactivité selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la dénitration est effectuée en au moins deux étapes. 9[deg.]/ - Trioxyde d'uraniumde très grande réactivitë résultant de la dénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02(N03)2, xH20, selon le procédé de la revendication 1, caractérisé en ce qu'il dispose d'une surface spécifique B.E.T. au moins égale à 15 m par gramme. 10[deg.]/ - Trioxyde d'uraniumde très grande réactivité résultant de ladénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02(N03)2, xH20, selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il dispose d'une densité apparente généralement inférieure à 1,5 et, préférentiellement comprise entre 0,4 et 1,4 g.cm . 11 / - Trioxyde d'uranium de très grande réactivité résultant de la dénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02(03)2, xH20, selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il dispose d'un volume de pores de rayon inférieur à 7,5 microns compris entre 0,15 et 1,0 cm .g et, préférentiellement compris entre 0,2 et 0,7 cm .g . 12[deg.]/ - Trioxyde d'uranium de très grande réactivitë résultant de la dénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02(N0.2, XH20, selon les revendications 9 à 11, caractérisé en ce qu'il dispose d'une distribution biodale du volume des pores. 13[deg.]/ - Trioxyde d'uranium de très grande réactivité résultant de la dé dénitration thermique de nitrate d'uranyle hydraté de formule U02(N03)2, xH20, selon la revendication 12, caractérisé en ce que le premier mode de la distribution du volume des pores en fonction de leur rayon se situe entre 8 et 40 nanomètres et le deuxième mode entre 500 et 5000 nanomètres.