FR 2533580 A1 19840330 FR 8315169 A 19830923 L'invention concerne un procédé et un disposi- tif pour la récupération de la chaleur perdue et pour l'ob- tention de gaz à l'eau lors du refroidissement de coke incandescent éjecté d'un four à chambres, en deux étapes, suivant la demande de brevet européen désignant la France no 82-102 462 7. D'après la demande de brevet allemand publiée sous le N O 24 55 496, on connaît un dispositif pour le re- froidissement de coke par voie sèche, qui est constitué par un réservoir vertical avec amenée du coke dans la par- tie supérieure de décharge du coke refroidi au niveau de l'extrémité inférieure, la conduite d'amenée et la condui- te d'évacuation d'un gaz de refroidissement remis-en cir- culation étant respectivement prévues dans la région infé- rieure et dans la région supérieure du réservoir Comme dans toutes les installations avec refroidissement du coke exclusivement par voie sèche jusqu'à une température de sortie suffisamment basse, dans ce dispositif, il faut également beaucoup de temps et d'espace pour le refroidis- sement. La demande de brevet allemand publiée sous le NO 25 33 606 décrit un procédé et un dispositif pour le refroidissement de coke, la température du coke étant abaissée jusqu'à environ 315 à 4250 C par traversée d'un gaz inerte dans un premier étage de refroidissement, puis encore abaissée par vaporisation d'eau dans un second étage de refroidissement Grace à une dépense en moyens techniques relativement importante, la vapeur d'eau formée dans le second étage de refroidissement est empêchée de pénétrer dans le réservoir du premier étage de refroidisse- ment. Le brevet allemand 472 510 décrit un procédé pour le refroidissement par voie sèche de coke carbonisé au moyen de gaz neutres Par addition d'eau au gaz de re- froidissement, il est produit dans la masse de coke du gaz à l'eau qui est brûlé dans un dispositif de récupération de chaleur. En outre, on connaît encore des procédés dans lesquels du coke incandescent est refroidi à l'aide de vapeur d'eau Mais ce faisant, la fabrication de gaz à l'eau et la décharge du coke refroidi n'ont lieu que de façon discontinue (voir brevets allemand 413 372, 414 138 et 490 981) ou bien il est nécessaire d'utiliser, outre de l'eau ou de la vapeur d'eau, encore d'autres composants d'agent de refroidissement (voir brevet allemand 567 067 et demande de brevet allemand publiée sous le N O 28 08 804). Par rapport à cet état de la technique, le pro- cédé et le dispositif suivant la demande de brevet européen N O 82-102 462 7 présentent l'avantage d'une obtention sim- ple et rapide de la chaleur perdue par le coke tout en formant simultanément des quantités réglables de gaz à l'eau. L'invention se propose d'accélérer encore le refroidissement du coke et par conséquent la récupération de la chaleur perdue et du gaz à l'eau, d'éviter des po- ches de chaleur dans le coke déchargé, et de décharger de façon continue du dispositif de refroidissement un coke de qualité constamment élevée Ce problème est résolu suivant l'invention grâce à un procédé du type mentionné en tête du présent mémoire, suivant lequel: a) dans une première étape de refroidissement par voie sèche, un mélange de gaz à l'eau et de vapeur d'eau pénètre dans la région inférieure d'une zone de re- froidissement, remonte à contre-courant à travers la masse de coke qui descend dans la zone de refroidissement en recevant de la chaleur,-ressort de la zone de refroidisse- ment dans la région supérieure de celle-ci, est de nouveau refroidi dans un absorbeur de chaleur, nettoyé puis remis en circulation dans la région inférieure de la zone de re- froidissement, une partie pouvant être prélevée du mélange gazeux renvoyé avant l'entrée dans la zone de refroidisse- ment, ainsi que b) dans une seconde étape de refroidissement par voie humide, à une température du coke plus faible par rapport à la première étape de refroidissement, de l'eau est envoyée dans une zone d'extinction, et la vapeur d'eau qui y est formée est envoyée partiellement vers le hàut dans la zone de refroidissement à travers la masse de coke et partiellement vers le bas dans une zone de décharge, soutirée à partir de celle-ci, nettoyée et évacuée dans l'atmosphère et/ou renvoyée dans la zone d'extinction, et le coke refroidi est déchargé par l'intermédiaire de la zone de décharge. Le procédé est caractérisé par le fait qu'aussi bien le mélange de gaz à l'eau et de vapeur d'eau dans la première étape de refroidissement que l'eau d'extinction ou la vapeur d'eau formée à partir de celle-ci et la va- peur d'eau renvoyée dans la seconde étape de refroidisse- ment traversent la masse de coke de l'intérieur vers l'ex- térieur. Dans ce mode opératoire, le gaz de refroidisse- ment froid, l'eau d'extinction et-la vapeur d'eau renvoyée dans la zone d'extinction arrivent respectivement sur les régions les plus chaudes, c'est-à-dire intérieures, de la masse de coke Les agents de refroidissement sont obligés de traverser complètement la masse de coke Il ne se peut pas, par conséquent, que les agents de refroidissement traversent la masse de coke par exemple uniquement dans les régions extérieures de la zone de refroidissement ou de la zone d'extinction, et ce faisant d'une part condui- sent à des pertes en capacité de refroidissement au niveau de la paroi de la zone de refroidissement ou de la zone d'extinction, et d'autre part laissent des poches de cha- leur au milieu de la masse de coke. De préférence, la masse de coke est guidée à travers la zone de refroidissement et la zone d'extinction sous la forme d'un courant annulaire De ce fait, on ob- tient un courant de coke fermé qui offre une surface de contact importante aux agents de refroidissement. Suivant un mode d'exécution particulier du pro- cédé, de la chaleur est en outre prélevée de la masse de coke à refroidir au niveau de son côté extérieur De ce fait, le refroidissement du coke et par conséquent la récupération de la chaleur perdue et du gaz à l'eau formé à partir de l'eau d'extinction sont encore accélérés. Il s'est avéré avantageux d'effectuer ce prélè- vement de chaleur supplémentaire au moyen d'un système de refroidissement par vaporisation Un tel système convient particulièrement bien, en raison de la chaleur d'évapora- tion relativement élevée utilisée ici, pour recevoir des quantités de chaleur importantes en un court temps. Les caractéristiques des revendications du dispositif se rapportent à une forme de réalisation avan- tageuse d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé indiqué ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode de réalisation préféré mais non limitatif d'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé, représenté aux dessins annexés dans lesquels: la figure l représente schématiquement une partie d'une coupe longitudinale des parties les plus im- portantes du dispositif; la figure 2 représente schématiquement une partie d'une coupe longitudinale du dispositif dans la région de l'évacuation du gaz de refroidissement à laquelle se raccorde un séparateur grossier; et la figure 3 représente schématiquement une partie d'une coupe transversale du dispositif suivant la ligne A-A de la figure 2. Les parties du dispositif qui sont mentionnées dans la description suivante des figures mais qui ne sont pas représentées sur le dessin sont contenues sur le dessin de la demande de brevet européen N O 82-102 462 7. Suivant la figure 1, le dispositif comporte, respectivement disposés les uns au-dessous des autres, un puits de remplissage 1, une chambre d'entrée 2 qui peut être fermée, une chambre de refroidissement 3, une chambre d'extinction 4 avec un dispositif 5 de vaporisation d'eau, un carter de soutirage 6 et un puits de décharge 7. La chambre d'entrée 2, la chambre d'extinction 4 et le carter de prélèvement 6 comportent respectivement une sortie 8, 9, 10 qui se rétrécit vers le bas en forme d'entonnoir. La chambre d'entrée 2 comporte une partie coni- que supérieure 2 a qui est raccordée au puits de remplissage 1 et qui s'élargit concentriquement vers le bas La partie supérieure 2 a se poursuit par une première partie centrale cylindrique 2 b de la chambre d'entrée 2 à laquelle se rac- corde une seconde partie centrale 2 c qui rétrécit concentri- quement vers le bas La seconde partie centrale 2 c qui se rétrécit concentriquement débouche dans une partie inférieu- re cylindrique 2 d. La délimitation extérieure de la chambre de re- froidissement est cylindrique A environ deux tiers de sa moitié supérieure, la chambre de refroidissement 3 est mu- nie en son milieu d'un élément de guidage 11 pour la masse de coke L'élément de guidage 11 est constitué par une section supérieure lia s'élargissant de façon conique vers le bas et présentant une pointe de cône arrondie llb et par une section cylindrique inférieure lic. Un espace 12, 13 non occupé par la masse de coke est prévu dans la chambre de refroidissement 3 respec- tivement sous l'élément de guidage 11 et latéralement sous la sortie 8 de la chambre d'entrée 2. A partir de l'espace libre 13 dans la chambre de refroidissement 3 part une conduite d'évacuation 14 du gaz de refroidissement qui passe par un absorbeur de chaleur représenté sur la figure 2, un séparateur à cyclone 16, ainsi qu'un ventilateur non représenté sur le dessin et, suivant la figure 1, pénètre de nouveau dans la chambre de refroidissement 3 par le bas en tant que conduite d'amenée 17 de gaz de refroidissement Ce faisant, la conduite d'ame- née 17 de gaz de refroidissement s'étend axialement vers le haut en passant par le carter de soutirage 6 et la chambre d'extinction 4, pour arriver dans l'espace libre 12 sous l'élément de guidage 11 dans la chambre de refroidissement 3. A l'extrémité de la ligne d'amenée 17 du gaz de refroidissement est branché un raccord tubulaire 18 présen- tant des ouvertures de sortie radiales 17 a pour le gaz de refroidissement Le raccord tubulaire 18 est fermé à son extrémité supérieure par une plaque 19 qui fait saillie radialement par rapport à lui et dont le bord sert d'appui pour la face inférieure de la section conique supérieure lla de l'élément de guidage 11. Dans la moitié inférieure de la chambre de re- froidissement 3 est prévu un autre élément de guidage 20 comportant une section supérieure 20 a en forme de tronc de cône et une section inférieure cylindrique 20 b pour la mas- se de coke L'extrémité supérieure de la section 20 a est fixée de façon étanche sur la conduite d'amenée 17 du gaz de refroidissement. Un espace annulaire 21 de la chambre d'extinc- tion 4, non occupé par la masse de coke et dans lequel est situé le dispositif de vaporisation d'eau 5, se trouve sous l'élément de guidage 20 Le dispositif de vaporisation d'eau se présente sous la forme d'un tube annulaire muni d'ouvertures de sortie 5 a pour l'eau d'extinction. Du carter de soutirage 6 part une conduite d'évacuation 22 de vapeur d'eau qui passe par un séparateur à cyclone 23 et un ventilateur non représenté sur le dessin, pour arriver à une conduite d'amenée 24 de vapeur d'eau à laquelle est raccordé également un tube d'évaporation non représenté qui conduit à l'air libre. La conduite d'amenée 24 de vapeur d'eau pénètre axialement par le bas dans la chambre d'extinction 4, cette conduite 24 entourant coaxialement la conduite d'amenée 17 de gaz de refroidissement et se terminant dans l'espace annulaire 21 sous l'élément de guidage 200 Les parois de la chambre d'entrée 2 et de la chambre de refroidissement 3 comportent respectivement une enveloppe de refroidissement anntlaire 25 a, 25 b dans la- quelle circule de l'eau, ces enveloppes étant réunies par des tubes de refroidissement 25 c, 25 d. Les tubes de refroidissement 25 c relient l'ex- trémité supérieure de L'enveloppe de refroidissement 25 b de la chambre de refroidissement 3 à l'enveloppe de refroi- dissement 25 a au nivear de la partie cylindrique centrale 2 b de la chambre d'entrée 2, et s'étendent ce faisant à la manière d'une grille à travers la section de départ de' la conduite d'évacuation 14 du gaz de refroidissement Les tubes de refroidissement 25 c s'étendent parallèlement à l'axe 26 du dispositif (voir figure 2) et sont disposés à la même distance de cet axe 26 que l'enveloppe de refroi- dissement 25 a au niveau de la partie 2 b de la chambre d'en- trée 2 et que l'enveloppe de refroidissement 25 b de la chambre de refroidissement 3 (voir figure 3). Les tubes de refroidissement 25 c relient l'ex- trémité supérieure de l'enveloppe de refroidissement 25 b à l'extrémité inférieure de l'enveloppe de refroidissement a au niveau de la partie cylindrique inférieure 2 d de la chambre d'entrée 2, et s'étendent ce faisant dans la région de l'espace libre 13 à travers la section de départ de la conduite d'évacuation 14 du gaz de refroidissement Les tubes de refroidissement 25 c s'étendent radialement par rapport à l'axe du dispositif 26 en remontant obliquement à partir de l'extrémité supérieure de l'enveloppe de re- froidissement 25 b de la chambre de refroidissement 3, et débouchent dans l'extrémité inférieure de l'enveloppe de refroidissement 25 a de la chambre d'entrée 2. La figure 3 représente une coupe transversale suivant la ligne A-A de-la figure 2, et montre les tubes de refroidissement 25 c disposés régulièrement suivant un cercle par rapport à l'axe 26 du dispositif dans la section trans- versale libre de la conduite d'évacuation 14 du gaz de re- froidissement. Les enveloppes de refroidissement 25 a, 25 b sont revêtues d'un matériau protecteur 27 pour les protéger de l'usure et d'un échauffement excessif. Un plateau tournant 28 est disposé sous le puits de décharge 7 Il assure une décharge uniforme du coke re- froidi, le mouvement du plateau tournant 28 assurant un autre mélange intime du coke lors de la décharge et par conséquent rétablissant éventuellement l'équilibre dans des régions de faible étendue de la masse de coke qui pré- sentent des températures différentes. Au-dessous du plateau tournant 28 est disposé un dispositif de réception 29 en forme d'entonnoir dont le bord supérieur entoure, à une certaine distance, le bord de ce plateau. Au-dessous de l'ouverture de sortie 30 du dis- positif de réception 29 est prévu un dispositif convoyeur 31, par exemple une bande convoyeuse, pour l'évacuation du coke. Le procédé suivant l'invention se déroule de la façon suivante Comme dans le cas du refroidissement connu par voie sèche à l'aide de gaz inerte, le coke est introduit dans le dispositif par le haut, par le puits de remplissage 1, par charges successives et sans pénétration d'air, et est éclusé audehors par le bas de façon connue, par le puits de décharge 7 Sur son trajet à travers la chambre d'entrée 2, la chambre de refroidissement 3 et la chambre d'extinction 4, le coke est refroidi d'environ-1100 'C lors de l'entrée jusqu'à environ 1000 C lors de la sortie La chambre d'entrée 2 permet, en tant que dispositif d'emmaga- sinage intermédiaire, un fonctionnement stationnaire de la chambre de refroidissement, qui possède un diamètre inté- rieur de par exemple 5, lors d'une amenée par à-coups et d'un abaissement progressif de l'état de remplissage Dans la chambre de refroidissement 3, un gaz de refroidissement, constitué essentiellement par du gaz à l'eau (CO +H 2) et de la vapeur d'eau, est introduit dans le coke à contre- courant à partir du milieu de la masse de coke, et ce fai- sant il apparaît un réchauffement d'environ 150 C à la fin de la conduite d'amenée 17 du gaz de refroidissement jus- qu'à environ 600 à 850 C au début de la conduite d'évacua- tion 14 du gaz de refroidissement Cette dernière tempéra- ture de 6000 C du gaz de refroidissement est valable pour la production de la quantité maximale de gaz à l'eau dans la zone chaude de la chambre de refroidissement 3 Le gaz à l'eau apparaît ici suivant la réaction endothermique C + H 20 + CO + H 2 à partir de la vapeur d'eau (H 20) dans le gaz de refroidissement et du carbone (C) dans le coke. Grâce à cette réaction, une partie de la chaleur qui doit être récupérée est prise au coke, grâce à quoi sa tempéra- ture diminue Les dimensions et les caractéristiques de fonctionnement du dispositif sont accordées les unes aux autres de manière que le coke soit refroidi jusqu'à une température inférieure à 400 C iors de son entrée dans la chambre d'extinction 4. Le gaz de refroidissement chaud s'écoulant dans la conduite d'évacuation 14 du gaz de refroidissement par l'intermédiaire de l'espace libre 13 dans la chambre de re- froidissement 3 est refroidi jusqu'à environ 150 'C dans l'absorbeur de chaleur 15, par exemple une chaudière de récupération pour produire de la vapeur d'eau secondaire sous une pression plus forte en tant que fluide de travail d'un processus utilisant des forces motrices à vapeur, et est nettoyé de la poussière de coke entraînée avec lui, dans le séparateur à cyclone 16 Ensuite, le gaz de refroi- dissement est amené à la chambre de refroidissement 3, au moyen d'un ventilateur dans la conduite d'amenée 17 de gaz de refroidissement. A la conduite d'amenée 17 de gaz de refroidisse- ment est raccordée une conduite de soutirage de gaz de re- froidissement par l'intermédiaire de laquelle une partie du gaz de refroidissement peut être soutirée pour une utilisa- tion extérieure du gaz à l'eau qui y est contenue. Dans l'état stationnaire, la masse du gaz à l'eau dans la conduite de soutirage du gaz de refroidisse- ment correspond à la production de gaz à l'eau dans la masse de coke Pour équilibrer la vapeur d'eau évacuée avec le gaz de refroidissement soutiré et celle utilisée lors de la production de gaz à l'eau, une quantité d'eau équivalente est introduite dans la chambre d'extinction 4 par l'inter- médiaire du dispositif de vaporisation d'eau 5 La quantité d'eau introduite dans le dispositif de vaporisation d'eau 5 en tant qu'eau d'extinction peut également comprendre la quantité d'eau qui apparaît lors de la condensation de la vapeur d'eau contenue dans le gaz de refroidissement sou- tiré. Dans la chambre d'extinction 4, l'eau d'extinc- tion est vaporisée en direction de la masse de coke encore chaude, au moyen du dispositif de vaporisation d'eau 5 dans l'espace annulaire 21 La quantité de vapeur produite par l'évaporation de l'eau d'extinction correspond à la somme des quantités partielles dé vapeur qui sont dérivées de la chambre d'extinction 4 d'une part vers le haut dans la chambre de refroidissement 3 et d'autre part vers le bas par la sortie 9 en forme d'entonnoir de la chambre d'ex- tinction 4, par l'intermédiaire du carter de soutirage 6, de la conduite d'évacuation 22 de la vapeur d'eau, du sépa- rateur à cyclone 23 et d'un ventilateur Après le ventila- teur, le courant de vapeur d'eau est envoyé au choix dans l'atmosphère, par l'intermédiaire d'une conduite d'évapora- tion, et/ou de nouveau dans la chambre d'extinction 4, par l'intermédiaire de la conduite d'amenée 24 de la vapeur d'eau Le courant de recyclage de la vapeur d'eau, circulant par la conduite d'évacuation 22 de vapeur d'eau et la con- duite d'amenée 24 de vapeur d'eau, permet, conjointement avec le réglage de la quantité de vapeur d'eau prélevée par l'intermédiaire du tube d'évaporation, un équilibrage de la pression de vapeur dans le tube de décharge 7 vis-à-vis de la pression environnante, ainsi qu'un réglage du courant partiel de vapeur dérivé de la chambre d'extinction 4 dans la chambre de refroidissement 3 Ce courant partiel peut être réglé entre la valeur 0, pour laquelle toute la quan- tité de vapeur produite dans la chambre d'extinction 4 est 2.5 envoyée dans l'atmosphère par le tube d'évaporation, et une valeur maximale qui coïncide avec cette quantité de vapeur lorsque le tube d'évaporation est fermé Le réglage respec- tif est caractérisé par la surpression de la vapeur ren- voyée dans la chambre d'extinction 4 par rapport à la pres- sion de gaz lors de l'entrée du gaz de refroidissement pro- venant de la conduite d'amenée 17 de gaz de refroidissement dans la chambre de refroidissement 3, cette pression de gaz étant déterminée de son côté par la chute de pression du gaz de refroidissement dans la chambre de refroidissement 3 et par la pression de gaz, coïncidant avec la pression atmosphérique, dans la chambre d'entrée 2 La production de gaz à l'eau, la composition du gaz de refroidissement et le courant de gaz de refroidissement évacué du système par l'intermédiaire de la conduite d'évacuation de gaz de re- froidissement varient avec le courant de vapeur dérivé de la chambre d'extinction 4 pour arriver dans la chambre de refroidissement 3. Pour le nettoyage de la vapeur d'eau formée dans la chambre d'extinction 4, et évacuée par la conduite d'évacuation 22 de la vapeur, on peut également utiliser d'autres séparateurs, par exemple quatre séparateurs à cy- clone avec un diamètre de calibre voisin de la coupure de 0,015 mm. Dans le cas d'un débit de coke de 100 t/h, on choisit une puissance du ventilateur d'environ 250 k W pour la circulation du gaz de refroidissement à travers la cham- bre de refroidissement 4, et une puissance du ventilateur d'environ 165 k W pour la circulation de la vapeur d'eau à travers la chambre d'extinction 4. La masse de coke est en outre refroidie dans la chambre d'entrée 2 et la chambre de refroidissement 3 au moyen du système de refroidissement par vaporisation Ce faisant, une partie de la chaleur du coke est reçue par les enveloppes de refroidissement 25 a, 25 b de la chambre d'en- trée 2 et de la chambre de refroidissement 3 Dans les en- veloppes de refroidissement 25 a, 25 b et dans les tubes de refroidissement 25 c, 25 d circule de l'eau à une température de 1000 C qui constitue par conséquent le système de refroi- dissement par vaporisation Cette évacuation de chaleur supplémentaire, non seulement raccourcit la durée de re- froidissement pour le coke, mais aide également à réduire des dilatations thermiques très importantes des différents éléments de paroi de la chambre d'entrée 2 et de la chambre de refroidissement 3, étant donné que la température du système de refroidissement par vaporisation ne dépasse pas 1000 C et assure une température extérieure constante de la chambre d'entrée 2 et de la chambre de refroidissement 3. Le coke refroidi arrive sur le plateau tournant 28 par l'intermédiaire du carter de soutirage 6 et du puits de décharge 7, et de là est de nouveau mélangé par le mou- vement de celui-ci, grâce à-quoi des différences-de tempé- rature existant éventuellement encore dans la masse de coke sont équilibrées Le coke qui tombe par-dessus le bord du plateau tournant 28 est reçu par le dispositif de réception 29 et amené, par l'intermédiaire de son ouverture 30, à une bande convoyeuse 31 qui transporte le coke plus loin. Sur la figure 1, la flèche 32 indique le trajet du gaz de refroidissement à partir de la conduite d'amenée 17 de gaz de refroidissement jusque dans la conduite d'éva- cuation 14 du gaz de refroidissement, en passant par la chambre de refroidissement 3, la flèche 23 indique le tra- jet de la vapeur d'eau à partir de la conduite d'amenée 24 de vapeur d'eau jusqu'à la conduite d'évacuation 22 de va- peur d'eau, en passant par la chambre d'extinction 4 et le carter de soutirage 6, et la flèche 34 indique la sortie de l'eau d'extinction du dispositif de vaporisation d'eau 5. Sur la figure 2, la flèche 35 indique l'entrée d'eau à environ 1000 C pour le système de refroidissement par vaporisation dans l'enveloppe de refroidissement 25 b, et la flèche 36 indique la sortie du mélange d'eau et de vapeur d'eau de ce système de refroidissement de l'enveloppe de refroidissement 25 a. REVENDICATIONS 1 Procédé pour la récupération de la chaleur perdue et pour l'obtention de gaz à l'eau lors du refroi- dissement de coke incandescent éjecté d'un four à chambres, en deux étapes, suivant lequel: a) dans une première étape de refroidissement par voie sèche, un mélange de gaz à l'eau et de vapeur d'eau pénètre dans la région inférieure d'une zone de re- froidissement ( 3), remonte à contre-courant à travers la masse de coke qui descend dans la zone de refroidissement ( 3) en recevant de la chaleur, ressort de la zone de re- froidissement ( 3) dans la région supérieure de celle-ci, est de nouveau refroidi dans un absorbeur de chaleur, nettoyé puis remis en circulation dans la région inférieure de la zone de refroidissement ( 3), une partie pouvant être pré- levée du mélange gazeux renvoyé avant l'entrée dans la zone de refroidissement, ainsi que b) dans une seconde étape de refroidissement par voie humide, à une température du coke plus faible par rapport à la première étape de refroidissement, de l'eau est envoyée dans une zone d'extinction ( 4), et la vapeur d'eau qui y est formée est envoyée partiellement vers le haut dans la zone de refroidissement ( 3) à travers la masse de coke et partiellement vers le bas dans une zone de dé- charge ( 7), soutirée à partir de celle-ci, nettoyée et éva- cuée dans l'atmosphère et/ou renvoyée dans la zone d'extinc- tion ( 4), et le coke refroidi est déchargé par l'intermédiaire de la zone de décharge( 7), caractérisé par le fait qu'aussi bien le mélange de gaz à l'eau et de vapeur d'eau dans la première étape de refroidissement que l'eau d'extinction ou la va- peur d'eau formée à partir de celle-ci et la vapeur d'eau renvoyée dans la seconde étape de refroidissement traver- sent la masse de coke de l'intérieur vers l'extérieur. 2 Procédé suivant la revendication 1, caracté- risé par le fait que la masse de coke est guidée sous la forme d'un courant annulaire à travers la zone de refroi dissement ( 3) et la zone d'extinction ( 4). 3 Procédé suivant les revendications 1 ou 2, caractérisé par le fait que de la chaleur est extraite en supplément de la masse de coke devant être refroidie, au niveau de son côté extérieur. 4 Procédé suivant la revendication 3, caracté- risé par le fait que l'extraction supplémentaire de chaleur a lieu au moyen d'un système de refroidissement par vapori- sation. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'une quelconque des revendications l à 4, qui com- porte respectivement les uns au-dessous des autres un puits de remplissage ( 1), une chambre d'entrée ( 2), une chambre de refroidissement ( 3), une chambre d'extinction ( 4) compor- tant un dispositif de vaporisation d'eau ( 5), un carter de soutirage ( 6) et un puits de décharge ( 7), et qui est en outre équipé d'une conduite d'évacuation ( 14) du gaz de refroidissement partant de la chambre de refroidissement ( 3), d'un absorbeur de chaleur ( 15) qui y est couplé et d'une conduite d'amenée ( 17) du gaz de refroidissement à la chambre de refroidissement ( 3), une conduite de prélève- ment de gaz de refroidissement étant couplée à la conduite d'amenée ( 17) du gaz de refroidissement, et une conduite d'évacuation ( 22) de vapeur d'eau partant du carter de sou- tirage ( 6) ainsi qu'une conduite d'amenée ( 24) de vapeur d'eau à la chambre d'extinction ( 4) étant prévuest caracté- risé par le fait que l'ouverture de sortie ( 17 a) de la con- duite d'amenée ( 17) du gaz de refroidissement est disposée dans la région de l'axe longitudinal de la chambre de re- froidissement ( 3), et que les ouvertures de sortie ( 5 a, 24 a) du dispositif de vaporisation d'eau ( 5) et de la conduite d'amenée ( 24) de vapeur d'eau sont disposées dans la région de l'axe longitudinal de la chambre d'extinction ( 4). 6 Dispositif suivant la revendication 5, carac- térisé par le fait que le dispositif de vaporisation d'eau ( 5) et la conduite d'amenée ( 24) de vapeur d'eau entourent coaxialement la conduite d'amenée ( 17) de gaz de refroidis- sement. 7 Dispositif suivant la revendication 5 ou 6, caractérisé par le fait qu'il comporte deux éléments de gui- dage ( 11, 20) pour la masse de coke, qui s'élargissent con- centriquement vers le bas, dans la chambre de refroidisse- ment ( 3). 8 Dispositif suivant la revendication 7, carac- térisé par le fait que la conduite d'amenée ( 17) de gaz de refroidissement et la conduite d'amenée ( 24) de vapeur d'eau pénètrent au niveau de son côté inférieur et s'éten- dent coaxialement vers le haut, la conduite d'amenée ( 17) de gaz de refroidissement débouchant dans un espace ( 12) non occupé par la masse de coke et situé sous l'élément de guidage ( 11), et la conduite d'amenée ( 24) de vapeur d'eau débouchant dans un espace annulaire ( 21) non occupé par la masse de coke et situé sous l'élément de guidage. 9 Dispositif suivant la revendication 7 ou 8, caractérisé par le fait que l'élément de guidage ( 11) dans la chambre de refroidissement ( 3) est constitué par une section conique supérieure (lia) dont la pointe (llb) du cône est arrondie, et une section cylindrique inférieure (llc). Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé par le fait que l'élément de guidage ( 20) dans la chambre de refroidissement ( 3) est constitué par une section tronconique supérieure ( 20 a) arrivant jusqu'à la conduite d'amenée ( 17) de gaz de re- froidissement, et une section cylindrique inférieure ( 20 b). 11 Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 à 10, caractérisé par le fait que le dis- positif de vaporisation d'eau ( 5) comporte un tuyau annu- laire muni d'ouvertures ( 5 a) de sortie d'eau, qui est dis- posé dans l'espace annulaire ( 21) au-dessous de l'élément de guidage ( 20) dans la chambre d'extinction ( 4). 12 Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 à 11, caractérisé par le fait que les parois de la première chambre ( 2) et de la chambre de re- froidissement ( 3) comportent des enveloppes de refroidisse- ment ( 25 a, 25 b) dans lesquelles circule de l'eau et qui sont réunies l'une à l'autre par l'intermédiaire de tubes de refroidissement ( 25 c, 25 d). 13 Dispositif suivant la revendication 12, ca- ractérisé par le fait que les tubes de refroidissement ( 25 c, d) s'étendent à travers la section transversale libre au niveau du départ de la conduite d'évacuation ( 14) du gaz de refroidissement. 14 Dispositif suivant la revendication 12 ou 13, caractérisé par le fait que les enveloppes de refroidis- sement ( 25 a, 25 b) sont recouvertes au moins partiellement, du côté tourné vers la masse de coke, d'un matériau ( 27) qui les protège contre l'usure et un échauffement excessif. Dispositif suivant l'une quelconque des re- vendications 5 à 14, caractérisé par le fait qu'un plateau tournant ( 28) est disposé sous le puits de décharge ( 7).