FR 2534891 A1 19840427 FR 8217859 A 19821022 DISPOSITIF CLOS A FLUIDISATION POIENT Tr T E POUR LE CONVOYAGE HORIZONTAL DE MATERIA Ux PULVER Ut Et SN L'invention concerne un dispositif clos à fluidisation potentielle pour le convoyage horizontal ou incliné de matériaux possédant les caractéristiques de pulvérulents fluidisables, depuis une zone de sto Dckage jusqu'à au moins une zone à alimenter, éloignées l'une de l'autre. L'invention concerne également un procédé continu de transport et d'alimentation de "capacités-réserves" en produit pulvérulent, comme de l'alumine par exemple, permettant d' alimenter un ensemble de con- ditionnement tel que ensacheuse, mise en conteneur, ou un ensemble de production tel que presse extrudeuse, cuves d'électrolyse ignée appartenant à un atelier,à partir d'une unique zone de stockage des- dits matériaux. Par matériaux fluidisables, on entend définir tous les matériaux bien connus de l'homme de l'art se présentant sous une forme pulvé- rulente, et de granulométrie et de cohésion telles que la vitesse de passage de l'air insufflé provoque, à vitesse faible la décohésion des particules entre elles et la réduction des forces de frottement interne De tels matériaux sont, par exemple, l'alumine destinée à l'électrolyse ignée, les ciments, plâtres, la chaux vive ou éteinte, cendres volantes, fluorure de calcium, charge d'apport pour caout- chouc, fécule, catalyseurs, poussières de charbon, sulfate de sodium, phosphates, polyphosphates, pyrophosphates, les matériaux plastiques sous la forme de poudre, les produits alimentaires tels que le lait en poudre, les farines, etc i Il est bien connu que de telles technologies ont été étudiées et dé- veloppées pour le transport en lit fluidisé de matériaux pulvérulents. Un exemple parmi d'autres est celui concernant l'alimentation en alu- mine des cellules d'électrolyse ignée pour la production de l'alumi nium. 53489 i -2- Pour ce faire, l'alumine, produit pulvérulent transporté et solubili- sé dans le bain électrolytique, est progressivement consoniée pendant que se déroule l'électrolyse et doit être renplacée au fur et à îrsu- re de sa consommation, de telle manière que la concentration en alu- mine solubilisée soit maintenue dans les limites favorables pour le fonctionnement de la cellule à plein rendement Dès lors, il devient nécessaire de régler la quantité d'alumine introduite dans la cwrve d électrolyse, de telle manière que son fonctionnement ne soit pas perturbé par un excès ou par un manque d'alumine. De nombreux dispositifs ont été proposes par l'homme de l'art et dé- crits dans la littérature specialisée, qui sont destinés à permettre une alirentation régulière de la cuve d'électrolyse en alumine. Un premier dispositif, décrit dans le brevet français 2 099 434, per- net d'alirn-ter en alurmine une cellule d électrolyse et comprend un réservoir ce stockage de l'alumir e, au-dessous duquel se trouve un appareil de esure permettant de régler la quantité d'alumine sortant du réservoir et, enfin, un moyen de transport fluidisé de l'alumine, encore connru sous l'appellation d' aéroglissière, placé entre 1 ' appa- reil de mesr et la cellule à almienter, le réservoir d'alumine et l'appareil de mesure étant placeés, latéralement, à côté de la cellule. Le moyen de transport est lui-m me muni de tuyauteries de sorties per- mettant d'alimenter la cellule en plusieurs points par l'intermédiaire de tubes piongeurs animés d'un mouvement de "monte et baisse", débi- tant cbacun sensiblement la mnme quantité d'alumine. Mais, un tel dispositif présente des inconvénients majeurs pour son exploitation industrielle En effet, un tel dispositif est conçu d'une manière telle qu'il ne peut alimenter qu'une seule cuve d'électrolyse, alors quaii est nécessaire d'alimenter une série de cuves d'électro- lyse comportant par exemple 60 unités En outre, ce dispositif est muni d'un réservoir éloigné de l'unique cuve qu'il peut alimenter et, dès lors, crée un temps de réponse important entre la sollicitation en matériaux pulvérulents et l'alimentation de la cuve d'électrolyse avec ledit matériau De plus, ce dispositif est muni de plusieurs points d'introduction du matériau pulvérulent dans la cuve d'électro- lyse, qui ne garantissent pas l'égalité de la quantité de matériau 2 534891 -3- pulvérulent introduite en chaque point. En plus des inconvénients précités, coame l'appareil de mesure est placé en amont de l'aéroglissière, le pulvérulent à transporter est totalement fluidisé et il se crée alors, entre la surface supérieure du lit fluidisé en mouvement et le plafond de l'aéroglissière, une couche gazeuse circulant à haute vitesse, entraînant avec elle les particules les plus fines du pulvérulent transporté En outre, comme l'aéroglissière est démunie de moyens d'évacuation de la phase gazeuse, la totalité de l'air de fluidisation est introduite dans la cuve d'électrolyse, simultanément avec l'alumine, accroissant ainsi les en- volements de particules les plus fines au niveau de la cuve d'élec- trolyse. Le problème auquel se heurte l'honmme de l'art est celui du transport à longue distance d'un matériau pulvérulent, ermagasiné dans un silo de très grande capacité en vue d'alimenter des ateliers de condition- nements se trouvant éloignés de plusieurs centaines de mètres dudit silo, problème qu'il a résolu jusqu'à présent par l'usage, par exem- ple, de conteneurs mobiles, de transport pneumatique à haute pression ou de transporteur mécanique. Plus récenrent, un autre dispositif d'alimentation en alumine d'une cellule d'électrolyse en de multiples points, a été décrit dans le brevet US 4 016 053 Ce dispositif, qui permet de transporter un ma- tériau pulvérulent d'une zone de stockage à une zone de consommation, comprend tout d'abord un convoyeur primaire à lit fluidisé, muni des moyens d'alimentation et d'évacuation du gaz utilisé pour fluidiser et transporter les matériaux pulvérulents provenant de la zone de stoc- kage et à maintenir le convoyeur primaire essentiellement plein de ma- tériaux fluidisés, puis comprend une pluralité de convoyeurs d'alimen- tation et d'évacuation du gaz utilisé pour fluidiser et transporter les matériaux pulvérulents provenant du convoyeur primaire et mainte- nir les convoyeurs secondaires continuellement pleins de matériaux pulvérulents fluidisés, enfin, comprend des dispositifs d'alimentation discontinue en matériaux pulvérulents de chaque cuve d'électrolyse par gravité, chaque dispositif étant alimenté par l'intermédiaire de l'un des convoyeurs secondaires à lit fluidisé. t.534891 -4- Or, et celà est un inconvénient majeur, le dispositif décrit dans le brevet US 4 016 053 doit maintenir le matériau pulvérulent en état de fluidisation permanent, que la cellule d'électrolyse ait nécessité d'être alimentée ou non et, de ce fait, consonmme des quantités impor- tantes de gaz de fluidisation et, corrélativement, d'énergie. De plus, et celà est un autre inconvénient majeur, pour que les maté- riaux pulvérulents présents dans ce dispositif restent dans un état permanent de fluidisation, il existe,entre la face supérieure du lit fluidisé et le plafond de l'aéroglissière, une veine gazeuse qui se déplace à grande vitesse et d'une manière permanente vers les évents d'évacuation en entrainant hors du dispositif jusqu'à 10 % en poids du débit du pulvérulent présent dans l'aéroglissière. Ainsi, les dispositifs décrits dans l'art antérieur ne peuvent pleine- ment satisfaire l'utilisateur car ils se révèlent d'application indus- trielle ccrplexe et onéreuse par les consommations d'énergie qu'ils exigent, par exemple dans le cas des dispositifs à chargement-déchar- gement, des systèmes à transport pneumatique, ou encore par les pertes de matéri pulvérulents qu'ils provoquent, ou par la mise en peuvre de charic s, engins, ponts roulantsn trémies mobiles C'est pourcloi, la demanderesse, poursuivant ses recherches en ce do- maine, a mis au point un dispositif de transport en lit dense de ma- tériaux pullvérulents, exempt des inconvénients précités. Le dispositif clos, selon l'invention, à fluidisation potentielle pour le ccr-oyage de matériaux pulvérulents depuis une zone de stoc- kage jus-lu'à au moins une zone à alimenter, qui comprend entre ces deux zones, au moins un convoyeur horizontal ou incliné muni de moyens de fluidisation, constitué par un canal inférieur à circulation de gaz, un canal supérieur à circulation du matériau pulvérulent et du gaz, entre lesquels est placée une paroi poreuse, au moins une tubulure d'ali'D tation en gaz du canal inférieur, se caractérise en ce que, dans le but de fluidiser potentiellement le matériau pulvérulent rem- plissant le convoyeur, ce convoyeur est muni d'au moins une colonne d'équilibrage dont la hauteur de re plissage équilibre la pression du gaz de fluidîsation potentielle e 489 Pour bien comprendre la fluidisation potentielle apparaissant dans le cadre de l'invention, il est utile de rappeler ce qu'est la fluidisation, habituellement pratiquée dans l'art antérieur pour le convoyage de ma- tériaux pulvérulents. Selon l'art antérieur, tel qu'il peut apparaître, par exemle dans le brevet US 4 016 053 précité, le gaz de fluidisation est introduit sous une pression donnée Pf au-dessous de la paroi poreuse de fluidisation séparant le canal inférieur à circulation de gaz et le canal supérieur à circulation du matériau pulvérulent d'un convoyeur horizontal Le gaz de fluidisation traverse ladite paroi poreuse, puis passe entre les par- ticules au repos du matériau pulvérulent formant la couche à fluidisero L'épaisseur de ladite couche au repos est très inférieure à la hauteur du canal supérieur d Udit convoyeur. Dès lors que la vitesse de circulation du gaz dans l'espace intersticiel existant entre les particules est suffisamment élevée, lesdites parti- cules sont,milisées puis soulevées, chacune d'entre elles perdant les points de cc t_ permanent avec ses voisines Par ce moyen, les frot- tements inter_ entre particules sont réduits et ces particules sont mises dans un, état de suspension dynamique Dès lors, chaque particule sollicitée est soumise à une force ascensionnelle due à la vitesse du gaz en contact avec ladite particule, vitesse qui est de l'ordre de celle de la chute dans l'air de cette particule. De ce fait, il en résulte une augmentation du volume initial du matériau pulvérulent et, corrélativement, une diminution de la densité apparente. Selon l'in;ention, le matériau pulvérulent, en dehors de toute injection de gaz de fluidisation, remplit complètement le dispositif de convoyage, en particulier le canal supérieur de circulation du matériau pulvérulent du convoyeur horizontal ou incliné Les particules au repos du matériau pulvérulent forment une couche dudit matériau à transporter, dont l'é- paisseur est pratiquement égale à la hauteur dudit canal supérieur Dès lors que le gaz est introduit au-dessous de la paroi poreuse de fluidi- sation, cui sé'are le canal inférieur à circulation de gaz du canal su- périeur a circulation du matériau pulvérulent, et ce, sous la irmrre 5348 t -5- pression Pf que celle qui serait pratiquée dans l'art antérieur pour fluidiser le nmatériau pulvérulents la colonne déquilibrage est ren- plie de ce même matériau selon une hauteur manomètrique qui éqc Lilibre la pression Pf et interdit l'accroissement des interstices entre les particules De ce fait, la présence de la colonne d'équilibrage in- terdit la fluidisation du matériau pulvérulent présent dans le con- voy-eur horizontal ou incliné, conmme la demanderesse a pu le constater lors de ses nombreuses expérimentations En outre, ccrme la distance interstitielle entre les particules n'augmente pas, la perméabilité du milieu au gaz introduit sous la pression Pf est très faible et li- mite lécoulement gazeunx à une très petite valeur, par la section de la colonne d'équiiibrage Ainsi, et pour illustrer le phéncofène ob- servé par la demanderesse, le matériau pulvérulent à transporter, par exemple de l'alumine, étant soumirs à une pression de fluidisation Pf de 80 millibars, dans le cas de l'art antérieur tel qu'il peut appa- raître par exemple dans 1 'USP 4 016 053, le débit de gaz en circu- lation correspondant à ladite pression Pf et provoquant la fluidi- saction du matériau pulvérulent est de l'ordre de 33 10 3 m 3 m 72 S 1 alors que, dans le cas de l'invetion et pour la mnme pression Pf, le débit de gaz en circulation est seulement de l'ordre de 4 10-3 m 3 débit trop faible pour pouvoir provoquer la fluidisation de l'alumine dans l'ensemble du convoyeur. La colo nne d'équilibrage selon '1 invention est préférentiellement ver- ticale Elle peut être montée dans l'axe du convoyeur, ou placée laté- ralm nt et raccordée a la partie supérieure dudit convoyeur par tout moyen approprié La colonne d'équilibrage est généralement tubulaire et sa section par un plan perpendiculaire à son axe peut être circu- laire, elliptique ou polygonale. En multipliant ses recherches et en conduisant ses expérimentations pour mettre au point le dispositif selon l'invention, la demanderesse a été amenée à constater et à établir que les divers paramètres tech- niques de la colonne d'équilibrage, ainsi que les nombreux paramètres attachés au matériau pulvérulent à transporter, étaient associés dans des relations permettant de définir la surface minimale c totale luie doit avoir la ou les sections droites des colonnes, déte un-ne en -7- o proportion de la surface totale de la paroi poreuse: S C'est ainsi que, pour un dispositif à fluidisation potentielle de transport de matériau pulvérulent selon l'invention, comportant une zone de stockage, au moins un convoyeur clos horizontal ou incliné et au moins une colonne d'équilibrage dudit convoyeur, pour une pres- sion de gaz de fluidisation Pf et une surface totale S de la paroi poreuse, la surface minimale totale "a' de la section droite de la ou des colonnes d'équilibrage doit répondre à la relation: S a > 2 O 10 Préférentiellement, la surface minimale toiale"a" est choisie dans les limites suivantes, qui ont été déterminées expérimentalement: S S a 2 Dans le cas particulier de l'alumine, la demanderesse a été amenée à constater expérimentalement que la surface minimale totale a, que doit avoir la section droite de la ou des colonnes d'équilibrage, S doit être au moins égale à 10 et, de préférence, comprise entre S S 105 et 50 La hauteur de la colonne d'équilibrage doit être au moins égale à la valeur extraite de la relation d'équilibre: Pf = H p dans laquelle p est le poids spécifique du matériau pulvérulent pré- sent dans ladite colonne, tandis que Pf est la pression de gaz de fluidisation. D'une manière générale, l'appareillage selon l'invention est muni d'une colonne d'équilibrage mais, dans le cas o le convoyeur à lit fluidisé est particulièrement long, il peut être intéressant de mu- nir ledit convoyeur d'au moins deux colonnes d'équilibrage. La colonne d' équilibrage selon l'invention s'applique sans aucune restriction à toute installation de transport de matériaux pulvéru- lents à fluidisation potentielle, d'une zone de stockage vers une zone de consormmation, comprenant un convoyeur primaire à fluidisation potentiel- le alimentant une pluralité de convoyeurs secondaires à fluidisation po- tentielle, indépendant les uns des autres, chaque convoyeur secondaire à fluidisation potentielle alimentant une pluralité de convoyeurs - -8- tertiaires à fluidisation potentielle, indépendant les uns des autres, chaque convoyeur tertiaire alimentant la zone de consommation par l'in- termédiaire d'un dispositif de stockage adapté En d'autres termes, la colonne d'équilibrage selon I'inventi Xo I s'applique avec succès à un en- sermble de convoyeurs à fluidisatiin potentielle montée en cascade. L'invention sera mieux comprise grâce à la description non limitative des figures 1, 2 et 3, illustrant un mode de fonctionnement et une ap- plication industrielle du dispositif. La figure 1 est une vue simplifiée en coupe verticale du dispositif selon l'invention, comportant un seul convoyeur horizontal et montrant le matériau pulvérulent dans un état de repos, bien que le gaz inclus soit maintenu à une pression de fluidisation potentielle. La figure 2 est une vue simplifiée en coupe verticale du dispositif selon l'icrention, omportant un seul convoyeur horizontal et montrant le matériau pulvérulent dans une phase dynamique, c'est-à-dire alimen- tant une z^ de consommation éloignée de la zone de stockage. La figure 3 est une vue en perspective, avec des zones d'observation partiellement déchiquetées, d'une installation complète de convoyage selon le dispositif de l'invention. Selon les igures 1 et 2, le dispositif clos à fluidisation potentielle pour le ccrnyage horizontal ou incliné d'un matériau pulvérulent, se compose d'lun réservoir de stockage aérien ( 1) du matériau à transporter relié par ume canalisation ( 2) à un convoyeur ( 3) du type aéroglissiè- re à fluidisation, d'une colonne d'équilibrage ( 4), d'un moyen d'éva- cuation '9) du convoyeur, d'un réservoir de stockage ( 10) du matériau transporté, destiné à être consommé par l'intermédiaire du moyen ( 11). Le réservoir de stockage aérien ( 1) contient le matériau pulvérulent ( 12) en vrac, soumis à la pression atmosphérique Ce réservoir est en charge sur l'une des extrémités du convoyeur horizontal (ou incliné) ( 3) par l'intermédiaire de la canalisation ( 2) Le convoyeur ( 3), longiligne, se compose d'une paroi poreuse ( 5) de fluidisation ayant une surface totale S séparant le canal inférieur à circulation de gaz -9- ( 6) et le canal supérieur ( 7) à circulation du matériau pulvérulent. Prés de l'autre extrémité du convoyeur horizontal ( 3), se trouve une colonne d'équilibrage ( 4) dont la surface minimale totale a de la section doit être au moins égale à S/200 tandis que, à cette autre extrémité opposée au réservoir de stockage ( 1), se trouve un moyen d'évacuation ( 9) qui transforme le mouvement horizontal du matériau pulvérulent en un mouvement vertical permettant d' alimenter un réser- voir de stockage du matériau transporté, situé en contre-bas du con- voyeur horizontal ( 3) Le réservoir de stockage ( 10) du matériau transporté alimente à son tour une zone de consommation (non repré- sentée) du matériau par l'intermédiaire du moyen ( 11). La coeparaison des figures 1 et 2 permet de décrire le mouvement des fluides gazeux et matériaux pulvérulents. Selon la figure 1, le matériau pulvérulent occupe, en vrac, l'ensemble du dispositif de convoyage selon l'invention, exprimant ainsi que le poids sp 5 cifique apparent du matériau pulvérulent remplissant le dis- positif dans les zones 12, 7, 14, 16, 21, 17 et 18, est le m Ume que celui dudit matériau stocké en tas à la pression atmosphérique Le niveau supérieur du matériau pulvérulent présent dans le réservoir ( 1) doit toujours être au-dessus du niveau supérieur atteint par le matériau pulvérulent dans la colonne d'équilibrage ( 4) quand le dis- positif est soumis à une pression de gaz Pf Dès lors que l'on appli- que, par l'intermédiaire de la canalisation ( 8), une pression de gaz Pf, au-dessous de la paroi poreuse ( 55, pression identique à celle que l'on appliquerait, dans une aéroglissière à lit fluidisé, le maté- riau pulvérulent à transporter occupe la colonne déquilibrage ( 4) jusqu'au niveau ( 15) selon une hauteur manométrique qui équilibre la pression de gaz Pf Comme le réservoir de stockage ( 10) est suffisam- ment rempli du matériau pulvérulent transporté, la sortie ( 19) du moyen d'évacuation ( 9) est immergée dans la zone ( 20) du matériauo pulvérulent ( 18) L'équilibre qui en résulte est maintenu dans l'état tant que la demande par la canalisation ( 11) du matériau à consommer ne provoque pas le dégagement de la sortie ( 19) par l'abaissemrent du niveau ( 20). -10- Selon la figure 2, la consommation du m-atériau pulvérulent, stoc Ke dans le réservoir ( 10) est telle que le niveau ( 20) dudit matériau se situe au-dessous de la sortie ( 19) Dès lors que cette sortie ( 19) est librée, il se produit un échappement du matériau pulvérulent par le moyen d'évacuation ( 9) et la sortie ( 19) grâce à la décompression du gaz inclus dans la zone ( 22) du convoyeur ( 3), la plus proche de la zone de consoination en aval de ( 11)(non représentée) Dès quela zone de consommation a reçu la quantité souhaitée de pulvérulent, la sor- tie ( 19) est à nouveau obturée en recréant les conditions d'équili- bre de la fig 1 La zone ( 22) est alors réalimentée en pulvérulent par éboulement de proche en proche, de 1 'aval vers 1 amont, jusqu'au silo 1. La figure 3 représente une installation d'alimentation en alumine d'une série de cellules électrolytiques de proyduction de l'aluminium. Dans une cellule d'électrolyse ignée de l'alumine, il est nécessaire d'alinenter régulièrement le bain fondu en alumine au fur et à mesure de la ccsomnation dans le temps par une zone de stockage placée au- dessus de chaque cellule qui alimente le bain à partir de plusieurs points. Le dispos = clos, selon l'invention, de convoyage de l'alumine d'une zone de stodc-age à au moins une zone de consonmmation, comporte les moyens décrits ci-après: Un réservoir aérien ( 31) d'alumine de plus ou moins grande capacité selon les besoins, éloigné de l'atelier d'électrolyse, est placé en un point du site industriel facilement accessible pour en permettre son alimentation par conteneur routier ou ferroviaire, ou tout autre moyen de manutenticon Ce réservoir aérien ( 31) est relié par gravité à un convoveur primaire ( 33) au moyen de la canalisation ( 32) Le premier convoyeur primaire ( 33), à fluidisation potentielle, dont la longueur est équivalente à celle de la partie de l'atelier d'électrolyse à ali- menter, se compose d'une paroi poreuse ( 34), d'une surface totale 51 séparant le canal inférieur à circulation de gaz ( 35) et le canal su- périeur ( 36) à circulation du matériau pulvérulent Le canal inférieur ( 35) à circulation de gaz est alimenté par l'intermédiaire du ventila- teur ( 37) et de la canalisation ( 38) Le canal supérieur ( 36) est muni d'une colonne d'équilibrage ( 39) dont la surface minimale totale a 1 de la section doit être au reins égale à 51/100 Ce convoyeurprimaire ( 33) 34891 -11- est relié à des convoyeurs secondaires ( 40) à fluidisation potentiel- le, grâce aux piquages latéraux ( 41) et aux canalisations ( 42) Les convoyeurs secondaires ( 40) à fluidisation sont du même type que le convoyeur primaire ( 33) à fluidisation potentielle Ils sont alimen- tes en gaz par les canalisations ( 43) reliant le canal inférieur ( 35) à circulation de gaz du convoyeur primaire ( 33), aux canaux infé- rieurs à circulation de gaz des convoyeurs secondaires ( 40) à fluidi- sation potentielle Chaque convoyeur secondaire ( 40) peut être muni d'une colonne d'équilibrage ( 44) Chaque convoyeur secondaire ( 40) s'étend longitudinalement au-dessus d'une cuve d'électrolyse, schéma- tisée par ( 45) Des piquages latéraux alimentent en alumine des tubes plongeurs ( 47) qui déversent le matériau pulvérulent dans des réser- voirs de stockage ( 48) placés au-dessus de chaque cuve d'électrolyse. Ces réservoirs de stockage ( 48) sont munis éventuellement de moyens d'obturation (non représentés), de leur sortie, commandés par la cel- lule d'électrolyse De même, l'extrémité ( 49) des tubes plongeurspeut être munie de moyen d'obturation asservi à l'alimentation de la cuvè d'électrolyse, ou encore peut être obturée par l'augmentation du ni- veau d'alumine dans le réservoir ( 48), EXEMPLE (selon la figure 3). On a réalisé un dispositif de convoyage d'alumine à fluidisation po- tentielle selon l'invention, qui a permis d'alimenter en ce matériau pulvérulent 16 cuves d'électrolyse ignée consommant journellement 1 T/cuve/24 h d'alumine pendant une période de 600 jours Le réser- voir de stockage ( 31) avait une capacité de 100 m 3 et contenait en moyenne 60 tonnes d'alumine Il alimentait par gravité un convoyeur primaire à fluidisation potentielle à raison de 0,7 tonne à l'heure. Le convoyeur primaire ( 33) à fluidisation potentielle avait une lon- gueur totale de 80 mètres et était alimenté en alumine par le réser- voir ( 31) aérien Ce convoyeur avait une hauteur de 0,35 m, une lar- geur de 0,12 m et offrait une surface 51 de paroi poreuse égale à m Le canal ( 35) à circulation de gaz du convoyeur primaire était alimen- té par le ventilateur ( 37) à raison de 150 m 3/heure sous une pression Pf égale à 0,08 bar. Le convoyeur primaire ( 33) à fluidisation potentielle était muni de colonnes d'équilibrage ( 39) Chaque colonne dééquilibrage avait -12hauteur de 2 mètres et une surface de section horizontale égale à 0,03 m 2. Le convoyeur primaire ( 33) à fluidisation potentielle était muni de 16 piquages latéraux ( 41), chaque piquage ( 41) alimentant par gravité un convoyeur secondaire ( 40) à fluidisation potentielle à raison de 1 T/cuve/24 heures d'alumine. Chaque convoyeur secondaire ( 40) à fluidisation potentielle avait une longueur de 6 m, une hauteur de 0,25 m et une largeur de 0,06 mi Il offrait une surface de paroi poreuse égale à 0,4 m, qui était ali- mentée en gaz par le ventilateur ( 37) à raison de 6 m 3/heure sous une pression Pf égale à 0,08 bar. Chaque convoyeur secondaire ( 40) était muni de 2 piquages latéraux ali- mentant en alumine des réservoirs de stockage ( 48 par l'intermédiaire, de tubes plongeurs ( 47). Chaque réservoir de stockage, qui se trouvait au-dessus de la cuve d'électrol-se qu'il alimentait, avait une capacité de 1,2 m et conte- nait en r=-_ene 1 T d'alumine. Quand l'alzi ne présente dans chaque réservoir ( 48) l'était en excès, l'extrémité ( 49) du tube plongeur ( 47) était naturellement obturée. Par contre, quand l'alumine présente dans chaque réservoir ( 48) l'était par défaut, l'extrémité ( 49) du tube plongeur ( 47) était dégagée et le dispositif selon l'invention alimentait en alumine le réservoir de stockage ( 48 >. Le disposit f de convoyage selon l'invention consommait 1,3 K Wh pour un débit de gaz de 250 m 3/h par tonne d'alumine transportée alors que, selon 1 'a antérieur, le mêmae dispositif, démuni de colonne d'équi brage, aurait nécessité 10,0 K Iqh pour un débit de gaz de 2000 m 3/h par tonne d'ali Jne transportée. a 534891 REVENDICATIONS 1 / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le oonvoyage de matériaux pulvérulents, depuis une zone de stockage jusqu'à au moins une zone à alimenter, qui comprend entre ces deux zones au moins un convoyeur horizontal ou incliné, muni de moyens de fluidisation constitués par un canal inférieur de circulation de gaz, un canal supérieur à circulation du matériau pulvérulent et du gaz, entre lesquels est placée une paroi poreuse et au moins une tubulure d'alimentation en gaz du canal infé- rieur, permettant d'établir une pression Pf, caractérisé en ce que, dans le but de fluidiser potentiellement le matériau pulvérulent remplissant le convoyeur, celui-ci est muni d'au moins une colonne d'équilibrage dont la hauteur de remplissage équilibre la pression Pf du gaz de flui- disation potentielle. 2 / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le convoyage de matériaux pulvérulents, selon revendication 1, caractérisé en ce que la colonne d' équilibrage est montée verticalement dans l'axe du convoyeur. 3 / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le convoyage de matériaux pulvérulents, selon revendication 1, caractérisé en ce que la colonne d'équilibrage est placée latéralement au convoyeur et lui est raccordée à la partie supérieure par tout moyen approprié 4 / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le convoyage de matériaux pulvérulents, selon revendication 1, caractérisé en ce que la surface minimrale totale "a" de la section droite de la ou des colonnes d'équilibraae montées sur chaque convoyeur est au moins égale à S/200, o S est la surface totale de la paroi poreuse dudit convoyeur / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le convoyage de matériaux pulvérulents, selon les revendications 1 ét 4, caractérisé en ce que la surface minimale totale "a" de la section de la ou des colonnes d'équilibrage montées sur chaque convoyeur est choisie préférentiellement dans l'intervalle S/200 à S/20, o S est la surface totale de la paroi poreuse dudit convoyeur. 6 / Dispositif clos, à fluidisation potentielle, pour le convoyage de matériaux pulvérulents, selon les revendications 1 et 4, caractérisé en ce que, dans le cas de l'alumine, la surface mnimale totale "a" de la section' droite de la ou des colonnes d'équilibrage montées sur chaque convoyeur, est choisie préférentiellement dans l'intervalle S/'100 S/50, o S est la surfaoe totale de la paroi poreuse dudit convoyeur.