FR 2529877 A1 19840113 FR 8212412 A 19820708 PROCEDE DE PRODUCION D'UN IRIEHYDROXYDE D'ALUMINIUM DE GROSSE GEANULETRIE L'invention concerne un procédé de précipitation de Al(OH)3, à forte pro- ductivité, à partir d'une solution d'aluminate alcalin, sursaturée, obtenue selon le procédé Bayer d'attaque alcaline des bauxites, permettant d'obte- nir par introduction d'amorce un trihydroxyde d'aluminium à grosse granulo- métrie, dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 microns. Le procédé Bayer, largement décrit dans la littérature spécialisée, et bien connu de l'homne de l'art, constitue la technique essentielle de production de l'alumine destinée à être transformée en aluminium par électrolyse ignée Selon ce procédé, -la bauxite est traitée à chaud au moyen d'une so- lution aqueuse d'hydroxyde de sodium, à concentration appropriée, provo- quant ainsi la solubilisation de l'alumine et l'obtention d'une solution sursaturée d'aluminate de sodium Après séparation de la phase solide cons- tituant le résidu inattaqué (boues rouges) du minerai, la solution sursa- turée d'aluminate de sodium est généralement ensemencée avec de l'hydroxyde d'aluminium désigné ci-après par l'expression "amorce" dans le but de pro- voquer la précipitation d'un trihydroxyde d'aluminium. Conne cela est bien connu de l'homne de l'art, il existe plusieurs varian- tes industrielles de production du trihydroxyde d'aluminium par attaque alcaline Bayer des bauxites, que l'on a l'habitude de classer en deux ca- tégories, l'une sous le nom de procédé européen, l'autre sous le nom de procédé américain. Selon le procédé européen, la précipitation du trihydroxyde d'aluminium s'effectue au cours de l'opération dite de décomposition d'une solution aqueuse d'aluminate de sodium à haute concentration en Na 20 caustique, disposant en général de 130 à 170 grammes de Na 20 par litre de solution d'aluminate de sodium à décomposer Il faut entendre, dans le cadre de l'expression "concentration en Na 20 caustique", la quantité totale de Na 20 exprime en gramme par litre dans la solution d'aluminate de sodium à décomposer, se présentant sous la forme liée d'aluminate de sodium et sous la forme libre d'hydroxyde de sodium Selon ce procédé, on introduit dans la solution d'aluminate de sodium à déconposer, une quantité géné- ralement comprise entre 350 g/1 et 600 g/1 d'Al(OH)3 jouant le rôle d'amor- ce, la décomposition de la solution s'effectuant en général à une tempéra- ture au plus égale à 55 C Un tel procédé conduit à une forte productivité d'alumine pouvant atteindre 80 g de A 1203 par litre de la solution d'alu- minate de sodium, mais le trihydroxyde d'aluminium ainsi produit est généralement de fine granulométrie et donne par calcination une alumine dont la finesse est actuellement estimée gênante pour l'électrolyse ignée. Selon le procédé américain, la précipitation du trihydroxyde d'aluminium s'effectue par la décomposition d'une solution aqueuse d'aluminate de so- dium de faible concentration en Na 2 O caustique, ne dépassant pas 110 g de Na 20 par litre de solution d'aluminate de sodium à décomposer Pour ce faire, le procédé américain consiste à introduire dans la solution d'alu- minate de sodium à décomposer une quantité d'Al(OH)3 jouant le rôle d'a- m Drce, quantité plus faible que dans le procédé européen, généralement comprise entre 100 g/l et 200 g/1 de la solution d'aluminate à décomposer, la décomposition s'effectuant par contre à une température plus élevée, telle que par exemple 700 C Toutes ces conditions opératoires réunies conduisent à la production d'un trihydroxyde d'aluminlum de plus grosse granulométrie que celle obtenue par le procédé européen, qui, après clas- sification et calcination, donne une alumine disposant de la granulométrie actuellement souhaitée pour l'électrolyse ignée et connue sous l'appela- tion "Sandy Coarse" Mais, par un effet contraire> lesdites conditions opératoires provoquent une diminution de la productivité en A 1203, qui apparaet beaucoup plus faible que dans le procédé européen, se situant en général autour de 50 g d'A 1203 par litre de la solution d'aluminate, dans le cas de la production d'une alumine "Sandy Coarse" Et, il est bien connu que les tentatives d' amélioration de la productivité par diminution de la température de décomposition et 1 ' introduction, dans la solution d'aluminate de sodium à décomposer, d'une quantité plus importante d'Al(OH)3 jouant le rôle d'amorce, se soldent par la disparition de l'a- lumine à granulométrie "Sandy Coarse" et l'apparition d'une alumine à plus faible granulométrie. Depuis longtemps, et comnme l'atteste le grand nombre de publications dans ce domaine, de nombreuses tentatives ont été faites tant sur le procédé américain que sur le procédé européen, pour trouver un procédé d'obtention de trihydroxyde d'aluminium à grosse granulométrie, disposant simultanément de la productivité du procédé européen. Un premier procédé décrit dans le brevet américain 2 657 978, dont le but est de favoriser l'augmentation de la productivité en hydroxyde d'alumi- nium de forte granulométrie, concerne 1 ' introduction en deux périodes de trihydroxyde d'aluminium, jouant le r 8 le d'amorce, la première période consistant à introduire la seule quantité d'amorce nécessaire à l'obtention de cristaux de grosse granulométrie, tandis que, dans la deuxième période, . est introduite une nouvelle quantité d'amorce Mais, à travers les résul- tats qui sont énoncés, l'augmentation de la productivité apparaît très faible et, par la même, peu intéressante industriellement. Un autre procédé, décrit dans le brevet américain 3 486 850, qui poursuit le but d'augmenter simultanément la productivité et la dimension des par- ticules de trihydroxyde d'aluminium, précipité à partir de la liqueur d'a- luminate de sodium sursaturée, consiste à introduire en continu du trihy- droxyde d'aluminium jouant le rôle d'amorce dans la solution d'aluminate de sodium en circulation dans une zone de décomposition à plusieurs étages et à pratiquer un refroidissement intermédiaire entre deux étages de dé- composition Mais, ce procédé se prête mal à une production de dimension industrielle en raison du domaine de température étroit dans lequel il doit évoluer et également en raison du faible gain de productivité qui résulte de sa mise en oeuvre. Par ailleurs, poursuivant simultanément le but d'améliorer le rendement de précipitation et la granulométrie de l'hydroxyde d'aluminium produit, un autre procédé, décrit dans le brevet français 2 440 916, préconise la décomposition en deux phases de la solution d'aluminate de sodium sursa- turée. La première phase de décomposition consiste à introduire dans la solution d'aluminate de sodium une quantité contrôlée d'une suspension d'amorce fine, cette phase se déroulant à une température comprise entre 77 C et 66 C Puis, la deuxième phase de décomposition traite la suspension refroidie provenant de la première phase par 1 ' introduction d'une quantité suffisante d'amorce de plus grosse granulométrie, de telle manière que la quantité cumulée d'amorce introduite dans les deux phases représente au noins 130 g de trihydroxyde d'aluminium par litre de solution à décomposer, cette quantité d'amorce ne dépassant pas en général 400 g/1 Mais, l'ame- lioration que l'on peut constater à l'égard du procédé américain concerne plus l'augmentation de la productivité que l'obtention d'une granulométrie réellement plus grosse, amélioration qui apparaît être la conséquence si- multanée de la sursaturation de la solution d'aluminate de sodium à décon- poser qui dépend de l'attaque de la bauxite et de son temps de séjour par- ticulièreinent long (de 45 à 100 heures) dans la zone de déconposition alors quiune plus grande quantité d'amorce globalement introduite dans cette so- lution ne manifeste pas une action déterminante. Alors que le procédé décrit dans le brevet français 2 440 916 semble préco- niser l'usage -d'une plus grande quantité d'amorce recyclée ne dépassant pas cependant 400 g/1 de solution d'aluminate de sodium à décomposer et ce, dans le but d'augmenter productivité et granulométrie des particules produites, le brevet US 4 305 913 dénonde le caractère néfaste de l'usage d'une grande quantité d'amorce dans le procédé européen, allant jusqu'à exprimer que la conséquence en est la production d'un trihydroxyde d'aluminium de faible granulométrie C'est pourquoi, ce brevet préconise un 'autre procédé de dé- composition par étapes d'une solution d'aluminate de sodium sursaturée qui comporte une première étape d'agglomération, une deuxième étape de grossis- sement des agglomérats et, enfin, une troisième étape de production de l'a- morce, ces trois étapes étant distinctes mais en relation, tandis que la température sous laquelle se déroule ce procédé est comprise entre 74 C et 85 C et que la quantité d'amorce introduite est choisie entre 70 et g/l de solution d'aluminate de sodium à décomposer Mais, ce procédé n'apporte pas une solution plus favorable à l'homme de l'art puisque, tout en produisant une alumine de granulométrie apparemmrent favorable, il reste de faible productivité quand il est comparé à un procédé européen. Aussi, à travers les diverses publications connues, il apparaît que de nom- breux moyens ont été mis en oeuvre pour tenter d'aboutir à un procédé de décomposition de solution d'aluminate de sodium sursaturée disposant simul- tanénent des seules qualités reconnues aux procédés américain et européen, c'est-à-dire permettant la production d'une alumine de grosse granulométrie itype Sandy Coarse) avec une forte productivité Mais, l'homae de l'art est dans l'obligation de reconnaître que les procédés proposés fournissent des solutions incomplètes et peu satisfaisantes puisque, pour parvenir à une alumine de granulométrie acceptable, il faut, en général, subir une perte de la forte productivité en alumine que l'homme de l'art ne peut plus accepter industriellement. C'est pourquoi, forte des inconvénients précités, la demanderesse, pour- suivant ses recherches, a trouvé et mis au point un procédé de décomposi- tion d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, obtenue selon le pro- cédé Bayer d'attaque alcaline des bauxites par 1 ' introduction au sein de ladite solution d'une quantité d'amorce encore jamais pratiquée et consi- dérée, dans l'art antérieur, comme néfaste, procédé dont le but est d'ob- tenir simultanément à l'échelle industrielle, une productivité élevée en trihydroxyde d'aluminium par l'amélioration du rendement de décomposition de l' aluminatealcalin et un trihydroxyde d'aluminium cristallisé, de grosse granulométrie, dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 nmicrons. Le procédé selon 1 ' invention, qui consiste à mettre en contact la totalité de l'amorce utilisée avec la totalité de la solution d'aluminate alcalin sursaturée obtenue selon le procédé Bayer, se caractérise en ce que: a) dans la zone de décomposition du procédé Bayer comportant "In" étages en cascade, on crée une suspension à haute teneur en matière sèche d'au moins 700 g/1 de solution d'aluminate alcalin à décomposer dans au moins un étage par introduction d'amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélectionnée; b) après un temps de séjour dans la zone de décomposition à une tempera- ture maximale choisie dans l'intervalle de 50 C à 75 C jusqu'à l'ob- tention d'un rapport pondéral A 1203 dissoute/Na 20 caustique au plus égal à 0,7, on prélève une fraction constituée par au plus 50 % en volume de la suspension à haute teneur en matière seche en circulation dans la zone de décomposition; c) puis, après ledit prélèvement, on introduit ladite fraction dans une zone de classification dont c 1 la partie grenue séparée est extraite et constitue la production d'Al(OH)3 de grosse granulométrie et c 2 l'autre partie séparée, formant une suspension, est retirée de la zone de classification et jointe à la fraction restante de la sus- pension en circulation dans la zone de décomposition qui n'a pas 252987 '7 été soumise à la classification; d) on soumet la suspension résultant de l'opération effectuée en c 2 à une séparation solide-liquide, la phase solide séparée constituant l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulon trie, non sélectionnée, recy- clée dans la zone de décomposition du procédé Bayer. Pour faciliter la description ultérieure de 1 ' invention, il est nécessaire de rappeler que la teneur en matière sèche de la suspension créée par 1 '1 in- troduction de l'amorce dans la solution d'aluminate alcalin sursaturée à décomposer s'exprime en gramme de trihydroxyde d'aluminium sec par litre de ladite solution, tandis que la concentration en Na 20 caustique en gramne par litre de la solution d'aluminate de sodium exprime, comme cela est bien connu, la quantité totale de Na 20 présent dans ladite solution sous la forme liée d'aluminate de sodium et sous la forme libre d'hydroxyde de sodium. Dés lors que ces définitions sont rappelées, la description dce 1 ' invention est faite à l'aide d'un schéma général d'une installation de production du trihydroxyde d'aluminium selon l'invention et représenté par la figure 1. Selon cette figure, la zone de décomposition de la solution d'aluminate de sodium cormporte "n" étages de décomposition, constituée par un premier groupe (A) de "p" étages et un deuxième groupe (B) comportant (n- p) étages de décomposition de la solution d'aluminate alcalin. La solution Ld d'aluminate alcalin sursaturée à décomposer peut être intro- duite en totalité dans l'un au moins des étages de décomposition des grou- pes (A) ou (B), par exemple selon Ldl, Ld 2, Ldp dans le cas du groupe dp (A) Mais elle peut également être introduite pour une partie dans l'un au moins des étages de décomposition du groupe (A) et pour l'autre partie dans l'un au omains des étages de décomposition du groupe (B) De même, le tri- hydroxyde d'aluminium de granulometrie non sélectionnée, jouant le rôle d'amorce, peut être introduit en tout ou partie selon la m Nme répartition que la solution d'aluminate, par exemple selon Sal, Sa 2, Sap dans le cas du groupe (A). Au cours de ses recherches, la demanderesse a mis en évidence qu'il était possible de créer une suspension à haute teneur en matière sèche, d'au noins 700 g/l de solution d'aluminate alcalin à décomposer, par introduc- 2.529877 tion d'anmorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélectionnée, c'est-à-dire de granulométrie à large distribution, une telle suspension conduisant simultanément à l'obtention d'une alumine de grosse granulométrie du type "Sandy Coarce" et avec une forte productivité. Préférentiellement, la concentration en matière sèche de la suspension d'amorce créée dans au moins un étage de la zone de décomposition, est choisie entre 800 et 2000 grammes de Al(OH)3 de granulométrie non sélec- tionnée, par litre de solution d'aluminate de sodium à décomposer. Cette suspension d'anmrce à haute teneur en matière sèche peut occuper préférentiellement au moins (n-l) étages de la zone de décomposition, et il peut être souhaitable que ladite suspension occupe les (n-l) derniers étages de la zone de décomposition Dans ce dernier cas le groupe (A) de la zone de décomposition est alors constitué d'un seul étage. Mais, il peut être intéressant que la suspension d'an Drce créée, à haute teneur en matière sèche, occupe les N étages de déco'position Ladite suspension est alors obtenue par l' introduction simultanée dans le premier étage de décomposition de la totalité de l'amorce et de la totalité de la solution d'aluminate alcalin à décomposer. La suspension d'amorce créée, à haute teneur en matière sèche, séjourne dès sa formation, dans la zone de déconposition Elle s'y trouve maintenue à une température maximale choisie dans 1 ' intervalle de 50 C à 75 C pendant le temps nécessaire à l'obtention d'un rapport pondéral A 1203 dis- soute/Na 20 caustique au plus égal à 0,7 Préférentiellement, la tempéra- ture maximale à laquelle est soumise la suspension d'amorce dans la zone de décomposition est choisie dans 1 ' intervalle 50 C à 68 C. Mais quand la température maximale à laquelle est soumise la suspension créée à haute teneur en matière sèche dans la zone de décomposition est choisie dans l'intervalle 60 C à 75 C, dans l'un au moins des "'n" étages de d'econposition, il peut se révéler important de pratiquer un refroidis- sement forcé de ladite suspension circulant dans les n-1 autres étages de la décomposition, dès sa sortie de l'étage de décomposition concerné, de telle manière que sa température maximale après refroidissement soit au plus de 60 C. Dés lors que la suspension créée à haute teneur en matière sèche, en cir- culation dans la zone de décomposition, y séjourne pendant le temps né- cessaire, une fraction Ln_ 1 de ladite suspension constituée par au plus % en volume et, de préférence, par au plus 30 % en volume, est prélevée et introduite dans une zone de classification (C) dont la partie grenue L g est extraite en constituant la production d'Al(OH)3 de grosse granulomé- trie obtenue selon l'invention, tandis que l'autre partie Lc formant une suspension, est retirée de la zone (C) de classification et est jointe à la fraction restante de la suspension circulant dans la zone de décom- position. La suspension Ln provenant de la zone de décomposition, sans passer par la zone de classification (C), est alors soumise à une séparation solide- liquide en (D), la phase liquide La étant envoyée vers la section suivante du procédé Bayer, tandis que la phase solide Sa constitue, selon 1 ' inven- tion, l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélection- née qui est recyclée dans au moins un étage de la zâne de décomposition de la solution d'aluminate alcalin sursaturée. La phase solide Sa constituant l'amorce de granulométrie non sélectionnée a peut être introduite sous cette forme dans la solution d'aluminate alcalin à décomposer ou bien peut l'être sous la forme d'une suspension préalable- ment préparée par dispersion dans tout ou partie de la solution d'aluminate alcalin à décomposer. Selon une variante, on introduit une quantité mineure del'amorce de trihy- droxyde d'aluminium dans le premier étage de la zone de décomposition, puis, la quantité restante de ladite amorce dans le deuxième étage de la décomposition. En général, la quantité majeure de l'amorce du trihydroxyde d'aluminium introduite dans le deuxième étage de décomposition est au moins égale à 70 % en poids de la totalité de l'amorce recyclée. Selon cette même variante, la solution d'aluminate alcalin à décomposer est introduite en totalité dans le premier étage de la zone de décomposi- tion Mais, il s'est révélé également intéressant d'introduire dans le premier étage de la zone de décomposition au moins 20 % en volume de la solution d'aluninate alcalin à décomposer tandis que le volume restant de ladite solution d'aluminate alcalin est introduite dans le deuxième étage de la zone de décomposition. Dès lors, et selon la variante précitée, la température maximale pratiquée dans le premier étage de la zone de décomposition est choisie dans 1 ' in- tervalle de 65 C à 80 C tandis que la température maximale dans le deuxième étage de la zone de décomposition est choisie dans 1 ' intervalle allant de 50 C à 65 C. Le procédé selon l'invention de décomposition de la solution d'aluminate alcalin sursaturée par la mise en contact de la totalité de l'amorce de granulométrie non sélectionnée avec la totalité de ladite solution, peut s'effectuer aussi bien en continu qu'en discontinu. Dans le cas, le plus général, d'une décomposition en continu, un étage de décomposition est formé d'un volume de suspension:de l'amorce dans la solution d'aluminate alcalin à décomiposer correspondant à un temps de sé- jour mroyen recherché de ladite suspension en circulation, ce volume étant alimenté en permanence par l'étage antérieur et alimentant en permanence l'étage postérieur. Dans le cas d'une décomposition en discontinu, telle qu'elle peut être réalisée, par exemple, en "batch", un étage de décomposition est forme d'un volume de suspension de l'amorce dans la solution d'aluminate alcalin à décomposer correspondant au temps total nécessaire à la décomposition de ladite solution. Les caractéristiques essentielles de 1 ' invention seront mieux perçues grace à la description des exemples ci-dessous EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la possibilité de créer, selon l'invention, une sus- pension à haute teneur en matière sèche, par introduction d'amorce cons- tituée par des cristaux de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non életinnée, assurant l'obtention de particules d'Al(OH)3 de grosse 252987 ? 7 granulométrie, tout en conservant une forte productivité. Pour ce faire, on a utilisé une unité industrielle selon le procédé Bayer, dans laquelle on a attaqué équipondéral de bauxites française et australienne sition en pour cent en poids suivante: de production d' alumine à 235 C un mélange qui avaient la compo- Perte au feu sio 2- n 1203- Ti O 2 Fe 2 03 T 102 Ca O V 205 P 205 C organique On a ainsi obtenu une solution d'aluminate c poser ayant la composition suivante: Na 20 caustique 160 Na 20 carbonaté 10 A 1203 180 C organique 8 Bauxites française | australienne 13,47 ,3 52,3 24,0 2,7 1, 8 0,08 0,20 0,15 23,88 ,3 54,8 13,0 2,6 0,05 0,04 0,08 0,25 de sodium sursaturée à décom- g/1 g/1 g/l g/1 Cette solution d'aluminate de sodium à décomposer était introduite à rai- son de 400 m 3 à l'heure dans la zone de décomposition comportant 8 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique. La totalité de la solution d'aluminate de sodium à décomposer était intro- duite dans le premier étage de la zone de décomposition ainsi que la tota- lité de 1 'amorce. La température était de 63 C dans le premier étage de décomposition et de 60 C dans le dernier. ill Trois essais industriels de décomposition en continu ont été réalisés sur une période de trois moios. L'essai 1 illustre l'utilisation d'une suspension d'Al(OH)3 à teneur en matière sèche équivalente à celle préconisée par l'art antérieur, mais plus faible que la teneur inférieure retenue dans le cadre de 1 ' inven- tion. L'essai 2 révèle l'intérêt de la forte augmentation de la teneur en ma- tière sèche de la suspension d'Al(OH)3 dans la solution d'aluminate de sodium sursaturée à décomposer. L'essai 3 iontre 1 ' influence de la classification dans le cadre de 1 ' in- vention par passage dans cette zone d'une fraction de la suspension cir- culant dans la zone de décomposition. Dans les trois essais, l'amorce utilisée lectionnée. Les résultats obtenus ont été rassemblés avait une granulométrie non sé- dans le tableau 1 ci-après: Ainsi, ce tableau révèle que l'utilisation TABLEAU 1 Essai 1 Essai 2 Essai 3 Amorce ou Al(OH)3 en g/l de la solu 500 1400 1400 tion d'aluminate de sodium à décom- poser % en poids de l'amorce inférieure 50 19 17 à 45 microns % en poids de la production d'Ai(OH)3 50 19 9 inférieure à 45 microns % en volume de la suspension O 0 17 d'A l(OH) en circulation dans la zone de Aécomposition entrant en classification Temps de séjour mtoyen en heure dans 50 35 35 la zone de décomposition Productivité A 120 en g/l de la solu 80 80 80 tion d'aluminate Je sodium à décom- poser d'une haute teneur en matière 252987 ? 7 sèche de la suspension de l'amorce en circulation dans la zone de décompo- sition (suspension obtenue par la dispersion dans la totalité de la solu- tion d'aluminate de sodium à déonposer de la totalité de l'amorce de gra- nulométrie non sélectionnée) permet d'obtenir un grossissement très impor- tant du trihydroxyde d'aluminium en circulation L'adjonction d'une clas- sification conduit à la production de particules de trihydroxyde d'alumi- nium de grosse granulométrie, tandis que la productivité en gramme d'A 1203 par litre de solution d'aluminate de sodium demeure toujours élevée. EXEMPLE 2 On a produit dans une unité industrielle une solution d'aluminate de so- dium sursaturée à décomposer, par l'attaque Bayer à 245 C d'une bauxite française ayant la composition suivante en pour cent en poids: Perte au feu 12,02 Ti O 2 2,6 Si O 2 6,5 Ca O 1,5 A 203 52; 8 Mg O 0,2 -Fe 2 03 24, 0 C organique 0,38 La solution d'aluminate de sodium sursaturée à décomposer avait la composi- tion suivante: Na 2 O caustique 160 g/1 A 1203 176 g/1 Na 20 carbonaté 18 g/l C organique 4 g/1 Cette solution d'aluminate de sodium à décomposer était introduite à raison de 500 m 3 à l'heure dans la zone de décomposition comportant 8 etages, chaque étage étant muni d'une agitation par air. La totalité de la solution d'aluminate de sodium à décomposer était intro- duite dans le premier étage de la zone de décomposition simultanément avec la totalité de 1 ' amorce. La température était de 58 C dans le premier étage de décomposition et de 49 C dans le dernier. Deux essais industriels de décomposition en continu ont été réalisés pen- dant une période de trois mtois. L'essai 4 illustre l'utilisation d'une suspension d'Al(OH)3 dont la con- centration en matière sèche appartient au domaine préférentiellement revendiqué dans le cadre de 1 ' invention. L'essai 5 illustre l'utilisation de la m'me suspension que l'essai 4, en y associant la classification d'une fraction de la-suspension circulant dans la zone de décomposition. Dans les deux essais, l'amorce utilisée avait une granulometrie non sélec- tionnée. Les résultats obtenus ont été consignés dans le tableau 2 ci-après: -25 Ce tableau confirme les résultats acquis dans l'exeuple 1, à savoir que l'utilisation d'une haute teneur en matière sèche de la suspension de l'amorce en circulation dans la zone de décomposition permet d'obtenir un grossissement très important du trihydroxyde d'aluminium en circulation, comme on peut en faire comîparaison avec l'essai 1 de l'exemple 1. De mème, l'adjonction d'une classification conduit à la production de particules de trihydroxyde d'aluminium de grosse granulométrie. Enfin, la productivité en gramme d'A 1203 par litre de solution d'aluminate de sodium demeure élevée. TABLEAU 2 Essai 4 Essai 5 Amorce ou Al(OH)3 en g/1 de la solution d'alu 800 800 minate de sodium à décomposer % en poids de l'amorce inférieure à 45 microns 10 10 % en poids de la production d'Al(OH)3 infé 10 4 rieure à 45 microns 3 H % en volunme de la suspension d'Al(OH)3 en cir O 28 culation dans la zone de décomrposition entrant en classification Temps de séjour moyen en heure dans la zone 46 46 de décomposition Productivité A 1203 en g/1 de la solution d'a 78 78 luminate de sodium à décomposer EXEMPLE 3 Cet exemple illustre le cas de la production de particules d'Al(OH)3 de grosse granulométrie, à partir d'une solution d'aluminate de sodium sur- saturée à décomposer résultant de l'attaque Bayer à 260 C d'une bauxite à diaspore ayant la composition suivante en pour cent en poids: Perte au feu 14,14 Si O 2 3,0 *A 1203 56,0 Fe 203 22,0 Ti O 2 2,6 Ca O 2,1 P 205 0,06 C organique 0,1 La solution d'aluminate de sodium sursaturée en résultant avait la compo- sition suivante: Na 20 caustique 163 g/i Na 2 O carbonaté 26 g/1 A 2 P 3 177 g/1 C organique 4 g/1 Cette solution d'aluminate de sodium à décomposer était introduite à rai- son de 800 m 3 par heure dans le premier étage de la zone de décomposition comportant 11 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique. La totalité de la solution d'aluminate de sodium à décomposer était intro- duite dans le premier étage de la zone de décomposition avec la totalité de 1 'amorce. La température était de 58 C dans le premier étage de décomposition et de 56 C dans le dernier. Un essai industriel de décomposition en continu dans une unité de produc- tion industrielle a été réalisé pendant une période de trois mois. Cet essai concerne l'usage d'une suspension d'Al(OH)3 dont la concentra- tion en matière sèche appartient au domaine préférentiel du procédé selon l'invention. L'amorce utilisée avait une granulométrie non sélectionnée. Les résultats obtenus ont été consignés dans le tableau 3 cl-apres: Ainsi, il peut être constaté comme dans les exemples précédents que l'u- sage d'une suspension d'Ail(OH)3 à haute concentration en matière sèche dans une solution d'aluminate de sodium sursaturée,' en circulation dans la zone de décomposition permet de produire un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulométrie, tout en disposant d'une productivité élevée s'exprimant en granme d'A 1203 par litre de solution d'aluminate de sodium. EXEMPLE 4 Une solution d'aluminate de sodium sursaturée a été produite par l'attaque Bayer à 245 C d'un mélange équipondéral d'une bauxite africaine et d'une bauxite française qui avaient les compositions suivantes en pour cent en- poids: Bauxites française africaine Perte au feu 14,4 30,0 Si O 2 7,0 1,0 A 1203 51,5 58,5 Fe 203 22,4 6,8 Ti O 2 2,7 3,5 Ca O 1,8 0,1 C organique 0,2 0,1 TABLEAU 3 Essai 6 Amorce ou Al(OH) en g/l de solution d'aluminate de 1500 sodium à décom per % en poids de 1 ' amorce inférieure à 45 microns 12 % en poids de la production d'Ail(OH)3 inférieure à 7 microns % en volume de la suspension d'Al(OH)3 en circulation 15 dans la zone de décomposition entrant en classification Temps de séjour toyen en heure dans la zone de déconpo 32 sition Productivité A 120 en g/l de la solution d'aluminate de 77 sodium à décompos&r La solution d'aluminate de sodium sursaturée à décomposer avait la compo- sition suivante: Na 2 O caustique 155 g/l Na 2 O carbonaté 21 g/l A 12 o 3 178 g/1 C organique 14 g/1 Cette solution d'alumina-e de sodium à décomposer était introduite à rai- son de 200 m 3 à-l'heure dans la zone de décomposition comportant 8 étages, chaque étage étant muni d'une agitation mécanique. Trois essais de décomposition en continu de ladite solution ont été réa- lisés dans une unité de production industrielle pendant une période de trois mois. Dans l'essai 7, la solution d'aluminate de sodium à décomposer a été introduite en totalité dans le premier étage de décomposition ainsi que la' totalité de l'amorce. deuxième étage et de 50 C dans le dernier étage. Dans l'essai 8, 100 m 3 à l'heure de la solution d'aluminate de sodium à décoiposer dont la température-était de 75 C et 10 % en poids de l'amorce étaient introduits dans le premier étage de décomposition Puis 100 m 3 à l'heure de ladite solution dont la tempeérature était à 50 C et 90 % en poids de 1 ' amorce étaient introduits dans le deuxième étage de décompo- sition qui recevait en outre la surverse du premier étage. La température était de 72 C dans le premier étage, de 60 C dans le deuxième étage et de 51 C dans le dernier étage. Enfin, dans l'essai 9, on a non seulement pratiqué le même protocole ex- périmental que dans l'essai 8, mais encore réalisé tune opération de clas- sification sur 20 % en volume de la suspension d'Al(OH)3 sortant du sep- tième étage, la fraction grenue étant destinée à la production d'Al(OH)3 tandis que l'autre fraction était recyclée dans le dernier étage de la zone de décomposition. i 7 Les résultats obtenus ont été rassemblés dans le tableau 4 ci-après: Dés lors, il peut être constaté que l'usage d'une haute concentration en matière sèche dans la zone suspension d'Al(OH)3 à de décomposition, avec l'introduction simultanée en deux étages de fractions de la solution d'a- luminate de sodium et d'amorce selon les données précitées conduit à la production d'un trihydroxyde d'aluminium de grosse granulometrie, pour les essais 8 et 9, tout en disposant d'une productivité&élevée. TABLEAU 4 Essai 7 Essai 8 Essai 9 Amorce ou A 1 (OH) en g/1 de la solution 1000 1000 1000 d'alumninate de smdium à décomposer % en poids de l'amorce inférieure à 40 16 15 microns % en poids de la production d'Al (OH)3 40 16 8 inférieure à 45 microns % en volume de la suspension d'Al(OH)3 O O 20 en circulation dans la zone de décom- position entrant en classification Temps de séjour moyen en heure dans la 45 45 45 zone de décomposition Productivité A 120 en g/1 de la solu 85 81 81 tion d'aluminate de sodium à décomposer REVENDICATIONS 1 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée obtenue selon le procédé Bayer d'attaque alcaline des bauxites dans le but d'obtenir simultanément une forte productivité et un trihydroxyde d'alu- minium de grosse granulométrie dont 10 % au plus des particules produites ont leur plus petite dimension inférieure à 45 microns, par introduction d'amorce, ledit procédé consistant à mettre en contact la totalité d'a- morce utilisée avec la totalité de la solution d'aluminate alcalin à dé- composer, caractérisé en ce que: a) darns la zone de décomposition du procédé Bayer comportant "n" étages en cascade, on crée une suspension à haute teneur en matière sèche d'au moins 700 g/l de solution d'aluminate alcalin à décomposer dans au toins un étage par introduction d'amorce constituée par des cristaux de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie non sélectionnée, b) après un temps de séjour dans la zone de décomposition à une tempéra- ture maximale choisie dans, l'intervalle de 50 C à 75 C jusqu'à l'ob- tention d'un rapport pondéral A 1203 dissoute/Na 20 caustique au plus égal à 0,7, on prélève une fraction constituée par au plus 50 % en volume de la suspension à haute teneur en matière sèche en circulation dans la zone de décomposition, c) puis, après ledit prélèvement, on introduit ladite fraction dans une zone de classification dont: c la partie grenue séparée est extraite et constitue la production d'Al(OE)3 de grosse granulométrie et, c 2 l'autre partie séparée, formant une suspension, est retirée de la zone de classification et jointe à la fraction restante de la suspension en circulation dans la zone de décomposition qui n'a pas été soumise à la classification d) on soumret lasuspension résultant de l'opération effectuée en c 2 à une séparation solide-liquide, la phase solide séparée constituant l'amorce de trihydroxyde d'aluminium de granulométrie, non sélectionnée, recyclée dans la zone de décomposition du procédé Bayer. 2 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 1, caractérisé en ce que la suspension à haute te- neur en matière sèche créée dans au goins un étage de la zone de décompo- sition a une concentration en matière sèche préférentiellement choisie entre 800 et 2000 g/l de solution ' aluminate à décomposer. 3 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon les revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la suspension créée à haute teneur en matière sèche occupe préférentiellement au moins n-1 étages de décomposition. 4 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 3, caractérisé en ce que la suspension créée à haute teneur en matière sèche occupe préférentiellement au moins les n-l derniers étages de décomposition. / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la suspension créée à haute teneur en matière sèche occupe les N étages de décomposition et est obtenue par introduction simultanée dans le premier étage de décomposition de la totalité de l'amorce recyclée et de la tota- lité de la solution d'aluminate alcalin à décomposer. 6 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la temperature maximale pratiquée dans la zone de décomposition est choisie dans 1 ' intervalle 50 à 68 C. 7 / Procédé de décormposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 5, caractérisé en ce que la température maximale pratiquée dans la zone de décomposition est choisie dans 1 ' intervalle 60 à 75 C. 8 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'on effectue un refroidisse- ment forcé de la suspension créée à haute teneur en matière sèche circulant dans la zone de décomposition. 9 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon la revendication 8, caractérisé en ce que la température de la sus- pension à haute teneur en matière sèche circulant dans la zone de décompo- sition aptès refroidissement forcé est au plus de 60 C. / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursaturée, selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on crée la suspension à haute teneur en matière sèche par introduction d'une quantité majeure de l'amorce Ai (OH)3 dans le deuxième étage de décompo- sition, tandis que la quantité restante de l'amorce Al(OH)3 est intro- duite dans le premier étage de décomposition. 11 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursa- turée, selon la revendication 10, caractérisé en ce que la quantité majeure de l'amorce Ai(OH)3 introduite dans le deuxième étage de décom- position est au moins égale à 70 % en poids de la totalité de l'amorce recyclée. 12 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursa- turée, selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on introduit la totalité de la solution d'aluminate alcalin à décomposer dans le premier étage de la zone de 'décomposition. 13 / Procédé de décomposition d'une solution d'aluminate alcalin sursa- turée, selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on introduit 20 % en volume de la solution d'aluminate alcalin à décomposer dans le premier étage de la zone de décomposition tandis que le volume restant de la solution d'aluminate à décomposer est introduit dans le deuxième étage de la zone de décomposition. 14 / Procédé de décomrposition d'une solution d'aluminate alcalin sursa- turée, selon la revendication 10, caractérisé en ce que la température maximale pratiquée dans le premier étage de la zone de décomposition est choisie dans l'intervalle 65 C à 80 C et la température maximale dans le deuxième étage de la zone de décomposition est choisie dans l'inter- valle 50 C à 65 C.