FR 2529032 A1 19831223 FR 8211433 A 19820621 La présente invention a pour objet un procédé d'alimentation d'un moteur pas à pas pour pièce d'horlogerie adapté pour fournir à la bobine du moteur une énergie suffisante pour que le rotor fran- chisse son pas lors de chaque impulsion de commande, ledit moteur ayant un couple de positionnement Ca, un couple résistant Cr et un facteur de couplage aimant bobine k. Plusieurs solutions ont déjà été apportées pour alimenter la bo- bine du moteur par une énergie juste suffisante pour assurer que le rotor franchisse son pas à coup sûr C'est le cas par exemple dé- crit dans le brevet CH 585 428 o, lorsqu'on a détecté pendant la pé- riode d'alimentation du moteur un minimum de courant traversant la bobine, on conclut que le rotor va faire son pas puisqu'à ce minimum de courant correspond un maximum de vitesse du rotor On peut cepen- dant montrer que ce qui vient d'être dit n'est pas toujours vrai et cela peut se vérifier dans la description et les dessins qui accompa- gnent la demande de brevet FR 2 459 579 Cette dernière citation pro- pose de remédier aux inconvénients cités plus haut en mettant en oeu- vre un dispositif basé sur l'intégration de la différence de flux mu- tuel aimant bobine pour détecter si le rotor a franchi son pas ou non Si ce dispositif est très s Or du fait de l'écart d'amplitudes recueillies entre un pas réussi et un pas raté, il présente l'incon- vénient de devoir utiliser un intégrateur muni d'un condensateur qui est difficilement miniaturisable au-delà de certaines limites De plus, ce dispositif ne fait que de détecter si le pas a été franchi ou non, mais ne propose pas une solution pour adapter la longueur des impulsions motrices à la charge réelle nui se présente sur le moteur. C'est le but de la présente invention de remédier aux inconvé- nients cités ci-dessus et de proposer un procédé pour asservir la marche d'un moteur pas à pas à la charge imposée à son rotor et ceci grâce aux moyens qui apparaissent dans les revendications. L'invention sera comprise maintenant à la lumière de la descrip- tion qui suit et pour l'intelligence de laquelle on se référera, à titre d'exemple, au dessin dans lequel: - La figure la montre une exécution de principe d'un moteur mono- phasé bipolaire connu. La figure lb représente le signal d'attaque de ce moteur. La figure lc est un graphique représentant le couple de posi- tionnement Ca, le couple résistant Cr et le facteur de couplage ai- mant bobine k du moteur pas à pas en fonction de la position angu- laire i de son rotor. Les figures 2, 3 et 4 sont des graphiques établis pour diverses conditions de fonctionnement d'un moteur pas à pas alimenté selon le procédé de la présente invention et qui montrent le courant i dans la bobine, la position angulaire o( du rotor et sa vitesse angulaire Q en fonction du temps t. La figure 5 est un schéma montrant un dispositif qui permet de mettre en oeuvre la présente invention. La figure la représente, très schématisée, une exécution de principe d'un moteur pas à pas monophasé bipolaire Un aimant perma- nent cylindrique 1 à aimantation diamétrale SN constitue le rotor de ce moteur Son stator est composé d'une bobine 2 qui, lorsqu'elle est excitée, produit un flux magnétique qui est reporté à l'entrefer au moyen de la culasse 3 et des pièces polaires 4 a et 4 b réalisées en matériau ferromagnétique doux A l'arrêt, le rotor occupe la posi- tion de réluctance minimum telle qu'elle est montrée sur la figure la Si une impulsion positive est envoyée à la bobine, le rotor tour- nera d'un pas, c'est-à-dire de 1800; une seconde impulsion, mais né- gative, permettra au rotor de poursuivre sa course dans le même sens et de franchir ainsi un nouveau pas et ainsi de suite. La figure lb représente, en fonction du temps, les impulsions de polarité alternées qui font avancer le moteur comme cela est connu de l'état de la techninue La durée de chaque impulsion est choisie suf- fisamment longue pour que le rotor franchisse son pas dans tous les cas de charge qui peuvent se présenter Cette durée est généralement de l'ordre de 8 ms. La figure lc rappelle les couples mis en présence dans un moteur pas à pas monophasé bipolaire classique qui sont représentés en fonc- tion de la position angulaire o( du rotor Dû à l'action de l'aimant seul, on trouve d'abord un couple de positionnement Ca Dû ensuite à l'interaction du flux de l'aimant avec le flux de la bobine lorsque celle-ci est alimentée, on trouve un couple dynamique moteur Cab re- présenté sur la figure lc par le facteur de couplage aimant bobine k = Cab / i, o i est -le courant circulant dans la bobine Enfin agit sur le rotor un couple mécanique résistant Cr qui se compose du cou- ple utile nécessaire pour mouvoir les organes de la montre et, entre autres, du couple de frottement sec provoqué par les paliers dans lesquels tourne l'axe du rotor La figure montre que la construction du moteur est telle que les couples Ca et Càb sont déphasés de 450 environ l'un par rapport à l'autre Initialement, le rotor est en po- sition 51 Si une impulsion positive est envoyée à la bobine et qu'à la suite de cela le rotor franchit son pas, ledit rotor se retrouvera en position 52 et aura tourné de 1800 L'impulsion de courant qui crée le couple mutuel Cab = k i permet ainsi au rotor de se mouvoir du premier point d'équilibre 51 au second point d'équilibre 52 et ceci selon l'équation du mouvement J ddt = Cab + Ca Cr ( 1) o IL est la vitesse angulaire du rotor et J son moment d'inertie. A l'ordinaire, on alimente la bobine par une impulsion à tension constante en provenance directe d'une source, telle une pile On s'arrange pour que la durée de cette impulsion soit assez longue pour que le rotor progresse normalement d'un pas La plupart du temps, le moteur n'est pas chargé et fonctionne presque à vide Dans ce cas, le couple résistant se confond avec l'axe passé le point d'équilibre instable Il la tension d'alimentation pourrait être interrompue, car le reste du parcours, de Il à 52, est effectué grâce aux énergies cinétique et potentielle emmagasi- nées entre 51 et Il Il existe cependant des cas o le couple ré- sistant n'est pas négligeable Ce cas est représenté à la figure lc par la valeur Cr qui, dans le cas donné en exemple, peut être consi- dérée comme un maximum Il est alors nécessaire de prolonger la durée de l'impulsion au moins jusqu'à l'instant o le couple de positionne- ment Ca devient supérieur au couple résistant Cr Une telle alimenta- tion à impulsions de durée constante suffisamment longues pour cou- vrir tous les cas qui se présentent est naturellement dispendieuse en énergie. A observer la figure lc, on s'aperçoit que, lorsque le facteur de couplage k change de signe au point A, le couple de positionnement Ca est supérieur au couple résistant Cr, ce qui signifie qu'à partir de cette position angulaire occupée par le rotor, on est assuré que le rotor franchira son pas, même en l'absence du courant d'alimenta- tion La présente invention tire profit de cette observation et se propose de détecter le passage du rotor au point A pour interrompre l'alimentation de la bobine à ce moment-lh. La solution au problème posé par cette détection peut être trouvée en observant la dérivée du courant dans la bobine du moteur quant on court-circuite cette bobine. En effet, l'équation de tension d'un moteur pas à pas monophasé s'écrit U = ri + L + kk ( 2) o U = tension d'alimentation aux bornes de la bobine; r = résistance de la bobine; L = inductance de la bobine; k S> = Ui = tension induite produite par la rotation du rotor. Si l'on court-circuite la bobine, alors U = O et l'équation ( 2) devient 2 Q di= (ri + k) ( 3) De l'expression ci-dessus et avant que le facteur de couplage k ne passe par le point A, on voit que le courant i, la vitesse angu- laire A et le facteur k sont positifs Il ressort de ceci que la dé- rivée di / dt est fortement négative et que si l'on se fixe un seuil inférieur Imin comme limite au-dessous de laquelle le courant produit par la force contre-électromotrice du moteur (Ui) ne doit pas tomber, ledit seuil sera atteint dans un laps de temps très court compté à partir du moment o la bobine est mise en court-circuit. De la même expression ( 3) on voit qu'après le passage par le point A du facteur de couplage k, i et A restent positifs alors que k devient négatif Il en résulte que la dérivée di / dt est d'abord moins négative que dans le cas considéré à l'alinéa ci-dessus, peut passer par zéro si k AI = ri et même devenir positive dans le cas o jk-QI > ri Ainsi, il faudra un laps de temps beaucoup plus long au courant développé par le moteur pour atteindre la limite Imin dont il a été question plus haut. De ce qui précède, on comprend que la détection du passage du rotor au point A, passage qui permet d'affirmer que ledit rotor fran- chira son pas à coup sûr, peut être basée sur l'évolution de la dérivée di / dt ou si l'on préfère du temps nécessaire au courant de court- circuit pour passer de la valeur de courant mesuré au début du court-circuit à une autre valeur qu'on se fixe comme limite inférieu- re Ce temps nécessaire qu'on appellera Li T peut être comparé à une période de référence, soit ú Tréf Si AT est égal ou plus long que àTréf, on conclut que le passage au point A a été effectué et l'on interrompt l'alimentation de la bobine du moteur. Cette méthode consiste donc selon l'invention à alimenter la bo- bine entre deux limites de courant, tout au moins pendant une période T 2 o l'on peut s'attendre à détecter le point intéressant A: une limite supérieure Imax qui, dès qu'elle est atteinte, conduit à court-circuiter la bobine et une limite inférieure Imin qui, dès qu'elle est atteinte, conduit à réalimenter la bobine Pendant cette période, la bobine est donc alimentée à courant sensiblement cons- tant Toujours selon l'invention, la période T 2 est précédée par une période T 1 pendant laquelle la bobine est alimentée à tension cons- tante. La figure 2 est un graphique qui illustre la méthode qui vient d'être décrite On y trouve, exprimés en fonction du temps t, le courant i dans la bobine en même temps que la position Ci, et la vi- tesse angulaire Qfdu rotor. Pendant une première période fixée d'avance ou prédéterminée T 1, on alimente la bobine à tension U constante Le courant qui en résul- te dépend de la tension U, de la tension induite Ui produite par la rotation du rotor et de la résistance r de la bobine selon l'expres- sion U ui l = U-U r Au début de la période T 1, le courant i monte rapidement' Puis, dès que le rotor se met à tourner, une tension induite prend naissance dans la bobine, ce qui a pour effet d'infléchir le courant puis de le faire décroître Cette première phase T 1, qui dure 4 ms pour le moteur pris en exemple, a pour but de lancer le rotor Sa durée dé- pendra du moteur pris en considération et des divers couples qui lui sont propres, comme cela est apparent de l'équation du mouvement ( 1) citée plus haut Dans le graphique de la figure 2, on s'aperçoit qu'à la fin de la période T 1, le rotor a tourné d'environ 800 et qu'à ce moment-là sa vitesse angulaire L est proche de la vitesse maximum. Dès le début de la période T 2, l'alimentation du moteur entre dans une phase d'alimentation à courant constant réglée par un dispo- sitif qui limite ce courant entre deux valeurs Imin et Imax choisies ici à 100 PA et 150 SA respectivement Comme au début de la période T 2, le courant i est supérieur à Imax, on court-circuite la bobine jusqu'à ce que i ait atteint la valeur Imin de 100 y A Comme le temps AT 1 mis par le courant à passer d'une valeur à l'autre est infé- rieur à la durée de référence L Tréf fixée ici à 1 ms, on conclut que le passage au point A (fig lc) n'a pas été effectué et on réalimente la bobine (phase Ta 1) jusqu'à ce que le courant atteigne la valeur Imax de 150 PA Vient ensuite une deuxième période de court-circuit 4 T 2 suivie par une deuxième période de réalimentation (phase Ta 2) à partir de laquelle on court-circuite à nouveau la bobine pendant la période t T 3 Pendant la durée AT 3, la dérivée di / dt, négative pendant un laps de temps très court, s'annule puis devient positive. Au moment o AT 3 = àTréf, on interrompt l'alimentation de la bobine (temps td) puisqu'on peut conclure qu'à ce moment-là le point A (fig. lc) a été franchi Si cette interruption n'avait pas lieu et comme la période T 2 s'étend de 4 à 10 ms, on comprendra que la bobine serait réalimentée au temps x, c'est-à-dire au moment o le courant attein- drait les 100 >j A, ce qui serait inutile et dispendieux en énergie consommée La période T 2 a une durée de 6 ms dans l'exemple illustré en figure 2 C'est-à-dire que pour le moteur choisi et pour la charge maximum agissant sur son rotor, on sait qu'il aura au moins franchi son pas à la fin de cette durée Il est donc inutile de maintenir en- clenché le dispositif d'alimentation à courant constant au-delà de ladite durée. De ce qui vient d'être dit, on comprend que le moteur n'a été alimenté que par une énergie juste suffisante pour garantir le fran- chissement du pas, contrairement à ce qui se fait d'habitude o la tension d'alimentation est maintenue suffisamment longtemps pour cou- vrir tous les cas de charge imposés au rotor On remarque que la con- sommation est nulle pendant les périodes, de court-circuit, ce qui amène à une consommation moyenne très faible D'autre part, la limi- tation par la valeur de consigne Imax empêche le courant de monter à S des valeurs qui seraient prohibitives. La figure 3 est un autre graphique illustrant la méthode selon la présente invention Il s'agit d'un moteur dont la résistance r a été augmentée dans de fortes proportions (de 3 '000 Q, comme dans le cas du moteur de la figure 2, à 5 '000 a L) pour simuler l'augmenta- tion de la résistance de la source d'alimentation, comme cela se pré- sente par exemple dans le cas d'une pile au lithium Comme dans le cas étudié plus haut, la bobine est alimentée à tension constante pendant une durée fixe T 1 qui est ici de 4 ms Comme à la fin de cette période le courant i est inférieur à la valeur de consigne Imax, on continue à alimenter la bobine jusqu'à ce que le courant atteigne ladite valeur Imax, ce qui se produit à l'instant y A ce moment, on court-circuite la bobine comme on l'a déjà vu à propos du cas précédent Le graphique fait apparaître une dérivée di / dt for- tement négative qui pourrait alors conduire à une réalimentation de la bobine Cette réalimentation n'a cependant pas lieu puisque, un court laps de temps après la mise en court-circuit de la bobine, la période T 2 s'achève et qu'on est sûr que le rotor a progressé d'un pas Ainsi donc, dans le procédé objet de l'invention, -le fait que AT soit égal à àTréf n'est pas une condition nécessaire mais seule- ment une condition suffisante pour interrompre l'alimentation de la bobine En d'autres termes, la non-réalimentation de la bobine inter- vient soit à la fin de la période prédéterminée T 2, soit à la suite de la détection du passage au point A (fig 1 c) si cette détection peut se faire avant la fin de ladite période T 2. La figure 4 est une variante d'alimentation-du moteur selon l'invention On retrouve le même procédé que celui déjà décrit L'a- limentation est divisée en deux tranches Tl et T 2 Pendant la pério- de T 2, la bobine est alimentée à courant sensiblement constant entre les deux limites Imax et Imin et l'alimentation est interrompue avant la fin de la période T 2, à la suite de la détection du changement de signe du facteur de couplage k, comme cela a déjà été discuté à pro- pos de la figure 2 La figure 4 montre cependant, durant la période Tl, que la bobine n'est plus alimentée par une tension d'amplitude constante (U) mais par une tension formée d'une suite d'impulsions de même polarité, régulièrement espacées et d'amplitude constante Dans l'exemple choisi, chaque impulsion a une durée de 0,3 ms et ces im- pulsions sont séparées l'une de l'autre par un espace de 0,1 ms Il en résulte pour le courant i une courbe en dents de scie qui dure pendant toute la première période Tl Cette façon de procéder présen- te au moins deux avantages: celui, d'une part, de permettre une adaptation aisée à des tensions de source qui varient dans des limi- tes très différentes (utilisation d'une pile au lithium par exemple, dont la tension peut varier de 3 volts à 1,5 volts), celui, d'autre part, de prévenir qu'à la fin de la période T 1 le rotor n'ait-acquis une énergie cinétique trop grande, ce qui conduirait à une perte inu- tile d'énergie. Tel qu'il est proposé, le procédé selon l'invention exige qu'on puisse mesurer le courant développé dans la bobine Cela peut être réalisé de différentes façons, par exemple au moyen d'une bobine auxiliaire ou d'une sonde de Hall ou encore d'une résistance placée en série avec la bobine et aux bornes de laquelle on mesure la chute de tension représentative du courant dans la bobine C'est ce dernier dispositif qui a été choisi ici et dont on va exliquer maintenant le mécanisme de fonctionnement. La figure 5 montre un schéma de principe qui permet de mettre en oeuvre l'alimentation du moteur selon l'invention Dans ce schéma, on trouve la bobine 15 du moteur et deux résistances 40-et 43 qui peu- vent être mises en circuit lorsqu'on ferme respectivement l'inter- rupteur 35 ou l'interrupteur 36 On trouve entre les bornes 41 et 42 des impulsions de commande alternées d'amplitude U en provenance de la source d'alimentation Up livrée par la pile lorsque les interrup- teurs 31 32, respectivement 33 34 sont fermés Dans les techni- ques mises en jeu ici, ce sont des transistors qui jouent le rôle des interrupteurs, lesquels reçoivent leurs signaux d'ouverture et de fermeture d'un circuit de mise en forme classique Si l'on se reporte maintenant à la figure 2 et aux explications qui ont été données à son propos, la séquence de commande s'établit selon le tableau ci- après pour une impulsion positive (o = ouvert; f = fermé): On peut établir un tableau semblable pour une impulsion négative: c'est alors la résistance 43 et l'interrupteur 36 qui entrent en jeu. Entre le + de l'alimentation et l'un des points 41 ou 42 (selon que l'on a affaire à une impulsion positive ou négative), on dispose un double comparateur Le premier comparateur 44 compare le courant i développé dans la bobine avec un courant de consigne Imax pour donner un signal de sortie dès que i = Imax, ce qui met en oeuvre les sé- quences A T 1, t T 2 et AT 3 indiquées dans le tableau ci-dessus Le second comparateur 43 agit de façon analogue et fournit un signal de sortie dès que i = Imin, ce qui met en oeuvre les séquences Ta 1 et Ta 2 du même tableau De plus, le circuit est arrangé pour compa- rer les durées AT 1, AT 2, etc, à une durée t Tréf pour interrompre l'alimentation de la bobine et la mettre en court-circuit On remar- quera que les comparateurs pourraient être fondus en un seul compa- rateur présentant par lui-même une hystérèse adaptée aux courants de consigne Imin et Imax. Le schéma de la figure 5 et le tableau ci-dessus montrent que pendant la période T 2, l'alternance de court-circuits et de réalimen- tations est réalisée à travers la résistance 40 disposée en série avec la bobine 15 Comme on désire que le signal recueilli aux bornes de la résistance soit le plus élevé possible pour obtenir une tension Période Interrupteurs 31 32 33 34 35 36 T 1 f f o o o o LT 1 o o f o f o Ta 1 o f o o f o àT o o f o f o Ta 2 o f o o f o AT 3 o o f o f o > 6 T 3 f o f o o o confortable à l'entrée des comparateurs, on choisira pour la résis- tance une valeur ohmique assez élevée, par exemple du même ordre de grandeur que celle de la bobine Dans ce cas-là et pendant les pério- des de réalimentation Ta, il se pourrait que l'énergie pour faire continuer la rotation du rotor boit insuffisante Pour remédier à cet inconvénient, il est alors possible, pendant lesdites périodes de réalimentation de fermer par intermittence l'interrupteur 31 pour courtcircuiter la résistance 40 et amener la pleine alimentation aux bornes de la bobine, étant entendu que la mesure du courant a tou- jours lieu pendant les périodes o cet interrupteur est ouvert. La figure 5 montre encore qu'il est possible, pendant la premiè- re période T 1 d'alimenter la bobine avec une suite d'impulsions régu- lièrement espacées comme cela a été discuté à propos du graphique de la figure 4 Il suffit dans ce cas d'ouvrir et de fermer l'interrup- teur 31 selon la cadence qu'on aura choisie. Il ressort des explications qui viennent d'être données que la présente invention Lpporte une solution nouvelle à l'asservissement d'un moteur de montre aux divers couples qui agissent sur lui, solu- tion qui permet d'adapter la longueur des impulsions motrices à la charge réelle présente sur le rotor et de fournir à la bobine une énergie juste suffisante pour permettre au rotor de franchir son pas. L'économie de consommation qui en résulte est évidente. il Revendications 1 Procédé d'alimentation d'un moteur pas à pas monophasé pour pièce d'horlogerie adapté pour fournir à la bobine du moteur une é- nergie suffisante pour que le rotor franchisse son pas lors de chaque impulsion de commande, ledit moteur ayant un couple de positionnement Ca, un couple résistant Cr et un facteur de couplage aimant bobine k, caractérisé par la succession des étapes suivantes pendant une première période prédéterminée T 1, on alimente la bobine par une tension continue, après ladite période T 1, on alimente la bobine à courant sensiblement constant pendant une seconde période prédéterminée T 2, le rotor atteignant à la fin de ladite période T 2 au moins une posi- tion angulaire telle qu'on est assuré qu'il franchira son pas, et on interrompt l'alimentation de la bobine dès la fin de ladi- te période T 2 2 Procédé d'alimentation d'un moteur pas à pas monophasé pour pièce d'horlogerie adapté pour fournir à la bobine du moteur une é- nergie suffisante pour que le rotor franchisse son pas lors de chaque impulsion de commande, ledit moteur ayant un couple de positionnement Ca, un couple résistant Cr et un facteur de couplage aimant bobine k, caractérisé par la succession des étapes suivantes pendant une première étape prédéterminée T 1, on alimente la bobine par une tension continue, après ladite période T 1, on alimente la bobine à courant sensiblement constant pendant une seconde période prédéterminée T 2, le rotor atteignant à la fin de ladite période T 2 au moins une posi- tion angulaire telle qu'on est assuré qu'il franchira son pas, pendant ladite période T 2, on détecte si le facteur de cou- plage k a changé de signe, auquel cas on conclut que le rotor occupe déjà à l'instant td de cette détection une position angulaire telle qu'on est assuré qu'il franchira son pas, et on interrompt l'alimentation de la bobine audit instant td. 3 Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, ca- ractérisé par le fait que la tension continue alimentant la bobine pendant la première période prédéterminée T 1 est une tension d'am- plitude constante. 4 Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, ca- ractérisé par le fait que la tension continue alimentant la bobine pendant la première période prédéterminée T 1 est une tension formée d'une suite d'impulsions de même polarité, régulièrement espacées et d'amplitude constante. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que si au début de la période T 2 le courant développé dans la bobine est supérieur à une première valeur de consigne Imax, on agit de la façon suivante on court-circuite la bobine jusqu'à ce que ledit courant at- teigne une seconde valeur de consigne Imin c Imax, à partir de ce-momentlà, on réalimente la bobine jusqu'à ce que le courant atteigne à nouveau la première valeur de consigne Imax, après quoi on court-circuite la bobine jusqu'à ce que le cou- rant atteigne à nouveau la seconde valeur de consigne Imin, et ainsi de suite, on mesure le laps de temps ji T nécessaire au courant pour passer de chacune des valeurs Imax à la valeur Imin qui suit immédia- tement, on compare ledit laps de temps à T à une période de référence A. Tréf, et on ne réalimente plus la bobine dès que AT >: A Tréf. 6 Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que si au début de la période T 2 le courant développé dans la bobine est inférieur à une première valeur de consigne Imax, on agit de la façon suivante: on maintient l'alimentation jusqu'à ce que ledit courant at- teigne ladite première valeur de consigne Imax, on court-circuite la bobine jusqu'à ce que le courant attei- gne une seconde valeur de consigne Imin C Imax, à partir de ce moment-là, on réalimente la bobine jusqu'à ce que le courant atteigne à nouveau la première valeur de consigne Imax, après quoi on court-circuite la bobine jusqu'à ce que le cou- rant atteigne à nouveau la seconde valeur de consigne Imin, et ainsi de suite, on mesure le laps de temps A T nécessaire au courant pour passer de chacune des valeurs Imax à la valeur Imin qui suit immédia- tement, on compare ledit laps de temps à une période de référence l Tréf, et on ne réalimente plus la bobine dès que AT > i Tréf. 7 Procédé selon la revendication 5 ou la revendication 6, ca- ractérisé par le fait que, dès que AT a A Tréf, on maintient la bo- bine en court-circuit jusqu'à l'arrivée de l'impulsion de commande suivante. 8 Dispositif d'alimentation d'un moteur pas à pas pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé par le fait qu'il comporte des moyens pour mesurer le courant dans la bobine pendant la seconde période T 2 et un système comparateur lié auxdits moyens pour maintenir sensiblement constant le courant traversant la bobine pendant ladite période T 2. 9 Application à une montre-bracelet du procédé selon la reven- dication 1 ou la revendication 2.