FR 2526973 A1 19831118 FR 8208218 A 19820512 L'invention concerne un procédé de réglage du p H de l'eau de re- froidissement d'un réacteur nucléaire à eau sous pression. L'eau de refroidissement des réacteurs nucléaires à eau sous pression remplissant le circuit primaire de ces réacteurs est généralement à une température voisine de 3200 et à une pression voisine de 155 bars, pendant le fonctionnement normal du réacteur. On introduit dans cette eau de refroidissement, au cours du fonc- tionnement du réacteur, des quantités variables d'acide borique ou d'eau pour faire varier la concentration de cette eau en bore qui est un élément absorbant les neutrons On agit ainsi sur la réactivité du coeur du réac- teur plongé dans l'eau de refroidissement, à l'intérieur de la cuve du ré- acteur. Pour éviter au maximum la corrosion des éléments du circuit pri- maire, on introduit également dans l'eau de refroidissement du réacteur des quantités variables d'une base de conditionnement telle que la lithine. Dans l'exploitation dus réacteurs nucléaires à eau sous pression, il convient de limiter la radio-activité des éléments du circuit primaire à une valeur la plus faible possible, pour éviter des rejets d'effluents radio-actifs en quantités importantes et pour limiter les doses de radio- activité reçues par le personnel d'exploitation et d'entretien du réacteur. La radio-activité du circuit primaire du réacteur résulte d'une part de la présence de produits de fission dans ce circuit et d'autre part de la présence de produits de corrosion qui ont été activés au contact du coeur du réacteur. Les produits de fission présents dans le circuit primaire ont pu être introduits dans celui-ci lors du chargement du réacteur en éléments combustibles Les gaines de ces éléments renfermant le matériau combustible peuvent être contaminées par des produits c fission, pendant la fabrication des éléments combustibles. Les produits de fission peuvent également provenir de l'intérieur du crayon combustible et s'échapper par des fissures de la gaine pendant le fonctionnement du réacteur. La radio-activité due aux produits de corrosion peut être limitée par un choix judicieux des matériaux constituant le circuit primaire et les autres circuits en contact avec le fluide primaire En particulier, on choisit des matériaux comportant une faible teneur en éléments s'activant fortement tels que le cobalt On peut également réduire la radio-activi- té due aux produits de corrosion en utilisant des moyens d'épuration du fluide primaire tels que des filtres ou des colonnes renfermant des ré- sines. On réduit également la quantité de produits de corrosion formés dans le circuit primaire par l'eau de refroidissement en diminuant son pouvoir corrosif par introduction d'une base de conditionnement telle que la lithine. L'introduction de cette base dans le fluide primaire, par exem- ple au niveau du circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur, permet un certain ajustement du p H de l'eau du circuit primaire, en fonc- tion par exemple de la quantité d'acide borique introduite dans le fluide primaire pour la conduite du réacteur. Cependant, on n'a jamais pu contrôler en continu et de façon très précise les caractéristiques chimiques du fluide primaire pendant le fonc- tionnement du réacteur. En effet, ce contrôle précis et continu des ca- ractéristiques chimiques du fluide primaire du réacteur en fonctionnement est rendu difficile par le fait que la concentration en acide borique est variable au cours du temps et par le fait que la concentration en lithine est également variable puisque, d'une part cette concentration en lithine varie lorsqu'on modifie la concentration en acide borique et que, d'autre part, du lithium est engendré in situ, par réaction nucléaire sur le bore, à l'intérieur du fluide primaire Cette formation de lithium est propor- tionnelle à la concentration en bore qui est elle-méeme variable. En particulier, on ne connaissait pas de procédé permettant de contr 8 ler parfaitement le p H à haute température de l'eau de refroidisse- ment du réacteur, constituant le fluide primaire. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de réglage du p H de l'eau de refroidissement d'un réacteur nucléaire à eau sous pres- sion, cette eau de refroidissement à haute température et à haute pression contenant, outre certaines impuretés inévitables, de l'acide borique en quantités variables dans le temps et une base de conditionnement, ce pro- cédé de réglage permettant d'obtenir à chaque instant, pendant le fonction- nement du réacteur, une valeur du p H à haute température de l'eau de refroi- dissement conduisant soit à une formation réduite de produits de corrosion, soit à une activation réduite de ces produits de corrosion. Dans ce but, on mesure en continu la concentration de l'eau de refroidissement en acide borique et l'un des deux paramètres: p H à tem- pérature ambiante et concentration en base de conditionnement de cette eau de refroidissement, on calcule la concentration en base de conditionnement de l'eau de re- froidissement nécessaire pour obtenir une valeur du p H à haute température de l'eau de refroidissement égale à une valeur prédéterminée, à partir de la concentration en acide borique et du second paramètre (p H à température ambiante ou concentration en base de conditionnement), on compare la valeur de la concentration en base de conditionnement né- cessaire pour l'obtention du p H voulu à haute température à la valeur réel- le mesurée ou calculée de cette concentration dans l'eau de refroidissement, et, dans le cas o l'écart entre la concentration nécessaire et la concen- tration réelle est supérieur à une limite prédéterminée, on calcule la quantité de base de conditionnement à ajouter ou à enlever dans l'eau de refroidissement pour obtenir la concentration voulue, on effectue une injection ou un prélèvement de base de conditionnement dans l'eau de refroidissement pour introduire ou enlever la quantité calcu- lée de base de conditionnement. Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire à titre d'exemple non limitatif, en se reportant aux figures jointes en annexe, un dispositif de réglage du p H du fluide primaire d'un réacteur à eau sous pression et sa mise en oeuvre selon le procédé de l'invention, pour le réglage du p H de l'eau de refroidissement du réacteur. La figure 1 représente schématiquement un dispositif de réglage du p H de l'eau de refroidissement primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, incorporé au circuit de contrôle volumétrique et chimique de ce réacteur. La figure 2 représente de façon schématique un dispositif de me- sure de la concentration en acide borique de l'eau de refroidissement d'un réacteur nucléaire constituant l'un des éléments du dispositif représenté à la figure 1. La figure 3 représente, de façon schématique, une variante de ré- alisation du dispositif de réglage de p H de l'eau de refroidissement du circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, ce disposi- tif étant partiellement indépendant du circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur. Sur la figure 1, on a représenté schématiquement une boucle du circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression contenue à l'intérieur de l'enceinte de sécurité 1 du réacteur et comportant une pompe primaire 2, un échangeur de chaleur 3 et des conduites telles que 4 et 5 permettant de relier ces éléments entre eux et à la cuve 6 du ré- acteur nucléaire à l'intérieur de laquelle se trouve le coeur constitué par les assemblages combustibles Le circuit primaire du réacteur est rem- pli d'eau sous pression et à haute température en circulation continue dans ce circuit, pour le refroidissement du coeur du réacteur et la vapo- risation d'eau alimentaire au niveau du générateur de vapeur 3. Sur ce circuit primaire sont placées en dérivation les condui- tes 8 et 9 du circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur, permettant respectivement le prélèvement et la réintroduction d'eau de re- froidissement dans le circuit primaire, pour ajuster la masse d'eau conte- nue dans le circuit primaire, maintenir la qualité chimique de cette eau suivant les spécifications requises et pour régler la concentration en acide borique pour le contrôle de réactivité du réacteur. Lteau prélevée dans le circuit primaire par la conduite 8 passe dans un échangeur de chaleur il placé à l'intérieur de l'enceinte de sé- curité o elle se refroiditpar échange de chaleur avec l'eau de refroidis- sement réinjectée dans le circuit primaire par les conduites 9 et 13. L'eau primaire prélevée par la conduite 8 passe à sa sortie de l'échangeur 11 dans un dispositif de détente 12 o sa pression est ramenée à une valeur faible. Le fluide primaire dépressurisé est alors envoyé à l'extérieur de l'enceinte dans un second échangeur de chaleur 14 o elleest refroidie à la température ambiante grâce à un circuit 15 amenant de l'eau de réfri- gération à l'échangeur 14. A la sortie de l'échangeur de chaleur 14, une partie de l'eau re- froidie et dépressurisée est prélevée et envoyée à une chaine de mesure 17. La circulation de l'eau de refroidissement prélevée dans les ap- pareils de mesure constituant la chaine de mesure 17 est continue si bien que ces appareils peuvent fournir en continu des valeurs des caractéristi- ques du fluide de refroidissement. Le fluide de refroidissement, après sa sortie de l'échangeur de chaleur 14, est envoyé grâce à un robinet à trois voies 18, soit directe- ment, soit après passage dans-une unité de déminéralisation 19,dans un ré- servoir 20 faisant office de réservoir tampon. Des filtres 22 et 23 permettent d'arrêter les impuretés éventuel- lement entraînées par le fluide primaire, avant son passage dans l'unité de déminéralisation 19 et avant son arrivée dans le réservoir 20. Un circuit 24 permet d'extraire de l'eau de refroidissement et un circuit 25 permet au contraire l'injection d'eau de refroidissement renfermant de l'acide borique en quantité variable, dans la branche de retour 13 du circuit de contrôle volumétrique et chimique. Sur cette branche 13 est placée une pompe de charge 26 permet- tant d'élever la pression du fluide primaire avant sa réinjection dans le circuit par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur Il et de la condui- te 9. Le circuit 25 comporte une pompe d'injection 27, un réservoir , une vanne 28 et un clapet anti-retour 29. La capacité 30 peut être alimentée en eau renfermant une quanti- té d'acide borique variable. De cette façon le circuit 25 permet d'effectuer l'injection d'une solution d'acide borique plus ou moins concentrée pour le réglage de la capacité d'absorption du fluide primaire c'est-à-dire pour le réglage de la réactivité du réacteur. Les circuits 24 et 25 permettent également d'ajuster la masse d'eau contenue dans le circuit primaire. Le maintien de la qualité chimique de l'eau primaire est assuré grâce au déminéraliseur 19 et aux filtres 22 et 23. Un circuit d'injection de base de conditionnement 31 comporte un réservoir 32 renfermant une solution de lithine, une pompe d'injection 33, une vanne 34 et un clapet anti-retour 37 Ce circuit 31 permet l'in- jection d'une quantité réglée de base de conditionnement dans la branche de retour 13 du circuit de contr 8 le volumétrique et chimique. La chaine de mesure 17 comporte un dispositif 35 de mesure de la concentration en bore del'eau du circuit primaire et un dispositif de mesure du p H 36, les appareils de mesure 35 et 36 fournissant en continu un résultat de mesure sous forme d'un signal électrique, les deux signaux étant envoyés sur une unité de calcul 38 fournissant en sortie des signaux de commande agissant sur le robinet à trois voies 18 et sur la vanne 34 du circuit 31 d'injection de base de conditionnement dans le circuit primaire. Le dispositif 35 de mesure de la concentration en bore est un dispositif à absorption de neutrons qui a été représenté à la figure 2. Ce dispositif comporte une cuve 40 dans laquelle circule l'eau de refroidissement dépressurisée et refroidie prélevée à la sortie de l'échangeur de chaleur 14. Cette eau entre dans la cuve par une conduite 41 et ressort de celle-ci par une conduite 42 D'un côté de la cuve est disposé un émet- teur de neutrons 43 et de l'autre côté de la cuve, un récepteur de neu- trons 44. Les neutrons émis par la source 43 sont absorbés en partie par le bore 10 présent dans la solution d'acide borique. Le détecteur de neutrons 44 émet un courant de sortie qui est inversement proportionnel à la quantité de bore 10 contenue dans l'eau de refroidissement et donc à la quantité d'acide borique contenue dans cette eau. Ce courant de sortie est traité dans une unité de calcul 46 qui fournit en sortie un signal proportionnel à la concentration en acide bo- rique dans l'eau de refroidissement analysée C'est ce signal qui est en- voyé à l'unité de calcul 38. Le dispositif de mesure de p H 36 est constitué d'une manière classique par une cellule de mesure dans laquelle circule l'eau de refroi- dissement prélevée, une électrode spécifique des ions H+ et Un voltmètre qui fournit un signal représentatif du p H de l'eau de refroidissement à température ambiante. De façon classique, la température de l'eau de refroidissement est régulée à 250 pour obtenir des mesures du p H, au cours du temps, comparables. Le signal représentatif du pli à 250 de l'eau de refroidissement est envoyé à l'unité de clacul 38. L'unité de calcul 38 comporte un ensemble de modules permettant le calcul et l'élaboration de signaux représentatifs de divers paramètres. Un premier module permet de déterminer la concentration en ions lithium dans l'eau de refroidissement, ces ions lithium correspondant à la base de conditionnement du fluide primaire qui est de la lithine. Cette détermination est effectuée à partir de la connaissance du p H à 250 mesuré par le dispositif 36 et à partir de-la concentration en bore mesurée par le dispositif 35. Un second module permet de calculer et d'élaborer un signal cor- respondant à la concentration en ions lithium ou en lithine, nécessaire pour obtenir une valeur du p H à la température de l'eau de refroidissement dans le circuit primaire c'est-à-dire approximativement 3200, correspondant à la valeur choisie par l'exploitant de la centrale, dans le but de dimi- nuer l'activation des produits de corrosion contenus dans le circuit pri- maire. Cette concentration en lithium pour obtenir le p H désiré à haute température est calculée à partir de la concentration en bore et du p H à 250 de l'eau de refroidissement. L'exploitant peut choisir de maintenir le p H de l'eau de refroi- dissement, pendant le fonctionnement du réacteur, à une valeur fixe, choisie pour obtenir un dépôt des produits de corrosion à un endroit déterminé du circuit primaire du réacteur. En effet, il existe une relation entre la solubilité des produits de corrosion dans l'eau de refroidissement du circuit primaire et la tem- pérature qui se traduit par un minimum de solubilité pour une certaine va- leur de la température. Cette relation varie en fonction du p H si bien que le minimum de solubilité des produits de corrosion est atteint pour une température va- riant avec le p H. Dtautre part, l'eau du circuit primaire a une température varia- ble à l'intérieur de ce circuit, puisque cette eau est échauffée au con- tact du coeur du réacteur et est refroidie à l'intérieur des générateurs de vapeur, En choisissant une valeur du p H particulière, il est donc possi- ble d'obtenir un minimum de solubilité et un dépôt des produits de corro- sion dans une zone particulière du circuit primaire. Le choix de la zone du circuit primaire dans laquelle doit s'ef- fectuer le dépôt des produits de corrosion correspond à une zone dans la- quelle les équipes d'entretien du réacteur n'interviennent pas. L'exploitant peut également choisir un programme de réglage du p H o celui-ci est variable au cours du cycle de fonctionnement du réacteur nucléaire. Par exemple, il peut être intéressant de choisir en début de cy- cle de fonctionnement un p H correspondant à un dépôt préférentiel des pro- duits de corrosion en dehors du coeur, ce qui limite leur activation par les réactions nucléaires En fin de cycle, en revanche, on choisira un p H correspondant à un dépôt préférentiel des produits de corrosion sur le coeur ce qui évite leur présence dans les zones telles que les boites à eau des générateurs de vapeur o le personnel d'entretien est amené à in- tervenir, après l'arrêt du réacteur. Dans tous les cas, on calcule à chaque instant, la concentra- tion en lithine de l'eau de refroidissement nécessaire pour obtenir le p H à haute température voulu par l'exploitant. Un troisième module de l'ensemble de calcul 38 permet de compa- rer la concentration en lithine déterminée par le premier module, c'est- à-dire la concentration réelle en lithine dans l'eau de refroidissement, à la concentration nécessaire pour obtenir le p H voulu, déterminée par le second module. Un quatrième module constitue un dispositif de régulation qui est mis en fonctionnement lorsque l'écart entre la concentration réelle et la concentration voulue de l'eau de refroidissement, en base de condi- tionnement, dépasse une certaine limite prédéterminée. Ce quatrième module détermine par calcul la quantité de base de conditionnement à ajouter ou à enlever dans l'eau de refroidissement pour obtenir la concentration voulue pour l'obtention du p H à haute température correspondant au programme choisi. Dans le cas de l'eau de refroidissement du réacteur à eau sous pression dont le p H est réglé par le dispositif représenté à la figure 1, les conditions de fonctionnement du module de régulation ont été choisies de la façon suivante: Si la concentration réelle en base de conditionnement de l'eau de refroidissement est supérieure à 1,1 fois la concentration voulue cal- culée, un signal est envoyé au robinet à trois voies 18 dont l'ouverture est choisie pour permettre de faire passer une fraction du débit du fluide primaire à travers le dispositif de déminéralisation à résine cationique 19, le temps de passage du fluide étant déterminé par le module de régulation de façon que la quantité d'ions lithium de la lithine retenue sur le dis- positif de déminéralisation permette d'abaisser la concentration existante jusqu'à la concentration voulue. Si la concentration réelle en base de conditionnement de l'eau de refroidissement est comprise entre 1,1 et 0,9 fois la concentration voulue, aucune correction n'est entreprise et le module de régulation ne se met pas en fonctionnement. Si la concentration réelle en base de conditionnement de l'eau de refroidissement est inférieure à 0,9 fois la concentration voulue, un signal est envoyé vers le circuit 31, pour l'ouverture de la vanne 34 et la mise en fonctionnement de la pompe d'injection 33 de la solution de lithine contenue dans la réserve 32 Le temps de fonctionnement de la pom- pe 33 est déterminé par le module de régulation de façon que la quantité de lithine injectée permette d'augmenter la concentration en ions lithium dans l'eau de refroidissement jusqu'à ce que cette concentration soit égale à la concentration voulue calculée. Ainsi le p H à haute température de l'eau de refroidissement peut être maintenu à une valeur parfaitement constante, pendant toute l'exploitation du réacteur nucléaire. On pourrait également utiliser le dispositif représenté à la figure 1 pour assurer un p H à haute température variable pendant le fonc- tionnement du réacteur, suivant un programme prédéterminé Par exemple, on pourrait maintenir en début de cycle un p H correspondant à un dépôt préférentiel des produits de corrosion en dehors du coeur et maintenir en fin de cycle un p H correspondant à un dépôt préférentiel des produits de corrosion sur le coeur. Les valeurs du p H en début et en fin de cycle sont déterminées à partir des courbes de solubilité des produits de corrosion en fonction de la température et suivant le p H ainsi que par la considération des tempé- ratures du fluide de refroidissement au voisinage du coeur et dans les zones les plus froides. Sur la figure 3 on voit un mode de réalisation du dispositif per- mettant la mise en oeuvre du procédé de réglage suivant l'invention ou le dispositif de réglage est indépendant du circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur. Les éléments correspondants portent les mêmes repères sur les fi- gures 1 et 3. Le prélèvement pour les mesures du p H à température ambiante et de concentration en bore est effectué au moyen d'une conduite 50 sur laquel- le est disposé un détendeur 51 à l'intérieur de l'enceinte et un échangeur 52 pour le refroidissement du prélèvement, à l'extérieur de l'enceinte. On utilise comme précédemment un dispositif de mesure de la te- neur en bore 53 et un dispositif de mesure du p H à température ambiante 54. Une unité de calcul et de régulation 55 comporte un ensemble de modules permettant la détermination de la quantité de lithine à injecter ou à enlever dans le fluide de refroidissement, soit au niveau du circuit de contrôle volumétrique et chimique, soit à un autre endroit du circuit primaire. On voit donc que les principaux avantages du procédé suivant l'in- vention sont de permettre un réglage rigoureux du p H à haute température permettant en particulier de réduire fortement soit la quantité des pro- duits de corrosion soit leur activation. L'invention ne se limite pas au mode de réalisation qui vient d 1 être décrit; elle en comporte au contraire toutes les variantes. C'est ainsi qu'on peut utiliser d'autres bases de conditionne- ment que la lithine, ces bases pouvant être, par exemple, la potasse ou l'ammoniaque Il faut, dans ce cas, modifier les programmes de calcul de l'unité de calcul 38 en fonction de la base choisie. On peut également se trouver en présence de plusieurs bases dans l'eau de refroidissement dont il faut tenir compte dans les calculs de p H. Dans l'exemple de réalisation qui vient d'&tre décrit, la con- centration en lithine, c'est-à-dire en ions lithium de l'eau de refroidis- sement, est déterminée au moyen d'un module de calcul à partir du p H à 250 et de la concentration en acide borique de l'eau de refroidissement. On pourrait également mesurer directement la concentration en lithium dans l'eau de refroidissement, au lieu du p H à 250 et supprimer *ainsi le premier module de calcul. En revanche, la concentration en acide borique est un paramètre qui est toujours mesuré dans la conduite des réacteurs à eau sous pres- sion et ce paramètre est toujours utilisé pour les calculs nécessaires pour le réglage du p H à haute température. Il est bien évident également qu'on peut utiliser des disposi- tifs d'un type quelconque pour mesurer la teneur en acide borique, le p H à température ambiante et la teneur en base de conditionnement de l'eau de refroidissement. Les valeurs limites des écarts entre la valeur calculée de la concentration nécessaire en base de conditionnement pour l'obtention d'un p H voulu et la concentration réelle mesurée ou calculée sont choisies en fonction des conditions d'exploitation et en particulier un choix judicieux de ces valeurs limites des écarts permet d'utiliser une réserve de base de conditionnement de faible volume et une unité de déminéralisation de fai- ble capacité. Le procédé suivant l'invention permet de suivre un programme quel- conque en ce qui concerne la valeur du p H, au cours du fonctionnement du réacteur, par exemple, dans le but de limiter la formation et la contami- nation radio-active des produits de corrosion. Enfin, l'invention s'applique à tous les réacteurs nucléaires à eau sous pression utilisant de l'acide borique pour la conduite du réac- teur et une base de conditionnement pour le réglage des propriétés chimi- ques de Peau de refroidissement. il REVENDICATIONS 1. Procédé de réglage du p H de l'eau de refroidissement d'un ré- acteur nucléaire à eau sous pression, cette eau de refroidissement à haute température et à haute pression contenant, outre certaines impuretés iné- vitables, de l'acide borique en quantités variables dans le temps, et une base de conditionnement, caractérisé par le fait qu'on mesure en continu la concentration de l'eau de refroidissement en acide borique et l'un des deux paramètres: p H à température ambiante et concentration en base de conditionnement de cette eau de refroidissement, qu'on calcule la concentration en base de conditionnement de l'eau de refroidissement nécessaire pour obtenir une valeur de p H à haute tempéra- ture de l'eau de refroidissement égale à une valeur prédéterminée, à par- tir de la concentration en acide borique et du second paramètre (p H à tem- pérature ambiante ou concentration en base de conditionnement), qu'on compare la valeur de la concentration en base de conditionnement nécessaire pour l'obtention du p H voulu à haute température à la valeur réelle mesurée ou calculée de cette concentration dans l'eau de refroidis- sement, et que, dans le cas o l'écart entre la concentration nécessaire et la concentration réelle est supérieure à une limite prédéterminée: on calcule la quantité de base de conditionnement à ajouter ou à enlever dans l'eau de refroidissement pour obtenir la concentration voulue, on effectue une injection ou un prélèvement de base de conditionnement dans l'eau de refroidissement pour introduire ou enlever la quantité cal- culée de base de conditionnement. 2. Procédé de réglage suivant la revendication 1, caractérisé par le fait: qu'on mesure, outre la concentration de l'eau de refroidissement en aci- de borique, le p H à température ambiante de cette eau de refroidissement, et qu'on calcule la valeur réelle de la concentration en base de condi- tionnement à partir de ces deux paramètres mesurés. 3. Procédé de réglage du p H suivant la revendication 1, caractérisé par le fait: qu'on mesure en continu, outre la concentration de l'eau de refroidis- sement en acide borique, la concentration en base de conditionnement. et qu'on calcule la concentration en base de conditionnement de l'eau de refroidissement nécessaire pour obtenir une valeur du p H à haute tempé- rature de l'eau de refroidissement égale à une valeur prédéterminée, à partir de ces deux paramètres. 4. Procédé de réglage suivant l'une quelconque des revendica- tions 1, 2 et 3, caractérisé par le fait que la teneur en acide borique de l'eau de refroi- dissement est mesurée par une méthode d'absorption des neutrons dans l'eau de refroidissement. 5. Procédé suivant l'une quelconque des'revendications 1, 2, 3 et 4, caractérisé par le fait que le p H est maintenu constant pendant tout le cycle de fonctionnement du réacteur. 6. Procédé de réglage suivant l'une quelconque des revendica- tions 1, 2, 3 et 4, caractérisé par le fait que le p H est maintenu à une certaine valeur pen- dans le début du cycle de fonctionnement du réacteur et à une autre va- leur à la fin du cycle de fonctionnement de celui-ci. 7. Dispositif de réglage du p H de l'eau de refroidissement d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, caractérisé par le fait qu'il comporte un dispositif ( 35) de mesure de la teneur en acide borique et un dispositif de mesure de p H ( 36) disposés en dérivation sur le circuit de contrôle volumétrique et chimique du réacteur, dans une partie de ce circuit o l'eau de refroidissement a été refroidie et dépressurisée et une unité de calcul ( 38) comportant un module de cal- cul de la concentration en base de conditionnement de l'eau de refroidis- sement à partir de la mesure de la teneur en acide borique et du p H à tem- pérature ambiante de l'eau de refroidissement, un module de calcul de la concentration en base de conditionnement nécessaire pour obtenir un p H pré- déterminé, un module de calcul permettant la comparaison de la valeur réel- le calculée de la teneur en base de conditionnement et la valeur souhaitée obtenue par le calcul et un module de régulation permettant de calculer la quantité de base de conditionnement à enlever ou à ajouter dans l'eau de refroidissement et la commande de la chaine de régulation comportant un robinet ( 18) à plusieurs voies pour la mise en circulation d'une par- tie au moins de l'eau de refroidissement dans une branche comportant une unité de déminéralisation ( 19), et un circuit d'injection de base de conditionnement ( 31) comportant -une vanne d'ouverture ( 34) et une pompe d'injection ( 33). 8. Dispositif de réglage du p H de l'eau de refroidissement d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, caractérisé par le fait qu'il comporte un dispositif de mesure de la con- centration en acide borique ( 53) et un dispositif de mesure de p H ( 54) re- liés à une unité de calcul ( 55) disposés sur un circuit en communication avec le circuit primaire du réacteur par l'intermédiaire d'une conduite ( 50) sur laquelle sont placés un dispositif de dépressurisation ( 51) et un échangeur de chaleur ( 52), l'unité de calcul ( 55) comportant un module de régulation pour la commande d'une unité de déminéralisation ou d'une pompe d'injection de base de conditionnement dans le circuit primaire. 9 Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 7 et 8, caractérisé par le fait que le dispositif de mesure de la concentration en acide borique comporte une cuve ( 40) pour la circulation de l'eau de refroidissement, un émetteur ( 43) et un récepteur ( 44) de neutrons dispo- sés chacun à une extrémité de cette cuve ( 40) et une unité de traitement ( 46) du signal émis par le récepteur de neutrons en réponse à une émis- sion de neutrons à travers la cuve ( 40) du dispositif.