FR 2533355 A1 19840323 FR 8215959 A 19820922 La présente invention concerne un circuit caloporteur secondaire pour un réacteur nucléaire re- froidi par un métal liquide tel que du sodium, ainsi qu'un générateur de vapeur particulièrement adapté à un tel circuit. Dans l'état actuel de la technique, les cen- trales nucléaires à neutrons rapides comprennent habi- tuellement un circuit primaire dans lequel le sodium extrait la chaleur produite par les éléments combusti- bles du coeur pour la transporter jusqu'à un échangeur de chaleur dans lequel il cède sa chaleur à du sodium contenu dans un circuit caloporteur secondaire Le so- dium chaud sortant de l'échangeur dans ce circuit se- condaire transporte la chaleur jusqu'à un générateur de vapeur dans lequel il cède à son tour sa chaleur à de l'eau sous pression contenue dans un circuit calo- porteur tertiaire alimentant en vapeur une turbine afin de produire de l'électricité. Selon une conception dite de réacteur inté- gré, le circuit caloporteur primaire est intégré en totalité dans une cuve contenant à la fois le coeur du réacteur, les échangeurs et les pompes de circulation du circuit primaire, ainsi que l'ensemble du sodium liquide contenu dans ce circuit Les échangeurs de chaleur étant au nombre de trois ou quatre, le circuit caloporteur secondaire, externe à la cuve du réacteur, est divisé le plus souvent en trois ou quatre boucles identiques Il en est de même du circuit caloporteur tertiaire. Dans les centrales nucléaires à neutrons rapides réalisées actuellement, l'existence d'un cir- cuit caloporteur secondaire se justifie par la néces- sité de confiner avec une grande sûreté le sodium pri- maire radioactif et parce qu'il est essentiel de pro- téger le circuit-primaire des répercussions éventuel- les d'une fuite de la surface d'échange thermique du générateur de vapeur. En effet, dans une telle éventualité, de l'eau ou de la vapeur sous haute pression entre en contact avec le sodium La réaction chimique qui se produit alors est très exothermique et libère des pro- duits de réaction corrosifs et dangereux (soude caus- tique, hydrogène) Il convient donc de protéger le coeur, c'est-à-dire le circuit primaire, des contre- coups possibles de cette réaction sodium/eau (surpres- sion, pollution par la soude). Sur la figure 1, on a représenté la structu- re habituelle d'une boucle secondaire de refroidisse- ment d'un réacteur nucléaire à neutrons rapides Cette boucle comprend, dans l'exemple de réalisation repré- senté en trait plein, un échangeur de chaleur 4 Bien entendu, comme on l'a représenté en traits mixtes, la boucle secondaire peut aussi comprendre un deuxième échangeur de chaleur Les échangeurs 4 sont disposés dans la cuve 2 obturée par une dalle 3 et contenant le coeur 7 du réacteur et l'ensemble du circuit calopor- teur primaire' En particulier, la cuve 2 est remplie de sodium liquide 5 La sortie de chaque échangeur 4 est raccordée à un générateur de vapeur 6 par une con- duite aller 8 Le générateur de vapeur comporte à sa partie supérieure une poche d'argon 6 a qui définit un niveau libre N de sodium La sortie du générateur de vapeur 6 est raccordée par une conduite 10 à l'orifice d'aspiration d'une pompe de circulation 12 dont chaque orifice de refoulement est raccordé par une conduite 14 à l'entrée d'un échangeur 4. Dans une telle boucle secondaire de refroi- dissement de conception classique, l'étanchéité de la traversée de l'arbre de la pompe est réalisée au moyen d'une garniture mécanique qui est au contact d'un gaz neutre tel que de l'argon interposé entre le sodium et la garniture A cet effet, la surface libre Nl du so- dium est surmontée d'une poche d'argon 12 a De plus, le rotor de la pompe est placé dans un réservoir d'-ex- pansion 18 dont la taille est suffisante pour absorber sans noyage de la garniture toutes les augmentations envisageables du volume de sodium dans la boucle secondaire (par dilatation thermique) Enfin, afin d'éviter tout risque de noyage de la garniture qui pourrait intervenir en cas de fuite de l'argon surmon- tant le sodium dans le réservoir 18, celui-ci est placé au point le plus haut du circuit - Une conduite 20 Od'appoint en sodium relie un réservoir de stockage 24 placé à la partie inférieure de l'installation à la partie supérieure du réservoir 18 Cette conduite 20 est-équipée d'une pompe de cir- culation 19 et d'un système de purification 21 du so- dium Elle permet notamment de compenser une fuite éventuelle de la vanne de vidange V 2 qui est située dans la conduite de vidange 38 de la conduite 10 Dans le sens inverse, toute montée intempestive du niveau libre N 1 du sodium dans le réservoir i 8 est compensée par une conduite de trop-plein 22 qui relie le réser- voir 18 à la conduite 36 en dessous des vannes de vidange V 1 situées dans les conduites de vidange 36 des conduites 8. La pression d'argon dans le réservoir 18 est contr 8 lée par une tubulure d'admission 23 De même, le niveau libre N 2 du sodium dans le resérvoir 24 est surmonté d'un ciel d'argon 24 a dont la pression est contrôlée par une tubulure 26 De plus, les ciels d'argon 6 a et 12 a du générateur et de la pompe commu- niquent par une conduite d'équilibrage 25 des niveaux N et N 1 et des pressions. Comme l'illustre toujours la figure 1, le réservoir 24 sert également à la récupération éven- tuelle des produits résultant d'une réaction sodium/eau en cas de fuite dans le générateur de vapeur 6 A cet effet, une conduite 30 relie la partie inférieure du générateur de vapeur 6 à la partie supé- rieure du-réservoir 24 Cette canalisation est norma- lement obturée par des membranes d'éclatement 28, de grand diamètre, qui se rompent-sous l'effet des sur- pressions dues à la réaction sodium-eau et permettent ainsi la décompression de la boucle secondaire Dans ce cas, le réservoir 24 assure la séparation des pro- duits liquides et gazeux résultant de la réaction so- dium/eau Toutefois, cette fonction peut être égale- ment assurée par un second séparateur 32, par exemple du type cyclone, communiquant avec le réservoir 24 par une conduite 31 et muni d'une cheminée de rejet 34 à l'atmosphère des seuls produits gazeux (hydrogène, argon, vapeur d'eau). En complément à ces moyens permettant de ré- cupérer les produits de la réaction sodium/eau pouvant se produire dans le générateur de vapeur, des moyens sont prévus pour amortir les chocs dans le circuit secondaire à l'amont et à l'aval du générateur de va- peur, afin que ceux-ci -ne soient pas transmis jusqu'aux échangeurs de chaleur 4 A l'amont de la zone d'échange du générateur de vapeur 6, ces moyens sont constitués par la poche d'argon 6 a formée à l'in- térieur même du générateur de vapeur et à la partie supérieure de celuici Cette poche d'argon 6 a joue alors le rôle d'un réservoir tampon amont A l'aval du générateur de vapeur, le réservoir tampon aval se confond avec le réservoir d'expansion 18 de la pompe, comportant le ciel d'argon 12 a. La boucle secondaire de la technique anté- rieure qui vient d'être décrite présente un certain nombre d'inconvénients qui résultent principalement- de la nécessité de placer la pompe à la partie supé- rieure de l'installation et de la disposition du rotor de la pompe dans un réservoir d'expansion 18 de grande taille. Ainsi, la position haute de la pompe place celle-ci dans de mauvaises conditions hydrauliques d'aspiration qui imposent d'adopter une faible vitesse de rotation, donc une roue de grand diamètre et un moteur d'entratnement lent pour éviter la cavitation. L'ensemble est encombrant et coûteux car on sait que le prix d'une pompe croît comme le carré de son diamè- tre Parallèlement, le réservoir d'expansion entou- rant la pompe est lourd et coûteux De plus, la conju- gaison du poids de l'ensemble pompe-réservdir avec sa disposition en partie haute de l'installation nécessi- te une structure de supportage importante notamment pour remédier aux sollicitations sismiques éventuel- les qui tendent à croître au fur et à mesure que l'on s'élève En outre, compte tenu de l'implantation des différents éléments de la boucle et de la nécessité de pouvoir vidanger celle-ci par gravité, les tuyauteries équipant l'installation sont particulièrment longues et encombrantes Enfin, la disposition du réservoir d'expansion est telle qu'il forme un système de vases communiquants avec le générateur de vapeur En cas de réaction sodium/eau dans ce dernier, il se produit alors des oscillations de grande amplitude que le ré- servoir d'expansion peut difficilement contenir. Afin de remédier à ces inconvénients, on a proposé dans la demande de brevet européenne ne 0014662 de supprimer le réservoir d'expansion en- tourant la pompe et de placer celle-ci dans la partie basse de l'installation, juste au-dessus du réservoir de stockage Cette solution est rendue possible en introduisant le réservoir de stockage dans la partie active de la boucle secondaire et en lui faisant jouer simultanément les rôles de réservoir anti-bélier aval et de réservoir d'expansion Toutefois, elle nécessite d'équilibrer la pression de sodium dans la totalité de la boucle secondaire en plaçant le ciel d'argon surplombant le sodium dans le réservoir de stockage à une pression suffisante En pratique, cette pression doit- être-d'environ trois bars relatifs. Cette solution connue présente l'avantage de placer la pompe dans des conditions de fonctionne- ment hydraulique satisfaisantes, mais l'utilisation d'un réservoir de stockage pressurisé, muni de tuyau- teries plongeantes conduit à accroître de façon impor- tante les risques résultant de l'utilisation du sodium comme fluide de refroidissement En particulier, en cas de fuite dans le circuit, les débits de fuite se trouvent sensiblement accrus, de même que les risques de feu de sodium pulvérisé Parmi les autres inconvé- nients d'une telle solution, on citera aussi l'impos- sibilité d'isoler le réservoir de stockage du reste du circuit et l'existence de phénomènes transitoires délicats par inversion du sens du débit de fuite dans la pompe De plus, il est certain que la multiplica- tion des fonctions remplies par le réservoir de stockage rend particulièrement délicat le contrôle des phénomènes thermohydrauliques qui se produisent dans ce réservoir et du chargement thermomécanique corres- pondant. La présente invention a précisément pour objet un circuit caloporteur secondaire ne présentant pas les inconvénients des circuits caloporteurs secon- daires connus à ce jour. A cet effet, il est proposé un circuit calo- porteur secondaire pour un réacteur nucléaire à métal liquide, comprenant au moins un échangeur de chaleur logé dans la cuve du réacteur, un générateur de vapeur vertical extérieur à ladite cuve, une conduite aller reliant une tubulure de sortie de chaque échangeur de chaleur à au moins une tubulure d'entrée"du générateur de vapeur, une conduite retour reliant au moins une tubulure de sortie du générateur de vapeur à une tubu- lure d'entrée de chaque échangeur de chaleur, une pom- pe de circulation d'un métal liquide secondaire conte- nu dans ledit circuit, disposée dans la-conduite re- tour, un réservoir tampon amont et un réservoir tampon aval disposés dans ledit circuit respectivement en amont et en aval de la zone d'échange-du générateur de vapeur, et un réservoir de stockage du métal liquide secondaire apte à être mis en communication avec le reste du circuit, le générateur de vapeur comprenant une enveloppe externe à l'intérieur de laquelle est disposé le réservoir tampon amont, ce dernier définis- sant un premier niveau libre de métal liquide surmonté d'une première poche de gaz neutre au-dessusode la zone d'échange, dans la partie supérieure de l'enve- loppe, caractérisé en ce que le réservoir tampon aval est également disposé à l'intérieur de l'enveloppe externe-et définit un deuxième niveau libre de métal liquide surmonté d'une deuxième poche de gaz neutre, ce réservoir tampon aval étant de forme annulaire et entourant et communiquant avec une zone du générateur par laquelle le métal liquide secondaire s'écoule vers le bas entre la zone d'échange et la tubulure de sortie du générateur de vapeur, des moyens étant prévus pour établir une première pression de gaz neutre au-dessus du niveau libre de métal liquide se- condaire dans le réservoir tampon aval, et des moyens étant prévus pour établir une deuxième pression de gaz neutre inférieure à la première simultanément dans le réservoir de stockage et dans le-réservoir tampon amont Grâce à ces caractéristiques, le réservoir d'expansion peut être supprimé et la pompe peut être placée en partie basse sans qu'il soit nécessaire de placer le circuit sous une pression d'argon élevée et sans que le réservoir de stockage ne soit introduit dans la boucle secondaire proprement dite Il en ré- sulte notamment une diminution'sensible de l'encombre- ment et du coût de l'installation, une amélioration de la protection des échangeurs de chaleur en cas de réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur, et des conditions de fonctionnement satisfaisantes du point de vue de la sûreté (basse pression) ainsi que pour le fonctionnement de la pompe. De plus, la forme annulaire du réservoir tampon aval confère à l'interface métal liquide/ gaz neutre, une grande surface qui limite les variations du niveau de métal liquide dans ce réservoir à une fraction réduite de la hauteur du générateur de va- peur Il est ainsi possible de-réaliser l'amortisse- ment aval en dehors de la zone o sont situées les lyres de dilatation des tubes d'échange, ce qui limite le risque d'entrée en vibration de celles-ci. Conformément à une première variante de réalisation de l'invention, la pompe de circulation est une pompe mécanique à aspiration axiale comportant un corps de pompe et un moteur commandant la rotation d'un rotor dans le corps de pompe par l'intermédiaire d'un arbre vertical traversant une garniture hydrauli- que solidaire du corps de pompe, le métal liquide se- condaire définissant un niveau libre surmonté d'un ciel de gaz neutre dans la partie du corps de pompe située au-dessus de ladite garniture, ce ciel de gaz neutre étant relié auxdits moyens pour établir la deuxième pression de gaz neutre. De préférence, le circuit caloporteur se- condaire comprend alors, de plus, des moyens de régu- lation du niveau du métal liquide secondaire dans le corps de pompe, ces moyens de régulation comportant une canalisation d'alimentation reliant le réservoir de stockage à la conduite retour en amont de la pompe principale, une canalisation d'évacuation reliant un trop plein formé dans le corps de pompe au-dessus de la garniture hydraulique au réservoir de stockage, et des moyens pour faire circuler en permanence le métal liquide secondaire dans lesdites canalisations d'al - mentation et d'évacuation, afin de pouvoir fonctionner avec une fuite permanente de métal liquide secondaire au travers de la garniture hydraulique de la pompe vers le réservoir de stockage. Conformément a une deuxième variante de réa- lisation de l'invention, la pompe de circulation est une pompe électromagnétique O L'invention concerne également un généra- teur de vapeur prévu pour être utilisé dans un tel circuit, ce générateur étant du type comprenant une enveloppe externe d'axe vertical, au moins une tubulu- re d'entrée et au moins une tubulure de sortie du métal liquide secondaire, l'espace défini à l'inté- rieur de l'enveloppe étant divisé en une zone d'entrée de métal liquide communiquant avec la tubulure d'en- trée, une zone de sortie de métal liquide communiquant avec la tubulure de sortie et une zone d'échange dans laquelle le métal liquide secondaire circule de haut en bas autour de tubes de circulation d'eau tertiaire entre la zone d'entrée et la zone de sortie, le géné- rateur comprenant de plus un réservoir tampon amont formé par une première poche de gaz neutre remplissant l'extrémité supérieure de l'enceinte. Selon l'invention, un tel générateur de vapeur est caractérisé par le fait qu'il comprend de plus un réservoir tampon aval, de forme annulaire, communiquant avec la zone de sortie par au moins une ouverture formée à l'extrémité inférieure de sa cloi- son interne, et dont la partie supérieure étanche est remplie d'une deuxième poche de gaz neutre. Conformément à un premier mode de réalisa- tion, la zone de sortie de ce générateur est délimitée à l'intérieur d'une virole disposée coaxialement dans la partie inférieure de l'enveloppe externe, le réser- voir tampon aval étant disposé autour de la virole de telle sorte que la partie inférieure de cette dernière forme la cloison interne de ce réservoir, l'extrémité inférieure de la virole se terminant à une distance donnée du fond de l'enveloppe pour définir ladite ou- verture. Selon une première variante, un passage an- nulaire est défini entre la cloison externe du réser- voir tampon aval et l'enveloppe, de telle sorte qu'une circulation limitée de métal liquide secondaire s'éta- blit dans l'espace annulaire délimité autour de la vi- role, au-dessus du-réservoir tampon aval. Selon une deuxième variante, la virole com- porte au moins un passage au-dessus de la cloison su- périeure du réservoir tampon aval, de telle sorte qu'une circulation limitée de métal liquide secondaire s'établit dans l'espace annulaire délimité autour de ladite virole, au-dessus du réservoir tampon aval. Conformément à un deuxième mode de réalisa- tion, l'enveloppe du générateur présente un renflement définissant les parois externe et supérieure du réser- voir tampon aval, la paroi interne de ce réservoir étant constituée par une paroi cylindrique prolongeant la partie supérieure de l'enveloppe, et dont l'extré- mité inférieure se termine à une distance donnée du bas dudit renflement, en dessous de la zone d'échange. On décrira maintenant, à titre d'exemples non limitatifs, différents modes de réalisation de -2533355 l'invention en se référant aux dess ins annexés dans lesquels: - la figure 1, d 6 jà décrite, représente'de façon sché- matique une boucle d'un circuit de refroidissement secondaire d'une'centrale nucléaire aà neutrons rapi- des réalisée selon la technique antérieure, la figure 2 est une vue comparable à la figure 1 représentant une boucle d'un circuit de refroidisse- ment secondaire réalisé conformément à l'invention, la -figure 3 représente une premièrevariante de réa- lisation d'un générateur de vapeur prévu pour être utilisé dans le circuit de la figure 2, comportant un réservoir tampon aval disposé en partie basse- autour d'une virole acheminant le sodium liquide vers la tubulure de sortie, la figure 4 est une vue comparable à la figure 3, illustrant une' variante dans laquelle l'arrivée du sodium se fait par le bas du générateur de vapeur, la figure 5 est une vue comparable à la figure' 3, illustrant une variante dans laquelle le réservoir tampon aval est implanté sur un générateur existant, et la figure 6 est une vue comparable aux figures 3 à 5 illustrant un autre mode de réalisation du généra- teur de vapeur selon l'invention, dans lequel le ré- servoir tampon aval est implanté dans un renflement de l'enveloppe externe du générateur. Sur la figure 2, on a représenté de façon simplifiée une boucle d'un circuit secondaire réalisé conformément à l'invention On voit en particulier sur * cette figure une partie du bâtiment réacteur 101, sur laquelle repose une dalle 103 supportant et obturant la cuve 102 du réacteur Cette cuve 102 est remplie de métal liquide primaire 105 et elle contient de façon connue l'ensemble du circuit primaire du ré-acteur En particulier, on a représenté sur la figure 2, à l'in- térieur de la cuve principale 102, le coeur 107 du réacteur ainsi que l'un des échangeurs de chaleur 104 servant à transmettre la chaleur extraite du coeur par le sodium primaire 105 au sodium circulant dans le circuit secondaire Généralement, les échangeurs de chaleur 104 sont suspendus à la dalle 103 de telle sorte que l'ensemble de la zone d'échange baigne dans. le sodium primaire 105 et que seule la tête des échan- geurs soit située au-dessus de la dalle. A l'extérieur du bâtiment 101, la boucle se- condaire représentée sur la figure 2 comprend princi- palement un générateur de vapeur vertical 106 et une pompe de circulation 112 La tubulure de sortie de la tête de l'échangeur 104 est reliée à la tubulure d'en- trée 156 de sodium secondaire du générateur -de vapeur 106 par une conduite aller 108 Le sodium secondaire ainsi introduit dans le générateur de vapeur circule à l'intérieur de l'enveloppe 150 jusqu'à une tubulure de sortie 166 située à l'extrémité inférieure de l'enve- loppe,Au cours de ce trajet et comme on le verra plus en détail ultérieurement, le sodium secondaire chemine entre-un grand nombre de tubes d'échange hélicoïdaux tels que 169 dans lesquels circule de bas en haut l'eau sous pression d'un circuit tertiaire eau/vapeur (non représenté) L'eau circulant dans ce dernier cir- cuit se trouve ainsi vaporisée et entraîne des turbi- nes commandant une génératrice de courant électrique. Le sodium secondaire ainsi refroidi sort du générateur de vapeur 106 par la tubulure 166 et re- tourne par une conduite retour en deux parties ll Oa, ll Ob vers l'orifice d'entrée de la tête de l'échangeur 104 De façon plus précise, la partie ll Oa de la con- duite retour fait communiquer la tubulure de sortie du générateur de vapeur avec l'orifice d'aspiration de la pompe hydraulique 112 à aspiration axiale et la deuxième partie 110 b de la conduite retour fait commu- niquer l'orifice de refoulement de la pompe avec l'orifice d'entrée de la tâte de l'échangeur 104. l Bien entendu, comme on l'a représenté en traits mixtes sur la figure 2, plusieurs échangeurs 104 peuvent être incorporés dans une meme boucle du circuit secondaire Le nombre des conduites 108 et ll Ob se trouve alors multiplié par ce nombre d'échan- geurs. Toujours de façon connue, le circuit secon- daire comprend de plus un réservoir de stockage 124 disposé à la partie inférieure de l'installation de façon à pouvoir recevoir par gravité l'ensemble du so- dium contenu dans le circuit secondaire A cet effet, on relie le point bas de la conduite 108 au réservoir 124 par une conduite 136 et le point bas de la conduis te 110 a au réservoir 124 par une conduite 138, chacune des conduites 136 et 138 étant contrôlée par une vanne Vl et V 2 respectivement. Afin de permettre le remplissage du circuit secondaire lorsque le sodium est contenu en totalité. dans le réservoir de stockage 124, on prévoit urie ca- nalisation d'alimentation 120 dont l'extrémité infé= 2.5 rieure plonge dans le sodium contenu dans le réservoir 124 et dont l'extrémité supérieure débouche dans la conduite 110 a, à proximité de l'orifice d'aspiration de la pompe 112 La circulation du sodium dans la canalisation 120 est réalisée au moyen d'une pompe 119, généralement de type électromagnétique On prévoit en outre dans la canalisation 120 des moyens de purification 121 qui peuvent être constitués par exemple par un piège froid d'un quelconque type connu. Le sodium contenu dans le réservoir de stockage 124 définit un niveau libre N 12 surmonté d'une poche de gaz inerte 124 a tel que de l'argon La pression de cette poche d'argon est régulée au moyen d'une canalisation 126, de façon à maintenir conformé- ment à l'invention la pression d'argon dans le réser- voir 124 à un niveau de basse pression, par exemple à environ 0,5 bar relatif, quel que soit le régime de fonctionnement. De façon comparable, le sodium contenu dans l'enveloppe 150 du générateur de vapeur est surmonté d'une poche de gaz inerte 168 tel que de l'argon au- * dessus de la zone d'échange proprement dite; de façon à définir un niveau libre N' Ce niveau N' est compris entre deux niveaux, un niveau supérieur N's correspon- dant au trop plein 137 et un niveau inférieur N'i situé au-dessus des tubulures d'entrée 156 La régula- tion du niveau libre s'effectue au moyen d'une canali- sation 135 reliant le trop plein 137 disposé à l'inté- rieur de l'enceinte 150 du générateur de vapeur à la partie supérieure du réservoir 124. Dans -le mode de réalisation représenté sur la figure 2, la pompe 112 est une pompe mécanique com- portant un corps de pompe 112 a, un moteur d'entraîne- ment 112 b, et un rotor 112 c entraîné par le moteur au moyen d'un arbre vertical 112 d L'arbre 112 d traverse sensiblement à mi-hauteur du corps de pompe une garni- ture hydraulique 112 e constituée par un labyrinthe autorisant une fuite contrôlée de sodium liquide depuis la partie active de la pompe constituée par le rotor situé en-dessous de la garniture 112 e vers la zone du corps 112 a située au-dessus de cette garnitu- re, tout en assurant une certaine isolation entre ces *deux zones Audessus de la garniture 112 e, le sodium liquide définit un niveau libre N'l surmonté d'une poche de gaz inerte 112 f tel que de l'argon. Le niveau N'l est maintenu en permanence à une valeur sensiblement constante à la fois grâce à la 1 2533355 canalisation 120 qui permet, par une mise en oeuvre de la pompe 119, de pouvoir fonctionner avec une fuite de. sodium-permanente au travers de la garniture 112 e, de façon à éviter tout dénoyage de la pompe, et au moyen d'une canalisation 139 qui relie un trop-plein disposé à l'intérieur du corps -de pompe au réservoir 124. Compte tenu de la-perte de charge existant au niveau de la garniture 112 e, on réalise en outre un découpla- ge entre le sodium contenu dans le circuit secondaire proprement dit et le sodium contenu dans le corps de pompe au-dessus de la garniture Cette caractéristique importante de ce mode de réalisation de l'invention utilisant une pompe de type mécanique permet de placer celle-ci à n'importe quel niveau et notamment à un niveau relativement bas (voisin de celui de l'extrémi- té inférieure du générateur de vapeur) comme on l'a représenté sur la figure 2. Le circuit-composé de la canalisation d'ali- mentation 120 de la pompe 119 et de la canalisation de trop-plein 139, permet d'assurer la fonction expansion lente du sodium en utilisant la réserve de sodium con- tenue dans le réservoir de stockage 124. Les atmosphères des grosses capacités que constituent les poches d'argon 124 a du réservoir, 168 du générateur de vapeur et 112 f de la pompe sont mises en équilibre de pression au moyen de canalisations de liaison 143 Lorsque la pression-établie dans la poché d'argon du réservoir de stockage 124 est par exemple de 0,5 bar relatif, il en est donc de même de la pres- sion régnant dans les poches d'argon du générateur de vapeur et de la pompe Il est à noter que la basse pression qui est ainsi établie dans l'ensemble du cir- cuit secondaire conformément à l'invention permet d'améliorer très sensiblement la sûre-té de celui-ci tout en conservant pour la pompe 112 des caractéristi- ques hydrauliques particulièrement bonnes résultant de la disposition de celle-ci en un point relativement bas de l'installation. Compte tenu, de la suppression du réservoir d'expansion entourant la pompe dans les-circuits de la technique-antérieure (figure 1) et afin d'éviter la transmission aux échangeurs 104 des ondes de pression pouvant résulter d'une éventuelle réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur 106, il est prévu en amont et en aval de la zone dléchange de celui-ci des réservoirs tampons qui sont disposés conformément à l'invention aussi près que possible de cette zone d'échange afin de ne pas créer d'oscillations de gran- de amplitude à la suite de tels chocs. De façon connue, le réservoir tampon amont 144 est constitué par la poche de gaz inerte 168 enfermée dans le dôme de l'enveloppe 150 du générateur de vapeur, au-dessus du niveau libre de sodium N' A cet effet, la hauteur de la poche d'argon est calculée de façon à pouvoir amortir le choc résultant d'une réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur. Conformément à l'invention, le réservoir tampon aval 145 est également disposé à l'intérieur de l'enveloppe 150 du générateur de vapeur, entre la zone d'échange proprement dite et la tubulure de sortie 166 Ce réservoir tampon 145 présente de plus une forme annulaire, de telle sorte que le sodium liquide s'écoule vers le bas à l'intérieur de sa cloison in- terne Cette configuration annulaire du réservoir 145 confère au sodium à l'intérieur de ce réservoir une grande surface libre Il en résulte que les variations du niveau de sodium dans le réservoir tampon aval sont relativement limitées lorsque des ondes de pression sont produites par une réaction sodium/eau à l'inté- rieur du générateur de vapeur L'amortissement des on- 7 2533355 des de pression peut ainsi être réalisé sur une hau- teur relativement limitée du générateur de vapeur, aussi bien à l'amont qu'à l'aval de celui-ci Cette caractéristique est essentielle car elle permet de réaliser cet amortissement à un niveau du générateur distinct de celui auquel se trouvent les lyres de di- latation des tubes 169 Il est ainsi possible d'éviter - l'entrée en vibration de ces tubes et le risque de rupture qui en résulteé En complément aux réservoirs tampons amont et aval, on prévoit de façon conventionnelle d'évacuer les produits résultant d'une éventuelle réaction sodium/eau dans le générateur de vapeur ' A cet effets une canalisation 130 relie le générateur de vapeur à la partie supérieure du réservoir de stockage 124 qui joue alors le rôle de séparateur entre les produits liquides et gazeux Cette canalisation 130 est norma- lement obturée par des membranes de grande section 128 qui se rompent en cas de surpression Dans l'hypothèse o le réservoir 124 serait insuffisant pour effectuer la séparation des effluents liquides et gazeux, on pré- voit en outre de relier la partie supérieure de celui- ci à un séparateur 132 par une canalisation 1310 Les effluents gazeux sortant du séparateur 132 sont éva- cués dans l'atmosphère par une cheminée 134 Au con- traire, les effluents liquides redescendent dans le réservoir 124. Une membrane 167 permet de maintenir sous gaz neutre la cheminée 134 et le séparateur 132. A titre d'exemples, on a représenté plus en détails sur les figures 3 à 6 différents modes de réa- lisation du générateur de vapeur 106 selon l'inven- tion. Ainsi,-on voit sur la figure 3 un générateur de vapeur 106 comportant une enveloppe cylindrique 2533355, , d'axe vertical, obturée à son extrémité supérieu- re par un dôme 152 et à son extrémité inférieure par un fond 154 L'entrée du sodium secondaire s'effectue latéralement à la partie supérieure de l'enveloppe 150 par une ou plusieurs tubulures 156 (selon qu'il existe un ou plusieurs échangeurs 104 dans la boucle secon- daire). Le sodium pénétrant dans le générateur est dévié vers le bas au travers d'une grille de réparti- tion 158 par une virole 160 disposée coaxialement à l'enveloppe 150 en face des tubulures 156 Le sodium secondaire s'écoule ainsi de haut en bas dans un espa- ce annulaire ménagé entre l'enveloppe cylindrique 150 et un noyau central 162 disposé coaxialement à l'inté- rieur de l'enveloppe Le sodium pénètre ensuite dans une virole 164 disposée en-dessous du noyau 162, également coaxialement à l'enveloppe 150, pour ressor- tir du générateur de vapeur par une tubulure de sortie 166 qui s'ouvre dans le fond 154 de l'enveloppe, selon l'axe vertical de cette dernière, c'est-à-dire dans le prolongement de la virole 164. Le générateur de vapeur 106 de la figuré 3 comporte en outre un faisceau de tubes 169 dans lequel circule l'eau du circuit tertiaire eau-vapeur Chacun des tubes 169 comporte une partie hélicoïdale 170 dis- posée dans l'espace annulaire défini entre l'enveloppe et le noyau central 162 Cette partie des tubes baigne dans le sodium liquide secondaire qui s'écoule de haut en bas entre la grille 158 et la virole 164. Elle définit donc la zone d'échange proprement dite du générateur de vapeur, dans laquelle la chaleur véhicu- lée par le sodium secondaire est transmise à l'eau du circuit tertiaire, ce qui a pour effet de la transfor- mer en vapeur surchauffée. Chaque tube 169 du faisceau comporte, en- dessous de sa zone d'échange thermique hélicoïdale , une partie 172 en forme de lyre de dilatation. Cette partie 172 est disposée dans l'espace annulaire défini entre l'enveloppe 150 et la virole 164, c'est- à-dire en dehors de la zone d'écoulement du sodium secondaire Elle ne fait done pas partie de la zon e d'échange proprement dite du générateur de vapeur. Afin de faciliter l'échange thermique entre le sodium secondaire et l'eau tertiaire:et la vapori- sation de cette dernière, l'eau circule de bas en haut dans les tubes 169, à contre courant par rapport au sodium. Comme on l'a mentionné précédemment, le ré- servoir tampon amont 144 est constitué par une poche d'argon 168 remplissant le dome 152 de l'enveloppe du générateur, pour définir dans des conditions normales de fonctionnement un niveau N' de sodium liquide situé au-dessus des tubulures d'entrée 156 Le réservoir 144 est ainsi situé dans la zone d'entrée du sodium liquide à l'intérieur de l'enveloppe 150 Par consé- quent, il assure l'amortissement d'ondes de pression produites par une éventuelle réaction sodium-eau dans la zone d'échange, à l'amont de cette zone. On a vu précédemment que la poche d'argon 168 communique avec la poche d'argon 124 a du réservoir de stockage et avec la poche d'argon 112 f de la pompe par une canalisation 143 De même, on a vu que le niveau N' du sodium comporte un trop plein 137 relié par une canalisation 135 au réservoir de stockage. Les variations de volume dues aux transitoi- res rapides sont compensées par le volume de garde placé dans le haut du générateur de vapeur 106 et par la canalisation de trop plein 135. Conformément à l'invention, le réservoir tampon aval 145 est également disposé à l'intérieur de l'enveloppe 150 du générateur de vapeur, à un niveau décalé par rapport aux lyres de dilatation 172 des tubes. A cet effet, dans le mode de réalisation de la figure 3, le réservoir 145 est disposé à la partie inférieure de l'enveloppe 150, endessous des lyres de dilatation 172 Il est de forme annulaire et situé entre le fond 154 de l'enveloppe et la partie infé- rieure de la virole 164 De façon plus précise, le réservoir 145 comporte une tôle en forme de cloche 174 fixée de façon étanche à la virole 164, de telle sorte que la t 8 le 174 définit la paroi supérieure et la pa- roi latérale externe et que la partie inférieure de la virole 164 définit la paroi latérale interne du réser- voir annulaire 145. Le réservoir 145 ainsi formé est donc étan- che à sa partie supérieure, qui est remplie d'une poche d'argon 176 En revanche, l'extrémité inférieure de la virole 164 est espacée d'une certaine distance par rapport au fond 154 de l'enveloppe, de façon à définir un passage 178 par lequel du sodium liquide est admis dans le réservoir 145 jusqu'à un niveau N'3 en dessous de la poche d'argon 176 Le réservoir 145 est ainsi situé dans la zone de sortie du sodium li- quide à l'intérieur de l'enveloppe 150 Par consé- quent, il assure l'amortissement d'ondes de pression produites-par une éventuelle réaction sodium-eau dans la zone d"échange, à l'aval de cette zone. Grâce aux grandes surfaces des interfaces sodium-argon dans les réservoirs amont 144 et aval 145, on comprend que les niveaux N' et N'3 varient de façon relativement limitée en cas de réaction sodium- eau dans la zone d'échange du générateur Les poches d'argon assurant l'amortissement des chocs dans les réservoirs 144 et 145 peuvent ainsi être disposées en totalité respectivement au-dessus et en-dessous du faisceau de tubes et, par conséquent, des lyres de ce faisceau, de telle sorte que l'amortissement-des ondes de pression n'induise pas de chocs importants au ni- veau du faisceau des tubes et donc des lyres. Etant donné que le sodium contenu dans le réservoir tampon amont 144 communique avec le sodiuin contenu dans le réservoir tampon aval et qu'il existe un décalage de plusieurs mètres entre les niveaux N' et N'3, la poche d'argon 176 du réservoir tampon aval doit être à une pression sensiblement supérieure à celle de la poche 168 du réservoir tampon amont A cet effet, on prévoit de faire communiquer le haut du ré- servoir 174 avec une canalisation d'arrivée d'argon sous pression 180 Dans le mode de réalisation repré- senté sur la figure 3, cette canalisation pénètre dans l'enveloppe 150 du générateur de vapeur au travers du dôme 152, selon l'axe de l'enveloppe, et elle débouche dans un tube 182 de plus grande section, qui se pro- longe vers le bas suivant l'axe de l'enveloppe au travers du noyau 162 et de la virole 164, pour débou- cher latéralement dans le réservoir 145, juste en des- sous de la paroi supérieure définie par la t 8 le 174. La pression d'argon ainsi établie dans le réservoir peut être d'environ 1 bar relatif lorsque la pres- sion d'argon dans le reste du circuit, et notamment dans le réservoir 144 est de 0,5 bar relatif. Le niveau inférieur N'3 de sodium liquide" dans le réservoir 145 est déterminé par un tube de bullage 184 dont l'extrémité inférieure affleure la surface du sodium liquide dans le réservoir tampon aval et dont l'extrémité supérieure débou Ghe dans la poche d'argon 168 du réservoir tampon amont, au-dessus du niveau N' défini par le trop plein 137 Lors de la mise sous pression de la poche d'argon 176 par la ca- nalisation 180, l'argon s'échappe par le tube 184 dans la poche d'argon 168 dès que la surface du sodium li- quide dans le réservoir 145 descend au niveau de l'ex- trémité inférieure du tube 184 Dans le mode de réali- sation de la figure 3, le tube 184 est disposé dans le tube 182, de telle sorte que la section de passage de ce dernier reste très petite par rapport à la surface sodium-argon dans le réservoir 145, contrairement à ce qui a été représenté sur la figure pour en améliorer la clarté L'amortissement d'une onde de pression ré- sultant d'une réaction sodium-eau dans le générateur s'effectue donc sans remontée de sodium dans le tube 182. Enfin,, dans le mode de réalisation représen- té sur la figure 3, on voit qu'il existe un passage ou espace annulaire 186 entre la paroi externe du réser- voir 145 définie par la tôle 174 et le fond 154 de l'enveloppe Cette tôle est pendue au corps central 162 autour duquel peuvent être enroulés en hélice les faisceaux de tubes 169 Il s'établit ainsi un léger courant dérivé de sodium secondaire dans l'espace 186 et, par conséquent, dans l'espace annulaire entourant la virole 164 au-dessus du réservoir 145 et contenant les lyres de dilatation 172, comme l'indiquent les flèches sur la figure 3. On voit aussi sur la figure 3 la conduite équipée des membranes d'éclatement 128. Les autres modes de réalisation de généra- teurs de vapeur représentés sur les figures 4 à 6 sont identiques à celui qui vient d'être décrit, à l'excep- tion des points suivants: Sur la figure 4, l'entrée du sodium secon- daire s'effectue par le bas du générateur au moyen d'une tubulure d'entrée 156 a traversant le fond 154 de l'enveloppe 150 selon l'axe de cette dernière La tu- bulure 156 a se prolonge à l'intérieur du générateur _: 2533355 par une cheminée verticale 190 évasée à son extrémité supérieure qui débouche sensiblement en-dessous du ni- veau N' du sodium défini dans le réservoir tampon amont 144 par le trop plein 137 Apres s'être écoulé de bas en haut à l'intérieur de la cheminée 190, le sodium redescend ensuite dans l'espace ànnulaire défi- ni entre cette cheminée et l'enveloppe'150 A ce ni- veau, et comme dans le mode de réalisation précédent, il communique une partie de la chaleur qu'il véhicule à l'eau circulant de bas en haut dans la zone-d'échan- ge thermique hélicoïdale 170 des tubes Il pénètre en- suite dans un espace annulaire de section réduite 192 défini entre la cheminée 190 et la virole 164, pour s'écouler vers le bas jusqu'à des tubulures de sortie 166 a disposées en oblique dans le fond 154 de l'enve- loppe Comme dans le mode de réalisation précédent, la virole 164 s'étend sur toute la hauteur des-lyres de dilatation 172 et elle se prolonge en dessous de la paroi supérieure horizontale du réservoir 145, formée par une tôle 174 a, pour définir la paroi interne de ce réservoir annulaire L'extrémité inférieure de la virole 164 est située à une certaine distance du fond 154, à la fois pour permettre l'écoulement du sodium vers les tubulu- res de sortie 166 a et pour mettre en communication le fond du réservoir 145 avec ce sodium en écoulement. Cette disposition permet de réduire la lon- gueur de la tuyauterie aller 108, puisque généralement la partie inférieure du générateur de vapeur 106 est sensiblement au même niveau que la partie supérieure des échangeurs 104, ce qui, pour des raisons pratiques de présentation, n'est pas schématisé sur la figure 2. Cette même disposition permet également, en rendant libre la partie supérieure du générateur de vapeur 106, de dissocier les fréquences propres de ce dernier de celles transmises à la conduite 108, en cas de séisme. Le générateur de vapeur représenté sur la figure 5 illustre l'application de l'invention à un générateur existant Ainsi,, on voit que dans ce cas, la paroi supérieure du réservoir tampon aval 145 est constituée par le fond 154 a d'une première partie 150 a de l'enveloppe du générateur, contenant tous les élé- ments de ce dernier à l'exception du réservoir tampon 145 La paroi latérale externe du réservoir 145 est constituée par une paroi cylindrique 150 b prolongeant vers le bas la paroi 150 a et présentant également un fond 154 b au centre duquel débouche la tubulure de sortie 166 En outre, une virole 164 b est rapportée de façon étanche à l'extrémité inférieure de la virole 164 a par laquelle le sodium liquide s'écoule vers le bas dans la partie inférieure de la partie 150 a de l'enveloppe Cette virole 164 b se prolonge sous le fond 154 a et définit ainsi la paroi latérale interne du réservoir 145 Bien entendu, son extrémité infé- rieure se -termine à une certaine distance du fond 154 b, pour permettre au sodium contenu dans le réser- voir tampon aval de communiquer avec le sodium en écoulement dans la zone de sortie du générateur de vapeur. Dans ce mode de réalisation, étant donné que la paroi externe du réservoir 145 est constituée par la partie 150 b de l'enveloppe, un débit limité de so- dium liquide à l'intérieur de l'espace annulaire défi- ni autour de la virole 164 a et au-dessus du réservoir est obtenu au moyen de passages 186 a formés dans la virole 164 a juste au-dessus du fond 154 a Une légè- re circulation de sodium liquide s'établit ainsi au- tour des lyres de dilatation. On voit en outre sur la figure 5 que le tube de bullage 184 b ainsi que le tube 180 de mise sous pression de la poche d'argon 176 sont disposés, comme sur la figure 4, à l'extérieur de l'enveloppe du géné- rateur de vapeur. Enfin, on a représenté sur la figure 6 un mode de réalisation dans lequel le réservoir tampon annulaire 145 n'est plus disposé à la partie inférieu- re du générateur de vapeur, en dessous des lyres de dilatation 172, mais dans un renflement 194 de l'enve- loppe 150, de telle sorte que la poche d'argon 176 ainsi que le niveau nominal N'3 du sodium dans ce ré- servoir soient situés en totalité au-dessus des lyres 172, autour des parties 170 des tubes définissant la zone d'échange proprement dite. Ainsi, on voit sur la figure 6 que la paroi supérieure ainsi que la paroi latérale externe du ré- servoir tampon 145 sont forméespar le renflement 194, la paroi latérale interne étant constituée par un pro- longement vers le bas 196 de la partie cylindrique de l'enveloppe 150 située au-dessus du renflement 194. L'extrémité inférieure de ce prolongement se termine au niveau de la partie inférieure de la zone d'échange et à une certaine distance de la partie inférieure du renflement 194. Bien entendu, ces différents modes de réali- sation peuvent encore subir des variantes ou être com- binés entre eux sans sortir du cadre de l'invention. Dans tous les cas, on retrouve les avantages résultant de la disposition du réservoir tampon aval à l'inté- rieur du générateur de vapeur, de la grande surface de l'interface sodiumargon à l'intérieur de ce réservoir et de la disposition de la poche d'argon défini par ce réservoir à un niveau décalé par rapport aux lyres de dilation des tubes La pompe mécanique 112 décrite en se référant à la figure 2 peut notamment être rempla- cée par une ou plusieurs pompes d'un autre type, par exemple électromagnétiques, sans sortir du cadre de l'invention. t REVENDICATIONS 1 Circuit caloporteur secondaire pour un réacteur nucléaire à métal liquide, comprenant au moins un échangeur de chaleur ( 1041 logé dans la cuve ( 102) du réacteur, un générateur de vapeur vertical ( 106) extérieur à ladite cuve, une conduite aller ( 108) reliant une tubulure de sortie de chaque échan- geur de chaleur à au moins une tubulure d'entrée ( 156) du générateur de vapeur, une conduite retour ( 110 a,- 11 Ob) reliant au moins une tubulure de sortie ( 166) du générateur de vapeur à une tubulure d'entrée de chaque échangeur de chaleur, une pompe ( 112) de circulation d'un métal liquide secondaire contenu dans ledit cir- cuit, disposée dans la conduite retour, un réservoir 1 S tampon amont ( 144) et un réservoir tampon aval ( 145) disposés dans ledit circuit respectivement en amont et en aval de la zone d'échange du générateur de vapeur et un réservoir de stockage ( 124) du métal liquide secondaire apte à être mis en communication' avec le reste du circuit, le générateur de vapeur comprenant une enveloppe externe ( 150) à l'intérieur de laquelle est disposé le réservoir tampon amont, ce dernier dé- finissant un premier niveau libre (N') de métal liqui- de surmonté d'une première poche de gaz neutre ( 168) au-dessus de la zone d 4 échange, dans la partie supé- rieure de l'envelopper caractérisé'en ce que le réser- voir tampon aval est également disposé à l'intérieur de l'enveloppe externe et définit un deuxième niveau libre (N 3) de métal liquide surmonté d'une deuxième poche de gaz neutre ( 176), ce réservoir tampon aval étant de forme annulaire et entourant et communiquant avec une zone du générateur par laquelle le métal liquide secondaire s'écoule vers le bas entre la zone d'échange et la tubulure de sortie du générateur de vapeur, des moyens ( 180) étant prévus pour établir une première pression de gaz neutre au-dessus du niveau libre de métal liquide secondaire dans le réservoir tampon aval ( 145), et des moyens ( 126) étant prévus pour établir une deuxième pression de gaz neutre infé- rieure à la première simultanément dans le réservoir de stockage ( 124) et dans le réservoir tampon amont ( 144). 2 Circuit selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la pompe de circulation ( 112) est une pompe mécanique à aspiration axiale comportant un corps de pompe ( 112 a) et un moteur ( 112 b) commandant la-rotation d'un rotor ( 112 c) dans le corps de pompe par l'intermédiaire d'un arbre vertical ( 112 d) traver- sant une garniture hydraulique ( 112 e) solidaire du corps de pompe, le métal liquide secondaire définis- sant un niveau libre (N'l) surmonté d'un ciel de gaz neutre ( 112 f) dans la partie du-corps de pompe située au-dessus de ladite garniture, ce ciel de gaz neutre étant relié auxdits moyens ( 126) pour établir la deuxième pression de gaz neutre. 3 Circuit selon la revendication 2, carac- térisé en ce qu'il comprend de plus des moyens de ré- gulation du niveau du métal liquide secondaire dans le corps de pompe, ces moyens de régulation comportant une canalisation d'alimentation ( 120) reliant le ré- servoir de stockage ( 124) à la conduite retour ( 11 Oa) en amont de la pompe, une canalisation d'évacuation ( 139) reliant un trop plein formé dans le corps de pompe au-dessus de la garniture hydraulique au réser- voir de stockage, et des moyens ( 119) pour faire cir- culer en permanence le métal liquide secondaire dans lesdites canalisations d'alimentation et d'évacua- tion, afin de pouvoir fonctionner avec une fuite per- manente de métal liquide secondaire au travers de la garniture hydraulique ( 112 e) de la pompe vers le ré- servoir de stockage 4 Circuit selon la revendication 3, caraco térisé en ce que les moyens ( 119) sont constitués par une pompe électromagnétique. Circuit selon la revendication 1, carac- térisé en ce que la pompe de circulation ( 112) est une pompe électromagnétique. 6 Générateur de vapeur prévu pour être uti- lise dans un circuit caloporteur secondaire selon l'une quelconque des revendications précédentes, ce générateur étant du type comprenant une enveloppe ex- terne ( 150) d'axe vertical, au" moins une tubulure d'entrée ( 156) et au moins une tubulure de sortie ( 166) du métal liquide secondaire, l'espace défini à l'intérieur de l'enveloppe étant divisé en une zone d'entrée de métal liquide communiquant avec la tubulu- re d'entrée, une zone de sortie de métal liquide com- muniquant avec la tubulure de sortie et une zone d'échange dans laquelle le métal liquide secondaire circule de haut en bas autour de tubes ( 169) de circu- lation d'eau tertiaire entre la zone d'entrée et la zone de sortie, ce générateur comprenant de plus un réservoir tampon amont ( 144) formé par une première poche de gaz neutre ( 168) remplissant l'extrémité su- périeure de l'enceinte, caractérisé par le fait qu'il comprend de plus un réservoir tampon aval ( 145), de forme annulaire, communiquant avec la zone de sortie par au moins une ouverture ( 178) formée à l'extrémité inférieure de sa cloison interne, ( 164, 164 b, 196), et dont l'extrémité supérieure étanche est remplie d'une. deuxième poche de gaz neutre ( 176). 7 Générateur selon la revendication 6, ca- ractérisé en ce que la zone de sortie est délimitée à l'intérieur d'une virole ( 164, 164 a, 164 b) disposée coaxialement dans la partie inférieure de l'enveloppe externe, le réservoir tampon aval étant disposé autour de la virole de telle sorte que la partie inférieure de cette dernière forme la cloison interne de ce ré- servoir, l'extrémité inférieure de la virole se termi- nant à une distance donnée du fond de l'enveloppe pour définir ladite ouverture ( 178). 8 Générateur selon la revendication 7, ca- ractérisé en ce que la tubulure d'entrée ( 156) s'ouvre dans la partie supérieure de l'enveloppe et en ce que la tubulure dei sortie ( 166) s'ouvre dans le fond de l'enveloppe, dans le prolongement de ladite virole. 9 Générateur selon la revendication 7, ca- ractérisé en ce que la tubulure d'entrée ( 156 a) s'ou- vre dans le fond de l'enveloppe et coaxialement à cet- te dernière, la zone d'entrée comportant une cheminée centrale ( 190) communiquant avec la tubulure d'entrée et dans laquelle le métal liquide secondaire circule de bas en haut pour parvenir dans la partie supérieure de l'enveloppe, ladite virole ( 164) étant disposée au- tour de la cheminée centrale ( 190) pour définir avec cette dernière un passage annulaire ( 192) délimitant la zone de sortie, la tubulure de sortie ( 166 a) s'ou- vrant dans le fond de l'enveloppe, de façon décalée par rapport à la tubulure d'entrée. Générateur selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'un passage annulaire ( 186) est défini entre la cloison externe du réservoir tampon aval ( 145) et l'enveloppe ( 150), de telle sorte qu'une circulation limitée de métal liqui- de secondaire s'établisse dans l'espace annulaire dé- limité autour de la virole ( 164), au-dessus du réser- voir tampon aval ( 145). 11 Générateur selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce que la virole ( 164 a) comporte au moins un passage ( 186 a) au-dessus de la cloison supérieure du réservoir tampon aval, de 25333 '5 telle sorte qu'uneócirculation limitée de métal liqui- de secondaire s'établisse dans l'espace annulaire délimité autour de la virole ( 164 a), au-dessus du ré- servoir-tampon aval ( 145). 12 Générateur selon la revendication 6, ca-' ractérisé en ce que l'enveloppe présente un renflement ( 194) définissant les parois externe et supérieure du réservoir tampon aval, la paroi interne de ce réser-' voir étant constituée par une paroi cylindrique ( 196) prolongeant la partie supérieure de l'enveloppe ( 150), et dont l'extrémité inférieure se termine à une dis- tance donnée du bas dudit renflemeht, en-dessous de la zone' d'échange.