FR 2533064 A2 19840316 FR 8215339 A 19820910 Local nucléaire avec chaudière et enceinte de confinement résistant aux seismes On connait des chaudières nucléaires dites "compactes7' du type PWR à eau légère de petite ou moyenne puissance (par exemple entre 200 et 2000 FW thermiques), qui sont constituées autour dVune cuve de réacteur associée à des genérateurs de vapeur par des tubulures de liaison aussi courtes que possible parcourue par le fluide caloporteur primaire L'en- semble ainsi constitué doit être maintenu dans une structure de supportage très rigide telle que décrite par exemple dans la demande de brevet français nO 78 20405 du 23 juin 1978, correspondant à la demande americaine SN 118802.Cette structure permet de maintenir de telles chaudières nucléaires sans Jeu dans une position fixe bien déterminée et sans créer en aucun point de contrainte anormale, ceci quelles que soient les dilatations et les deformations relatives des appareils constituant la chau- dière ou la structure de supportage elleçmêmeO L'ensemble de la cuve de réacteur, des générateurs des vapeurs, de leurs protections biologiques et de la structure de supportage peut être appelé : "bloc de production de vapeur" On connaît aussi d'autres chaudières nucléaires de puissance comparable, également du type PWR à eau legère, qui sont dites "intégrées" parce que les générateurs de vapeur sont disposés dans la cuve du réacteur.Cette cuve constitue avec sa structure de supportage le bloc de production de vapeur. Dans ces chaudières nucléaires compactes ou intégrées le bloc de production de vapeur se présente comme une colonne, de masse très élevée, de base réduite et de grande hauteur (4 fois le diamètre ou plus) Cette colonne est disposée dans une enceinte de confinement métallique et de forme sphérique ou cylindro-sphérique qui contient, outre le pressuriseur, un certain nombre dDéquipemements auxiliaires, de faible poids mais de grand volume, tout l'ensemble constituant la "chaudière". Le volume de enceinte doit donc être grand pour contenir ces équipements. I1 doit d'autre part être grand pour limiter la surpression apparaissant en cas de perte accidentelle du refrigerant primaire. Le volume de l'enceinte ne dépend donc pas directement des dimensions du bloc de production de vapeur. La chaudière dans son enceinte est classiquement installée dans un local qui est au moins partiellement corstituée de béton et qui a pour fonction d'assurer sa protection contre les impacts extérieurs (chutes d'avions). Ce local fait partie d'un bâtiment s-'appuyant sur un radier et comportant d'autres locaux pour abriter des equipements divers. On appelle ici "local nucléaire" l'ensemble de la chaudière, de son enceinte de confinement et du local qui les contient. Il est souhaitable de maintenir la chaudière et l'enceinte par rapport à la structure bétonnée du local nucléaire de telle sorte que son intégrité et Si possible la continuité de son fonctionnement ne soient pas atteints par un eventuel séisme se traduisant par des denlacements horizontaux de cette structure. Ceci veut dire que les accélérations et les déplacements subis par chacun des composants de la chaudière ne dépassent pas les valeurs pour lesquelles ces composants ont été calculés. Un niveau d'accélératSon acceptable pourrait être obtenu en limitant les forces horizontales applicables par la structure à la chaudière pour donner à la chaudière et à l'enceinte de confinement la possibilité d'un déplacement d'ensemble horizontal pratiquement libre en cas de séisme.Mais une telle liberté de déplacement se traduirait par une position aléatoire de la chaudière en fin de séisme, avec un écart tel par rapport à la position initiale que cela rendrait difficile la continuation du fonctionnement de la centrale nucléaire. Une telle liberté de de placement étant donc exclue il apparaît nécessaire de munir le local nucléaire de moyens de maintien limitant les déplacements de la chaudière, par rapport à la structure bétonnée, à une fraction des déplacements susceptibles d'être imposes à cette structure par un séisme. Malheureusement la présence de tels moyens aboutit, s'ils sont de type habituel, à appliquer à la chaudière des accélérations qui sont non pas égales à celles imposées à la structure bétonnés, mais fortement supérieures. En effet, lors d'un séisme, les mouvements aléatoires du sol (surtout oscillatoires), et les accélérations correspondantes sont modifies et generalement amplifies par l'ensemble des bâtiments et structures reposant sur le sol, du fait de leur rigidité imparfaite qui se traduit par des déformations élastiques. C'est en particulier le cas du local nucléaire : sa structure bétonnée crée une première amplification de l'accélération qui, transmise à la chaudière nucléaire est amplifiée une deuxième fois par la structure métallique de cette -dernière de telle sorte que les composants de la chaudière nucléaire sont soumis à une acceleration déduite de celle du sol par deux amplifIcations successives. Les facteurs d1amplification dépendent des fréquences considérées. La première amplification peut dépasser un facteur 4 dans le cas de certaines structures bétonnées pour les fréquences comprises entre 2 et 20 Hz.Quant à la deuxième amplifi- cation elle peut également dépasser un facteur 4-dans le cas de certaines structures métalliques pour les frequences comprises entre 2 et 20 Hz. Le problème de la réalisation des moyens de maintien est encore compliqué par les dilatations thermiques différentes subies en service normal par la chaudière, l'enceinte et les diverses structures De plus l'enceinte de confinement subit, en cas de fuite accidentelle de réfri- gérant une dilatation due aux augmentations de la pression et de la température intérieures et c'est alors qu'elle doit résister aux efforts les plus importants.Le prpblème est donc de disposer la chaudière et l'enceinte de confinement dans la structure bétonnée de manière à assurer tant l'intégrité ou la non pertuPbation de la chaudière en cas de séisme que l'intégrité de l'enceinte en cas de fuite du réfrigérant primaire. Il faut enfin remarquer que les efforts et les énergies susceptibles titre appliquées à la chaudière lors d'un séisme sont très importants, par exemple 9000 T et 109 J dans.le cas d'une chaudière de 4500 T soumise à une succession de 100 oscillations d'amplitude 10 cm et de fréquence 3 à 15 Hz. Une solution antérieurement proposée par les- inventeurs pour résoudre ce problème consiste à réaliser la base du bloc de production de vapeur de telle façon qu'elle puisse etre ancrée au radier de la strume turc bétonnée d'une façon suffisamment rigide pour minimiser les dépla- cements relatifs L'enceinte de confinement est alors rattachée à ce radier d'une manière permettant sa dilatation. Le radier de la structure bétonnée doit alors avoir une épaisseur suffisante pour lui permettre de résister aux efforts qu'il subit en cas de séisme. Lorsque la puissance de la centrale ntest pas petite cette épaisseur est grande en raison de la masse du bloc de producti-on de vapeur qui se chiffre en milliers des tonnes et de sa hauteur qui se chiffre en dizaines de mètres. Le moment fléchissant appliqué à ce radier est en effet proportionnel au produit de la masse de ce bloc par la hauteur de son centre de gravité et les forces d'ancrage dans ce radier sont proportionnelles à ce moment et inversement proportionnelle aux dimensions transversales de la base. Le coût du radier augmente alors de manière gênante le coût total de la chaudière nucléaire installée. Par ailleurs, toujours en raison de cette masse et de cette hauteur, le coût et le poids de la structure de supportage de la chaudière est élevé, car cette structure doit présenter à partir de sa base une rigidité suffisante pour éviter quten cas de séisme elle ne fléchisse de façon gênante, le moment fléchissant appliqué à la base de la structure étant évidemment le même que celui qui est appliqué au.radier. La présente invention a pour -but la réalisation d'un local nucleaire permettant d'éviter des accélérations excessives à une chaudière nucléaire en cas de séisme, ceci sans élever exagérément le coût de construction du radier bétonné du local ni celui de la structure métal lique disposée sur ce radier pour assurer le supportage de la chaudière, et sans gêner les dilatations de l'enceinte de confinement entourant cette chaudière, ni celles de la chaudière elle-meme. Elle a pour objet un local nucléaire avec chaudière et enceinte de confinement résistant aux seismes, ee local comportant - une structure bétonnée avec un radier sensiblement horizontal prenant appui dans le sol et avec des murs latéraux s'relevant sensiblement verticalement à partir de ce radier, - une enceinte de confinement métallique à parois minces-et à axe vertical, cette enceinte étant disposée entre ces murs latéraux et posée sur ce radier par une base dont l'aire est inferieure à 25% de la section maximale de l'enceinte par un plan horizontal, - une chaudière nucléaire comprenant un bloc de production de vapeur et des équipements auxiliaires, contenue dans cette enceinte de confinement, s'appuyant sur le radier par l'intermédiaire de ladite base, et présentant un centre de gravite situe', à partir du radier, à une hauteur supérieure au diamètre de la base, - et des moyens de maintien pour limiter les oscillations de cette enceinte et de cette chaudière par rapport à la structure bétonnée, tout en permettant les dilatations eventuelles de I'encnte et de la chau dire. Ce local est notamment caractérisé par le fait que ces moyens de maintien comportent - un plancher horizontal annulaire intérieur à l'enceinte de confinement, entourant le bloc de production de vapeur auquel il est fixé, et renforcé par des raidisseurs internes tendant radialement et repartis angulairement autour de l'axe de l'enceinte, - au moins un vérin hydraulique-interne agissant radialement entre d'une part l'extrémité extérieure de chacun de ces raidisseurs internes et d'autre part la face interne de l'enceinte de confinement par l'intermé- diaire d'un bloc d'appui interne, - au moins un verin hydraulique externe étant antagoniste du ou des vérins internes et agissant radialement entre d'une part lesdits murs latéraux et d'autre part la face externe de l'enceinte de confinement par 1 t intermédiaire d'un bloc d'appui externe en regard du bloc d'appui interne du vérin antagoniste, - des accumulateurs de pression pour appliquer de manière permanente à chacun de ces vérins une pression d'un fluide de travail tendant à le faire avancer pour l'appliquer contre la paroi de l'enceinte de confinement, - et une valve unidirectionnelle disposée entre ces accumulateurs de pression et chaque vérin et limitant le débit du fluide de travail seulement en sortie de ce verin pour limiter la vitesse de recul du vérin lorsqu'une force de compression lui est appliquée pendant une phase d'un séisme tout en permettant à ce vérin pendant d'autres phases du séisme d'avancer sans résistance ni dissipation d'énergie sensibles et à une vitesse suffisamment "rapide" pour qu'il reste en appui ininterrompu contre la paroi de l'enceinte de confinement quels que soient les déplacements de l'enceinte et de la chaudière et les déformations des planchers. La valve unidirectionnelle de chaque vérin interne limite la vitesse de recul de ce vérin à une vitesse "lente" qui est suffisamment petite pour éviter toute dissipation sensible d'énergie dans ces vérins et tout déplacement relatif important de la chaudière par rapport à l'enceinte pendant un séisme, cette vitesse lente étant cependant supérieure à celle des déplacements relatifs lents résultant des dilatations et contractions de l'enceinte, de la chaudière et des planchers, de manière à permettre à ces déplacements lents de se faire librement. La valve unidirectionnelle des vérins externes peut être identique à celle des vérins internes, Mais, selon la présente invention il n'en est pas ainsi lorsque la rigidité de la structure bétonnée n'est pas très grande et lorsque les seismes à envisager sont importants. Dans ce cas fréquent le local nucléaire selon l'invention est en outre caractérisé par le fait que la valve unidirectionnelle de chaque vérin externe limite la vitesse de recul de ce vérin à une vitesse "intermédiaire entre lesdites vitesses lente et rapide, en opposant une résistance sensible à ce recul pendant un séisme et en transformant en chaleur énergie mécanique qui lui est fournie par les forces de compression qu'il subit, de manière à amortir les oscillations de la chaudière.Chaque vérin externe comporte alors des moyens de dissipation thermique propres à absorber la chaleur créée dans ce vérin pendant un séisme, sans dépasser une tempé- rature maximale admissible. De plu8 la base de la chaudière et de l'enceinte repose sur le radier par l'intermédiaire de patins permettant un déplacement horizontal reversible de cette base, des moyens de rappel élastique agissant sur cette base pour ramener la chaudière et l'enceinte à leur position initiale après un déplacement, sans exercer d'efforts importants sur l'enceinte. A titre d'exemple, ladite vitesse lente peut être de l'ordre de m/s, m/s, ladite vitesse intermediaire de l'ordre de 1 m/s, et ladite vitesse rapide supérieure à 2 m/s. Un tel ordre de grandeur de vitesse intermédiaire représente un compromis acceptable pour la réduction des déplacements relatifs entre la chaudière et la structure bétonnée, ainsi que pour celle des aecélerations absolues appliquées à la chaudière. Plus généralement, compte-tenu de la diversité des situations susceptibles d'être rencontrées lors de la mise en oeuvre de l'invention, il semble que la vitesse lente doive être inférieure à 2.10 m/s, et la vitesse intermédiaire largement supérieure à 100 fois la vitesse lente, tout en restant inférieure à 1,5 m/s. On peut remZ ques=gue, dans le but de maintenir une chaudière nucléaire dans un bateau, on a déjà proposé des dispositifs de maintien latéral d'enceintes de confinement de réacteurs nucléaires dans lesquels les efforts sont transmis à des tirants- horizontaux extérieurs par l'in termédiaire de quatre pièces de laison solidaires à la fois des structures intérieures à l'enceinte et de l'enceinte elle-meme. Ces tirants forment un cadre carré autour de l'enceinte et sont ancres à leurs extrémités. Ces dispositifs peuvent être utilisés dans des bateaux, tels que l'potto Hahn (Kernenergie-Forschungsshiff N.S. Otto Hahn), qui ne sont pas destinés à recevoir de nombreux chocs Mais ils présentent les inconvénients de concentrer les efforts sur l'enceinte au voisinage des pièces de liaison et, du fait de l'élasticité des tirants, d'autoriser des déplacements, eertes limités, mais qui peuvent créez des accéléra- tions préjudiciables a la tenue de l'enceinte. Dans le cas des chaudières terrestres auxquelles est destinée la présente invention et qui sont soumises au risque de seismes se tradui- sant par une succession de nombreuses sollicitations alternées, de tels dispositifs sont donc manifestement inapplicables en raison des efforts concentrés qu'ils appliqueraient sur une enceinte de confinement à parois minces et de l'importance des déplacements qui résulteraient de l'élasticité des tirants horizontaux extérieurs. A l'aide des figures schématiques ci jointes on va décrire ciaprès, à titre non limitatif 9. comment l'invention peut être mise en oeuvre. il doit etre compris que les éléments décrits et représentés peuvent, sans sortir du cadre de l'invention, etre remplacés par d'au- tres éléments assurant les mêmes fonctions techniques. Lorsqu'un même élément est représenté sur plusieurs figures il est désigné par le meme signe de référence. La figure 1 représente- une vue d'ensemble en élévation d'un premier local nucléaire selon l'invention. La figure 2 représente une partie agrandie de la figure 1 avec arrachement partiel de l'enceinte de confinement. La figure 3 représente une vue de dessus de ce même local. La figure Il représente une vue de ce local en coupe verticale sur deux blocs d'appui de part et d'autre de l'enceinte de confinement. La figure 5 représente une vue très schématique du système d'alimentation d'un vérin hydraulique de ce local. la figure 6 représente une vue d'ensemble en élévation d'un deuxième local nucléaire selon l'invention. La figure 7 représente une partie agrandie de la figure 6 avec arrachement partiel de l'enceinte de confinement. La figure 8 représente une vue de dessus de ce même local. La figure 9 représente une vue en coupe verticale sur deux blocs d'appui de part et d'autre de l'enceinte de confinement de ce deuxième local. La figure 10 représente une vue en coupe verticale d'un amortisseur hydraulique externe de ce deuxième local dont les vérins internes sont constitués et alimentés comBe ceux du premier local. Les figures dl et 12 représentent des vues de la base de l'enceinte de confinement de ce deuxième local, respectivement en élévation avec arrachement partiel, et en coupe par un plan horizontal XII-XII de la figure 11. La figure 13 représente une vue à echelle agrandie, en coupe par un plan axial, d'un détail 7111 de la figure 11. Chacun des locaux nucléaires décrits à titre d'exemple est intégré dans un bâtiment en béton B constituant notamment par sa toiture T, une protection contre des impacts accldentels d'origine extérieure tel que des chutes d'avions. Ce bâtiment svélève sur un radier R constitué de béton armé de meme que le reste du bâtiment et epais par exemple de 2 m. Ce bâtiment forme plusieurs locaux L1, L2 et comporte notamment des murs verticaux M délimitant un local nucléaire principal de forme carrée, et autour de ce local des dalles horizontales D constituant des planchers pour les autres locaux et contribuant à la résistance des murs M aux efforts horizontaux. Dans ce local est placée une chaudière nucléaire dont le bloc de production de vapeur est représenté en BV et présente la forme d'une colonne cylindrique verticale métallique s'appuyant par une base BA sur le radier R et disposée dans l'axe du local. A cette colonne, sont fixés des équipements auxiliaires EA. Cette base présente par exemple un dia mètre de 8,5 m tandis que l'ensemble bloc BV et équipements EA pèse 4200 T et a son centre de gravité à 12,5 m au-dessus du radier R, à peu près au niveau des dalles D. Le bloc BV et des équipements auxilaires de faible poids EA sont disposés dans une enceinte de confinement coaxiale EC en acier qui se raccorde de manière étanche à la base BA et est supportée par cette base. Cette enceinte présente une forme cylindro-sphérique constituée de deux demies sphères séparées par une virole cylindrique de même diamètre par exemple 20 m. Elle est constituée de tôle epaisse de 3cm dans la partie sphérique et de 6cm dans la partie cylindrique. Elle est dite mince parce qu'elle n'est pas conçue pour supporter des efforts de- flexion, autre que ceux, relativement faibles, qui résultent de son propre poids. Elle doit par contre pouvoir supporter une surpression gazeuse interne, et pouvoir se dilater librement. Quoiqu'un ancrage de la base BA dans le radier R puisse être utile dans le cas du premier local nucléaire décrit ici, il n'est pas prévu, selon l'invention, d'utiliser un tel ancrage pour assurer le maintien de l'enceinte EC et du bloc de production de vapeur BV en cas d'un seisme. Les moyens de maintien utilisés selon l'invention comprennent à l'intérieur de- l'enceinte de confinement E, un plancher métallique double 20 constituant une poutre circulaire horizontale avec des raidisseurs internes rayonnants 1 régulièrement répartis angulairement et solidaires de l'ensemble des structures installées à l'intérieur de l'enceinte de confinement. Ce plancher est disposé sensiblement à la hauteur du centre de gravité du bloc de production de vapeur BV. L'extrémité de chaque raidisseur porte quatre vérins hydrauliques 6 s'appuyant d'un côté sur cette extrémité et de l'autre sur un bloc d'appui 7 fait de bois ou de tout autre matériau moins dur que l'acier, appliquée sur une portion de la surface intérieure de l'enceinte. Ce bloc de bois repose sur un support métallique 8. Le nombre de ces blocs est un multiple de 4, par exemple 24 dans le cas du premier local nucléaire décrit. Le plancher interne 20 est limitée extérieurement par une virole 22 constituant une semelle circulaire et intérieurement par une autre virole 24 entourant le bloc BV. Les vérins 6 sont reliés à des accumulateurs 9 par un système de conduits 15 comportant pour chaque vérin, deux diaphragmes 10 et une bille 11 formant clapet de valve unidirectionnelle. Le fonctionnement de ce système est explicité plus loin. A l'extérieur de l'enceinte de confinement, on prévoit un plancher externe qui est métallique dans le cas du premier local nucléaire, seul décrit ci-après jusqu'à indication contraire. Ce plancher externe est constitué d'une tôle horizontale 2 entourant l'enceinte EC, et muni de raidisseurs radiaux 3 disposés dans le prolongement des raidisseurs 1. L'extrémité des raidisseurs et le pourtour de la tôle 2 les plus proches de l'enceinte sont solidaires d'une virole métallique circulaire verticale 4 de meme axe de révolution que l'enceinte. Dans l'espace annulaire ainsi ménagé entre cette virole et l'enceinte, au droit de chaque raidisseur, sont disposés quatre vérins hydrauliques 12, simples ou doubles suviant l'importance des déplacements, s'appuyant d'un coté sur la virole 4 et de l'autre sur une pièce d'appui 13. Cette dernière est analogue à la pièce 7 et appliquée sur la portion de la surface extérieure de l'enceinte exactement en vis-à-vis de celle sur laquelle s'applique la pièce de bois 7. Elle repose sur un support métallique 14. Le pourtour extérieur du plancher raidi 2 de forme carrée, s'appuie par l'intermédiaire de plots métalliques sur les murs en béton M du bâtiment B entourant l'enceinte. Les vérins 12 sont reliés à des accumulateurs 9 par un système de conduits comportant deux diaphragmes 10 et une bille 11 formant clapet de valve unidirectionnelle. Le contact permanent entre les pièces de bois 7 et 13 et la paroi de l'enceinte de confinement EC est assuré grace à une faible pression maintenue dans les vérins. Les variations de pression à l'intérieur de l'enceinte d'une part et les dilatations thermique différentielles des raidisseurs de la paroi de l'enceinte EC et de la tôle raidie 2 d'autre part, engendrent des déplacements relatifs de ces différents éléments. Ces déplacements étant lents, la vitesse de transfert du fluide au travers des diaphragmes crée une perte de charge trop faible pour s'opposer au mouvement. En revanche, lorsqu'une sollicitation horizontale rapide se pro duit, le fluide des vérins se trouvant en compression est brutalement poussé vers l'accumulateur 9. La bille Il est alors plaquée sur son siège ce qui oblige le fluide 'a passer au travers des diaphragmes 10. La perte de charge créée par l'étranglement du fluide est alors telle qu'il se produit un véritable blocage au prix d'une montée en pression dans le vérin. Chaque vérin peut avoir par exemple une section utile due 275 cm2 et être alimenté en fluide de travail, eau par exemple, sous une pression permanente de quelques bars L'étranglement peut limiter la vitesse de compression du vérin à 5 mm par minute, cette vitesse variant peu avec la surpression intérieure. Il convient d'éviter que la rupture d'une des tuyauteries consti- tuant les conduits d'alimentation des vérins hydPauliques en fluide de travail crée un défaut "de mode commun" c'est-à-dire entraîne le non fonctionnement de l'ensemble des vérins. Si la rupture se produit entre un vérin et une valve unidirectionnelle, seul ce vérin perd instantanément toute action à court terme, mais l'ensemble des vérins connectés au meme accumulateur perdra toute action au bout d'un certain temps, par exemple quelques minutes. C'est pourquoi contrairement à ce qui est représenté sur la figure 11 qui n'est qu'un schéma de principe, cette valve est intégrée dans le corps du vérin de manière à éviter tout risque de rupture dans cette zone. Si la rupture 9e produit entre une valve unidirectionnelle et un accumulateur, les vérins reliés à cet accumulateur perdront leur possi- bilité de blocage après un premier blocage car après ce premier blocage ils ne pourront plus être alimenté à partir de l'accumulateur pour avancer à nouveau et suivre les déplacements de l'enceinte. C'est pourquoi il convient d'éviter qu'une telle rupture ne puisse affectuer un trop grand nombre de vérins. On prévoit donc de nombreux accumulateurs. De préférence un meme accumulateur alimente en fluide de travail plu sieurs-vérins 6 ou groupes de vérins répartis régulièrement angulai- rement et constituant seulement un ensemble partiel de verins de maniere à éviter qu'une rupture de tuyauterie 15 puisse aboutir à la défaillance de plusieurs vérins ou groupes de vérins adjacents. Dans l'exemple décrit on prévoit un accumulateur pour chaque ensemble de quatre groupes de quatre vérins, chaque groupe agissant sur un même bloc d'appui, les quatre groupes d'un ensemble correspondant à quatre blocs d'appui distribués à 90 autour de la chaudière. La résistance mécanique des divers éléments est choisie de manière à permettre de résister à un seisme en présence d'un déplut de fonctionnement d'un tel ensemble de quatre blocs d'appui quel qu'il soit. Par ailleurs les pressions dans tous les accumulateurs sont affichées en permanence dans une salle de commande et des dispositifs d'alarme sont prévus pour remédier à toute chute de pression.Les accumulateurs reliés aux vérins externes sont différents de ceux qui sont reliés aux vérins internes, ces derniers accumulateurs seuls étant placés à l'intérieur de enceinte de confinement. Quoique le premier local nucléaire qui vient d'être décrit permette une bonne résistance à certains séismes à condition que la structure bétonnée présente une très grande rigidité, il semble le plus souvent préférable, pour éviter un coût excessif de la structure bétonnée, tout en assurant la résistance à des séismes plus importants, d'utiliser des dispositions quelque peu différentes qui sont mises en oeuvre dans un deuxième local nucléaire qui va etre décrit à titre d'exemple. Ce deuxième local est généralement identique au premier sauf sur les points précises ci-après. Certain3 de ces points sont de faible importance Le nombre des raidisseurs du plancher interne, ou celui des blocs d'appui internes 7 ou externes, est de 32. Le plancher externe est constitué de béton armé et désigné par la référence 100. il ne comporte pas de raidisseurs apparent, le ferrail- lage interne non représenté étant prévu pour supporter les efforts appliqués. Les points de différence les plus importants concernent les vérins hydrauliques externes et la liaison entre la base de la chaudière et le radier R. Plus précisément, (voir figure 8), dans l'espace annulaire ménagé entre le plancher 100 et l'enceinte EC, dans le prolongement de chaque raidisseur 1, est installé un amortisseur hydraulique 101, s'appuyant d'un côté sur le plancher 100 par l'intermédiaire d'une pièce 102 et de l'autre sur une pièce d'appui 13a. Cette dernière est analogue à la pièce 7 et appliquée sur la portion de la surface extérieure de l'enceinte exactement en vis-à-vis de celle sur laquelle s'applique la pièce de bois 7. Elle repose sur un support métallique 14 (voir figure 9). Conformément à la figure 10 chaque amortisseur hydraulique 101 s'étend radialement, est réalisé de manière compacte et comprend les éléments suivants - un vérin 103 dont la tige 103a se termine par une rotule 104, disposée à l'extrémité interne de l'amortisseur et s'articule sur la pièce d'appui 13a par l'intermédiaire d'une pièce porte rotule 105. La paroi cylindrique latérale est référencée 103e. Le piston se déplace alternativement entre deux parois extrêmes circulaires 103c et 103d. La paroi 103d est percée d'un orifice 103f pour appliquer la pression atmosphérique à l'une des faces du piston. - une chambre de dissipation thermique 106 dont une paroi est constituée par une paroi extrême 103c du vérin 103, cette chambre comportant une membrane déformable 107 délimitant un volume interne d'azote 108 faisant office d'accumulateur de pression. La paroi de cette chambre est solidaire de celle du vérin 103. Elle se termine par une rotule 109 qui s'appuie sur le plancher 100 par l'intermédiaire de la pièce 102 et qui constitue l'extrémité externe de l'amortisseur. Les rotules 104 et 109 évitent d'appliquer des efforts de flexion aux vérins et à l'enceinte EC en cas de séisme. - un orifice de perte de charge calibré 110 percé dans la paroi extrême 103c pour faire communiquer entre eux le vérin 103 et la chambre 2 106. La section de cet orifice est par exemple de 10 cm - une valve unidirectionnelle 111 à bille permettant le passage facile du fluide à travers des orifices calibrés 111a uniquement dans le sens capacité 106 vérin 103. La section totale de ces orifices vaut au moins 2 fois celle de l'orifice de perte de charge et par exemple 7 fois. - des canalisation 101a, 101b et 101c permettent l'introduction des divers fluides et la mesure de leurs pressions. On voit qu'un amortissement des oscillations de la chaudière est assuré en créant une perte de charge appropriée au travers d'un orifice. L'absorption d'énergie correspondant à l'amortissement ainsi créé pose des problèmes nouveaux par rapport au premier local nucléaire. En effet, l'énergie absorbée se transforme en chaleur et il est necessaire que chaque amortisseur possède un volume de fluide suffisant pour que la température atteinte à la fin du temps de fonctionnement prévu ne dépasse pas la valeur admissible par exemple 1200C-. De plus, la température doit être aussi homogène que possible au sein du fluide, qui est de l'eau, afin d'éviter des points-chauds où pourraient se former des bulles de vapeur préjudiciables à l'effet amortisseur recherché. il est donc indispensable qu'à la sortie de l'orifice de perte de charge, le jet puisse s'épanouir convenablement au sein du volume du fluide afin d'assurer un mélange homogène ainsi qu'une diminution suffisante de sa vitesse. Le contact permanent entre les pièces de bois 7 et 13a et la paroi de l'enceinte -de confinement EC est assuré grâce à une faible pression maintenue dans les vérins. Les variations de pression à l'intérieur de l'enceinte d'une part et les dilatations thermiques différentieiles des raidisseurs, de la paroi de enceinte EC et du plancher 100, engendrent des déplacements relatifs de ces différents éléments; Ces déplacements étant lents, la vitesse de transfert du fluide au travers des diaphragmes et des orifices crée une perte de charge trop faible pour s'opposer au mouvement. Lorsqu'une sollicitation horizontale rapide se produit, le fluide des amortisseurs hydrauliques externes se trouvant en compression -est brutalement poussé vers la chambre de dissipation. La bille 112 est alors plaquée sur son siège, ce qui oblige le fluide à passer au travers de l'orifice 110, la perte de charge ainsi créée limitant le déplacement des structures en béton par rapport à l'enceinte de confinement. Ce déplacement se fait sans basculement, par translation horizontale car la base BA peut glisser horizontalement sur le radier R comme il sera expli- qué plus loin. Pendant ce temps, le fluide des vérins internes se trouvant en compression est également brutalement poussé vers l'accumulateur 9. La bille 11 est alors plaquée sur son siège, ce qui oblige le fluide à passer au travers des diaphragmes 10.La perte de charge créée par l'étranglement du fluide est alors telle qu'il se produit un véritable blocage permettant la transmission des efforts au plancher 20 sans déformation sensible de la paroi de l'enceinte de confinement. A ce stade, les structures de béton se sont donc déplacées par rapport à l'enceinte de plusieurs centimètres par exempLe. Chaque vérin interne peut avoir par exemple une section utile de 275 cm2 et être alimenté en fluide de travail, eau par exemple, sous une pression permanente de quelques bars. L'étranglement peut limiter la vitesse de compression du vérin à 5 mn par minute, cette vitesse variant peu avec la surpression intérieure. -Chaque amortisseur externe peut avoir par exemple une section utile de vérin de 1300 cm2 avec une course totale de 120 mm et peut être alimenté en fluide de travail, eau par exemple, sous une pression permanente de quelques bars. L'orifice 110 peut créer une perte de charge maximale de 170 bars par exemple. Le volume d'eau de la chambre de dissipation thermique 106 peut être de 140 litres, et celui de l'azote peut varier entre 34 et 50 litres. Conformément aux figures 11, 12 et 13 la base BA repose sur le radier en béton R par 19intermédiaire de patins 113, en matériau elastomère, régulièrement répartis sous cette base. Ces patins sont encastrés sous la base de façon qu'ils ne puissent pas se déplacer par rapport à elle. De plus, la rugosité de la face inférieure des patins d'une part, et de la zone d'appui de ces patins sur le radier d'autre part, est telle qu'il ne peut pas se produire de glissement entre les patins et le radier. Ainsi, après cessation des secousses sismiques, la chaudière et l'enceinte de óonfinement sont automatiquement recentrées dans le local par des forces de rappel résultant à plus de 90% de la déformation élastique des patins et, pour le reste, de la pression d'azote régnant dans les amortisseurs hydrauliques Plus précisément, (voir figure 13) chaque patin 113 se présente sous la forme d'un carré de 650 mm de côté et de 1110 mm d'épaisseur, et est constitué d'un empilement de couches de néoprène et de métal, les couches extrêmes 113b et 113c étant métalliques, cette disposition donnant aux patins une grande raideur verticale. Les couches de néoprène ont une épaisseur comprise entre 10 et 20 mm environ et les couches métal liques entre 5 et 15 mm, par exemple. La plaque inférieure 113c est posée sur le radier R par l'intermédiaire d'une capacité métallique 114 dans laquelle du beton a été injecté de manière à ce qu'elle épouse parfaitement les ondulations du patin et du radier. La plaque supérieure est glissée radialement de l'extérieur, avec l'ensemble du patin, dans un logement prévu dans la face inférieuredela semelle de la base BA. Chaque patin est bloqué dans ce logement par une clavette 116 disposée contre le bord radialement extérieur de la plaque supérieure 113b et vissée dans la semelle BA. REVENDICATIONS 1/ Local nucléaire avec chaudière et enceinte de confinement résistant aux séismes, comportant - une structure bétonnée avec un radier (R) sensiblement horizontal prenant appui dans le sol et avec des murs latéraux (M) s'élevant sensi- blement verticalement à partir de ce radier, - une enceinte de confinement métallique (EC) à parois minces et à axe vertical (A), cette enceinte étant disposée entre ces murs latéraux et posée sur ce radier par une base (BA) dont l'aire est inférieure à 257, de la section maximale de l'enceinte par un plan horizontal, - une chaudière nucléaire comprenant un bloc de production de vapeur (BV) et des équipements auxiliaires (EA), contenue dans cette enceinte de confinement, s'appuyant sur le radier par 1'intermédiaire de ladite base, et présentant un centre de gravité situé, à partir du radier, à une hauteur supérieure au diamètre de la base, - et des moyens de maintien pour limiter les oscillations de cette enceinte et de cette chaudière par rapport à la structure bétonnée, tout en permettant les dilatations éventuelles de l'enceinte et de la chau dièreo - oe local étant caractérisé selon la revendication 1 du brevet principal par le fait que ces moyens de maintien de l'enceinte et de la chaudière comportent - un plancher horizontal annulaire (20) intérieur à l'enceinte de confinement (EC), entourant le bloc de production de vapeur (BV) auquel il est fixé, et renforcé par des raidisseurs internes (1) s'étendant radialement et répartis angulairement autour de l'axe (A) de l'enceinte, - au mins un vérin hydraulique interne (6) agissant radialement entre d'une part l'extrémité extérieure de chacun de ces raidisseurs internes (1) et d'autre part la face interne de l'enceinte de confinement par l'intermédiaire d'un bloc d'appui interne (7), - au moins un vérin hydraulique externe (103) étant antagoniste du ou des vérins internes et agissant radialement entre d'une part lesdits murs latéraux et d'autre part la face externe de l'enceinte de confinement par l'intermédiaire d'un bloc d'appui externe (13a) en regard dubloc d'appui interne (7), du vérin antagoniste, - des accumulateurs de pression (108) pour appliquer de manière permanente à chacun de ces vérins (6, 103) une pression d'un fluide de travail tendant à le faire avancer pour l'appliquer contre la paroi de l'enceinte de confinement (EC), - et une valve unidirectionnelle (10, 11, 111) disposée entre ces accumulateurs de pression et chaque vérin et limitant le débit du fluide de travail seulement en sortie de ce vérin pour limiter la vitesse de recul du vérin lorsqu'une force de compression lui est appliquée pendant une phase d'qn séisme tout en permettant à ce vérin pendant d'autres phases du séisme d'avancer sans résistance ni dissipation d'énergie sensibles et à une vitesse suffisamment "rapide" pour-qu'il reste en appui ininterrompu contre la paroi de l'enceinte de confinement quels que soient les déplacements de l'enceinte et de la chaudière et les déformations des planchers, - la value unidirectionnelle (10, 11) de chaque vérin interne (6) limitant la vitesse de -recul de ce vérin à une vitesse "lente" qui est suffisamment petite pour éviter toute dissipation sensible d'énergie dans ces vérins et tout déplacement relatif important de la chau dière (BV3 par rapport à l'enceinte (EC) pendant un séisme, cette vitesse lente étant cependant supérieure à celle des déplacements relatifs lents résultant des dilatations et contractions de l'enceinte, de la chaudière et des planchers, de manière à permettre à ces déplacements lents de se faire librement, - ce local tant caractérisé en outre par le fait que la valve unidirectionnelle (111) de chaque vérin externe (103) limite la vitesse de recul de ce vérin à une vitesse l'intermédiaire" entre lesdites vitesses lente et rapide, en opposant une résistance sensible à ce recul pendant un séisme et en transformant en chaleur l'énergie mécanique qui lui est fournie par les forces de compression qu'il subit, de manière à amortir les oscillations de la chaudière, - chaque vérin externe (103) comportant des moyens de dissipation thermique (106) propres à absorber la chaleur créée dans ce vérin pendant un séisme sans dépasser une température maximale admissible, - la base (BA) de la chaudière (BV) et de l'enceinte (EC) reposant sur le radier par l'intermédiaire de patins (113) permettant un déplacement horizontal reversible de cette base, - des moyens de rappel élastique (113) agissant sur cette base pour ramener la chaudière (BV) et l'enceinte (EC) à leur position initiale après un déplacement, sans exercer. d'efforts importants sur l'enceinte. 2/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite vitesse lente est inférieure à 2e10 m/s, ladite vitesse intermédiaire est comprise entre 100 fois la vitesse lente et 1,5 m/s. 3/ Local selon la revendication 2, caractérisé par le fait que chaque vérin externe (103) est associé à un accumulateur de pression et à des moyens de dissipation thermique pour constituer un amortisseur intégré (101) s'étendant radialement entre deux extrémités et comportant - le vérin (103) avec un piston (103b) coulissant dans une paroi latérale (103e) en s'éloignant et se rapprochant d'une paroi extrême (103c) pour faire varier un volume de travail rempli d'un liquide de travail, ce piston étant solidaire d'une des extrémités de l'amortisseur, ces parois latérales et extrêmes étant solidaires de l'autre extrémité de ltamor- tisseur, - une chambre de dissipation thermique (106) communiquant par un orifice calibré de perte de charge (110) avec ce volume de travail et contenant un volume plus grand du liquide de travail, de manière à pouvoir absorber par échauffement de ce liquide la chaleur résultant de la dissipation de l'énergie mécanique des jets de ce liquide arrivant par cet orifice, sans dépasser ladite température maximale admissible prédéterminée, - l'accumulateur de pression à gaz (108) séparé du liquide de travail de la chambre de dissipation (106) par une membrane déformable (107) résistant à ladite température maximale admissible et permettant une variation du volumeodu gaz de cet accumulateur au moins égale à la variation du volume de travail du vérin (103)9 - et la valve unidirectionnelle (111) permettant au liquide de travail de passer facilement de la chambre de dissipation (106) dans le vérin (103) tout en l'obligeant à ne passer de ce vérin dans cette chambre qu'à travers l'orifice de perte de charge, de manière à freiner les déplacements de la chaudière et de l'enceinte tendant à raccourcir l'amortisseur, tout en permettant des déplacements rapides tendant à allonger l'amortisseur. 4/ Local selon la revendication 3, caractérisé par le fait que chaque amortisseur externe (101) est muni de moyens d'articulation (1011, 109) à ses deux extrémités pour éviter d'appliquer à l'enceinte externe (EC) des efforts non perpendiculaires à sa paroi. 5/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les patins (113) supportant la base (BA) de l'enceinte (EC) et de la chaudière (BV, EA) sont faits d'un matériau élastique et sont encastrés d'une part dans cette base et d'autre part dans ledit radier (R) pour constituer lesdits moyens de rappel. 6/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les vérins externes (103) prennent appui sur les murs latéraux M par l'intermédiaire d'un plancher horizontal annulaire externe (100) entourant l'en- ceinte de confinement (EC). 7/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait qu'un même accumulateur de pression alimente en fluide de travail plusieurs vérins internes (6) ou groupes de vérins répartis régulièrement angulairement et constituant seulement un ensemble partiel de vérins de manière à éviter qutune rupture de tuyauterie (15) puisse aboutir à la défaillance de plusieurs vérins ou groupes de vérins adjacents. 8/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chacun des blocs d'appui (7, 13) présente, au moins sur sa face au contact de la paroi de l'enceinte de confinement (EC), une dureté inférieure à celle du métal de cette paroi, de manière à éviter d'une part le risque de marquage de cette paroi en cas d'effort d'appui important, et d'autre'part le risque de raclage de cette paroi en cas de glissement relatif du bloc d'appui sur cette paroi, selon la direction de déplacement. 9/ Local selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la structure bétonnée (R, M, D) délimite non seulement ledit local nucléaire mais aussi d'autre locaux dont un plancher ou plafond est constitué-par une dalle horizontale (D) se raccordant extérieurement auxdits murs latéraux (M) à la hauteur dudit plancher externe (2), de manière à aider à supporter les efforts horizontaux transmis à ces murs latéraux par ce plancher externe. 10( Local selon la revendication 9, caractérise par le fait que la structure bétonnée comporte en outre des parois (T) constituant une protection de l'enceinte de confinement (EC) contre les impacts d'origine externe.