FR 2535523 A1 19840504 FR 8317201 A 19831027 La présente invention concerne les structures de déviation destinées à dévier des faisceaux électroniques et, en particulier, une structure de déviation du type ligne à retard à ondes progressives ayant la possibilité d'atteindre une impédance caractéristique relativement élevée qui reste sensiblement-uniforme sur la longueur de la ligne. Une structure de déviation en ligne à retard est un appareil de déviation du type ondes progressives utilisé dans les tubes à rayons cathodiques destinés aux oscilloscopes haute fréquence pour réduire l'amplitude de la vitesse du signal de déviation dans la direction du déplacement des électrons dans le faisceau électro- nique Les structures de déviation en ligne à retard à ondes progres- sives comprennent généralement une paire d'éléments de déviation disposés de part et d'autre du trajet d'un faisceau électronique et s'étendant suivant la longueur de celui-ci Un champ électrique dont l'intensité et la direction varient en fonction de l'amplitude et de la polarité du signal de déviation dévie le faisceau élec- tronique On introduit un retard pour réduire la vitesse de propa- gation du signal de déviation suivant la longueur de la structure de déviation jusqu'à ce qu'elle soit égale à la vitesse des électrons du faisceau, ce qui autorise une déviation précise du faisceau avec des signaux de très haute fréquence. Les paramètres qui gouvernent le retard du signal sont 1) les longueurs des parties conducteurs de la ligne à retard qui relient entre eux les éléments de déviation et qui sont orientées Transversalement au trajet du faisceau électronique et sont réparties suivant la longueur de celui-ci, et 2) les valeurs efficaces des composantes réparties d'inductance et de capacitance, qui affectent la vitesse de propagation d'onde suivant la longueur de la ligne. La nature et la valeur précises des impédances de ces composantes dépendent du dessin particulier de la structure en ligne à retard. Une structure de déviation en ligne à retard du type ondes progres- sives est une ligne de transmission ayant une impédance caractéris- tique qui est définie en tout point comme l'impédance apparente d'une ligne de transmission de longueur infinie Le fait de terminer une ligne de transmission de longueur finie par une impédance ayant une valeur égale à son impédance caractéristique uniforme donne une ligne qui simule une ligne de transmission de longueur infinie et empêche la réflexion du signal sur l'impédance terminale> cette réflexion tendant à produire des déformations des formes d'onde du signal. L'impédance caractéristique d'une structure de déviation en ligne à retard est un agrégat des composantes d'impédance complexes intriquées entre elles réparties suivant la longueur de la ligne. Celle-ci comporte principalement l'inductance par unité de longueur et la capacitance par unité de longueur entre la ligne et l'élément faisant fonction d'électrode ou de plan de terre L'inductance est proportionnelle à l'écartement entre la ligne et le plan de terre et est inversement proportionnelle à la largueur de la ligne La capa- citance est inversement proportionnelle à l'écartement entre la ligne et le plan de terre et est proportionnelle à la largeur de la ligne La capacitance entre éléments de déviation adjacents de la ligne à retard et la capacitance entre parties conducteurs adja- centes reliant entre eux ces éléments affectent également l'impédance caractéristique. L'appareil de déviation en ligne à retard comporte généralement des structures de déviation en ligne sinueuse ou en hélice En raison de sa conception, une structure de déviation en hélice présente une aptitude propre donnant des impédances caracté- ristiques qui dépassent celles pouvant être obtenues dans les struc- tures de déviation à ligne sinueuse Toutefois, les structures de déviation en hélice sont plus coûteuses à fabriquer et plus diffi- ciles à monter. Il est nécessaire de maintenir une impédance sensible- ment uniforme sur la longueur d'une ligne de transmission pour empêcher la réflexion du signal de déviation en direction de l'extré- mizé d Centrée De plus, un dispositif de déviation de faisceau électronique du type ligne de transmission possédant une impédance caractéristique élevée réduit la charge et, par conséquent, le courant extrait de l'amplificateur vertical qui commande le dispo- sitif de déviation de faisceau électronique dans un oscilloscope a rayons cathodiques Une impédance de charge élevée est avantageuse en ce qu'elle augmente la sensibilité-de déviation de l'oscillos- cope, réduit la consommation électrique de l'amplificateur, simplifie les contraintes de refroidissement des dispositifs semiconducteurs actifs, et permet d'utiliser des transistors de puissance d'une conception moins sophistiquée. Certaines structures de déviation sont conçues pour être commandées par le signal de sortie d'un amplificateur vertical de type asymétrique Dans les structures de déviation de ce type, on applique le signal de déviation à un seul élément de déviation pour faire varier l'intensité et la direction du champ électrique entre l'élément de déviation et un plan de terre placé du c 6 té opposé du faisceau par rapport à cet élément de déviation. D'autres structures de déviation ont été conçues pour être commandées par le signal de sortie d'un amplificateur vertical de type symétrique fonctionnant dans une configuration dite push- pull Ces structures de déviation de type push-pull ont jusqu'ici été constituées d'une paire d'éléments de déviation identiques, chacun connecté à une sortie de l'amplificateur vertical Des tensions de signal de déviation verticale en opposition de phase sont produites par l'amplificateur vertical push-pull Ces signaux de déviation verticale se propagent le long des éléments de dévia- tion à la même vitesse que les électrons du faisceau électronique de façon à faire varier l'intensité du champ électrique entre les éléments de déviation Chaque élément de déviation fait fonction de plan de terre pour l'autre Avec le montage push-pull, on peut doubler l'intensité du champ de déviation en appliquant au deuxième élément de déviation une tension de signal de déviation qui est égale et en opposition de phase pour doubler la différence de poten- tiel existant entre les deux éléments de déviation. Les structuresde déviation du type ligne à retard ont jusqu'ici été décrites en application aux tubes à rayons cathodiques des oscilloscopes haute fréquence Ainsi, le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 2 922 074 décrit une structure de déviation du type ligne sinueuse possédant une plaque de déviation allongée fendue plane qui est disposée entre deux plaques de terre planes identiques parallèlement à celles-ci La plaque de déviation fendue, qui est située beaucoup plus près de l'une des plaques de terre que de l'autre, possède plusieurs fentes étroites orientées alternativement vers l'intérieur depuis ses côtés opposés Les extrémités inté- rieures des fertes sont en Chevauchement de façon à produire des éléments conducteurs à extension latérale qui sont orientés trans- versalement au faisceau électronique et offrent un trajet en ligne sinueuse pour le signal de déviation verticale qui est propagé le long de la plaque de déviation entre son extrémité d'entrée et son extrémité de sortie. On modifie l'impédance caractéristique de la structure de déviation décrite dans le brevet N O 2 922 074 cité ci-dessus en faisant varier ses composantes d'inductance et de capacitance réparties On peut modifier l'inductance par unité de longueur en faisant varier la longueur et la largeur des fentes ménagées dans la plaque de déviation, de façon à modifier l'écartement entre éléments conducteurs adjacents de la ligie sinueuse tout en mainte- nant un même nombre d'éléments conducteurs par unité de longueur le long de la plaque de déviation Le nombre d'éléments conducteurs par unité de longueur est appelé le pas On peut modifier la capa- cité par unité de longueur en faisant varier la largeur de la plaque de déviation et celle des plaques de terre qui se' trouvent de part et d'autre de la plaque de déviation et en faisant varier la distance entre la plaque de déviation et la plaque de terre la plus proche. Alors que le dispositif de déviation en ligne sinueuse du brevet N O 2 922 074 ci-dessus mentionné est décrit en relation avec une unique plaque de déviation commandée par le signal de sortie a Qunf amplificateur vertical de type asymétrique, il a été suggéré qu'une structure de déviation du type push-pull possédant :ire deuxième plaque de déviation identique pouvait être commandée par un amplificateur vertical de type push-pull à sortie symétrique. Toutefois, au contraire des deux éléments de déviation selon l'invention, cette paire de plaques de déviation serait du même pas. Au contraire de l'invention, le dispositif de dévia- tion en ligne sinueuse du brevet N O 2 922 074 ci-dessus mentionné coaprend, pour donner l'impédance caractéristique, une structure en ligne à retard à plusieurs couches complexe comportant une seule plaque de déviation ayant un pas constant Pour assurer le fonction- nement dans un montage push-pull, on ajoute une deuxième plaque de déviation identique à l'intérieur de la structure et on la posi- tionne suivant un processus d'alignement complexe. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 174 070 décrit une structure de déviation analogue à celle décrite dans le brevet n O 2 922 074 ci-dessus mentionné, mais une partie d'une plaque de terre est remplacée par une courte section de plaque de déviation en zigzag destinée à former un moyen de compensation permettant d 1 améliorer la réponse aux hautes fréquences et aux signaux transi- toires Une structure de déviation de ce type ne peut être commandée par le signal de sortie d'un amplificateur vertical de type push-pull symétrique. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 504 222 décrit plusieurs modes de réalisation de structures de déviation en ligne à retard qui comportent une ligne sinueuse en matériau conducteur se présentant sous la forme d'une bande plate en serpentin On ajuste l'impédance caractéristique de la ligne sinueuse en interposant des éléments écrans mis à la terre entre les intervalles du pas de la bande constituant la ligne sinueuse Les éléments écrans modifient la capacitance existant entre éléments adjacents de la ligne sinueuse de façon à améliorer la caractéristique de dispersion de la struc- ture de déviation De plus, le brevet N O 3 504 222 ci-dessus mentionné décrit l'emploi de sections allant en se rétrécissant à l'intérieur de la structure en ligne sinueuse pour modifier les impédances. Chacun des modes de réalisation décrit dans le brevet n' 3 504 222 cidessus mentionné est une structure à une seule ligne sinueuse placée à une certaine distance d'une plaque de terre, ce qui fait que chaque mode de réalisation ne peut seryir de charge de sortie qu'à un amplificateur vertical de type asymétrique Il est décrit au moins un mode de réalisation dont l'élément en ligne sinueuse et la plaque de terre en regard s'incurvent vers l'extérieur de façon à former un espace allant en s'évasant au niveau de l'extré- mité de sortie de la structure de déviation La section de sortie évasée donne de la place pour la déviation du faisceau électronique et augmente l'impédance de la structure de déviation au voisinage de son extrémité de sortie Dans tous les modes de réalisation, le pas est maintenu constant sur toute la longueur de l'élément en ligne sinueuse Il n'est rien dit d'une compensation par pas ou de tout autre moyen permettant d'obtenir une impédance caractéris- tique uniforme en compensant l'augmentation d'impédance qui apparaît à une extrémité en raison de l'évasement. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 4 207 492 décrit une structure de déviation de faisceau électronique destinée à un tube à rayons cathodiques haute fréquence contenant une structure en ligne à retard à ligne sinueuse Le dispositif de déviation comporte deux éléments de déviation identiques en regard qui compren- nent chacun une ligne sinueuse en serpentin possédant une série de boucles en forma de U constituées par une paire de parties conduc- teurs interconnectées Chaque partie conducteur est connectée à un segment de plaque de déviation dont la largeur va en augmentant le long du trajet du faisceau Les éléments de déviation vont en s'évasant à partir du tiers environ de la longueur de la structure de déviation en direction de l'extrémité de sortie et sont destinés à être commandés par un amplificateur vertical de type push-pull symétrique. Pour chaque élément de déviation du brevet N O 4 207 492 ci-dessus mentionné, les rayons de courbure des boucles en forme de U situées au voisinage de l'extrémité de sortie sont plus grands que les rayons des boucles voisines de l'extrémité d'entrée Ceci produit un pas non constant suivant la longueur de chaque élément de déviation Puisque les éléments de déviation sont identiques, le pas de chacun d'eux varie de la même manière sur sa longueur de façon à produire une structure de déviation symétrique ayant un pas non constant La variation du pas sur la longueur de la structure de déviation compense la variation d'impédance qui est due à l'accroissement de la distance de séparation entre les éléments de déviation au niveau de l'extrémité de sortie évasée L'accroissement du pas au niveau de l'extrémité d'entrée de l'élément de déviation augmente l'impédance et rend plus uniforme l'impédance sur la longueur de chaque ligne. La structure de déviation décrite dans le brevet n' 4 207 492 ci-dessus mentionné diffère de l'invention en ce qu'elle comporte une structure de déviation symétrique possédant deux éléments de déviation identiques ayant thacun un pas non uniforme pour compenser l'accroissement d'impédance produit par l'évasement au niveau des extrémités de sortie. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique Re 28 223 de Odenthal et al délivré le 5 novembre 1974 décrit une structure de déviation en ligne à retard constituée d'une paire d'éléments de déviation en hélice à spires rectangulaires, ayant chacun une paire de parties conducteurs latérales planes connectées à une partie déflectrice de plus grande largeur Les éléments de déviation s'évasent à partir de la moitié environ de la longueur de la struc- ture de déviation en direction de l'extrémité de sortie La largeur, considérée dans la direction du faisceau, des parties conducteurs latérales augmente progressivement suivant la longueur du trajet du faisceau électronique afin d'aider à l'obtention d'une impédance caractéristique uniforme par compensation de l'accroissement d'impé- dance dû à la divergence des éléments de déviation en hélice. La structure de déviation comporte également deux paires de plaques compensatrices ajustables connectées à la terre qui sont disposées au voisinage des parties latérales planes de part et d'autre des deux éléments hélicofdaux afin de former des lignes à retard ayant une impédance caractéristique sensiblement uniforme L'écartement entre parties latérales de spires adjacentes de la structure en hélice diminue progressivement le long de la longueur du trajet du faisceau électronique, ce qui maintient un pas sensiblement uniforme sur toute la longueur de l'élément de déviation La largeur des parties déflectrices et l'écartement entre parties déflectrices adjacentes restent sensiblement constants sur toute la longueur-de chaque élément de déviation. Au contraire de l'invention, la structure de déviation décrite dans le brevet Re 28 223 ci-dessus mentionné est une struc- ture de déviation symétrique comprenant une paire d'éléments de déviation identiques ayant le même pas constant De plus, des plaques de compensation ajustables sont nécessaires pour accorder lzimpé- dance de la ligne. 25355 c 3 Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 093 891 décrit un appareil de déviation en hélice analogue à celui décrit dans le brevet Re 28 223 ci-dessus mentionné Ce brevet décrit une structure de déviation er hélice comportant deux éléments de dévia- tion en hélice identiques ayant chacun un pas sensiblement uniforme suivant leur longueur Les plaques compensatrices ajustables décrites dans le brevet Re 28 223 ci-dessus mentionné sont remplacées par une plaque de terre pliée de manière à former un canal rectangulaire et insérée dans chacun des éléments de déviation en hélice rectangu- laires. Le fait que l'impédance d'une ligne de transmission peut être augmentée dans une structure à ligne sinueuse comprenant une plaque isolante, par exemple une plaquette de circuit imprimé, portant sur ses c 6 tés opposés deux lignes sinueuses étroitement couplées qui sinuent dans des directions opposées et ont des pas constants identiques a été porté à la connaissance de la demanderesse avant son invention de la structure de déviation présentement décrite L'invention est différente en ce qu'elle emploie une paire d'éléments de déviation du type ligne à retard étroitement couplés ayant des pas différents qui non seulement assurent une augmentation globale de l'impédance caractéristique de la structure de déviation, mais également compensent la variation d'impédance qui est due à l'évasement des éléments de déviation, en maintenant ainsi une impédance caractéristique sensiblement constante. Le but principal de l'invention est de proposer une structure de déviation de faisceau électronique en ligne à retard à ondes progressives constituée d'une paire d'éléments de déviation asymétriques qui fonctiornent en montage push-pull et sont aptes à atteindre une impédance caractéristique élevée sensiblement uniforme suivant la longueur de la structure de déviation. Un autre but important de l'invention est de proposer une semblable structure de déviation qui peut fonctionner à des fréquences dépassant un gigahertz et qui comprend une paire d'éléments de déviation disposés en regard l'un de l'autre et ayant des pas différents permettant de compenser l'accroissement d'impédance qui est dû à l'évasement apparaissant entre les éléments de déviation. Un autre but important est de proposer une semblable structure de déviation qui est simple et peu coeteuse et qui comprend une paire d'éléments de déviation s'évasant l'un par rapport à l'autre, la structure ne faisant appel ni à des plaques compensatrices ajustables ni à des éléments écrans séparés pour compenser l'accroissement de l'impédance caractéristique suivant la longueur de la structure qui est dû à l'évasement apparaissant entre les éléments de déviation. Un autre but important de l'invention est de proposer une structure de déviation du type ligne sinueuse possédant un moyen de compensation par pas permettant d'augmenter l'impédance caractéristique globale jusqu'à une valeur comparable à celle qui pouvait présentement être atteinte à l'aide de structures de dévia- tion en hélice. L'invention est une structure de déviation de faisceau électronique comprenant un moyen de déviation du type à ondes progressives comportant un premier et un deuxième élément de déviation de pas différents placés de part et d'autre du trajet d'un faisceau électronique suivant la longueur de ce trajet et s'évasant l'un vis-à-vis de liautre au niveau de leurs extrémités de sortie afin de dévier le faisceau sous commande de signaux de déviation appliqués aux éléments de déviation Les deux éléments de déviation comportent plusieurs segments de plaques de déviation connectés en-série par plusieurs parties conducteurs de façon à former une paire de lignes de transmission, chaque ligne de trans- mission ayant une impédance caractéristique tendant à varier en fonction de la distance suivant la longueur du trajet de faisceau électronique par suite de l'évasement apparaissant entre les éléments de déviation Un moyen de compensation par pas comportant des pas différents pour le premier et le deuxième élément de déviation maintient sensiblement uniforme l'impédance caractéristique de chaque ligne de transmission Les pas différents sont obtenus par l'existence d'écartements différents entre au moins certaines des parties conducteurs de segments de plaques de déviation adjacents dans l'un et l'autre élément de déviation. La structure en ligne à retard particulière présen- tement décrite à titre d'exemple peut être appliquée à des struc- tures de déviation du type ligne sinueuse Les éléments de dévia- ti Dn sont configurés de façon que les courants de déviation soient initialement en opposition de phase au niveau de l'extrémité d'entrée de la structure de déviation Ainsi, les courants de signaux de déviation se déplacent dans des sens opposés dans les segments de plaques de déviation placés en regard des deux éléments de déviation au voisinage des extrémités d'entrée des éléments de déviation La différence des pas existant entre les deux éléments de déviation est telle que les courants des signaux de déviation circulent finalement dans le même sens dans les segments de plaques de déviation situés en regard au niveau des extrémités de sortie des éléments de déviation Les champs- électromagnétiques résultants qui sont produits par les courants des signaux de déviation circulant dens les éléments de déviation suivant un montage asymétrique font que l'impédance répartie ligne à ligne pour chaque élément de déviation varie suivant la longueur de la structure de déviation. On pense que le fait d'appareiller deux structures en ligne sinueuse ayant des pas différents provoque un couplage inductif mutuel non uniforme qui produit une impédance variant progressivement suivant la longueur de l'élément de déviation en fonction de la variation du défaut d'assortiment des pas. La variation progressive de l'impédance entraînée par le défaut d'assortiment des pas compense la variation de l'impé- dance caractéristique qui est due à l'évasement apparaissant entre les éléments de déviation au niveau de la partie de sortie. De plus, un pas non uniforme agit sur le retard de propagation du signal de déviation suivant la longueur d'une struc- ture à ligne sinueuse Ainsi, le degré de défaut d'assortiment des pas entre éléments de déviation situés en regard et l'amplitude de la nonuniformité des pas le long d'un élément de déviation donné doivent être ajustés pour assurer que la vitesse de propagation d'un signal de déviation soit synchronisée avec celle des électrons se propageant transversalement aux segments de plaques de déviation suivant l'axe du faisceau. Dans la structure de déviation selon l'invention, les éléments dé déviation situés en regard possédant des pas non assortis compensent l'augmentation de l'impédance caractéristique de la partie évasée se trouvant à la sortie de la structure de déviation en produisant uneimpédance caractéristique sensiblement uniforme qui possède une valeur plus élevée que celle qui pouvait antérieurement être obtenue à l'aide de structures à ligne sinueuse. La description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'un tube à rayons cathodiques de haute fréquence incorporant la struc- ture de déviation de faisceau électronique selon l'invention; la figure 2 est une vue latérale fragmentaire agrandie de la structure de déviation verticale du tube à rayons cathodiques présenté sur la figure 1; la figure 3 est une vue en coupe verticale agrandie prise suivant la ligne 3- 3 de la figure 2; la figure 4 est une vue en plan fragmentaire agrandie prise suivant la ligne 4-4 de la figure 2 et montrant les segments de plaques de l'élément de déviation supérieur; la figure 5 est une vue en plan agrandie de la feuille métallique conformée qui est utilisée pour constituer l'élément de déviation supérieur de la figure 4; la figure 6 est une vue en plan fragmentaire agrandie prise suivant la ligne-6-6 de la figure 2 et montrant les segments de plaques de l'élément de déviation inférieur; et la figure 7 est une vue en plan agrandie de la feuille métallique conformée qui est utilisée pour constituer l'élément de déviation inférieur de la figure 6. Comme on peut le voir sur la figure 1, une structure 10 de déviation de faisceau électronique du type en ligne à retard à ondes progressives selon l'invention est contenue dans l'ampoule sous vide d'un tube à rayons cathodiques par ailleurs classique 12. L'ampoule comporte un col tubulaire 14 en verre, une embouchure en entonnoir 16 en céramique, et une plaque faciale transparente 18 en verre qui sont scellés ensemble au moyen de joints en verre dévitrifié conme cela est enseigné par le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 3 207 936 Une couche 20 de matière luminophore est déposée sur la face interne de la plaque faciale 18 de façon à former un écran de visualisation luminescent pour le tube à rayons cathodiques Un canon à électrons 22 comportant une cathode 24 et des anodes de focalisation 25 est monté à l'intérieur du col 14 à l'extrémité opposée du tube de manière à produire un faisceau foca- lisé 26 d'électrons dirigés vers l'écran luminescent. Le faisceau électronique 26 est dévié dans la direction verticale par la structure de déviation en ligne à retard 10 et, dans la direction horizontale, par une paire de plaques de déviation électrostatiques classiques 28 lorsque des signaux de déviation leur sont appliqués Après la déviation, le faisceau électronique est accéléré par un champ électrostatique de potentiel élevé et vient frapper l'écran de visualisation à une vitesse élevée Le champ d'accélération de postdéviation est produit entre une électrode à trous 30 et une mince pellicule d'aluminium 32 transparente pour les électrons qui recouvre la couche de luminophore 20 La pellicule 32 est électriquement connectée à une couche conductrice 34 déposée à la surface intérieure de l'embouchure 16 La couche conductrice 34 se termine juste à gauche de l'électrode 30, dans le sens de la figure, et est connectée via un connecteur d'alimentation 36 à une source extérieure de haute tension continue d'environ + 3 k V lorsque la cathode 24 est connectée à la terre. Ltélectrode à trous 30 est montée sur une bague métal- lique 38 fixée à l'extrémité antérieure d'un cylindre de support 40. Plusieurs contacts à ressort 42 fixés a l'extrémité postérieure du cylindre sont en contact avec un revêtement conducteur 44 disposé à la surface intérieure du col 14 L'électrode à trous 30 et le cylindre desupport 40 sont électriquement connectés via des broches 46 du culot de l'ampoule à la différence de potentiel moyenne des plaques de déviation horizontale 28, cette différence de potentiel moyenne correspondant approximativement au potentiel de la terre. Ceci ménage une région dépourvue d'électrons entre l'électrode 30 et les extrémités de sortie des plaques 28 de déviation horizontale. Les électrodes du canon à électrons 22 sont connectées à l'extérieur de l'enveloppe et à un circuit extérieur via des broches 46 du culot de l'ampoule. Chaque élément de déviation verticale de la structure de déviation 10 possède des broches distinctes d'entrée et de sortie traversant le col Les broches de col 48 et 50 sont respec- tivement fixées à l'extrémité d'entrée et à l'extrémité de sortie de l'élément de déviation supérieur 52; et les broches de col 54 et 56 sont respectivement fixées à l'extrémité d'entrée et à l'extré- mité de sortie de l'élément de déviation inférieur 58 Chaque broche de col d'entrée 48, 54 est connectée à une première sortie d'un amplificateur vertical push-pull a sortie symétrique (non représenté), qui produit les tensions des signaux de déviation verticale d'un oscilloscope à rayons cathodiques Une résistance est connectée à la broche de sortie 50 de façon à terminer l'élé- ment de déviation supérieur 52 sur son impédance caractéristique, et une résistance 62 est connectée à la broche de sortie 56 de façon à terminer l'élément de déviation inférieur 58 sur son impédance caractéristique Les plaques de déviation horizontale 28 sont également connectées à des broches de col (non représentées) qui traversent la partie col de l'ampoule et sont connectées aux sorties de tension de rampe de base de temps de l'amplificateur horizontal de l'oscilloscope. Comme on peut le voir sur la figure 2, la structure de déviation de faisceau électronique selon l'invention comporte une paire d 2 éléments de déviation à ligne sinueuse non identiques 52 et 58 situés en regard l'un de l'autre, qui sont chacun portés par une paire différente de tiges de support 64 en verre Comme le montre la figure 1, les tiges 64 servent également de moyen de support prin- cipal pour le canon à électrons 22 et pour les plaques de déviation horizontale 28 Un conducteur d'entrée 66 et un conducteur de sortie 68 de l'élément de déviation supérieur 52 sont respectivement con- nectés aux broches de col 48 et 50 Un conducteur d'entrée 70 et un conducteur de sortie 72 de l'élément de déviation inférieur 58 sont respectivement connectés aux broches de col 54 et 56 Il faut noter que les éldments de déviation 52 et 58 forment une structure de déviation asymétrique 10 puisque les deux éléments de déviation ont des pas uniformes différents suivant leurs longueurs respectives. Dix-sept segments de plaques de déviation 74 de l'élément de déviation supérieur 52 et seize segments de plaques de déviation 76 de l'élément de déviation inférieur 58 sont placés transversalement et sont longi- tudinalement répartis sur la longueur du trajet du faisceau électro- nique 26 (figure 1) Le segment de plaque supplémentaire 74 de l'élément de déviation 52 entraîne le chevauchement d'au moins certains des segments de plaques opposés 74 et 76 suivant la longueur de la struc- ture de déviation Pour donner de la place au faisceau électronique dévié, les éléments de déviation 52 et 58 divergent ou s'évasent au niveau de leurs extrémités de sortie L'évasement commence aux trois cinquièmes environ de la longueur des éléments de déviation. Les éléments de déviation 52 et 58 comportent chacun respectivement plusieurs segments de plaques de déviation 74 et 76, qui sont électriquement connectés en série et montés dans la struc- ture 10 par l'intermédiaire de parties conducteurs étroites 78 en forme de U formant, avec les segments de plaques, une ligne sinueuse en serpentin Dans le mode de réalisation préféré, les parties con- ducteurs 78 des deux éléments de déviation possèdent des largeurs identiques uniformes. Comme on peut le voir sur les figures 2, 4 et 6, l'élé- ment de déviation supérieur 52 possède un total de dix-sept segments de plaques 74, comportant onze segments rectangulaires 80 de taille relativement identique et six segments trapézoidaux 82 plus grands, dont la longueur augmente progressivement en direction de l'extrémité de sortie de l'élément de déviation L'élément de déviation inférieur 58 possède un total de seize segments de plaques 76, parmi lesquels neuf segments rectangulaires 84 de taille relativement identique et sept segments trapézoïdaux 86 plus grands, dont la longueur augmente progressivement en direction de l'extrémité de sortie de l'élément de déviation Pour permettre leur identification individuelle, on a donné aux segments de plaques de l'élément de déviation 52 des numéros de positions en série qui commencent à 74-1,pour le premier segment rectangulaire 80 de l'extrémité d'entrée de la ligne sinueuse, et qui se poursuivent jusqu'à 74-17, pour le segment trapézoldal 82 final de lextrémité de sortie De la même façon, on a donné aux segments de plaques de l'élément de déviation 58 des numéros de positions en série commençant à 76-1, pour le premier segment rectangulaire 84 de l'extrémité d'entrée de la ligne sinueuse, et se poursuivant jusqu'à 76-16, pour le segment trapézoïdal 86 final de l'extrémité de sortie Toutefois, pour préserver la clarté de la figure, la plupart de ces numéros d'identification ont été omis sur lés dessins. Comme on peut le voir sur les figures 1 et 2, pour l'un et l'autre élément de déviation, les parties conducteurs 78-partent des c 6 tés des segments de plaques dans une direction perpendiculaire au trajet du faisceau électronique et se connectent à des segments de plaques adjacents dans la ligne sinueuse Chaque partie conduc- teur 78 a la forme d'une boucle en U comprenant deux branches allongées 87 connectées par un demi-cercle 88, ainsi qu'on peut le voir sur les figures 4 et 6 Chaque branche et chaque demi-cercle possèdent une largeur uniforme Le rayon de courbure du demi-cercle 88 est égal à la distance séparant les lignes centrales des branches 87 Chaque branche partant d'un segment de plaque est parallèle aux branches adjacentes Comme cela sera plus complètement décrit ci- après, les longueurs des parties conducteurs 78 constituent l'un des facteurs permettant d'établir le retard qui est nécessaire pour synchroniser la vitesse de propagation des signaux de déviation verticale se déplaçant entre les extrémités d'entrée et de sortie des éléments de déviation 52 et 58 avec celle des électrons du faisceau passant entre les éléments de la structure 10 Un facteur agissant également sur la vitesse de propagation des signaux de déviation est la valeur de l'impédance répartie en une section donnée de la ligne On sait qu'une partie de la ligne sinueuse dans laquelle les branches sont plus étroitement rapprochées l'une de l'autre contribue moins au retard des signaux de déviation. Pour les deux éléments de déviation, les sections des lignes sinueuses formées par les segments de plaques 74 et 76 ont une impédance relativement basse en raison de leur accroissement de capacité produit par leur largeur relativement grande Les parties conducteurs plus étroites 78 décalent la faible impédance des segments de plaques en augmentant l'inductance, ce qui revient à augmenter l'impédance globale de la ligne sinueuse La largeur des segments de plaques 74 augmente suivant la longueur de la ligne sinueuse afin de compenser la diminution du pas de l'élément de déviation 52 au niveau de l'extrémité de sortie de la structure de déviation Les segments de plaques s'élargissent pour maintenir un écartement uniforme entre segments de plaques adjacents dans le but de former une électrode sensiblement continue servant à produire un champ de déviation uniforme vis-à-vis du faisceau électronique. L'écartement des segments de plaques adjacents 74 de l'élément de déviation 52 est légèrement inférieur à celui des segments de plaques adjacents 76 de l'élément de déviation 58 de façon à donner des longueurs globales égales aux éléments de déviation suivant la longueur du trajet du faisceau électronique 26 La longueur des segments de plaques 74 et 76 augmente au voisinage de l'extrémité de sortie de la structure de déviation afin de produire un champ électrique d'énergie supérieure assurant une uniformité au niveau de l'extrémité de sortie o les électrodes s'évasent l'une par rapport à l'autre L'existence d'un champ électrique d'énergie supérieure au niveau de l'extrémité de sortie réduit l'action des champs de bord qui dégradent les caractéristiques de dispersion du tube à rayons cathodiques. Une patte de montage 89 est solidairement liée au sommet de chaque demicercle 88 des parties conducteurs 78 Les pattes de montage 89 passent au travers des tiges de verre 64 de façon à soutenir les éléments de déviation dans la structure de déviation verticale La patte 89 a une largeur suffisante pour fixer convenablement les éléments de déviation aux tiges de verre 64, mais elle reste aussi petite que possible dans le but de réduire la capacité mutuelle entre pattes adjacentes. Comme on peut le voir sur les figures 1, 2 et 3, l'élément de déviation supérieur 52 et l'élément de déviation infé- rieur 58 montés dans les tiges de verre 64 possèdent des pas dif- férents et, par conséquent, forment une structure de déviation 10 asymétrique Les longueurs globales des éléments de déviation 52 et 58 mesurées dans la direction du trajet du faisceau électronique 26 sont sensiblement égales, et les parties conducteurs 78 des segments de plaques en regard des extrémités d'entrée et de sortie sont sensiblement en alignement Toutefois, puisque chaque élément de déviation possède un pas différent, il existe un défaut d'aligne- ment entre un grand nombre de segments de plaques situés en regard. Les parties conducteurs de chaque élément de déviation sont inclinées vis-à-vis des segments de plaques suivant une direc- tion d'écartement par rapport à celles de l'élément opposé, de préférence à 45 par rapport au planformé par les segments de plaques, comme on peut le voir sur la figure 3 Les parties conduc- teurs 78 sont inclinées de façon que les pattes de montage 89 coupent géométriquement les tiges de support 64 en formant une figure rectangulaire en section droite adaptée au montage dans le tube à rayons cathodiques 12 De plus, le fait d'incliner les parties conducteurs 78 de la manière indiquée minimise les capacités para- sites entre parties conducteurs en regard. Comme cela peut être mieux vu sur les figures 2 et 3, les éléments de déviation 52 et 58 en regard sont uniformément écartés l'un de l'autre dtune distance 90 a entre le segment de plaque 74-1 de l'extrémité dtentrée et le bord droit du segment de plaque 74-11 pour l'élément de déviation supérieur 52 et entre le segment de plaque 76-1 de l'extrémité d'entrée et le bord droit du segment de plaque 76-9 pour l'élément de déviation inférieur 58. Dans le mode de réalisation, la distance d'écartement 90 a est de 1,1938 mm Les bords droits des segments de plaques 74-11 et 76-9 sont sensiblement en alignement, après quoi les éléments de dévia- tion 52 et 58 commencent à diverger Une ligne de référence 91 indique le point à partir duquel l'écartement entre les éléments de déviation en regard augmente progressivement en direction de l'extré- mité de sortie de la structure 10 A l'extrémité de sortie, les segments de plaques 74-17 et 76-16 sont écartés l'un de l'autre d'une distance 90 b Dans le mode de réalisation préféré, la distance d'écartement 90 b est de 2,286 mm Il faut noter que les segments de plaques de déviation trapézoïdaux 82 et 86 ont des largeurs accrues pour compenser l'évasement et, ainsi, préserver l'écartement uniforme entre segments de plaques adjacents Ainsi, dans les éléments de déviation 52 et 58, les segments de plaques rectangulaires 80 et 84 respectifs comprennent la partie d'écartement uniforme, et les segments de plaques trapézoïdaux 82 et 86 compren- nent la partie évasée de la structure 10. Comme on peut le voir sur les figures 5 et 7, des flans métalliques en feuille 92 et 94 constituent respectivement l'éilément de déviation supérieur 52 et l'éilnient de déviation infé- rieur 58 Puisqu'il existe de nombreuses similitudes entre les flans présentés sur les figures 5 et 7, on va en présenter les aspects communs en relation avec la figure 5 Sur la figure 7, des numéros de référence suivis de symboles primes sont utilisés pour désigner des lignes de référence correspondantes. La longueur globale de chaque élément de déviation sui- vant le trajet du faisceau électronique 26 est d'environ 3,048 cm, la mesure se faisant entre les lignes de référence 96 et 98, lesquelles définissent respectivement ses extrémités d'entrée et de sortie Pour l'élément de déviation supérieur 52, représenté sur la figure 5, dix-sept segments de plaques allongés 74 sont disposés côte à c 6 te en parallèle suivant la ligne centrale longitudinale 100 du flan 92 La longueur globale de 3,048 cm représente la somme des largeurs des dix-sept segments de plaques, lesquels sont latéralement centrés sur la ligne centrale 100, et les seize intervalles dlécar- tement entre segments de plaques adjacents Les largeurs des segments de plaques mesurées le long de la ligne centrale 100 sont données dans le tableau I suivant Les segments de plaques adja- cents 74 sont uniformément écartés d'environ 0,5334 mm Pour l'élément de déviation inférieur 58, représenté sur la figure 7, seize segments de plaques allongés 76 sont disposés c 6 te à côte en parallèle suivant la ligne centrale longitudinale 100 ' du flan 96. La longueur globale de 3,048 cm représente la somme des largeurs des seize segments de plaques, lesquels sont latéralement centrés sur la ligne centrale 100 ', et les quinze intervalles dlécartement entre segments de plaques adjacents Les largeurs des segments de plaques mesurées suivant la ligne centrale 100 ' sont données dans le tableau II suivant Les segments de plaques adjacents 76 sont uni- formément écartés d'environ 0,5588 mm. 253552 'I 3 segment de plaque nc 74-1 74 2 74-3 74-4 74-5 74-6 TABLEAU ú largeur (mmi) 1, 0414 l, 0414 *1.5 0414 1 j,0414 1,50414 1,0414 74-7 1, 0414 74-8 74-9 74-10 74-11 74 -12 74-13 74-14 74-15 74-16 74-17 1, 0414 1.,0414 1,50414 1 938 1,53716 1,5651 i 1,9304 2, 2 098 2,1336 1,10414 demi cercle ra\'on (mm) 0, 7874 0, 7874 O, 787-4 0, 7874 0,7874 0, 7874 0,7874 01,8255 0, 90932 1, 502362 1-, 16332 1, 30302 :ie 35382 i 06172 86 ú 6 40 91-9 L 9 ú 98 G O 9066 '0 g Ltlt, Ci 9 LPDI ci s I-9 L 8 Lpt, 1; 1 ET-9 L s Ltt" -l 9 GWO 9066 'O 9066 c O WO 9066 e O 9066 "O ga't, IT TT-9 L 8 L V t, c 1 01-9 L 8 C It, C -E 8 / t, > 1 T 8 Lt It, c T 6-9 L 9-9 L L-9 L oz T Ba't, 1-1 9-9 L 9066 "O WO WO 6 O 8 O 8 CIP 'T S-9 L q Lt, 1-E e Lv> IT 8 C It, CT ?:-9 L T-94- Q'a (mm) ao va e Tzla D-Tmap (Ulm) il fivalilivi oz bnbt-Id ap e ill Gas ú C"ISSúúZ La largeur globale de chaque élément de déviation est d'environ 3,292 cm, mesurée entre les lignes de référence 102 et 104, qui coupent les lignes de découpage 106 servant à séparer les parties conducteurs comprises entre les lignes de référence 91 et 96 Les longueurs des segments de plaques rectangulaires des deux éléments de déviation sont d'environ 2, 794 mm En commençant à la ligne de référence 91, laquelle représente le point o chaque élément de déviation s'incline de façon à produire l'écartement accru entre les segments trapézoïdaux des éléments de déviation en regard, les longueurs des segments trapézoidaux des deux éléments de déviation augmentent suivant l'angle a, qui est égal à environ 2,6324 b par rapport à la-ligne centrale 100. Pour les deux éléments de déviation, chaque partie conducteur 78, comprenant la partie rectiligne et le demi-cercle, présente une largeur d'environ 0,3048 mm et rejoint ltextrémité de chaque segment de plaque au niveau de sa ligne médiane longitudinale. La distance entre les lignes de référence 108 et 110, qui définissent la partie rectiligne-de chaque segment de ligne sinueuse comportant les longueurs combinées du segment de plaque et des branches 87, est d'environ 1,9507 cm Le demi-cercle 88 de chaque élément conducteur 78 se réunit à des segments de plaques adjacents et possède un rayon interne 112, qui est égal à la moitié de l'écartement des branches 87 qu'il réunit La variation du rayon 112 modifie la longueur de la ligne sinueuse et, par conséquent, le retard des signaux de déviation qu'elle produit La variation du rayon affecte également l'impédance de l'élément de déviation en modifiant l'écartement entre branches adjacentes 87 et, par conséquent, le pas de l'élément de déviation. Le rayon de courbure 112 varie selon les valeurs indiquées dans la colonne 3 du tableau I pour l'élément de déviation 52 et dans la colonne 3 du tableau Il pour l'élément de déviation 58 La colonne 3 des tableaux I et II est conçue de façon que le rayon 112 d'un demi- cercle 88 particulier se trouve dans l'espace existant entre les numéros d'identification des segments de plaques qu'il relie, Il est clair que l'augmentation du rayon 112 entraîne une diminution cor- respondante de la longueur de la patte de montage 89, laquelle longueur est mesurée entre le sommet d'un demi-cercle 88 et une ligne de découpage 106. Les parties conducteurs se trouvant entre les lignes de référence 91 et 98 sont inclinées en direction de la ligne de référence 98 sous un angle p d'environ 1,092 Ainsi, onze branches 87 de l'élément de déviation 52 et treize branches 87 de l'élément de déviation 58 sont inclinées de cette manière Ceci a pour but de compenser le déplacement horizontal des segments de plaques là o les éléments de déviation s'évasent l'un par rapport à l'autre, de façon que toutes les parties conducteurs 78 et les pattes de montage 89 soient alignées perpendiculairement aux tiges de montage 64 en verre et au trajet du faisceau électronique 26 La largeur des conducteurs dgentrée et de sortie est de 0,254 mm pour chaque élément de déviation. Avant de l'enlever du cadre qui l'entoure, on plie chaque élément de déviation, suivant la ligne de référence 91, d'un angle d'environ 1,092 par rapport au plan formé par les segments de plaques se trouvant entre les lignes de référence 91 et 96 afin de produire la partie évasée se trouvant à la sortie de la structure de déviation 10 Des joints de dilatation 114 permettent une libé- ration des contraintes qui facilite l'opération de flexion ci-dessus décrite. On enlève l'élément de déviation du cadre en coupant les extrémités des pattes de montage 89 au niveau des lignes de découpage 106 Après avoir enlevé l'élément de déviation du cadre, on plie les parties conducteurs 78 au niveau des bords des segments de plaques de façon à former un angle d'environ 450 par rapport à la surface des segments de plaques On dispose ensuite l'élément de déviation, avec l'élément de déviation en regard, dans une monture de tube à rayons cathodiques, après quoi on enfonce les tiges de support en verre 64, chauffées jusqu'à leur point de fusion, sur toutes les pattes de support 89 en même temps. Comme on peut le voir sur les figures 1 et 2, pendant le fonctionnement d'un tube à rayons cathodiques contenant une structure de déviation selon l'invention, des signaux de déviation de fréquences très élevées, allant jusqu'à 1 gigahertz, qui sont transmis par les sorties d'un amplificateur vertical push-pull, sont appliqués aux broches de col 48 et 54 de la structure de déviation 10 Les parties conducteurs 78 reliant les segments de plaques 74 et 76 au niveau des extrémités d'entrée des éléments de déviation respectifs 52 et 58 présentent des sinuosités dans des directions opposées Ceci accroút le couplage des champs magnétiques produits par les signaux de déviation dans la région des segments de plaques en regard, en élevant ainsi l'impédance globale de la structure de déviation 10 au niveau de l'extrémité d'entrée Pour des éléments de déviation étroitement couplés tels que ceux présentement décrits, l'impédance caractéristique de chaque ligne sinueuse est équivalente a celle de l'autre On se rapporte donc parfois à l'impédance caractéristique comme si elle était celle de la structure de déviation 10 toute entière. On envoie un signal de déviation dans les parties conducteurs 78 afin d'augmenter leur temps de transit entre segments de plaques adjacents Ainsi, le signal de déviation de haute fré- quence est retardé par les parties conducteurs 78 de façon que sa vitesse de transmission le long de la structure de déviation soit synchronisée avec la vitesse de propagation des électrons du faisceau électronique 26 La vitesse requise pour la transmission des signaux de déviation est déterminée non seulement par la longueur de la partie conducteur 78, mais également par l'impédance répartie de la ligne sinueuse. Comme le montre la figure 2, les parties conducteurs 78 de l'élément de déviation supérieur 52 comprises entre le conduc- teur d'entrée 66 et la ligne de référence 91 sont mutuellement séparées d'une distance plus petite que les parties conducteurs de l'élément de déviation inférieur 58 de façon à produire un élément de déviation 52 présentant un pas plus grand dans cette section de la structure de déviation 10 Pour que les éléments de déviation aient des pas différents mais une même longueur suivant le trajet du faisceau électronique 26, il est ajouté un segment de plaque de déviation supplémentaire 74 dans l'élément de déviation 52 Cette différence de pas entre les éléments de déviation 52 et 58 élève l'impédance au niveau de l'extrémité d'entrée de la structure 10. Le pas de l'élément de déviation 52 diminue graduel- lement au fur et à mesure que l'écartement entre parties conducteurs adjacentes diminue en direction de ltextrémité de sortie de la structure 10, o les éléments de déviation s'évasent l'un par rapport à l'autre Cette diminution du-pas met graduellement en alignement les directions de passage du courant des signaux de déviation dans les segments de plaques en regard 74 et 76 et réduit donc le couplage inductif entre les segments de plaques de déviation en diminuant progressivement l'impédance des éléments de déviation en direction de leurs extrémités de sortie On notera que le fait de faire varier le pas de l'un des éléments de déviation par rapport à l'autre produit la variation d'impédance voulue Par commodité, on fait varier le pas de l'élément de déviation 52 par rapport au pas sensiblement constant de l'élément de déviation 58 dans le mode de réalisation préféré de l'invention. Les impédances des éléments de déviation 52 et 58 augmentent progressivement en raison de l'évasement au niveau de leurs extrémités de sortie La diminution graduelle d'impédance produite par la réduction du degré de défaut d'appariement des pas entre les éléments de déviation compense l'augmentation d'impédance due à l'évasement existant au niveau des extrémités de sortie et produit une impédance élevée uniforme sur toute la longueur de la structure de déviation 10. Des données expérimentales ont montré que l'on pouvait atteindre une impédance de 330 ohms dans une structure de déviation à ligne sinueuse conçue selon l'invention Ceci représente une augmentation d'impédance de plus de 10 % par rapport à celle pouvant être obtenue par la structure de déviation décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O 4 207 492 cité ci-dessus En outre, l'impédance caractéristique de 330 ohms de l'invention se compare favorablement avec l'impédance caractéristique de 365 ohms pouvant être obtenue à l'aide de modèles en hélice couramment disponibles, comme par exemple celui décrit par le brevet des Etats-Unis d'Amérique N O Re 28 223 cité ci-dessus. La vitesse de transmission des signaux de déviation est matériellement affectée par ltimpédance répartie ligne à ligne. -Ainsi, un élément de déviation possédant un pas non uniforme fait que le signal de déviation a des temps de transit différents entre segments de plaques adjacents tandis qu'il se déplace suivant la longueur de l'élément de déviation Il a été empiriquement déterminé que des signaux de déviation de haute fréquence transmis le long d'un élément de déviation de type ligne sinueuse possédant un pas relativement grand se couplaient directement sur les segments adjacents de la ligne sinueuse, ce qui conduit à une diminution du retard Ainsi, lé fonctionnement satisfaisant d'une structure de déviation possédant des éléments de déviation à pas différents nécessite une coordination des effets dus à la longueur des parties conducteurs et à l'impédance ligne à ligne pour chaque élément de déviation pour conduire à une vitesse constante de transmission des signaux de déviation le long de la structure de déviation sur une large gamme de fréquence. La structure de déviation selon l'invention présentement décrite permet simultanément d'obtenir une synchronisation de la vitesse des signaux de déviation verticale et de la vitesse du faisceau électronique et d'obtenir une impédance caractéristique élevée uniforme Les effets généraux obtenus au moyen d'une struc- ture de déviation en ligne à retard qui possède les éléments de déviation en regard ayant des pas non uniformes différents ne peuvent être déterminés qu'empiriquement Ainsi, le fonctionnement d'une semblable structure de déviation ne peut facilement être caractérisé par des expressions mathématiques ou des modèles électriques prédits. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'ima- giner, à partir de la structure dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications, notamment des dimensions, du nombre des segments de plaques et des pas, ne sortant pas du cadre de l'invention. R E V E N D I C A T I O N S 1 Structure ( 10) de déviation de faisceau électronique, caractérisée en ce qu'elle comprend: un moyen de déviation du type ondes progressives com- portant un premier et un deuxième élément de déviation ( 52, 58) disposés de part et d'autre du trajet d'un faisceau électronique ( 26) et s'étendant suivant la longueur de ce trajet de manière à dévier le faisceau sous commande de signaux de déviation appliqués aux éléments de déviation, les éléments de déviation s'évasant l'un par rapport à leautre suivant le trajet du faisceau électronique au niveau d'une partie de sortie du moyen de déviation; les éléments de déviation comportant tous deux plusieurs segments de plaques de déviation ( 74, 76) connectés en série par plusieurs parties conducteurs ( 78) de façon à former une paire de lignes de transmission, chaque ligne de transmission ayant une impédance caractéristique qui tend à varier avec la distance suivant le trajet du faisceau électronique en raison de l'évasement apparaissant entre les éléments de déviation; et un moyen de compensation par pas comportant des pas différents pour le premier et le deuxième élément de déviation afin de maintenir sensiblement uniforme l'impédance caractéristique de chaque ligne de transmission, les pas différents étant obtenus par des écartements différents entre au moins certaines des parties conducteurs de segments de plaques de déviation adjacents dans l'un et l'autre élément de déviation. 2 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de compensation par pas fait que les courants de deux signaux de déviation transmis dans des lignes de transmission différentes formées par le premier et le deuxième élément de dévia- tion circulent dans les segments de plaques dans des sens opposés au niveau des extrémités d'entrée et dans le même sens au niveau des extrémités de sortie des lignes de transmission. 3 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que la phase relative des courants des deux signaux de déviation s'inverse une fois de 180 pendant leur transmission entre les extrémités d'entrée et les extrémités de sortie des lignes de transmission. 4 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les éléments de déviation sont des moyens de déviation à ondes progressives du type ligne sinueuse en forme de serpentin. Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les écartements augmentent progressivement pour au moins certaines des parties conducteurs de segments de plaques de dévia- tion successifs du premier élément de déviation dans la partie évasée des éléments de déviation, et l'écartement est sensiblement constant pour les parties conducteurs des segments de plaques de déviation du deuxième élément de déviation en regard des segments de plaques du premier élément de déviation dans la partie évasée. 6 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que le premier élément de déviation-possède un segment de plaque de déviation, et les parties conducteurs associées, de plus que le deuxième élément de déviation, mais le premier et le deuxième élément de déviation ont sensiblement la même longueur sur le trajet du faisceau électronique. 7 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de déviation est monté dans un tube ( 12) à rayons cathodiques. 8 Tube à rayons cathodiques possédant un moyen permettant de produire un faisceau électronique, caractérisé en ce qu'il comprend une structure de déviation comportant une paire d'élé- ments de déviation ( 52, 58) séparés l'un de l'autre de part et d'autre du trajet du faisceau électronique de façon à faire dévier le faisceau sous commande de signaux de déviation appliqués aux éléments de déviation, les éléments de déviation divergeant l'un par rapport à l'autre dans le sens du déplacement des électrons et fournissant des extrémités d'entrée et de sortie à la structure de déviation; les éléments de déviation contenant tous deux plusieurs segments de plaques de déviation ( 74, 76) connectés en série par plusieurs parties conducteurs ( 78) et disposés en succes- sion le long du trajet du faisceau électronique; et les éléments de déviation ayant des pas différents obtenus par des écartements différents entre au moins certaines des parties conducteurs de segments de plaques de déviation adjacents dans l'un ou l'autre élément de déviation. 9 Tube selon la revendication 8, caractérise en ce que les parties conducteurs des éléments de déviation dirigent les courants de deux signaux de déviation passant dans des éléments de déviation différents de façon qu'ils circulent dans les segments de plaques dans des sens opposés au niveau de l'extrémité d'entrée et dans le même sens au niveau de llextrémité de sortie de la structure de déviation. Tube selon la revendication 8, caractérisé en ce que le-déphasage maximal entre les courants des deux signaux de déviation est de 1800 entre l'extrémité d'entrée et l'extrémité de sortie de la structure de déviation. 11 Tube selon la revendication 8, caractérisé en ce que les éléments de déviation sont des moyens de déviation à ondes pro- gressives du type ligne sinueuse en forme de serpentin. 12 Tube selon la revendication 8, caractérisé en ce que les écartements entre parties conducteurs adjacentes augmentent pro- gressivement pour au moins certaines des parties conducteurs de l'un des éléments de déviation dans la partie divergente de la structure de déviation, et l'écartement est sensiblement uniforme pour les parties conducteurs de l'autre élément de déviation dans la partie divergente. 13 Tube selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'un des éléments de déviation possède un segment de plaque, et les parties conducteurs associées, de plus que l'autre élément de déviation, mais les deux éléments de déviation ont sensiblement la même longueur le long du trajet du faisceau électronique. 14 Structure de déviation de faisceau électronique, caractérisée en ce qu'elle comprend: 2 t J une paire d'Cdlments de d'viation asymitriqucs ( 52, 58) écartes luun de l'autre de façon J recevoir le faisceau 6 lectrooique ( 26) entre eux et à dévier le fa sceau sous commande de deux signaux de déviation présentant des tensions en opposition de phase qui sont appliquées aux éléments de déviation, les éléments de déviation divergeant l'un par rapport à l'autre dans la direction de déplacement du faisceau élect 7 onique et úournissant des extré- mités d'entrée et de sortie à la structure de déviation. Structure selon La revendication 14, caractérisée en ce que les éldrteitts de déviation asymétriques possèdent tous deux plusieurs segments de plaques de déviation ( 74, 76) connectés en série par plusieurs parties conducteurs et un moyen de compensation par pas comportant des pas différents pour chaque élément de déviation. 16 Structure selon la revendication 15, caractérisée en ce que les pas différents sont obtenus par des écartements différents entre au moins certaines des parties conducteurs de segments de plaques de déviation adjacents dans l'un ou l'autre élément de déviation. 17 Structure selon la revendication 16, caractérisée en ce que les parties conducteurs des éléments de déviation dirigent les courants des deux signaux de déviation qui passent dans des éléments de déviation différents de façon qu'ils circulent dans les segments de plaques dans des sens opposés au niveau de 1 'extrémitd d'entrée et dans le même sens au niveau de lextrémité de sortie de la structure de déviation. 18 Appareil de déviation selon la revendication 14, caractérisé en ce que les signaux de déviation sont produits par un amplificateur fonctionnant: en montage push-pull. 19 Structure de déviation selon la revendication 14, caractérisée en ce que les éléments de déviation asymétriques sont montés dans un tube à rayons cathodiques,