FR 2530684 A1 19840127 FR 8304597 A 19830321 Procédé et machine de traitement d'une matière en nappe par compression longitudinale La présente invention concerne le traitement par compression longitudinale de matières en nappe flexible telles que des produits textiles tissés et tricotés, des papiers, des feuilles de matière plastique et les produits dits "non-tissés", ces derniers consistant en une substance naturelle ou synthétique à laquelle on a donné une configu- ration en nappe, par exemple par dépôt de fibres à l'air ou par voie humide. Le laboratoire qui est à l'origine de l'invention a consacré de nombreuses années au développement du traite- ment de nappes, dans lequel des forces de compression lon- gitudinales sont appliquées dans le plan de la matière fle- xible en nappe Ces travaux ont conduit à un certain nombre d'inventions, parmi lesquelles la machine de micro-crêpage à lame' des brevets US 3 260 778 et 3 426 405, et la machine de micro-crêpage sans lame des brevets US 3 810 280, 3 869 768 et 3 975 806 Dans les brevets précités, la nappe non traitée est entraînée longitudinalement en utilisant une surface à faible friction pour presser la nappe contre un rouleau d'entraînement en rotation, après quoi des forces de retardement sont appliquées à la nappe en mouvement à une courte distance après le point d'entraînement L'opposition entre les forces d'entraînement et de retardement, alors que la matière demeure emprisonnée, produit un changement physi- que souhaitable dans la matière en nappe, par exemple une augmentation de son bouffant, de son épaisseur et de son élas- ticité. Dans le cas de matières textiles et semblables à des textiles, on peut comprimer longitudinalement la nappe dans son propre plan, sans pliage de la nappe sur elle-même ou formation d'un crêpe, mais avec frisure sur place des très petites fibres individuelles ("micro-crêpage" des fibres) qui constituent les fils ou les filés de l'étoffe. Dans le cas de feuilles minces formées d'un seul tenant, comme des feuilles de papier ou de matière plastique, le traitement de compression longitudinale peut former des ondulations ou des crêpes à peine perceptibles dans la matiè- re en nappe considérée dans son ensemble ("micro-crêpage" de la nappe), et l'aspect d'ensemble des faces de la nappe demeure un aspect lisse, sans présence de plis ou d'un crêpe grossier en surface Cependant, si on désire un crêpe gros- sier, on peut l'obtenir en agrandissant de façon appropriée la cavité de traitement. Dans de nombreux cas, les qualités souhaitables que produit le traitement longitudinal demeurent dans la nappe après qu'une partie ou même la totalité de la compres- sion en longueur de la nappe a été supprimée par étirage. Dans des exemples particuliers, le traitement peut augmenter la douceur ou la souplesse d'une matière en nappe, il peut augmenter son effet couvrant et son opacité, il peut rendre plus esthétique la texture de la surface de la nappe, il peut rendre la nappe irrétrécissable, il peut appliquer des effets décoratifs à la nappe, ou faire en sorte que les constituants de la nappe soient plus étroitement imbriqués, d'une manière présentant une utilité. L'application du traitement à des feuilles de papier peut les rendre extensibles et augmenter leur résis- tance au déchirement. Dans le cas de nappes de polymèressynthétiqueson a rendu permanents les effets du traitement de compression longitudinale en chauffant la nappe jusqu'à la plage de tem- pérature de fixation thermique qui a été utilisée dans l'in- dustrie pour fixer d'autres traitements de nappes ou de fibres. Le traitement de compression longitudinale de nappes qui résulte des travaux antérieurs du demandeur a été satisfaisant dans certaines applications commerciales, mais dans un certain nombre de ces cas, une qualification impor- tante de l'opérateur a été nécessaire pour faire face aux changements des conditions de fabrication Le traitement a souvent été limité à des vitesses faibles ou seulement à une gamme limitée de matières de départ-et de produits finals. Il est demeuré un grand nombre de cas, en particu- lier dans le domaine de nappes minces, dans lesquels la com- mercialisation n'a pas été possible jusqu'à présent, à cause de la difficulté à mettre au point le traitement ou à accep- ter des variations pendant le fonctionnement. Pour ces raisons, il est nécessaire depuis longtemps de disposer d'un meilleur appareil et d'un meilleur procédé pour le traitement de compression longitudinale de nappes flexibles. Pour expliquer les limitations des techniques anté- rieures, il faut noter qu'il existe un grand nombre de condi- tions de fabrication variables qui peuvent affecter les forces opposées d'entraînement et de retardement du traitement de compression longitudinale et contribuer aux difficultés de la mise au point initiale et du fonctionnement prolongé Parmi les phénomènes susceptibles de se produire, on peut citer à titre d'exemple: un changement dans les caractéristiques d'accro- chage de la nappe par le rouleau d'entraînement, par exemple à cause de l'usure de la surface du rouleau d'entraînement ou de la présence de corps étrangers ou à cause d'un changement de la vitesse du rouleau; des variations de la pression de la nappe contre le rouleau d'entraînement, dues par exemple à une variation de l'épaisseur de la nappe non traitée ou des forces qui pressent la surface de confinement et la nappe con- tre le rouleau d'entraînement, ou à l'usure ou à un changement de la configuration géométrique des surfaces de confinement; une variation de la tension qui est appliquée à la nappe non traitée lorsqu'elle entre dans la région de traitement; un changement de la raideur ou de la douceur de la nappe non traitée qui peut se produire du fait d'un changement du taux d'humidité ou de la température de la nappe non traitée d'origine; un changement de la profondeur du passage de retardement que traverse la nappe; un changement dans d'autres propriétés du dispositif de retardement, dû par exem- ple à un changement de dimension ou de vitesse; et un change- ment de la facilité avec laquelle la nappe peut être retardée, par exemple à cause d'un changement des propriétés de fric- tion de la nappe à traiter, et ainsi de suite. En pratique, plusieurs conditions variables changent souvent simultanément, ce qui donne un comportement plus com- plexe. Dans les cas dans lesquels les nappes subissent leur compression longitudinale alors qu'elles sont confinées sous une surface à faible friction, lorsqu'une variable change, le point de traitement de la matière (c'est-à-dire le point " O " dans le cas du micro-crêpage sans lame, représenté sur la figure 1 du brevet US 3 810 280) tend à se déplacer vers l'avant ou vers l'arrière dans la région de traitement, ce qui affecte encore davantage la qualité du traitement. Le travail de l'opérateur a consisté à tenir compte de toutes les conditions au moment de l'établissement des réglages de fonctionnement initiaux du traitement, puis ensui- te, pendant le fonctionnement, à observer les changements des conditions au moment o ils se produisent et à agir pour ten- ter de s'opposer à ces changements par des réglages de compen- sation. Compte tenu des nombreuses difficultés qui ont été mentionnées, un but important de l'invention est de procurer de nouvelles techniques pour le traitement de compression lon- gitudinale de nappes qui réduisent ou suppriment une telle nécessité de réglage et permettent d'obtenir un produit con- sistant en une nappe traitée uniforme et de grande qualité, pour une gamme étendue de matières en nappe D'autres buts de l'invention sont de parvenir à une augmentation des vitesses de fabrication, à un meilleur rendement énergétique, et à des procédures de traitements spécifiques et originales pour des matières en nappe. Ces buts s'appliquent de façon générale à une gran- de variété de moyens destinés au traitement longitudinal. En outre, un but spécifique de l'invention est d'améliorer le traitement de micro-crêpage du type "sans lame" Dans le micro-crêpage "sans lame", une surface de retardement fixe s'étend au-delà de la surface de confinement de façon à être située au-dessus du rouleau entraîné, en for- mant avec celui-ci un passade de retardement dans lequel des forces de retenue sont appliquées à la face de la nappe Dans le passé, cette surface de retardement était rugueuse ou sem- blable à un abrasif, et inextensible dans la direction du mou- vement de la nappe La nature de cette surface de retardement a produit quelquefois des piqûres et un défaut d'uniformité dans la nappe, et elle n'a pas permis d'utiliser le traitement de micro-crêpage du type sans lame sur certaines matières On peut citer à titre d'exemple particulier les enveloppes de couches pour bébé qui consistent en une feuille non tissée extrêmement mince, qui est de façon caractéristique une nappe de monofils continus désorientés, d'une épaisseur caractéristi- que de l'ordre de 0,075 mm On désire rendre cette nappe douce et souple, alors que la nappe est relativement rêche et raide lorsqu'elle sort de fabrication. Les industriels ont considéré de façon générale que l'utilisation du traitement sans lame sur des textiles tels qu'un tricot de polyester nécessitait, pendant le traitement, une nappe fortement ramollie par la chaleur, et des vitesses limitées à 4,5 à 9 m/In Pendant qu'elles sont soumises aux forces de compression du traitement, les surfaces d'une telle nappe ramollie par la chaleur ont une apparence glacée, et lorsque la nappe est ensuite étirée et refroidie, ces surfa- ces ont un profil défini de façon nette qui donne une sensa- tion de rudesse à la main Un nettoyage et d'autres traite- ments ultérieurs ont été nécessaires pour donner à de telles nappes une texture, une main et une douceur acceptables pour l'utilisation industrielle Des résultats occasionnels obte- nus en laboratoire ont cependant suggéré qu'il serait possi- ble d'obtenir directement une étoffe très douce, avec des fibres gonflées et le niveau désiré d'augmentation du bouf- fant, par un traitement de compression longitudinale, sans qu'il soit nécessaire de procéder ultérieurement à un netto- yage ou une opération analogue On ne disposait cependant pas de moyens fiables pour garantir ces résultats dans des con- ditions de fabrication industrielles et avec la permanence nécessaire pour supporter une série normalisée de tests de lavage De plus) des défauts ou des piqûres, produits par exemple par des fibres cassées, et d'autres imperfections de surface, sont apparus lorsque des nappes ont été traitées de cette manière. L'invention porte sur un procédé de traitement de compression longitudinale d'une nappe, dans lequel on presse la nappe contre une surface d'accrochage entraînée, dans une zone d'entraînement, pour entraîner la nappe en sens avant dans une direction longitudinale, et on retarde la nappe dans une zone de retardement pour faire en sorte que la matière comprimée précédemment s'oppose à la progression de la matiè- re non traitée et entraînée, pour que la matière non traitée se comprime longitudinalement contre la matière comprimée précédemment. Conformément à l'invention, le procédé comprend l'opération qui consiste à amener la face de la nappe à retarder en contact avec un ensemble d'arêtes retardatrices réparties sur la largeur de la nappe Les arêtes sont dispo- sées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudi- nale et ont des parties initiales disposées de façon à appli- quer des forces de résistance aux parties correspondantes de la nappe qui arrivent à leur niveau La force de résistance de chaque arête comporte une composante de force retardatri- ce et une composante de force de déviation La composante de force retardatrice a pour effet de retarder la partie arri- vante correspondante de la nappe pour s'opposer à son mouve- ment d'avance, et la composante de force de déviation a pour effet de dévier au moins temporairement le chemin de déplace- ment de la partie correspondante de la nappe vers une direc- tion qui fait un angle aigu par rapport à la direction longi- tudinale. Dans un autre mode de réalisation préféré, le pro- cédé comprend l'opération qui consiste à amener la face en contact avec des arêtes qui sont proches les unes des autres, avec la largeur des sillons entre les arêtes supérieure à la largeur du point le plus élevé des arêtes, de façon que les forces retardatrices soient réparties sur toute la largeur de la nappe. Dans un mode de réalisation préféré, le procédé. comprend l'opération, accomplie dans une seconde région de retardement, qui consiste à amener la face de la nappe retardée dans la première région en contact avec un second ensemble d'arêtes retardatrices réparties sur toute la lar- geur de la nappe Les arêtes situées dans la seconde région de retardement sont disposées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudinale du mouvement de la nappe et sont disposées sous un angle obtuspar rapport à la disposition des arêtes dans la première région. Un autre aspect de l'invention porte sur une machi- ne destinée au traitement d'une nappe conformément au procédé ci-dessus. Conformément à cet aspect de l'invention, les moyens de retardement comprennent une pièce retardatrice en forme de tôle ayant une surface de travail qui est disposée de façon à venir en contact avec la face d'une nappe La surface de tra- vail consiste en un ensemble d'arêtes retardatrices mutuelle- ment espacées et réparties sur toute la largeur de la partie de la nappe à retarder Les arêtes sont disposées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudinale et elles comportent des parties initiales disposées de façon à appli- quer des forces de résistance aux parties correspondantes de la nappe arrivant aux arêtes Ici encore, la force de résis- tance de chaque arête comporte une composante de force retar- datrice et une composante de force de déviation La composan- te de force retardatrice est capable de retarder la partie arrivante correspondante de la nappe et la composante de for- ce de déviation a pour effet de dévier temporairement le che- min de déplacement de la partie de la nappe, l'effet combiné de l'ensemble des arêtes retardatrices étant de soumettre une nappe en contact à une action retardatrice notable. Dans un mode de réalisation préféré de cet aspect de l'invention, les moyens de retardement comprennent un grand nombre d'arêtes disposées parallèlement, côte à côte, orientées par rapport à la direction longitudinale sous un angle dans la plage comprise entre 10 et 600 environ; les arêtes ont approximativement 0,25 mm de hauteur; les arêtes ont une largeur de l'ordre de 0,25 mm et les sillons entre les arêtes ont de l'ordre de 0,25 mm de profondeur et de l'ordre de 1,0 mm de largeur; et les arêtes ont des surfaces planes disposées de façon à venir en contact avec la nappe. Les arêtes ont de préférence des surfaces horizontales et des bords avant et arrière. Dans d'autres modes de réalisation, les arêtes ont des bords avant et des surfaces inclinées avec un profil en dents de scie, les surfaces s'étendant à partir d'un bord sous un certain angle par rapport à l'étendue plane de la pièce retardatrice, vers la base correspondant au bord sui- vant, ou bien les arêtes sont formées par l'intersection de parties inclinées dans des directions opposées. Dans certains modes de réalisation de l'invention, les sillons entre les arêtes peuvent diverger progressive- ment l'un par rapport à l'autre, avec les arêtes entre les sillons orientées sous des angles qui diffèrent progressive- ment Dans cette configuration, les sillons divergent de préférence progressivement les uns par rapport aux autres à partir de l'axe central de la pièce retardatrice. Dans tous ces modes de réalisation, la nappe peut être enroulée autour d'un axe tel que la direction de récep- tion de la nappe corresponde à la direction d'avance longi- tudinale, ou autour d'un axe tel que la direction de récep- tion fasse un angle par rapport à la direction longitudinale de la machine. Dans un autre mode de réalisation, la machine est du type sans lame et elle comprend un rouleau entraîné et une pièce fixe du côté opposé de la nappe, qui définit à la fois la surface de pression et la surface de retardement Le procédé consiste à soumettre la nappe à une action retarda- trice, tout en la soumettant à l'action de la surface mobile du rouleau qui glisse vers l'avant sous la nappe. Dans un autre mode de réalisation encore, la machi- ne comporte une lame et comprend un rouleau entraîné, une pièce fixe du côté opposé de la nappe qui définit une pièce de pression, et une lame fixe située à côté de la surface du rouleau et conçue de façon à dévier la nappe Un prolongement de la pièce de pression définit une pièce retardatrice flexi- ble dont une face porte un ensemble d'arêtes retardatrices mutuellement espacées,Le procédé consiste à soumettre la nappe à une action de retardement notable tout en déviant la nappe par rapport à la surface du rouleau au moyen de la lame. Un autre aspect encore de l'invention porte sur une pièce retardatrice destinée à être utilisée conformément au procédé ci-dessus. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation, donnés à titre d'exemples non limitatifs La suite de la description se réfère aux dessins annexés sur lesquels La figure t est une représentation schématique en vue de côte des éléments de grande taille d'un mode de réa- lisation de la machine de micro-crêpage perfectionnée confor- me à l'invention; La figure 2 est une coupe schématique à plus grande échelle de la cavité de traitement de compression de la machine de la figure I La figure 3 est une représentation à encore plus grande échelle d'une partie essentielle de la cavité de trai- tement de la figure 2 La figure 4 est une représentation en plan schéma- tique de la région représentée sur la figure 3, montrant le mouvement de la matière en nappe dans la cavité de traite- ment; La figure 4 a est une représentation en plan quelque peu agrandie de l'élément retardateur original de ce mode de réalisation, comportant des arêtes de résistance parallèles qui agissent sur la face de la matière pour la retarder par un effet de déviation; La figure 5 est une représentation similaire à celle de la figure 4 a, à moins grande échelle, sur laquelle on voit également l'allure du chemin de l'étoffe qui passe au niveau de l'élément retardateur; La figure 6 est une vue en perspective à plus grande échelle d'une partie de l'élément retardateur de la figure 5; Les figures 7 et 7 a sont des vues similaires à celle de la figure 6 qui concernent d'autres modes de réali- sation de l'élément retardateur; La figure 8 est une représentation en plan schéma- tique du passage d'une nappe à travers la machine des figures précédentes, la nappe représentée consistant en un tricot La figure 9 est une représentation similaire à la figure 8, illustrant le traitement d'une nappe non tissée, la figure 9 a est une coupe similaire à la figure 3, relative à une machine employant une pièce primaire avec un bord dente- lé, et la figure 9 b est une représentation agrandie d'une partie de la nappe de la figure 9, à plus grande échelle La figure 10 est une représentation similaire à la figure 8 relative à une autre configuration de sortie, la nappe consistant dans ce cas en un tissu qui est enroulé sur le rouleau récepteur dans la direction du biais La figure 11 est-une représentation similaire à la figure 9 qui illustre le traitement d'un papier pour produi- re un effet de micro-crêpe,tandis que la figure lia est une représentation similaire à la figure 3 qui illustre l'utili- sation d'une pièce primaire d'épaisseur constante avec un bord arrière rectiligne; La figure 12 est une vue en perspective similaire aux figures 6, 7 et 7 a, relative à un autre élément retarda- teur conforme à l'invention, qui utilise des surfaces relati- vement larges; La figure 13 est une vue en plan similaire à la figure 11 qui montre les effets de l'élément retardateur de la figuré 12; La figure 14 est une vue en perspective similaire à la figure 12, concernant un autre mode de réalisation pré- féré de l'élément retardateur; La figure 15 montre l'étoffe traitée avec l'élément retardateur de la figure 14 pour produire un effet de plissé La figure 16 est une vue en perspective d'un autre mode de réalisation encore de l'élément retardateur, et dans ce cas les arêtes de résistance situées des deux-côtés de la matière s'étendent de façon convergente vers l'axe; La figure 17 est une vue similaire à la figure 5, avec utilisation de l'élément retardateur de la figure 16, dans un cas dans lequel la nappe est comprimée à la fois dans la direction longitudinale et dans la direction transver- sale, pendant qu'elle traverse la machine en ligne droite La figure 18 est une vue similaire à la figure 17, sur laquelle la position de l'élément retardateur est inver- sé, ce qui a pour effet de produire une compression de la nappe dans la direction longitudinale et un étirement dans la direction transversale; La figure -19 est une vue d'une machine de micro- crêpage à lame qui utilise l'élément retardateur de l'inven- tion; et La figure 20 est une vue similaire à la figure 4 a, montrant le passage de la nappe à travers la machine de la figure 19, tandis que la figure 21 est une coupe de l'élé- ment retardateur selon la ligne 21-21 de la figure 19. En considérant la figure 1, on voit une machine de micro-crêpage, M, qui est conçue de-façon à appliquer un traitement de compression longitudinale à une nappe 16 Un rouleau entraîné 14 ayant une surface d'accrochage 12 entraîne la nappe dans la direction de la flèche S (qu'on appelle direction de la machine) La nappe 16 est pressée contre la surface 12 par une pièce primaire 18 (tôle en acier bleu d'une épaisseur caractéristique de 0,25 à 0,50 mm), qui est pressée contre le rouleau par la pièce de pression 24 L'action d'entraînement du rouleau 14 tire la nappe 16 à partir du rouleau débiteur 28, qui maintient une tension prédéterminée dans l-a nappe, par l'action du rouleau fou 30 Un rouleau récepteur 32 tire la nappe traitée à par- tir de la machine de micro-crêpage La vitesse du rouleau récepteur 32 est régulée par rapport à la vitesse du rouleau 14 par le dispositif de commande 34. -30 Dans la région 20, à proximité du bord arrière de la pièce primaire 18, la nappe traverse une cavité de traite- ment de compression En considérant la figure 2, ainsi que la figure 3 qui est à grande échelle, on voit que cette cavi- té est formée par un certain nombre d'éléments sous forme de tôles qui s'étendent au-dessus du rouleau La pièce primaire 18 définit une série de gradins A, B, C près de son extrémi- té 19 Ces gradins augmentent progressivement l'espace pour la nappe et permettent l'accomplissement du traitement sous la pièce primaire, lorsqu'on le désire La pièce retardatrice originale 40, également sous forme de tôle, s'étend en aval dans la direction de la machine, au-delà de l'extrémité 19 de la pièce primaire 18 Une pièce de contrefort 42, en forme de tôle, s'étend au-dessus de la pièce retardatrice 40, et sur toute l'étendue de cette dernière Dans la région qui précède le bout 19 de la pièce primaire 18, une partie amont de la pièce retardatrice 40 est emprisonnée au-dessus de la pièce primaire 18 et au-dessous de la pièce de contrefort 42 et elle est ainsi maintenue en position La partie aval de la pièce de contrefort 42 présente une légère courbure vers le bas, approchant la courbure du rouleau 40, et courbe la pièce retardatrice 40 selon une configuration circulaire. Ceci maintient une valeur qui est de façon générale uniforme pour la profondeur du passage de retardement, vers sa fin. En considérant les figures 3, 4, 4 a, 5 et 6, on voit que la pièce retardatrice 40 comporte une surface spé- ciale, venant en contact avec la nappe, qui comprend une série d'arêtes de retardement 46, relativement rapprochées, qui sont séparées par des passages ou sillons 48 Dans les modes de réalisation les plus préférés, les arêtes sont constituées par une substance dure, lisse, polie, par exem- ple de l'acier à ressort trempé, sur laquelle la matière en nappe peut glisser aisément Les bords avant EL de ces arê- tes accomplissent le travail essentiel. Dans le mode de réalisation représenté, on forme la configuration d'arêtes et de sillons par meulage successif de la face d'une tôle d'acier bleu avec une meule diamantée étroite Les arêtes et les sillons s'étendent sous un angle a par rapport à la direction de la machine S, l'angle a ayant une valeur qui varie d'environ 100 à environ 600 (il est souvent compris de préférence entre 300, ce qui est pré- férable pour des nappes raides, et 450, ce qui est préféra- ble pour des nappes douces et flexibles), en fonction de la nature de la matière à traiter et des propriétés qu'on désire obtenir par le traitement Dans le mode de réalisation repré- senté sur les figures 3-6, l'angle a est de 45 . En considérant les figures 4 a et 6, on note que la tôle d'acier bleu à une épaisseur t de 0, 50 mm Les sillons sont formés jusqu'à une profondeur, d, suffisante pour que le bord avant EL de chaque arête 46 soit vif, et cette profon- deur d est de façon caractéristique de 0,25 mm Dans le mode de réalisation représenté, les sillons 48 ont des largeurs W de 1,0 mm Ces sillons sont formés avec un entraxe de 1,25 mm, ce qui donne une largeur d'arête W de 0,25 mm Les arêtes 46 et les sillons 48 s'étendent sur la totalité de la largeur de la nappe 16 et ont une densité, dans ce mode de réalisation, qui est suffisante pour produire un traitement uniforme d'une grande variété de matières en nappe. Comme le montrent les figures 4, 4 a, 5 et 8, la nappe passe sous la pièce primaire 18 dans la direction de la machine, S, elle est déviée vers la direction R lorsqu'elle passe sous la pièce retardatrice 40, elle est extraite de la machine à partir d'une position située sous la pièce retardatrice, dans la direction de la machine, S, comme il est représenté en trait continu sur les figures 5 et 8, et elle est enroulée sur le rouleau 32 Dans un autre mode de réalisation, comme le suggèrent les lignes en poin- tillés sur la figure c, la nappe peut être extraite sous un angle S' par rapport à la direction de la machine, c'est-à- dire un angle qui correspond à la direction des arêtes, ou sous un angle inférieur par rapport à la direction de la machine, en fonction de la nature du traitement désiré. Le bord avant EL de chacune des arêtes 46 fait face à la matière qui arrive et sa partie initiale Pl applique une force retardatrice à la nappe En considérant les figures 4 et 4 a, on voit qu'au moment ou un segment de nappe quelconque atteint un bord avant EL, il rencontre une force de résistan- ce FR normale à la direction dans laquelle s'étend le bord de résistance EL Cette force FR peut être décomposée en une composante de force FS qui s'oppose à l'avance de la matière dans la direction de la machine, et en une composante de force de déviation FD qui agit dans une direction perpendicu- laire à la direction de la machine La composante FD tend à dévier la nappe de la direction S vers la direction R, orien- tée sous l'angle a des arêtes et des sillons Cette interac- tion de la nappe et des bords de-résistance EL se répète à chaque incrément de 1,25 mm sur la largeur de la matière, et le résultat d'ensemble consiste en ce que la nappe complète passe d'un mouvement dans la direction de la machine, S, à un mouvement dans la direction temporaire R, orientée sous l'angle a. Le degré limité de décalage permanent appliqué à la nappe semble être lié au fait que le travail principal accompli sur la partie P de la nappe se déplaçant dans la direction de la machine, S, est accompli par la section de bord EL qui vient en contact en premier avec la nappe Il apparait également, comme le montre la figure 4 a, que la force de résistance F R a un effet décroissant sur la nappe lorsque cette dernière vient en contact avec le bord EL plus loin du point Pi, peut-être à cause de l'effet combiné de tous les bords E, sur la nappe qui arrive. Du fait que ce sont généralement les bords avant EL de la pièce retardatrice qui effectuent le travail prin- * cipal (et non le second bord, ou bord inactif, de l'autre côté de l'arête), on peut apprécier aisément qu'il est possi- ble d'employer d'autres formes d'une surface retardatrice. Par exemple, en considérant la figure 7, on voit que les bords retardateurs EL peuvent être usinés dans une plaque de façon à former un profil en dents de scie, selon lequel la surface de la pièce retardatrice est inclinée en 43, à partir de chaque bord EL, sous un angle b par rapport au plan dans lequel s'étend la pièce retardatrice 40 ' La surface inclinée se termine au niveau de la surface d'épaulement h qui s'élève pour former le bord retardateur EL suivant, et ceci se répète sur toute la surface de la pièce retardatrice La figure 7 a montre un profil festonné, avec les bords de résistance EL formés par l'intersection de surfaces adjacentes 45 ayant une courbure concave. Fonctionnement du mode de réalisation des figures 1-6 Comme le montre la figure 2, la nappe 16 avance à partir du rouleau débiteur 28 à la vitesse S du rouleau entraîné 14 Initialement, pour faire démarrer l'action, on fait passer la nappe sous la pièce primaire 18 et la pièce retardatrice 40, en position non traitée, et on presse vers le bas la pièce de pression 24, pour presser la pièce primai- re 18 contre la nappe 16 Ceci fait que le rouleau 14 entraîne la nappe vers l'avant L'action retardatrice exercée sur la nappe, destinée à provoquer l'accumulation vers l'arrière d'une colonne de nappe traitée par compression, est déclenchée par l'action de la pièce primaire 18 et de la pièce retardatrice 40 sur la nappe, ou par l'opérateur, à la main, ou par le mécanisme qui presse la pièce retardatrice de façon relativement forte contre la nappe 16, sur le rouleau 14 La condition de la figure 3 est ainsi obtenue pendant le démarrage L'opérateur relâche rapidement la pression temporaire et la pièce retardatrice peut ensuite accomplir sa fonction retardatrice sans nécessiter une pres- sion supérieure à celle qu'exerce la pièce de contrefort 42. Lorsque la nappe 16 non traitée (figure 3) atteint les espa- ces de plus en plus ouverts qui sont établis par les gradins A, B et C, elle atteint un point O auquel elle glisse par rapport au rouleau 14 Chaque élément de la nappe 16 est sou- mis à une force d'entraînement Ff dirigée vers l'avant, qui est due à l'action du rouleau, et à une force retardatrice Fb qui est dirigée vers l'arrière A ce point, un traitement de compression initial se produit et la nappe traitée glisse sur le rouleau 14 Dans le cas de nappes minces soumises à un crêpage, comme du papier mousseline ou des produits non tissés, il se forme un micro-crêpe initial, extrêmement fin, qui peut n'avoir que quelques centièmes de millimètre d'épaisseur Dans le cas de textiles, la compression s'accompagne d'un micro-crêpage des fibres qui constituent le textile, sans crêpage de l'étoffe dans son ensemble. Lorsque le rouleau entraîné continue à tourner, cette nappe traitée de façon extrêmement fine se déplace vers la droite, sur la figure 3, jusqu'à ce qu'elle atteigne l'extrémité 19 de la pièce primaire 18 A ce point, la nappe est libre de gonfler (comme avec des textiles) ou de se crêper (comme avec du papier) pour former un crêpe plus grossier Dans un cas comme dans l'autre, la matière pénètre dans les sillons 48, et les arêtes 46, ou tout au moins leurs bords avant EL, pénètrent dans la surface de la matière micro-crêpée et appliquent les forces retardatrices indiquées sur la figure 4 a L'ensemble de forces de déviation FD au niveau des bords avant EL de toutes les arêtes a pour effet combiné de dévier la nappe de façon qu'elle se déplace dans la direction des sillons, R, sous la forme d'une colonne de matière compri- mée, avançant à une vitesse inférieure à celle du rouleau 14 La surface du rouleau glisse sous la matière traitée. Les forces d'entraînement du rouleau avant le point 0, ainsi que certains effets de retenue du rouleau glissant sous la nappe traitée, dans la région située au-delà du point 0, font avancer la nappe dans les sillons 48, jusqu'à ce qu'elle soit libérée de la pièce retardatrice 40 A ce point, comme il est représenté sur la figure 5 en trait continu, ainsi que sur la figure 8, la nappe traitée est enroulée par le rouleau 32 qui tire la nappe dans la direction S, selon un chemin qui est décalé d'une distance D, comme le montre la figure 8, à cause du mouvement dévié de la nappe. En considérant la figure 8, qui montre le traite- ment d'un tricot en polyester mince d'environ 0,4 mm d'épais- seur, on voit que la nappe passe par un certain nombre de stades représentés sur le dessin, à savoir l'entraînement, le traitement, le retardement, la fixation et l'enroulement. Au moment o le tricot arrive, il comporte des rangs de mailles K qui s'étendent parallèlement les uns aux autres et perpendiculairement à la direction de la machine, S Comme l'indiquent les lignes sur la nappe aux autres postes, ces rangs K ne tournent jamais Même dans la région de retarde- ment, ils demeurent parallèles dans la direction transversa- le Lorsque la bande est entraînée vers l'avant, elle subit un traitement de compression sous les gradins, comme il est représenté sur la figure 3 La nappe comprimée gonfle aisé- ment, du fait qu'elle souple et flexible, et elle emplit les sillons 48 Du fait de la surface lisse des sillons et des arêtes, la nappe demeure uniforme, sans piqûres Elle est extraite par traction dans la direction S, comme indiqué pré- cédemment, et traverse la région de refroidissement 60. Le traitement de compression fait gonfler les fibres du polyester et rend le tricot plus doux au toucher et plus souple, tandis que la région de redroidissement fixe ce traitement. On obtient un effet similaire en ce qui concerne des produits non tissés, comme le montrent les figures 9, 9 a et 9 b Dans ce cas, la pièce primaire 18 ' a une épaisseur uniforme jusqu'à son bout 19 f, mais le bord arrière de la pièce primaire a une configuration dentelée, comme le suggère la figure 9 Le bord est dentelé de façon caractéristique avec un pas de 1,6 mm et avec une hauteur de 0,8 mm entre une crête et un creux Cette configuration, qui est applicable de façon similaire aux autres matières en nappe envisagées ici, permet à la nappe de sortir progressivement, avec une action qui facilite la venue en contact progressive avec les arêtes de retardement 46. Au point de transition indiqué sur les dessins (figures 9 et 9 b), en plus du micro-crêpage qui se produit, la nappe est soumise à un effet de cisaillement dû au moment appliqué, qui résulte de la différence entre la direction des forces d'entraînement et la direction des forces de résistance FR Cet effet de cisaillement, dans le plan de la nappe, est très différent des effets rencontrés dans le micro-crêpage de l'art antérieur Son résultat est, dans une certaine mesure, de perturber d'une manière avantageuse les liaisons entre fibres dans le produit non tissé, en rompant suffisamment ces liaisons pour donner à la nappe une texture douce, tout en préservant une résistance amplement suffi- sante des liaisons de la nappe pour maintenir son intégrité. Ainsi, lorsqu'un produit non tissé qui est relativement rêche et raide est introduit dans la machine, il devient doux et souple d'une manière qu'il était jusqu'à présent impossible d'obtenir au moins pour certaines nappes. On peut obtenir le même effet d'adoucissement avec d'autres nappes formées sur des machines à papier, compre- nant des qualités de papier correspondant à du papier mousse- line, du papier pour rembourrage, du papier pour serviettes et du papier d'emballage. La figure 10 montre le traitement d'une nappe tissée Dans la région d'entrée 70, la nappe avance dans la direction S, les fils de chaîne s'étendant dans la direction S tandis que les fils de trame s'étendent dans la direction perpendiculaire Comme précédemment, la nappe est déviée dans la direction R par la pièce retardatrice 40, les fils de tra- me demeurant perpendiculaires à la direction S, tandis que les fils de chaîne sont déviés vers la direction R Dans ce cas, la nappe est représentée enroulée sur un rouleau 32 ' aligné avec la direction R, ce qui fait que ce rouleau reçoit une nappe qui a été rétrécie dans une certaine mesure et pré- sente des effets de biais Ces effets peuvent être utiles dans certains cas, par exemple pour éviter un effilochage au cours d'utilisations ultérieures, et pour communiquer à la nappe un certain rétrécissement et la faculté de s'étendre 2.530684 dans la direction de la largeur (On peut utiliser avanta- geusement dans certains cas le même effet de biais avec les diverses autres nappes mentionnées ici). En considérant la figure 11, on voit que le traite- ment d'un papier se déroule comme dans les autres modes de réalisation Le papier est entraîné dans la direction S, il est dévié vers la direction R par l'action de la pièce retar- datrice 40, et il est récupéré, soit dans la direction S, soit sous un certain angle, comme décrit ci-dessus. En considérant la figure lla, on note qu'-il est avantageux, en particulier lorsqu'on forme une texture micro- crêpée qui n'est pas très fine, d'utiliser une pièce primaire 18 " d'épaisseur constante, par exemple une épaisseur de 0,25 mm, se terminant par un bord méplat 19 ", comme il est représenté Dans ce cas, même si la pièce retardatrice 40 est pressée vers le-bas avec une grande force par la pièce de pression 24, ses arêtes et sillons peuvent slétendre en amont du bout 19 " de la pièce primaire 18 ", sans que ces arêtes aient un effet nuisible sur la pièce primaire, à cau- se de l'épaisseur relative de cette dernière Cette caracté- ristique permet un assemblage simple dans de nombreux cas. (Il faut noter que lorsqu'on emploie le pièce pri- maire 18 de la figure 3 avec les gradins multiples A, B et C, c'est-àdire la cavité polyvalente, le bout aval 19 de la pièce primaire 18 peut avoir une épaisseur de 0,08 à 0,10 mm. On peut protéger cet élément mince en faisant en sorte que les arêtes et les sillons de la pièce retardatrice ne commen- cent qu'au bout de la pièce principale et s'étendent vers l'aval, comme il est représenté Dans la cas o la totalité de la surface de la pièce retardatrice comporte des arêtes et des sillons, les sillons peuvent être emplis, par exemple avec de l'époxyde, pour éviter la présence d'arêtes suscepti- bles de déformer la pièce primaire mince, ou bien on peut prendre d'autres précautions, consistant par exemple à inter- poser une pièce supplémentaire en forme de tôle entre la piè- ce retardatrice et la pièce primaire, pour protéger le contour de la cavité polyvalente De cette manière, on peut employer la cavité polyvalente avec l'action de retardement et de déviation de surface de l'invention, pour obtenir les avantages d'un micro-crêpe extrêmement fin pour du papier ou des produits non tissés, ou pour le traitement de textiles, de façon entièrement conforme à la description faite ici) Dans le mode de réalisation des figures 12 et 13, on utilise des arêtes relativement larges, c'est-à-dire que la pièce retardatrice 40 " a une largeur de sillon Wg de 1,0 mm, et les sillons 48 ' ont un entraxe C de 2, 5 mm, ce qui donne une largeur d'arête Wr de 1,5 mm On constate que lorsqu'on emploie une telle pièce retardatrice dans le trai- tement de certaines qualités de papier, comme le papier pour serviettes, les lignes de micro-crêpe qui sont formées dans la nappe sont continues; cependant, elles sont orientées sous des angles différents dans les régions des arêtes et des sillons, comme le montre la figure 13 Dans les régions des sillons, les lignes de micro-crêpe font un angle par rapport à la direction transversale de la machine (perpendi- culaire à la direction S), la partie qui rencontre les bords de résistance EL étant davantage retardée que la partie qui est exposée aux bords inactifs Ez La partie des lignes de micro-crêpe du papier pour serviettes, relativement raide, qui correspond aux arêtes 46 ' est orientée parallèlement à la direction transversale de la machine, peut- être à cause de l'effet de retenue uniforme des faces planes étendues des arêtes de retardement 46 '. La configuration résultante produit dans une cer- taine mesure un caractère extensible dans plus d'une direc- tion et augmente l'utilité potentielle du papier, par exemple du papier pour serviettes, qui est ainsi moins susceptible de se déchirer pendant l'utilisation. Dans le mode de réalisation des figures 14 et 15, on utilise des sillons très larges et les arêtes 46 "' défi- nissent le passage de retardement habituel avec une profon- deur appréciable Dans ce cas, les arêtes inclinées 46 " peu- vent avoir un effet de retardement supplémentaire attribuable à la friction des surfaces planes et non inclinées des arê- tes La profondeur des sillons peut être suffisamment grande pour que des parties correspondantes de la nappe forment des bulles et ne soient pas micro-crêpées de façon permanente On peut ainsi obtenir un traitement différentiel sur la largeur de la nappe Par exemple, au moment du tirage hors de la machine après la création de l'effet de plissé représenté sur la figure 15, en supposant que le plissé ne soit pas fixé thermiquement dans la matière, les parties situées dans la région médiane des sillons ne conserveront pas une compres- sion permanente, tandis que les parties situées à proximité des arêtes la conserveront. Ce qui précède suggère la possibilité d'effectuer divers traitements sur une gamme étendue, en fonction de la largeur des sillons et des arêtes, des écartements relatifs, de la profondeur des sillons et du choix de la matière qui intervient. Une autre variante encore de l'invention est rela- tive à la possibilité de faire varier la direction des arêtes et des sillons d'une section de la pièce retardatrice à une autre. En considérant les figures 16 et 17, on voit que flans ce mode de réalisation des sillons de largeur constante sont orientés scus des angles qui diffèrent progressivement. Dans la région centrale, il existe un espace G entre les deux sections de la pièce retardatrice, et les sillons et les arê- tes dans une section sont inclinés dans une direction par rapport à l'axe A, tandis que les sillons et les arêtes situés de l'autre côté sont inclinés dans la direction oppo- sée Comme le montre la figure 17, ceci produit une configu- ration convergente des arêtes et des sillons Dans ce mode de réalisation, la nappe est introduite dans la direction S et au niveau de la pièce retardatrice 40 a elle est déviée dans le plan de ses faces, conformément aux principes décrits précédemment L'espace G entre les deux moitiés de la pièce retardatrice,dans lequel il n'y a ni sillons ni arâtes,pi=u:rela place nécessaire pour que la nappe traitée émerge des sillons dans cette région sans opposition. Dans le mode de réalisation de la figure 17, la nappe est comprimée longitudinalement conformément aux prin- cipes envisagés précédemment, tout en étant resserrée latéra- lement dans une certaine mesure, et elle émerge dans la direction S pour être enroulée. La figure 18 illustre une variante originale de l'utilisation de cette pièce retardatrice Dans ce cas, la direction de la pièce retardatrice 40 a est inversée par rapport à la direction du déplacement de la nappe La nappe est comprimée dans la direction de la machine conformément aux principes décrits, mais l'effet des arêtes et des sillons divergents est d'étirer la nappe dans la direction transver- sale Pour certaines nappes qui sont extensibles par nature, ceci peut avoir l'effet désirable de produire un assouplisse- ment En fait, il est possible de faire suivre le traitement représenté sur la figure 17 par le traitement de la figure 18 pour maximiser les effets d'assouplissement sur une-nappe. Les principes de la déviation de nappes dans le plan de leurs faces dans le traitement de compression peuvent être employés chaque fois qu'un élément retardateur fixe vient en contact avec la nappe traitée Sur les figures 19-21, qui représentent la machine de micro-crêpage dite à lame des bre- vets US 3 260 778 ou 3 426 405, la-surface d'un élément -30 retardateur flexible 40 b comporte des arêtes et des sillons orientés sous un certain angle par rapport à la direction de la machine S, comme expliqué cidessus La lame retardatrice 56 qui est utilisée dans la machine de microcrêpage demeure employée pour appliquer un effet retardateur notable à la nappe, mais cet effet retardateur est assisté par l'action des arêtes de déviation 46 c Les effets retardateurs supplémen- taires des arêtes 46 c peuvent permettre la relaxation des forces qui tendent à faire pénétrer la pièce retardatrice 56 dans la cavité, ou peuvent permettre de diminuer l'angle de sa surface de travail 57 par rapport au rouleau, d'une maniè- re qui peut avoir des effets avantageux dans certains cas. Comme il est représenté dans le mode de réalisation de la figure 20, la nappe peut être soumise à un traitement par une seconde pièce retardatrice qui comporte des arêtes et des sillons orientés sous un angle opposé à l'angle des arê- tes de la première pièce retardatrice Ce double traitement, qui conduit à une matière extensible de quatre manières, est applicable de façon similaire à un micro-crêpage sans lame et aux autres modes de réalisation envisagés ci-dessus. On notera en outre qu'on peut employer d'autres variantes dans l'utilisation de l'invention Les arêtes et les sanns peuvent être courbes au lieu d'être droits et peuvent même former dans une certaine mesure des courbes rentrantes en S ou en zigzag, tout ceci pour atteindre les buts indiqués ci-dessus En ce qui concerne les variations du traitement sur la largeur de la nappe, il faut noter que dans certaines matières, et avec des configurations appropriées des arêtes retardatrices, le degré de compression le plus élevé peut être obtenu en position immédiatement adjacente au bord retardateur EL, tandis que dans un sillon large adjacent à cette arête, une région éloignée du bord retardateur EL (par exemple située à côté du bord inactif sur la figure 4) peut recevoir une pression de compression moindre et de moindres effets de compression permanente La nappe résultante peut avoir un traitement variant de façon progressive, lorsqu'on le désire Le traitement avec des arêtes de grande largeur est un autre exemple dans lequel on peut réaliser une sorte de traitement différente Dans de nombreux cas, la nappe est soumise à des effets de torsion et de cisaillement dans son propre plan, d'une manière très inhabituelle, qui conduit à un plus grand assouplissement et à d'autres effets améliorés. Il va de soi que de nombreuses modifications peu- vent être apportées au procédé et au dispositif décrits et représentés, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Procédé de traitement de compression longitudi- nale d'une nappe ( 16) dans lequel on comprime la nappe contre une surface d'accrochage entraînée ( 12), dans une zone d'entraînement, pour entraîner la nappe vers l'avant dans une direction longitudinale, et on retarde la nappe dans une zone de retardement pour faire en sorte que la matière comprimée précédemment s'oppose à 11 avance de la matière non traitée et entraînée, afin que la matière non traitée soit connri-n&e longi- tudinalement contre la matière traitée, caractérisé en ce qu'il comprend l'opération, accomplie dans la zone de retar- dement, qui consiste à amener la face de la nappe à retarder en contact avec un ensemble d'arêtes retardatrices compre- nant un grand nombre d'arêtes retardatrices ( 46,figures 4, ô; 46 ', figure 12; 46 ", figure 14) qui sont réparties sur la largeur de la nappe; et en ce que les arêtes de l'ensemble d'arêtes sont disposées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudinale, les arêtes ont des parties initia- les (EL) qui sont disposées de façon à appliquer des forces de résistance (FR) aux parties correspondantes de la nappe qui arrivent au niveau de ces parties initiales, la force de résistance de chaque arête comporte une composante de force retardatrice (F) et une composante de force de déviation (FD), la composante de force retardatrice a pour effet de retarder la partie arrivante correspondante de la nlappe pour s'opposer à son déplacement vers l'avant, et la composante de force de déviation a pour effet de dévier au moins tempo- rairement le chemin de déplacement de ladite partie corres- pondante de la nappe, vers une direction (R) qui fait un angle aigu par rapport à la direction longitudinale. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend l'opération, accomplie dans une seconde zone de retardement, qui consiste à amener la face de la nappe retardée dans la première zone en contact avec un second ensemble d'arêtes retardatrices (figure 20) réparties sur la largeur de la nappe; et en ce que les arêtes situées dans la seconde zone de retardement sont orientées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudinale du mouvement de la nappe et sont disposées sous un angle obtuspar rapport à la disposition des arêtes dans la première région. 3 Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 ou 2, caractérisé en ce qu'on amène la face en con- tact avec des arêtes qui sont proches les unes des autres, et la largeur des sillons qui séparent les arêtes est supérieure à la largeur du point le plus élevé des àrêtes (figures 6, 7, 7 a, 16, 17, 18, 21), de façon que les forces retardatrices soient réparties uniformément sur la nappe. 4 Machine destinée à la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant des moyens destinés à presser la nappe contre une surface d'accrochage entraîné ( 12), dans une zone d'entraînement, pour entraîner la nappe vers l'avant dans la direction longi- tudinale, et des moyens retardateurs destinés à retarder la nappe dans une zone de retardement pour faire en sorte que la matière comprimée précédemment s'oppose a l'avance de la matière non traitée et entraînée, pour que la matière non traitée se comprime longitudinalement contre la matière trai- tée; caractérisée en ce que les moyens de retardement com- prennent une pièce retardatrice en forme de tôle ( 40) ayant une surface de travail disposée de façon à venir en contact avec la face d'une nappe; et en ce que la surface de travail définit un ensemble d'arêtes retardatrices comprenant un grand nombre d'arêtes mutuellement espacées ( 46), avec les arêtes réparties sur la largeur de la partie de la nappe à retarder, les arêtes de l'ensemble d'arêtes sont orientées sous un angle aigu par rapport à la direction longitudinale, les arêtes comportent des parties initiales (EL) qui sont disposées de façon-à appliquer des forces de résistance (FR) aux parties correspondantes de la nappe qui arrive au niveau des arêtes, la force de résistance de chaque arête comporte une composante de force retardatrice (Fs) et une composante de force de déviation (FD), la composante de force retarda- trice (F) est capable de retarder la partie arrivante correspondante de la nappe, la composante de force de dévia- tion (FD) a pour effet de dévier temporairement le chemin de déplacement de cette partie de la nappe, et l'effet combiné de l'ensemble d'arêtes retardatrices est de soumettre une nappe en contact à une action retardatrice notable. 5 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que les moyens de retardermxent comprennent un grand nombre d'arêtes parallèles ( 46) disposées côte à côte-et orientées par rapport à la direction longitudinale de la nappe sous un angle aigu (a) qui est dans la plage comprise entre 100 et 600 environ. 6 Machine selon l'une quelconque des revendica- tions 4 ou 5, caractérisée en ce que les arêtes ont approxi- mativement 0,25 mm de hauteur. 7 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que les arêtes ( 46) ont de l'ordre de 0,25 mm de lar- geur et les sillons ( 48) entre les arêtes ont de l'ordre de 0,25 mm de hauteur et de l'ordre de 1,0 mm de largeur. 8 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que les arêtes ont des surfaces planes disposées de façon à venir en contact avec la nappe. 9 Machine selon la revendication 7, caractérisée en ce que les arêtes ont des surfaces horizontales et ont des bords avant (EL) et arrière. Machine selon la revendication 7, caractérisée en ce que les arêtes ont des bords avant (EL) et des surfa- ces inclinées ( 43, figure 7) avec un profil en dents de scie, ces surfaces s'étendant depuis un bord vers la base associée au bord suivant, sous un angle (b) par rapport au plan dans lequel s'étend la pièce retardatrice. 11 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que les arêtes sont formées par l'intersection de par- ties inclinées dans des directions opposées. 12 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que les sillons divergent progressivement les uns par rapport aux autres et les arêtes situées entre ces sillons sont orientées sous des angles qui diffèrent progressivement. 13 Machine selon la revendication 11, caractéri- sée en ce que les sillons divergent progressivement les uns par rapport aux autres à partir de l'axe central longitudi- nal (A) de la pièce retardatrice. 14 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que la nappe qui sort de la machine est enroulée autour d'un axe ( 32, figure 8) et la direction dans laquelle la nappe sort de la machine correspond à la direction d'avan- ce longitudinale. Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que la bande qui sort de la machine est enroulée autour d'un axe ( 32 ', figure 10) et la direction dans laquelle la nappe sort de la machine fait un angle par rapport à la direction longitudinale de la machine (S). 16 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce que cette machine (M, figure 1) comprend un rouleau entraîné ( 14) et une pièce fixe ( 18) du côté opposé de la nappe ( 16) qui définit à la fois la surface de pression et la surface retardatrice, et la nappe est soumise au retarde- ment alors qu'elle est en contact avec la surface mobile du rouleau qui glisse sous elle en sens avant. 17 Machine selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle comporte une lame ( 56, figure 19),etcomprend un rouleau entraîné ( 14 '); une pièce fixe ( 40 b) du côté opposé de la nappe, qui définit une pièce de pression, et une lame fixe ( 56) placée près de la surface du rouleau et conçue de façon à dévier la nappe, tandis qu'un prolongement de la pièce de pression définit une pièce retardatrice flexible dont une face porte un ensemble d'arêtes retardatrices mutuellement espacées, pour soumettre la nappe à une action retardatrice notable. 1 l Pièce vetardatrice ( 40) destinée à être uti- lisée conformément au procédé de l'une quelconque des revendications 1 ou 2, cette pièce étant conçue de façon à être maintenue au-dessus d'un rouleau d'entraînement ( 14) et à être pressée contre celui-ci par des moyens de pression ( 24), pour entraîner vers l'avant dans une direction longi- tudinale une nappe ( 16) qui passe entre cette pièce et la surface ( 12) du rouleau d'entraînement, caractérisée en ce qu'elle comprend une surface de travail qui est constituée par un ensemble d'arêtes retardatrices ( 46) mutuellement espacées et réparties sur la largeur de la partie de la nappe à retarder; et en ce que les arêtes ( 46) sont orien- tées sous un angle aigu par rapport à la direction longitu- dinale, les arêtes comportent des parties initiales (EL) qui sont disposées de façon à appliquer des forces de résis- tance (FR) aux parties correspondantes de la nappe qui arri- vent au niveau des arêtes, la force de résistance (FR) de chaque arête comporte une composante de force retardatrice (Fs) et une composante de force de déviation (FD), la com- posante de force retardatrice est capable de retarder la partie arrivante correspondante de la nappe, la composante de force de déviation a pour effet de dévier temporairement le chemin de déplacement de cette partie de la nappe, et l'effet combiné de l ensemble dtarêtes retardatrices est de soumettre une nappe en contact à une action retardatrice notable.