FR 2519879 A1 19830722 FR 8219900 A 19821126 " Procédé pour extraire un produit de désorption en pratique anhydre, ainsi que dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédén " L'invention concerne un procédé pour extraire un produit de désorption, en pratique anhydride, lors de la désorption de matériaux d'absorption ou d'adsorption chargés en solvants à l'aide d'un moyen de désorption gazeux cir- culant en circuit fermé, procédé dans lequel le moyen de d 6 sorption, avant d'entrer dans le matériau d'absorption ou d'adsorption ainsi chargé, est chauffé dans un premier échangeur thermique, puis on extrait du moyen de désorp- tion ainsi chargé en produit de désorption, après sa sortie du matériau d'absorption ou de désorption, le produit de désorption par refroidissement dans un second échangeur thermique revêtant la forme d'un condenseur de produit de désorption, ainsi qu'au moins partiellement la vapeur d'eau par absorption dans un séchoir par adsorption, le moyen de désorption ainsi refroidi et séché étant ensuite transporté à nouveau vers le premier échangeur thermique par une soufflerie en circuit fermé. L'invention concerne en outre, un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, avec un conte- neur de moyens d'absorption ou d'adsorption qui, pendant la période d'adsorption est branché pour l'épuration d'un cou- rant d'évacuation d'air ou de gaz et qui, pour la désorption, est branché dans le circuit d'un moyen de désorption en même 2.- temps qu'un condenseur de produit de désorption, un sé- choir par adsorptiorn, un puits de chaleur, une soufflerie en circuit fermé et un premier échangeur thermique. Par le document DE-OS 29 42 959, on connaît un procédé pour l'extraction de substances adsorbées sur du charbon actif, de préférence pour l'extraction de sol- vants, par désorption avec un moyen de désorption gazeux circulant en circuit fermé, procédé dans lequel le moyen de désorption chargé en produit de désôrption sortant de l'ad- sorbeur soumis à la désorption est libéré de sa vapeur d'eau dans un séchoir par adsorption branché à la suite de l'adsorbeur dans le circuit de désorption, et est ensuite refroidi dans un condenseur de produit de désorp- tion jusqu'à la condensation du reste de ce produit de désorption Ce procédé implique pour l'extraction d'un produit de désorption avec une faible teneur en eau, que le séchoir par adsorption soit en mesure de prélever la totalité de l'eau parvenant dans le circuit de désorption. Cette eau provient d'une part, de la production d'un gaz inerte par combustion, par exemple, d'un hydrocarbure, et, d'autre part, lors de l'épuration au moyen de charbon actif des gaz évacués, l'eau présente dans ces gaz est adsorbée par le charbon actif, et elle est ultérieurement, au moins partiellement, chassée à nouveau par les impure- tés -à-adsorber Ces deux parties d'eau jouent un r 8 le dé- terminant lors de l'appréciation de la production d'eau pendant la désorption En conséquence, selon ce procédé, le séchoir par adsorption doit présenter une extension telle qu'il capte la totalité de l'eau apparaissant dans le système et libérée lors de la désorption Pour cette extension, on doit en outre tenir compte que la température du moyen de désorption s'élève vers la fin de la phase de désorption Du fait de cette élévation de température, la capacité d'accumulation en vapeur d'eau du séchoir par adsorption, est réduite Dans 3.- le cas d'une extension insuffisante, et donc d'une charge trop élevée, la vapeur d'eau est de façon non souhaitable, libérée à nouveau prématurément Comme d'après cette de- mande de brevet, l'eau accumulée dans le séchoir par adsorp- tion doit être utilisée dans la phase de refroidissement après l'achèvement de la désorption pour humidifier à nouveau le charbon actif, cela exige de ce fait, une ex- tension importante. En conséquence, le problème se pose de dévelop- per un procédé du type initialement mentionné, dans lequel le séchoir par adsorption peut être réduit aux dimensions nécessaires pour la réhumidification des matériaux d'ab- sorption ou de désorption, et qui permette de façon sûre et sans technique de régulation onéreuse, une extraction en pratique anhydride du produit de désorption, tout en étant susceptible d'être mis en oeuvre de façon économique. Il se pose en outre le problème de créer un dispositif à l'aide duquel le procédé puisse tre avantageusement mis en oeuvre. Pour résoudre ces problèmes il est proposé, conformément à l'invention, quele moyen de désorption avant son entrée dans le séchoir par adsorption, est tout d'abord refroidi Jusqu'au voisinage du point de rosée dans la phase initiale de la période de désorption dans le condenseur de produit de désorption, puis le moyen de désorptaon ainsi refroidi et étant fortement saturé en vapeur d'eau dans cette phase initiale, est amené au séchoir par adsorption et est ensuite après séchage, chauffé, tan- dis que dans la phase de désorption suivant la phase ini- tiale, le moyen de désorption désormais chargé en produit de désorption est complètement refroidi dans le conden - saur du produit de désorption et que, pendant la phase ue refroidissement suivant la phase de désorption, le produit de désorption sortant désormais chaud du matériau d'absorp- tion ou de désorption, est amené non refroidi au séchoir par 4.- adsorption Grâce à cette conduite du procédé, on ob- tient que, non seulement un déplacement de l'eau dans la phase initiale de la période de désorption, s'effectue du charbon actif vers le séchoir par adsorption, mais qu'en outre, grace à la désorption du séchoir par adsorption à l'aide de la chaleur emmagasinée dans les matériaux d'absorption ou d'adsorption, l'eau accumulée dans le séchoir par adsorption soit à nouveau déplacée pendant la phase de refroidissement pour permettre l'humidification du char- bon actif Ce processus présente deux avantages essentiels: En premier lieu, grâce au pré-refroidissement du moyen de désorption chargé en eau pendant la phase initiale, on obtient une humidifioation relativement élevée et le sé- choir par adsorption est exploité à basse température Dans ces conditions, la séparation et la capacité d'accumulation sont très élevées Bn outre, grâce au chauffage qui fait suite, l'humidité relative du moyen de désorption est abaissée Grâce à cette humidité relativement basset l'ex- traction de l'eau des matériaux d'absorption ou de désorp- tion, est favorisée Après l'achèvement de cette phase initiale, s'effectue la désorption proprement dite le condenseur du produit de désorption fonctionne alors à pleine puissance de refroidissement La température du moyen de d 6 sorption arrivant au séchoir par adsorption est ainsi réduite La réduction de la température a pour conséquence que l'eau accumulée dans le séchoir par ad- sorption y est retenue de façon sdre Après achèvement de la désorption commence la phase de refroidissement Pen- dant cette phase de refroidissement, la température du moyen de eésorption sortant des matériaux d'absorption ou de désorption, s'élève Le condenseur du produit de désorption ne refroidit pas davantage le moyen de désorp- tion dans cette phase et il arrive chaud au séchoir par adsorption Grâce à cette transmission de la chaleur, l'eau liée par adsorption est extraite du séchoir par adsorption 5.- et amenée aux matériaux d'absorption ou d'adsorption Comme dans cette phase le chauffage du moyen de désorption ne se produit pas, ce moyen de désorption arrive refroidi aimma- tériaux d'absorption ou de désorption, qui, en ce qui les concerne, deviennent alors progressivement plus froids Ces matériaux d'absorption ou d'adsorption, captent alors l'eau extraite du séchoir par adsorption Comme les maté- riaux d'absorption ou d'adsorption ne sont pas du tout chargés, une charge en eau dépassant l'humidification nor- male de 3 à 5 % peut intervenir sans difficulté L'adsorp- tion n'est ainsi pas perturbée, l'eau en excès est évacuée des matériaux d'absorption ou d'adsorption, avec l'air ou le gaz évacué. Selon une autre forme de l'invention, il est proposé que pour modifier la puissance de refroidissement du condenseur du produit de désorption, le débit du moyen de refroidissement traversant ce condenseur, soit ré- glable Il est en outre proposé que l'écoulement du moyen de d 6 sorption puisse être dérivé en totalité ou partielle- ment di condenseur du produit de désorption, au moyen d'une dérivation réglable Il est enfin proposé que le débit du moyen de refroidissement à travers le conden- saur du produit de désorption et/ou à travers la dérivation pour contourner le condenseur du produit de désorption, soit réglable ou soient ieglables Grâce aux dispositions ainsi proposées, on est assuré que grâce à l'adaptation de la puissance de refroidissement, ou bien grâce au régla- ge de l'écoulement du produit de désorption à travers le cogdenseur du produit de désorption, une puissance de refroidissement réduite soit disponible ou bien prélevée pendant la phase initiale, et que pendant la phase de refroidissement, il ne se produise plus de refroidisse- ment Il est alors judicieux d'adapter aux différentes con- ditions, les interventions sur le débit du moyen de refroi- dissement et/ou sur l'écoulement de dérivation du moyen de 6.- désorption, grâce à une régulation. Il est en outre proposé que l'ajustement ou la régulation du débit du moyen de refroidissement à travers le condenseur de produit de désorption et/ou le débit du moyen de désorption à travers la dérivation, s'effectue en fonction de la teneur en eau du moyen de désorption Il est de plus proposé, que l'élévation de température du moyen de désorption après la sortie du matériau d'absorption ou d'ad- sorption, soit utilisée comme indicateur pour la teneur en eau du moyen de désorption La prise en compte de la teneur en eau du moyen de désorption, comme grandeur pilo- te pour l'ajustement ou la régulation, constitue un moyen avantageux pour l'extraction d'un produit de désorption anhydre lorsque dans le cas de processus quasi-stationnai- rest les intervalles de temps déterminés une première fois pour la phase initiale, la phase de désorption et la phase de refroidissement, ne peuvent pas être maintenus. L'élévation de température du moyen de désorp- tion après sa sortie du matériau d'absorption ou d'adsorp- tiont s'est avérée être un indicateur plus simple pour la teneur en eau de ce moyen de désorption. Il est en outre proposé que le moyen de dé- sorption soit à nouveau refroidi entre l condenseur du produit de désorption et le séchoir par adsorption dans un autre échangeur thermique, et soit pré-chauffé dans un échangeur thermique branché à la suite du séchoir par ad- sorption, notamment dans un échangeur thermique branché à la suite de la soufflerie en circuit fermé, auquel cas le transfert de chaleur depuis le refroidissement à nouveau du moyen de désorption vers le pré-échauffement de ce mo- yen de désorption, s'effectue au moyen d'une pompe à cha- leur avec un circuit de moyensde refroidissement fermé La disposition ainsi proposée est particulièrement avantageu- se lorsque la chaleur de condensation du produit de désorp- tionu qui autrement serait évacuée par le refroidissement du 7.condenseur du produit de désorption, peut être mise en oeuvre pour le préchauffage après séchage du moyen de désorption refroidi Dans ce cas, il apparait naturelle- ment du condensat dans cet autre échangeur thermique fonc- tionnant comme refroidisseur, ce condensat étant évacué avec le condensat en provenance du condenseur e pro- duit de désorption Le transfert de la production de con- densat peut alors s'effectuer par réduction de la puis- sance de refroidissement du condenseur de produit de désorption et/ou par contournement du zondenseur du produit de désorption. Pour la mise en oeuvre du procédé, il est proposé un dispositif caractérisé en ce que le conden de produit de désorption est disposé entre le conte- neur du moyen d'absorption ou d'adsorption et le séchoir par adsorption, le conteneur du moyen d'absorption ou d'adsorption étant muni de charbon actif en vrac, tandis que le puits de chaleur revêt la forme d'un accumulateur de chaleur muni de gravier en vrac La disposition du con- denseur de produit de désorption entre le conteneur du moyen d'absorption ou d'adsorption et le séchoir par ad- sorption a normalement pour conséquence que de l'eau ap- paraît de façon non souhaitable dans le condenseur du produit de désorption Grâce à la conduite spéciale du procédé, on parvient cependant dans cette disposition, à obtenir d'une façon surprenante, un produit de désorption en pratique anhydre Ceci est dû à ce que le séchoir par adsorption est maintenu à un bas niveau de température pen- dant les phases décisives et présente ainsi une capacité élevée d'accumulation pour l'eau Le moyen de désorption circulant en circuit fermé est alors séché dans de bon- nes conditions Son humidité relative est déjà considéra- blement abaissée' dans l'accumulateur de chaleur En outre, l'énergie calorifique emmagasinée dans l'accumulateur de chaleur est rendue utilisable. 2519879. 8.- Il est en outre proposé que dans le séchoir par adsorption, des tamis moléculaires Néolithiques soient de préférence mis en oeuvre comme moyens d'absorption ou d'adsorption pour absorber préférentiellement l'eau De plus, il est proposé que le volume du moyen d'absorption ou d'adsorption adsorbant préférentiellement l'eau dans le séchoir par adsorption, soit de 18 à 15 % du volume du charbon actif mis en oeuvre pour l'épuration de l'air ou des gaz évacués, et que le volume de la couche de gravier en vrac dans l'accumulateur de chaleur corresponde à en- viron 15 à 30 % du volume du charbon actif mis en oeuvre. L'utilisationde tamis moléculaires zéoli- thiques dans le séchoir par adsorption en tant que moyens d'absorption ou d'adsorption adsorbant préférentiellement l'eau, présente l'avantage essentiel que l'eau se trouve liée du fait de la structure poreuse de ce moyen d'absorp- tion ou d'adsorption Les molécules plus largement dimen- sionnées des produits orgapiques de désorption, ne peuvent en conséquence pas chasser les molécules d'eau ainsi intro- duites Lee limites d'extension en outre indiquées pour le séchoir par adsorption ou bien pour l'accumulateur de chaleur, sont respectivement rapportées au volume du charbon actif mis en oeuvre L'utilisation des rapports dé volumes se Jus- tifie en ce que la densité du charbon actif et la densité du tamis moléculaire mis en oeuvre dépendent de la charge. Lors de l'indication de rapport de masses, ceci est à pren- dre en considération Il s'avère que grâce à cette conduite du procédé, le séchoir par adsorption peut être réduit d'environ 50 % par rapport à son dimensionnement selon le document DE-OS 29 42 959. La configuration du puits de chaleur utilisé comme accumulateur de chaleur correspond à la configuration de l'accumulateur de chaleur selon le document DE-OS 29 52 127 Dans l'un et l'autre cas, cet accumulateur de chaleur joue le rôle de source de chaleur pendant la phage 9.- de désorption, car il est déchargé pendant cette phase. Après l'achèvement de la phase de désorption, l'accumula- teur de chaleur se présente à l'état déchargé, c'est-à- dire refroidi Dans cet état, il constitue pour le moyen de désorption qui y arrive avec une température plus éle- vée, un puits de chaleur: le moyen de désorption cède en se refroidissant de la chaleur à l'accumulateur de chaleur. Si l'on renonce à utiliser la chaleur transportée pour la désorption des matériaux d'absorption ou de désorption, l'accumulateur thermique est remplacé par un refroidisseur. Dans ce cas, la chaleur introduite dans le système en vue de la désorption est évacuée par l'intermédiaire de ce re- froidisseur pendant la phase de refroidissement Le moyen de désorption qui, dans cette phase doit refroidir les ma- tériaux d'absorption ou d'adsorption, est refroidi. La nature de l'invention va être exposée en se référant aux dessins cijoints dans lesquels: les figures 1 à 3 sont des représentations schématiques du procédé sur lesquelles les points A et B re- présentent respectivement le raccordement au conteneur du matériau d'absorption ou d'adsorption, la figure 4 illustre le déroulement du procédé dans le cas d'une désorption d'éthanol. De façon plus détaillée, la figure 1 montre le parcours du moyen de désorption gazeux qui, en prove- nance du matériau d'absorption ou d'adsorption, pénètre en A dans le système Le moyen de désorption arrive tout d'abord au condenseur de produit de désorption 1 Une dérivation 2 avec une soupape d'étranglement réglable 2 1 permet le contournement dl condenseur le produit de dé- sorption, le débit contournant le condenseur du produit de désorption étant alors réglable Naturellement, au lieu de la canalisation de contournement, il peut être égale- ment prévu un ajustement de la puissance de refroidissement d condenseur de produit de désorption, par réglage du 10.- débit du moyen de refroidissement traversant le condenseur ou bien de la température de circulation du moyen de re- froidissement Le moyen de désorption arrive ensuite au sé- choir par adsorption 4 dans lequel se trouve un moyen d'absorption ou d'adsorption fixant de préférence la vapeur d'eau, tel que du silicagel ou un tamis moléculaire. Après sa sortie du séchoir par adsorption 4, le moyen de désorption maintenant séché, arrive dans le puits de chaleur 5 qui revêt ici la formé d'un accumulateur de chaleur du genre décrit dans le document DE-OS 29 51 127. Cet accumulateur de chaleur est chargé dans la phase initia- le de désorption, c'est-à-dire que de la chaleur peut être amenée au moyen de désorption dans l'accumulateur de chaleur. La soufflerie en circuit fermé 8 transporte ensuite le moyen de désorption gazeux vers le premier échangeur thermique 9, dans lequel l'énergie calorifique nécessaire pour la désorp- tion est amenée Le moyen de désorption chauffé arrive ensuite au point de raccordement B et pénètre dans les ma- tériaux d'absorption ou d'adsorption devant être soumis à la désorption, pour revenir à nouveau au point A Le con- denseur 1 du produit de désorption est en outre muni de l'évacuation 3 pour le produit de désorption condensé. Pour l'évacuation de l'eau condensée dans le puits de cha- leur 5, il est prévu une évacuation 7. La figure 2 montre une représentation analogue, simplement le puits de chaleur revêt ici la forme d'un re- froidisseur 6 Il va de soi que ce refroidissement ne peut être mis en oeuvre que lorsque, dans la phase de refroidis- sement, les matériaux d'absorption ou d'adsorption doivent être refroidis et que le chauffage du premier échangeur thermique 9 est coupé Comme lors de cette conduite du pro- cédé, de l'eau se condense dans le refroidisseur, il est recommandé ici de prévoir le retour de l'eau évacuée par l'intermédiaire de l'évacuation de condensat 7 vers le conteneur du moyen d'absorption ou d'adsorption o cette 11.- eau peut être pulvérisée au moyen de buses pour l'humidifi- cation du charbon actif. Le troisième schéma de procédé représenté sur la figure 3 correspond pour l'essentiel à ceux qui précè- dent Simplement ici, pour pouvoir également utiliser l'éner- gie de condensation du produit de désorption, un nouveau refroidisseur 10 est branché à la suite du condenseur de produit de désorption 1, le c 8 té primaire de ce refroidis- seur prenant totalement ou partiellement en charge le re- froidissement du moyen de désorption pendant la phase de désorption tandis que le condensat du produit de désorption apparaissant dans ce côté primaire en est retiré par l'in- termédiaire de l'évacuation 3 Le côté secondaire de cet échangeur thermique 10 est branché dans un circuit fermé de moyens de refroidissement à une pompe à chaleur fonc- tionnant comme évaporateur le moyen de refroidissement vaporisé dans l'évaporateur est amené par un compresseur 12 à l'échangeur thermique 11 branché en tant que réchauf- feur Dans le côté secondaire de cet échangeur thermique 11, le moyen de refroidissement est condensé en cédant de la chaleur, et il en est évacué sous forme liquide vers la soupape de détente 13 Ainsi détendu, le moyen de re- froidissement revient à nouveau dans le côté secondaire du réchauffeur 10, o il peut se vaporiser en captant de la chaleur. Cette chaleur est libérée dans le réchauffeur 11 en tant que chaleur de condensation et elle est trans- mise au moyen de désorption Il est d'une importance parti- culière dans ce développement du procédé, que le moyen de désorption puisse être refroidi jusqu'à des températures de 5 C puisque la teneur en vapeur d'eau résiduelle cor- respond à une température de point de rosée se situant très au-dessous de 5 C Grâce à cet abaissement de tempéra- ture, l'extraction par condensation du produit de désorp- tion est notablement améliorée ainsi que la capacité d'ac- 12.- cumulation du séchoir par adsorption 4. Pour expliquer plus en détail le procédé, on va décrire, à titre d'exemple de ce procédé, l'épuration d'un courant d'air d'évacuation de 80 000 m 3/h avec une charge en substance nuisible constituée par 600 kg/h d'étha nol Une installation à deux adsorbeurs comportant chacun m 3 de charbon actif, est mise en oeuvre Les adsorbeurs sont alternativement en adsorption ou bien en désorption. En vue de la désorption, les adsorbeurs sont respectivement raccordés à un circuit de désorption constitué d'un con- denseur de produit de désorption, d'un accumulateur ther- mique, d'une soufflerie en circuit fermé et d'un premier échangeur thermique Cette disposition correspond au sché- ma du procédé représenté sur la figure 1 Un cycle d'ad- eorption/désorption dure alors 6 heures La période d'ad- sorption et la période de désorption sont de même durée, et dure chacune 3 heures. La figure 4 montre l'évolution des tempéra- ttures en différents emplacements du circuit de désorption. La courbe 1 reproduit l'évolution de température du moyen de désorption sortant di condenseur de produit de dé- sorption La courbe 2 montre l'évolution de la température de moyen de désorption en aval du séchoir par adsorption, la courbe 3 en aval de l'accumulateur de chaleur, la cour- be 4 avant l'entrée dans les matériaux d'absorption ou d'adsorption et enfin la courbe 5 après la sortie de ces matériaux Ces évolutions de la température peuvent être interprétées en détail comme suit: Au début de la période de désorption, le système est au début rendu inerte et le chauffage du premier échangeur thermique est alimenté avec de la vapeur saturée à 170 C La température du moyen de déeorption entrant dans les matériaux d'absorption ou d'ad- sorption, (courbe 4), s'élève rapidement à environ 1550 et reste constante à ce niveau Pendant la phase initiale, il est tout d'abord extrait des matériaux d'absorption ou 13.- d'adsorption de l'eau La concentration en eau atteint alors en amont du séchoir par adsorption, la valeur maximale d'en- viron 16 g/m 3 Après 50 minutes, la concentration en eau a disparu La phase initiale est terminée Pendant cette phase initiale, la température du moyen de désorption sor- tant des matériaux d'absorption ou d'adsorption (courbe 5), s'est faiblement accrue, et elle atteint ? la fin de la phase initiale environ 50 C Dans le condenseur du pro- * duit de désorption, le moyen de désorption issu des maté- riaux d'absorption ou d'adsorption et contenant de l'eau, n'est que faiblement refroidi, si bien que la température à la fin de la phase initiale atteint environ 160 C La température du moyen de désorption reste alors aux envi- rons de 18 C, tandis qu'intervient le maximum de production d'eau avec environ 16 g/m 3 Le point de rosée se situe alors au-dessous de 18 00 et il n'est pas franchi vers le bas Dans le séchoir par adsorption, l'eau extraite des matériaux d'absorption ou d'adsorption, est adsorbée avec libération de la chaleur d'adsorption correspondante Ce- la implique que la température du moyen de désorption sortant du séchoir actif (courbe 2) s'élève dans la phase initiale Cette température atteint alors une valeur de c 00 Vers la fin de la phase initiale, lorsqu'il n'y a plus de chaleur d'adsorption libérée, cette température tom- be au niveau de celle du produit de désorption sortant des matériaux d'absorption ou d'adsorption, et la courbe 2 dé- bouche dans la courbe 1 Dans cette phase initiale, l'accu- mulateur de chaleur est chargé, et il délivre de la chaleur au moyen de désorption L'évolution de la température est donnée par la courbe 3 Comme l'accumulateur de chaleur n'est pas complètement chargé par la désorption précédente, la température du moyen de désorption qui en sort, s'élève tout d'abord d'environ 95 C à environ 1350 C, pour retom- ber ensuite La chaleur d'adsorption libérée retarde alors la décharge de l'accumulateur de chaleur Vers la 2519879. 14.- fin de la phase initiale, l'accumulateur de chaleur est déchargé et la température de sortie du moyen de désorption est retombée au niveau de la température du moyen de dé- sorption sortant dr condenseur du produit de désorption. La courbe 3 débouche dans la courbe 1. Après que l'eau ait été extraite des matériaux d'absorption ou d'adsorption, la phase initiale est termi- née La fin de cette phase initiale peut en règle générale, être déterminée dans les installations par le temps écoulé. Dans le cas d'une production d'eau très différente, la sur- veillance de la température du moyen de désorption sortant des matériaux d'absorption ou d'adsorption, constitue une solution adéquate Tant que l'eau est en cours de désorption, cette température s'élève lentement pour faire un coude aux environs de 50 O C et s'élever ensuite rapidement Ce coude marque la fin de la phase initiale, tout comme la chute de la teneur en eau, qui peut être déterminée analytiquement par exemple par une surveillance IR A la phase initiale se raccorde la phase de désorption proprement dite, pendant laquelle le produit de désorption, c'est-à-dire ici l'étha- nol emmagasiné, est extrait Les concentrations de l'éthanol dans le moyen de désorption avant l'entrée dans le conden- seur de produit de désorption, atteignent alors des va- leurs de 270 g/m 3 La phase de désorption dure 1 heure 20 minutes Pendant ce temps, le condenseur du produit de désorption est exploité à pleine puissance de refroidisse- ment La température du moyen de désorption sortant du condenseur de produit de désorption, s'abaisse jusqu'au voisinage de + 8 C Grace à cet abaissement de la tempéra- ture pendant la phase de désorption, l'eau emmagasinée dans le séchoir par adsorption se trouve maintenue avec certitude Une sortie de cette eau et son arrivée dans le condenseur de désorption sont exclues Pendant la phase de désorption, la température du moyen de désorp- tion entrant dans les matériaux d'absorption ou d'adsorp- 251 879 15.- tion reste constante à environ 155 C La température du côté sortie qui s'est élevée tout d'abord rapidement à environ 1300 C, commence au voisinage de la production ma- ximale de produit de désorption, et en conséquence, de l'énergie de désorption à apporter, à s'élever lentement pour se rapprocher finalement de façon correspondante à la courbe 5 de la température d'environ 15500 du moyen de désorption côté entrée Après que le produit de désorp- tion ait été complètement extrait, la fin de la phase de désorption est atteinte Le chauffage du premier échangeur thermique est coupé La phase de refroidissement commence, dans laquelle les matériaux d'absorption ou d'adsorption doivent être à nouveau amenés à la température d'adsorp- tion. La température du moyen de désorption entrant dans les matériaux d'absorption ou de désorption, baisse rapidement dans la phase de refroidissement de façon cor- respondante à la courbe 4, pour atteindre finalement le ni- veau de la température d'adsorption Le moyen'de désorption sortant des matériaux d'absorption ou d'adsorption a au dé- but de la phase de refroidissement, du fait de la chaleur emmagasinée dans ces matériaux, une température qui corres- pond à la température du moyen de désorption entrant dans les matériaux d'absorption ou d'adsorption pendant la phase de désorption, c'est-à-dire d'environ 1550 C (courbe 5). Ce n'est qu'avec un certain retard dans le temps que cette température commence à tomber tout d'abord lentement et ensuite rapidement La courbe 5 représentant cette évolu- tion de température, débouche alors dans la courbe 1 re- présentant l'évolution de la température dans le moyen de désorption en aval du condenseur de produit de désorption, température qui après coupure du refroidissement, ou bien après ouverture complète de la dérivation, s'élève rapide- ment et après un temps court conditionné par la cession de la chaleur non déviée aux masses environnantes, s'égalise 16.- nécessairement à la température du moyen de désorption sortant des matériaux d'absorption ou d'adsorption Avec le refroidissement progressif des matériaux d'absorption ou d'adsorption, la température tombe ensuite pour fina- lement se situer vers la fin de la phase de refroidisse- lent, conformément à la courbe 1, au-dessous de 100 00. Le moyen de désorption entrant à cette température dans le séchoir par adsorption extrait de ce séchoir de l'eau, l'énergie de désorption nécessaire étant couverte par la chaleur qu'il contient Pour cette raison, le moyen de désorption sortant du séchoir par adsorption a, conformé- ment à la courbe 2, une température plus réduite qui, vers la fin de la phase de refroidissement et donc vers la fin de la désorption d'eau, se rapproche de la température du moyen de désorption entrant dans le séchoir par adsorp- tion Grâce à cette chaleur latente du moyen de désorption, l'accumulateur de chaleur a été chauffé pendant la phase de refroidissement, et le moyen de désorption qui a cédé sa chaleur à la masse de l'accumulateur de chaleur, sort re- froidi, conformément à la courbe 3, de l'accumulateur de chaleur et atteint vers la fin de la phase de refroidis- sement, également le niveau de la température d'adsorp- tion L'eau extraite pendant la phase de refroidissement, et représentée en tirets en étant mesurée en aval du sé- choir par adsorption, correspond en quantité à l'eau ac- cumulée pendant la phase initiale Cette eau extraite est entièrement retransmise sur le charbon actif. A cette température, 1 765 Kg d'éthanol avec une teneur en eau inférieure à 0,1 %, ont été récupérés. Ceci correspond à une récupération de 98,06 % L'éthanol ainsi extrait est pratiquement anhydre En comprenant la perte correspondant à l'émission sur le débit d'air épuré, il en résulte une charge moyenne résiduelle inférieure à mg/m 3 La charge en eau de 240 kg du moyen d'absorp- tion ou d'adsorption, a été pratiquement totalement 17.- reportée sur le charbon actif mis en oeuvre comme moyen d'absorption ou d'adsorption Pour 30 m 3 de charbon actif avec une masse sèche d'environ 10 800 kg, cela correspond à une réhumidification à une teneur en eau de 2,2 %. Pour cela, un volume de tamis moléculaire de 3 m 3 est suf- fisant. Cette récupération n'aurait pas pu 8 tre sen- siblement augmentée par l'utilisation supplémentaire d'une pompe à chaleur Toutefois, au moins une partie notable de l'énergie de condensation des 1 765 Kg d'éthanol aurait pu être rendue disponible comme énergie de chauffage pour le pré-chauffage du moyen de désorption froid La diffé- rence essentielle par rapport au déroulement décrit du procédé, réside alors en ce que pendant la concentration d'éthanol, le chauffage du premier échangeur thermique aurait pu être réduit, tandis que là température de con- densation dans le condenseur u produit de désorption, aurait pu être abaissée d'environ 10 K La température du moyen de désorption sortant du pré-chauffeur, se serait située dans le cas de l'utilisation de la pompe à chaleur dans cet exemple, à 52 55 C La quantité de chaleur ainsi apportée, y compris celle provenant de l'entraînement de la pompe à chaleur, correspond à la quantité de chaleur dont la puissance de chauffe du premier échangeur thermi- que aurait pu Otre réduite. 18._ 18 _ REVEND ICA T ION S Procédé pour extraire un produit de désorp- tion, en pratique anhydre, lors de la désorption de ma- tériaux d'absorption ou d'adsorption chargés en solvants à l'aide d'un moyen de désorption gazeux circulant en cir- cuit fermé, procédé dans lequel le moyen de désorption, avant d'entrer dans le matériau d'absorption ou d'adsorp- tion ainsi chargés est chauffé dans un premier échangeur thermique, puis on extrait du moyen de désorption ainsi chargé en produit de désorption, après sa sortie du ma- tériau d'absorption ou de désorption, le produit de dé- sorption par refroidissement dans un second échangeur ther- mique revêtant la forme d'u' condenseur de produit de désorption, ainsi qu'au moins partiellement la vapeur d'eau par absorption dans un séchoir par adsorption, le moyen de désorption ainsi refroidi et séché étant ensuite trans- porté à nouveau vers le premier échangeur thermique par une soufflerie en circuit fermé, procédé caractérisé en ce que le moyen de désorption avant son entrée dans le séchoir par adsorption est tout d'abord refroidi jusqu'au voisinage du point de rosée dans la phase initiale de la période de désorption dans le condenseur je produit de désorption, puis le moyen de désorption ainsi refroidi et étant fortement saturé en vapeur d'eau dans cette phase initiale, est amené au séchoir par adsorption et est ensuite après séchage, chauffé, tandis que dans la phase de désorp- tion suivant la phase initiale, le moyen de désorption désormais chargé en produit de désorption est complètement refroidi dans le condenseur du produit de désorption et que pendant la phase ue refroidissement suivant la phase de désorption, le produit de désorption sortant désormais chaud du matériau d'absorption ou de désorption est amené non refroidi au séchoir par adsorption. 2. Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que pour modifier la puissance de refroidissement 19- du condenseur de produit de désorption, le débit du moyen de refroidissement traversant ce condenseur Jst réglable. 3. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 1 et 2, caractérisé en ce que l'écoulement du moyen de désorption peut être dérivé en totalité ou partiel- lement du condenseur de produit de désorption au moyen d'une dérivation réglable. 4. Procédé selon l'une quelconque des reven- dications 2 et 3, caractérisé en ce que le débit du moyen de refroidissement traversant le condenseur le produit de désorption et/ou le i 4 bit traversant la dérivation pour contourner le conden eur ue produit de désorption, peut ou peuvent être réglés. 5. Procédé selon l'une des revendications 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que l'ajustement ou la régulation du débit du moyen de refroidissement traversant le conden- seur du produit de désorption et/ou du débit de dériva- tion du produit de désorption à travers la dérivation, s'effectue en fonction de la teneur en eau du moyen de dé- sorption 6. Procédé selon la revendication 5, carac- térisé en ce que l'élévation de température du moyen de désorption après sa sortie du matériau d'absorption ou de désorption est utilisée comme indicateur de la teneur en eau du moyen de désorption 7. Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 6, caractérisé en ce que le moyen de désorption est à nouveau refroidi dans un autre échangeur thermique entre l I condenseur u produit de désorption et le séchoir par adsorption, et est préchauffé dans un autre échangeur thermique branché à la suite du séchoir par adsorption, notamment dans un échangeur thermique branché à la suite de la soufflerie en circuit fermé, le transport de chaleur depuis le refroidissement à nouveau du moyen de désorption jusqu'au prééchauffement du moyen - de d 6 ésorption s'effectuant au moyen d'une pompe à chaleur ave mun circuit fermé de moyen de refroidissement. 8. Dispositif pour la mise en oeuvre du pro- co M selon les revendications 1 à 7, avec un conteneur de moyens d'absorption ou d'adsorption qui pendant la période d'ad&orption est branché pour l'épuration d'un courant d'évacuation d'air ou de gaz et qui, pour la désorption, est branché dans le circuit d'un moyen de désorption en mie temps qu'un condenseur de produit de désorption, un échoir par adsorption, un puits de chaleur, une souf- flerie en circuit fermé et un premier échangeur thermique, disposlitif caractérisé en ce que le condenseur de produit de d 6 sorption ( 1) est disposé entre le conteneur du moyen d'absorption ou d'adsorption et le séchoir par adaorption ( 4), le conteneur du moyen d'absorption ou d'adsorption étant muni de charbon actif en vrac, tandis que le puits de chaleur ( 5) revêt la forme d'un accumulateur de chaleur muni de gravier en vrac. 9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que dans le séchoir par adsorption, est mis en oeuvre, comme moyen préféré d'adsorption d'eau, un tamis moléculaire géolithique. 10. Dispositif selon l'une quelconque des revexiications 7 et 8, caractérisé en ce que le volume du moyen prmféré d'adsorption d'eau dans le séchoir par ad- sorption, correspond à environ 10 à 15 % du volume du char- bone actif mis en oeuvre pour l'épuration de l'air ou du gaz vacoé, tandis que le volume de la couche de gravier mise en oeuvre dans l'accumulateur de chaleur, correspond à en- viron 15 à 35 % du volume du charbon actif mis en oeuvre.