FR 2516598 A1 19830520 FR 8219446 A 19821119 1 251659 a La présente invention concerne un dispositif de correction du rapport-air/combustible pour un moteur à combustion interne, agencé pour corriger le rapport air/ combustible d'un mélange d'air et de combustible fourni au moteur, en fonction de la température de l'air à l'admission afin de maintenir à la valeur voulue le rapport air/combustible. Un dispositf de commande d'alimentation en combus- tible, destiné à être utilisé avec un moteur à combustion interne, particulièrement un moteur à essence, a été proposé par exemple par le brevet des Etats-Unis d'Amé- rique NM 348 648, ce dispositif étant agencé pour déterminer la période d'ouverture des soupapes d'un dispo- sitif d'injection de combustible afin de commander la quantité de combustible injecté, c'est-à-dire le rapport air/combustible d'un mélange air/combustible fourni au moteur, en déterminant d'abord une valeur de base de la période précitée d'ouverture de soupape en fonction de la vitesse de rotation du moteur et de la pression absolue dans la tubulure d'admission, puis en additionnant et/ou en multipliant cette valeur par des constantes et/ou des coefficients qui sont fonction de la vitesse du moteur, de la pression absolue dans la tubulure d'admission, de la température du moteur, de l'ouverture du papillon, de la concentration d'un constituant desgaz d'échappement (teneur en oxygène), etc au moyen d'un dispositif de calcul électronique. Dans les moteurs à combustion interne, la densité de l'air à l'admission varie avec les variations de sa température Cela entraîne des variations du débit massique de l'air à l'admission, même s'il n'y a aucune variation du débit volumétrique de l'air à l'admission ou de la pression absolue dans la tubulure d'admission, ce qui conduit à une variation du rapport air/combustible du mélange fourni au moteur De plus, le taux d'évapora- ration du combustible diminue avec la température de l'air à l'admission Par conséquent, quand la température de l'air à l'admission est basse, le rapport air/combus- tible peut être plus pauvre que la valeur voulue Dans le but de maintenir le rapport air/combustible à des valeurs appropriées avec les conditions de fonctionnement du moteur au moyen du dispositif précité de commande-d'ali- mentation en combustible, il est nécessaire de corriger la Quantité de combustible fournie aumoteur en fonction des variations de la température de l'air à l'admission. Un objet de l'invention est donc de proposer un dispositif de correction du rapport air/combustible en fonction de la température de l'air à l'admission, agencé pour corriger la quantité de combustible fournie à un moteur à combustion interne en fonction de la température de l'air à l'admission, afin de maintenir à la valeur voulue le rapport air/combustible du mélange, et d'amé- liorer ainsi la stabilité de fonctionnement et la bonne conductibilité du moteur - Un autre objet de l'invention est de proposer un dispositif de correction du rapport air/combustible en fonction de la température de l'air à l'admission, agencé pour compenser une diminution du taux d'évaporation du combustible fourni au moteur quand la température de l'air à l'admission est basse, améliorant ainsi la stabilité de fonctionnement et la bonne conductibilité du moteur. L'invention concerne donc un dispositif de correction du rapport air/combustible faisant partie d'un dispositif de commande d'alimentation encombustible, agencé pour déterminer une valeur de base du rapport air/combustible d'un mélange fourni à un moteur à combustion interne en fonction d'au moins un paramètre représentant des conditions de fonctionnement du moteur. Le dispositif de correction du rapport air/combustible comporte un capteur de température de l'air à l'admission destiné à détecter une valeur de la température d'air à l'admission dans la tubulure d'admission du moteur, un 3 2516-598 dispositif pour déterminer une valeur d'un coefficient de correction en fonction d'une valeur de la température de l'air à l'admission détectée par le capteur de température d'air à l'admission, et un dispositif destiné à corriger une valeur de base déterminée du rapport air/ combustible, d'une quantité qui correspond à une valeur du coefficient de correction déterminée par le dispositif précité de détermination de coefficient de correction. Le dispositif de détermination de coefficient de correc- tion est agencé pour déterminer la valeur-du coefficient de correction d'après l'équation ci-après: KTA = l/l l + CTA(TA TAO)J o TA représente une valeur détectée ( C) de la tempéra- ture d'air à l'admission, TAO une valeur de référence prédéterminée ( C) de la température de l'air à l'admis- sion, et CTA une constante dont la valeur est déterminée par le moteur associé avec le dispositif de correction du rapport air/combustible. De préférence, le dispositif de correction de rapport air/combustible comporte en outre un second dispositif de détermination du coefficient de correction pour déterminer une valeur d'un second coefficient de correction en fonction de la valeur détectée de la température d'air à l'admission et un second dispositif de correction pour corriger à nouveau la valeur de base déterminée du rapport air/combustible d'une quantité correspondant à une valeur déterminée du second coeffi- cient de correction Le second coefficient de correction est déterminé de manière que la valeur déterminée - présente une valeur constante prédéterminée quand la température de l'air à l'admission est supérieure à une valeur prédéterminée qui est inférieure à la valeur de référence prédéterminée précitée TAO, et une valeur qui augmente quand la température de l'air à l'admission diminue à partir de la valeur prédéterminée précitée. De plus, les valeurs des deux coefficients de correc- tion sont déterminées de préférence au moyen d'un dispo- sitif de calcul qui effectue un calcul arithmétique sur la base de la valeur détectée de la température de l'air à l'admission ou au moyen d'une mémoire qui mémorise plusieurs valeurs prédéterminées descoefficients de correction et un dispositif qui lit sélectivement des valeurs dans la mémoire en fonction de-la valeur détectée de la température de l'air à l'admission. De préférence, le dispositif de commande d'alimentation en combustible est agencé pour déterminer une valeur de base de la période d'ouverture d'au moins une soupape d'injection de combustible à commande électromagnétique qui injecte du combustible dans le moteur et dont la période d'ouverture est adaptée pour déterminer la quantité de combustible fournie au moteur, en fonction d'au moins unparamètre représentant les conditions de fonctionnement du moteur afin de commander ainsi le rapport air/combustible du mélange à la valeur voulue La valeur de base de la période d'ouverture de la soupape d'injection de combustible à commande électro- magnétique est corrigée par les valeurs prédéterminées des deux coefficients de correction précités. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention'apparaitront au cours de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexes sur lesquels: la Fig 1 est un schéma simplifié d'un dispo- sitif de commande d'alimentation en combustible comprenant le dispositif de correction du rapport air/ combustible selon l'invention, la Fig 2 est un diagramme illustrant un programme de commande des périodes d'ouverture=de soupape - TOUTM et TOUTS des injecteurs principaux et du sous- injecteur, incorporé-dans l'unité électronique de commande ECU de la Fig 1, la Fig 3 est un diagramme de temps montrant la relation entre un signal de discrimination de cylindre et un signal TDC de point mort haut appliqué à l'unité de commhande électronique, et les signaux d'attaque des injec- 2516598 teurs principaux et du sous-injecteur, émis par l'unité électronique de commande, la Fig 4 est un organigramme d'un programme principal pour la commande des périodes d'ouverture de soupape TOUTM et TOUTS, la Fig 5 est une courbe montrant la relation entre la température de l'air Il'admission et le taux d'évaporation des gouttelettes de combustible, en fonc- tion du temps, la Fig 6 est un graphe montrant la relation entre la température de l'air à l'admission et le taux d'évaporation des gouttelettes de combustible, obtenue à la fin d'une certaine période de temps,- la Fig 7 est un graphe montrant la relation entre la température de l'air à l'admission et la valeur d'un coefficient de correction KTAV dépendant de la température d'air à l'admission, la Fig 8 est un schéma simplifié de la disposition interne de l'unité électronique de commande, la Fig 9 est un diagramme de temps montrant la relation entre les impulsions SO du signal TDC appliquée au générateur d'horloge séquentielle de la Fig. 8, et les impulsions d'horloge produites par ce même générateur, la Fig 10 est un schéma d'un mode de réalisa- tion de la disposition interne du circuit de détermination de valeur KTA et du circuit de détermination de valeur KTAV, apparaissant sur la Fig 8, la Fig ll est un schéma d'un autre mode-de réalisation de la disposition intérieure du circuit de détermination de valeur KTA et du circuit de détermination de valeur KTAV,et la Fig 12 représente une table de température d'air à l'admission TA et des coefficients KTA et KTAV de correction en fonction de la température de l'air à l'admission. La Fig 1 illustre donc la disposition d'ensem- ble d'un dispositif de commande d'injection de combustible pour un moteur à combustion interner comprenant le dispositif de correction de rapport air/combustible selon l'invention La référence numérique 1 désigne un moteur à combustion interne qui peut être par exemple du type à quatre cylindres Ce moteur 1 comporte des chambres de. combustion principale qui neuvent être au nombre de quatre chambres de sous-combustion communiquant avec les chambres de combustion principales, dont aucune n'est représentée Une tubulure d'admission 2 est reliée au moteur 1, comprenant une tubulure d'admission principale communiquant avec chaque chambre de combustion princi- pale et une tubulure de sous-admission communiquant avec chaque chambre de sous-combustion respectivement, dont aucune n'est représentée Un corps de papillon 3, disposé dans la tubulure d'admission 2, comporte un papillon principal et un sous-papillon montés respectivement dans la tubulure d'admission principale et la tubulure de sous-admission, de manière à fonctionner en synchronisme. Aucun des deux papillons n'est représenté Un capteur 4 d'ouverture de papillon est accouplé avec le papillon principal pour détecter son ouverture et la convertir en un signal électrique qui est appliqué à une unité de commande électronique 5 (appelée ci-après "ECU") Un dispositif 6 d'injection de combustible est disposé dans la tubulure d'admission 2 dans une position entre le moteur 1 et le corps de papillon 3, et il comprend des injecteurs principaux et un sous-injecteur tous constitués par des soupapes d'injection de cômbus- tible à commande électromagnétique, dont aucune n'est représentée sur la Fig 1 Le nombre des injecteurs principaux correspond à celui des cylindres du moteur et ils sont disposés chacun dans la tubulure d'admission principale dans une position légèrement en amont de la soupape d'admission, non représentée, d'un cylindre correspondant du moteur tandis que le sous-injecteur, dont il n'existe qu'un seul, est disposé dans la tubulure de sous-admission dans une position légèrement en aval du sous-papillon pour fournir du combustible à tous les cylindres du moteur Le dispositif 6 d'injection de- combustible est relié à une pompe à combustible, non représentée Les injecteurs principaux et le sous- injecteur sont connectés électriquement à la ECU 5 de manière que leurs périodes d'ouverture ou leurs quanti- tés d'injection de combustible soient commandées par des signaux d'attaque fournis par la ECU 5. Par ailleurs, un capteur 8 de pression absolue communique par une conduite 7 avec l'intérieur de la tubulure d'admission principale dans une position immé- diatement en aval du papillon principal du corps de papillon 3 Le capteur 8 de pression absolue est agencé pour détecter la pression absolue dans la tubulure d'admission 2 et pour appliquer un signal électrique indiquant la pression absolue détectée à la ECU 5 Un capteur 9 de température d'air à l'admission est disposé dans la tubulure d'admission 2 dans une position en aval du capteur 8 de pression absolue et il est également connecté électriquement à la ECU 5 pour lui fournir un signal électrique représentant la température détectée de l'air à l'admission. Un capteur 10 de température du moteur, qui peut être constitué par une thermistance ou similaire, est monté sur le corps principal du moteur 1, encastré dans la paroi périphérique d'un cylindre dont l'intérieur est rempli d'eau de refroidissement, et son signal électrique de sortie est fourni à la ECU 5. Un capteur de vitesse de rotation du moteur (appelé ci-après "capteur Ne") 11 et un capteur 12 de discrimination de cylindre sont disposés face-àface avec un arbre à cames, non représenté, du moteur 1 ou de son vilbrequin, non représenté Le capteur 11 est agencé pour produire une impulsion sous un angle particulier du vilbre- quin chaque fois que ce dernier tourne de 180 degrés, c'est- à-dire une impulsion du signal TDC de position de point mort haut tandis que le second capteur 12 est agencé pour produire une impulsion sous un angle particulier du vilbrequin pour un cylindre particulier dt moteur Les impulsions ci-dessus produites par les capteurs 11 et 12 sont appliquées à la ECU 5 - Un catalyseur 14 à triple effet est disposé dans la tubulure d'échappement 13 qui part du corps principal du moteur i pour purifier des constituants HC, CO et N Ox aue contiennent les gaz d'échappement Un capteur d'oxygène 15 est intercalé dans la tubulure d'échappement 13 dans une position en amont du catalyseur 14 afin de détecter la concentration d'oxygène dans les gaz d'échappement et il délivre un signal électrique représentant la valeur de concentration détectée à la ECU 5. La ECU 5 est également connectée à un capteur 16 qui détecte la pression atmosphérique et à un commu- tateur de démarrage 17 du moteur, qui-lui fournissent respectivement un signal électrique indiquant la pression atmosphérique détectée et un signal électrique indiquant la position d'ouverture et de fermeture. Des détails sur la commande de rapport air/ combustible du dispositif de commande d'alimentation décrit ci-dessus en regard de la Fig 1 seront maintenant donnés en regard des Fig 2 à 12 La Fig 2 est un diagramme illustrant l'ensem- ble du programme de commande de rapport air/combustible, c'est-à-dire de la commande des périodes d'ouverture de soupape TOUTM et TOUTS des injecteurs principaux et du sous-injecteur, programme exécuté par la ECU 5 Le programme comporte un premier programme 101 et un second programme 102 Le premier programme 101 est utilisé pour commander la cquantité de combustible en-synchronisme avec le signal TDC, ce qui est appelé ciaprès simplement "commande synchrone" sauf avis contraire, et il comporte un sous-programme 103 lde commande de démarrage et un sous- programme 104 de commande de base tandis que le second 9 2516598 programme 102 comporte un sous-programmé 105 de commande asynchrone qui est exécuté en synchronisme avec le signal TDC ou indépendemment de lui. Dans le sous-programme 103 de commande de démar- rage, les périodes d'ouverture de soupape TOUTM et TOUTS sont déterminées par les équations de base suivantes: TOUTM = Ti CRM x K Ne + (TV + \A TV) ( 1) TOUTS = Ti CRS x K Ne + TV ( 2) o Ti CRM et Ti CRS représentent des valeurs de base des périodes d'ouverture de soupape pour les injecteurs principaux et le sous-injecteur respectivement, et qui sont déterminées à partir d'une table Ti CRM 106 et une table Ti CRS 107 Quand Ne représente un coefficient de correction applicable au démarrage du moteur, qui est variable en fonction de la vitesse Ne du moteur, et déterminé à partir de la table K Ne 108, tandis que TV représente une constante d'augmentation et de diminution de la période d'ouverture de soupape en réponse à des variations de la tension d'entrée de la batterie, déter- minée à partir d'une table TV 109 ATV est additionné à TV applicable aux injecteurs principaux, distinct de TV applicable au sous-injecteur car les injecteurs princi- paux ont une structure différente de celle du sous- injecteur et possèdent donc des caractéristiquesde fonc- tionnement différentes. Les équations de base pour déterminer les valeurs de TOUTM et TOUTS applicables au sous-programme 104 de commande de base sont les suivantes TOUTM = (Ti M TDEC) x (KTA x KTAV x KTW x KAFC x KPA x KAST x KWOT x KO 2 x KLS) + TAC x (KTA x KTWT x KAFC) + (TV + ATV) ( 3) TOUTS = (Ti S TDEC) x KTA x KTAV x KTW x KAST x KPA) + TV ( 4) o Ti M et Ti S représentent des valeurs de base des périodes d'ouverture de soupape pour les injecteurs prin- cipaux et les sous-injecteurs respectivement et peuvent à être déterminées à partir d'une table de base Ti 110 et TDEC et TACC représentent des constantes applicables respectivement à la décélération du moteur et à son acce- lération et sont déterminées par les sous-programmes d'accélération et de décélération 111 Les coefficients KTA, KTAV, KTW, etc sont déterminés par leurs tables et/ou sous-programmes 12 respectifs KTA et KTV sont des coefficients de correction dépendant de la tempéerature d'air à 1 'admission et sont déterminés à partir d'une table en fonction de la température réelle de l'air à l'admission dont des détails seront donnés par la suite, KTW est un coefficient d'augmentation de combustible qui est déterminé par une table en fonction de la température réelle TW de l'eau de refroidissement du moteur, KAFC est un coefficient d'augmentation de combustible applicable après l'opération de coupure de combustible et déterminé par un sous-programme, KPA un coefficient-de correction dépendant de la pression atmosphérique déterminé à partir d'une table en fonction de la pression atmosphérique réelle et KAST est un coefficient d'augmentation de combus- tible applicable après le démarrage du moteur et déterminé par un sous-programme KWOT est un coefficient d'enrichis- sement du mélange air/combustible applicable avec le papillon largement ouvert et il a une valeur constante, KO 2 est un coefficient de correction de "commande de réaction 02 " déterminé par un sous-programme en fonction de la teneur réelle en oxygène dans les gaz d'échappement et KLS est un coefficient d'appauvrissement de mélange applicable en fonctionnement "stoechiométrique pauvre" et sa valeur est constante Le- terme "stoechiométrique" désigne un rapport air/combustible du mélange stoechio- métrique ou théorique. Par ailleurs, la période d'ouverturede soupape TMA pour les injecteurs principaux, applicable en-synchro- nisme avec le signal TDC, est déterminée par l'équation suivante: TMA = Ti A x KTWT x KAST + (TV + ATV) ( 5) ill 2516598 o Ti A représente une valeur de base d'accroissement de combustible asynchrone avec le signal TDC applicable à l'accélération du moteur et en asynchronisme avec le signal TDC Cette valeur Ti A est déterminée à partir d'une table Ti A 113 KTWT est défini comme un coefficient d'augmentation de combustible applicable à la commande et après la commande d'accélération synchrone avec le signal TDC ainsi qu'à la commande d'accélération asynchrone avec le signal TDC et il est calculé à partir d'une valeur de coefficient d'augmentation de combustible dépendant de la température de l'eau, KTW obtenu à partir de la table 114. La Fig 3 est un diagramme de temps montrant la relation entre le signal de discrimination de cylindre et le signal TDC, tout deux appliqués à la ECU 5 et les signaux de commande émis par la ECU 5 pour attaquer les injecteurs principaux et le sous-injecteur Le signal 51 de discrimination de cylindre est appliqué à la ECU 5 sous la forme d'une impulsion Slachaque fois que le vilbrequin du moteur tourne de 720 degrés Les impulsions 52 a 52 e forment le signal TDC 52, et sont appliquées chacune à la ECU 5 chaque fois que le vilbrequin du moteur tourne de degrés La relation de temps entre les deux signaux 51, 52 détermine le rythme de sortie des signaux d'atta- que 53 56 pour commander les injecteurs principaux des quatre cylindres du moteur Plus particulièrement, le signal d'attaque 53 est émis pour commander l'injecteur principal du premier cylindre simultanément avec la première impulsion 52 a du signal TDC, le signal d'attaque 54 pour le troisième cylindre simultanément avec la seconde impulsion 52 b du signal TDC, le signal d'attaque pour le quatrième cylindre simultanément avec la troisième impulsion 52 d et le signal d'attaque 56 pour le second cylindre simultanément avec la quatrième impulsion 52 d Le signal d'attaque de sous-injecteur 57 est produit sous la forme d'une impulsion à l'applica- tion de chaque impulsion du signal TDC à la ECU 5, c'est-à-dire chaque fois vue le vilbrequin tourne de degrés- La disposition est telle que les impulsions 52 a, 52 b, etc du signal TDC sont produites chacune en avance de 60 degrés sur le moment o le piston du cylindre associé atteint le point mort O, afin de compen- ser le retard de l'opération arithmétique dans la ECU 5 et un retard entre la formation d'un mélange et son aspira- tion dans le cylindre, ce qui dépend de l'ouverture de la tubulure d'admission avant que le piston n'atteigne le point mort O et du fonctionnement de l'injecteur associé. La Fig 4 est un organigramme du premier programme 101 destiné à la commande de la période d'ouver- ture de soupape en synchronisme avec le signal TDC dans la ECU 5 L'ensemble du programme comporte un bloc I de traitement de signal d'entrée, un bloc II de commande de base et un bloc III de commande de démarrage Tout d'abord dans le bloc I de traitement d'entrée, quand le contact- d'allumage du moteur est fermé, une unité centrale de traitement CPU dans la ECU 5 est initialisée à la phase 201 et le signal TDC est reçu par la ECU 5 quand le moteur démarre à la phase 202 Ensuite, toutes les valeurs analo- giques de base sont appliquées à la ECU 5, comprenant des valeurs détectées de la pression atmosphérique PA, de la pression absolue PB, de la température TW de l'eau de refroidissement du moteur, de la température TA de l'air atmosphérique, de l'ouverture Oth d'ouverture de papillon, de tension V de la batterie, de valeur V de la tension de sortie du capteur 02 et de l'état d'ouverture ou de ferme- ture du contact de démarrage 17, certaines nécessaires de ces valeurs étant ensuite mémorisées à la phase 203 De plus, la période entre une impusion du signal TDC et l'impulsion suivante de ce même signal est comptée pour calculer la vitesse réelle Ne sur la base de la valeur comptée et la valeur calculée est mémorisée dans la ECU 5 à la phase 204 Le programme passe ensuite au bloc II de commande de base Dans ce bloc, il est déterminé en 13 2516598 utilisant la valeur Ne calculée si la vitesse du moteur est inférieure ou non à la vitesse de démarrage à la phase 205 Si la réponse est affirmative, le programme passe au sous-programme III de commande de démarrage. Dans ce bloc, des aleurs de Ti CRM et Ti CRS sont choisies dans une table Ti CRM et une table Ti CRS respectivement sur la base de la valeur détectée de la température TS de l'eau de refroidissement du moteur à la phase 206 De plus, la valeur du coefficient K Ne de correction dépen- dant de Ne est déterminée en utilisant la table K Ne à la phase 207 En outre, la valeur de la constante TV de correction dépendant de la tension de la batterie est déterminée en utilisant la table TV à la phase 208 Ces valeurs déterminées sont appliquées aux équations préci- tées ( 1), ( 2) pour calculer les valeurs de TOUTM et TOUTS à la phase 209. Si la réponse à la question de la phase 205 est négative, il est déterminé si le moteur se trouve ou non en condition pour la coupure de combustible à la phase 210 Si la réponse est affirmative, les valeurs de TOUTM et TOUTS sont toutes deux placées à zéro à la phase 211. Par contre, si la réponse à la question de la phase 210 est négative, des calculs sont effectués des valeurs des coefficients de correction KTA, KTAV, KTW, KAFC, KPA, KAST, KWOT, KO 2, KLS, KTWT, etc et des valeurs des constantes de correction TDEC, TACC, TV et ATV par des sous-programmes de calcul et des tables respec- tives a la phase 212. Ensuite, ces valeurs de base de périodes d'ouverture de soupape Ti M et Ti S sont choisies dans les tables respectives des valeurs Ti M et des valeurs Ti S correspondant aux données de vitesse réelle Ne du moteur et de pression absolue réelle PB et/ou de paramètres similaires à la phase 213. Ensuite, des calculs sont effectués des valeurs TOUTM et TOUTS sur la base des valeurs des coefficients de correction, des constantes de correction et des périodes de base d'ouverture de soupape déterminées aux phases 212 et 213 comme décrit ci-dessus en appliquant les êauations précitées ( 3), ( 4) à la phase 214 Les injecteurs principaux et le sous- injecteur sont actionnés avec les périodes d'ouverture correspondant aux valeurs TOUTM et TOUTS obtenues par les phases précitées 209, 211 et 214, à la phase 215. Comme cela a déjà été indiqué, en plus de la commande décrite ci-dessus des périodes d'ouverture de soupape des injecteurs principaux et du sousinjecteur en synchronisme avec le signal TDC, la commande asynchrone des périodes d'ouverture de soupape des injecteurs prin- cipaux est effectuée d'une manière asynchrone avec le signal TDC mais synchrone avec un certain signal pulsé d'une période de répétition constante, dont la descrip- tion détaillée ne sera pas faite. Il y a lieu maintenant de considérer les coef- ficients de correction dépendant de la température de l'air à l'admission, KTA et KTAV Lorsqu'il se produit une variation de la température d'air à l'admission, il apparaît un changement correspondant de la densité de l'air à l'admission ce qui entraîne une variation du débit massique de l'air à l'admission même s'il n'y a aucune variation du débit volumétrique ou de la quantité d'air qui passe à l'admission ou de la pression absolue PB dans la tubulure d'admission La température TA de l'air à l'admission et la densité spécifique Yair de l'air à l'ad- mission sont dans la relation Y airc>C 1/(TA + 273) et par conséquent, la valeur des coefficients de correction KTA dépendant de la température de l'air à l'admission peut être donnée par la relation KTAOC 1/(TA + 273). Compte tenu du moteur, c'est-à-dire du type de ce moteur, auquel leprésent dispositif de correction de rapport air/combustible doit être appliqué, l'équation suivante a été obtenue expérimentalement pour déterminer la- valeur du coefficient de correction KTA: KTA = 1/ E 1 + CTA(TA TAO)l ( 6) o TA: température réelle d'air à l'admission ( C); TAO: température de référence prédéterminée d'air à l'admission ( C); et CTA: constante dont la valeur est déterminée par le moteur associé avec le présent dispositif de correction du rapport air/combustible. Selon l'invention, la correction du rapport air/combustible en fonction de la température de l'air à l'admission doit être effectuée après l'échauffement du moteur et par consequent, la température de référence prédéterminée de l'air à l'admission est établie à une valeur qui se situe dans une plage de 35 à 50 C par exemple. Au lieu de l'équation ( 6), l'équation suivante peut être utilisée si la valeur constante CTA est déter- minée à une valeur faible: KTA = 1 CTA(TA TAO) ( 6)' même par cette autre équation ( 6)', la valeur KTA peut être déterminée avec une grande précision tout en permet- tant de simplifier le traitement dans la ECU. Quand la température de l'air à l'admission est basse, il peut se produire le phénomène selon lequel le rapport air/combustible du mélange est plus pauvre qu'une valeur requise en raison d'une réduction du taux d'évaporation du combustible, en plus d'un changement du rapport air/combustible dû à une variation de la densité de l'air à l'admission, décrite ci-dessus La Fig 5 montre le taux d'évaporation de combustible injecté Il faut noter en regard de la Fig 5 que le taux d'évapora- tion augmente avec le temps à partir de l'injection. Selon la Fig 5, le poids de combustible évaporé néces- saire pour un fonctionnement stable du moteur est désigné par Gfov, le poids du combustible injecté par Gf et la période entre l'injection et l'allumage par to Si du combustible en quantité Gf est entièrement évaporé dans la période to, une quantité de combustible égale au poids Gfov a seulement été injectée tandis que s'il n'est pas 251 6598 16. entièrement évaporé dans le temps to, la quantité d'injection de combustible doit être accrue d'une quan- tité correspondante à la quantité non évaporée. Le taux d'évaporation X des gouttelettes de combustible par unité de temps est variable en fonction de la surface totale de ces gouttelettes, déterminée par leur diamètre et de la température ambiante TA, pourvu que la quantité de combustible injectée soit constante par unité de temps De plus, tant que du combustible est injecté à une vitesse constante par le même injecteur ou les mêmes injecteurs, il peut être considéré que la-surface totale des gouttelettes injec- tées reste pratiquement constante et par conséquent, le taux d'évaporation X est fonction seulement de la tempé- rature ambiante TA Si le poids du combustible évaporé à la fin de la période to est désigné par Gfv, le poids évaporé Gfv peut s'ekprimer comme suit: Gfv = Gf x X x to ( 7) Si une quantité ou un poids de combustible injecté nécessaire quand la température TA de l'air à l'admission est égale à une température de référence prédéterminée TAVO est désignée par Gfo, cette quantité d'injection Gfo doit être établie à une valeur telle que la quantité évaporée à la fin de la période to soit égale à la quantité voulue Gfov, si la température TA de l'air à l'admission est égale à la température de réfé- rence TAVO Autrement dit, si le taux d'évaporation du combustible à la température de référence TAVO de l'air à l'admission est désigné par Xo, le poids évaporé Gfv par période to s'exprime comme suit Gfv = Gfov x Xo x to - Si la température réelle TA de l'air à l'admis- sion est inférieure à la température de référence TAVO (TA C TAVO), le taux d'évaporation X est faible Par conséquent, si la quantité ou le poids de combustible injecté est égal au poids Gfo nécessaire à la tempéra- ture de référence TAVO, le poids évaporé n'atteint pas la quantité Gfov à la fin de la période to C'est-à-dire que la relation suivante est respectée Gfo x XL x to o XL est inférieur à Xo. Par conséquent, la quantité de combustible fournie au moteur doit être augmentée pour accroître la faible quantité évaporée et par conséquent, pour que la quantité évaporée à la fin de la période to soit égale à la valeur Gfov A cet effet, le coefficient de correc- tion KTAV est utilisé pour satisfaire l'équation suivante: KTAV x Gfo x XL x to = Gfov o KTAV doit avoir une valeur supérieure à l'unité. Par contre, si la température réelle TA de l'air à l'admission est supérieure à la température de référence TAVO (TA > TAVO), le taux d'évaporation X est supérieur à Xo de sorte que l'évaporation du combus- tible injecté est complète à la fin de la période to pour obtenir une quantité d'évaporation égale à la valeur Gfov Autrement dit, si la relation TA > TAVO est respectée, une quantité de combustible égale à la valeur Gfo suffit pour le moteur, ne nécessitant aucune augmentation ni diminution de combustible Dans ce cas, le coefficient de correction KTAV doit être établi à 1. La température de référence précitée TAVO est établie à une valeur égale à une température d'air à l'admission pour laquelle le combustible injecté dans la tubulure d'admission peut être complètement évaporé dans une période entre l'injection du combustible et son allur mage Par exemple, cette valeur peut être établie dans une plage de O à 20 C Etant donné que cette température de référence TAVO est inférieure à la température de- référence précitée TAO, une correction baséé sur le coeffi- cient KTAV est toujours accompagnée par une correction basée sur l'autre coefficient KTA La Fig 6 montre comment la quantité évaporée Gfv à la fin de la période to varie suivant les variations de la température TA de l'air à l'admission pourvu que la quantité de combustible injectée soit égale I la valeur Gfo (constante) La Fig. 7 montre comment la valeur du coefficient de correction KTAV doit être établie en fonction des variations de la température de l'air à l'admission, selon les considéra- tions données ci-dessus. Les Fig 8 à 10 illustrent la disposition intérieure de la ECU 5 utilisée dans le dispositif de commande d'alimentation en combustible décrit cidessus, et montrent en détail des parties destinées à déterminer les valeurs des coefficients de correction KTA et KTAV dépendant de la température de l'air à l'admission. Tout d'abord, la Fig 8 représente la dispo- sition interne d'ensemble de la ECU 5 Le capteur 8 de pression absolue PB dans la tubulure d'admission, le capteur 10 de température TW de l'eau du moteur et le capteur 9 de température: TA de l'air à l'admission, apparaissant tous sur la Fig 1 sont connectés respec- tivement à un registre 19 de valeur PB, un registre 20 de valeur TW et un registre 21 de valeur TA par une unité 18 de convertisseur analogiquenumérique Le capteur 11 de vitesse Ne du moteur est connecté a l'entrée d'un générateur 26 d'horloge séquentielle par un circuit monostable 25 et la sortie du générateur d'horloge 26 est connectée aux entrées d'un compteur 28 de-valeur Ne, d'un registre 29 de valeur NE et d'un circuit 22 de détermination de valeur KTA ainsi qu'un circuit 24 de détermination de valeur KTAV Un généra- teur 27 d'horloge de référence est connecté au compteur 28 de valeur Ne qui à son tour est connecté au registre 29 de valeur NE Ainsi, ces trois circuits sont connec- tés en série dans l'ordre indiqué Les sorties du registre 19 de valeur PB, du registre 20 de valeur TW et du registre 29 de valeur NE sont connectés à 1 'entrée d'un circuit 23 de-calcul de valeur de base Ti dont la 19 2516598 sortie est connectée à son tour à une borne d'entrée 30 a d'un multiplicateur 30 La sortie du registre 21 de valeur TA est connectée aux entrées du circuit 22 de détermination de valeur KTA et du circuit 24 de détermi- nation de valeur KTAV La sortie du circuit 22 de déter- mination de valeur KTA est connectée à une autre entrée b du multiplicateur 30 tandis que la sortie du circuit 24 de détermination de valeur KTAV est connectée à l'entrée 31 b d'un autre multiplicateur 31 La sortie 30 c du multiplicateur 30 est connectée à une autre entrée 31 a du multiplicateur 31 dont la sortie 31 c est connectée à son tour à la soupape ou aux soupapes 6 a d'injection de combustible du dispositif d'injection 6 représenté sur la Fig 1 au moyen d'un registre 32 de valeur Ti et d'un circuit 33 de commande de valeur Ti. Le capteur 11 de vitesse Ne du moteur délivre un signal TDC au circuit monostable 25 qui constitue un circuit conformateur, conjointement avec le générateur - 26 d'horloge séquentielle qui en est voisin Le circuit monostable 25 délivre une impulsion de sortie So chaque fois qu'une impulsion du signal TDC lui est appliquée et l'impulsion So est appliquée au générateur d'horloge séquentielle 26 pour qu'elle produise des impulsions d'horloge CPO 7 de façon séquentielle comme le montre la Fig 9 La première impulsion d'horloge CPO est fournie au registre 29 de valeur NE pour déclencher un comptage du compteur 28 de valeur Ne afin qu'elle soit chargée Le compteur 28 compte en permanence les impul- sions d'horloge de référence qui lui sont fournies par le générateur 27 d'horloge de référence Ensuite, la seconde impulsion d'horloge C Pl est appliquée au compteur 28 de valeur Ne pour ramener son contenu à zéro Par conséquent, la vitesse Ne du moteur est mesurée sous la forme d'un nombre d'impulsions d'horloge de référence produites et comptées entre deux impulsions voisines du du signal TDC et la valeur mesurée NE est mémorisée dans le registre 29 de valeur NE En outre, les impulsions d'horloge C Pl 3 sont appliquées au circuit 24 de détermination de valeur KTAV et les impulsions d'horloge C Pl 4 au circuit 22 de détermination de valeur KTA De même, les impulsions d'horloge CP 5, CP 6 et CP 7 sont appli- auées au multiplicateur 30, au multiplicateur 31 et au *registre 32 de valeur Ti. Les signaux de sortie du capteur 8 de pression absolue PB, du capteur 10 de température TW de l'eau du moteur et du capteur 9 de température TA de l'air à l'admission sont convertis en des signaux numériques correspondants par l'unité 18 de convertisseurs analo- giques-numériques et les signaux numériques sont chargés dans le registre 19 de valeur PB, le registre 20 de valeur TW et le registre 21 de valeur TA Le circuit 23 de calcul de valeur de base Ti calcule une période de base d'ouverture Ti de la soupape ou des soupapes-d'in- jection de combustible de la manière déjà décrite en regard des Fig 2 à 4, en réponse à des données d'entrée indiquant la pression absolue réelle PB dans la tubulure d'admission,-la température réelle TW de l'eau du moteur et la vitesse réelle Ne du moteur, ces données étant fournies respectivement par le registre 19 de valeur PB, le registre 20 de valeur TW et le registre 29 de valeur NE La valeur Ti calculée est appliquée àl'entrée 30 a du multiplicateur 30 sois forme d'une entrée Al. Le circuit 22 de détermination de valeur KTA traite des données d'entrée indiquant la température réelle TA de l'air à l'admission, fournie par le registre 21 de valeur TA pour déterminer une valeur d'un coeffi- cient KTA de correction dépendant de la température de l'air à l'admission en utilisant l'équation ( 6) précitée. La valeur KTA déterminée est appliquée à l'autre entrée b du multiplicateur 30 sous forme d'une entrée B 1 Le multiplicateur 3 Q effectue une multiplication de l'entrée Ai par l'entrée Bl à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 6 pour obtenir un produit de la valeur de base Ti calculée et de la valeur déterninée du coefficient de correction KTA, et le produit KTA x Ti est appliqué à l'entrée 31 a du multiplicateur 31 sous forme d'une entrée A 2. Par ailleurs, le circuit 24 de détermination de valeur KTAV traite des données d'entrée indiquant la température réelle T Arde l'air à l'admission, fournie par le registre 21 de valeur TA pour déterminer une valeur du coefficient de correction KTAV dépendant de la température del'air à l'admission de la manière illustrée par la Fig 7 La valeur KTAV déterminée est appliquée à l'autre entrée 31 b du multiplicateur 31 comme une entrée B 2 Le multiplicateur 31 effectue une multiplication de l'entrée A 2 par l'entrée B 2 à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 6 pour obtenir un produit de la valeur Ti corrigée par le coefficient KTA et l'autre coefficient de correction KTAV, qui est émis par la sortie 31 c et appliqué au registre 32 de valeur Ti Le registre 32 de valeur Ti mémorise les données de valeur Ti KTA x KTAV x Ti fournies parle multiplicateur 31 à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 7, et il les délivre au circuit 33 de commande de valeur Ti Le circuit 33 de commande de valeur Ti fonctionne sur les données de valeur Tï d'entrée pour produire un signal d'attaque et il l'applique à la soupape ou aux soupapes d'injection de combustible 6 a pour les ouvrir pendant une période d'ouverture correspondant à la donnée de valeur d'entrée Ti. La Fig 10 illustre en détail la réalisation interne du circuit 22 de détermination de valeur KTA et du circuit 24 de détermination de valeur KTAV appa- raissant sur la Fig 8 Selon la disposition de la Fig 10, les circuits de détermination 22 et 24 sont agencés pour déterminer les valeurs des coefficients KTA et KTAV par un calcul arithmétique La sortie du registre 21 de valeur TA de la Fig 8 est connectée à l'entrée d'une mémoire 34 prévue dans le circuit 22 de calcul de valeur KTA et mémorisant plusieurs indications prédéter- minées de température ainsi qu'à une entree 47 a d'un multiplicateur 47 et à une entree 53 a d'un comparateur 53 faisant tous deux partie du circuit 24 de détermina- tion de valeur KTAV La sortie de la mémoire 34 est connectée à l'entrée 35 b d'un soustracteur 35 dont l'autre entrée 35 a est conneetée à la mémoire 36 de valeur TAO La sortie 35 c du soustracteur 35 est connec- tée à l'entrée 37 a d'un multiplicateur 37 dont l'autre entrée 37 b est connectée à une mémoire 38 de valeur CTA. La sortie 37 c du multiplicateur 37 est connectée à une entrée 40 a d'un additionneur 40 par un registre 39 de valeur Ai La sortie d'une némoire 41 mémorisant une valeur " 1 " est connectée à l'autre entree 40 b de l'addi- tionneur 40 ainsi qu'à une entree 42 b d'un diviseur 42. La sortie 40 c de l'additionneur 40 est connectée à une entree de diviseur 42 dont la sortie 42 c est connectée à l'entrée 30 b du multiplicateur 30, apparaissant sur la Fig 8, par un registre 43 de valeur KTA. Le signal de sortie représentant la température réelle TA d'air à l'admission du registre 21 de valeur TA de la Fig 8 est appliqué à lamémoire 34 et une valeur indiquant la température correspondant aux données d'entrée est lue sélectivement dans la mémoire 34 et appliquée à l'entrée 35 b du soustracteur 35 comme une entree Ml L'autre entrée 35 a de ce soustracteur 35 reçoit une entrée NI avec la valeur de donnée qui est une constante correspondant à la valeur de température de 4 Q O C par exemple, provenant de la mémoire 36 pour effec- tuer une soustraction entre l'entrée Ml et l'entrée Ni. La différence résultante Ml Nl (= TA TAO) est appli- quée à l'entrée 37 a du multiplicateur 37 comme une entrée A 3 La mémoire 38 de valeur CTA qui mémorise une valeur constante CTA déterminée en fonction du moteur associé avec le présent dispositif, applique sa valeur constante mémorisée à l'autre entrée 37 b du multiplicateur 37 comme une entrée B 3 Dans le multiplicateur 37, une multiplica- tion de l'entrée A 3 par l'entrée B 3 est effectuée à l'application de chaque impulsion d'horloge C Pl au multi- plicateur 37 et le produit résultant A 3 x B 3, c'est-à-dire CTA(TA TAO) est appliqué au registre 39 de valeur A 1. L'ancienne valeur mémorisée du registre 39 de valeur Ai est remplacée par un nouveau produit A 3 x B 3 à l'appli- cation de chaque impulsion d'horloge CP 2 et, simultané- ment, la nouvelle valeur mémorisée est appliquée à l'entrée 40 a de l'additionneur 40 comme une entree M 2 La mémoire 41 applique sa valeur constante mémorisée unitaire à l'entrée 40 b de l'additionneur 40 comme une entree N 2 L'additionneur 40 effectue une addition de l'entrée M 2 et de l'entrée N 2, et applique la somme résultante M 2 + N 2 (= 1 + CTA(TA TAO)) a l'entrée 42 a du diviseur 42 comme une entrée D L'autre entree 42 b du diviseur 42 reçoit un signal d'entrée C de valeur cons- tante unitaire provenant de la mémoire 41 Ainsi, dans le diviseur 42, une division de l'entrée C par l'entrée D est effectuée à l'application de chaque impulsion d'hor- loge CP 3 au diviseur 42 et le quotient résultant C/D (= 1/( 1 + CTA(TA TAO)) est appliqué au registre 43 de valeur KTA L'ancienne valeur mémorisée du registre 43 de valeur KTA est remplacée par un nouveau quotient C/D à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 4 et simultanément, la nouvelle valeur mémorisée, c'est-à-dire une nouvelle valeur du coefficient de correction KTA ainsi calculée est fournie au multiplicateur 30 de la Fig 8. Par ailleurs, dans le circuit 24 de détermina- tion de valeur KTAV, l'entrée 47 b du multiplicateur 47 est connectée à une mémoire 48 de valeur CTAV tandis que sa sortie 47 c est connectée à une entrée 50 b d'un soustracteur 50 L'entrée 50 a du soustracteur 50 est connectée à une mémoire 51 de valeur CTAVO et sa sortie. 24 2516598 so 50 c est connectée à une entrée d'une porte ET 52 La sortie de laporte ET 52 est connectée à l'entrée d'un registre 58 de valeur KTAV par une porte OU 57 La sortie du registre 58 de valeur KTAV est connectée à l'entrée 31 b du multiplicateur 31 de la Fig 8 L'entrée 53 b du comparateur 53 est connectée à une mémoire 54 de valeur TAX, son entrée 53 c est connectée à l'autre entrée de la porte ET 52 et son autre sortie 53 d à une entrée de la porte ET 55 L'autre entrée de la porte ET 55 est connec- tée à une mémoire 56 de valeur KTAVO et sa sortie est connectée à l'entrée de la porte OU 57. La mémoire 48 de valeur CTAV et la mémoire 51 de valeur CTAVO mémorisent une constante proportionnelle CTAV et une constante CTAVO qui sont utilisées pour calculer la valeur du coefficient de correction appli- cable quand la température réelle TA de l'air à l'admission est inférieure à la température de référence TAVO comme le montre la Fig 7 Ces constantes sont déterminées expérimentalement de manière à s'appliquer au moteur auquel le présent dispositif est associé La mémoire 54 de valeur TAX mémorise la valeur de la tempé- rature de référence TAVO d'air à l'admission (par exemple C) et la mémoire 56 de valeur KTAV contient une valeur constante unitaire. Le signal de sortie représentant la température réelle TA de l'air à l'admission du registre 21 de valeur TA est appliqué comme une entrée A 4 à l'entrée 47 a du multiplicateur 47 dont l'autre entree 47 b reçoit une entrée B 4 avec la valeur constante proportionnelle CTAV provenant de la mémoire 48 de valeur CTAV Le multipli- cateur 47 effectue une multiplication de l'entrée A 4 par l'entrée B 4 à l'application de chaque impulsion d'horloge C Pl et le produit résultant A 4 x B 4 ou CTAV x TA est fourni au registre 49 de valeur A 3 L'ancienne valeur mémorisée du registre 49 de valeur A 3 est remplacée par un nouveau produit A 4 x B 4 à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 2 et simultanément, la nouvelle valeur mémorisée est appliquée à l'entrée 50 b du sous- tracteur 50 comme une entrée N 4 L'autre entrée 50 a du soustracteur 50 reçoit comme une entrée M 4 la valeur constante CTAVO provenant de la mémoire 51 de valeur CTAVO Ainsi, le soustracteur 50 effectue une soustrac- tion entre l'entrée N 4 et l'entrée M 4 et délivre la différence résultante M 4 N 4 (= CTAVO CTAV x TA) à une entrée de la porte ET 52. Dans le comparateur 53,une comparaison est faite pour déterminer si la température réelle d'admis- sion TA est supérieure ou non à la température de référence TAVO Plus particulièrement, la valeur TA de température réelle de l'air à l'admission provenant du registre 21 de valeur TA est appliquée à l'entrée 53 a du comparateur 53 comme une entrée Xl et la valeur de tempé- rature de référence TAVO provenant de la mémoire 54 de valeur TAX est appliquée à l'autre entrée 53 b, comme une entrée Yl Si la relation d'entrée Xl _ Yl ou TA G TAVO 2 Q est respectée, le comparateur 53 délivre une sortie " 1 " à sa sortie 53 c vers la porte ET 52 et simultanément u Lne sortie " 0 " par son autre sortie 53 d à la porte ET 55. Ainsi, la porte ET 52 est ouverte et simultanément, la porte ET 55 est fermée de sorte que la valeur de diffé- rence M 4 N 4 est fournie au registre 58 de valeur KTAV par la porte ET 52 et la porte OU 57. Si la relation d'entrée Xl > Yl ou TA > TAVO est respectée, le comparateur 53 délivre une sortie " O " à sa borne de sortie 53 c et une sortie " 1 " à son autre sortie 53 d, de la manière inverse à celle mentionnée ci-dessus Ainsi, la porte ET 52 est fermée et la porte ET 55 est ouverte et par conséquent, la valeur constante 1,0 provenant de la mémoire 56 de valeur KTAVO est appli- quée au registre 58 de valeur KTAV par la porte ET 55 et la porte OU 57 L'ancienne valeur mémorisée du registre 58 de valeur KTAV est remplacée par une nouvelle valeur d'entrée à l'application de chaque impulsion d'horloge CP 3 et simultanément, lanouvelle valeur mémorisée est appliquée à l'entrée 3 lb du multiplicateur 31 de la Fig 8, cette valeur étant (CTAVO CTAV x TA) ou 1,0 en fonction de la tempéra- ture réelle TA de l'air à l'admission. La Fig 11 illustre un autre mode de réalisa- tion du circuit 22 de détermination de valeur KTA-et du circuit 24 de détermination de valeur KTAV La sortie du registre 21 de valeur TA de la Fig 8 est connectée à l'entrée d'un circuit diviseur 59 par 1/2 N incorporé dans le circuit-22 de détermination de valeur KTA et également à une entrée 53 b' d'un comparateur 53 ' incorporé dans le circuit 24 de détermination de valeur KTAV La sortie du circuit 59 diviseur par 1/2 N est connectée à une mémoire 61 de donnée de valeur KTA et à une mémoire 22 de donnée de valeur KTAV incorporée dans le circuit 24 de détermination de valeur KTAV par l'intermédiaire d'un registre d'adresse 60 La sortie de la mémoire 61 de valeur KTA est connectée à l'entrée 30 b du multiplicateur 30 de la Fig 8 et la sortie de la mémoire 62 de donnée de valeur KTAV est connectée à une entrée d'une porte ET 52 ' La sortie de la porte ET 52 ' est connectée à l'entrée 31 lb du multiplicateur 31 de la Fig 8 par une porte OU 57 ' L'entrée 53 a' du compara- teur 53 ' est connectée à une mémoire 54 ' de valeur TAX, une sortie 53 c' est connectée à l'autre entrée de la porte 52 ' et son autre sortie 53 d' est connectée à l'autre entrée de la porte ET 55 ' L'autre entrée de la porte 55 ' est connectée à une mémoire 56 ' de valeur KTAVO Le registre d'adresse 60 contient plusieurs adresses correspondant individuellement à différentes valeurs prédéterminées de la température TA de l'air à l'admission comme le montre la Fig 12, représentant une table de température d'air à l'admission et des coeffi- cients de correction KTA et KTAV sur la base de l'équa- tion ( 6) précitée et du graphe de la Fig 7 Plusieurs valeurs prédéterminées KT Ai du coefficient de correction KTA, correspondant individuellement à certaines respec- tives des adresses précitées sont mémorisées dans la mémoire 61 de donnée de valeur KTA et plusieurs valeurs prédéter- minées KTA Vi correspondant individuellement à certaines respectives des adresses sont mémorisées dans la mémoire 62 de donnée de valeur KTAV La valeur de température réelle de l'air à l'admission mémorisée dansle registre 21 de valeur TA est convertie en une valeur entière par 1 Q le circuit 59 diviseur par 1/2 N et la valeur entière est fournie au registre d'adresse 60 A l'application de chaque impuision d'horloge C Pl au registre d'adresse 60, une adresse est lue dans ce registre, correspondant à la valeur d'entrée entière et l'adresse lue est appliquée à la mémoire 61 de valeur KTA et à la mémoire 62 de valeur KTAV L'une des valeurs prédéterminées KT Ai est lue dans la mémoire 61, correspondant à l'adresse d'entrée et la valeur lue KT Ai est fournie au multiplicateur 30 de la Fig 8 D'une manière similaire, une valeur KTA Vi corres- 2 Q pondant à l'adresse d'entrée est lue dans la mémoire 62 et la valeur lue KTA Vi est fournie à la porte ET 52 '. Les portes ET 52 ' et 55 ', la porte OU 57 ', le comparateur 53 ', la mémoire 54 ' de valeur TAX et la valeur 56 ' de valeur KTAVO fonctionnent d'une manière similaire à celle des portes ET 52 et 55, de la porte OU 57, du comparateur 53, de la mémoire 54 de valeur TAX et de la mémoire 56 de valeur KTAVO apparaissant sur la Fig 10. En résumé, le comparateur 53 ' détermine si la température réelle TA d'air à l'admission est supérieure ou non à la 3 Q valeur de référence TAVO Lorsqu'il est déterminé que la première température est supérieure à la seconde, la valeur constante 1,0 mémorisée dans la mémoire 56 ' de valeur KTAVO est fournie au multiplicateur 31 de la Fig 8 par la porte ET 55 ' et la porte OU 57 ' Lorsqu'il est déterminé que la température réelle TA d'air à l'admission est inférieure à la valeur de référence TAVO, le comparateur 53 ' entraîne qu'une valeur KTA Vi mémorisée dans la mémoire 62 de valeur KTAV et-correspondant-à. l'adresse d'entrée soit fournie au multiplicateur 31 de la Fig 8 par la porte ET 52 ' et la porte OU 57 '. Dans la disposition de la Fig 11, le registre d'adresses 60 est agencée pour fournir également des adresses -de lecture au circuit 24 de détermination de valeur KTAV, mais en variante, le circuit 24 de détermi- nation de valeur KTAV peut comporter un autre circuit O 10 diviseur par 1/2 N et un autre registre d'adresses à usage exclusif De plus, la mémoire 62 de donnée de valeur KTAV peut aussi être agencée pour mémoriser une valeur constante KTAV (= 1,0) applicable quand la tempé- rature réelle TA de l'air à l'admission dépasse la valeur de référence TAVO et en même temps, la même mémoire 62 peut être connectée directement à l'entrée 31 b du multi- plicateur 31 de la Fig 8, en -supprimant le comparateur 53 ', la mémdire 54 ' de valeur TAX, la mémoire 56 ' de valeur KTAVO, les portes ET 52 ' et 55 ' et la porte OU 57 '. REVEND ICATIONS 1 Dispositif de correction de rapport air/ combustible pour un dispositif de commande d'alimentation en combustible destiné à un-moteur à combustion interne comprenant une tubulure d'admission ( 2), ce dispositif comprenant un dispositif de détermination d'une valeur de base du rapport air/combustible d'un mélange air/ combustible fournie au moteur, en fonction d'au moins un paramètre représentant des conditions de fonctionne- ment dudit moteur, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte un capteur ( 9) pour détecter une valeur de tempé- rature d'air à l'admission dans ladite tubulure d'admis- sion dudit moteur, un dispositif ( 22) pour déterminer une valeur d'un coefficient de correction en fonction d'une valeur de température d'air à l'admission détectée 1 S par ledit capteur, et un dispositif ( 30) pour corriger une valeur de base du rapport air/combustible dudit mélange air/combustible déterminée par ledit dispositif de détermination de valeur de base, d'une quantité correspondant à une valeur dudit coefficient de correc- tion déterminé par ledit dispositif de détermination de coefficient de correction, ledit dispositif ( 22) de détermination de coefficient de correction étant agencé pour déterminer la valeur dudit coefficient de correction par l'équation suivante: KTA = 1/ ll + CTA(TA TAO)D o TA représente une valeur détectée ( O C)' de la tempéra- ture de l'air à l'admission, TAO représente une valeur de référence prédéterminée (CC) de la température de l'air à l'admission et CTA une constante dont la valeur est 3 Q déterminée par-ledit moteur. 2 Dispositif selon la revendication 1, carac- térisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif ( 24) pour déterminer une valeur d'un second coefficient de correction en fonction d'une valeur de la température d'air à l'admission détectée par ledit capteur ( 9), et un dispositif ( 31) pour corriger en outre la valeur de base du rapport air/combustible dudit mélange air/ combustible déterminé par ledit dispositif de détermina- tion de valeur de base, d'une quantité correspondant à une valeur dudit second coefficient de correction déter- minée par ledit second dispositif de détermination de coefficient de correction, ledit second dispositif ( 24) de détermination de coefficient de correction étant agencé pour déterminer la valeur dudit second coeffi- cient de correction de manière que la valeur déterminée dudit second coefficient de correction soit une valeur constante prédéterminée quand la température de l'air à l'admission a une valeur supérieure à une valeur prédéterminée qui est inférieure à la valeur de réfé- rence prédéterminée TAO, et dont la valeur augmente quand la température de l'air à l'admission'a une valeur qui diminue à partir de ladite valeur prédéterminée. 3 Dispositif selon la revendication 2,- caractérisé en ce que ladite valeur prédéterminée de la température de l'air à l'admission pour ledit second coefficient de correction est établie à une valeur qui se situe dans une plage de température d'air à l'admis- sion pour laquelle le combustible injecté dans la tubulure d'admission du moteur peut être complètement évaporée dans une période entre l'injection du combus tible et son allumage. 4 Dispositif de correction de rapport air/combustible dans un dispositif de commande d'alimen- tation en combustible destiné à un moteur à combustion interne comprenant une tubulure d'admission ( 2) et a- moins une soupape d'injection de combustible ( 6) commandée électromagnétiquement, agencée pour injecter du combustible dans ledit'moteur et ayant une période d'ouverture-de soupape adaptée pour déterminer une quantité de combustible fournie audit moteur, ledit dispositif comprenant un dispositif ( 23) pour Z 51- 6598 déterminer une valeur de base de la période d'ouverture de soupape d'injection de combustible en fonction d'au moins un paramètre représentant des conditions de fonc- tionnement dudit moteur afin de commander le rapport air/combustible d'un mélange d'air et de combustible fourni audit moteur, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte un capteur ( 9) pour détecter une valeur de température d'air à l'admission dans ladite tubulure d'admission dudit moteur, un dispositif -( 22) pour a 10 calculer arithmétiquementune valeur d'un coefficient de correction-en fonction d'une valeur de la température - d'air d'admission détectée par ledit capteur, et dispo- sitif ( 30) pour corriger une valeur de base du rapport air/combustible dudit mélange air/combustible déterminé par ledit dispositif ( 23) de détermination de valeur de base, d'une quantité correspondant & une valeur dudit coefficient de correction calculée arithmétiquement par ledit dispositif 5 de calcul arithmétique, 'ledit dispositif de calcul arithmiétique étant agencé pour 2 Q calculer arithmétiquement la valeur dudit coefficient de correction par l'équation suivante: KTA = l/l 1 + CTA (TA TAO)l o TA représente une valeur détectée ( C) de la tempéra- ture de l'air à l'admission-} TAO une valeur de référence prédéterminée ( C) de la température de l'air à l'admis- sion et CTA une constante ayant une valeur déterminée par ledit moteur. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un dispositif 24 pour calculer arithmétiquement une valeur d'un second coefficient de correction en fonction d'une valeur de la * température de l'air a l'admission détectée par ledit capteur, et un dispositif ( 31) pour corriger la valeur de base du rapport air/combustible dudit mélange air/combustible déterminée par ledit dispositif de détermination dé valeur globale, d'une quantité corres- pondant à une valeur dudit second coefficient de correction calculée arithmétiquement par ledit second dispositif de calcul de coefficient de correction, ledit second dispositif ( 24) de correction de coefficient de correction étant agencé pour calculer la valeur dudit second coefficient de correction de manière que la valeur calculéedudit second coefficient de correction ait une valeur constante prédéterminêe quand la température de l'air à l'admission est une valeur supérieure une valeur prédéterminée qui est inférieure à ladite valeur TAO de référence prédéterminée, et dont la valeur augmente quand la température de l'air à l'admission a une valeur qui décroît a partir de ladite valeur prédé- terminée. 6 Dispositif de correction de rapport air/combustible pour un dispositif de commande d'alimen- tation en combustible destiné à un moteur à combustion interne comprenant une tubulure d'admission ( 2) et au -20 moins une soupape ( 6) d'injection de combustible commandée électromagnétiquement, destiné à_injecter du combustible dans ledit moteur et ayant une période d'ouverture de soupape adaptée pour déterminer une quan- tité de combustible fournie audit moteur, ledit dispositif comprenant un dispositif de détermination d'une valeur de base de la période d'ouverture de ladite soupape d'injection de combustible en fonction d'au moins un paramètre représentant des conditions de fonctionnement dudit moteur afin de commander le rapport air/combustible du mélange air/combustible fourni au moteur, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte un capteur ( 9) pour détecter une valeur de température d'air à l'admission dans ladite tubulure d'admission dudit moteur, un dispositif ( 21) pour mémoriser plusieurs valeurs prédéterminées d'un coefficient donné en fonct- tion de la température de l'air à l'admission, un dispositif ( 5) pour lire sélectivement l'une desdites valeurs prédéterminées dans ledit dispositif de mémori- sation, correspondant a une valeur de la température d'air à l'admission détectée par ledit capteur, et un dispositif ( 30) de correction d'une valeur de base de la période d'ouverture de ladite soupape d'injection de combustible déterminée par ledit dispositif de détermi- nation de valeur de base, d'une quantité correspondant à une valeur dudit coefficient de correction lue dans le dispositif de mémorisation, lesdites-valeurs prédé- terminées dudit coefficient de correction mémorisées dans ledit dispositif de mémorisation étant déterminées par l'équation suivante: KTA = l/fl + CTA (TA TAO)l o TA représente une valeur détectée (OC) de la tempé- rature de l'air à l'admission, TAO une valeur de référence prédéterminée ( C) de la température de l'air d'admission et CTA une constante dont la valeur est déterminée par ledit moteur. 7 Dispositif selon la revendication 6, caractérisée N ce qu'il comporte en outre un dispositif ( 56) mémorisant plusieurs valeurs prédéterminées d'un second coefficient de correction données en fonction de la température de l'air d'admission, un dispositif ( 5) pour lire sélectivement l'une desdites valeurs prédé-. terminées dans ledit second dispositif de mémorisation de coefficient de correction, correspondant à une valeur de la température de l'air à l'admission détectée par ledit capteur et un dispositif ( 30) pour corriger à nouveau la valeur de base de la période d'ouverture de ladite soupape d'injection de combustible d'une quantité correspondant à une valeur prédéterminée lue dans ledit second dispositif de mémorisation de coefficient de correction, ledit dispositif de lecture étant agencé pour lire dans ledit second dispositif de mémorisation de coefficient de correction d'une manière telle que la valeur lue soit une valeur constante prédéterminée 34 2516598 quand la température de l'air à l'admission a une valeur supérieure à une valeur prédéterminée qui est inférieure à ladite valeur de référence prédéterminée TAO, et une valeur qui augmente quand la température de l'air à l'admission a une valeur qui décroît à partir de ladite valeur prédéterminée.