FR 2522810 A1 19830909 FR 8204141 A 19820305 La présente invention concerne un dispositif pour la mesure du débit massique de fluides. On connaît déjà de nombreux dispositifs de mesure de débit massique basés sur divers principes: correction densimétrique, gyroscopique, effet Coriolis, etc L'un de ces dispositifs, couramment employé, comprend deux turbines reliées entre elles par un élément élastique tel qu'un ressort Un tel dispositif est,par exemple, décrit dans le brevet US N 2,943,487 L'angle de torsion des deux turbines, c'est-à-dire le déphasage entre la première turbine et la deuxième turbine est proportionnel à l'énergie cinétique du fluide, c'est-à-dire au produit de la densité d du fluide par le carré de la vitesse d'écoulement du fluide v De plus, la vitesse de rotation de la turbine est proportionnelle à la vitesse de l'écoulement du fluide v On remarque qu'en effectuant le rapport entre l'angle de déphasage des deux turbines, proportionnel à dv, et la vitesse de rotation v de la turbine, on obtient une quantité qui est propor- tionnelle au produit de la densité du fluide d par la vitesse v d'écoulement du fluide, c'est-à-dire proportionnelle au débit massiqued v du fluide En pratique, on mesure l'intervalle de temps correspondant à l'angle de déphasage des deux turbines Ce type de débitmètre comprend de nombreuses variantes de réalisation; l'une d'elles est décrite, par exemple, dans le brevet US n' 3,604,265. Dans un autre type de débitmètre massique, on utilise deux turbines montées de façon coaxiale dans la canalisation traversée par le fluide Les deux turbines peuvent tourner indépendamment l'une de l'autre La première turbine est utilisée pour donner au fluide un mouvement de rotation par rapport à l'axe de la canalisation. Le fluide en rotation crée alors un couple moteur sur la deuxième turbine On mesure ce couple, lequel est proportionnel au débit massique Un exemple de réalisation de ce type d'appareil est décrit dans le brevet US N O 3,555,900. On sait d'autre part que la mesure de débit d'un fluide à l'aide d'un appareil à turbine n'atteint une précision suffisante que si l'écoulement du fluide à l'intérieur de l'appareil s'effectue en régime turbulent L'écoulement dans la canalisation est d'abord laminaire pour les faibles vitesses et devient ensuite turbulent, à partir d'une vitesse définie par la formule de Reynolds De façon à élargir la plage de mesure avec les appareils à turbine, on a alors songé à modifier le régime d'écoulement du fluide à faible débit, c'est-à-dire à le rendre turbulent même pour les faibles débits. A cette fin, il a été proposé dans le brevet français no I 286 833, un débitmètre à turbine comportant, soit plusieurs hélices dont les pales ont des inclinaisons différentes d'une hélice à une autre, soit une seule hélice dont les pales ont au moins deux inclinaisons diffé- rentes, de façon à communiquer au fluide les trajectoires non rectilignes qui favorisent l'établissement d'un régime turbulent. Les débitmètres massiques comportant deux turbines ont l'inconvénient de mettre en oeuvre de nombreuses pièces en mouvement. Il y a en effet risque de grippage de certaines pièces dû à l'usure et à la corrosion du fluide De plus, l'inertie du système est d'autant plus importante que le nombre de pièces en mouvement est grand Il en résulte une plus grande difficulté à mesurer des débits pulsés. La présente invention a pour objet un débitmètre massique mettant en oeuvre un petit nombre de pièces en mouvement de façon à le rendre fiable, robuste et économique Alors que les débitmètres massiques de l'art antérieur utilisent deux turbines, le débitmètre conforme à l'invention, n'en utilise qu'une seule qui peut tourner librement autour de son axe de rotation, sans aucune contrainte. Les pales du rotor de cette unique turbine ont une double particu- larité D'une part, elles peuvent fléchir élastiquement, sous l'action du fluide traversant la turbine et, d'autre part, elles ont des angles d'inclinaison différents. De façon plus précise, l'invention concerne un dispositif pour la mesure du débit massique d'un fluide comportant une conduite adaptée à être parcourue par le fluide, caractérisé en ce qu'il comporte une turbine comprenant un rotor à pales monté dans la conduite pour être entraîné en rotation par le fluide, l'une au moins desdites pales étant élastiquement déformable sous l'action du fluide en mouvement et les angles d'inclinaison des pales, par rapport à l'axe de la turbine, étant différents pour au moins deux pales et, des moyens pour mesurer une grandeur caractéristique de la déformation des pales entre au moins deux pales d'angles d'inclinaison différents et ddnt une au moins est Plastiquement déformable, ladite grandeur étant représentative du débit massique du fluide. De façon avantageuse, toutes les pales sont élastiquement déformables et les pales de rang pair ont un certain angle d'incli- naison, alors que les pales de rang impair ont un autre angle d'incli- naison. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d'un mode d'exécution de l'invention donnée à titre d'exemple non limitatif La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent dans lesquels: la figure I représente schématiquement un débitmètre massique conforme à la présente invention, la figure 2 est une section transversale du débitmétre massique de la figure 1, suivant le plan 2, la figure 3 est une section transversale du débitmètre massique représenté sur la figure 1, suivant le plan 3, la figure 4 représente schématiquement, vue de haut, une partie du rotor qui aurait été déroulée selon un même plan, la figure 5 représente schématiquement le dispositif électronique de mesure du débit massique, et la figure 6 est un diagramme montrant le principe de la mesure et la forme des différents signaux du circuit de mesure. Le mode de réalisation préférentiel du débitmètre massique conforme à l'invention est représenté sur la figure 1 Il comporte un boîtier 10 de forme tubulaire dont les deux extrémités comprennent des brides 12 et 14 permettant de fixer le débitmètre massique entre deux extrémités de conduite dans laquelle circule le fluide dont on veut mesurer le débit Le débitmètre comporte une seule turbine 16 placée de façon coaxiale au centre du boîtier 10 Le diamètre de la turbine est légèrement inférieur au diamètre interne du boîtier La turbine 16 comporte (voir aussi figure 3) un rotor 18 muni de pales 20 et tournant autour d'un axe 22 Cet arbre est maintenu et tourne à l'intérieur de deux roulements à billes 24 et 26, lesquels sont fixés à l'intérieur d'un bâti 28 Des redresseurs 30 de veines fluides (voir figure 2) sont disposés radialement et à l'intérieur d'une couronne dans le boîtier 10 Ces redresseurs ont pour fonction de canaliser le fluide dans le boîtier 10, le fluide pénétrant dans la conduite dans la direction indiquée par les floches 32, de façon à diriger le fluide sur les pales 20 de la turbine en évitant les tourbillons Ces redresseurs servent aussi à centrer la turbine 16 et constituent des supports pour deux manchons creux 34 et 36 de même diamètre que la partie pleine du rotor 18 et placés en regard de la face avant et de la face arrière de ce rotor Le bâti 28 supportant la turbine 16 est vissé aux manchons 34 et 36, tel que représenté en 38 et 40 Le manchon 34 se termine à l'avant de la turbine par une ogive 42 et le manchon 36 se termine à l'arrière de la turbine par une ogive 44 Ces ogives ont pour fonction de diriger le fluide de façon à ne pas perturber son écoulement Deux détecteurs magnétiques identiques 46 et 48 sont placés en regard et au dessus des pales 20 de la turbine, à l'intérieur d'excentriques et 52 (voir figure 3) Les excentriques 50 et 52 sont placés dans des logements perçés dans le boîtier 10 Les détecteurs sont placés de telle sorte que lorsque l'un d'eux est en regard d'une pale de rang pair, l'autre est en regard d'une pale de rang impair Les excentriques sont utilisés comme il sera expliqué ci-après, pour positionner chacun des détecteurs de façon à effectuer le zéro de la mesure pour une rotation de 360 de la turbine et pour un débit massique nul Chaque détecteur magnétique est constitué de façon classique, par un aimant permanent autour duquel est enroulé un solénoide dont les deux extrémités sont connectées à une résistance. Les pales sont réalisées en matériau magnétique et il en résulte à chaque passage d'une pale à proximité du détecteur, une impulsion de tension électrique aux bornes de la résistance due à la variation de perméabilité magnétique. Les pales 20 du rotor de la turbine 16 sont disposées en cou- ronne autour de la partie pleine 18 du rotor Ces pales sont disposées dans l'espace annulaire délimité par la paroi interne du boîtier 10 et, par les manchons 34 et 36 Selon l'une des caractéristiques de l'invention, les pales sont réalisées en un matériau magnétique pouvant se déformer élastiquement sous l'action du fluide traversant les pales,dont on veut mesurer le débit Dans le mode de réalisation représenté, les pales sont en acier, du type généralement utilisé pour la fabrication des ressorts L'épaisseur des pales est telle que les pales fléchissent sous l'action du fluide en mouvement pour des débits de fluide compris dans la plage de mesure de l'appareil A titre d'exemple, une épaisseur de 0,5 mm peut convenir lorsque le fluide est un liquide De façon à ne pas dépasser la limite d'élasti- cité des pales, on peut prévoir des moyens, tels que des butées, pour limiter la flexion desdites pales. Selon une autre cactéristique de l'invention, l'angle d'inclinaison des pales, par rapport à l'axe de la turbine, est variable Sur la figure 4, qui représente une partie des pales vue du dessus selon l'un des diamètres de la turbine et dont on aurait déroulé le rotor pour le mettre à plat, la partie pleine du rotor est indiquée par 18 et l'axe de la turbine par 54 Quatre pales 56, 58, 60 et 62 ont été représentées l'inclinaison des pales 56 et 60 est indiquée par l'angle a et l'inclinaison des pales 58 et 62 par l'angle b. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, les pales sont en nombre pair, les pales de rang pair ayant un même angle d'inclinaison a et les pales de rang impair ayant un même angle d'inclinaison b Ainsi, deux pales successives ont des angles d'inclinaison différents Dans le mode de réalisation représenté, les angles d'inclinaison alternent de pale en pale et ont pour valeurs 40 et 50 degrés Ces pales sont au nombre de 20 De préfé- rence, la somme des angles d'inclinaison de deux pales successives est comprise entre 50 et 110 degrés et l'un des angles est au moins de 20 degrés De préférence, la demi-somme des angles d'inclinaison de deux pales ayant des inclinaisons différentes est égale à 45 degrés. Cette valeur est en fait fonction des débits que l'on désire mesurer. Il est cependant à remarquer que le nombre de pales de la turbine peut être quelconque, mais cependant de deux au minimum, et qu'au moins une des pales doit être élastiquement déformable Dans ce dernier cas, les deux pales auront des angles d'inclinaison différents. De plus, il est nécessaire que deux pales uniquement aient des inclinaisons différentes, et qu'au moins une d'entre elles soit élastiquement déformable, même si la turbine comporte plus de deux pales On peut remarquer également que les pales d'inclinaison différentes ne sont pas nécessairement adjacentes Dans le mode de réalisation représenté, les pales sont planes Dans le cas de pales ayant une forme non plane, hélicoïdale par exemple, l'angle d'inclinaison à considérer est l'angle moyen de chaque pale. Le principe de la mesure de débit massique avec le débitmètre de la présente invention est expliqué ci-après en regard de la figure 4 On constate expérimentalement que les pales fléchissent sous l'action du fluide en mouvement et que leur déviation par rapport à leur position de repos est d'autant plus importante que le débit massique du fluide est important. La relation entre la déflexion des pales et le débit massique est une relation linéaire, dans une certaine plage de débits De plus, on constate que deux pales d'inclinaisons différentes sont déviées en sens opposé, soit qu'elles se rapprochent, soit qu'elles s'éloignent l'une de l'autre Ainsi, sur la figure 4, on a montré en pointillé les positions occupées par l'extrémité des pales lorsqu'elles sont fléchies par suite de l'écoulement du fluide Lorsque la turbine est au repos, les pales sont équidistantes, c'est-à-dire que les distances AB, BC et CD sont égales, ces distances étant repérées le long de l'axe médiant 64 des pales, perpendiculaire à l'axe de la turbine Sous l'effet du fluide en mouvement, ces distances changent: la distance AB augmente pour devenir égale à A'B', la distance BC diminue pour devenir B'C' et la distance CD augmente pour devenir C'D', et ainsi de suite pour les distances entre pales successives non représentées La mesure de la variation de distance entre au moins deux pales d'angles d'inclinaison différents, ou d'une grandeur caractéristique de cette variation de distance, fournit une indication du débit massique du fluide traversant la turbine Ainsi, la variation de la distance AB est à elle seule suffisante pour indiquer la valeur du débit massique Il en est de mime de la distance B'C' qui, elle, a varié en sens contraire de la distance A'B' En combinant ces deux mesures, A'B' et B'C', on obtient une indication plus sensible et plus précise du débit massique Pour ce faire, on mesure une grandeur caractéristique de la différence A'B' B'C' Dans le mode de réalisation décrit, on mesure les intervalles de temps correspondant au passage de deux pales successives d'inclinaison différentes devant un détecteur magnétique. La déflexion des pales sous l'effet du fluide en mouvement a deux origines Tout d'abord, il est connu que pour un débit de fluide constant, la vitesse de rotation de la turbine augmente avec l'angle d'inclinaison des pales Ainsi, quand cet angle est nul, la vitesse de rotation est nulle et, tout du moins en théorie et pour un fluide parfait, la vitesse de la turbine devient infinie lorsque l'angle d'inclinaison des pales est de 900. Les pales d'angle d'inclinaison a tendent à faire tourner la turbine à une vitesse déterminée alors que les pales d'inclinaison b, b étant> a, tendent à faire tourner la turbine à une vitesse de rotation supérieure Il en résulte que la vitesse de rotation d'équilibre de la turbine est une vitesse intermédiaire entre ces deux valeurs Par réaction, les pales d'angle d'inclinaison a exercent alors un couple moteur sur la turbine et les pales d'angle d'inclinaison b exercent un couple de freinage Ces couples se traduisent par la déformation des pales Un autre phénomène existe: c'est l'effet Venturi En effet, en considérant la figure 4, on remarque que la section de passage du fluide entre les pales 56 et 58 va en diminuant depuis l'entrée jusqu'à la sortie Il en résulte une pression qui s'exerce sur les parois des pales et qui a tendance à déformer les pales pour rendre les sections de passage d'entrée et de sortie identiques Pour les deux pales suivantes 58 et 60, c'est la section d'entrée qui, cette fois est inférieure à la section de sortie L'effet Venturi joue en sens inverse et a tendance à rapprocher les pales 58 et 60 Les deux phénomènes qui viennent d'être décrits se combinent et tous les deux tendent à rendre les pales parallèles. L'importance de l'un des phénomènes par rapport à l'autre dépend de la nature du fluide Ainsi, l'effet Venturi est prédominant lorsque le fluide est un liquide On remarque que pour ces deux phénomènes, plus la différence entre les angles d'inclinaison a et b est importante, plus la déformation des pales est grande. Le principe de la mesure avec un seul détecteur magnétique est le suivant: on mesure les deux intervalles de temps correspon- dant au passage au regard du détecteur de trois pales successives. Ainsi, en se référant à la figure 4, les deux intervalles correspondent aux passages devant le détecteur des points A'-B' d'une part, et D'-C' d'autre part En pratique, on ne se limite pas à ces deux intervalles de temps uniquement: on cumule les intervalles de temps correspondant aux écarts A'-B', C'-D', etc, c'est-à-dire aux intervalles de temps correspondant au passage devant le détecteur des pales de rangs pair et impair, et on cumule les intervalles de temps correspondant au passage devant le détecteur des pales de rangs impair et pair Ces cumuls des intervalles de temps sont effectués pour une rotation complète de la turbine Ceci permet d'éliminer les déformations des pales qui ne seraient pas dues à l'effet du fluide en mouvement En effet, les pales sont supposées être parfaitement équidistantes lorsque la turbine est au repos Cepen- dant, elles ne le sont pas toujours du fait de la fabrication plus ou moins précise du rotor et des chocs que peuvent éventuellement subir les pales Cependant, ces déformations mécaniques se compensent pour une rotation de 360 degrés de la turbine Il est donc, très intéressant d'effectuer le cumul des différents intervalles de temps pour une rotation complète de la turbine, de façon à s'affranchir des défauts des pales. Dans le mode de réalisation décrit, le débitmètre massique comporte avantageusement deux détecteurs, l'un étant placé au regard d'une des pales de rang pair et l'autre étant placé au regard d'une des pales de rang impair lorsque la turbine est au repos L'utili- sation de deux détecteurs permet de s'affranchir des variations de vitesse de la turbine au cours des mesures En effet, en se référant à la figure 4, si la vitesse de la turbine diminue au cours de la mesure, l'intervalle de temps mesuré correspondant à B'C' sera plus long et inversement, si la vitesse de la turbine augmente, l'inter- valle de temps mesuré sera plus court Pour ces raisons, on déclenche les deux détecteurs magnétiques à un même instant, par exemple au moment o l'une des pales de rang pair passe au regard du premier détecteur et l'une des pales de rang impair passe au regard du deuxième détecteur Ainsi, en se référant à la figure 4, le premier détecteur sera situé au regard du point A et le deuxième détecteur au regard du point B et tous les deux seront déclenchés simultanément. Préalablement à toute mesure, il est nécessaire d'effectuer le zéro de l'appareil, c'est-à-dire que le débitmètre indique la valeur zéro lorsque les pales ne subissent aucune déformation. C'est le cas, par exemple, lorsque la turbine est entraînée en rotation par un moteur à l'intérieur d'une enceinte dans laquelle on a fait le vide ou lorsque la turbine est entraînée en rotation par un fluide de densité insuffisante pour pouvoir mesurer une déformation des pales Si toutes les pales étaient parfaitement équidistantes les unes des autres, ce qui n'est pas le cas en pratique, il suffirait de centrer parfaitement les détecteurs magnétiques le long de l'axe médian 64 (figure 4) perpendiculaire à l'axe de la turbine Pour palier les imperfections du rotor, chacun des deux détecteurs magnétiques est alors réglé individuel- lement en le déplaçant à l'aide des excentriques 50 et 52 le long de l'axe de la turbine Le réglage consiste à trouver une position du détecteur pour laquelle la somme des erreurs de positionnement s'annule pour une rotation de 360 du rotor. La figure 5 est un diagramme schématique du circuit demesure. La turbine 16 est représentée schématiquement par le rotor 18 entouré d'une couronne 70 figurant l'espace dans lequel les pales 20 se déplacent Les deux détecteurs 46 et 48 sont situés respectivement en face d'une pale 72 de rang pair et d'une pale 74 de rang impair Au détecteur 46 est associé un circuit de mise en forme 76 suivi d'un diviseur de fréquence 78 Ce diviseur est connecté à l'entrée d'un circuit de mesure de temps, ou chronomètre 80 Au détecteur 48 est connecté un circuit de mise en forme 82, suivi d'un circuit de mise en forme 84, lequel est connecté à l'entrée d'un circuit de mesure de temps 86 Un circuit 87 permet de calculer et d'afficher la différence, en valeur absolue, des indications fournies par les chronomètres 80 et 86 Tous ces circuits sont classiques et sont commercialement disponibles. 2 522810 Il La figure 6 est un diagramme des temps des signaux à la sortie des différents circuits de mesure, en fonction de la position des pales 20 de la turbine par rapport au détecteur L'axe Ot repré- sente l'axe des temps, O étant l'origine Les schémas 88 et 96 représentent la position des pales 20 du rotor par rapport, respec- tivement, au premier et au deuxième détecteurs magnétiques lorsque les pales sont déformées sous l'action du fluide en mouvement Au même instant 0, une pale de rang pair est en regard du premier détecteur, alors qu'une pale de rang impair est en regard du deuxième détecteur (ou inversement) Les diagrammes 90 et 98 représentent le signal de sortie délivré respectivement par les premier et deuxième détecteurs Ces signaux ont la forme d'une sinusoide modulée en fréquence En effet, la variation de perméa- bilité est nulle chaque fois que le détecteur est en regard d'une pale ou lorsque le détecteur est situé à mi-distance entre deux pales successives Entre ces deux positions, la variation de perméa- bilité passe par un maximum ou un minimum Les signaux des diagrammes 92 et 100 sont émis par les circuits de mise en forme 76 et 82 respec- tivement Ces circuits émettent des signaux rectangulaires à partir du signal sinusoïdal modulé L'élément important de ces circuits de mise en forme n'est autre qu'un transistor qui est bloqué ou débloqué à chaque passage au zéro du signal sinusoïdal des diagrammes 90 et 98. Les diagrammes 94 et 102 représentent les signaux émis par les diviseurs de fréquence 78 et 84 respectivement Ces diviseurs divisent par deux la fréquence des signaux fournis par les circuits de mise en forme. Ces diviseurs de fréquence sont généralement constitués d'une bascule. Les crénaux de largeur T sur le diagramme 94 correspondent en fait à la distance séparant deux pales successives, par exemple, la distance séparant une pale de rang pair d'une pale successive de rang impair. Sur le diagramme 102, les crénaux de largeur T 2 correspondent à la distance entre deux pales successives, entre une pale de rang impair et la pale successive de rang pair La valeur absolue de la différence T T 2 = T correspond bien à la différence entre les distances A' B' et D' C' de la figure 4 Les chronomètres 80 et 86 se déclenchent à chaque front montant des crénaux des diagrammes respectivement 94 et 102 et s'arr tent à chaque front descendant. Le chronomètre 80 mesure donc les temps T 1 et le chronomètre 86 mesure les temps T Comme il a été mentionné précédemment, on effectue la somme, puis éventuellement la moyenne des intervalles de temps T 1 et T 2 pour une rotation de 360 degrés de la turbine, ceci pour compenser les imperfections des pales La somme (ou la moyenne) des mesures de T et T 2 permet de déterminer la somme (ou la moyenne) des valeurs absolues T 1 T 2 = T, laquelle corres- pond à la grandeur caractéristique du débit massique recherché. Sur la figure 6, les intervalles de temps T, ont été représentés égaux Il en est de même des intervalles de temps T Ceci suppose bien entendu, que les pales soient parfaitement équidistantes et que la vitesse de rotation de la turbine soit uniforme. L'avantage d'utiliser deux détecteurs synchronisés, l'un placé au regard d'une pale de rang pair lorsque l'autre est placé au regard d'une pale de rang impair, apparaît clairement sur les diagrammes 94 et 102 On remarque en effet qu'une variation de vitesse de la turbine en cours de mesure se traduit par des variations de T 1 et T 2 de même sens, lesquelles vont partiellement se compenser en effectuant la différence T 1 T 2. Une application particulièrement importante du débitmètre massique qui vient d'être décrit consiste en la mesure des débits respectifs de chaque phase d'un mélange diphasique gaz-liquide. En effet, la détermination des débits volumétrique et massique du fluide diphasique permet de déterminer les débits respectifs de gaz et de liquide, à condition de connaître les densités du liquide et du gaz et d'apporter, éventuellement, les corrections nécessaires de température et de pression Une telle méthode est par exemple décrite dans le brevet russe no 189 170 A l'aide du débitmètre objet de l'invention, on remarque que la vitesse de rotation de la turbine fournit, d'une façon classique, une valeur caractéristique du débit volumétrique du fluide Le débit massique est obtenu de la façon indiquée précédemment en mesurant les déformations des pales sous l'action du fluide en mouvement. Le même appareil permet donc de déterminer simultanément les débits volumétrique et massique du fluide et, de ce fait, de déterminer les débits respectifs de chaque phase d'un mélange diphasique liquide-gaz Pour cette application particulière, les caractéristiques de la turbine peuvent être les suivantes rayon 100 mm, hauteur des pales 35 mm, section annulaire de passage du fluide dans le débitmètre 180 cm 2, largeur des pales 25 mm, épaisseur des pales 0,5 mm (réalisées en acier) Pour une vitesse de passage du fluide dans le débitnètre de 3 à 12 m/seconde, la vitesse de rotation du rotor varie d'environ deux à vingt tours par seconde Il en résulte que les temps T 1 et T 2 varieront d'environ 5 à 50 millisecondes et que la différence T = T T 2 varie entre 0,1 et 1 milliseconde. Il va sans dire que le mode de réalisation qui vient d'être décrit a été donné à titre d'exemple non limitatif On comprend par exemple, que d'autres dispositions des pales peuvent exister et que les dimensions ne sont données qu'à titre d'exemples De même, une mesure de T 1 ou de T 2 est suffisante pour obtenir une indication du débit massique du fluide La mesure de la différence T 1 T 2 = T est avantageuse mais non nécessaire Les angles d'incli- naison des pales peuvent être modifiés et ceci sans sortir du cadre de la présente invention Un seul détecteur peut être utilisé. D'autres types de détecteurs, qui ne soient pas magnétiques, peuvent être utilisés, par exemple, des détecteurs capacitifs, optiques, etc. L'explication donnée de la déformation des pales sous l'effet du fluide en mouvement correspond à la perception du phénomène par l'inventeur Il est bien évident que cette explication n'est donnée qu'à titre indicatif. REVENDICATIONS 1 Dispositif pour la mesure du débit massique d'un fluide comportant une conduite adaptée à être parcourue par le fluide, caractérisé en ce qu'il comporte une turbine ( 16) comprenant un rotor ( 18) à pales ( 20) monté dans la conduite pour être entraîné en rotation par le fluide, l'une desdites pales au moins étant élastiquement déformable sous l'action du fluide en mouvement et les angles d'incli- naison(a et b)des pales, par rapport à l'axe de la turbine, étant différents pour au moins deux pales, et des moyens ( 46, 48, 76, 78, 80, 82, 84, 86, 87) pour mesurer une grandeur caractéristique de la défor- mation des pales entre au moins deux pales d'angles d'inclinaison différents et dont une au moins est élastiquement déformable, ladite grandeur étant représentative du débit massique du fluide. 2 Dispositif selon la revendication I caractérisé en ce que les deux pales ayant des angles d'inclinaison différents (a et b)sont deux pales successives. 3 Dispositif selon la revendication 2 caractérisé en ce que les angles d'inclinaisona et b),par rapport à l'axe de la turbine, des pales de rang pair et des pales de rang impair sont différents, les pales d'un des rangs pair et impair, au moins, étant élastiquement déformables. 4 Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la somme des angles d'inclinaison(a et D de deux pales successives est comprise entre 50 et 110 degrés, et en ce qu'au moins l'un desdits angles est au moins égal à 20 degrés. 5 Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la demi-somme des angles d'inclinaison(a et b) desdeux pales ayant des angles d'inclinaison différents est égale à 45 degrés. 6 Dispositif selon la revendication 5 caractérisé en ce que l'un des angles d'inclinaison(a et b)est égal à 40 degrés et l'autre à 50 degrés. 7 Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que les moyens pour mesurer une grandeur caracté- ristique de la déformation des pales comportent des moyens ( 46, 76, 78, 80) pour mesurer une grandeur représentative de la distance séparant au moins deux pales d'angles d'inclinaison différents et dont une au moins est élastiquement déformable. 8 Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que lesdits moyens pour mesurer une grandeur représentative de ladite distance comportent un détecteur ( 46) situé à proximité du rotor de la turbine et délivrant un signal au passage de chaque pale à proximité du détecteur, et des moyens de mesure de temps ( 86),couplés audit détecteur, fournissant un signal repré- sentatif de la différence, en valeur absolue, entredeux inter- valles de temps correspondant aux passages, à proximité dudit détecteur, de deux pales successives de rang pair et impair, et dont une au moins est élastiquement déformable, d'une part, et de rangs impair et pair et dont une au moins est élastiquement déformable, d'autre part. 9.Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que lesdits moyens pour mesurer une grandeur caractéristique de la déformation des pales comportent des moyens pour mesurer une grandeur caractéristique de la différence entre l'écart séparant deux pales successives de rangs pair et impair et dont une au moins est élastiquement déformable et l'écart séparant deux pales successives de rangs impair et pair, et dont une au moins est élastiquement défor- mable, lesdits moyens comportant deux détecteurs ( 46 et 48), l'un placé en regard d'une pale de rang pair à un instant déterminé et l'autçe placé en regard d'une pale de rang impair au même instant déterminé et des moyens de mesure de temps ( 80, 86, 87), couplés aux- dits détecteurs et fournissant un signal représentatif de la différence, en valeur absolue, entre un intervalle de temps correspondant aux passages à proximité de l'un des détecteurs de deux pales successives de rangs pair et impair et un intervalle de temps correspondant aux passages à proximité de l'autre des détecteurs de deux pales succes- sives de rangs impair et pair. Dispositif selon l'une des revendications 8 et 9 caractérisé en ce que toutes les pales ( 20) sont élastiquement déformables et en ce que lesdits moyens de mesure de temps ( 80, 86 et 87) fournissent une première indication caractéristique de la somme des intervalles de temps correspondant aux passages à proximité de l'un des détecteurs des pales successives de rangs pair et impair pour une rotation de 360 degrés du rotor et une deuxième indication caractéristique de la somme des intervalles de temps correspondant aux passages à proximité de l'autre détecteur des pales successives de rang impair et pair pour une rotation de 360 degrés du rotor et une troisième indication représentative de la différence, en valeur absolue, entre la première et deuxième indications. Il Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que lesdites pales ( 20) sont réalisées en acier et ont une épaisseur suffisamment faible pour qu'elles soient élastiquement déformables sous l'action du fluide en mouvement. 12 Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que le ou lesdits détecteurs ( 46, 48) sont des détecteurs magnétiques. 13 Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de fixation ( 50, 52) des détecteurs permettant de régler la position relative des détecteurs ( 46, 48) par rapport aux pales du rotor. 14 Application du dispositif tel que défini à l'une des revendications précédentes à la mesure du débit de chaque phase d'un fluide iomposé d'une phase liquide et d'une phase gazeuse, caractérisée en ce que, à l'aide du dispositif défini à l'une des revendications précédentes, on détermine d'une part le débit massique du fluide par la mesure d'une grandeur caractéristique de la déformation des pales du rotor de la turbine et, d'autre part, le débit volumétrique du fluide en mesurant une grandeur repré- sentative de la vitesse de rotation du rotor de la turbine.