FR 2514408 A1 19830415 FR 8119293 A 19811014 DISPOSITIF POUR CONTR>ILER LES I)I I,\T\T IONS ET LES CONTRAINTES THERMIQUE S DANS UN DISQUE DE TURBINE A GAZ La présente invention concerne un dispositif pour con- trôler les dilatations et les contraintes thermiques dans un disque de turbine à gaz. On connaît déjà différents procédés pour conditionner thermiquement les disques de turbine à gaz. Le brevet français N O 1 593 039 déposé le 27 septem- bre 1968 par la Société Anonyme BENNES MARREL, décrit différents types de dispositifs pour le refroidissement d'une turbine à gaz; de l'air froid, provenant du com- presseur, est dirigé vers la jante du disque par un con- duit approprié débouchant au niveau d'un joint situé en regard de ladite jante; de l'air chaud est prélevé au niveau du distributeur associé à ce disque; une partie de cet air chaud est envoyée directement sur la partie exter- ne de la jante du disque, le reste de l'air chaud étant mélangé avec l'air froid sortant du joint précédemment mentionné; de l'air froid prélevé dans le compresseur est amené dans une chambre annulaire interposée entre les faces en regard de deux disques de la turbine; la paroi circonférentielle interne de cette chambre comporte des perforations débouchant dans deux autres chambres annu- laires, séparées par une cloison sensiblement radiale, de manière que l'air froid s'échappant desdites chambres annulaires vienne balayer les deux faces en regard des disques; l'autre face du second disque est ellemême balayée par un courant d'air résultant du mélange d'air atmosphérique avec de l'air ayant circulé au contact du conduit d'échappement Toutes ces dispositions, plus ou moins hétéroclites, utilisent de l'air chaud et/ou de 2 - l'air froid de diverses provenances, mélangés ou non, pour conditionner thermiquement la jante d'un ou plusieurs disques de turbine 'à gaz Les divers moyens décrits ne permettent visiblement pas de conditionner systématique- ment en température chaque disque de la turbine à gaz, notamment à des instants prédéterminés de son cycle de fonctionnement. La demande de brevet français N O 2 290 574, déposée le 5 novembre 1974, décrit un groupe à turbines à gaz compor- tant, de part et d'autre d'un même disque, deux plaques perforées derrière lesquelles est envoyé un mélange de deux flux d'air respectivement chaud et froid arrivant par des canalisations distinctes; les mélanges d'air qui sortent des perforations des tôles mentionnées viennent lécher les faces opposées du disque au voisinage de sa jante. Les brevets français de la Demanderesse, N O 2 280 791 et 2 467 292 décrivent des dispositifs pour régler automati- quement le jeu entre les aubes du rotor d'une turbine à gaz et la paroi en regard de son stator; ce réglage est obtenu en dirigeant sur la face externe de la paroi du stator, des jets d'air de chauffage ou de refroidissement dont la température a été ajustée de façon appropriée Ces jets d'air de conditionnement thermique ne parviennent pas au contact des aubes du rotor, ni au contact de son disque. Parmi les divers procédés connus pour le'conditionnement thermique des disques de turbine a gaz, le plus efficace est certainement le procédé qui consiste à faire frapper l'une au moins des deux faces du disque par des jets d'air, comme cela résulte de l'article publié par Metgzer et Grochowsky dans le "Journal of Heat Transfer" (novembre 1977, volume 99, pages 663-667). 2 5 1 4 4 0 8 3 - Le but principal de la présente invention est de contrôler les dilatations et les contraintes thermiques qui appa- raissent dans un disque de turbine à gaz en raison de son inertie thermique, notamment dans les phases transitoires du fonctionnement de la turbine; en effet, à chaque phase d'accélération de la turbine, le disque de son rotor se dilate beaucoup plus lentement que les aubes dudit rotor et le carter du stator qui les entoure; il en résulte un accroissement relativement important du jeu entre les aubes et le stator et, par suite, une réduction des per- formances de la machine En phase de décélération, en revanche, le disque du rotor se contracte plus lentement que le stator, ce qui conduit à prévoir au montage un jeu important (ou, ce qui revient au même, une augmentation de jeu en transitoire par usure de l'abradable); l'un ou l'autre de ces facteurs a pour conséquence un jeu exces- sif, en fonctionnement stabilisé, qui réduit les perfor- mances de la machine. Le dispositif selon la présente invention, pour contrôler les dilatations et les contraintes thermiques dans un dis- que de turbine à gaz, comporte des moyens connus pour faire frapper l'une au moins des deux faces du disque par des jets d'air; il est caractérisé par le fait que des tôles perforées sont montées à faible distance en regard de certaines régions d'une face au moins du disque, no- tamment en regard de sa jante et autour de sa partie in- terne épaisse, et que des moyens sont prévus pour prélever de l'air froid et de l'air chaud dans des étages précé- dents du compresseur ou de la turbine et pour injecter, à travers les tôles perforées correspondantes, au début de chaque accélération, de l'air froid vers la jante du dis- que et de l'air chaud vers sa partie interne épaisse et, lors de chaque décélération, de l'air chaud vers ladite jante et de l'air froid vers ladite partie interne. 4- Le dispositif selon la présente invention permet donc, en phase d'accélération de la turbine, de ralentir la dilata- tion de la jante du disque, tout en accélérant celle de sa partie interne épaisse, et, lors de chaque décélération, de ralentir la contraction de sa jante tout en accélérant celle de sa partie interne; ceci permet, dans chaque régime transitoire de fonctionnement de la turbine, de réduire le plus possible le gradient de température dans la direction radiale du disque de façon à réduire, sinon supprimer, les contraintes thermiques pouvant résulter d'un tel gradient Il en résulte évidemment un accrois- sement de la durée de vie du disque, mais aussi la possi- bilité de prévoir, en régime de fonctionnement stable, un jeu le plus possible réduit entre les aubes du rotor et le stator, de façon à améliorer les performances de la tur- bine. Dans une forme de réalisation préférée du dispositif selon la présente invention, une chambre de distribution est aménagée sur la face de certaines au moins des tôles per- forées, qui est opposée au disque; cette chambre de dis- tribution peut être divisée, par des cloisons de direction sensiblement circonférentielle, en plusieurs chambres in- dépendantes, échelonnées dans la direction radiale du dis- que et alimentées respectivement avec des flux d'air de températures différentes Au moins une tôle perforée fixe peut être montée en regard de chaque face de la jante du disque de façon à contrôler le gradient thermique sur ses deux faces Par ailleurs, des tôles perforées, enveloppant la partie interne épaisse dudit disque, peuvent être mon- tées de façon à être solidaires de ce dernier; dans cette forme de réalisation, les tôles perforées peuvent être alimentées en air à partir de l'intervalle entre le tam- bour de compresseur et le tube central traversant l'ale- sage du disque. - A titre d'exemple, on a décrit ci-dessous et illustré schématiquement au dessin annexé, une forme de réalisation préférée de l'invention. La figure 1 représente une coupe, par un demi-plan axial, d'un disque de turbine à gaz, auquel est associée cette forme de réalisation de l'invention. La figure 2 est un diagramme illustrant l'évolution des contraintes thermiques dans le disque de la figure 1 au cours d'une phase d'accélération et d'une phase de décélération de la turbine. Sur la figure 1, le repère 1 désigne un disque d'une tur- bine à gaz: on a désigné par la la jante de ce disque, sur le pourtour de laquelle est assujettie une rangée d'aubes telle que 2, par lb le voile du disque 1 et, par lc, sa partie interne épaisse, encore appelée "poireau". Dans la forme de réalisation de la turbine à gaz illustrée à titre d'exemple, le poireau lc est engagé dans l'inter- valle entre le tambour de compresseur 3 et le tube central 4 qui traverse l'alésage ldidu disque 1; celui-ci com- porte d'autre part deux brides circonférentielles, l A et 1 B, qui permettent sa fixation par tous moyens appropriés, notamment par des boulons, aux pièces 3 et 4 respective- ment. Selon la présente invention, deux tôles perforées, SA et 5 B, sont fixées en regard des deux faces de la jante la et du voile lb du disque 1; chacune de ces tôles perforées a en fait la forme d'une gouttière annulaire, dont la section par un demi-plan axial a la, forme visible sur la figure 1 adaptée à la forme, dans le même plan, de la face corres- pondante des parties la et lb du disque 1, de manière à 6 - laisser subsister entre les parties perforées de la tôle A par exemple et la face la plus proche du disque 1, un intervalle annulaire sensiblement de largeur uniforme. D'autre part, chacune des tôles perforées, en forme de gouttières annulaires, 5 A et 5 B, est fixée à des pièces fixes de la turbine; la tôle perforée 5 A est notamment fixée, par son bord le plus externe, au support 6 du dis- tributeur associé au disque 1, tandis que sa partie la plus interne est fixée au support 7 d'un joint-labyrinthe 8. Selon une autre caractéristique de la présente invention, une chambre de distribution est aménagée sur la face de la tôle perforée 5 A qui est opposée au disque 1 Dans la for- me de réalisation considérée, cette chambre de distribu- tion 9, dont une paroi est constituée par la tôle perforée SA, est en outre délimitée par une seconde tôle 10, égale- ment annulaire et de section transversale adaptée à celle de la tôle perforée SA, de façon à conférer à ladite cham-: bre 9 une dimension sensiblement régulière dans toutes les directions perpendiculaires aux deux parois SA et 10 En outre, dans cette forme de réalisation, la chambre de dis- tribution 9 est alimentée en air à partir de deux condui- tes, l'une, lla, amenant de l'air froid par exemple en provenance d'un étage approprié du compresseur (non repré- senté), tandis que l'autre conduite, llb, amène de l'air chaud par exemple en provenance de l'un des étages anté- rieurs de la turbine elle-même Des valves, 12 a et 12 b, commandées par un automatisme non représenté, sont insé- rées dans les conduites lla et llb respectivement, de ma- nière à contrôler les débits respectifs des fluides qui les traversent; l'air chaud, par exemple, est amené par la conduite llb à l'intérieur de la tôle perforée en forme de gouttière 10 tandis que l'air froid est amené par la conduite lla dans la chambre de distribution 9, o l'air chaud pénètre également par des orifices tels que 13; l'air chaud et l'air froid se mélangent donc dans la cham- bre de distribution 9 avant d'en sortir par les perfora- tions de la plaque 5 A, sous la forme de jets d'air à 14408 -7 - température contrôlée, qui viennent frapper les parties en regard de la face la plus proche du disque 1, c'est-à-dire- notamment de sa jante la et de son voile lb Une disposi- tion analogue peut être prévue pour alimenter en air l'autre face du disque 1, à travers les perforations de la tôle SB; plus simplement, comme on l'a représenté sur la figure 1, il est possible de renoncer à l'aménagement d'une chambre de distribution, la tôle perforée 5 B, en forme de gouttière annulaire, étant alimentée directement par exemple par au moins une dérivation (non représentée) de chacune des conduites lla et llb. A titre de variante, la chambre de distribution 9 peut être divisée par des cloisons de direction sensiblement circonférentielle, telle que celle représentée en poin- tillés sur la figure 1 et désignée par 14, en plusieurs chambres indépendantes, notamment en deux chambres indé- pendantes, échelonnées dans la direction radiale du disque 1, la chambre la plus extérieure étant alimentée direc- tement par la conduite lla, tandis que la chambre la plus intérieure est alimentée par la conduite llb, par l'inter- médiaire des perforations telles que 13 On comprend que cette disposition permet de diriger des flux d'air de températures différentes respectivement vers la jante la et vers le voile lb du disque 1. Selon une autre caractéristique de l'invention, des tôles perforées 15 A, 15 B et 15 C sont montées de façon à envelop- per la partie interne épaisse, ou poireau, lc, du disque 1, en ménageant autour dudit poireau des espaces libres de largeur sensiblement uniforme dans la direction perpendi- culaire à la tôle perforée correspondante Dans la forme de réalisation illustrée sur la figure 1, la tôle perforée A est en forme de gouttière annulaire peu profonde et elle est disposée de façon que sa partie perforée soit 8 - sensiblement parallèle à la face correspondante du poireau lc; le bord le plus externe de la tôle perforée 15 A forme une sorte de bride dans un plan perpendiculaire à l'axe de la turbine et cette bride est serrée par exemple par des boulons, non représentés, entre d'une part l'extrémité de même conformation de la bride circonférentielle l A du dis- que d'une part, et d'autre part une bride de même conforma- tion aménagée à l'extrémité du tambour de compresseur 3. Les tôles perforées 15 B et 15 C sont, dans cet exemple de réalisation, d'une seule pièce, qui est réalisée de façon a présenter deux parties perforées, l'une, 15 B, sensible- ment parallèle à la face correspondante du poireau lc et l'autre, 15 C, sensiblement parallèle à la base du poireau, c'est-à-dire à l'alésage ld du disque 1; bien entendu, la pièce de tôle 15 B-15 C est de forme annulaire; son bord le plus externe présente une bride dans un plan perpendicu- laire à l'axe de la turbine, cette bride étant serrée, comme celle de la tôle perforée 15 A, entre l'extrémité, conformée de façon correspondante, de la bride circonfé- rentielle, 1 B, du disque 1 d'une part et, d'autre part, une bride de même conformation, aménagée au bord le plus externe d'une pièce 16, solidaire de l'extrémité du tube central 4, traversant l'alésage ld Au- delà de sa partie perforée 15 C, la pièce de tôle est fixées par exemple, par des boulons non représentés, au bord le plus interne de la tôle perforée 15 A; au-delà de ce point de fixation, la tôle perforée 15 C est prolongée par un élément tronconi- que, qui converge vers la gauche de la figure 1, et dans lequel sont aménagées des lumières 17; l'extrémité de ce prolongement de la tôle perforée 15 C, qui se trouve en de- hors de la figure 1 vers la gauche, est fixée, par tous moyens appropriés, à la région correspondante du tube cen- tral 4, lequel traverse l'alésage ld du disque 1, à une distance sensiblement uniforme de la tôle perforée 15 C. Des moyens connus, non représentés, qui peuvent être e 4408 _ 9 _ analogues à ceux précédemment décrits et désignés par les références lla, llb, 12 a, 12 b, permettent d'envoyer à volonté de l'air froid, de l'air chaud ou un mélange d'air chaud et d'air froid, à une température ajustée, dans l'intervalle annulaire entre le tambour de compresseur 3 et le prolongement tronconique de la tôle perforée 15 C; une fraction de ce flux d'air s'échappe de l'espace annu- laire précédemment mentionné à travers les perforations de la tôle 15 A, en formant autant de jets d'air qui viennent frapper la face correspondante du poireau lc Le reste du flux d'air pénètre, par les lumières telles que 17, dans l'intervalle annulaire étroit entre le tube central 4 et la tôle perforée 15 C; une première fraction du flux d'air qui a traversé les lumières 17 s'échappe de l'intervalle annulaire mentionné à travers les perforations de la tôle C, sous la forme d'autant de jets d'air qui viennent frapper la surface interne, cylindrique, de l'alésage ld, du disque 1, tandis qu'une seconde fraction du même flux d'air pénètre dans l'intervalle entre la tôle perforée 15 B et la partie correspondante de la pièce 16, qui forme une chambre de distribution analogue à la chambre 9, précédem- ment mentionnée, et de laquelle ladite seconde fraction du flux d'air s'échappe par les perforations de la tôle 15 B, sous la forme d'autant de jets d'air qui viennent frapper la face correspondantedu poireau lc. Selon la présente invention, le nombre, la distribution, notamment dans la direction radiale, ainsi que les dimen- sions des perforations d'injection d'air dont sont pour- vues les tôles 5 A, 5 B, 15 A, 15 B et 15 C sont choisis de façon à réduire le plus possible le gradient de tempéra- ture dans la direction radiale de la face correspondante du disque, c'està-dire de la face correspondante de sa jante la et de son voile lb, pour les tôles perforées 5 A et 5 B, et de son poireau lc, pour les tôles perforées - A, 15 B et 15 C On conçoit-en effet que le refroidis- sement ou l'échauffement d'une partie déterminée du disque se trouve sous l'influence non seulement de la température des jets d'air qui frappent ladite région, mais aussi sous celle du nombre de ces jets et de leurs débits respectifs, qui dépendent notamment des dimensions des perforations des tôles correspondantes. Le mode de fonctionnement du dispositif selon la présente invention, qui vient d'être décrit, est le suivant: au début de chaque phase d'accélération de la turbine, la valve 12 b est fermée et l'automatisme mentionné précé- demment ouvre temporairement la valve 12 a, de façon à permettre l'envoi d'air froid, prélevé dans un étage du compresseur, par la conduite lla, dans la chambre de dis- tribution 9, d'o elle s'échappe par les perforations de la tôle SA, sous la forme de jets d'air de refroidisse- mçnt, qui viennent frapper les faces gauches (sur la fi- gure 1) des pieds des aubes tels que 2, ainsi que de la jante la et du voile lb du disque 1; en même temps, des moyens analogues à ceux qui viennent d'être indiqués per- mettent de faire frapper la-face droite des mêmes éléments du disque 1 par des jets d'air de refroidissement, sortant des perforations de la tôle 5 B Des moyens comparables, qu'il n'est donc pas nécessaire de décrire en détail, per- mettent d'envoyer simultanément dé l'air chaud, ou bien un mélange d'air chaud et d'air froid à une température pré- déterminée, dans l'espace annulaire entre le tambour de compresseur 3 et le prolongement tronconique de la tôle perforée 15 C vers la gauche de la figure 1; il en résulte que des jets d'air de réchauffage, de température appro- priée, viennent frapper respectivement les faces droite et gauche du poireau 1 Q du disque 1, ainsi que la face in- terne de son alésage ld, à - raves les perforations des tôles 15 A à 15 C. 2 5 1 4 4 O 8 il - Sur le diagramme de la figure 2, on a porté en ordonnées la température T de certaines parties du disque 1 à des instants déterminés t du cycle de fonctionnement de la turbine L'intervalle de temps A correspond à une phase d'accélération de la turbine, et l'intervalle de temps D, à une phase de décélération Les courbes en traits mixtes J O et PO représentent respectivement les variations de la température des zones la et lb du disque 1, d'une part, et de sa partie interne épaisse lc, d'autre part, dans l'hypothèse o le dispositif de contrôle thermique selon la présente invention n'est pas utilisé Les courbes en trait plein, J et P, sont obtenues au contraire lorsque le dispositif de contrôle thermique précédemment décrit est utilisé notamment, au début de chaque phase d'accéléra- tion, pour refroidir les parties la et lb du disque 1 et réchauffer sa partie interne ic On voit que, à un instant t, de la phase d'accélération A, l'intervalle de tempé- rature T entre les points correspondants des courbes J et P est notablement inférieur à l'intervalle de tempéra- ture correspondant 4 T O entre les courbes J O et PO qui seraient obtenues si le dispositif de contrôle ther- mique selon la présente invention n'était pas utilisé Son emploi assure donc une importante réduction des dilata- tions et des contraintes thermiques auxquelles sont sou- mises les différentes régions du disque 1 et, par suite, un accroissement de sa durée de vie; il en résulte éga- lement la possibilité de prédéterminer le jeu entre les extrémités des aubes telles que 2 portées par le disque 1 de la turbine, d'une part, et le stator correspondant, d'autre part, en phase d'accélération, alors que, en l'ab- sence du dispositif de contrôle selon la présente inven- tion, ce jeu ne peut pas être contrôlé en régime de fonc- tionnement transitoire de la turbine; cette dernière pos- sibilité permet de dimensionner au plus juste le jeu men- tionné et, par suite, de faire toujours fonctionner la 12 - turbine dans des conditions optimales du point de vue de ses performances. Si on suppose que, à l'instant tp (figure 2) la turbine est parvenue a un régime permanent de fonctionnement, et qu'une phase de décélération D commence à ce même instant, le dispositif de contrôle thermique selon la présente in- vention, qui a été précédemment décrit, est aussitôt com- muté par l'automatisme déjà mentionné, notamment de ma- nière à ouvrir la valve 12 b, la valve 12 a restant fermée; c'est alors de l'air chaud qui pénètre à l'intérieur de la chambre annulaire délimitée de trois côtés par la tôle 10, cet air chaud passant par les ouvertures telles que 13 - dans la chambre de distribution 9,,dont il sort ensuite par les perforations de la tôle 5 A, sous la forme de jets qui viennent frapper les régions correspondantes des élé- ments 2, la et lb du disque 1, de façon à les réchauffer des moyens analogues alimentent la tôle perforée 5 B avec de l'air chaud Des moyens analogues également font par- venir dans l'intervalle annulaire entre le tambour de com- presseur 3 et le prolongement tronconique de la tôle per- forée 15 C, un flux d'air froid, qui vient frapper les trois faces du poireau lc du disque 1, à travers les per- forations des tôles 15 A, 15 B et 15 C sous la forme d'autant de jets d'air de refroidissement Bien entendu, au lieu d'envoyer par exemple pour alimenter la chambre de dis- tribution 9, de l'air chaud prélevé dans un étage anté- rieur de la turbine, ou bien dans le distributeur de son étage considéré, il est possible d'envoyer en même temps dans ladite chambre de distribution 9, de l'air froid prélevé dans le compresseur par la conduite lla; il suf- fit pour cela que l'automatisme ouvre simultanément les valves 12 a et 12 b et contrôle leurs débits respectifs de façon que le mélange d'air de réchauffage formé dans la chambre de distribution 9, présente une température 44408 13 - prédéterminée. Sur la partie droite du diagramme (le la figure 2, on a fait figurer pour la phase de décélération qui conmmlence il l'instant tp auquel la turbine se trouvait en régime per- manent de fonctionnement les courbes JO et PO qui peuvent être relevées lorsqu'il n'y a pas le dispositif de contrôle thermique selon la présente invention Ces cour- bes ont une allure telle que la courbe JO plonge au des- sous de la courbe Po à partir d'un instant t 2; ceci se traduit par une inversion du sens des contraintes thermiques auxquelles est soumis l'ensemble du disque 1 le diagramme de la figure 2 montre à un instant t 3 de la phase de décélération D, postérieur à l'instant t 2, la différence de température JTO entre le poireau lc et la jante la du disque 1 est bien de signe contraire à sa va- leur t T de l'instant t 1 de la phase d'accélération A; on voit aussi que le dispositif de contrôle thermique se- lon la présente invention permet de réduire de façon très importante l'amplitude des contraintes thermiques néga- tives J T O (courbes PO et JO) ou mieux de les rendre positives ( d T nouvelles courbes J et P); comme des contraintes alternées sont particulièrement préjudiciables a la bonne tenue d'un disque de turbine, on comprend que le dispositif selon la présente invention permet d'ac- croitre considérablement la durée de vie d'un tel disque. La présente invention n'est-pas limitée aux formes de réalisation précédemment décrites Elle englobe toutes leurs variantes Dans certaines applications, il peut être suffisant de conditionner thermiquement une seule face du disque, au moyen de tôles perforées montées au voisinage de cette seule face du disque Quelles que soient les dif- férences entre les contraintes thermiques qui apparaissent dans le disque, respectivement au voisinage de ses deux 14 - faces, il est toujours possible d'ajuster les actions lo- cales de réchauffage et de refroidissement sur les deux faces du disque ou sur une seule face de celui-ci, de ma- nière que les différences mentionnées entre les con- traintes thermiques superficielles ne se traduisent pas par un fléchissement ou un flambement du disque, c'est-à- dire de manière à parvenir à ce que son plan médian reste toujours rigoureusement perpendiculaire à l'axe de la turbine. 251, 4408 - REVENDICATIONS 1 Dispositif pour contrôler les dilatations et les contraintes thermiques dans un disque ( 1) de turbine à gaz, comportant des moyens pour faire frapper l'une au moins des deux faces du disque ( 1) par des jets d'air, caractérisé par le fait que des tôles perforées ( 5 A, 5 B, A, 15 B, 15 C) sont montées à faible distance en regard de certaines régions (la, lb, lc) d'une face au moins du dis- que ( 1) notamment en regard de sa jante (la) et autour de sa partie interne épaisse (lc), et que des moyens (Ila, llb, 12 a, 12 b) sont prévus pour prélever de l'air froid et de l'air chaud dans différents étages du compresseur ou de la turbine et pour injecter, à travers les tôles perforées correspondantes ( 5 A, 5 B, 15 A, 15 B, 15 C) au début de chaque accélération de l'air froid vers la jante (la) du disque et de l'air chaud vers sa partie interne épaisse ( 1 c) et de préférence aussi lors de chaque décélération, de l'air chaud vers ladite jante (la) et de l'air froid vers ladite partie interne (lc). 2 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le nombre, la distribution et les dimensions des per- forations d'injection d'air sont choisies de façon à ré- duire le plus possible le gradient de température dans la direction radiale de la face correspondante du disque ( 1). 3 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'une chambre de distribution ( 9) est aménagée sur la face de certaines au moins des tôles perforées ( 5 A, 5 B, 15 A, 15 B, 15 C) qui est opposée au dis- que ( 1). 4 Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce la chambre de distribution ( 9) aménagée derrière la tôle. 16 - perforée ( 5 A) est divisée, par des cloisons ( 14) de direc- tion sensiblement circonférentielle, en plusieurs chambres indépendantes, échelonnées dans la direction radiale du disque, et alimentées respectivement avec des flux d'air de températures différentes. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 a 4, caractérisé en ce qu'au moins une tôle perforée fixe ( 5 A ou 5 B) est montée en regard de chaque face de la jante (la) du disque ( 1). 6 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que des tôles perforées ( 15 A, 15 B, C), enveloppant la partie interne épaisse (lc) du disque ( 1), sont montées de façon à être solidaires de ce der- nier, et sont alimentées en air à partir de l'intervalle entre le tambour de compresseur ( 3) et le tube central ( 4) traversant l'alésage (la) du disque ( 1).