FR 2521973 A1 19830826 FR 8203021 A 19820224 I La présente invention a pour objet un pro- cédé de purification d'hexafluorure d'uranium con- tenant des traces de fluorure de plutonium et/ou de fluorure de neptunium. On sait que l'une des sources principales d'hexafluorure d'uranium pour la séparation des iso- topes d'uranium par diffusion gazeuse provient du retraitement des combustibles irradiés Lors du re- traitement, les combustibles sont traités générale- ment par voie humide pour séparer l'uranium, le plu- tonium et d'autres éléments transuraniens A la fin de ce retraitement, on récupère généralement l'ura- nium sous la forme d'une solution de nitrate d'ura- nyle qui contient encore des traces de neptunium et de plutonium produisant un rayonnement alpha de l'ordre de 5000 d p m (désintégrations par minute) par gramme d'uranium (norme UNIREP 4 15000 dpm g u avec pour Pu/Utotal est ensuite transformé par fluoration en hexafluoru- re d'uranium qui contient de ce fait lui aussi des traces de neptunium et de plutonium sous la forme d'hexafluorure Après l'étape de fluoration, on ob- tient cependant une activité moindre en neptunium et en plutonium Néanmoins, il est souhaitable de rame- ner à la valeur la plus faible possible le taux d'hexafluorure de neptunium et d'hexafluorure de plutonium présents dans l'hexafluorure d'uranium pour introduire le minimum d'émetteurs radioactifsa autres que les isotopes de l'uranium dans les usines de séparation isotopique; de plus, l'adoption de ce procédé permettrait de diminuer fortement la nor- me actuellement admise de 1500 désintégrations a autres que celles des isotopes de l'uranium par mi- nute et par gramme d'uranium sous forme UF. Jusqu'à présent pour purifier l'hexafluo- rure d'uranium gazeux contenant de l'hexafluorure de plutonium ou de l'hexafluorure de neptunium à titre d'impuretés, on a utilisé un procédé consistant à fixer les fluorures volatils sur un fluorure solide tel que le fluorure de sodium ou le fluorure de ma- gnésium, et à vaporiser ensuite préférentiellement l'hexafluorure d'uranium par chauffage du complexe solide On a également envisagé l'utilisation d'au- tres fluorures métalliques tels que le fluorure de cobalt et le tétrafluorure de soufre, pour réduire sélectivement l'hexafluorure de neptunium et l'hexafluorure de plutonium et les séparer ainsi de l'hexafluorure d'uranium De tels procédés sont en particulier décrits dans les brevets français n" 2 111 730, 2 034 805 et dans 11 brevetsaméricains ne 3 046 089, 3708568 et 3615267. Cependant, de tels procédés ne permettent pas de purifier dans de bonnes conditions l'hexa- fluorure d'uranium contenant également des traces de F 2 ou C 1 F 3 car ces produits très fluorants réagis- sent en premier sur le fluorure de cobalt Co F 2 pour donner Co F 3 qui est solide De ce fait, il y a for- mation d'une croûte peu perméable qui perturbe la réaction du Co F 2 restant avec Pu F 6 et Np F 6. La présente invention a pour objet un pro- cédé de purification d'hexafluorure d'uranium gazeux contenant des traces d'hexafluorure de pluto- nium et/ou d'hexafluorure de neptunium, qui présente l'avantage de conduire à de l'hexafluorure d'uranium ayant un bon degré de pureté, même lorsqu'il con- tient également du F 2 et/ou du Cl F 3. Le procédé selon l'invention de purifica- tion d'hexafluorure d'uranium contenant des traces de fluorure de neptunium et/ou de fluorure de pluto- nium se caractérise en ce que l'on met en contact l'hexafluorure d'uranium à purifier avec un fluorure métallique choisi dans le groupe comprenant le fluo- rure de plomb Pb F 2, les fluorures d'uranium de for- mule UF 4 +X dans laquelle x a une valeur allant de O à 1 et le trifluorure de chrome Cr F 3, à une tempéra- ture telle que les fluorures de plutonium et/ou de neptunium soient réduits, et en ce que l'on récupère l'hexafluorure d'uranium ainsi purifié. Avantageusement, lorsque le fluorure mé- tallique est du fluorure de plomb Pb F 2, on met en contact l'hexafluorure d'uranium avec ce fluorure de plomb à une température de 70 à 150 C. Lorsque le fluorure métallique utilisé est du trifluorure de chrome Cr F 3, on met en contact l'hexafluorure d'uranium avec ce trifluorure de chrome à une température de 70 à 200 C. Lorsque le fluorure métallique utilisé est un fluorure d'uranium de formule UF 4 +x, on met en contact l'hexafluorure d'uranium avec ce fluorure d'uranium à une température de 70 à 250 "C. Dans chaque cas, la température est choi- sie de façon à obtenir la réactivité la plus élevée possible entre les gaz et le fluorure métallique, tout en étant compatible avec le maintien d'une bonne stabilité en surface du fluorure métallique utilisé. Selon l'invention, le fluorure métallique peut être utilisé directement sous forme de poudre ou sous forme de poudre disposée sur un support en matériau inerte constitué par exemple par des billes d'alumine ou encore par un tube macroporeux en alu- mine ou en nickel Dans ce dernier cas, le tube ma- croporeux est revêtu d'une couche microporeuse de poudre dudit fluorure métallique. De préférence, la poudre de fluorure mé- tallique présente une surface spécifique de 1 à 25 m 2/g. En effet, si la surface spécifique de la poudre est trop faible, cette dernière ne présente pas une capacité suffisante de traitement En revan- che, avec des surfaces spécifiques-élevées, la pou- dre présente une bonne capacité de traitement. Selon un mode de mise en oeuvre du procédé de l'invention, particulièrement adapté au traite- ment d'hexafluorure d'uranium contenant également des traces d'agents fluorants tels que le fluor ou le trifluorure de chlore, on met tout d'abord en contact l'hexafluorure d'uranium à purifier avec un fluorure d'uranium de formule UF 4 +x à une températu- re de 70 à 2500 C et l'on met ensuite en contact le fluorure d'uranium-ainsi traité avec un fluorure mé- tallique choisi dans le groupe comprenant le fluoru- re de cobalt Co F 2, le fluorure de plomb Pb F 2 et le trifluorure de chrome à une température telle que les fluorures de plutonium et de neptunium soient réduits. Dans ce cas, on utilise la propriété du fluorure d'uranium UF 4 +x de réagir avec les agents fluorants pour former de l'hexafluorure d'uranium volatil, ce qui évite la formation d'une croûte peu perméable à la surface du fluorure métallique, et permet de ce fait d'utiliser tout le fluorure d'ura- nium pour réduire l'hexafluorure de neptunium et l'hexafluorure de plutonium. De préférence, pour améliorer les résul- tats obtenus, on utilise deux pièges successifs dont le premier (UF 4) assure notamment l'élimination des agents fluorants tels que le fluor et le trifluorure de chlore, et le second (Pb F 2, Cr F 3 Co F 2 et même UF 4) permet d'améliorer le taux de purification de l'hexafluorure d'uranium. Pour la mise en oeuvre du procédé de l'in- vention, on utilise un réacteur contenant le fluoru- re métallique constitué par du fluorure de plomb Pb F 2, du fluorure d'uranium UF 4 +x ou du trifluorure de chrome Cr F 3, sous la forme de poudre, de granulés ou de billes disposés dans des plateaux ajourés, et on fait circuler l'hexafluorure d'uranium à purifier à l'intérieur de ce réacteur. On peut aussi utiliser un réacteur conte- nant le fluorure métallique sous la forme d'éléments cylindriques creux comportant un support macropo- reux en alumine ou en nickel revêtu d'une couche microporeuse du fluorure métallique Dans ce cas, Je revêtement est généralement effectué à l'intérieur des tubes et les éléments composites creux sont ob- turés à l'une de leurs extrémités et disposés verti- calement dans le réacteur; l'hexafluorure dl'ura- nium à purifier est introduit à l'intérieur de ces éléments, puis il passe à travers la couche micropo- reuse de fluorure métallique par percolation pour qu'il se produise une réaction entre les gaz et le fluorure métallique Dans le cas d'éléments composi- tes cylindriques creux, on peut aussi utiliser des éléments revêtus extérieurement d'une couche micro- poreuse de fluorure métallique et introduire dans ce cas, l'hexafluorure d'uranium à l'extérieur des élé- ments et récupérer l'hexafluorure d'uranium purifié l'intérieur des éléments cylindriques creux. Lorsque le fluorure métallique est sous forme de poudre, on peut utiliser d'autres disposi- tifs de traitement, en particulier des installations à lit fixe ou à lit tournant. Généralement, on réalise la mise en con- tact de l'hexafluorure d'uranium avec le fluorure métallique, en opérant sous une pression de 100 à 3000 h Pa, pression devant être inférieure à celle de la pression de vapeur de 1 'UF 6 à la température con- sidérée. En ce qui concerne le débit d'hexafluorure d'uranium, celui-ci est choisi en fonction des ca- ractéristiques géométriques de l'installation et de la forme physique (poudre, billes, etc) du fluo- rure utilisée, pour obtenir la décontamination sou- haitée sans perte de charge trop importante. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront mieux à la lecture des exemples suivants donnés bien entendu à titre illus- tratif et non limitatif. EXEMPLE 1 Cet exemple illustre l'emploi de fluorure de plomb sous la forme de pastilles ayant une surfa- ce spécifique de 0,1 m 2 g 1 obtenues à partir d'une poudre du commerce (Riedel de Haën) pour purifier de l'hexafluorure d'uranium contenant 23 à 24 p p m. d'hexafluorure de neptunium. Dans cet exemple, on utilise un réacteur cylindrique ayant un diamètre de 10 mm et une zone active de longueur égale à 750 mm Cette zone active est remplie de pastilles de fluorure de plomb et l'on dispose à chaque extrémité de la colonne de pastilles, des pastilles d'alumine pure pour obtenir en fonctionnement une température homogène dans tou- te la colonne de pastilles de fluorure de plorub. On soumet tout d'abord les pastilles de fluorure de plomb à un traitement de dégazage effec- tué à 150 C tout d'abord pendant 3 heures sous bala- yage d'azote, puis pendant 3 heures sous vide. Après ce dégazage, on introduit dans le réacteur maintenu à une température de 150 WC, de l'hexafluorure d'uranium sous une pression de 950 h Pa à un débit de 0,02 g d'U par seconde, c'est- à-dire une vitesse superficielle de 2 cm s-1, pen- dant les 25 premières minutes, puis à un débit de 0,081 g d'U par seconde, soit une vitesse superfi- cielle de 16 cm S 1 pendant deux heures 35 minutes. On détermine périodiquement la teneur en neptunium du gaz sortant du réacteur par comptage alpha En fin d'opération, on détermine la quantité de neptu- nium fixée sur les pastilles de fluorure de plomb. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 1 ci-joint Au vu de ces résultats, on cons- tate que le facteur de décontamination F en neptu- nium qui est égal au rapport - Np F 6/UF 6 avant purification F Np F 6/UF, après purification est de 540 à 550 en début d'opération, ce qui montre que les pastilles de Pb F 2 possèdent une bonne effi- cacité pour la réduction sélective du neptunium. En revanche, la capacité de traitement de telles pastilles est plus limitée. On précise que la capacité de traitement correspond à la masse d'hexafluorure d'uranium con- tenant 1 p p m d'hexafluorure de neptunium suscep- tible d'être traité par 1 g de poudre de fluorure de plomb afin d'obtenir à la sortie du réacteur de l'hexafluorure d'uranium ne contenant plus de neptu- nium Cette capacité est déterminée à partir de la quantité de neptunium fixée sur la poudre en fin d'opération lorsque la colonne de fluorure métalli- que est saturée de neptunium Dans cet exemple, la capacité maximale observée est de 0,53 kg UF 6/g Pb F 2. EXEMPLE 2 Cet exemple concerne la purification d'hexafluorure d'uranium contenant 3 à 4 p p m de neptunium au moyen de billes d'alumine alpha impré- gnées de fluorure de plomb Pb F 2 qui ont été prépa- rées de la façon suivante. On ajoute par fractions de l'oxyde de plomb Pb O dans une solution d'acide fluosilicique H 2 Si F 6 à 690 g/l sous agitation et en quantité stoechiométrique tout en maintenant la température à C On place des billes d'alumine dans un ballon sous vide, on fait entrer, sous vide, la solution de fluosilicate de plomb obtenue précédemment et on laisse les billes s'imprégner pendant deux heures. On sépare les billes de l'excès de solution, on les égoutte et on les sèche sous vide à une température de 30 à 400 C Après séchage, on chauffe lentement les billes dans une étuve sous vide à une températu- re de 250 OC en trois heures, et on maintient cette température pendant trois heures, ce qui assure la décomposition thermique du fluosilicate de plomb en fluorure de plomb Le taux de fluorure de plomb fixé est de 21,9 % et la surface spécifique BET des billes imprégnées est de 0,26 m 2/g, ce qui correspond à une surface spécifique d'environ 1,2 m 2/g pour le fluo- rure de plomb inclus. On dispose les billes d'alumine impré- gnées de fluorure de plomb ainsi obtenues dans un- réacteur ayant un diamètre de 8 mm et une zone acti- ve d'une longueur de 750 mm et l'on dispose à chaque extrémité comme précédemment des billes d'alumine pure ayant une surface spécifique d'environ 0,1 m 2/g On soumet les billes imprégnées à un trai- tement de dégazage réalisé sous azote à 1500 C, pen- dant deux heures, puis à un prétraitement au moyen de tétrafluorure de soufre sous une pression de 270 h Pa à 1500 C pendant deux heures pour éliminer toute trace d'eau des billes imprégnées Ensuite, on 252 1973 introduit dans le réacteur de l'hexafluorure d'ura- nium contenant 3 à 4 p p m d'hexafluorure de neptu- nium à un débit de 0,105 g U/s, sous une pression de 900 h Pa, ce qui correspond à une vitesse superfi- cielle de 26,5 cm/s en maintenant le réacteur à une température de 150 C. Comme dans l'exemple 1, on détermine pé- riodiquement la teneur en neptunium des gaz sortant du réacteur et on détermine en fin d'opération la quantité de neptunium fixée sur les billes d'alumine pour déterminer la capacité maximale Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 1 ci-joint. EXEMPLE 3 On suit le même mode opératoire que dans l'exemple 2, en utilisant les mêmes billes d'alumrine imprégnées de fluorure de plomb et un réacteur de mm de diamètre sur 750 mm de longueur, pour trai- ter de l'hexafluorure d'uranium contenant 21-25 p p m de neptunium L'hexafluorure d'uranium est introduit dans le réacteur à un débit de 0,0956 g U/s, ce qui correspond à une vitesse super- ficielle de 17 cm/s, sous une pression de 900 R Pa et en réalisant l'essai pendant quatre heures à une température de 150 C. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 1 ci-joint. Au vu de ces résultats, on constate que la capacité est plus importante que dans l'exemple 2 mais que les facteurs de décontamination sont plus faibles que dans les exemples 1 et 2. EXEMPLE 4 Dans cet exemple, on utilise de la poudre de fluorure de plomb Pb F 2, d'une surface spécifique 2 2 de 3,2 m /g Cette poudre a été préparée à partir d'une solution de silicate de plomb identique à celle uti- lisée dans l'exemple 2 pour imprégner les billes d'alumine Dans ce cas, on a concentré la solution de fluosilicate de plomb à l'évaporateur rotatif à C, ce qui conduit à l'obtention de cristaux soli- des de fluosilicate de plomb Pb Si F 6,4 H 20 qui sont ensuite séchés à l'étuve à 40 C puis décomposés sous vide à une température modéréede 250 pendantdeuxheures ce qui permet d'obtenir une grande surface spécifique. Dans cet exemple, on utilise un réacteur comprenant un tube en alliage de nickel connu sous la marque Monel dans lequel sont disposés 7 plateaux de fritté en Monel entre lesquels on a placé la pou- dre de fluorure de plomb Le tube est chauffé par des résistances électriques englobées dans deux demi-coquilles en cuivre rouge et la température est maintenue constante à 150 C. On soumet tout d'abord la poudre à un traitement de dégazage réalisé pendant deux heures à C sous balayage, puis à un prétraitement, à 150 "C, pendant deux heures, au moyen de tétrafluoru- re de soufre sous une pression de 270 h Pa On intro- duit ensuite dans le réacteur l'hexafluorure d'ura- nium contenant 15-16 p p m de neptunium sous une pression de 800 à 900 h Pa à un débit de 0,093 g U/s pendant les 20 premières minutes, à un débit de 0,023 g/s pendant les 70 minutes qui suivent, et enfin à un débit de 0, 093 g U/s jusqu'à la fin de l'opération qui dure au total trois heures. Lorsque le débit d'uranium est de 0,023 g/s, la vitesse superficielle est de 1,4 cm/s et lorsque le débit d'uranium est de 0,093 g U/s, la vitesse superficielle est de 6 cm/s. Comme précédemment, on détermine périodi- quement la teneur en neptunium du gaz sortant du réacteur et on détermine en fin d'opération le poids il de neptunium fixé sur la poudre de Pb F 2 Les résul- tats obtenus sont donnés dans le tableau 1 joint. EXEMPLE 5 Dans cet exemple, on utilise un réacteur à plateaux analogue à celui de l'exemple 4, et l'on dispose entre les plateaux de la poudre de tétra- fluorure d'uranium ayant une surface spécifique de 0,85 m 2/g. On soumet tout d'abord la poudre à un traitement de dégazage sous vide pendant deux heures à 1000 C, et à un prétraitement au moyen de tétra- fluorure de soufre réalisé sous une pression de h Pa pendant une heure 30 minutes à 1000 C Ensui- te, on introduit dans le réacteur de l'hexafluorure d'uranium contenant 22 à 29 p p m de Np F 6 Au début, on opère à une température de 1200 C, avec un débit de 0,02 g U/s, ce qui correspond à une vitesse superficielle de 1,2 cm/s pendant les 45 premières minutes, puis à une température de 1200 C avec un débit de 0,079 g U/s, ce qui correspond à une vites- se superficielle de 4,6 cm/s pendant les 105 minutes qui suivent, et enfin à une température de 1501 C avec le même débit d'uranium ( 0,079 g U/s) pendant les 30 dernières minutes La durée totale de traite- ment est de 3 heures et on opère sous une pression *de 800 à 900 h Pa. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2 joint. Au vu de ce tableau, on constate qu'au dé- but du traitement, c'est-à-dire à faible débit à 1200 C, l'efficacité est faible puisque le facteur de contamination est égal à 26, mais qu'elle augmente ensuite à débit plus élevé puis rechute avec le temps. Lorsque la température passe de 120 à 1500 C, l'efficacité augmente à nouveau, mais rechute progressivement Ceci est dû à la saturation pro- gressive en Np F 5 et Np F 4 du fluorure d'uranium UF 4 ou UF 5 ou U 2 F 9 On observe que la capacité de traitement est excellente. EXEMPLE 6 On utilise le même réacteur à plateaux que l'on remplit également de poudre de tétrafluorure d'uranium ayant une surface spécifique de 0,85 m /g. On réalise un traitement de dégazage de la poudre sous balayage d'azote à 1000 C pendant deux heures et un prétraitement par le tétrafluorure de soufre dans les mêmes conditions que celles de l'exemple 5, puis on introduit dans le réacteur de l'hexafluorure d'uranium contenant 32 à 41 p p m de Np F 6, à un débit de 0,081 g U/s sous une pression de 900 h Pa à une température de 700 C pendant la première heure, puis de 1200 C pendant la deuxième heure, et de 1500 C pendant la troisième heure Dans ces conditions, la vitesse superficielle du gaz est de 3,4 cm/s pen- dant la première heure, de 4 cm/s pendant la deuxiè- me heure et de 4,2 cm/s pendant la troisième heure. Comme précédemment, on détermine périodiquement la teneur en neptunium du gaz sortant du réacteur En fin d'opération, on détermine également les quanti- tés de neptunium fixées sur la poudre Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2 joint. Au vu des résultats donnés dans ce ta- bleau, on constate que l'efficacité est maximale à 150 C. EXEMPLE 7 Dans cet exemple, on utilise des pastilles à base de trifluorure de chrome Cr F 3 présentant une surface spécifique de 5,3 m 2/g Ces pastilles sont préparées par compression d'une poudre à base de trifluorure de chrome obtenue de la façon suivante. On ajoute à une solution aqueuse d'acide fluorhydrique à 50 % de la poudre d'hydroxyde de chrome Cr(OH)3 dans la proportion de 15 moles de Cr(OH)3 pour 46 moles de HF On réalise l'addition de Cr(OH)3 sous agitation à une température mainte- nue constante de 800 C, puis on laisse refroidir, on filtre le précipité et on le sèche à 1000 C, ce qui conduit à l'obtention d'une poudre de Cr F,3 H O. Cette poudre est ensuite pastillée à l'aide d'une presse à poinçon pour former des petits cylindres de dimensions 4 x 4 mm puis on décompose ces pastilles dans un four sous vide à 2751 C pendant trois heures pour obtenir des pastilles contenant du trifluorure de chrome Ces pastilles sont introduites dans un réacteur analogue à celui utilisé dans les exemples 1 à 3, puis soumises à un traitement de dégazage réalisé tout d'abord sous balayage d'argon pendant trois heures à 1500 C, puis sous vide pendant trois heures à 150 WC. On introduit ensuite dans le réacteur maintenu à 1501 C de l'hexafluorure d'uranium conte- nant 20 à 31 p p m de Np F 6, sous une pression de 1000 h Pa à un débit de 0,02 g U/s, ce qui correspond à une vitesse superficielle de 4 cm/s, pendant une heure 35 minutes, et à débit de 0,081 g U/s, ce qui correspond à une vitesse superficielle de 16 cm/s jusqu'à la fin de l'opération qui dure au total trois heures 5 minutes. On détermine périodiquement la teneur en neptunium du gaz sortant du réacteur et en fin d'opération, on détermine la quantité de neptunium fixée sur les pastilles à base de trifluorure de chrome Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2 joint. EXEMPLE 8 Dans cet exemple, on utilise des pastilles de 4 x 4 mm à base de trifluorure de chrome ayant une * 252 't 973 surface spécifique de 8 m 2/g, qui ont été obtenues de la même façon que dans l'exemple 7, mais en réa- lisant la décomposition thermique du Cr F 3,3 H 20 sous vide primaire ( 10 h Pa) par montée progressive, en deux heures, de la température jusqu'à 2751 C et maintien de cette température de 2750 pendant trois heures. On dispose ces pastilles dans un réacteur ayant un diamètre de 10 mm et une zone active d'une longueur de 7 cm et on place à chaque extrémité de la colonne de pastilles de Cr F 3 des pastilles en alumine pure ayant une surface spécifique de 0,1 m 2/g, puis on soumet les pastilles à un traite- ment de dégazage réalisé tout d'abord sous balayage d'azote à 1501 C pendant trois heures puis sous vide à 150 C pendant trois heures On introduit ensuite dans le réacteur de l'hexafluorure d'uranium sous une pression de 900 h Pa, en maintenant le réacteur à une température de 1501 C, avec un débit de 0,02 g U/s, ce qui correspond à une vitesse superfi- cielle de 4 cm/s pendant la première heure, puis à un débit de 0,081 g U/s, ce qui correspond à une vitesse superficielle de 15 cm/s pendant les deux heures suivantes. On détermine périodiquement la teneur en neptunium du gaz sortant du réacteur et en fin d'opération, on détermine la quantité de neptunium fixée sur les pastilles à base de Cr F 3. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 2 joint. Au vu de ce tableau, on constate que le facteur de décontamination varie avec le temps car la saturation est très vite atteinte, la capacité maximale est de 3,8 kg d'hexafluorure d'uranium à 1 p p m de neptunium par gramme de fluorure de chrome. le TABLEAU i Exemale 1 2 3 4 Pastil Ies à Bflles im Bifles im Poudre Pb F 2 2,m-1 prégrnées prégnées 32 g-1 0,lmg 1,2 m 2 g 1, - Teneur en Np Np F Np F Np F Np F (P Mm) (PPM) (>pm) (r PM> à l'entrée 2324 3-4 21-25 -15-16 à Ja sortie- après 5 minutes 2,30 8 0,19 16 0,042 540 0,044 340 0,15 22 8,54 2,3 01058 260 0,044 340 1 heure 0,043 550 10,79 1,9 i h 30 min 0,179 140 0,049 73 0,057 260 2 heures 0,087 250 0,099 38 6,61 3,4 2 h 20 min 0,022 1200 2 h 30 min 0,103 38 0,047 325 2 h 50 min 0,028 814 3 heures 8,08 3,0 0,052 300 4 heures 10 2,E Cpcitémaximalea en Kg d'UF A 11 Wm cld 0,53 1,84 2 10 N IW par gdePb F 2 _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ _ _ __ _ _ _ _ 252 1973 TABLEAU 2 Exemàple 5 6 7 8 F Jhxxure Poudre UF 4 Poudre UF 4 Pasd II 2 S Pasdfle S méta Il Lique 0,85 m g,85 M 2 g 7 'Cr F 3 2 -1 Cr ,3 mg 8 m g Teneur en Np NP F Np F Np F NP F (PPM) (PM) (ççnn) (PPM) àllentrée a la eztie après 5 minubes - 1 heure 1 h 10 min. 1 h 15 min. 1 h 20 min. 1 h 30 min. 2 heures 2 h 15 min 2 h 20 min. 2 h 30 min. 2 h 50 min. 3 heures 3 h 5 min. 4 heures 2229 1,049 0,039 0,017 0,134 1,67 0,61 32-41 32,84 4,57 4,66 2,25 2,67 0, 899 1,24 7,4 7,3 ,3 13,5 ,( 32-41 ),052 0,087 0,111 0,142 0,082 0,147 23 C 23-26 0,89 ,5 7,2 11,5 12,4 12,5 2,3 3,4 2,2 2,1 * à a Capacité maximalel 1 I osrvée I en Kgd'UF à loem 30 27 j 1,2 3,8 Npp par 9 ed UF 4 _______ iz 7 -I 4 i f REVENDICATIONS 1 Procédé de purification d'hexafluorure d'uranium contenant des traces de fluorure de neptu- nium et/ou de fluorure de plutonium, caractérisé en ce que l'on met en contact l'hexafluorure d'uranium à purifier avec un fluorure métallique choisi dans le groupe comprenant le fluorure de plomb Pb F 2, les fluorures d'uranium de formule UF 4 +x dans laquelle x a une valeur allant de O à 1 et le trifluorure de chrome Cr F 3, à une température telle que les fluoru- res de plutonium et/ou de neptunium soient réduits, et en ce que l'on récupère l'hexafluorure d'uranium ainsi purifié. 2 Procédé selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que le fluorure métallique étant le fluorure de plomb, on met en contact l'hexafluorure d'uranium avec ce fluorure de plomb à une températu- re de 70 à 150 C. 3 Procédé selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que le fluorure métallique étant le fluorure de chrome Cr F 3, on met en contact l'hexa- fluorure d'uranium avec le fluorure de chrome à une température de 70 à 200 C. 4 Procédé selon la revendication 1, ca- ractérisé en ce que le fluorure métallique étant un fluorure d'uranium de formule UF 4 +x, on met en con- tact l'hexafluorure d'uranium avec ce fluorure d'uranium à une température de 70 à 250 C. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le fluo- rure métallique est sous la forme de poudre. 6 Procédé selon la revendication 5, ca- ractérisé en ce que la poudre a une surface spécifi- que BET de 1 à 25 m 2/g. 7 Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 5 et 6, caractérisé en ce que la poudre de fluorure métallique est disposée sur un support inerte. 8 Procédé selon la revendication 7, ca- ractérisé en ce que le support inerte est constitué par des billes d'alumine. 9 Procédé selon la revendication 7, ca- ractérisé en ce que le support inerte est constitué par un tube macroporeux en alumine ou en nickel qui est revêtu d'une couche microporeuse dudit fluorure métallique. Procédé selon l'une quelconque des re- vendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'hexa- fluorure d'uranium contient également des traces d'agent fluorant et en ce que l'on met tout d'abord en contact, à une température de 70 à 250 C l'hexa- fluorure d'uranium à purifier avec un fluorure d'uranium de formule UF 4 + x, et l'on met ensuite en contact l'hexafluorure d'uranium ainsi traité avec un fluorure métallique choisi dans le groupe compre- nant le fluorure de cobalt Co F 2, le fluorure de plomb Pb F 2 et le trifluorure de chrome, à une tempé- rature telle que les fluorures de plutonium et/ou de neptunium soient réduits.