FR 2517831 A2 19830610 FR 8122745 A 19811204 TETE DE MESURE POUR MAGNETOMETRE ET MAGNETOMETRE COMPRENANT UNE TELLE TETE. La présente addition se rapporte à la tête de mesure pour magnéto- mètre et au magnétomètre comprenant une telle tête décrits dans la demande de brevet français déposée le 14 décembre 1979 sous le N O 79 30 721 et publiée sous le n'FR-A-2 741 608. Dans le brevet français n'76 18 600 déposé le 18 juin 1976 par la demanderesse sous le titre: "Appareil destiné à mesurer un champ magné- tique", et publiée sous le N O FR-A-2 471 608, on a décrit un magnétomètre utilisant l'effet Faraday dans les couches minces de certains matériaux tels que les grenats d'yttrium et de fer couramment appelés YIG Dans ce magnétomètre, on fait propager dans une couche mince d'une épaisseur de quelques micromètres un faisceau lumineux produit par un laser Ce faisceau lumineux se propage de manière guidée sel Qn un mode unique, transverse magnétique (TM) par exemple Pour sélectionner ce mode, et compte tenu de la faible épaisseur de la couche, il faut faire pénétrer ce faisceau lumineux dans cette couche à l'aide d'un prisme de couplage Sous l'effet du champ magnétique o est plongée la couche mince, le mode de propagation se convertit en partie en mode transverse électrique (TE) Pour extraire le faisceau lumineux de la couche, on utilise un prisme en matériau biré- fringent qui délivre deux faisceaux lumineux séparés angulairement; l'un correspondant au mode TE, et l'autre au mode TM L'intensité du faisceau correspondant au mode TE est une fonction de l'intensité du champ magnétique dans lequel est plongée la couche mince Comme cette fonction n'est pas linéaire, on utilise pour effectuer la mesure une méthode de zéro qui consiste à compenser à l'intérieur de la couche mince le champ magnétique à mesurer par un champ antagoniste réglable produit par un bobinage Pour détecter cette compensation, on superpose à ce champ continu un champ alternatif qui provoque l'apparition dans le faisceau correspondant au mode TE d'une modulation ne contenant, lorsque la compensation est réalisée, que des harmoniques pairs de la fréquence du champ alternatif dûs au fait que l'effet Faraday dépend de la valeur du champ magnétique et non pas de son sens Lorsque la compensation n'est pas 2517-831 réalisée, on décèle l'apparition dans le faisceau modulé de composantes impaires, et notamment la composante fondamentale, et on utilise ces composantes pour commander un asservissement qui règle le champ de compensation pour obtenir la disparition de ces composantes impaires. Bien que la couche de mesure soit de faible dimension, les organes annexes nécessaires pour l'utiliser sont beaucoup plus volumineux et d'un règlage délicat De plus, la propagation monomode exige comme source lumineuse un laser de forte puissance et donc de grande taille Enfin, la séparation angulaire des faisceaux provenant du prisme de sortie n'est pas très importante et nécessite que le détecteur soit placé suffisamment loin pour n'être excité que par le seul faisceau choisi. Pour pallier les inconvénients de l'art connu, il est décrit dans la demande de brevet principal, un agencement particulier permettant Y' obtention d'une tête de faible dimension pouvant mesurer le champ magné- tique dans des espaces étroits et permettant de dresser des cartes de gradient magnétique Pour ce faire, l'épaisseur de la couche de matériau magnétique est choisie de telle sorte qu'elle permette une propagation guidée multimode du faisceau et, en coopération avec les moyens d'émission du faisceau et les moyens de mesure de la rotation, l'entrée et la sortie du faisceau par la tranche de la couche. Tout en conservant les avantages du dispositif objet de la demande de brevet principal, la présente addition propose une structure de tête de mesure modifiée permettant simultanément d'augmenter la longueur utile de mesure, de simplifier le montage de la tête et de diminuer les dimensions de celle-ci. Le premier but que se fixe l'addition peut être atteint en faisant effectuer à la lumière un aller et retour à l'intérieur de la couche mince de matériau magnétique, l'effet Faraday n'étant pas dépendant du sens de propagation de l'onde guidée. Le deuxième but peut être atteint en dissociant la partie sonde mesure proprement dite, essentiellement constituée par la couche mince de maté- riau magnétique, des organes d'émission-réception de lumière Ces deux sous-ensembles sont couplés par une fibre optique éliminant notamment les difficultés de positionnement précis de l'organe de détection constitué d'une une photodiode. Le troisième but peut être atteint notamment en remplaçant les aimants permanents ou moyens analogues induisant un champ magnétique transverse dans la couche de matériau magnétique par des électrodes disposées sur cette couche. L'addition à donc pour objet une tête de mesure pour magnétomètre selon la revendication l de la demande de brevet principal, la tête étant du type comprenant des moyens permettant d'émettre un faisceau de lumière polarisé linéairement, une couche plane d'un matériau magnétique permet- tant une propagation guidée de ce faisceau en son sein parallèlement aux faces planes de ce matériau et de faire tourner sa direction de polarisation pendant la propagation, et des moyens permettant de mesurer cette rotation; l'épaisseur de la couche de matériau magnétique étant choisie pour permettre une propagation guidée multimode du faisceau; caractérisée en ce que lesdits moyens d'émission du faisceau-de lumière et de mesure de la rotation sont couplés à l'une des extrémités de la couche plane de matériau magnétique, par la tranche, à l'aide d'une fibre optique commune et en ce que l'extrémité opposée de la couche est munie de moyens réfléchissant le faisceau guidé de manière à lui faire effectuer un aller et retour au sein de la couche de matériau magnétique avant réinjection dans la fibre optique commune et transmission aux moyens de mesure de la rotation de la direction de polarisation. L'addition a encore pour objet un magnétomètre comportant une telle tête. L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques apparai- tront à l'aide de la description qui suit,en référence aux figures annexées parmi lesquelles: la figure 1, qui représente une vue écorchée d'une tête de mesure selon la demande de brevet principal. la figure 2 illustre la configuration de la tête de mesure selon Paddition. la figure 3 est un exemple de réalisation pratique d'un sousensemble particulier de cette tête. les figures 4 et 5 représentent deux variantes de réalisation d'un élément de ce sous-ensemble. la figure 6 est un schéma électrique simplifié des circuits électriques associés à la tête de mesure. Il est tout d'abord utile de rappeler l'agencement de la tête magné- tique selon la demande de brevet principale Cet agencement est représenté sur la figure 1. La tête de magnétomètre représentée sur cette figure comprend une plaquette en céramique 101 qui sert de support aux organes actifs de la tête. Sur cette plaquette, en son milieu, on a collé une plaquette plus petite 102 taillée dans un grenat de gadolinium et de gallium dit GGG dont les dimensions longueur par largeur et par épaisseur sont d'environ X 3 X 0,7 mm Sur la surface de GGG on a fait pousser par épitaxie une couche 103 relativement épaisse de YIG répondant sensiblement à la composition Gd 0, 45 Y 2,55 Ga 0,9 Fe 4,1 012 * L'épaisseur obtenue peut être comprise entre 5 et 110 microns et une valeur typique est de 20 microns. Une telle épaisseur de YIG permet de faire propager la lumière de manière guidée mais multimode, et dans ces conditions Peffet Faraday dû au champ magnétique se manifeste uniquement par une rotation du plan de polarisation de la lumière et non plus par une conversion du mode TM en mode TE Ceci permet de coupler le faisceau lumineux par les faces terminales de la couché de YIG. Néanmoins pour obtenir ce couplage, il faut que ces surfaces d'entrée et de sortie soient les plus parfaites possibles Il n'est généralement pas possible de trouver un axe de clivage en raison de l'inhomogénéité du matériau On est alors amené à procéder à un polissage de ces faces. Différents procédés connus peuvent être mis en oeuvre et parmi ceux- ci, le procédé décrit en détail dans la demande de brevet principal qu'il est inutile de rappeler dans le cadre de la présente addition. La source lumineuse est formée d'une diode laser 104 fixée sur la plaquette 101 de telle manière que sa jonction par la tranche de laquelle sort le faisceau lumineux de lumière cohérente soit située sensiblement au centre de la couche de YIG La surface émissive d'une telle diode a sensiblement une épaisseur de 0,2 micromètres et une largeur de 15 micromètres Cette diode est alimentée par une tension électrique VE convenable par l'intermédiaire de deux connexions d'entrée. Entre la diode laser et le substrat portant la couche de YIG, on a placé un polariseur 105 qui permet de polariser linéairement la lumière émise par la diode laser dans la couche de YIG Ce polariseur est par exemple découpé dans un film polarisant d'un type couramment utilisé en optique Son épaisseur est telle qu'il ne perturbe pas le couplage entre la diode émettrice et la couche YIG pourvu qu'on prenne bien soin de pincer modérément le polariseur entre la diode et la plaquette 102 Une rainure 106 pratiquée dans la plaquette 101 permet de faciliter le montage du polariseur. A l'autre extrémité de la plaquette 102, on a placé un analyseur 107 semblable au polariseur 105 mais croisé par rapport à lui et immobilisé pour le-montage dans une autre fente 108. Cet analyseur est légèrement pincé entre la plaquette 102 et une photodiode détectrice 109 Cette photodiode est par exemple du type au germanium soumise à une polarisation inverse d'une dizaine de volts et sa surface active est réalisée sous la forme sensiblement d'un rectangle pour capter le maximum de lumière en sortie de la couche YIG On recueille dans ces conditions un signal électrique de sortie VS représentatif de l'énergie lumineuse détectée. La plaquette 101 et l'ensemble des éléments actifs qu'elle supporte sont placés à l'intérieur d'un soléno Tdé 110 qui permet d'appliquer le champ magnétique de compensation et le champ alternatif de mesure. Pour la mesure de l'effet Faraday dans la couche YIG, il est nécessaire que l'aimantation initiale de cette couche soit transverse par rapport à la direction de la propagation de la lumière dans celle-ci Pour cela, il est nécessaire d'utiliser des moyens qui induisent ce champ transverse avec une valeur d'environ 10-2 Ampère-tour/mètre Ces moyens sont par exemple des aimants permanents représentés sur la figure 1 sous la forme des blocs 111 et 112 On peut également utiliser, si on veut optimiser la valeur de ce champ selon la sensibilité à obtenir, des bobines de Helmoltz placées à la place de ces aimants 111 et 112. Bien que la structure adoptée permette notamment d'obtenir une tête de mesure performante et de très faibles dimensions, ces dimensions, hors tout, étant de lordre de la plus grande dimension de la plaquette 101, c'est- à-dire d'environ 1 cm, il est possible tout en conservant les avantages de cet agencement simultanément d'améliorer encore ses performances et d'en réduire les dimensions. Pour ce faire, l'addition propose une structure dans laquelle les éléments sont agencés différemment de ce qui vient d'être décrit. La figure 2 illustre schématiquement un agencement conforme à la présente addition Les éléments communs à la tête de mesure de la demande de brevet principal et qui viennent d'être rappelés en relation avec la description de la figure 1 portent les mêmes références et ne seront pas décrits à nouveau de façon détaillée. La caractéristique la plus importante est la répartition en deux sous- -ensembles autonomes des éléments constitutifs de la tête de mesure, ces deux sous-ensembles étant couplés par une fibre optique f, monomode ou multimode. Le premier sous-ensemble, I, comprend les organes d'émission- réception d'énergie lumineuse Outre un laser 104 et un détecteur 109, par exemple une photodiode, il comprend des moyens 100 pour la polarisation, la séparation des polarisations et l'analyse de la lumière transmise et reçue à/de la fibre optique f qui lui est couplée. Dans une variante préférentielle de l'invention, les moyens 100 peu- vent être réalisés à partir d'un cube consitué de deux prismes collés en matériau réfringent La surface de séparation, consituée par l'hypothénuse des deux prismes, est traitée de façon à être séparatrice de polarisation. Cet élément présente un axe optique préférentiel Les rayons incidents sont transmis avec une polarisation linéaire parallèle à cet axe et injectés dans la fibre optique f Les rayons provenant de la fibre f sont divisés en deux composantes de direction de polarisation orthogonales La composante ayant une direction de polarisation orthogonale à l'axe optique préférentiel est réfléchie en totalité suivant la direction d'émergence orthogonale à la direction d'incidence, c'est-à-dire vers le détecteur 109 Les faces du cube peuvent en outre avoir subi un traitement de surface pour éviter les reflets parasites Ce traitement est connu de l'homme de métier. D'autres éléments optiques peuvent être utilisés dans le cadre de l'invention, c'est notamment le cas de certains polariseurs biréfringents tels que le prisme de GLAN Il faut cependant sélectionner de préférence un polariseur transmettant les rayons incidents d'une première direction de polarisation sans modification et réfléchissant de façon totale les rayons de direction de polarisation orthogonale à la direction précédente. Enfin plus généralement, si l'élément optique assurant la séparation de polarisation ne polarise pas les rayons, une paire d'éléments polariseur et analyseur peut être utilisée, par exemple des éléments analogues à ceux ( 105,107) mis en oeuvre dans la tête de mesure décrite en relation avec la figure 1. Enfin certains lasers semi-conducteurs émettent un faisceau de lumière déjà polarisée Il sera nécessaire alors de faire coïncider la direction de polarisation avec l'axe optique préférentiel du cube 100 ou de tout autre élément en faisant fonction. En particulier dans ce cas, il est également souhaitable d'éviter la réinjection de la composante n'ayant pas subi de rotation dans la couche active 103 Pour ce faire, dans une variante préférentielle mais non limitative, on intercale entre la source laser 104 et le cuve 100, un isolateur 1000 comprenant un élément 1001 faisant tourner la polarisation préfé- rentiellement de IT /4 radians et comportant un polariseur 1002 sur la face d'entrée de même axe de polarisation que la direction de polarisation de la lumière émise par la source laser 104 Le polariseur transmet donc intégra- lement la lumière émise L'élément 1001 peut être constitué par un bloc en matériau YIG faisant tourner la polarisation par effet Faraday et accolé au bloc 100. L'axe optique privilégié du cube 100 doit être parallèle à la nouvelle polarisation de la lumière telle que transmise par l'élément isolateur En retour, la lumière n'ayant pas subie de rotation et retransmise par le cube au bloc 1000 voit son axe de polarisation tourner à nouveau de if /4 -9 radians Il s'ensuit que cette composante parasite est éliminée par le polariseur 1002. Le second sous-ensemble Il, constitue la sonde de mesure proprement dite. Une première variante de réalisation pratique de ce sous-ensemble est illustrée par la figure 3 Il comprend les éléments précédemment décrits plaquette support 101, plaquette GGG 102, couche de matériau actif 103, solénoïde 110, ainsi que des moyens 111 et 112 pour appliquer un champ magnétique transverse au sein de la couche 103 Ces moyens, comme précédemment indiqué, peuvent être constitués par deux aimants perma- nents. Dans le cadre de la présente addition, la plaquette intermédiaire 102 peut être prolongée sur le support et comporter un Vé de référence dans lequel est positionnée la fibre optique f pour assurer un bon couplage optique entre celle-ci et la couche de matériau actif 103 Cette technique de couplage est bien connue de l'homme de métier Des moyens de scellement, non représentés, sont également mis en oeuvre pour fixer la fibre après positionnement Un liquide d'indice peut également être utilisé et introduit entre la tranche et la fibre optique. Le positionnement peut enfin être assuré par des moyens solidaires du support 101 et non de la plaquette 102 comme illustré. Une autre particularité importante est consituée par la présence d'un miroir M sur la face de la couche 103 opposée à la face de couplage avec la fibre optique f. Ce miroir M peut être réalisé simplement sous la forme d'une métallisation de la tranche 103 Le fonctionnement global de la tête de mesure est identique à celui de la tête de mesure décrite en relation avec la figure 1 Dans ces conditions, si on se reporte à nouveau à la figure 2, la longueur utile à prendre en compte n'est pas la longueur simple I de la couche 103 L'effet Faraday étant indépendant du sens de propagation de l'onde lumineuse, du fait de l'aller et retour de l'onde dû à la réflexion sur le miroir M, c'est la longueur double 21 qui intervient j Pour une sensibilité égale, la couche 103 (et également dans des proportions analogues la plaquette 101) peut être réduite de moitié Dans le cas contraire, à dimensions égales de la couche 103, la sensibilité peut être doublée. L'onde lumineuse subit donc par effet Faraday une rotation de polarisation, d'amplitude double de celle de la tête-de mesure précédemment décrite, avant d'être réinjectée dans la fibre optique f. En sortie de la fibre f, l'onde incidente va être divisée en deux composantes de polarisations orthogonales entre elles Seules la composante de direction de polarisation orthogonale à l'axe optique préférentiel du cube va être réfléchie vers le détecteur 109. Cette composante est représentative de l'amplitude de la rotation due à l'effet Faraday. Outre les avantages qui viennent d'être énumérés, l'agencement de la tête de mesure conformément à l'addition permet une construction parti- culièrement simple et compacte de la partie sonde de mesure proprement dite (sous-ensemble Il) de la tête de mesure: seule la fibre optique est à positionner par rapport à la couche 103 En outre les organes d'émission- réception de lumière peuvent être rendus fixes et les seules liaisons à assurer sont l'alimentation électrique du solénoïde 110 et le couplage optique à l'aide d'une fibre f. Il est encore possible dans des variantes de réalisation supplémentaires illustrées par les figures 4 et 5 de diminuer les dimensions du sousensemble sonde de mesure Il En effet si on recouvre la surface de la couche 103 par une électrode parcourue par un courant électrique continu i suivant une direction essentiellement parallèle à la direction de propagation de l'onde guidée, il s'ensuit, conformément aux lois de l'électromagnétisme, la géné- ration d'un champ magnétique continu dont les lignes de champs au sein du matériau de la couche 103 sont sensiblement parallèles au plan principal de cette couche et orthogonales à la direction de propagation. Selon une première variante de réalisation, illustrée par la figure 4, cette électrode 113 recouvre entièrement la surface du matériau 103 Elle peut être consituée par une métallisation de la face supérieure de la couche. Des prises de contact électrique 114 et 115 avec des -fils de liaison extérieurs dans lesquels circule le courant i sont réalisés aux deux extré- mités de la couche 103 dans des régions voisines d'un axeà parallèle à la direction de propagation de londe et délimitant cette couche en deux parties égales Pour éviter un affaiblissement du mode TM par interaction entre l'onde guidée et la plaque métallique 113 ainsi créée, il est prévu une couche intermédiaire 116 d'un matériau diélectrique de faible épaisseur, typiquement 1 11 m. Pour éviter cette disposition, selon une seconde variante de réalisation illustrée par la figure 5, l'électrode est scindée en deux plages 1130 et 1131 2517-83 1 laissant libre la zone centrale dans laquelle se propage essentiellement l'onde guidée Il n'y a donc plus d'interaction et la couche de matériau diélectrique devient inutile Des connexions supplémentaires 1140 et 1150 assurent une continuité électrique entre les deux plages de l'électrode. Dans un exemple de réalisation typique, avec une couche de matériau 103 épaisse de 301 i m, un courant i d'environ 25 m A est nécessaire pour créer un champ magnétique transverse de l'ordre de grandeur indiqué précédemment: 10-2 Ampère-tour/mètre. Les circuits électroniques annexes associés à la tête de mesure selon les variantes de réalisations qui viennent d'être décrites différent peu de ceux mis en oeuvre dans le cadre de la demande de brevet principal et vont être brièvement rappelés dans ce qui suit La figure 6 illustre un schéma électrique simplifié de ces circuits qui peuvent être localisés dans un boitier commun aux organes d'émission-réception: sous-ensemble I (figure 2). Ces circuits comprenant tout d'abord une source d'alimentation stabili- sée 201 qui fournit l'énergie nécessaire à l'alimentation de la source laser 104 S'il s'agit d'un laser à semi-conducteur il est également prévu des circuits d'asservissement 2010 contrôlant l'énergie émise par la source d'alimentation 201, ce type de laser étant très sensible à la température. Ces circuits sont biens connus de l'homme de métier Pour une diode laser émettant dans l'infrarouge sous une longueur d'onde de 1,3 micromètres par exemple, une puissance lumineuse de 4 milliwatts est obtenue avec une intensité d'alimentation de 200 milliampères. Un oscillateur 202 fournit un signal à fréquence relativement élevée, 100 Khz par exemple Ce signal est additionné à un signal continu ou faiblement variable dans un amplificateur 203 qui délivre une tension VB appliquée au solénoïde 110. Un générateur de tension de polarisation 204 permet de délivrer la tension de polarisation de la photodiode 109 qui, en détectant le faisceau lumineux, délivre le signal VS Ce signal VS est amplifié dans un ampli- ficateur sélectif 205 centré sur la fréquence du signal fourni par l'oscillateur 202. Le signal en sortie de cet amplificateur 205 est comparé avec le signal en sortie de l'oscillateur 202 dans un détecteur synchrone qui mesure à la fois l'amplitude du signal à la fréquence fondamentale et son changement de phase lors du passage par zéro de cette amplitude Ce détecteur délivre un signal d'erreur. Ce signal d'erreur est appliqué à un servomécanisme 207 qui comprend par exemple un générateur de tension et un filtre correcteur qui permettent de générer une tension de contre-réaction qui, appliquée par l'intermédiaire de l'amplificateur 203 au solénoïde 110, tend à annuler le signal d'erreur en sortie du comparateur 210 en compensant le champ magnétique à mesurer dans l'intérieur de la couche YIG 103. Pour obtenir la valeur du champ magnétique à mesurer, on mesure la valeur du champ magnétique de compensation par l'intermédiaire de la valeur du signal qui le génère et qui est appliqué par le servomécanisme 207 à l'amplificateur 203 Pour cela, un appareil de mesure 208 est inséré entre le servomécanisme 207 et l'amplificateur 203. Dans les variantes de réalisations illustrées par les figures 4 et 5, les circuits de commande comportent eh outre une source de courant 210 pour faire circuler dans l'électrode 113 (ou les électrodes 1130 et 1131) le courant i nécessaire à la création du champ magnétique transverse au sein du matériau 103. La présente addition n'est pas limitée aux seuls exemples de réali- sation qui viennent d'être décrits mais englobe toutes configurations de tête de mesure dans lesquelles les organes d'émission-réception de lumière polarisée sont couplés au matériau actif par la tranche à l'aide d'une liaison optique bidirectionnelle, l'onde guidée effectuant un aller et retour dans ce matériau. 2517-83 1 REVENDICATIONS 1 Tête de mesure pour magnétomètre selon la revendication 1 de la demande de brevet principal, la tête étant du type comprenant des moyens ( 104) permettant d'émettre un faisceau de lumière polarisé linéairement, une couche ( 103) plane d'un matériau magnétique permettant une propa- gation guidée de ce faisceau en son sein parallèlement aux faces planes de ce matériau et de faire tourner sa direction de polarisation pendant la propagation, et des moyens ( 109) permettant de mesurer cette rotation; lépaisseur de la couche de matériau magnétique étant choisie pour permet- tre une propagation guidée du faisceau, caractérisée en ce que lesdits moyens d'émission ( 104) du faisceau de lumière et de mesure ( 109) de la rotation sont couplés à l'une des extrémités de la couche plane ( 103) de matériau magnétique, par la tranche, à l'aide d'une fibre optique (f) commune et en ce que l'extrémité opposée de la couche est munie de moyens (M) réfléchissant le faisceau guidé de manière à lui faire effectuer un aller et retour au sein de la couche de matériau magnétique avant réinjection dans la fibre optique commune et transmission aux moyens ( 109) de mesure de la rotation de la direction de polarisation. 2 Tête de mesure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens d'émission du faisceau comprennent une diode laser ( 104) et les moyens -de mesure de la rotation de la direction de polarisation comprennent une photodiode ( 109). 3 Tête de mesure selon la revendication 2, caractérisée en ce que la diode laser ( 104) et la photodiode ( 109) sont couplées à la fibre optique (f) à l'aide de moyens optiques ( 100) possédant un axe optique privilégié, polari- sant linéairement le faisceau émis et l'injectant dans la fibre optique (f) commune, recevant de celle-ci le faisceau retransmis par la couche ( 103) de matériau magnétique, séparant en deux composantes le faisceau reçu, de polarisations respectivement parallèle et orthogonale audit axe optique privilégié et transmettant la composante orthogonale à la photodiode ( 109). 4 Tête de mesure selon la revendication 3, caractérisée en ce que les moyens optiques ( 100) possédant un axe optique privilégié comprennent un cube réalisé par l'accolement de deux prismes droits en matériau réfringent 251783 1 et dont la surface de séparation constituée par l'hypothénuse des deux prismes est traitée de façon à être séparatrice de polarisation. Tête de mesure selon la revendication 3, caractérisée en ce que les moyens optiques ( 100) possédant un axe optique privilégié comprennent un prisme de GLAN. 6 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 3 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre un isolateur ( 1000) comprenant un élément de rotation de polarisation ( 1001) associé à un élément polariseur ( 1002) disposé sur sa face d'entrée recevant le faisceau émis par la diode laser ( 104) et imprimant au faisceau transmis par l'élément polariseur ( 1001) une rotation de polarisation de ff /4 radians et en ce que les moyens optiques ( 100) sont disposés dans l'espace de manière à ce que l'axe optique privilégié coincide avec la direction de polarisation du faisceau émergeant dudit élément isolateur. 7 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisée en ce que la couche de matériau magnétique ( 103) est sup- portée par un substrat ( 102) disposé sur une plaquette support ( 101) est solidaire de moyens de couplage de la fibre optique (f) commune avec la tranche de la couche de matériau magnétique, ces moyens étant muni d'un Vé de référence dans lequel repose la fibre à coupler. 8 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que les moyens de mesure de la rotation comprennent en outre un bobinage ( 110) permettant d'induire dans la couche de matériau magnétique ( 103) un champ magnétique parallèle au plan de cette couche et parallèle à la direction (à) de la propagation du faisceau guidé. 9 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des moyens ( 111,112) permet- tant d'induire dans la couche de matériau magnétique un champ magnétique parallèle au plan de cette couche et perpendiculaire à la direction (A) de propagation du faisceau de lumière. Tête de mesure selon la revendication 9, caractérisée en ce que ces moyens comprennent deux aimants permanents ( 111,112) disposés de part et d'autre de la couche en matériau magnétique ( 103). 11 Tête de mesure selon la revendication 9, caractérisée en ce que 2517-83 1 ces moyens comprennent une électrode ( 113) plane en matériau conducteur électrique recouvrant complètement la couche de matériau magnétique ( 103) et séparé de celle-ci par une couche isolante ( 116) en matériau diélectrique et des moyens ( 114,115,210) pour établir un courant continu (i) dans cette électrode circulant d'une extrémité à l'autre suivant une direc- tion parallèle à la direction (A) de propagation du faisceau. 12 Tête de mesure selon la revendication 9, caractérisée en ce que ces moyens comprennent deux électrodes ( 1130,1131) planes en matériau conducteur électrique disposées sur la couche de matériau magnétique de part et d'autre d'un axe médian (A) parallèle à la direction de propagation du faisceau de manière à laisser découverte une bande centrale de la couche du matériau magnétique ( 103) formant guide d'onde pour ledit faisceau et des moyens ( 114,1140,115,1150,210) pour établir un courant continu (i) dans ces électrodes circulant d'une extrémité à l'autre suivant une direction parallèle à la direction ( A) de propagation du faisceau. 13 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que les moyens réfléchissant le faisceau guidé sont constitués par un miroir (M) réalisé par métallisation de la tranche de la couche ( 103) de matériau magnétique. 14 Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisée en ce que le matériau magnétique ( 103) est un grenat d'yttrium et de fer épitaxié sur un grenat de gadolinium et de gallium avec une épaisseur comprise entre 5 micromètres et 110 micromètres. Tête de mesure selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisée en ce que la longueur d'onde de la lumière polarisée est sensiblement de 1,3 micromètre. 16 Magnétomètre destiné à mesurer un champ magnétique, du type comprenant des moyens ( 203) permettant de générer un champ magnétique antagoniste du champ à mesurer, des moyens ( 202) permettant de générer un champ magnétique alternatif superposé au champ antagoniste, des moyens permettant de mesurer ( 109, 205) la rotation du plan de polarisation d'un faisceau lumineux sous l'influence de ces trois champs, et des moyens ( 206,207,208) permettant de régler le champ antagoniste à la même valeur que le champ à mesurer en décelant la disparition des harmoniques impaires 2517-83 1 de la fréquence du champ alternatif dans les variations de la rotation de la polarisation du faisceau lumineux, caractérisé en ce qu'il comprend une tête de mesure selon l'une quelconque des revendications l à 15.