FR 2516544 A1 19830520 FR 8219467 A 19821116 L'invention est relative à un procédé de fabrication d'une tôle en acier électrique à grain orienté présentant une haute densité de flux magnétique et une faible perte en watt Plus particulièrement, la présente invention est relative à un procédé dans lequel les condi- tions de production sont optimalisées de telle sorte que la rupture d'une bande d'acier due à la fragilité soitévitée, et qui permet d'obte- nir des propriétés magnétiques excellentes, c'est-à-dire une haute den- sité de flux magnétique et une faible perte en watt. Ordinairement, les tôles en acier électriques à grain orien- té sont produites par un procédé qui comprend les étapes successives de laminage à chaud, de recuit, de laminage à froid, de recuit de décar- buration, et de recuit final à haute température. La texture est le facteur prédominant qui détermine les pro- priétés magnétiques d'un produit en acier En particulier, quand la texture d'une bande d'acier au silicium consiste en une orientation préférée de la direction C 0013, c'est-à-dire lorsque la direction la plus facile de,magnétisation-d' un crital d'acier est alignée parallèle- ment à la direction de laminage de la bande d'acier au silicium, on peut produire une tôle en acier électrique à grain orienté présentant d'excellentes propriétés magnétiques La texture de la tôle en acier électrique à grain orienté est réalisée pendant la recristallisation secondaire qui se produit durant le recuit final à haute température. La recristallisation secondaire est influencée par les con- ditions opératoires dans le recuit de décarburation et dans le laminage à froid L'un des facteurs fondamentaux responsable du fait de la recristallisation secondaire est la formation de la texture par une dé- formation de glissement pendant le laminage à froid de la bande d'acier. Le mode de rotation de glissement des cristaux détermine les types et la viabilité des noyaux potentiels de la recristallisation secondaire qui sont formés dans la texture de recristallisation primaire due au recuit de décarburation. Les propriétés magnétiques des aciers au silicium peuvent être améliorées d'une manière significative par l'augmentation de la teneur en silicium Une augmentation de la teneur en silicium aboutit avantageu- sement à une augmentation de la résistivité, qui, en retour, aboutit à une diminution des courants de Foucault et à une diminution de la perte en watt Cependant, une augmentation de la teneur en silicium est habituellement accompagnée d'une fragilisation et de difficultés 2 - dans l'opération de laminage à froid. La fragilisation des aciers au silicium pendant l'opération de laminage à froid se produit par fracturesde clivage qui sont dues à la formation conjuguée dans une zone de température relativementbas- se, et par une fragibilité bleue qui est dueà la fatigue dynami- que de vieillissementdans une zone de température relativement haute. Il est bien connu que la fracture de clivage dans un acier au silicium se produit très souvent quand le taux de silicium est élevé et lorsque la température de déformation est basse On peut, par conséquent, facilement concevoir l'idée de soumettre l'acier au silicium à un laminage à haute température pour empêcher les fractures de cliva- ge. Le brevet Japonais publié examiné No 47-39448/72 décrit un procédé pour empêcher la fragilisation d'un acier au silicium utilisé comme tôle électrique Selon ce procédé, des éléments d'alliage tels que Ca, Mg, Zr, Ti, V et W sont incorporés dans l'acier. Cel*aiest crucial cfans les aciers au silicium utilisés comme tôle électrique, spécialement dans les aciers au silicium utilisés com- me tôle en acier électrique à grain orienté, non seulement pour amélio- rer l'adaptabilité de fabrication mais aussi pour améliorer les pro- priétés magnétiques. Comme décrit ci-dessus, et étant donné que la texture d'une bande en acier est le facteur prédominant qui détermine les propriétés magnétiques, des considérations devront être données pour les étapes de fabrication qui peuvent contrôler avantageusement la texture plutôt que l'amélioration en grande partie de l'adaptabilité de production. En regard de cela, même si le laminage à froid conventionnel est rem- placé par un tel laminage à chaud, qui est réalisé à une température quelque peu plus élevée, la texture désirée ne peut être obtenue. Cela sera facilement compris lorsqu'on prend en considération les développements techniques dans les tôles électriques réalisées jus- qu'à maintenant Lorsque les premières tôles électriques furent fabri- quées, les tôles électriques de haute qualité étaient des tôles laminées à chaud contenant approximativement 4,5 % de silicium. Ces tôles électriques laminées à chaud ont été remplacées gra- duellement par des tôles laminées à froid conformément aux demandes d'améliorations des propriétés magnétiques Ces demandes ont été satis- faites surtout par le contrôle de la texture de la bande d'acier De 16544 3- plus, la teneur en silicium a été diminuée d'approximativement 4, 5 {O à approximativement 3 % au plus, qui est la teneur en silicium des tôles électriques modernes. L'arrière plan de la présente invention est maintenant expli- qué en termes de métallurgie Les plans de glissement opératoires d'un acier au silicium sont variables suivant la température de l'étape de laminage à froid pour une épaisseur finale Le nombre de plans de cris- tal est limité à une basse température de laminage aussi, la déformation plastique durant le laminage à froid ne -peut être réglée par une dé- formation de glissem-nt Ainsi, la double déformation doit être amorcée et la double déformation peut conduire à une fracture de clivage. Lorsque la température dans l'étape de laminage est élevée, le nombre de plans opératoires de glissement d'un acier au silicium est augmenté et il en résulte que le mode d'orientation du cristal est modifié d'une manière indésirable Cela conduit à un changement indé- sirable dans la texture de recristallisation primaire et cause une re- cristallisation secondaire incomplète ou un changement non désiré dans l'orientation préférée de recristallisation secondaire Comme résultat, les propriétés magnétiques d'une tôle en acier électrique à grain orien- té sont affaiblies, et en conséquence, il est impossible de remplacer simplement un procédé conventionnel de laminage à froid par un procédé de laminage à chaud. Il est connu de contrôler la texture d'une tôle d'acier extra- doux pour un tirage profond par l'exécution du laminage à chaud Cepen- dant, étant donné que l'orientation préférée d'une tôle en acier extra- doux est totalement différente de celle d'une tôle électrique, le lami- nage à chaud connu ne peut pas être du tout employé pour contrôler la texture d'une tôle électrique, le but du contrôle de la texture étant d'accroître spécialement la densité de flux magnétique. Incidemment, le laminage à chaud de l'acier a été tabou à cause de la fragilité bleue. L'un des objets de la présente invention est, cependant, de proposer un procédé avec une excellente combinaison d'une haute densité de flux magnétique obtenue principalement par la formation d'une texture désirée et secondairement par une teneur élevée en silicium, et d'une perte en watt obtenue par une teneur en silicium élevée, et la prévention de la fragilisation due aux fractures de clivage et à la fragilité bleue due à la haute teneur en silicium. -4- Selon l'un des objets de la présente invention, on propose un procédé de production d'une tôle en acier électrique à grain orienté ayant une densité de flux magnétique élevée et une faible perte en watt, dans lequel un acier au silicium contenant entre 3 et 5 % par poids de sili- cium et pas plus de 0,085 % par poids de carbone est successivement laminé à chaud, recuit à une température comprise entre 850 C et 1 200 C, de préférence entre 950 C et 1 200 C et ensuite refroidi rapidement, la- miné à froid à une haute réduction comprise entre 76;;% et 95 %, de préfe- rence entre 81 % et 95 %, jusqu'à ce que l'épaisseur finale de la tôle soit obtenue, recuit- par décarburation et recuit finalement à haute tem- pérature, caractérisé en ce que l'on chauffe la bande d'acier avant la réalisation du profond laminage à froid dans une zone de température dans laquelle, à la fois, la température minimale qui est d'au moins C et au moins égale à TL( C) = (X 3,0)2 x 100, X étant la teneur en silicium en pourcentage de poids, et la température maximale qui n'est- pas supérieure à 400 C et n'est pas supérieure à TH( C) = -200 x log(y), y étant le taux de 'déformation"{(se 6 onde 1) pendant le laminage à froid, sont déterminées de telle sorte à satisfaire la température du premier passage au laminage à froid. Le procédé selon la présente invention comportesuccessivement les étapes suivantes: un laminage'à chaud d'une tôle en silicium con- tenant entre 3 et 5 % par poids de silicium et pas plus que 0,085 % par poids de carbone; Un recuit de la bande laminée à chaud à une température de 850 C à 1 200 C, de préférence de 950 C à 1 200 PC, suivi par un refroidissement rapide; Un réchauffage de la bande recuite dans une zone de température dans laquelle à la fois la température minimale, qui est d'au moins C et au moins égale à TL( C) = (X 3,0)2 x 100, X étant la teneur en siliciumen pourcentage de poids, et la température maximale, qui n'est pas supérieure à 400 C et n'est pas plus que TH( C) = -200 x log (y), y étant le taux de déformation (seconde 1) pendant le laminage à froid, sont déterminées de telle sorte à satisfaire la température du premier passage au laminoir à froid; Un laminage à froid de la bande réchauffée dans une réduction élevée comprise entre 76 % et 95 %, de préférence entre 81 % et 95 %; Un recuit de décarburation de la bande laminée à froid et; Un recuit final à haute température de la bande recuite décar- - burée Il est maintenant expliqué comment les présents inventeurs réa- lisent le procédé de laminage à froid de la présente invention. On peut facilement reconnaître qu'il est nécessaire, dans le but de réaliser la texture, de contrôler, d'une manière appropriée, le mécanisme de déformation par glissement pendant le laminage à froid. Cependant, le fait de rotation de glissement des cristaux pendant le laminage est simplement une théorie et on ne peut développer sur cette base une technique réelle et fiable pour la formation de la texture d'une bande d'acier par laquelle la densité de flux magnétique est au- gmentée. Les présents inventeurs reconnaissaient la nécessité d'une investigation en détail de la structure microscopique d'une bande lami- née à froid et par conséquent ils observèrent largement la structure microscopique d'une telle bande avec un microscope électronique selon la formation de la texture. La figure la est une photo de microscope électronique de la structure d'une bande d'acier au silicium laminée à froid Ce type de structure microscopique est la conséquence d'une orientation désirée du produit final. La figure lb est une-photo au microscope électronique, simi- laire à celle de la figure la Cependant, ce type de structure microsco- pique provient d'une orientation non désirée du produit final. Comme résultat de leurs investigations, les présents inven- teurs ont découvert que pour réaliser une tôle en acier électrique à grain orienté avec une orientation désirée, les groupes de dislocation qui sont générés pendant le laminage à froid doivent être arrangés d'une manière linéaire dans la tôle en acier au silicium laminée à froid. Un tel arrangement linéaire des groupes de dislocation est montré à la figure la avec un grossissement de 10 000 La bande laminée à froid de la figure la fût produite par un procédé dans lequel, premiè- rement, une tôle de silicium contenant 0,04 % par poids de carbone, 4 % par poids de silicium et 0,03 % par poids d'al Ominium sous forme d'acide soluble, fût laminé à chaud pour obtenir une bande laminée à chaud d'une épaisseur de 2,3 mm Ensuite, la bande laminée à chaud fût recuite d'une manière continue à 1 150 OC, ensuite refroidie rapidement et alors elle fût chauffée à 250 O C Ensuite, la bande laminée à chaud ayant une température de 250 O C fût soumise au premier passage de laminage à froid à un taux de déformation de 8 x 10 3 seconde 1 La i 6544 6 - bande laminée à froid obtenue présentait des groupes de dislocation qui étaient générés par le laminage à froid et qui étaient disposés d'une manière linéaire. Lorsque la bande fûtsoumise aux passages restants de lami- nage à froid à 250 OC et au recuit final à haute température, le produit final présentait les propriétés magnétiques suivantes B 8 = 1,94 (Wb/m 2) et W 17/50 = 1,06 (W/kg). Le même procédé utilisé pour la fabrication de la bande d'acier montrée à la figure la fût utilisé pour la fabrication de la bande d'acier montrée à la fîgure lb à l'exception que la bande en acier fût chauffée à une température de 450 OC au lieu de 250 O C avant le laminage à froid Les groupes de dislocation dans la bande laminée à froid résul- tante étaient disposés d'une manière aléatoire et en conséquence, les propriétés magnétiques désirées ne purent être obtenues. Les présents inventeurs ont investigé largement dans la chimie des aciers, les traitements de température et les procédés de laminage d'une bande en acier dans une tentative pour déterminer lequel de ces facteurs est responsable de la formation de la structure microscopique de la bande en acier, telle que la structure montrée à la figure la. Comme résultat de ces investigations, il fût découvert que lorsque l'a- cier au silicium est chauffé avant le laminage à froid à une température comprise entre 200 OC et 400 OC de telle sorte à retenir d'une manière satisfaisante le carbone dans la solution solide, le carbone soluble empêche le déplacement des groupes de dislocation pendant le laminage à froid, avec pour résultat qu'une disposition linéaire des groupes de dislocation peut être obtenue. La température de chauffage avant la réalisation du laminage à froid doit, par conséquent, être comprise entre 200 O C et 400 O C, et la durée du chauffage doit être d'au moins 3 minutes pour obtenir, d'une manière satisfaisante, du carbone dissout Si la température de chauf- fage dépasse 400 OC, le carbone est susceptible de précipiter sous forme de carbure, qui troublequelque peu les dispositionslinéaires des grou- pes de dislocation. Si l'empêchement rigoureux du déplacement des groupes de dis- location est tel que la fatigue dynamique de veillissement est totalement amorcée, les fragilités de l'acier, c'est-à-dire la fragilité bleue, se produit et la bande en acier casse au cours du laminage à froid Malgré qu'il soit connu de contrôler la température de chauffage de façon à 7 éviter la fragilité bleue, les présents inventeurs trouvèrent que, en plus de la température de laminage, le taux de déformation est un facteur important pour empêcher la fragilité bleue Les présents inven- teurs ont également largement investigé dans le domaine de la chimie de l'acier et des conditions de laminage d'une bande en acier, selon lesquelles des facteurs déterminent les conditions critiques sous les- quelles se produit la fragilité bleue Comme résultat des investigations des présents inventeurs, il fat découvert que la température de chauf- fage maximale TH(OC) d'une bande d'acier doit être de -200 x log ( 1/y), dans laquelle y est le taux de déformation (seconde 1) C'est-à-dire que si même la température de chauffage est comprise entre 200 OC et 400 O C, la fragilité bleue se produit à une température supérieure de la température maximale TH. De plus, il fût découvert que la température minimale de chauf- fage pouvait être déterminée selon la teneur en silicium Le laminage devient impossible à une température inférieure à la température minimale de chauffage rméfe si la température de chauffage est comprise entre 2000 C et 400 OC Par conséquent, la température de chauffage minimale TL( O C) doit être de (X 3,0) x 100 OC, dans laquelle X est la teneur en sili- cium en pourcentage de poids Quand la teneur en silicium dépasse 5 %, un acier au silicium se fragilise à une température de 400 O C ou moins. Dans ce cas, non seulement il est impossible d'éviter la rupture de la bande d'acier pendant le laminage à froid, mais il est également impos- sible de contrôler la texture de la bande d'acier en vue d'obtenir les effets de la présente invention La teneur maximale en silicium doit être par conséquent de 5 % La formule (X 3,O)2 x 100 O C indique que lorsque la teneur en silicium est de 3 % ou plus, il y a un danger que la fragilité se produise durant le laminage à froid à la température ambiante Cependant, la fragilisation peut être évitée-en ajustant la température de chauffage à TL ou plus La teneur en silicium minimale peut être de 3 % Une teneur préférentielle en silicium est comprise entre 3 % et 4,5 % quand l'aluminium soluble dans Pacide est utilisé comme inhibiteur, sa teneur est comprise, de préférence, entre 0,010 % et 0,065 % par poids. Puisqu'il est possible de réaliser avec satisfaction le pre- mier passage de laminage à froid utilisant un acier à forte teneur en silicium à cause que les températures de chauffage minimales et maximales avant réalisation du premier passage dans le laminage à froid sont li- -8- mitées, telles que décrites précédemment, dans la présente invention, une texture souhaitée peut être formée dans l'étape de laminage à froid et, simultanément, on peut empêcher la rupture due à la fragilité Le second passage de laminage à froid et les suivants peuvent être réa- lisés sans un chauffage prédéterminé de la bande d'acier car, à ce mo- ment, les groupes de dislocation disposés linéairement qui sont engen- drés alors que le premier passage de laminage à froid est réalisé, em- pêchent les fractures de clivage lorsque le second passage de laminage à froid et les suivants sont réalisés Cela signifie que le refroidis- sement naturel pendant le laminage à froid ne présente pas de problème. De plus, en raison de la chaleur engendrée par la déformation plastique, la température de finition du laminage à froid est habituellement main- tenue à une température comprise entre 180 et 350 OC. Bien que le terme "laminage à froid" soit utilisé précédemment, le laminage à froid selon la présente invention se distingue essentiel- lement des laminages à froid conventionnels en ce que, dans la présente invention, la température de'-laminage dans le premier passage de la- minage à froid est contrôlée en prenant en considération la teneur en silicium et le taux de déformation De plus, la chaleur de travail pro- duite pendant le laminage à froid conventionnel se distingue essentiel- lement de la chaleur à laquelle un acier au silicium est soumis avant l'étape de laminage à froid car seulement cette dernière chaleur peut créer des groupes de dislocation disposés linéairement (figure la) lors- que le premier passage de laminage à froid se réalise. De plus, la présente invention distingue essentiellement d' une méthode connue décrite par la publication du brevet japonais examiné No 54-13846 ( 79) Dans ce procédé connu, une tôle en silicium est main- tenue dans une gamme de températures prédéterminées entre les passages de laminage à froid pour les raisons décrites précédemment Dans la pré- sente invention, la réduction pendant le laminage à froid est comprise entre 76 et 95 %, de préférence entre 81 et 95 % car une telle réduc- tion élevée contribue à la formation d'une texture souhaitée Le lami- nage à froid peut être réalisé au moyen d'un laminoir à froid réversible conventionnel et d'un four de chauffage tel qu'un bain d'huile, est utilisé pour chauffer la bande d'acier avant le laminage à froid. L'étape de laminage à chaud, l'étape de recuit de décarbura- tion et l'étape de recuit final à haute température peuvent être réalisées d'une manière conventionnelle. -9 - La présente invention est maintenant décrite à l'aide d'exem- ples. EXEMPLE 1 Des aciers au silicium ayant les compositions indiquées dans S le tableau i furent coulés d'une manière continue en brames et alors les brames furent laminées à chaud pour produire des bandes laminées à chaud d'une épaisseur de 2,3 mm Les bandes laminées à chaud furent recuites d'une manière continue à 1 150 OC, suivies-par un refroidis- sement rapide et ensuite un laminage à froid comprenant 10 passages de laminage à froid sur un laminoir réversible fût réalisé. Dans ce procédé, les bandes laminées à chaud furent soumises à l'un des traitements suivants un laminage à froid direct; un chauf- fage à 150 C pendant 20 minutes; un chauffage à 300 C pendant 20 mi- nutes; un chauffage à 450 C pendant 20 minutes. Alors, les bandes laminées à chaud qui ont été soumises à un chauffage furent directement laminées à froid Par conséquent, les tem- pératures du premier passage-de laminage à froid furent respectivement les températures ambiantes 150 C, 300 C et 450 C Le taux de déforma- -3 -1 tion dans le premier passage de laminage à froid fût de 10 seconde-. Les bandes en acier laminées à froid résultantes d'une épais- seur de 0,27 mm qui furent formées à une réduction de 87 %, subirent un recut de décarburation à 850 C et un recuit final à haute température à 1 200 C. TABLEAU 1 Al so- luble à l'a- Aciers C Si Mn S cide N (pds %) (pds %) (pds %) (pds %) (pds %) (pds %) A 0,05 2,85 009 0,03 0,03 0,007 BA 0,05 2,8532 0,09 0,03 0,03 0,007 B 0,05 3,8832 0,09 0,03 0,03 0,007 C 0,06 3,8855 0,09 0,03 0,03 0,007 D 0,06 4,5510 0,08 0,03 0,03 0,006 E 0,06 5,10 0,08 0,02 0,03 0,007 Les résultats de la recristallisation secondaire, les propriétés magnétiques des produits finaux et la venue de fragilisation dans l'étape - de laminage à froid sont illustrés au tableau 2. Comme le montre le tableau 2, la recristallisation secon- daire fût complète et aucune rupture due à la fragilité ne se produit pendant le laminage à froid à l'exception des cas indiqués. Dans l'acier D, la température minimale de chauffage TL était de ( 4,55 3, 0)2 x 100 = 240 OC La température du premier passage de laminage à froid était de 150 O C étant trop basse pour empêcher la fragilisation. Etant donné que la température maximale de chauffage TH était de 600 O C, le taux de déformation fût par conséquent trés bas, par exem- ple 10 seconde 1, et avec pour résultat que la plus haute température du premier passage de laminage à froid, c'est-à-dire 450 OC, fût consi- dérablement inférieure à la température de chauffage maximale TH, c'est- à-dire 600 O C. Comme il apparait du tableau 2, on peut obtenir par un contrô- le approprié de la température dans le premier passage de laminage à froid sur la base de la teneur-,en silicium, d'excellentes propriétés magnétiques, par exemple, B 8 le risque d'accident pendant le laminage à froid. o OD Température du premier passage de laminage à froid Aciers r P un Température ambiante (Exemple comparatif) Recristallisation secondaire incompl ète B 8 = 1,85 : W 7/50 '= 1,15 Recristal lisa- B 8 = 1,92 tion secondai- re incomplète W 17/50 = 1,12 (Exemple com- paratif) Recristal 1 isation secondaire incompl ète Rupture au premier passa- *ge de laminage à froid Rupture au premier passa- D ge de laminage à froid E Rupture au premier passa- (Exemple comparatif) ge de laminage à froid B 8 = 1,85 W 17/50 = 1,14 88 = 1,84 W 17/50 = 1,15 B 8 = 1,92 W 17/50 = 1,08 B 8 = 1,91 W 17/50 = 1,06 Rupture au second pas- sage de laminage à froid W 17,j B 8 1,8 B 8 1,8 B 8 = 1,91 Recristallisa- tion secondaire 1,05 incomplète (Exemple com- paratif) Rupture au second pas Rupture au se- de ami age à f oid sond passage sage de laminage à foid de laminage à froid Recristal 1 sa- tion secondaire incomplète (Exeml e 1 Àpa Y'al ?m- o, TABLEAU 2 o, C A 300 C 450 C B c 1 I l_ 2 51654 4 12 - EXEMPLE 2 Le procédé de l'exemple 1 ft répété en utilisant les aciers B et D Cependant, la température du premier passage de laminage à froid et le taux de déformation furent modifiés, comme il est indiqué au ta- bleau 3, de telle sorte pour déterminer I 'éventualité d'une fragilité bleue. 1-4 U ci (n CD CD CD cm C-1 a; cn M.0 M -r- -_ cn E tn tu a úà. w (V (Mr- tu -0 (n E Ln M a a. 0) a) cn- M.0 r U E ui cd O CL A U cn CD CD q (J M ch C) c%j r_ 1- -P M E S- O %O a; X go F_ 0 q M-- O U C -r- - 4- E 4- tu -r- 0) cm (O cn to = M O- ui S- S. CU +j E C 0) M S- _ O. a) ci r.M du -0 r - U) E tn tu O a- w a) IL CM M - (O -a U C 1- cn 4- E W 4- CO L - P -0 w ci cn fu M -_ U) a' _cn (O O O- 0) rm M cn M in M tu M. Le -0 M = -P O CL L) = O S (n -') -c w -J cm :z F_ S ci U 0 O C> CD U') Ln M çt 13 - REVENDICATIONS 1 Procédé de fabrication d'une tôle en acier électrique à grain orienté présentant une haute densité de flux magnétique et une faible perte en watt, dans lequel successivement on lamine à chaud, on recuit à une température comprise entre 850 O C et 1 200 O C et ensuite on refroidit rapidement, on lamine à froid à une réduction élevée comprise entre 76 % et 95 % jusqu'à ce que l'on obtienne l'épaisseur de la tôle finale, on recuit pour décarburer, et on recuit finalement à haute tem- pérature un acier au silicium contenant entre 3 ,' et 5 ô en poids de silicium, et pas plus de 0,085 % en poids de carbone, caractérisé en ce que l'on chauffe la bande d'acier avant de réaliser le laminage à froid de réduction élevée dans une zone de température dans laquelle à la fois la température minimale, qui est d'au moins 200 OC et au moins égale à TL( O C) = (X 3,0)2 x 100, X étant la teneur en silicium en pourcentage en poids, et la température maximale, qui n'est pas supérieure à 400 O C et n'est pas supérieure-à TH(OC) = -200 x log ( 1), y étant le taux de -1 y déformation (seconde) pendant le laminage à froid, sont déterminées de telle sorte pour satisfaire la température du premier passage de laminage à froid. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur en silicium est comprise entre 3 % et 4,5 % par poids. 3 Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le second passage de laminage à froid et les suivants sont réalisés sans chauffage voulu de la bande d'acier. 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le dit acier au silicium contient entre 0,010 % à 0,065 % par poids d'aluminium soluble dans l'acide. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la dite réduction est comprise entre 81 et 95 %. 6 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la température de recuit est comprise entre 950 O C et 1 200 O C.