FR 2501444 A1 19820910 FR 8203637 A 19820304 2 5 0 1 4 4 4 La présente invention concerne les caméras de télévi- sion et, plus spécialement, des caméras de télévision en couleur du type à plusieurs tubes possédant des tubes analyseurs d'image du type à déviation électrostatique. Plus particulièrement, l'invention concerne un circuit de commande de déviation dans lequel des signaux de déviation appliqués-au circuit de déviation d'un tube analyseur d'image sont ajustés de façon à compenser les écarts de centrage,de dimension, d'inclinaison, de rotation, etc. Les caméras de télévision classiques utilisent des tubes analyseurs d'image dans lesquels des faisceaux électroniques balayent la direction horizontale et la direction verticale à l'intérieur d'un diagramme d'image d'une cible photoconductrice sur laquelle une'image optique est incidente. Dans une caméra de télé- vision en couleur à plusieurs tubes analyseurs, l'image est séparée en parties distinctes rouge, verte et bleue, et il faut prévoir dans la caméra de télévision en couleur des moyens permettant d'assurer que les trois images concordent. Par exemple, un ajustement de cen- trage, un ajustement de dimension, un ajustement d'inclinaison et un ajustement de rotation sont ordinairement nécessaires. Dans l'ajus- tement de centrage, on déplace le centre de l'aire de balayage effec- tive. Dans l'ajustement de dimension, on modifie la dimension de l'aire de balayage effective. Dans l'ajustement d'inclinaison et de rotation, on fait tourner l'aire de balayage effective. Si le tube analyseur d'image est du.type à déviation magnétique, il est possible d'ajuster mécaniquement les positions des bobines de déviation pour corriger le centrage, la dimension, la rotation ou l'inclinaison. Toutefois, dans un tube analyseur d'image du type à déviation électrostatique, il faut ajouter des tensions d'ajustement électriques aux tensions de déviation hori- zontale et verticale en dents de scie pour effectuer les divers ajustement. Dans une caméra de télévision en couleur à trois tubes, possédant des tubes analyseurs d'image du type à déviation électro- statique, les tensions de déviation sont fournies par des circuits de déviation horizontale et verticale communs aux plaques de dévia- tion horizontale et verticale des trois tubes analyseurs d'image respectifs. Malheureusement, les plaques de déviation horizontale et verticale des trois tubes analyseurs d'image ne sont pas com- plètement identiques, et les caractéristiques mécaniques, telles que la position de montage et la taille, peuvent légèrement varier d'un tube à l'autre. Par conséquent, si l'on se contente d'ajouter la tension d'ajustement à la tension de déviation dans l'opération d'ajustement, les relations de déviation du faisceau électronique dans les divers tubes analyseurs d'image ne coincideront pas exac- tement. Ainsi, en raison des non-uniformités mécaniques des plaques de déviation horizontale et verticale, les trois images en couleur ne seront pas en correspondance exacte. Par conséquent, il apparaître sur toute image reproduite à partir de l'image de télévision ana- lysée.un défaut de correspondance des couleurs et un déplacement des couleurs. Pour produire un circuit d'ajustement de déviation évitant le problème indiqué ci-dessus et pour permettre des ajuste- ments séparés des montages de déviation des divers tubes analyseurs d'image, des circuits de commande de déviation perfectionnés ont été antérieurement proposés, par exemple dans les demandesde brevets des Etats-Unis d'Amérique n0 282 263 et 283 358, respectivement déposées le 10 juillet 1981 et le 14 juillet 1981, ces deux demandes ayant été cédées à la demanderesse. Malheureusement, dans ces circuits de commande de dévia- tion de la technique antérieure, les signaux de déviation horizontale et verticale sont fournis par des circuits générateurs à faible impédance de sortie, de sorte que l'impédance de sortie apparente de ces circuits, du point de vue des tubes analyseurs rouge et bleu, est sensiblement déterminée par les valeurs des impédances couplées aux électrodes de sortie du circuit de combinaison. Pour empêcher que la consommation électrique des circuits générateurs ne devienne excessive, il faut que les valeurs de ces impédances soient relativement hautes. Toutefois, il existe une capacité notable entre les plaques de déviation, ainsi qu'une capa- cité parasite dans d'autres parties du tube. Ainsi, si les valeurs de résistance couplées aux électrodes de sortie sont trop élevées, les électrodes de sortie présentent une charge capacitive notable, la capacité des plaques et la capacité parasite, en association avec la résistance de sortie élevée, formant un intégrateur du type RC. 250 144 4 Ce dernier intègre les formes d'onde en dents de scie utilisées comme signaux de déviation verticale et horizontale, et, par consé- quent, déforme le diagramme d'image du faisceau de balayage. Par conséquent, il faudrait maintenir les valeurs de résistance des impédances de sortie aussi basses que possible. Selon un aspect de l'invention, il est proposé un appa- reil de commande de déviation permettant de corriger le balayage d'un faisceau électronique dans les directions respectives horizon- tale et verticale d'au moins un tube analyseur d'une caméra de télé- vision possédant plusieurs tubes analyseurs. Un circuit générateur de signaux de déviation horizontale et un circuit générateur de signaux de déviation verticale fournissent chacun respectivement des signaux de déviation horizontale et verticale, de préférence sous forme de signaux en dents de scie. Les signaux de déviation horizontale et verticale sont respectivement appliqués aux plaques de déviation horizontale et verticale de l'un des tubes analyseurs, normalement le tube analyseur vert. Un circuit générateur de tension de compensation possède une entrée qui est couplée de façon à rece- voir les signaux de déviation horizontale et verticale et une ou plusieurs sorties produisant des tensions de compensation de dévia- tion respectives à destination de tubes analyseurs choisis, par exemple les tubes analyseurs rouge et bleu. Un circuit de combinai- son sert à combiner les tensions de compensation de déviation res- pective avec des signaux de déviation horizontale et verticale correspondants afin de produire respectivement des signaux de dévia- Lion horizontale et vert:icale ajti-Lu:i à dut:.LinaLion des plaques de déviation hozitonale et verticale des tubes analyseurs choisis. Pour mettre en oeuvre les principes de l'invention, le circuit de combiniison comporte un circuit à transistors possédant une électrode d'entrée qui est couplée de façon à recevoir la tension de compensation de déviation associée et une électrode de sortie qui est couplée, via une résistance de charge, à une sortie de l'un des circuits générateurs de signaux de déviation horizontale et verticale. Une paire de transistors complémentaires sont disposées suivant une configuration push-pull (ou équilibrée) asymétrique, et leurs bases sont couplées à l'électrode de sortie du circuit à tran- sistors mentionné ci-dessus. Les émetteurs des transistors à 250 1 4 4 4 configuration push-pull asymétrique sont connectés, via des résis- tances d'émetteur respectives, à l'une des entrées de déviation du tube analyseur associé. La description suivante, conçue à titre d'illustration, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels - la figure 1 est un schéma simplifié d'un circuit de correction de la technique antérieure; - la figure 2 est une représentation simplifiée de plaques de déviation électrostatique avec lesquelles le circuit de correc- tion de la figure 1 peut être utilisé; - la figure 3 est un schéma simplifié d'un autre circuit de correction de la technique antérieure; la figure 4 est un schéma simplifié d'un premier mode de réalisation de l'invention; et - la figure 5 est un schéma simplifié d'un deuxième mode de réalisation de l'invention. Sur les dessins, des éléments identiques sont identifiés au moyen des mêmes caractères de référence. La figure 1 montre un circuit de correction de balayage antérieurement proposé, qui est utilisé en relation avec une caméra de télévision en couleur à trois tubes. Dans le cadre de la présente discussion, on suppose que chaque tube est doté de plaques de-déviation électrostatique hori- zontale et verticale. On notera toutefois que chaque tube pourrait aussi bien!être doté de bobines'de déviation électromagnétiques. Alors que les tubes analyseurs respectifs ne sont pas représentés sur les dessins, il est bien connu que ces tubes sont respectivement destinés à assurer le balayage de faisceaux électroniques rouge, vert et bleu, sur des cibles photoconductrices. Le balayage de chaque faisceau est commandé par des plaques de déviation horizontale et verticale qui, comme cela apparaît sur la figure 2, sont formées de plaques de déviation horizontale 5, 6 et de plaques de déviation verticale 7, 8. Un générateur approprié de tension de déviation horizontale 1 et un générateur approprié de tension de déviation verticale 2 produisent des formes d'onde de tension respectivement horizontale et verticale en dents de scie. La forme d'onde de ten- sion en dents de scie horizontale est représentée sous forme d'une 2 50 1 4 4 4 paire de tensions de déviation horizontale différentielles, VH+ et VH_ De même, la forme d'onde de tension de déviation en dents de scie verticale est formée de tensions de dévia tion verticale diffé- rentielles VV+ et V_. Les tensions de déviation peuvent être considérées comme complémentaires l'une de l'autre. Par exemple, lorsque la tension de déviation horizontale VH+ augmente dans le sens positif, son complé- ment VH augmente dans le sens négatif. Ainsi, on voit que la diffé- rence de tension entre elles augmente, ce qui augmente la déviation horizontale du faisceau électronique. Ce qui vient d'être énoncé s'applique également aux tensions de déviation verticale V et V et à la déviation verticale associée du faisceau électronique. Ainsi qu'on peut également le voir sur la figure 1, un générateur 9 de tension de compensation produit des tensions respec- tives de compensation de déviation verticale et horizontale, pour chacun des tubes rouge et bleu, qui servent à compenser les défauts de concordance entre aires d'image des tubes bleu et rouge; l'aire d'image du tube vert étant prise comme référence. Le générateur 9 de tension de compensation est consti- tué d'éléments, non représentés en détail, qui possèdent des valeurs prépositionnées déterminées en fonction de différences mécaniques entre les plaques de déviation 5, 6, 7 et 8 des différents tubes analyseurs. Le circuit de la figure 1 est en outre doté d'un ensemble de combinaison permettant de combiner les signaux de dévia- tion horizontale VH+, VH produits par le générateur 1 et la tension de compensation de déviation horizontale de chaque tube, ainsi que de combiner les signaux de déviation verticale produits par le géné- rateur 2 et la tension de compensation de déviation verticale de chaque tube. Cet ensemble de combinaison est constitué de circuits de combinaison 14, 15, 16 et 17, tous identiques. Plus spécialement, le circuit de combinaison 14 est conçu pour combiner les signaux de déviation horizontale V +, VH et une tension de compensation de déviation horizontale particulière VCOMp qui est produite pour le tube rouge afin de créer un signal de déviation horizontale ajusté destiné à être appliqué aux plaques de déviation horizontale 5, 6 du tube rouge. De mrne, le circuit de combinaison 15 combine les signaux de déviation verticale Vv+ VV_ et la tension de compensation de déviation verticale créée par le gànérateur 9 de tension de compensation à destination du tube rouge, de façon à produire un signal de déviation verticale ajusté qui est appliqué aux plaques de déviation verticale 7, 8 du tube rouge. De manière analogue, le circuit de combinaison 16 produit un signal de déviation horizontaleajusté qui est appliqué aux plaques de dévia- tion horizontale du tube bleu; et le circuit de combinaison 17 pro- duit un signal de déviation verticale ajusté qui est appliqué aux plaques de déviation verticale du tube bleu. Dans le circuit repré- senté, les signaux de déviation horizontale et verticale,qui sont produits par les générateurs 1 et 2 sont founis, sensiblement sans modification, aux plaques de déviation horizontale et verticale 5, 6, 7, 8 du tube vert. Le générateur 9 de tension de compensation synchronise les tensions de compensation avec les signaux de déviation horizontale et verticale V^^, VH, V+, VV_ et, à cet effet, ces signaux de dévia- tion sont délivrés à ses entrées respectives. Les circuits de combinaison 14, 15, 16 et 17 sont de structure identique et, par souci de brièveté, on ne décrira en détail que le circuit de combinaison 14. Ce circuit de combinaison 14 est constitué d'un amplificateur differentiel formé de transistors Q1 et Q2 montés en relation différentielle dont les électrodes d'émetteur sont toutes deux connectées à une source de courant constituée d'un tran- sistor Q3. Ainsi que cela est représenté, des résistances d'émetteur couplent chacun des émetteurs respectifs des transistors Q1 et Q2 au transistor à courant constant Q3, mais il est possible d'omettre ces résistances d'émetteur. Les électrodes de collecteur des transistors Q1 et Q2 sont connectées à une source de potentiel de fonctionnement +B par l'intermédiaire respectif de transistors souoce de courant Q4 et Q5. Ces transistors Q4 et Q5 source de courant sont représentés sous forme de transistors PNP, tandis que le transistor source de courant Q3 ainsi que les transistors en relation différentielle Q1 et Q2 sont présentés sous forme de transistors NPN. Un transistor monté en diode Q6 est connecté par son circuit base-émetteur en parallèle avec les circuits base- émetteur respectifs des transistors source de 2 5 0 1 4 4 4 courant Q4 et Q5. De même, un transistor monté en diode Q est con- necté par sa base en commun avec la base du transistor source de courant Q3, tandis que son émetteur est mis à la terre. Ces transis- tors montés en diode Q6 et Q7 sont destinés à la compensation de température. Les électrodes de base des transistors Q1 et Q2 sont couplées à une paire d'entrées auxquelles la tension de compensation horizontale rouge VCOMp est fournie. Cette tension de compensation horizontale peut être appliquée différentiellement entre les élec- trodes de base des transistors Q1 et Q2 ou bien, comme cela est repré- senté, la tension de compensation horizontale peut être fournie à l'électrode de base de l'un de ces transistors, soit Q1, et une tension de centrage continue prédéterminée VCENT peut être délivrée, comme tension de polarisation, à l'électrode de base de l'autre transistor, soit Q2. Ainsi que cela est représenté sur la figure 1, un condensateur C1 délivre la tension de compensation horizontale rouge VCOMp à l'électrode de base du transistor Q1. Ainsi, la tension de compensation qui est destinée à ajuster la dimension, l'inclinaison et la rotation de l'aire d'image balayée sur la cible du tube ana- lyseur rouge est fournie par le condensateur C à l'électrode de base du transistor Q8. Dans le même temps, la tension de centrage continue VCENT est fournie à l'électrode de base du transistor Q2. Selon un autre mode possible, cette tension de centrage peut être appliquée différentiellement entre les électrodes de base des transis- tors Q1et Q2, ou bien fournie à la même électrode de base que la tension de compensation QCOMP (c'est-à-dire à l'électrode de base du transistor Q1). Les électrodes de collecteur des. transistors Q et Q2 sont respectivement couplées au générateur 1 via des résistances R1 et R2 de façon à recevoir respectivement les signaux de déviation horizontale VH+ et V1H. Une paire de bornes de sortie 18 et 19 sont respectivement couplées aux électrodes de collecteur des transistors Q1 et Q,, et ces bornes 18 et 19 sont connectées respectivement aux plaques 5 et 6 de déviation horizontale du tube analyseur rouge. Ces bornes de sortie 18 et 19 délivrent des signaux de déviation horizontale ajustés aux plaques de déviation 5et 6. L'ajus- tement de ces signaux de déviation horizontale est obtenu en fonc- tion de la tension de compensation horizontale V et de la tension de centrage VCENT fournies à l'amplificateur différentiel qui cons- titue le circuit de combinaison 14. Le circuit de combinaison 15 est de structure identique au circuit de combinaison 14 et, comme cela est-illustre, une tension de compensation verticale est fournie à l'amplificateur différentiel qui constitue le circuit de combinai- son. On voit également que les signaux de déviation verticale V+ et VV sont respectivement appliqués aux électrodes de collecteurs des transistors montés en relation différentielle que contient cet ampli- ficateur différentiel. Les signaux de déviation verticale qui sont fournis par le circuit de combinaison 15 aux plaques de déviation verticale du tube analyseur rouge sont ajustés en fonction des tensions de compensation et de centrage qui sont délivrées à l'ampli- ficateur différentiel contenu dans ce circuit de combinaison. Les circuits de combinaison 16 et 17 sont identiques aux circuits de combinaison 14 et 15 ci-dessus mentionnés. Les bornes des sorties des circuits de combinaison 16 et 17 sont coupldes aux plaques de déviation horizontale et verticale prévues pour le tube analyseur bleu. Dans le circuit de la figure 1, on suppose que les signaux de déviation horizontale et verticale fournis par les générateurs de signaux de déviation 1 et 2 sont fournis de manière sensiblement directe aux plaques de déviation horizontale et verti- cale 5S 6, 7 et 8 du tube analyseur vert. Ainsi, le générateur de signaux de déviation l est couplé par des résistances R3 et R4 aux bornes de sortie respectives 10 et 11, ces bornes de sortiP étant connectées ellesmêmes aux plaques de déviation horizontale 5 et 6 contenuesdans le tube analyseur vert. De même, le générateur de signaux de déviation 2 est connecté par l'intermédiaire respectif de résistances R et R à des bornes de sortie 12 et 13; et ces 6 bornes de sortie sont elles-mêmes connectées aux plaques de dévia- tion verticale 7 et 8 du tube analyseur vert. Dans cet exemple, on suppose que les signaux de dévia- tion horizontale et verticale fournis aux plaques de déviation horizontale et verticale du tube analyseur vert font fonction de signaux de déviation "de référence". Ainsi, ces signaux de dévia- tion sont établis de manière à produire le balayage d'aire d'image voulu sur la cible du tube analyseur vert. A cet effet, le signal de déviation peut être produit à l'aide de dispositifs de commande voulus permettant de créer la forme voulue pour la forme d'onde en dents de scie de chacun des signaux de déviation horizontale et verticale. Les signaux de déviation horizontale ajustés produits aux bornes de sortie 18 et 19 varient à la l'ois avec la tension de compensation VCOMp et les tensions de déviation hozirontale VH+ et VH tout en étant décalés en fonction de la tension de centrage VCENT Avec le circuit de commande de déviation de la figure 1, les signaux de déviation horizontale et verticale fournis b chaque tube analyseur sont ajustés de façon sensiblement indépendante les uns vis-à-vis des autres; et les signaux de déviation horizontale et verticale qui sont fournis au tube analyseur vert peuvent être pris comme signaux de référence, à partir desquels des ajustements seront faits. Ainsi, l'aire d'image balayée par le tube analyseur rouge peut être ajustée indépendamment des aires d'image balayées par les tubes analyseurs bleu et vert restants. De même, l'aire d'image balayée par le tube analyseur bleu peut être ajustée sans entraîner un ajustement concomitant non voulu dans les aires d'image balayées par les tubes analyseurs rouge et vert. La figure 3 illustre un autre circuit de commande de déviation de la technique antérieure, qui diffère de celui décrit en détail ci-dessus du seul point de vue de la structure particu- lière des circuits de combinaison 14, 15, 16 et 17. Pour des raisons de simplicité, on n'a illustré que le circuit de combinaison hori- zontal 14 du tube analyseur rouge, étant entendu que les circuits 15 à 17 auraient une structure identique. Dans le circuit de combinaison 14, une première paire de transistors complémentaires Q8 et Q9 sont montées en sources de courant ajustables couplées en série de façon que leurs collecteurs soient connectés ensemble pour former une jonction. L'émetteur du !0o transistor Q8 est couplé via une résistance d'émetteur à l'émetteur d'un transistor Qli, lequel fait fonction de source de tension cons- tante. De même, l'émetteur du transistor Q9 est connecté par l'inter- médiaire d'une résistance d'émetteur à l'émetteur d'un transistor Q lequel est également monté en source de tension constante. Une deuxième paire de transistors complémentaires Q12 et Q13 sont montés de manière analogue vis-à-vis des transistors Q et Q9, leurs collecteurs étant connectés ensemble pour former une jonc- tion, et leurs émetteurs étant respectivement connectés via des résistances d'émetteur aux émetteurs de transistors Q14 et QI5 montés en sources de tension constante. La tension de compensation VCOMP est appliquée par le générateur 9 de tension de compensation aux bases des transis- tors Q8 et Qg9' La tension de compensation VCOMP est également appli- quée via un inverseur 26 aux bases des transistors Q12 et Qi3. La résistance R1 est connectée entre une sortie du générateur 1 et la jonction des collecteurs des transistors Q8 et Q9O tandis que la résistance R2 est couplée entre la sortie complémentaire du générateur 1 et la jonction des collecteurs des transistors Q12 et Q13' Ainsi, la tension de compensation VCOMP est appliquée aux bases des transistors Q8 et Q9, tandis que la tension de déviation horizon- tale V+ est appliquée via la résistance R aux collecteurs de ces 11+ 1 transistors. De même, la tension de compensation VCOMP est inversée et appliquée aux bases des transistors Q12 et Q13, tandis que la tension de déviation horizontale complémentaire VH_ est appliquée via la résistance R2 à leurs collecteurs. Par conséquent, les bornes de sortie 18 et 19, respectivement couplées aux jonctions des collec- teurs des transistors Q8 et Q9 et des transistors Q12 et Q13, pro- duisent des tensions de déviation horizontale ajustées complémen- taires. Dans le circuit de compensation horizontale 14 du tube rouge, les transistors Q8 et Q9 fonctionnent normalement dans un mode à courant constant, tandis que les transistors Q12 et Q13 fonc- tionnent de même dans un mode à courant constant. Toutefois, lorsque la tension de compensation VCOMP varie par rapport à un niveau sta- tionnaire, le courant passant dans le transistor Q8 augmente d'une quantité y, tandis que le courant passant dans le transistor Q9 1l diminue d'une quantité - égale. Par conséquent, une différence de courant 2c. apparaît entre les courants passant dans les transistors Q8 et Q9, et cette différence de courant de 2 ' passe alors dans la résistance Rl. Ainsi, la tension de déviation présente sur la borne de sortie 18 augmente d'une valeur correspondant à 2,\ R1. Dans le même temps, les transistors Q12 et Q13 présentent une différence de courant de -2 L, et cette différence de courant passe dans la résistance R Une tension de déviation compensatrice complétOntaire -211 R2 est produite à la borne de sortie 19. Lorsque le sens de la tension de compensation VCOMP s'inverse, les sens des courants ci-dessus, 2" et -2 A, s'inversent également. Malheureusement, dans les circuits de commande de dévia- tion précédemment proposés, les résistances R1 et R2 sont connectées directement du générateur 1 de tension de déviation aux bornes de sortie 18 et 19. En conséquence, pour empêcher que les résistances R et R2 ne se combinent avec la capacité de plaque propre des plaques de déviation 5 et 6 du tube analyseur rouge et avec une quelconque capacité parasite, et ainsi d'intégrer les signaux de déviation horizontale VH+ et V,_, il faut maintenir les résistances R1 et R2 à des valeurs basses, ordinairement égales aux valeurs des résistances R3 et R4. Toutefois, si ces résistances R et R2, et les résistances correspondantes des circuits de combinaison res- tants 15, 16 et 17, reçoivent toutes de telles valeurs basses, les générateurs 1 et 2 de tension de déviation horizontale et verticale auront une consommation de courant excessivement élevée, et les générateurs 1 et 2 utiliseront une quantité de puissance électrique atteignant un niveau qui n'est pas souhaitable. Par conséquent, on souhaite produire un circuit de com- mande de déviation perfectionné qui présente à la fois une basse résistance vis-à-vis des plaques de déviation 5, 6, 7 et 8 des tubes analyseurs et, en même temps présente une charge capacitive relati- vement petite vis-à-vis des générateurs 1 et 2 de tension de dévia- tion horizontale et verticale. A cet effet, les circuits de l'inven- tion ont été mis au point, et des modes de réalisation en sont décrits ci-dessous en relation avec les figures 4 et 5. Un premier mode de réalisation de l'invention, présenté sur la figure 4, est dans l'ensemble analogue au circuit de com- mande de déviation de la figure 1, mais, par souci de brièveté, les circuits de combinaison 15, 16 et 17 en ont été omis. Au contraire du circuit antérieurement proposé de la figure le les résistances R1 et R2 ne sont pas directement connectées aux bornes de sortie 18 et 19, et ces bornes de sortie ne sont pas connectées directement aux électrodes de collecteur respectives des -transistors Q1, Q4 et Q2, Q5 Au lieu de cela, une paire de diodes de polarisation D1 et D2 est connectée en série entre les collecteurs des transistors Q1 et Q4, et une paire série analogue de diodes D 3 et D4 est connectée en série entre les collecteurs des transistors Q2 et Q5. Les résis- tances R et R sont alors connectées à des jonctions respectivement 1 2 définies entre les diodes D1, D2 et D13 D 4 Un transistor NPN Q16 et un transistor PNP Q17 sont montés sur une configuration push-pull asymétrique, leurs bases respectives étant connectées aux collecteurs des transistors Q1 et Q4,. Le collecteur du transistor Q16 est connecté à la source de tension +B, tandis que le collecteur du transistorcomplémentaire Q17 est connecté à la terre. Une paire de résistances d'émetteur R et R de valeurs égales, sont connectées en série entre 7 8' les émetteurs des transistors Q16 et Q17, une jonction définie entre ces résistances R7 et R8 étant connectée à la borne de sortie 18. Un condensateur de couplage C2 réunit les bases des transistors Q16 et Q17. Un montage push-pull asymétrique analogue de transistors complémentaires Q18 et Q19 est également prévu, leurs bases respectives étant couplées aux collecteurs des transistors Q2 et Q5, et leurs émetteurs étant réunis par un montage série de résistances d'émetteur R et R10 de valeurs égales. Une jonction formée entre les résistances R et R10 est couplée à la borne de sortie 19, et un condensateur de, couplage C3 réunit les bases des transistors Q18 et Ql9. Les autres circuits de combinaison 15 à 17, bien qu'ils ne soient pas présentés en détail, possèdent tous des paires identiques de transistors complémentaires à configuration push-pull asymétrique. Avec l'agencement de ce mode de réalisation de l'inven- tion, puisque la résistance R1 est séparée par les diodes Dl. D2, 2 5 0 1 4 4 4 les transistors QW Q17 et les résistances R7 et R., vis-à-vis de la borne de sortie 18, on peut choisir la valeur de la résistance R1 de façon qu'elle soit relativement élevée et minimise ainsi la consommation électrique du générateur 1 de tension de déviation hori- zontale. Dans le même temps, on peut choisir les résistances d'émet- teur R7 et R8 de façon qu'elles aient une valeur relativement basse, et que, par conséquent, la forme d'onde de la tension de déviation horizontale ajustée,délivrée à la plaque de déviation 5 en provenance de la borne 18, soit sensiblement exempte de tout effet de déformation résultant de son intégration. Un autre mode de réalisation de l'invention est illustré sur la figure 5. Ce mode de réalisation est dans l'ensemble analogue au circuit de commande de déviation de la technique antérieure présenté sur la figure 3, mais il contient des améliorations analogues à celles présentées dans le mode de réalisation de la figure 4. Dans ce mode de réalisation, une paire de diodes de pola- risation D et D sont connectées en série entre les collecteurs des e transistors Q8 et Q9, tandis qu'une autre paire identique de diodes D7 et D8 sont connectées en série entre les collecteurs des transis- tors Q12 et Q13. Un transistor NPN Q20 et un transistor PNP Q21 sont con- nectés suivant une configuration push-pull asymétrique, leurs bases étant respectivement couplées aux collecteurs des transistors Q 8 et Q., et leurs collecteurs étant respectivement connectés aux sources de tension + B et -B. Les émetteurs des transistors Q8 et Q9 sont connectés par un montage série de résistances d'émetteur Rl et R12' Ces résistances Ril et R12 définissent entre elles une jonction qui est connectée à la borne de sortie 18. Un condensateur de couplage C, réunit les bases des transistors Q20 et Q21' Un montage push-pull asymétrique analogue de transistors complémentaires Q22 et Q23 est constitué de façon que leurs bases respectives soient couplées aux collecteurs des transistors Q12 et Q13' et que leurs émetteurs respectifs soient réunis par un montage série de résistances R13 et R14, au point de jonction desquelles est con- nectée la borne de sortie 19. Un condensateur C5 réunit les bases des transistors Q22 et Q23. 2501 4 4 4 Dans le mode de réalisation de la figure 5, les transis- tors source de tension constante! Ql = Q1 Qt ot t s mais ces transistors pourraient être inclus à titre facultatif. I1 faut comprendre que les autres circuits de combinaison 15, 16 et 17 relatifs aux tensions de déviation verticale V et w du tube analyseur rouge et aux tensions de déviation horizontale VH+ VH et aux tensions de déviation verticale VV+, V du tube ana- lyseur bleu ont sensiblement la même configuration que celui illustré sur la figure 5. Il est également possible que les transistors Q9 et Q13 du mode de réalisation de la figure 5 soient, à titre d'option, montés en sources à courant constant, la tension de correction VCOMP n'étant appliquée qu'aux autres transistors Q8 et Q12' Le mode de réalisation de la figure 5 possède sensiblement les mêmes avantages que le mode de réalisation de la figure 4, et permet, de la même manière, d'obtenir les avantages d'une consomma- tion de courant minimale pour les générateur 1 et 2 de tension de déviation horizontale et verticale, sans affecter la précision des signaux de déviation ajustés délivrés par les bornes de sortie 18 et 19. Ainsi, on peut choisir les valeurs des résistances R1 et R2 de façon qu'elles soient relativement plus grandes que celles des résistances Rll, R12, R13 et R14 Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'imaginer, à partir de l'appareil dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses varian variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. 250 1 444 R E V E N D I C A T I 0 N S 1 - Appareil permettant de corriger le balayage d'un faisceau électronique qui balaye les directions respective- ment horizontale et verticale dans au moins un tube analyseur d'une caméra de télévision possédant plusieurs tubes analyseurs dans lesquels des signaux de déviation verticale et horizontale sont délivrés-par des sorties respectives d'une source de signaux de déviation (1, 2), les signaux de déviation horizontale et verticale sont appliqués à des entrées respectivement horizontale et verticale de l'un, prédéterminé, desdits tubes analyseurs, un générateur (9) de tension de compensation couplé à la source de signaux de dévia- tion produit à ses sorties respectives des tensions de compensation de déviation destinées aux tubes analyseurs choisis, et un circuit de combinaison (14; 15; 16; 17) combine les tensions de compensa- tion de déviation respectives avec les signaux de déviation verticale et horizontale correspondants, de façon à produire des signaux de déviation horizontale et verticale ajustés destinés à être appliqués aux entrées de déviation horizontale et verticale desdits tubes analyseurs choisis, le circuit de combinaison comportant un cir- cuit à transistors possédant une électrode d'entrée couplée de façon à recevoir la tension de compensation de déviation associée et au moins une électrode de sortie couplée via une résistance de charge (Ri, R2) à l'une des sorties de la source.de signaux de dévie- tion horizontale et verticale, l'appareil étant caractérisé en ce qu'une paire de transistors complémentaires (Q16, Q17; Q18, Q19; Q20, Q21; Q22U Q23) montés suivant une configuration push-pull asy- métrique, sont couplés par leurs bases auxdites électrodes de sortie dudit circuit à transistors(Q, Q4; Q2> Q5i Q8' Q9; Q13; respectivement) et par leurs émetteurs, via des résistances d'émet- teur respectives (R7, R8; R9, R10; Ril, R12; R13, R14; respective- ment),à l'une des entrées de déviation (18, 19) de l'un des tubes analyseurs choisis. 2 - Appareil selon la revendication 1, caractérisé en outre en ce qu'une paire de diodes (D1, D2; D3, D4; D5, D6; D7, D8) est connectée en série entre les bases des transistors complémen- 250'1444 taires (Q16, Q17; Q18' Q19; Q20' Q21; Q22 Q23) formant une jonction entre elles, et la résistance de charge (R1; R2) est connectée à une extrémité de cette jonction. 3 - Appareil selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en outre en ce qu'un condensateur de couplage (C2; C3; C4; C5) possède des fils conducteurs respectivement connectés aux bases des- dits transistors complémentaires (Q16 Q17; Q18U Q19; Q20 Q21; Q22' Q23)' 4 - Appareil selon la revendication 1, 2 ou 3, caracté- risé en outre en ce que lesdites résistances d'émetteur (R7, R8; R9, R10; Rll,R12; R13, R14) ont des valeurs égales.