FR 2511026 A1 19830211 FR 8213782 A 19820806 1 1026 La présente invention concerne un procédé de craquage en lit fluidisé multi-zone pour la conversion de charges d'hydro- carbures lourds pour produire des hydrocarbures liquides plus légers et du gaz combustible L'invention concerne en particulier un tel procédé et un tel appareil de conversion utilisant des zones multiples d'un lit fluidisé de matériau de support particulaire pour faciliter le craquage de la charge dans la zone supérieure et la gazéification des goudrons et du coke déposés sur et dans le support dans une zone de gazéification inférieure doublée de réfractaire. Des travaux considérables ont été précédemment effectués pour la gazéification multi-étage de charges d'huiles lourdes dans des lits fluidisés, certains procédés utilisant un matériau de support particulaire pour le dépôt du carbone et pour la gazéifica- tion multi-étage de la houille Certains brevets correspondants caractéristiques comprennent les brevets des Et A 2 861 943 et 2 885 343 qui décrivent l'utilisation d'un support particulaire en circulation pour le dépôt du coke depuis des charges d'alimentation de pétrole brut et d'huile résiduelle Les brevets des EUA 2 875 l'J et 3 202 603 décrivent un procédé d'hydrogazéification à lis multiples pour les huiles résiduelles et les charges de goudron utilisant un matériau particulaire pour l'hydrocraquage de la charge d'huile lourde pour produire des fractions gazeuses et liquides Mais il n'y a pas de description concernant les étapes opératoires et les carac- téristiques de construction importantes nécessaires pour un réacteur multi-zone à l'échelle industrielle. Il y a donc eu un besoin non satisfait d'un procédé pratique de conversion et de gazéification pour les charges d'hydro- carbures lourds telles que les huiles résiduelles pour produire des liquides distillables et des gaz combustibles, et qui produirait aussi la gazéification des goudrons et du coke produits à partir de la charge dans le même réacteur et produirait des gaz et des liquides combustibles propres et donnerait une conception de réacteur appro- priée pour les opérations à l'échelle industrielle. La présente invention concerne un procédé et un appareil de réaction multi-zone pour le craquage et la conversion des charges d'hydrocarbures lourds telles que les charges d'alimentation de 11026 pétrole brut et les charges résiduelles et les mélanges de ces huiles avec la houille, pour produire des hydrocarbures liquides plus légers de plus bas point d'ébullition et des produits gazeux. L'invention utilise un réacteur multi-zone comprenant une zone supé- rieure de craquage ou de conversion et une zone inférieure de gazéi- fication ou de combustion, séparées par une zone intermédiaire d'en- trainement qui contient un matériau de garnissage particulaire ayant une porosité suffisante pour permettre le passage de haut en bas du matériau de support particulaire Les zones supérieure et inférieure ainsi que la zone d'entraînement contiennent un matériau de support particulaire que l'on fait circuler en continu à travers les trois zones. En raison des températures élevées, telles que 760-10930 C, nécessaires dans les zones de gazéification et d'entraînement, ces zones sont totalement garnies avec des matériaux réfractaires de manière à limiter efficacement la température des parois métalliques à des valeurs de sécurité et éviter ainsi une perte indésirable de résistance et éviter également la corrosion et l'usure des métaux de base Le dessin du réacteur est adapté pour utiliser de manière unique et avantageuse la résistance intrinsèque dé ces matériaux réfractaires aux températures élevées en vue de la structure Le matériau de garnissage grossier utilisé dans la zone intermédiaire d'entraînement est supporté par une grille réfractaire annulaire munie d'ouvertures, qui a de préférence une section en arche Cette grille est à son tour supportée sur ses bords circulaires extérieur et intérieur par les structures de garnissage réfractaire de la chambre ou zone de gazéification inférieure de forme annulaire. Le matériau de support particulaire chaud est recyclé de bas en haut de la zone inférieure de gazéification ou de combus- tion à la zone supérieure de craquage ou de conversion par une conduite de transfert verticale Cette conduite consiste en un tube d'un métal résistant à la température qui est garni de réfractaire pour éviter l'usure par les particules se déplaçant vers le haut. La conduite tubulaire en métal est entièrement supportée depuis le garnissage réfractaire intérieur ou la colonne de la chambre de gazéification de forme annulaire En outre, l'extrémité inférieure 11026 de la conduite centrale garnie de réfractaire a un diamètre réduit et constitue la surface de portage revêtue de réfractaire d'une soupape de réglage, qui règle le taux de recyclage des solides de support particulaire de bas en haut depuis la zone ou chambre infé- rieure de gazéification vers la zone de craquage ou de conversion. La soupape de réglage possède également un élément obturateur qui est revêtu de réfractaire pour assurer la protection contre l'usure et une longue durée de service Le recyclage des solides particulaires est facilité par un gaz de transport que l'on fait passer de bas en haut à travers l'obturateur de la soupape en un point situé au-dessus du siège de la soupape L'obturateur de la soupape est également efficacement refroidi par le courant ascendant de gaz qui est de préférence de la vapeur ou un cycle gazeux de procédé fourni à une température ne dépassant pas environ 3990 C. L'invention sera mieux comprise à la lecture de'la description qui va suivre des modes de mise en oeuvre préférés, en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la figure 1 est une vue en coupe de la configuration globale d'un réacteur multi-zone montrant les détails internes du réacteur, y compris les détails de support pour le garnissage réfrac- taire et la grille, la figure 2 est une vue isométrique de deux secteurs caractéristiques de la structure de grille réfractaire de forme annulaire munie d'ouvertures, et la figure 3 est une vue en coupe montrant la configu- ration de la soupape de contrôle et la conduite de recyclage des solides. Comme on le voit dans la figure 1, un courant d'alimen- tation de pétrole brut lourd oud'huile résiduelle en 10, tel qu'il est obtenu par des étapes préalables de distillation, est mis sous pression en 12 et préchauffé en 13 à la température nécessaire, par exemple de 121316 'C Le courant préchauffé est introduit par un dispositif à aspersion approprié 14 a dans la zone de craquage primaire supérieure 14 du réacteur multi-zone 16 La zone 14 contient un lit fluidisé 15 d'un matériau de support solide particulaire 17, qui est maintenu à une température de 482-760 'C de telle sorte que la charge d'alimentation d'hydrocarbures lourds y est encore chauffée et soumise au craquage thermique La pression du réacteur est ordinai- rement maintenue à 15-57 bars, bien que l'on puisse utiliser des pressions supérieures Le lit 15 est fluidisé par des gaz réducteurs ascendants produits dans une zone inférieure Un peu de coke produit dans la réaction de craquage se dépose sur et dans le matériau de support 17 Le gaz produit résultant passe avec quelques fines par- ticules du matériau de support de bas en haut à travers un séparateur cyclone 30 et le gaz quitte le réacteur. La majorité du matériau de support particulaire dans la zone 14, contenant ordinairement 3-25 % en poids de dépôts de coke et d'hydrocarbures liquides lourds, descend à travers la zone d'entraî- nement garnie intermédiaire voisine 18 o un peu de liquide est séparé des particules par entraînement par les gaz ascendants. Les solides secs descendent ensuite vers la zone de gazéification inférieure 20 contenant le lit fluidisé 21 qui est maintenu à une température de 927-1093 C Dans celle-ci, le noir de carbone et le coke déposés sur et dans le matériau de support sont gazéifiés en présence d'un gaz contenant de l'oxygène et de vapeur introduits dans le lit 21 à la buse 22 par le distributeur 23 Un peu de goudrons formés dans le lit fluidisé supérieur 15 et déposés sur et dans le matériau de support 17 peut etre entraîné vers le lit inférieur 21, o les goudrons sont gazéifiés et séparés du support Un peu de goudrons peut subir un craquage secondaire en hydrocarbures liquides légers et gazeux dans la zone d'entraînement 18. Le choix d'un matériau de support particulaire 17 convenable quant à ses caractéristiques d'absorption et de distribu- tion de pores est tel qu'il recueille tous les goudrons, le charbon et le coke des produits de craquage se dégageant dans la zone supé- rieure 14 et le lit 15 Après la gazéification des goudrons, du charbon et du coke dans le lit fluidisé inférieur 21, le matériau de support particulaire 17 est recyclé vers le lit supérieur à l'aide d'un gaz de transport fourni en 24, tel que de la vapeur ou un gaz recyclé, et on le fait passer à travers une conduite de transfert verticale 28 et l'ensemble de la soupape de réglage 50. La zone de gazéification inférieure 20 est de forme annulaire et garnie avec un matériau réfractaire sur sa paroi exté- rieure 25, dans le fond 16 b et sur la paroi intérieure 26, par exemple le "Greencast in 94 " fabriqué par la Société A P Green Co. La paroi réfractaire intérieure 26 est de forme cylindrique et supportée de préférence par le garnissage de matériau réfractaire 16 b présent dans le fond du réacteur. Des ouvertures multiples 27 sont percées dans l'extré- mité inférieure de la paroi réfractaire intérieure 26 pour le passage des particules de support solide 17 de la chambre de gazéification à l'extrémité inférieure de la conduite de transfert 28 Ces ouvertures 27 sont de préférence munies de manchons tubulaires 27 a composés d'un matériau réfractaire dur qui est plus résistant à l'usure et à l'érosion par l'écoulement de particules solides 17 que la structure réfractaire 26 b Les passages multiples 27 pouvent également Ptre prévus dans le matériau réfractaire solide dans le fond 16 b du réacteur Dans tous les cas, il est essentiel que l'orifice d'entrée aux passages 27 soit situé en un point inférieur au distri- teur 23 pour l'introduction du gaz contenant de l'oxygène dans le lit fluidisé, pour empêcher le passage du gaz contenant de l'oxygène dans la conduite verticale 28, qui est de préférence située axialement dans le réacteur. Le réglage de l'écoulement du matériau de support parti- culaire 17 dans la conduite de transfert 2 S à son extrémité inférieure est obtenu par la soupape de réglage 50 Le matériau de support est en suspension et entraîné vers le lit supérieur 14 par le gaz de transport fourni au raccord 24 L'extrémité supérieure de la conduite 28 aboutit dans le lit fluidisé 14 Un peu du matériau de support peut Étre entrainé par le gaz effluent de la zone 14 vers un système séparateur interne à cyclone 30, qui sert à piéger la majeure partie du matériau de support particulaire et à le renvoyer dans la zone de craquage 14 On peut faire l'appoint par addition de matériau de support au réacteur si nécessaire, ordinairement par une trémie à verrouillage sous pression 31 Le matériau de support usé peut être soutiré de manière semblable par la conduite 32. 11026 La zone intermédiaire d'entraînement 18 contient un matériau de garnissage solide grossier 19 ayant une dimension d'au moins environ 10 fois celle du matériau de support particulaire 17 et comprend des vides suffisants pour permettre le passage des solides particulaires de haut en bas Le matériau de garnissage 19 peut consister en anneaux de Raschig ou selles céramiques ou des matériaux et formes semblables Ce garnissage 19 est supporté par une structure de grille annulaire 34-munie d'ouvertures Pour limiter la perte de charge à travers la zone intermédiaire d'entraînement 18 et pour faciliter l'écoulement descendant des solides particulaires 17 à travers celle-ci, le matériau de garnissage 19 peut avoir une dimen- sion relativement grossière, par exemple un diamètre efficace de 12,7-50, 8 mm Les ouvertures 34 a dans la grille 34 pour l'écoulement du gaz et des solides sont dimensionnées pour éviter un passage vers le bas du garnissage 19 et peuvent être de manière analogue relati- vement grandes et avoir des formes diverses, par exemple circulaires, carrées, allongées, etc, comme indiqué de manière générale à la figure 2. Selon la charge d'alimentation utilisée, c'est-à-dire huile lourde ou suspension huile-charbon, les produits gazeux et liquides quittent le réacteur, avec la faible quantité de coke non transformée de faible dimension de particules et une plus grande portion de cendres en petites particules, par le courant 37 et passent à un système extérieur de séparation des solides à cyclone 38 Cette étape de séparation élimine le coke restant et les particules de cendres du courant gazeux de produit sous forme d'un courant de déchets 39 Le courant résultant d'effluent 40 du cyclone est ordi- nairement trempé par un courant 41, par exemple d'huile, ou autrement refroidi pour réduire sa température et limiter ou empêcher des réactions indésirables ultérieures Le gaz et les liquides refroidis sont ensuite séparés par des moyens de fractionnement classique 44 pour donner un courant de produit gazeux 45, un courant de liquide léger 46 et une fraction liquide plus lourde 47 Si on le désire, une portion 48 de la fraction lourde 47 peut être recyclée à la zone de craquage 14 pour une nouvelle réaction. 1 1026 En ce qui concerne encore la grille annulaire 34 munie d'ouvertures qui supportele garnissage grossier 19 dans la zone d'entraînement 18, elle est faite d'un matériau réfractaire résistant capable de supporter des températures d'environ 10930 C pendant des durées prolongées, par exemple le produit vendu sous le nom de "Cerox 600 " par la Société C-E Refractories, Inc La grille a une section droite en arche pour rester étanche et en compression afin d'empêcher une perte en produit de garnissage 19 par le dessus, même si une fissure doit se développer dans la grille La grille est composée de secteurs multiples 35; deux d'entre eux sont représentés de manière caractéristique dans la figure 2 L'utilisation de ces secteurs radiaux permet d'installer la grille à travers une ouverture en trou d'homme comme le trou d'homme 33 situé au sommet du réac- teur Ces secteurs 35 reposent sur les surfaces d'épaulements circu- laires extérieur et intérieur 25 a et 26 a dans le garnissage réfrac- taire 25 et la paroi 26,respectivement Les secteurs 35 sont maintenus en place principalement par le poids du garnissage grossier 19 situé immédiatement au-dessus et dont ils constituent le support Les ouvertures 34 a sont dimensionnées de manière à empocher le passage du matériau de garnissage 19 et peuvent avoir n'importe quelle forme, par exemple circulaire, carrée ou allongée Si on le désire, la surface supérieure des secteurs de grille 35 peut comporter des ondu- lations pour empocher les morceaux de matériau de garnissage 19 de boucher les ouvertures de grille 34 a. Après la combustion,dans la zone de gazéification infé- rieure 20,du coke déposé sur le matériau de support particulaire 17, on fait passer les solides de support décokéfiés chauds radialement vers l'intérieur à travers les ouvertures 27 et la soupape de réglage , et ils sont transférés depuis la zone de gazéification 20 par la conduite ascendante 28 au moyen du gaz de transport fourni en 24. Cette conduite 28 est de préférence disposée axialement dans le réacteur 16 et comprend un tube métallique 29 résistant à la chaleur, étanche à la pression, qui porte un doublage réfractaire 29 a empochant l'usure du métal par les solides du support particulaire ascendant 17 Un matériau de garnissage réfractaire approprié est vendu par la Société RESCO Products, Inc sous le nom de "RESCO CAST 11026 na AA-22 ", que l'on place à l'intérieur du tube 29 La conduite verticale 28 est fixée de manière rigide et portée par l'extrémité supérieure du chemisage réfractaire intérieur de la colonne 26, et de préférence fixée à la colonne réfractaire 26 au point 28 a, par exemple par des boulons 28 b qui sont moulés dans la paroi réfractaire 26. La figure 3 représente une vue en coupe de la soupape de réglage 50, comprenant un siège de soupape 51 revêtu de réfractaire et un obturateur 54 refroidi qui règle le recyclage des solides particulaires décokéfiés chauds 17 depuis la zone de combustion inférieure 20 vers la zone de craquage supérieure 14 La conduite centrale 28 a un diamètre réduit à son extrémité inférieure 28 c suffisamment pour constituer le siège de soupape 51 Si on le désire, le siège 51 peut être rendu amovible depuis l'extrémité 28 c de la conduite, par exemple au moyen d'un joint à bride boulonné 52, en vue des réparations ou du remplacement si nécessaire % L'obturateur 54 de la soupape comprend un tube métal- lique 55 comportant une portion alésée 56 intermédiaire entre les extrémités du tube, et sert à structure d'obturateur de soupape s'adaptant avec l'élément de portage 51 La portion supérieure de tube 55 et la portion alésée 56 sont revêtues d'un matériau réfrac- taire 57 L'alésage 56 contient une plaque horizontale 58 et également des ouvertures multiples 58 a dans la plaque 58 et des ouvertures 55 a dans le tube 55, qui servent à dériver l'écoulement ascendant du gaz de transport à travers les ouvertures pour refroidir efficacement les portions métalliques de l'obturateur 54 Le tube 55 et son revê- tement réfractaire 57 se prolongent également au-dessus de la surface de portage 51 d'une distance au moins égale au diamètre intérieur du siège 51, et de préférence de 1,5-10 fois ce diamètre Un matériau réfractaire 59 est également appliqué autour du tube 55 au-dessous de l'alésage 56 pour empêcher l'usure du tube par les solides 17 s'écoulant radialement vers l'intérieur Le gaz s'écoulant de bas en haut à travers le tube 55 et son prolongement 55 b facilite le recy- clage des solides de support chauds 17 de bas en haut à travers le siège de soupape 51 et la conduite 28. Le gaz de transport utilisé pour mettre en suspension et transférer les solides particulaires chauds 17 de bas en haut à travers la conduite 28 est introduit par l'ouverture 24 et passe de bas en haut à travers le tube 55 à une vitesse d'au moins 1,8 m/s et de préférence à 3-12,2 m/s Cet écoulement gazeux sert également à refroidir l'obturateur de soupape 54 Ce gaz de transport et de refroidissement est de préférence un gaz de cycle de fabrication tel que de la vapeur ou du gaz combustible recyclé ayant une tempé- rature initiale ne dépassant pas environ 3990 C. Une boite à garniture 60 est prévue autour du tube 55 pour empêcher que le gaz de transport ne soit dérivé du tube et également pour empêcher que les solides du support particulaire 17 ne pénètrent dans le passage d'entrée du gaz 62 autour du tube 55. La boîte à garniture 60 est recouverte par une plaque réfractaire 64 pour la protection contre l'usure L'obturateur 54 est déplacé axia- lement selon le besoin au moyen d'un dispositif de commande approprié (non représenté) pour régler l'écoulement ascendant des solides parti- culaires 17, à l'aide de la tige de commande 66 qui est reliée au tube 55 par une console radiale 67 et rendue étanche à la pression par la botte à garniture inférieure 68 L'ensemble de la soupape de réglage 54 peut être retiré de l'extrémité inférieure de la conduite centrale 28 et séparé du siège de soupape 51 par débranchement de la bride boulonnée 70 et séparation de l'ensemble vers le bas pour l'examen ou la réparation. Pendant le démarrage du réacteur multi-zone 16 depuis des conditions froides ou voisines des conditions ambiantes, la conduite centrale 28 est chauffée et se dilate vers le bas L'ensemble de l'obturateur 54 est retiré de manière analogue par le dispositif de commande (non représenté) pour empêcher que ne se développe une trop grande force de compression entre l'obturateur de soupape 54 et la surface de siège 51 Le gaz de transport fourni en 24 s'écoule de bas en haut à travers le tube 55 pour faciliter le recyclage des solides du support particulaire 17 depuis la zone de gazéification inférieure vers la zone de craquage supérieure 14. Il est entendu que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation préférés décrits ci-dessus à titre d'illustration et que l'homme de l'art pourra y apporter des modifications sans sortir du cadre de l'invention. RE V E ND I CA T I O N S 1 Procédé pour la conversion d'une charge d'alimentation d'hydrocarbures lourds pour produire des hydrocarbures liquides plus légers et des gaz combustibles, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: (a) on introduit la charge d'alimentation dans une zone de craquage supérieure ( 14) sous pression à lit fluidisé maintenue à une température de 482-760 C, ladite zone ( 14) contenant un lit fluidisé ( 15) de matériau de support particulaire ( 17) qui est fluidisé par le passage de gaz réducteurs en courant ascendant à travers ledit lit; (b) on fait passer le matériau de support ( 17) contenant des dépôts de coke de haut en bas à travers une zone d'entraînement intermédiaire ( 18) dans une zone de gazéification inférieure ( 20) à lit fluidisé pour gazéifier les dépôts de coke et les éliminer du matériau de support dans ladite zone; (c) on injecte un gaz contenant de l'oxygène et de la vapeur dans la zone de gazéification inférieure ( 20) pour la réaction avec ledit coke déposé sur et dans le matériau de support ( 17) et pour maintenir une température de 927-1093 C pour la gazéification du coke et pour produire les gaz réducteurs; (d) on fait passer lesdits gaz réducteurs de bas en haut successivement à travers ladite zone d'entraînement ( 18) et à travers ledit lit fluidisé ( 15) dans ladite zone de craquage supérieure ( 14) pour fluidiser le lit; (e) on fait passer le matériau de support particulaire ( 17) décokéfié chaud résultant depuis la zone de gazéification infé- rieure ( 20) radialement vers l'intérieur par des passages ( 27) à l'extrémité inférieure ( 28 c) d'une conduite verticale de transfert ( 28) en un point inférieur au point d'injection ( 23) du gaz contenant de l'oxygène et on recycle lesdits solides de bas en haut à travers une soupape de réglage ( 50) et la conduite ( 28) dans la zone de craquage supérieure ( 14) à une vitesse réglée en utilisant un gaz 11026 de transport s'écoulant dans ladite conduite ( 28) à une vitesse suffisante pour assurer le transport desdits -solides; (f) on sépare lesdits produits gazeux résultants de ladite matière particulaire en ( 30) au-dessus de la zone de craquage supérieure ( 14) et on renvoie ladite matière particulaire séparée à la zone de réaction pour une nouvelle utilisation; et (g) on prélève le gaz effluent et les produits liquides distillables de ladite zone de craquage supérieure ( 14). 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le recyclage des solides du support particulaire ( 17) décokéfié vers la zone de craquage supérieure ( 14) est réglé par le passage. du gaz de transport de bas en haut à travers la portion d'obturateur creux ( 55) d'un ensemble de soupape de réglage ( 54) et dans ladite conduite de transfert ( 28), et en ce que la vitesse du gaz en écou- lement ascendant dans ladite conduite est d'au moins environ 1,8 m/s. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le gaz de transport est fourni à une température ne dépassant pas environ 3990 C et en ce que l'obturateur ( 54) de la soupape de réglage est refroidi intérieurement par passage du gaz de transport de bas en haut à travers ledit obturateur ( 54). 4 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits gaz et ladite matière particulaire sont séparés exté- rieurement auxdites zones de réaction, la matière particulaire ( 17) est recyclée au réacteur ( 16) et le courant d'effluent propre est refroidi et envoyé à une étape de fractionnement en ( 44) pour la récupération du gaz et des liquides distillables. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la charge d'alimentation contient des particules de charbon et en ce que le procédé comprend l'étape supplémentaire de séparation des particules de cendres à la partie inférieure de ladite zone de gazéification ( 20). 6 Procédé perfectionné pour la conversion de charges d'alimentation d'hydrocarbures lourds pour produire des hydrocarbures liquides plus légers et des gaz combustibles, dans lequel la charge d'alimentation est introduite dans une zone de craquage supérieure ( 14) à lit fluidisé dans une gamme de températuresde 482-760 C, et du coke se dépose sur et dans le matériau de support particulaire ( 17) que l'on fait passer de haut en bas à travers une zone d'en- traînement ( 18) à garnissage et dans lequel on injecte un gaz conte- nant de l'oxygène et de la vapeur dans une zone inférieure de gazéi- fication ( 20) à lit fluidisé ( 21) pour gazéifier le coke déposé sur et dans le matériau de support particulaire ( 17) et produire un gaz réducteur qui passe de bas en haut pour fluidiser les zones du réacteur, le perfectionnement étant caractérisé en ce que l'on règle le taux de recyclage des solides particulaires s'écoulant de la zone de gazéification inférieure ( 20) à la zone de craquage supérieure ( 14) en faisant passer un gaz de transport de bas en haut à travers un obturateur creux ( 54) en un point situé au-dessus de la surface du siège de soupape ( 51). 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en autre en ce que l'on refroidit l'obturateur ( 54) de la soupape ( 50,' de réglage du recyclage des solides en faisant passer le gaz de transport à une température ne dépassant pas environ 3990 C de bas en haut à travers des passages ( 58 a) dans l'obturateur de soupape. 8 Réacteur multi-zone pour le craquage et la conversion de charges d'alimentation d'hydrocarbures lourds pour produire des liquides plus légers -et des gaz, caractérisé en ce qu'il comprend (a) un récipient métallique de réacteur ( 16) pouvant tre mis sous pression; (b) une zone de conversion ( 14) située dans l'extrémité supérieure du réacteur pour effectuer une réaction en lit fluidisé; (c) des moyens pour introduire une charge d'hydrocarbures liquides ( 10) dans ladite zone de conversion ( 14); (d) une chambre de gazéification ( 20) de forme annulaire située à l'extrémité inférieure du réacteur pour effectuer une réaction de gazéification en lit fluidisé; (e) une conduite ( 22) pour l'introduction d'un gaz contenant de l'oxygène et de vapeur d'eau dans ladite zone inférieure de gazéification ( 20); (f) une zone d'entraînement ( 18) intermédiaire entre la zone supérieure de conversion ( 14) et la zoneinférieure de gazéification ( 20), ladite zone d'entraînement ( 18) contenant un matériau de garnissage particulaire ( 19) en grosses particules; (g) un garnissage réfractaire extérieur ( 25) à l'inté- rieur de ladite zone annulaire inférieure de gazéification ( 20), ledit garnissage réfractaire ( 25) étant adapté pour permettre la dilata- tion thermique différentielle entre le garnissage et la paroi exté- rieure métallique du récipient; (h) une paroi réfractaire cylindrique intérieure ( 26) est supportée par le garnissage réfractaire extérieur ( 16 b); (i) une conduite ( 28) pour faire circuler un matériau de support particulaire ( 17) de bas en haut de la zone de gazéification inférieure ( 20) à la zone de conversion supérieure ( 14), ladite conduite ( 28) étant garnie de réfractaire et supportée par ladite paroi réfractaire intérieure ( 26); (j) des moyens ( 22, 23) pour introduire un gaz de trans- port dans l'extrémité inférieure de ladite conduite ( 28); et (k) des moyens pour séparer les gaz résultants de la partie supérieure dudit récipient de réacteur. 9 Réacteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que le matériau de garnissage grossier ( 19) dans la zone d'entraî- nement intermédiaire ( 18) est supporté par une grille annulaire ( 34), munie d'ouvertures, faim en matériau réfractaire et située à l'extrémité supérieure de la zone de gazéification ( 20). Réacteur selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite grille ( 34) a une forme en arche et comprend plusieurs secteurs radiaux ( 35) qui sont chacun supportés par le garnissage réfractaire de la zone annulaire inférieure de gazéification ( 20), lesdits secteurs pouvant être retirés du réacteur. il Réacteur selon la revendication 8, caractérisé en ce que chaque zone contient un matériau de support particulaire qui est fluidisé et recyclé de haut en bas depuis la zone supérieure de conversion ( 14) à travers ladite zone d'entraînement ( 18) vers ladite zone inférieure de gazéification ( 20), puis recyclé de bas en haut à travers une soupape de réglage ( 50) et une conduite centrale ( 28) doublée de réfractaire vers ladite zone supérieure de réaction ( 14). 11026 12 Réacteur selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'un dispositif de séparation de phases ( 30) garni de réfractaire est prévu au-dessus de la zone de conversion pour séparer la matière de support particulaire ( 17) et la renvoyer dans le réacteur. 13 Réacteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que le matériau de support particulaire ( 17) recyclé passe de bas en haut à travers une soupape de réglage ( 50) garnie de réfractaire située à l'extrémité inférieure ( 28 c) de la conduite centrale ( 28). 14 Réacteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que la surface de portage ( 51) de la soupape de réglage ( 50) est formée par l'extrémité inférieure de la conduite centrale ( 28) et en ce que ladite extrémité inférieure ( 28 c) de la conduite ( 28) est revêtue de réfractaire ( 29) sur les deux faces intérieure et extérieure. Réacteur selon la revendication 14, caractérisé en ce que la portion de portage de la soupape est amovible depuis ladite conduite centrale ( 28). 16 Réacteur selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'obturateur ( 54) de la soupape de réglage ( 50) des solides ( 17) est revêtu avec un matériau réfractaire ( 57) et comporte des pas- sages internes d'écoulement ( 55 a, 58 a) pour le refroidissement dudit obturateur par le gaz de transport en écoulement ascendant. 17 Réacteur selon la revendication 16, caractérisé en ce que ledit revêtement réfractaire ( 57) de l'obturateur de soupape se prolonge audessus de la surface de l'obturateur d'une distance au moins égale au diamètre intérieur du siège de soupape ( 51). 18 Réacteur multi-zone pour le craquage et la conversion de charges d'alimentation d'hydrocarbures lourds pour produire des liquides plus légers et des gaz, caractérisé en ce qu'il comprend (a) un récipient métallique de réacteur ( 16) pouvant être mis sous pression; (b) une zone de conversion ( 14) située à l'extrémité supérieure du réacteur et contenant un matériau de support particu- laire ( 17) pour effectuer une réaction en lit fluidisé; (c) des moyens ( 14 a) pour introduire une charge d'ali- mentation d'hydrocarbures liquides ( 10) dans ladite zone de conversion ( 14); 11026 (d) une chambre annulaire de gazéification ( 20) située à l'extrémité inférieure du réacteur et contenant un matériau de support particulaire ( 17) pour effectuer une réaction de gazéifi- cation en lit fluidisé; (e) une conduite ( 22) pour introduire un gaz contenant de l'oxygène et de la vapeur d'eau dans ladite zone inférieure de gazéification ( 20); (f) une zone d'entraînement ( 18) intermédiaire entre la zone supérieure de conversion ( 14) et la zone inférieure de gazéification ( 20), ladite zone d'entraînement ( 18) contenant un matériau de garnissage particulaire en grosses particules ( 19), supporté par une grille annulaire ( 34) en matériau réfractaire située à l'extrémité supérieure de la zone de gazéification ( 20); (g) un garnissage réfractaire extérieur ( 25) à l'inté- rieur de ladite zone annulaire inférieure de gazéification ( 20), ledit garnissage réfractaire ( 25) étant adapté pour permettre la dilata- tion thermique différentielle entre le garnissage et la paroi métallique extérieure du récipient; (h) une paroi réfractaire cylindrique intérieure ( 26) qui est supportée par le garnissage réfractaire extérieur; (i) une conduite ( 28) pour la circulation d'un matériau de support particulaire ( 17) de haut en bas depuis la zone infé- rieure de gazéification ( 20) vers la zone supérieure de conversion ( 14), ladite conduite ( 28) étant garnie de réfractaire et supportée par la paroi réfractaire intérieure ( 26) et comportant une soupape de réglage ( 50) située à l'extrémité inférieure de ladite conduite ( 28); (j) des moyens ( 23) pour introduire un gaz de transport dans l'extrémité inférieure de ladite conduite ( 28); et (k) des moyens pour séparer les gaz résultants de la portion supérieure dudit récipient de réacteur.