FR 2510539 A1 19830204 FR 8114809 A 19810728 1 0539 Procédé et installation d'épuration de l'hélium contenu dans un mélange de gaz. La présente invention a pour objet un procédé et un disposi- tif pour purifier l'hélium contenu dans un mélange de gaz. Le secteur technique de l'invention est celui des matériels et procédés pour l'épuration des gaz, notamment des gaz respiratoires utilisés dans le domaine de la plongée sous-marine. On connaît actuellement deux moyens pour obtenir l'épuration des gaz notamment des gaz respiratoires pour capter les impuretés qu'ils contiennent en vue de l'épuration de l'hélium. Selon un premier moyen dit cryogénique, on capte les impuretés à très basse température, par exemple de l'ordre de -170 , en utilisant de l'azote liquide Cette technique donne de bons résultats mais néces- sitant un approvisionnement en azote liquide sur le chantier, n'est pas toujours très pratique ni rentable selon les cas d'utilisation, par exemple lorsqu'il s'agit d'approvisionner une unité située en mer pour la mise en oeuvre de travaux sous-marins au cours desquels une grande quantité de gaz respiratoires est consommée. Selon un deuxième moyen, on épure le gaz par adsorption à la température ambiante Ce procédé, bien qu'intéressant au niveau de sa mise en oeuvre, n'a jamais donné jusqu'à ce jour de bons résultats. La présente invention vise à remédier aux inconvénients des procédés actuellement connus et a pour objectif de solutionner la ques- tion relative à l'épuration de l'hélium contenu dans un mélange gazeux en mettant en application une technique nouvelle utilisant le froid mais ne nécessitant pas un approvisionnement en azote liquide sur le lieu d'exploitation et mettant en oeuvre des moyens pour se rapprocher de la technique dite à température ambiante, tout en en améliorant le fonctionnement pour rendre cette technique efficace sur le plan indus- triel. Cet objectif est atteint par le procédé d'épuration de l'hé- lium contenu dans un mélange de gaz mettant en oeuvre une unité de pré-traitement pour retenir les impuretés telles que l'eau, le gaz car- bonique et les composants organiques lourds et au moins un réacteur du type chromatographique, situé en aval de ladite unité de pré-traitement, caractérisé par les opérations suivantes: a) on ajuste la pression du mélange de gaz jusqu'à obtenir la pression de travail de la phase d'adsorption, cette pression étant comprise entre 10 et 30 bars, de préférence 12 à 15 bars; b) on amène la température du mélange de gaz à la sortie de ladite unité de pré-traitement jusqu'à ce qu'elle se situe dans la four- chette comprise entre -150 C et -350 C, de préférence -250 C; c) et on envoie le mélange de gaz dans ledit réacteur et on le fait passer à travers un adsorbant, lequel est constitué par un charbon micro-poreux dont les pores sont de dimensions inférieures ou égales à 20 A'. Selon ce procédé et après la phase d'adsorption, on commande la décompression du mélange de gaz par mise à l'atmosphère du réacteur au terme de laquelle phase de décompression, on crée une dépression dans ledit réacteur jusqu'à atteindre un vide inférieur ou égal à I Torr pour régénérer le charbon micro-poreux. On décomprime d'abord la quantité résiduelle de gaz contenue dans le réacteur jusqu'à atteindre une pression comprise entre I et 5 bars, de préférence 3 bars et au cours de cette décompression, on envoie le mélange dans un réservoir de stockage avant recyclage pour récupérer l'hélium contenu dans le mélange et ensuite, après avoir atteint cette pression, on purge le réacteur pour rejeter à l'atmosphère la quantité de mélange trop riche en impuretés,puis on fait le vide dans le réacteur. Selon ledit procédé dans lequel on met en oeuvre trois réac- teurs RI/R 2/R 3, reliés entre eux et pouvant être mis séparément en com- munication avec les autres appareillages de l'installation ou être iso- lés desdits appareillages pour une épuration en continu de l'hélium, et pour un cycle opératoire, on effectue les étapes suivantes: A a) on pressurise le réacteur RI avec le mélange de gaz pendant un temps tl; b) au terme de cette phase de pressurisation, on pour- suit la phase d'adsorption en faisant circuler le mélange de gaz dans le réacteur RI et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1; c) au terme de la phase d'adsorption, on décomprime le mélange de gaz pendant un temps t 2; d) au terme de la phase de décompression, on crée une dépression dans le réacteur RI que l'on maintient pendant une période T 2, pour régénérer le charbon micro-poreux; e) au terme de la phase de régénération, on recommence un nouveau cycle en comprimant le mélange de gaz pendant un temps tl; B a) Simultanément et avant le terme de la phase 1 0539 d'adsorption Ab) du réacteur RI, on comprime le mélange de gaz pendant un temps t 1 qui se termine avec la fin de la phase d'adsorption dudit réacteur RI; b) au terme de cette phase de compression, on poursuit la phase d'adsorption en envoyant le mélange de gaz dans le réacteur R 2 et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1; c) on effectue ensuite les opérations Ac); Ad); Ae) sur le réacteur R 2 de la même façon que sur le réacteur RI; C a) Simultanément et avant le terme de la phase d'adsorp- tion Bb) du réacteur R 2, on comprime le mélange de gaz pendant un temps t I qui se termine avec la phase d'adsorption dudit réacteur R 2; b) au terme de cette phase de compression, on poursuit la phase d'adsorption en envoyant le mélange de gaz dans le réacteur R 3 et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1; c) on effectue ensuite les opérations Ac); Ad); Ae) sur le réacteur R 3 de la même façon que sur le réacteur RI; les phases d'adsorption Bb) du réacteur R 2 et Cb) du réac- teur R 3 se produisant successivement dans le meme temps au cours du- quel se produisent les opérations Ac) de décompression du mélange ga- zeux; Ad) de régénération du charbon micro-poreux; et Ae) de compression dudit mélange effectuées sur le réacteur RI; et on poursuit le processus avec les trois réacteurs RI/R 2/R 3. Une installation pour l'épuration de l'hélium contenu dans un mélange de gaz pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, laquelle installation comporte une unité de pré-traitement comprenant au moins un filtre contenant un adsorbant et/ou un absorbantdont la sortie est reliée à l'entrée d'au moins un réacteur chromatographique à la sortie duquel l'hélium purifié est envoyé par l'intermédiaire d'un surpresseur dans une unité de stockage à haute pression se caractérise par le fait que le mélange de gaz comprimé, issu de l'unité de pré-traitement est envoyé dans un dispositif échangeur comprenant un économiseur et un re- froidisseur, lui-même relié à un groupe frigorifique, lequel dispositif est situé en aval de ladite unité de pré-traitement et en amont dudit réacteur pour mettre le mélange de gaz à la température de travail de la phase d'adsorption. Dans cette installation, dont le réacteur chromatrographique adopte la forme d'une tour cylindrique et comporte une grille inférieu- re et une grille supérieure qui délimitent avec la paroi de la tour l'adsorbant, le diamètre interne du réacteur est au plus le I de la distance qui sépare lesdites grilles. Le résultat de l'invention est l'épuration de l'hélium conte- nu dans un mélange de gaz par élimination des polluants organiques, le gaz carbonique et l'eau et l'ajustement des concentrations en azote et en oxygène dans un mélange gazeux. Une application du procédé et de l'installation selon l'in- vention est la récupération de l'hélium à partir des poches de gaz naturel. Une autre application de l'invention est l'épuration de l'hélium contenu dans les mélanges de gaz respiratoires utilisés dans le cadre des travaux sous-marins en plongée profonde. Un avantage de l'invention est qu'elle permet de réaliser l'épuration de l'hélium par rétention sélective des composés non dési- rables en utilisant un adsorbant micro-poreux, dans un réacteur chroma- tographique sous pression et à basse température, de l'ordre de -25 o C produite par des groupes frigorifiques industriels couramment utilisés. La technique selon l'invention est intéressante du fait qu'elle permet d'être appliquée à terre comme en mer avec les moyens énergétiques existant sur les chantiers sans avoir à mettre en oeuvre des techniques nécessitant des approvisionnements en containers spé- ciaux onéreux et peu pratiques à acheminer sur le chantier tel que par exemple l'azote liquide nécessaire pour appliquer les techniques d'épuration cryogéniques de l'hélium. D'autres avantages et les caractéristiques de l'invention ressortiront encore à la lecture de la description suivante des moyens mis en oeuvre pour l'application du procédé et de l'installation d'é- puration de l'hélium, objet de la présente demande, en référence au dessin annexé sur lequel: la figure 1 est un schéma d'une installation de marche en continu pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention; la figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'un réacteur chromatographique composant l'installation schématisée à la figure 1; la figure 3 est un diagramme des temps des cycles opératoi- res pour la marche en continu de l'installation de la figure I et com- prenant trois réacteurs chromatographiques. On se reporte d'abord à la figure I du dessin qui donne un schéma de réalisation d'une installation d'épuration de l'hélium selon 10539 l'invention. Le mélange de gaz devant être épuré, par exemple un gaz respi- ratoire ayant été utilisé en plongée profonde, est stocké dans un ré- servoir 1 La pression de travail de la phase d'adsorption étant de l'ordre de 15 bars, le mélange gazeux soutiré du réservoir I est mis à cette pression au moyen d'un détendeur 2, ou est aspiré dans une bâ- che souple dont il sera question plus loin au moyen d'un compresseur 21. Le compresseur 21 est, de préférence, du type à membrane mé- tallique afin de ne pas polluer le mélange de gaz. Ledit mélange capté à la sortie du détendeur 2 est envoyé par des tubulures 3/4/5/ dans une unité de pré-traitement composée de deux filtres 6/7 comprenant un adsorbant et/ou un absorbant, isolés par deux jeux de vannes 8/9 Ces filtres, qui sont du type à remplissa- ge perdu, sont montés en parallèle pour fonctionner alternativement et répondre au procesus de marche en continu de l'installation Pour une marche en discontinu, l'installation ne comprendrait qu'un seul filtre. Les filtres 6/7 sont destinés à retenir irréversiblement l'eau, le gaz carbonique et les composés organiques lourds Le mélange gazeux traver- sant ces filtres est mis au contact d'un charbon actif pour retenir les mercaptans et autres impuretés organiques, d'un catalyseur du type platine/alumine pour transformer le CO en C 02 et de chaux sodée pour retenir le gaz carbonique. A la sortie 10 de l'unité de filtration 6/7, le mélange de gaz se compose d'hélium + 02 + N 2 + A Le pourcentage d'hélium est de l'ordre de 80 %. Le mélange issu de ladite unité 6/7 à la température ambian- te de l'ordre de 20/250 traverse un économiseur Il et est envoyé dans un refroidisseur 12 a, relié à un groupe frigorifique 12, pour être mis à la température de travail de la phase d'adsorption, cette température étant de préférence de -250 C. La phase d'adsorption est commandée successivement selon un cycle continu dans trois réacteurschromatographiques R 1/R 2/R 3. Le mélange issu à basse températuredu refroidisseur 12 a est amené dans un collecteur 14 relié à l'entrée desdits réacteurs par des piquages 15/16/17 Les réacteurs RI/R 2/R 3, dont un mode de réalisation sera donné plus loin en référence à la figure 2, comporte un adsorbant constitué par un charbon micro-poreux dont les pores sont de dimensions inférieures ou égales à 20 angstroms Les tubulures de sorties 18/19/20 des réacteurs RI/R 2/R 3 sont reliées à un collecteur 21. L'hélium épuré, issu desdits réacteurs, est envoyé, par la tubulure 22, à travers l'économiseur Il pour le remettre à la tempéra- ture ambiante quiest de l'ordre de 15 'C et est repris par un surpres- seur 23 pour être stocké dans un autre réservoir 24 à une pression pou- vant varier entre O et 200 bars. Les réacteurs comportent des vannes A, situées sur les tubu- lures 15/16/17 et D sur les tubulures 18/19/20 permettant de les isoler au cours du processus cyclique d'épuration. L'installation comporte encore trois circuits dont une tubu- lure de vide 25, reliée à une pompe à vide (non représentée), reliée d'autre part à l'entrée des réacteurs par des tubulures 26/27/28 et isolée par des vannes B; une tubulure de purge 29, reliée à l'entrée des réacteurs par des piquages 30/31/32 et isolée par des vannes E et une tubulure 33, débouchant dans une bâche souple 34, et reliée à la sortie des réacteurs à des piquages 35/36/37 et isolée par des vannes C. La bâche souple 34 est reliée au réservoir 1 de stockage de mélange de gaz impur par une tubulure 41 sur le circuit de laquelle est inséré le compresseur 21. Un mode de réalisation des réacteurs RI/R 2/R 3 est illustré à la figure 2 du dessin Chacun d'eux se présente sous la forme d'une tour cylindrique et comporte une virole 43 formant la paroi latérale de la tour, laquelle se termine à son extrémité inférieure par un fond 44 et à sa partie supérieure par une bride 45 sur laquelle est fixé, au moyen de goujons et d'écrous, un couvercle 46 La bride comporte à sa périphérieun piquage radial 47 se prolongeant par un conduit 48 qui débouche dans le réacteur et par lequel est admis le mélange de gaz à épurer. Le réacteur comporte, à sa partie supérieure et au-dessous de la bride 45, un piquage 49 par lequel s'effectue la mise sous vide Le- dit réacteur comporte sur sa hauteur une double enveloppe 50 avec deux tubulures d'entrée et de sortie 51/52 haute et basse pour la mise en circulation d'un fluide caloporteur permettant d'une part de maintenir le réacteur à la température d'adsorption et d'autre part de condition- ner l'adsorbant en vue de lui redonner ses perfomances d'adsorption maximales. Le fond 44 comporte deux piquages 53/54 L'hélium épuré s'écoule par le piquage 53, l'autre piquage 54 est destiné à réaliser la phase de décompression Le fait de décomprimer par le fond de l'appa- reil permet d'optimiser au maximum la capacité d'adsorption du charbon micro-poreux. Le réacteur est porté par des piètements 55 répartis à 1200 à sa partie inférieure. L'ensemble est calorifugé par une enveloppe 56. Le réacteur comporte à l'intérieur et à sa partie supérieure un déflecteur 57, situé devant la tubulure 49, lequel déflecteur réser- ve avec le couvercle 46 un espace 58. L'adsorbant 59 est constitué, de préférence, par un charbon micro-poreux dont les pores sont de dimensions inférieures ou égales à 20 A', lequel charbon 59 est inséré entre deux grilles 60/61. La grille 60 est circulaire, recouvre les piquages 53/54 et repose par son poids et sous l'effet de l'adsorbant micro-poreux sur le fond 44 par l'intermédiaire d'un joint 62. Cette grille se compose d'une tôle perforée 60 a, laquelle est recouverte par un tamis 60 b dont la maille est de 0,25 mm. Des anneaux de levage 60 c sont prévus pour sa manutention. La grille 61 est située à la partie supérieure du réacteur et à une distance proche du couvercle 46 et est fixée sur un support gé- néralement circulaire 63, soudé à la virole 43 et au déflecteur 57, au moyen de boulons 64. Cette grille se compose d'une tôle perforée 61 a, d'un tamis 61 b, à mailles de 0,25 mm et d'une plaque de feutre 61 c destinée à répar- tir le mélange gazeux sur l'adsorbant La t 8 le perforée 61 a insère le tamis 61 b et le feutre 61 c, lequel est au contact du support circulaire 63. Pour un rendement optimum du réacteur,et selon l'invention, le diamètre interne * doit être au plus le tiers de la distance L sépa- rant les grilles 60/61 Cette disposition assure une diffusion réguliè- re du fluide à travers l'adsorbant 59. Le processus opératoire de l'installation selon l'invention pour une marche en continu est maintenant décrit en référence du sché- ma de la figure I et du diagramme de la figure 3. A la mise en route et périodiquement environ une fois par mois, on "conditionne" les réacteurs RI/R 2/R 3 par chauffage sous vide à haute température ( 150 à 2000 C) pour éliminer l'encrassement des adsorbants Les réacteurssont ensuite remis à basse température (-15 / -250 C) pour retrouver les conditions opératoires. Le mélange gazeux issu du réservoir 1 est préalablement ame- né à la pression de travail qui est de préférence 12 à 15 bars par le détendeur 2, ou par le compresseur 21 qui aspire dans la bâche souple 34 Le mélange passe successivement dans l'unité de pré-traitement 6/7 et dans le dispositif de refroidissement constitué par l'économiseur Il et le refroidisseur 12 a. A a) On ouvre la vanne AI et on pressurise le réacteur Rl avec le mélange de gaz pendant un temps t 1, par exemple cinq minutes. b) Au terme de cette phase de pressurisation, on poursuit la phase d'adsorption en faisant circuler le mélange de gaz dans le réacteur RI par ouverture de la vanne DI. Les vannes BI, CI, El sont fermées. On maintient l'adsorption pendant une période T 1 de l'ordre de trente minutes. c) Au terme de l'adsorption, on décomprime le mélange de gaz pendant un temps t 2, de l'ordre de cinq minutes, préalablement on ferme les vannes AI et DI; on ouvre la vanne CI et on chasse dans la bâche 34 le gaz riche en hélium en le décomprimant-jusqu'à atteindre une pression de l'ordre de 3 bars. Dès qu'on a atteint cette pression, on ferme la vanne CI, on ouvre la vanne El et on purge l'appareil à l'atmosphère pour rejeter les impuretés 02 ' N 2 et A contenues dans le mélange. d) Au terme de la phase de décompression, on ferme la vanne El, on ouvre la vanne Bl et on crée une dépression dans le réac- teur Rl que l'on maintient pendant une période T 2, de l'ordre de cin- quante minutes pour régénérer l'adsorbant. e) Au terme de cette phase de régénération, on comprime le mélange de gaz pendant un temps t 1, de l'ordre de cinq minutes, et le cycle se poursuit sur le réacteur R 1. B a) Simultanéffient et avant le terme de la phase d'adsorp- tion Ab) du réacteur RI, on pressurise le réacteur R 2 par l'ouverture de la vanne A 2 pendant un temps tl, de l'ordre de cinq minutes, qui se termine avec la fin de la phase d'adsorption du réacteur RI; les vannes B 2/C 2/E 2 snt fermées. b) On ouvre la vanne D 2 et on maintient l'adsorption pendant une période T 1, de l'ordre de trente minutes en faisant circuler le gaz sur l'adsorbant. 105-39 c) Au terme de l'adsorption, on décomprime le mélange de gaz pendant un temps t 2, de l'ordre de cinq minutes. Les vannes A 2 et D 2 sont préalablement fermées On ouvre la vanne C 2 et l'on chasse dans la bâche 34 le gaz riche en hélium en le décomprimant jusqu'à atteindre une pression voisine de 3 bars Dès que cette pression est atteinte, on ferme la vanne C 2, on ouvre la vanne E 2 et on purge le réacteur à l'atmosphère pour rejeter les impuretés résiduelles 02, N 2, A d) Au terme de la phase de décompression, on ferme la vanne E 2, on ouvre la vanne B 2 et on met le réacteur R 2 en dépression, laquelle est maintenue pendant un temps T 2, de l'ordre de cinquante minutes pour régénérer l'adsorbant. e) Au terme de la phase de régénération de l'adsorbant du réacteur R 2, on comprime le mélange de gaz pendant un temps t 1, de l'ordre de cinq minutes et le cycle se poursuit sur le réacteur R 2. C a) Simultanément et avant le terme de la phase d'adsorp- tion Bb), on ouvre la vanne A 3 et on pressurise le réacteur R 3 pendant un temps tl, de l'ordre de cinq minutes, cette opération se terminant avec la fin de la phase d'adsorption du réacteur R 2 Les vannes B 3, C 3, E 3, sont fermées. b) On ouvre la vanne D 3 et on maintient l'adsorption pendant une période TI, de l'ordre de trente minutes. c) A la fin de l'adsorption, on décomprime le mélange de gaz pendant un temps t 2, de l'ordre de cinq minutes Les vannes A 3, D 3 sont préalablement fermées On-ouvre la vanne C 3 et on chasse dans la bâche 34 une partie du mélange de gaz riche en hélium en le décompri- mant jusqu'à atteindre une pression voisine de 3 bars Dès que cette pression est atteinte, on ferme la vanne C 3, on ouvre la vanne E 3 et on purge le réacteur R 3 àl'atmosphère pour rejeter les impuretés rési- duelles N 2, 02, A d) Au terme de la phase de décompression, on ferme la vanne E 3, on ouvre la vanne B 3 et on met le réacteur R 3 en dépression, opération qui est maintenue pendant un temps T 2, de l'ordre de cinquan- te minutes pour régénérer l'adsorbant. e) A la fin de la phase de régénération de l'adsorbant du réacteur R 3, on comprime le mélange de gaz pendant un temps t I de l'ordre de cinq minutes et le cycle se poursuit sur le réacteur R 3. Le cycle opératoire de l'installation est organisé pour que les phases d'adsorption Bb) du réacteur R 2 et Cb) du réacteur R 3, chacu- ne d'une durée T 1 de l'ordre de trente minutes, se produisent successi- vement dans le même temps au cours duquel se produisent les opérations Ac) de décompression du mélange gazeux d'une durée t 2 de l'ordre de cinq minutes; Ad) de régénération de l'adsorbant d'une durée T 2 de l'ordre de cinquanteminutes et Ae) de compression dudit mélange d'une durée t 1 de l'ordre de cinq minutes, effectuées sur le réacteur RI. L'ensemble des opérations d'ouverture et de fermeture des van- nes A, B, C, D, E est géré par un dispositif à microprocesseurs. Pour une installation dont les réacteurs sont d'un diamètre interne + = 600 mm et d'une hauteur entre grilles de 2017,5 mm, le débit du mélange traité est de 25 m 3/heure. Le rendement de l'installation est en relation directe avec la pureté de l'hélium obtenu à la sortie des réacteurs Par exemplepour un rendement R de 90 %, on obtient 99 % de pureté, pour un rendement R de 95 %, 95 % de pureté et cela pour une impureté totale maximum à l'entrée de 20 %. 10539 REVENDICATIONS 1 Procédé d'épuration de l'hélium contenu dans un mélange de gaz mettant en oeuvre une unité de pré-traitement ( 6/7) pour retenir les impuretés telles que l'eau, le gaz carbonique et les composants organiques lourds et au moins un réacteur (RI/R 2/R 3)du type chromatogra- phique situé en aval de ladite unité de pré-traitement ( 6/7), caracté- risé par les opérations suivantes: a) on ajuste la pression du mélange de gaz jusqu'à obtenir la pression de travail de la phase d'adsorption, cette pression étant comprise entre 10 et 30 bars, de préférence 12 à 15 bars; b) on amène la température du mélange de gaz à la sortie de ladite unité de pré-traitement ( 6/7) jusqu'à ce qu'elle se situe dans la fourchette comprise entre -15 'C et -35 OC, de préférence -250 C; c) et on envoie le mélange de gaz dans le réacteur (RI/R 2/ R 3) et on le fait passer à travers un adsorbant, lequel est constitué par un charbon mico-poreux dont les pores sont-de dimenssions infé- rieures ou égales à 20 A'. 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, après la phase d'adsorption, on commande la décompression du mélange de gaz par mise à l'atmosphère du réacteur (RI/R 2/R 3) au terme de la- quelle phase de décompression, on crée une dépression dans ledit réac- teur jusqu'à atteindre un vide inférieur ou égal à 1 Torr pour régé- nérer le charbon micro-poreux. 3 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que d'abord, on décomprime la quantité résiduelle de mélange de gaz conte- nu dans le réacteur (RI/R 2/R 3) jusqu'à atteindre une pression comprise entre 1 et 5 bars, de préférence 3 bars et au cours de cette décompres- sion, on envoie le mélange de gaz dans un réservoir de stockage ( 34) avant recyclage, pour récupérer l'hélium contenu dans le mélange et en- suite, après avoir atteint cette pression, on purge le réacteur (RI/ R 2/R 3) pour rejeter à l'atmosphère la quantité de mélange trop riche en impuretés, puis on fait le vide dans le réacteur (R 1/R 2/R 3). 4 Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, mettant en oeuvre trois réacteurs (R 1/R 2/R 3,) reliés entre eux et pouvant être mis séparément en communication avec les autres appa- reillages de l'installation ou être isolés desdits appareillages par des vannes (A/B/C/D/E Y pour une épuration en continu de l'hélium, ca- ractérisé,pour un cycle opératoire, par les opérations suivantes A a) on pressurise le réacteur (RI) avec le mélange de gaz pendant un temps t 1; b) au terme de cette phase de pressurisation, on pour- suit la phase d'adsorption en faisant circuler le mélange de gaz dans le réacteur (RI) et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1; c) au terme de la phase d'adsorption, on décomprime le mélange de gaz pendant un temps t 2; d) au terme de la phase de décompression, on crée une dépression dans le réacteur (RI) que l'on maintient pendant une période T 2, pour régénérer le charbon micro-poreux; c) au terme de la phase de régénération,on recommence un nouveau cycle en comprimant le mélange de gaz pendant un temps t 1. B a) Simultanément et avant le terme de la phase d'adsorp- tion Ab) du réacteur (RI), on comprime le mélange de gaz pendant un temps t 1 qui se termine avec la fin de la phase d'adsorption dudit réac- teur (RI); b) au terme de cette phase de compression, on poursuit la phase d'adsorption en envoyant le mélange de gaz dans le réacteur (R 2) et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1. c) on effectue ensuite les opérations Ac); Ad); Ae) sur le réacteur (R 2) de la même façon que sur le réacteur (RI); C a) Simultanément et avant le terme de la phase d'adsorp- tion B 4) du réacteur (R 2), on comprime le mélange de gaz pendant un temps t 1 qui se termine avec la phase d'adsorption dudit réacteur (R 2); b) au terme de cette phase de compression, on poursuit la phase d'adsorption en envoyant le mélange de gaz dans le réacteur (R 3) et l'on maintient l'adsorption pendant une période T 1; c) on effectue ensuite les opérations Ac); Ad); Ae) sur le réacteur (R 3) de la même façon que sur le réacteur (RI); les phases d'adsorption Bb) du réacteur (R 2) et Cb) du réac- teur (R 3) se produisant successivement dans le même temps au cours du- quel se produisent les opérations Ac) de décompression du mélange ga- zeux; Ad) de régénération du charbon micro-poreux; et Ae) de compression dudit mélange effectuées sur le réacteur (RI); etonpoursuit le processus avec les trois réacteurs (RI/R 2/R 3). Installation pour l'épuration de l'hélium contenu dans un mélange de gaz pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications I à 4, laquelle installation comporte une unité de pré-traitement comprenant au moins un filtre ( 6/7) contenant un adsor- bant et/ou un absorbant dont la sortie est reliée à l'entrée d'au moins un réacteur chromatographique (R 1/R 2/R 3) à la sortie duquel l'hélium pu- rifié est envoyé par l'intermédiaire d'un surpresseur ( 23) dans une uni- té de stockage à haute pression ( 24), caractérisée en ce que le mélange de gaz comprimé, issu de l'unité de pré-traitement ( 6/7) est envoyé dans un dispositif échangeur comprenant un économiseur ( 11) et un re- froidisseur ( 12 a) lui-même relié à un groupe frigorifique 12, lequel dispositif est situé en aval de ladite unité de pré-traitement ( 6/7) et en amont dudit réacteur (R 1/R 2/R 3) pour mettre le mélange de gaz à la température de travail de la phase d'adsorption. 6 Installation selon la revendication 5 dont le réacteur chromatographique (RI/R 2/R 3) adopte la forme d'une tour cylindrique et comporte une grille inférieure ( 60) et une grille supérieure ( 61) qui délimitent avec la paroi de la tour l'adsorbant, caractérisée en ce que le diamètre interne 4 du réacteur (R 1/R 2/R 3) est au plus le I de la distance qui sépare lesdites grilles ( 60/61)