FR 2507410 A1 19821210 FR 8209813 A 19820604 La présente invention concerne un circuit d'ac- cord comprenant un compteur à prédétermination pour di- viser la fréquence du signal d'oscillateur local par un facteur sélectionné pour produire un signal de fréquence divisée dont la fréquence-convient pour le traitement dans des parties numériques du circuit d'accord. Des circuits d'accord à boucle à verrouillage de phase sont utilisés dans des récepteurs de télévision car il est facile de les commander numériquement et ils peuvent produire des signaux d'oscillateur local avec une extrême précision Ces circuits d'accord à boucle à ver- rouillage de phase comprennent une source de signaux de fréquence de référence, comprenant généralement un oscil- lateur à cristal, un diviseur fixe appelé fréquemment un compteur à prédétermination, destiné à diviser la fré- quence d'un signal d'oscillateur local pour produire un signal de fréquence divisée, un diviseur programmable des- tiné à diviser le signal de fréquence divisée par un fac- teur programmable afin de produire un autre signal de fré- quence divisée et un comparateur de phase qui produit un signal d'erreur représentant l'écart de phase et de fré- quence entre l'autre signal de fréquence divisée et le signal de fréquence de référence Le signal d'erreur qui consiste endes impulsions dont la durée représente la va- leur de l'écart et dont l'amplitude représente le sens de l'écart, est filtré pour produire une tension d'accord pour l'oscillateur local Le facteur fixe est choisi de manière que la fréquence du signal de fréquence divisée puisse être traitée par des circuits numériques constitu- ant l'autre partie du circuit d'accord à boucle à verrouil- lage de phase Le facteur programmable désigné générale- ment par N, est établi en fonction du numéro de canal sé- lectionné Quand l'écart entre l'autre signal de fréquence divisée et le signal de fréquence de référence a une fai- ble valeur prédéterminée, la boucle est dite verrouillée. A ce moment, le signal de l'oscillateur local est directe- ment proportionnel à la fréquence du signal de fréquence 2 2507410 de référence, avec pour rapport le facteur programmable N. Le compteur à prédétermination utilisé dans ces circuits d'accord à boucle à verrouillage de phase comporte généralement un circuit d'amplificateur d'entrée à gain élevé pour en augmenter la sensibilité Ce circuit d'amplificateur peut osciller et il oscille fréquemment. Cette auto-oscillation peut se produire à toute fréquence, y compris au voisinage ou à la fréquence du signal de fré- quence divisée produit par le compteur à prédétermination en réponse au signal d'oscillateur local pour uncanal-pré- sélectionné. Lorsqu'un nouveau canal est sélectionné, il est possible que l'oscillateur local n'oscille pas momen- tanément ou ne produise qu'un signal de sortie de très faible amplitude Dans ces conditions, les étages divi- seurs du compteur à prédétermination peuvent réagir au signal d'auto-oscillation produit par le circuit d'ampli- ficateur d'entrée plut 6 t qu'au signal d'oscillateur local. Si la fréquence du signal d'auto-oscillation est au voi- sinage ou à la fréquence du signal d'oscillateur local pour le canal sélectionné,-le comparateur de phase ne peut détecter une erreur bien que l'oscillateur local ne fonc- tionne pas à la fréquence correcte Par conséquent, la ten- sion d'accord n'est pas commandée pour corriger la fré- quence du signal d'oscillateur local Il en résulte que le circuit d'accord peut être verrouillé dans un mode dans le- quel la fréquence d'oscillateur local est incorrecte. L'invention concerne donc un circuit d'accord numérique comprenant un compteur à prédétermination, unr circuit de conditionnement d'oscillation connecté au comp- teur à prédétermination afin de le conditionner de manière que son autooscillation se fasse à une fréquence qui ne correspond à aucun canal réel. D'autres caaratéristiques et avantages de l'in- vention seront mieux compris à la lecture de la descrip- tion qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: 3- la Figure 1 est un schéma simplifié d'un récep- teur de télévision comprenant un circuit d'accord à bou- cle à verrouillage de phase selon l'invention, et la Figure 2 est un schéma d'un circuit d'une par- tie du circuit d'accord de la Fig 1, que l'invention con- cerne particulièrement. Le récepteur de télévision de la Figure 1 comporte trois dispositifs d'accord 1, 2 et 3 pour le mélange hété- rodyne de porteuses HF de diffusion et par câble afin de produire un signal de fréquence intermédiaire Ce dernier est traité par une section 4 de fréquence intermédiaire pour produire des composantes d'images et de son Une sec- tion 5 de traitement de signaux réagit aux composantes d'images en commandant un cathoscope 6 qui produit une ima- ge et aux composantes de son en commandant un haut-parleur 7 qui assure la réponse audible. Aux Etats Unis d'Amérique par exemple, les por- teuses HF mélangées par le dispositif d'accord 1, 2 et 3 se trouvent dans les bandes de fréquence indiquées dans le tableau ci-après. Tableau 1 Bande Gamme HF N canal Gamme O OL -(M Hz) (M Hz) Diffusion VHF basse (LV) 54-88 2-6 101-129 Câble milieu de bande (M) 90-96 (A-5)-I 137-215 Diffusion VIIF élevée (HV) 174-216 7-13 221-257 C Able super-bande (S) 216-402 J-(W+ 17) 263-443 Diffusion UHF (U) 470-890 24-83 517-931 Le dispositif d'accord 1 traite les porteuses HF de diffusion VHF et des bandes de câble de bande moyenne Le dispositif d'accord 2 traite les porteuses HF dans les bandes des câbles super-bande Le dispositif d'accord 3 traite les porteuses HF dans la bande de diffusion UH?. Un réseau d'antennes VHF (très haute fréquence) non représenté ou une installation de câbles, non repré- sentée, peut être connecté sélectivement à une entrée 8 qui, à son tour, est connectée aux dispositifs d'accord 1 et 2 Un réseau d'antennes UHF (ultrahaute fréquence) non représenté, peut être connecté à une unité d'entrée 9 qui, à son tour, est connectée au dispositif d'accord 3. Chaque dispositif d'accord 1, 2 et 3 comporte une section HF "a" pour sélectionner une porteuse à haute fréquence particulière associée avec un canal sélection- né, un oscillateur local (OI) "b" pour produire un signal d'oscillateur local ayant la fréquence qui convient pour traiter la porteuse HF sélectionnée, et un mélangeur c" pour combiner la porteuse HF sélectionnée et le sig- nal d'oscillateur local afin de produire un signal de fréquence intermédiaire La section HF et l'oscillateur local de chaque dispositif d'accord comporte un circuit accordé commandé par tension dont la réponse en fréquen- ce est contrôlée en fonction de l'amplitude d'une tension d'accord (TV) produite par un circuit d'accord 10 à bou- cle à verrouillage de phase. Les canaux sont sélectionnés par un sélecteur de canaux ll comportant un clavier, non représenté, sem- blable à celui d'une calculatrice, avec des touches pour chacun des chiffres décimaux O à 9 et des circuits logi- ques d'entrée, non représentés, pour produire des pre- mier et second groupes de signaux décimaux-codés-binaires représentant les chiffres décimaux de dizaines etunités du numéro de canal correspondant à un canal sélectionné en réponse à la manoeuvre successive des touches corres- pondantes Le tableau ci-dessus montre que les canaux par câble sont identifiés par des lettres ainsi que par 3 v) des chiffres Un commutateur 12 est prévu pour permettre au clavier du sélecteur de canaux il d'être utilisé pour sélectionner des canaux par câble ainsi que des canaux de diffusion Quand le commutateur 12 se trouve en posi- tion de diffusion (DIF) la manoeuvre successive des tou- ches de l'unité de sélection de canaux 1 correspondant aux chiffres des dizaines et des unités du numéro de ca- nal de diffusion entraîne l'accord sur une porteuse de 2507410 diffusion respective Quand le commutateur 12 se trouve en position de câble (CAB), la manoeuvre séquentielle des touches de l'unité de sélection de câble 11 corres- pondant aux chiffres des dizaines et des unités d'un numéro de canal de diffusion entraîne l'accord d'une por- teuse par câble respective qui a été associée avec le numéro de canal de diffusion comme l'indique un tableau fourni avec le récepteur. Les signaux décimaux-codés-binaires produits par l'unité Il de sélection de canaux sont appliqués à une unité 13 d'affichage de numéro de canal, à un sélec- teur de bande 14 et à une unité 15 de commande de divi- seur programmable d'un circuit 10 d'accord à boucle à ver- rouillage de phase Le sélecteur de bande 14 qui réagit également à la position du commutateur 12, produit des six naux de sélection de bande représentant la bande du canal sélectionné Des signaux de sélection de bande VI, V 2 et V 3 permettent le fonctionnement du dispositif d'ac- cord 1 La raison pour laquelle trois signaux de sélection de bande sont utilisés pour le dispositif d'accord 1 est expliquée ci-après en regard de la Fig 2 Des signaux de sélection de bande S et U permettent le fonctionnement respectivement des dispositifs d'accord 2 et 3 En outre, l'unité 14 de sélecteur de bande produit un signal U/S quand le canal sélectionné se trouve dans l'une des ban- des U, S pour une raison qui sera expliquée ci-après Les connexions entre le sélecteur de bande 14 et les disposi- tifs d'accord 1, 2 et 3 ne sont pas représentées pour cla- rifier la Figure. Le circuit d'accord Io à boucle à verrouillage de phase comporte un compteur 16 à prédétermin ation pour diviser la fréquence d'un signal d'oscillateur local qui lui est appliqué par l'un des dispositifs d'accord 1, 2 et 3, par un facteur K suffisant pour amener la fréquence du signal résultante dans la gamme de fonctionnement d'un compteur programmable numérique qui suit, servant de di- viseur programmable 17 Le diviseur programmable 17 divise la fréquence du signal de sortie du compteur 16 par un fac- 6 25074 10 teur N déterminé par une unité de commande 15 en fonc- tion du numéro de canal et de la bande du canal sélec- tionné Un comparateur de phase 18 compare la phase et par conséquent la fréquence du signal de sortie du divi- seur programmable 17 avec un signal de fréquence de réfé- rence Le signal de fréquence de référence est produit par un diviseur de fréquence (: R) 19 qui divise le signal de sortie d'un oscillateur de référence à cristal Le comparateur de phase 18 produit un signal d'erreur constitué par des impulsions avec des durées et des sens de transition dépendant de l'amplitude et du sens de l'écart entre les fréquences des signaux de sortie du diviseur de programme 17 et du diviseur de fréquence de référence 19 Un intégrateur 21 filtre le signal d'erreur pour produire la tension d'accord (TV) pour le dispositif d'accord 1, 2 et 3. Lorsqu'un canal a été sélectionné, dans des con- ditions de fonctionnement normal, l'amplitude de la ten- sion d'accord est contrôlée en fonction des impulsions d'erreur jusqu'à ce que l'écart de fréquence entre les deux signaux d'entrée du comparateur 18 soit négligeable. A ce moment, la fréquence FOL du signal d'oscillation local de celui autorisé des dispositifs d'accord 1, 2 et 3 est liée à la fréquence f XTAL de l'oscillateur de réfé- rence 20 par l'équation; NK f OL R XTAL Si K f est choisi à 1 M Hz, N est égal à la R XTAL r fréquence en M Hz du signal d'oscillateur local La gamme des fréquences du signal d'oscillateur local dans chaque bande est indiquée dans le tableau I ci-dessus. Etant donné que les fréquences d'oscillateur local UHF et en câble superbande (SB) sont environ quatre fois supérieures aux fréquences d'oscillateur lo- cal VIIF et de câble de bande moyenne (MB), le compteur à prédétermination 16 est agencé pour diviser sélective- ment la fréquence des signaux d'oscillateur local UHF et SB par un facteur quatre fois supérieurà celui utilisé pour le signal d'oscillateur local VHF et MB Dans ce but, le compteur 16 comporte un circuit d'entrée dans lequel une borne d'entrée 22 V/M destinée à recevoir les signaux d'oscillateur local VHF et MB est directement connectée à une première entrée d'un commutateur 23 et une borne d'entrée 24 U/S destinée à recevoir les signaux d'oscilla- teur local UHF et SB est reliée à une seconde entrée du commutateur 23 par un diviseur de fréquence 25 diviseurpar quatre (: 4) La sortie du commutateur 23 est reliée à l'entrée d'un diviseur de fréquence commun 26 qui divise la f équence de son signal d'entrée par un facteur commun. par exemple 64 La sortie du diviseur 26 est reliée par une borne de sortie 27 à l'entrée du diviseur 17 divisée par N ( N) Lorsqu'un canal UHF ou S est sélectionné en réponse au signal de sélection de bande U/S produit par le sélecteur de bande 14 et appliqué à la borne 28 de commande de bande, le commutateur 23 relie le signal de sortie du diviseur de fréquence 25 par quatre à l'entrée du diviseur de fréquence 26 par 64 Autrement dit, le com- mutateur 23 transmet le signal d'oscillateur local produit à la borne d'entrée 22 V/M au diviseur 26 par 64. Un compteur à haute fréquence en circuitintégré qui convient pour le compteur à prédétermination 16 est produit par RCA Solid State Division, Somerville, New Jersey, Etats Unis d'Amérique, sous le numéro de nomencla- ture commerciale CA 3136 et CA 3179 Ce compteur à prédé- termination est décrit dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique No 4 127 820 Ce type de compteur ne comporte qu'une entrée VHF et une entrée UHF Cela ne présente aucun problème en ce qui concerne les signaux d'oscillateur local UHF et MB car ils sont produits par un même oscilla- teur local Mais étant donné que les signaux d' oscillateur local-UHF et SB sont produits par deux oscillateurs locaux respectifs, un sélecteur d'entrée 29 U/S est prévu pour coupler le signal d'oscillateur local UHF produit par le 8 2507410 dispositif d'accord UHF 3 avec la borne d'entrée U/S 24 en réponse à un signal de sélection de bande U, et pour coupler le signal d'oscillateur local SB produit par le dispositif d'accord SB 2 avec la borne d'entrée 24 U/S en réponse à un signal de sélection de bande S Un sélecteur d'entrée qui convient est décrit dans la de- mande de Brevet des Etats Unis d'Amérique N 180 580 déposée le 25 Août 1980 au nom de Lehmann. Pour augmenter la sensibilité du compteur 16 aux signaux d'oscillateur local, le commutateur de bande 23 comporte un amplificateur à gain élevé Malheureusb- ment, les amplificateurs à Nain élevé peuvent osciller et le font souvent Le signal d'auto-oscillation résul- tant peut avoir toute fréquence, y compris celle corres- pondant à la fréquence d'un sinal d'oscillateur local d'un canal sélectionné Lorsqu'un nouveau canal est sé- lectionné, la tension d'accord peut être amenée momenta- nément à une valeur pour laquelle l'oscillateur local autorisé n'oscille pas ou oscille en produisant un sig- nal d'oscillateur local de très faible amplitude Dans ces conditions, le compteur 16 peut ne pas réagir au signal d'oscillateur local mais plutôt au signal d'auto- oscillation Si la fréquence dusignal d'auto-oscillation est voisine ou égale à celle correspondant au canal sé- lectionné, le signal de fréquence divisée résu:ltant à la sortie du compteur 16 a à peu près la même fréquence que si l'oscillateur local oscillait à la fréquence cor- recte Ainsi, bien que la fréquence de l'oscillateur lo- cal puisse être incorrecte, la tension d'accord n'est pas contrôlée pour la corriger et le circuit u'accord reste verrouillé sur la fréquence incorrecte jusqu'à ce qu'un nouveau canal soit sélectionné. Dans le présent circuit d'accord, un circuit 30 de commande d'oscillation de compteur à prédétermination est relié par la borne d'entrée 22 V/M au commutateur 23 sélecteur amplificateur/bande pour'le conditionner afin qu'il oscille de lui-même à une fréquence qui ne 9 2507410 correspond-pas à celle d'un canal valide, c'est-à-dire qui n'existe dans aucune des bandes Par conséquent, quand l'oscillateur local autorisé produit un signal d'oscillateur local avec une amplitude inférieure au seuil auquel le compteur 16 peut réagir, le signal de fréquence utilisé résultant produit à la sortie du compteur 16 est obligatoirement incorrect et le circuit d'accord 10 à boucle à verrouillage de phase agit pour le corriger. L'amplitude de la tension d'accord est directement liée à la fréquence d'oscillateur local et l'amplitude pour laquelle l'oscillateur local peut ne pas osciller ou produire un signal de sortie avec une amplitude in- férieure au seuil du compteur 16 est faible, par exemple environ voisine de O Volt Par conséquent, il est sou- haitable que le circuit 30 de commande d'oscillation de compteur à prédétermination conditionne ce compteur 16 pour qu'il oscille à une fréquence inférieure à la fré- quence d'oscillateur loc al correspondant au canal valide le plus bas, c'est-à-dire au-dessous de 101 M Hz, la fré- quence d'oscillateur local correspondant au canal 2 De cette manière, le signal d'erreur indique que la fré- quence de l'oscillateur local est trop basse et la tension d'accord est augmentée pour accroître en conséquence la fréquence du signal d'oscillateur local Cela entraîne également que l'oscillateur local commence à osciller ou à produire un signal de sortie de plus grande ampli- tude Il en résulte que l'amplitude du signal d'oscilla- teur local aumente et dépasse éventuellement le seuil du compteur 16 Par conséquent, ce dernier réagit au sig- nal d'oscillateur local et le circuit d'accord 10 à bou- cle à verrouillage de phase fonctionne de la manière nor- male pour commander la fréquence de l'oscillateur local. Une réalisation du circuit 30 de commande d'os- cillation de compteur à prédétermination par rapport à des configurations spécifiques d'oscillateur local et de compteur à prédétermination est-représentée sur la Aile 2. Lorsqu'il y a lieu de se référer à un élément semblable à celui représenté sur la Fig 1, la même référence numé- rique est utilisée. L'oscillateur local lb du dispositif d'accord 1 destiné à produire les signaux d'oscillateur local VHF et MB consiste en un oscillateur Colpitts modifié com- mandé sélectivement dans trois bandes en réponse au sig- nal de sélection de bande respectif Vl, V 2 et V 3, car la gamme des fréquences de l'oscillateur local lb s'étend È' au-dessous 101 M Hz jusqu'au-dessus de 257 M Hz Ces trois bandes sont indiquées dans le tableau ci-après Tableau 2 Bande Identification Gamme OL (M Hz) de canal Vi 2-C 101-179 V 2 D-I 185-215 V 3 7-13 221-257 Plus particulièrement, l'oscillateur local lb com- porte un transistor NPN 31 connecté en base commune La base du transistor 31 est polarisée par un circuit 32 de sélecteur de bande comprenant un diviseur de tension à résistances qui reçoit sélectivement des tensions posi- tives correspondant aux signaux de sélection de bande Vl, V 2 et V 3 Les éléments du circuit de polarisation 32 sont choisis pour que le gain du transistor 31 soit plus élevé en réponse au signal de sélection de bande V 3 qu'en réponse aux signaux de sélection de bande V 1 et V 2. Un circuit accordé 33 est connecté au collecteur du transistor 31 Le circuit accordé 33 est un circuit d'accord en parallèle comprenant des branches réactive capacitive et inductive La branche capacitive comporte un condensateur fixe 34 et une diode 35 à capacité varia- ble polarisée de manière à être en opposition en réponse à l'application d'une tension d'accord positive (TV) à son anode, connectés en série entre le collecteur du tran- sistor 31 et la masse La branche inductive comporte des bobines d'inductance 36, 37 et 38 et un condensateur de dé- 11 2507410 rivation 39 connectés en série entre le collecteur du transistor 31 et la masse Le condensateur de dérivation 39 est choisi de manière à présenter une impédance négli- geable dans les bandes VHF et MB En réponse au signal de sélection de bande Vl, appliqué au point commun entre la bobine d'inductance 38 et le condensateur 39 par une bo- bine d'arrêt 40 à haute fréquence, une tension de comman- de est appliquée au collecteur du transistor 31 par le circuit en série comprenant les trois bobines d'inductance 36, 37 et 38 Par conséquent, en réponse au signal de sélection de bande Vi, les trois bobines d'inductance 36, 37 et 38 sont incluses dans le circuit accordé 33 En ré- ponse au signal de sélection de bande V 2 appliqué par une inductance d'arrêt 41 à haute fréquence choisie de manière à présenter une très haute impédance dans les bandes VHF et MB, une tension de commande est appliquée au collecteur du transistor 31 De plus, une diode de commutation 42 est polarisée dans le sens direct et elle est donc conduc- trice de sorte qu'un condensateur de dérivation 43 est connecté entre le point commun des bobines d'inductance 37 et 38 et la masse Ainsi, en réponse au signal de sé- lection de bande V 2, seules les bobines d'inductance 36 et 37 sontincluses dans le circuit accordé 33 D'une ma- nière similaire à celle de la bobine 41, de la diode 42 et du condensateur 43, une bobine d'inductance 44, une diode de commutation 45 et un condensateur de dérivation 46 font partie du circuit accordé 33 pour n'introduire que la bobine d'inductance 36 dans ce circuit accordé en réponse au signal de tsélection de bande V 3. Un condensateur de réaction 47 est connecté entre le collecteur et l'émetteur du transistor 31 Un circuit de polarisation comprenant une résistance 48 et une bobine d'arrêt 49 à haute fréquence est connectée en série entre l'émetteur du transistor 31 et la masse. * Pour étendre l'extrémité inférieure de la gamme des fréquences de l'oscillateurlocal lb, un réseau capacitif comprenant un condensateur fixe 50 et une diode 12 2507410 à capacité variable, polarisée pour être en opposi- tion en réponse à la tension d'accord, est connecté en série entre l'émetteur du transistor 31 et la masse. Ce type de réseau d'extension de gamme de fréquences est décrit dans la demande de Brevet des Etats Unis d'Amérique N 119 991 déposée le 8 Février 1980 au nom de Carter. Comme cela a déjà été indiqué, les circuits intégrés CA 3136 et CA 3179 diffusés dans le commerce par RCA Corporation conviennent pour le compteur à pré- détermination 16 Ces types de circuits intégrés compren- nent des dispositions qui sont destinées à l'attaque dif- férentielle c'est-à-dire par deux signaux d'entrée dé- phasés, car ces dispositions sont plus sensibles et moins influencées par les parasites que les dispositions à une seule borne, c'est-à-dire les circuits qui reçoivent un seul signal d'entrée rapporté à un potentiel de référence tel que la masse Par conséquent, bien que le compteur à prédétermination 16 soit représenté sur la Fig 1 comme comportant une borne d'entrée pour chacun des signaux d'oscillateur local VHF et MB et pour les signaux d'oscil- lateur local UHF et SB, ce compteur 16 comporte en réali- ^ té deux bornes d'entrée 22 et 22 b pour les signaux de d'oscillateur local VHF et MB et deux bornes d'entrée 24 a et 24 b pour les signaux d'oscillateur local UHF et SBJ Chaque paire de bornes d'entrée est destinée à recevoir des signaux différentiels d'oscillateur local Bien que le compteur 16 soit destiné à être attaqué différentiellement, il est attaqué par un seul signal d'entrée dissymétrique car il s'est avéré que cela donnait des résultats accep- table tout en éliminant la nécessité de produire et d'ap- pliquer deux signaux d'oscillateur local déphasés. Plus particulièrement, l'amplificateur/commuta- teur 23 comporte une première paire de transistors NPN 53 et 54 connectés en une première configuration 5 5 d'am- plificateur différentiel et une seconde paire de transis- tors NPN 56 et 57 connectée en une Seconde configuration 58 d' mplificateur différentiel Les collecteurs des transistors 53 et 56 sont connectés, par un premier point de sortie, à une résistancede charge commune 59 et les collecteurs des transistors 54 et 57 sont con- nectés par un second point de sortie à une résistance de charge commune 60 Une première sortie de l'oscillateur local lb, à l'émetteur du transistor 31, est reliée par un condensateur 61 de blocage de composante continue d'impédance négligeable dans la gamme des fréquences de l'oscillateur local lb, à la borne d'entrée 22 a et à la base du transistor 53 Une seconde sortie de l'os- cillateur local lb, au collecteur du transistor 31, est connectée à une entrée d'un mélangeur lc par un conden- sateur 62 de blocage de composante continue La base du transistor 54 est connectée à la masse par la borne d'en- trée 22 b et un condensateur de dérivation 63 En raison de cette dernière configuration, l'amplificateur diffé- rentiel 55 fonctionne en configuration à une seule en- trée. T e diviseur 25 comporte deux circuits bas- culeurs 25 a et 25 b piloteset asservis, à coupla Qe logique par émetteur en cascade, dont chacun est destiné à être attaqué par deux signaux d'horloge d'entrée déphasés. Mais la sortie du sélecteur d'entrée 29 est connectée à la borne d'entrée 24 a et la borne d'entrée 24 b est connectée à la masse par un condensateur de dérivation 64 de sorte que le circuit basculeur 25 a reçoit un signal d'entrée dissymétrique pour former une configuration d'at- taque à une seule entrée Les signaux de sortie déphasés du circuit basculeur 25 a sont appliqués aux entrées res- pectives du circuit basculeur 25 b Les signaux de sortie déphasés du circuit basculeur 25 b sont appliqués aux ba- ses respectives des transistors 56 et 57. Un circuit 65 d'aiguillage de courant com- prenant des transistors NPN 66 et 67 connectés en une configuration différentielle, applique sélectivement un courantde commande à l'un des amplificateurs diffé- 14 2507410 rentiels 55 et 58 Lorsqu'un courant est appliqué à l'amplificateur différentiel 55 et supprimé de l'am- plificateur différentiel 58, les signaux d'oscillateur local VII' et MB appliqués sur la borne 22 a sont ampli- fiés par l'amplificateur différentiel 55 et des signaux de sortie différentiels sont développés aux collecteurs des transistors 53 et 54 Les signaux de sortie diffé- rentiels sont appliqués au diviseur 26 qui consiste également en deux circuits basculeurs pilotes et asser- vis connectés en cascade Lorsqu'un courant est fourni à l'amplificateur différentiel 58, les signaux d'oscilla- teur local UHF et SB, après division de fréquence par le diviseur 25, sont amplifiés par l'amplificateur diffé- rentiel 58 et le signal de sortie différentiel qui en résulte est appliqué au diviseur 26. Pour commander l'aiguillage de courant mention- né ci-dessus, un moniteur de bande 68, en réponse au sig- nal de sélection de bande U/S, applique une tension à la base du transistor 66 inférieure à une tension de réfé- rence (VREF) appliquée à la base du transistor 67, tandis qu'autrement il applique à la base du transistor 66 une tension supérieure à la tension VREI Par conséquent, le transistor 67 est conducteur et le transistor 66 est blo- qué lorsque le signal de sélection de bande U/S est pré- sent tandis que le transistor 66 est conducteur et le tran- sistor 67 bloqué quand le signal de sélection de bande U/S est absent De plus, pour réduire au minimum les in- terférences dues à des signaux parasites, le moniteur de bande 68 commande une source de polarisation 69 pour qu'elle n'applique une tension de polarisation au divi- seur 25 qu'en réponse au signal de sélection de bande UI/S. Comme cela est indiqué ci-dessus, en raison du gain élevé de l'amplificateur différentiel 65 et de la présence de composantes de réaction parasites, l'amplifi- cateur 55,peut osciller et il est probable qu'il le fasse. Il s'est avéré que l'amplificateur différentiel 55 peut osciller à une fréquence quicorrespond approximativement à -celle de l'oscillateur local pour le canal 13 c'est- à-dire 256 M Hz, et que lorsque la température de fonc- tionnement augmente, la fréquence d'auto-oscillation diminue et qu'à un moment donné, elle peut correspondre à la fréquence d'oscillateur local du canal 12, 11 ou 10. Il en résulte que lorsque ces canaux sont sélectionnés, le problème de"verrouillage" mentionné ci-dessus peut apparaître. Pour résoudre ce problème, il est apparu qu'en plaçant une bobine d'inductance 70 de valeur rela- tivement élevée (par ex de l'ordre de 0,7 p H) en dérivation sur la borne d'entrée 22 a, il était possible d'accorder la fréquence d'auto-oscillation de l'amplifi- cateur différentiel 55 Comme cela a déjà été indiqué, il est souhaitable que la bobine d'inductance 70 soit choisie de manière que la fréquence d'auto-oscillation se trouve au-dessous de la plus basse fréquence d'oscil- lateur local légitime, c'est-à-dire celle correspondant au canal 2 Un condensateur 71 de blocage de composantes continues ayant une impédance nég-ligeable dans la Gamme des fréquences de l'oscillateur local lb, est connecté en série avecla bobine d'inductance 70 pour éviter que cette dernière ne soit affectée par les conditions de fonctionnement en courant continu à la base du conducteur 53 Bien qu'une inductance de-valeur relativement élevée accorde la fréquence d'auto-oscillation de l'amplifica- teur différentiel 55, elle agit comme une bobine de choc à haute fréquence par rapport aux signaux d'oscillateur local produits par l'oscillateur lb et n'affecte donc pas de façon sensible le fonctionnement de cet oscillateur. Bien que d'autres composants réactifs puissent être utilisés pour accorder la fréquence d'auto-oscilla- tion de compteurs à prédétermination avec d'autres con- figurations d'entrée, il s'est avéré qu'avec la disposi- tion représentée sur la Figure 2, qui présente une réac- tance capacitive aux bornes d'entrée 22 a et 22 b, il est préférable d'utiliser une bobine d'inductance pour accor- 16 2507410 der le circuit auto-oscillation plutôt que des éléments résistifs ou capacitifs Il s'est avéré qu'un condensa- teur est relativement inefficace pour accorder la fré- quence d'auto-oscillation de l'amplificateur 55 et qu'il atténue de façon nuisible le sianal d'oscillateur local appliqué à la borne 22 a D'une manière similaire, une ré- sistance est inefficace pour accorder la fréquence d'auto- oscillation et elle nuit à l'amplitude du signal d'oscil- lateur local - Comme cela a déjà été noté, le problème d'auto- oscillation du compteur à prédétermination 16 se manifeste lorsque l'oscillateur local autorisé n'oscille pas ou os- cille avec un signal de sortie de faible amplitude Comme cela a déjà été expliqué, cela se produit lorsque la ten- sion d'accord est amenée au niveau bas lorsqu'un nouveau canal est sélectionné et, particulièrement, lorsque le nouveau canal sélectionné se trouve dans une autre bande. Il est possible d'agencer l'oscillateur lb de manière qu'il continue à osciller et qu'il oscille avec une amplitude suffisamment élevée avec des amplitudes de tension d'accord relativement basses, par exemple voisines de O Volt Mais cette solution n'est pas souhaitable car à des tensions d'accord relativement basses, les diodes à capacité varia- ble tendent à produire des pertes excessives, qui se mani- festent mathématiquement par une faible valeur du ooeffi- cient de qualité Q Bien que ce problème puisse être com- pensé par une conception des circuits, il est difficile de le faire dans un oscillateur local comme l'oscillateur local lb qui est agencé pour osciller dans trois bandes s'étendant sur une gamme de fréquences relativement large en raison des relations mutuelles entre les différents composants Par conséquent, un circuit 30 de commande d'oscillations de compteur à prédétermination qui condi- tionne préalablement le compteur 16 pour qu'il oscille à une fréquence en dehors de la bande est particulièrement souhaitable dans une disposition qui utilise un oscillateur local à bandes multiples comme l'oscillateur local lb. 17 2507410 Bien que l'invention présente un'intérêt par- ticulier pour l'auto-oscillation qui se produit à la fréquence ou au voisinage de la fréquence d'oscillateur local dans les bandes VIIF et de câble de bande moyenne, une disposition similaire peut être utilisée en associa- tion avec les bandes UHE et de câble super-bande Mais il s'est avéré que les auto-oscillations non contrôlées du compteur 16 ne tendent pas à se produire à des fré- quences correspondant aux fréquences d'oscillaàeur local UHF et SB Par conséquent, une structure similaire à celle du circuit 30 de commande d'oscillation de compteur à prédétermination ne s'avère pas nécessaire à la borne d'entrée U/S 24 a Néanmoins, il faut noter qu'en plaçant le circuit 30 de commande d'oscillation de compteur à prédétermination à l'entrée de l'amplificateur-commutateur 23 et en sélectionnant l'oscillation contrôlée du compteur 16 au-dessous du canal 2, ce compteur 16 peut produire un signal de sortie en réponse au signal d'autooscillation qui se trouve en denors des bandes considérées. Le tableau III ci-après spécifie à titre d'exem- ple, certains types de composants et de valeurs qui peu- vent être utilisées dans les circuits de la Figure 2. Tableau III Composants Valeurs Vi, V 2 et V 3 + 18 Volts Condensateur 34 240 p F- Diode à capacité variable 35 Fournie par ITT Bobine d'inductance 36 Environ 58 n H Inductance 37 Environ 70 nil Inductance 38 Environ 96 nl I Condensateur 39 68 p F Inductance 40 10 p 1 Inductance hi 10 p H Condensateur 43 5,6 p F Inductance 44 10 pil Condensateur 46 3,3 p F Condensateur 47 4,7 pi Résistance 48 1000 Ohms Inductance 49 10 p H Condensateur 50 6,8 p F Diode à capacité variable 51 BB 329 Résistance 59 600 Ohms Résistance 60 600 Ohms Condensateur 61 0,82 p F Condensateur 62 3,3 Pf Condensateur 63 1 p F Condensateur 64 470 p F Condensateur 71 1000 pr, Inductance 70 0,7 p H De plus, certaines perles de ferrite qui in- troduisent des pertes, peuvent être placées dans des positions des circuits indiquées par des rectangles noirs pour éviter des résonances indésirables. Comme l'indique le tableau III ci-dessus, le condensateur 63 de dérivation d'entrée a une valeur beaucoup plus faible que celle du condensateur de déri- vation 64 pour assurer que l'amplificateur 65 oscille à la fréquence contrôlée par la bobine d'inductance 70. Il est apparu que si la valeur du condensateur 63 de dérivation d'entrée est trop grande, par exemple égale à la valeur du condensateur de dérivation 64, la fré- quence d'auto-oscillation voulue n'est pas obtenue. De plus, bien que le fonctionnement à une seule entrée décrit ci-dessus puisse être réalisé simple-, ment en utilisant un seul signal d'entrée, les condensa- teurs de dérivation d'entrée 63 et 64 sont souhaitables, pour améliorer la capacité de réjection en mode commun du circuit d'entrée différentiel du compteur à prédéter- mination 16 Mais il s'est avéré que le condensateur de dérivation d'entrée 63 peut être supprimé si cela est souhaitable pour réduire le prix, lorsque le circuit 30 de commande d'auto-oscillation est utilisé pratiquement avec les mêmes performances. 19 2507410 Etant donné que la fréquence des porteuses des réseaux de câble peut ne pas être précise, un appareil de réglage de l'oscillateur local peut être ajouté au circuit d'accord 10 à boucle à verrouillage de phase. Un appareil destiné à cette fonction, qui applique sélec- tivement un signal automatique d'accord précis produit à partir d'un discriminateur courant de ré,laje automatique de fréquence inclus dans la section 4 de fréquence inter- médiaire pour l'oscillateur local autorisé après que le circuit d'accord 10 a atteint le verrouillage, est décrit dans le Brevet des Etats Unis d'Amérique No 4 o 31 549. Dans le présent mode de réalisation, le circuit de commande d'oscillation de compteur à prédétermina- tion est connecté par la borne d'entrée 22 a à une entrée de l'amplificateur différentiel 55 mais il pourrait aussi être connecté par la borne d'entrée 22 b à l'autre entrée de l'amplificateur différentiel 55 à la place du condensa- teur de dérivation 63 Cela pourrait aider à isoler l'os- cillateur local ld de toute chargae possible par le circuit 30- Bien entendu, ces modificationsainsi que d'autres peuvent être apportées au mode de réalisation décrit et illustré sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1 Appareil d'accord destiné à un dispositif d'accord pour accorder un récepteur sur l'un sélectionné de plusieurs canaux dans une gamme de fréquences prédé- terminée, cet appareil comprenant un oscillateur local (b) produisant un signal d'oscillateur local et comman- dant sa fréquence en réponse à l'amplitude d'un sicnal d'accord, un compteur à prédétermination ( 16) destiné à diviser la fréquence dudit signal d'oscillateur local par un facteur prédéterminé, afin de produire un signal de fréquence divisée, un dispositif de commande ( 15, 17, 18, 21) réa Aissant audit signal ue fréquence divisée en produisant ledit signal d'accord et en commandant son amplitude jusqu'à ce que ledit signal de fréquence divi- sée atteigne une fréquence prédéterminée correspondant à un canal sélectionné, appareil caractérisé en ce que ledit compteur à prédétermination ( 16) est susceptible à une auto-oscillation à une fréquence d'auto-oscilla- tion, produisant ainsi un signal de fréquence divisée dont la fréquence correspond à celle de l'un desdits ca- naux quand ledit signal d'oscillateur local a une ampli- tude inférieure à un seuil prédéterminé, ledit appareil comportant un dispositif sélectif en fréquence ( 70, 71) couplé avec ledit compteur à prédétermination ( 16) pour accorder ladite fréquence d'auto-oscillation sur une fréquence prédéterminée de manière que ladite fréquence du signal de fréquence divisée produit en réponse à la- dite auto-oscillation ne corresponde pas à celle produite en réponse à la fréquence d'oscillateur local dans un canal de ladite gamme. 2 Appareil selon la revendication 1, caracté- risé en ce que ledit oscillateur local (b) commande la fréquence dudit signal d'oscillateur local en relation directe avec l'amplitude dudit signal d'accord, l'ampli- tude dudit signal d'oscillateur local présentant écale- ment une relation directe avec l'amplitude dudit signal d'accord, ledit dispositif sélectif en fréquence ( 70, 71) accordant ladite fréquence d'auto-oscillation de manière que ladite fréquence dudit signal de fréquence utilsé produit en réponse à ladite auto-oscillation corresponde à celle produite en réponse à un signal ayant une fréquence au-dessous de celle du dignal d'os- cillateur local pour le canal le plus bas dans ladite gamme. 3 Appareil selon la revendication 1, carac- térisé en ce que ledit oscillateur local (lb; 2 b; 3 b) comporte un premier oscillateur local (lb, 2 b, 3 b) pro- duisant un premier signal d'oscillateur local associé avec un premier groupe de canaux dans une première bande de fréquences de ladite gamme, et commandant sa fréquence en réponse à l'amplitude dudit signal d'accord, et un second oscillateur local (lb; 2 b; 3 b) produisant un se- cond signal d'oscillateur local associé avec un second groupe de canaux dans une seconde bande de fréquences de ladite gamme et commandant sa fréquence en réponse à l'amplitude dudit signal d'accord, ledit compteur à pré- détermination ( 16) comprenant un amplificateur ( 55; 58) dont une première entrée ( 22 a, 22 b) est connectée pour recevoir ledit premier signal d'oscillateur local, une seconde entrée ( 22 b; 22 a) et une sortie, ledit am- plificateur étant susceptible d'auto-oscillation à une fréquence d'autooscillation qui correspond à un canal de l'une desdites première et seconde bandes, un premier diviseur de fréquence ( 26) comportant une entrée connectée à la sortie dudit amplificateur ( 55; 58)et une sortie à laquelle est produit ledit sixnal de fréquence divisée, un second diviseur de fréquence ( 25) dont une entrée est connectée pour recevoir ledit second sig nal u'oscillateur local et une sortie à laquelle est produit un second signal de fréquence aivisée en réponse audit second signal d'oscillateur local et qui est connectée à la seconde entrée dudit amplificateur ( 58), et un dis- positif de commutation ( 65; 68) connecté audit amplifica- 22 2507410 teur ( 58; 55) pour que ce dernier amplifie ledit pre- mier signal oscillateur local et fournisse le signal résultant à sa sortie en réponse à un premier signal de sélection de bande et pour que leuit amplificateur ( 58, 55) amplifie ledit second signal de fréquence divisée et fournisse le signal résultant à sa sortie en réponse à un signal de sélection de bande, ledit dispo- sitif de commande ( 15, 17, 18, 21) comportant un dispo- sitif de séleetion de bande ( 14) produisant ledit premier signal de sélection de bande quand le canal sélectionné se trouve dans ladite première bande et produisant ledit second sianal de sélection de bande quand ledit canal sélectionné se trouve dans ladite seconde bande, et le- dit dispositif de sélection de fréquence ( 70, 71) étant connecté audit amplificateur ( 55; 58) pour accorder la- dite fréquence d'auto-oscillation dudit amplificateur ( 55; 58) pour que ladite fréquence dudit signal de fré- quence divisée produit par ledit premier diviseur de fré- quence en réponse à ladite auto-oscillation ne corres- ponde pas à celle produite en réponse au signal d'oscil- lateur local d'un canal dans lesdites première et seconde bandes 4 Appareil selon la revendication 3, caractéri- sé en ce que ledit compteur à prédétermination ( 16) est incorporé dans un circuit intégré ( 16) comprenant une borne d'entrée ( 22 a, 22 b) à laquelle est connectée la- dite première entrée ( 22 a, 22 b) dudit amplificateur, le- dit dispositif sélectif en fréquence ( 70, 71) étant con- nectée à ladite première borne d'entrée ( 22 a, 22 b) dudit circuit intégré, Appareil selon la revendication 4, caracté- risé en ce que ledit amplificateur ( 55, 58) consiste en un amplificateur différentiel ( 55, 58), ledit dispositif sélectif en fréquence ( 70, 71) comprenant une bobine d'inductance ( 70) connectée entre ladite borne d'entrée ( 22 a, 22 b) et un point du circuit ( OND) auquel est pro- duit un signal de potentiel de référence. 2507-4 1 O 6 Appareil selon la revendication 5, carac- térisé en ce que ladite bobine d'inductance ( 70) est connectée en série avec un condensateur ( 71). 7 Appareil selon la revendication 3 ou 6, caractérisé en ce que chacun desdits premier et second oscillateurs locaux (lb, 2 b, 3 b) commande la fréquen- ce de son signal respectif d'oscillateur local en rela- tion directe avec l'amplitude dudit signal d'accord, et l'amplitude dudit signal d'oscillateur local respectif étant également en relation directe avec l'amplitude du- dit signal d'accord, ledit dispositif en fréquence ( 70, 71) accordant ladite fréquence d'auto-oscillation pour qu'elle soit égale à une fréquence inférieure à la fré- quence d'oscillateur local pour le canal le plus bas dans ladite première bande. 8 Appareil selon la revendication 1, carac- térisé en ce que ledit compteur prérédétermination ( 16) consiste en un circuit inté ré ( 16) avec des première etseconde bornes d'entrée( 22 a, 22 b) et une borne de sortie ( 27), et comprenant un amplificateur différentiel ( 55; 58) avec des première et seconde entrées ( 22 a, 22 b) connectées aux première et seoonde bornes d'entrée res- pectives ( 22 a, 22 b) et une sortie, l'une desdites pre- mière et seconde bornes d'entrée ( 22 a, 22 b) étant connec- tées pour recevoir ledit signal d'oscillateur local et un diviseur de fréquence ( 26) comportant une entrée con- nectéepour recevoir le signal développé à la sortie du- dit amplificateur différentiel ( 55, 58) et une sortie ( 27) à laquelle est produit ledit sicnal de fréquence divisée et qui est connectée à ladite bornede sortie ( 27), ledit dispositif sélectif en fréquence ( 70, 71) étant connecté à l'une desdites première et seconde bor- nes d'entrée ( 22 a, 22 b) dudit circuit intédré. 9 Appareil selon la revendication 8, carac- térisé en ce que ledit dispositif sélectif en fréquence comporte une bobine d'inductance ( 70) connectée en série avec un condensateur ( 71) entre l'une desdites bornes 24 2507410 2 k d'entrée ( 22 a, 22 b) à'laquelle est connecté ledit dis- positif sélectif en fréquence ( 70, 71), et un point de circuit (c ND) auquel est produit un potentiel de réfé- rence du signal.