FR 2507499 A1 19821217 FR 8210322 A 19820614 -1- La présente invention concerne un procédé pour l'élimination de H 2 S et de CO 2 d'un mélange de gaz avec préparation simultanée d'un gaz contenant du H 2 S utilisable dans un procédé Claus. Dans de nombreux cas, il est nécessaire d'éliminer H 2 S et, si elles sont présentes, d'autres impuretés con- tenant du soufre telles que COS de mélanges de gaz, par exemple pour rendre ces mélanges de gaz utilisables pour des transformations catalytiques en utilisant des cata- lyseurs sensibles au soufre, ou pour réduire la pollution de l'environnement si ces mélanges de gaz ou des gaz de combustion obtenus à partir d'eux sont déchargés à l'atmosphère. Des exemples de mélanges de gaz desquels H 25 et/ou d'autres composés contenant du soufre doivent généralement être éliminés sont des gaz obtenus par combustion partielle ou par gazéification complète ou partielle d'huile et de charbon, les gaz de raffinerie, le gaz de ville, le gaz naturel, le gaz de four à coke, le gaz à l'eau, le propane et le propène. Dans de nombreux cas, on éliminera le H 2 S de ces mélanges de gaz en utilisant des solvants liquides, qui seront souvent basiques Dans un grand nombre de cas, les mélanges de gaz desquels H 2 S doit être éliminé contiendront aussi du CO 2, dont au moins une partie sera absorbée dans le solvant liquide en même temps que H 2 S Le H 2 S et le CO 2 seront éliminés de ces mélanges de gaz à la pression du mélange de gaz concerné, c'est-à-dire dans de nombreux cas à pression élevée. Bien que dans la plupart des cas H 2 S soit à éliminer presque complètement des mélanges de gaz pour les raisons indiquées ci-dessus, dans de nombreux cas une partie ou la totalité du CO 2 peut rester dans les mélanges de gaz après l'élimination du H 2 S, parce que CO 2, jusqu'à une certaine mesure, n'est pas gênant pour l'utilisation ultérieure du -2mélange de gaz purifié Pour cette raison, il serait intéressant que l'on dispose d'un procédé dans lequel le rapport du H 2 S enlevé au CO 2 enlevé du mélange de gaz pourrait être réglé à volonté, ou en d'autres termes dans lequel on pourrait régler à volonté la sélectivité de l'élimination de H 2 S par rapport à CO 2. Dans de nombreux procédés d'élimination de H 2 S connus jusqu'à présent, l'élimination de COS pose souvent des problèmes, parce que le COS n'est pas absorbé dans une large mesure dans le solvant; il serait intéressant que l'on ait un procédé pour surmonter cette difficulté. Le gaz contenant du H 2 S et du CO 2 obtenu après régéné- ration du solvant utilisé pour l'élimination de ces gaz dits acides du mélange de gaz ne peut pas être déchargé à l'atmosphère avant qu'au moins la majeure partie du H 25 en ait été éliminée On élimine le H 2 S de ce gaz d'une manière très appropriée en le transformant en soufre élé- mentaire, qui est séparé La transformation de H 25 en soufre élémentaire est généralement effectuée dans la technique au moyen d'un procédé Claus dans lequel un peu du H'S est oxydé en SO 2, et de l'eau et du soufre sont formés par réaction de H 2 S avec SO 2, avec ou sans l'aide d'un catalyseur approprié Pour que l'on puisse mettre en oeuvre un procédé Claus, il faut que le pourcentage molaire de H 2 S dans le mélange avec CO 2 soit d'au moins 15 environ. Si ce pourcentage est compris entre environ 15 et 40, on peut mettre en oeuvre le procédé Claus en séparant un tiers du gaz, en brûlant le H 2 S qu'il contient de façon à le transformer en SO 2 et en mélangeant ensuite le gaz con- tenant du SO 2 résultant avec le reste du gaz contenant du H 2 S, après quoi la réaction de Claus peut être encore con- duite à température élevée et de préférence en présence d'un catalyseur Dans le cas o un procédé Claus doit être mis en oeuvre avec un gaz qui contient du CO 2 et environ 40 moles pour cent ou plus de H 2 S, on peut brûler le gaz -3 - avec une quantité d'air suffisante pour transformer un tiers du H 2 S en SO 2, avec ensuite réaction du H 25 et du S 2 pour former du soufre et de l'eau. En plus de la convenance d'un procédé pour l'élimi- nation de H 2 S et de CO 2 (et éventuellement de COS) de mélanges de gaz, une particularité d'un très grand intérêt technique est la quantité d'énergie nécessaire pour le procédé La majeure partie de l'énergie nécessaire est utilisée dans la régénération du solvant chargé, régéné- ration qui est effectuée dans la plupart des cas par strippage à la vapeur d'eau Le besoin de vapeur d'eau dépend dans une large mesure de la quantité de solvant en circulation dans le procédé, la quantité de vapeur d'eau nécessaire dans la régénération étant d'autant plus petite qu'il y a moins de solvant en circulation Le degré de charge du solvant chargé à régénérer peut aussi présenter de l'importance à ce propos Une réduction dans la circu- lation de solvant contribuerait aussi à des économies supplémentaires dans le capital à investir, en ce que de plus petites colonnes d'absorption et de régénération, un équipement d'échange de chaleur de plus petites dimensions et moins de solvant pour remplir les colonnes seront suffisants. L'invention fournit un procédé dans lequel H 2 S et CO 2 sont éliminés d'un mélange de gaz avec préparation d'un gaz utilisable dans un procédé Claus, procédé dans lequel la quantité de CO 2 à enlever du mélange de gaz peut être réglée, COS peut être éliminé du mélange de gaz et la quantité de solvant circulant dans le procédé est limitée. L'invention fournit donc un procédé pour l'élimination de H 2 S et de CO 2 d'un mélange de gaz avec préparation simultanée d'un gaz contenant du H 2 S utilisable dans un procédé Claus, caractérisé en ce que: a) le mélange de gaz est mis en contact sous pression élevée, à contre-courant, avec un solvant maigre qui -4 - comprend une amine tertiaire et un absorbant physique, b) le solvant chargé obtenu est soumis à une vapori- sation éclair par relâchement de la pression à une pression inférieure à la somme des pressions partielles de C 02 et de H 2 S dans le solvant chargé à la température existante, c) le gaz contenant H 2 S et CO 2 libéré dans l'étape b) est mis en contact à contre-courant avec un solvant maigre dans des conditions sélectives pour l'élimination de H 25, d) le solvant chargé obtenu dans l'étape c) est régénéré pour donner du solvant maigre, e) une partie du solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair dans l'étape b) est régénérée pour donner du solvant maigre, f) une partie du solvant chargé obtenu après la vapo- risation éclair dans l'étape b) est soumise à un strippage par le gaz obtenu dans l'étape c), g) le solvant dépouillé par strippage obtenu dans l'étape f) est introduit comme solvant semi-maigre dans l'étape a) à un point plus proche de l'entrée du mélange de gaz que le solvant maigre, h) le gaz obtenu dans l'étape f) est mis en contact à contre-courant avec un solvant maigre dans des conditions sélectives pour l'élimination de H 25, j) le solvant chargé obtenu dans l'étape h) est régénéré pour donner du solvant maigre, le gaz obtenu dans les régénérations d), e) et j) donnant le gaz contenant du H 2 S qui est utilisable dans un procédé Claus. Un solvant maigre dans le contexte de la présente des- cription et des revendications annexées est un solvant sen- siblement exempt de H 2 S et de CO 2 Un solvant chargé est un solvant qui contient des quantités appréciables de CO 2 et de H 2 S et un solvant semi-maigre est un solvant qui contient des quantités appréciables de CO 2, mais ne contient pas de H 2 S ou en contient une quantité limitée. -5- Le solvant comprend une amine tertiaire, un absorbant physique et de préférence contient de l'eau. H 2 S et CO 2 sont capables de réagir avec des amines tertiaires Des amines tertiaires très utilisables sont des amines aliphatiques, en particulier celles qui con- tiennent au moins un groupe hydroxyalcoyle par molécule. Des exemples sont la triéthanolamine, la tropropanolamine, la triisopropanolamine, l'éthyldiéthanolamine, la diméthyl- éthanolamine, la diéthyléthanolamine Une préférence est accordée à la méthyldiéthanolamine. Un absorbant physique est un composé dans lequel H 25 et CO 2 sont solubles, mais sans subir une réaction avec lui Des absorbants physiques très utilisables sont le sulfolane et des sulfolanes substitués, l'éther diméthy- lique du tétraéthylène-glycol, des alcools ayant 1 à 5 atomes de carbone par molécule (par exemple le méthanol), la N-méthylpyrrolidone, des amides d'acides carboxyliques alcoylés (par exemple le diméthylformamide) Une préférence est accordée au sulfolane Le mot "sulfolane" désigne le composé "t 6 trahydrothiophène 1,1-dioxyde". Les quantités d'amine tertiaire et d'absorbant physique (et éventuellement d'eau) dans le solvant peuvent varier entre de larges limites D'une manière très appropriée, le solvant contient de 5 à 35 % en poids d'eau, de 15 à 55 % en poids d'absorbant physique, de préférence de sulfolane, et de 10 à 60 % en poids d'amine tertiaire, de préférence de méthyldiéthanolamine. La mise en contact du mélange de gaz avec le solvant dans l'étape a) est effectuée sous pression élevée, ce qui doit être compris comme étant une pression d'au moins 5, en particulier d'au moins 10 bars Des pressions comprises entre 20 et 100 bars sont très utilisables. La mise en contact du mélange de gaz avec le solvant dans l'étape a) est effectuée de manière très appropriée dans une zone qui comprend de 15 à 80 couches de mise en -6 - contact, telles que des plateaux à soupapes, des plateaux à calottes, des chicanes, etc On a trouvé d'une manière surprenante que par le procédé selon l'invention, en utilisant un solvant comprenant une amine tertiaire et un absorbant physique, le H 2 S peut être sensiblement éliminé du mélange de gaz utilisé comme charge tandis qu'on règle la quantité de CO 2 qui est laissée dans le gaz purifié. Ce réglage peut être effectué par réglage de la circu- lation du solvant, c'est-à-dire du rapport de la quantité de solvant introduite dans la zone d'extraction à la quantité de mélange de gaz qui y est introduite. La température et la pression durant la mise en contact du mélange de gaz et du solvant dans l'étape a) peut varier entre de larges limites Des températures comprises entre 15 et 1100 C sont très utilisables, des températures comprises entre 20 et 80 'C sont préférées. Dans l'étape a), la totalité ou la majeure partie du COS présent est éliminée du mélange de gaz. Le solvant chargé obtenu dans l'étape a) contient du H 2 S et du CO 2 et peut contenir aussi des quantités appré- ciables de composants non-acides dissous du mélange de gaz à purifier, par exemple des hydrocarbures, de l'oxyde de carbone et/ou de l'hydrogène Il peut être avantageux d'éliminer ces composants non-acides au moins partiel- lement du solvant chargé par vaporisation éclair à une pression supérieure à la somme des pressions partielles de H 2 S et de CO 2 dans le solvant chargé De cette manière, 2 2 seulement de très petites quantités de H 2 S et de Ca 2 se dégagent du solvant en même temps que les composants non- acides Si on le désire, le mélange de gaz obtenu par cette vaporisation éclair peut être recyclé à l'étape a) Dans l'étape b), le solvant chargé est soumis à une vaporisation éclair à une pression inférieure à la somme des pressions partielles du CO 2 et du H 2 S présents dans le solvant chargé à la température existante, c'est-à-dire à une pression comprise entre 5 et i bars Une vaporisation éclair au -7- voisinage de la pression atmosphérique est préférée Dans le gaz libéré durant la vaporisation éclair, le rapport molaire de CO 2 à H 2 S est plus élevé que le rapport molaire du CO 2 au H 2 S, restant présents dans le solvant chargé après la vaporisation éclair La vaporisation éclair dans l'étape b) est effectuée de manière très appropriée à une température un peu plus élevée que la mise en contact dans l'étape a), par exemple à une température comprise entre 50 et 1200 C, de préférence à une température comprise entre 60 et 90 'C Le chauffage du solvant chargé avant son exposition à la vaporisation éclair est effectué commo- dément avec de la chaleur de qualité médiocre ou par échange de chaleur avec d'autres courants du procédé, en particulier avec du solvant maigre régénéré. Le gaz libéré durant la vaporisation éclair contient essentiellement du CO 2 et du H 2 S et le H 2 S en est éliminé dans l'étape c) par mise en contact de ce gaz à contre- courant avec un solvant maigre Il est avantageux d'éliminer le H 2 S de ce gaz d'une manière sélective, et cela s'effectue de manière très appropriée en mettant ce gaz en contact à contre-courant avec le solvant maigre dans une colonne à plateaux ayant au maximum 25 plateaux et à une vitesse de gaz d'au moins 0,5 m/s La pression utilisée dans cette étape sera en général celle du gaz libéré durant la vaporisation éclair Pour que l'on obtienne une bonne élimination sélective de H 2 S, la température du solvant maigre est comprise de manière très appropriée entre 15 et 500 C, mais des températures au-dessous ou au-dessus de cet intervalle ne sont pas exclues Pour réduire la quantité de solvant maigre nécessaire dans l'étape c), il est avantageux d'abaisser la température du gaz libéré durant la vaporisation éclair dans l'étape b), par exemple par refroidissement, avant sa mise en contact avec le solvant maigre dans l'étape c). Le solvant chargé obtenu dans l'étape c) est régénéré -8- dans l'étape d) pour donner du solvant maigre comme on l'expliquera ci-après. Le gaz obtenu dans l'étape c) est sensiblement exempt de H 2 S et est constitué en totalité ou en majeure partie de CO 2. Le solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair dans l'étape b) est divisé en deux portions La première portion est régénérée dans l'étape e) pour donner du solvant maigre comme on l'expliquera plus loin. La deuxième portion du solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair dans l'étape b) est soumise à un strippage dans l'étape f) au moyen du gaz obtenu dans l'étape c), lequel gaz est constitué en majeure partie, et dans la plupart des cas en totalité, de CO 2 De cette manière, le solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair est dépouillé au moins partiellement de H 25, mais pas de CO 2, donnant ainsi du solvant semi-maigre. Ce solvant semi-maigre est dans l'étape g) introduit dans l'étape a) à un point plus proche de l'entrée que le solvant maigre En opérant de cette manière, on évite la régénération de ce solvant semi-maigre, ce qui conduit à une économie appréciable d'énergie, parce qu'on n'a pas besoin d'utiliser de la vapeur d'eau ou d'autres moyens pour sa régénération De plus, le CO 2 présent dans ce solvant semi-maigre réduit l'enlèvement de CO 2 du mélange de gaz, augmentant ainsi la sélectivité du procédé pour l'élimination de H 2 S, ce qui dans beaucoup de cas peut être particulièrement intéressant. Le gaz obtenu dans le strippage dans l'étape f) contient du H 2 S et du CO 2 Le premier doit en être éliminé avant que ce gaz puisse être libéré à l'atmosphère ou brûlé avec libération à l'atmosphère des gaz de combustion. Pour que l'on obtienne l'élimination de H 2 S, le gaz de strippage est mis en contact à contre-courant avec du solvant maigre dans l'étape h), de préférence dans des -9- conditions dans lesquelles H 2 S est absorbé sélectivement. Ces conditions sont les mêmes que celles indiquées pour l'étape c) Ici encore, il peut être avantageux de refroidir le gaz obtenu dans l'étape f) avant de le mettre en contact avec du solvant maigre dans l'étape h) Le solvant chargé ainsi obtenu est régénéré dans l'étape j) pour donner du solvant maigre comme on l'expliquera plus loin Le gaz résultant de l'étape h) est constitué essen- tiellement de CO 2 et contient seulement de très petites quantités de H 2 S Dans la plupart des cas, les réglemen- tations concernant l'environnement permettront de le libérer à l'atmosphère; si on le désire, on peut brûler ce gaz et libérer à l'atmosphère les gaz de combustion. Il est préféré que les solvants chargés à régénérer dans les étapes d), e) et j) soient combinés et régénérés ensemble. La régénération est effectuée de manière très appropriée par chauffage dans une colonne de régénération (par exemple à une température comprise entre 80 et 160 'C), ce chauffage étant effectué de préférence à l'aide de vapeur d'eau Le gaz obtenu durant cette régénération a une teneur en H 2 S telle qu'il peut être utilisé de manière appropriée dans un procédé Claus pour la préparation de soufre. Le solvant maigre obtenu après la régénération sera introduit aux endroits appropriés dans le système décrit ci-dessus On peut très bien utiliser le solvant régénéré à des fins d'échange de chaleur avant de l'introduire dans les étapes a), c) et h); en particulier, le solvant régénéré est soumis à un échange de chaleur avec le solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair de l'étape b) et/ou avec le solvant chargé résultant de l'étape a) avant la vaporisation éclair. L'invention est encore illustrée au moyen de la figure, qui représente seulement un mode de mise en oeuvre de -10- l'invention. Le mélange de gaz à purifier est introduit par une canalisation 1 dans un absorbeur 2, dans lequel il est mis en contact avec du solvant maigre introduit par une canalisation 3 et du solvant semi-maigre introduit par une canalisation 4 Le gaz purifié quitte l'absorbeur 2 par une canalisation 5 Le solvant chargé quitte l'absorbeur par une canalisation 6, est éventuellement chauffé dans un réchauffeur 7 et est passé à un récipient à vaporisation éclair 8 dans lequel il est soumis à une vaporisation éclair à une pression inférieure à la somme des pressions partielles du CO 2 et du H 2 S présents dans le solvant chargé Les gaz libérés durant la vaporisation éclair sont conduits par une canalisation 9 à un absorbeur 10 et mis en contact avec du solvant maigre introduit par une canali- sation 11 Le gaz sortant de l'absorbeur 10 est passé par une canalisation 12 à une colonne de strippage 13 et utilisé comme gaz de strippage pour une partie du solvant chargé obtenu dans le récipient à vaporisation éclair 8, laquelle partie est introduite dans la colonne de strippage 13 par une canalisation 14 Le reste du solvant chargé obtenu dans le récipient à vaporisation éclair 8 et le solvant chargé obtenu dans l'absorbeur 10 sont envoyés à un régénérateur 15 par une canalisation 16, dans laquelle ils sont soumis à un échange de chaleur avec le solvant régénéré venant du régénérateur 15 Le solvant semi-maigre obtenu dans la colonne de strippage 13 est passé à l'absorbeur 2 par la canalisation 4. Le gaz sortant de la colonne de strippage 13 est envoyé à un absorbeur 17 par une canalisation 18 et mis en contact avec du solvant maigre arrivant par une canalisation 19 Le gaz sortant de l'absorbeur 17 par une canalisation 20 est constitué de CO 2 et ne contient pas de H S ou en contient une très petite quantité Le solvant chargé sortant de l'absorbeur 17 est passé par la canalisation 21 -11- à la canalisation 16 et envoyé au régénérateur 15 La régénération est effectuée dans le régénérateur 15 par strippage à la vapeur d'eau (non représenté), Le gaz sortant du régénérateur 15 par une canalisation 22 est riche en H 2 S et est utilisable dans un procédé Claus Le solvant régénéré quitte le régénérateur 15 par la cana- lisation 3, est soumis à un échange de chaleur dans un échangeur de chaleur 23 avec le solvant chargé présent dans la canalisation 16, et est envoyé aux absorbeurs 2, 10 et 17. Exemple Les références se rapportent à la figure. On introduit 10 000 kilomoles par heure d'un mélange de gaz (qui pour 10 000 kilomoles contient 171 kilomoles de H 2 S, 4431 kilomoles de CO 2, 2775 kilomoles de CO, 2578 kilomoles de H 2, 37 kilomoles de N 2 et 8 kilomoles de COS) à une température de 40 C et une pression de 44 bars par la canalisation 1 dans la partie inférieure de l'absorbeur 2 (qui contient 30 plateaux à soupapes), et ce mélange de gaz est mis en contact à contre-courant avec du solvant maigre constitué de méthyldiéthanolamine ( 50 % en poids), de sulfolane ( 25 % en poids) et d'eau ( 25 % en poids), lequel solvant est introduit à une température de 40 C par la canalisation 3 ( 155 m 3/h) au sommet de l'absorbeur, et avec du solvant semi-maigre (qui contient 617 kilomoles par heure de CO 2 et 75 kilomoles par heure de H 2 S) qui est introduit à une température de 40 C et une pression de 43,7 bars par la canalisation 4 ( 615 m /h) sur le troisième plateau à partir du haut Du gaz purifié ( 8704,8 kilcmoles par heure, composé de 3358 kilomoles de CO 2, 2753 kilo- moles de CO, 2556 kilomoles de H 2, 37 kilomoles de N 2, 0,8 kilomole de COS et contenant moins de 200 ppm en volume de H 2 S) quitte l'absorbeur 2 par la canalisation 5 Du solvant chargé est évacué de l'absorbeur 2 par la canalisation 6 à une température de 68 C et à une pression -12- de 44 bars à raison de 770 m 3/h Ce solvant contient 246 kilomoles par heure de H 2 S et 1690 kilomoles par heure de Co 2 Il est chauffé dans le réchauffeur 7 par de la vapeur d'eau à basse pression et soumis à une vaporisation éclair dans le récipient à vaporisation éclair 8 à une pression de 1,5 bars et à une température de 60 'C Les gaz libérés sont conduits par la canalisation 9 à l'ab- sorbeur 10 et mis en contact à 40 'C et à 1,4 bar avec m 3/h de solvant maigre arrivant par la canalisation 11. Les gaz sortant de l'absorbeur h 1 sont conduits par la canalisation 12 à la colonne de strippage 13, dans laquelle, par la canalisation 14, sont introduits 615 m 3/h du solvant chargé obtenu dans le récipient à vaporisation éclair 8 (contenant 140 kilomoles par heure de H 2 S et 617 kilomoles par heure de Co 2) Le solvant chargé restant à la sortie du récipient à vaporisation éclair 8 est soumis à un échange de chaleur dans l'échangeur de chaleur 23 avec du solvant maigre et conduit par la canalisation 16 au régénérateur 15 Le solvant semi-maigre obtenu à la sortie de la colonne de strippage 13 est introduit dans l'absorbeur 2 par la canalisation 4 dans la quantité et à la température et la pression mentionnées ci-dessus Le gaz sortant de la colonne de strippage 13 est conduit par la canalisation 18 et introduit dans l'absorbeur 17, dans lequel il est mis en contact avec 252 m 3/h de solvant maigre, introduit par la canalisation 19 à une température de 30 'C à 1,1 bar Par la canalisation 20 sort une quan- tité de 770,5 kilomoles par heure, comprenant 0,3 kilomole de H 2 S, 725, 5 kilomoles de CO 2, 22 kilomoles de CO, 22 kilomoles de H 2 et 0,7 kilomole de COS Le solvant chargé obtenu à la sortie de l'absorbeur 17 ( 252 m 3/h contenant 68,9 kilomoles par heure de H 2 S et 120 kilomoles par heure de CO 2) est combiné avec les solvants chargés provenant du récipient à vaporisation éclair 8 et de l'absorbeur 10 (ensemble 607 m 3/h) et passé par la canalisation 16 au régénérateur 15, qui est chauffé au moyen de vapeur d'eau. Le gaz qui sort du régénérateur 15 à raison de 530,5 kilo- moles par heure par la canalisation 22 est constitué de 176,5 kilomoles de H 2 S, 353,3 kilomoles de CO 2 et 0,7 kilomole de COS, le pourcentage molaire de H 2 S étant de 33 % Le solvant régénéré ( 607 m 3/h) est soumis à un échange de chaleur dans l'échangeur de chaleur 23 avec le solvant chargé présent dans la canalisation 16 et est conduit par la canalisation 3 à l'absorbeur 2 ( 155 m 3/h), à labsorbeur 10 par la canalisation 11 ( 200 m 3/h) et à l'absorbeur 10 par la canalisation 19 ( 25200 m 3/h) et. l'absorbeur 17 par la canalisation 19 Expérience comparative 000 kilomoles par heure du mélange de gaz utilisé dans l'exemple sont introduites à une température de 40 C dans la partie inférieure d'un absorbeur, qui contient 20 plateaux à soupapes, et sont mises en contact à-contre- courant avec un solvant maigre constitué de diisopropanol- amine ( 45 % en poids), de sulfolane ( 40 % en poids) et l'eau ( 15 % en poids) (solvant dont l'utilisation n'est pas conforme à l'invention), introduit à une température de 40 C au sommet de l'absorbeur à raison de 1675 m 3/h, de manière à donner un gaz purifié contenant moins de ppm en volume de H 2 S Par heure, ce gaz purifié contient 1680 kilomoles de CO 2 Le solvant chargé est régénéré par strippage à la vapeur d'eau, donnant un gaz qui est constitué de 2751 kilomoles par heure de CO 2 et de 171 kilomoles par heure de H 2 S, le pourcentage molaire de H 2 S étant de 5,9 %. La quantité de solvant chargé à régénérer ( 1675 m /h) est très supérieure à celle de l'exemple ( 607 m 3/h), de sorte qu'on a besoin de plus de vapeur d'eau pour sa régé- nération De plus, le mélange de CO 2 et de H 2 S obtenu à la régénération du solvant chargé est inutilisable dans un procédé Claus, la teneur en H 2 S étant trop basse Un enrichissement supplémentaire en H 2 S par des étapes -14- d'absorption/régénération de ce mélange en utilisant un solvant approprié est nécessaire afin de produire un gaz utilisable pour un procédé Claus - -15- REVENDICATIONS : 1 Procédé pour éliminer H 2 S et C 02 d'un mélange de gaz avec préparation simultanée d'un gaz contenant du SH 2 qui est utilisable dans un procédé Claus, caractérisé en ce que: a) le mélange de gaz est mis en contact sous pression élevée, à contre-courant, avec un solvant maigre qui- comprend une amine tertiaire et un absorbant physique, b) le solvant chargé obtenu est soumis à une vapori- sation éclair par relâchement de la pression à une pression inférieure à la somme des pressions partielles de CO 2 et de H 2 S dans le solvant chargé à la température existante, c) le gaz contenant H 2 S et C 02 libéré dans l'étape b) est mis en contact à contre-courant avec un solvant maigre dans des conditions sélectives pour l'élimination de H 25, d) le solvant chargé obtenu dans l'étape c) est régénéré pour donner du solvant maigre, e) une partie du solvant chargé obtenu après la vaporisation éclair dans l'étape b) est régénérée pour donner du solvant maigre, f) une partie du solvant chargé obtenu après la vapori- sation éclair dans l'étape b) est soumise à un strippage par le gaz obtenu dans l'étape c), g) le solvant dépouillé par strippage obtenu dans l'étape f) est introduit comme solvant semi-maigre dans l'étape a) à un point plus proche de l'entrée du mélange de gaz que le solvant maigre, h) le gaz obtenu dans l'étape f) est mis en contact à contre-courant avec un solvant maigre dans des conditions sélectives pour l'élimination de H 25, j) le solvant chargé obtenu dans l'étape h) est régénéré pour donner du solvant maigre. le gaz obtenu dans les régénérations d), e) et J) donnant le gaz contenant du H 2 S qui est utilisable dans un procédé Claus. -16- 2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le solvant contient de l'eau. 3 Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'amine tertiaire est aliphatique et contient au moins un groupe hydroxyalcoyle par molécule. 4 Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'amine tertiaire est la méthyldiéthanolamine. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'absorbant physique est le tétra- hydrothiophène 1,1-dioxyde. 6 Procédé selon l'une ees revendications précédentes, caractérisé en ce que le solvant contient de la méthyl- diéthanolamine, du tétrahydrothiophène 1,1-dioxyde et de l'eau. 7 Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que le solvant contient de 10 à 60 % en poids de méthyl- diéthanolamine, de 15 à 55 % en poids de tétrahydrothiophène 1,1-dioxyde et de 5 à 35 % en poids d'eau. 8 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans l'étape a) le mélange de gaz est mis en contact avec le solvant maigre dans une zone de mise en contact qui comprend de 15 à 80 couches de mise en contact. 9 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape a) est conduite à une tempé- rature de mise en contact comprise entre 20 et 80 C. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'étape a) est conduite à une pression comprise entre 20 et 100 bars. 11 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que dans l'étape b) le solvant chargé est soumis à une vaporisation éclair à la pression atmosphérique. 12 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la vaporisation éclair dans l'étape b) est conduite à une température comprise entre 60 et 90 'C. -17- 13 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'aussi bien dans l'étape c) le gaz libéré dans l'étape b) que dans l'étape h) le gaz obtenu dans l'étape f) est mis en contact avec un solvant maigre à contre-courant dans une colonne à plateaux d'au maximum plateaux à une vitesse du gaz d'au moins 0,5 m/s. 14 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les étapes c) et h) sont conduites à une température de mise en contact comprise entre 15 et 500 C. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les solvants chargés des étapes d), e) et j) sont combinés et régénérés ensemble. 16 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'on effectue la régénération en chauffant le solvant chargé dans une colonne de régéné- ration avec de la vapeur d'eau à une température comprise entre 80 et 160 'C. 17 Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le solvant régénéré est soumis à un échange de chaleur avec le solvant chargé provenant de l'étape b) et/ou de l'étape a) avant d'être introduit dans les étapes a), c) et h). 18 Mélanges de gaz desquels H 2 S et CO 2 ont été éliminés au moyen d'un procédé selon l'une des reven- dications précédentes.