FR 2505352 A1 19821112 FR 8109244 A 19810508 L'invention a pour objet un procédé et une installation d'alimenta- tion en matière combustibled'une chambre de combustion maintenue sous pres- sion. On connait des réacteurs de gazéification constitués schématiquement d'une chambre de combustion à l'intérieur de laquelle est injecté un gaz comburant, généralement de l'oxygène, qui brûle un mélange combustible à base de charbon Dans ce genre de procédé, pour différentes raisons, l'en- ceinte est souvent maintenue sous une pression importante, par exemple de l'ordre de 10 à 80 bars. Le charbon doit être finement pulvérisé et dans un procédé connu, pour le transporter et l'injecter dans le réacteur, on le met en suspension dans un liquide, généralement de l'eau On obtient ainsi un mélange pompa- ble, mais les pompes habituellement utilisées nécessitent normalement une teneur en liquide importante, supérieure à 40 %,qui n'améliore pas le rende- ment thermique de la réaction Il est vrai que celle-ci ne doit pas se dé- rouler à une température trop importante et que l'on est de toute façon o- bligé, pour contrôler cette température, d'utiliser de l'eau comme modéra- teur Cependant, la teneur en eau nécessaire pour un bon fonctionnement de la réaction de gazéification ne dépasse pas 15 % On a donc intérêt à essa- yer de diminuer la teneur en eau du mélange combustible ainsi introduit à l'intérieur du réacteur. Un autre problème vient de la pression régnant dans la chambre de combustion et de la nécessité d'y maintenir l'étanchéité au cours de l'in- troduction de la matière combustible Ce résultat peut être obtenu lorsque l'on utilise une pompe permettant d'introduire le mélange dans l'enceinte à la pression voulue Cependant, comme on vient de le dire, une pompe ne peut fonctionner qu'avec une teneur en eau assez importante. Pour introduire un mélange plus sec, on peut aussi utiliser un sys- tème à piston mais un tel système présente l'inconvénient de fonctionnement de manière discontinue. On a également proposé d'utiliser un transporteur à vis qui permet de réaliser par extrusion à l'entrée dans la chambre de combustion, un bou- chon de matière comprimée suffisamment étanche à la pression de la chambre et qui se renouvelle en continu au fur et à mesure de son introduction. Dans les installations connues, ce dispositif comporte une vis entrainée en rotation à l'intérieur d'un fourreau muni d'une entrée du mélange à une extrémité amont et, à une extrémité aval, d'une sortie débouchant dans l'en- ceinte sous pression Le mélange introduit à l'entrée du fourreau est en- trainé par la rotation de la vis vers son extrémité aval munie d'un conver- gent suivi d'une filière qui freine la matière pour obliger celle-ci à se comprimer de façon à former, dans la filière, un bouchon compact introduit dans la chambre de combustion constituant le réacteur de gazéification et renouvelé en continu par la matière venant de l'amont. Un tel dispositif permet d'introduire dans l'enceinte du réacteur, tout en maintenant l'étanchéité, un mélange ayant une teneur en eau infé- rieure à celle nécessitée pour un pompage par des moyens classiques Cepen- dant, en pratique, cette teneur en eau doit être supérieure à 20 c; et de préférence de l'ordre de 40 % pour une matière en poudre. D'autre part, dans les procédés d'alimentation utilisés jusqu'à pré- sent, le mélange combustible que l'on reçoit à l'entrée du réacteur a gêné- ralement une teneur en eau assez importante. En effet, pour conduire le combustible depuis le lieu de production ou le port de déchargement jusqu'au lieu d'utilisation placé parfois à une distance importante, il est intéressant d'utiliser un "carboduc" dans lequel le charbon préalablement pulvérisé est véhiculé en suspension dans de l'eau. La teneur en eau est alors très importante, de l'ordre de 90 %. On peut aussi recevoir le charbon séparément et lui faire subir un broyage à sec Cependant, si l'on veut éviter une trop grande production de poussière, le broyage à sec ne peut 'etre très poussé et doit lêtre suivi d'un broyage humide. A titre d'exemple, on a représenté-sur la figure 1 jointe une instal- lation d'alimentation classique. Sur cette figure, on a représenté schématiquement le réacteur de ga- zéification constitué de l'enceinte sous pression 1 à la partie supérieure de laquelle est placé un brûleur 2 dans lequel on introduit en 21 le mélan- ge combustible, l'oxygène étant injecté en 22. Le mélange combustible constitué de charbon solide arrivant en 3 est mélangé, après un broyage éventuel à sec en 31, avec de l'eau arrivant en 32. Le mélange est introduit dans un broyeur humide 4 dans lequel le broyage doit etre assez poussé pour que la matière sortant en 41 ne contienne pas de particules supérieures à la limite admise pour la gazéification; en pratique, cette limite est de l'ordre de 0,5 millimètre. Pour être introduit dans le brûleur 2, le mélange humide sortant en 41 du broyeur passe d'abord dans un dispositif d'homogénéisation 43 à partir duquel il est ixijecté en 41 par une pompe 44. Mgme lorsque l'on utilise un dispositif d'introduction à vis, le schéma d'alimentation est analogue et, en particulier, on est obligé d'ef- fectuer un broyage très poussé qui, bien entendu, augmente la consommation d'énergie de l'installation. Linvention a pour objet un nouveau procédé et une installation perfectionnée d'alimentation en matière combustible, permettant d'une part de réduire la teneur en eau du mélange injecté dans le réacteur et d'autre part de simplifier le processus de broyage. Dans le procédé selon l'invention, grâce à l'utilisation, pour l'en- trainement et la compression de la matière, de l'effet d'engrènement d'au moins deux vis imbriquées à filets identiques entrainées en rotation dans le même sens, on réalise dans la zone de compression un essorage du mélan- ge introduit par l'orifice d'entrée en règlant le débit d'alimentation en mélange et la vitesse de rotation des vis de telle sorte que, pour un dé- bit donné de matière à la sortie du fourreau, le bouchon constitué dans la zone de freinage se trouve à une pression donnée et contienne une proportion déterminée de phase liquide, la quantité supplémentaire de phase liquide étant expulsée de la zone de freinage et remontant vers l'amont dans la zone d'entrainement o elle est évacuée par des orifices ménagés dans des parties filtrantes du fourreau. Selon un premier perfectionnement, le broyage humide réalisé avant l'introduction du mélange dans le réacteur est règlé de telle sorte que l'on tolère la présence,dans le mélange sortant du broyeur,d'une certaine pro- portion de grosses particules de granulométrie supérieure à celle nécessitée pour le fonctionnement du réacteur, on ajoute une certaine quantité de li- quide à ce mélange et on le fait passer dans un dispositif de triage en phase liquide comportant d'une part une sortie des grosses particules qui sont recyclées à l'entrée du broyeur humide pour un nouveau broyage et d'au- tre part une sortie du mélange fin, et l'on introduit ce mélange, contenant une proportion de liquide supérieure à 40 % dans l'orifice d'entrée du dis- positif d'introduction à plusieurs vis o l'on réalise un essorage de la matière jusqu'à formation d'un bouchon compact ayant la teneur en liquide que l'on s'est fixée, de préférence inférieure à 15 %, et-l'excès de liqui- de recueilli à la sortie des parties filtrantes du fourreau est recyclé et en partie mélangé/à la matière sortant du broyeur humide pour donner à celle-ci la teneur en liquide nécessaire-au fonctionnement du dispositif de triage. Dans un autre mode de réalisation dans lequel le broyage est réali- sé également en tolérant la présence à la sortie du broyeur d'une certaine quantité de grosses particules, on réalise un broyage complémentaire à l'intérieur du dispositif d'introduction à plusieurs vis effectuant en mê- me temps la formation du bouchon étanche et l'essorage de la matière. Pour réaliser ce broyage complémentaire, les vis comprennent, dans la zone de compression, des filets ayant un pas inversé par rapport à celui de la zone d'entraînement vers l'aval, et ceux-ci sont munis d'ouvertures ména- gées radialement sur la hauteur du filet et de largeur telle qu'elles retien- nent les particules de dimensions trop importantes jusqu'à ce que cellesci aient atteint un taux de broyage suffisant et permettent le passage vers l'a- val des particules suffisamment broyées pour Atre introduites dans le réacteur. Dans un autre mode deréalisation, le mélange, qui vient d'un carboduc, est introduit directement à la sortie du carboduc dans l'orifice d'entrée du dispositif d'introduction o l'on réalise l'essorage du mélange et la for- mation du bouchon à la teneur en eau choisie et le dispositif d'introduction à vis réalise en même temps le broyage complémentaire de la matière combus- tible. Sur les figures annexées, on a représenté à titre d'exemple et schéma- tiquement plusieurs modes de réalisation d'installations pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention et de ses variantes. La figure I représenté, comme on l'a déjà indiqué, un schéma classique d'alimentation d'un réacteur de gazéification. Les figures 2, 3, et 4 représentent, respectivement, trois schémas d'installation d'alimentation selon l'invention. La figure 5 est une vue partielle, en coupe axiale de l'extrémité aval du dispositif d'introduction. La figure 6 est une coupe transversale selon VI-VI, fig 5. La figure 7 est une vue en coupe axiale de l'extrémité aval d'un dis- positif d'introduction selon un autre mode de réalisation de l'invention. La figure 8 est une vue en coupe transversale selon VIII-VII, fig 7. Si l'on compare au schéma classique de la figure 1 l'installation se- lon l'invention, représentée figure 2, on constate que l'on retrouve dans celle-ci l'enceinte sous pression 1 du réacteur de gazéification dans laquel- le on introduit un mélange combustible constitué de charbon introduit en 3 et d'eau introduite en 32, le mélange passant, dans-un broyeur humide 4. Selon une caractéristique essentielle de l'invention, le dispositif 2 d'introduction du mélange comprend deux vis 5 parallèles à filets identiques imbriqués, entraînées en rotation dans le même sens par un dispositif d&en- trainement 51. Le dispositif est représenté plus en détail sur les figures 5 et 6, la figure 5 étant une coupe de l'extrémité aval, passant par les axes des deux vis 5. Les vis sont entraînées en rotation dans le sens qui, selon le pas des filets 6, permet d'entraîner la matière introduite par un orifice d'entrée 21 jusqu'à l'extrémité aval A cette extrémité aval, le fourreau 2 est muni, de préférence, d'un convergent 23 dans l'axe de chaque vis, cha- que convergent 23 étant constitué d'une surface conique concave dans laquel- le pénètre une pointe conique 52 de la vis 9 écartée de la surface 23 par un espace 24 de faible largeur laissant passer la matière jusqu'à un orifice de sortie 25. Le passage de la matière entrainée par l'engrènement des vis dans les deux convergents 23 et dans les orifices 25 détermine un freinage de la matière qui est comprimée entre les filets 6, l'arbre 53 de la vis et la paroi interne 26 du fourreau. On distingue ainsi le long des vis, de l'amont à l'aval, une zone d'entrainement A et une zone de compression B dans laquelle, éventuellement, les filets des vis peuvent avoir un pas plus resserré pour augmenter l'ef- fet de compression. L'utilisation, selon l'invention, d'une machine à au moins deux vis entraînées dans le meme sens pour l'introduction de la matièreprésente des avantages importants dans cette application particulière à un réacteur de gazéification. En effet, dans une extrudeuse à une vis, le bouchon étanche est réa- lisé dans un conduit qui suit la vis et qui forme une filière En jouant sur le diamètre et la longueur de ce conduit, on règle d'une part le débit d'alimentation, en liaison avec la vitesse de rotation de la vis, et l'in- tensité des frottements et -par conséquent de l'effet de freinage qui permet d'obtenir le bouchon étanche Toute la matière introduite dans la vis doit ressortir par l'extrémité aval et la phase liquide resté donc à l'intérieur du bouchon dont, d'ailleurs, elle augmente la compacité et l'é- tanchéité. L'étanchéité ne peut lâtre obtenue de faqon certaine à la hauteur des vis, car, -si le taux de compression dans les filets augmentait trop, la phase liquide aurait tendance à s'échapper et à passer entre la périphérie des filets et la paroi interne du fourreau en formant ainsi le long de ce- lui-ci une pellicule qui tendrait à annuler le frottement entre la paroi interne du fourreau et la matière entrainée par les vis Or l'avancement de la matière vers l'aval est précisément dû au frottement qui empêche la matière de tourner avec la vis Si une pellicule d'eau se forme entre la matière et le fourreau, la matière tourne alors avec la vis et n'avance plus vers l'aval. Le processus d'avancement de la matière est totalement différent dans une machine à deux vis entraînées dans le même sens comme on l'a repré- si senté sur les figures 5 et 6 En effet, dans ce cas,/la matière se déplace axialement, c'est surtout dans la zone d'entraînement o les filets ne sont pas complètement remplis En effet, une certaine partie de la matière so- lide est entrainée par la rotation du filet et tourne autour de l'arbre jusqu'à la zone médiane 57 o les filets pénètrent l'un dans l'autre La matière peut alors passer dans le filet suivant en suivant la flèche cou- dée D mais, du fait de la diminution de section dû à l'engrènement des fi- lets, elle se comprime à l'intérieur du filet 5 ^, en amont de la zone 57 dans le sens de rotation de la vis, avant de passer dans le filet voisin 56 de l'autre vis Le meme processus se déroule de l'autre côté du plan P passant par les axes des vis. Du fait que la matière est entrainée en se comprnit vers la zone C de part et d'autre du plan P, la zone 5 d'engrènement des vis est toujours remplie de matière. Par ailleurs, au fur et à mesure de l'avancement vers l'aval, la matière se comprime et une plus grande proportion de particules est entrai- née en rotation autour des vis à l'extérieur des filets Le secteur angu- laire CI correspondant à la zone comprimée de chaque filet augmente, alors que diminue le secteur C 2 correspondant à la zone restante du filet 55 dans laquelle la matière est moins comprimée. En arrivant à l'extrémité aval, dans la zone de compression B, les filets sont complètement remplis de matière solide comprimée qui tourne autour des vis en passant de l'une à l'autre, en faisant un trajet héli- coldal à deux changements de direction périodiques Il en résulte une excel- lente homogénéisation du mélange qui exerce une pression égale sur toute la paroi interne du fourreau dans la zone comprimée B L'étanchéité peut donc tre assurée non seulement dans lesconvergents 23 et les filières 25 mais éga- lement, à l'intérieur des filets, dans la zone B o l'interstice 27 exis- tant nécessairement entre la périphérie 60 du filet et la paroi interne 26 du fourreau est rempli de matière comprimée. D'autre part, à l'intérieur de chaque filet, avant que ceux-ci ne soient cormplètementremplis de matière solide, la compression du mélange dans le secteur CI du filet provoque l'expulsion d'au moins une partie de la phase liquide vers la zone détendue correspondant au secteur C 2 du même filet Pour chacune des vis, les secteur angulaires C 2, même si leur ou- verture diminue en allant vers l'aval, sont placés du meme coté du plan P et communiquent donc par les interstices 27 entre la périphérie de la vis et le fourreau. Si on laisse s'échapper à l'extérieur du fourreau au moins une partie de la phase liquide expulsée, il pourra donc s'établir le long du fourreau dans les interstices 27 un courant de phase liquide remontant vers l'amont jusqu'à la zone o elle peut s'échapper Ainsi, les interstices 27 joueront un r 8 le de filtration en laissant passer l'eau vers l'amont et en retenant les particules solides entraînées vers l'aval. Dans ce but, la paroi 2 du fourreau est munie, en amont de la zone de compression B et par conséquent à la fin de la zone d'entraînement A de parties filtrantes munies d'orifices laissant passer l'eau et retenant les particules solides. Ces parties filtrantes 7 pourront igtre constituées, sur certains secteurs des parois du fourreau 2, de barrettes/71 à section en V, paral- lèles entre elles et disposées transversalement aux axes des vis 5, et dont les bords sont écartés légèrement d'une distance (e) telle que les particules solides soient retenues à l'intérieur du fourreau alors que la phase liquide peut s'échapper vers une enceinte 72 o se rassemble la pha- se liquide filtrée qui peut 8 tre évacuée soit par gravité soit au moyen d'une pompe d'aspiration. Grâce à cette disposition, on réalise,à l'intérieur du dispositif d'introductionun essorage de la matière en m 9 me temps que la formation du bouchon étanche à l'extrémité aval En outre, ce bouchon est réalisé non seulement dans l'orifice de sortie 25 mais également à l'intérieur des fi- lets de la zone de compression B. Mais un autre avantage de l'utilisation d'un dispositif d'introduc- tion à deux vis entrainées dans le mème sens réside dans le fait qu'un tel dispositif permet d'alimenter le réacteur en un mélange dont la teneur en eau peut itre contrôlée et maintenue en permanence à une valeur fixée à l'avance. En effet, on a observé qu'il existe une relation entre la teneur en eau du mélange et la pression qui est obtenue dans le convergent 23 et dans l'orifice de sortie 25 de chaque vis Par conséquent, selon le débit de ma- tière que l'on veut obtenir à la sortie 25 du dispositif, on peut règler en fonction l'un de l'autre, le débit d'alimentation en mélange à l'orifice d'entrée 21 et la vitesse de rotation des vis de façon à maintenir à une valeur constante la pression à l'intérieur du convergent, ce qui permet de maintenir sensiblement constante la teneur en eau du bouchon qui s'échappe par les orifices 25 A cet effet, on mesure par un manomètre 54 la pression dans l'orifice 25 ou dans le convergent 24 et l'on règle en conséquence le débit d'alimentation à l'orifice d'entrée 21 et la vitesse de rotation des vis soit manuellement soit par un système de régulation de facon à main- tenir constante la pression mesurée. Des essais préalables permettant de déterminer, en fonction du dé- bit de sortie, la relation entre la pression mesurée et la teneur en eau du bouchon. Bien entendu, la teneur en eau peut également 9 tre réglée en jouant sur le débit aspiré dans la chambre 7. Ainsi, l'utilisation d'un dispositif d'introduction à plusieurs vis muni de zones filtrantes donne un moyen de règler la teneur en eau de la matière introduite dans le réacteur à un niveau choisi quelle que soit la proportion de liquide existant dans le mélange reçu à l'orifice d'entrée 21 du dispositif. Il résulte de cette caractéristique importante la possibilité de modifier de facon avantageuse le schéma général d'alimentation du réacteur 1. Dans le mode de réalisation de la figure 2, le schéma habituel est peu modifié à l'arrivée des matières puisque l'on reçoit séparément de l'eau et du charbon qui sont mélangés et introduits dans un broyeur humide 4 permettant de diminuer la granulométrie du charbon jusqu'à obtenir des particules de finesse suffisante pour 9 tre introduites dans le réacteur de gazéification. Cependant, dans le procédé classique, étant donné que l'on souhaite généralement limiter la teneur en eau du mélange, on ne dispose pas de moyens simples pour effectuer un triage des grosses particules, celui-ci ne s'effectuant facilement que sur une suspension très diluée C'est pour- quoi on est obligé de pousser le broyage et par conséquent d'augmenter l'importance du broyeur et l'énergie consommée de façon à 9 tre s Qr qu'à la sortie 41 du broyeur il n'existe plus aucune particule supérieure à la dimension voulue, c'est à dire, généralement, 0,5 mm. Grâce à l'invention au contraire, il est possible de réaliser un broyage plus grossier et de tolérer à la sortie 41 du broyeur la présence dans le mélange d'une certaine quantité de particules supérieures à la li- ainsi mite choisie; / par exemple on peuttolérer des particules supérieures à 2 ou m 9 me 5 mm. Le mélange sortant du broyeur est alors conduit dans un dispositif de triage par eau 8, par exemple du type hydro-cyclone. Ce dispositif ne fonctionne bien qu'avec une teneur en eau importante, et en tout cas supérieure à 60 % C'est pourquoi, si le mélange broyé sor- tant en 41 du broyeur 4 n'est pas suffisamment dilué, de l'eau est introdui- te dans le mélange avant l'entrée dans l'hydro-cyclone 8 qui comporte donc une sortie 82 des gros éléments qui sont recyclés en 83 à l'entrée du broy- eur 4 pour subir un nouveau broyage et une sortie 84 par laquelle on évacue un mélange très humide mais contenant uniquement des particules ayant la granulométrie souhaitée; ce mélange très humide est facilement pompé par une pompe 85 d'alimentation du dispositif d'introduction 2 Celui-ci effectue, comme on l'a décrit précédemment, un essorage du mélange humide de telle sorte que la matière introduite dans l'enceinte 1 par les orifices 25 con- tienne la proportion d'eau souhaitée, éventuellement inférieure à 15 %. L'eau excédentaire se rassemble dans les enceintes de filtration 7 d'o elle est pompée et recyclée par le circuit 81,en partie en 86, avant l'entrée dans l'hydro-cyclone 8 et en partie en 87 avant l'entrée dans le broyeur 4 Les débits d'eau dans les circuits 32, 86 et 87, sont réglés en fonction des be- soins et une purge 88 est également prévue sur le circuit 81. Le schéma d'installation qui vient d'être décrit permet donc de tolé- rer un broyage plus grossier et, par conséquent, d'utiliser un broyeur plus simple consommant moins d'énergie Mais le dispositif à deux vis utilisé, selon l'invention, pour l'introduction de la matière peut également, en cas de besoin, effectuer un certain broyage des particules solides. En effet, le trajet décrit précédemment, des particules solides à l'intérieur de chaque filet, avec alternance de phases de compression et de détente avec changement de direction au passage d'une vis à l'autre provoque un excellent malaxage des particules notamment dans chaque zone d'engrène- ment C Ce malaxage, auquel s'ajoute l'effet de la compression, pourrait dé- jà produire un certain broyage de la matière mais on peut en outre en augmen- ter l'intensité grâce aux dispositions représentées sur les figures 7 et 8. Il est possible, en effet, après la zone d'entraînement A, de placer sur les vis une zone Bl dans laquelle les filets ont un pas inversé par rapport à ce- lui des filets de la zone A provoquant l'entraînement vers l'aval Ces filets qui tournent évidemment dans le même sens, ont tendance à provoquer le retour en arrière de la matière et ont par conséquent un effet de freinage qui aug- mente la compression de la matière à la fin de la zone d'entraînement A. Pour permettre le passage vers l'aval de la matière avec un débit contrblé, les filets 61 de la zone Bl sont munis d'ouvertures ou "fenêtres" 62 pratiquées radialement sur la hauteur du filet entre l'arbre 50 de la vis et la périphérie 60 du filet 61 Ces fenêtres sont régulièrement ré- parties autour de l'arbre et, de préférence, sont décalées angulairement d'un filet à l'autre de façon à faciliter l'établissement d'un courant de matière autorisée à passer vers l'aval. On peut donner aux fenêtres 62 une largeur permettant de contrôler la dimension des particules autorisées à passer vers l'aval, les particu- les les plus grosses restant en amont dans la zone fortement comprimée o elles subissent un broyage, notamment au passage de la zone d'engrènement C. Ainsi, on réalise dans la zone à pas inversé Dl un effet de triage de la matière combustible qui subit dans cette zone et en amont de celle-ci un broyage complémentaire jusqu'au degré souhaité. En aval de la zone Dl, les vis peuvent être munies à nouveau de zo- nes D 2 à pas direct provoquant l'avancement de la matière jusqu'aux con- vergents 23. Cependant, on a déjà obtenu dans la zone Dl et à la fin de la zone A un très fort taux de compression de la matière réalisant un bouchon étan- che Par conséquent, il est possible également de supprimer la zone D 2 et les convergents 23 en laissant la matière pénétrer directement dans l'en- ceinte 1 du réacteur L'utilisation du convergent 23 facilite toutefois la mesure de la pression par un manomètre 54 pour contrôler le maintien de celle-ci à une valeur suffisante supérieure à la pression régnant dans le réacteur et d'autre part, comme on l'a indiqué précédemment, pour contr 1- ler la teneur en eau du mélange introduit dans le réacteur. Cette possibilité de réaliser un broyage complémentaire des parti- cules solides à l'intérieur même du dispositif d'introduction et en meme temps que la formation du bouchon étanche permet de simplifier encore le schéma de l'installation. La figure 3 représente, à titre d'exemple, une installation simpli- fiée de la sorte. * Comme dans le cas précédent, décrit en se référant à la figure 2, on réalise un broyage peu poussé dans un broyeur 4 à la sortie duquel on tolère une certaine proportion de particules de dimensions relativement importantes, par exemple supérieures à 2 mm Le mélange sortant en 41 du broyeur 4 est pompé pour 9 tre introduit à l'orifice d'entrée 21 du dispo- sitif d'introduction 2 dans lequel, comme on vient de l'indiquer, on réa- lise non seulement l'essorage de la matière jusqu'à la teneur en eau sou- haitée en même temps que la formation du bouchon étanche, mais également un broyage complémentaire des particules solides jusqu'à un degré de fines- se contr Mlé par les fenêtres 62. L'eau excédentaire évacuée par la chambre de filtration 7 peut ser- vir à la formation de la suspension introduite dans le broyeur 4 dans le cas o celui-ci est alimenté séparément par de l'eau et par une matière combustible sèch Cependant, dans de nombreux cas, le mélange combustible arrive sous forme de suspension extrêmement diluée, par exemple jusqu'à un taux d'humi- dité de 90 %, dans un carboduc L'invention permet alors l'utilisation d'un schéma extrêmement simplifié qui a été représenté sur la figure 4. Dans ce cas, le carboduc 9 peut déboucher directement dans un cir- cuit 91 d'alimentation du dispositif d'introduction 2 Celui-ci reçoit donc un mélange très dilué, par exemple à 90 %, mais réalise un essorage jusqu'à la teneur en eau souhaitée, l'eau excédentaire étant évacuée par la chambre de filtration 7 En outre, le charbon véhiculé dans le carboduc est généralement finement pulvérisé, la granulométrie pouvant igtre comprise entre O et 2 mm Comme indiqué précédemment, il est possible de réaliser directement dans le dispositif d'introduction 2 un broyage complémentaire du charbon jusqu'à la teneur en eau souhaitée. Selon une autre caractéristique de l'invention, l'essorage réalisé au cours de l'introduction de la matière dans l'enceinte sous pression don- ne égahiment l'avantage très important de permettre l'utilisation dans le réacteur de gazéification de combustibles solides de toute nature tels que ou bien charbons, lignite, tourbe,/c reux issus de la biomasse etc En effet, comme on l'a indiqué, pour obtenir un rendement intéres- sant du réacteur de gazéification, il est préférable que la matière com- bustible introduite dans celui-ci ait une teneur en eau assez limitée et de préférence inférieure à 15 % Or, pour la détermination de cette teneur en eau, on ne doit tenir compte que de la partie combustible de la matiè- re solide introduite Par conséquent, si la matière solide contient une certaine proportion de cendres incombustibles ou d'eau lise chimiquement à la partie combustible, comme dans le cas des lignites ou de labiomasse, le rapport de la proportion de matière combustible utile, à la proportion d'eau, est encore diminué. Grâce à l'invention, en diminuant par essorage la proportion de phase liquide contenue dans la matière introduite dans le réacteur, on peut-règler celle-ci en fonction de la quantité utile de matière combus- tible et par conséquent obtenir la teneur en eau adéquate en tenant comp- te de la quantité de cendres et de la quantité d'eau chimiquement liée. En particulier, dans le cas o la matière combustible que l'on veut gazéifier est un lignite, on pourra tenir compte de la teneur en eau chimique des lignites de façon à ne laisser dans la matière introduite dans le réacteur qu'une quantité minimale de phase liquide permettant d'ob- tenir globalement la teneur optimale d'eau juste nécessaire pour que celle- ci joue son r 8 le de modérateur de la réaction. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux détails des variantes de réalisation qui n'ont été indiquées qu'à titre d'exemple, d'autres va- riantes pouvant être imaginées en utilisant le même principe d'alimentation. REVENDICATIONS 1. Procédé d'alimentation en matière combustible d'une chambre ( 1) de combustion-gazéification maintenue sous pression, à l'intérieur de laquelle un mélange de matière combustible finement pulvérisée en suspension dans une phase liquide, est introduit, en présence d'un gaz comburant tel que de l'o- xygène, au moyen d'un transporteur à vis limité par un fourreau allongé ( 2) muni à une extrémité amont d'une entrée ( 21) de la matière et, à une extré- mité aval, d'une sortie ( 22) débouchant dans la chambre ( 1), le mélange intro- duit à l'entrée ( 21) passant successivement dans une zone A d'entraînement vers l'aval puis dans une zone B de compression de la matière entrainée pour la formation d'un bouchon étanche introduit par la sortie ( 22) dans la cham- bre ( 1) et renouvelé en continu par la matière venant de l'amont, caractérisé par le fait que, grâce à l'utilisation, pour l'entraînement et la compression de la matière, de l'effet d'engrènement d'au moins deux vis ( 5) imbriquées à filets identiques entrainées en rotation dans le même sens à l'intérieur du fourreau ( 2) qui les enveloppe, on réalise dans la zone de compression (B) un essorage du mélange introduit par l'entrée ( 21) en règlant le débit d'a- limentation en mélange et la vitesse de rotation des vis ( 5) de telle sorte que, pour un débit donné de matière à la sortie ( 22) du fourreau ( 2) le bou- chon constitué dans la zone de compression (B) se trouve à une pression donnée et contienne une proportion déterminée de phase liquide, la quantité supplé- mentairede phase liquide étant expulsée de la zone de compression B et remon- tant vers l'amont dans la zone d'entraînement A d'o elle est évacuée par des orifices ménagés dans des parties filtrantes ( 7) du fourreau ( 2). 2. Procédé d'alimentation selon la revendication 1, dans lequel le mé- lange de liquide et de matière combustible passe, avant son introduction dans le réacteur ( 1) dans un broyeur humide ( 4), caractérisé par le fait que l'on tolère la présence dans le mélange sortant du broyeur ( 4)dune certaine pro- portion de grosses particules de granulométrie supérieure à x mm, que l'on ajoute une certaine quantité de liquide à ce mélange et qu'on le fait passer dans un dispositif de triage en phase liquide ( 8) comportant une sortie des grosses qui sont recyclées à 1 ' entrée du broyeur humide et une sortie de mélange fin ayant une proportion de liquide supérieure à 60 %, que le mélan- ge est introduit dans l'orifice d'entrée du dispositif d'introduction ( 2) à plusieurs vis qui réalise un essorage du mélange jusqu'à formation d'un bou- chon de matière comprimée ayant une teneur en liquide inférieure à y %, de préférence inférieure à 15 %, et que l'excès de liquide recuei 1 li à la sortie des parties filtrantes ( 7) est recyclé à la sortie du broyeur humide ( 4) pour l'élévation de la teneur en liquide du mélange broyé, avant son introduction dans le dispositif de triage ( 8). 3. Procédé d'alimentation selon la revendication 1, dans lequel le mélange de liquide et de matière combustible passe, avant son introduction dans le réacteur, dans un broyeur humide ( 4) caractérisé par le fait que l'on tolère la présence dans le mélange sortant du broyeur ( 4) d'une certaine quantité de grosses particules de granulométrie supérieure à x mm, et que l'on réalise un broyage complémentaire à l'intérieur du dispositif ( 2) d'in- troduction à plusieurs vis en même temps que la formation du bouchon étanche et l'essorage de la matière. 4 Procédé d'alimentation selon la revendication 3, caractérisé par le fait que, pour réaliser le broyage complémentaire de la matière combus- tible, les vis 5 du dispositif d'introduction comprennent dans la zone de compression Bi, des filets 61 à pas inversé par rapport au pas de la zone d'entrainement vers l'aval, lesdits filets ( 61) étant munis de fenêtres ( 62) ménagées radialement sur la hauteur du filet et de largeur telle qu'elles retiennent les particules de dimensions trop importantes jusqu'à ce que celles-ci aient atteint un taux de broyage suffisant, et permettent le passa- ge vers l'aval des particules suffisamment broyées. 5. Procédé d'alimentation selon la revendication 1 dans lequel le mélange en suspension est alimenté par un carboduc ( 9), caractérisé par le fait que le mélange est introduit directement, à la sortie du carboduc ( 9), dans l'orifice dentrée ( 21) du dispositif ( 2) d'introduction o l'on réalise l'essorage du mélange et la formation d'un bouchon à teneur en eau inférieure à la limite choisie pour le bon fonctionnement du réacteur et que l'on effec- tue en meme temps dans le dispositif d'introduction un broyage complémentaire de la matière combustible. 6. Installation d'alimentation en matière combustible pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le dispositif 2 d'introduction comprend au moins deux vis( 5) parallèles à filets identiques imbriqués, placées dans un fourreau ( 2) qui les enveloppe et des moyens ( 51) d'entraînement des vis ( 5) en rotation dans le même sens et à l'intérieur duquel la matière entrainée par les vis passe successivement dans une zone d'entraînement (A) puis dans une zone de compression (B) pour la réalisation d'un bouchon étanche, et que le fourreau ( 2) est muni, en ar mont de la zone de compression (B), de parties filtrantes ( 7) constituées de secteurs de paroi dans lesquels sont ménagés des orifices de filtration de dimensions susceptibles de laisser passer vers l'extérieur la phase liquide en retenant à l'intérieur les particules solides. 7. Installation d'alimentation en matière combustible d'une chambre de combustion 1 au moyen d'un dispositif d'introduction selon la revendica- tion 6, comportant un broyeur humide ( 4) d'un mélange de la matière combus- tible et d'une phase liquide, caractérisé par le fait qu'elle comporte un dispositif ( 8) de triage en phase liquide du mélange sortant du broyeur hu- mide ( 4), muni d'une sortie du mélange fin reliée à l'entrée du dispositif d'introduction ( 2) et d'une sortie des grosses reliées à un circuit de recy- clage vers le broyeur ( 4), les parties filtrantes du fourreau ( 2) du dispo- sitif d'introduction débouchant dans une enceinte ( 7) de récupération de la phase liquide essorée, reliée à la sortie du broyeur humide par un circuit de recyclage de la phase liquide essorée dans le mélange combustible avant son entrée dans le dispositif de triage ( 8). 8. Installation d'alimentation en matière combustible d'une chambre de combustion ( 1) au moyen d'un dispositif d'introduction selon la revendi- cation 6, caractérisé par le fait que les vis ( 5) sont munies dans la zone de compression (B) de filets ( 61) à pas inversés réalisant un broyage complé- mentaire de la matière solide et munies d'ouvertures ( 62) laissant passer vers l'aval les grosses de matière suffisamment broyés.