FR 2503581 A1 19821015 FR 8206063 A 19820407 La présente invention se rapporte à un procédé pour préparer un mélange d'une matière eakbonée solide en par- ticules et d'un catalyseur d'hydrogénation. La matière obtenue peur *tre utilisée en tant que catalyseur d'hydrogénation sur support ou, en particulier lorsque la matière carbonée consiste en charbon, en tant que matière première auto-catalysée qu'on envoie & l'hy- drogénation. Un procédé pour l'hydrogénation en phase liquide du charbon a été mis au point par la firme I.G. Farbenindus- trie A.G. (en abrégé ci-après RIG") et exploité & léchelle industrielle Jusqu'à l'année 1945. En 1973, ce procédé a suscité un nouvel intérit et a fait l'obJet de nouvelles études. Le nouveau procédé IG résultant de ces études opère, comme l'ancien procédé IG, avec un catalyseur au fer, peu coûteux. Pour la préparation du catalyseur, on broie de l'oxy- de ferrique ("Bayermasse", de la firme Bayer, 2 % en poids par rapport au charbon exempt de cendres et dthumidité) avec le charbon dans un broyeur à boulets. On pulvérise alors sur le charbon finement broyé une solution aqueuse de salfate ferreux (1 % en poids par rap- port au charbon exempt de cendres et d'humidité). La répar- tiâion du catalyseur sur le charbon est mauvaise de sorte qu'il faut des quantités relativement fortes de catalyseur pour parvenir à un taux de conversion élevé du charbon en produits liquides. Des travaux antérieurs dans le domaine de la liqué- faction du charbon ont montré que le taux de conversion (transformation du charbon en produits liquides et gaseux) dépendait de facteurs variés tels que la température, la pression partielle d'hydrogène, la présence et la nature d'un "solvant donneur d'hydrogène" et la présence et la nature d'un catalyseur. Une étude approfondie de l'influence des divers fac- teurs a été faite par Charles 0. Hawk "Hydrogenation of Coal in the Batch Autoclave", Washington I, US Dept. of Mines, 1965. Selon cette étude, l'activité d'un catalyseur dépend non seulement de sa nature mais également de sa répartition. L'auteur examine alors les divers procédés permettant d'appliquer un catalyseur sur le charbon: ce. Charles O. Hawk, loc. cit., pages 5 et suivantes. 1. Imprégnation Ce procédé permet une distribution uniforme du ca- talyseur sur le charbon. On forme une suspension en agitant le charbon finement broyé 'avec une solution aqueuse du catalyseur. On évapore ensuite l'eau et on disperse le catalyseur & l'état de fine division sur le charbon. Toute- fois, les dépenses d'énergie résultant de l'évaporation de l'eau sont trop fortes pour une utilisation & l'échelle industrielle. En utilisant des solvants organiques polaires, on pourrait diminuer les frais en raison des enthalpies d'éva- poration plus faibles. Toutefois, le chlorure ferrique est le seul sel minéral de fer qui soit suffisamment soluble dans les solvants organiques. Malheureusement, les ions chlorure ont tendance à désactiver les catalyseurs au fer; en outre, ils sont corrosifs. C'est la raison pour laquelle cette tentative n'a pas connu de succès. Une situation ana- logue existe pour d'autres métaux catalytiques. 2. Le mélange dans un broyeur à boulets Dans ce procédés, le catalyseur est finement broyé dans un broyeur à boulets avec du charbon lui-m#me broyé au préalable. M$me avec de longues duries de passage, la dispersion du catalyseur sur le charbon eot moins bonne que dans le cas de l'imprégnation. Un procédé analogue a été exploité à l'échelle industrielle dans le procédé IG ci- dessus. 3. Le mélange dans un mélangeur basculant Lorsqu'on aJoute le catalyseur finement broyé au charbon finement broyé dans un mélangeur basculant, il ne se produit qu'un simple mélange. Ce mode opératoire a Ité utilisé pour le mélange d'un oxyde de fer ("BayermasseW", "Luxmase", minerai do fer des marais) dans le procédé IG. De tous les procédés dont il est question ici, celui-ci conduit à la plus mauvaise répartition du catalyseur. 4. Procédé par fusion On ajoute du sulfate ferreux heptahydraté au char- bon finement broyé avant séchage. Au cours du chauffage et séchage subséquent, le sel fond dans sa propre eau de cris- tallisation et précipite sur le charbon au cours de l'éva- poration de l'eau. 5. Procédé par pulvérisation Ce procédé a déjà été mentionné. La répartition est meilleure que dans le procédé par fusion mais nettement moins bonne que dans le procédé par imprégnation. 6. Catalyseurs solubles dans l'huile On peut parvenir à une meilleure répartition en uti- 13 lisant une suspension charbon/huile et un catalyseur selu- ble dans l'huile. Lorsqu'on le chauffe à la température d'hydrogénation (400 à 500-C) le composé soluble dans l'hui- le ne décompose et le catalyseur ne dépose à l'état de fine division sur le charbon. On utilise principalement de cette manière des sels métalliques d'acides gras insaturés, d'aci- des sulfoniques d'acides naphténiques et de phénols. Tou- tefois, le prix élevé de ces composés ne permet pas leur utilisation à l'échelle industrielle. 7. A"plication d'émulsions Dans le procédé dit par émulsion, on émulsionne une solution aqueuse du catalyseur avec l'huile de dispersion de la suspension charbon/huile. Lorsqu'on chauffe à la tem- pérature d'hydrogénation, l'émulsion se décompose et le catalyseur précipite sur le charbon. Dans le procédé décrit dans le DE 2 808 561, on utilise pour la formation du ca- talyseur du molybdate d'amonium et du sulfate ferreux heptahydraté. Selon la solubilité du sel, il faut jusqu'à % d'eau, par rapport au charbon, pour former l'émulsion. La forte teneur en humidité conduit à une diminution cor- respondante marquée de la pression partielle d'hydrogène dans les conditions d'hydrogénation du charbon. En outre, ce procédé est très exigeant relativement à la qualité de l'émulsion; ce n'est qu'avec des émulsions très fines qu'on parvient à une distribution suffisante du catalyseur. La présente invention concerne un procédé pour pré- parer un mélange d'une matière solide carbonée en parti- cules et d'un catalyseur d'hydrogénation, procédé qui com- prend les stades opératoires suivants s on met les parti- cules de la matière carbonée en contact avec une solution aqueuse d'un sel d'un métal hydrogénant, on convertit le sol en un dérivé peu soluble puis on élimine l'eau. Les matières carbonées qu'on préfère sont les char- bons durs, et en particulier les charbons bitumineux. Ces matières peuvent être utilisées pour catalyser leur propre hydrogénation et/ou l'hydrogénation d'autres produits. Parmi les autres produits qu'on peut hydrogéner iso- lément ou avec le charbon, on citera des fractions lourdes - obtenues par hydrogénation du charbon, en particulier les fractions bouillant dans l'intervalle de 260 à 5500C, les fractions lourdes et résidus provenant du pétrole, du pé- trole lourd, du pétrole de sable bitumineux de fractions de goudron de houille et de brais. On peut également utiliser différents types de cokes en tant que matières carbonées. Toutefois, ces matières font principalement fonction de supports pour le catalyseur à l'état de fine division et restent pratiquement non con- verties au cours des réactions d'hydrogénation. De préférence, le dérivé peu soluble en lequel on convertit le sel est un hydroxyde ou un sulfure. La précipitation du métal catalytique à l'état d'hy- droxyde peut ttre réalisée par addition d'un alcali, en quantité restreinte au volume nécessaire pour provoquer la précipitation du métal. Sip en mime temps, on fait passer de l'hydrogène sulfuré, le métal se dépose habituellement à l'état de sulfure. L'hydroxyde ou sulfure du métal préci- pite à l'état de fine division, colloïdal, et est adsorbé par la matière carbonée. On a constaté avec surprise qu'il se produisait une adsorption pratiquement complète du catalyseur finement dispersé sur la matière de sorte qu'à la filtration, on ne trouve pas de composés métalliques dans le filtrat aqueux ou bien on ne trouve que les quantités correspondant au produit de solubilité. La filtration n'est pas essentielle pour l'élimination de l'eau, on peut également se servir d'pn hydrocyclone. Si l'on utilise un charbon à forte teneur en sou- fre, il suffit de précipiter le catalyseur à liétat d'hy- droxyde. Celui-ci réagit dans les conditions de l'hydrogé- hation du charbon avec les composés du soufre présents dans ce dernier avec formation ln situ d'un sulfure métal- lique à haute activité. Un autre avantage résultant de cette réaction réside in ce que le soufre est combiné chimiquement. Par contre, avec un charbon à faible teneur en sou- fre, il est préférable de précipiter en présence d'hydro- gène sulfuré. On peut améliorer l'activité à l'hydrogénation du mélange de la matière carbonée et du catalyseur d'hydrogéna- tion en broyant les mélanges par exemple dans un broyeur à boulets. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la matière carbonée est mise en suspension dans la solution aqueuse contenant le sel métallique. Pour que la teneur en humidité du mélange reste aussi basse que possible, on doit utiliser une solution du sel métallique à forte concentration. Le rapport de la quantité de la solution aqueuse de catalyseur à la quantité de matière carbonée ne situe avan- tageusement dans l'intervalle de O,lsl à 2,0:1, de préfé- rence dans l'intervalle de 0,3sl à 0,7:1. Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le sel métallique peut àtre dissous dans la phase aqueuse d'une émulsion eau-dans-l'huile. On obtient de cette manière un système qui comprend la matière carbonée en particules en suspension, la solution du sel métallique et de l'huile. Après réglage du pH de la phase aqueuse, on intro- duit de l'hydrogène sulfuré t il y a précipitation de sulfure métallique colloïdal qui est adsorbé par la ma- tibre. A l'introduction de l'hydrogène sulfuré ou au plus tard au cours du chauffage du système en émulsion/suspen- sion, l'émulsion est brisée. Leau est ensuite éliminée, par exemple & l'aide d'un hydrocyclone ou de préférence, comme *n le verra en référence à la fk*. 2 des dessins an- nexés, par chauffage dans un stade préliminaire de l'ins- tallation de conversion. Du fait que le sulfure métallique précipite de l'é- mulsion à l'état colloïdal, il n'est pas nécessaire, con- trairement au procédé décrit dans le DE-OS 2 808 561, de former une émulsion finement dispersée: une émulsion en dispersion grossière convient. L'émulsion peut être formée par des techniques connues, par exemple des secousses, un battage, une agitation, un mélange turbulent, l'injection d'une phase dans l'autre ou les vibrations. On peut facili- ter la formation de l'émulsion en aJoutant des agents émul- siohnants. L'utilisation de sulfates métalliques dans des solutions diluées d'acide sulfurique peut avoir des avanta- ges si les huiles utilisées pour la formation de l'témulsion contiennent des composée asotés basiques. Ceux-ci réagis- sent avec l'acide sulfurique en formant des agents tensio- actifs cationiques qui constituent dewxcellents agents émulsionnant*. L'huile composant de cette émulsion est de préférence une fraction lourde obtenue par l'hydrogénation du charbon et qui bout dans l'intervalle de 260 à 550C. Cependant, on peut aussi utiliser des fractions lourdes et résidus pro- venant du pétrole brut, du pétrole brut lourd, du pétrole de sable bitumineux de fractions de goudron de héuille et de brais. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, la matière carbonée est mise on suspension dans l'huile, la solution aqueuse du sol du métal hydrogénant est émulsionnée avec l'huile, l'émulsion est mélangée avec la suspension et le sel est ensuite cohverti en dérivé peu soluble. L'eau contenue dans le système est ensuite de préférence éliminée par évaporation. Parmi les sels métalliques hydrosolubles qui con- viennent, on citera ceux du for, de l'étain, du molybdène, du cobalt, du nickel, du zinc, du vanadium, du tungstène, du chrome et de l'antimoine. On utilise de préférence les sulfates. La combinaison d'un sel de fer et d'un sel dtun autre métal hydrogénant, de préférence l'étain, est parti- culièrement avantageuse. Les catalyseurs contenant du fer en combinaison avec de l'étain, du molybdène, du nickel, du cobalt ou du zinc apportent un autre avantage sous la forme de sulfures à haute activité. Si on les utilise pour hydrogéner une dis- persion charbon/huile dans laquelle l'huile de la dispersion est un distillat lourd provenant d'une opération antérieure d'hydrogénation du charbon, le produit contient une concen- tration relativement forte de substances donneuses d'hydro- gène. Auparavant, pour parvenir à cette concentration, il fallait une opération séparée d'hydrogénation. On sait qu'une forte proportion de composés donneurs d'hydrogène a un effet avantageux sur le taux de conversion, le rendement en distillat et méme la qualité du produit. Le catalyseur contenant de l'étain se distingue par une haute activité d'hydrogénation et de craquage condui- sant à la formation préférentielle de produits légers. Les catalyseurs peuvent &tre utilisés aux proportions suivantes (exprimées en métal contenu dans le catalyseur, par rapport carbonée et Fer Etain Molybdène Cobalt Nickel Zinc Vanadium Tungstène Antimoine à la matière carbonée ou au mélange de d'hydrocarbure soumis à la conversion) en poids % en poids 0,5 - 5 de préférence 1 - 3 0,01 - 1 # 0,05 - 0,1 0,01 - 1 # 0,05 - 0,1 0,01 - 1 0,05 - 0,1 0,1 - 2 0,1 - 0,5 0,1 - 2 " 0,1 - 1 0,1 - 2 0,1 - 1 0,1 - 2 0,1 - 1 0,05 - 2 Les autres métaux sont de n 0,1 - préférence utilisés matière avec le fer. 250358 1 L'addition d'un composé du calcium à l'état de fine division, de préférence le nitrate, en petites proportions, par exemple en proportions de 0,1 à 0,5 % en poids de Ca, par rapport au poids de la matière carbonée, peut accro!tre l'activité du catalyseur. Toutefois, il faut prendre des précautions car l'addition de composés du calcium, en par- ticulier en fortes quantités, peut susciter à des problèmes résultant de la déposition de carbonate de calcium dans les parties de l'appareillage placées à la suite. Le compose du calcium peut être ajouté avant, durant ou après la pré- paration du mélange de la matière carbonée et du catalyseur. D'autres caractéristiques et avantages de l'inven- tion ressortiront plus clairement de la description détail- lée donnée ci-après en référence aux figures des dessins annexés sur lesquels s La fig. 1 représente un cycle opératoire complet d'une installation d'hydrogénation du charbon dans laquelle le catalyseur est précipité sur le charbon à partir d'une suspension aqueuse. La fig. 2 représente une installation d'hydrogénation du charbon dans laquelle le catalyseur est précipité sur le charbon à partir d'une émulsion eau-dans-l'huile. Le cycle *pératoire représenté à la fig. 1 a été conçu de manière à donner uniquement des petites quantités d'eau à la sortie. En référence à cette figure, le charbon en particules est amené par le conduit 1 et la solution aqueuse de catalyseur par le conduit 2 au stade I dans le- quel on forme une dispersion aqueuse de charbon à forte teneur en substances solides. La séparation de l'eau est favorisée par le carac- tère hydrophobe des charbons durs utilisés de préférence, de sorte qu'une opération de séparation simple telle qu'une filtration ou un passage à l'hydrocyclone donne satisfac- tion. L'humidité résiduelle, au maximum 20 %, peut *tre éliminée par des techniques classiques. L'opération du stade I peut étre effectuée comme une opération de broyage au mouillé dans laquelle on utilise de longs broyeurs tubulaires à boulets comme dans la pratique de l'industrie des ciments. La dispersion de charbon formée est pompée par le conduit 3 au stade II et mélangée intimement à cet endroit avec de l'eau de recyclage contenant du sulfure d'hydrogè- ne. Il y a alors précipitation du catalyseur à l'état de sulfure métallique. La suspension aqueuse passe ensuite par le conduit 4 au stade III pour séparer de l'eau, ce qui est effectué comme décrit ci-dessus. L'effluent aqueux contenant le sulfure d'hydrogène est recyclé par le conduit 5 au stade II. La concentration en sulfure d'hydrogène de l'eau de recyclage est réglée de manière que la concentration en catalyseur et la concentration en hydrogène sulfuré soient aussi basses que possible dans l'effluent ou dans le con- duit 10. Le pH de l'eau de recyclage est réglé à la valeur optimale pour la précipitation dans le conduit 7. Le charbon séparé passe ensuite par le conduit 8 au stade IV, c'est-à-dire le séchoir à charbon. Le charbon néché supportant le catalyseur à l'état de fine division est envoyé par le conduit 9 à une opéra- tion d'hydrogénation en phase liquide (stade V). Lorsqu'on utilise des catalyseurs co teux, il peut itre avantageux de les séparer par des techniques connues des cendres ré- sultant de la gazéification des résidus (stade VII) et de les recycler par le conduit 11. L'huile de la dispersion amenée par le conduit 12 pour la gormation de la dispersion charbon/huile peut con- sister en totalité ou en partie en fractions de produits lourds provenant du stade VI. En outre, il peut tre avantageux, pour diminuer la quantité de l'effluent aqueux évacué par le conduit 6,de recycler au stade I une partie de l'eau provenant du stade de séparation de l'eau par le conduit 10 avant l'addition de l'hydrogène sulfuré, et-de la réutiliser pour la forma- tion de la dispersion aqueuse de charbon. Cette option est possible si l'on n'utilise pas un excès de sulfure d'hydrogène ou ai l'on n'en utilise qu'un léger excès. En référence maintenant à la fig. 2 des dessins annexés, l'installation pour l'hydrogénation du charbon représenté* dans cette figure comprend un réservoir 13 dans lequel 1- charbon broyé et séché au préalable est mé- langé avec de l'huile de dispersion (distillat de liqué- faction du charbon bouillant dans l'intervalle d'environ 350 à 5506C). Il y a formation d*une émulsion de l'huile de dispersion et d'une solution aqueuse concentrée de sel métallique dans un émulsifieur 14. Cette émulsion est ajoutée dans le réservoir 15 à la dispersion de charbon et d'huile provenant du réservoir 13 avec formation d'une émulsion à faible concentration en eau. La teneur en eau de l'émulsion dépend de la solubilité du sel métallique utilisé. Habituellement, dans le réservoir de mélange 15, la concentration est d'environ 2 à 20, plus spécialement de 4 à 10 % en poids (par rapport au poids sec du charbon). Dans le réservoir de mélange 15, on introduit par un conduit 16 de l'hydrogène sulfuré. Un réglage du pH peut être nécessaire. La suspension émulsion/charbon est ensuite chauffée dans les échangeurs de chaleur 17 et 18 ou par mélange avec un courant de produit chaud amené,par le con- duit 20, à un niveau tel que l'excès d'hydrogène sulfuré, l'eau et les composants très volatils de l'huile de disper- sion sont éliminés dans la séparateur 19 sous la pression opératoire (100 à 300 bars). Ces substances sont séparées dans un séparateur 21. De préférence, la teneur en substances solides dans le réservoir de mélange 15 est au maximum de 60 J en poids et de préférence de 35 à 55 % en poids lorsqu'on utilise du charbon. Si on utilise eomme huiles de dispersion des huiles lourdes, il faut travailler à de plus basses teneurs en substances solides, selon la nature de ces huiles. L'introduction d'une fraction de produit bouillant à peu près dans l'intervalle de 260 à 400-C par un conduit permet de régler la qualité de l'huile de dispersion, car la proportion maximale des composants donneurs il d'hydrogène est contenue dans cette fraction. Comme on le verra par la suite, les catalyseurs préparés conformément à l'invention et dans lesquels le fer est combiné avec de l'étain, du molybdène, du nickel, du cobalt ou du zinc, ont un autre avantage: au cours de l'hydrogénation, la concentration des composants donneurs d'hydrogène est con- sidérablement accrue. L'huile amenée par les conduits 22 et/ou 23 et éga- lement 24 ou 25 pour la formation de la suspension charbon/ huile ou de l'émulsion solution de catalyseur/huile peut consister en totalité ou en partie en fractions de produits lourds obtenues par hydrogénation du charbon. Le reste des opérations exploite des techniques classiques d'hydrogénation du charbon et est représenté schématiquement à la fig. 2. Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois la limiter; dans ces exemples, les indications de parties et de % s'entendent en poids sauf mention contraire. Mode opératoire expérimental La matière carbonée est un charbon bitumineux flam- bant séché par l'azote en lit fluidisé puis broyé en un produit à une dimension de particule maximale de 0,2 mm, à partir duquel on sépare par tamisage une fraction à une di- mension de particule dans l'intervalle de 0,125 à 0,04 mm. Le charbon a les propriétés suivantes s teneur en humidité 10 % cendres 10 % fer 1 % soufre 1 % chlore o,4 % azote 1,4 % calcium 0,4 % carbone 73 % hydrogène 5,3 % dimension de particule 0,125 à 0,04 mm densité apparente à l'état tassé 8 environ 0,5 à 0,6 g/ml. On procède à des essais d'hydrogénation du charbon dans un autoclave en 1 heure à 4506C sous une pression d'hydrogène de 300 bars et à un rapport charbon/huile de 2:3. On utilise comme huile de dispersion de l'huile anthra- cénique bouillant de 260 à 350.C, rapport atomique C/H environ 0,98, obtenue par liquéfaction du charbon. Les produits sont traités de la manière suivante. Analyse des gaz Lorsque l'autoclave est ouvert, les gaz sont recueil- lis, un échantillon des gaz prélevé et la teneur en hydro- carbures en C 1-C 5 déterminée par chromatographie en phase gazeuse. Distillation * Le produit est homogénéisé et fractionné par distil- lation Jusqu'à lOOC à pression normale et 1000C sous vide. Les produits gazeux obtenus en cours de distillation sont inclus dans les rendements en gaz indiqués. Taux de conversion Un échantillon du produit total, y compris l'huile de dispersion résiduelle, est extrait au Soxhlet pendant 20 heures par le toluène. On pèse la fraction insoluble et on détermine le taux de conversion par le pourcentage en poids de la fraction insoluble par rapport à la quantité de charbon utilisée# à l'exclusion de l'humidité et des cendres, après avoir pris en compte la teneur en cendres et en cata- lyseur de la fraction insoluble. Teneur en asphaltènes La détermination est faitesolon le mode opératoire de la norme allemande DIN 51 595, sur l'extrait obtenu au Soxhlet. Rendement en extrait La fraction du produit qui est soluble dans le to- luène chaud mais ne peut pas être distillée est considérée comme étant làextrait. Exemple 1 Essais 1 à 3 Dans les essais 1 et 2, on décrit la préparation des mélanges charbon/catalyseur de la technique antérieure et dans l'essai 3 cette préparation par le procédé en suspen- sion aqueuse selon l'invention. Essai 1 On broie 1 kg de charbon en particules et 45,8 g de FeS04,7H20 pendant 6 heures dans un broyeur à boulets tour- nant à la vitesse de 1,3 tours/s. Le chargement du broyeur est d'environ 50 %. Essai 2 On mélange 1 kg de charbon en particules avec une solution de 45, 8 g de FeSO4,7H20 dans 15 litres d'eau. On agite le mélange pendant 2 heures. On élimine ensuite l'eau par évaporation à l'étuve à vide. Essai 3 On mélange 15,5 g de charbon avec 40 ml d'eau et ,1 ml d'une solution contenant 100 g de FeS04, 7H20 par litre et on agite pendant 15 mn. On aJoute ensuite 15 mil- limoles de NaOH O,lN et on introduit environ 40 ml1 d'H28 à l'état gazeux afin de précipiter le sulfure ferreux sur le charbon. Le mélange obtenu est ensuite filtré et séché. Les produits des essais 1, 2 et 3 ont ensuite été soumis à l'hydrogénation dans un autoclave comme décrit ci- dessus, Les résultats obtenus sont rapportés dans le tableau ci-aprsa. 25... i. 3O * suspension charbon/eau; fer précipité à l'état de sulfure. -1 Essai Catalyseur Taux de Rende- Rende- Rende- Ne conver- ment en ment en ment en sion, % gaz, % distil- asphal- _______ ________ lat!, tno d. 1 1% de Fe (broyé 78,0 15,5 24,1 23,8 au broyeur à boulets) 2 1% de Fe (par 83,2 17,0 26,7 19,3 imprégnation) 3 1% de Fe (selon 83,4 16,2 34,5 22,0 l'invention) Toutes les indications de pourcentage rapportées dans le tableau I pour le rendement et le taux de conver- sion se rapportent à la quantité de charbon mise en oeuvre (exempt d'humidité et de cendres). Les essais ns 1 et 2 sont conformes à la technique antérieure et l'essai 3 conforme à l'invention. Avec le mélange charbon/catalyseur préparé conformément à l'inven- tion, on obtient un plus fort rendement en distillat. Cela prouve que le sulfure ferreux précipité conformément à l'invention est plus actif que le sulfate ferreux appliqué par imprégnation et converti en sulfure ferreux dans les conditions de l'hydrogénation du charbon. Essai 4 On dissout 25 g de Fe804,7H20 et 0,95 g de SnC12, 2H 20 dans 700 ml d'eau. On aJoute 500 g de charbon par petites portions sous agitation vigoureuses Lorsque l'ad- dition est terminée, on agite la suspension pendant 30 mn avec une intensité accrue. On règle alors le pi à 9 par addition d'ammoniaque concentrée. Immédiatement après, on fait barboter H28 pendant 3" mn sous agitation. On filtre ensuite la dispersion et on sèche le résidu à 105eC. Il contient 1 % en poids de Fe et 0,1 % de Sn. Essais 5 à 7 On prépare de manière analogue des mélanges charbon/ 23 catalyseur à partir de Feà04,7H20 et de sels d'autres mé- taux on quantités calculées pour donner les concentrations rapportées dans le tableau II ci-après s Essai Ne Autre sel métallique C0o804,7H20 6 NiO84,7H20 7 Zn(CH3COO)2,2H20 Dans l'essai 7, le pH est réglé à 7 avant intro- duction d'H2S. L'essai 8 est un autre essai comparatif, sortant du cadre de l'invention.Dans cet essai, le sulfate ferreux est aJouté à ltoxyde de fer du commerce "Bayermasse" par le mode opératoire par imprégnation de la technique antérieure. Les produits obtenus dans les essais 4 à 8 ont ensuite été soumis à hydrogénation dans un autoclave comme décrit plus haut. Les résultats obtenus sont rapportés dans le tableau Il ci-après (voir page 18). Les combinaisons d'étain, de cobalt, de nickel et de zinc avec du fer manifestent des avantages surprenants, spécialement pour ce qui concerne le rendement en la se- conde fraction, comparativement au catalyseur de 1'IG de l'essai 8. Toutes les indications de % données pour le rende- ment et le taux de conversion se rapportent à la quantité de charbon utilisée (exempt d'humidité et de cendres). Les chiffres qui, dans certains cas sont négatifs pour la troi- sième fraction de distillats s'expliquent par le fait qu'une partie de l'huile de dispersion est convertie et que la quantité d'huile de dispersion présente à l'origine est déduite de la quantité obtenue de troisième fraction de distillat. Les résultats,rapportés dans le tableau III ci-après, mettent en évidence l'amélioration de l'huile de dispersion en matière de composés donneurs d'hydrogène lorsqu'on utilise les deux catalyseurs préparées conformément à l'invention. Les chiffres donnés pour l'intensité sont proportion- nels à la concentration des composés indiqués. M * 178 M = 180 X * 182 X * 186 Z a - 18 Z M - 16 Z = - 14 Z = - 10 H2 C%2H%274 2 2IH M est le poids moléculaire et le facteur Z est une mesure de l'aromaticité. Dans le tableau III, on a comparé l'huile de disper- sion utilisée dans les essais avec des fractions provenant de la troisième fraction de distillat et présentant l'in- tervalle d'ébullition correspondant de 260 à 350C. Exemple 2 Dans cet exemple, on utilise les mélanges charbon/ catalyseur obtenus par le procédé de précipitation en émul- sion selon l'invention. Essais 9 à 12 On donne ci-après, sous le titre "essai 12", les dé- tails du mode de préparation des catalyseurs en référence à l'utilisation de FeSO4,7H20 et (NH4)6Mo402,4H20. 16 On forme de manière analogue des mélanges charbon/ catalyseur à partir de FeSO4t7H20 et de sels d'autres mé- taux en quantités calculées pour donner lea concentrations indiquées dans le tableau IV ci-après. Essai N Autre sel métallique 9 SnC12, 2H20 SnC12, 2H20 ll Essai 12 On dissout 25 g de FeS04,7H20 et 0,92 g de (NH4)6 Mo7024, 4H20 dans 40 ml d'eau. On émulsionne la solution obtenue avec 84 g d'huile anthracénique par agitation au turbo-agitateur. L'émulsion est immédiatement aJoutée sous agitation à une dispersion contenant 500 g de charbon dans 677 g d'huile anthracénique. On poursuit l'agitation en faisant barboter H2S pendant 30 mn. L'eau est ensuite éliminée,par chauffage du mélange avec précaution à 120oC sous un courant d'azote dirigé à la surface du mélange; Dans l'essai 10, l'eau n'est pas éliminée complètement. Les produits des essais 9 à 12 ont ensuite été sou- mis à hydrogénation dans un autoclave come décrit plus haut. Les résultats obtenus sont rapportée dans le ta- bkatu IV ci-après (voir page 19). Les résultats rapportés dans le tableau IV montrent que les catalyseurs contenant du fer et un autre métal, préparés conformément à l'invention, sont particulièrement efficaces. Les essais 9 et 11 montrent que l'activité du fer, un peu moins actif, est accrue par l'addition d'un autre métal; les chiffres de taux de conversion et de quantités de produit dans l'intervalle C 5-550C, dans l'essai 9, sont supérieurs d'environ 10 et 30 % aux chiffres corres- pondants de l'essai 11. La différence entre les essais 9 et 10 réside dans la teneur en humidité du mélange de ré- action. Le mélange de réaction sur l'essai 9 contient 0,4 % d'humidité et celui de l'essai 10 13 % d'humidité. Les résultats obtenus mettent clairement en évidence l'influ- ence nocive de l'eau sur l'hydrogénation du charbon. %c'Io 8tleu M -,1.T.' I 86 cz rI TT 08 1' 0' 6 'Lr T O1 98 % 'o uz S6 Z'9r 6'CC T'ST- T 9'CT 6'6 WT e, % 'o ii O.O--S0 OO -O9z O009z-OLITOOLT - Uoym euoFçqou.zj ' 't F T -..lUOO p U.Iop UT UOT. UOT. '-T0 op xrIj, -xa,. umo9.Z oul: -ovi, e*mq -oUx.z *oI:T u seO,no. Tuq. Tpwariv II nfiY'IYT Go C> (t' Co TABLEAU 4 Esaai Catalyseur Gaz en lbre frac- 2ème frac- &me frac- Somme des Ex- Taux de Ne- C1-C4 tion tion tion fractions trait conver- 1 à 3 sion C5-170OC 170-260*C 260-550-c C5-550ec 9 Fe 1% 12,9 12,6 66,0 23,5 55,1 20,8 94 Sn 0,1% Fe 1% 15,9 8,9 24,7 5,7 39,3 26,2 90 Sn 0,1% 11 Fe 1% 12,7 7,3 53,3 -19,2 41,4 28 85 12 Fe 1% 14,3 9,3 37,4 12,2 58,9 18, 2 98 No 0,1% Toutes les indications de % indiquées pour le rendement et le taux de conversion se rapportent à la quantité de charbon mise en oeuvre (exempt d'humidité et de cendres). Les résultats,qui dans certains cas sont exprimés par des nombres négatifs pour la troisième fraction de distillat s'expliquent par le fait qu'une partie de l'huile de la dispersion eat convertie et que la quantité de l'huile de dispersion présente à 1'origine.est ddduitp de la quantité obtenue de troisième fraction de distillat. F-a ru LY ui o c01 REVENDICATIONS 1 - Procédé de préparation d'un mélange d'une ma- tière carbonée solide on particules et d'un catalyseur d'hydrogénation, ce procédé se caractérisant en ce que l'on met les particules de la matière carbonée en contact avec une solution aqueuse d'un sel d'un métal hydrogénant, on convertit le sel en un dérivé peu soluble et on élimine ensuite l'eau. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la matière carbonée consiste en charbon dur. 3 - Procédé selon la revendication 1 ou 2, carac- térisé en ce que le dérivé peu soluble est un hydroxyde ou un sulfure. 4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la matière carbonée est mise en sus- pension dans la solution aqueuse contenant le sel métal- lique. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le sel du métal hydrogénant *st dis- sous dans la phase aqueuse d'une émulsion eau-dans-l'huile. 6 - Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'on met la matière carbonée en suspension dans l'huile, on émulsionne la solution aqueuse du sel du métal hydrogénant avec l'huile, on mélange l'émulsion avec la suspension et on convertit le sel en le dérivé peu soluble. 7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le métal hydrogénant consiste en un ou plusieurs des métaux suivants s fer, étain, molybdène, cobalt, nickel, zinc, vanadium, tungstène, chrome et anti- moine. 8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'on utilise au moins deux métaux hydrogénants dont l'un est le fer. 9 - Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que les métaux hydrogénants sont le fer et l'étain. - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, avant,durant et après l'imprégnation de la matière carbonée, on ajoute un composé du calcium en quantité correspondant & une concentration en calcium de 0,1 à 0,5 % en poids par rapport à la matière carbonée. 11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le mélange de la matière carbonée et du catalyseur d'hydrogénation est ensuite soumis à broyage.