FR 2507319 A1 19821210 FR 8110985 A 19810603 i L'invention a pour objet un dispositif pour contrôler la pression à l'intérieur d'une co- lonne pulsée, utilisable notamment pour déterminer la densité ou le niveau de l'interface dans les co- lonnes pulsées des installations de retraitement de combustibles nucléaires irradiés. Dans les installations de retraitement de combustibles nucléaires irradiés, on utilise fré- quemment des colonnes pulsées dans lesquelles on met en contact une phase aqueuse avec une phase organi- que pour réaliser l'extraction de l'uranium, du plu- tonium et/ou des produits de fission Pour assurer un fonctionnement satisfaisant de ces colonnes pul- sées, il est nécessaire de contrôler avec précision l'évolution de certains paramètres qui sont, notam- ment, le niveau de l'interface dans le décanteur, la densité des phases liquides en circulation dans la colonne et le poids d'une colonne de liquide. Compte tenu de la radioactivité des phases traitées dans la colonne, il est nécessaire d'utili- ser pour ce contrôle des dispositifs automatiques de grande fiabilité, répondant en particulier aux exi- gences suivantes: ces dispositifs ne doivent pas comporter de pièces susceptibles d'être défaillantes, en contact avec les solutions radioactives, ils doivent répondre aux conditions de sûreté nu- cléaire, ils doivent être insensibles aux rayonnements io- nisants, ils doivent être insensibles aux fortes variations de pression interne dues à la pulsation, et ils doivent avoir une excellente résistance à la corrosion en présence des solutions radioactives traitées dans la colonne. 250731 9 On sait que les paramètres tels que le ni- veau d'interface, le poids d'une colonne de liquide et la densité d'un liquide peuvent être déterminés à partir des valeurs de la pression en un ou plusieurs points situés à l'intérieur de la colonne Habituel- lement, on mesure la pression au sein d'un liquide pulsé en plaçant un capteur approprié au contact du liquide et en effectuant la conversion de la pres- sion en un signal électrique utilisable; avec une réponse dynamique suffisante du capteur, on obtient une mesure fidèle et facile à exploiter Lorsque les solutions mises en circulation dans la colonne sont des solutions dangereuses ou corrosives, on peut in- terposer un liquide tampon entre la membrane en con- tact avec le liquide et la membrane du capteur Ce- pendant, ces dispositifs de mesure ne sont pas adap- tés au cas des colonnes pulsées utilisées pour le traitement de solutions radioactives, en raison des grandes difficultés pour assurer leur maintenance et effectuer des réparations. Aussi, dans ces colonnes, on mesure plutôt la pression au sein du liquide en déterminant la pression de barbotage d'un gaz tel que de l'air Les dispositifs utilisables pour cette mesure compren- nent simplement des tubes plongeurs qui débouchent dans le liquide de la colonne aux endroits o l'on veut mesurer la pression, des moyens pour introduire dans ces tubes plongeurs un gaz comprimé et des moyens pour mesurer la pression à l'intérieur des tubes plongeurs. Avec les dispositifs de ce type, la seule partie en contact avec le liquide radioactif est constituée par le tube plongeur qui satisfait aux conditions requises: en effet, celui-ci n'évolue pratiquement pas dans le temps, il peut être facile- ment débouché par injection d'un liquide approprié en cas d'obturation, il ne pose pas de problème de réalisation pour répondre aux conditions de sûreté nucléaire et il est insensible aux rayonne- ments ionisants Par ailleurs, les moyens de mesure de pressions peuvent être constitués dans ce cas par un capteur de type classique puisque celui-ci est situé à l'extérieur de la colonne dans une zone ac- cessible et qu'il est seulement en contact avec de l'air filtré. Cependant, de tels dispositifs sont mal adaptés pour mesurer la pression dans des colonnes pulsées En effet, dans ce cas, la pression au sein du liquide de la colonne varie fortement avec les pulsations, ce qui provoque une remontée du liquide dans les tubes plongeurs et une oscillation du ni- veau de ce liquide en fonction de la pulsation; de ce fait, la valeur de la pression mesurée dans les tubes plongeurs ne correspond pas à la pression du liquide dans la colonne Ce problème se rencontre notamment dans le cas de la mesure du niveau d'in- terface dans le décanteur inférieur d'une colonne pulsée fonctionnant en phase organique continue En effet, pour cette mesure, il est nécessaire de pou- voir détecter une variation de pression de faible amplitude (par exemple de l'ordre de 0,3 millibar pour 1 cm de variation du niveau d'interface), et cette variation est noyée dans un bruit de fond de l'ordre de 300 à 600 millibars en raison de la pul- sation, soit dans un bruit de fond 1000 à 2000 fois plus élevé. Aussi, un tel dispositif ne peut convenir pour contrôler le niveau d'interface dans une colon- ne pulsée. Pour remédier à cet inconvénient, on a en- visagé de perfectionner ces dispositifs en utilisant différents systèmes permettant d'atténuer les phé- nomènes parasites dus à la pulsation Dans ce but, on a utilisé des amortisseurs pneumatiques sur les tubes plongeurs On a également envisagé de détermi- ner le niveau d'interface en mesurant la différence de pression entre deux points Pl et P 2 de la colonne par barbotage d'un gaz dans des "pots" rejetés en communication respectivement avec le milieu liquide de la colonne au niveau des points Pl et P 2 Cepen- dant, ces systèmes ne sont pas satisfaisants En ef- fet, lorsqu'on utilise des amortisseurs pneumati- ques, la chaîne de mesure doit être étalonnée en fonction des paramètres de fonctionnement de la co- lonne: pression de pulsation, fréquence de pulsation, débit, etc; de ce fait, lorsque ces paramètres varient, on doit recalibrer la chaîne de mesure, ce qui cons- titue une opération très lourde en exploitation. Dans le cas du système à npots" rejetés, celui-ci est difficile à mettre en oeuvre au stade industriel en raison de la complexité hydraulique et de l'encombrement des circuits, des risques d'en- crassement des canalisations reliant les pots à la colonne et des problèmes posés par une variation brusque du niveau de l'interface. La présente invention a précisément pour objet un procédé de contrôle de la pression à l'in- térieur d'une colonne pulsée qui pallie les inconvé- nients des dispositifs connus actuellement. A cet effet, le dispositif, selon l'inven- tion, pour contrôler la pression à l'intérieur d'une colonne pulsée comporte au moins un tube plongeur débouchant dans ladite colonne, des moyens pour in- troduire dans le ou lesdits tubes plongeurs un gaz et le faire barboter dans le milieu liquide de la colonne et des moyens pour déterminer la pression dans le ou lesdits tubes plongeurs, et il se carac- térise en ce que chaque tube plongeur débouche dans la colonne par l'intermédiaire d'une capacité ouver- te à son extrémité inférieure, ladite ou lesdites capacités ayant chacune des dimensions telles que, lors des variations de pression dues à la pulsation, l'interface gaz-liquide soit toujours située dans chacune desdites capacités et que le niveau de cette interface varie peu à l'intérieur de chacune desdi- tes capacités. La présence de cette capacité permet ainsi de minimiser l'influence défavorable des phénomènes parasites décrits précédemment En effet, le fait d'utiliser une capacité à l'intérieur de laquelle le niveau de liquide varie peu malgré les pulsations conduit à rendre négligeable l'influence de la hau- teur de liquide dans la capacité ainsi que l'inertie et les frottements Selon un premier mode de réali- sation du dispositif de l'invention adapté à la me- sure d'un poids de colonne de liquide, le dispositif ne comprend qu'un seul tube plongeur débouchant dans la colonne par l'intermédiaire d'une capacité de section relativement importante et de hauteur telles que l'interface -gaz-liquide soit toujours située dans ladite capacité et que le niveau de cette in- terface varie peu à l'intérieur de la capacité. Ainsi, malgré les pulsations, le liquide remontera peu dans la capacité et l'influence de cette colonne de liquide remonté dans la capacité sera négligeable sur la mesure du poids de la colon- ne de liquide Avantageusement, la capacité a la forme d'un cylindre droit disposé verticalement, et la section de ce cylindre est choisie en fonction des paramètres de fonctionnement extrêmes de la co- lonne, notamment de la pression et de la fréquence de pulsation les plus élevées envisagées. A titre d'exemple, on peut utiliser une capacité de section circulaire ayant un diamètre al- lant de 20 mm pour les petites colonnes (section de à 80 cm 2) à 80 mm pour les grosses colonnes (sec- tion supérieure à 700 cm 2 >. Généralement, on utilise une capacité de section circulaire présentant un diamètre d'au moins 30 mm. On peut estimer que l'influence de la pression variable au sein du liquide sur la mesure de pression est pratiquement inversement propor- tionnelle à la section de la capacité Aussi, on a intérêt à utiliser une capacité de section la plus grande possible. Par ailleurs, pour que l'interface gaz- liquide soit toujours située dans la capacité, cette dernière doit présenter un volume au moins égal au volume minimal permettant de confiner cette interfa- ce à l'intérieur de la capacité. Avantageusement, la capacité a un volume légèrement supérieur à ce volume minimal. Selon un second mode préférentiel de réa- lisation du dispositif de l'invention, celui-ci est conçu pour mesurer la différence de pression entre deux points Pl et P 2 d'une colonne pulsée. Dans ce cas, le dispositif comprend un premier et un second tubes plongeurs débouchant res- pectivement dans la colonne aux niveaux des points Pl et P 2, des moyens pour introduire dans chacun des tubes plongeurs un gaz et le faire barboter dans le milieu liquide de la colonne et des moyens pour me- surer la différence de pression entre lesdits tubes plongeurs, et il se caractérise en ce que le premier et le second tubes plongeurs débouchent respective- ment dans la colonne par l'intermédiaire de capaci- tés C 1 et C 2 ouvertes à leur extrémité inférieure, lesdites capacités C 1 et C 2 ayant des dimensions telles que, lors des variations de pression dues à la pulsation, l'interface gaz-liquide soit toujours située dans chacune desdites capacités et que la va- riation &x du niveau de l'interface gaz-liquide dans la capacité C 1 et la variation Ax 2 du niveau de l'interface gaz-liquide dans la capacité C 2 soient telles que àx 1/Ax 2 reste sensiblement égal à il P et Pl représentant respectivement la masse volu- mique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point Pl et la masse volumique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point P 2. Dans ce second mode de réalisation, on compense aussi l'influence défavorable des colonnes de liquide présentes dans les capacités C 1 et C 2 en utilisant des capacités dont les dimensions sont telles que lors des variations de pression dans la colonne dues à la pulsation, l'effet de la colonne de liquide dans la capacité C 1 est annulée par l'ef- fet de la colonne de liquide dans la capacité C 2. Ainsi, on obtient par mesure de la diffé- rence de pression entre les tubes plongeurs une me- sure pratiquement égale à celle de la différence de pression entre les points Pl et P 2. De préférence, les capacités C et C 2 ont la forme de cylindres droits disposés verticalement et elles ont respectivement des sections transversa- les 51 et 52 telles que 51/pl soit égal à 52/p 2. Comme précédemment, la section 51 ou la section 52 est choisie en fonction des paramètres de fonctionnement extrêmes de la colonne. De même, on utilise des capacités C 1 et C 2 ayant un volume légèrement supérieur au volume mini- mal permettant d'assurer le confinement des interfa- ces gaz-liquide à l'intérieur de ces capacités. Avantageusement, les capacités C 1 et C 2 ont une section circulaire Le volume V 1 de la capa- cité Ci est égal-au volume V 2 de la capacité C 2. De même, le volume du circuit gazeux en amont de la capacité C 1 est sensiblement égal au volume du circuit gazeux en amont de la capacité C 2. Ceci permet en particulier de minimiser les autres perturbations parasites qui seraient sus- ceptibles d'affecter la mesure de la différence de pression. Ce second mode de réalisation du disposi- tif de l'invention est particulièrement adapté pour assurer la mesure du niveau de l'interface dans le décanteur d'une colonne pulsée. Dans ce cas, les points Pl et P 2 sont si- tués dans le décanteur de la colonne de part et d'autre de l'interface, et le dispositif comprend de plus des moyens pour déterminer à partir de la dif- férence de pression entre les deux tubes plongeurs, de la distance h entre les points Pl et P 2 et les masses volumiques p 1 et p 2 des deux phases liquides en circulation dans la colonne, le niveau de l'in- terface dans ledit décanteur. Ce second mode de réalisation du disposi- tif de l'invention peut être utilisé également pour la mesure de la densité d'un liquide présent dans une colonne pulsée. Dans ce cas, les points Pl et P 2 o débou- chent les tubes plongeurs sont tous deux situés au- dessus ou au-dessous du niveau de l'interface dans le décanteur et le dispositif comprend des moyens pour déterminer à partir de la différence de pres- sion entre les deux tubes plongeurs, de la distance h entre les points Pl et P 2, la densité du milieu liquide présent dans la colonne entre les points Pl et P 2. Dans cette application, on peut utiliser des capacités C 1 et C 2 ayant la forme de cylindres droits de même section et de même hauteur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit donnée bien entendu à titre il- lustratif et non limitatif en référence aux dessins annexés, sur lesquels: la figure 1 représente en coupe vertica- le une colonne pulsée comprenant un dispositif de mesure du niveau de l'interface, selon l'inven- tion, et la figure 2 est une vue agrandie des capacités C 1 et C 2 représentées sur la figure 1. Sur la figure 1, on voit que la colonne 1 qui est de section circulaire présente une partie supérieure élargie 3 munie d'une arrivée de phase lourde 5 et d'une sortie de phase légère 7, et une partie inférieure 9 de section élargie munie d'une sortie de phase lourde 11 Dans le cas représenté sur le dessin, la partie inférieure 9 joue le rôle de décanteur, c'est-à-dire que la colonne fonctionne en phase légère continue La phase légère est intro- duite dans la colonne 1 par la conduite 13 qui dé- bouche dans la tubulure 15 de pulsation destinée à transmettre des pulsations aux deux phases liquides mises en contact dans la colonne 1 Cette tubulure 15 est munie à son extrémité supérieure d'un dispo- sitif 16 de pulsation à air dont la pression varie en fonction du temps pour faire osciller le niveau du liquide dans la tubulure de pulsation entre deux positions extrêmes, à une fréquence déterminée. Dans une colonne de ce type, on contrôle généralement le débit de soutirage de la phase lourde en mesu- rant le niveau de l'interface 17 dans le décanteur inférieur 9. Dans ce but, on utilise un dispositif pour mesurer la différence de pressions entre deux points Pl et P 2 situés dans ce décanteur, de part et d'autre de l'interface 17 Ce dispositif comprend un premier tube plongeur 21 qui débouche dans le décanteur au niveau du point P 1, un second tube plongeur 23 qui débouche dans le décanteur au niveau du point P 2. Les tubes 21 et 23 sont raccordés respectivement d'une part à une source d'air comprimé 25 par l'in- termédiaire de débitmètres à flotteurs 27, et de ré- gulateurs de débit 29, et d'autre part, à un capteur transmetteur de pression différentielle 33. Selon l'invention, les tubes plongeurs 21 et 23 débouchent respectivement dans la colonne aux points Pl et P 2 par l'intermédiaire de capacités C 1 et C 2 ouvertes à leur extrémité inférieure, et pré- sentant une section relativement importante par rap- port à celle des tubes 21 et 23. La présence des capacités C et C 2 permet d'obtenir une grande fiabilité de mesure de la dif- férence de pression malgré les fluctuations de la pression due à la pulsation En effet, en raison des pulsations transmises par la tubulure 15 la pression p(t) au sein du liquide varie en fonction du temps. Deux cas peuvent être envisagés selon le mode de variation de cette pression: 1) La pression p varie lentement en fonction du temps, c'est-àdire que dp/dt est inférieur ou égal à Q/kv 0, Q représentant le débit d'air dans la colonne, k étant une constante et V O représentant le volume des tubes plongeurs en amont des capacités C 1 et C 2 Dans ce cas, les tubes plongeurs 21 et 23 évacuent de l'air sans interruption avec un débit qui varie bien sûr dans le temps, ce dernier augmentant lorsque la pression diminue et inversement Dans ces con- ditions, la pression transmise au capteur 33 est très voisine de la pression réelle au sein il du liquide et l'indication différentielle est bien le reflet du poids de la colonne de liqui- de entre les deux points Pl et P 2. 2) La pression p varie rapidement en fonction du temps, c'est-à-dire que dp/dt est supérieur à Q/k V Dans ces conditions, si les tubes plon- geurs 21 et 23 ne sont pas associés aux capacités C 1 et C 2, mais débouchent directement dans la colonne 1, ces derniers n'évacuent de l'air qu'épisodique- ment au moment o la pression est la plus faible et pendant un temps qui peut être très court Le reste du temps, le liquide monte ou descend dans les tubes 21 et 23 et les pressions transmises au capteur de pression 33 sont donc influencées fortement par: le poids des colonnes de liquide remontées dans les tubes plongeurs 21 et 23, l'inertie du liquide en constante variation de vi- tesse, et les frottements du liquide dans les tubes plon- geurs. Etant donné que le système n'est jamais rigoureusement symétrique entre les points Pl et P 2 et le dispositif d'alimentation en air comprimé, l'erreur introduite sur la mesure de la différence de pression peut devenir très importante Ainsi, dans le bas d'une colonne pulsée, pour une fréquence de pulsations de 1 hertz et une amplitude de pres- sion de 600 Millibars, la variation maximale de pression dp/dt pour une onde sinusoïdale est sensi- blement égale à 1885 millibars par seconde. Si les canalisations 21 et 23 ont chacune une longueur de 20 m et un diamètre de 8 mm, et si le débit moyen de barbotage du gaz est de 10 litres par heure, le rapport limite Q/kv O est de -2,8 Milli- bars par seconde. On remarque ainsi que la variation de pression en fonction du temps est 673 fois supérieu- re à la limite admise pour laquelle les variations de pression dues -aux pulsations exercent une in- fluence négligeable sur la mesure de la différence de pression entre les points Pl et P 2. Aussi, conformément à l'invention, on mo- difie l'extrémité des tubes plongeurs 21 et 23 afin que les influences parasites décrites précédemment, en particulier la hauteur des colonnes de liquides qui remontent dans les tubes plongeurs 21 et 23, les phénomènes d'inertie et les frottements puissent *être négligés. Dans ce but, les tubes plongeurs 21 et 23 débouchent respectivement dans la colonne par l'in- termédiaire des capacités C 1 et C 2 qui ont des di- mensions telles que lors des variations de pression du liquide dues à la pulsation, l'interface liquide- gaz soit toujours située à l'intérieur de chacune des capacités C 1 et C 2 et que le niveau de cette in- terface varie peu à l'intérieur de chacune des capa- cités De préférence-, les capacités Ci et C 2 ont de plus des dimensions telles que lors des variations de pression dues à la pulsation, la variation Ax 1 du niveau de l'interface gaz-liquide dans la capacité C 1 et la variation Ax 2 du niveau de l'interface gaz- liquide dans la capacité C 2 soient telles que Ax/Ax 2 soit sensiblement égal à P 2/P 1, P 2 et Pl représentant respectivement la masse volumique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point Pl et la masse volumique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point P 2, c'est-à-dire dans le cas de cette figure, la masse volumique Pl de la phase légère et la masse volumi- que P 2 de la phase lourde. Comme représenté sur la figure 2, les ca- pacités C 1 et C 2 ont la forme de cylindres droits disposés verticalement et elles ont respectivement des sections transversales circulaires 51 et 52 et des hauteurs 21 et 2 ' Les sections 51 et 52 sont importantes par rapport à la section transversale des tubes plongeurs 21 et 23, ce qui permet de limi- ter à une valeur faible les variations du niveau de l'interface gazliquide dans les capacités C 1 et C 2 et de négliger de ce fait l'influence due à l'iner- tie et aux frottements de liquide. De préférence, les volumes V 1 et V 2 des capacités C 1 et C 2 sont légèrement supérieurs aux volumes minima qui permettent d'obtenir un confine- ment des interfaces gaz-liquide au sein des capaci- tés C 1 et C 2. A titre d'exemple, on calcule, ci-après, les volumes V 1 et V 2 de capacités cylindriques C 1 et C 2 répondant à cette caractéristique Lorsque la pression dans la colonne est égale à la pression minimale, le volume occupé par le gaz dans le cir- cuit de gaz associé à la capacité C 1 est égal à V 0 + V 1, V O représentant le volume des canalisations d'air en amont de la capacité C 1 et V 1 le volume de cette dernière. Lorsque la pression dans la colonne est égale à la pression maximale, le volume occupé par le gaz dans ce même circuit est égal à V O +V 1-AV avec AV représentant le volume occupé par le liquide qui est remonté à l'intérieur de la capacité C 1. Si xl représente la hauteur maximale de liquide dans C 1, on a donc AV = x 151 et le volume occupé par le gaz est égal à V O +(Ct-x 1)S Si l'on néglige la quantité de gaz intro- duite dans la colonne entre les instants o la pres- sion passe du minimum au maximum, on a la relation suivante pour le circuit de gaz associé à la capaci- té C: p mini lVo tîsl = p maxi (Vo+( L-Xî)Sl Aussi, le volume minimal de la capacité C 1, qui permet de réaliser un confinement de l'in- terface gaz-liquide à l'intérieur de cette capacité, correspond à 1 = xl, soit à: V 1O p maxi -p mini p mini et le volume de la capacité C 1 devra être tel que: V 1 > V p maxi-p mini 1 p mini En ce qui concerne la capacité C 2, on peut utiliser une capacité de volume V 2 égal au volume VX de la capacité C 1 En effet, au point P 2, les va- leurs de la pression minimale et de la pression ma- ximale sont pratiquement identiques à celles que l'on a au point Pl car la hauteur de liquide entre les points Pl et P 2 est faible par rapport à la pression absolue. Dans ce cas, pour que les capacités C 1 et C 2 soient telles que les variations respectives ax 1 et ax 2 du niveau de l'interface gaz-liquide dans les capacités C 1 et C 2 satisfassent la relation Ax 2/Axl = P 1/P 2, il suffit que les capacités C 1 et C 2 aient respectivement des sections 51 et 52 telles que 51/52 = P/P 2- En effet, lorsque la pression augmentera au sein du liquide de la colonne en raison des pul- sations, les volumes occupés par le liquide dans les capacités C 1 et C 2 seront sensiblement identiques et correspondront à Av. De ce fait, on aura Ax 151 =Ax 252et Ax 2/Ax 1 = 51/52 = P 1/P 2. Avec des capacités C 1 et C 2 présentant les caractéristiques géométriques précitées, la diffé- rence de pression mesurée par le capteur 33 corres- pond pratiquement à la différence de pression entre les points Pl et P 2. En effet, la pression dans le tube plon- geur 21 mesurée par le capteur 33 est égale à pl-Plg Ax 1 avec Pl représentant la pression du liqui- de au point P 1, et la pression dans le tube plongeur 23 mesurée par le capteur 33 est égale à p 2-p 2 g Ax 2 avec P 2 représentant la pression du liquide au point P 2. Etant donné que les capacités C 1 et C 2 ont une section importante pour que les valeurs de Ax et Ax 2 soient faibles, ce qui rend négligeable l'in- fluence de l'inertie et des frottements du liquide, la différence de pression Ap mesurée par le capteur 33 est égale à p 2-Pl-g(p 2 Ax 2 P 11 Xl) Etant donné que Ax 1/Ax 2 =P 2/Plon a P 2 a X 2 Pl&Xl = O. Aussi, on voit que malgré les variations de niveau du liquide dans les capacités C 1 et C 2, l'inertie et les frottements étant rendus négligea- bles par les sections importantes 51 et 52 de ces capacités, la différence de pression mesurée par le capteur est bien égale à la différence de pression au sein du liquide, entre les points Pl et P 2. A partir de la valeur de cette différence de pression, on peut déduire la valeur du niveau 17 de l'interface à partir des relations suivantes: ap = g(plhl + P 2 h 2) et h = h + h h 1 représentant la hauteur de liquide entre l'interface et le point P 1, h 2 la hauteur de liquide entre l'interface et le point P 2 et h la distance entre les points Pl et P 2. Pour obtenir ce niveau, le capteur 33 est muni de moyens pour déterminer h 1 ou h 2 a partir de Ap, h, Pl et P 2 et pour émettre un signal représen- tatif de la valeur du niveau d'interface. A titre d'exemple, on a donné dans le ta- bleau ci-après les caractéristiques géométriques des capacités Cl et C 2 adaptées à la mesure du ni- veau d'interface dans le décanteur inférieur d'une colonne pulsée dans laquelle la pression maximale au niveau du point Pl est de 2,5 105 Pa, et la pression minimale de 1,5 105 Pa pour une pression de pulsa- tion de 1 bar, et dans laquelle on met en circula- tion une phase légère dont la masse volumique P 2 est de 820 kg/m 3 et une phase lourde dont la masse volu- mique Pl est de 1150 kg/m TABLEAU Dans cet exemple, on a calculé 52 en fonc- tion de Si, après avoir choisi pour la section Si undiamètre de 80 mm. Le dispositif comportant ces deux capaci- tés peut être utilisé pour mesurer le niveau d'in- terface dans une colonne pulsée ayant 930 cm 2 de section et comportant 8 m de garnissage, avec une distance de 70 cm entre les points Pl et P 2 Dans ce Capacité Volume Section Hauteur C 1 V = il S = 5027 cm 2 l= 19,9 cm C 1 V 1 2 î 50,27 C 2 2 =L 52 = 705 c 41 = 14,2 cm cas, on peut utiliser un débit d'alimentation en air de 10 dm 3 par heure avec un volume interne V O des circuits gazeux en amont des capacités C 1 et C 2 de 1 dm 3, ce qui représente 20 m de canalisation ayant 8 mm de diamètre Dans ces conditions, le dispositif de mesure de la différence de pression s'est avéré parfaitement fiable et pratiquement indépendant de la pression de pulsation entre O et 1000 millibars. Le résidu de l'influence de la pulsation est seule- ment matérialisé par une oscillation du signal déli- vré par le capteur 33, d'amplitude proportionnelle à la pression de la pulsation ( 4 % de l'échelle à la pression maximum). En revanche, lorsqu'on utilise le même dispositif, mais sans les capacités C 1 et C 2, le signal ne peut être enregistré car le décalage de la mesure est tel que celle-ci se situe en dehors de l'échelle de l'enregistreur indiquant ainsi une fausse mesure du niveau de l'interface. Pour améliorer encore la fiabilité du disposi- tif de l'invention, il est préférable que les deux circuits d'alimentation en gaz associé aux capacités C 1 et C 2 soient rigoureusement identiques en amont de ces dernières En conséquence, les tubes plon- geurs d'arrivée d'air comprimé doivent avoir le même volume interne (même longueur et même diamètres et des accidents de parcours (coude, soudure) aussi communs que possible De même il est important que le débit d'air de barbotage soit constant dans le temps et identique pour les deux tubes plongeurs. Le dispositif décrit ci-dessus peut être utilisé également pour la mesure de la densité du milieu liquide présent entre deux points de la co- lonne Dans ce cas, on utilise des capacités C 1 et C 2 de même section et on détermine à partir de la différence de pression mesurée par le capteur 33, qui correspond à phg, h étant la distance entre les points Pl et P 2, la masse volumique p du milieu li- quide présent dans la colonne entre les deux points de mesure. REVENDICATIONS 1 Dispositif pour contrôler la pression à l'intérieur d'une colonne pulsée ( 1), comportant au moins un tube plongeur ( 21, 23) débouchant dans la- dite colonne, des moyens ( 25, 27, 29) pour introdui- re dans le ou lesdits tubes plongeurs un gaz et le faire barboter dans le milieu liquide de la colonne et des moyens ( 33) pour déterminer la pression dans le ou lesdits tubes plongeurs, caractérisé en ce que chaque tube plongeur ( 21, 23) débouche dans la co- lonne par l'intermédiaire d'une capacité (C 1, C 2) ouverte à son extrémité inférieure, ladite ou lesdi- tes capacités ayant chacune des dimensions telles que lors des variations de pression dues à la pulsa- tion, l'interface gaz-liquide ( 17) soit toujours si- tuée dans chacune desdites capacités et que le ni- veau de cette interface varie peu à l'intérieur de chacune desdites capacités. 2 Dispositif pour mesurer la différence de pression entre deux points Pl et P 2 situés à l'intérieur d'une colonne pulsée ( 1), comportant un premier et un second tubes plongeurs ( 21, 23) débou- chant respectivement dans la colonne aux niveaux des points Pl et P 2, des moyens ( 25, 27, 29) pour intro- duire dans chacun desdits tubes plongeurs un gaz et le faire barboter dans le milieu liquide de la co- lonne, et des moyens ( 33) pour déterminer la diffé- rence de pression entre lesdits tubes plongeurs, ca- ractérisé en ce que le premier et le second tubes plongeurs ( 21, 23) débouchent respectivement dans la colonne par l'intermédiaire de capacités C 1 et C 2 ouvertes à leur extrémité inférieure, lesdites capa- cités C 1 et C 2 ayant des dimensions telles que, lors des variations de pression dues à la pulsation, l'interface gaz-liquide soit toujours située dans chacune desdites capacités et que la variation Ax du niveau de l'interface gaz-liquide dans la capaci- té C 1 et la variation Ax 2 du niveau de l'interface gaz-liquide dans la capacité C 2 soient telles que Ax /x 2 reste sensiblement égal à P 2/P 1, P 2 et Pl représentant respectivement la masse volumique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point Pl et la masse volumique du milieu liquide présent dans la colonne au niveau du point P 2. 3 Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les capacités C 1 et C 2 ont la forme de cylindres droits disposés verticalement, et en ce qu'elles ont respectivement des sections transversale 51 et 52 telles que SI/Pl = 52/P 2. 4 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 et 3, caractérisé en ce que le volume V 1 de la capacité C 1 est sensiblement égal au volume V 2 de la capacité C 2. 5 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que lesdites capacités C 1 et C 2 ont une section circulaire. 6 Dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que le volu- me du circuit gazeux en amont de la capacité C 1 est sensiblement égal au volume du circuit gazeux en amont de la capacité C 2. 7 Dispositif de mesure du niveau de l'in- terface dans le décanteur d'une colonne puisée, ca- ractérisé en ce qu'il comprend un dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 6 pour mesu- rer la différence de pression entre deux points Pl et P 2 situés dans le décanteur de ladite colonne de part et d'autre de l'interface, et des moyens pour déterminer à partir de cette différence de pression, de la distance h entre les points Pl et P 2 et des masses volumiques Pl et P 2 des deux phases liquides- en circulation dans la colonne, le niveau de l'in- terface dans ledit décanteur. 8 Dispositif de mesure de la densité du milieu liquide présent dans une colonne pulsée, ca- ractérisé en ce qu'il comprend un dispositif selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, pour me- surer la différence de pression entre deux points Pl et P 2 situés dans ladite colonne et des moyens pour déterminer à partir de cette différence de pression et de la distance h entre les points Pl et P 2, la densité du milieu liquide présent dans la colonne entre les points Pl et P 2. 9 Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les capacités C 1 et C 2 ont la forme de cylindres droits ayant la même section.