FR 2503505 A1 19821008 FR 8205556 A 19820331 La présente invention se rapporte à des alimenta- tions en courant utilisant une réactance à un noyau se saturant à auto-régulation, pour des téléviseurs. Des transformateurs à noyau se saturant à auto- régulation sont connus, qui produisent des tensions finales régulées et des tensions de balayage B+ régulées pour des téléviseurs. Une telle alimentation en courant pour un téléviseur est décrite dans la publication du brevet britannique N 2 041 668A, publié le 10 Septembre 1980. Quand il fonctionne à une relativement haute fréquence d'entrée, telle que la fréquence de déviation horizontale de l'ordre de 16kHz, un tel transformateur est une unité relativement compacte et de faible p-!ds qui produit une régulation inhérene de la tension de sortie sans devoir utiliser un circuit électronique de contrôle régulateur relativement complexe et coûteux. Pour obterir une suffisamment bonne efficacité à la haute fréquence de fonctionnement de 16 kHz, le noyau magnétisable du transformateur peut être formé en un matériau magnétisable de forte résistivité comme une ferrite. Les matériaux de ferrite présentent généralement une forte résistance à l'écoulement de courant, subissant ainsi de relativement faibles pertes parcourant de Foucault qui autrement seraient excessives à la relative- ment haute tension de fonctionnement de 16 kHz. Les pertes d'hystérésis sont également relativement faibles. Même quand on utilise un noyau en ferrite, les pertes par courant de Foucault et les pertes par hystérésis dans le noyau, et les pertes de I2R produites par le courant résonnant dans l'enroulement couplé au condensateur du transformateur ferrorésonnant peuvent produire une augmen- tation sensible de température au-dessus de la valeur ambiante, dans le noyau se saturant. La densité de flux de saturation Bsat de nombreux matériaux magnétisables diminue avec l'augmentation de la température du noyau. Pour des ferrites de manganèse-zinc, la densité de flux de saturation peut diminuer de l'ordre n35ç5 de 4,4 kilogauss (0,44 Tesla) à 20 C à 2,5 kilogauss (0,25 Tesla) à 150 C. Comme la haute tension à la sortie d'un transformateur à noyau se saturant dépend partiellement de la valeur de Bsat du matériau du noyau, une augmentation de la température de fonctionnement du noyau se saturant et la réduction conséquente de la valeur de Bsat peuvent avoir pour résultat non souhaitable une diminution des tensions de sortie. Comme illustration d'un changement relativement important,dépendant de la températurede la tension finale qui peut se produire dans une alimentation en courant à transformateur à haute tension à noyau se saturant produisant une tension finale pour un télévIseur, on considère l'exemple d'un transformateur a haute tension à noyau se saturant, avec un noyau formé totalement du même matériau, comme une ferrite de manganèse-zinc, l'enroulement primaire du transformateur étant enroulé sur une branche de primaire du noyau ne se saturant pas et l'enroulement secondaire à haute tension régulée étant enroulé autour d'une branche de secondaire du noyau, faisant face et se saturant magnétiquement. La ferrite de manganèse-zinc formant tout le matériau du noyau du transformateur ferrorésonnant peut ttre commercialisée comme la ferrite RCA 540, fabriquée par RCA Corporation, Indianapolis, Indiana, Etats Unis d'Amérique, et utilisée comme matériau du noyau pour le transformateur de retour dans un châssis de téléviseur couleur RCA, CTC-85. La dépendance de la densité du flux de saturation Bsat avec la température, pour une ferrite de manganèse- zinc, comme la ferrite RCA 540, est illustrée par la courbe en pointillé sur la figure 2. La température de Curie, Tc à laquelle la valeur de Bsat de la ferrite de manganèse- zinc atteint zéro, est de l'ordre de 200 C. Dans la gamme de températuresde 20 à 100 C, la densité de flux de saturation diminue de 4, 4 kilogauss à 3,3 kilogauss, ou bien une diminution de Bsat avec la température de à Bsat/A T = - 13,8 gauss/ C. Par ailleurs, et cela est 21'3 5O5 aussi important, le changement fractionné de Bsat, a Bsat/Bsat = -0,25, dans la gamme de températuresentre et 1000C. La tension finale, dérivée de la tension régulée développée dans l'enroulement à haute tension du transfor- mateur, est à peu près proportionnelle à la valeur de Bsat du matériau du noyau à l'intérieur de l'enroulement à haute tension se saturant. Ainsi, le changement fractionné avec la température, de la densité de flux de saturation &Bsat/Bsat indique la quantité de changement de tension finale avec le changement de la température du noyau se saturant. Pour un transformateur à haute tension à noyau saturable ayant un noyau formé totalement,par exemple, d'une ferrite de manganèse-zinc, un changement fractionné de la densité de flux de saturation de -0,25 peut produire un changement fractionné relativement important de la tension finale 1AU/U. Comme le montre la courbe M en pointillé sur la figure 3, la tension finale U dérivée d'un transformateur à haute tension à noyau saturable diminue de 32 kilovolts quand la température de fonction- nement dans le noyau se saturant est de 201C, à une tension finale de 26, 2 kilivolts quand la température du noyau est de 1001C. C'est un changement fractionné ÀàU/U = -0,18. En supposant que la température de fonctionnement à l'équilibre de la partie de noyau se saturant du trans- formateur ferrorésonnant à haute tension est de l'ordre de 500C au-dessus de la température ambiante, une gamme de températuresde fonctionnement du noyau de 20 à 100'C représente une gamme de température ambiante de -30 à +501C, dans laquelle le téléviseur peut fonctionner. Il peut ne pas être souhaitable d'utiliser un transformateur à haute tension à noyau se saturant ayant un changement relativement important de la tension finale de sortie en fonction de la température. Quand une trame apparaît d'abord sur l'écran du tube-image après avoir mis en marche le téléviseur, le faisceau d'électrons au début et à la fin de l'exploration horizontale et verticale doit être dévié totalement au loin 2 53505 de la zone d'écran visible. Comme, avec une valeur fixe du courant de déviation horizontale et verticale, la dimension de la trame augmente avec la diminution de la tension finale, un pourcentage important de changement de la tension finale avec la température peut donner une quantité excessive de surbalayage ou surexploration après échauffement du téléviseur. En alternance au surbalayage, la largeur de la trame peut, par exemple,,être maintenue relativement cons- tante en diminuant concurremment la tension d'alimentation de balayage ou d'exploration B+ avec la diminution de la tension finale. Si la tension d'alimentation de balayage B+ est dérivée d'un enroulement de sortie sur la partie de noyau se saturant du transformateur à haute tension, un changement fractionné important de la tension finale avec la température peut imposer des contraintes sévères de conception sur le transformateur pour permettre à la tension d'alimentation de balayage B+ de bien suivre les changements de la tension finale. Si la tension d'alimentation de balayage B+ est dérivée par d'autres moyens, alors un circuit électronique relativement complexe et coûteux peut être requis pour obtenir la fonction consistant à suivre B+. De fortes tensions finales, par exemple de kilovolts, peuvent être souhaitables afin d'obtenir des images de forte luminosité sur l'écran de phosphors du tube-image, et une petite dimension du spot pour une forte résolution. Un changement fractionné excessif de la tension finale sur la gamme de température ambiante--de fonctionne- ment du téléviseur peut donner une tension finaletrop faible à l'extrémité haute de la gamme de température. Comme le montre la figure 3, courbe M, la tension finale à une température de fonctionnement du noyau se saturant de 1000C, est à peu près de 26 kilovolts en comparaison à une tension finale de 32 kilovolts à 200C. Une telle diminution de la tension finale induite par la température peut être prise en compte en concevant le transformateur à haute tension pour obtenir une tension finale de c3505 kilovolts même aux températures supérieures de fonction- nement du noyau. Si le transformateur à haute tension devait être conçu pour produire une tension finale de 30 kV à une température de fonctionnement du noyau se saturant de 1001C, à une température ambiante de l'ordre de 25WC, et si la température ambiante devait tomber avec une température de fonctionnement à l'équilibre du noyau se saturant seulement ment de 201C par exemple, la tension finale développée serait de 4 ou 6 kilovolts supérieure à celle indiquée sur la figure 3, courbe M. Une tension finale de 36 à 38 kilo- volts peut ne pas être souhaitable, car une telle tension peut s'approcher du niveau de la tension finale de seuil au-dessus duquel la quantité de rayons X émis par les particules de phosphors et autre matériau dans le tube- image peut être trop importante. D'autres problèmes peuvent être rencontrés quand on utilise un transformateur à haute tension à noyau se saturant conçu avec un noyau formé totalement d'une ferrite telle qu'un ferrite de manganèse-zinc, qui présente un changement important de Bsat avec la température. Comme le montre la courbe en pointillé MT sur la figure 4, immédia- tement après avoir mis en marche le téléviseur, à proximité du temps to, la température du noyau du transformateur à haute tension est à une température ambiante, par exemple de 251C. Comme le montre la forme d'onde en pointillé MV, la tension finale développée par le transformateur à haute tension lors de la mise en marche, à proximité du temps to0 est de l'ordre de 32 kilovolts. Après mise en marche du téléviseur, la partie de noyau se saturant du transformateur à haute tension commence à chauffer jusqu'à ce qu'une température de fonctionnement à l'équilibre soit établie, à proximité du temps t1 sur la figure 4. La partie de noyau se saturant chauffe du fait des courants induits de Foucault et des pertes par hystérésis. Le chauffage de la partie de noyau se saturant résulte également du transfert de chaleur vers la partie de noyau par l'enroulement du transformateur o s'écoulent les courants en circulation qui sont produits par le condensateur résonnant. Comme le montre la courbe en pointillé MT de la figure 4, la partie du noyau se saturant du transformateur ferrorésonnant chauffe à environ 50C au-dessus de la température ambiante, jusqu'à une température de fonction- nement à l'équilibre de l'ordre de 750C. Comme le montre la courbe MV en pointillé, la tension finale diminue de 32 kV à la mise en marche du téléviseur à environ 26 kV quand la température de fonctionnement à l'équilibre est atteinte au temps t1. Un changement relativement assez important de la tension finale à partir de la mise en marche du téléviseur jusqu'à ce que la température de fonctionnement à l'équilibre ait été atteinte peut ne pas être souhaitable. Dans la demande de brevet britannique NI 2 082807A publiée le 10 Mars 1982 est enseignée l'utilisation d'une ferrite de lithium ou ferrite de lithium substituée comme réactance saturable ou matériau du noyau du transformateur à noyau saturable. La ferrite de lithium, quand elle est bien fabriquée présente les propriétés bénéfiques, quand on l'utilise dans une alimentation en courant à auto- régulation et à noyau se saturant, d'avoir un changement fractionné relativement faible de la densité de flux de saturation par degré centigrade, produisant ainsi une tension de sortie relativement stable avec la température. La présente invention a pour caractéristique une source d'alimentation en courant à auto-régulation et à noyau saturant, utilisant un matériau du noyau se saturant relativement stable avec la température, tout en offrant une flexibilité sensible de la conception de l'alimentation en courant par rapport à d'autres paramètres qui ne sont pas directement associés à la partie du noyau se saturant de l'alimentation en courant. La source d'alimentation en courant selon l'invention comprend une réactance saturable ayant un 3505 noyau magnétisable et un enroulement de sortie placé sur le noyau. Un courant d'excitation de la réactance saturable est développé par une source-de tension d'entrée, et produit un flux magnétique dans le noyau magnétisable qui est lié à l'enroulement de sortie, développant ainsi une tension de sortie de polarité alternante dans l'enroulement de sortie. Une capacité est couplée à un enroulement placé sur le noyau magnétisable pour produire un flux magnétique dans la section de noyau en association avec l'enroulement de sortie. Le flux magnétique produit par la capacité aide à la saturation magnétique de la section associée de noyau pour réguler la tension de sortie de polarité alternante. Une autre section de noyau du noyau magnétisable fonctionne dans la région sensiblement linéaire de la caractéristique B-H du matériau de la section du noyau. Le matériau magnéti- sable de la section de noyau se saturant magnétiquement est choisi pour être un matériau ayant un plus faible changement fractionné de la densité de flux de saturation que le matériau de la section de noyau fonctionnant dans la région linéaire dans la gamme des températures existant dans la section de noyau se saturant pendant un fonction- nement de l'alimentation en courant. Le matériau magnétisable de la section de noyau se saturant magnétiquement peut être formé, à titre d'exemple, d'une ferrite de lithium tandis que le matériau de la section du noyau fonctionnant dans la région linéaire peut être formé d'une ferrite autre que la ferrite de lithium comme une ferrite de manganèse-zinc. De nombreuses ferrites de lithium ont des températures de Curie supérieures aux ferrites de manganèse-zinc. En général, pour deux ferrites différentes ayant des valeurs de Bsat qui ne diffèrent pas fortement à une température donnée de fonctionnement, par exemple, de 700C, la ferrite ayant la plus forte tempéra- ture de Curie a le plus faible changement fractionné de Bsat pour une gamme typique de températures de fonctionne- ment de la section de noyau se saturant du transformateur, par exemple, de 20 à 1000C. c3505 L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plusclairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 illustre une source d'alimentation en courant de déviation d'un téléviseur et de haute tension selon l'invention; - les figures 2 à 5 montrent des courbes associées au fonctionnement de la source d'alimentation en courant de la figure 1; et - les figures 6 et 7 illustrent d'autres configu- rations du noyau du transformateur de la figure 1. Sur la figure 1, une source d'alimentation en courant de déviation et à haute tension 10 produit de basses tensions continues et régulées d'alimentation à des bornes 71-75 pour divers circuits de charge du téléviseur, comprenant une tension d'alimentation de balayage B+ à la borne 73 pour un générateur de déviation horizontale 45. L'alimentation en courant 10 produit également une tension continue finale et régulée ou potentiel d'accélération à une borne U pour un tube- image du téléviseur, non représenté. Une source de tension 11 développe une tension alternative et non régulée d'entrée Va dans l'enroulement primaire 20a d'un transformateur à noyau saturable 20. La source de tension 11 comprend un inverseur 22 couplé aux bornes extrêmes de l'enroulement primaire 20a du transformateur et une borne d'entrée du courant continu 21 qui est couplée à une prise centrale de l'enroulement primaire 20a. L'inverseur 22 peut fonctionner à la fréquence de déviation horizontale, 1/TH, pour développer la tension alternative d'entrée Va récurrente à la même fréquence, ou bien l'inverseur 22 peut fonctionner à une fréquence supérieure à la fréquence de déviation horizontale pour diminuer la dimension totale du transformateur. L'enroulement primaire 20a du transformateur 20 est enroulé autour de la section ou branche de noyau de primaire 120a du noyau magnétisable 120. Des enroulements secondaires de sortie 20b-20f sont placés sur et enroulés autour d'une branche en vis-à-vis ou section de noyau de secondaire 120b. La source de tension alternative d'entrée 11 produit un courant d'excitation dans l'enroule- ment primaire 20a. Le courant d'excitation produit un flux magnétique variable dans le noyau magnétisable 120. Le flux magnétique variable qui est lié aux enroulements secondaires de sortie 20a-20f induit, à travers eux, des tensions de sortie de polarité alternée. Pour régler les tensions secondaires dans les enroulements de sortie 20b20f vis-à-vis de changements de la tension d'entrée Va et de changements de la charge sur les enroulements de sortie, la section de noyau de secondaire 120b1associée aux enroulements de sortie, est sensiblement magnétiquement saturée pendant chaque intervalle de polarité de la tension de sortie de polarité alternée. Un condensateur résonnant 55 est couplé aux bornes de l'un des enroulements de sortie, à titre d'exemple l'enroulement de sortie 20f, pour produire, en conjonction avec la 'capacité distribuée de l'enroulement 20f, un courant résonnant ou circulant dans l'enroulement 20f qui produit un flux magnétique qui aide à la saturation magnétique de la section de noyau de secondaire. Alterna- tivement, un condensateur résonnant 550 peut être couplé aux bornes d'un enroulement secondaire différent tel que l'enroulement 20d. Pour aider encore à produire une section de secondaire sensiblement saturée 120b, l'aire en coupe transversale de la section 120b peut être relativement petite et avoir une aire en coupe transversale réduite en comparaison à l'aire en coupe transversale de la section du noyau de primaire 120a. La tension de sortie régulée de polarité alternée développée dans l'enroulement secondaire 20b est redressée par une diode 24 et filtrée par un condensateur 25 pour développer une tension continue et régulée d'alimentation à la borne 71, à titre d'exemple, de +23 volts en courant continu. Une résistance 23 de limitation de courant est couplée entre l'enroulement 20b et la diode 24. La tension continue d'alimentation à + 23 volts excite des circuits de charge du téléviseur tels que le circuit de déviation verticale et le circuit audio, illustrés ensemble sur la figure 1 par une résistance R3. L'anode d'une diode Zener 31 de 10 volts est couplée à la borne d'alimentation 75 pour y développer une tension continue d'alimentation de -10 volts. Un condensa- teur de filtrage 29 est couplé à travers la diode Zener 31. La polarisation de la diode Zener 31 est accomplie en couplant son anode par une résistance 28, une diode 27 et la résistance 23, à l'enroulement secondaire de sortie b, la cathode de la diode 27 étant couplée à la résis- tance 23. La tension continue d'alimentation à -10 volts peut être utilisée pour produire une tension de décalage du niveau en courant continu pour le circuit de réglage automatique du gain à haute fréquence du tuner. Les filaments de réchauffeur pour les cathodes du tube-image du téléviseur sont excités par la tension développée dans l'enroulement secondaire de sortie 20c. La tension régulée dans l'enroulement secondaire de sortie 20d est redressée par une diode 34 et est filtrée par un condensateur 35 pour développer une tension continue et régulée à la borne 72, à titre d'exemple, de +210 volts en courant continu. Une résistance 33 de limita- tion de courant est couplée entre l'enroulement 20d et la diode 34. La tension d'alimentation continue à +210 volts excite des circuits de charge du téléviseur tels que le circuit d'attaque du tube-image, illustrés ensemble sur la figure 1 par la résistance RM. La tension régulée développée dans l'enroulement secondaire de sortie 20e est redressée par une diode 38 et filtrée par un condensateur 39 pour développer une U35o5 1 1 tension continue et régulée d'alimentation à la borne 73, par exemple, de +123 volts en courant continu. Un diviseur de tension comprenant des résistances 41 et 42 est couplé à la borne d'alimentation 73 et il divise la tension de +123 volts pour produire +55 volts en courant continu à la borne 74, la borne de jonction des résistances 41 et 42. La tension continue d'alimentation de +55 volts excite des circuits de charge du téléviseur tels que le circuit de retour vertical, généralement illustré sur la figure 1 par une résistance R2. La tension à la borne d'alimentation 73 sert également de tension d'alimentation régulée de balayage B+ pour le générateur de déviation horizontale 45. Le générateur de déviation horizontale 45 est couplé à la borne 73 par une self 44. Le générateur 45 comprend un transistor de sortie horizontale 48, une diode d'amortis- sement 49, un condensateur de retour 50, et l'agencement en série d'un enroulement de déviation horizontale 46 et d'un condensateur d'aller ou de mise en forme de S 51. En réponse à la commutation périodique et à la fréquence horizontale du transistor de sortie horizontale 48, un courant de balayage horizontal est développé dans l'enrou- lement déflecteur 46. Une tension d'attaque à la fréquence horizontale pour produire l'action périodique de commutation requise du transistor de sortie 48 est développée dans un enroule- ment 20r couplé magnétiquement trèsserré à l'enroulement primaire 20a. La tension d'attaque développée dans l'enroulement 20r est appliquée à la base du transistor 48 par une résistance 53 de limitation de courant et un réseau de mise en forme d'onde 54. Pour obtenir une synchronisation du balayage horizontal du générateur de déviation 45, l'information de balayage horizontal, sous forme d'impulsions de retour 52 développées au collecteur du transistor de sortie 48, est appliquée par la self 44, à la partie de réglage automatique de fréquence d'un oscillateur horizontal 47. Les impulsions 2%3I75 0 5 de synchronisation horizontale 40 développées à une borne sont également appliquées à la partie de réglage automatique de fréquence de l'oscillateur horizontal 47. La sortie de l'oscillateur horizontal 47 est un signal 43 à la fréquence horizontale qui force les impulsions de retour 52 à être en synchronisme de phase et de fréquence avec les impulsions de synchronisation horizontale 40. Le signal 43 à la fréquence horizontale est appliqué à l'inverseur 22 le long d'une ligne 36 pour synchroniser le fonctionnement de l'inverseur avec la commutation du transistor de sortie horizontale 48. L'enroulement secondaire de sortie 20f sert d'enroulement à haute tension du transformateur 20. La borne pourvue d'un point de l'enroulement à haute tension 20f est couplée à un agencement redresseur à haute tension qui comprend un circuit tripleur et multiplicateur de haute tension 56. La borne sans point de l'enroulement 20f est couplée à une borne BL, la borne d'entrée d'un circuit limiteur de faisceaux conventionnel, qui n'est pas représenté. Un condensateur de filtrage 62 est couplé à la borne BL. Le tripleur de haute tension 56 comprend des diodes 57-59 et des condensateurs 60 et 61. Les diodes 57 et 59 sont conductrices pendant l'intervalle o la borne de l'enroulement 2Cf pourvue d'un point est positive par rapport à la borne sans point pour charger respectivement le condensateur 60 et la capacité finale, non représentée, qui est couplée à la borne U. Pendant l'intervalle de polarité opposée, la diode 58 est conductrice pour charger le condensateur 61. Entre la jonction des diodes 57 et 58 et la borne BL est couplé un pont diviseur de tension comprenant des résistances 63-67. Une borne F est couplée au curseur de la résistance 64 par une résistance 68 pour appliquer une haute tension intermédiaire à l'électrode de focalisa- tion du tube-image. Une borne S est couplée au curseur de la résistance 66 par une résistance 69 pour appliquer une tension à l'électrode d'écran du tube-image. C3505 Pendant chaque intervalle de polarité des tensions de sortie de polarité alternante développées dans les enroulements secondaires de sortie 20b-20f, la section de noyau de secondaire 120b se sature sensiblement magnétique- ment. Ainsi, pendant chaque cycle des tensions de sortie de polarité alternante, le point de fonctionnement magnétique du matériau magnétisable de la section de noyau de secondaire 120b traverse presque toute la boucle majeure B-H caractéristique du matériau magnétisable de la section de noyau 120b. Les pertes par hystérésis et par courant de Foucault se présentant pendant chaque traversée produisent un échauffement de la section de noyau se saturant 120b. Un chauffage supplémentaire de la section de noyau est produit par le transfert de chaleur vers la section de noyau, par l'enroulement de sortie 20f, lequel enroulement est sujet à un échauffement par I2 da au courant qui y circule. La présente invention présente comme caractéris- tique l'utilisation d'un noyau magnétisable en deux matériaux dans une alimentation en courant final du type ferrorésonnante. Un matériau magnétisable approprié pour la section de noyau de secondaire 120b du transformateur ferrorésonnant 20 est une ferrite de lithium avec comme additif de l'oxyde de bismuth, que l'on appellera ci-après ferrite de lithium-bismuth, et qui est décrite dans la demande de brevet britannique NI 2 082 807A, publiée le Mars 1982. Un matériau magnétisable approprié pour la section de noyau de primaire 120a est une ferrite de manganèsezinc. La ligne en trait plein sur la figure 2 montre la variation de la densité de flux de saturation Bsat avec la température pour une ferrite de lithium-bismuth, comme la ferrite de lithium-bismuth décrite dans la publication du brevet britannique ci-dessus mentionnée. Comme le montre la figure 2, le changement de Bsat avec la température, ]!Bsat/A T = -1,88 gauss/OC pour une ferrite de lithium- bismuth dans la gamme de températures de 20 à 100 C. 2S 3 5 Ès Au contraire, la ferrite de manganèse-zinc a une valeur de j Bsat/tiT supérieure qui est égale à -13,8 gauss/oC dans la même gamme de températures. Par ailleurs, la température de Curie TC de la ferrite de lithium-bismuth est bien supérieure à celle de la ferrite de manganèse-zinc. La ferrite de lithium-bismuth a une valeur de Tc de l'ordre de 6000C tandis que la ferrite de manganèse-zinc a une valeur de T0 de l'ordre de 2000C. En général, pour deux ferrites différentes, celle qui a une température de Curie bien supérieure aura également le plus faible changement fractionné de Bsat avec la température sur une gamme typique de températures defonctionnement de 20 à 1000C. Ainsi, par exemple, une ferrite de lithium-bismuth qui a une température de Curie de l'ordre de 6000C, présente un changement bien plus faible de la valeur de Bsat avec la température, iCBsat/4 T dans la gamme de températures de 20 à 1000C que ne le fait une ferrite de manganèse-zinc qui a une température plus faible de Curie de 2000C. Comme on peut le calculer à partir des courbes de la figure 2, le changement de Bsat avec la température, 4Bsat/& T, pour une ferrite de lithium-bismuth est 7,3 fois inférieur à celui de la ferrite de manganèse-zinc. Comme la ferrite de lithium-bismuth a une valeur de Bsat plus stable avec la température, le changement fractionné de Bsat, Ai Bsat/Bsat, sur une gamme typique de températures de 20 à 1000C est également considérablement plus faible que celui d'une ferrite de manganèse-zinc sur la même gamme de températures, même si les grandeurs réelles de la densité de flux de saturation dans cette gamme de températures sont plus faibles pour la ferrite de lithium-bismuth que pour la ferrite de manganèse-zinc. Comme on peut le calculer à partir des courbes de la figure 2, le changement fractionné de Bsat, A Bsat/Bsat= -0,053 pour la ferrite de lithium-bismuth et A Bsat/Bsat = -0,25 pour la ferrite de manganèse-zinc. Ainsi, le changement fractionné de Bsat pour une ferrite ' 3505 de lithium-bismuth est de l'ordre de 4,7 fois plus faible que le changement fractionné de Bsat pour une ferrite de manganèse-zinc. Dans un transformateur haute tension 20 à noyau se saturant, le changement fractionné de la tension finale de sortie à la borne U, à U/Upest en rapport très proche avec le changement fractionné de Bsat, L\Bsat/Bsat sur la gamme de températures de 20 à 1000C. Le faible changement fractionné de Bsat qui est la propriété de la ferrite de lithium-bismuth fait par conséquent de la ferrite de lithium-bismuth un matériau magnétisable approprié pour former la section de noyau de secondaire 120b du transfor- mateur haute tension 20. La ligne L en trait plein sur la figure 3 illustre le changement fractionné a U/U d'une tension finale d'un téléviseur sur la gamme de températures de 20 à 1000C quand on utilise le circuit selon l'invention de la figure 1, o le matériau magnétisable de la partie de noyau du secondaire 120b est formé, à titre d'exemple, de ferrite de lithium-bismuth et o, pour des raisons qui seront expliquées ci-après, la section 120a du noyau de primaire est formée, à titre d'exemple, en une ferrite de manganèse-zinc. Canme le montre -a car1e deafigure 3, le changement fractionné de la tension finale sur une gamme de fonctionnement typique de la section du noyau du secondaire de 20 à 1000C est à U/U = -0,035. Ainsi, sur une gamme de températures de 801C, la tension finale ne change que d'environ 3,5%. Au contraire, un transformateur haute tension à noyau saturable construit de même mais avec un noyau en un matériau formé, par exemple, en ferrite de manganèse- zinc, présente un changement fractionné sensiblement plus important de la tension finale sur la gamme de températures de 20.à 1000C. Un transformateur à noyau en un matériau a la courbe M caractéristique cidessus décrite de la figure 3 o le changement fractionné de la tension finale est de l'ordre de -0,18 ou environ 5 fois supérieur au changement fractionné de la tension finale par rapport au transformateur a à nyOau En deux matériaux de la figure 1. En utilisant un noyau en deux matériaux pour le transformateur haute tension 20, o le matériau de la section de noyau de secondaire se saturant est formé en un matériau à Bsat stable avec la température comme une ferrite de lithium-bismuth, il se produit une plus faible diminution fractionnée de la tension finale à partir de la mise en marche initiale du téléviseur jusqu'au moment o la température finale du fonctionnement à l'équilibre est établie dans la section de secondaire du noyau se saturant. La courbe LV de la figure 4 illustre la tension finale en fonction du temps à partir de la mise en marche du télé- viseur pour un transformateur haute tension ferrorésonnant à noyau en deux matériaux tel qu'illustré sur la figure 1 selon l'invention, o le matériau de la section de noyau de secondaire se saturant est une ferrite de lithium- bismuth et le matériau de la section de noyau de primaire est une ferrite de manganèse-zinc. Au temps t0, presqu'immédiatement après mise en marche du téléviseur, la tension finale est de l'ordre de 31,5 kilovolts. Cette tension ne diminue que d'une faible quantité tandis que la section de noyau de secondaire se saturant s'échauffe, et au temps t1, quand la température de fonctionnement à l'équilibre est établie dans la section de noyau de secondaire, la tension finale est de l'ordre de 30,5 kilivolts. Au contraire, un noyau de transformateur haute tension ferrorésonnant en un matériau, par exemple en manganèse-zinc, construit pour produire à peu près les mêmes tensions de sortie à la mise en marche du téléviseur que le transformateur à noyau en deux matériaux ci-dessus, présente une relation de la tension finale en fonction du temps,à partir de la mise en marche>qui est illustrée par la forme d'onde en pointillé MV sur la figure 4, et qui a été précédemment décrite. En partant à peu près de la même tension finale à proximité de la mise en marche du téléviseur au temps t0, le transformateur haute tension à Z503505 noyau en un matériau produit une tension finale de 28 kilovolts, considérablement plus faiblequand la température de fonctionnement à l'équilibre est obtenue au temps t1 Il faut noter de plus que le transformateur haute tension à noyau en deux matériaux selon l'invention permet d'obtenir une plus faible chute de la tension finale à partir de la mise en marche jusqu'au fonctionnement à température en équilibre malgré le fait que la température d'équilibre de la section de noyau de secondaire se saturant du transformateur à noyau en deux matériaux, comme le montre la courbe LT de la figure 4, est supérieure à celle d'un transformateur à noyau de ferrite de manganèse -zinc en un matériau. Comme le montre la figure 4, la température de fonctionnement à l'équilibre au temps t1 pour le transformateur à noyau en deux matériaux est de 1400C tandis que la température de fonctionnement à l'équilibre pour le transformateur à noyau en un matériau est inférieure à environ 751C. Ainsi, même si le trans- formateur à noyau en deux matériaux a une plus forte température de fonctionnement à l'équilibre, il présente un plus faible changement fractionné de la tension finale à partir du moment de la mise en marche du téléviseur jusqu'au moment o est établie la température de fonction- nement à l'équilibre. La plus forte température de fonctionnement à l'équilibre pour le transformateur à noyau en deux maté- riaux peut être due aux plus fortes pertes entretenues dans un matériau de ferrite de lithium-bismuth tandis que le point de fonctionnement magnétique du matériau du noyau traverse sa boucle B-H majeure associée. La figure 5, courbe BHL, illustre la boucle B-H majeure d'une ferrite de lithium-bismuth en mesurant à 15,75 kHz et à une températu- re de fonctionnement à l'équilibre de 801C. La valeur de Bsat de la ferrite de lithium-bismuth est de l'ordre de 2,6 kilogauss (0,26 Tesla) en supposant, arbitrairement, que la densité de flux de saturation est atteinte à une force de magnétisation H de 25 oersteds. La coercitivité Hc de la ferrite de lithium-bismuth est de 1,0 oersted. La courbe BHM illustre la boucle B-H majeure d'une ferrite de manganèse-zinc. La valeur de Bsat de la ferrite de manganèse-zinc est de l'ordre de 3,6 kilogauss (0,36 Tesla), en supposant arbitrairement que la densité de flux de saturation est atteinte à une force de magnétisation H de oersteds. La coercitivité Hc de la ferrite de manganèse- zinc est de 0,17 oersted, environ 6 fois plus faible que la force coercitive de la ferrite de lithium-bismuth. La zone renfermée par la boucle B-H majeure d'un matériau magnétisable donné représente les pertes par courant de Foucault et par hystérésis par volume unitaire> entretenues dans le matériau à chaque cycle de traversée de la boucle. Comme le montre la figure 5, la ferrite de lithium-bismuth entretient de plus fortes pertes par volume unitaire que ne le fait la ferrite de manganèse-zinc. Ainsi, le transformateur haute tension ferrorésonnant 20 à noyau en deux matériaux utilisant du lithium-bismuth comme matériau du noyau du secondaire se saturant entretient de plus fortes pertes par volume unitaire du matériau que ne le fait un transformateur construit de façon semblable utilisant un noyau en une ferrite de manganèse-zinc en un seul matériau, produisant à peu près les mêmes tensions de sortie. Un autre facteur contribuant à de fortes pertes -pour le transformateur à noyau en deux matériauxest le fait que, comme la ferrite de lithiumbismuth a une valeur de Bsat plus faible que celle de la ferrite de manganèse- zinc, le transformateur à noyau en deux matériaux nécessite une plus grande aire en coupe transversale de la section du noyau du secondaire en comparaison au cas d'un transfor- mateur à noyau en ferrite de manganèse-zinc en un matériau, ayant à peu près le même nombre de spires de l'enroulement de sortie. Ainsi, pour obtenir des tensions semblables de sortie, le transformateur à noyau en deux matériaux utilisant la ferrite de lithium-bismuth comme matériau ) 3505 du noyau de secondaire se saturant a une aire en coupe transversale plus importante et ainsi un volume plus important qutun transformateuren ferrite de manganèse-zinc à noyau en un matériau, en supposant qu'ils ont tous deux la même longueur de branche du noyau du secondaire. Ce volume plus important est accompagné d'une plus faible augmentation de l'aire superficielle nécessaire pour le refroidissement par rayonnement ou convexion. Par consé- quent, un volume accru peut donner une température de fonctionnement à l'équilibre plus élevéepour le transfor- mateur à noyau en deux matériaux. Néanmoins, malgré la température de fonctionnement à l'équilibre plus élevée dans un transformateur haute tension ferrorésonnant à noyau en deux matériaux utilisant à titre d'exemple la ferrite de lithium-bismuth comme matériau du noyau du secondaire se saturant, le changement fractionné de Bsat et de la tension finale est encore inférieur à celui d'un transformateur construit de façon comparable en utilisant seulement la ferrite de manganèse- zinc à titre d'exemple, comme matériau du noyau. La présente invention présente une caractéristique qui est la flexibilité accrue donnée lors de la conception d'un transformateur haute tension ferrorésonnant quand on utilise deux matériaux magnétisables différents pour la section de noyau de primaire 120a et la section de noyau de secondaire 120b. Le matériau magnétisable de la section du noyau de secondaire peut être choisi pour la propriété bénéfique d'avoir une densité de flux de saturation relativement stable avec la température. Cependant, comme la section de noyau de primaire 120a fonctionne dans la région linéaire de sa caractéristique de boucle B-H du matériau, la propriété de la stabilité avec la température de la densité du flux de saturation n'est pas un facteur sensible quand on considère le type du matériau à utiliser pour le matériau de la section de noyau du primaire. Les facteurs à considérer pour choisir un matériau magnétisable pour la section de noyau du primaire sont ceux des pertes relativement faibles par hystérésis et par courant de Foucault pour augmenter l'efficacité du transformateur, d'une perméabilité relativement élevée produisant une réduction des pertes par I2R dans l'enroule- ment primaire 20a et dans les éléments de commutation de sortie de l'inverseur 22. En utilisant un noyau en deuxmatériaux, selon l'invention, le matériau du noyau du primaire peut être choisi, par exemple, en ferrite de manganèsezinc qui a une perte relativement faible et une forte perméabilité tandis que le matériau du noyau du secondaire se saturant peut être choisi pour obtenir des tensions de sortie relativement faibles avec la température en choisissant le matériau du noyau du secondaire à titre d'exemple en ferrite de lithium-bismuth. Par ailleurs, en utilisant un noyau en deux matériaux, la masse du noyau forme la section du noyau du primaire 120a et peut être formée en un matériau relative- ment peu coûteux tandis que la section du noyau du secon- daire se saturant 120b peut être formée en un matériau ayant une valeur de Bsat stable avec la température, même si un tel matériau peut être plus coûteux que le matériau de la section du noyau du primaire.- Sur la figure 1, le noyau du transformateur 120 est construit en deux pièces, une pièce de noyau en forme de C pour la section primaire 120a et une plaque droite en forme de I pour la section du secondaire se saturant-120b. Les enroulements de sortie 20b-20f peuvent être enroulés sur une bobine isolante et la section en plaque 120b être insérée à travers l'ouverture de la bobine avant assemblage des deux pièces. L'enroulement primaire 20a, cependantest enroulé directement sur la partie centrale de la pièce en forme de C avec des couches isolantes placées entre les couches des spires conductrices de l'enroulement primaire et entre la première couche de l'enroulement primaire et la pièce en forme de C. D3505 La figure 6 illustre une construction du noyau 120 qui permet également à l'enroulement primaire 20a d'être enroulé sur une bobine isolante. Sur la figure 6, le noyau 120 est formé en trois pièces. Deux pièces en L forment la section primaire et une plaque forme la section secondaire. Les branches correspondantes des pièces en L sont insérées à travers les extrémités opposées de la bobine de l'enroulement primaire avant que le noyau en trois pièces 120 ne soit assemblé. La figure 7 montre une variante de la construction du noyau en trois pièces de la figure 6 o chacune des pièces en forme de L est pourvue d'une encoche à l'extré- mité d'une branche pour recevoir le plaque se saturant. Pour assembler les trois pièces de la figure 7 après insertions des bobines, une bande en matière plastique est enroulée autour des trois pièces et est serrée, afin de maintenir ainsi efficacement les pièces ensemble en une seule unité. On donnera ci-après des exemples de valeurs d'un mode de réalisation du transformateur ferrorésonnant 20 de la figure 1. Noyau 120: forme C-I, avec une longueur de fenêtre de * 4,45 cm et une hauteur de fenêtre de 21 mm. La section de noyau en C 120a comprend deux pièces en forme de L. L'aire en coupe trans- versale du centre de la section de noyau du primaire 120a a 2,08 cm 2. Les dimensions de la section de noyau de secondaire à plaque en I b sont: longueur de 6,51 cm, largeur de 1,59 cm et épaisseur de 3,68 mm. Enroulement primaire 20a: enroulé sur une bobine isolante ayant un diamètre interne de 1,83 cm, un diamètre externe de 2,22 cm et une longueur de 3,8 cm. L'enroulement 20a comprend trois couches de 200 spires au total de 0,5106 mm, fil de cuivre émaillé, enroulement bifilaire et pourvu d'une extrémité centrale; longueur d'enroulement de course de 3, 02 cm. Enroulement 20: une seule spire de 0,5106 mm enfil de cuivre émaillé enroulé autour d'une extrémité de l'enroulement 20a. Enroulement haute tension 20f: enroulé sur une bobine isolante ayant un diamètre interne de 3,18 cm et un diamètre externe de 4,60 cm. L'enroulement f comprend 4.000 spires au total de 0,1007 mm en fil de cuivre émaillé en 28 couches de l'ordre de 143 spires par couche avec un isolement en Mylar, entre les couches, de 0,76 mm d'épaisseur et 2,5 cm de large. Longueur de course d'enroulement de 1,8 cm. La fréquence noyau-air à autorésonance de l'enroulement 20f dans un composé époxy est de 38 kHz. L'inductance air-noyau de l'enroulement f est de 0,575 henry et la capacité de l'enroulement distribuéeest de 27,5 pF. Enroulements secondaires de sortie 20b-20d: assemblés sur une bobine isolante d'enroulement secondaire qui s'adapte à l'intérieur de la bobine de l'enrou- lement haute tension 20f. Le diamètre interne de la bobine est de 1,83 cm, le diamètre externe est de 2,70 cm, sa longueur est de 3,49 cm, la distance entre le diamètre externe et le diamètre interne de la bobine d'enroulement à haute tension est de 3,99 mm. La première couche du fil enroulé sur la bobine d'enroulement se- condaire est l'enroulement 20d comprenant 90 spires de 0,2546 mm, fil de cuivre émaillé, toutes les spires étant uniformément espacées pour remplir la longueur de la bobine de 3,49 cm. La seconde couche de fil est l'enroule- ment 20e comprenant 57 spires de fil de cuivre émaillé de 0,3211 mm. 29 spires sont uniformé- ment enroulées en commençant à une extrémité de la bobine puis elles sont enroulées sur le premier tiers de longueur de la bobine; les % 3505 28 spires restantes sont uniformément enroulées sur le dernier tiers de la bobine. La troisième couche de fil est l'enroulement 20b comprenant 12 spires enroulées de façon bifilaire (24 spires au total) de 0,3211 mm en fil de cuivre émaillé, chaque paire de fils des 12 spires étant uniformément espacée d'une autre paire pour remplir la longueur de la bobine. La quatrième couche de fil est l'enroulement 20c comprenant 4 spires enroulées de façon bifilaire (8 spires au total) de 0,3211 mm en fil de cuivre émaillé, chaque paire de fils des 4 spires étant uniformément espacée d'une autre paire pour remplir la longueur de la bobine. Un isolement en Mylar, de 0,076 mm d'épaisseur et 3,49 cm de large est inséré entre chacune des quatre couches de fil. Les enroulements à haute tension et secondaires et les bobines sont assemblés ensemble, puis placés dans un moule et isolés par-un composé de résine époxy. Matériau magnétisable de la section de noyau de primaire a ferrite de manganèse-zinc comme la ferrite RCA 540 ci-dessus mentionnée. Matériau magnétisable de la section de noyau de secondaire 120b: une ferrite de lithium-bismuth fabriquée selon les enseignements de la publication du brevet britannique NI 2 082 807A ci-dessus. La section en plaque 120b du noyau de secon- daire a été fabriquée comme suit: On a mélangé 6,027 g de carbonate de lithium, 64,679 g d'oxyde ferrique et 2,121 g d'oxyde de bismuth, dans l'isopropanol, pendant 2 heures, puis on a filtré pour retirer le solvant, on a séché puis on a calciné pendant 2 heures à l'oxygène à 900WC. Le matériau résultant a été broyé à la bille pendant 24 heures, filtré sous vide, séché et on y a ajouté 3% en poids d'un liant D35C5 tel qu'une paraffine. Le mélange a alors été pressé dans une matrice en acier sous une pression de 689 bars, à la forme de plaque en I souhaitée. Après avoir été pressé, le matériau a été fritté à l'oxygène à 12750C1300'C, puis refroidi à 9000C et maintenu à 900'C pendant 12 heures. Alors, le matériau a été refroidi à la température ambiante. La plaque résultante, si nécessaire, peut être meulée à la dimension appropriée pour une utilisation pour la section de noyau de secondaire b. R E V E N D I C A T I 0 N S 1.- Source d'alimentation en courant à noyau se saturant et auto-régulée pour développer une tension régulée de sortie pour un système de visualisation de télévision, ladite source d'alimentation en courant pouvant fonctionner sur une gamme de températures sans être ainsi soumise à des changements trop importants de ladite tension de sortie, ledit système comprenant: un enroulement déflecteur; un générateur de déviation couplé audit enrou- lement déflecteur pour produire un courant de balayage dans l'enroulement de déviation quand il est excité; une borne finale; un moyen à haute tension comprenant un agencement redresseur haute tension couplé à ladite borne finale pour y développer une tension finale lors d'une excitation; une source de tension d'entrée: un moyen couplé à ladite source pour développer un courant d'excita- tion; une réactance saturable comprenant un noyau magnéti- sable et un premier enroulement placé sur ledit noyau; un moyen couplé audit moyen développant le courant d'excitation pour produire un flux magnétique dans ledit noyau magnétisable lié audit premier enroulement pour développer une tension de sortie de polarité alternante; une capacité pour produire un flux magnétique dans une première section de noyau associée audit premier enroule- ment, aidant à saturer magnétiquement ladite première section de noyau pour réguler ladite tension de sortie de polarité alternante, une seconde section de noyau dudit noyau magnétisable fonctionnant sensiblement dans la région linéaire de la caractéristique B-H du matériau de ladite seconde section de noyau; et un moyen sensible à ladite tension régulée de sortie pour en exciter au moins le générateur de déviation ou le moyen à haute tension, caractérisée en ce que le matériau magnétisable de ladite première section de noyau (120b) est choisi pour être un matériau ayant un plus faible changement fractionné de sa densité de flux de saturation que celui du matériau de ladite seconde section de noyau (120a) dans la gamme des températures rencontrées dans ladite première section de noyau (120b) pendant le fonctionnement de ladite source d'alimentation en courant (10). 2.- Source selon la revendication 1, caractérisée en ce que le matériau magnétisable de la première section de noyau se saturant magnétiquement (120b) précitée est choisi pour avoir une température de Curie plus élevée que celle du matériau magnétisable de la seconde section de noyau ne se saturant sensiblement pas précitée (120a). 3.- Source selon l'une quelconque des revendica- tions 1 ou 2, caractérisée en ce que le matériau magnéti- sable de la première section de noyau (120b) comprend une ferrite de lithium et en ce que le matériau magnétisable de la seconde secbnn de noyau (120a)comprend un matériau de ferrite autre que la ferrite de lithium. 4.- Source selon la revendication 3, caractérisée en ce que la fréquence de ladite source (22) de courant d'excitation est égale ou supérieure à la fréquence de déviation horizontale. 5.- Source selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la première section de noyau (120b) précitée comprend une branche du noyau magnétisable et la seconde section de noyau (120a) précitée comprend l'autre branche. 6.- Source selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen à haute tension (56) précité comprend un enroulement à haute tension (20f) qui est enroulé sur la première section de noyau précitée (120b) pour augmenter la tension régulée de sortie.