FR 2486970 A1 19820122 FR 8114013 A 19810717 La présente invention concerne le traitement ther- mique du tellurure de cadmium et de mercure et, plus particulière- ment, elle concerne un traitement thermique de monocristaux homo- gènes de tellurure de cadmium et de mercure visant à améliorer leur caractéristique et à leur donner des caractéristiques voulues. Le tellurure de cadmium et de mercure, qui sera ci-après désigné par l'expression TCM, est un composé pseudobinaire dont les compositions sont représentées par la formule générale (Cd Hg) Te1> o x a des valeurs comprises entre O et 1 et a des valeurs comprises entre 0,49 et 0,51. On peut préparer des monocr'>taux homogènes de TCM par l'un quelconque d'un certain nombre d&kprocédés. Pour corriger des défauts tels que des lacunes ou des dislocations dans le réseau cristallin et pour éliminer les gradients de composition, ainsi que pour effectuer des conversions de type p-n, on soumet ordinairement ce matériau fait de monocristaux de TCM à un traitement thermique ou un recuit en présence de mer- cure, et quelquefois en présence de mercure et de l'un ou plusieurs des autres éléments c**stitutifs du TCM. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 468 363, des lingots de TCM sont préparés et recuits à 3000C pendant 1 h sous une pression partielle de vapeur de mercure de mm. Aucune information n'est fournie sur la source de mercure. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 514 347, on soumet le TCM à des traitements thermiques de façon à produire un matériau de type n ou obtenir des conversions de type p-n. Les traitements thermiques sont effectués à des températures.spécifiées et sous de faibles pressions de mercure. Il est spécifié que la source de vapeur de mercure est placée dans une zone plus froide que le TCM, c'est- à-dire qu'il existe un gradient de température. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 723 190, on recuit le TCM sous une atmosphère de vapeur de mercure obtenue à partir d'une source de mercure en excès, tandis qu'un gradient de température est maintenu entre le TCM et la source de mercure. La pression de mercure dépasse la "ligne intrinsèque" indiquée. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 725 135, on soumet des couches épitaxiales de TCM à un traitement thermique isotherme effec- tué à 300'C sous une pression de mercure ajouté de 115 mm. La M description ne donne aucun renseignement sur la nature et la tem- pérature de la source de mercure, et la température du traitement thermique isotherme peut donc seulement être rapportée à la tempé- rature de la couche épitaxiale de TCM. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 954 518, on recuit le TCM à une température inférieure à la température de solidus, tandis qu'on maintient une pression de vapeur de constituant inférieure à la pression de vapeur équiva- lente des constituants du TCM. On maintient une pression de mer- cure faible en ajustant la température du mercure à une valeur inférieure à la température du TCM. Ainsi, il est fait appel à un gradient de température. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 3 963 540, on prépare un matériau de TCM, puis on le recuit à une température voisine de la température de solidus, mais infé- rieure à cette dernière, en présence de constituants en excès, sur la base d'un excès de vapeur de mercure seul ou d'un excès combiné de vapeurs de mercure, de cadmium et de tellure. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 979 232, on recuit de manière isotherme le TCM en présence d'un excès de vapeur de mercure et de vapeur de cadmium provenant d'une source de mercure en excès et une source de cadmium en excès, tandis qu'une source de vapeur de tellure peut également être présente. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n' 4 028 145, on recuit de manière isotherme le TCM en présence d'un excès de vapeur de cadmium. Selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 4 116-725, on recuit le TCM en présence d'un excès de mercure et de tellure et on fait appel à un gradient de température entre le TCM d'une part et le mercure et le tellure d'autre part. Ainsi, la technique antérieure décrit deux procédés de base pour le traitement thermique du TCM en présence d'un ou plusieurs constituants du TCM. Le premier procédé comprend généra- lement un traitement thermique du TCM utilisant une différence de température ou un gradient de température, de sorte que le TCM est à une première température et la ou les sources de constituants ajoutés sont à une deuxième température. Selon ce procédé, la ou les pressions de vapeur du ou des constituants sont ordinairement inférieures à la pression de saturation du ou des constituants pour la température du CTM. Le deuxième procédé comprend généralement un traitement thermique du TCM dans des conditions isothermes et fait appel à une pression de constituant qui est égale à la pres- sion de saturation pour la température isotherme. Ces deux procédés exigent qu'une quantité en excès du ou des constituants soit présente en permanence pendant le traitement thermique; cette quantité en excès se présente sous forme d'un ou plusieurs liquides ou d'un ou plusieurs solides distincts du TCM soumis au traitement. Toutefois, certaines descriptions de la technique antérieure ne sont pas suffisantes pour permettre la détermination de la nature exacte du procédé de recuit utilisé. Par exemple, il est établi, dans certains cas, que le recuit s'effectue avec des tranches à une température définie et sous une pression de vapeur de mercure inférieure à la pression de saturation du mercure, mais la température de la source de mercure n'est pas citée. Ainsi, dans ces cas, pour satisfaire la règle de phases de Gibbs, il faut que du mercure en excès soit présent à une température qui diffère de la température spécifiée, c'est-à-dire qu'il soit fait appel à un gradient de température. Inversement, dans les cas o le recuit est effectué de manière isotherme en présence d'un excès d'un ou plusieurs constituants, il s'ensuit que la pression de vapeur du ou des constituant(s) est égale à la pression de vapeur de saturation du ou des constituant(s) pour la température de recuit. Le principal inconvénient des procédés de la technique antérieure, lorsqu'un excès d'un ou plusieurs élément(s) cons- titutif(s), et en particulier un excès de mercure, existe pendant le traitement, est la fixation par le mercure en excès d'éléments constitutifs du TCM par dissolution de constituants des tranches de TCM via la phase gazeuse dans l'excès de l'élément constitutif ajouté, spécialement le mercure, ou par précipitation sur cet excès d'élément constitutif ajouté. La demanderesse a découvert que le traitement ther- mique ou recuit du TCM pouvait être avantageusement effectué dans un système isotherme lorsqu'on maintenait la pression de vapeur partielle du mercure ajouté en dessous de la pression de saturation du mercure pour la température de recuit. Ainsi, la demanderesse a découvert que, par un recuit isotherme du matériau formé de mono- cristaux de TCM dans un récipient approprié, lequel est maintenu à une température de recuit uniforme comprise entre 300 K et la température de solidus du TCM, en présence de mercure sous forme gazeuse seulement à la température de recuit, on évitait la fixation et on améliorait la conversion de type p-n qui entraîne de meilleures caractéristiques optoélectriques. C'est donc un objet de l'invention de proposer un procédé pour le traitement thermique de monocristaux de TCM visant à améliorer la modification de caractéristiques de type p, la conversion de type p-n, la perfection cristalline et les caracté- ristiques optoélectriques. Un autre objet de l'invention est de proposer un procédé pour le traitement thermique de monocristaux de TCM, lequel procédé produit des caractéristiques optoélectriques plus uniformément reproductibles que cela n'était possible jusqu'ici. Les buts ainsi énoncés, ainsi que d'autres et la manière dont ils peuvent être réalisés apparaîtront dans la descrip- tion détaillée suivante du procédé de l'invention. Selon l'invention, il est proposé un procédé pour le traitement thermique. de monocristaux homogènes de tellurure de cadmium et de mercure, qui comprend les opérations consistant à placer dans une ampoule des tranches dudit tellurure de cadmium et de mercure, lequel est représenté par la formule (Cd Hgl) yTel o x a des valeurs comprises entre 0 et 1 et y a des valeurs comprises entre 0,49 et 0,51 environ, à placer dans ladite ampoule une quantité prédéterminée de mercure, à faire le vide dans l'am- poule et à la fermer hermétiquement, à chauffer l'ampoule à une température uniforme constante comprise entre environ 300 K et une température voisine de la température de solidus desdites tranches de tellurure de cadmium et de mercure mais inférieure à cette dernière, ladite quantité prédéterminée de mercure étant telle que seule de la vapeur de ladite quantité de mercure est présente dans l'ampoule à ladite température uniforme constante et la pression de vapeur du mercure est inférieure à la pression de vapeur de satu- ration du mercure pour ladite température uniforme constante, à maintenir ladite température uniforme constante pendant une cer- taine durée comprise entre 1 et 5 000 h environ,et à recueillir les tranches traitées. Le matériau de TCM ayant les compositions repré- sentées par la formule générale (CdxHglx)yTej y, o x a des valeurs comprises entre O et 1, ordinairement entre 0,14 et 0,60 environ, et 2 a des valeurs comprises entre 0,49 et 0,51 environ, peut être préparé sous forme de monocristaux homogènes à partir de matériaux de départ de qualité électronique au moyen de l'une quelconque d'un certain nombre de techniques bien connues. On découpe en tranches des lingots de TCMlmonocristallin, on soumet celles-ci à un traitement thermique afin d'obtenir une correction des gradients de composition pour éliminer les lacunes ou les dislocations dans le réseau cristallin et obtenir une modification du type p ou une conversion entre le type p et le type n. Le traitement thermique est réalisé par un recuit destranches à une température constante pendant une certaine durée, en présence de mercure, en quantité suffisante pour donner une pression de vapeur de mercure qui est inférieure à la pression de saturation du mercure pour la tempé- rature de recuit. On va maintenant décrire le mode de réalisation préféré. Selon le procédé de l'invention, on nettoie soigneu- sement des tranches de TCM monocristallin homogène, que l'on place dans un récipient approprié, par exemple une ampoule en verre, en même temps qu'une quantité prédéterminée de mercure. Lors du chargement de l'ampoule, il y a avantage à placer les tranches à une extrémité et le mercure, séparément des tranches,à l'extrémité opposée de l'ampoule afin d'éviter une interaction prématurée. Après le placement des tranches et du mercure dans l'ampoule, on fait le vide dans celle-ci, on la ferme hermétiquement et on la chauffe dans un four de recuit, que l'on maintient de manière isotherme à la température de recuit uniforme constante voulue. On conserve l'ampoule dans le four dans des conditions isothermes pendant une durée suffisante pour réaliser le degré voulu de recuit. A la fin de la durée de recuit, onretire l'ampoule du four, on la refroidit et on retire les tranches recuites de l'am- poule. On calcule la- quantité prédéterminée de mercure à partir de la place disponible dans l'ampoule (c'est-à-dire le volume de l'ampoule moins celui occupé par les tranches de TCM, les supports de tranches et tout matériau de sources consommables), de la température de recuit.et de la pression de vapeur de mercure voulue. On détermine cette quantité de manière que la pression de vapeur du mercure volatilisé soit inférieure à la pression de saturation du mercure pour la température de recuit. On maintient de préférence la pression de vapeur du mercure dans l'intervalle de 0,30 à 0,99 fois la pression de saturation du mercure pour la température de recuit. Par exemple, s'il faut 10 mg de mercure pour une taille donnée d'ampoule pour obtenir la pression de satu- ration du mercure à la température de recuit, on chargera 9 mg afin d'obtenir une saturation à 90%, ce qui est contenu dans l'in- tervalle voulu. On note que la quantité de mercure nécessaire pour obtenir la réduction voulue de la concentration de lacunes métal- liques est typiquement de 10 à 10 fois la quantité de mercure chargée dans l'ampoule pour obtenir la saturation partielle voulue. Ceci représente une modification négligeable de la pression de saturation par suite de l'absorption. On effectue le recuit de manière isotherme à une température constante-qui peut se trouver dans l'intervalle d'en- viron 300 K à une température Juste inférieure à la température de solidus du TCM. La température de recuit isotherme à laquelle il est fait appel dépend de la composition du TCM, c'est-à-dire de la vapeur de x et du produit final voulu. Pour des valeurs de x comprises entre 0,14 et 0, 60, on maintient de manière isotherme la température de recuit dans l'intervalle de 300 à 700 K environ, de préférence à une température d'environ 520 K. On maintient l'ampoule à la température de recuit isotherme voulue pendant une durée suffisante pour entraîner une rééquilibration sensible des éléments voulus dans les tranches par les processus de diffusion. De façon typique, la durée doit être suffisante pour rééquilibrer au moins 50% du volume des tranches, ce qui nécessite jusqu'à 5 000 h. Si on le souhaite, on ne recuit que la surface des tranches, ce qui peut demander une durée aussi réduite que 1 h. Ainsi, la durée de recuit est comprise entre-l h et 5 000 h environ, de façon typique entre 50 et 2 000 h environ, de préférence entre 700 et 900 h environ. Si cela est souhaitable, le recuit en présence de mercure ajouté peut être effectué avec la présence supplémentaire d'au moins un.matériau consommable qui peut réduire la fixation d'éléments constitutifs du TCM à partir des surfaces des tranches de TCM soumises au traitement par saturation de la phase gazeuse relativement au cadmium et au tellure. Les matériaux de sources consommables appropriés sont le cadmium et le tellure sous forme élémentaire, des amalgames de cadmium et de mercure, des amalgames de tellure et de mercure, et des composés tels que le tellurure de mercure, le tellurure de cadmium et le tellurure de cadmium et de mercure. Le matériau de source consommable peut être ajouté sous forme de pastillesou de poudre au moment du chargement de l'ampoule et on le place de préférence avec le mercure à l'extré- mité de l'ampoule qui est opposée à l'extrémité à laquelle sont placées les tranches. Lorsqu'on utilise les composés tellurure de mercure, tellurure de cadmium et tellurure de cadmium et de mercure comme matériau de source consommable, ces composés sont de préfé- rence ajoutés sous forme finement divisée, par exemple sous forme d'une poudre présentant une grande densité superficielle. La contribution aux pressions de vapeur partielles d'éléments consti- tutifs de TCM dans l'ampoule à partir de l'élément ou des éléments du matériau de source consommable pour la température de recuit, relativement à la contribution des éléments constitutifs des tranches de TCM, est grossièrement proportionnelle aux surfaces respectives du matériau en poudre et des tranches. Lorsque du mercure est présent dans le matériau de source consommable, la contribution de la pression de vapeur de mercure du matériau de source consommable à la pression de vapeur de mercure voulue totale dans l'ampoule pour la température de recuit doit être prise en compte lors du calcul de la quantité de mercure à ajouter à l'élé- ment, afin qu'il soit obtenu du mercure sous forme gazeuse seule- ment à une pression de vapeur de mercure inférieure à la pression de saturation du mercure pour la température de recuit. A la fin du recuit, on retire l'ampoule du four et on la refroidit jusqu'à la température ambiante. Après refroidisse- ment, on retire de l'ampoule les tranches recuites. Il faut prendre soin que la vapeur du mercure ajouté initialement et de n'importe quel matériau de source consommable, s'il en existe, ne se condense sur les tranches. Ordinairement, le refroidissement de l'ampoule jusqu'aux conditions ambiantes, c'est-à-dire la température ordi- naire, amène la condensation de vapeur sur les parois de l'ampoule. Si on le souhaite, on peut partiellement retirer du four l'ampoule afin que la partie de l'ampoule qui contient les tranches soit maintenue dans le four pendant quelques minutes, ceci ayant pour effet de produire la condensation des vapeurs à l'extrémité la plus froide de l'ampoule, qui est éloignée des tranches. Le mercure condensé peut être maintenu séparé des tranches par un resserrement approprié du diamètre de l'ampoule au voisinage de l'extrémité de l'ampoule refroidie en premier. Le procédé de recuitdu TCM qui vient d'être décrit présente un certain nombre d'avantages. Le procédé permet d'obtenir des tranches de TCM d'une qualité que l'on peut reproduire de façon beaucoup plus uniforme. L'équilibre métal non-métal du TCM est atteint, ce qui amène une réduction du nombre des accepteurs de défaut natifs. Du fait que le mercure est entièrement présent sous forme gazeuse pendant le recuit, la perte d'éléments constitutifs par les tranches de TCM subit une forte réduction. Les caracté- ristiques optoélectriques sont améliorées, la mobilité des porteurs est augmentée et la concentration en porteurs libres et la résis- tivité sont diminuées. Les conditions isothermes de l'ampoule produisent une température uniforme des tranches et une commande aisée du processus. Le fait que la fixation soit diminuée et que la commande de la température soit rendue plus facile permet d'uti- liser des ampoules de plus grande taille (pouvant contenir jusqu'à tranches), ceci entraînant en retour des économies d'échelle et amenant à la production de tranches recuites ayant des caractéris- tiques optoélectroniques plus uniformes. Par exemple, des tranches de TCM pour lesquelles x vaut 0,2 et qui ont une concentration en porteurs libres de 3 x 10 /cm peuvent être produites de manière cohérente. Le recuit en présence de matériau de source consommable peut amener une autre réduction de la dégradation de la surface de la tranche par réduction de la fixation à partir des tranches de TCM. On va maintenant illustrer l'invention à l'aide des exemples suivants, lesquels ne sont que des exemples etne limitent en rien l'invention. EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la fixation d'éléments consti- tutifs de TCM par du mercure ajouté en excès présent pendant le traitement thermique de tranches de TCM dans un système o il est maintenu un gradient de température. Un grand nombre d'essais ont été effectués au cours desquels trois séries de tranches de TCM ont reçu un traitement thermique dans des ampoules fermées o le vide avait été fait en présence de (a) 100 mg de mercure, (b) 100 mg de mercure et 100 mg de tellure, et (c) 100 mg de mercure, 100 mg de tellure et 100 mg de TCM en poudre. Les tranches ont été maintenues à une température de 250C et le matériau ajouté a été maintenu à 2450C pendant une durée de 10 semaines. A la fin de la période de recuit, on a refroidi les ampoules, puis on les a ouvertes et on a analysé le mercure en excès afin de rechercher le cadmium et le tellure. Les résultats de l'analyse donnant des gammes de quantité de cadmium et de mercure dans le mercure ajouté sont présentés dans le tableau I ci-dessous. T A B L E A U I Série d'essais Cd* en /ug Te* en pg (a) 0,1-0,2 50-300 (b) 0,2-2,0 103000 (c) 0,2-60 50-3000 * contenu dans les 100 mg de mercure après le trai- tement thermique. On peut voir sur la base de ces résultats que le mercure ajouté en excès prélève des quantités notables de cadmium et de tellure. La présence additionnelle de tellure et de TCM en poudre a peu d'effet sur les valeurs inférieures des gammes de quantité pour les résultats des séries (a), (b) et (c) lorsque les résultats se recouvrent, mais cette présence additionnelle a pour effet d'augmenter fortement les valeurs supérieures des inter- valles. Dans la série d'essais (a), les quantités de cadmium et de tellure présentes dans le mercure en excès repré- sentent les pertes directes en cadmium et tellure des tranches. Pour une charge typique de 15 tranches, une perte de 3,pg de cadmium et de 30pg de tellure représente respectivement 1,6 x 10 6 et e9 3 1,5 x 10 porteurs par cm EXEMPLE 2 Cet exemple illustre le fait que la quantité de cadmium et de tellure présente dans le mercure ajouté est sensi- blement réduite dans le cas o on recuit des tranches de TCM dans un système isotherme en présence d'une très faible quantité de mercure ajouté produisant une pression de vapeur de mercure, pen- dant la période de recuit, qui est inférieure à sa pression de vapeur de saturation pour la température de recuit. Des tranches de TCM et 2pg de mercure ont été chargés dans un certain nombre d'ampoules et on été placés respec- tivement à leurs extrémités opposées. On a fait le vide dans les amoules, on les a fermées hermétiquement et on les placées dans un four à température constante. On a maintenu les ampoules dans ce four pendant 10 semaines à une température uniforme constante de 2500C. On a calculé le pression de vapeur de mercure du traite- ment thermique de façon qu'elle soit égale à 407. de la pression de vapeur de saturation. A la fin du recuit, on a retiré les ampoules du four et on les a refroidies. On a analysé le mercure condensé sur les parois des ampoules. On a trouvé que le mercure condensé contenait pour chaque ampoule 0,06pg de cadmium et 0,6pg de tellure. Ces quantités de cadmium et de tellure repré- sentent respectivement 2,5 x 1014 et 2,3 x 10î5 porteurs/cm3 pour une ampoule typique chargée de 20 tranches. On note que ces quan- tités de cadmium et de tellure, bien qu'elles se soient dégagées des tranches, n'ont pas été retirées de la phase gazeuse pendant le recuit, mais seulement pendant le refroidissement une fois le recuit achevé. EXEMPLE 3 3 5 Cet exemple illustre les améliorations des carac- téristiques du TCM, que l'on peut obtenir lorsque l'on effectue le recuit du TCM selon le procédé de l'invention, par comparaison avec les caractéristiques du TCM recuit dans un système dans lequel est présent un excès de mercure. Cet exemple illustre également que les caractéristiques du TCM, qui a été recuit sous un gradient de température en présence de mercure ajouté en excès, peuvent être fortement améliorées par un recuit isotherme de ce TCM selon le procédé de l'invention. Un lingot de TCM monocristallin (x = 0,205) a été découpé en tranches. Deux tranches ont été placées dans une ampoule A et soumises à un traitement thermique isotherme selon le procédé de l'invention. Le traitement a consisté en un recuit des tranches à une température de 250'C pendant 840 h, en présence de vapeur de mercure seulement et à une pression de vapeur égale à 90% de la valeur de la pression de vapeur de saturation du mercure pour une température de 250'C. Un groupe de neuf tranches ont été placées dans une ampoule B et ont été recuites suivant un gradient de température pendant 840 h en présence de mercure ajouté en excès. Les tranches ont été maintenues à 2500C, et l'excès de mercure à 240'C. Un troi- sième groupe de douze tranches ont été recuites dans une ampoule C dans un autre four, suivant les mêmes conditions que celles employées pour l'ampoule B. A la fin du traitement thermique, on a retiré les tranches des ampoules et on a déterminé la résistivité, la mobi- lité et la concentration en porteurs libres à 77 K. Quatre tranches recuites de chacune des ampoules B et C ont ultérieurement subi un recuit dans une ampoule D dans des conditions isothermes à 250'C pendant 336 h, en présence de vapeur de mercure seulement et à une pression de vapeur égale à % de la valeur de la pression de vapeur de saturation du mer- cure à 250'C. A la fin du traitement thermique, on a de nouveau déterminé la résistivité, la mobilité et la concentration en porteurs libres. Les résultats des essais sont présentés sur le tableau Il ci-après. T A B L E A U II Résistivité Mobilité Densité de porteurs Caractéristique 2 5 -3 14 Caractéristique (ohm.cm xlO) (cm2/(V. s) x 105) (cm x 10) Ampoule A B C D A B C D A B C D n de tranche 1,1 1,0 1,7 1,9 3,3 3,2 11 1,1 1,8 3,1 12 1,2 1,8 2,9 13 1,0 1,9 3,3, 14 1,5 1,4 3,0 1,1 1,0 1,7 1,8 3,4 3,5 16 1,9 1,2 2,9 17 1,1 1,7 3,6 18 2,7 0,74 3,1 19 0,93 1,7 4,0 3,9 0,87 0,48 1,8 3,4 4,0 21 0,95 1,7 3,8 22 6,9 0,21 4,3 23 0,97 1,7 3,9 24 12,0 0,89 0,06 1,7 8,0 4,2 1,0 0,71 1,7 1,9 3,7 4,7 26 1,1 1,5 3,8 27 1,5 1,2 3,6 28 2,8 0,64 0,76 2,1 3,0 4,7 29 0,61 2,0 5,2 8,9 0,57 0,07 2,0 10,0 5,3 31 2,6 0,59 0,63 2,0 3,8 5,2 32 3,8 0,39 4,2 _._..... ___. _..... 1-" os "O -"' C) A partir des données présentées sur le tableau Il, on peut voir qu'il existe une large variation entre les valeurs caractéristiques des tranches des ampoules B et C, non seulement entre des tranches recuites à l'intérieur de la même ampoule, mais également entre les groupes de tranches recuites dans les deux ampoules; les résultats ne sont pas cohérents et ne sont pas repro- ductibles. Les données montrent également que les tranches des ampoules B et C disposées le plus loin de la source de mercure en excès (c'est-àdire les tranches ayant les numéros les plus élevés, voir la colonne 1 du tableau II) présentent des caractéristiques plus médiocres, c'est-à-dire une résistivité plus élevée et une mobilité plus faible, que celles se trouvant plus près du mercure en excès. Les tranches recuites dans l'ampoule D présentent des caractéristiques beaucoup plus cohérentes, qui se révèlent meilleures dans tous les cas que celles de leurs analogues des ampoules B et C. Les caractéristiques des tranches recuites de manière isotherme dans l'ampoule D sont très améliorées par rap- port aux caractéristiques des tranches des ampoules B et C, sont plus cohérentes et sont comparables aux caractéristiques des tranches de l'ampoule A. Le fait que les valeurs des caractéris- tiques des tranches des ampoules A et D soient très semblables montre également que le recuit isotherme en présence de vapeur de mercure seulement à une pression inférieure à la pression de saturation donne des résultats reproductibles. Enfin, les caractéristiques de tranches recuites en présence d'un excès demercure ajouté peuvent être réajustées par un recuit isotherme en présence de vapeur de mercure seulement, à une pression inférieure à la pression de saturation pour la température de recuit. Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure d'ima- giner, à partir du procédé dont la description vient d'être donnée à titre simplement illustration et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention. R E V E N D I C A T f 0 N S 1 - Procédé permettant le traitement thermique dans une ampoule de tranches de tellurure de cadmium et de mercure mono- cristallin homogène représenté par la formule (Cd Hg1_X)yTe o x a des valeurs comprises entre 0 et 1 et y a des valeurs comprises entre 0,49 et 0,51 environ, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comprend les opérations consistant à placer dans ladite ampoule des tranches dudit tellurure de cadmium et de mercure et une quantité prédéterminée de mercure, à faire le vide dans l'ampoule et à la fermer hermétiquement, à chauffer l'ampoule jusqu'à une tem- pérature uniforme constante comprise entre environ 300 K et une température voisine de la température de solidus desdites tranches de tellurure de cadmium et de mercure mais inférieure à cette der- nière, ladite quantité prédéterminée de mercure étant telle que seule de la vapeur de ladite quantité prédéterminée de mercure est présente dans l'ampoule à ladite température uniforme constante et que la pression de vapeur du mercure est inférieure à la pression de vapeur de saturation du mercure pour ladite température uniforme constante, à maintenir ladite température uniforme constante pendant une durée comprise entre 1 et 5 000 h environ, et à récupérer des tranches traitées. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que x a des valeurs comprises entre 0,14 et 0,60 environ. 3 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la température constante est comprise entre 300 et 700 K environ. 4 - Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, carac- térisé en ce que ladite température est maintenue pendant une durée comprise entre 50 et 2 000 h environ. ^ 5 - Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, carac- térisé en ce que la pression de vapeur de mercure est comprise entre 0,30 et 0,99 fois environ la pression de vapeur de saturation du mercure. 6 Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la pression de vapeur du mercure est comprise dans l'intervalle de 0,30 à 99 fois environ la pression de vapeur de saturation du mercure, la température constante est d'environ 520 K et ladite température est maintenue pendant une durée com- prise entre 700 et 900 h environ. 7 - Procédé selon la revendication 1, 2 ou 3, carac- térisé en ce que, en plus de ladite quantité prédéterminée de mer- cure, est présent pendant le traitement thermique au moins l'un des matériaux de sources consommables choisis parmi le cadmium, le tellure, des amalgames de cadmium et de tellure, des amalgames de tellure et de mercure, le tellurure de mercure, le tellurure de cadmium et le tellurure de cadmium et de mercure.