FR 2486723 A1 19820115 FR 8112076 A 19810619 La présente invention a essentiellement pour objet des antennes à micro- ondes ou hyperfréquence et se rapporte plus particulièrement à une antenne perfectionnée à micro-ondes utilisant les systèmes de navigation par effet Doppler. Un problème commun aux antennes de navigation de type Doppler est connu sous le nom de dérive par submersion (over-water shift). Compte tenu des caractéristiques différentes de l'énergie renvoyée par la terre et par l'eau dans les sys- tèmes typiques à effet Doppler, une dérive se produit lorsqu'on survole de l'eau, ce qui peut induire une erreur de vitesse considérable. Une manière de surmonter cette difficulté connue est d'alterner chacun des faisceaux Doppler entre deux posi- tions distantes de quelques degrés, selon la technique dénommée "beam lobing". Bien qu'une telle approche puisse être effecti- vement utilisée, elle nécessite un appareillage supplémentaire et un temps de travail plus long. Une autre approche du problème a été décrite dans le brevet américain 2 983 920 accordé au nom de R. H. REARWIN cédé au présent demandeur. Dans ce brevet, on a décrit un réseau plan d'antennes micro-ondes qui sont inclinées à 450 de façon à permettre d'engendrer une forme de faisceaux qui présente un grand degré d'indépendance par rapport à l'effet de dérive sus- mentionnée par submersion. Cependant, la mise en oeuvre du dis- positif décrit n'est pas spécialement commode. Dans le brevet U. S. n0 4 180 818, on a décrit l'uti- lisation de réseaux inclinés dirigés vers l'avant et vers l'arrière de façon à obtenir une compensation des fréquences. Cependant, l'utilisation de réseaux inclinés crée d'autres problèmes. De façon typique, l'ouverture d'une antenne est li- mitée par une région rectangulaire. Lorsque l'ouverture d'une antenne inclinée est engagée dans une telle région rectangulai- re, des régions notables de la région angulaire ne contiendront pas d'éléments de rayonnement. Ainsi, la surface et le gain effectif de l'antenne sont plus petits que lorsque l'on utilise toute la surface de la région angulaire: L'objet de l'invention est de résoudre les problèmes mentionnés de l'art antérieur en prévoyant une ouverture d'an- tenne rectangulaire qui engendre un diagramme très semblable à celui d'une antenne à ouverture inclinée. Ainsi, l'antenne con- forme à l'invention permet de réduire les dérives par submer- sion et permet d'obtenir la compensation de fréquence mention- née tout en utilisant l'entière surface de montage rectangu- laire de l'antenne. L'invention apparattra plus clairement à l'aide de la description détaillée qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés dans lesquels: - la figure la est un schéma illustrant un diagramme de radiation typique d'une antenne, - la figure lb illustre typiquement les phénomènes de dispersion des signaux de retour, - la figure lc est un autre schéma montrant l'effet de la dérive entre la terre et l'eau, - la figure 2 est un schéma montrant quatre faisceaux inclinés émis par deux ouvertures d'antenne, - la figure 3a est un schéma d'un système de coordon- nées pour une antenne rectangulaire conventionnelle, - la figure 3b est un schéma d'un système d'axes co- ordonnés incliné, - la figure 3c est un schéma d'une antenne à ouvertu- re inclinée avec un angle d'inclinaison de 450, - la figure 4 montre la disposition des éléments rayonnants selon un mode de réalisation de la présente inven- tion, - la figure Sa illustre le diagramme Gamma-Sigma d'un réseau d'antennes à ouverture rectangulaire, - la figure 5b illustre-le diagramme Gamma-Zeta d'un réseau d'ouvertures inclinées, - la figure 5c montre le diagramme d'une ouverture inclinée dans des coordonnées Gamma- Sigma, - la figure 5d montre le diagramme idéal Gamma-Psi dans des coordonnées Gamma-Sigma, - - la figure 6a montre la troncature d'un long réseau incliné formant réseau rectangulaire, - la figure 6b montre les effets de rotation du con- tour résultant de la troncature selon la figure 6a, - la figure 7a montre l'effet de sur-rotation obtenu au moyen d'un angle d'inclinaison accru, la figure 7b montre le contour résultant de la troncature de l'ouverture telle qu'illustrée à la figure 7a, - la figure 8 montre la distribution d'amplitude sur une ouverture typique à base en forme de parallélogramme, - la figure 9 est un tableau opératoire montrant les étapes d'obtention d'un dessin d'antenne conforme à l'invention, - la figure 10 illustre la distribution d'amplitude pour une antenne à deux faisceaux symétriques lorsqu'elle est alimentée à partir d'une borne, - la figure 11 est une vue en plan d'une antenne con- forme à la présente invention montrant les réseaux d'antennes dirigés vers l'avant et vers l'arrière, --la figure 12 montre le décalage de l'angle du faisceau pour les réseaux dirigés vers l'avant et vers l'arriè- re lorsque la fréquence augmente, - la figure 13 montre comment le décalage de quatre faisceaux d'antennes se compense pour des modifications de fré- quence, - la figure 14 est une vue en plan d'une couche d'un réseau d'antennes pour une antenne à quatre faisceaux et à une seule ouverture, la figure 15 illustre la correspondance de la borne d'alimentation et de la direction du faisceau de l'antenne illustrée à la figure 14, - les figures 16a à 16c illustrent les fonctions d'amplitude de l'antenne de la figure 14, - la figure 17 illustre la distribution géométrique d'amplitude sur les deux ouvertures dimensionnelles de la figu- re 14, - les figures 18 et 19 illustrent les fonctions d'am- plitude calculées de l'antenne de la figure 14, - la figure 20 montre le mouvement des traces du faisceau de l'antenne de la figure 14 lorsque la fréquence aug- mente, - les figures 21 et 22 montrent les diagrammes des champs éloignés de l'antenne de la figure 14, - la figure 23 montre les contours du faisceau de l'antenne de la figure 14, - la figure 24 montre une réalisation à partir de micro-bandes (micro-strips) de l'antenne de la figure 14, - la figure 25 est une vue en plan schématique d'une antenne à ouverture unique à huit faisceaux montrant un jeu de réseaux d'alimentation, - la figure 26 est une vue en plan du second niveau d'alimentation des réseaux de l'antenne de la figure 25, - les figures 27a et 27b montrent un type de réseaux polarisés verticalement et horizontalement qui peuvent être uti- lisés dans l'antenne de la figure 25, - la figure 28 illustre la correspondance entre la borne d'alimentation et la direction du faisceau de l'antenne de la figure 25, - les figures 29a et 29b illustrent les amplitudes calculées de l'antenne de la figure 25, - les figures30 et 31 montrent les diagrammes de champs éloignés de l'antenne de la figure 25, la figure 32 montre les contours du faisceau de l'antenne de la figure 25. Indépendamment de la technique utilisée pour obtenir l'écho Doppler, tous les radars de type Doppler font apparaître une dérive selon que les ondes sont réfléchies par la terre ou par l'eau, à moins qu'un effort spécifique ne soit fait afin d'éliminer cette dérive. Pour discuter de la dérive terre-eau, on considère un système simple à un seul faisceau ( étant l'angle mesuré entre le vecteur vitesse V et le centre ou l'axe S du faisceau rayonné) et No (l'angle Yb étant l'an- gle d'incidence du faisceau sur la surface de dispersion) sont dans le même plan et sont complémentaires, comme illustré à la figure la. La largeur du faisceau de l'antenne est appelée Sur terre, la dispersion en retour uniforme (figure lb) donne un spectre dont le centre est une fonction de gO et dont la largeur est une fonction de I Y (figure lc). Lorsqu'on survole l'eau, la dispersion en retour n'est pas uniforme comme montré à la figure lb pour des angles importants ayant un coefficient de dispersion inférieur. Etant donné que - les angles inférieurs sont associés à des fréquences F plus élevées du spectre Doppler. ces dernières sont atténuées par rapport aux fréquences inférieures, ce qui conduit à un décala- ge du pic du spectre vers une fréquence inférieure. La dérive terre-eau est généralement de 1 à 3 pour-cent, dépendant des paramètres de l'antenne. A la figure lb a été portée en ordon- née la relation de dispersion en retour entre la terre et la mer, illustrant trois courbes pour trois états différents. A la figure lc a été porté en ordonnée la puissance P en fonction de la fréquence portée en abscisse du spectre de puissance de l'écho Doppler. La situation à trois dimensions est plus compliquée. On supposera qu'un avion se déplace selon l'axe X, comme illus- tré à la figure 2. L'axe Y est horizontal et orthogonal à l'axe X, tandis que l'axe Z est vertical. Des réseaux rectangulaires engendrent quatre faisceaux faisant un certain angle avec ces axes. L'axe de chacun de ces faisceaux (par exemple le faisceau numéro 2) est situé à un angle 'o par rapport à l'axe X, à un angle Ce par rapport à l'axe Y et à un angle te par rapport à l'axe Z. Une antenne rectangulaire conventionnelle, montrée à la figure 3a, présente une fonction d'amplitude A qui peut être décrite comme un produit-de deux fonctions séparées sur les axes X et Y. Ainsi: A (x,y) = f (x) g (y) Le diagramme de l'antenne pour une antenne rectangu- laire conventionnelle est par suite dit "séparable" en Y et T-. Etant donné que le coefficient de dispersion par rapport à l'eau varie avec l'angle, il est souhaitable d'avoir un dia- gramme d'antenne qui soit séparable en Y et t plutôt qu'en Y et T. Ce type de diagramme d'antenne éliminerait lar- gement l'effet de dérive terre-eau. La figure 3b montre un système de coordonnées à axes inclinés destiné à obtenir un diagramme d'antenne séparable en ) et Y. L'axe Y' est une projection de l'axe S du fais- ceau sur le plan X-Y. L'axe Y' est situé à un angle K par rap- port à l'axe Y. La figure 3c montre une antenne à ouverture inclinée avec un angle d'inclinaison K = 45 . La fonction d'amplitude pour cette antenne est un produit de deux fonctions séparées sur l'axe X et l'axe Y', à savoir: A (x,y') = f' (x) g' ty'). Le diagrammme d'antenne pour l'antenne à ouverture inclinée est séparable en et t, o est l'angle compris entre l'axe Y' et l'axe S du faisceau. Au voisinage du centre du faisceau, le diagramme d'antenne est également séparable (à une bonne approximation près) en g et t, et il est ainsi largement indépendant de la dérive terre-eau. Cependant, la fi- gure 3c montre également que l'antenne à ouverture inclinée laisse des parties notables de la surface de montage rectangu- laire de l'antenne inutilisées. Ainsi, le gain pour une antenne à ouverture inclinée est inférieur à celui qu'il serait si tou- te la surface rectangulaire contenait des éléments rayonnants. A la figure 3c, on a indiqué par les lettres Ut et NUt respec- tivement les régions de radiation utilisées et non utilisées. En outre, la petitesse du réseau de radiation de l'antenne à réseau incliné limite le nombre d'éléments rayonnants utilisa- bles dans une telle antenne, ce qui peut produire une perte d'insertion basse inacceptable. La présente-invention résoud ces difficultés en uti- lisant une ouverture d'antenne rectangulaire qui produit une fonction d'amplitude inclinée. Dans une antenne à réseau incliné, telle que montrée à la figure 4 du brevet américain précedemment mentionné 4 180 818, chaque réseau a la même disposition des éléments rayonnants. Les réseaux sont décalés les uns par rapport aux autres le long de l'axe X. Au contraire de cela, conformément à l'invention, l'ouverture rectangulaire d'antenne montrée à la figure 4 contient des réseaux comportant des arrangements diffé- rents des éléments rayonnants. Dans la figure 4, les éléments- rayonnants sont des pastilles de micro-bandes ou micro-strips. Essentiellement, ces réseaux sont dérivés par troncature des bords d'une antenne à longue ouverture inclinée. L'antenne de la figure 4 est obtenue à partir d'un long réseau incliné qui a subit une troncature de façon à for- mer un réseau rectangulaire. La troncature des bords du réseau incliné nécessite des variations des éléments rayonnants de façon à maintenir la séparabilité du réseau de l'antenne dans le système de coordonnées inclinées. Une analyse par ordinateur montre qu'une modification de la distribution d'amplitude dans une antenne à angles inclinés peut être compensée par troncature des bords de l'antenne. Le concept de cette antenne est illustré comme suit. L'an- tenne simple rectangulaire produira une forme de faisceau qui est une ellipse avec ses axes parallèles aux coordonnées angu- laires des axes t et Co (figure 5a), maintenant ainsi la sépa- rabilité des diagrammes Gamma-Sigma. Une ouverture en parallé- logramme, d'autre part, produira une ellipse dont les axes se- ront parallèles aux axes Y et t (figure 5b), ce qui appa- raît comme une rotation de l'ellipse après développement- dans le système de coordonnées angulaires Gamma-Sigma (figure 5c) qui ressemble très fortement en forme à l'antenne idéale Gamma-Psi (figure 5d). Il s'ensuit que la quantité de la rota- tion du contour dans le faisceau produit par le parallélogram- me dépend de l'angle du parallélogramme-, ou en d'autres termes de sa déviation par rapport à la forme rectangulaire. Si l'ouverture du parallélogramme est formée sur ses arêtes tronquées, comme montré à la figure 5a, l'effet produit sera une rotation du contour ellipsoidal du faisceau en arrière par rapport à l'orientation du contour du faisceau à ouverture rectangulaire (figure 5b). L'importance de cette rotation dé- pend de l'amplitude utilisée dans l'ouverture du parallélogram- me avant la troncature des bords. Par exemple, si une fonction d'amplitude uniforme est utilisée, alors la troncature formera une simple ouverture rectangulaire uniformément illuminée et la rotation résultante sera maximale, c'est-à-dire que le con- tour de l'ellipse passera d'une séparabilité d'axe g - en une séparabilité -. D'autre part, si la fonction d'am- plitude créée est diminuée sur les bords, alors la troncature des bords aura un effet inférieur sur le caractère d'inclinai- son de la distribution de l'amplitude et la rotation du contour de l'ellipse vers les axes K - O sera moindre. Ainsi, il est possible d'engendrer des contours d'un faisceau incliné à par- tir d'une ouverture rectangulaire en utilisant des fonctions d'amplitude diminuées sur des axes inclinés. En choisissant un angle d'inclinaison d'amplitude supérieur à l'ouverture optimale pour un parallélogramme, il est possible de compenser pour le contour du faisceau l'erreur produite par la perte des bords lorsque l'ouverture rectangu- laire est formée à partir du parallélogramme. Un angle d'incli- naison plus important produit une sur-rotation du contour du faisceau (figure 7a), et étant donné que la troncature produit un effet opposé, il est possible de produire des contours de faisceaux voisins du contour idéal - t par un choix judicieux des angles d'inclinaison et des fonctions d'amplitude qui inter- réagissent maintenant par leurs effets sur l'alignement du con- tour du faisceau (figure 7b). A la figure 7a, a été repéré en 10 le contour extérieur de l'ouverture pour obtenir des con- tours corrects à partir d'un parallélogramme. En 11, on a repé- ré le même contour pour une ouverture à angle d'inclinaison augmenté. L'ellipse en pointillés correspond à l'ellipse cor- recte, tandis que l'ellipse en trait fort correspond à une ellipse qui est trop tournée. A la figure 7b, la courbe en trait pointillé corres- pond au contour idéal 9 -- T. La courbe en trait continu cor- respond à une "meilleure approximation" d'un contour obtenu à partir d'une ouverture en parallélogramme tronqué. On doit se rappeler que le choix des fonctions d'am- plitude qui peuvent être utilisées dépend des exigences du sys- tème telles que la largeur des faisceaux, le gain et les niveaux des lobes secondaires de l'antenne. Il est ainsi raisonnable de supposer qu'on doit considérer une large gamme de fonctions d'amplitude diminuée en fonction des applications. La quantité de sur-compensation par augmentation de l'amplitude de l'angle d'inclinaison dépendra ainsi des exigences du système considéré et devra être déterminée dans chaque cas. Le procédé permettant de dessiner une antenne confor- mément à l'invention est un procédé itératif qui démarre à-par- tir d'une ouverture longue en parallélogramme avec une distri- bution d'amplitude diminuée comme montré à la figure 8. L'angle d'inclinaison e du parallélogramme a une valeur arbitraire, disons de 45 . Les dimensions sont choisies de façon que l'ou- verture rectangulaire requise puisse être confinée par le paral- lélogramme. Dans l'étape suivante, la fonction d'amplitude in- clinée est assignée au domaine rectangulaire à partir de celui du parallélogramme par l'intersection des deux domaines. Dans l'étape suivante, les diagrammes des champs éloignés et les contours des faisceaux sont calculés et évalués vis-à-vis des caractéristiques requises et des contours W - t7. Une mani- pulation des fonctions d'amplitude permet de contrôler les lar- geurs de faisceaux et les niveaux des lobes secondaires, et un nouvel angle d'inclinaison est choisi de façon à amener les contours des faisceaux dans une meilleure approximation par rapport aux contours K - y. Le procédé est alors répété de nouveau et de nouveau en partant avec de nouvelles fonc- tions de parallélogramme de départ jusqu'à ce que les carac- téristiques requises soient satisfaites. A la figure 8, l'axe repéré A estl'axe des amplitudes, tandis que les courbes AX Ay, représentent respectivement les fonctions d'amplitude selon l'axe X et selon l'axe incliné Y'. Les axes Y et Y' ont également été indiqués. Une fois que la distribution d'amplitude satisfaisante a été obtenue pour l'ouverture rectangulaire, l'étape suivante consiste à sélectionner les moyens permettant de la réaliser. Divers éléments rayonnants peuvent être utilisés en conjonc- tion avec divers programmes d'alimentation selon des techni- ques connues. L'un des procédés qui peut être appliqué ici est celui qui utilise des réseaux rayonnants d'ondes qui se déplacent remplissant l'ouverture rectangulaire. Ces réseaux peuvent être alimentés soit par un réseau d'alimentation de trains d'ondes, soit par un réseau à alimentation constitué. On ne décrira pas ici de tels réseaux permettant de réaliser la fonction d'amplitude recherchée, étant donné que cette question a été extensivement traitée déjà dans la littérature. Lorsqu'il faut qu'une seule ouverture engendre deux faisceaux à partir de deux bornes d'entrée, avec deux fais- ceaux de spécifications identiques et disposés symétriquement, une exigence de symétrie est imposée pour les réseaux - rayonnants et d'alimentation. Dans le cas d'une antenne rec- tangulaire avec une fonction d'amplitude inclinée, la symé- trie est une symétrie autour d'un point dans le système de coordonnées inclinées avec son origine au centre des ouvertures (figure 4). Dans ce cas, la fonction d'amplitude prescrite peut exister sur la moitié de l'ouverture seulement avec l'amplitude ou la moitié restante du sujet vers les coefficients de rayonnement qui ont été rendus symétriques par rapport à la première moitié. Cette altération de la dis- tribution d'amplitude nécessite l'inclusion de cette étape de détermination (c'est-à-dire la détermination des coefficients de couplage et de rayonnement > dans la boucle itérative initiale qui assure l'optimisation de l'angle d'inclinaison et de la distribution de l'amplitude. La figure 9 montre le diagramme logique opératoire du procédé. Une distribu- tion d'amplitude typique pour une ouverture à deux faisceaux est décrite à la figure 10. Il est nécessaire, pour les conductances des éléments d'être symétriques autour de l'axe C de la figure 4, étant donné que chaque réseau engendre à la fois un faisceau in- cliné vers l'avant et un faisceau incliné vers l'arrière. A la figure 10, on a repéré C les courbes de sépara- tion d'amplitude, laquelle est mesurée selon l'axe des or- données A. Le côté d'alimentation a été repéré côté Al et le point d'alimentation PtAl. On se reportera maintenant à la figure Il dans laquel- le, on a illustré comment étaient réalisées deux ouvertures d'antenne O.A. et O.B. utilisées ensemble. Les ouvertures A et B engendrent quatre faisceaux inclinés. L'ouverture A contient les réseaux et les alimentations pour l'émission des faisceaux vers l'avant. Un point d'alimentation repéré 4 est situé sur le devant de l'ouverture et l'autre point d'alimentation repéré 2 est situé vers l'arrière de l'ou- verture. Les faisceaux produits par cette ouverture pointeront dans la même direction que l'alimentation d'entrée, comme montré à la figure 12 dans laquelle on a repéré par go la direction du lobe principal. La flèche f indique la i direction d'inclinaison vers l'avant du faisceau lorsque la fréquence de l'antenne augmente, et ce, pour le réseau avant repéré AV. Le signal d'entrée est appliqué en E. D'autre part, l'ouverture B contient des réseaux des alimentations pour l'émission vers l'arrière des fais- ceaux. Une alimentation repérée 1 est située sur le devant de l'ouverture et l'autre alimentation repérée 3 est si- tuée sur l'arrière de l'ouverture. Les faisceaux produits par cette ouverture pointeront dans la direction opposée à l'alimentation d'entrée comme montré à la figure 12 en bas o l'on a repéré par AR le réseau arrière. Le faisceau s'in- clinera un peu moins vers l'arrière comme indiqué par la flèche f2 lorsque la fréquence de l'antenne augmente. Le signal d'entrée est repéré E. A la figure 13, on a illustré le diagramme de quatre faisceaux engendrés par les deux ouvertures. Il est évident que, lorsque la fréquence de l'antenne change, l'angle com- pris entre les faisceaux de chaque côté de l'antenne (c'est-à- dire les faisceaux 1 et 4) restent sensiblement constants. Ainsi, la disposition des faisceaux de l'antenne assure la compensation des dérives avec les variations de fréquences de l'antenne. A la figure 13, on a montré dans la case 1 comment s'inclinent les faisceaux (direction des flèches) lorsque la fréquence augmente, et ce, pour les réseaux d'émis- sion vers l'arrière. Dans la case 2, on a montré comment s'inclinent les faisceaux lorsque la fréquence de l'antenne augmente et ce, pour les réseaux d'émission avant, Dans la case 3, on a montré comment s'inclinent dans la même direc- tion lorsque la fréquence de l'antenne augmente les deux paires gauche et droite de faisceaux, L'antenne qui vient juste d'être décrite, bien qu'elle permette d'obtenir l'indépendance nécessaire de la forme du faisceau avec la fréquence et la température nécessite encore deux ouvertures, de façon à engendrerquatre faisceaux. L'an- tenne qui va être décrite en relation avec la figure 14 per- met d'engendre quatre faisceaux ayant une forme appropriée pour la navigation Doppler et ce, à partir d'une même ouverture permettant des largeurs de faisceaux plus étroites à partir d'une surface d'antenne totale donnée. Comme illustré à la figure 14, l'antenne comprend une seule ouverture rayonnante. La partie rayonnante de l'ouverture comprend une pluralité de réseaux rayonnants linéaires avant AV et arrière AR entrelacés les uns les autres et disposés parallè- lement à l'axe longitudinal 103. Comme illustré, les réseaux d'ondes se dirigeant vers l'avant 105 alternent avec des ré- seaux d'ondes d'émission se dirigeant vers l'arrière 107. Les réseaux sont#limentés par deux réseaux d'alimentation 109 et 111. Le réseau 109 est le réseau d'alimentation destrains d'ondes émis par l'avant. Les réseaux d'alimentation sont connec- tés aux réseaux rayonnants au moyen de lignes de transmission, telles par exemple que disposées aux extrémités opposées pour les réseaux d'émission des faisceaux avant -et arrière. Par exemple, si la borne A d'alimentation est excitée, tous les réseaux de nombre impair, c'est-à-dire, les réseaux d'émis- sion avant 105 sont alimentés par le sommet. Tous les réseaux pairs, c'est-à-dire les réseaux d'alimentation des faisceaux arrière 107 sont alimentés par le bas. Ainsi, il existe une ligne de transmission 113 depuis le réseau ou collecteur d'a- limentation 109 qui alimente par le haut le réseau 105 d'émis- sion avant le plus à gauche. De façon semblable, la ligne de transmission 115 assure l'alimentation par le haut du cinquième réseau (ou de la cinquième rangée) qui n'est autre que le troisième réseau d'émission avant 105; cette même ligne 115 assure également l'alimentation vers le bas de la quatrième rangée, qui n'est autre que le second réseau 107 d'émission d'ondes se dirigeant vers l'arrière. Ce motif est répété à travers la surface de l'antenne. La figure 15 illustre la correspondance entre les bornes d'alimentation ABCD et les quatre faisceaux sectoriels 1, 2, 3, 4. Comme expliqué cidessus en référence aux figures 12 et 13, l'utilisation des réseaux d'émission d'ondes avant et arrière a pour effet de rendre le faisceau composé indé- pendant des effets de la fréquence et de la température. Pour répéter ce qui a été dit ci-dessus, lorsque la fréquence ou la température varie par rapport à la normale, les deux faisceaux se déplacent dans des directions opposées, ce qui fait que le faisceau composite maintient sa direction origina- le, la largeur du faisceau étant simplement quelque peu aug- mentée. L'utilisation de réseaux d'émission avant et arrière augmente considérablement la capacité d'ouverture de l'anten- ne, réduisant la largeur du faisceau et augmentant le gain. A la figure 15, ont été repérées par les lettres AV et AR les directions respectives avant et arrière, ainsi que par les lettres G et D la gauche et la droite. Les figures. 16a à 16c illustrent ce qui vient d'être dit; ces figures donnent les distributions d'amplitude portées en ordonnées A pour les faisceaux d'émission avant et arrière et pour l'amplitude composée (figure 16c). Ainsi, à la figure 16a, la fonction d'amplitude illustrée par la courbe 115 du réseau d'émission avant alimenté vers la gauche est représenté. A la figure 16b, est illustrée la fonction d'amplitude 117 duréseau d'émission arrière alimentée par la droite. Finalement, à la figure 16c est illustrée la fonction d'amplitude combinée 119. obtenue par addition des amplitudes des figures 16a et 16b. La fonction d'amplitude composée 119 créée par les deux jeux de réseaux rassemblés est symétrique. Ce type de diagramme d'amplitude est préférable à tout diagramme d'amplitude asymétrique pour ce qui concerne la largeur du faisceau, le gain et le niveau des lobes secon- daires. La mise en forme du faisceau est obtenue en utilisant les techniques décrites ci-dessus en relation aux figures 6 à 10 en formant les conductances des réseaux rayonnants de telle façon que la distribution d'amplitude sur l'ouverture soit inclinée. La figure 17 montre en traits pointillés la disposition typique des pics d'amplitude lorsqu'on a une alimentation à partir de la borne A. Il y a lieu de noter que la moitié gauche de l'ouverture de la figurell présente une inclinaison d'amplitude qui diminue la dépendance vis à vis du terrain, tandis que la moitié droite a une inclinaison qui augmente cette dépendance avec le terrain. La moitié gau- che domine la forme du faisceau par le fait d'une alimentation en puissance inégale des deux moitiés du réseau. La moitié droite reçoit seulement environ 10% de la puissance transmise. Ceci est obtenu en utilisant des techniques connus de cons- truction des réseaux d'alimentation. Une distribution d'ampli- tude typique selon un axe d'alimentation est illustrée à la figure 18. Comme il est évident, la fonction d'amplitude illustrée par la courbe 121 est maximisée sur la gauche et minimisée sur la droite. Une fonction d'amplitude correspon- * dante pour le réseau rayonnant composite sommé à travers l'antenne est illustrée par la courbe 123 de la figure 19, A la figure 18, la courbe montre la fonction d'amplitude dans le plan du réseau d'alimentation lorsqu'il est alimen- té par la gauche (borne A) la courbe étant sommée le long des réseaux rayonnants. A la figure 19, la courbe 123 donne la fonction d'amplitude dans le plan des réseaux rayonnants lorsqu'ils sont alimentés par le haut (borne A), la courbe étant sommée à travers l'ouverture. La compensation de fréquence et de température des angles Cr est obtenue par utilisation du réseau d'émission avant 109 de la figure 14 entre les bornes A et B et par l'alimentation du réseau 111 d'alimentation arrière entre les bornes C et D. Les traces des faisceaux sur le sol sont il- lustrées à la figure 20 ainsi que les directions d'inclinaison des faisceaux indiquées par les flèches lorsque la fréquence augmente. On peut voir que lorsque la fréquence augmente, l'angle compris entre les deux faisceaux alimentés par les bornes C (faisceau 1) et D (faisceau 2) diminue, tandis que l'angle compris entre les faisceaux alimentés par les bornes A (faisceau 4)et B (faisceau 3) augmente. L'effet total est que, lorsqu'on reçoit l'information provenant de tous les faisceaux et qu'on la met en oeuvref les deux mouvements appariés s'annulent l'un l'autre sans qu'il y ait de résultat au niveau de la mesure des vitesses et des coef- ficients de couplage. L'antenne de la figure 14 a été modélisée sur un ordi- nateur. Les diagrammes donnés par l'ordinateur pour les plans de coupe principaux sont illustrés aux figures 21 et 22, dans lesquelles la figure 21,montre le diagramme de champ éloigné dans le plan principal y, tandis que la figure 22 donne le diagramme de champ éloigné dans le plan principal a-. Sur la gauche des figures, ont été portées des échelles en degrés correspondant aux angles d'élévation et des échelles en décibels (DB) correspondant aux puissances. Le dessin du contour du faisceau principal à deux dimensions montrant la forme du faisceau a été représenté à la figure 23, cette figure étant faite en coordonnées ' -/3 Finalement, bien que l'antenne puisse être construite en utilisant plusieurs lignes de transmission et plusieurs dispositifs rayonnants, on considère que le meilleur mode de réalisation est d'utiliser des lignes d'alimentation sous forme de micro-bandes et des plaques rayonnantes. Une telle configuration est illustrée à la figure 24. Dans cette con- figuration, les dimensions des plaques déterminant le coefficient de couplage de ces plaques et la longueur des segments de lignes de liaison sont fonction de l'angle de direction du faisceau, c'est-à-dire selon que l'émission est dirigée vers l'avant ou vers l'arrière. Ainsi, comme illustré, chacun des réseaux 105 et 107 est constitué d'une pluralité de plaques 131 interconnectées. Les plaques sont interconnectées par des lignes de transmission 133. Comme illustré, l'interconnexion du réseau d'émission avant a une plus grande longueur que l'interconnexion des plaques du réseau d'émission arrière. Ceci apparait également clairement à l'examen du réseau d'alimentation d'émission avant 109 et du réseau d'alimentation d'émission arrière 111. La manière dont une telle construction peut être utilisée pour commander l'angle de direction du faisceau est décrite en détail dans le brevet susmentionné américain 4 180 818. D'autre part, sur cette figure, l'observation des dimensions des plaques mon- tre que la disposition d'amplitude illustrée à la figure 17 est obtenue. L'antenne des figures 14 et 24 se distingue par rap- port aux antennes précédentes en particulier en ce que par l'interaction des faisceaux, outre qu'on obtient une compen- sation en fréquence et en température dans un seul faisceau plutôt que dans une paire de faisceaux, l'efficacité d'ouver- ture est grandement accrue compte tenu de la nature symétrique de la fonction d'amplitude combinée comme expliqué ci-dessus en relation avec les figures 16a à 16c. Cette technique peut s'appliquer non seulement à une -antenne à effet Doppler du - type décrit aux figures 14 et 24 mais peut s'appliquer en général à n'importe quelle situation dans laquelle un réseau linéaire est utilisé pour engendrE deux faisceaux alimentés par des extrémités opposées. Dans certains cas, ceci peut être fait avec un seul réseau en opposition à la pluralité des réseaux illustrés aux figures 14 et 24. Conformément à la présente invention, des résultats considérablement améliorés sont obtenus en utilisant une paire de réseaux dont l'un est dirigé vers l'avant et l'autre vers l'arrière. Lorsqu'on ali- mente par une borne, le réseau d'alimentation avant est alimen- té par son autre extrémité, et le réseau d'émission arrière est alimenté par la même extrémité que le réseau d'émission avant lorsqu'il était alimenté par la première borne. Ceci conduit à une fonction d'amplitude du type illustré à la figure 16c. A la figure 25, on a illustré une antenne susceptible d'engendrer huit faisceaux à partir d'une seule ouverture. Ceci est obtenu en entrelaçant deux jeux coopérants de réseaux rayon-- nants. Chacun des réseaux rayonnant. comprend des réseaux d'émis- sion alternativement avants et arrières. Ainsi, en faisant réfé- rence à la figure 25, on a montré un réseau d'ondes émises vers l'avant appartenant au premier jeu de réseaux et désigné par les lettres FFTWRA 1. Adjacent à ce réseau, est disposé un réseau d'émission avant provenant de l'autre jeu et désigné par les lettres FFTWRA 2. Le réseau est répété à travers l'antenne. Chaque rangée ou réseau rayonnant suit un chemin sinueux. Le jeu 1 de réseaux rayonnants est alimenté par le collecteur d'alimen- tation 209 des réseaux d'ondes dirigés vers l'avant et par le collecteur 211 d'alimentation des réseaux d'ondes dirigés vers l'arrière. Ces collecteurs correspondent sensiblement aux col- lecteurs d'alimentation 109 et 111 de la figure 14. Les réseaux d'alimentation pour le second jeu sont illustrés à la figure 26, et là encore, on trouve un collecteur 209a d'alimentation des réseaux avants et un collecteur 211a d'alimentation des réseaux rayonnants arrières. Dans un mode de réalisation de l'invention utilisant des lignes de transmission sous forme de micro-bandes et des plaques correspondant au réseau à quatre faisceaux de la figure 24, les collecteurs d'alimentation 209 et 211 seront disposés sur le même niveau que les rangées d'éléments rayon- nants, et les collecteurs d'alimentation 209a et 211a seront situés à un niveau inférieur et seront reliés aux rangées rayonnantes correspondantes par le moyen de trous d'alimenta- tion 213 plus particulièrement visibles aux figures 25 et 26. Ainsi, dans un tel mode de réalisation, en utilisant les ré- seaux rayonnants avant et arrière, on obtient un faisceau com- posite qui est indépendant des effets de la fréquence et de la température. De façon semblable, une compensation en fréquence et en température le long de l'axe transversal est obtenue de la manière décrite ci-dessus en relation avec la figure 20. Là encore, dans le mode de réalisation précédent, et comme illus- tré aux figures 16a, 16b et 16c, une fonction d'amplitude com- binée qui accroit l'efficacité de l'ouverture et réduit la largeur de bande et augmente le gain de l'antenne est obtenue. Egalement, et comme précédemment, la fonction d'amplitude est symétrique comme montré à la figure 17. L'objet de disposer les éléments rayonnants selon une disposition géométrique sinueuse est de supprimer des diffrac- tions de faisceaux qui apparattraient si des réseaux linéaires étaient utilisés avec une large séparation nécessaire pour lo- ger deux jeux complets de réseaux entrelacés. L'alignement de la polarisation des rangées d'éléments rayonnants est maintenu sur tout le réseau comme montré aux figures 27a et 27b, illus- trant respectivement l'état de polarisation verticale et l'état de polarisation horizontale. On y voit que les plaques rayon- nantes 215 avec leurs lignes de transmission de connexion 217 sont disposées de façon sinueuse. La mise en forme du faisceau est obtenue de la même manière que décrite ci-dessus. En d'autres termes, chacun des jeux de réseaux aura une fonction d'amplitude comme illustré à la figure 10, et est obtenu de la même manière que décrit précédemment. En outre, sera utilisée la même disposition d'alimentation dans laquelle lorsque l'alimentation est faite par exemple à partir de la borne A ou à partir de la borne E, la demimoitié gauche domine la mise en forme du faisceau du fait de la puissance inégalement distribuée, la moitié droite ne recevant qu'environ 10 % de la puissance transmise. La figure 28 illustre la correspondance entre la direction des faisceaux et les bornes A à H qui sont alimentées. Les fonctions d'amplitude correspondantes dans le plan du réseau d'alimentation et la fonction d'amplitude dans le plan des ré- seaux rayonnants sommées à travers l'ouverture lorsqu'elle est alimentée soit par la porte A soit par la porte E sont montrées respectivement aux figures 29a et 29b. Là encore, cette antenne a été modélisée sur un ordinateur et l'on a montré les diagram- mes de champs éloignés correspondant au plan principal Gamma et au plan principal Sigma; la courbe 29a est sommée le long des - 18 réseaux rayonnants lorsqu'ils sont alimentés par la gauche (borne A ou E); la courbe 29b est sommée à travers l'ouverture lorsque les éléments rayonnants sont alimentés par le dessus (borne-A ou E). Les contours du faisceau principal formé sont donnés en coordonnées Y - A et représentés respectivement aux figures 30, 31 et 32. La figure 30 illustre de façon semblable à la figure 21 le diagramme dans le plan principal t. La fi- gure 31 illustre comme la figure 22 le diagramme dans le plan principal O . La figure 32 illustre comme la figure 23 les contours du faisceau dans un-plan de coordonnées Y - A. L'utilisation de deux réseaux complètement indépen- dants dans la même ouverture crée une antenne à paramètre com- mutable dans laquelle les différences suivantes peuvent être prévues entre les jeux 1 et 2: 1) angles gamma; 2) angles sigma; 3) angles à la fois gamma et sigma; 4) polarisation orthogonale sans variation angulaire; et 5) polarisation or- thogonale avec variations angulaires. L'antenne de la présente invention peut également être utilisée dans un système Doppler FM-CW dans lequel les deux jeux ont les mêmes paramètres et agissent comme deux an- tennes duplex espacées, l'une pour la transmission, l'autre pour la réception. Ci-après, on a donné dans un tableau une comparaison des paramètres d'antenne donnant les paramètres respectifs pour une antenne simple rectangulaire, une antenne grillagée impri- mée, l'antenne à ouverture double de la figure 11, l'antenne à ouverture simple à quatre faisceaux des figures 14 et 24 et l'antenne à simple ouverture à huit faisceaux de la figure 25. Toutes ces antennes fonctionnent à 13 325 gHz et ont des dimen- sions d'ouverture de 20 pouces sur 16 pouces (soit 50,8 sur ,64 cm). Toutes ces antennes, à l'exception de l'antenne à une seule ouverture- à huit faisceaux, produisent quatre fais- ceaux. L'avantage le plus important des deux antennes à simple ouverture par rapport aux autres antennes, est la réduction de la largeur du faisceau, ce qui pour les effets de navigation Doppler a un effet direct d'amélioration du signal par rapport au bruit en comprimant le spectre du signal d'écho. Cette amé- lioration permet d'augmenter l'altitude et les vitesses d'uti- lisation de tels systèmes de navigation par effet Doppler. En outre, la précision est améliorée, le spectre du signal étant plus étroit, ce qui réduit la fluctuation. Les largeurs de bande sigma plus étroites ont également un effet direct sur la réduction de la dépendance du terrain par rapport aux vitesses de mesure sur un axe transversal, étant donné que la forme du faisceau n'est pas compensée pour cet axe. Rectangulaire simple Grille imprimée Ouverture double Ouverture simple 4 faisceaux Ouverture simple 8 faisceaux Gain directif Largeur du faisceau ganmma Largeur du faisceau sigma Lobes latéraux Faisceaux images Diffraction des lobes Dérive KXX 32 dB 3,6 ,8 dB dB néant 1% 32,5 dB 30, 5 dB 3,70 6,2 3,30 6,7 23 dB 20 dB 16 dB 20 dB néant 0,3 % néant 0,1 % Dérive KYY 2,5 % Paramètres 34 dB 2,7 4,50 22 dB 21 dB néant 0,2 % 34 dB 2,7 4,50 22 dB 21 dB dB 0,2 % 2,5 % 3 % 1,5 % 1,5 % REVENDICATIONS 1. Antenne pour utilisation dans un système de navi- gation Doppler, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens d'alimentation 109, 111 et.une pluralité de réseaux parallèles d'éléments rayonnants 105, 107 couplés auxdits moyens d'alimentation et disposés de façon à former une ouverture d'antenne rectangulaire et présentant des coeffi- cients de couplage auxdits moyens d'alimentation et des coefficients de rayonnement desdits éléments rayonnants tels qu'une fonctiond'amplitude inclinée est engendrée sur l'ouver- ture, produisant ainsi un faisceau d'antenne incliné qui réduit l'effet de dérive se présentant en présence d'eau. 2. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits moyens d'alimentation sont des moyens d'alimentation de trains d'ondes. 3. Antenne selon la revendication 1, caractérisée en ce que lesdits éléments rayonnants sont constitués par des pastilles microbandes ou micro-strips. 4. Ouverture d'antenne rectangulaire pour systèmes de navigation Doppler, alignée le long de la direction de propagations d'un avion ou aéronef, caractérisée en ce qu'elleccmprend une série de réseaux parallèles d'éléments rayonnants 105, 107 couplés à des moyens d'alimentation 109, 111 et comportant des coefficients de rayonnement des- dits éléments rayonnants et des coefficients de couplage desdits réseaux par rapport auxdits moyens d'alimentation ajustés de façon que la fonction d'amplitude de ladite ouverture le long de l'axe de déplacement soit une troncature d'une fonction d'amplitude d'un long réseau incliné. 5. Antenne selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle comprend une première ouverture d'antenne comprenant deux moyens d'alimentation 109 et une pluralité de réseaux parallèles d'éléments rayonnants dans la direc- tion d'émission avant 105 disposés sous une forme rectangu- laire et présentant des coefficients de couplage par rapport auxdits moyens d'alimentation et des coefficients de rayon- nement tels que ladite première ouverture d'antenne engendre un premier faisceau d'antenne dirigé vers l'avant et vers la droite par rapport à la direction de déplacement et un second faisceau d'antenne dirigé vers l'arrière et vers la gauche par rapport à la direction de déplacement; et une seconde ouverture d'antenne comprenant deux moyens d'alimen- tation d'émission vers l'arrière et une pluralité de réseaux d'éléments rayonnants émettant vers l'arrière disposés sous une forme rectangulaire et ayant des coefficients de coupla- ge par rapport auxdits moyens d'alimentation arrière et des coefficients de rayonnement desdits éléments rayonnants émet- tant vers l'arrière tels que ladite seconde ouverture d'an- tenne engendre un troisième faisceau d'antenne dirigé vers l'avant et vers la gauche par rapport à la direction de dé-- placement et un quatrième faisceau d'antenne dirigé vers l'arrière et vers la droite par rapport à la direction de déplacement. 6. Antenne selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle comprend une ouverture simple rectangulaire ayant à une de ses extrémités un réseau ou collecteur 109 d'alimentation de train d'ondes se dirigeant vers l'avant et à son autre extrémité un réseau ou un collecteur 111 d'ali- mentation de train d'ondes se dirigeant vers l'arrière, la- dite antenne comportant, disposés entre lesdits réseaux d'alimentation des réseaux rayonnants de train d'ondes al- ternativement vers l'avant 105 et vers l'arrière 107 chacun desdits réseaux rayonnants ayant une extrémité couplée aux- dits collecteurs de train d'ondes dirigés vers l'avant et leur autre extrémité couplée au collecteur de train d'ondes dirigée vers l'arrière, chacun desdits collecteurs d'alimen- tation de train d'ondes présentant deux bornes d'entrée ABCD grâce à quoi, on obtient une seule ouverture rectangulaire susceptible d'engendre quatre faisceaux.- 7. Antenne selon la revendication 4, caractérisée en ce qu'elle comprend: a. une seule ouverture rectangulaire, b. des premierset des seconds réseaux ou collecteurs d'alimentation de train d'ondes dirigés vers l'avant 209, 209a disposés le long d'une extrémité de ladite ouverture, c. des premier et second réseaux ou collecteurs d'alimentation de train d'ondes dirigés vers l'arrière 211, 211a disposés le long de l'extrémité opposée de ladite ou- verture, chacun desdits collecteurs d'alimentation de train d'ondes ayant deux bornes d'entrée-A à G; d. un premier jeu de réseaux d'éléments rayonnants de train d'ondes se dirigeant vers l'avant FFTWRA1, s'éten- dant entre lesdits collecteurs d'alimentation et étant espacés les uns par rapport aux autres, chacun desdits ré- seaux rayonnants dudit premier jeu ayant une extrémité cou- plée audit premier collecteur d'alimentation de train d'ondes dirigé vers l'avant 209 et une autre extrémité couplé audit premier collecteur d'alimentation 211 de train d'ondes dirigé vers l'arrière; e. un premier jeu de réseaux rayonnants de train d'ondes dirigés vers l'arrière BFTWRA1 disposées à distance entre ledit premier jeu de réseaux rayonnants de train d'on- des dirigés vers l'avant, de telle sorte que ledit premier jeu de train d'ondes dirig&asvers l'avant et ledit premier jeu de train d'ondes dirigées vers l'arrière alternent les uns avec les autres, chacun desdits réseaux rayonnants de train d'ondes dirigées vers l'arrière ayant ses extrémités couplées audit premier réseau-d'alimentation de train d'on- des dirigés vers l'avant 209 et son autre extrémité couplée audit premier collecteur de train d'ondes dirigés vers l'arrière 211, f. un second jeu de réseaux rayonnants d'ondes dirigées vers l'avant FFTWRA2 chaque tel réseau étant dis- posé adjacent à chacun desdits premiers jeux des réseaux rayonnants de train d'ondes dirigés vers l'avant, g. un second jeu de réseaux rayonnants de train d'on- des dirigées vers l'arrière BFTWRA2, chacun étant disposé au voisinage de chacun desdits premiers jeux de réseaux rayonnants de train d'ondes dirigées vers l'arrière, chacun des réseaux dudit second jeu de réseaux rayonnants dirigés vers l'avant et dirigés vers l'arrière ayant uneextrémité couplée audit second collecteur d'alimentation de train d'ondes dirigées vers l'avant 209a et son autre extrémité couplée audit second collecteur 211a de train d'ondes dirigées vers l'arrière, grâce à quoi, il est possible d'engendrer avec une ouverture unique huit faisceaux séparés. 8. Antenne selon la revendication 7, caractérisée en ce que chacun des réseaux rayonnants s'étendant entre les- dits collecteurs d'alimentation suit un chemin sinueux. 9. Antenne selon la revendication 8! caractérisée en ce que les réseaux rayonnants adjacents de ladite antenne ont des directions de polarisation opposées. 10. Procédé de construction d'une antenne devant être disposé dans une ouverture rectangulaire de façon à présenter une fonction d'amplitude inclinée, caractérisée en ce qu'on procède aux étapes suivantes a. on fait la troncature des bords d'un réseau d'antenne incliné qui a une fonction d'amplitude inclinée de façon à obtenir un réseau rectangulaire, b. on choisit l'angle d'inclinaison de l'antenne de sorte que, après troncature, la fonction d'amplitude inclinée résultante soit approximativement celle désirée, c. on calcule et évalue les diagrammes de champs éloi- gnés et les contours de faisceaux de l'antenne rectangulaire résultante, d. on modifie la fonction d'amplitude de l'antenne in- clinée et l'on répète les étapes a à a jusqu'à ce que les réseaux des champs éloignés évalués et les contours des faisceaux approchent ceux désirés, e. on construit l'antenne ainsi obtenue avec au moins une structure rayonnante et une structure d'alimentation. 11. Ouverture d'antenne rectangulaire, caractérisée en ce qu'elle comprend une pluralité de réseaux rayonnants disposés parallèlelement les uns aux autres, les coefficients de rayonnement desdits réseaux étant choisis de façon à ob- tenir une fonction d'amplitude inclinée, et au moins un réseau d'alimentation pour coupler les ondes émises à l'intérieur desdits réseaux rayonnants. 12. Une antenne caractérisée en ce qu'elle comprend une ouverture simple rectangulaire ayant à l'une de ses extrémités un collecteur 109 d'alimentation de train d'ondes se dirigeant vers l'avant et à son autre extrémité un collecteur d'alimen- tation 111 de train d'ondes se dirigeant vers l'arrière et comportant disposés entre lesdits collecteurs des réseaux rayonnants de train d'ondes alternativement dirigés vers l'avant et dirigés vers l'arrière 105, 107, chacun desdits réseaux rayonnants ayant une de ses extrémités couplées audit collecteur d'alimentation avant 109 et son autre extré- mité couplée audit collecteur d'alimentation arrière 111, chacun desdits réseaux ou collecteur d'alimentation 109, 111 ayant deux bornes d'entrée ABCD, grâce à quoi, une ouverture unique rectangulaire est susceptible d'engendrer quatre faisceaux. 13. Une antenne caractérisée en ce qu'elle comprend a. une seule ouverture rectangulaire, - b. des premiers et des seconds réseaux ou collecteurs d'alimentation de train d'ondes dirigés vers l'avant 209, 209a disposés le long d'une extrémité de ladite ouverture, c. des premier et second réseaux ou collecteurs d'ali- mentation de train d'ondes dirigés vers l'arrière 211, 211a disposés le long de l'extrémité opposée de ladite ouverture, chacun desdits collecteurs d'alimentation de train d'ondes ayant deux bornes d'entrées A à G; d. un premier jeu de réseaux d'éléments rayonnants de train d'ondes se dirigeant vers l'avant FFTWRA1, s'éten- dant entre lesdits collecteurs d'alimentation et étant espa- cés les uns par rapport aux autres, chacun desdits réseaux rayonnants dudit premier jeu ayant une extrémité couplée au- dit premier collecteur d'alimentation de train d'ondes diri- gé vers l'avant 209 et une autre extrémité couplée audit premier collecteur d'alimentation 211 de train d'ondes dirigé vers l'arrière; e. un premier jeu de réseaux rayonnants de train d'ondes dirigés vers l'arrière BFTWRA1 disposées à distance entre ledit premier jeu de réseaux rayonnants de train d'ondes diri- gés vers l'avant, de telle sorte que ledit premier jeu de train d'ondes dirigées vers l'avant et ledit premier jeu de train d'ondes dirigées vers l'arrière alternent les uns avec les autres, chacun desdits réseaux rayonnants de train d'on- des dirigées vers l'arrière ayant ses extrémités couplées au- dit premier réseau d'alimentation de train d'ondes dirigés vers l'avant 209 et son autre extrémité couplée audit premier collecteur de train d'ondes dirigées vers l'arrière 211, f. un second jeu de réseaux rayonnants d'ondes dirigées vers l'avant FFTWRA2 chaque tel réseau étant disposé adjacent à chacun desdits-premiers jeuxdes réseaux rayonnants de train d'ondes dirigés vers l'avant, g. un second jeu de réseaux rayonnants de train d'ondes dirigées vers l'arrière BFTWRA2, chacun étant disposé au voi- sinage de chacun desdits premiers jeux de réseaux rayonnants de train d'ondes dirigées vers l'arrière, chacun des réseaux dudit second jeu de réseaux rayonnants dirigés vers l'avant et dirigés vers l'arrière ayant une extrémité couplée audit second collecteur d'alimentation de train d'ondes dirigées vers l'avant 209a et son autre extrémité couplée audit second collecteur 211a de train d'ondes dirigées vers l'arrière, grâce à quoi, il est possible d'engendrer avec une ouverture unique huit faisceaux séparés. 14. Antenne selon la revendication 13, caractérisée en ce que chacun des réseaux rayonnants s'étendant entre lesdits collecteurs d'alimentation suit un chemin sinueux. 15. Antenne selon la revendication 14 ou 13, caractéri- sée en ce que les réseaux rayonnants adjacents de l'antenne ont des directions de polarisation opposées. 16. Antenne selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce que les réseaux rayonnants sont construits en utilisant des plaquettes sous forme de microbandes ou mocro- strips.