FR 2487131 A1 19820122 FR 8015906 A 19800718 La présente invention se rapporte aux mélangeurs hybrides à élévation de fréquence, qui permettent à partir de deux signaux radioélectriques d'obtenir un troisième signal radioélectrique dont la fréquence est supérieure à celle des deux premiers signaux. De tels mélangeurs sont particulièrement utiles pour les radars Doppler cohérents dans lesquels tous les signaux sont obtenus à partir d'un oscillateur local à quartz dont la fréquence et la phase sont très stables. Dans une réalisation particulière d'un tel radar, on utilise comme oscillateur local un quartz dont la fréquence est de 60 MHz. Cette fréquence est relativement basse, mais il est difficile de - faire osciller un quartz à une fréquence plus haute, surtout en gardant ses caractéristiques de précision et de stabilité. Pour obtenir le signal d'émission il faut donc procéder à une multi- plication de fréquence à partir du -signal fourni par le quartz. Cette multiplication se fait à l'aide de toute une chaîne de conversion. Dans cette chaîne on trouve notamment un mélangeur dans lequel on additionne un signal d'une fréquence de 60 MHz à un signal d'une fréquence de 1800 MHz. Le signal en sortie de ce mélangeur a donc une fréquence de 1860 MHz. Cette fréquence est supérieure à celle des signaux d'entrée, ce qui est une caracté- ristique un peu inhabituelle, et c'est la raison pour laquelle on qualifie ce mélangeur de mélangeur à élévation de fréquence. Ce terme correspond au terme anglo-saxon généralement utilisé de "up converter". Les mélangeurs disponibles dans le commerce peuvent fonc- tionner en élévation de fréquence. On constate toutefois que leur rendement est alors nettement moins bon et se caractérise par exemple par une chute du niveau de sortie supérieure à quatre décibels entre les deux modes de fonctionnement. De plus ce résultat relativement acceptable n'est obtenu que si les fréquences des signaux à mélanger ne sont pas trop éloignées l'une de l'autre. Ce n'est clairement pas le cas dans le mélangeur du radar décrit cidessus. Il est usuel pour les mélangeurs pouvant fonctionner jusque des fréquences de l'ordre de 1500 MHz, de les réaliser en bobinant des transformateurs- équilibrés sur des noyaux magnétiques tels que des tores ou des pots en ferrite. Au delà de cette fréquence de 1500 MfHz, on utilise le plus souvent une technologie hybride comportant des coupleurs ou des anneaux. Dans le cas de ce radar, la fréquence la plus basse est justi- fiable de la technologie bobinée, et la fréquence la plus haute de la technologie hybride. Ces deux technologies sont également appelées technologie à constantes localisées et technologie à constantes réparties. Si on réalise un mélangeur avec l'une ou l'autre de ces technologies dans ce cas, les pertes seront trop grandes dans les bobinages sur ferrite pour le signal à 1800 MHz, et les dimensions des coupleurs hybrides seront prohibitives pour le signal à 60 MHz. Pour pallier ces difficultés, l'invention propose un mélangeur hybride à élévation de fréquence, du type comportant un pont de diodes mélangeuses muni de quatre entrées, des premiers moyens pour alimenter deux de ces entrées par une première onde ayant une première fréquence déterminée, des deuxièmes moyens pour alimenter les deux autres entrées par une deuxième onde ayant une deuxième fréquence déterminée, et des troisièmes moyens pour extraire une troisième onde dont la fréquence est la somme des première et deuxième fréquences, principalement caractérisé en ce que les premiers moyens sont réalisés en technologie à constanteslocalisées, et les deuxièmes moyens en technologie à constantesréparties. D'autres particularités et avantages de l'invention appa- raîtront clairement dans la description suivante présentée à titre d'exemple non limitatif en regard des figures annexées suivantes - - la figure 1, qui représente le schéma de principe d'un tel mélangeur; la figure 2, qui représente une vue de dessus de l'implantation de ce mélangeur sur un circuit hybride. Le mélangeur double équilibré selon l'invention dont le schéma de principe est représenté sur la figure 1, utilise comme élément non linéaire permettant le mélange des fréquences un pont de quatre diodes DI à D4. La première onde à mélanger Fi, est à une fréquence relativement basse, 60 MHz dans l'exemple décrit. Elle est appliquée à l'une des extrémités d'un primaire LI bobiné sur un noyau de ferrite N. L'autre extrémité de ce primaire est reliée à la masse. Un condensateur C permet d'accorder ce primaire sur la fréquence de l'onde qui lui est appliquée. Un secondaire L2 est bobiné sur le même noyau que LI. Il est muni d'un point milieu relié à la masse. L'onde FI apparaît donc aux extrémités de ce secondaire avec la même amplitude mais des phases décalées de 180 . L'une des extrémités de L2 est reliée à la cathode de DI et à l'anode de D2. L'autre extrémité est reliée à la cathode de D3 et l'anode de D4. Cette partie du mélangeur est donc semblable à celle d'un mélangeur radiofréquence réalisé avec des composants discrets. La deuxième onde F2 à mélanger à FI est à une fréquence beaucoup plus élevée, 1800 MHz dans l'exemple décrit. Elle est appliquée à une première entrée d'un anneau hybride AM dont la circonférence mesure trois fois la demie longueur d'ondedans le milieu o il est réalisé,de l'onde F2, c'està-dire- 2X Selon une propriété bien connue d'un tel anneau, l'onde F2 apparaît à une distance égale à un quart de longueur d'onde, soit X, de part et d'autre du point d'injection, avec la même amplitude et un déphasage total entre ces deux points de 180 . Elle sort alors en ces deux points de l'anneau AM par deux guides hybrides GI et G2 qui sont symétriques par rapport à un diamètre passant par le point d'injection de F2. GI est raccordé à l'anode de DI et à la cathode de D4, et G2 est raccordé à la cathode de D2 et à l'anode de D3. La longueur de ces guides est la même pour que l'opposition de phase au point d'extraction de l'anneau se garde jusqu'au raccordement avec le pont de diode. Le mélange de FI et de F2 dans le pont de diodes provoque l'apparition d'une troisième onde F3 dont la fréquence est la somme des fréquences des ondes incidentes, soit dans l'exemple - - 2 4 8 7 1 3 1 décrit 1860 MHz. Cette onde revient dans l'anneau An qui présente vis-à-vis d'elle, en raison du faible écart de fréquence par rapport à F2, les mêmes caractéristiques de déphasage-que pour cette deuxième onde. On peut alors l'extraire de cet anneau, selon une caractéristique elle aussi connue, en un point situé à un quart de longueur d'onde, soit À, du branchement du guide GI, et à trois quarts de longueur 4 31 d'onde, soit.3A, du branchement de G2. Un guide G3 connecté en ce point de l'anneau permet d'extraire l'onde F3 pour l'appliquer au dispositif destiné à la recevoir dans le radar. Pour éviter toute interférence avec les résidus de l'onde F2 susceptibles de sortir par G3, deux pièges Pl et P2 accordés sur la fréquence de F2 sont placés de part et d'autre de G3 à une faible distance du point d'extraction. Ils permettent d'atténuer considérablement l'ampli- tude des résidus de F2 présents sur G3. Cette deuxième partie du mélangeur est donc très semblable à un mélangeur hyperfréquence réalisé selon la technologie hybride. Dans une réalisation particulière, correspondant aux fréquences données ci-dessus, on a réalisé le mélangeur en uti- lisant la technologie connue sous le nom anglo-saxon de "microstrip". Cette technologie consiste à utiliser un sandwich formé d'une couche diélectrique intermédiaire comprise entre deux couches métalliques conductrices. L'une de ces couches sert de plan de masse, et l'autre est gravée selon un procédé quelconque, chimique par exemple, pour obtenir un circuit électrique désiré. Les connections de ce circuit ont une largeur bien déterminée et forment, compte tenu de la présence du plan de masse et de la couche diélectrique dont la permittivité peut être importante, des lignes (ou des guides) microondes à constantes réparties ayant une impédance caractéristique bien définie et fonction de la largeur de la ligne et de la permittivité du diélectrique. Dans cette réalisation on est parti d'une impédance caracté- ristique que l'on s'est fixé à 50 ohms, ce qui est une norme très courante. Compte tenu des fréquences utilisées et vues plus haut, et pour obtenir un dispositif dont les dimensions ne soient pas trop importantes, pour des raisons d'encombrement, ni trop 2 487 13 1 petites, pour des raisons de facilité de fabrication, on a utilisé une couche diélectrique formée d'un mélange d'alumine et de téflon dont la permittivité relative est de 10. Cette réalisation est représentée sur la figure 2 à une échelle sensiblement égale à trois et vue du côté de la couche portant les circuits gravés. Le primaire LI et le noyau N sont réalisés en prenant une inductance du commerce du type moulé, dont la valeur est choisie pour que lorsqu'elle est accordée avec le condensateur C, son impé- dance caractéristique soit de 50 ohms. L'une des extrémités de cette inductance traverse la couche diélectrique pour être soudée sur le plan de masse. L'autre extrémité est soudée à une borne (201) elle-même soudée sur une couronne (202) découpée dans la feuille métallique supérieure. Ceci permet de raccorder à cette borne un fil de connection permettant d'amener la première onde Fl. Sur le corps de l'inductance on a bobiné le secondaire dont un point milieu est relié à travers la couche diélectrique au plan de masse. Les deux extrémités de ce secondaire sont soudées à deux conducteurs de connexion 203 et 204 gravés dans la feuille métal- lique supérieure. Tous ces éléments sont situés à l'intérieur de l'anneau AM qui présente la forme d'une couronne gravée dans la feuille métallique déposée à la surface de la couche diélectrique et dont la largeur est celle qui donne dans les conditions de réalisation l'impédance voulue de 50 ohms. La circonférence de cette couronne est égale à trois fois la demie longueur d'onde dans le circuit hybride à la fréquence de 1800 MfHz. L'onde F2 est appliquée par une portion de guide 204 en un point de cet anneau AM. Les guides GI et G2 sont branchés sur le pourtour interne de l'anneau AM de part et d'autre du point de connexion du guide 204 vers l'intérieur de l'anneau et à une distance égale à un quart de longueur d'onde, soit. Ces guides sont très courts et ils se terminent par une petite portion perpendiculaire à la branche connectée à l'anneau-et qui leur donne la forme d'un T. Quatre diodes microondes Dl à D4, présentées sous la forme d'un microbo tier carré courant en technique hyperfréquence, sont connectées respectivement aux extrémités des bras transversaux des guides GI et G2. Les autres connections de ces diodes sont reliées respectivement aux extrémités des connections 203 elles-mêmes reliées au secondaire L2. On obtient ainsi le pont de quatre diodes dont le schéma est représenté sur la figure 1. Un guide G3 est connecté à l'anneau AM vers l'extérieur de celui-ci etenunpointsitué à un quart de longueur d'onde, soit X du point de connection de GI et du côté opposé au point de connexion du guide 204. Ce guide G3 se trouve donc à une distance sur l'anneau égale à trois quarts de longueur d'onde, soit 3 du point de connexion du guide G2 sur ce même anneau. Sur ce guide, et de part et d'autre, sont connectés, à une distance non critique mais suffisamment faible pour ne pas augmenter les dimensions du dispositif et suffisamment. grande pour dégager les éléments de l'anneau, deux pièges Pl et P2 ayant la forme de deux rectangles et reliés à G3 par deux fragments de guide 205 et 206. Les dimensions de ces rectangles sont déterminées pour former un piège accordé sur la fréquence de l'onde incidente F2, et la longueur des fragments de guide 205 et 206 est donc sensi- blement égale à un quart de longueur d'ondes en relation avec les dimensions des rectangles d'une manière connue. Dans cette réalisation tous les éléments du mélangeur sont adaptés et accordés aux fréquences des différentes ondes qui les tra- versent. Ceci permet de minimiser les pertes dans ces éléments et d'augmenter le découplage des ondes entre elles. Les mesures effectuées sur un tel circuit, aux fréquences citées dans cet exemple de réalisation, ont montré que la perte de conversion du mélangeur était de sept décibels. Par rapport au résultat des mélangeurs faisant partie de l'état de la technique antérieure, le gain ainsi obtenu est d'au moins trois décibels. REVENDICATIONS 1. Mélangeur hybride à élévation de fréquence, du type com- portant un pont de diodes mélangeuses (DI-D4) muni de quatre entrées, des premiers moyens (LI, L2) pour alimenter deux de ces entrées par une première onde ayant une première fréquence déterminée, des deuxièmes moyens (AM, G2, G3) pour alimenter les deux autres entrées par une deuxième onde ayant-une deuxième fréquence déter- minée, et des troisièmes moyens (G3, Pl, P2) pour extraire une troisième onde dont la fréquence est la somme des première et deuxième fréquences, caractérisé en ce que les premiers moyens sont réalisés en technologie à constanteslocalisées et les deuxièmes moyens en technologie à constantesréparties 2. Mélangeur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite technologie à constantesrépartiesest du type comprenant une première couche métallique formant plan de masse, une deuxième couche métallique sur laquelle sont gravés des conducteurs formant guides d'ondes, et une couche diélectrique placée entre la première et la deuxième couche métallique 3. Mélangeur selon la revendication 2, caractérisé en ce que les deuxièmes moyens comprennent, gravés sur la deuxième couche métallique, un anneau (AM) dont la circonférence mesure trois demies longueurs d'onde à la deuxième fréquence dans cette couche, un premier guide d'onde (204) connecté en un premier point sur l'extérieur de cet anneau pour lui amener la deuxième onde, et un deuxième et un troisième guides d'onde (GI, G2) connectés respectivement d'une part sur l'intérieur de cet anneau de part et d'autre du premier point à un quart de longueur d'onde, et d'autre part aux deux autres'entrées du pont de diode (DI-D4). 4. Mélangeur selon la revendication 3, caractérisé en ce que les troisièmes moyens comprennent, gravés sur la-deuxième couche métallique, un quatrième guide d'onde (G3) connecté sur l'extérieur de l'anneau (AM) à un quart de longueur d'onde du deuxième guide d'onde (GI) et à trois quarts de longueur d'onde du troisième guide d'onde (G2), et deux pièges (Pl, P2) connectés sur ce quatrième guide d'onde et accordés sur la deuxième fréquence pour ne laisser sortir sur ce quatrième guide d'onde que la 2 48713 1 troisième onde. 5. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications I à 4, caractérisé en ce que les premiers moyens comprennent un transfor- mateur bobiné sur un noyau de ferrite (N) et comportant un premier primaire (LI) accordé par un condensateur (C) sur la première fréquence, et un secondaire (L2) à point milieu pour délivrer sur ces deux extrémités la première onde avec la même amplitude et des phases opposées. 6. Mélangeur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le primaire est formé d'une inductance moulée (LI., N), et que le secondaire est bobiné sur le corps de cette inductance. 7. Mélangeur selon les revendications 4 et 5 ou 4 et 6, caractérisé en ce que le transformateur, le condensateur, et les diodes, sont fixés à l'intérieur de l'anneau sur la couche dié- lectrique du côté de la deuxième couche métallique; les diodes (DI-D4) étant connectées directement deux par deux aux extrémités des deuxième et troisième guides d'ondes (GI, G2) et par l'inter- médiaire de deux connexions (203) gravées sur la deuxième couche métallique aux extrémités du secondaire (L2). 8. Mélangeur selon l'une quelconque des revendications I à 7, caractérisé en ce que la première fréquence appartient à la gamme radioélectrique, que les deuxième et troisième fréquences appartiennent à la gamme hyperfréquence. 9. Mélangeur selon la revendication 8, caractérisé en ce que la première fréquence est de sensiblement 60 MHz, la deuxième fréquence de sensiblement 1800 MHz, et la troisième fréquence de sensiblement 1860 MHz.