FR 2490749 A1 19820326 FR 8117807 A 19810921 "Dispositif de commande de capacité pour un compresseur" La présente invention concerne un dispositif de commande de capacité qui est applicable aux compresseurs et en particulier aux appareils de climatisation et de réfrigé- ration pour véhicules. Le procédé de commande de capacité classique le plus courant pour les appareils de réfrigération et de clima- tisation pour véhicules utilise une commande marche/arrêt du compresseur qui consiste à détecter, au moyen d'un thermostat, la température de l'air à l'intérieur d'un dispositif de réfrigération ou d'un véhicule, ou la température de l'air soufflé hors d'un évaporateur, à couper l'excitation d'un embrayage magnétique qui transmet la puissance du moteur au compresseur, afin d'arrêter le compresseur lorsque la tempé- rature de l'air est tombée au-dessous d'une température de réglage du thermostat, et à exciter à nouveau l'embrayage électromagnétique lorsque la température de l'air est remon- tée. Dans le procédé décrit ci-dessus, du fait que la vitesse de rotation du compresseur entraîné par le moteur augmente notablement lorsque le véhicule roule à une vitesse élevée, la capacité du compresseur augmente ce qui entraîne une chute de la pression d'aspiration du compresseur, une élévation de la pression. d'évacuacior1 et une augmenutation de la puissance consommée, et le fonctionnement du compresseur est quelquefois arrêté du fait de la formation de givre sur l'évaporateur, du déclenchement d'un dispositif de protection contre une pression excessive, etc. Pour cette raison, pour commander la capacité du compresseur pendant le fonctionne- ment et pour réduire sa puissance, il a été proposé un procé- dé, pour un compresseur à vis, consistant à déplacer une position d'achèvement d'aspiration, afin de commander la valeur du déplacement et le volume évacué. Ce procédé sera décrit sommairement ci-après. Le procédé antérieur de ce type, utilisé dans le passé, qui consiste à commuter le mode de fonctionnement d'une charge réduite à la pleine charge, ou inversement, en utilisant une valve magnétique, présente des inconvénients importants qui sont les suivants: (1) La valve magnétique et sa structure de montage sont très complexes et nécessitent une fiabilité élevée, comme le montre la figure 2 qu'on envisagera par la suite. (2) Il est nécessaire de disposer séparément de circuits destinés à la détection et à la commande de signaux externes, pour faire passer la valve magnétique à l'état de travail et à l'état-de repos. (3) Du fait que la valve magnétique est montée sur le compresseur, les dimensions et le poids de ce dernier augmentent. L'invenition a donc pour but d'éliminer les inconvé- nients indiqués ci-dessus qu'on trouve dans l'art antérieur. Ainsi, l'invention offre un dispositif automatique de-réduc- tion de charge qui (a) n'utilise aucun dispositif à fiabilité élevée tel qu'une valve magnétique, (b) passe automatiquement au fonctionnement à charge réduite dans le cas o les condi- tions de fonctionnement du compresseur ne demandent pas une capacité relativement élevée, et passe automatiquement au fonctionnement à pleine charge au cas o les conditions nécessitent une capacité élevée, contrairement au cas précé- dent, et (c) n'a guère d'influence sur la taille et le poids du compresseur, même lorsqu'il est monté sur le compresseur. L'invention cunsiste en un l-ispositif de î-ommande de capacité pour un compresseur de type volumétrique dans lequel un gaz aspiré dans une chambre de compression est com- primé sous l'effet d'une diminution du volume de la chambre de compression, et la pression du gaz aspiré dans la chambre de compression est augmentée ou diminuée sous l'effet d'une augmentation ou d'une diminution de la charge. Ce dispositif est caractérisé par l'existence d'un trou de dérivation des- -tiné à faire communiquer la chambre de compression avec une région à la pression d'aspiration, jusqu'à ce que le volume de la chambre de compression diminue depuis son maximum jusqu'à un niveau prédéterminé; et un piston de réduction de charge conçu de façon à ouvrir le trou de dérivation lorsque la pression du gaz aspiré est tombée au-dessous d'une valeur prédéterminée, et à fermer ce trou de dérivation lorsque la pression du gaz aspiré s'est élevée au-dessus de la valeur prédéterminée. L'invention consiste également en un dispositif de commande de capacité pour un compresseur de type volumétrique comportant plusieurs chambres de cylindre indépendantes, dans lequel il existe un dispositif de réduction de charge compor- tant un piston de réduction de charge. Ce piston de réduction de charge est chargé par la pression interne de l'une des chambres de cylindre et par la basse pression du compresseur, le piston de réduction de charge est déplacé proportionnelle- ment à la valeur de cette basse pression, et le volume évacué par le cylindre considéré vers l'autre chambre de cylindre, conformément à la position du piston de réduction de charge, est automatiquement commandé par la valeur de la basse pression. L'invention a donc pour but de réaliser un compres- seur qui ait une structure simple et une fonction de commande de capacité offrant un meilleur fonctionnement. L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre de modes de- réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: La figure 1 est une coupe d'un dispositif de commande de capacité classique pour un appareil de réfrigéra- tion et de climatisation de véhicule, La figure 2 est une coupe selon la ligne II-II de la figure 1; La figure 3 est une représentation agrandie mon- trant une partie principale de la figure 2; La figure 4 est une coupe selon la ligne IV-IV de la figure 2; La figure 5 est une coupe du premier exemple con- forme à l'invention; La figure 6 est une coupe selon la ligne VI-VI de la figure 5 La figure 7 est une représentation graphique mon- trant la relation entre le rapport P2/P1 du compresseur et l'angle de rotation d'un rotor; La figure 8 est une représentation graphique mon- trant la relation entre une charge produite par la pression, et la pression; La figure 9 est une représentation graphique mon- trant la relation entre une charge produite par un ressort et la valeur du raccourcissement; La figure 10 est tract la relation entre la tion du piston; La figure 11 est montrant la relation entre position du piston; La figure 12 est trant la relation entre le tion d'un rotor La figure 13 est trant la relation entre la tion du piston; La figure 14 est exemple; une représentation graphique mon- pression d'aspiration et la posi- une autre représentation graphique la pression d'aspiration et la une représentation graphique mon- rapport P2/P1 et l'angle de rota- une représentation graphique mon- pression d'aspiration et la posi- une coupe partielle du second La figure 15a est une coupe agrandie montrant la relation entre les positions des diverses pièces dans le mode de fonctionnement à pleine charge; La figure 15b est une représentation similaire.à 1.: figure 15a, pour le nDd3 de fcnct.i.nement à fril.-ge rédui- te; La figure 15c est une représentation graphique montrant la relation entre la force d'un ressort et la posi- tion du piston; La figure 16 est une représentation graphique montrant la relation entre la pression d'aspiration et la position du piston; La figure 17 est une coupe du troisième exemple La figure 18a est une coupe d'une partie principale du troisième exemple, dans le mode de fonctionnement à charge réduite La figure 18b est une coupe de la mâme partie dans le mode de fonctionnement à pleine charge; La figure 19 est une représentation graphique mon- trant la relation entre le rapport P2/P1 et l'angle de rotation -d'un rotor; La figure 20 est une coupe du quatrième exemple; La figure 21 est une coupe latérale d'un compresseur classique basé sur la seconde idée inventive de l'invention; La figure 22 est de la figure 21; La figure 23 est exemple de l'invention; La figure 24 est de la figure 23; - La figure 25 est montrant la relation entre rotation d'un rotor; une coupe selon la ligne XXII-XXII une coupe latérale du cinquième une coupe selon la ligne XXIV-XXIV une représentation caractéristique le rapport P2/P1 et l'angle de Les figures 26a et 26b sont des coupes montrant les positions respectives du piston de réduction de charge dans les conditions de pleine charge et de charge réduite; Les figures 27 et 27a sont des coupes du sixième exemple du dispositif de réduction de charge La figure 28 est une coupe du septième exemple du compresseur, correspondant à celui de la figure 22; et La figure 29 est une coupe latérale du huitième exemple du compresseur. On va maintenant considérer les figurer 1 à 4 qui représentent schématiquement le dispositif classique. Sur la figure 1, le dispositif comprend un -raccord d'aspiration 1, un carter de rotor 2, un rotor mâle 3, un rotor femelle 4, un carter avant 5, un carter arrière 6, un orifice d'évacua- tion 7, un couvercle de palier 8, un élément séparateur d'huile 9, un orifice d'injection d'huile 10, une rainure d'injection 11, un trou d'injection 11-1 (figure 2), un carter de séparateur d'huile 12, de l'huile 13, un raccord d'évacuation.14, un clapet anti-retour d'évacuation 15, un rotor 16 d'un embrayage magnétique, et un plateau de friction 17 de l'embrayage magnétique. La figure 2 est une coupe selon la ligne II-II de la figure 1, la figure 3 est une représentation agrandie d'une partie principale de la figure 2, et la figure 4 est une coupe selon la ligne IV-IV de la figure 2. Sur ces figures, la référence 20 désigne une structure de valve magnétique montée sur le carter de rotor 2; la référence 21 désigne une bobine magnétique; la référence 22 désigne un piston de valve magné- tique; la référence 23 désigne une bille; les références 24, désignent des ressorts; les références 26, 27, 28 dési- gnent des joints toriques; la référence 29 désigne une rai- nure de haute pression formée dans l'extrémité du carter de rotor 2 afin d'introduire dans une chambre à haute pression 42 de la valve magnétique 20 le gaz à haute pression qui se trouve dans le carter de séparateur d'huile 12; la référence 29-1 désigne-un trou de haute pression traversant le carter arrière 6 dans un but identique à celui indiqué ci- dessus; les références 30 et 31 désignent respectivement une rainure de basse pression et un trou de basse pression formés dans le carter de rotor 2 afin d'introduire le gaz à basse pression dans une chambre à basse pression 44 de la valve magnétique ; la référence 32 désigneunaléeage pour un piston de réduc- tion de charge qui est formé dans le carter de rotor 2; la référence 33 désigne un piston de réduction de charge; la référence 33-1 désigne un joint torique qui est placé sur le piston de réduction de charge; la référence 34 désigne une rainure de pression de manoeuvre qui est destinée à faire 2b communiquer 1:alésoe32 ieiatif au piston de réduction de charge avec une chambre de pression de manoeuvre 43 de la valve magnétique 20; la référence 35 désigne un trou de dérivation qui est destiné à faire communiquer l'alésage 32 relatif au piston de réduction de charge avec une chambre de compression 36; la référence 37 désigne un ressort; les références 36 et 36' désignent des chambres de compression qui sont constituées par le carter de rotor 2, le carter arrière 6, le rotor mâle 3 et le rotor femelle 4. En outre, les références 40, 41 désignent des parties de siège sur lesquelles bute la bille 23; la référence 42 désigne une chambre à haute pression de la valve magnétique 20; la référence 43 désigne une chambre de pression de manoeuvre de la valve magnétique 20; et la référence 44 désigne une cham- bre à basse pression de la valve magnétique 20. On va maintenant expliquer le fonctionnement du com- presseur décrit ci-dessus. Sur la figure 1, le rotor 16 de l'embrayage magnétique est entraîné en rotation au moyen d'une courroie (non représentée) et l'embrayage est excité de façon que le plateau de friction 17 puisse 8tre attiré vers le rotor 16 pour faire tourner le rotor femelle 4 directement accouplé au plateau de friction 17. Le rotor mâle 3 suit la rotation du rotor femelle 4, et un volume fermé des chambres de com- pression 36, 36', constituées par le rotor femelle 4, le rotor mâle 3, le carter de rotor 2 et le carter arrière 6, est réduit par la rotation des rotors 4 et 3, ce qui fait que les gaz qui se trouvent à l'intérieur des chambres de com- pression 36 et 36' sont comprimés. D'autre part, un gaz à basse pression est aspiré dans les chambres de compression 36 et 36' par le raccord d'aspiration 1. Le gaz comprimé à haute pression traverse l'orifice d'évacuation 7 et il est séparé de l'huile par l'élément séparateur 9. Ensuite, seul le gaz est évacué à l'extérieur du compresseur par le raccord d'évacuation 14. D'autre part, l'huile de lubrification 13 qui est séparée du gaz de décharge par l'élément séparateur 9 demeure dans la partie inférieure du carter de séparateur 12 et elle est injectée dans la chambre de compression 36' par la rainure d'injection 11 et le trou d'injection 11-1, à partir de l'orifice d'iniection d'huile 10, dans le but d'assurer la lubrification et de réduire les fuites de gaz à partir du volume fermé de la chambre de compression 36. Lorsque la bobine magnétique 21 de la valve magné- tique 20 a été excitée, le piston 22 est sollicité vers la bobine 21 et la bille 23 est sollicitée vers le haut par le ressort 25, ce qui fait que la bille est déplacée à partir de la partie de siège 41 et porte sur la partie de siège 40, afin de séparer la chambre de pression de manoeuvre 43 de la chambre à basse pression 44. Ensuite, le gaz à-haute pression contenu dans le séparateur d'huile 12 est introduit dans la chambre à haute pression 42 de la valve magnétique 20, en passant par le trou de haute pression 29-1 du carter arrière 6, comme le montre la figure 4, et par la rainure de haute pression 29 du carter de rotor 2, comme le montre la figure 3. Le gaz à haute pression est ensuite transmis (ceci n'est pas représenté) de la chambre à haute pression 42 de la valve magnétique 20 vers la rainure de pression de manoeuvre 34 du carter de rotor 2, par l'intermédiaire de la chambre de pression de manoeuvre 43, afin d'agir sur l'extrémité droite R du piston de réduction de charge 33, pour forcer le piston 33 vers la gauche, sur le dessin. Il en résulte que le piston 33 obture le trou de dérivation 35 qui est forfné dans le carter de rotor 2, et le volume fermé des chambres de compres- sion 36, 36' est le siège de courses normales répétées d'aspiration et de compression (fonctionnement à pleine char- ge). D'autre part, lorsque la bobine magnétique 21 a été désexcitée, le piston 22 est poussé vers l'extérieur par le ressort 24 et la bille 23 est pressée par la pointe du piston 22 et elle est déplacée à partir de la partie de siège 40 de façon à porter sur la partie de siège 41, ce qui fait que la chambre de pression de manoeuvre 43 se trouve en communica- tion avec la chambre à basse pression 44 et est séparée de la chambre à haute pression 42. Simultanément, le gaz à basse pression qui provient de l'entrée de gaz et qui est introduit dans la chambre à basse pression 44 de la valve magnétique, en passant par le trou de basse pression 31 et la rainure de basse pression 30 formées dans le carter de rotor 2, est iiÀtroduit d&Lx: la chambre de pression Le manoeuvie 43. Du fait que la pression du gaz d'aspiration (non représenté) s'exerce sur l'extrémité droite du piston de réduction de charge 33, à partir de la chambre de pression de manoeuvre 43 et par l'intermédiaire de la rainure de pression de manoeuvre 34, les deux extrémités du piston de réduction de charge 33 se trouvent à un niveau de pression bas et le piston 33 qui a obturé le trou de dérivation 35 est ramené de force en arrière, vers la droite sur la figure 4, par le ressort 37, ce qui fait que le trou 32 relatif au piston de réduction de charge est amené en communication avec la chambre de compres- sion 36 par l'intermédiaire du trou de dérivation 35. Sur le dessin, la référence 211 désigne un trou. - Le gaz qui doit être comprimé pendant que le rotor mâle 3 et le rotor femelle 4 précités tournent, est évacué vers le côté d'aspiration (non représenté) à partir de la chambre de compression 36 et par l'intermédiaire du trou de dérivation 35 et de l'alésage 32 du piston, comme l'indique la flèche de la figure 4, jusqu'à une certaine position qui est déterminée par la position extrême à droite du trou de dérivation 35. Par conséquent, le volume balayé du compres- seur diminue, ce qui donne le mode de fonctionnement à charge réduite. L'excitation et la coupure de l'excitation de la bobine magnétique 21 peuvent être réalisées en choisissant de façon appropriée des signaux relatifs à la vitesse de rota- tion du compresseur, à la pression d'évaporation (basse pression) du réfrigérant, à la haute pression, etc. L'art antérieur décrit ci-dessus, dans lequel on utilise la valve magnétique 20 pour commuter le mode de fonc- tionnement entre la pleine charge et la charge réduite, pré- sente des inconvénients importants, comme mentionné précé- demment. On va maintenant décrire plusieurs modes de réali- sation de l'invention en se référant aux dessins annexés. Premier exemple (voir les figures 5 à 12) Dans ce mode de réalisation, la référence 50 dési- gne une rainure de transmission de la pression interne dans 2E le cylindre5 lestinée à fa.Lre communiquer î'alésaC-e 32 du piston de réduction de charge avec une chambre de compression 51 qui se trouve à la surface d'extrémité du carter de rotor 2; la référence 35 désigne un trou de dérivation destiné à faire communiquer l'alésage 32 du piston de réduction de charge avec la chambre de compression 51; et la référence 52 désigne un ressort ayant une constante de rappel K. Le piston de réduction de charge 33 communique avec une ouver- ture d'aspiration, de son côté à basse pression, et il com- porte un côté à haute pression auquel est appliquée la - 35 pression interne au cylindre de la chambre de compression 51, avant l'ouverture d'un orifice d'évacuation, par l'inter- médiaire de la rainure de transmission de la pression interne au cylindre, 50. Le côté à haute pression du piston de réduc- tion de charge reçoit également une force élastique exercée par le ressort 52. Dans le compresseur de ce type, lorsque le rotor mâle 3 et le rotor femelle 4 sont entraînés en rotation de façon que la protubérance hélicoïdale du rotor mâle 3 puisse pénétrer dans la gorge hélicoïdale du rotor femelle 4, ces éléments, la surface intérieure du carter de rotor 2, la sur- face intérieure du carter avant 5 et la surface intérieure du carter arrière 6 constituent des chambres de compression fer- mées. Le- volume de ces chambres de compression diminue lorsque les rotors 3 et 4 tournent. En considérant maintenant arbitrairement l'une de ces chambres de compression, on voit que lorsque la chambre de compression est à un niveau de volume maximal, elle est en communication avec l'ouverture d'aspiration, et lorsque les rotors tournent d'un certain angle et que la chambre de com- pression est isolée de l'ouverture d'aspiration, le gaz qui a été aspiré jusqu'à présent à l'intérieur de la chambre de compression est comprimé au fur et à mesure de la diminution du volume de la chambre de compression, sous l'effet de la rotation des deux rotors. Lorsque les deux rotors ont tourné d'un certain angle, la chambre de compression vient en commu- nication avec l'orifice d'évacuation, si bien que le gaz com- primé qui se trouve dans la chambre de compression peut 6tre 2' évacué par.l'-rifice d'évacuation. Simultanément à l'achève- ment de l'évacuation, le volume de la chambre de compression devient égal à zéro et cette chambre disparaît au moment ou la gorge hélicoïdale de chaque rotor vient exactement en communication avec l'ouverture d'aspiration. A pleine charge, la chambre de compression est iso- lée de l'ouverture d'aspiration lorsque cette chambre est au niveau de volume le plus élevé, tandis qu'à charge réduite, la chambre de compression est isolée de l'orifice d'aspira- tion lorsque les deux rotors ont tourné d'un certain angle, entraînant ainsi une diminution du volume de la chambre de compression, et la compression commence à ce moment. La figure 7 est une représentation schématique de la relation entre le rapport P2/P1 entre la pression interne au cylindre (la pression interne du volume fermé) P2 du com- presseur et la pression d'entrée P1. d'une part, et l'angle de rotation des rotors, d'autre part. Comme on le sait, le compresseur à vis a une structure telle que la compression est accomplie depuis le début de la compression jusqu'à la position correspondant à un angle de rotation du rotor qui est déterminé en fonction de la configuration de l'orifice d'évacuation. A cette position, le gaz comprimé qui se trouve à l'intérieur du cylindre vient rapidement en communication avec le gaz du côté à haute pression. Du fait que le compres- seur de ce type est du type volumétrique, le rapport entre la pression interne au cylindre P2 et la pression d'aspiration Pl, avant l'ouverture de l'orifice d'évacuation, est donné par la formule ci-après. Quelles que soient les valeurs de la pression d'aspiration, de la pression d'évacuation, etc, du compresseur, résultant des conditions de fonctionnement, le rapport précité, entre le début et la fin de la compression, est obtenu en élevant à la puissance k (exposant polytropi- que) le rapport entre le volume maximal de la chambre de com- pression, Vmax, et le volume de la chambre de compression, v, qui résulte de l'angle de rotation du rotor. Pk constante P2 P2 avec: P2 v max v k P1 V k =( Ma) Vmax k a (-) P1 .(1) : pression interne au cylindre (pression à un instant auquel le volume de la chambre de compresssion est v, pour un angle de rota- tion arbitraire du rotor) * volume maximal de la chambre de compression : volume de la chambre de compression pour un angle de rotation arbitraire du rotor : exposant polytropique * pression d'aspiration (pression interne au cylindre pour le volume maximal de la chambre de compression; basse pression) La région dans laquelle la pression interne au cylin- dre P2 est appliquée vers la droite au coté à haute pression du piston de réduction de charge 33 représenté sur les figures 5 et 6, est comprise dans la plage de l'angle g représenté sur la figure 7, à pleine charge et à charge réduite. Le volume interne au cylindre, soit Vmax, au point de début de compression à pleine charge est différent de celui à charge réduite. On a ainsi: P2 à pleine charge: P- (ligne continue sur la figu- p re 7) à charge réduite: p- (ligne en pointillés sur la figure 7) dans ce qui précède, P'2 représente la pression interne au cylindre à charge réduite et: P2 P2 ' p et ne dépendent absolument pas des conditions de 1 1 fonctionnement telles que la basse pression ou la haute pression du compresseur, ou la vitesse de rotation des rotors, etc. On peut voir ici sur la figure 7 qu'on a la rela- t 2 > P2 tion:- > ' i 1 Comme le montrent les figures 5 et 6, la pression interne au cylindre P2 ou P'2 est appliquée du côté à haute pzession, sur la droite du piston de réduction de charge 33, et la pression d'aspiration P1 est appliquée au c8té à basse pression (c8té gauche)'de ce cylindre, de même que la force du ressort 52, ce qui fait que la charge agissant sur le piston 33 est la suivante: (1) Charge créée par la pression du gaz (force exercée du c8té gauche, sur la figure 6). A pleine charge: P_2 (P2 ' P1)A = P1A ( P- 1)(2) A charge réduite: P ' ( P2 P1)A m Pl A ( P. - 1) d s Dans ce qui précède, A désigne l'aire de section droite du piston 33. Comme le montrent les équations (2) et (3), la charge qui est créée par la pression a pour caractéristique d'être d'autant plus faible que la pression d'aspiration P1 est faible, ce qui est représenté sur la figure 8. L'équation (1):maxk donne P1A -1) A () . _ 1 (2) Charge créée par le ressort La relation entre la charge du ressort et la valeur de la contraction du ressort (position du piston) à un instant donné, lorsqu'on utilise un ressort linéaire 52 ayant une constante de rappel K,est représentée par la ligne droite qui est tracée sur la figure 9. Les charges (1) et (2) précitées s'exercent sur le piston de réduction de charge 33, et le piston 33 s'arrête à une position à laquelle ces charges sont équilibrées. La figure 10, qui combine les figures 8 et 9, montre la relation entre la pression d'aspiration P1 et la position du piston 33. Lorsque la pression d'aspiration P1 est à un niveau élevé, le piston 33 est placé à gauche pour prendre le mode de pleine charge dans lequel le trou de dérivation 35 est ooturé pai le piston 33. -Lorsque la piession d'aspiration P1 diminue, le piston 33 se déplace vers la droite. A une posi- tion à laquelle le trou de dérivation 35 est ouvert par l'extrémité gauche du piston 33 (figure 6), la charge exercée par le gaz sur le piston 33 et produite par la pression du gaz passe de la valeur de pleine charge à la valeur de charge réduite, comme le montre la ligne en pointillés sur la figu- re 8. Par conséquent, à une position à laquelle le trou de dérivation 35 est ouvert par l'extrémité gauche du piston 33, la pression d'aspiration P1 manifestera la variation qui est indiquée par le symbole * sur la figure 10. Si labasse pression d'aspiration P1 diminue encore lorsque le trou de dérivation 35 est ouvert, le piston 33 se déplace vers la droite. Si la pression d'aspiration P1 augmente, le mode sera l'inverse de celui décrit ci-dessus. Ainsi, la figure 10 montre la position d'équilibre du piston sous l'effet de la pression d'aspiration P1. Alors que dans ce qui précède, la pression interne au cylindre P2 qui est appliquée au piston 33 prend la valeur Pl2 simultanément à l'ouverture du trou de dérivation 35, il faut noter qu'en pratique les conditions deviennent celles représentées sur la figure 11, à cause d'un leger retard dans le changement de pression. Lorsque la basse pressiori d'aspira- tion P1 diminue progressivement dans la condition de pleine charge, le piston 33 se déplace vers la droite et, à une position à laquelle l'extrémité du piston 33 arrive au trou de dérivation 35, le fonctionnement passe au mode à charge réduite. La réaction exercée par la force du ressort 52 se produit instantanément tandis que le changement depression de P2 à P'2 fait intervenir un léger retard. Ainsi, le piston 33 effectue un saut, comme l'indique la référence a sur la figure 11. Lorsque la basse pression d'aspirationP1 augmente progressivement dans les conditions de fonctionne- ment à charge réduite, le piston 33 est déplacé vers la gau- che et effectue un saut, comme il est indiqué en b, pour une raison similaire à celle mentionnée ci-dessus. Il convient de noter que, dans un but de simplicité, on n'a pas tenu compte de la force de friction du joint tori- que 33-1 qai est placé dans le pisto.: de réduction de charge 33 sur la figure 6. Si on tient compte de la force de friction F du joint torique, on peut écrire les équations (2) et (3) sous la forme suivante A pleine charge P1A ( p2 1) + F... (2)' A charge réduite P y P1A p2 F... (3)' Dans les formules ci-dessus, la force de friction F qui s'exerce en sens inverse du mouvement du piston 33, est la force qui s'oppose au mouvement du piston 33. Le sens de cette force change conformément aux pressions de gaz 1.5 (P2, p2', P1) appliquées au piston 33 et à la valeur de la force du ressort 52. La figure 7 permet de voir que si la pression inter- ne au cylindre P2 ou P'2 qui agit du côté droit du piston 33 a une certaine valeur, la force de frictionF agit de façon à s'opposer au mouvement du piston 33. Ainsi, les composantes de pression variables de P2 et P'2 sont éliminées par la force de friction F du piston 33 et ce dernier ne se déplace pas propor- tionnellement à la valeur de P2 et P'2 qui varient. Comme décrit ci-dessus et conformément au mode-de réalisation considéré, il est possible de commuter automati- quement le fonctionnement du mode à pleine charge au mode à charge réduite, ou inversement, conformément à la valeur de la pression d'entrée du compresseur, au lieu d'utiliser des signaux ou des informations analogues venant de l'extérieur. De cette manière, la commutation du mode.de fonc- tionnement de la pleine charge à la charge réduite, ou inver- sement, peut être effectuée automatiquement par un disposi- tif simple, ce qui offre les avantages suivants: (1) Il n'est pas nécessaire.d'utiliser une valve magnétique, employée dans l'art antérieur, ce qui réduit con- sidérablement le coût. (2) La commutation du mode de fonctionnement de la pleine charge à la charge réduite et inversement s'effectue et. utilisant un changemunt de la valîu. de la ba.ât pression, grâce à quoi: (a) Pendant le fonctionnement à faible vitesse, le mode à pleine charge est en fonction et pendant le fonction- nement à vitesse élevée, c'est le mode à charge rédui- te qui est en fonction. En effet, le compresseur de type tournant à tendance à augmenter la capacité de climatisation pendant le fonctionnement à vitesse éle- vée, comme mentionné précédemment, et, par conséquent, il consomme davantage de puissance qu'il est nécessai- re. Cependant, pendant le fonctionnement à vitesse élevée, la valeur de la basse pression diminue ce qui fait passer au mode à charge réduite et économise ainsi l'énergie. (b) Lorsque les charges dans des compartiments d'un clima- tiseur sont faibles, comme au milieu du printemps et de l'automne, ou en hiver, la pression d'aspiration diminue et, par conséquent, le compresseur de réfrigé- rant passe au mode de fonctionnement à charge réduite pour éviter une consommation inutile de puissance. (3) Dans le dispositif de réduction de charge ayant la structure considérée, il n'est pas nécessaire d'augmenter la taille du compresseur, et les limitations concernant le montage du compresseur sont les mêmes que dans le cas o le dispositif de réduction de charge est absent. Dans le mode de réalisation décrit ci-dessus, on a considéré un exemple dans lequel le taux de réduction de charge est relativement faible, mais il faut noter que si le taux de réduction de charge (rapport pleine charge/charge réduite) augmente, il apparaît un inconvénient dans le cas o on emploie un seul ressort linéaire 52. La figure 12 montre la relation entre P2/P1 et l'angle de rotation du rotor dans le cas de la pleine charge, dans le cas o le taux de réduction de charge est relative- ment faible, et dans le cas o le taux de réduction de charge est relativement grand. Deuxième exemple (voir les figures 13 à 16) Dans le cas o le taux de réduction de charge est zelativement grand, la -orle qu'exerce la pression, de gaz appliquée au piston 33 est très différente entre les modes à pleine charge et à charge réduite et, par conséquent, la rela- tion entre la pression d'aspiration P1 et la position du piston de réduction de charge est celle représentée sur la figure 13. Dans ces conditions, il apparaît un cas dans lequel la commutation du mode de fonctionnement de la charge réduite à la pleine charge ne peut être effectuée que par une valeur de la pression d'aspiration supérieure à la plage de variation de la basse pression d'aspiration P1 pour l'utili- sation pratique. Il apparaît ainsi un cas dans lequel on rencontre un inconvénient consistant en ce qu'une fois qu'on est passé au mode à charge réduite, on ne peut plus retourner à la pleine charge. Dans un tel cas, on emploie la structure du deuxième exemple, représentée sur la figure 14. Ainsi, sur la figure 14, la référence 56 désigne un ressort A ayant une constante de rappel R1; la référence 55 désigne un ressort ayant une constante de rappel R2 et la référence 57 désigne une butée flottante. La figure 15a montre, dans les conditions de pleine charge, la relation entre les positions relatives du ressort A, 56, du ressort B, 55, de la butée flottante 57 et du trou de dérivation 35. La figure 15b montre, dans les conditions de charge réduite, la relation similaire à la figure 15a, entre les positions relatives. La figure 15c montre la rela- * tion entre la force des ressorts et la position du piston. Dans les conditions de pleine charge dans lesquel- les le piston 33 obture le trou de dérivation 35, comme il est représenté sur la figure 15a, la butée flottante 57 porte sur le piston 33 et la force combinée du ressort A 56 et du ressort B 55 (constante de rappel K = R1 + R2) s'exerce sur le piston 33. Cette force est proportionnelle à la posi- tion du piston 33. Lorsque le piston 33 se déplace vers la droite et arrive au trou de dérivation 35, la butée flottan- te 57 est positionnée de façon à porter contre l'épaulement de l'alésage 32 pour le piston. Par conséquent, si le piston 33 est positionné du côté droit de cette position, seule la force de rappel du ressoris A 56 s'exerce sur le pis on 33. La figure 15b montre un exemple dans lequel le piston 33 se trouve du côté.droit du trou de dérivation 35 et représente la condition de charge réduite dans laquelle le trou de dérivation 35 établit une communication entre la chambre de compression et le côté d'aspiration. La figure 15i est un graphique explicatif de la force de rappel appliquée au piston 33, comme mentionné pré- cédemment. La description précédente permet de voir que la force de rappel présente une discontinuité à l'endroit auquel la butée flottante 57 porte contre l'épaulement de l'alésage du piston. On peut faire les remarques suivantes pour la con- figuration décrite ci-dessus, en ce qui concerne la charge qui est appliquée au piston 33: (a) comme le montre la figure 8, la force qui est produite par la pression du gaz présente une discontinuité entre la pleine charge et la charge réduite, et (b) comme le montre la figure 15c, la force de rappel pré- sente une discontinuité au passage de la pleine charge à la charge réduite ou de la charge réduite à la plei- ne charge et, du fait que la position du piston 33 est déterminée par l'équilibre entre ces forces, on a ainsi éliminé un inconvénient qui consiste dans l'impossibilité de retourner au mode à pleine charge une fois qu'on est passé au fonctionnement à charge réduite, dans la plage de pression d'aspiration correspondant à l'utilisation pratique. On notera que si la force qui est produite par la pression du gaz et la force produite par les ressorts sont équilibrées de façon parfaite, la relation entre la pression d'aspi- ration P1 et la position du piston 33 est celle qui est indiquée-par la ligne droite (figure 16). En outre dans le deuxième exemple considéré ici, à la position dans laquelle l'extrémité gauche du piston 33 arrive au trou de dérivation 35 (position dans laquelle le trou de dérivation 35 commence à s'ouvrir), la butée flottan- te 57 porte sur l'épaulement de l'alésage du piston, mais dans les cci:ictions dains Lesquelles le piston 33 obture par- tiellement le trou de dérivation 35, le rapport P2/P1 est compris entre la ligne continue L et la ligne en tirets longs M sur la figure 12. Par conséquent, la position à laquelle la butée flottante 57 porte sur l'alésage peut être déterminéede façon appropriée entre la position à laquelle le piston 33 obture totalement le trou de dérivation 35 et la position à laquelle le piston ouvre totalement le trou de dérivation. * Troisième exemple (voir les figures 17 - 19) La figure 17 représente un autre mode de réalisa- tion préféré de l'invention. La figure 17 correspond à la figure 5. Les éléments semblables à ceux du premier mode de réalisation représenté sur la figure 4 portent les mêmes numé- ros de référence. Sur la figure 17, la référence 60 désigne une rainu- re de transmission de pression qui est formée dans l'extrémité du carter de rotor 2, afin de relier la rainure d'injection 11 à l'extrémité droite de l'alésage 32 destiné. au piston de réduction de charge, et la référence 61 désigne un volume des- tiné à atténuer les variations de pression qui est formé au milieu de la rainure de transmission de pression 60. D'une manière similaire à l'art antérieur, l'orifice d'injection d'huile 10 réduit la pression de l'huile 13 restant à la par- tie inférieure du carter de séparateur d'huile 12, et cette huile est introduite dans la rainure d'injection 11, puis injectée dans la chambre de compression par le trou d'injec- tion 11-1. Comme décrit ci-dessus, la pression de l'huile injectée est appliquée à l'extrémité droite R de l'alésage 32 pour le piston et le joint torique 33-1 placé sur le piston 33 est supprimé (ce joint n'est pas représenté). La pression d'huile dans la rainure d'injection 11 augmente ou diminue sous l'effet d'une augmentation ou d'une diminution de la pression interne au cylindre, du fait que la rainure Il communique avec l'intérieur du cylindre par le trou 11-1. Le rapport P3/P1 ou P'3/P1 entre la pression d'injection P3 introduite du côté droit du piston 33 à la pleine charge, ou la pression P'3 (à charge réduite), et la pression d'en- trée P1 a +héoriquemenêt une valeur i:rrtante, d'une manière similaire aux relations P2/P1 du premier mode de réalisation. Cependant, en réalité,ce rapport prend les formes suivantes, à cause du trou d'injection 11-1 et d'une résistance de passage entre le trou d'injection 11-1 et l'orifice d'injec- tion 10 * p A pleine charge 3 " HP + 1 1 A charge réduite: = H -tP + 1 Pl- avec: P3, P'3: pression d'huile (pression d'injection) appliquée du côté droit du piston 33 P1: pression du gaz à basse pression appliquée du côté gauche du piston 33 HP pression d'évacuation du gaz du compresseur y, P-2 P2 Ainsi, le rapport p ou p considéré dan.s le pre- mier mode de réalisation est constant indépendamment des con- ditions de fonctionnement du compresseur, tandis que le P P 3 3 rapport - ou de ce second mode de réalisation dépend du 1 1. HP rapport des pressions de fonctionnement P du compresseur, mais en réalité le coefficient 0( ou oC' a une valeur relative- ment faible. P2 2 Par conséquent, on remplace p 2, p2 dans les formules (1) et i 1 (2) indiquées pour le premier mode de réalisation, par P P' 3 3 p, pj 2qui dépendent légèrement du rapport des pressions de fonctionnement, pour déterminer les caractéristiques du ressort 52, à partir des conditions de fonctionnement au moment du passage du mode de fonctionnement de la pleine char- ge à la charge-réduite, ou de la charge réduite à la pleine charge, comme on le désire dans les systèmes réels de réfrigé- ration ou de climatisation, après quoi le fonctionnement se déroule d'une manière similaire à celle du premier mode de réalisation. Du fait que dans le cas de cette structure, la pression d'huile est appliquée du côté droit du piston 33, le Joint toriqe 33-1 du piston 33 qui uLt représeiîce sur la figure 6 n'est pas nécessaire, ce qui réduit le coût. De plus, dans cette structure, le piston 33 a une force de friction extrêmement faible, et il arrive quelquefois que ce piston vibre sous l'effet des variations des pressions P3, P'3, etc, et on souhaite donc réduire la variation de pression dans le volume 61. Bien que dans le troisième exemple décrit ci-dessus, la pression interne au cylindre avant l'ouverture de l'orifice d'évacuation soit appliquée directement du côté droit (côté à haute pression) du piston de réduction de charge 33 du compresseur, on comprend évidemment qu'on peut utiliser un piston de manoeuvre séparé du piston de réduction de charge du compresseur, la position de ce piston de manoeuvre étant déterminée en liaison avec la pression interne au cylindre avant l'ouverture d'un orifice à basse pressionet d'uén oeif2e d'évacuation,et avec la force du ressort, comme le montrent les figures 18a et 18b. Le piston de manoeuvre peut commuter automatiquement la pression de manoeuvre qui est appliquée au piston de réduction de charge 33, sous l'effet de la valeur de la basse pression du compresseur. Ainsi, dans la structure du piston de réduction de charge du compresseur, la basse pression et la pression de manoeuvre sont respectivement introduites du côté de basse pression et du côté de haute pression du piston du dispositif de réduction de charge au moyen d'une valve magnétique dans l'art antérieur représenté sur les figures 1 à 3. Au lieu de la valve magnétique, on utilise le piston de manoeuvre ayant la structure considérée dans cet exemple, ce piston étant séparé du piston de réduc- tion de charge du compresseur. Les deux extrémités du piston de réduction de charge reçoivent la basse pression et la pression interne au cylindre avant l'ouverture des orifices d'évacuation, et la position de ce piston est déterminée en liaison avec la force du ressort et la force exercée par la basse pression et par la pression interne au cylindre. La basse pression et la haute pression du compressseur sont en outre introduites sur le piston de manoeuvre et la basse pression ou la haute pression que le compresseur applique au piston de irx.noeuvre est JXrigée vers ai circuit d? pression de manoeuvre du piston de réduction de charge du compresseur, conformément à la position du piston de manoeuvre qui est déterminée en relation avec la force du ressort et la force de la basse pression et de la pression interne au cylindre. Les figures 18a et 18b montrent un mode de réalisa- tion de la structure décrite ci-dessus, la figure 18a corres- pondant au mode de charge réduite et la figure 18b correspon- dant au mode de pleine charge. Les chemins de transmission de pression sont indiqués en pointillés. Sur ces dessins égale- ment, les éléments semblables à ceux de la figure 3 portent les mêmes numéros -de référence.-- - Sur les figures 18a et 18b, la référence 101 désigne un piston de manoeuvre qui est établi séparément du piston de A, 1 réduction de charge 33; la référence 102 désigne un cylindre de piston de manoeuvre; la référence 103 désigne un piston la référence 104 désigne un trou de haute pression formé dans le piston 103; la référence 105 désigne un trou de basse pression formé dans le piston 103; la référence 106 désigne un ressort; et les références 109 et 111 désignent des trous d'introduction de basse pression qui sont formés dans le cylindre de piston de manoeuvre 102, ces trous étant reliés au côté de basse pression du compresseur. Un trou d'introduction de haute pression, qui est désigné par la référence 110 et est formé dans le cylindre de piston de manoeuvre 102, est relié au côté de haute pression du compresseur. Un trou de transmission de pression de manoeuvre, qui est désigné par la référence 112 et est formé dans le cylindre de piston de manoeuvre 102, est relié au côté de haute pression (côté droit) du piston de réduction de charge 33. Un trou d'introduction de pression interne au cylindre, qui est désigné par la référence 113 et est formé dans le cylindre de piston de manoeuvre 102, est relié à une chambre de compression appropriée du compresseur. Le fonctionnement et ses effets sont les mêmes que dans les modes de réalisation considérés précédemment. i.si, lorsquE la pression c'aspirationr (basse pression) du compresseur est faible, le piston 103 est dépla- cé vers la droite (figure 18a), la basse pression est appli- quée au trou de transmission de pression de manoeuvre 112 à partir du trou d'introduction de basse pression 111 et par l'intermédiaire du trou de basse pression 105, et la basse pression est également appliquée à l'extrémité droite du pis- ton de réduction de charge. Ainsi, la basse pression est appliquée aux deux extrémités du piston de réduction de charge 33, qui est déplacé vers la droite par la force du ressort 37 de façon à ouvrir le trou de dérivation 35, donnant ainsi le mode de fonctionnement à charge réduite. Inversement, dans le cas o la pression d'aspiration est élevée (figure 18b), la haute pression est appliquée au trou de pression de manoeuvre 112 à partir du trou d'introduction de haute pression 110, par l'intermédiaire du trou de haute pression 104, et la haute pression est appliquée à l'extrémité droite du piston de réduction de charge 33. Par conséquent, le piston de réduction de charge 33 est déplacé vers la gauche contre la force du ressort et le trou de dérivation 35 est fermé par le piston de réduction de charge 33, donnant ainsi le mode de fonctionne- ment à pleine charge (le côté correspondant au compresseur n'est pas représenté sur la figure 18b). Le mode de réalisation décrit ci-dessus montre un exemple de compresseur à vis, mais il faut noter que l'inven- tion peut être appliquée de façon similaire au compresseur du type muni d'une valve d'évacuation. Dans le cas du compres- seur comportant une valve d'évacuation, la position de départ de l'évacuation varie en fonction du rapport de pression avec lequel on fait fonctionner le compresseur, comme le montre la figure 19, mais la pression interne au cylindre qui est appliquée au piston de réduction de charge peut être détermi- née de façon appropriée de façon à correspondre à une posi- tion du rotor pour laquelle le rapport de pression est infé- rieur au rapport de pression de fonctionnement qu'on rencon- tre lorsque le compresseur est incorporé dans le système de réfrigération et de climatisation. La figure 20 est une représentation théorique d'une telle configuration, consti- tuant le quatrième exerp.E Quatrième exemple (voir la figure 20) La figure 20 montre le mode de réalisation corres- pondant au cas du compresseur tournant équipé d'une valve d'évacuation 201. Sur la figure 20, la référence 202 désigne un piston de réduction de charge et la référence 203 désigne un chemin de transmission de la pression interne au cylindre. Le fonc- tionnement et ses effets sont les mêmes que ceux des modes de réalisation décrits ci-dessus. On va maintenant décrire une seconde idée inventive de l'invention, en se référant à l'art antérieur et à un mode de réalisation de l'invention. Les figures 21 et 22 représentent schématiquement des dispositifs de l'art antérieur. Ce compresseur de l'art antérieur comprend un carter 121 ouvert à une extrémité, un mécanisme de compresseur 122 à l'intérieur du carter 121, et un carter avant 123 destiné à fermer hermétiquement une sur- face ouverte du carter 121. Le mécanisme de compresseur 122 comporte un carter de rotor 124 ayant une surface périphéri- que intérieure pratiquement elliptique et une surface péri- phérique extérieure pratiquement cylindrique, un bloc latéral avant 126 et un bloc latéral arrière 125 qui sont montés aux extrémités avant et arrière du carter de rotor, et deux cham- bres de cylindre semi-cylindriques 50-1 et 50-2, séparées l'une de l'autre par un rotor cylindrique 128. Le rotor 128 comporte des palettes 7-1, 7-2, 7-3 et 7-4 qui peuvent être déplacées vers les chambres de cylindre 50-1 et 50-2 et en sens inverse, et le rotor 128 est supporté de façon tournante sur le bloc latéral avant 126 et le bloc latéral arrière 125. Les chambres de cylindre semi-circulaires 50-1 et -2 sont en outre divisées par les palettes 7-1, 7-2, 7-3 et 7-4 en petites chambres 51-1, 51-2, 51-3 et 51-4 dont les volumes augmentent et diminuent progressivement sous l'effet de la rotation du rotor 128, afin d'aspirer et de comprimer un gaz réfrigérant. Le gaz réfrigérant qui est introduit dans le raccord d'aspiration 152 par un évaporateur ou un disposi- tif analogue, non représenté, traverse la chambre d'aspira- tion 153, dans lc carter a.vant 123, -t il est din g? vers deux passages d'aspiration séparés 54-1 et 54-2 qui se trou- vent dans le bloc latéral avant 126 et le carter de rotor 124. Le gaz est ensuite dirigé vers les deux chambres de cylindre 50-1 et 50-2 en traversant des orifices d'aspiration 55-1 et 55-2 qui sont formés respectivement dans les deux chambres de cylindre 50-1 et 50-2. Les petites chambres 51-1, 51-2, 51-3 et 51-4 qui sont formées par la division des cham- bres de cylindre 50-1 et 50-2 par les palettes 7-1, 7-2, 7-3 et 7-4 aspirent'le gaz réfrigérant à partir des orifices d'aspiration 55-1 et 552 lorsque le volume deces chambres augmente sous l'effet de la rotation du rotor, ou elles com- priment le gaz réfrigérant lorsque ce volume diminue, et les soupapes d'évacuation 121-1 et 121-2 se lèvent à partir des orifices d'évacuation 10-1 et 10-2 pour évacuer le gaz à partir des chambres de cylindre 50-1 et 50-2. Le gaz réfrigé- rant à haute pression qui a été évacué des chambres de cylin- dre 50-1 et 50-2 traverse un séparateur d'huile 133 qui se trouve sur le bloc latéral arrière 125, dans lequel le gaz réfrigérant est séparé de l'huile, puis le gaz réfrigérant à haute pression est évacué hors du compresseur par le raccord d'évacuation 132, vers le condenseur ou un dispositif analo- gue (non représenté). Dans le procédé de commande de capacité décrit ci-dessus pour un appareil de climatisation et de réfrigéra- tion pour un véhicule, qui utilise un compresseur pour aspi- rer et comprimer'un réfrigérant afin de climatiser et de réfrigérer l'intérieur d'un véhicule ou d'un dispositif de réfrigération, la vitesse de rotation du compresseur entralné par le moteur augmente notablement lorsque le véhicule roule à vitesse élevée, ce qui augmente plus que nécessaire la capacité du compresseur et conduit à une diminution de la pression d'aspiration du compresseur et une augmentation de la pression d'évacuation. Il en résulte que le compresseur s'arrête quelquefois de fonctionner à cause de la formation de givre sur l'évaporateur et du déclenchement du dispositif de protection contre une pression excessive. En outre, la capacité supérieure au besoin augmente la consommation d'énergie du compresseur se qui a 1 inconvénient cdentrainer une diminution de la vitesse du véhicule. Un but de l'invention est de réaliser un compres- seur ayant une fonction de commande de capacité capable de faire disparaître les inconvénients indiqués ci-dessus et de procurer un meilleur fonctionnement, au moyen d'une structure simple. Cinquième exemple (voir les figures 23 à 26b) La figure 23 correspond à la figure 21 qui montre l'art antérieur. La figure 24 est une coupe selon la ligne XXIV-XXIV de la figure 23. Les éléments identiques à ceux de l'art antérieur portent les mêmes numéros de référence. Sur la figure 24, les lignes en pointillés 98 et 99 montrent respectivement le cer- clé correspondant à la périphérie extérieure du rotor 128 et la courbe pratiquement elliptique correspondant à la périphé- rie intérieure du carter de rotor 124. La référence 141 désigne une rainure de transmission de la pression interne au cylindre qui est formée à l'extré- mité du bloc latéral avant 126, du côté du carter de rotor 124, et le bloc latéral avant 126 et le carter de rotor 124 constituent un passage fermé. La référence 142 désigne un trou de détection de la pression interne au cylindre de la première chambre de cylindre 50-1, qui est formé dans le bloc latéral avant 126, en communication avec la première chambre de cylindre semi- circulaire 50-1. La rainure de transmission de la pression interne au cylindre 141 communi- que avec le trou de détection de la pression interne au cylindre 142 et son autre extrémité est en communication avec le côté de pression interne au cylindre, 144, de la chambre de piston de réduction de charge 143. La chambre de piston de réduction de charge 143 reçoit de façon coulissan- te un piston 145 et un ressort 146 ayant une constante de rappel K. La référence 147 désigne un trou de détection de basse pression qui est en communication avec la chambre d'aspiration 153 qui se trouve dans le bloc latéral avant 126, et par lequel la chambre d'aspiration 153 est mise en communication avec le côté de basse pression 150 de la cham- bre de piston de réduction de charge 143. La référence 148 désigne un trou de dérivation qui est formé dans le bloc latéral avant 126, et par lequel la seconde chambre de cylindre semi-circulaire 50-2 est mise en communication avec la chambre de piston de réduction de charge 143. La référen- ce 149 désigne un trou d'échappement qui est formé dans le bloc latéral avant 126 et par lequel la chambre de piston de réduction de charge 143 est mise en communication avec la chambre d'aspiration 153. La référence 151 désigne un bou- chon qui est destiné à fermer la chambre de piston de réduc- tion de charge 143. Conformément à la description précédente, la chambre de piston de réduction de charge 143 est conçue de façon que la pression interne au cylindre de la première chambre de cylindre 50-1 soit appliquée au côté de pression interne au cylindre du piston de réduction de charge 145, et de façon que la pression d'aspiration du compresseur soit appliquée au côté de basse pression du piston de réduction de charge 145, ce côté recevant simultanément la force élas- tique du ressort 146. Les parties qui ne communiquent ni avec le côté de pression interne au cylindre de la chambre de pis- ton de réduction de charge 143, ni avec le côté de pression d'aspiration, comportent le trou de dérivation 148, en commu- nication avec la seconde chambre d.e cylindre 50-2,et le trou d'échappement 149 en communication avec la chambre d'aspira- tion 153. On notera que la position du trou de détection de la pression interne au cylindre, 142, formé dans la première chambre de cylindre semi-circulaire 50-1 est déterminée d'une manière appropriée afin que le trou de détection de la pression interne au cylindre 142 et un orifice d'évacua- tion (non représenté) dont la valve d'évacuation est ouverte, soient en communication mutuelle, par l'intermédiaire de petites chambres (non représentées) formées en divisant la chambre de cylindre 50-1 par des palettes (non représentées), dans toutes les conditions de rapport de pressions de fonc- tionnement (pression d'évacuation/pression d'aspiration) que rencontre le compresseur. De plus, la position du trou de dérivation 48 formé dans la se'..onde chambra de la pression interne au cylindre 142 et le trou de dériva- tion 148 sont formés à l'extrémité du bloc latéral avant 126, il est souhaitable que ces trous aient une taille telle qu'ils soient obturés par les palettes en rotation. On peut déterminer une forme appropriée pour le trou de dérivation 128, par exemple une forme circulaire, une forme pratique- ment elliptique, une forme en eJllme allongée ou une forme rectangulaire, et il peut également y avoir plusieurs trous, si nécessaire. Dans ce compresseur, comme on l'a.indiqué en rela- tion avec l'art antérieur, lorsque le rotor tourne le volume des petites chambres formées par le carter de rotor 124, le rotor 128, les palettes 71 à 7-4 et les deux blocs latéraux , 126 augmente progressivement et, à ce moment, si l'orifi- ce d'aspiration est en communication avec les petites chambres, le gaz réfrigérant est aspiré. Lorsque l'orifice d'aspiration a été isolé des petites chambres (normalement, le volume prend à ce moment sa valeur maximale), la course d'aspiration est terminée. Ensuite, lorsque le volume diminue, la course de compression a lieu, puis les petites chambres viennent en communication avec les orifices d'évacuation 10-1 et 10-2. Lorsque la pression dans les petites chambres augmente sous l'effet de la réduction de volume, les soupapes d'évacuation 121-1 et 121-2 des orifices d'évacuation- sont soulevées de façon à évacuer hors des petites chambres le gaz à basse tem- pérature. Du fait qu'il existe deux chambres de cylindre indépendantes, ces courses sont effectuées indépendamment dans deux chambres de cylindre. Si on désigne par P2 la pression à l'intérieur de la petite chambre (qu'on appelle pression interne au cylin- dre) et par P1 la pression d'aspiration du compresseur (la pression de la chambre d'aspiration 153), la relation entre P2/P1 et l'angle de rotation du rotor est celle qui est représentée schématiquement sur la figure 25. Du fait que ce compresseur est du type dit volumé- 2F trique, le:apport entra a pression Irterne au cylindre P2 et la pression d'aspiration P1, à partir du début de la com- pression jusqu'à son achèvement,est donné par la formule sui- vante. Quelles que soient la pression d'aspiration, la pression d'évacuation, etc, du compresseur, résultant des conditions de fonctionnement, le rapport précité entre le début et la fin de la compression est obtenu en élevant à la puissance k (exposant polytropique) le rapport entre le volume V à l'ins- tant d'achèvement de l'aspiration et le volume de la chambre de compression v qui est fonction de l'angle de rotation du rotor. PVk constante P2 V k 2 I(l)k i1 V k P2 = () P! (4) avec: P2:pression interne au cylindre (pression à un ins- tant auquel le volume de la petite chambre est v, pour un angle de rotation arbitraire du rotor) V: volume de la petite chambre à l'instant d'achève- ment de l'aspiration v: volume de la petite chambre pour un angle de rotation arbitraire k: exposant polytropique P1:basse pression d'aspiration (pression de la petite chambre à l'instant d'achèvement.de l'aspiration) Par conséquent, la force suivante s'exerce sur le piston de réduction de charge 145 dans les modes de réalisa- tion de l'invention qui sont représentés sur les figures 23 et 24. A. P1 + Kx = A. P2 A (P2 - P1) Kx 72- P1. A. ( P- 1) = Kx (5) avec: A: aire de section droite du piston P1:basse pression (pression d'aspiration) P2: pression interne au cylindre pour le premier cylindre K: constante de rappel du ressort 146 x: valeur de la contraction du ressort Les formules (4) et (5) donnent: P. A {()k 1}Kx 1. v) Ici, comme on l'a mentionné précédemment, ( v) est constant même si la pression d'aspiration ou la pression d'évacuation du compresseur varie, et A est constant, ce qui fait qu'on peut écrire la formule précédente sous la forme suivante: P1 B. Kx... (6) en désignant par B une constante de proportionnalité. Ainsi, la position à laquelle le piston de réduc- tion-de charge est équilibré n'est déterminée que par la valeur de la basse pression P1, comme il a été indiqué précé- demment. Les figures 26a et 26b montrent le fonctionnement du piston de réduction de charge envisagé ci-dessus. Les figures 26a et 26b utilisent les mêmes numéros de référence que les figures 23 et 24. La figure 26a montre le mode de pleine charge et la figure 26b montre le mode de charge réduite. La pression interne au cylindre P2 du premier cylin- dre 50-1 est appliquée du c8té droit d'un piston de réduction de charge 145 par l'intermédiaire d'une rainure de transmis- sion de la pression interne au cylindre, 141, tandis que la force de rappel Kx qui est produite par un ressort 146 et la charge qui est produite par la basse pression P1 sont appli- quées du c8té gauche du piston de réduction de charge 145. Cependant, si la basse pression P1 est relativement élevée, la charge qui est produite par la pression interne au cylin- dre,.P2, vainc la basse pression P1 et la charge produite par la force de rappel Kx, ce qui fait que, comme le montre la figure 26a, le piston de réduction de charge 145 est placé du c8té gauche de façon à obturer un trou de dérivation 148, et le fonctionnement normal à pleine charge est accompli. Si la basse pression P1 diminue, la charge produite par la pression interne au cylindre, P2, du c8té droit du piston, devient relativement faible, ce qui déplace le piston de 2. réduction de charge 10' Jrs la droi:e. Lorsqu'une partie de section réduite du piston de réduction de charge 105 arrive au niveau du trou de dérivation 148, pendant la course de compression de la seconde chambre de cylindre 50-2, le gaz réfrigérant traverse un trou d'échappement 149, à partir du trou de dérivation 148, et il pénètre dans la chambre d'aspi- ration 153, ce qui fait que le second cylindre passe au fonctionnement à charge réduite. La figure 26b montre l'état dans lequel la basse pression diminue de façon extrême et dans lequel le piston de réduction de charge 145 porte sur une partie située du côté droit, de façon à donner le mode de fonctionnement à réduction maximale de charge. La valeur de la réduction de charge est déterminée par l'importance de l'obturation du trou de dérivation 148 par le piston de réduction de charge , c'est-à-dire par la position du piston de réduction de charge 145, et ceci ne dépend que de la basse pression P1, comme on l'a indiqué précédemment. Conformément à la description précédente, dans ce mode de réalisation le passage du mode de fonctionnement de la pleine charge à la charge réduite ou inversement peut être accompli automatiquement sous la dépendance de la valeur de la pression d'aspiration (basse pression) du compresseur, au lieu d'utiliser des signaux ou d'autres informations prove- nant de l'extérieur, et on peut ainsi obtenir les effets importants suivants (a) Seul le piston et le ressort sont nécessaires pour le dispositif de réduction de charge, et on peut ainsi réaliser un dispositif de réduction de charge extrêmement économique. (b) Il n'est pas nécessaire d'augmenter la taille du compresseur et les limitations sur le montage du compres- * seur sont les mêmes que dans le cas o le dispositif de réduction de charge n'est pas pr.ésent; (c) Le passage du mode de fonctionnement de la pleine charge à la charge réduite ou inversement peut être accompli en utilisant le changement de valeur de la basse pression, grâce à quoi on obtient le fonctionnement à pleine 2b cMarge dans les conditions de vitesse faible et le fonction- nement à charge réduite dans les conditions de vitesse éle- vée. Ainsi, alors que dans un compresseur pour véhicules de l'art antérieur la capacité de climatisation augmente plus que nécessaire dans les conditions de vitesse élevée, ce qui entraîne une consommation d'énergie supérieure à ce qui est nécessaire, comme on l'a indiqué précédemment, le compresseur pour véhicules de l'invention passe au fonctionnement à charge réduite pour économiser l'énergie lorsque la vitesse est élevée, du fait que la basse pression diminue. Lorsque la charge dans la chambre du climatiseur est faible, comme le matin, la nuit, au milieu dupr-in.t@es etde l'automne et en hiver, la pression d'aspiration diminue et par conséquent le compresseur prend le mode de fonctionnement à charge réduite pour éviter une consommation inutile d'énergie. (d) Lorsque le compresseur s'arrête, la basse pression et la haute pression sont équilibrées. Ainsi, sur la figure 26b, la pression du côté de basse pression 150 du piston de réduction de charge devient égale à la pression du côté de la pression interne au cylindre 144 du piston de réduction de charge (la pression dans la chambre de piston de réduction de charge 143 est la même en tout point). Il en résulte que le piston de réduction de charge 145 est solli- cité vers la droite par le ressort 146 pour prendre le mode de fonctionnement à charge réduite. Par conséquent, lorsque le compresseur démarre, il démarre dans le mode de fonction- nement à charge réduite et le couple de démarrage du compres- seur est donc avantageusement réduit. L'invention peut faire l'objet de nombreuses applications sans sortir du cadre de la seconde idée inven- tive indiquée précédemment. La description qui suit présente quelques-unes de ces applications. Sixième exemple (voir les figures 27 et 27a) Les figures 27 et 27a sont des coupes du disposi- tif de réduction de charge. La pression interne au cylindre P2 du premier cylindre 50-1 appliquée au côté de pression interne au cylindre 144 du piston de réduction de charge manifeste une pulsation plus ou moins importante. Si on f' côté de pression interne au cylindre 144 du piston de réduc- tion de charge, et on obtient ainsi un meilleur fonctionne- ment du dispositif de réduction de charge. S'il existe un risque de fuite du gaz pendant la course de compression de la seconde chambre de cylindre, par un jeu entre le piston de réduction de charge 145 qui ferme le trou de dérivation 148, et la chambre de piston de réduc- tion de charge 143, le piston de réduction de charge peut être équipé d'un élément d'étanchéité, comme par exemple un joint torique monté sur ce piston. Cet exemple est représenté sur la figure 27. La référence 200 désigne un joint torique qui est monté sur le piston de réduction de charge 145, et les autres éléments sont identiques à ceux représentés sur la figure 26b. L'endroit ou l'emplacement auquel le piston de réduction de charge peut être placé n'est pas limité au bloc latéral avant 126, comme le montre ce mode de réalisation. De plus, les emplacements auxquels on forme la rainure de transmission de la pression interne au cylindre 141, le trou de détection de la pression interne au cylindre 142, le trou de dérivation 148, etc, peuvent être déterminés de façon appropriée en fonction du type de compresseur utilisé ou de considérations analogues. Les éléments qui constituent le dispositif de réduction de charge peuvent comprendre, en plus du piston de réduction de charge, les éléments sur lesquels s'exercent la pression interne au cylindre et la basse pression, de façon que le piston de réduction de charge puisse être déplacé proportionnellement à la basse pression. On peut par exemple utiliser un soufflet à la place du ressort représenté dans les modes de réalisation décrits. On sait que la longueur d'un soufflet change pro- çcrtionnelleri-);nt à la di4iffrence entre les pressions3. l" n- térieur et à l'extérieur du soufflet. On peut obtenir le même effet que celui du mode de réalisation particulier décrit, par une combinaison d'un tel soufflet et du piston de réduction de charge. La figure 27a montre un mode de réalisation qui utilise un tel soufflet. La référence 251 désigne un soufflet; la référence 252 désigne un trou de détection de pression similaire au trou 147; la référence 253 désigne une seconde chambre à basse pression de la cham- bre de piston de réduction de charge 143 qui communique avec le trou de détection de basse pression 252; et la référence 254 désigne un trou de transmission de la pression interne au cylindre, destiné à transmettre la pression interne au cylindre à l'intérieur du soufflet 251. -34 La figure 27a montre un mode de réalisation dans lequel la pression interne au cylindre est appliquée à l'in- térieur du soufflet et dans lequel la basse pression est appliquée à l'extérieur du soufflet, mais on pourrait emplo- yer valablement une structure inverse de celle envisagée ci-dessus. Ensuite, on peut employer n'importe quel type de compresseur, à condition qu'il ait plusieurs chambres de cylindre indépendantes. De plus, le nombre de chambres de cylindre peut être quelconque, à condition qu'il soit supé- rieur à deux. Septième exemple (voir la figure 28) Le mode de réalisation considéré est lié à un compresseur à deux palettes du type à piston roulant, con- forme à l'invention. Sur la figure 28, la référence 202 désigne un carter de rotor; les références 203-1, 203-2 désignent deux palettes insérées de façon mobile dans le carter de rotor 202 de façon à pouvoir entrer dans ce carter et en sortir la référence 204 désigne un rotor de piston roulant qui tourne de manière excentrique, et la référence 205 désigne un dispositif de réduction de charge qui comprend un ressort et un piston de réduction de charge (non représenté), con- formément à l'invention. E D-zrs une telle structure2 deux chambres de cylin- dre indépendantes 201-1 et 201-2 sont formées par le carter de rotor 202, les deux palettes 203-1 et 203-2, le rotor de piston roulant 204 et deux blocs latéraux, non représentés. La ligne en pointillés indique une rainure de transmission de la pression interne au cylindre qui est destinée à intro- duire dans le dispositif de réduction de charge 205 la pression interne au cylindre de la première chambre de cylin- dre 201-1. Dans ce cas, le dispositif de réduction de charge 205 est conçu de façon à dériver le gaz au milieu de la com- pression dans la seconde chambre de cylindre, comme il est représenté dans les modes de réalisation décrits ci-dessus. Le fonctionnement et les effets sont les mêmes que dans les modes de réalisation décrits ci-dessus. Dans le cas o il y a trois chambres de cylindre, on détecte la pression interne au cylindre de la première chambre de cylindre et on peut déterminer de façon appropriée le nom- bre de chambres de cylindre utilisées pour réduire la charge, à savoir la seconde chambre dé cylindre ou la seconde et la troisième. Huitième exemple (voir la figure 29) Le procédé de réduction de charge qui est utilisé ici peut être d'un type faisant varier le volume de gaz éva- cué par la seconde chambre de cylindre et les suivantes. En plus du système dit à dérivation dans lequel le gaz est déri- vé au milieu de la compression de façon à retourner vers le côté d'aspiration, comme il est représenté dans les mode de réalisation décrits ci-dessus, on peut employer un système dans lequel le dispositif de réduction de charge de l'inven- tion est placé au niveau du passage de gaz d'aspiration menant à la seconde chambre de cylindre et aux suivantes, de façon à commander le débit de gaz d'aspiration vers la secon- de chambre de cylindre et les suivantes. La figure 29 montre ce mode de réalisation qui correspond à la configuration classique de la figure 21, et les éléments similaires portent les m8mes numéros de réfé- rence. La référence 300 désigne une chambre de piston de réduction de charge qui est placée rdans le carte- avant 126 la référence 301 désigne un piston de réduction de charge la référence 302 désigne un côté de basse pression de la chambre de piston de réduction de charge 300; la référence 303 désigne un ressort qui est placé du c8té de basse pres- sion 302 du piston de réduction de charge; la référence 304 désigne un trou de détection de basse pression destiné à faire commun c le côté de basse pression 302 de la chambre *éd reu on de piston d.éHefargèavec la chambre d'aspiration 153; la référence 305 désigne un coté de pression interne au cylindre de la chambre de piston de réduction de charge 300; la réfé- rence 306 désigne une rainure de transmission de la pression interne au cylindre qui est destinée à introduire du c8té de pression interne au cylindre 305 de la chambre de piston de réduction de charge 300 la pression interne au cylindre qui provient de la première chambre de cylindre (non représentée) et la référence 307 désigne un trou d'aspiration qui traverse le bloc latéral avant 126 afin de faire passer le gaz aspiré provenant de la chambre d'aspiration 153 vers le passage d'aspiration 54-2 qui communique avec l'orifice d'aspiration -2 de la seconde chambre de cylindre 50-2. Le mécanisme de réduction de charge de l'invention est conçu de façon à ouvrir et'à fermer le trou d'aspiration 307 afin d'introduire le gaz aspiré-provenant de la chambre d'aspiration 153 dans le passage d'aspiration 54-2 du second cylindre 50-2, comme décrit ci-dessus. Ainsi, la basse pression et la pression interne au cylindre du premier cylindre sont appliquées au piston de réduction de charge 301 afin de déplacer ainsi le piston de réduction de charge 301 proportionnellement à la basse pression, pour ouvrir et fermer le trou d'aspiration 307 du second cylindre 50-2, et de commander le débit de gaz aspiré vers le second cylindre -2. On commande ainsi le volume de gaz évacué à partir du second cylindre 50-2. Selon une variante, dans le dispositif comportant plusieurs palettes, on peut changer de façon appropriée le nombre de palettes actives pour commander le volume de gaz évacué. 2;5 Bien qu'on ait décrit dans les modes de &.ealisa- tion ci-dessus un compresseur de climatisation et de réfri- gération pour véhicules, il faut noter que l'invention peut également être appliquée à des compresseurs pour n'importe quelle utilisation, comme pour un petit climatiseur, un climatiseur portable, une vitrine, etc, en plus des compres- seurs pour véhicules. Il va de soi que de nombreuses modifications peu- vent être apportées au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif de commande de capacité pour un com- presseur, caractérisé en ce que le gaz aspiré dans une cham- bre de compression (51) est comprimé sous l'effet d'une dimi- nution du volume de cette chambre de compression, et, en pré- sence d'une augmentation ou d'une diminution de charge, la pression du gaz aspiré dans la chambre de compression est automatiquement commandée par la valeur de la pression du gaz aspiré. 2. Dispositif de commande de capacité pour un com- presseur selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un trou de dérivation (35) qui est destiné à faire communiquer la chambre de compression (51) avec une région qui se trouve à la pression d'aspiration, jusqu'e ce que le volume de la chambre de compression diminue depuis sa valeur maximale jusqu'à un niveau prédéterminé; et un piston de réduction de charge (33) qui est-conçu de façon à ouvrir-le trou de dérivation lorsque la pression d'aspiration tombe au-dessous d'une valeur prédéterminée et à fermer le trou de dérivation lorsque la pression d'aspiration s'élève au- dessus de la valeur prédéterminée. 3. Dispositif de commande de capacité pour un compresseur selon la revendication 1, destiné à un compres- seur de type volumétrique comportant plusieurs chambres de cylindre indépendantes (50-1, 50-2) et muni d'un dispositif de réduction de charge qui comporte un piston de réduction de charge (145), caractérisé en ce que le piston de réduc- tion de charge est chargé par la pression interne au cylindre d'une première des chambres de cylindre et par la basse pression du compresseur; le piston de réduction de charge est déplacé proportionnellement à la valeur de la basse pression; et le volume de gaz évacué de la première chambre de cylindre vers l'autre chambre de cylindre est automatiquement commandé par la valeur de la basse pression, conformément à la posi- tion du piston de réduction de charge (145).