FR 2497387 A1 19820702 FR 8027859 A 19801231 L'invention concerne un procédé de refroidissement du circuit primaire d'un réacteur nucléaire à eau sous pression, pour mise et maintien en arrêt froid. Les réacteurs nucléaires à eau sous pression comportent, à l'intérieur d'une enceinte de protection qui réalise le confinement et l'i- solation des parties du réacteur renfermant des matières susceptibles d'avoir une certaine radio-activité, une cuve contenant le coeur du réacteur, un circuit primaire en communication avec la cuve du réacteur, dans lequel circule l'eau sous pression et au moins deux générateurs de vapeur disposés chacun sur une boucle du circuit primaire. L'enceinte de protection et de confinement du réacteur est cons- tituée par un bâtiment en béton de grande dimension qui renferme en particu- lier la cuve en acier du réacteur à l'intérieur de laquelle sont disposés les assemblages combustibles constituant le coeur du réacteur nucléaire o se produit le dégagement de chaleur au cours de la fission du combustible. La cuve du réacteur nucléaire est remplie d'eau sous pression et reliée au circuit primaire à l'intérieur duquel circule cette eau qui s'échauffe au contact du coeur du réacteur. Le circuit primaire est constitué d'au moins deux boucles dis- tinctes (généralement 3 ou 4) en communication avec l'intérieur de la cuve du réacteur. Sur chacune des boucles du circuit primaire sont disposés une pompe primaire assurant la circulation de l'eau sous pression et un généra- teur de vapeur assurant l'échange de chaleur entre l'eau primaire sous pression amenant la chaleur du coeur et de l'eau alimentaire dont on assure la vaporisation pour l'alimentation d'une turbine associée au réacteur. L'eau sous pression circule dans le générateur de vapeur du côté primaire de celui-ci, c'est-à-dire à l'intérieur de tubes de petit diamètre et de grande longueur disposés en grand nombre à 1tintérieur de l'enveloppe du générateur de vapeur. L'eau alimentaire circule du côté secondaire du générateur de vapeur c'est-à-dire dans l'enveloppe de celui-ci et à l'extérieur des tubes de petit diamètre. Lors du fonctionnement du réacteur nucléaire, l'eau sous pression est à une température voisine de 3000C et à une pression de l'ordre de 155 bars. Le réacteur nucléaire ne fonctionne cependant pas de façon absolument continue et il est quelque fois nécessaire de provoquer un arrêt qui s'obtient en introduisant des barres de commande en matériau absorbant les neutrons, dans le coeur du réacteur, en position d'insertion maximum. Cependant, l'eau du circuit primaire est encore à haute température et à haute pression et suivantle type d'arrêt du réacteur qu'on désire provoquer, il est nécessaire de réaliser un refroidissement et une dépres- surisation plus ou moins complets de l'eau du circuit primaire du réacteur. En particulier, lorsque l'on doit effectuer un arrêt pour entre- tien du réacteur nucléaire, il est nécessaire d'abaisser la température et la pression du réacteur jusqu'à un niveau très bas et de toute façon inférieur à 700C en ce qui concerne la température et inférieur à 28 bars en ce qui concerne la pression. Dans le cas d'un arrêt pour rechargement, il est même nécessaire d'abaisser la pression jusqu'à la valeur de la pression atmosphérique et la température doit être comprise, dans la phase finale, entre 10 et 600C. Dans le cas du rechargement, il est en effet nécessaire d'ouvrir le couvercle de la cuve du r éacteur pour accéder aux assemblages combustibles constituant le coeur. Ces deux types d'arrêt du r éacteur, avec abaissement de la tempé- rature et de la pression du fluide primaire jusqu'à un niveau très bas sont appelés arrêts à froid du réacteur. Généralement, on parlera d'arrêts à froid, lorsque la température dans la phase finale, est inférieure à 900C, la pression étant inférieure à 28 bars. Dans tous les autres cas, on-parlera d'arrêts intermédiaires ou d'arrêts à chaud qui permettent un redémarrage rapide du réacteur à ses conditions de fonctionnement nominales. Lorsqu'on désire procéder au refroidissement du fluide primaire, lors d'un arrêt à froid, on utilise dans un premier temps la capacité de refroidissement des générateurs de vapeur qu'on alimente en eau secondaire par le circuit d'alimentation de secours, la vapeur produite étant dirigée vers le condenseur par le contournement de la turbine ou rejetée à l'at- mosphère. De cette façon, on peut refroidir l'eau sous pression circulant dans le circuit primaire jusqu'à une température voisine de 1800C. Pour continuer le refroidissement du fluide primaire, on utilise un circuit spécial de refroidissement appelé circuit de refroidissement à 3 2497387 l'arrêt (RRA). Ce circuit de refroidissement à l'arrêt est branché en dériva- tion sur deux boucles du circuit primaire du réacteur et comporte générale- ment deux échangeurs de chaleur qui effectuent le refroidissement de l'eau du circuit primaire par de l'eau de réfrigération amenée à ces échangeurs. Le circuit de refroidissement à l'arrêt comporte également deux pompes de circulation et une portion de circuit permettant de courcircuiter et règler le débit dans l'échangeur de chaleur. Tout cet ensemble constituant le circuit RRA peut être intégré dans l'enceinte de confinement du réacteur ou au contraire disposé à l'ex- térieur de cette enceinte. Dans le cas o l'ensemble est intégré à l'enceinte, on peut ainsi assurer le confinement du fluide primaire dans tous les cas de fonc- tionnement. En revanche, ceci impose des conditions plus contraignantes, en ce qui concerne la maintenance et plus exigeantes pour la conception du matériel. Lorsque les équipements des circuits de refroidissement ne sont pas intégrés dans l'enceinte de confinement, la conception et l'entretien des installations sont simplifiés mais on ne réalise plus un confinement unique du fluide primaire, c'est-à-dire la protection radiologique et l'isolement des fuites éventuelles dans tous les cas, sauf au prix d'un autre confinement contenant les équimements non intégrés dans le premier. D'autre part, le fluide primaire qui circule dans le circuit de refroidissement est à une température qui au départ est de l'ordre de 1800C et à une pression qui est toujours supérieure ou égale à 28 bars. En effet, pour maintenir en fonctionnement les pompes primaires, il est nécessaire d'avoir une pression au moins égale à 28 bars, puisque les pompes primaires ne peuvent fonctionner- qu'à une pression égale ou supérieure à cette limite pour éviter l'apparition du phénomène de cavitation et garantir un bon fonctionnement des joints. D'autre part, le maintien en fonctionnement des pompes primaires est nécessaire pour maintenir une bonne homogénéité chimique et thermique du fluide primaire. Le fluide primaire est donc à haute température et en pression, lorsqu'il circule dans le circuit de refroidissement. Ceci impose de prévoir des conditions de sécurité suffisantes pour la conception et la protection du circuit de refroidissement, en particulier contre les missiles internes et externes. Par ailleurs, le fait de refroidir le fluide primaire par les échangeurs du circuit de refroidissement crée des hétérogénéités thermi- ques, lorsqu'une pompe primaire devient indisponible. Dans ce cas, en particulier, les générateurs de vapeur restent à une température élevée. Le but de l'invention est donc de proposer un procédé de refroi- dissement à l'arrêt d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant, à l'intérieur d'une enceinte de confinement, une cuve contenant le coeur du réacteur, un circuit primaire ayant au moins deux boucles en conmmunica- tion avec la cuve du réacteur, dans lesquelles circule de Vteau sous pres- sion qui vient en contact avec le coeur du réacteur pour prélever la cha- leur dégagée par ce coeur et au moins deux générateurs de vapeur disposés chacun sur une des boucles du circuit primaire dont leeau sous pression circule du côté primaire des générateurs de vapeur, cependant que de l'eau alimentaire est introduite du côté secondaire de ces générateurs pour la production de vapeur, le refroidissement du réacteur à Ilarrat consistant à abaisser la température et la pression de l'eau du circuit primaire de- puis leur valeur dans le réacteur en service jusqu'aux conditions corres- pondantes à l'arrét à froid et comportant une première phase au cours de laquelle on injecte de l'eau alimentaire dans les générateurs de vapeur et l'on rejette la vapeur produite, ce procédé de refroidissement devant per- mettre d'éviter l'utilisation d'un circuit spécial dans lequel on fait cir- culer l'eau du circuit primaire, l'utilisation de composants tels que des échangeurs de chaleur et des pompes de recirculation disposés à l'intérieur de l'enceinte de confinement, la sortie d'eau primaire chaude et sous pres- sion de l'enceinte de confinement et l'apparition de surpression dans le circuit primaire par exemple au redémarrage d'une pompe primaire. Dans ce but, dans une deuxièmie phase, l'eau sous pression étant maintenue en circulation dans le circuit primaire - on fait circuler de l'eau du c6té secondaire des générateurs de vapeur, à contre-courant de l'eau primaire, sur une partie au moins de son parcours, le générateur de vapeur refroidissant l'eau primaire par échange de chaleur entre l'eau primaire et l'eau secondaire, - on refroidit l'eau secondaire à l'extérieur de l'enceinte de confinement dans au moins un échangeur de chaleur utilisant de l'eau brute de refroi- d issement, - et l'on recycle l'eau secondaire refroidie dans le générateur de vapeur, Afin de bien faire comprendre l'invention, on va maintenant décrire à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux figures jointes en annexe, un mode de réalisation du procédé suivant l'invention, dans le cas ou l'on réalise un refroidissement pour parvenir aux conditions de l'arrêt à froid, en deux phases ou en trois phases. La figure 1 représente de façon schématique, le circuit de refroidisse- ment utilisant les échangeurs de chaleur, d'un réacteur nucléaire à 4 boucles. La figure 2 représente de façon schématique un circuit de refroidis- sement complémentaire du même réacteur, sans utilisation des générateurs de vapeur. La figure 3 est un diagramme montrant les variations de la température du fluide primaire en fonction du temps, lors d'un refroidissement de ce fluide primaire depuis les conditions de fonctionnement jusqu'à celles de l'arrêt à froid. La figure 4 est un diagramme montrant les variations de la température du fluide primaire en fonction du temps, lorsqu'on réalise un arrêt à froid du réacteur nucléaire, avec interruption cumulée de l'alimentation électrique des composants du réacteur et rupture d'une tuyauterie de vapeur. Sur la figure 1, on voit une partie de la paroi 1 de l'enceinte étanche de confinement à l'intérieur de laquelle se trouvent les quatre générateurs de vapeur et l'ensemble du circuit primaire à l'intérieur duquel circule l'eau sous pression de refroidissement du coeur du réacteur. Un seul généra- teur de vapeur 2 a été représenté. Ce générateur de vapeur comporte une enveloppe dont la partie supérieure 3 à grand diamètre se termine par le dôme de vapeur auquel est reliée la tuyauterie de sortie de la vapeur 4. La partie inférieure du générateur de vapeur de plus faible diamètre que la partie supérieure renferme le faisceau 5 fixé sur la plaque tubulaire 6 et constituée par un ensemble de tubes cintrés en U communiquant avec la partie du générateur de vapeur se trouvant sous la plaque tubulaire 6. Dans cette partie du générateur, l'eau sous pression du circuit primaire est amenée par une canalisation 8 d'un côté de la plaque de cloisonnement 9, si bien que l'eau sous pression circule à l'intérieur des tubes du faisceau d'abord verticalement et vers le haut dans les branches des tubes du faisceau situé dans la partie droite du générateur tel que représenté sur la figure 1, puis verticalement et vers le bas dans la seconde partie du faisceau située dans la partie gauche du générateur de vapeur sur la figure l. 6 2497387. L'eau sous pression revient alors dans le second compartiment limité par la plaque de cloisonnement 9 pour être évacuée par la canalisa- tion 10 faisant partie du circuit primaire. Le faisceau tubulaire 5 est entouré par une jupe secondaire 7 autour de laquelle est disposé en partie haute, un tore d'alimentation 12 qui permet d'amener l'eau alimentaire dans le générateur de vapeur en 13, si bien que l'eau alimentaire circule d'abord verticalement et vers le bas à l'extérieur de la jupe 7 à la base de laquelle les ouvertures permettent le passage de l'eau dans la zone occupée par le faisceau tubulaire 5. Dans cette zone, les deux sous-ensembles constitués par les bran- ches verticales du faisceau sont séparés par une plaque 14 qui permet la constitution à l'intérieur de l'espace interne de la jupe 7 d'un comparti- ment de préchauffage o l'eau alimentaire se déplace verticalement et vers le haut le long des tubes du faisceau du côté du retour de l'eau primaire ou branche froide et d'un second compartement o l'eau rentre en contact avec les parties des tubes du faisceau constituant la branche chaude. A la base de la jupe secondaire 7, du côté de la branche chaude de faisceau 5, débouche une canalisation 16 sur laquelle sont disposées deux vannes de fermeture 17 et 18. Cette canalisation 16 lorsque les vannes 17 et 18 sont ouvertes, permet l'aspiration de l'eau alimentaire constituant le fluide secondaire du générateur de vapeur pendant la seconde phase de refroidissement à l'arrêt du racteur. Les quatre générateurs de vapeur du réacteur nucléaire sont identiques et comportent les mêmes éléments, les tuyauteries 16a et 16b de deux d'entreeux étant reliées à une canalisation 20 et les canalisations 16 des deux autres générateurs à une canalisation 20'. Les canalisations 20 et 20' traversent la paroi 1 de l'enceinte étanche et permettent la sortie de l'eau secondaire du générateur de vapeur à l'extérieur de l'enceinte de confinement en deuxième phase du procédé de refroidissement. Le tore 12 assurant la distribution de l'eau alimentaire dans le générateur de vapeur est relié à une canalisation 21 permettant d'amener l'eau alimentaire soit depuis le circuit d'alimentation normal 22 soit depuis l'alimentation de secours 23. Le circuit d'alimentation normal 22 permet d'approvisionner le générateur de vapeur en eau alimentaire pour la production de vapeur pendant le fonctionnement normal du réacteur. Ce circuit 22 comporte de façon connue des clapets et des vannes de réglage de débit 24-et 25. La vanne 25 étant placée en dérivation par rapport à la vanne 24. Le circuit est également relié à un circuit de recyclage d'eau alimentaire refroidie, entièrement original qui sera décrit ci-dessous. La tuyauterie de vapeur 4 traversant l'enceinte étanche 1 est reliée à un circuit de contournement 26 permettant de diriger la vapeur soit au condenseur de la turbine, soit à l'atmosphère. L'ensemble du circuit de contournement 26, les circuits 22 et 23 d'alimentation en eau secondaire du générateur de vapeur et les circuits de refroidissement et de recyclage de l'eau alimentaire qui seront décrits ci-dessous sont disposés à l'extérieur de l'enceinte de confinement, étanche 1. On a décrit un seul circuit d'alimentation normale 22 et un seul circuit d'alimentation de secours 23 mais en réalité il existe quatre circuits identiques au circuit 22 et quatre circuits identiques au circuit 23 associés chacun à l'un des générateurs de vapeur. On désigne par 22a, 22b 22c et 22dles quatre circuits d'alimentation normaux en eau des quatre générateurs de vapeur. Les tuyauteries 20 et 20' qui permettent d'évacuer chacune à l'extérieur de l'enceinte l'eau secondaire chaude venant de deux généra- teurs de vapeur sont reliées chacune à un circuit de refroidissement de cette eau secondaire permettant également son retour et son recyclage dans les générateurs de vapeur correspondants par l'intermédiaire des cir- cuits d'alimentation normaux 22, On ne décrira que l'un de ces deux circuits de refroidisse- ment qui sont identiques et reliés entre eux par des bretelles 27 et 28 normalement fermées mais permettant par leur ouverture d'utiliser, en cas d'incident sur l'un des circuits de refroidissement, l'autre circuit pour le refroidissement de l'ensemble de l'eau secondaire venant des générateurs de vapeur. Un circuit de refroidissement comporte une pompe 30 un. échangeur de chaleur 31, une portion de circuit en dérivation sur laquelle se trouve une vanne 32 et une canalisation 33 de recyclage de l'eau secon- daire refroidie sur laquelle se trouve une vanne de règlage 34. La canalisation 33 est reliée à l'un des circuits d'eau alimentaire 22a par l'intermédiaire d'une vanne 35 au niveau de la branche en dérivation sur laquelle se trouve la vanne 25. La canalisation 33 est également reliée par l'intermédiaire d'une vanne 36 au circuit d'eau alimen- taire 22 b pour l'alimentation du second générateur de vapeur. Le second circuit de refroidissement identique au précédent permet le recyclage de l'eau alimentaire dans les circuits 22c et 22d. Le fonctionnement du dispositif de refroidissement représenté a la figure 1 va être décrit ci-dessous. Si l'on suppose que l'on arrête le réacteur nucléaire, l'eau primaire de celui-ci étant à plus de 3000C et à sa pression de service de 155 bars, la première phase de refroidissement consiste à introduire de l'eau alimentaire dans les générateurs de vapeur par l'intermédiaire des circuits de secours 23 de chacun de ces générateurs de vapeur et à rejeter la vapeur produite par les circuits de contournement 26 correspon- dant. La vaporisation de l'eau alimentaire introduite par le tore 12 dans le générateur de vapeur est produite par échauffement au contact des tubes du faisceau o circule l'eau primaire mise en mouvement par la pompe primaire de la boucle correspondante. Cette première phase de refroidissement qui fait partie de l'art antérieur connu est cependant poursuivie de façon souhaitable, pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'invention, pendant un temps un peu plus long, la température finale de L'eau du circuit primaire étant à la fin de cette première phase de l'ordre de 1500C, au lieu de 180C dans le procédé connu. A la fin de cette phase, la pression de l'eau du circuit primaire est de 28 bars. Pendant toute cette première phase les vannes 17 et 18 sont fermées si bien que l'eau alimentaire ne peut sortir de l'enceinte du générateur que sous forme de vapeur par la tuyauterie 4. A la fin de la première phase, on maintient l'eau sous pression en circulation dans le circuit primaire et l'on ouvre les vannes 17 et 18 si bien que le parcours de l'eau alimentaire représentée par des flèches sur la figure 1, est, à partir du tore 12, d'abord descendant à l'extérieur de la jupe secondaire 7 puis dirigé vers le haut le long de la branche froide du faisceau jusqu'au sommet de la plaque de séparation 14 o l'eau redes- cend le long de la branche chaude du faisceau tubulaire pour sortir enfin par la tuyauterie 16, les vannes 17 et 18 étant ouvertes. On voit que l'eau alimentaire circule à contrecourant de l'eau primaire sur une grande partie de son parcours à l'intérieur d'au moins un générateur de vapeur. Ainsi l'échange de chaleur entre l'eau primaire et l'eau secondaire dans le générateur de vapeur permet un refroidissement suffisant de l'eau primaire. 2497387. L'eau secondaire est emmenée par la canalisation 20 à l'extérieur de l'enceinte dans le circuit de refroidissement o l'échangeur 31 permet d'abaisser sa température par échange de chaleur avec de l'eau brute de réfrigération qui peut être par exemple de l'eau de rivière qu'on fait passer dans les tubes de l'échangeur de chaleur 31. L'eau alimentaire refroidie est recyclée dans le générateur de vapeur o elle participe à nouveau au refroidissement de l'eau primaire. La seconde phase se poursuit donc par circulation continue de l'eau alimentaire dans chacun des générateurs de vapeur jusqu'au moment o l'eau primaire atteint les conditions de l'arrêt à froid c'est-à-dire, une tempé- rature inférieure à 900 et une pression inférieure à 28 bars. Si l'on désire poursuivre le refroidissement de l'eau primaire le fonctionnement des générateurs de vapeur en échangeurs de chaleur n'est plus très satisfaisant lorsque la température de l'eau primaire devient faible, par exemple inférieure à 700C. Il devient alors nécessaire de refroidir directement l'eau primaire dans un échangeur de chaleur disposé à l'extérieur de l'enceinte de sécurité 1. Ce type de refroidissement est également indispensable lorsqu'on désire intervenir sur les boites à eau des générateurs de vapeur pour entretien ou réparation. Sur la figure 2, on voit une modification d'un circuit existant sur les réacteurs nucléaires à eau sous pression permettant le refroidissement pour arriver à l'arrêt à froid par exemple dans le cas o une intervention sur un générateur de vapeur est nécessaire ou encore dans le cas d'un 23 arrêt pour rechargement. Sur la figure 2, on voit les circuits d'injection de sécurité et d'aspersion de l'enceinte d'un réacteur nucléaire à eau sous pression modifiés pour leur permettre d'effectuer le refroidissement de l'eau primaire du réacteur à la suite de la seconde phase de refroidissement qui vient d'être décrite utilisant les générateurs de vapeur en échangeurs de chaleur eau-eau. Les conséquences de ltinconvénient des techniques selon l'art anté- rieur sont en grande partie éliminées dans cette phase de refroidissement selon l'invention, puisque l'eau primaire est à basse température et à faible pression lorsqu'on en effectue le refroidissement supplémentaire à l'extérieur de l'enceinte. Pour effectuer ce refroidissement complémentaire, on peut utiliser les échangeurs tels que 40 et les pompes de circulation 41 du circuit d'aspersion de l'enceinte et les lignes de refoulement 42 du circuit d'injection de sécurité. On relie les branches du circuit primaire à l'aspiration des pompes 41 par l'intermédiaire de conduites telles que 44 et la sortie de l'échangeur aux branches froides du circuit primaire par l'intermédiaire d'une canalisation 45 se raccordant sur le refoulement 42 des pompes d'in- jection de sécurité. En réalité il existe deux circuits de refroidissement identiques un seul de ces circuits ayant été représentés à la figure 2. On désigne par le repère 47 les branches froides du circuit primaire et par le repère 48 les branches chaudes de ce circuit. On dispose une conduite 50 sur laquelle est placée une vanne de règlage 49 en dérivation par rapport à l'échangeur 40. Le refroidissement complémentaire de l'eau du circuit primaire est réalisé par circulation de cette eau primaire sous l'effet des pompes 41 dans l'échangeur de chaleur 40, avec retour de l'eau primaire refroidie dans les branches froides du circuit primaire. On peut ainsi refroidir l'eau primaire jusqu'à une température comprise entre 10 et 600C, en un temps beaucoup plus court que si ce refroi- dissement était obtenu par échange au niveau des générateurs de vapeur. Ce type de refroidissement est également utile dans le cas o l'on doit intervenir pour l'entretien ou la réparation d'un générateur de vapeur. Sur la figure 3 on voit l'évolution de la température du circuit primaire du réacteur en fonction du temps, lors de mise en arrêt à froid. Le refroidissement depuis la température de fonctionnement en arrêt à chaud du réacteur conmmence au temps T = 2h. par alimentation des générateurs de vapeur en eau secondaire parles circuits de secours avec rejet de la vapeur produite par le contournement de la turbine. Cette première phase de refroidissement d'une durée de 5 heures permet de faire passer la température du circuit primaire à 1500C qui correspond à la limite qu'on peut atteindre en utilisant les générateurs de vapeur avec production de vapeur. La vitesse de refroidissement pendant toute cette phase est de 280C par heure. Pendant la seconde phase d'une durée de 5 h on ouvre les vannes 17 et 18 des canalisations 16 des générateurs de vapeur et on alimente ceux-ci par l'intermédiaire des circuits d'alimentation 22 reliés au circuit de refroidissement permettant le recyclage de l'eau alimentaire. Pendant toute cette seconde phase, au moins une pompe primaire est en fonctionnement la pression dans le circuit primaire restant supérieure il 2497387 à la pression minimale pour le maintien de ces pompes en fonctionnement soit 28 bars. La vitesse de refroidissement est de 100C par heure et au bout de 5 heures on atteint la température de 700C dans le circuit primaire. L'eau secondaire des générateurs de vapeur est refroidie à l'extérieur de l'enceinte. Aucune sortie d'eau sous pression n'est réalisée sur le circuit primaire pour son refroidissement à l'extérieur de l'enceinte, tout le refroidissement étant obtenu uniquement par échange liquide/liqui- de au niveau des générateurs de vapeur. A la fin de la deuxième phase on arrête les pompes primaires et l'on continue le refroidissement dans une troisième phase correspondant à l'uti- lisation du circuit représenté sur la figure L. Une partie de l'eau primaire circule alors à l'extérieur de l'enceinte pour son refroidissement au niveau des échangeurs du circuit d'aspersion, jusqu'au moment o la température de l'eau primaire atteint une limite fixée, par exemple à 600C et assure ensuite le maintien de cette température. Le circuit primaire est alors entièrement dépressurisé et il est possible par exemple d'ouvrir la cuve pour des opérations de rechargement de combustible. Sur la figure 4 on a représenté l'évolution de la température dans le circuit primaire en fonction du temps dans le cas d'un arrêt à froid accom- pagné d'une perte de réseau qui n'assule plus l'alimentation électrique des composants du réacteur et l'accident cumulé d'une rupture de la tuyauterie de vapeur d'un générateur. La première phase, c'est-à-dire le refroidissement par introduction d'eau dans les générateurs de vapeur avec rejet de la vapeur à l'atmosphère peut se dérouler jusqu'à l'instant T = 6h. La température du circuit pri- maire est alors de 1800C. On effectue alors le refroidissement par échange liquide/liquide au niveau d'au moins un des générateurs de vapeur, ce qui correspordà la seconde phase. Pendant toute cette seconde phase, les pompes primaires n'étant pas alimentées, l'eau du circuit primaire parcourt celui-ci par circulation naturelle. On prolonge la seconde phase pendant 6 heures pour finir à une tempé- rature de 900C, la vitesse de refroidissement étant de 100C/heure. On poursuit alors le refroidissement en troisième phase en dérivant la circulation de l'eau primaire vers le circuit d'aspersion. Le refroidissement total a duré approximativement 18heures au lieu de heures dans le cas de l'arrêt à froid normal décrit en se référant à la figure 3. On vert que les principaux avantages du procédé suivant l'invention sont d'éviter la sortie d'eau primaire chaude et en pression du circuit primaire et de la zone protégée par l'enceinte de confinement, d'utiliser un circuit de refroidissement dont la majorité des éléments actifs et passifs sont en dehors de l'enceinte de confinement et d'opérer une circu- lation continue de l'eau primaire soit grace aux pompes, soit par thermo- siphon, lors de la seconde phase, quand l'eau primaire est encore à haute température et à une pression relativement forte. En particulier, la conception, l'entretien et la réparation des élé- ments du circuit de refroidissement situés à l'extérieur de l'enceinte de confinement sont grandement facilités par rapport à des solutions o ces éléments sont disposés à l'intérieur de l'enceinte. Lors d'un incident sur des matériels situés à l'interieur de l'en- par exemple une rupture de tuyauterie vapeur, il est en effet impossible d'intervenir rapidement à l'intérieur de l'enceinte de confinement. Il est également possible de placer les vannes de fermeture 17 et 18 pour la recirculation de l'eau secondaire à l'extérieur de l'enceinte et dans ce cas tous les éléments actifs du système sont hors enceinte de confi- nement et leur dépannage est facilité. Par ailleurs, le fluide circulant dans le circuit de refroidissement qui est identique à l'eau alimentaire pour la production de vapeur en marche normale ne requiert pas les mêmes précautions que Le fluide primaire, si bien qu'on peut éviter l'utilisation d'un circuit en acier inoxydable qui serait nécessaire pour de l'eau primaire. Dans le cas o l'on ne peut plus utiliser la surface d'échange des générateurs de vapeur vidangés du coté primaire ou encore dans le cas o l'on veut poursuivre le refroidissement du circuit primaire dépressurisé * jusqu'à la température ambiante, on utilisera la troisième phase de refroi- dissement dans laquelle l'eau primaire circule à l'extérieur de l'enceinte dans un ou plusieurs échangeurs de chaleur. Dans ce cas, cette eau primaire est déjà à une température et à une pression suffisamment faible pour que cette circulation extérieure de l'enceinte de confinement n'ait pas d'incon- vénient. L'invention ne se limite pas aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits elle en comporte au contraire toutes les variantes. C'est ainsi que le refroidissement peut être obtenu uniquement par la mise en oeuvre de la première et de la seconde phase ou au contraire par la mise en oeuvre de la troisième phase à la suite de ces deux phases de refroi- dissement. 2497387. Le nombre des circuits de refroidissement associés aux généra- teurs de vapeur peut être quelconque, en fonction de la capacité des échan- geurs de chaleur utilisés et des vitesses de refroidissement de l'eau primaire souhaitées, mais doit respecter la règle de la simple défaillance ce qui conduit a un minimum de deux files. Les générateurs de vapeur peuvent être non seulement du type à plaque de séparation comme il vient d'être décrit, mais encore d'un type différent à partir du moment o il est possible d'assurer une circulation à contrecourant de l'eau primaire et de l'eau secondaire sur une partie importante du parcours de celle-ci. Le refroidissement de l'eau secondaire en seconde phase peut être obtenu grace à une eau brute quelconque disponible sur le site du réacteur. La mise en oeuvre du procédé de refroidissement selon l'inven- tion est possible quel que soit le type d'arrêt à froid auquel on veut parvenir. Le refroidissement direct de l'eau primaire à l'extérieur de l'enceinte peut être obtenu dans des échangeurs et dans des circuits de refroidissement quelconques,l'utilisation des circuits d'aspersion et d'injection de sécurité ne représentant qu'un exemple pratique de réalisa- tion demandant des modifications mineures de l'installation existantzdes systèmes du réacteur nucléaire. Enfin, le procédé suivant l'invention s'applique dans le cas de tous les réacteurs nucléaires à eau sous pression quel que soit le nombre de boucles du circuit primaire et donc quelque soit le nombre de générateurs de vapeur. REVENDICATIONS 1. Procédé de refroidissement pour mise et maintien en arrêt froid d'un réacteur nucléaire à eau sous pression comportant, à l'intérieur d'une enceinte de confinement, une cuve contenant le coeur du réacteur un circuit primaire ayant au moins deux boucles en communication avec la cuve du réacteur, dans lesquelles circule de l'eau sous pression qui vient en contact avec le coeur du réacteur pour prélever la chaleur dégagée par celui-ci et au moins deux générateurs de vapeur disposés chacun sur une des boucles du circuit primaire dont l'eau sous pression circule du côté primaire des générateurs de vapeur cependant que de l'eau alimentaire est introduite du côté secondaire pour la production de vapeur, le refroidis- sement du réacteur à l'arrêt consistant à abaisser la température et la pression de l'eau du circuit primaire depuis leurs valeurs dans le réacteur en service jusqu'aux valeurs correspondant à l'arrêt à froid et comportant une première phase au cours de laquelle on injecte de l'eau alimentaire dans le générateur de vapeur et l'on évacue la vapeur produite caractérisé par le fait que, dans une deuxième phase, l'eau sous pression étant main- tenue en circulation dans le circuit primaire: - on fait circuler de l'eau du c8té secondaire dans au moins un des générateurs de vapeur à contrecourant de l'eau primaire, sur une partie au moins de son parcours, le générateur de vapeur refroidissant l'eau primaire par échange de chaleur entre l'eau primaire et l'eau secondaire, - on refroidit l'eau secondaire à l'extérieur de l'enceinte de confinement dans au moins un échangeur de chaleur utilisant de lteau brute de refroi- dissement, - et l'on recycle l'eau secondaire refroidie dans le générateur de vapeur. 2. Procédé de refroidissement à l'arrêt suivant la revendication 1 caractérisé par le fait qu'à la suite de la seconde phase, on effectue une troisième phase de refroidissement au cours de laquelle de l'eau primaire depréssurisée est dérivée du circuit primaire et refroidie à l'extérieur de l'enceinte de confinement avant son recyclage dans le circuit primaire. 3. Procédé de refroidissement suivant la revendication 1 caractérisé parle fait qu'on commence la seconde phase de refroidissement lorsque l'eau primaire est à une température inférieure à 1800C. 2497387 4. Procédé de refroidissement selon la revendication 3 caractérisé par le fait quton commence la seconde phase de refroidissement lorsque l'eau primaire est à une température voisine de 1500C. 5. Procédé de refroidissement suivant l'une quelconque des revendi- cations 1 - 2 - 3 et 4 caractérisé par le fait que la circulation de l'eau primaire est assurée pendant au moins une partie de la seconde phase, par thermo-siphon uniquement. 6. Dispositif de refroidissement pour la mise en oeuvre du procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 - 2 - 3 - 4 et 5 dans le cas d'un réacteur nucléaire comportant des générateurs de vapeur comportant une plaque de séparation entre les deux branches du faisceau tubulaire, caractérisé par le fait qu'une conduite d'évacuation de l'eau secondaire relie la partie basse de chacun des générateurs de vapeur à un circuit de refroidissement disposé à l'extérieur de l'enceinte de protection refroi- di par de lteau brute disponible sur le site du réacteur, ce circuit de refroidissement étant relié au circuit d'alimentation normale du généra- teur de vapeur, lui-même relié à un tore d'alimentation du générateur de vapeur situé en partie haute de celui-ci, pour le recyclage de l'eau secon- daire refroidie. 7. Dispositif de refroidissement suivant la revendication 6 dans le cas d'un réacteur nucléaire dont le circuit primaire comporte 4 boucles, caractérisé par le fait qu'il comporte deux circuits de refroidissement de l'eau secondaire, chaque circuit de refroidissement étant associé à deux générateurs de vapeur, ces circuits de refroidissement étant reliés par des conduites obturables pour l'isolation éventuelle d'un des circuits de refroidissement en cas d'incident. 8. Dispositif de refroidissement suivant l'une quelconque des revendica- tions 6 et 7 caractérisé par le fait que la conduite de recirculation d'eau secondaire reliée à chacun des générateurs de vapeur porte au moins une vanne de fermeture disposée au voisinage du point de jonction entre cette conduite et le générateur de vapeur. 9. Dispositif de refroidissement suivant ltune quelconque des revendica- tions 6 et 7 caractérisé par le fait que la conduite de recirculation de l'eau secondaire porte au moins une vanne de fermeture disposée à l'extérieur de l'enceinte de protection.