FR 2486838 A1 19820122 FR 8015918 A 19800718 - 1 - L'invention concerne la fabrication de rubans minces par coulée et figeage brutal, sur un substrat froid défilant en continu, à grande vitesse. Elle intéresse en particulier l'obtention de matériaux métalliques, à l'état vitreux, selon un processus généralement désigné par le terme d'hypertrempe. On sait en effet que, par refroidissement à très grande vitesse, de l'ordre de 10 6C/seconde, de certains métaux ou d'alliages fondus, il est possible de conférer à ceux-ci une structure vitreuse, c'est-à-dire ne présentant aucun caractère cristallin aux rayons X ("Les verres métalliques", Praveen Chandhari, Bill Giessen et David Turnbull, "Pour la Science" Juin 1980, n0 32, p. 68). On obtient, en général, une telle structure amorphe en projetant un jet de métal fondu, qui s'étale sous forme d'une couche très mince, sur une surface refroidie, bonne conductrice de la chaleur et se déplaçant à grande vitesse. Divers procédés de trempe sur des surfaces froides mobiles ont été proposés dans la technique (trempe à l'intérieur d'une roue, sur un tambour, sur un disque, entre deux rouleaux, etc...), le plus simple et le plus couramment utilisé consistant à projeter un jet de métal fondu sur la surface externe d'une roue métallique froide tournant à grande vitesse. Le métal fondu, éjecté sous pression d'un creuset, forme au contact de la roue un bulbe stationnaire, qui donne naissance à un ruban métallique hypertrempé. Celui-ci, sous l'effet de la force centrifuge, se décolle de la roue froide et est éjecté. Les études effectuées sur ces différents types de procédés ont montré l'influence sur la qualité des bords et l'état de surface du ruban de la couche limite gazeuse au contact de la surface froide. Ces études ont conduit à proposer d'opérer sous atmosphère contrôlée et notamment sous faible pression, en disposant l'ensemble de l'appareillage dans une enceinte close. Un inconvénient majeur de cette technique réside - 2 - toutefois dans le volume de l'enceinte à réaliser,en particulier dans le cas d'une mise en oeuvre du procédé à l'échelle industrielle. En outre, dans le cas de mise en oeuvre sous vide, le procédé ne peut être appliqué qu'en discontinu, le vide devant être rompu à chaque fois que l'on désire récupérer le ruban produit. De plus, on a constaté que, dans le procédé d'hypertrempe sur roue, le décollement du ruban se produit plus rapidement lorsque l'on opère sous vide que lorsque le procédé est conduit à l'air libre,et que la trempe est moins énergique. On pourrait, bien entendu, envisager d'effectuer l'hypertrempe sous vide et de sortir en continu le ruban hors de l'enceinte, mais il est difficile d'adapter à une roue tournant à grande vitesse une enceinte permettant de conserver en permanence un vide satisfaisant, tout en autorisant la sortie du-ruban à l'air libre, d'autant que le décollement du ruban métallique de la roue est un phénomène instable. Ce sérieux inconvénient, tout spécialement, a conduit à rechercher une technique d'hypertrempe sous atmosphère contrôlée ne faisant pas intervenir la force centrifuge et, dans ce but, à faire appel au processus d'hypertrempe sur bande mobile, défilant à grande vitesse sous le jet de métal fondu. Cette méthode,de principe connu en soi, présente des inconvénients notables, parmi lesquels on mentionnera notamment les vibrations de la bande support, lorsqu'elle se déplace à grande vitesse, la difficulté de refroidir efficacement cette bande, et une plus grande complexité de mise en oeuvre que l'hypertrempe sur roue. La présente invention vise à surmonter ces difficultés d'emploi du processus d'hypertrempe sur bande mobile, en vue notamment de le mettre en oeuvre sous atmosphère contrôlée,éventuellement sous pression réduite. Elle permet d'assurer le refroidissement de la bande mobile, tout en limitant ses vibrations, en disposant en regard de l'une des faces de cette bande un caisson comportant -3- un ou plusieurs orifices (trous, fentes, etc.0.), par lesquels un fluide sous pression, de préférence un gaz à basse température, est éjecté en direction de la bande, en vue deréaliser, entre celle-ci et le caisson, un coussin fluide qui la maintient sans frottement sur ledit caisson, tout en assurant son refroidissement, notamment par formation d'un coussin fluide faisant appel à l'effet Coanda. Cet effet est décrit par exemple dans un article de "Science et Vie", d'Ao t 1974, pp. 68-73, (publ. Excelsior Publications 5, rue de la Baume Paris 8o)> L'invention a par conséquent pour-objet un dispositif pour hypertremper un métal ou un alliage, ce dispositif comportant une bande défilant à grande vitesse au-dessous d'un orifice d'éjection sous pression d'un métal ou d'un alliage à l'état fondu et étant caractérisé en ce que, en regard de l'une des faces de ladite bande et au voisinage de la zone d'impact du métal ou de l'alliage fondu sur cette bande, est disposé au moins un caisson comportant au moins un orifice d'éjection d'un fluide sous pression, de préférence à basse température, créant entre ladite bande et le caisson un coussin fluide qui la maintient sans frottement sur ledit caisson. De préférence, un caisson est disposé en amont de la zone d'impact du métal fondu, et il peut être situé avantageusement en regard de la face d'impact, notamment dans le cas o on désire modifier la nature du gaz de la couche limite dans ladite zone. Les orifices d'éjectiondufluide sous pression pourront être constitués de fentes rectilignes ou de trous de petites dimensions, éventuellement alignés suivant une ou plusieurs rangées. De façon usuelle, ladite bande sera constituée par un ruban métallique continu entraîné par un organe moteur tel qu'un tambour ou une poulie et passant sur un ou plusieurs organes de renvoi. Avantageusement, les organes de renvoi seront constitués par des caissons courbes fixes - 4 comprenant un ou plusieurs orifices d'éjection d'un gaz sous pression, de préférence à basse température, créant sous ladite bande un coussin de gaz à effet Coanda, qui la maintient à distance fixe dudit caisson. Ainsi-qu'il a été indiqué ci-dessus, le dispositif d'hypertrempe conforme à l'invention se prête particulière- ment bien à une hypertrempe en continu sous atmosphère contr8lée, et en particulier sous pression réduite. Dans cette application, conformément à l'invention, le dispositif d'hypertrempe comporte une enceinte dans laquelle est disposé l'orifice d'éjection sous pression du métal ou de l'alliage fondu et que traverse en continu ladite- bande. Une fente d'entrée et une porte de sortie sont prévues pour le passage de la bande, dans ladite enceinte, ainsi qu'au moins un orifice pour le contr8le de l'atmos- phère, susceptible notamment de servir de prise de vide pour le travail sous pression réduite. Bien entendu, il n'est généralement pas souhaitable que les orifices d'éjection de gaz du coussin à effet Coanda débouchent à l'intérieur de l'enceinte, et cette éventualité est même pratiquement exclue lorsque l'instal- lation est utilisée sous pression réduite. Dans cette hypothèse, il est souhaitable qu'un coussin à effet Coanda soit disposé sous la bande en aval de l'enceinte et aussi près que possible de la porte de sortie pour éviter le frottement de la face supérieure de la bande contre la porte de sortie, et il est avantageux qu'un second coussin soit disposé en amont de l'enceinte et- aussi près que possible de la fente d'entrée. Cette fente d'entrée, qui vise seulement à permettre le libre passage de la bande-support, de section et de - position bien définies, peut être réalisée sous la forme de divers dispositifs de l'art connu, tels que joints, sas ou chambres intermédiaires, qui maintiennent à un faible niveau l'entrée d'air à l'intérieur de l'enceinte. La porte de sortie est de réalisation plus délicate, - 5 - car elle doit permettre non seulement le passage de la bande-support, mais également celui du ruban fabriqué à l'intérieur de l'enceinte. En particulier, lorsque l'enceinte est placée sous pression réduite, du fait du jeu à prévoir nécessairement au-dessus de la bande pour la sortie du ruban, il se produit un flux gazeux, provenant de l'extérieur de l'enceintequi a tendance à décoller le ruban de la bande et à s'opposer à sa sortie, et donc à sa récupération. Cependantles essais ont montré que cette difficulté est surmontée lorsque la distance entre la zone d'impact et la sortie est inférieure à une valeur critique. Celle-ci est généralement assez faible, de l'ordre du centimètre, et semble correspondre à la zone o le ruban est encore suffisamment chaud pour adhérer à la bande. En outre, pour éviter que le flux gazeux provenant de l'extérieur de l'enceinte par la porte de sortie ne vienne perturber le jet de métal fondu, le bulbe qui se forme lors de son impact sur la bande, et l'étalement et le refroidissement du ruban, il est souhaitable que la ou les prises de vide de l'enceinte soient disposées au voisinage immédiat de la porte de sortie. De préférence, ces prises de vide sont disposées, par paires identiques, symétriquement par rapport à la bande support, et à proximité de ses bords. Dans la pratique, le maintien au-dessous d'une valeur critique maximale de la distance entre la zone d'impact et la sortie est rendu difficile du fait de l'encombrement de certains organes, et notamment du creuset contenant le métal fondu et de ses moyens de chauffage, à disposer dans cette région de l'enceinte. Pour remédier à cette difficulté, on peut utiliser une structure à porte de sortie décalée vers l'intérieur de l'enceinte, de préférence amovible et interchangeable, de manière à permettre d'adapter facilement le dispositif aux conditions de travail choisies: dimensions et vitesse - 6 de la bande, nature de l'alliage et température de mise en oeuvre, largeur-de ruban... Les essais ont montré, en outre, qu'il existe un mode d'exécution avantageux susceptible de s'accommoder de l'encombrement des différents organes, dont certains sont à haute température, situés à l'intérieur de l'enceinte dans la zone de sortie. Il est apparu, en effet, que l'élaboration du ruban et sa sortie hors de l'enceinte sous pression réduite se font également dans de bonnes conditions, même si la distance entre la zone d'impact et la paroi aval de l'enceinte est assez grande, lorsqu'on dispose, au-dessus et à très faible distance du ruban supporté par la bande, une pièce en forme d'auvent présentant une surface sensiblement parallèle à celui-ci, et le recouvrant jusqu'à la sortie à partir d'une distance de la zone d'impact au plus égale à la distance critique définie précédemment. L'emploi de tels auvents est particulièrement avantageux, car il permet de placer les prises de vide latéralessituées au voisinage de la sortie et de part et d'autre de la bande, en communication très directe - avec la fente par laquelle le ruban sort de l'enceinte. Les essais effectués sous pression réduite avec un tel dispositif se sont révélés parfaitement satisfaisants, car on constate que le ruban de verre métallique qui se forme au contact de la bande reste collé à celle-ci sur une distance suffisante pour permettre de l'extraire de la boite à vide, afin de pouvoir le récupérer ensuite en continu, par éjection centrifuge par exemple. Les dessins annexés représentent des formes de mise en oeuvre de l'invention, qui vont maintenant être décrites plus en détail. Sur ces dessins: La figure 1 est une vue schématique illustrant un dispositif d'hypertrempe conforme à l'invention équipé d'un caisson à effet Coanda disposé au-dessous de la bande mobile; - 7- Les figures 2 à 5 représentent diverses variantes d'un tel caisson; La figure 6 est une vue schématique d'un dispositif conforme à l'invention pour l'hypertrempe d'un métal ou d'un alliage sous atmosphère contrôlée t La figure 7 est une vue schématique partielle, depuis l'intérieur de l'enceinte, montrant une porte de sortie décalée, pour travail sous pression réduite et les prises de vide prévues à proximité; La figure 8 est une vue similaire montrant une structure de sortie sous auvent; La figure 9 est une vue schématique avec arrachement, montrant un organe de renvoi à effet Coanda pour la bande mobile p La figure 10 est une vue-de détail éclatée montrant des formes simples de pièces d'entrée et de sortie de l'enceinte. On se référera d'abord à la figure 1, sur laquelle on - voit un creuset 1, entouré extérieurement par un solénoïde 2, permettant de chauffer jusqu'à une température supérieure à la température de fusion le métal 3 contenu dans le creuset 1. Le métal fondu peut être éjecté sous pression par une buse 4 en direction d'une bande métallique 5, entraînée à grande vitesse par des moyens non représentés au-dessous de la buse 4. Au contact de la bande 5, le métal fondu subit une hypertrempe et se fige pour former un ruban 6 métallique à l'état vitreux, qui adhère à la bande 5 et qui est entraîné par celle-ci. Conformément à l'invention, un caisson 7, percé de trous 8 disposés suivant la ligne médiane de la bande 5 (figure 2), est disposé au-dessous de celle-ci, et un gaz sous pression (air, hélium, azote ou autre),de préfé- rence à basse température, est projeté par les trous 8 en direction de la bande 5, de manière à former sous cette bande un coussin gazeux, qui l'applique, en quelque sorte, contre le caisson 7, par effet Coanda. Le coussin gazeux guide cette bande dans son défilement à grande vitesse sous la buse 4 et supprime ainsi ses vibrations, notamment celles qui proviennent du dispositif d'entraînement. Il contribue aussi au refroidissement de la bande 5, pour évacuer les calories apportées par le métal en fusion. On peut, bien entendu, utiliser une pluralité de - caissons 9 percés de trous 10 alignés parallèlement à la direction d'avancement de la bande 5 (figure 3) ou des caissons 11, munis d'orifices 12, disposés perpendiculaire- ment à la bande 5 (figure 4). On peut également utiliser des plots 13, munis d'orifices 14 (figure 5) éventuellement disposés en quinconce. Ainsi qu'il a été indiqué ci-dessus, le dispositif conforme à l'invention convient particulièrement bien à une hypertrempe effectuée sous pression réduite ou sous toute autre atmosphère contr8lée. La figure 6 illustre une telle application. La bande mobile 16, entraînée par une poulie motrice 17, passe sur deux poulies de renvoi, l'une fixe 18, l'autre 19 montée sur un tendeur l9a. Elle traverse une enceinte 20, dont la partie inférieure est constituée-par la platine d'un caisson refroidi 21, comportant des orifices, alimentés en fluide sous pression, formant le coussin gazeux à effet Coanda. Ces orifices, disposés sous la bande 16 uniquement en amont et en aval de l'emprise de l'enceinte 20, ne sont pas visibles sur la figure. Dans le cas du dessin, l'enceinte 20 comporte une ossature 22, munie latéralement de parois transparentes - 23, permettant d'observer les opérations. Dans l'enceinte , comme précédemment, est disposé un creuset 24, entouré d'un solénoïde 25,qui permet de fondre le métal ou alliage contenu dans le creuset. L'enceinte 20 comporte, pour le passage de la bande 16, un orifice d'entrée 26a (figure 6), obturé par une pièce amovible 26_ (figure 10) dont la face inférieure, - 9- qui comporte une rainure de largeur et de profondeur adaptée, avec un léger jeu, aux dimensions de la bande 16, s'applique sur le caisson support 21, et un orifice de sortie 27a (figure 6), obturé par une porte 27b (figure 10),également montée sur le caisson de manière à laisser le passage de la bande et du ruban. Des variantes améliorées de porte de sortie sont décrites ci-aprèso La figure 7 montre une forme d'exécution d'une porte de sortie selon l'invention, présentant un tunnel à ouverture décalée vers l'intérieur de l'enceinte. Ce tunnel appartient à une pièce amovible en forme de cornière possédant, d'une part, une aile 28, sensiblement parallèle au caisson-support 7 et reposant sur lui par ses deux flancs 29, et dont la face inférieure présente une gorge- de profil adapté à la section de la bande 16 et à celle du ruban 6 et, d'autre part, une aile 30a, disposée de même façon que la porte 27b de la figure 10, dont la face tournée vers l'intérieur de la cornière est rectifiée pour s'appliquer de manière étanche sous l'effet de la dépression régnant dans l'enceinte, contre la paroi extérieure 22 de l'enceinte, elle-mime rectifiée sur sa surface en contact avec l'aile 30a. Du fait de son caractère amovible, cette porte de sortie a pour avantage de s'adapter aisément à des changements de conditions de travail,sans exiger d'autre modification de l'essentiel du dispositif, et d'éviter un blocage de la bande grâce a sa liberté de débattement, en cas d'incident de fonctionnement. Dans la variante comportant un auvent représentée par la figure 8, la forme générale de la pièce amovible est voisine de celle de la figure 7, avec une aile 30_ appliquée sur la paroi 22. Son aile 31 ne comporte toutefois pas de flancs en contact avec le caisson 7, mais affecte la forme d'une plaque dont la face inférieure est plane, sensiblement parallèle au ruban et située à - 10 - faible distance de celui-ci. L'angle de la cornière peut avantageusement ètre légèrement inférieur à 900, par exemple de l'ordre de 85 à 880. Sur les figures 7 et 8, on a repéré par la lettre I les zones d'impact de l'alliage fondu sur la bande 16, et par la lettre S les points o le ruban 6 s'engage sous les ailes 28 et 31 des portes de sortie. Selon l'invention, les distances IS doivent être inférieures à une distance critique qui dépend des conditions de travail. L'enceinte 20 est naturellement équipée de prises de vide 32, au nombre de deux, disposées latéralement par rapport à la bande 16, dans le cas des figures 7, 8 et 10. Ainsi qu'il a été indiqué ci-dessus, les orifices 32 doivent être disposés aussi près que possible de la porte de l'enceinte. Il a été également constaté que les meilleurs résultats sont obtenus lorsque le jet de métal fondu est incliné par rapport à la bande 16, d'un angle de 60 par exemple, Dans ces conditions, le ruban métallique se forme sur la bande 16 avec de moindres risques de projection, sur les côtés et vers l'arrière, de gouttes de métal fondu. Avantageusement, comme on l'a déjà indiqué, on peut substituer aux poulies de renvoi 18 et 19 des organes de renvoi fixes 33 (figure 9) percés d'orifices 34 d'éjection d'un gaz sous pression, de préférence à basse température, qui appliquent par effet Coanda la bande 16 contre l'organe 33. On évite ainsi toute friction de la bande contre les organes de renvoi, ce qui contribue à limiter les vibrations et à refroidir la bande 16. Un exemple de fonctionnement va être décrit maintenant. Il utilise un dispositif comprenant une bande sans fin en acier, d'environ 4 mètres de long, et de section 16 mm X 1 mm, susceptible d'être entraînée à une vitesse comprise en O et 3000 m/minute, glissant sur un caisson- support de 10 cm de largeur et 50 cm de longueur, qui comporte des orifices d'éjection de gaz sous pression, - il - de 1,5 mm de diamètre et distants de 2 cm, Ces orifices sont disposés selon l'axe de la bande, sur toute la longueur du caisson, sauf au droit de l'enceinte et des pièces d'entrée et de sortie, c'est-à-dire sur environ 15 cm. On a utilisé des creusets 24, percés d'un orifice de diamètre variant entre 0,3 et 0,8 mm, distant d'environ mm de la bande, et disposés de telle sorte que le jet de métal fondu fasse un angle de 600 avec celle-ci. Une pompe à vide de 1,5 KW permet d'obtenir sans peine une pression absolue dans l'enceinte de 0,05 bar. La surpres- sion d'éjection d'un métal fondu au travers de l'orifice - permet de régler le débit et a été-choisie pour ces essais de l'ordre de 0,5 à 1 bar. Les dispositifs de l'invention permettent l'obtention de verres métalliques, notamment, avec des alliages du type Ax-B1 x o A est constitué d'un ou plusieurs métaux de transition (Fe, Cr, Ni, Mn, Co, etc. ), et B d'un ou plusieurs métalloïdes (P. C, Si, B, etc...), et o x, qui..DTD: est la fraction atomique de A, est de l'ordre de 0,8. Ces alliages sont connus pour donner, par trempe brutale, des produits à l'état vitreux. Les meilleurs résultats ont été obtenus sous pression réduite, par exemple de l'ordre de 0,05 bar, notamment à l'aide des dispositifs illustrés par les figures 7 et 8. Pour des vitesses de bande de 1000 à 3000 m/minute, et avec une distance IS inférieure à une valeur critique variant entre 10 et 20 mm et une longueur de tunnel ou d'auvent de l'ordre de 5 cm, on a pu obtenir avec ces alliages des rubans de 1 à 7 mm de largeur, et de 30 à 100 jam d'épaisseur j ces rubans présentaient des bords réguliers et des faces planes, qualités qu'on peut attribuer au travail sous vide. De plus, les produits obtenus présentaient une ductilité plus élevée que celle des rubans de m&me nature, qui sont fabriqués sous vide dans dps enceintes entièrement closes. Cet avantage semble attribuable à la sortie très rapide du ruban hors de l'enceinte sous - 12 - press;o-n réduite, qui permet une trempe plus efficace, voisine de celle qu'on obtient par trempe en atmosphère non raréfiée, grâce à une augmentation de la vitesse de refroidissement de l'alliage métallique dans la zone de température située au-dessus de la température dite de vitrification. La présente invention a ainsi également pour objet un procédé de fabrication de rubans minces métalliques par projection d'un jet de métal ou d'alliage fondu sur un substrat froid se déplaçant à grande vitesse, dans lequel l'impact du jet et le formage du ruban, au contact du substrat, sont effectués dans une atmosphère sous pression réduite, caractérisé en ce que, avant que sa température atteigne la température de vitrification dudit alliage métallique, le ruban est amené dans une atmosphère de pression supérieure. - 13 - REVENDICATIONS 1.- Dispositif pour hypertremper un métal ou un alliage, ce dispositif comportant une bande (5, 16) défilant à grande vitesse au-dessous d'un orifice (4) d'éjection sous pression d'un métal ou d'un alliage à l'état fondu et étant caractérisé en ce que, en regard de l'une au moins des faces de ladite bande et au voisinage de la zone d'impact du métal ou de l'alliage fondu sur cette bande, est disposé un caisson (7) comportant au moins un orifice (8) d'éjection d'un fluide avantageusement gazeux sous pression, de préférence à basse température, créant entre ledit caisson et ladite bande un coussin fluide qui la maintient en position sans frottement contre ledit caisson. 2.- Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit caisson est disposé au moins en amont de la zone d'impact du métal fondu sur ladite bande et, de préférence, en regard de la face d'impact. 3.- Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ledit orifice (8) d'éjection d'un gaz sous pression comprend une fente rectiligne disposée sous la ligne médiane de ladite bande. 4.- Dispositif selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que ledit caisson comporte une pluralité d'orifices (8) d'éjection d'un gaz sous pression alignés suivant au moins une droite parallèle ou perpendiculaire & la direction d'avancement de ladite bande. 5.- Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel ladite bande (5) est constituée par un ruban métallique continu entratné par un organe moteur (17) et passant sur des organes de renvoi (18, 19), caractérisé en ce que l'un au moins desdits organes de renvoi est constitué par un caisson (33) fixe comprenant un ou plusieurs orifices (34) d'éjection d'un fluide avantageuse- ment gazeux sous pression, de préférence à basse température, en vue de créer entre ledit caisson (33) et ladite bande (5) un coussin fluide qui la maintient en position sans - 14 - frottement contre ledit caisson. 6.- Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comporte une enceinte (20), dans laquelle est disposé l'orifice (4) d'éjection sous pression du métal ou de l'alliage fondu et que traverse en continu ladite bande (16), pour le passage de laquelle ladite enceinte (20) comprend une fente d'entrée (26a) et une porte de sortie (27a), au moins un orifice (24) étant prévu dans ladite enceinte pour le contrôle de l'atmosphère et en particulier faire office de prise de vide. 7.- Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la ou lesdites prises de vide sont disposées au voisinage immédiat de la porte (27%) de sortie de ladite enceinte (20). 8.- Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comporte deux prises de vide (32) disposées latéralement par rapport à ladite bande, suivant chaque bord de celle-ci, sensiblement dans son plan. 9.- Dispositif selon l'une des revendications 6 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux caissons à effet Coanda dont l'un est situé à l'amont et l'autre à l'aval de l'enceinte. 10.- Dispositif selon l'une des revendications 6 à 9, caractérisé en ce que ladite enceinte comporte, à titre de paroi inférieure, la platine d'un support (21) refroidi, dont les extrémités extérieures à l'enceinte constituent les caissons à effet Coanda prévus pour ladite bande au voisinage de la zone d'hypertrempe. 11.- Dispositif selon l'une des revendications 6 à 10, caractérisé en ce que la distance (IS) de la zone d'impact à la porte de sortie est inférieure à une distance critique telle que la température du ruban (6) lors du franchissement de ladite porte est encore suffisamment élevée pour garantir l'adhérence dudit ruban à la bande (16). 12.- Dispositif selon l'une des revendications 6 à , caractérisé en ce qu'il comporte, dans l'enceinte (20), - 15 - au-dessus et à très faible distance du ruban (6) supporté par la bande (16), une pièce (31) présentant une surface sensiblement parallèle à celui-ci et le recouvrant jusqu'à la sortie, à partir d'une distance de la zone d'impact (7) telle que la température du ruban (6), lors du franchissement de ladite porte, est encore suffisamment élevée pour garantir l'adhérence dudit ruban à la bande (16). 13.- Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que la surface inférieure de la pièce (31) recouvrant le ruban (6) jusqu'à la sortie forme un angle compris entre 0 et 50 avec le ruban, angle dont l'ouverture est dirigée vers le jet métallique. = 14.- Dispositif selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que l'axe d'éjection du métal ou de l'alliage fondu est incliné par rapport à ladite bande, en formant un angle aigu, ouvert vers l'amont, avec la bande (5, 16). 15.- Procédé de fabrication de rubans minces métalli- ques par projection d'un jet de métal ou d'alliage fondu sur un substrat froid se déplaçant à grande vitesse, dans lequel l'impact du jet et le formage du ruban, au contact du substrat, sont effectués dans une atmosphère sous pression réduite, caractérisé en ce que, avant que sa température atteigne la température de vitrification dudit alliage métallique, le ruban est amené dans une atmosphère de pression supérieure. 16.- Rubans métalliques vitreux obtenus par application du dispositif selon l'une des revendications 1 à 14, ou en mettant en oeuvre le procédé selon la revendication 15.