FR 2490586 A1 19820326 FR 8020490 A 19800924 1 La présente invention concerne une pale pour voilure tournante d'aéronef et, plus particulièrement, un profil de pale pour voilure d'hélicoptère. On sait que, pour les pales d'hélicoptère, la composition des vitesses de rotation et d'avancement engendre du côté de la pale avançante (angle d'azimut variant de O à 1800) des nombres de Mach relatifs variant d'environ 0,2 à l'emplanture à 0,85 en bout de pale, et du côté de la pale reculante (angle d'azimut variant de 1800 à 3600) des nombres de Mach beaucoup plus faibles allant de 0,4 en bout de pale à 0, voire même à des valeurs négatives (profils attaqués par le bord de fuite), dans le cercle d'inversion près du moyeu. Ces valeurs de nombre de Mach ne sont bien entendu données qu'à titre indicatif, car elles dépendent des valeurs des vitesses de rotation du rotor et d'avancement de l'appareil. De ce fait, pour conserver l'équilibre de l'appareil en roulis, il est nécessaire que la valeur du coefficient de portance CZ et, par conséquent, celle de l'incidence, soient faibles pour la pale avançante et fortes pour la pale reculante. Les pales, au cours d'une rotation, sont donc alternativement soumises à de faibles incidences et à des vitesses élevées, puis à de fortes incidences et à des vitesses modérées. Les niveaux de nombre de Mach et d'incidence rencontrés par une section de pale étant fonction de la position de ladite section en envergure, l'optimisation des performances du rotor conduit à utili- ser une pale à profil évolutif en envergure. Ainsi, pour les sections situées au voisinage de l'extré- mité de la pale, pour lesquelles les nombres de Mach sont les plus élevés, on utilise de préférence des profils possédant un Mach de divergence de traînée élevé pour les faibles niveaux de portance afin de réduire la traînée du rotor; en revanche, pour les sections de pale voisines 1 de l'emplanture, les profils doivent posséder de forts coefficients de portance maximale à des nombres de Mach modérés, pour éviter le décrochage en pale reculante. De plus, il existe pour les profils de pales d'hélicoptères un impératif qui est d'obtenir un coefficient de moment à portance nulle Cmo le plus faible possible, pour éviter les vibrations et les efforts alternés élevés dans la chaîne de commande de pas du rotor,pouvant nuire à sa durée de vie en service. Un moyen couramment utilisé pour obtenir de forts coeffi- cients de portance maximale est de définir un profil dont la ligne moyenne,ou squelette, présente une cambrure importante; cependant, une cambrure importante du sque- lette conduit à de forts coefficients de moment Ci, et les performances de tels profils sont médiocres pour des nombres de Mach élevés, tels que ceux rencontrés en pale avançante. L'objet de la présente invention concerne plus précisé- ment un profil, qui est particulièrement bien adapté au moins pour les sections de la pale comprises entre l'em- planture et environ 75 % de l'envergure, et qui permet de retarder le phénomène de décrochage en pale reculante sans pour autant réduire les performances en pale avan- çante, conférant ainsi au rotor des performances amélio- rées en vol de manoeuvre, en vol stationnaire ou en vol d'avancement de l'hélicoptère. La géométrie particulière du dit profil, marquée notam- ment par la présence de nombreuses caractéristiques locales, confère à ce profil des valeurs remarquables du coefficient de portance maximum pour des nombres de Mach compris entre 0,3 et 0,5, obtenues conjointement avec de très faibles valeurs du coefficient de moment C à por- mo tance nulle, jusqu'à des nombres de Mach de 0,75, sans avoir recours à des artifices tels que des stabilisateurs de bord de fuite qui, braqués pour réduire la valeur Cmo, 1 augmentent le coefficient de traînée du profil et dimi- nuent la portance maximale de celui-ci. A cette fin, selon l'invention, un profil de pale pour voilure tournante d'aéronef comportant, entre le bord d'attaque et le bord de fuite, un intrados convexe et un extrados convexe sur la plus grande partie de sa lon- gueur, mais concave au voisinage du bord de fuite, l'ex- trados comportant une première zone, s'étendant du bord d'attaque jusqu'au plus 30 % de la longueur de la corde en direction du bord de fuite, dans laquelle la courbure décroît rapidement et une seconde zone, faisant suite à ladite première en direction du bord de fuite et s'éten- dant jusqu'au moins 60 % de la longueur de la corde à partir du bord d'attaque, dans laquelle la courbure subit peu de variation, est remarquable en ce que, dans ladite première zone, l'extrados comporte une région de faible étendue, voisine du bord d'attaque, mais non contiguë à celui-ci, dans laquelle la courbure est sensiblement constante. Cette particularité d'un léger palier dans la décroissan- ce rapide de la courbure de l'extrados à partir du bord d'attaque permet de contrôler les survitesses à l'extra- dos et de minimiser l'augmentation de la survitesse sur ledit extrados, lorsque la portance augmente, évitant ainsi un décollement de la couche limite et permettant de ce fait d'obtenir des valeurs remarquables pour le coefficient de portance maximale. De préférence, cette région à courbure sensiblement cons- tante de l'extrados englobe le point de l'extrados dont la projection sur la corde se trouve à une distance du bord d'attaque égale à 1 % de la longueur de ladite corde. Elle peut s'étendre en projection sur la corde du profil, sur une longueur au plus égale à 1 % de la longueur de ladite corde, et être centrée autour d'un point dont la 1 projection sur la corde se trouve à une distance du bord d'attaque au moins égale à 0,5 % de la longueur de ladite corde. Dans cette région de l'extrados à courbure sensi- blement constante, la courbure peut être environ cinq fois plus petite qu'au bord d'attaque. Ainsi, dans un mode de réalisation de la pale selon l'in- vention présentant une épaisseur relative maximale com- prise entre environ 11 et 15 %, l'extrados du profil comporte une telle première zone s'étendant du bord d'attaque jusqu'à environ 20 % de la longueur de la cor- de en direction du bord de fuite et constituée d'une première région allant du bord d'attaque, o la courbure est maximale et choisie comme base égale à 100, jusqu'à moins de 1 % de la longueur de la corde, d'une seconde région disposée de part et d'autre du point de la corde disposé à 1 % de la longueur de la corde à partir du bord d'attaque et dans laquelle la courbure et cons- tante et voisine de 20, et d'une troisième région suivant la seconde et dans laquelle la courbure décroît de cette valeur voisine de 20 jsqu'à une valeur voisine de 1, ladite première zone étant suivie d'une seconde zone s'étendant jusqu'à environ 70 % de la longueur de la- corde à partir du bord d'attaque et dans laquelle la courbure est sensiblement constante et voisine de 1. Cette seconde zone de l'extrados est suivie d'une troi- sième zone constituée elle-même d'une première région s'étendant jusqu'à environ 80 % de la longueur de la corde et dans laquelle la courbure diminue de ladite valeur sensiblement voisine de 1 à O, d'une seconde région s'étendant jusqu'à environ 97 % de la longueur de la corde-et dans laquelle la courbure continue de dimi- nuer de 0 à environ - 5, et d'une troisième région allant jusqu'au bord de fuite et dans laquelle la courbure croît d'environ- 5 jusqu'à 0. 1 Dans ladite troisième zone,. l'extrados présente donc une inversion de courbure, de laquelle résulte la concavité de la partie arrière de l'extrados, provoquant l'apparition aux faibles niveaux de portance, d'une zone de portance négative qui permet d'obtenir de très faibles valeurs du coefficient de moment C o. La distribution particulière des courbures à l'extrados du profil, dans la région du bord d'attaque et dans la région du bord de fuite, permet donc d'obtenir conjointe- ment des valeurs remarquables du C z max et de faibles valeurs de CMo, sans avoir recours à des artifices tels que des stabilisateurs de bord de fuite, qui détériorent les performances des profils. Pour conférer audit profil, outre des valeurs remarqua- bles du Cz max et du Cmo, de bonnes performances dans le secteur de la pale avançante, c'est-à-dire à faible CZ et nombre de Mach élevé, le profil selon l'invention présente un intrados convexe qui comporte une première zone allant du bord d'attaque à une distance dudit bord d'attaque, le long de la corde, égale à environ 1,5 % de la longueur de la corde, dans laquelle la cour- bure décroît continuement depuis une valeur maximale choisie comme base égale à 100 au bord d'attaque à une valeur voisine de 10 à l'extrémité de cette zone, suivie d'une seconde zone dans laquelle la courbure décroît également, mais moins rapidement que dans ladite premiè- re zone et qui s'étend jusqu'à environ 10 % de la lon- gueur de la corde o la courbure atteint une valeur voi- sine de 1. Ladite première zone de courbure d'extrados permet de limiter le niveau de la survitesse à l'intra- dos du profil aux faibles niveaux de portance, tandis que ladite seconde zone permet, aux nombres de Mach élevés, d'obtenir une recompression de l'écoulement, après la survitesse, recompression évitant la formation d'onde de choc intense, conférant ainsi au profil un faible 1 niveau de traînée et une valeur élevée du Mach de diver- gence de traînée, à faible niveau de portance. Ladite seconde zone de courbure d'intrados est suivie d'une troisième zone s'étendant jusqu'à environ 95 % de la longueur de la corde, dans laquelle la courbure est sen- siblement constante et très faible. Cette troisième zone à faible courbure évite l'apparition de gradients de recompression importants, contribuant ainsi à l'obten- tion du faible niveau de traînée du profil. Pour des raisons de contrôle local de l'écoulement et de construction, ladite troisième zone d'intrados est sui- vie d'une quatrième zone s'étendant approximativement sur 5 % de la corde, jusqu'au bord de fuite, dans laquelle l'intrados est rectiligne et sensiblement paral- lèle à la partie correspondante de l'extrados, le profil ayant ainsi au voisinage du bord de fuite une épaisseur sensiblement constante et égale à 0,4 % de la corde. Pour pouvoir définir et engendrer facilement le profil conforme à l'invention, on peut définir l'extrados et l'intrados à l'aide de formules analytiques permettant de restituer les nombreuses caractéristiques géométriques particulières dudit profil. A cette fin, dans un système d'axes orthogonaux OX, OY dont l'origine O est confondue avec le bord d'attaque, dont l'axe OX est confondu avec la corde et orienté positivement du bord d'attaque au bord de fuite et dont l'axe OY est orienté positivement de l'intrados vers l'extrados, et pour une épaisseur relative de 13 %, l'extrados peut être défini par les relations suivantes o X est l'abscisse, Y l'ordonnéeC la corde et x le rapport X - de X/: = 0 à X/c = 0,049 2 3 Y/C = 0,1745 VI + 1,1591 x - 79, 589 x + 344,71 x - 6.875,8 x4 + 504140 x5 1 - de X/c = 0,049 à X/c = 0, 109 Y/C = - 0,007614 Vi + 1,8218 x - 15,225 x + 18,154 x3 + 682,97 x - 4. 522,9 x5+ 8.498,4x6 - de X/C = 0,109 à X/C = 0,285 Y/C = 0,24914 Vi + 0, 10962 x - 1,2684 x - 0,85 335 x3 + 15,34 x4 - 25,295 x5 - de X/c = 0,285 à X/C = 1 2 Y/C= -0,02173 + 0,34949 VS - 0,17603 x - 0,26659 x + 0,03833 x3 + 0,14407 x - 0,14359 x5 + 0,68569 x6 - 1,4592 x7 + 0,84737 x8 Dans le même système d'axes, on utilisera pour l'intrados et toujours pour une épaisseur relative de 13 % les relations suivantes: - de X/c de 0 à 0,503 2 Y/C = - 0,11589 VS + 0,15852 x - 0,13218 x - 0,72686 x3 + 3,4824 x4 - 5, 4712 x5+ 3,0192x6 - de X/C de 0,503 à 1 Y/C = - 0,044809 + 0,073457 VS 0,040754 x - 0,11866 x2 - 0,12597 x3 + 0,591 x4 - 0,34067 x Les différentes relations mathématiques mentionnées ci- dessus sont bien entendu valables pour une corde unitai- re. Ainsi, grâce à l'invention, on peut obtenir des voilures tournantes d'aéronefs particulièrement performantes. On remarquera qu'il n'est pas indispensable pour obtenir les effets favorables mentionnés que la totalité de chaque pale de la voilure tournante présente le profil selon l'invention. Le principal est que la sec- tion interne de la pale présente le profil selon l'inven- 1 tion. Par exemple, pour une voilure tournante ayant un rayon égal à R, il est généralement suffisant que la section interne de la pale comprise entre llemplanture et 0,75 R, soit conforme à l'invention. Si la totalité de la pale présente le profil selon l'invention,on obtient un aéronef susceptible de porter de lourdes charges. Par ailleurs, on peut obtenir des profils d'épaisseurs relatives voisines de 13 % possédant également de bonnes performances, c'est-à-dire des Cz maximum élevés pour des nombres de Mach compris entre 0,3 et 0,5, de faibles Cmo et des nombres de Mach de divergence de traînée importants à faible Cz, à partir des ordonnées du profil de 13 % décrit précédemment. Ainsippour une gamme d'é- paisseurs relatives variant de 11 à 15 0, on pourra obte- nir des profils à hautes performances en multipliant les ordonnées Y/Cdu profil de 13 % déduites des formules précédentes par le rapport de l'épaisseur relative souhaitée à 0,13. Les figures du dessin annexé feront bien comprendre com- ment l'invention peut être réalisée. La figure 1 est une vue générale du profil de pale selon l'invention. La figure 2 est un diagramme donnant la variation de la courbure de l'extrados C en fonction de l'abscisse ex réduite X le long de la corde. Pour des raisons de repro- C duction, le diagramme de la figure -2 porte en abscisses la racine carrée de l'abscisse réduite X et en ordonnées la racine carrée de la courbure Cex C La figure 3 est un diagramme donnant la variation de la courbure de l'intrados Cint en fonction de l'abscisse réduite C le long de la corde. Pour des raisons de repro- duction, le diagramme de la figure 3 porte en abscisses y la racine carrée de l'abscisse réduite C et en ordonnées C la racine carrée de la courbure C. La figure 4 est une vue agrandie du voisinage du bord d'attaque du profil de la figure 1. La figure 5 est un diagramme illustrant l'évolution du coefficient de pression minimal à l'extrados K mini.ex en fonction du coefficient de portance Cz, à un nombre de Mach égal à 0,4, pour le profil selon l'invention (courbe L) et pour le profil connu NACA 0012 (courbe M). La figure 6 est un diagramme montrant la répartition de pression (coefficient K p) le long de l'extrados (courbe 0) et de l'intrados (courbe P) du profil conforme à l'inven- tion, pour un nombre de Mach de 0,4 et un coefficient de portance Cz nul. La figure 7 est un diagramme montrant la répartition de pression (coefficient Vile long de l'extrados (courbe Q) et de l'intrados (courbe R) du profil conforme à l'invention, pour un nombre de Mach de 0,72 et un coeffi- cient de portance Cz nul. La figure 8 est un diagramme montrant l'évolution du coefficient de portance Cz en fonction de l'incidence a pour le profil selon l'invention (courbe S) et pour le profil connu NACA 0012 (Courbe T), pour un nombre de Mach égal à 0,4. La figure 9 est un diagramme illustrant les évolutions du coefficient de traînée C et du coefficient de moment 1 Cm du profil conforme à l'invention, en fonction du nombre de Mach M, pour un faible coefficient de portance C. z Le profil 1 selon l'invention, montré par la figure 1, comporte entre son bord d'attaque 2 et son bord de fuite 3 un extrados 4 convexe dans sa majeure partie, mais. concave du côté du bord de fuite 3 et un intrados 5 con- vexe. Pour faciliter la description, le profil i selon l'inven- tion est rapporté à un système d'axes orthogonaux OX, OY, dont l'origine O est confondue avec le bord d'attaque 2, dont l'axe OX est confondu avec la corde du profil et orienté positivement du bord d'attaque 2 vers le bord de fuite 3 et dont l'axe OY est orienté positivement de l'intrados vers l'extrados. Sur ces axes OX et OY sont portées les coordonnées réduites du profil, c'est-à-dire rapportées à la longueur C de la corde. Comme le montrent les figures 1 et 2, la ligne d'extra- dos 4 du profil 1 comporte trois zones de courbure I, II et III. La première zone I qui débute (voir également la figure 4) au bord d'attaque 2 (O) o la courbure est choisie comme base égale à 100, comporte trois régions consécu- tives la, Ib et Ic. La première région la s'étend dudit bord d'attaque jusqu'à un point de la corde dont l'abs- cisse réduite est voisine de 0,2 %. Dans cette première région Ia,la courbure Cex de la portiôn- d'extrados 4.Ia diminue rapidement de la valeur 100 à une valeur voisine de 20. La première région la est suivie de la seconde région lb de la première zone I. Cette seconde région Ib s'étend entre les points de la corde dont les abscis- ses réduites sont approximativement 0,2 % et 1,2 % et la courbure Cex de la portion d'extrados 4.Ib y est sensi- il 1 blement constante et voisine de 20. Enfin, la seconde région Ib est suivie de la troisième région Ic s'étendant jusqu'à une abscisse réduite d'environ 20 % et dans laquelle la courbure Cex de la -port-ion d'extrados 4.Ic diminue de la valeur 20 jusqu'à une valeur voisine de 1. Grâce aux caractéristiques géométriques des portions d'extrados 4.Ia, 4. Ib et 4.Ic de la première zone I, on obtient à l'extrados du profil, pour des nombres de Mach inférieurs ou égaux à 0,5, en fonction du coefficient de portance Cz, des valeurs du coefficient de pression mini- mum Kp.mini.ex bien inférieures, en valeur absolue, à celles obtenues avec un autre profil connu, comme le montre la figure 5 pour un nombre de Mach de 0,4. Cette faible survitesse permet de retarder considérablement l'apparition du décollement de la couche limite et d'ob- tenir des valeurs remarquables du Cz maximum, comme le montre la fig. 8 o sont tracées les courbes de varia- tion du coefficient de portance Cz en fonction de l'in- cidence mesurée en s-oufflerie dans les mêmes conditions, pour le profil selon l'invention (courbe S) et un autre profil classique utilisé sur les hélicoptères. La première zone I de courbure de l'extrados est suivie d'une seconde zone II s'étendant entre 20 % et 70 % de la corde et dans laquelle la courbure Cex de la portion d'extrados 4.II présente une valeur sensiblement cons- tante et égale à 1. Dans la région du bord de fuite 3, la courbure Cex est définie par une troisième zone III, allant de 70 %-de la corde audit bord de fuite et elle-même subdivisée en trois régions IIIa, IIIb et IIIc. Dans la première région IIIa, qui s'étend jusqu'à environ 80 % de la corde, la courbure C de la portion' d'extrados 4.IIIa ex passe de la valeur 1 à la valeur 0. Dans la seconde ré- gion IIIb, consécutive à la région IhIa, et s'étendant 1 jusqu'à 97 % de la corde, la courbure Cex de la portion d'extrados 4.IlIb est négative et décroît de 0 à environ - 5. Enfin, dans la troisième région IIIc, la courbure Cex de la portion d'extrados 4.IIIc reste négative, mais augmente de - 5 jusqu'à 0 au bord de fuite 3. Par ailleurs, comme montré par les figures 1, 3 et 4, la ligne d'intrados 5 du profil 1 comporte quatre régions de courbure IV, V, VI et VII, consécutives, correspondant respectivement à quatre portions d'extrados 5.IV, 5.V, 5.VI et 5.VII. Pour conférer au profil 1 un nombre de Mach de divergence de traînée élevé à faible C et un faible coefficient de traînée C, l'intrados 5 du profil conforme à l'invention présente une ligne 5.IV s'étendant du bord d'attaque 2 à un point situé à 1,5 % de la corde, dont la courbure Cint diminue de la valeur 100 à une valeur voisine de 10, suivie de la ligne 5. V se poursuivant jusqu'à 10 % de la corde; la courbure Cint de la ligne 5. V diminue en direction du bord de fuite, mais moins rapidement que pour la ligne 5.IV, la valeur de la courbure Cint à la fin de la région IV étant voisine de 1. Cette ligne 5.V est suivie de la ligne 5.VI s'étendant jusqu'à 95 % de la corde et présentant une courbure faible et sensible- ment constante. Cette géométrie particulière de l'intrados 5 du profil 1, associée à la géométrie de la portion 4.II de l'extrados 4, dont la courbure est sensiblement constante et voisine de 1, permet de contrôler parfaitement l'écoulement flui- de autour du profil 1 à des nombres de Mach élevés et notamment de réduire la survitesse à l'intrados et l'in- tensité de l'onde de choc de recompression qui se situe généralement sur la portion 5.V d'intrados, ainsi que l'intensité de l'onde de choc à l'extrados se situant sur la 1 portion 4.II dudit extrados pour des nombres de Mach de fonctionnement compris entre 0,7 et 0,8, nombres de Mach rencontrés par la pale avançante de la voilure tour- nante. Par ailleurs, l'intrados 5 comporte dans la région du bord de fuite 3, la ligne 5.VII (région VII) s'étendant entre 95 % de la corde à partir du bord d'attaque 2 et le bord de fuite 3. La courbure Cint de la portion d'in- trados 5.VII est faible et sensiblement constante. Les portions 4.IIIb, 4IIIc de l'extrados et la portion 5.VII de l'intrados confèrent une géométrie particulière à la région du bord de fuite, avec inversion de courbure de l'extrados et constance de l'épaisseur du profil entre % de la corde et le bord de fuite 3. Cette épaisseur constante peut être égale à 0,4 % de la longueur C de la corde. Cette géométrie particulière au voisinage du bord de fui- te permet d'obtenir une zone de déportance De à l'arrière du profil 1, comme le montre la figure 6, sur laquelle est tracée la répartition des pressions (coefficient Kp) mesurées autour du profil pour un nombre de Mach de 0,4 et un faible niveau de portance, zone de déportance qui permet d'obtenir des coefficients de moment très faibles. Ainsi les géométries particulières du profil 1 au voisi- nage du bord d'attaque 2 et du bord de fuite 3 permettent d'obtenir conjointement des valeurs remarquables pour le coefficient de portance Cz maximum et de faibles valeurs pour le coefficient Cmo de moment à portance réelle. La figure 7,sur laquelle est tracée la répartition des pressions (coefficient Kp) autour du profil selon l'in- vention pour un nombre de Mach de 0,72 et un faible 1 coefficient de portance, montre bien que la survitesse à l'intrados est faible et que les intensités des ondes de chocs à l'extrados et à l'intrados sont modérées, ce qui confère au profil un nombre de Mach de divergence de traînée élevé et un faible niveau de C=, la géométrie particulière du bord de fuite assurant par ailleurs un faible niveau de moment Cm même à des nombres de Mach élevés. La fig. 9 illustre parfaitement le bon fonctionnement du profil en régime transsonique, tant au point de vue de la traînée que de la valeur du coefficient de moment Cm. Des essais comparatifs effectués dans les mêmes condi- tions ont révélé, par rapport à un profil classique de référence NACA 0012, de remarquables résultats. Par exemple les coefficients de portance maxima Cz à Mo =0,4 et Mo =0,5 sont augmnentés de 50%_(voir la figure 8).Par ailleurs,le noe- bre de Mach de divergence de tramnée à portance nulle est de 0,755 et le niveau de Cm pour un Cz voisin de 0 ne dépasse pas - 0,015 pour des nombres de Mach amont infé- rieurs ou égaux à 0,73. (voir la figure 9). Les excellentes performances de ce profil assurent de hautes performances en vol, notamment en vol de manoeuvre et en vol stationnaire. Le profil selon l'invention permet donc de définir une pale à hautes performances applicables à tous types de rotors d'aéronefs, tels que les hélicoptères. Les équations données ci-dessus pour un profil d'épais- seur relative maximale égale à 13 % permettent de tracer aisément tout profil selon l'invention, dont l'épaisseur relative maximale est comprise entre l1 et 15 %,par multipli- cation des ordonnées par le rapport de l'épaisseur relative maximale désirée par 0,13. R E V E N D I C A T I O N S 1 1. Profil de pale pour voilure tournante d'aéronef com- portant, entre le bord d'attaque et le bord de fuite, un intrados convexe et un extrados convexe sur la plus grande partie de sa longueur, mais concave au voisina- ge du bord de fuite, l'extrados comportant une première zone, s'étendant du bord d'attaque jusqu'au plus 30 % de la longueur de la corde en direction du bord de fuite, dans laquelle la courbure décroît rapidement et une seconde zone, faisant suite à ladite première en direction du bord de fuite et s'étendant jusqu'au moins 60 % de la longueur de la corde à partir du bord d'attaque, dans laquelle la courbure subit peu de variation, caractérisé en ce que, dans ladite première zone, l'extrados comporte une région de fai- ble étendue, voisine du bord d'attaque, mais non con- tiguë à celui-ci, dans laquelle la courbure est sensi- blement constante. 2. Profil selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite région de l'extrados à courbure sensiblement constante englobe le point d'extrados dont la projec- tion sur la corde du profil se trouve à une distance du bord d'attaque égale à 1 % de la longueur de la corde. 3. Profil selon l'unequelconque des revendications 1 ou 25. 2, caractérisé en ce que ladite région de l'extrados à courbure sensiblement constante s'étend, en projec- tion sur la corde du profil sur une longueur au plus égale à 1 % de la longueur de ladite corde. 4. Profil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ladite région de l'extrados à courbure sensiblement constante est centrée autour 1 d'un point dont la projection sur la corde du profil se trouve à une distance du bord d'attaque au moins égale à 0,5 % de la longueur de ladite corde. 5. Profil selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, dans ladite région de l'extrados à courbure sensiblement constante, la courbure est environ cinq fois plus petite qu'au bord d'attaque. 6. Profil selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, présentant une épaisseur relative maximale compri- se entre environ iliet 15 %, caractérisé en ce que l'extrados du profil comporte une telle première zone s'étendant du bord d'attaque jusqu'à environ 20 % de la longueur de la corde en direction du bord de fuite et constituée d'une première région allant du bord d'attaque, o la courbure est maximale et choisie. comme base égale à 100, jusqu'à moins de 1 % de la longueur de la corde, d'une seconde région disposée de part et d'autre d'un point de la corde disposé à 1 % de la longueur de la corde à partir du bord d'at- taque et dans laquelle la courbure est constante et voisine de 20, et d'une troisième région suivant la seconde et dans laquelle la courbure décroît de cette valeur voisine de 20 jusqu'à une valeur voisine de 1, ladite première zone étant suivie d'une seconde zone s'étendant jusqu'à environ 70 % de la longueur de la corde à partir du bord d'attaque et dans laquelle la courbure est sensiblement constante et voisine de 1. 7. Profil selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite seconde zone de l'extrados est suivie d'une troisième zone constituée elle-même d'une pre- mière région s'étendant jusqu'à environ 80 % de la longueur de la corde et dans laquelle la courbure diminue de ladite valeur sensiblement voisine de 1 à 1 0, d'une seconde région s'étendant jusqu'à environ 97 % de la longueur de la corde et dans laquelle la courbure continue de diminuer de 0 à environ - 5, et d'une troisième région allant jusqu'au bord de fuite et dans laquelle la courbure croit d'environ - 5 jusqu'à 0. 8. Profil selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que son intrados convexe compor- te une première zone allant du bord d'attaque à une distance dudit bord d'attaque, le long de la corde, égale à environ 1,5 % de la longueur de la corde, dans laquelle la courbure décroît continuement depuis une valeur maximale choisie comme base égale à 100 au bord d'attaque à une valeur voisine de 10 à l'extré- mité de cette zone, suivie d'une seconde zone dans laquelle la courbure décroît également, mais moins rapidement que dans ladite première zone et qui s'é- tend jusqu'à environ 10 % de la longueur de la corde o la courbure atteint une valeur voisine de 1. 9. Profil selon la revendication 8, caractérisé en ce que ladite seconde zone de courbure d'intrados est suivie d'une troisième zone s'étendant jusqu'à environ 95 % de la longueur de la -corde, dans laquelle la courbure est sensiblement constante et très faible. 1O.Profil selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite troisième zone d'intrados est suivie d'une qua- trième zone s'étendant approximativement sur 5 % de la corde, jusqu'au bord de fuite, dans laquelle l'intrados est rectiligne et sensiblement parallèle à la partie correspondante de l'extrados. 11.Profil selon la revendication 10, caractérisé en ce que, au voisinage du bord de fuite, l'épaisseur cons- tante du profil est sensiblement égal à 0,4 % de la corde. 12.Profil selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que son extrados est défini par les relations suivantes, dans lesquelles C est la longueur de la corde et x le rapport X: C - de X/C = 0 à X/C = 0,049 Y/C = 0,1745 Vx + 1,1591 x - 79,589 x + 344,71 x3 - 6.875,8 x4 + 504140 x - de X/C =-0,049 à X/C = 0,109 Y/C - 0, 007614 Vi + 1,8218 x - 15,225 x2 + 18,154 x3 + 682,97 x4 - 4.522,9 x5 + 8. 498,4 x - de X/c = 0,109 à X/C = 0,285 2 Y/C = 0,24914 Vx + 0,10962 x - 1, 2684 x - 0,85335 x3 + 15,34 x4 - 25,295 x5 - de X/c = 0,285 à X/C = 1 Y/C = - 0,02173 + 0,34949 Vx - 0,17603 x - 0,26659 x + 0,03833 x + 0,14407 x 0,14359 x5 + 0,68569 x6 - 1,4592 x7 + 0,84737 x8 13.Profil selon les revendications 1 à 12, présentant une épaisseur relative maximale de 13 %, et rapporté à un système d'axes orthonogaux OX, OY dont l'origine 0 est confondue avec le bord d'attaque, dont l'axe OX est confondu avec la corde et orienté positivement du bord d'attaque vers le bord de fuite et dont l'axe OY est orienté postivement-de l'intrados vers l'extra- dos, caractérisé en ce que son intrados est défini par les relations suivantes dans lesquelles C est la longueur de la corde et x le rapport X: C - de X/c de 0 à 0,503 Y/C = - 0,11589 Vx + 0,15852 x - 0,13218 x - 0, 72686 x3 + 3,482 4 x4- 5,4712x5+3,0192 6 -0,72686 x + 3,4824 x -5,4712 x+ 3,0192 x - de X/C de 0,503 à 1 Y/C = - 0,044809 + - 0,11866 x - 0,34067 x 0,073457 Vx - 0,040754 x - 0,12597 x + 0,591 x 14. Pale pour voilure tournante d'aéronef, caractérisé en ce qu'au moins les 75 % de la longueur de la pale à partir de l'emplanture présentent un profil tel que celui spécifié dans l'une quelconque des revendica- tions 1 à 13.