FR 2488091 A1 19820205 FR 8115047 A 19810803 La présente invention se rapporte à une correction de linéarité pour des circuits déflecteurs. Dans un circuit de déviation horizontale typique d'un dispositif d'affichage de télévision, le commutateur d'aller d'un générateur de déviation horizontale applique une tension d'aller développée dans un condensateur d'aller, à l'enroulement de déviation horizontale pour produire un courant de déviation horizontale ou de balayage en forme de S. Si les pertes par dissipationr. dans l'enroulement de déviation horizontale et le générateur étaient absentes,. le courant de balayage en forme de S serait une forme d'onde relativement symétrique. Du fait des pertes par dissipation dans des éléments tels que le commutateur d'aller et l'enroulement de déviation horizontale, la forme d'onde du courant de balayage se trouve asymétrique, ayant une pente moins importante que l'idéal, vers la fin de l'intervalle d'aller. La distorsion de linéarité de la trame affichée est introduite, avec la seconde moitié de chaque ligne d'une trame qui est comprimée par rapport à la première moitié. Pour produire une correction de linéarité de la forme d'onde du courant de balayage, des circuits traditionnels de déviation horizontale comprennent une impédance variable en série avec le condensateur d'aller et l'enroulement de déviation. Pour obtenir la correction de linéarité, l'impédance de l'élément de correction de linéarité est contrôlée de façon que le courant de déviation horizontale s'écoulant dans l'élément d'impédance rencontre une plus faible impédance pendant la seconde moitié de l'aller que pendant la première moitié. Une telle impédance réglable peut comprendre, par exemple, une bobine de réactance saturable ayant un noyau polarisé de façon appropriée par un aimant permanent. Pour des tubes-imagesde téléviseur nécessitant une déviation sur grand angle, comme 100 ou 1100 de déviation, il peut être difficile de concevoir une réactance saturable relativement compacte et peu coûteuse produisant la correction requise de linéarité. Par ailleurs, comme l'impédance moyenne de la réactance saturable pour une déviation sur grand angle peut former une fraction sensible de l'impédance de l'enroulement de déviation horizontale, la bobine de réactance doit être conçue pour résister à l'effort imposé par une tension impulsionmelle de retour relativement important produite dans l'enroulement de la bobine de réactance. La présente invention a pour caractéristique la correction de la linéarité d'un courant de balayage horizon- tal sans utiliser d'impédance réglable. Une source de tension de polarité alternante récurrente à la fréquence de déviation horizontale est placée en série avec la source de tension d'aller et l'enroulement de déviation horizontale. Ainsi, quand le commutateur d'aller est rendu conducteur pendant l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation horizontale, la tension appliquée à l'enroulement de déviation horizontale est la somme de la tension d'aller et de la tension de polarité alternante à la fréquence horizontale. Un circuit de phase contrôle la phase de la tension de polarité alternante de façon à obtenir la correction de linéarité du courant de déviation horizontale. La phase est telle que la somme de la tension d'aller et de la tension de polarité alternante pendant la dernière partie de l'intervalle d'aller soit plus importante, en grandeur, que la même somme pendant la première partie, afin de rendre ainsi plus raide la pente de la forme d'onde du courant de balayage pendant la dernière partie de l'aller, par rapport à ce qu'elle serait autrement. Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, un circuit déflecteur avec correction de linéarité comprend une source de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation et un enroulement déflecteur.Un générateur de déviation comprend une source de tension d'aller et uncommutateur d'aller relié à l'enroulement déflecteur. Le générateur de déviation est sensible à un signal de commutation à la fréquence de déviation pour appliquer la tension d'aller en série avec la tension à la fréquence de déviation à l'enroulement de déviation, à chaque cycle de déviation, pour y produire un courant de balayage. Des moyens sont reliés à la source de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation pour contrôler la phase de cette tension de polarité alternante à la fréquence de déviation par rapport au courant de balayage, d'une façon à produire une correction de linéarité de ce courant de balayage. Dans un mode de réalisation particulier, la source de tension de polarité alternante à la fréquence horizontale comprend un générateur de créneauxqui fonctionne à la fréquence de déviation horizontale et un transformateur de puissance dont l'enroulement primaire est excité par la sortie du générateur de créneaux Un enroulement de sortie du transformateur est relié en série avec l'enroulement déflecteur à travers le commutateur d'aller. La sortie du générateur de créneauxest en phase par rapport au courant de balayage horizontal, ainsi le moment du passage par zéro de la tension de sortie en créneau se produit autour du moment du passage par zéro du courant de balayage horizonta produisant ainsi la phase correcte pour obtenir la correction de linéarité du courant de balayage horizontal. Selon une autre caractéristique de l'invention, la phase de la tension en créneau développée dans l'enrou- lement de sortie du transformateur de puissance est telle qu'elle soit essentiellement en phase avec le courant de balayage horizontal qui s'écoule dans l'enroulement de sortie pendant la seconde moitiée de l'intervalle aller ainsi que la première moitié de l'intervalle d'aller, afin de produire ainsi un écoulement net de courant dans le générateur de déviation horizontale sensiblement pendant tout l'intervalle d'aller. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 montre un circuit d'alimentation en cou- rant et de déviation avec correction de linéarité selon l'invention; et la figure 2 montre des formes d'onde associées au circuit de la figure 1. Dans un circuit 10 d'alimentation en courant et de déviation pour un dispositif d'affichage de télévision selon la figure 1, un générateur de créneaux5O produit une tension d'excitation ou d'entrée 22 en créneau qui est appliquée à l'enroulement primaire 23a d'un transformateur de puissance 23, qui a un noyau 123. Le générateur 50 comprend une source de tension continue d'entrée vi développée à une borne 51 qui est reliée à une prise centrale de l'enroulement primaire 23a du transformateur, et un inverseur 21 qui fonctionne à la fréquence de déviation horizontale, 1/TH, par exemple de 15,75 kHz. La tension d'excitation en créneau 22, quand elle est appliquée à l'enroulement primaire 23a, développe une tension de polarité alternante à la fréquence de déviation horizontale dans les enroulements de sortie ou secondaires 23b-23e du transformateur 23. La tension dans l'enroulement secondaire 23d est redressée par une diode 46 et est filtrée par un condensateur 47 pour produire une tension continue et auxiliaire V1 à une borne 48. La tension V1 peut alimenter des circuits du téléviseur tels que les circuits audio- et de déviation verticale. L'enroulement secondaire ou de sortie 23e comprend un enroulement à haute tension qui est relié à un circuit à haute tension 49 pour produire un potentiel final d'accélération pour le tube-image à une borne U. Dans une alimentation en courant B. 52, la tension de sortie de polarité alternante développée dans l'enroule- ment secondaire 23b est redressée par une diode 26 et filtrée par un condensateur 27 pour produire une tension B+ à une borne 28. La tension B+ est appliquée par une self d'entrée 29, pour exciter un générateur de déviation horizontale 30. Le générateur 30 comprend un étage tradi- tionnel oscillateur horizontal et d'attaque 31, un commuta- teur d'aller 32 comprenant un transistor de sortie horizontale 33 et une diode d'amortissement 34, et l'agen- cement en série de condensateurs de retour 35 et 36 reliés aux bornes du commutateur d'aller 32. Au commutateur d'aller 32 est également relié l'agencement en série de l'enroulement primaire d'un transformateur d'impulsions37, d'un enroule- ment de déviation horizontale 38, d'un condensateur d'aller 39 et de l'enroulement secondaire 23e du transformateur 23. Le condensateur d'aller 39 sert de source de tension d'aller vt qui est appliquée par le commutateur d'aller 32 à l'enroulement de déviation horizontale 38 pendant l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation horizontale afin d'y produire un courant de balayage i. La tension d'aller vt est obtenu de la tension B+ développée par l'alimentation en courant 52 en chargeant le condensateur 39 par le courant d'entrée iO qui s'écoule de la self 29 à une borne 40 à la jonction de la self 29 et du collecteur du transistor de sortie horizontale 33. Pour amorcer l'intervalle de retour horizontal de chaque cycle de déviation, l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 31 applique un signal de commutation 41 à la fréquence de déviation, qui est illustré schématiquement sur la figure 1 et sur la figure 2d, à la base du transistor de sortie horizontale 33. Comme on peut le voir sur la figure 2d, au temps t6, quelque peu avant l'amorce de l'intervalle de retour horizontal au temps t7, le signal de commutation en créneau 41 passe à son niveau plus bas, appliquant ainsi une tension de polarisation inverse à la base du transistor de sortie horizontale 33. Du fait des effets du retard de passage à l'ouverture, le courant de collecteur dans le transistor de sortie horizontale ne s'interrompt pas avant le temps t7 ou le temps t1. Au temps t1, avec le transistor de sortie -horizontale 33 hors circuit, l'enroulement de déviation horizontale 38 et les condensateurs de retour 35 et 36 forment un circuit résonuant de retour. Le courant de déviation horizontale iy subit une alternance de l'oscillation résonance pendant l'intervalle de retour horizontal t1-t3 comme le montre la figure 2b, et une tension impulsionnelle de retour Vr est produite à la borne 40 comme cela est illustré sur la figure 2a. A proximité du temps t3, la diode d'amortissement 34 devient conductrice, terminant l'intervalle de retour horizontal et amorçant l'intervalle d'aller horizontal, qui se produit entre les temps t3-t7. Pendant l'intervalle d'aller horizontal, le courant de déviation horizontal iY, illustré sur la figure 2b par la forme d'onde 53 en trait plein entre les temps t3-t7, s'écoule d'abord dans la diode d'amortissement 34 pendant la première partie de l'intervalle d'aller puis s'écoule dans le transistor de sortie horizontale 33 pendant la seconde partie de l'intervalle d'aller. Pour permettre au courant de déviation horizontale de s'écouler dans le transistor de sortie horizontale 33, le signal de commutation en créneau 41 polarise en direct le transistor en commençant au temps t4, quelque peu avant le centre de l'aller horizontal, au temps t5. Pour synchroniser le balayage horizontal sur la teneur de l'image du signal vidéo du téléviseur, un signal impulsionnel'de retour 42 développé à la Jonction des condensateurs de retour 35 et 36 et un signal impulsionnel de synchronisation horizontale 45 développé à une borne H sont appliqués au comparateur de phase, non représenté, de l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 31. Le comparateur de phase de l'étage 31 ajuste la phase du signal de commutation à la fréquence de déviation 41 afin de maintenir l'intervalle de retour horizontal centré dans l'intervalle d'effacement, pour produire ainsi la synchronisation requise de l'image. Pendant l'intervalle d'aller horizontal, avec le commutateur d'aller 32 conducteur, la tension d'aller vt et b tension de polarité alternante à la fréquence de déviation v23e développée dans l'enroulement de sortie 23e du transformateur sont appliquées en série à l'enroulement de déviation horizontale 38 pour produire la forme d'onde de courant de balayage en dent de scie de tendance positive 53 entre les temps t3-t7 sur la figure 2b. La tension de polarité alternante à la fréquence de déviation v23e, quand elle est bien en phase par rapport au courant de balayage horizontal iY, applique à l'enroulement de déviation 38, la forme d'onde de tension correcte nécessaire pour produire la correction de linéarité du courant de balayage horizontal. On suppose, par exemple, que la tension v23e est absente, c'est-à-dire que la borne du condensateur d'aller 39 qui est éloignée de l'enroulement déflecteur 38 est directement reliée à la masse. Pendant l'intervalle d'aller, seule la tension d'aller vt est appliquée à l'enroulement déflecteur 38. Du fait des pertes par dissipation qui se produisent pendant chaque cycle de déviation dans l'enroulement de déviation horizontale 38 et dans les éléments du générateur de déviation horizontale comme dans le commutateur d'aller 32, la forme d'onde de balayage horizontal iy s'écarte de la forme d'onde idéale, sensiblement symétrique et en trait plein 53 de la figure 2b pour la forme d'onde asymétrique en pointillés 54. La forme d'onde 54 déformée en linéarité a une pente moins importante que la forme d'onde idéale pendant la dernière partie de l'intervalle d'aller, avant le temps t7, avec pour résultat l'affichage d'une trame déformée o la dernière partie balayée ou explorée de chaque ligne de la trame apparaît comme étant comprimée par rapport à la première partie. Pour corriger une distorsion de linéarité, l'enroulement secondaire 23e du transformateur applique à l'enroulement déflecteur 38, la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation v23e, qui est illustrée sur la figure 2c, en série avec la tension d'aller vt appliquée par le condensateur d'aller 39. La phase de la tension v23e est telle que la somme de la tension d'aller vt et de la tension v23 est supérieure, en grandeur, pendant la dernière partie de l'intervalle d'aller que pendant la première partie de cet intervalle. Comme le montre la figure 2c, la tension de polarité alternante v23e est positive entre les temps t5 et t8, les temps t8 et t2 étant le centre du retour horizontal, et elle est négative entre les temps t2 et t5. Avec la tension appliquée à l'enroulement de déviation 38 pendant la dernière partie de l'aller entre les temps t5 et t7 supérieure, en grandeur,à la tension appliquée pendant la première partie de l'aller entre les temps t3-t5, la pente du courant de déviation horizontale iy est forcée à devenir plus raide pendant la dernière partie de l'aller pour donner sensiblement la forme d'onde idéale 53 de la figure 2b, comme cela est requis pour obtenir un courant de balayage dont la linéarité est corrigée. L'enroulement secondaire 23e du transformateur 23 peut être relié magnétiquement de façon très serrée à l'enroulement primaire 23a avec seulement une inductance de fuite d'une grandeur relativement petite existant entre le1s deux enroulements. La forme d'onde de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation v23e suit par conséquent très précisément la forme d'onde de la tension d'excitation en créneau 22. Comme le montre la figure 2c, la tension v23e est généralement une tension en créneau avec seulement une tension impulsionnelle de retour positive de relativement petite amplitude 55 qui est superposée sur la tension en créneau pendant l'intervalle de retour t1-t3. La tension de retour 55 est développée du fait du courant de déviation de retour qui s'écoule dans l'enroulement de sortie 23e, développant une tension impulsionnelle dans l'inductance de fuite associée à l'enroulement. Pour bien mettre en phase la tension de sortie sensible- ment en créneau v23e par rapport à la phase du courant de 2488091 - balayage 53 afin d'obtenir la correction de linéarité, le moment du passage par zéro de la tension v23e doit se produire à proximité ou autour du moment du passage par zéro du courant de balayage pendant l'aller, à proximité du temps t5 des figures 2b et 2c. Pour obtenir l'information correcte de phase, les moments de passage par zéro du courant de balayage horizontale sont détectés par le transformateur d'impulsions 37 sous forme d'une forme d'onde de tension impulsionnelle 43 développée dans l'enroulement secondaire du transformateur. La tension impulsionnelle 43 est appliquée à l'inverseur 21 pour ajuster la phase de la tension d'excitation 22 et ajuster ainsi la phase de la tension de sortie v23eafin que la transition positive de la tension v2,se produise à proximité du centre de l'aller au temps t5, comme cela est illustré sur les figures 2b, 2c et 2f, la figure 2f illustrant la tension impulsionnelle 43. Le transformateur d'impulsions 37 peut être conçu comme un transformateur à noyau toroldal saturable. Le courant de déviation qui s'écoule dans l'enroulement primaire du transformateur maintient le noyau en saturation magnétique sensiblement pendant tout le cycle de déviation horizontale sauf à proximité des moments du passage par zéro t2 et t5 du courant de déviation horizontale iy de la figure 2b. Quand le noyau est magnétiquement saturé, aucune tension de sortie n'est développée dans l'enroulement secondaire du transformateur dtimpulsions 37. A proximité des moments du passage par zéro du courant de déviation, le noyau du transformateur 37 sort de saturation, produisant une tension impulsionnelle 43a à proximité du centre de l'aller horizontal, à proximité du temps t5 de la figure 2f, et produisant une tension impulsionnelle 43b à proximité du centre du retour horizontal, près du temps t2. En appliquant la tension impulsionnelle 43 à l'inverseur 21, la pase correcte de la tension de sortie en créneau v23e par rapport à la phase du courant de balayage horizontal peut être obtenue pour obtenir une correction de linéarité, comme on l'a précédemment expliqué. La conception et la construc- tion du transformateur d'impulsions 37 et la phase de l'inverseur 21 sont décrits dans la demande de brevet US No. 174943 déposée le 4 Août 1980 au nom de D.W. Lutz et D.H. Willisetintitule "TELEVISION RECEIVER, PUSH-PULL INVERTER, FERRORESONANT TRAPNSFOPNER POER SUPPLY SYNCHRONIZED WITH HORIZONTAL DEFLECTIOIVN". Alternativement, l'inverseur 21 peut être traditionnel- lement conçu, et l'information de phase appropriée de la tension d'excitation 22 et de la tension de sortie v25e par rapport aubalayage horizontal peut être obtenuepar l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 31. Avec une telle conception, l'étage oscillateur horizontal et d'attaque 31 produira et appliquera, à l'inverseur, une tension e créneau déphasée 44, illustrée sur la úigure 2, développée à une borne S. La tension en créneau 44 synchronise e fonctionnement de l'inverseur de façon que la tension de sortie v23e soit développée en phase avec la tension en créneau 44, comme le montrent les figures 2c et 2e. En déphasant la tension en créneau 44 par rapport au signal de commutation à la fréquence de déviation 41 d'une quantité At = t5 - t4, la transition positive de la tension en créneau 44 est décalée du temps t4 au temps t5, comme cela est requis pour obtenir la bonne phase de la tension v23e pour la correction de la linéarité. Le courant s'écoule dans le générateur de déviation horizontale 30 et l'enroulement de déviation horizontale 38 à chaque cycle de déviation pour compenser les pertes par dissipation qui y sont entretenues. Une source de courant s'écoulant dans le générateur de déviation horizontale 30 provient de l'enroulement de sortie 23b de l'alimentation en courant 52. Une autre source de courant pour compenser les pertes dans l'enroulement de déviation horizontale 38 et le générateur de déviation horizontale 30 provient de l'enroulement secondaire 23e, qui est une source de signaux de correction de linéarité. L'enroulement 23e sert de source de tension de polarité alternante sensiblement en phase avec le courant de déviation iy qui s'écoule dans cette source. Ainsi, pendant l'intervalle t5-t7, un courant positif de déviation s'écoule de la borne de l'enroulement 23e qui est éloignée de la borne à la masse tandis que cette borne éloignée est à une tension positive par rapport à la masse, produisant ainsi un écoulement net de courant de l'enroulement 23e à l'enroulement de déviation horizontale 38. De même, pendant l'intervalle t2-t5, un courant négatif de déviation s'écoule dans la borne éloignée tandis que cette borne est à une tension négative par rapport à la masse, avec de nouveau un écoulement net de courant de l'enroulement à l'enroulement de déviation horizontale 38. Avec l'enroulement secondaire 23e servant de source supplémentaire de courant pour compenser les pertes dans l'enroulement de déviation horizontale 38 et le générateur de déviation horizontale 30, moins de courant doit s'écouler de l'enroulement de sortie 23b et de l'alimentation en courant 52, ce qui permet d'utiliser, pour l'alimentation en courant, des composants d'une plus faible valeur nominale. Par ailleurs, tout circuit supplémentaire relié entre la borne B+ 28 et la borne 40 du générateur de déviation, comme on peut en utiliser pour produire une correction en coussinet latéral du courant de balayage horizontal, rencontre des efforts réduits du fait de l'écoulement réduit de courant requis de l'alimentation 52. Typiquement, l'enroulement secondaire 23e peut produire environ 50% ou plus du courant nécessaire pour l'enroulement de déviation horizontale 38 et le générateur de déviation horizontale 30. La tension en créneau v23e est illustrée sur la figure 2c comme étant une tension de polarité alternante ayant une durée des impulsions par cycle de 50%. Des tensions de sortie à d'autrespourcentagespeuvent être utilisées tant que les tensions de sortie sont bien en phase pour donner une tension positive v23e sensiblement pendant toute la dernière partie de l'intervalle d'aller et une tension négative sensiblement pendant toute la première partie de l'intervalle d'aller. Il n'est pas souhaitable que la tension de sortie v23e devienne négative pendant un intervalle sensible immédiatement avant la fin de l'aller parce qu'une distorsion supplémentaire de la trame à proximité de la fin du balayage peut en résulter. La figure 2c illustre la transition positive de la forme d'onde de tension de correction de linéarité V23e qui se produit au centre de l'aller, au temps t5. On peut forcer cette transition à se produire quelque peu plus tôt que le temps t5 ou quelque peu plus tard que ce temps, tout en obtenant toujours une correction acceptable de la linéarité. Par exemple, en supposant un intervalle d'aller horizontal de l'ordre de 51 microsecondes, une transition positive se produisant dans un intervalle de plus ou moins 6 microsecondes centré sur le temps t5. produira une correction satisfaisante de la linéarité pour le courant de balayage horizontal i. Le transformateur 23 peut être construit comme un transformateur de commutation traditionnel avec tous les enroulements de sortie 23b-23e reliés de façon très serrée à l'enroulement primaire 23a. Alternativement, le transformateur 23 peut être construit comme un transformateur ferrorésonnar avec ses enroulements secondaires 23b-23d enroulés sur une partie du noyau 123 du transformateur qui se sature magnétiquement pendant chaque alternance de la tension d'excitation 22 pour produire des tensions de sortie réguléesdans chacun des enroulements 23b-23d. Pour obtenir un courant en circulation produisant un flux magnétique aidant à saturer la partie de noyau sous les enroulements 23b-23d, un condensateur 24 peut être relié aux bornes de l'enroulement 23b ou un condensateur 25 peut être relié aux bornes de l'enroulement 23c. La conception et la construction d'un transformateur ferro résonnant 23, même un avec un enroulement à haute tension 23e, peut être semblable à celle décrite dans la demande de brevet US au nom de P. S. Wendt No. 007.815 déposée le 30 Janvier 1979 et intitulée "HIGH FREQUENCY FERRORESONANT POWER SUPPLY FOR A DEFLECTION AND HIGH VOLTAGE CIRCUIT", correspondant au brevet britanique No. 2041668A. Quand on utilise un transformateur ferro résonnant 23, les enroulements régulés de sortie tels que les enroulements 23b-23d sont reliés magnétiquement de façon lMche à l'enroulement primaire 23a. La forme d'onde des tensions dans ces enroulements de sortie peut être quelque peu sinusoïdale ou peut ne pas avoir des transitions positive et négative relativement fortement en pente. Pour donner des transitions fortement en pente à la tension de sortie développée dans l'enroulement secondaire 23e, cet enroulement 23e peut être relié magnétiquement de façon très serrée à l'enroulement primaire 23a plutôt que d'être relié de façon très serrée à un autre des enroulements secondaires 23b-23d. Si la tension continue d'entrée Vi est non régulée en amplitude, comme cela peut être le cas quand on utilise un transformateur ferro résonnant pour obtenir des tensions régulées dans les enroulements de sortie 23b23d, l'amplitude de la tension en créneau v23e variera avec les variations d'amplitude de la tension d'entrée Yir Typiquement, la tension d'entrée Vi peut varier d'environ plus ou moins 10% autour de sa valeur nominale, produisant une variation de l'amplitude de la tension v23e de l'ordre de plus ou moins 10%. Une telle variation d'amplitude de la tension v23e donnera une variation encore plus faible de la correction de linéarité produite, une variation sensiblement inférieure à 5%, par exemple. Une si faible variation de la correction de linéarité aura peu d'effet néfaste sur la trame observée. En utilisant l'agencement de correction de linéarité de la figure 1, selon l'invention, on obtient facilement la correction de linéarité pour des systèmes de déviation sur grand angle qui peuvent avoir un enroulement déflecteur à perte relativement élevé ayant un rapport L/R, par exemple, de 0,6 millihenry par ohm. De tels systèmes de déviation sur grand angle peuvent nécessiter une correction de linéarité de 10 à 15% sur le circuit de déviation horizontale. Des techniques traditionnelles pour la correction de linéarité, comme la connexion d'une impédance variable en série avec l'enroulement déflecteur,présentent soit des difficultés pour obtenir la quantité requise de correction de linéarité ou bien nécessitent l'utilisation de composants relative- ment coûteux tels que des réactances saturables, utilisant des aimants parmanents pour contrôler la polarisation magnétique du noyau. Des aimants réglables sont quelque- fois requis pour bien établir le point de polarisation. L'agencement de correction de linéarité de la figure 1 donne une quantité prévisible de correction ne nécessitant pas de processus dtajustement. Par ailleurs, les bobines de linéarité de réactance saturable permettentd'obtenir une correction à linéarité en faisant varier l'inductance de la bobine de réactance en fonction du courant de déviation qui s'écoule dans l'enroulement de la bobine de réactance, et ainsi ne fonctionnent pas de façon avantageuse comme source supplémentaire de courant d'entrée, R E V E N D I C A T I 0 N S 1. Circuit déflecteur avec correction de linéarité, caractérisé par: une source (50) de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation; unenroulement déflecteur (38); un générateur de déviation (30) comprenant une source (39) de tension d'aller (Vt) et un commutateur d'aller (32) relié audit enroulement déflecteur (38) et sensible à un signal de commutation à la fréquence de déviation (41) pour appliquer ladite tension d'aller en série avec ladite tension à la fréquence de déviation (V23e) audit enroulement de déviation (38) à chaque cycle de déviation pour y produire un courant de balayage; et un moyen (37) relié à ladite source (50) de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation pour contrôler la phase de ladite tension par rapport audit courant de balayage, de façon à produire une correction de linéarité dudit courant de balayage. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen (37) précité pour contrôler la phase de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation précitée est tel que la somme de la tension d'aller (Vt) et de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation (V23e) soit supérieure, en grandeur, sensiblement pendant toute la dernière partie explorée de l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation que pendant sensiblement toute la première partie explorée du même intervalle. 3. Circuit selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que du courant s'écoule de la source (39) précitée de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation (Vt) à l'enroulement déflecteur (38) précité sensiblement pendant tout l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation pour remplacer les pertes de courant entretenues dans ledit enroulement déflecteur (38) et le générateur de déviation (30) précité. 4. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le moyen (37) précité pour contrôler la phase de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation précitée met ladite tension en phase de façon que son moment de passage par zéro se présente autour du moment du passage par zéro du courant de balayage précité pendant l'intervalle d'aller de chaque cycle de déviation. 5. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen précité pour contrôler la phase de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation précitée comprend un transformateur d'impulsions (37) avec son enroulement primaire dans le trajet en série du courant de balayage précité et un enroulement secondaire relié à la source (50) précitéede tension de polarité alternante à la fréquence de déviation, une tension impulsionnelle étant développée dans ledit enroulement secondaire dudit transformateur d'.impulsions à proximité du moment du passage par zéro dudit courant de balayage, et étant appliquée à ladite source (50) de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation pour produire ledit contrOle. 6. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen. précité pour contrôler la phase de la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation précitée comprend un étage oscillateur et d'attaque (31) qui applique le signal de commutation à la fréquence de déviation (45) précité au commutateur d'aller (32) précité et qui applique un signal (44) à la source (50) précitée de tension de polarité alternante à la fréquence dé déviation qui est déphasé par rapport audit signal de commutation à la fréquence de déviation (45) afin de produire la correction de linéarité. 7. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la source de tension de polarité alternante à la fréquence de déviation précitée comprend un générateur de créneaux(21) et un transformateur (23), ledit générateur (21) produisant une tension d'excita- tion en créneau (22) qui est appliquée à l'enroulement primaire (23a) dudit transformateur (23), dans un enroulement secondaire (23e) dudit transformateur (23) étant développée la tension de polarité alternante à la fréquence de déviation (V23e) et il est relié en série avec la source (39) précitéede tension d'aller et l'enrou- lement déflecteur (38) par le commutateur d'aller (32) précité. 8. Circuit selon la revendication 7, caractérisé par une source d'alimentation en courant B+ (52) reliée par un enroulement de sortie (23d) du transformateur (23) précité et au générateur de déviation (30) précité pour produire la tension d'aller précitée à partir de la tension développée dans ledit enroulement de sortie (23d). 9. Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce que le transformateur précité comprend un transformateur ferro résonnaxt(23) pour régler la tension développée dans l'enroulement de sortie (23d) précité contre des variations de la tension d'excitation. 10. Circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'enroulement secondaire (23e) du transformateur ferro résonna* (23) précité est relié magnétiquement de façon relativement serrée à l'enroulement primaire (23a) précité dudit transformateur, et en ce que l'enroulement de sortie (23d) précité est relié de façon relativement lâche audit enroulement primaire. 11. Circuit selon la revendication 10, caractérisé par un circuit à haute tension (49) relié à un autre enroulement de sortie (23c) du transformateur ferro résornat (23) précité pour produire un potentiel final d'accélération à partir de la tension régulée développée dans ledit autre enroulement de sortie (23c).