FR 2491635 A1 19820409 FR 8118906 A 19811007 La présente invention concerne des télescopes afocaux à réfraction. L'apparition de systèmes infrarouges d'observa- tion vers l'avant à grand rendement a conduit à une demande concernant des télescopes afocaux à grand rende- ment convenant pour une utilisation avec un tel système. On a proposé antérieurement différentes formes de téles- copes de ce type dont certains sont relativement compacts, mais la compacité extrême (c'est-à-dire une longueur totale très réduite) requise dans la pratique a imposé une condition relative à de faibles aberrations pupillai- res, condition qui s'est avérée difficile à satisfaire sans qu'il en résulte une complexité optique et mécani- que considérable dans un système à réfraction. On a conçu des systèmes de télescopes catadioptriques ayant le degré de compacité requis, mais ces systèmes ont tendance à être complexes avec, en outre, l'inconvénient de présen- ter un obscurcissement central désavantageux. Suivant la présente invention, on prévoit un télescope afocal à réfraction formé d'un système de télé- objectif achromatique à foyer fixe et d'un système d'ocu- laire à foyer fixe alignés sur un axe optique commun et conçus pour donner une image interne réelle, le système d'objectif étant constitué d'une lentille primaire et d'une lentille secondaire, tandis que le système d'ocu- laire est constitué d'au moins deux lentilles, chacune des lentilles du télescope étant constituée d'une matière ayant une bande-passante spectrale utile dans la région des longueurs d'onde des radiations infrarouges, tandis qu'elle comporte des surfaces de réfraction interceptant l'axe optique précité, au moins une des surfaces de réfraction de l'objectif primaire étant asphérique et chacune des surfaces de réfraction des autres lentilles du télescope étant pratiquement sphérique, la surface asphérique ne possédant qu'un faible degré d'asphéricité; l'objectif secondaire est doté d'une puissance négative et a un indice de réfraction égal ou inférieur à celui de l'objectif primaire qui est doté d'une puissance posi- tive, le télescope ayant, dans l'espace compris entre l'objectif primaire et l'objectif secondaire, une distance focale interne inférieure à 1,5. Etant donné que le télescope de la présente invention est du type à réfraction, on n'observe aucun obscurcissement de l'ouverture; en outre, les lentilles sont d'une fabrication aisée, étant donné qu'à l'excep- tion d'une seule, toutes les lentilles ont des surfaces de réfraction pratiquement sphériques, la ou les surfa- ces non sphériques ayant un profil asphérique qui ne s'écarte que légèrement d'un profil sphérique. Le système d'objectifs peut être rendu exempt de chromatisme en donnant, à l'objectif secondaire, un pouvoir dispersif (ou valeur V> inférieur à celui de l'objectif primaire tandis que le télescope peut être rendu extrêmement compact avec unrendement proche de la limite de diffraction dans une large gamme de grossisse- ments en donnant, à l'objectif secondaire, un indice de réfraction inférieur à celui de l'objectif primaire. La lentille d'achromatisme du système d'objec- tifs peut être un verre de chalcogénure tel que celui vendu par la "Barr and Stroud Limited" sous la dénomina- tion "Verre de Chalcogénure de type 1", tandis que cha- cune des autres lentilles du télescope peut être consti- tuée de germanium, toutes ces matières ayant une bande passante spectrale utile se situant à peu près dans la région des longueurs d'onde de 3-13 microns des radia- tions infrarouges. En variante, la lentille d'achroma- tisme peut être constituée de n'importe quelle autre matière optique présentant des caractéristiques physi- ques appropriées. Le tableau IV ci-après indique certai- nes des matières optiques les mieux appropriées. La lentille d'achromatisme peut être montée dans une position fixe par rapport aux autres lentilles, mais elle est avantageusement montée de façon à pouvoir se déplacer le long de l'axe optique, permettant ainsi de compenser, dans le télescope, les changements survenant dans la température ambiante et qui donnent lieu à des décalages de position de l'image réelle formée dans le télescope. De même, ce mouvement de la lentille d'achro- matisme peut être utilisé pour faire varier le foyer du télescope (sans se départir de la nature dite "afocale" de ce dernier), pour autant que l'image réelle formée dans le télescope ne doive pas être d'excellente qualité. On recourt avantageusement à cette méthode lorsque la lentille d'achromatisme a une faible puissance optique, étant donné que l'on observe un changement de grossisse- ment minime lorsque cette lentille est mobile. En variante, on peut conférer, au télescope, l'aptitude à compenser les changements survenant dans la température ambiante en utilisant, pour la construction de la monture périphérique du système de lentilles, des matières dont deux ont des coefficients de dilatation thermique sensiblement différents (c'est-à-dire une ather- manéité mécanique passive). La lentille d'achromatisme peut être mobile le long de l'axe optique ou elle peut être montée, par rapport aux autres lentilles, dans une position fixe qui confère, au télescope, un foyer fixe, spécifiquement, le foyer hyperfocal. On décrira à présent des formes de réalisation de la présente invention à titre d'exemple, en se réfé- rant aux dessins schématiques annexés et aux tableaux ci- après. Comme le montre la figure 1, un télescope 9 est constitué d'un système d'objectif 10 et d'un système d'oculaire 11 alignés sur un axe optique commun 12. Le télescope 9 est du-type afocal à réfraction-et il forme intérieurement une image réelle 13 des radiations qui y pénètrent par l'espace-objet 14. Le système d'objectif est un téléobjectif constitué d'une lentille primaire D et d'une lentille secondaire C, celle- ci étant à puissance négative (c'est-à-dire divergente) et achromatique, tandis que la première est à puissance positive (c'est-à-dire convergente) . La lentille C comporte des surfaces de réfraction 5, 6, tandis que la lentille D comporte des surfaces de réfraction 7, 8. Le système d'oculaire il est constitué de lentilles à puissance positive A, B compor- tant des surfaces de réfraction 1,2 et 3,4 respectivement. Les lentilles A et B forment ensemble un système à foyer fixe, tandis que les lentilles C et D forment également ensemble un système à foyer fixe, si bien que le système d'objectif 10 reçoit un faisceau de rayons parallèles pro- venant d'une pupille d'entrée formée dans l'espace-objet 14, tandis que le système d'oculaire 11 capte les radia- tions provenant de l'image réelle inversée 13 formée par le système d'objectif 10, pour engendrer ensuite un fais- ceau de rayons parallèles qui forment une pupille de sortie 0 dans un espace-image 15. La puissance optique et l'écartement des diverses lentilles A, B, C, D sont étu- diés de telle sorte que l'image 13 soit située entre les surfaces de réfraction 5 et 3. Les surfaces de réfraction 1, 2, 3, 4, 5, 6 et 8 sont chacune pratiquement sphériques, c'est-à-dire que, si elles ne sont pas réellement sphériques, elles le sont dans l'acception technique du terme, alors que la surface 7 qui a un profil asphérique, est non sphérique. Le télescope 9 est conçu pour être utilisé dans la région des longueurs d'ondes des radiations infrarouges (c'est-à-dire de 3 à 13 microns) et, par conséquent, les indices de réfraction des lentilles sont relativement élevés; toutefois, afin d'assurer un rendement optique suffisamment élevé, la lentille C est achromatique, elle est dotée d'une puissance négative et elle a un indice de réfraction inférieur à celui de la lentille D. A cet effet, pour l'intervalle de 8-13 microns, les lentilles A, B et D sont réalisées en germanium dont l'indice de réfraction est de 4,00322, tandis que la lentille C est réalisée en verre de chalcogénure de type 1 de la "Barr & Stroud Limited", l'indice de réfraction de ce verre étant de 2,49158, mesuré à une longueur d'onde de 10 mi- crons et à une température de 20C. Dans ce cas, la len- tille C a un pouvoir dispersif (ou valeur V) de 152, la valeur V étant définie par le rapport entre l'indice de réfraction à 10,0 microns moins 1 et l'indice de réfrac- tion à 8,5 microns moins l'indice de réfraction à 11,5 microns. Ces matières qui se prêtent à l'application d'un revêtement antiréflédissant, confèrent au télescope, lorsqu'elles sont pourvues d'un tel revêtement, un:coef- ficient de transmission des radiations incidentes d'au moins 65% dans l'intervalle de 8,5 à 11,5 microns. De préférence, la lentille C est mobile le long de l'axe optique 12, alors que les autres lentilles A, B et D sont fixes, permettant ainsi de conférer, au téles- cope, l'aptitude à compenser les mouvements de l'image 13 qui sont dus à des changements de température ambiante se situant spécifiquement dans l'intervalle de -100C à + 500C. En variante, pour une position fixe de l'image 13, le télescope peut être mis- au point sur des objets distants, spécifiquement dans la portée de 50 mètres à l'infini. A titre de variante, la lentille C, ainsi que les autres lentilles A, B et D peuvent être montées dans une position fixe. En réalisant judicieusement la monture périphérique qui supporte la lentille D moyennant l'uti- lisation d'une ou de plusieurs matières à coefficient de dilatation thermique élevé telles qu'un polyéthylène à poids moléculaire très élevé, et en réalisant la majeure partie du reste de la monture du télescope moyennent l'u- tilisation d'une ou de plusieurs matières à coefficient de dilatation thermique relativement faible telles que l'aluminium (coefficient de dilatation thermique de l'alu- minium = 23 x 10 6, de polyéthylène à poids moléculaire très élevé = 125225 x 10 6), il est possible de compenser, dans le télescope, des variations de température ambiante se situant dans l'intervalle de -40'C à +70 C, tout en maintenant simultanément un foyer constant et un bon rendement optique. Bien qu'une telle forme de réalisation permette uniquement d'obtenir un télescope à un seul foyer fixe, elle évite de devoir assurer une quelconque mobilité de la lentille C et, par conséquent, elle sup- prime les éléments mécaniques actifs requis pour dépla- cer cette lentille C. Un exemple du télescope 9 est détaillé dans le tableau I ci-après qui indique le rayon de courbure de chaque surface de réfraction, conjointement avec le dia- mètre d'ouverture de chaque surface et de la pupille 0 dont la position est utilisée comme point de repère à partir duquel est défini l'écartement des surfaces de réfraction successives, de même que la nature de la matière applicable à cette distance d'écartement. C'est ainsi que, par exemple, la surface 5 a un rayon de cour- bure de -300,77 millimètres, le signe - indiquant que le centre de courbure est situé sur le côté de droite de la surface 5; cette surface est séparée de la surface pré- cédente 4 par un espace libre de 82,32 millimètres dans le sens de la pupille 0; elle a un diamètre d'ouverture de 72,09 millimètres et elle est séparée de la surface suivante 6 d'une distance de 7,5 millimètres qui repré- sente l'épaisseur d'une couche de verre de chalcogénure de type 1 de la "Barr & Stroud Limited". Le profil asphérique de la surface de réfrac- tion 7 est illustré en figure 2 dans laquelle les écar- tements Z, parallèlement à l'axe optique, entre le profil asphérique et la sphère à ajustage optimum, d'une part, la surface sphérique de repère 7', d'autre part, sont cadrés d'un facteur de 750; le profil asphérique est déterminé par l'équation suivante: Z.C. = + 1 - \ 1 _ C(C.H2 + B H4 + G.H6 +....) o Z = distance le long de l'axe optique. C = 1/R; R = rayon de courbure de la surface 7' (= -204,98 mm). H = distance radiale perpendiculaire à l'axe optique (valeur maximum = 70,69 mm). B = coefficient asphérique de premier ordre (= -2,54 x 10). G = coefficient asphérique de deuxième ordre (= +2,45 x 10 13). = termes d'ordre supérieur (= 0,0), la sphère à ajustage optimum étant la surface sphérique de laquelle le profil asphériqẻ ne s'écarte que légère- ment. Le tableau III indique les valeurs calculées des écartements entre le profil asphérique et la sphère à ajustage optimum pour différentes hauteurs d'ouvertures, ainsi que le rayon de courbure de la sphère à ajustage optimum. Ce télescope donne un grossissement de 9,0 fois et il a une distance focale interne de 0,92 dans l'espace vide compris entre les lentilles C et D. L'achromatisme est maintenu dans l'intervalle de 8,5 à 11,5 microns et, grâce à la lentille mobile C, la compensation thermique est assurée dans l'intervalle de -100C à +500C, tandis que l'on dispose d'une portée de mise au point allant de mètres à l'infini. Pour des applications pratiques, si la dégradation du rendement est acceptable, la portée de mise au point et la compensation thermique peuvent être accrues jusqu'à 5 mètres à l'infini et -400C à +700C respectivement. En variante, la lentille C, ainsi que les autres lentilles A, B et D peuvent être montées dans une position fixe en définissant ainsi un seul foyer fixe, tandis que la compensation thermique est assurée par des moyens passifs etce, dans l'intervalle de -40'C à +70'C avec une dégradation minimale du rendement d'ensemble. Le tableau II donne des valeurs spécifiques relatives à la qualité de l'image obtenue avec ce télescope lorsqu'il est mis au point à une distance d'environ 700 mètres. Le télescope décrit ci-dessus assure un rende- ment élevé sur au moins deux tiers du champ complet avec un objectif primaire dont le diamètre d'ouverture est agrandi de moins de 8,1% pour compenser les aberrations pupillaires, cependant que la distorsion angulaire à l'angle de champ maximum n'est que d'environ +1,4%, le signe + indiquant un grossissement croissant avec un angle de champ croissant. De même, on obtient ce rendement avec un télescope dans lequel on n'observe aucun effet de lucarne à l'une ou l'autre des surfaces de réfraction des lentilles, qui n'engendre aucun effet de narcisse et qui a une longueur totale réduite. Bien que deux coefficients asphériques seulement aient été utilisés en vue d'obtenir le système de lentil- les donné, on peut, si on le désire, utiliser un plus grand nombre de coefficients asphériques (c'est-à-dire d'ordre supérieur). On peut également optimaliser ce télescope de telle manière qu'il soit à même de donner un champ de vision et un diamètre de pupille différents dans l'espace-image en le rendant ainsi approprié pour un accouplement à différents systèmes de détection dans les- quels on peut utiliser ou non des mécanismes à balayage. Le télescope détaillé dans les tableaux I à III inclus peut être réalisé à plus grande échelle et optima- lisé afin de donner un large intervalle de grossissements cependant que la configuration générale des lentilles reste constante. En outre, le système d'oculaire situé à l'extrémité proximale de la pupille dans l'espace-image, c'est-à-dire la lentille A, peut être remplacé par deux lentilles ou plus, permettant ainsi d'améliorer légère- ment le rendement optique d' ensemble et de conférer, au système d'oculaire, un meilleur équilibre général en ce qui concerne les aberrations. La figure 3 illustre la forme de réalisation 249 1 635 dans laquelle la lentille A de la figure 1 a été remplacée par deux lentilles A' et A" comportant respectivement des surfaces de réfraction 1',2' et 1",2" qui sont chacune sphériques. Les autres lentilles conservent la configura- tion générale illustrée en figure 1, des valeurs spéci- fiques de courbure et d'écartement étant reprises au tableau V, tandis que des chiffres relatifs au rendement sont indiqués au tableau VI, des détails concernant le profil asphérique 7 étant donnés au tableau VII et illus- très en figure 4 avec des écartements (parallèles à l'axe optique) agrandis d'un facteur de 2000 pour des raisons de clarté. Dans ce cas, la surface asphérique 7 est déter- minée par l'équation décrite précédemment, en utilisant les termes suivants: R = -193,38 mm; H = 0 à 68,954 mm; B = -2,07 x 10 9; G = +2,93 x 10 13, tous les coefficients d'ordre supérieur étant zéro. La distance focale de ce télescope dans l'espace vide compris entre les lentilles D et C est de 0,89 et l'on remarquera que les chiffres de rendement indiqués au tableau VII représentent une-amé- lioration vis-à-vis de ceux du tableau II. Bien que, dans les formes de réalisation décri- tes, seule la surface de réfraction 7 soit asphérique, on comprendra que l'on pourrait obtenir le même rendement avec un système dans lequel seule la surface 8 est asphé- rique, ou avec un système dans lequel les surfaces 7 et 8 sont toutes deux asphériques, ce dernier système offrant un avantage du fait que le degré d'asphéricité total sera réparti entre les deux surfaces, si bien que chacune de celles-ci aura alors un degré d'asphéricité nettement réduit comparativement à celui de la surface 7 comme illustré en détail dans le tableau III ou VI. On comprendra également que, sans modifier la configuration générale des lentilles, les télescopes décrits ici peuvent être réalisés à une échelle permet- tant d'obtenir n'importe quel grossissement désiré se situant dans l'intervalle de 0,5 à 35, tandis que les dimensions du champ de vision et de la pupille de l'espace- image 0 peuvent être accrues ou réduites indépendamment. Il est également à noter que la distance focale spécifiée ici est calculée d'après la formule (2.sin @), o e est le demi-angle du cône formé par le pinceau lumineux de champ axial après réfraction à partir de la lentille sur laquelle tombe ce pinceau lumineux. Les données reprises dans les tableaux I à VII inclus sont valables pour une température de 20'C. TABLEAU I Rayon de Diamètre Lentille Surface Ecartement courbure Matière; d'ouverture Pupille d'entrée* 0 O Plat Air 15,30 1 25,34 -199,20 Air 37, 61 A 2 4,25 - 66,25 Ge 38,41 3 0,50 29,36 Air 34,42 B 4 11,94 22,88 Ge 23, 29 82,32 -300,77 Air 72,09 C 6 7,50 -1799,70 As/Se/Ge(BS1) 76,40 7' # 59, 07 -204,98 Air 141,37 D 8 15,71 -141,40 Ge 148,11 * Angle de champ maximum à la pupille d'entrée = 46,4 . # La surface 7 a un profil asphérique. TABLEAU II Etendue efficace approximative de la tache lumineuse dans l'espace- objet (en milliradians) Monochromatique à * Chromatique dans l'intervalle Champ 10,0 microns de 8,5-11,5 microns Axial 0,053 0,081 1/2 0,071 0,105 3/4 0,073 0,113 Complet 0,101 0,145 À Déterminé par une mesure accumulée de trois longueurs d'onde pondérées de manière égale, ces longueurs d'onde étant de 8,5, 10,0 et 11,5 microns. TABLEAU III Distance radiale perpendicu- laire à l'axe optique Profondeur du profil asphérique (mm) (microns) 0,00 2,83 ,65 8,48 11,31 14,14 16,96 19,79 22,62 ,45 28,27 31,10 33,93 36,76 39,58 42,41 ,24 48,06 ,89 53,72 56,55 59,37 62,20 ,03 67,86 ,68 0,00 -0, 03 -0,10 -0,22 -0,39 -0,59 -0,82 -1,07 -1,33 -1,58 -1,83 -2,05 -2,23 -2, 36 -2,44 -2,45 -2,39 -2,26 -2,06 -1,79 -1,47 -1,11 -0,75 -0,41 -0,14 -0, 00 Rayon de courbure de la sphère à ajustage optimum =-204,7094 mm e La profondeur du profil asphérique est définie par l'écartement entre des points du profil asphérique et de la sphère à ajustage optimum qui sont situés à une distance radiale égale perpendicu- lairement à l'axe optique. Le signe - indique l'enlèvement de matière de lentille de la sphère à ajustage optimum dans le but d'obtenir le profil asphérique. [ TABLEAU IV Valeur V Matière Indice de réfraction* (Pouvoir dispersif) BS2 2,85632 248 BSA 2,77917 209 TI 1173 2,60010 142 AMTIR 2,49745 169 BS1 2,49158 152 TI 20 2,49126 144 ZnSe 2,40653 77 KRS 5 2,37044 260 CsI 1,73933 316 CsBr 1,66251 176 Ki 1,62023 137 * L'indice de réfraction est donné pour une de 10 microns longueur d'onde e Dans la gamme de longueurs d'onde de 8,5 à 11,5 microns TABLEAU V Rayon de Diamètre C Lentille Surface Ecartement courbure Matière d'ouverture Pupille* d'entrée 0 0 Plat Air 15,30 1" 19,52 -199,20- Air 32, 80 A" 2" 4,18 -100,08 Ge 33,92 1' 8,50 -476,45 Air 36,54 A' 2' 3,75 -110, 89 Ge -36,87 3 0,50 30,79 Air 33,16 B 4 12,77 23,01 Ge 21,71 74,06 -286, 13 Air 66,69 C 6 7,50 -7621,95 As/Se/Ge(BS1) 70,97 7' 61,95 -193,98 Air 137,91 D 8 15,71 -135,64 Ge 144,82 * Angle de champ maximum à la Comme pupille d'entrée = 46,4 . l'exige ce mode de grossissement. La surface 7 a un profil asphérique. 249 1 635 TABLEAU VI Etendue efficace approximative de la tache lumineuse dans l'espace- objet (en milliradians) Monochromatique à * Chromatique dans l'inter- Champ 10,0 microns valle de 8,5-11,5 microns Axial 0,040 0,075 1/2 0,044 0,093 3/4 0,052 0,108 Complet 0,089 0,140 * Déterminé par une mesure accumulée de trois longueurs d'onde pondérées de manière égale, ces longueurs d'onde étant de 8,5, 10,0 et 11,5 microns. TABLEAU VII Distance radiale perpendicu- laire à l'axe optique Profondeur du profil asphérique (mm) (microns) 0,00 2,76 ,52 8,27 11,03 13,79 16,55 19,31 22,07 24,82 27,58 ,34 33,10 ,86 38, 61 41,37 44,13 46,89 49,65 52,41 ,16 57,92 ,68 63,44 66,20 68,95 0,00 -0, 01 -0,05 -0,12 -0,20 -0,31 -0,42 -0,54 -0,65 -0,76 -0,85 -0,91 -0,95 -0, 95 -0,91 -0,83 -0,72 -0,58 -0,42 -0,27 -0,13 -0,05 -0,07 -0,24 -0,61 -1, 26 Rayon de courbure de la sphère à ajustage optimum = -193,84 mm # La profondeur du profil asphérique est définie par l'écartement entre des points du profil asphérique et de la sphère à ajustage optimum qui sont situés à une distance radiale égale perpendicu- lairement à l'axe optique. Le signe - indique l'enlèvement de matière de lentille de la sphère à ajustage optimum dans le but d'obtenir le profil asphérique. 18' REVENDICATIONS 1. Télescope afocal à réfraction formé d'un système de téléobjectif achromatique à foyer fixe (10) et d'un système d'oculaire à foyer fixe (11) alignés sur un axe optique commun (12) et conçus pour donner une image interne réelle (13), ce système d'objectif (10) étant constitué d'une lentille primaire (D) et d'une lentille secondaire (C), tandis que le système d'oculaire (11) est constitué d'au moins deux lentilles (A, B), cha- cune des lentilles (A, B, C, D) du télescope étant cons- tituée d'une matière ayant une bande passante spectrale utile dans la région des longueurs d'onde des radiations infrarouges, tandis qu'elle comporte des surfaces de réfraction (1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8) interceptant l'axe optique précité (12), au moins une des surfaces de réfraction (7, 8) de-l'objectif primaire (D) étant asphé- rique et chacune des surfaces de réfraction (1, 2, 3, 4, , 6) des autres lentilles (A, B, C) du télescope étant pratiquement sphérique, la surface asphérique (7, 8) ne possédant qu'un faible degré d'asphéricité, l'objectif secondaire (C) étant doté d'une puissance négative et ayant un indice de-réfraction égal ou inférieur à celui de l'ob- jectif primaire (D) qui est doté d'une puissance posi- tive, le télescope ayant, dans l'espace compris entre l'objectif primaire et l'objectif secondaire (D, C) une distance focale interne inférieure à 1,5. 2. Télescope afocal à réfraction suivant la revendication 1, caractérisé en ce que chacune des sur- faces de réfraction (7, 8) de l'objectif (D). est asphé- rique. 3. Télescope afocal à réfraction suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que chacune des surfaces de réfraction asphériques est conforme à l'équation donnée dans la spécification ci- dessus, les coefficients asphériques de troisième ordre et des ordres plus élevés étant zéro. I491635 4. Télescope afocal à réfraction suivant l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce que la lentille (C) de l'objectif secondaire a un indice de réfraction égal ou inférieur à celui de chacune des autres lentilles (A, B, D) du télescope. 5. Télescope afocal à réfraction suivant l'une quelconque des revendications l à 3, caractérisé en ce que le pouvoir dispersif (valeur V) de la lentille (C) de l'objectif secondaire est inférieur à celui de la-lentille (D) de l'objectif primaire. 6. Télescope afocal à réfraction suivant la revendication 5, caractérisé en ce que la lentille (C) de l'objectif secondaire est montée pour se déplacer le long de l'axe optique (12). 7. Télescope afocal à réfraction suivanE la revendication 1, en substance comme défini dans les tableaux I-III. 8. Télescope afocal à réfraction suivant la revendication 1, en substance comme défini dans les tableaux V-VII.