FR 2476324 A1 19810821 FR 8003565 A 19800219 P4i9324 DISPOSITIF ELECTRONIQUE DE MESURE POUR RESEAU POLYPHASE 1 La présente invention concerne des dispositifs pour produire un signal fonction de plusieurs grandeurs mesurées sur plusieurs phases d'un circuit de distribution d'énergie électrique polyphasé, notamment des dispositifs dont le signal de sortie est fonction de la puissance transitant à travers une ou plusieurs desdites phases. On sait que l'énergie consommée dans un réseau électrique polyphasé, est la somme des énergies effectivement consommées sur chacune des phases et les compteurs d'énergie polyphasés comportent à cet effet des dispositifs permettant de mesurer des paramètres JO électriques concernant plusieurs phases pour déterminer l'énergie correspondante. On a proposé récemment, par exemple dans la demande de brevet français 78 13 998 déposée le 11 mai 1978 et publiée sous le numéro 23 91 474, un compteur d'énergie comportant un dispositif électronique I5 de mesure qui reçoit sur ses entrées un signal représentatif du courant sur une phase à laquelle il est associé et un signal représentatif de la tension d'alimentation de cette phase et émet à sa sortie un train d'impulsionsdont la fréquence est proportionnelle à l'énergie transi- tant par cette phase. Dans un compteur polyphasé fonctionnant sur ce principe on utilise plusieurs dispositifs de mesure électronique, chacun associé à une phase respective, dont on totalise alors les impulsions de sortie pour obtenir le compte de l'énergie totale à l'aide d'un circuit de totalisation approprié. Certains de ces dispositifs de mesure électroniques sont adaptés à dériver leurs signaux d'entrée de la phase associée sans l'intermédiaire de transformateurs de tension ou de courant. Un signal représentatif du courant est notamment dérivé à partir de la chute de tension aux bornes d'un shunt branché sur cette phase. Un signal représentatif de la tension est obtenu à l'aide d'un diviseur de tension et un circuit d'alimentation produit à l'entrée du disposi- tif de mesure une tension mesurée par rapport au potentiel de la phase, sans employer de transformateur. Ainsi, le dispositif électronique de mesure et son circuit d'alimentation associé "flottent" avec le potentiel de la phase, un 1 circuit à forte impédance fournissant la continuité électrique entre ce circuit d'alimentation et un potentiel distinct de celui de la phase tel que celui de la terre ou d'un conducteur de neutre. Dans un compteur branché sur un réseau polyphasé, les dispositifs de mesure et leur alimentation sont donc portés à des tensions qui peuvent être très différentes les unes des autres et fluctuent dans des limites assez larges les unes par rapport aux autres. Il en résulte que le totalisateur d'impulsions à la sortie de ces circuits doit nor- malement être isolé galvaniquement par rapport à certains au moins de I0 ceux-ci.Par ailleurs, il est souhaitable que son alimentation puisse être directement dérivée du réseau sans faire intervenir de transfor- mateur de tension coûteux. Cette alimentation doit fonctionner quel que soit le nombre de phases du réseau polyphasé qui sont effectivement sous tension, afin de comptabiliser l'énergie qui transite ne serait-ce que I5 par une seule phase si les autres phases du réseau sont coupées. D'une façon plus générale, il est souhaitable de réaliser des alimen- tation sans transformateurs dans des dispositifs de mesure de grandeurs sur un réseau de distribution d'énergie électrique qui nécessitent un minimum de composants et ceci constitue un objectif majeur de la présen- te invention. Conformément à l'invention, il est prévu un dispositif de mesure d'au moins une grandJeur sur un réseau de distribution d'énergie électri- que alternative, comportant: - un premier dispositif électronique de mesure pour produire un premier signal correspondant à une grandeur mesurée relativement à un premier conducteur de phase du réseau; une première alimentation pour fournir à ce dispositif de mesure une tension d'alimentation; des moyens pour brancher cette première alimentation entre le pre- mier conducteur de phase et un conducteur pris comme référence, compor- tant un premier circuit de liaison à forte impédance pour raccorder cette première alimentation au conducteur pris comme référence, de façon que la tension d'alimentation fournie à ce premier dispositif de mesure soit continue et sensiblement stable par rapport au potentiel du premier 1 du premier conducteur de phase; et un autre dispositif électronique pour produire une indication d'une grandeur mesurée sur le réseau de distribution caractérisé en ce qu'il comporte: une alimentation supplémentaire agencée pour ttre reliée d'une part au premier conducteur de phase par l'intermédiaire dudit circuit circuit de liaison à forte impédance, et d'autre part au conducteur de référence, pour alimenter cet autre dispositif électronique sous une tension conti- nue sensiblement stable par rapport au potentiel du conducteur de réfé- I0 rence dès que le premier conducteur de phase est sous tension par rapport à ce dernier. Grâce à la disposition ainsi décrite pour la première alimentation et l'alimentation supplémentaire, chaque dispositif électronique est suscep- tible de "flotter électriquement" avec le potentiel du conducteur auquel il est associé à une extrémité respective du circuit de liaison à forte impédance. Ainsi, le dernier établit la continuité électrique entre le premier conducteur de phase et le conducteur de référence conjointement pour deux alimentations sans transformateur flottant chacune autour d'un potentiel distinct, ce qui permet de réaliser une économie de composants. Dans le cas o l'autre dispositif électronique est un dispositif destiné à exploiter des informations en provenance de plusieurs dispo- sitifs électroniques de mesure associés chacun à une phase respective d'un réseau polyphasé et possédant chacun une alimentation propre reliée par un circuit à forte impédance respectif au conducteur de référence, il est avantageux d'utiliser chacun de ces circuits à forte impédance pour raccorder l'alimentation supplémentaire au conducteur de phase respectif. Ainsi,l'alimentation de chacun de ces dispositifs de mesure peut être connectée à une extrémité du circuit à forte impédance respec- tif qui lui permet de flotter avec la phase associée tout en restant sous- traite à l'influence des tensions parasites élevées qui sont susceptibles d'apparaître sur le réseau. Par ailleurs, ce circuit de liaison à forte impédance réalise une fonction similaire vis à vis de l'alimentation sup- plémentaire propre au dispositif d'exploitation des mesures. L'alimenta- tion supplémentaire est en effet connectée à l'autre extrémité de chacun des circuits de liaison ce qui lui permet de flotter avec le potentiel du conducteur de référence à l'abri des surtensions. Cette connexion est de préférence telle qu'il suffise que l'une des phases associée à un des dispositifs de mesure soit en service pour que l'alimentation du circuit 4 1 d'exploitation le soit également par l'intermédiaire du circuit à forte impédance respectif. Cette-connexion est ainsi fonctionnellement assimi- lable à un circuit OU. Les circuits à haute impédance sont de préférence, réalisés par le branchement en série d'un condensateur laissant passer la fréquence du réseau et d'une résistance de valeur relativement forte pour amortir les surtensions transitoires susceptibles d'apparaître sur le réseau. L'invention est applicable aux réseaux polyphasés comportant I0 au moins deux dispositifs de mesure associés chacun à une phase respective. En particulier, dans le cas des réseaux triphasés, elle peut être appliquée aux dispositifs qui comportent un circuit élec- tronique de mesure(par exemple un circuit de comptage d'énergie) pour chacune des phases dont la tension est par rapport à un neutre I5 commun. Elle peut être également appliquée à un-réseau triphasé à trois fils sur lequel deux circuits de mesure sont disposés chacun entre une paire de phases respectives; dans ce cas le potentiel du conducteur commun utilisé comme référence varie et le-circuit d'ali- mentation supplémentaire "flotte" également avec lui. Elle s'applique aussi bien à des circuits diphasés trois fils à phasesdécalées de . Selon une caractéristique intéressante de l'invention, il est possible d'effectuer la connexion entre chacun des circuits à forte - impédance et le circuit d'alimentation supplémentaire en utilisant des diodes propres à la fonction d'alimentation de ce circuit pour réaliser également une fonction OU, empêchant l'interaction entre ces circuits les uns sur les autres. La connexion du circuit drali- mentation supplémentaire à une pluralité de phases peut donc être effectuée sans nécessiter de composants supplémentaires. D'une façon générale, les dispositions conformes à la présente invention peuvent être employées pour minimiser le coût en composants du circuit supplémentaire nécessaires à l'alimentation du dispositif d'exploitation des signaux en provenance des dispositifs de mesure. D'autres aspects et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante de divers modes de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure I est un schéma de branchement d'un dispositif 1 électronique de comptage d'énergie dont le principe est utilisé dans le dispositif de la figure 2; la figure 2 illustre un circuit de mise en oeuvre de l'invention dans le cas de la mesure de l'énergie dans un réseau triphasé quatre fils; la figure 3 représente une variante de réalisation d'une alimentation pour le circuit de là figure 2; la figure 4 représente une autre variante de réalisation d'une alimentation pour le circuit de la figure 2; Io la figure 5 représente un schéma d'application de l'invention à la mesure de l'énergie dans un réseau de distribution triphasé trois fils; la figure 6 représente un schéma d'application de l'invention à la mesure de l'énergie dans le cas d'un réseau triphasé trois fils avec deux éléments de comptage; les figures 7 et 8 représentent deux schémas d'application de l'in- vention au cas d'un réseau trois fils à deux phases en opposition et neutre. On a représenté sur la figure 1 un dispositif de comptage d'énergie électronique branché entre un conducteur de neutre N et un conducteur de phase P d'un réseau de distribution d'énergie électrique monophasé pour une installation domestique sous une tension de 110 ou 220 volts par exemple. Ce dispositif correspond à un objet de la demande de brevet français susmentionnée publiée sous le numéro 23 9I 474. Il comporte essentiel- lément un circuit de comptage électronique 10 réalisé sous forme d'un circuit intégré à large échelle (LSI), raccordé sans transformateur au réseau alternatif monophasé P, N. Un shunt I2 est interposé sur la phase P aux bornes I4 et I6 duquel est branché le circuit de comptage IO, pour obtenir entre ses entrées I5 et I7 une tension proportionnelle au courant traversant le fil actif ou conducteur de phase P. Le circuit de comptage IO est par ailleurs connecté par une résistance R 22 à la jonction I9 d'un diviseur de tension R20, R2I qui se trouve branché entre le conducteur de phase P et le neutre N. La résistance R21 a une valeur très supérieure à la résistance R 20 de telle sorte que la tension entre la jonction I9 des deux résistances 1 et le conducteur de phase P soit relativement faible, et fournisse aux entrées 24 et 25 du circuit de comptage un signal représentatif de la tension de phase de l'ordre de 0,5 volts. Le circuit de comptage effectue le produit du signal de tension instantanée présent entre ses entrées 24, 25 et du signal représentatif du courant instantané présent entre les entrées I5, I7 et la conversion de ce produit en impulsions dont la fréquence est proportionnelle à la puissance transitant par la phase P. Ces impulsions sont transmises à la sortie 26 du circuit de comptage pour être totalisées dans un comp- I0 teur totalisateur électronique 28 dont la sortie est reliée à un affi- cheur 30 par exemple du type à cristaux liquides. Afin d'alimenter le circuit de comptage I0, le totalisateur 28 et son affichage 30, une alimentation 32 est branchée sans transformateur entre le conducteur de phase P et le conducteur de neutre N. Elle com- I5 porte un montage parallèle d'une diode de Zener Z 34 et d'un circuit série formé d'un condensateur C 35 et d'une diode D 36. Une extrémité 38 de ce montage parallèle est reliée au conducteur de phase P et l'autre extrémité 39 de ce montage est raccordéeau conducteur de neutre N par l'intermédiaire d'un condensateur C 40 et d'une résistance R 4I en série. La jonction 37 du condensateur et de la diode est reliée à une entrée 27 d'alimentation du circuit LSI I0. Le circuit de liaison formé par le condensateur C 40 et la résistance R 4I présente une impédance relativement forte pour faire chuter la tension entre la jonction 39 et le neutre N tout en minimisant les pertes de puissance, en particulier de puissance active conformément aux normes imposées dans le domaine du comptage d'énergie électrique. Le condensateur C 40 est dimensionné de façon à être à l'origine de la plus grande partie de cette chute de tension, sans consommation de puissance active. Une partie relativement faible de cette chute de ten- sion est assumée par la résistance R 4I destinée à atténuer les ondes de choc sur le réseau de façon à protéger le circuit d'alimentation 32 auquel elle est connectée. 1 Lorsque les conducteurs de phase et neutre sont alimentés par une tension alternative à la fréquence nominale du réseau, la diode Zener Z 34 délivre à ses hornes une tension en -réneaux rectangulaires dont l'amplitude peut être par exemple égale à cinq volts, valeur à laquelle elle charge le condensateur C 35 par l'intermédiaire de fa diode D 36, de sorte que la tension de la jonction 37 par rapport au conducteur de phase P s'établit à une valeur pratiquement continue de + 5 volts. Cette tension est utilisée pour alimenter le circuit de comptage I0 par ses entrées 25, reliée I0 à la phase P, et 27, reliée à la jonction 37. Le totalisateur 28 et l'afficheur 30 sont également raccordés à l'alimentation 32 par l'intermédiaire de conducteurs respectifs 42 et 43, reliés à la jonction 39, et 44, 45, reliés à la phase P. Lorsque le réseau-est alimenté, le circuit 32, le circuit I5 de comptage 10, le totalisateur 28 et son afficheur 30 "flottent' électriquement avec le potentiel de phase, toutes les tensions prises en compte par les circuits l'étant en référence au potentiel de la phase P. La figure 2 représente l'application de montages tels que celui de la figure I pour le comptage de l'énergie transmise à un circuit triphasé quatre fils, c'est-à-dire comportant trois conducteurs de phase Pl, P2, P3 et un conducteur de neutre N qui peut être ou non raccordé à la terre. A chacune des phases Pl, P2, P3, est associé un circuit de comptage 101, l102, 103 respectivement. Ces circuits de comptage reçoivent un signal représentatif du courant dans la phase respec- tive à partir de shunts 12,, 122, 123, et un signal de tension à l'aide derésistances et diviseur de tension respectifs, représentés en tirets sur la figure 2 et branchés entre la phase respective et le conducteur de neutre, ces diviseurs étant repérés par les références R2Il3 R202 - R212 et R203 - R21 D'une façon générale, les éléments identiques à ceux de la figure 1 sont repérés par des numéros de référence identiques munis de l'indice de la phase à laquelle ils sont associés. 1. Afin d'assurer l'alimentation de chacun des circuits de comptage 101, à 103 des alimentations respectives 32., 322 et 32 sont également prévues connectées de façon similaire à l'ali- mentation 32 de la figure 1- En particulier, chacune de ces alimentations est reliée au neutre par l'intermédiaire d'un circuit de liaison à forte impédance comportant un condensateur tel que C 401 en série avec une résistance telle que R 41 pour le circuit d'alimentation 321, chacun de ces circuits jouant le rôle indiqué précédemment à propos du circuit Io C 40, R 4I. Chaque circuit de comptage 101 à 103 possède une sortie débi- tant sur une diode-électro-luminescente, respectivement numérotée de 52 à 523f associée à une extrémité d'une liaison à fibres optiques respective 54 à 5433 dont l'extrémité opposée transmet I5 aux entrées respectives d'un,'phototransistor 561 à 563 des impulsions lumineuses correspondant aux impulsions de sortie du circuit I01 à 3Les phototransistors 561 à 563 sont connectées par des conducteurs 57 aux entrées d'un circuit de sommation..58 de conception connue qui effectue la totalisation des impulsions reçues sur ses trois entrées en provenance des phototransistors 561 à 563. Ce totalisateur est raccordé par une liaison multifils 59 à un afficheur à cristaux liquides 6I qui indique l'énergie mesurée par le compteur triphasé. Le totalisateur et son système d'affichage peuvent être également réalisé par tout autre système équivalent, par exemple un solénoïde dont l'excitation par impulsion peut provoquer la rotation par l'intermédiaire d'une roue à rochet d'un totalisateur à rouleaux selon un principe utilisé dans les compteurs téléphoniques ou à l'aide d'un moteur pas à pas entraînant un totalisateur à rouleaux en réponse à chaque impulsion. Les liaisons optiques 54 à 54; sont destinées à réaliser une isolation convenable entre le totalisateur 58 d'une part et chacune de ces phases Pl à P3 ainsi qu'entre ces phases entre elles, leurs niveaux de tension respectifs étant très différent, il est nécessaire que le système de totalisation et d'affichage utilisé pour le 1 compteur triphasé puisse fonctionner même si l'une des phases seulement est alimentée, les deux autres se trouvant hors tension, et il est tout à fait souhaitable d'utiliser le courant fourni par le réseau sur lequel est branché le compteur pour le faire fonctionner. A cet effet, le totalisateur 58 est alimenté sous une tension de continu de + 5 volts-par rapport au conducteur de neutre de la façon suivante. Un condensateur chimique C 63 est branché entre deux bornes 64 et 65 d'alimentation du totalisateur 58, la borne 64 étant reliée au conducteur de neutre N. En parallèle avec le condensateur C 63 sont également montés trois branches de redresseurs comportant chacun une diode Zener Z 67 à Z 673 et une diode redres- seuse, D 681à D 683$ connectées dans le sens allant de la borne 64 vers la borne 65. Chacune de ces branches de redresseurs est reliée à un des circuits de liaison à forte impédance déjà mentionné correspondant, qui possèdent chacun une extrémité, E 601à 603. connectée à l'entrée du circuit d'alimentation 321 à 323 correspondant, leur autre extrémité E 50 à E 503 étant connectée dans la branche de redresseurs correspondante, à la jonction de la diode Zener et de la diode redresseuse respectives. Ainsi, en fonctionnement, chacune dés diodes Z 67 à Z 67 1 3 délivre à ses bornes une tension en créneaux rectangulaires d'amplitude légèrement supérieure à 5 volts qui tend à maintenir le condensateur C 63 chargé à travers les diodes D681 à D 683 à une tension d'environ 5 VOLTS compte tenu de la chute de tension propre des diodes. Le condensateur C 63 alimente donc les entrées 64 et 65 du totalisateur 58 sous une tension continue stable. On remarquera que chaque branche de redresseurs en parallèle connectée aux jonctions E 501 à E 50 réalise en liaison avec le condensateur C 63 une alimentation stabilisée indépendantece qui permet donc d'obtenir une tension d'alimentation du totalisateur dès que l'une des phases Pl, P2 ou P3 est mise sous tension par rapport au conducteur de neutre N nu, inversement, tant que l'une au moins de ces phases reste en service. On remarque également que le branchement qui vient d'être décrit empêche toute inter-action entre les circuits à forte Io 1 impédance associés aux alimentations 321 4 323 grâce au blocage réalisé par les diodes D 681 à D 683 qui accomplissent l'équivalent d'une fonction logique OU à l'égard des signaux d'entrée de l'alimentation du totalisateur 58. La réalisation de ce circuit d'aliientation peut subir des modifications diverses. Par exemple, si on se réfère à la figure 3 on peut faire l'économie de plusieurs diodes Zener en utilisant une diode Zener stabilisatrice unique Z 70 branchée en parallèle au condensateur C 63 et raccordée directement aux bornes 64 et 65 I d'alimentation du totalisateur 38. Outre la diode Zener Z 70, trois branches de redresseurs série sont montées en parallèle aux bornes 64 et 65 et sont chacune connectée à une extrémité correspondante E 501, E 50 et E 50 des circuits de liaison à forte impédance. 2 3 Chacune de ces branches de redresseurs comporte deux diedes en série orientées dans le se de la borne 64 vers la borne 65 et repérées par les références D 711 et D 721 pour la branche reliée à la deuxième extrémité E 501 au point de jonction de ces diodes, les autres branches étant constituées par r7es branchements séïie de diodes de numérotation identique affectées d'indices correspondant à la phase à laquelle elles sont associées. Chacune des branches D 71 - D 72 fournit une tension redressée et stabilisée au niveau fixé par la diode Zener Z 70 au condensateur C 63 afin d'alimenter le circuit de totalisation 58. Les branches de redresseurs agissent indépendamment les unes ces autres et il suffit qu'une d'entre elles soit excitéespour que le totalisateur soit alimenté. Il est possible de réaliser à l'aide des principes décrits une alimentation bipolaire pour les circuits de totalisation et d'affichage 58 et 6I, ou d'ailleurs tout autre circuit d'exploitation des données en provenance des circuits de comptage 101 à 103, qui fournisse deux tensions d'alimentation continue de polarités opposées, La figure 4 représente une telle réalisation dans laquelle deux condensateurs C 74 et C 75 sont raccordés au neutre N par une de leurs armatures, l'autre armature de C 74 étant reliée à II une borne 76 d'alimentation sous tension continue de + 5 volts tandis que l'autre armature de condensateur C 75 est reliée à une borne 77 d'alimentation sous tension continue de è 5 volts. Trois branches de redresseurs sont prévues, chacune associée à une des phases Pl à P3 par l'intermédiaire de la deuxième extrimité, E 50î à E 503 du circuit de liaison à forte impédance correspondant. Cette extrémité est raccordée à la jonction de deux diodes, orientées de la borne 77 vers la borne 76 et respectivement repérées par les numéros de référence D 81 et D 82 des indices correspondant à la Io phase à laquelle ils sont associés. Entre chacune des extrémités E 501 à E 50 et le neutre N sont également connectées deux diodes Zener en opposition Z 83 et Z 84, affectés des indices correspondant à leur phase associée, de façon à maintenir la tension entre les points E 501 à E 503 et le neutre à I5 l'une des deux valeurs égales et opposées de part et d'autre du potentiel du conducteur de neutre N, selon la polarité du courant traversant le circuit à forte impédance respectif. Chacune des Zeners Z 83 stabilise la tension aux bornes du condensateur C 74 à une valeur positive tandis que chacune des Zeners Z 84 agit de la même façon pour maintenir la tension aux bornes du condensateur C 75 à une valeur égale mais négative. Comme précédemment, l'agencement ou le branchement des diodes D 81 et D 82 réalise une fonction logique OU empêchant toute interaction entre les circuits de liaison à fao-te impédance. On constate que l'on a ainsi réalisé une alimentation pour un circuit, tel que le totalisateur 58 et son affichage 61 exploitant des impulsions en provenance des dispositifs de mesure électroniques associés à chacune des phases d'un réseau polyphasé tel que les circuits de comptage 101 à 103 qui utilise un minimum de composants. En effet, l'alimentation de ce circuit d'exploitation met en oeuvre le même circuit à forte impédance que chacune des alimentations individuelles des circuits de mesure tels que 32 à 32 Ces circuits quiconstituent une source de courant pour les alimentations 321 à 323 jouent chacun le même rôle pour l'alimentation du circuit d'exploi- tation commun (totalisateur, afficheur) qui vient d'être décrite. On I2 1 optimise ainsi l'emploi de ces circuits à fo:te impédance en minimisant le nombre de composants requis, chacun permettant non seulement à l'alimentation du dispositif de mesure associé de flotter avec le potentiel de la phase correspondante, mais également à l'alimentation du circuit d'exploitation commun d'être effectuée en référence au potentiel du neutre, à l'abri des ondes de choc susceptibles d'affecter'le réseau, tandis'qu'une isolation galvanique est maintenue entre les sorties des dispositifs de mesure associés à chaque phase et les entrées du circuit d'exploi- IO tation. On pourra noter que la mise en oeuvre de l'invention n'est évidemment pas limitée aux circuits triphasés, ni, parmi ces derniers, à ceux dont le neutre,(ou plus généralement, un milieu conducteur à potentiel de référence auquel sont raccordées conjointement toutes les alimentations individuelles des circuits de mesure associés à chaque phase) n'est pas connecté ou à la terre ou à une source de potentiel imposé de l'extérieur; La figure 5 illustre une telle situation pour un réseau tri- phasé trois fils dans lequel on a représenté en P'1, P'2 et P'3 trois conducteurs de phase alimentés par des -tensions alternatives décalées de T,20 . Sur cette figure tous les éléments identiques à ceux de la figure 2 ont été repérés par les mêmes numéros de référence. On y trouve notamment les circuits d'alimentation 32 des dispositifs de mesure Io lesquels sont reliés par des liaisons optiques 54 à des phototransistors 56 débitant sur un totalisateur 58 avec son affichage 6I. Sur la figure 5 et les figures suivantes, les circuits d'entrée en signaux de tension et- de courant des dispositifs de mesure IO n'ont pas été représentés. Des liaisons à forte impédance ont leurs extrémités E 60 à E 60 reliées à une entrée de chacun des circuits d'alimentation 3), tandis que leur deuxième extrémité E 50 à E 50 sont connectées chacune à l'entrée d'une branche de redresseurs respec ive.d'un circuit d'alimentation 90, entouré d'un trait mixte sur la figure 5, qui est construit sur le modèle de celui de la figure 3 et dont la description n'est pas reprise. La sortie du circuit d'ali- mentation 90 est constituée par les bornes du condensateur C 63 qui sont raccordées aux bornes d'entrée 64 et 65 du totalisateur 58. A la différence toutefois des circuits représentés I3 1 figures 2 et 3, la borne 64 n'est pas reliée à un potentiel imposé de l'extérieur. Un conducteur 9I relie cette borne 64 à une extrémité des circuits en parallèle composant l'alimentation (branches de redresseur et Zener Z 70).Il constitue un conducteur commun à tous les circuits de liaisons à forte impédance raccordés aux circuits d'alimentation individuels 32. De façon analogue, un conducteur 92 relie la borne d'entrée 65 à l'autre extrémité des circuits en parallèle formant l'alimentation 90, une tension fixe déterminée par la diode Zener Z 70 régnant en permanence entre les conducteurs 9I et 92. Dans cet exemple, l'alimentation 90 fonctionne tant qu'une tension existe entre deux des trois phases P'I à P'3. Sur la figure 6, on a représenté également un réseau triphasé crois fils P'I, P'2 et P'3 équipé de deux dispositifs de mesure de la I5 puissance entre phase, l'un d'eux I01 étant branché entre les phases P'I et P'2 et l'autre 103 entre les phases P'3 et P'2. La phase P'2 est ici un conducteur commun dont le potentiel normalement variable est pris comme référence non seulement pour la mesure des tensions d'entrée des circuits de comptage 101 et 10 mais également pour la tension d'alimentation des circuits 32, et 323 correspondant. Les riê:,es numéros de référence ont été utilisés pour désigner les mêmes éléments que dans les figures 2 à 4 seules les quelques différences spécifiques à la figure 6 étant abordées plus en détail ci-après. A chacun des dispositifs de mesure io1 et 10 3sont associées deux liaisons optiques 1501, 151. et 1503, 1513* Pour chaque dispositif de mesure, l'une de ces liaisons optiques est destinée à véhiculer des impulsions correspondant à un compte de l'énergie transitant dans un sens par rapport au dispositif, tandis que l'autre liaison est affectée aux impulsions correspondant au comptage de l'énergie dans le sens opposé. Chacune de ces liaisons optiques I501 1503$ 15Ils 1513 aboutit sur une phototransistor I56 elle même reliée-au circuit de totalisation I58 qui effectue l'addition des impulsions correspondant à l'énergie passant dans un sens et la soustraction des impulsions 1 correspondant à l'énergie détectée dans l'autre sens. Ce circuit I58 est alimenté à partir d'un circuit d'alimentation I90 qui délivre deux tensions continues de + 5 volts sur les entrées 165 et I66 du circuit 158 prises par rapport à la tension de référence de la phase P'2 connectée à son entrée I64. Ce circuit I90 est alimenté à partir des tensions entre les phases P'l et P'2 et entre les phases P'3 et P'2 ou de l'une de ces deux tensions seulement par l'intermédiaire de circuit à forte impédance C40, R4I respectivement associés aux circuits d'alimentation 321 et Io 323. Il est réalisé par exemple de façon analogue à la représen- tation de la figure 4, seuls les composants affectés de l'indice 2 étant éliminés. Il "flotte" électriquement ainsi que le circuit 158 avec le potentiel de la phase P'2. On peut également, en se référant -à la figure 7, considérer I5 un montage pour le comptage de l'énergie délivrée par un circuit diphasé en opposition trois fils, c'est à dire, comportant deux conducteurs de phase Pli et P'2 alimentés sous des tensions en opposition (déphasage de I800) par rapport à un neutre N". Dans ce cas chaque dispositif de.mesure loi, 102 est associé à une seule liaison optique 2501, 2502 en direction d'un circuit de totalisation 258 qui effectue l'addition des impulsions reçues en provenance des deux circuits 101 et 10 Une alimentation 190 qui peut être du type monopolaire représenté à la figure 3 fournit une tension stabilisée par rapport au potentiel de neutre N" à l'entrée 264 du totalisateur 258. Cette alimentation a deux entrées auxquelles sont connectées les extrémités E 501 et E 502 des circuits à forte impédance C 401 et C 402 associés respectivement aux alimentations 321 et 322 des dispositifs et 10 1 2 La figure 8 représente un autre montage pour le comptage de l'énergie dans un réseau diphasé en opposition à trois fils P'l, P'2 et N, analogues à ceux de la figure 7. Deux dispositifs de mesure électroniques I10 et 102 sont associés respectivement aux conducteurs de phase P'l et P'2 et leur sorties 3261 et 3262 sont reliées aux en- trées 357 d'un totalisateur 358. La liaison entre la sortie 326 et 1 le totalisateur est réalisée par un conducteur optique pour fournir une isolation galvanique pour des raisons qui apparaîtront clairement ciaprès. Chaque dispositif IO1 et I02 est alimenté par un circuit d'ali- mentation respectif 3321, 3322 réalisé,comme l'alimentation 32 de la figure 1, à l'aide d'un Zener Z 334, d'une diode D 336 et d'un conden- sateur C 335. L'alimentation 3321est connectée-à la phase P'l par son entrée 3381 et l'alimentation 3322 est connectée à la phase P'2 par son entrée 3382. Les entrées 3391 et 3392 (à la jonction de la Zener Z 334 I0 et de la diode D 336 de chaque alimentation) sont reliées par un cir- cuit de liaison commun à forte impédance C 340, R 34I, de sorte que chacune des alimentations 332 et 332 dérive son énergie d'entrée des deux phases P'l et P'2, chacune d'elle flottant électriquement, ainsi que son dispositif de mesure associé I01, I02, avec le poten- I5 tiel de la phase respective Pl, P2, à l'une des extrémités respec- tive 3391, 3392 de la liaison à forte impédance C 340, R 34I. Le circuit de totalisation 358 est alimenté à partir de l'alimen- tation 332, par une connexion 337, 327 et flotte électriquement avec la phase P'l. Aucune des alimentations 3321, 3322 n'est reliée au conducteur de neutre et l'on constate que le totalisateur 358 peut continuer à fonctionner en cas de court-circuit entre l'une des phases et le neutre pour compter l'énergie débitée par l'autre phase. Ainsi, dans ce schéma comme dans les précédents, l'alimentation d'un dispositif de mesure I02 et celle du dispositif électronique 358 d'exploitation de la mesure fournie sont connectées l'une à l'au- tre par un circuit de liaison à forte impédance, chacune de ces alimen- tations et son dispositif utilisateur associé flottant électriquement avec le potentiel d'un conducteur associé à une extrémité respective de ce circuit de liaison. Il est bien entendu que les variantes diverses qui viennent d'être décrites l'ont été à titre purement illustratif et non limitatif de la mise en oeuvre de l'invention qui fait l'objet des revendications ci-après. I6 REVENDICATIONS 1j 1) Dispositif de mesure d'au moins une grandeur sur un réseau de distribution d'énergie électrique alternative comportant: (so,) un premier dispositif électronique de mesureepour produire un pre- mier signal correspondant à une grandeur mesurée relativement à un premier conducteur de-phaseldu réseau; une première alimentation^pour fnurnir à ce dispositif de mesure une tension d'alimentation; des moyens pour brancher cette première alimentation entre le premier - LN/ conducteur de phase et un conducteurpris cpmmée rférence, comportant IO un premier circuit de liaison à forte impédance'pour raccorder cette première alimentation au conducteur pris comme référence, de façon que la tension d'alimentation fournie à ce premier dispositif de mesure soit continue et sensiblement stable par rapport au potentiel du premier con- ducteur de phase; et (52) I5 un autre dispositif électronique pour produire une.indication d'une grandeur mesurée sur le réseau de distribution; caractérisé en ce qu'il comporte: ('z.&?, 6*, C '/ une alimentation supplémentaireAagencée pour être reliée d'une part au premier conducteur de phasepar l'intermédiaire dudit circuit de li liaison à forte impédance, et d'autre part au conducteur de référence/ pour alimenter cet autre dispositif électronique4sous une tension con- tinue sensiblement stable par rapport au potentiel du conducteur de référence dès que le premier conducteur de phase est sous tension par rapport à ce dernier. 2) Dispositif selon la revendication 1, comportant en outre au moins (ICa. ) un deuxième dispositif électronique de mesure.pour produire un deuxiè- me signal correspondant à une grandeur mesurée relativement à un deuxiè- me conducteur de phase; (2) une deuxième alimentationjpour fournir à ce deuxième dispositif de mesure une tension d'alimentation; des moyens pour brancher cette deuxième alimentation entre le deu- xième conducteur de phase et le conducteurde réféence, comportant un deuxième circuit de liaison à forte impédanceapour racorder cette deuxième alimentation à ce conducteur de référence de façon que la 24Vi324 tension d'alimentation fournie au deuxième dispositif de mesure soit continue et sensiblement stable par rapport au potentiel du deuxième conducteur de phase; caractérisé en ce que; l'autre dispositif électronique est un dispositif d'exploitations) connecté à la sortie des premier et deuxième dispositifs de mes- Àlpour' produire une indication d'une grandeur mesurée sur le réseau dz distri- bution en réponse auxdits premiers et deuxième signaux; et l'alimentation supplémentaire est agencée pour être reliee d'une part au deuxième conducteur de phasepar l'intermédiaire du deuxième circuit de liaison à forte impéanc et d'autre part au conducteur de référencJe, pour alimenter le disrpsitif d'e.:ploitatio scus une ten- sion d'alimentation continue sensiblement stable par rapport au ptcen- tiel du conducteur de référence dès que l'un au moins dos premier et deuxième conducteurs de phase est sous tension par rapport à ce conduc- teur de référence. 3) Dispositif selon la revendication 2, destiné à un réseau triphasé et comportant un troisième dispositif électronique de mesure associé à un troisième conductaui4de phase du réseau, avec une troisième alimen- tation et un troisième circuit de liaison à forte impédance selon un agencement analogue à celui du premier et du deuxième dispositif élec- tronique de mesure, caractérisé en ce que l'alimentation supplémentaire est également agencée pour être branchée entre ce troisième conducteur de phase, d'une part, par l'intermédiaire de ce troisième circuit de liaison à forte impéanceb et Me conducteur de référence, d'autre part, pour fournir une tension continue sensiblement stable par rapport à ce conducteur de référence dès que le troisième conducteur de phase est sous tension par rapport à ce dernier. 4) Dispositif selon la revendication 2 ou 3 caractérisé en ce que les circuits de liaison à forte impédance sont reliés à l'entrée de l'ali- mentation supplémentaire par une codnexionassimiiable à un circuit OU. ) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le conducteur de référence est un neutre,à potentiel sensible- ment fixe en fonctionnement. I8 6) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé- en ce que le conducteur de référence est destiné à être raccordé directe- (9/) ment à une source de potentiel.variable extérieure au dispositif telle qu'une phase du réseau. 7) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 5 caractérisé en ce que chaque dispositif' électroniqlade mesure est raccordé au conducteur de référenc ',pour dériver un signal correspondant à la tension entre ce conducteur et le conducteur de phase respectif. 8) Dispositif selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque circuit à forte impédance comporte une résistancehlde valeur relativement élevée et un condensateur Aen série, une extremité(eY O de ce circuit étant reliée au conducteur de phase respectif à travers l'alimentation du dispositif de mesure respecti,et l'autre extrémitéY(S étant reliée au conducteur de référenctea travers l'alimentation supplémentaire. I5 9) Dispositif selon l'une des.revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'aliment tion supplémentaire comporte un condensateur,)au moins une diode Zenersdans un circuit parallèle à ce condensateur, et au moins une dioeopour chaque circuit à forte impédance, branchée entre une extrémité de celui-ci et une borne du condensateur et orientée pour ne permettre le passage du courant de chacun desdits circuits à forte impédance vers le condensateur que dans un sens. ) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisy (c6/ en ce que l'alimentation supplémentaire comporte un condensateur, une extrémité.de chaque circuit à forte impédance étant liée à une borne (DCVS' de ce condensateur par une diode respective^et à l'autre borne de ce condensateur à travers le conducteur de référence par une diode Zener respectives Gî). 11) Dispositif selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'alimentation supplémentaire comporte un condensateuret une diode Zener' en parallèle, une extrémité de chaque circuit à forte impédance étant reliée à une borne commune de la diode Zener et du (t?72) 1 condensateur par une diode respective4et à l'autre borne commune de cette diode Zener et du condensateur par l'intermédiaire du conducteur de référence et d'une autre diode respective(p 7/). I2) Dispositif selon l'une des revendications précédentes, carc ?c- térisé en ce que l'alimentation supplémentaire comporte deux redre seurs>, connectés à une extréemiLede chaque circuit à forte impédance en sens opposés et est agencée pour fournir deux tensions d'alimentation de polarités opposées. I3) Dispositif selon la revendication 1, comportant au moins un deuxième dispositif électronique de mesurpour produire un deuxième Io signal correspondant à une grandeur mesurée sur le conducteur pris comme référence,caractérisé en ce que l'autre dispositif électronique est un dispositif d'exploitationAconnecté à la sortie des premier et deuxième dispositifs de mesulre*p o produire une indication d'une grandeur mesu- rée sur le réseau en réponse auxdits remier et deuxième signaux; et I5 ce deuxième dispositif de mesurenest alimenté par l'alimentation sup- (332) plémentairexde façon à "flotter".électriquement avec le potentiel du conducteur de référencleconjointement avec le dispositif d'exploitation. 14) Dispositif selon l'une des revendications 2, 3 ou 13, caractéri- sé en ce que le premier signal au moins est transmis au dispositif d'ex- ploitation par une liaisonHournissant un isolement galvanique entre ce dernier et le premier dispositif de mesure. ) Un compteur d'énergie électrique sur un réseau de distribution d'énergie électrique alternative polyphasé comportant: au moins un premier et un second circuit intégré électronique de mesure de l'énergie transitant sur un premier et un second conduc- teur de phase dudit réseau respectif; une première et une deuxième alimentation pour fournir respectivement à ce premier et à ce second circuit une tension d'alimentation; des moyens pour brancher cette première alimentation entre le premier conducteur de phase et un conducteur pris comme référence comportant un premier circuit de liaison à forte impédance de façon que la tension d'alimentation fournie au premier circuit intégré soit continue et 247 6324 1 sensiblement stable par rapport au potentiel du premier conducteur de phase des moyens pour brancher la seconde alimentation entre le second conducteur de phase et le conducteur de référence comportant un second circuit de liaison à forte impédance pour raccorder cette seconde alimentation à.ce conducteur de référence de façon que la tension d'alimentation fournie au second circuit intégré soit continue et sensiblement stable par rapport au potentiel du second conducteur de phase, et un dispositif électronique de totalisation des mesures d'énergie fournies par lesdits premier et second circuits intégrés caractérisé en ce qu'il comporte: une aiimientation supplémen ire r fournir à ce dispositif de tbtalisationeune tension d'alimentation et I5 des moyens pour relier cette alimentation d'une part au conducteur de réEérenct')et d'autre part à chacun des premier et second conducteurs de phase/par l'intermédiaire des premier et second circuits de liaison à forte impédance respectifs de façon que ce dispositif de totalisation reçoive de son alimentation une tension continue sensiblement stable par rapport au potentiel du conducteur de référence dès que l'un au moins des premier et second conducteurs de phase est placé sous tension par rapport au conducteur de référence.