FR 2481151 A1 19811030 FR 8108619 A 19810424 2 48 115 1 La présente invention est relative à un procédé de produc- tion d'une bande ou d'un feuillard d'acier au silicium à grain orienté, o les cristaux de la bande ou du feuillard d'acier présentent une orien- tation t110} à un recuit de décarburatio'i et un recuit final à haute température. Dans le recuit final à haute température, une croissance grossière des grains de cristaux du feuillard ou de la bande d'acier est provoquée, de telle manière que les grains de cristaux présentent une orientation 11101 . Une telle croissance de grains de cristaux est dési- gnée par recristallisation secondaire. Tel que cela est bien connu, des inhibiteurs, tels que MnS et AlN, jouent un rôle important dans l'inhibition de la croissance des grains de la matrice et dans l'obtention d'excellentes propriétés dans la direction de laminage. Il est crucial dans la production de tôles ou de feuillards d'acier au silicium à grain orienté de contrôler effecti- vement la solution-solide et la précipitation de l'inhibiteur mentionnée ci-dessus. Dans le but d'améliorer un tel contrôle effectif, les brames d'acier sont chauffées avant le laminage à chaud à une température élevée, par exemple 1300 OC ou plus, de manière à amener les composants des inhibiteurs, tels que Al, N, Mn et S, d'une manière satisfaisante, dans une solution solide, et, ensuite, les inhibiteurs sont précipités dans les phases suivantes incluant le laminage à chaud. Puisque la température de chauffage de la brame pour de l'acier au silicium à grain orienté est considérablement plus élevée que celle des types d'acier à faible teneur en carbone, il est probable que le grossissement des grains de cristaux se produise pendant le chauffage. Les grains de cristaux grossiers présentant une orientation , qui est parallèle à la direction de laminage, sont allongés pendant le laminage à chaud dans la direction de laminage, et subsistent dans la tôle d'acier laminée à chaud comme des sortes de stries. Les grains de cristaux allongés ne peuvent pas être cassés d'une manière 2 48 115 1 - 2 - satisfaisante dans les phases de production suivant le laminage à chaud, d'o il résulte que la recristallisation secondaire dans le recuit final à haute température devient incomplète. Les parties du feuillard ou de la tôle d'acier au silicium à grain orienté o la recristallisation se- condaire est incomplète, présentent les stries mentionnées ci-dessus. Si la température de chauffage de la brame est inférieure à 1300 0C, les inhibiteurs ne sont pas mis de manière satisfaisante en solution solide et, pour cette raison, la recristallisation secondaire devient incomplète, et des cristaux fins apparaissent sur l'ensemble de la surface du feuil- lard ou de la tôle. Ces dernières années, un procédé de réalisation d'un lingot conventionnel a été remplacé par un procédé de coulée continue, selon lequel une structure en forme de colonne est formée dans la brame du fait de la vitesse-de refroidissement rapide, c'est-à-dire une solidifi- cation particulière dans la coulée continue. Si des brames présentant la structure en forme de colonne sont chauffées à une température élevée, un grossissement anormal des grains a tendance à se produire, comparé aux brames produites par les procédés conventionnels de réalisation de lingots et de brames. En conséquence, ceci provoque la formation des stries mentionnées ci-dessus, du fait de la croissance des grains. Fumio Matsumoto, et les quatre autres inventeurs ont proposé dans la demande de brevet japonaise No 60057/1979 un procédé pour produire un acier électromagnétique à grain orienté o la brame d'acier est sou- mise lors de la phase de laminage à chaud à un flux plastique qui est dissymétrique dans les régions supérieure et inférieure de la brame d'acier, vue selon une section transversale de la brame dans la direc- tion de laminage, et du fait du flux plastique dissymétrique, un feuillard d'acier au silicium à grain orienté, présentant d'excellentes propriétés magnétiques, peut être produit en profitant del'avantage industriel du procédé de coulée continue sur le procédé conventionnel de réalisation de lingots, c'est-à-dire l'élimination de la phase de mise sous forme de brames et simultanément l'élimination de l'inconvénient de la forma- tion desstries et ainsi la stabilisation de la recristallisation secon- daire. Le brevet américain No 1.898.061 décrit un procédé pour for- mer dans un feuillard-d'acier non orienté un flux plastique dissymétrique, qui est dissymétrique dans des régions supérieure et inférieure du feuil- lard, améliorant ainsi la propriété de pertes de noyau. Toutefois, dans 248 11 5 1 -3- le procédé du brevet américain No 1.898.061, un feuillard, par exemple un feuillard de 0,4 mm d'épaîsseur, qui est laminé selon une méthode de laminage à chaud conventionnelle, est agrafé, et le produit laminé résultant d'une pluralité de sections agrafées est de nouveau laminé, lequel laminage est appelé laminage de tassement. Ensuite, les produits laminés sont réchauffés à une température de l'ordre de 1.500 à 1.600 OF (815 à 871 OC) et ensuite sont soumis à un laminage assymétrique dans ce domaine de température, au moyen d'une paire ou de paires de rouleaux présentant des vitesses inégales de surface efficace. De plus, un laminage de dressage et finalement un recuit à 1550 OF (843 OC) sont réalisés, et la production d'un acier électromagnétique est achevée. L'acier électromagnétique existant au temps de la délivrance du brevet américain No 1.898.061 a été uniquement un acier laminé à chaud non orien- té, c'est-à-dire ce qui est appelé une tôle d'acier au silicium laminée à chaud et était utilisée seulement pour le noyau de moteurs électriques. Bien que la tôle d'acier au silicium laminée à chaud ait été utilisée éga- lement pour les éléments d'un transformateur, ses performances n'étaient pas comparables à celles atteintes par l'utilisation de tôles modernes d'acier électromagnétique à grain orienté. Un point important du brevet américain'No 1.898.061 à prendre en compte dans sa comparaison avec la production d'acier électromagnétique à grain orienté est le réchauffage de 815 r{i871 0C suivi par le laminage à chaud. Si un acier électromagnétique à grain orienté est réchauffé et ensuite laminé, tel que cela est décrit dans ce brevet, la précipitation, le phénomène de cohésion et de grossissement des éléments inhibiteurs tels que Al, N, Mn et S, qui sont indispensables pour le développement de la recristallisation secondaire, se produisent durant le réchauffage. Les précipités grossiers résultants ne peuvent pas être convertis sous une forme appropriée pour le laminage dissymétrique, et ils ne rendent pas la fonction de- l'inhibiteur de croissance de grains efficace pour la génération de la recristallisation secondaire, d'o il résulte que les grains recristallisés secondairement ou la texture de Goss indispen- sable pour un acier électromagnétique à grain orienté ne peuvent pas être formés de manière appréciable. Le procédé proposé dans la demande de brevet japonaise No 60057/1979 remplit les exigences pour produire de l'acier électroma- gnétique à grain orienté, et développe l'enseignement de base sur l'application du laminage à chaud avec des vitesses circonférentielles - 4 - de rouleaux inégales à la production de cet acier. Bien que le produit final sans strie et delà avec d'excellentes propriétés magnétiques, est produit par ce procédé en utilisant une brame coulée en continu, les présents inventeurs ont reconnu la nécessité d'améliorer encore les propriétés magnétiques. En effet, la valeur de perte de-noyau de W17/50 = 1,06 W/kg peut être atteintepar le procédé de la demande de brevet japonaise No 60057/1979, selon laquelle au moins un laminage avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales est réalisé à une température de 1250 à 950- C, générant de ce fait un flux plasti- que dissymétrique, dans la région supérieure et la région inférieure de la brame. Toutefois, une perte de noyauplus faible que 1,06 W/kg est obtenue avantageusement en développant le concept du laminage à chaud avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales. Un des buts de la présente invention est de proposer un procédé de laminage pratique avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales, et de réduire -les pertes de noyaud'un acier électro- magnétique à grain orienté,-de manière à ce qu'elles soient inférieures aux pertes de noyau obtenues par le procédé précédemment proposé par Fumio Matsumoto et les quatre autres inventeurs. Un autre but de la présente invention est de proposer un procédé pour produire un feuillard d'acier électromagnétique à grain orienté, o une brame d'acier est laminée à chaud, laminée à froid, subit un recuit de décarburation et un recuit de recristallisation,- et caractérisé en ce que dans la phase de laminage à chaud, le laminage avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales.est réalisé dans un domaine de températures de 950 à 1200 C, au moyen au moins d'une paire de rouleaux de travail supérieur et inférieur, ayant des vitesses circonférentielles différentes l'un de l'autre, c'est-à-dire au moins une paire comp.osée d'un rouleau à vitesse circonférentielle élevée, et un rouleau à vitesse- circonférentielle basse, et que, de plus, la pièce à travailler est soumise à au moins deux passes de lami- nage, o le dit rouleau de travail à vitesse circonférentielle élevée et le dit rouleau de travail à vitesse circonférentielle faible sont - disposés du même côté de la pièce à travailler. 35. La présente invention sera mieux comprise si l'on se réfère à la description ci-dessous, ainsi qu'aux dessins en annexe qui en font * partie intégrante. La figure 1 est un dessin schématique illustrant les procé- - 5- dés de laminage à chaud avec des rouleaux à vitesses circonférentielles inégales, selon la présente invention. Les figures 2 à 4 illustrent la relation entre la tempéra- ture de laminage à chaud avec des rouleaux à vitesses circonférentielles inégales, et la structure recristallisée secondairement. La figure 5 est un graphe indiquant les valeurs de pertes de noyau obtenues par les deux procédés de laminage à chaud avec des vitesses de surfaces de rouleaux inégales. En se référant à la figure 1, la pièce de travail 1, par exemple une brame coulée en continu, chauffée jusqu'à une température supérieure à 1300 0C est soumise à trois passes de laminage. La première paire de rouleaux consiste en un rouleau de travail supérieur 2A pré- sentant une vitesse circonférentielle faible (v1) et un rouleau de tra- vail inférieur 2B présentant une vitesse circonférentielle élevée (V1). La seconde paire de rouleaux consiste en un rouleau de travail supérieur 3A présentant une vitesse circonférentielle élevée (V2) et un rouleau de travail inférieur 3B présentant une vitesse circonférentielle faible (v2). La troisième paire de rouleaux consiste en un rouleau de travail supérieur 4A présentant une vitesse circonférentielle faible (v3) et un rouleau de travail inférieur 4B présentant une vitesse circonféren- tielle élevée (V3). Pour cette raison, chacune des surfaces supérieure et inférieure de la pièce à travailler 1 est alternativement laminée par les rouleaux à vitesse circonférentielle faible et élevée. Une contrainte de cisaillement est générée dans la pièce à travailler par la première passe de laminage avec des rouleaux à vitesses circonférentielles inégales, et la seconde passe de laminage induit une contrainte de cisail- lement dans une direction différente de celle correspondant à la première paire de rouleaux. L'application de contraintes de cisaillement par le procédé de-la présente invention est considérablement efficace pour casser les grains grossiers allongés présentant une orientation dans la direction de laminage, comparé aux procédés dans lesquels chaque côté de la pièce à travailler subit le laminage seulement par les rouleaux à vitesses circonférentielles élevées ou par ceux à vitesses circonféren- tielles faibles. De plus, la résistance du plan (110) est améliorée. Il en résulte que les grains grossiers allongés présentant une orientation- sont cassés, et la résistance des grains (110) est améliorée, les propriétés mécaniques étant également améliorées. Le ratio des vitesses circonférentielles inégales des rou- -6 - leaux peut être défini par V. VR (y -1)X 100 % i o v; et V. désignent les vitesses circonférentielles faible et élevée d'une paire donnée (i) de rouleaux de travail, respectivement. Le ratio (VR) mentionné ci-dessus est de préférence d'au moins 5 ,. Le ratio maximum (VR) n'est pas spécifiquement limité, mais est de préférence d'environ 35 %, à la lumière de la capacité d'un la- minoir à chaud moderne. Le ratio (VR) à chacune des passes de laminage, ou des laminoirs, peut être le même, ou peut être différent à chaque fois. Bien que deux passes de laminage, o les rouleaux présentant les vitesses circonférentielles inégales sont disposés, sont nécessaires et suffisantes pour casser effectivement les grains grossiers allongés, trois passes de laminage ou plus, dans lesquelles les rouleaux de tra- vail à vitesses circonférentielles élevées et faibles sont disposés sont avantageuses pour casser encore plus efficacement les grains gros- siers et allongés. La présente invention va être expliquée en détail ci-dessous. Le matériau de départ du procédé selon la présente inven- tion contient jusque 4,0 % en poids de silicium, et pas plus de 0,085 9, de carbone, ainsi qu'une proportion appropriée de composants communément connus en tant qu'inhibiteurs, tels que de l'aluminium, de l'azote, du manganèse, du soufre, du sélénium, et de l'antimoine. Le reste du matériau de départ est du fer et des impuretés inévitables. Si la teneur en silicium excède 4,0 %, le laminage à froid devient désavantageusement difficile. La teneur en silicium est de préférence de 2,0 9' ou plus, car avec une teneur de silicium de moins de 2,0 %, des désavantages tels que la détérioration des propriétés magnétiques, en particulier les pertes denoyau, sont provoquées par la faible teneur en silicium. Il est bien connu dans l'Art Antérieur de l'acier au sili- cium à grain orienté que les pertes de noyau peuvent être réduites par l'augmentation de la teneur en silicium. Toutefois, la recristallisation secondaire devient incomplète avec l'augmentation de la teneur en sili- cium et delà, les produits finaux avec des propriétés magnétiques dési.- rées, ne peuvent pas être obtenus seulement par l'augmentation de la teneur en silicium. Dans le feuillard d'acier contenant 3 % en poids ou plus de silicium, de préférence 3,5 % en poids ou plus, les grains -7- recristallisés secondairement peuvent'être obtenus du fait de l'intro- duction dans la phase de laminage à chaud d'un flux plastique dissymétri- que. Il est pour cette raison, possible d'obtenir un feuillard d'acier au silicium à grain orienté avec des pertes de noyau faibles, qui diminuent avec.l'augmentation.de la teneur en silicium jusqu'à 4,0 %. Si la teneur en carbone excède 0,085 %, il devient difficile de réduire le niveau de carbone dans le recuit de décarburation, ce qui est indésirable. Le car- bone est nécessaire pour éviter la croissance des grains durant le chauf- fage, et est.également nécessaire pour promouvoir la rupture des grains grossiers pendant le laminage à chaud. Il a été conventionnellement préféré approximativement 0,06 % de carbone présent dans l'acier au temps de la fabrication de l'acier. Si la teneur de carbone est inférieure à approximativement 0,06 %, des stries ont tendance à se former dans les produits finauxproduits par les procédés conventionnels. Dans le procédé de la présente invention, la brame est sou- *mise à des passes de laminage à chaud, avec des rouleaux à vitesses cir- conférentielles inégales, et un flux plastique, qui est.dissymétrique dans les régions supérieure et inférieure de la brame d'acier, tel que cela est-vu dans une section transversale de la brame d'acier dans la direction de laminage, est généré & chaque passe de laminage à chaud. Un point important de la présente invention est que le flux plastique dissymétrique d'au moins deux des passes de laminage à chaud est induit dans des directionsorientées sensiblement perpendiculairement l'une de l'autre. Un tel flux plastique est désigné dans la suite flux plastique inter-séquentdissymétrique. Du-fait du flux plastique inter-séquent dissymétrique, la teneur en carbone peut être réduite depuis 0,06 %, quantité qui est nécessaire pour éviter les stries dans les procédés conventionnels, à approximativement 0,04 %. La faible teneur en car- bone facilite le.recuit de décarburation et est avantageuse d'un point de vue industriel à cause de la faible énergie en chaleur nécessaire pour la décarburation. En plus de la réduction de la teneur en carbone et de l'augmentation de la teneur en silicium sans provoquer de stries, les composants des inhibiteurs, en particulier l'aluminium, peuvent être augmentés du fait du flux plastique inter-séquent dissymétrique. A partir du matériau de départ du procédé selon la présente invention, il doit être compris que le matériau d'acier contenant les composants mentionnés ci-dessus est préparé par des techniques connues de fabrica- tion d'acier, de fusion, et de réalisation de coulée ou de sections 2 48 1 1 51 -8- d&acier, en particulier de coulée continue. Le jet de coulée continue peut être avantageusement laminé à chaud par le procédé de la présente invention, alors que les grains grossiers allongés, qui causent la for- mation de stries dans le produit final, sont effectivement cassés du fait du flux plastique inter-séquerît dissymétrique. Le matériau de départ décrit ci-dessus est chauffé à une- température de 1300 0C ou plus, et, ensuite, laminé à chaud en un feuil- lard laminé à chaud. Le feuillard laminé à chaud est soumis, si nécessaire, à un recuit à une température de 1200 OC ou moins, pendant une période de 30 minutes ou moins et, ensuite, laminé à froid à l'épaisseur finale.- Le laminage à froid est réalisé au moins une fois, et peut être suivi par un recuit. La combinaison de la phase de recuit et de la phase de laminage. à froid est conventionnellement réalisée dans 1e:procédé pour produire un feuillard d'acier au silicium à grain orienté. Le feuillard présentant l'épaisseur finale est soumis à un recuit de décarburation suivi par un recuit final à température élevée. La condition de recuit entre les phases de laminage est connue d'après le brevet américain No 3.636.579, délivré à Sakakura et al. et cédé à Nippon Steel Corporation. La condi- tion de recuit de décarburation et de recuit final à température élevée est connue d'après le brevet américain No 3.990.923, délivré à Takanashi et al. et cédé à Nippon Steel Corporation. Le noeud de la présente in- vention réside dans le procédé de laminage à chaud de brame, qui génère un flux plastique inter-séquent dissymétrique dans la brame. La brame est chauffée à une température élevée supérieure à 1300 OC dans un four de chauffage de brames, et ensuite est extraite du four. La brame est ensuite laminée à chaud en une tôle-barre présentant une épaisseur pré- déterminée, dans une phase de laminage rude, présentant une pluralité de passes et la tôle-barre est laminée en un feuillard d'acier laminé à chaud présentant une épaisseur prédéterminée, dans une phase de lami- nage final avec une pluralité de passes. Le laminage rude est générale- ment réalisé à une température supérieure à 1200 0C et le laminage final est généralement réalisé à une température de l'ordre de 950 à 1250 0C. Le feuillard laminé à chaud produit par un procédé de laminage à chaud, dans lequel un flux plastique inter-séquent dissymétrique est généré, ne présente pas de grains grossiers.cassés subsistant dans le noyau du feuillard et allongésdans la direction de laminage. La texture de ce noyau consiste en des grains de cristaux présentant une orientation fine de [001 ni 112} .La texture mentionnée ci- 2 48 115 1 - 9 - dessus est stable dans le laminage à froid, et le recuit suivant le laminage à chaud, et subsiste en tant que stries dans le produit final. Il en résulte que la recristallisation secondaire peut être réalisée de manière incomplète. Une telle recristallisation secondaire incomplète produit des propriétés magnétiques faibles. Dans le but de casser la texture mentionnée, et simultanément de développer la recris- tallisation secondaire complète et de pourvoir le feuillard ou la tôle d'acier électromagnétique à grain orienté d'un niveau de pertes de noyau très faible, en particulier de 1,02 à 1,03 W/kg, il est nécessaire de: chauffer la brame à une température de 1300 OC ou plus;soumettre la brame ainsi chauffée à au moins deux passes de laminage à chaud avec des vi- tesses circonférentielles de rouleaux inégales; et, d'ajuster la tempé- rature de laminage de l'acier avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales à une température de 1250 à 950 0C. Si la température de chauffage de la brame est inférieure à 1300 0C, par exemple d'environ 850 OC, et la température de laminage de l'acier avec des vitesses cir- conférentielles de rouleaux inégales est de 850 à 800 OC, la microstruc- ture de l'acier au silicium est telle que celle qui est représentée dans la figure 2, et les grains de recristallisation secondaire ne se déve- loppent pas du tout. Si la température de chauffage de la brame est supérieure à 1300 0C, mais si la température de laminage de l'acier avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales est inférieure à 950 0C, par exemple, d'environ 850 à 800 0C, la microstructure de l'acier au silicium est semblable à celle représentée en figure 4, et l'acier recristallisé secondairement ne se développe pas de manière appréciable. La figure 3 montre la microstructure d'un acier au silicium réalisé selon la présente invention, et présentant des grains de recristallisa- tion secondaire complètement développés. Du fait de la rupture des grains grossiers allongés, en plus de l'élimination des stries, le nombre des noyaux de cristaux d'orienta- tion de Goss, c'est-à-dire d'orientation J110; , est augmenté et pour cette raison, les propriétés magnétiques des produits finaux sont améliorées. Conventionnellement, un laminage final à chaud est réalisé par un laminoir à cinq ou six étages. Au moins deux étages, qui ne sont pas restreints à la combinaison d'étages voisins, mais peuvent être n'importe quelle combinaison d'au moins deux étages, doivent avoir ces rouleaux de travail avec des vitesses circonférentielles de rou- 2 4 8 1 15 1 -10- leaux inégales mentionnées ci-dessus. Un étage de rouleaux avec des vitesses circonférentielles de rouleaux égales peut être positionné entre au moins deux étages mentionnés ci-dessus. De plus, les rouleaux de travail à vitesses circonférentielles élevée et faible de chaque paire de rouleaux peut être successivement disposées le long de la direc- tion de laminage, d'une manière telle que la position de chacun de ces rouleaux relativement à la pièce à travailler soit alternée le long de la direction de laminage. Le laminage à chaud avec un flux plastique inter-séquent dissymétrique est de préférence réalisé au niveau de la phase finale de laminage, mais peut être réalisé dans la phase de laminage rude. Dans le but de réaliser le laminage à chaud avec un flux plastique inter- séquent dissymétrique, le ratio des diamètres des rouleaux de travail supérieur et inférieur peut être choisi de manière à ce qu'il soit plus grand ou plus petit que 1,00. La présente invention va maintenant être expliquée pleinement au moyen d'un exemple. EXEMPLE Une brame coulée en continu de 200 mm d'épaisseur contenant un poids de 0, 05 % de carbone, 3,0 % de silicium, et 0,03 % d'aluminium a été chauffée à 1400 'C et ensuite laminée à chaud en un feuillard de 2,3 mm,après un laminage rude, au moyen d'un laminoir de finition à six étages dans les conditions suivantes. A. CONDITION 1 (Exemple de comparaison) Les rouleaux de travail supérieursdes quatrième et cin- quième étages du laminoir de finition ont été les rouleaux à vitesses circonférentielles élevées présentant le ratio (VR) de vitesses circon- férentielles inégales de 10 %. B. CONDITION 2 (Exemple de comparaison) Les rouleaux de travail inférieurs des quatrième et cin- quième étages ont été les rouleaux à vitesses circonférentielles élevées présentant le ratio (VR) de vitesses circonférentielles inégales de %. C. CONDITION 3 (Invention) Le rouleau de travail supérieur du quatrième étage et le rouleau inférieur du cinquième étage ont été les rouleaux à vitesses circonférentielles élevées, et les ratios (VR) de vitesses circonfé- rentielles inégales de ces rouleaux ont été de 10 %. 248115 1 - 1i - D. CONDITION 4 (Invention) Le rouleau de travail inférieur du quatrième étage et le rouleau de travail supérieur du cinquième étage ont été les rouleaux à vitesses circonférentielles élevées, et les ratios (VR) des vitesses circonférentielles inégales de ces rouleaux'ont été de 10 %. Les feuillards laminés à.chaud résultant ont été recuits, laminés à froid, ont subi un laminage de décarburation et un laminage de recristallisation selon uneméthode conventionnelle, de manière à ce que des feuillards d'acier électromagnétiques a grain orienté soient produits. Les pertes denoyau (W17/50) des feuillards d'acier électroma- gnétique à grain orienté ont été mesurées. Les résultats de ces mesures sont donnés dans la figure 5. Il est visible d'après cette.figure que les valeurs de pertes denoyau obtenues par les conditions de laminage à chaudselon la présente invention sont supérieures à celles obtenues par les conditions de laminage à chaud de comparaison. - 13 - est d'au moins 5 %, vi et Vi désignant les vitesses circonférentielles faible et élevée d'une paire donnée (i) de rouleaux de travail. 248 1 5 ' - 12 - REVENDICATIONS 1. Procédé pour produire un feuillard d'acier électromagné- tique à grain orienté, o une brame d'acier est laminée à chaud, laminée à froid, subit un recuit de décarburation et un recuit de recristallisa- tion, caractérisé en ce que, dans la phase Ode laminage à chaud, le lami- nage avec des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales est réalisé dans le domaine de températures de 950 à 1200 OC, au moyen d'une paire de rouleaux de travail supérieur et inférieur présentant des vi- tesses circonférentielles différentes de l'une de l'autre, c'est-à-dire, par une paire composée d'un rouleau à vitesse circonférentielle élevée et un rouleau à vitesse circonférentielle faible, et de plus, la pièce à travailler est soumise à au moins deux passes de laminage, o le dit rouleau de travail à vitesse circonférentielle élevée et le dit rou- leau de travail à vitesse circonférentielle faible sont disposés du même côté de la pièce à travailler. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la dite brame d'acier contient au moins un composant inhibiteur de préférence choisi parmi le groupe consistant en de l'aluminium, de l'azote, du manganèse, du soufre, du sélénium, du cuivre et de l'antimoine. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé par le fait que la dite brame d'acier est une brame coulée en continu. 4. Procédé selon les revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que la dite brame coulée en continu est chauffée à une température pas inférieure à 1300 OC et ensuite laminée à chaud. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait qu'un flux plastique dissymétrique, du fait du laminage à vitesses dif- férentielles inégales est appliqué à la brame d'acier pendant la phase de laminage rude. 6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le flux plastique dissymétrique, du fait du laminage à vitesses circon- férentielles inégales, est appliqué à la brame d'acier pendant la phase de laminage final. 7. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait - que le ratio des vitesses circonférentielles de rouleaux inégales défini par: - -1 VR = ( 1) x 100 Si