FR 2475816 A1 19810814 FR 8102602 A 19810210 La présente invention se rapporte à des circuits de protection contre les hautes tensions pour un système de visualisation de télévision. Dans un système typique de visualisation de q5 télévision, un potentiel d'accélération final à haute tension est appliqué à l'anode finaled'un tube-image pour accélérer unfaisceau d'électrons produit à une cathode du tube-image, sur un écran de phosphores.Quand le faisceau d'électrons fait impact sur les particules de phosphore sur l'écran, ces particules émettent de la lumière visible. La quantité de lumière visible émise par les particules de phosphore est fonction de la grandeur du potentiel final d'accélération. Plus ce potentiel est élevé, plus l'émission des phosphores à un niveau donné du signal reçu est élevée. Des potentiels finals d'accélération relativement importants sont par conséquent souhaitables afin d'obtenir des tubes- images d'une luminosité relativement élevée. Dans un téléviseur ayant un tube-image couleur du type à masque d'ombre, des potentiels finals d'accélération de 30 kV sont typiquement produits pour des tubes-images de forte luminosité. Comme les faisceaux d'électrons d'un tube-image couleur sont accélérés à une vitesse relativement élevée avant de faire impact sur le masque d'ombre et l'écran de phosphoresune certaine quantité d'émission de rayons X accompagne l'émission de rayonnement visible par les particules de phosphore. Presque tout le rayonnement X émis est absorbé par l'enveloppe en verre et la glace frontale du tube- image ainsi que les structures métalliques adjacentes comme le blindage magnétique. Dans des conditions normales de potentiel final d'accélération et de courant des faisceaux, la quantité de rayons X non absorbée par le tube-image et les structures adjacentes est maintenoeà un niveau extrêmement faible, tout-à-fait insuffisant pour être nocive à tout observateur proche du téléviseur. Pour garantir que le téléviseur ne fonctionnera pas, dans des conditions défectueuses, à des niveaux excessifs d'émission de rayons X, un circuit de protection contre les hautes tensions est fréquemment incorporé dans le circuit du téléviseur, de façon qu'une visualisation anormale soit présentée si le potentiel final d'accéléra- tion s'approche de niveaux inacceptables. Une courbe isodose ou caractéristique du potentiel d'accélération final ou à haute tension en fonction du courant final des faisceaux peut être calculée pour un système de visualisation particulier de télévision. Une telle courbe isodose typique est illustrée sur la figure 3 par la courbe 12. Le fonctionnement du système de visualisation ou du téléviseur dans la région 14 au- dessus de la courbe isodose 12 doit être évité afin de garantir que l'observateur ne sera pas exposé à des quantités importantes de rayons X. La quantité de rayons X émis est fonction du produit (U)m(I)n, o U représente le potentiel final d'accélération et I représente le courant final des fais- ceaux s'écoulant de la borne finale,etm et n sont des nombres positifs. Comme la quantité d'émission de rayons X augmente avec l'augmentation du courant final des faisceaux, la courbe isodose 12 s'écarte généralement d'une ligne droite horizontale et à des niveaux supérieurs de courant des faisceaux, le téléviseur doit fonctionner à des niveaux à haute tension inférieurs afin de fonctionner dans la région bien en-dessous de la région 14. Dans de nombreux téléviseurs est incorporé un circuit de protection contre les hautes tensions qui inhibe un fonctionnement normal du téléviseur dans le cas d'une condition défectueuse, o la haute tension produite s'approche des valeurs pouvant avoir pour résultat un fonctionnement du téléviseur au-dessus de la courbe isodose 12 dans la région 14. Dans un circuit de protection contre les hautes tensions d'un téléviseur traditionnel, une tension impulsionnelle de retour, produite dans un enroulement secondaire d'un transformateur de retour, est redressée et filtrée pour produire une tension continue représentative du potentiel final d'accélération. Un comparateur compare la tension continue représentative à un tension de référence et active un circuit d'inhibition si le potentiel final d'accélération, représenté par la tension continue représentative, dépasse une valeur prédéterminée. Pour un circuit de protection contre les hautes tensions o la seule tension du signal appliqué au compara- teur du circuit de protection représente une haute tension, des courbes caractéristiques d'inhibition ou de déclenchement telles que les courbes en traits mixtes 16 et 17 de la figure 3 peuvent être calculées. On considère, par exemple, un téléviseur particulier ayant une courbe de déclenchement 17 associée à son circuit de protection contre les hautes tensions. Dans des conditions normales de fonctionnement de potentiel final d'accélération et de courant des faisceaux, la haute tension produite à la borne finale à divers niveaux de courant des faisceaux est telle que le téléviseur fonctionne en-dessous de la courbe 13, dans la région 15, illustrée sur la figure 3. La courbe 13 de fonctionnement est déterminée expérimentalement comme représentant la haute tension maximum pouvant être obtenue à la borne finale pour un niveau donné de courant des faisceaux dans des conditions normales de fonctionnement quand on prend en considération toutes les tolérances importantes des composants du circuit et tous les changements des valeurs des composants avec la température. La courbe 13 représente une courbe typique de fonctionnement d'un téléviseur. La courbe a une pente vers le bas ou basculement, montrant que le potentiel final d'accélération produit par le circuit à haute tension est réduit à des niveaux supérieurs de courant des faisceaux, Si, dans une condition défectueuse, le téléviseur fonctionne à une haute tension qui amène le fonctionnement du téléviseur hors de la région 15 et au-dessus de la courbe de déclenchement 17, le circuit de protection contre les hautes tensions active le circuit d'inhibition pour inhiber un fonctionnement normal du téléviseur. Ainsi, comme la courbe 17 est bien en-dessous de la courbe isodose 12, une visualisation normale du téléviseur ne peut être maintenue dans des conditions de haute tension anormale s'approchant des valeurs de haute tension de la courbe isodose 12. Des circuits typiques de protection contre les hautes tensions, o une tension continue représentative du potentiel final d'accélération est appliquée à une borne d'entrée d'un comparateur, ont des courbes caractée- ristiques de déclenchement de la forme illustrée par les courbes 16 et 17 de la figure 3. Les courbes de déclenchement présentent une pente relativement peu importante sur une gamme relativement grande des niveaux de. courant des faisceaux. La courbe 17 représente la courbe limite infé- rieure de la courbe d'inhibition associée au circuit de protection contre les hautes tensions quand on prend en considération les tolérances des composants et les varia- tions des valeurs des composants avec la température, tandis que la courbe 16 représente la courbe limite supérieure. Pour éviter d'inhiber inutilement le fonctionnement normal du téléviseur aux niveaux inférieurs de fonctionne- ment de courant des faisceaux, les valeurs de certains composants critiques dans le circuit de protection contre les hautes tensions sont choisies de façon que la courbe de déclenchement 17 à-la limite inférieure soit placée au-dessus de la courbe de fonctionnement 13 à la limite supérieure même pour des niveaux faibles de courant des faisceaux à proximité des niveaux i et I'1 illustrés sur la figure 3. Si les valeurs des composants du circuit de protection contre les hautes tensions sont choisies pour éviter une inhibition inutile ou nuisible des téléviseurs présentant une courbe de déclenchement en limite inférieure telle que la courbe 17, d'autres téléviseurs peuvent présenter un fonctionnement non satisfaisant des circuits de protection contre les hautes tensions. Par exemple, dans un téléviseur donné ayant des valeurs de composants qui diffèrent des valeurs nominales de façon que la courbe de déclenchement limite supérieure 16 s'applique, ce téléviseur pourrait fonctionner dans des conditions défec- tueuses à des niveaux de courant des faisceaux supérieurs à 12 dans la région hachurée Il de la figure 3, avec des valeurs de haute tension supérieures à celles de la courbe isodose 12 mais néanmoins toujours inférieures à celles de la courbe de déclenchement limite supérieure 16. Dans la pratique, il est difficile de choisir des valeurs nominales des composants du circuit de protection contre les hautes tensions assurant une inhibition du fonctionnement normal du téléviseur dans des conditions de potentiel excessif d'accélération final auKniveaux élevés de courant des faisceaux sans avoir pour résultat une inhibition nuisible aux niveaux bas de courant des faisceaux. Dans le brevet U.S. NO 4 213 166 du 15 Juillet 1980 au nom de Wtanabe, est révélé un circuit de protection contre les hautes tensions qui inhibe un circuit oscillateur horizontal quand la haute tension dépasse une valeur pré- déterminée. Cependant, si le courant des faisceaux est faible, la haute tension peut augmenter jusqu'à une valeur supérieure avant que le circuit oscillateur horizontal ne soit inhibé, car la production des rayons X a tendance à être inférieure aux courants faibles des faisceaux. De cette façon, la luminosité de l'image peut être accrue. Bien que le dispositif présenté dans le brevet ci-dessus mentionné produise une visualisation ayant une forte luminosité, il présente l'inconvénient de ne pas offrir de protection contre les courants excessifs des faisceaux, ce qui peut se produire dans des conditions défectueuses. La présente invention offre à la fois une visualisation de forte luminosité et une protection contre les courants excessifs des faisceaux dans des conditions défectueuses. La présente invention a pour caractéristique de permettre au circuit de protection contre les hautes - tensions de fonctionner de façon adéquate à la fois à des niveaux bas et hauts de fonctionnement des courants des faisceaux. Un second signal d'entrée représentatif de la grandeur du courant final des faisceaux est appliqué à une borne d'entrée du comparateur de façon que, pour des niveaux élevés de courant des faisceaux, le circuit d'inhibition soit excité à une haute tension inférieure à celle pour les valeurs inférieures de courant des faisceaux. Du fait de l'addition de l'information de courant des faisceaux à l'entrée du comparateur, les courbes caractéristiques de déclenchement associées aux circuit de protection contre les hautes tensions comprenant les courbes de déclenchement limite supérieure et limite inférieure suivent plus précisément la pente ou le basculement de la courbe de fonctionnement limite supérieure 13 comme cela est illustré sur la figure 3 par la courbe de déclenchement limite inférieure 19 et la courbe de déclenchement limite supérieure 18. La présente invention présente une autre caracté- ristique qui est l'incorporation, dans le circuit de protection contre les hautes tensions, d'une fonction d'arrêt ou d'inhibition en cas d'excès de courant, qui inhibe une visualisation normale du téléviseur dans des conditions de charge excessive de courant des faisceaux même si la haute tension produite est insuffisante pour exciter autrement le circuit d'inhibition. La fonction d'arrêt en cas de courant excessif est accomplie en appliquant le signal d'entrée représentatif du courant des faisceaux à une borne d'entrée d'un amplificateur dont la borne de sortie est reliée à une borne d'entrée du comparateur du circuit de protection contre les hautes tensions. La polarisation de l'amplificateur est telle qu'il présente une caractéristique donnée de gain sur une gamme sensible de valeursde courant des faisceaux en- dessous d'un niveau pré-établi. Le fonctionnement de l'amplificateur de cette façon introduit le basculement requis dans les courbes caractéristiques de déclenchement du circuit de protection contre les hautes tensions afin qu'elles suivent plus précisément la pente de la courbe de fonctionnement limite supérieure du téléviseur comme cela est requis pour éviter une inhibition nuisible aux niveaux inférieurs de courant. des faisceaux. Si le courant final des faisceaux dépasse un niveau pré-établi, la polarisation change et l'amplificateur présente une caractéristique de gain sensiblement différente. Plus particulièrement, l'amplificateur devient polarisé à proximité ou à la coupure afin d'appliquer ainsi une tension d'entrée relativement importante au comparateur pour exciter le circuit d'inhibition à tous les niveaux de courant des faisceaux dépassant le niveau pré-établi. Dans un mode de réalisation spécifique de l'invention, le moyen de polarisation de l'amplificateur contient un trajet de contre-réaction entre les bornes d'entrée et de sortie de cet amplificateur, ce trajet étant opératif à des niveaux de courant des faisceaux en-dessous du niveau pré-établi. La contre-réaction est inhibée quand le courant des faisceaux dépasse le niveau pré-établi, afin d'augmenter ainsi sensiblement le gain de l'ampli- ficateur pour que de plus amples augmentations, même légères, du niveau de courant des faisceaux fassent passer l'amplificateur à la coupure. Selon un mode de réalisation préféré de l'inven- tion, un circuit de protection pour un affichage de télévision nécessitant un potentiel final d'accélération et tirant un courant final des faisceaux d'une borne finale comprend un générateur de haute tension sensible à une tension alternative pour produire le potentiel final d' accélération. Un moyen sensible à la tension finale produit une tension de détection la représentant. Un moyen sensible au courant final des faisceaux produit une tension de détection le représentant. Un moyen relié au comparateur produit un signal d'inhibition quand il est excité par le comparateur. Un moyen relié au moyen développant le signal d'inhibition applique ce signal d'inhibition au système de visualisation du téléviseur afin qu'une visualisation anormale du téléviseur soit produite quand le moyen développant le signal d'inhibition est excité. Un moyen appliquent la tension finale et les tensions de détection de courant final des faisceaux au comparateur pour l'activer afin de développer le signal d'inhibition quand la tension finale dépasse un niveau prédéterminé. Ce niveau prédéterminé varie avec des variations de la tension de détection de courant final des faisceaux. Un commutateur est relié au comparateur et il change d'état quand une condition défectueuse d'excès de courant se produit dans la visualisation, pour activer le comparateur afin de produire une visualisation anormale. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci appara tront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 illustre, sous forme schématique et de bloc, un système de visualisation de télévision selon l'invention; - la figure 2 illustre, sous forme de schéma électrique, une partie du système de la figure 1 contenant un circuit de protection contre les hautes tensions selon l'invention; et - la figure 3 montre diverses courbes de haute tension en fonction du courant des faisceaux associées au fonctionnement du système de la figure 1 et du circuit de la figure 2. Dans un système de visualisation de télévision ou téléviseur 20, illustré sur la figure 1, une information de signaux vidéo est reçue par une antenne 21 et appliquée à un circuit tuner, à fréquence intermédiaire et détecteur vidéo 22. Les signaux vidéo composés détectés sont appliqués à un circuit 23 de traitement de luminance et de chrominance pour appliquer des signaux d'attaque vidéo à une structure de canons d'électrons 90, schématiquement illustrée, d'un tube-image couleur 24. Le tube 24 contient un masque d'ombre métallique et ouvert 26 qui est placé adjacent à un écran de phosphore 27 déposé sur la glace frontale du tube-image. Le masque d'ombre 26 est interposé entre la structure de canons d'électrons et l'écran de phosphores. la structure 90 de canons d'électrons se compose d'un ensemble de cathodes 91 qui produit trois faisceaux d'électrons et module l'intensité de ces faisceaux selon l'information de signal vidéo produite par le circuit 23 de traitement de luminance et de chrominance. Un ensemble d'électrodes formant grilles 92, un ensemble d'électrodes formant écrans 93 et un ensemble d'électrodes de focalisation 94 seventà moduler, focaliser et accélérer les faisceaux d'électrons émis vers l'écran de phosphores27 qui est déposé sur la glace frontale du tubeimage. L'accélération finale des faisceaux d'électrons est obtenue par un ensemble d'anodes 95 maintenu à un potentiel élevé par rapport aux tensions appliquées aux autres électrodes de la structure des canons d'électrons. Le potentiel élevé ou potentiel final d'accélération est produit entre des revêtements conducteurs interne et externe 28 et 29 déposés sur la partie en forme d'entonnoir du tube-image 24. Des contacts élastiques 96 appliquent alors ce potentiel à l'ensemble d'anodes 95. Le faisceaux d'électrons, produit par l'ensemble de cathodes9l, moduls, focaliséset accéléré par les ensembles d'électrons 92-95, se déplacentà travers les ouvertures du masque d'ombre 26 pour faire impact sur les particules de phosphore de l'écran 27, forçant ces particules à émettre un rayonnement visible. Les faisceaux d'électrons, quand ils sont à proximité du champ magnétique produit par un enroulement de déviation horizontale Dx et un enroulement de déviation verticale Dy, sont déviés horizontalement et verticalement pour balayer une trame sur l'écran de phosphores. Pour synchroniser le balayage de la trame avec l'information d'image des signaux vidéo composés, ces signaux sont appliqués à un circuit 36 de séparation de signaux de synchronisation qui sépare des signaux de synchronisation horizontale et verticale de la partie d'information d'image des signaux vidéo composés. Les signaux de synchronisation verticale sont appliqués à un circuit de déviation verticale 37 qui produit un courant synchronisé de balayage vertical dans l'enroulement de déviation verticale Dy. Un générateur de déviation horizontale 32 produit un courant de balayage horizontal dans l'enroulement de déviation horizontal Dy pour que les faisceaux d'électrons balayent en direction horizontale. Le générateur de déviation horizontale 32 contient un oscillateur horizontale 34 qui applique des signaux de commutation à la fréquence de déviation horizontale, à un étage de sortie horizontale 35. En réponse à ces signaux, l'étage 35 produit la forme d'orxe requise de courant de balayage horizontal en dents de scie dans l'enroulement déflecteur Dx. Pour synchroniser le balayage horizontal avec l'information d'image des signaux vidéo composés, la phase et la fréquence de l'oscillateur horizontal 34 sont ajustées par une tension de réglage appliquée par un circuit 33 de réglage automatique de la phase et de la fréquence (AFPC). Le circuit 33 compare la forme d'onde du signal de synchro- nisation horizontale produit par le séparateur de signaux de synchronisation 36 à une forme d'onde dérivée du balayage horizontal, comme la forme d'onde de tension impulsionnelle de retour produite dans l'enroulement de déviation horizontale Dx. Toute erreur de phase entre le signal de synchronisation horizontale et le signal impulsion- nel de retour est détectée par le circuit 33 qui produit tun il signal de réglage pour ajuster la phase et la fréquence de l'oscillateur horizontal 34 afin de synchroniser le balayage horizontal avec l'information d'image des signaux composés. Pour développer le potentiel final d'accélération, une borne de sortie finale U d'un générateur de haute tension 30 est reliée au revêtement conducteur interne 28. Des signaux d'attaque en courant alternatif sont appliqués au générateur 30 le long de lignes 97 et 98. Un potentiel continu et final d'accélération est développé à la borne U, qui est dérivé de ces signaux d'attaque. Dans un circuit typique de téléviseur, ces signaux d'attaque en courant alternatif correspondent à la tension impulsionnelle de retour développée par l'étage de sortie horizontale 35 du générateur de déviation horizontale 32. Cependant, un générateur séparé de signaux à haute fréquence peut alternativement être utilisé pour produire les signaux d'attaque. Les électrons faisant impact sur l'écran de phosphores et le masque d'ombre s'écoulent jusqu'au revête- ment conducteur interne 28 du tube-image 24 et déchargent la capacité finale associée. Pour rétablir la charge neutralisée sur la capacité finale, le courant des faisceaux s'écoule de la borne finale U du générateur de haute tension 30 au revêtement conducteur interne 28. La quantité de courant des faisceaux qui s'écoule varie avec l'intensité de la modulation des faisceaux d'électrons émis selon l'information d'image des signaux vidéo composés. Quand les faisceaux d'électrons font impact sur le masque d'ombre et l'écran de phosphores,des rayons X sont émis qui, dans des conditions normales de fonctionnement de haute tension eide courant des faisceaux, sont assez faibles. La quantité de rayons X émis est fonction du potentiel final d'accélération et des niveaux des courants des faisceaux, Pour empêcher un fonctionnement continu du télé- viseur 20 dans le cas o la haute tension, dans des conditions défectueuses, dépasse les niveaux spécifiés, l'information de haute tension et de courant des faisceaux est appliquée à un circuit de protection 38 contre les hautes tensions par les lignes respectives 39 et 40. Le circuit 38 détecte la production d'une haute tension excessive et applique un signal d inhibition au circuit du téléviseur pour produire une visualisation anormale ou d'image blanche ou vide. Le signal d'inhibition peut, par exemple, être appliqué à l'oscillateur horizontal 34 pour augmenter sa fréquence et produire une visualisation invisible, incitant le spectateur à arrêter le téléviseur. Par ailleurs, pour des étages de sortie horizontale transistorisé et des potentiels d'accélération finals dérivés de l'impulsion de retour, l'augmentation de la fréquence de l'oscillateur horizontal peut avoir pour résultat une diminution du potentiel d'accélération final en-dessous des niveaux excessifs et défectueux. La figure 2 illustre une partie de système de visualisation 20 de la figure 1, partiellement sous forme de schéma électrique, contenant un mode de réalisation détaillé du circuit de protection 38 contre les hautes tensions. Sur la figure 2; une source de tension d'alimenta- tion en courant alternatif du réseau 41 est appliquée aux bornes 42 et 43 d'un pont redresseur double alternance 46. Aux bornes 44 et 45 du pont redresseur 46 est relié un condensateur de filtrage 47. Une tension continue et non régulée d'alimentation, par exemple, de + 150 volts, est développée à la borne 44 et appliquée à un régulateur de tension48. Le régulateur 48 produit une tension régulée B+ de balayage, par exemple, de +123 volts en courant continu,à une borne 50. Un condensateur de filtrage 49 est relié à la borne 50. La tension de balayage B+ est appliquée à l'étage de sortie horizontale 35 du générateur de déviation horizontale 32 par l'enroulement primaire 31a du transformateur de retour horizontal 31. L'étage de sortie horizontale 35 comprend un transistor d'attaque horizontale 51, un transformateur d'attaque 52, un transistor de sortie horizontale 55, une diode d'amortissement 56, un condensateur de retour 57,et un condensateur d'aller ou de mise en forme de S 59 qui est relié en série avec l'enroulement de déviation horizontale D. par le transistor de sortie horizontale 55 et la diode d'amortissement 56. Un oscillateur horizontal 34, synchronisé par un circuit de réglage automatique de phase et de fréquence 33, applique, à la base du transistor d'attaque 51, une tension en créneau à la fréquence de déviation horizontale. Le transistor 51 amplifie et inverse la tension en créneau et l'applique à l'enroulement primaire du transformateur d'attaque 52. La tension d'alimentation de collecteur du transistor 51 est obtenue d'une source à + 185 volts par une résistance 53. Une résistance 54 de limitation de courant est reliée en série avec la jonction base-émetteur du transistor 55 par l'enroulement secondaire du transformateur d'attaque 52. La tension en créneau amplifiée et inversée à la fréquence de déviation horizontale est appliquée par le transformateur d'attaque 52 pour faire passer le transistor à la fermeture pendant l'intervalle d'aller et pour le faire passer à l'ouverture pour amorcer l'intervalle de retour horizontal. Un réseau de filtrage RC 89 est relié entre la base et l'émetteur du transistor de sortie horizontale 55. Un générateur de haute tension 30 comprend un enroulement à haute tension 31b du transformateur de retour 31, des diodes 167-169, une borne finale U et un condensateur de filtrage final 61. La charge finale est représentée schématiquement sur la figure 2 par une impédance 62. Le condensateur de filtrage 61 peut être remplacé par la capacité distribuée des revêtements conducteurs 28 et 29 du tube-image de la figure 1 si cette capacité est suffisamment importante pour filtrer les composantes non-souhaitables d'ondulations multiples de tension pouvant se développer à la borne finale U. La tension impulsionnelle de retour développée dans l'enroulement de déviation horizontale Dx est appliquée à l'enroulement primaire 31a du transformateur de retour pour développer des tensions impulsionnelles de retour dans l'enroulement à haute tension 31b et l'enroulement secon- daire 31c du transformateur de retour. Une haute tension continue ou potentiel final d'accélération est développé à la borne U à partir de la tension impulsionnelle de retour développée dans l'enroulement à haute tension 31b après redressement par les diodes 167-169 et filtrage par le condensateur 61. Le trajet en courant continu pour le courant final des faisceaux s'écoulant de la borne finale U à la charge finale 62 passe par l'enroulement à haute tension 31b, ayant pour origine une borne d'alimentation en courant continu à +26 volts. La borne à +26 volts est reliée au bas de l'enroulement à haute tension 31b à une borne 88 par des résistances 64 et 65. Un circuit limiteur de faisceaux traditionnel 66 est relié à la jonction des résistances 64 et 65 à une borne 86. Un condensateur 63 est relié à la borne 88 pour filtrer la tension d'ondula- tions multiples à la fréquence horizontale. La tension à la borne 88 est représentative de la quantité de courant final tirée par l'impédance decharge 62 à la borne finale U. Si, par exemple, le courant final augmente, la tension à la borne 88 diminue du fait de l'augmentation du courant s'écoulant dans la résistance 64. Le circuit de protection 38 contre les hautes tensions inhibe un fonctionnement normal du téléviseur dans des conditions défectueuses, par exemple pendant la production d'une haute tension excessive. Le circuit 38 comprend l'enroulement secondaire 31c du transformateur de -retour, un transistor 68 pour amplifier un signal de courant des faisceaux, un transistor comparateur 70, et un transistor de verrouillage et d'inhibition 71. Un pont diviseur de tension composé de résistances 161 et 162 est relié à l'enroulement secondaire 31c. La tension impulsion- nelle de retour développée dans l'enroulement 31c est divisée et appliquée à l'anode d'un redresseur 164 par une résistance 163. La tension impulsionnelle de retour est redressée par le redresseur 164 et filtrée par un condensa- teur 165 pour produire une tension continue représentative de l'amplitude de l'impulsion de retour et ainsi du potentiel final d'accélération. La tension représentative du potentiel final d'accélération est appliquée par une résistance 166 à l'émetteur ou entrée du transistor comparateur 70. Une tension de référence de +33 volts développée à une borne 78 est appliquée par une résistance 77 à la base ou entrée du transistor comparateur 70. La tension de référence de +33 volts est développée dans une diode Zener 79, le courant de polarisation zener étant fourni par la borne 50 à B+ à travers une résistance 80. Une diode 75 est reliée entre la borne 78 et l'émetteur du transistor comparateur , la cathode de la diode 75 étant reliée à l'émetteur du transistor 70. Le transistor comparateur 70 et le transistor d'inhibition 71 sont de conductivité opposée, le collecteur du transistor 70 étant relié à la base du transistor 71 et la base du transistor 70 étant reliée au collecteur du transistor 71 pour former ainsi un agencement de verrouil- lage régénérateur 60. La sortie ou émetteur du transistor 71 est reliée au générateur de déviation horizontale 32 à la borne de base A du transistor d'attaque horizontale 51. Dans des conditions de fonctionnement normales de haute tension et de courant des faisceaux, la diode 75 est conductrice parce que la tension développée dans le condensateur 165 est insuffisante pour polariser en inverse la jonction de la diode 75. Avec la diode 75 conductrice, la tension à l'émetteur du transistor comparateur 70 est d'une chute de tension dans la diode inférieure à la tension à la borne 78, polarisant ainsi en inverse la jonction base-émetteur du transistor 70. Le transistor 70 est non-conducteur, empêchant tout courant de base de s'écouler dans le transistor 71, maintenant celui-ci à l'état non-passant. Dans une condition défectueuse, comme une haute tension excessive, la tension à l'émetteur du transistor comparateur 70 augmente suffisamment pour au moins momenta- nément polariser en inverse la diode 75 et polariser en direct la jonction base-émetteur du transistor 70. Le courant de sortie s'écoule du collecteur du comparateur 70 pour exciter le transistor d'inhibition 71 et rendre conducteur l'agencement de verrouillage 60 pour maintenir les deux transistors conducteurs de façon régénérative. Quand le transistor d'inhibition 71 devient excité. en condition défèciiuse, le courant d'émetteur de ce transistor s'écoule dans la base du transistor d'attaque horizontale 51, le faisant passer à la fermeture. Comme le transistor d'inhibition 71 est continuellement conducteur du fait de l'excitation de l'agencement de verrouillage 60, le transistor 51 est également maintenu à un état conti- nuellement conducteur. La tension de commutation à la fréquence de déviation horizontale pour le transistor de sortie horizontale 55 ne peut plus être développée. Le transistor 55 est maintenu à l'état non-passant et aucun courant de balayage horizontal n'est produit dans l'enrou- lement déflecteur Dx. Aucune tension-impulsionnelle de retour n'est produite dans les enroulements du transforma- teur de retour et aucun potentiel final d'accélération n'est ainsi produit. Une image blanche est observée sur l'écran de phosphoresdu tubeimage, incitant l'observateur à arrêter le téléviseur. Quand le téléviseur est arrêté, la tension B+ est retirée de la borne 50, désexcitant le circuit de verrouil- lage et permettant la reprise d'un fonctionnement normal du téléviseur pour des conditions défectueuses transitoires. Une capacité 76 de relativement grande valeur est reliée entre la borne 78 et l'émetteur du transistor 70 pour empêcher une tension de polarisation directe d'être appliquée entre la base et l'émetteur du transistor 70 pendant une condition transitoire comme cela peut se produire initialement après mise en marche du téléviseur ou pendant la formation d'un arc dans le tube-image. Un condensateur 74 est relié directement entre la base et l'émetteur du transistor 70 pour produire un by-pass captant les interférences à haute fréquence pendant la formation de l'arc dans le tube-image. Un filtre RC comprenant une résistance 72 et un condensateur 73, chacun étant relié entre la base et l'émetteur du transis- tor 71, filtre la tension en créneau à la fréquence hori- zontale apparaissant normalement à la borne A. La présente invention présente la caractéristique d'appliquer l'information concernant la grandeur du courant des faisceaux au transistor comparateur 70 de façon que les courbes caractéristiques d'inhibition de hautestensions associées au circuit de protection 38 contre les hautes tensions suivent plus précisément la pente de la courbe de fonctionnement à haute tension du générateur de haute tension 30, comme la courbe 13 illustrée sur la figure 3. Sans cette information de courant des faisceaux présente, les courbes typiques de déclenchement pour le circuit de protection contre les hautes tensions sont assez plates ou peu en pente comme cela est illustré sur la figure 3 par les courbes 16 et 17. Si le fonctionnement du circuit de protection contre les hautes tensions 38 est caractérisé par de telles courbes de déclenchement à faible pente, des tolérances très serrées doivent être imposées sur les valeurs des composants du circuit de protection contre les hautes tensions afin d'obtenir une courbe de déclenchement de limite supérieure placée totalement en-dessous de la courbe isodose 12 de la figure 3 tout en maintenant en même temps une courbe de déclenchement de limite inférieure placée au-dessus de la courbe de fonctionnement 13 à tous les niveaux de fonctionnement de courant des faisceaux normal, L'information de courant des faisceaux peut être appliquée au transistor comparateur 70 sous forme d'une tension amplifiée produite au collecteur ou sortie du transistor amplificateur 68 et appliquée à l'émetteur ou entrée du comparateur 70 par une résistance 67. La tension du signal représentatif du courant des faisceaux, développée à la borne 88, est appliquée à la base ou entrée du transistor amplificateur 68 par une résistance 83. La polarisation en courant continu du transistor amplificateur 68 est accomplie en appliquant un courant de base au transistor par la borne 78 à +33 volts à travers une résistance 81 et une résistance 82 d'un réseau de polarisation 58. La polarisation de collecteur du transis- tor 68 est obtenue d'une source de polarisation +V par une résistance 69. Une contre-réaction pour l'amplificateur 68 est prévue, comme faisant partie de l'agencement de polarisation en reliant la base ou entrée du transistor 68 à son collecteur ou sortie par la résistance 82 et une diode 84, la cathode de cette dernière étant reliée au collecteur du transistor 68 et son anode étant reliée à la borne de jonction 87 des résistances 81 et 82. Quand le trajet de contre-réaction est établi, le courant est shunté au loin de la base du transistor 68 vers son collecteur par la diode 84 selon les variations du courant du signal s'écoulant dans la résistance 83. En polarisant l'amplificateur 68 à la façon décrite, on obtient les courbes caractéristiques de déclenchement telles que les courbes 18 et 19 de la figure 3, qui ont la pente requise ou basculement vers le bas pour permettre à ces courbes de suivre plus précisément la pente de la courbe de fonctionnement. Les courbes 18 et 19 sont caractéristiques d'une condition défectueuse, o, par exemple, le régulateur de tension 48 ne peut maintenir une tension B+ régulée à la borne 50. - A des niveaux de courant des faisceaux sur la figure 3 en-dessous du niveau Il, pour les circuits présentant une courbe caractéristique de déclenchement 18, et en-dessous du niveau I'l, pour des circuits présentant une courbe caractéristique de déclenchement 19, la polarisation de l'amplificateur 68 est telle que la tension-- du signal de courant des faisceaux appliqué par la borne 88 à la base du transistor 68 maintienne l'amplificateur en conduction saturée et non-linéaire. Si l'amplificateur 68 reste en conduction saturée pendant toute la gamme des niveaux normaux de courant des faisceaux que l'on peut obtenir pandant un fonctionne- ment normal du téléviseur, on obtient une courbe caracté- ristique de déclenchement plate résultante telle que la courbe 16 ou 17. Pour introduire la pente souhaitée vers le bas sur la courbe de déclenchement, les valeurs des composants du réseau de polarisation 58, et principalement les valeurs des résistances 81-83, sont choisies de façon que pour des niveaux des courants des faisceaux supérieurs à il ou I'1, l'amplificateur 68 soit mis hors de saturation en fonctionnement linéaire avec un gain caractéristique établi par la contre-réaction des éléments 82 et 84, Avec l'amplificateur 68 mis en fonctionnement linéaire, la tension de sortie au collecteur du transistor 68 augmente avec l'augmentation des niveaux de courant des faisceaux au-delà de i1 ou I'l. Cette tension de sortie croissante est appliquée à l'émetteur du transistor comparateur 70. En conséquence de la tension positive croissante appliquée au comparateur 70 par le collecteur du transistor 68, le transistor 70 passe à la fermeture à une tension finale de plus en plus faible pendant une condition défectueuse, selon la quantité réelle de courant des faisceaux tirée pendant cette condition. Une pente vers le bas ou basculement est ainsi introduit dans la courbe caractéristique de déclenchement,telle que la courbe 18 ou 19, comme cela est illustré sur la figure 3. La raideur de la pente est fonction du gain de l'amplificateur 68 quand il fonctionne avec contre-réaction et peut être facilement ajustée en ajustant les valeurs des résistances 81 et 82. La capacité d'ajustement dont on dispose en utilisant l'amplificateur polarisé 68 peut comprendre l'introduction d'une pente plus faible sur la courbe caractéristique de déclenchement du circuit de protection à des niveaux supérieurs de courant des faisceaux. Une courbe de déclenchement présentant une si faible pente peut être souhaitable quand la courbe de fonctionnement du générateur de haute tension présente une courbe de fonctionnement à faible pente ou plate, comme cela peut être produit par des générateurs ayant des transformateurs de retour accordés atutroisièmesharmoniques Pour donner, à la courbe caractéristique de déclenchement, une pente plus faible, un étage inverseur amorti de façon appropriée peut être relié entre le transistor amplificateur 68 et le transistor comparateur 70 ou la sortie de l'amplificateur 68 peut être reliée à la borne d'entrée inverse (base) du transistor comparateur 70. La présente invention a pour autre caractéristique de produire un circuit 38 de protection contre les hautes tensions ayant une capacité d'arrêt en cas d'excès de courant, pour inhiber le générateur de haute tension 30 quand un courant excessif des faisceaux est tiré par la borne finale U. même si le potentiel final d'accélération n'est pas excessif. Une telle condition d'excès de courant peut se produire si le circuit limiteur de courant des faisceaux ne fonctionne pas de façon adéquate ou pendant une formation prolongée de l'arc dans le tube-image, quand de grandes quantités de courant sont tirées par le condensa- teur de filtrage final 61 et l'impédance de charge 62. Pour obtenir une capacité d'arrêt en cas d'excès de courant, le réseau de polarisation 58 découple ou inhibe le trajet de contre-réaction entre la base ou entrée et le collecteur ou sortie du transistor amplificateur 68 à tous les niveaux des courants des faisceaux qui dépassent un niveau préétabli. On suppose, par exemple, que la quantité de courant final tiré à la borne U dépasse le niveau I3 ou I'3 de la figure 3.-Au-dessus de ces niveaux des courants des faisceaux, la tension au collecteur du transistor 68 a suffisamment augmenté, par rapport à la tension à la borne 87, pour polariser en inverse la diode 84 avec pour résultat un fonctionnement en boucle ouverte de l'amplificateur 68. Comme le gain en boucle ouverte de l'amplificateur 68 est bien supérieur au gain de contre-réaction en boucle fermée, toute plus ample légère augmentation de courant des faisceaux de-delà du niveau I ou I'3 a pour résultat des augmentations relativement importantes de la tension de collecteur ou de sortie du transistor 68 appliquée au comparateur 70. A des niveaux de courant des faisceaux supérieurs à I ou IlY le transistor amplificateur 68 se trouve polarisé à la coupure ou à proximité de celle-ci. Ainsi, à des niveaux de courant des faisceaux supérieurs à I3 ou I'3, la courbe caractéristique de déclenchement associée au circuit de protection 38 prend une pente très raide vers le bas. La courbe de déclenchement coupe la courbe de fonctionnement très près des niveaux de courant des faisceaux de I ou de Il3 pour faire passer le transis- tor comparateur 70 à la fermeture et exciter le transistor d'inhibition 71. Dans cette gamme de fonctionnement, le transistor 68 agit comme un commutateur. Le générateur de déviation horizontale 32 et le générateur de haute tension sont inhibés, arrêtant ainsi l'écoulement de courant final de la borne U. Un condensateur 85 relié entre la base et le collecteur du transistor 68 iltre le signal représentatif du courant des faisceaux et empêche des changements momentanés de courant des faisceaux d'exciter initialement l'agencement de verrouillage 60, comme cela peut se produire du fait de changements de l'information d'image visualisée. Onnotera que la source de polarisation +V et la résistance 69 peuvent être omises s unaitremoyenapplque une tension positive à l'émetteur du transistor 70 pendant des conditions o la borne finale U est mise en court-circuit. Par exemple, si l'accouplement entre les enroulements 31a et 31c est relativement serré et si l'accouplement entre les enroulements 31b et 31c est relativement lâche, l'enroulement 31c produit toujours une tension, même quand la borne finale L est mise en court-circuit. Un plus grand nombre de spires dans l'enroulement 31c élèvera également la tension appliquée à l'émetteur de transistor pendant un court-circuit final. En incorporant, dans le circuit de protection contre les hautes tensions, un amplificateur polarisé de façon appropriée ou commutateur pour détecter l'information de courant final, la sensibilité du circuit de protection à l'arrêt en cas de haute tension sur une gamme sensible de niveaux de courant des faisceaux peut être facilement ajustée et on peut facilement obtenir une capacité d'arrêt en cas d'excès de courant. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles- ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée. 2 4 75 8 1 6 RE V END I CA TI 0 NS 1.- Circuit de protection pour une visualisation de télévision nécessitant un potentiel d'accélération et tirant un courant final des faisceaux d'une borne finale, caractérisé en ce qu'il comprend: un générateur de haute tension (30) sensible à une tension alternative pour produire ladite tension finale à ladite borne finale (U); un moyen, sensible à ladite tension finale pour produire une tension de détection la représentant; un moyen sensible audit courant final des faisceaux pour produire une tension de détection le représentant; un comparateur (70); un moyen l7'i relié acidL comparateur pcur produire un signal d'inhibition lors d'une excitation par ledit comparateur; un moyen relié audit moyen développant un signal d'inhibition pour appliquer ledit signal d'inhibition à ladite visualisation de télévision de façon qu'une visuali- sation anormale se produise quand ledit moyen développant un signal d'inhibition est excité; un moyen pour appliquer lesdites tensions de détection de tension finale et de courant final des faisceaux audit comparateur pour l'activer afin de dévelop- per ledit signal d'inhibition quand ladite tension finale dépasse un niveau prédéterminé, ledit niveau variant avec des variations de ladite tension de détection du courant final des faisceaux; un commutateur (68) relié audit comparateur (70) Dû f"han; e-nt d 'état de commutation quand une condition défectueuse d'excès de courant se présente dans ladite visualisation de télévision pour activer ledit comparateur afin de produire une visualisation anormale. 2.- Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le commutateur précité comprend un amplificateur 24 75 8 1 (68), la tension de détection finale des faisceaux précitée étant développée à une borne de sortie (collecteur dudit amplificateur), un moyen (83) pour appliquer à une borne d'entrée (boee) dudit amplificateur (68), un signal d'entrée représentatif d'un courant final des faisceaux, et un moyen (84) pour mettre ledit amplificateur en fonctionnement sensiblement linéaire pour des valeurs de courant final des faisceaux dans une gamme sensible et prédéterminée et en fonctionnement commuté et non-linéaire pour des valeurs de courant final des faisceaux en dehors de ladite gamme prédéterminée. 3.- Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le moyen de polarisation (82, 84) d'amplificateur précité comporte un moyen pour établir une contre-réaction entre l'entrée (base) et la sortie (collecteur) dudit amplificateur (68). 4.- Circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de polarisation d'amplificateur précité comporte un moyen (84) pour découpler la contre-réaction entre l'entrée (base) et la sortie (collecteur) dudit amplificateur quand les valeurs de courant final des faisceaux précitées sont dans la gamme prédéterminée précitée. 5.- Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de polarisation (82, 84) précité met l'amplificateur (68) précité en conduction saturée quand les valeurs de courant final des faisceaux sont hors de la gamme prédéterminée précitée à une extrémité de ladite gamme et met ledit amplificateur à la coupure ou à proximité de celle-ci à l'autre extrémité de ladite gamme. 6.- Circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le moyen de polarisation (82, 84) précité met l'amplificateur (68) précité à proximité ou à la coupure quand le courant final des faisceaux précité dépasse une valeur prédéterminée pour exciter le moyen précité (71) produisant le signal d'inhibition pendant une condition de fonctionnement en excès de courant du système de visualisation de télévision (20). 7.- Circuit selon l'une quelconque des revendica- tions précédentes, caractérisé par une source (+V) de tension de polarisation, ladite tension de polarisation, quand elle est appliquée à une borne d'entrée (émetteur) du comparateur (70) précité activant ledit comparateur afin de produire le signal d'inhibition précité sensiblement indépendamment de la valeur de la tension de détection de tension finale précitée; et un moyen (58) sensible à la tension de détection de courant final des faisceaux précité pour appliquer ladite tension de polarisation à la borne d'entrée dudit comparateur (70) uniquement quand le courant final des faisceaux dépasse un niveau prédéterminé indiquant un fonctionnement anormal du générateur de haute tension. 8.- Circuit selon la revendication 7, caractérisé en ce que le moyen précité d'application de tension de polarisation comprend un amplificateur (68) ayant une borne de sortie (collecteur) reliée à la source de tension de polarisation (+V) précitsà la borne d'entrée du comparateur précité (émetteur de 70),etayant une borne d'entrée d'amplificateur (base de 68) reliée au moyen précité développant la tension de détection de courant final des faisceaux (en 88). 9.- Circuit selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'amplificateur (68) précité comporte un moyen (84) pour former une contre-réaction entre l'entrée (base) et la sortie (collecteur) dudit amplificateur, ladite contre-réaction devenant inopérative quand le courant final des faisceaux précité dépasse le niveau prédéterminé précité. 10.- Circuit selon la revendication 9, caractérisé en ce que le moyen précité appliquant une contre-réaction se compose de l'agencement en série d'une diode (84) et d'une impédance (82) entre l'entrée et la sortie de l'amplificateur précité. 11.- Circuit-selon l'une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé par un pont diviseur de tension (166, 67), le moyen précité produisant une tension de détection de tension finale- étant relié à une première borne (jonction det6 et 67) dudit diviseur, la borne de sortie d'amplificateur (collecteur de 68) étant reliée à une seconde borne dudit diviseur et la borne d'entrée de comparateur (émetteur de 70)étant reliée à une troisième borne dudit diviseur entre les deux autres. 12.- Circuit selon la revendication 11, caractérisé par une source (79) de tension de référence reliée à une autre borne d'entrée (base de 70) du comparateur précité, la tension de polarisation précitée étant plus grande que ladite tension de référence (+V).