FR 2475768 A1 19810814 FR 8102439 A 19810206 L'invention concerne un dispositif avertisseur d'incendie comprenant au moins un avertisseur d'incendie à ionisation équipé d'une chambre de mesure, accessible àa l'air ambiant, présentant une électrode connectée par une première borne à la tension continue d'alimentation, et une chambre de référence plus étanche par rapport à l'air ambiant, le circuit en série de ces chambres étant monté entre la première borne et une deuxième borne de la tension continue d'alimentation, un circuit d'alarme à la fumée, qui est connecté du c8té entrée au point de liaison des chambres et qui produit un signal d'alarme à la fumée lors de la pénétration de fumée dans la chambre de mesure, ainsi qu'un circuit d'alarme au dérangement alimenté par la tension continue d'alimentation, ce circuit, dont l'entrée est connectée au point de liaison des chambres, produisant un signal d'alarme au dérangement quand la résistance d'isolement de la chambre de mesure tombe en dessous d'une valeur de seuil prédéterminée. Un tel dispositif avertisseur d'incendie est connu (Demande de Brevet allemand NO 20 29 794). Dans un tel dispositif, le circuit d'alarme au dérangement et le circuit d'alarme à la fumée présentent chacun, du côté entrée, un transistor à effet de champ dont l'électrode de commande est connectée au point de liaison des chambres, et les électrodes de source de ces transistors à effet de champ sont reliées à un diviseur de tension commun, o chacune a un diviseur de tension propre, de telle manière que le potentiel de ces électrodes de source soit sensiblement égal, à l'état de repos non perturbé, au potentiel du point de liaison des chambres. Les transistors à effet de champ sont du type autobloquant, de sorte qu'ils sont tous deux non conducteurs à l'état de repos non perturbé. En outre, les transistors à effet de champ sont du type à conductivité opposée ou inverse, de sorte que lors d'une augmentation de la tension à la chambre de mesure du fait de la pénétration de fumée, le transistor à effet de champ du circuit d'alarme à la fumée devient conducteur, et lors d'une diminution de la tension à la chambre de mesure du fait de lacunes disolement de la chambre de mesure, le transistor ' effet de champ du circuit d'alarme au dérangement devient alors conducteur, quand la tension de commande, c'est - à - dire la valeur de la différence de potentiel entre le point de liaison des chambres et la prise correspondante du diviseur de tension, franchit la valeur de la tension de seuil (tension de déclenchemit)du transistor à effet de champ associé. Lors de changements de la tension d'alimentation, se modifie, d'une part, le potentiel au point de liaison des chambres et, d'autre part, le potentiel à la borne du diviseur de tension associé, et ainsi le potentiel des électrodes de source des transistors à effet de champ, d'une manière au moins sensiblement équivalente, de sorte que des modifications de tension de l'ordre de 25% de la valeur nominale de la tension d'alimentation ne conduisent en aucun cas à la production d'un signal d'alarme. Le but de l'invention est de surveiller, dans une plus grande mesure, la capacité de fonctionnement de l'avertisseur d'incendie à ionisation dans un dispositif avertisseur d'in- cendie du type décrit au début. Selon l'invention, ce but est atteint grâce à un dispo- sitif avertisseur d'incendie du type décrit au début, carac- térisé en ce que, pour la production supplémentaire d'un signal d'alarme lors de la chute de la tension continue d'alimentation en dessous d'une valeur de seuil prédéterminée pour la tension continue d'alimentation, les circuits d'alarme au dérangement (46, 48, 50) sont réalisés au moins approxi- mativement indépendants de la tension par rapport à la tension continue d'alimentation, à l'égard de la tension de seuil d'entrée nécessaire à leur activation et mesurée entre - leur entrée et la première borne (30) de l'alimentation en tension continue. Pour le dispositif avertisseur d'incendie, le circuit d'alarme au dérangement réagit non seulement à une dégradation de l'isolement de la chambre de mesure, mais aussi à ces modifications de potentiel du point de liaison des chambres qui proviennent d'une diminution inadmissible de la tension continue d'alimentation. On permet ainsi une surveillance plus approfondie des paramètres influent sur la sécurité de fonctionnement de l'avertisseur d'incendie à ionisation. Une chute de la tension continue d'alimentation qui alimente l'avertisseur d'incendie à ionisation peut, par exemple, provenir du fait que l'avertisseur est disposé relativement 3 2475768 loin d'une centrale alimentant la ligne avec une tension de ligne constante, et que la tension de ligne chute sur la longueur de la ligne jusqu'à l'avertisseur d'incendie concerné, ou encore provenir du fait que dans le cas d'une alimentation par batterie d'accumulateurs au moyen d'une batterie d'accumulateurs prévue en tant que source de tension continue, ou au moyen d'une batterie d'accumulateurs "tampon" ou de secours, active lors d'une coupure du réseau, la tension de la batterie d'accumulateurs chute par suite d'épuisement, ou encore parce qu'un régulateur, prévu pour le maintien constant de la tension continue d'alimentation, a une défaillance. L'invention fournit aussi un dispositif avertisseur d'incendie dans lequel le circuit d'alarme au dérangement comprend, du côté entrée, un transistor à effet de champ à blocage automatique dont l'électrode de commande-est connectée au point de liaison des chambres, et dont l'élec- trode de drain est reliée au moyen d'une résistance de charge (74) à une borne (28) de la tension continue d'ali- mentation, caractérisé en ce que l'électrode de drain du transistor (72) à effet de champ est relié à la deuxième borne (28) de la tension continue d'alimentation, qui est voisine de la chambre de référence (RK) et en ce que l'élec- trode de source du transistor (72) à effet de champ, à l'état de repos non perturbé, est maintenue à un potentiel se différenciant du potentiel du point de liaison (38) des chambres (MK; RK) de plus que la tension de coude du transistor (72) à effet de champ, ce potentiel de l'électrode de source étant, par rapport au point de liaison (38), décalé vers le potentiel de la première borne (30) de la tension continue d'alimentation, qui est voisine de la chambre de mesure (MK). L'invention prévoit aussi un dispositif avertisseur d'incendie dans lequel l'électrode de source du transistor (72) à effet de champ est connectée à un diviseur de tension (76,78) se trouvant à la tension continue d'alimentation, caractérisé en ce que la résistance partielle (78) du diviseur de tension (76, 78), qui forme avec l'intervalle de commande du transistor à effet de champ (72) un circuit en série disposé en parallèle à la chambre de mesure (MK), a une valeur de résistance plus faible, avantageusement plusieurs fois plus faible, que l'autre 4 2475768 résistance partielle du diviseur de tension (76, 78). Une forme de réalisation de l'invention sera maintenant décrite, à titre d'exemple, en liaison avec le dessin annexé, dans lequel: - la figure 1 est un schéma d'un dispositif avertisseur d'incendie selon l'invention; et - la figure 2 représente des détails du circuit-d'un avertisseur d'incendie à ionisation pour le dispositif aver- tisseur d'incendie schématisé à la figure 1. Le dispositif avertisseur d'incendie représenté à la figure 1 comprend une centrale Z et une ligne L reliée à cette centrale par des conducteurs de ligne. 10, 12. A la centrale Z, la ligne L est alimentée sous une tension de ligne à partir d'une source 14 de tension continue fournie par le réseau, et éventuellement égalisée par une batterie d'accumu- lateurs tampon., cette tension de ligne ayant une valeur nomi- nale de 20 volts pour cet exemple de réalisation. Pour mainte- nir constante cette tension de ligne, est prévu un régulateur 16 sensible à sa valeur qui provoque en fonction d'une comparaison valeur de consigne/valeur réelle, une commande par déphasage des thyristors prévus dans la source 14 de tension continue. La valeur de consigne correspondant à la valeur nominale de la tension de ligne est réglable par un potentio- mètre 18 et elle est fournie au régulateur 16'par un commutateur d'essai 20. Par-pression sur le commutateur d'essai 20, on peut imposer au régulateur 16, à la place de la valeur de consigne mentionnée, une autre valeur de consigne réglable au moyen d'un potentiomètre 22, et qui correspond à une tension continue plus élevée, dans l'exemple décrit 24 volts, que la valeur nominale de la tension de ligne. En outre, dans la centrale, une résistance 24 de mesure de courant est montée sur le conducteur de ligne 12, résistance de mesure dans laquelle se produit une chute de tension proportionnelle au courant de ligne, avec laquelle est activé un circuit 26 d'exploitation. Ce dernier produit, lors d'un écart du courant de ligne à partir de l'état stable ou de repos et en fonction de la valeur de l'écart, un signal S indiquant l'existence d'un signal d'alarmeau dérangement, ou un signal R indiquant l'existence d'un signal d'alarme de fumée. Lors de la producticn des signaux S, R, le circuit 26 d'exploitation tient compte de la valeur présente de consigne du régulateur 16 de telle ma- nière que, lors de la prédétermination de la valeur de consi- gne plus élevée, réglée par le potentiomètre 22, la tension d'entrée produite par la résistance de mesure 24 soit diminuée en correspondance, afin de compenser ces augmentations de courant qui sont seulement dues à la commutation de la valeur nominale de la tension de ligne à la tension continue aug- mentée. Un avertisseur d'incendie M à ionisation est connecté par ses bornes 28, 30 aux conducteurs de ligne 10, 12. D'au- tres avertisseurs d'incendie de constitution analogue sont connectés en parallèle à celui-ci entre les conducteurs de lignes 10, 12, mais ils ne sont pas représentés, dans un but de simplification. Le schéma de base du circuit de l'aver- tisseur d'incendie à ionisation M est représenté à la figure 1, et des détails de ce circuit sont représentés à la figure 2. L'avertisseur d'incendie à ionisation M comprend une chambre de mesure MK présentant une électrode externe 32, perméable à l'air ambiant, et une électrode médiane 34, ainsi qu'une chambre de référence RK présentant une électrode 36 qui est reliée électriquement à l'électrode médiane 34 au point de liaison 38, et une électrode 40 reliée à la borne 28. Le circuit en série des chambres MK, RK est ainsi exposé à la tension continue d'alimentation de l'avertisseur d'incendie à ionisation M qui est formée par la tension de ligne. La chambre de référence RK est beaucoup plus étanche par rapport à l'air ambiant que la chambre de mesure MK. Les deux chambres MK et RK sont ionisées par des -corps à rayonnement radio- actif 42, 44 (figure 2). Un courant d'ionisation circule ainsi au travers des deux chambres MK, RK, dans l'état de repos non perturbé, et il se forme, au point de liaison 38, un potentiel de repos de 10 volts dans l'exemple décrit. Si de la fumée pénètre dans la chambre de mesur MK, sa résistance interne augmente, et le potentiel du point de liaison 38 se décale vers le potentiel de la borne 28, un signal d'alarme à la fumée pouvant être produit de manière connue. Un encrassement de l'intervalle d'isolement entre l'électrode extérieure 32 et l'électrode médiane 34 de la chambre de mesure MK conduit par contre à une diminution de sa résistance interne, le potentiel du point de liaison 38 se rapprochant de celui de la borne 30, ce qui peut être mis à profit de manière connue pour produire un signal d'alarme de dérangement. Pour la production d'un signal d'alarme de dérangement, il est prévu un circuit d'alarme de dérangement qui est cons- titué par un amplificateur 46 à valeur de seuil auquel fait suite un indicateur d'alarme 50 précédé d'une porte OU 48. Comme cela sera expliqué plus en détail en liaison avec la figure 2, le commutateur 46 à valeur de seuil produit un signal non seulement lors d'une diminution de la résistance d' isolement de la chambre de mesure MK, mais aussi quand la tension continue d'alimentation de l'indicateur d'incendie à ionisation M chute par rapport à la valeur nominale de cette tension continue d'alimentation, et franchit une valeur de seuil prédéterminée, car l'amplificateur 46 à valeur de seuil est réalisé approximativement indépendant de la tension par rapport à la tension continue d'alimentation, à l'égard de la tension de seuil nécessaire pour sa réaction, mesurée entre l'entrée proche du point de liaison 38 et une borne 28 ou 30 de la tension continue d'alimentation. Le signal de sortie fourni le cas échéant par l'amplificateur 46 à valeur de seuil assure que l'indicateur 50 de signal d'alarme se trouvant entre les bornes 28 et 30, connecte une valeur de résistance prédéterminée et réduisant le trajet du courant entre les bornes 28 et 30, une augmentation du courant de ligne étant produite, au moyen du détectalrp tation 26, ce qui conduit à la fourniture du signal S dans la centrale Z. Le circuit d'alarme à la fumée comprend un autre ampli- ficateur 62 à valeur de seuil, qui est connecté du côté entrée au point de liaison 38, une porte ET 64 dont une entrée fait suite à l'amplificateur 62 à valeur de seuil, ainsi qu'un indicateur de signal d'alarme 66 qui fait suite à la porte ET 64. Si, dans l'état perturbé résultant de la pénétration de fumée, la valeur de la tension à la chambre de mesure monte au-dessus de la tension de seuil d'entrée de l'ampli- ficateur à valeur de seuil 62, ce dernier fournit un signal de sortie, et étant donné que dans ce cas un signal de niveau inférieur est fourni à l'entrée d'inversion de la portwe- ET 64, sa condition ET est satisfaite, de sorte qu'elle 7 2475768 fournit un signal mettant en marche l'indicateur de signal d'alarme 66. Ce dernier fonctionne de la même manière que l'indicateur d'alarme 50, mais il produit cependant une augmentation de courant de ligne différente, de sorte que le signal R peut être produit au moyen du circuit de sur- veill.ance 26. Si on actionne le commutateur d'essai 20 à la centrale Z, dans l'état de repos non perturbé, une tension continue d'environ 24 volts, supérieure à la valeur nominale de la tension continue d'alimentation,est fournie de la manière déjà décrite au détecteur d'incendie M à ionisation. Pour des détecteurs installés à grande distance de la centrale Z sur la ligne L, la tension continue augmentée peut être diminuée dans la même mesure que la tension de ligne du fait de la chute de tension le long de la ligne L par rapport à la valeur mentionnée. Bien que l'amplificateur à valeur de seuil 62 soit constitué dans une large mesure insensible à la tension par rapport à la tension d'alimentation, et saisisse ou accepte ainsi un décalage du potentiel au point de liaison 38 par suite de l'augmentation de la tension jusqu'à la tension continue augmentée, la tension continue augmentée et la tension de seuil de l'amplificateur 62 à valeur de seuil sont cependant choisies de telle manière que l'augmentation de tension ne conduise pas à une activation de l'amplificateur 62 à valeur de seuil. En outre, même un faible encrassement de la source 42 (figure 2) de rayonnement radioactif conduit, avec une tension continue d'alimentation non augmentée, à une augmentation correspondante de la résistance interne de la chambre de mesure MK et à un décalage correspondant du potentiel du point de liaison 38 vers celui de la borne 28, mais même cette modification ainsi produite de la tension d'entrée de l'amplificateur 62 à valeur de seuil ne parvient pas à atteindre sa tension de seuil d'entrée, de sorte qu'aucun signal d'alarme à la fumée n'est produit. Quand,au contraire, à la suite d'un encrassement de la source 42 de rayonnement radioactif, la résistance interne de la chambre de mesure MK est augmentée d'une valeur déterminée, et que l'augmentation de tension décrite se produit, alors le décalage total résultant du potentiel du point de liaison 38 parvient à permettre l'activation de l'amplificateur 62 à valeur de seuil. Ce dernier produit ainsi alors un signal de sortie, de la même manière que lors de la pénétration de fumée dans la chambre de mesure M1I. Ce signal de sortie ne doit cependant pas conduire à la production, à la centrale Z, d'un signal R correspondant à un signal d'alarme à la fumée. - Pour empêcher la production du signal R, la transmission du signal d'alarme à la fumée produit le cas échéant par le circuit d'alarme à la fumée est, pour ainsi dire, affaiblie en liaison avec la commutation sur la tension continue la plus haute, et à la place de cela, le signal d'alarme à la fumée est transmis au circuit d'exploitation 26 en tant que signal d'alarme au dérangement. Pour atteindre cela, l'aver- tisseur d'incendie à ionisation M comprend, dans l'exemple de réalisation décrit, un détecteur 68 de niveau de tension équipé d'une diode de Zener, et qui fournit un signal de sortie quand la tension qui l'alimente entre les bornes 28, , dépasse d'une valeur prédéterminée la valeur nominale (20 volts) de la tension continue d'alimentation, par exemple quand la tension entre les bornes 28 et 30 dépasse 21 volts. Le signal de sortiefourni par le détecteur 68 de niveau de tension et indiquant le franchissement du niveau H supérieur, est fourni à l'entrée d'inversion de la porte ET 64, la transmission du signal de sortie de l'amplificateur à niveau de seuil 62 à l'indicateur de signal d'alarme 66 étant alors entravée. D'autre part, aux sorties de l'amplificateur à niveau de seuil 62 et du détecteur 68 de niveau de tension sont connectées les entrées d'une autre porte ET 70, dont la condition ET est satisfaite dans le cas considéré, et qui produit donc un signal de sortie. Ce dernier est fourni à l'indicateur de signal d'alarme 50 en passant par une autre entrée de la porte OU 48, de sorte que cet indicateur 50 transmet un signal d'alarme de dérangement à la centrale Z, signal sur la base duquel le signal S peut être produit. En variante par rapport à l'exemple de réalisation décrit, il serait aussi possible de ne pas prévoir les éléments 48, 64, 68 et 70 dans-llindicateur d'incendie à ionisation M, mais par contre de concevoir le circuit d'exploitation 26 dans la centrale Z de telle nanière qu'il soit verrouillé à l'égard de la production du signal R sous la dépendance de l'actionne- ment du commutateur d'essai 20 et qu'au contraire il produise le signal S dans ce cas lors de la réception d'un signal d'alarme à la fumée. La meilleure solution pour chaque cas dépend pour l'essentiel du nombre des indicateurs d'incendie à ionisation qui sont connectés à la centrale Z dans le dispositif avertisseur d'incendie. En outre, la solution décrite pour l'exemple de réalisation a l'avantage que les indicateurs d'incendie connectés à la ligne L peuvent être équipés de producteurs de signal d'alarme différents les uns des autres dont les signaux d'alarme différents de dérangement et de fumée peuvent être différenciés à la centrale Z, par exemple sur la base de fréquences différentes. On va maintenant décrire plus en détail à l'aide de la figure 2, la structure et le mode de fonctionnement des amplificateurs à niveau de seuil 46, 62. L'amplificateur à niveau de seuil 46 du circuit d'alarme au dérangement 46, 48, 50 (figure 1) présente du côté entrée un transistor 72 à effet de champ à blocage automatique et à canal R dont l'électrode de commande est connectée au point de liaison 38 et dont l'électrode de décharge ou drain est reliée, au moyen d'une résistance de charge 74, à celle des bornes 28 de l'indicateur d'incendie à ionisation M auprès de laquelle se trouve la chambre de référence RK. L'électrode de source du transistor à effet de champ 72 est connectée à un diviseur de tension 76, 78 se trouvant à la tension conti- nue d'alimentation. La résistance partielle 78 du diviseur de tension 76, 78 qui forme avec l'intervalle de commande (inter- valle entre l'électrode de commande et l'électrode de source) du transistor à effet de champ 72, un circuit en série monté en parallèle à la chambre de mesure MK, a une valeur de résistance plusieurs fois plus petite que celle de l'autre résistance partielle 76 du diviseur de tension 76, 78, si bien qu'alors, quand la tension continue d'alimentation a sa valeur nominale et quand l'indicateur d'incendie à ionisation M se trouve à l'état de repos non perturbé, la tension chutant à la résistance partielle 78 est d'une valeur moindre que la tension chutant à la chambre de mesure MK, ou, en d'autres termes, le potentiel de l'électrode de source du transistor à effet de champ 72 est décalé par rapport au potentiel du point de liaison 38 vers le potentiel de celle des bornes 30 auprès de laquelle se trouve la chambre de mesure MK. Ce 2475768 décalage de potentiel, c'est-à-dire la tension de commande du transistor à effet de champ 72, est plus grand que sa tension de seuil. Le transistor à effet de champ 72 est donc conducteur à l'état de repos non perturbé. A l'électrode de drain du transistor à effet de champ 72 est connectée la base d'un transistor 80 bipolaire,également conducteur dans cet état, qui est disposé en série avec une résistance de charge 82 entre les bornes 28, 30; avec le collecteur du transistor 80 est-reliée la base d'un autre transistor 84 bipolaire, qui est en série avec sa résistance de charge 86, disposée également entre les bornes 28 et 30, mais qui, cepen- dant, est non conducteur à l'état de repos non perturbé. Le point de liaison entre le transistor 84 et sa résistance de charge 86 forme la sortie 88 de l'amplificateur 46 à niveau de seuil, de sorte que le niveau de signal produit en tant que signal de sortie a le potentiel de la borne 30 à l'état de repos non perturbé, et par conséquent à l'état non activé de l'amplificateur 46 à niveau de seuil, alors que le niveau de signal produit à l'état activé correspond environ au poten- tiel de la borne 28. Si la tension continue d'alimentation a sa valeur nomi- nale et si la résistance d'isolement de la chambre de mesure MK se dégrade, alors le potentiel du point de liaison 38 se rapproche de celui de la borne 30 et ainsi aussi de celui de l'électrode de source du transistor à effet de champ 72, jusqu'à ce que chute la tension de commande du transistor à effet de champ 72 en dessous de sa tension de seuil (tension de coude) lorsqu'est franchie une valeur de seuil prédéter- minée de la résistance d'isolement, de sorte que le transistor à effet de champ 72 et le transistor 80 deviennent non conducteurs, le transistor 84 devient conducteur, et, à la sortie, apparaît un signal représentatif de l'état activé ou sollicité de l'amplificateur 46 à valeur de seuil. Si la tension continue d'alimentation de l'indicateur d'incendie à ionisation chute en dessous de sa valeur nominale, par exemple de 20%, alors chute aussi approximativement pro- portionnellement la tension à la chambre de mesure MK, c'est-à- dire que la tension ayant à l'état de repos, dans l'exemple de réalisation, une valeur de 10 volts, n'a plus environ qu'une valeur de 8 volts. Si l'on suppose en outre que, à l'état de il 2475768 repos non perturbé, la chute de ters ion à la résistance par- tielle 78 a une valeur de 3 volts, du fait de la détermination du diviseur de tension 76, 78 et de la résistance de charge 74, alors que la tension de seuil du transistor à effet de champ 72 a une valeur de 6 volts, la tension de commande du transistor à effet de champ 72 a une valeur supérieure de 1 volts à la tension de seuil. Du fait de la baisse de tension de 20%, la tension chutant à la résistance partielle 78 diminue alors aussi, mais cependant seulement d'une petite valeur abso- lue,du fait de la petite valeur de résistance de la résistance partielle 78. Il en résulte que la somme de la chute de ten- sion à la résistance partielle 78 et de la tension de seuil du transistor à effet de champ 72, c'est-à-dire la tension de seuil d'entrée de l'amplificateur 46 à niveau de seuil, reste sensiblement constante, même lors d'une baisse de la tension continue d'alimentation. Il s'ensuit que la tension à la chambre de mesure MK (à l'origine 10 volts et maintenant 8 volts) descend en dessous de la tension de seuil d'entrée (à l'origine 9 volts et maintenant plus que 8 volts), que le transistor à effet de champ 72 devient non conducteur et que, ainsi, l'amplificateur à niveau de seuil 46 produit un signal de sortie de la même manière que cela se produit quand diminue la résistance d' isolement de la chambre de mesure MK. Le transistor à effet de champ 72 devenant non conducteur, son courant principal, qui circule à l'état de repos par la résistance partielle 78, est supprimé. Afin que la diminution qui en résulte - de la chute de tension à la résistance partielle 78 ne compromette pas l'indépendance à la tension expliquée plus haut de la tension de seuil d'entrée à l'égard de la tension d'alimentation, la résistance de charge 74 doit avoir une valeur de résistance beaucoup plus élevée que la résistance partielle 78. Etant donné que la tension de seuil d'entrée est formée par la somme de la tension chutant à la résistance partielle 78 et de la tension de seuil du transistor à effet de champ 72, que la première est variable en fonction de la tension d'alimentation, et que la seconde au contraire est constante, il est souhaitable de choisir une tension de seuil relativement élevée pour le transistor à effet de champ 72. En pratique, celle-ci peut avoir une valeur comprise entre 15 et 50% de la tension continue 12 2475768 d'alimentation. On a constaté qu'il était particulièrement avantageux d'utiliser un transistor à effet de champ dont la tension de seuil est environ égale à 30% de la tension continue d'alimentation. L'amplificateur à valeur de seuil 62 du circuit d'" d'alarme à la fumée 62, 64, 66 (figure 1) présente lui aussi du côté entrée un transistor à effet de-champ 90 à blocage automatique et à canalP, dont l'électrode de commande est connectée au point de liaison 38 des chambres MK et RK. Son électrode de décharge est reliée par une résistance de charge constituée de résistances partielles 92, 94, à celle des bornes 28 qui est proche de la chambre de référence, alors que son électrode de source est connectée à un divi- seur de tension constitué par des résistances partielles 96, 98. Les valeurs des résistances des résistances par- tielles 96, 98 sont du même ordre de grandeur, de sorte qu'à l'état de repos non perturbé l'électrode de source du transistor à effet de champ 90 est environ à un potentiel égal au potentiel du point de liaison 38, rais cependant avantageusement à un potentiel légèrement décalé vers le potentiel de la borne 30 par rapport au potentiel du point de liaison 38, et le transistor à effet de champ 90 est non conducteur. Le potentiel del!électrode de source du transistor à effet de champ 90 se trouve ainsi,à l'état de repos non perturbé, plus près de celui de la borne 28 que le potentiel de l'électrode de source du transistor à effet de champ 72. Au point de liaison des résistances par- tielles 92, 94 de la résistance de charge sont connectés un condensateur 100 de lissage parallèle à la résistance partielle 94, ainsi que la base d'un transistor bipolaire 102, qui est monté en série avec sa résistance de charge 104 entre les bornes 28, 30, et qui est maintenu non conduc- teur dans l'état de repos non perturbé du transistor à effet de champ 90. Entre le collecteur du transistor 102 et sa résistance de charge 104 est connectée la sortie 106 de l'amplificateur 62 à valeur de seuil, de scrte que le signal de sortie, comme celui de l'amplificateur 46 à valeur de seuil, à l'état de repos non perturbé, a comme niveau le potentiel de la borne 30. Pour la valeur nominale de la tension continue d'ali- 13 2475768 mentation, ainsi que pour des sous-tensions admissibles ou encore après la commutation sur la tension continue la plus haute, de la fumée pénétrant dans la chambre de mesure MK conduit à un décalage du potentiel du point de liaison 38 vers celui de la borne 28 tel que de ce fait, le transistor à effet de:champ 90 et le transistor 102 deviennent conduc- teurs et qu'est fourni un signal de sortie correspondant. Comme on l'a déjà expliqué, un léger empoussiérage de la source de rayonnement 42 conduit bien à une augmentation de la tension à la chambre de mesure MK auquel cependant l'amplificateur à niveau de seuil 62 ne réagit pas lorsque la tension continue d'alimentation a sa valeur nominale. Si, au contraire, on commute au moyen du commutateur d'essai à la centrale Z (figure 1) sur la tension continue augmentée, alors la tension augmente proportionnellement à la chambre de mesure MK, pendant que la tension de seuil d'entrée de l'am- plificateur à niveau d-e seuil 62 ne se modifie que légèrement, si bien que cette dernière est franchie, que l'amplificateur à niveau de seuil 62 est activé et qu'il produit un signal de sortie correspondant. Le changement seulement minime de la tension de seuil d'entrée de l'amplificateur à niveau de seuil 62 estlde la même manière que pour l'amplificateur à niveau de seuil 46, à nouveau à rapprocher du fait que la tension de seuil d'entrée est la somme d'une tension, chutant ici à la résistance partielle 98, relativement faible et dépendante de la tension d'alimentation, et d'une tension de seuil constante, dans le cas présent celle du transistor à effet de champ 90. En conséquence, les explications données pour la mesure de la tension de seuil du transistor à effet de champ 72 sont aussi valables à l'égard de la tension de seuil du transistor à effet de champ 90. Cette tension de seuil devant cependant satisfaire la condition supplémentaire qu'elle doit être choisie suffisamment grande pour que la tension apparaissant à l'intervalle de commande du transistor à effet de champ 90, du fait de la commutation sur la tension continue la plus haute, ne franchisse la tension de seuil que quand la chambre de mesure, du fait de l'encrassement de l'agent rayonnant 42 qui l'ionise, présente une résistance interne augmentée par rapport à l'état de repos non perturbé pour autant. Si l'on admettait un fort encrassement de la source de rayonnement 42, il se produirait une augmentation de tension si importante à la chambre de mesure MK que de ce fait, de même que lors de la pénétration de fumée, le circuit d'alarme à la fumée 62, 64, 66 (figure 1) deviendrait de la même manière actif que s'il n'était pas conçu indépen- dant de la tension d'alimentation à l'égard de son seuil de tension d'entrée. Grâce à la mesure décrite en dernier associée à la commutabilité sur la tension continue la plus haute est cependant fournie la possibilité de diagnostiquer, à partir de la centrale Z, un encrassement même relativement faible de la source de rayonnement 42, de sorte que peuvent 9tre évitées des. alarmes erronées dues à un encrassement plus fort de la source de rayonnement, alarmes erronées pour lesquelles de faux signaux d'alarme à la fumée sont produits et exploités en tant que tel à la centrale Z. Des modifications par rapport à l'exemple de réalisation décrit sont bien entendu possibles. On peut ainsi aussi se passer de la possibilité d'une reconnaissance de faibles encrassements de la source de rayonnement de la chambre de mesure. La structure restante alors du circuit d'alarme au dérangement fournit déjà une augmentation considérable de la sécurité de fonctionnement du fait que des sous-tensions peuvent aussi être déterminées. A ce point de vue, il faut souligner que des sous-tensions ne provoquent pas une activa- tion du circuit d'alarme à la fumée, mais conduisent sans dépense supplémentaire, de même que des défauts d'isolement de la chambre de mesure, à un signal d'alarme de dérangement qui peut être différencié du signal d'alarme à la fumée. 2475768 REV.ii ICATIONS 1. Dispositif avertisseur d'incendie comprenant au moins un avertisseur d'incendie à ionisation présentant une chambre de mesure (MIK), accessible à l'air ambiant, équipée d'une électrode connectée par une première borne à la tension continue d'alimentation, et une chambre de référence (MK) plus étendue par rapport à l'air ambiant, le circuit en série de ces chambres étant monté entre une première borne (30) et une seconde borne (2b), une alimentation en tension continue d'alimentation, un circuit d'alarme à la fumée (62, b4, 66) connecté du côté entrée au point de liaison des chambres, qui produit un signal d'alarme à la fumée lors de la pénétration de fumée dans la chambre de mesure, ainsi qu'un circuit d'alarme au dérangement (46, 4&, 50), alimenté par la tension continue d'alimentation, dont l'entrée est connectée au point de liaison des chambres et qui produit un signal d'alarme au dérangement quand la résistance d'isolement de la chambre de mesure chute en dessous d'une valeur de seuil prédéterminée, caractérisé en ce que, pour la production supplémentaire d'un signal d'alarme lors d'une chute de la tension continue d'alimentation en dessous d'une valeur de seuil prédéterminée, pour les circuits d'alarme au dérangement (46, 48, 50) sont conçus au moins approximativement indépendants de la tension continue d'alimentation, à l'égard de la tension de seuil d'entrée nécessaire à leur activation et mesurée entre leur entrée et la première borne (30) de l'alimentation en continu. 2. Dispositif avertisseur d'incendie selon la reven- dication 1, le circuit d'alarme au dérangement (46, 48, 50) présentant du côté entrée un transistor à effet de champ (72) à autoblocage dont l'électrode de commande est connectée au point de liaison des chambres (MK, RK), et dont l'électrode de drain est reliée par une résistance de charge (74) à une borne (28) de la tension continue d'alimentation, caractérisé en ce que l'électrode de drain du transistor à effet de champ (72) est reliée à la deuxième borne (28) de la tension continue d'alimentation qui est voisine de la chambre de référence (iK), et en ce que l'électrode de source du transistor à effet de champ (72), à l'état de repos non perturbé, est maintenue à un potentiel se différenciant du potentiel du point de liaison (38) des chambres (MS, EK) de plus que la tension de seuil du transistor à effet de champ (72), et qui est décalé par rapport au point de liaison (38) vers le potentiel de la première borne (30) de la tension continue d'alimentation, qui est voisine de la chambre de mesure (ME). 3. Dispositif avertisseur d'incendie selon la reven- dication 2, l'électrode de source du transistor a effet de champ (72) étant connectée à un diviseur de tension (76, 78) soumis à' la tension continue d'alimentation, caractérisé en ce que l'une (78) des résistances partielles du diviseur de tension (76, 78), celle qui forme avec l'intervalle de commande du transistor à effet de champ (72) un circuit en série monté en parallèle à la chambre de mesure (âif), a une valeur de résistance plus faible, avantageusement beaucoup plus faible, que l'autre résistance partielle (76) du diviseur de tension (76,78).