FR 2478074 A1 19810918 FR 8005877 A 19800317 PROCEDE DE PREPARATION DE TRIFLUOROMETHYLBENZENES A PARTIR DES TRICHLORO-OU TRIBROMO-METHYLBENZENES CORRESPONDANTS La présente invention concerne un procédé pour la préparation de trifluorométhylbenzènes à partir des trichloro-ou tribromo- méthylbenzènes correspondants. Elle concerne plus particulièrement la réaction en continu des trichloro-ou tribromo-méthylbenzènes avec de l'acide fluorhydrique. Au sens de la présente invention, on entend par trifluoro- méthylbenzènes, les composés benzéniques comportant au moins un substituant trifluorométhyle et, éventuellement, un autre substi- tuant. On connait dans l'art antérieur le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3966832 qui décrit la préparation de dérivés du benzène contenant au moins un groupement trifluorométhyle. Selon ce procédé, on introduit en continu dans un autoclave sous une pres- sion supérieure à 20 atmosphères, le trichlorométhylbenzène et l'acide fluorhydrique, ce dernier étant en excès d'au moins 25 moles % par rapport à la stoechiométrie; après que le mélange réactionnel a atteint une hauteur déterminée, ou bien on retire le mélange liquide obtenu par une soupape à un débit correspondant au débit d'alimentation, ou bien on fait passer le mélange dans un ou plusieurs autres autoclaves et on le retire du dernier autoclave de la cascade constituant l'installation. Le ou les autoclaves sont maintenus à une température comprise entre 80 C et 150OC. On initie la réaction en préchargeant l'autoclave avec de l'acide fluorhydrique seul ou en mélange homogène avec le trichloromé- thylbenzène et de l'acide chlorhydrique à une pression d'au moins atmosphères absolues ceci dans le but d'éviter le danger d'explo- sion lors du démarrage de la réaction qui pourrait être provoquée par une augmentation de pression trop rapide. Pour obtenir un mélange suffisamment homogène nécessaire à la bonne marche en continu du procédé, il est généralement nécessaire d'opérer sous une pression de 30 à 50 atmosphères. D'après les propres constata- tions de la demanderesse, cette pression sera d'autant plus élevée que le noyau benzénique du trichlorométhylbenzène sera plus substi- tué. Ceci est important dans la mesure o des produits intéressants au plan industriel comme intermédiaires pour la préparation d'her- bicides sont justement des trlfluorométhylbenzènes comportant un ou plusieurs substituants chlorés sur le noyau benzénique. Le gros excès d'acide fluorhydrique utilisé dans l'art anté- rieur, implique que le mélange réactionnel contient une quantité importante d'acide fluorhydrique qu'il est-nécessaire de séparer et de recycler à l'alimentation de l'autoclave. Cette quantité d'acide fluorhydrique est nécessaire si l'on veut obtenir une transfor- matlon quasi quantitative. Il est nécessaire dans cette même optique d'utiliser dans certains cas une cascade d'autoclave comme cela est décrit dans le brevet précité. Il apparait clairement que les inconvénients de l'art anté- rieur dans le cadre d'un procédé de préparation en continu de trifluorométhylbenzènes à partir des trichlorométhylbenzènes cor- respondants peuvent principalement s'analyser en trois points: il est tout d'abord nécessaire, selon l'art antérieur, d'opérer avec un gros excès d'acide fluorhydrique. Pour ne pas détruire l'économie du procédé, il est nécessaire de séparer et de recycler cette quantité excédentaire ce qui implique un appareillage impor- tant au niveau d'une installation industrielle. En second lieu, pour assurer une bonne homogénéisation, il est nécessaire d'opérer sous une pression très élevée, ce qui, là aussi, conduit à un appareillage sophistiqué et important. Enfin, ce problème d'appareillage est particulièrement crucial quand il devient nécessaire selon la matière première, d'utiliser une pluralité d'autoclaves en série sous pression. La présente Invention pallie les inconvénients de l'art antérieur. La présente invention a pour objet un procédé en continu de préparation d'un trifluorométhylbenzène à partir du trichloro-ou tribromo-méthylbenzène correspondant par action sur ce dernier d'acide fluorhydrique, caractérisé en ce que l'on met en oeuvre la réaction, en faisant passer à contre-courant un courant ascendant d'acide fluorhydrique en phase gazeuse à travers une pluralité de couches liquides successives mobiles du trichloro-ou tribromo-- méthylbenzène. Selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention, on met en oeuvre la réaction en utilisant l'acide fluorhydrique en quantité telle que le rapport molaire de l'acide fluorhydrique au trichloro-ou tribromo-méthylbenzène est compris entre environ 3 et environ 4. Encore plus préférentiellement, ce rapport est compris entre environ 3 et 3,5. Le nombre de couches liquides mobiles est choisi, de préfé- rence, de telle sorte que le courant gazeux après avoir traversé la dernière couche liquide contienne principalement de l'acide chlorhy- drique pratiquement exempt d'acide fluorhydrique et que le liquide issu de la première couche liquide traversée par l'acide fluorhy- drique gazeux contienne principalement le dérivé trifluorométhylé pratiquement exempt de dérivé trichloro-ou tribromo-méthylé. Ce double objectif peut être plus étroitement contrôlé en modifiant dans le cours du procédé le rapport molaire de l'acide fluorhy- drique au trichloro-ou tribromo-méthylbenzène, tout en restant à l'intérieur des limites précitées. Il apparait clairement que l'invention permet donc, tout en obtenant un rendement en trifluorométhylbenzène par rapport au trichloro-ou tribromométhylbenzène correspondant supérieur à 95 %, d'opérer à des pressions très notablement plus basses que celles qu'il était nécessaire de maintenir dans les procédés de l'art antérieur et d'utiliser des quantités d'acide fluorhydrique consi- dérablement plus faibles et généralement voisines de la stoechio- métrie. Le procédé selon l'invention permet d'autre part d'obtenir séparément le produit trifluorométhylé recherché et l'a:ide chlorhy- drique sous-produit ce qui simplifie les traitements ultérieurs. Le débit des réactifs est de préférence réglé de telle façon que le temps de contact total du gaz acide fluorhydrique et du liquide soit compris entre environ 10 et 100 mn. Encore plus pré- férentiellement, il est compris entre environ 15 et environ 75 mn. Ce temps de contact est défini comme le rapport du volume de li- quide des diverses couches liquides au débit d'alimentation du trichloro- ou dlbromo-méthylbenzène mis en oeuvre. L'invention est plus particulièrement destinée à l'obtention des trifluorométhylbenzènes de formule générale: (CF3)n c X) à partir des trichloro-ou tribromo-méthylbenzènes correspondants, de formules) (CC ) O x Qx XX(cBr3) n, c (CC13) n wX aX o X représente au moins un substituant inerte dans les conditions de la réaction, comme par exemple: H, Cl, F, Br, COF, CF3, et o n est supérieur ou égal à 1, et de préférence, égal à 1 ou 2. X peut également représenter tout substituant transformable, selon un processus connu dans les conditions de la réaction, comme COC1 ou COBr qui se transforme comme cela est connu, en COF. On peut citer comme exemples de trifluorométhylbenzènes pou- vant être préparés par le procédé selon l'invention, le trifluoro- méthylbenzène, le chloro-3 trifluorométhylbenzène, le chloro-4 trifluorométhylbenzène, le dichloro-3,4 trifluorométhylbenzène, le fluoro-3 trifluorométhylbenzène, le parabromotrifluorométhyl- benzene, le parafluorotrifluoro-méthylbenzène, le métabis-trifluoro- méthylbenzène, le para-bis-trifluorométhylbenzène, le fluorure de métatrifluorométhylbenzoyle, le fluorure d'orthotrifluorométhyl benzoyle. L'invention va être maintenant plus complètement décrite en référence à la figure jointe qui représente un dispositif qui peut être utilisé pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Ce dispositif comprend une colonne réactionnelle A, une colon- ne de dévésiculage B, un bouilleur d'acide fluorhydrique C et un décanteur D. La colonne réactionnelle A contient fixes sur un axe 1 une pluralité de plateaux 2 comportant plusieurs ouvertures de faible diamètre 3. Chaque plateau est traversé par une tubulure 4. La colonne A, le bouilleur C et le décanteur D sont munis de doubles enveloppes 5,6 et 7 dans lesquelles circule un fluide caloporteur. On introduit en continu en 8 le dérivé trichloro- ou tribromo- méthylé liquide. Le liquide forme d'abord une couche liquide sur le plateau 2 supérieur. Lorsque le niveau du liquide arrive à hauteur de l'extrémité supérieure de la canalisation 4, la première couche 9 est formée et le liquide emprunte cette canalisation et se déver- se sur le deuxième plateau 2 o il forme de la même façon une deu- xième couche liquide 9 et ainsi de suite jusqu'au plateau inférieur. Simultanément à l'introduction du dérivé trichloro- ou tribromo-méthylé on introduit en continu en 10 de l'acide fluorhy- drique liquide qui pénètre dans le bouilleur C o il se vaporise, la température y étant maintenue entre environ 80C et environ 'C. Le gaz acide fluorhydrique ainsi formé pénètre dans la colonne A et traverse les couches liquides 9 en passant par les ouvertures 3 des plateaux 2. Ces ouvertures sont calculées pour que le liquide soit maintenu audessus du plateau par la simple pression du gaz. Après avoir traversé toutes les couches liquides, le gaz qui est constitué essentiellement d'acide chlorhydrique pénètre dans la colonne de dévésiculage o il est débarrassé du liquide organique entraîné. Lorsque la pression atteint la valeur retenue on détend le gaz chlorhydrique par la vanne 11. Le gaz chlorhydrique qui contient une très faible proportion d'acide fluorhydrique est envoyé, en continu, par.12 dans une étape classique de rectification. Le liquide issu de la dernière couche 9 et qui est constitué essentiellement par le dérivé trifluorométhylé, est recueilli dans le décanteur D o la petite quantité d'acide fluorhydrique entrai- née décante et forme une couche supérieure 14 qui sera vaporisée en même temps que le HF frais qui est introduit en 10. On soutire en continu, en 13, le produit de la réaction qui contient une très faible proportion de dérivé trichloro- ou tribromo-méthylé et on l'envoie vers une étape classique de distil- lation. Comme cela a été précisé précédemment, le nombre de couches liquides, leur volume et les débits des réactifs sont réglés de telle façon à minimiser la présence d'acide fluorhydrique dans les gaz de sortie en 12 et la présence de dérivé trichloro- ou tribromo-méthylé dans le liquide en 13. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention appa- raLtront plus clairement à la lecture des exemples qui vont suivre. Ces exemples ne sauraient être considérés comme limitant de façon quelconque l'invention. EXEMPLE 1 Préparation de trifluorométhylbenzène C6H5-CF3 à partir de trichlo- rométhylbenzène C6H5-CC13 On opère dans un appareillage tel que représenté à la figure unique dont la colonne A est une colonne de 3 mètres de haut, de 6,5 cm de diamètre et comportant 15 plateaux ayant chacun 31 trous de 2 mm de diamètre répartis uniformément selon un pas carré. On introduit 870 g/h (43,5 moles/h) d'HF liquide et 2820 g/h de tri- chlorométhylbenzène technique, contenant 2737 g de trichlorométhyl- benzene pur (14 moles/h). Le HF se vaporise dans le bouilleur C o l'on maintient une température de 90-92 C et traverse les 15 couches liquides de 6 cm de hauteur. On maintient dans la colonne A une pression de 9 atmosphères et une température de 90-92 C. On soutire 2110 g/h d'un mélange organique liquide dont l'analyse révèle la composition pondérale suivante: - C6H5CF3:95,5 % - C6HsCF2CI: 1,3 % 6 5 2 - C6H5CFCI2:0,25% 6,5 2 - C6HCC13: 0,002 % le reste étant constitué par les impuretés de la matière première. Cela correspond à un rendement molaire en C6H5CF3 par rapport au C6H5CCI3 de 95,7 % et à un taux de fluoration nombre d'atomes de fluor fixés sur le groupement CC13 x 100 nombre d'atomes de chlore substituables de 99,45 %. On recueille en 12 un gaz contenant 3,9 % en moles d'HF et 96,08 % en moles d'HCI. EXEMPLE 2 Préparation du parachlorotrifluorométhylbenzène p-ClC6H4CF3 à partir du parachlorotrichlorométhylbenzène p-ClC6H4CC13 Dans le même appareillage que celui décrit à l'exemple 1, on introduit: - 3.220 g/h (14 moles) de pClC6H4CC13 pur - 980 g/h (49 moles) de HF liquide. La température dans l'ensemble de l'appareillage est maintenue à 110 C, la pression étant de 14,5 atmosphères. On recueille 2530 g/h d'un liquide organique contenant, en poids: - 98,5 % de p-ClC6H4CF3 - 1,4 % de p-ClC6H4CF2Cl - 0,07 % de p-ClC6H4CFCI2 - des traces de p-CIC6H4CC13 le reste étant constitué par les impuretés de la matière de départ. Le rendement molaire en p-ClC6H4CF3 par rapport au p-ClC6H4CC13 est de 98, 6 %. Le taux de fluoration tel que défini à l'exemple 1 est de 99,5 %. On recueille en 12 un gaz contenant en moles 14,7 % d'HF et 85,3 % d'HCl. EXEMPLE 3 Préparation de dichloro-3,4 trifluorométhylbenzène à partir de dichloro-3, 4 trichlorométhylbenzène Dans le m8me appareillage que dans l'exemple 1, on introduit 3703 g/h (14 mioles) de dichloro-3,4 trichlorométhylbenzène préalablerment purifié et 900 g/h (4,5 moles) d'HF liquide. La température de l'ensemble est maintenue à 120 C sous une pression de 15 atmosphères. On recueille 2385,5 g/h d'un mélange dont l'analyse révèle la composition pondérale suivante: - 97,5 % de 3,4-C12C6H3CF3 - 1,62 % de 3,4C12C6H3CF2C1 - 0,8 % de 3,4-CI2C6H3CFCl2 - 0,08 % de 3,4-C12C6H3CC13 Le rendement molaire en 3,4 C12C6H3CF3 par rapport au 3,4 C12C6H3CC13 est de 98,34 %. Le taux de fluoration est de 99,36 %. On recueille en 12 un gaz contenant en moles 92,74 % d'HCl et 7,25 % d'HF. EXEMPLE 4 Préparation du fluorure d'orthotrifluorométhylbenzoyle CF3C6H4COF à partir de chlorure d'orthotrichlorométhylbenzoyle CC13C6H4COC1 On introduit dans le même appareillage que dans l'exemple 1, 3.612 g/h (14 moles) de CC13C6H4COC1 liquide et 1240 g/h (62 moles) de HF liquide. La température de l'ensemble est maintenue à 100 C sous une pression de 15 atmosphères. On recueille 2695 g/h d'un mélange organique liquide dont la composition pondérale est la suivante: - 96,9 % de CF3C6H4COF - 3,0 % de CF2C1C6H4COF et des traces de CFC12C6H4COF et de CC13C6H4COF Le rendement molaire en CF3C6H4COF par rapport au CC13C6H4COC1 est de 97,14 %. Le taux de fluoration est de 99 % On recueille en 12, un gaz contenant en moles 89,6 % d'HCl et ,3 % d'HC. REVEND ICATIONS 1. Procédé continu de préparation d'un trifluorométhylbenzène à partir du trichloro- ou tribromo-méthylbenzène correspondant par action sur ce dernier d'acide fluorhydrique caractérisé en ce que l'on met en oeuvre la réaction en faisant passer à contre-courant un courant ascendant d'acide fluorhydrique en phase gazeuse à travers une pluralité de couches liquides successives mobiles du trichloro-ou tribromo-méthylbenzène. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on met en oeuvre la réaction à une température comprise entre environ 80 C et environ 150 C. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la température est comprise entre environ 90 C et environ 120 C. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on met en oeuvre la réaction à une pression supérieure à 5 atmos- phères environ. 5. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que la pression est comprise entre environ 5 atmosphères et environ 20 atmosphères. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que la pression est comprise entre environ 8 et environ 15 atmosphères. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport molaire de l'acide fluorhydrique au trichlor-ou tribromo- méthylbenzène est compris entre environ 3 et environ 4. 8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le rapport molaire est compris entre environ 3 et environ 3,5. 9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport du volume total de couches liquides au débit d'alimentation du trichloro- ou tribromo-méthylbenzène est compris entre environ et environ 100. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le rapport est compris entre environ 15 et environ 75.