FR 2477823 A1 19810911 FR 8004832 A 19800304 L'invention se rapporte à la fabrication de trans- ducteurs tels que microphone,écouteur, haut-parleur, sonde pour échographie, hydrophone, etc... qui compor- tent au moins un élément actif comprenant un film de polymère muni d'électrodes. Elle concerne plus particu- lièrement les transducteurs dans lesquels un ou plusieurs films de polymère sont mis en forme par thermoformage et/ou électroformageafin de constituer une structure autoportante telle que d6me, c6ne, etc... Ces formes correspondent à des surfaces non-d9veloppables que l'on obtient généralement à partir d'une structure simple ou composite dont les faces sont métallisées après la mise en forme. Dans le cas oh la mise en forme engendre un étirement important du polymère, par exemple lors- qu'on met en forme un film plan pour obtenir une protu- bérance autoportante en forme de calotte sphérique, il s'établit une anisotropie mécanique telle que la forme obtenue peut avoir tendance à se recroqueviller au cours des opérations ultérieures de métallisation et de pola- risation, lesquelles impliquent un échauffement du po- lymère. Pour pallier cet inconvénient, on est amené à utiliser plusieurs moules pour maintenir inchangée la forme obtenue dans toutes les étapes du procédé, ce qui Complique le matériel de fabrication. Lorsque la structure polymère mise en forme doit être munie d'électrodes sur chaque face qui délimitent des zones actives adjacentes, on rencontre des diffi- cultés pour réaliser le masquage des zones entourant ces électrodes. En effet, la forme complexe de la struc- ture fait que les motifs du masque sont projetés avec des déformations ou que, par suite de l'existence de zones d'ombre, le masquage introduit des disconti- nuités d'électrodes inacceptables. En vue de pallier ces difficultés, l'invention propose de mettre en forme un film plan déjà revêtu de ses métallisations. La mise en forme réunit alors les actions combinées d'étirage, de chauffage et de pola- risation électrique, alors que la pose préalable des métallisations sur la-structure plane à mettre en for- me simplifie la délimitation précise des électrodes. Pour qu'un tel procédé soit applicable, il faut que l'étirement des métallisations n'engendre aucune solution de continuité des électrodes et de leurs connexions et que les tensions résiduelles après mise en forme ne - créent pas d'instabilité mécanique de la structure autoportante. L'invention a pour objet un procédé de fabrication de transducteurs électromécaniques utilisant au moins un film en polymère auquel on fait subir une mise en forme telle que la structure obtenue soit autoportante et non-développable, cette structure étant munie d'é- lectrodes sur ses deux faces, caractérisé en ce qu'il consiste à munir les deux faces de la structure plane comportant ce film de métallisations semblables des- tinées à former ces électrodes et à mettre en forme cette structure en appliquant une tension électrique de polarisation aux métallisations; cette mise en o30 forme étant obtenue sous l'action d'une contrainte mé- canique augmentant de façon permanente la surface des métallisations portées par cette structure. L'invention a également pour objet un dispositif destiné à la mise en oeuvre de ce procédé de fabrica- tion et comportant un poinçon associé à des moyens de pinçage périphérique de la structure en polymère déli- mitant à l'aplomb de ce poinçon la zone plane à mettre en forme, caractérisé en ce que la polarisation élec- trique de la structure en polymère est assurée par des connexions électriques établies au cours du formage entre les métallisations contenues dans cette zone plane, le poinçon et les moyens de pinçage périphérique. L'invention sera mieux comprise au moyen de la des- cription ci-après et des figures annexées parmi les- quelles: - la figure 1 est une vue isométrique d'un appareil- lage permettant de mesurer la résistance électrique d'une métallisation soumise à étirage; - les figures 2 et 3 sont des diagrammes explicatifs la figure 4 représente en coupe méridienne un transducteur obtenu par le procédé selon l'invention; - la figure 5 est une coupe de la structure à met- tre en forme; - la figure 6 est une vue en coupe partielle d'un dispositif de mise en forme selon l'invention; - la figure 7 est une vue en coupe d'une variante de réalisation du poinçon de la figure 6, - la figure 8 est une vue de profil d'une autre variante de réalisation du poinçon de la figure 6. Le procédé de mise en forme selon l'invention s'appli- que à toute structure lamellaire comportant au moins un film de polymère encadré par deux dépôts métalli- ques. Un effet transducteur électromécanique linéaire et réversible peut être induit en créant dans le film de polymère une anisotropie électrique permanente. Cette anisotropie peut être obtenue par la création d'un excès de charge ou par orientation dipolaire des chaînes macromoléculaires en présence d'un champ élec- trique transverse de forte intensité. La technique de l'orientation dipolaire permet d'induire un effet piézoélectrique dans des homopolymères polaires tels que le polyfluorure de vinylidène (PVF2), le poly- fluorure de vinyle (PVF) et le polychlorure de vinyle (PVC) ainsi que dans des copolymères polaires tels que le copolymère de polyfluorure de de vinylidène et de polytétrafluorure d'éthylène (PVF2 - PTFE). La technique consistant à induire un excès de charge-dans un polymère tel que le polytgtrafluorure d'éthylène met en oeuvre l'application à chaud d'un champ électrique intense. L'effet transducteur résulte alors des forces électrostatiques mises en jeu et de l'action linéarisante de l'excès de charge induit. On peut réaliser des structures bimorphes en faisant adhérer l'un à l'autre deux films de façon à obtenir une déformation par flexion. Afin de simplifier la description qui va suivre, on considère à titre d'exemple non limitatif le cas d'une structure comportant un film de polymère polaire tel que le PVF2 dont les deux faces ont reçu une métallisation par évaporation thermique. L'appareillage illustré par la figure 1 sert à étirer un film de polymère métallisé sur ses deux faces pour mettre en évidence l'aptitude des métallisations conserver leurs qualités conductrices et leur adhé- rence lors d'une déformation plastique importante. L'appareillage de la figure 1 comprend un banc pris- matique 1 d'axe XX portant un support fixe 4 isolé électriquement par une semelle 14. Un support mobile 2 coulisse le long du banc 1. Deux plaques de serrage 3 et 5 coopèrent avec les supports 2 et 4, afin de pincer énergiquement les extrémités d'une éprouvette de traction de forme rectangulaire. Celle-ci est cons- tituée par un film de matériau polymère 7 aux faces duquel adhèrent des métallisations 6 et 8 similaires. Un ohmmètre 9 est branché entre les masses conductrices 2 et 4 de façon à mesurer la résistance électrique de la métallisation 8. Au début de l'essai de traction, la structure6, 7, 8 est simplement tendue et l'ohmmètre 9 fournit la mesure R de la résistance initiale de la couche 8 entre deux lignes de contact parallèles distantes de 1. On applique alors aux supports 2 et 4 des forces d'écar- tement F de façon à eréer un allongement Al auquel correspond un accroissement AR de la résistance mesurée. En faisant croître par valeurs discrètes l'allongement Al, on note les accroissements corres- pondants AR de la résistance électrique de la métal- lisation 8. Sur la figure 2, on a reporbé sur un diagramme les allongements proportionnels A et les accrois- AR sements de résistance relatifs R pour deux compo- sitions différentes des couches métalliques 6 et 8. La courbe 11 relie la variation de résistance l'allongement proportionnel dans le cas de métallisations constituées par l'évaporation sur chaque O face du film 7 d'une couche de chrome de 30 A suivie o de l'évaporation d'une couche d'or de 500 à 600 A. La courbe 12 en pointillé se rapporte au cas de métal- lisations constituées sur chaque face du film 7 par l'évaporation thermique d'une couche d'aluminium de o 1500 A d'épaisseur. On voit que pour des allongements proportionnels faibles, la pente des courbes il et 12 suit la droite passant par les points (L = 0, -R-= 0) et R R (41 = 0,5, AR = 1). Dans cette plage d'étirement, on peut considérer que la variation de résistance de la métallisation résulte de la striction réversible de la section de passage du courant de mesure et de l'allongement élastique du trajet emprunté par ce courant. Pour des allongements proportionnels plus im- portants les courbes 11il et 12 se séparent de la droite en s'incurvant vers le haut ce qui indique une crois- R sance plus rapide de --- en fonction de A1 Cette croissance plus rapide peut s'expliquer par l'augmen- tation de résistivité p qui caractérise le comporte- ment des films minces et par la formation de micro- fissures entre les grains élémentaires constituant la couche métallique. Dans l'expérience qui vient d'être décrite, le film 7 a une épaisseur de 25 /um et l'ensemble de l'ap- pareillage est placé dans une enceinte thermostatique portée à la température de 100 C. Cette température est celle à laquelle on effectue habituellement la mise en forme du PVF2. Ce qui est remarquable, c'est que l'essai de traction peut se poursuivre au-delà d'un allongement proportionnel de 100 % sans que soit observée une interruption brusque du courant de mesure. D'autre part l'adhérence des métallisations reste bonne et la structure étirée conserve sa forme après déchargement. L'essai de traction dont les résultats sont donnés à la figure 2 se rapporte à un étirement undirection- nel selon l'axe XX. Pour juger des possibilités de mise en forme dans le cas o l'étirement est biaxial, on a réalisé en deux temps l'étirement de la structure de la figure 1 d'abord suivant l'axe XX et ensuite suivant l'axe YY. Entre les deux essais de traction, la structure 6, 7, 8 a été démontée et reserrée après une rotation de 90 dans son plan. La figure 3 représente à la même échelle qu'à la figure 2 la loi de variation de l'accroissement relatif de résistance AR en fonction de l'allongement R A1 proportionnel -Ai. La courbe 12 correspond au premier étirement selon la direction XX et la courbe pointillée 13 se rapporte au deuxième essai de traction suivant l'axe YY. Ces courbes sont superposables aux erreurs expérimentales près. On peut en déduire qu'une mise en forme comportant un étirement biaxial peut être envisagé dans une gamme d'allongements proportionnels très étendue. L'élévation de la résistance électrique reste modérée et est sans conséquence dans le cadre de systèmes transducteurs mettant en oeuvre des champs électriques induits dans des matériaux diélectriques. La figure 4 représente un élément transducteur piézoélectrique en forme de calotte sphérique qui com- porte un film mince de polymère 7 muni des métallisa- tions 6 et 8. La figure 5 montre la structure de la- quelle on est parti pour mettre en forme l'élément transducteur de la figure 4. Pour éviter une disrup- ture électrique par contournement, le disque diélec- trique 7 déborde les métallisations 6 et 8. En effet, lors de la mise en forme, on soumetJe film de polymère un champ électrique de polarisation dont l'intensité est de l'ordre de 1 V/cm. La tension à appliquer entre les métallisations 6 et 8 peut atteindre plu- sieurs milliers de volts pour une interdistance de seulement 25 /um. Dans le cas de la figure 4, la hau- teur de la calotte sphérique est de 15 mm pour un dia- mètre à la base de 70 mm. Les métallisations planes de la figure 5 ont un diamètre légèrement supérieur pour permettre le pinçage périphérique avec prise de con- tact. L'étirement biaxial moyen est dans ce cas voisin de 1l1 %, c'est-à-dire bien moindre que celui que peu- vent supporter les métallisations avant rupture ou décollement. Pour mettre en forme l'élément représenté sur la figure 5, on peut se servir du dispositif dont la figure 6 représente une coupe partielle. Ce dispositif comporte un socle 15 relié à un tablier supérieur 16 par des colonnes 17. Une couronne coulissante 18 peut être bloquée sur les colonnes 17 à une hauteur convenable du socle 15. Le tablier supé- rieur 16 comporte un alésage central dans lequel passe le piston 19 d'un vérin hydraulique 20 muni d'une tubu- lure d'admission 21. L'extrémité inférieure du piston 19 se présente sous la forme d'un corps cylindrique creux 22 à la face inférieure duquel est monté un poinçon 23. Le poinçon 23 est fixé au corps creux 22 par un boulon 24 comportant un alésage central. Le poinçon 23 est isolé thermiquement du corps creux 22 par un joint 25 et pour éviter un pont thermique, le boulon 24 est réalisé'en polytétrafluorure d'éthylène. La face inférieure du corps creux 22 est munie de deux embouts 26 et 27 qui communiquent avec une chambre annu- laire 28 par l'intermédiaire de deux trous pratiqués dans le joint thermique 25. Le poinçon 23 est réalisé en métal bon conducteur de la chaleur et sa face infé- rieure polie 29 épouse la forme non développable que l'on désire imposer à la structure plane 6, 7, 8. Un thermocouple 30 sert à mesurer la température du poin- çon 23; il est relié à un millivoltmètre 31 par des connexions électriques passant par l'alésage central du boulon 24. L'échauffement du poinçon 23 est obtenu par exemple par la circulation d'un fluide caloporteur tel que l'air chaud dans la chambre annulaire 28. A cet effet, une source de chaleur 32 est reliée par des cana- lisations 33 et 34 aux embouts 26 et 27. On peut faire circuler en alternance de l'air chaud ou froid selon que l'on veut échauffer ou refroidir le poinçon 23. Une connexion électrique non représentée sur la figure 6 existe entre le corps 22 et le poinçon 23. Un géné- rateur de tension de polarisation 35 a sa borne de masse reliée au corps creux 20 et par conséquent au poinçon 23. Les moyens de pinçage périphérique de la structure 6, 7, 8 à mettre en forme comportent une semelle isolante 36 qui repose sur le socle 15. La semelle 36 porte un pot métallique 37 à paroi latérale cylindrique qui ren- ferme une cavité 38 suffisamment Drofonde pour recevoir la partie active inférieure du poinçon 23. Le rebord intérieur de la paroi latérale du pot 37 est muni d'un anneau métallique 39 dont la face supérieure est usinée de façon à présenter plusieurs gorges concentriques à profil rectangulaire. A titre d'exemple non limitatif les gorges de l'anneau 39 ont un pas de 0,5 mm, une largeur de 0?3 mm et une profondeur de 0>2 mm. Le X'ebord extérieur de la paroi cylindrique du pot 37 a subi une dépouille dans laquelle prend place un anneau de retenue 40 de la structure 6, 7, 8. Cet anneau de retenue 40 est réalisé en matière isolante et sert au maintien des bords rabattus de la structure 6, 7, 8. La face supé- rieure de l'anneau 40 comporte une rainure circulaire de centrage 41. Au dessus du pot 37 une couronne de pinçage 42 est prévue. Cette couronne 42 est en rappel vers la couronne 18 grâce à des ressorts 43. Elle est garnie intérieurement d'une chemise isolante 44 qui présente un rebord 45 recouvrant complètement la face inférieure de la couronne 42. Le rebord intérieur de la chemise 44 est muni d'un anneau conducteur 146 de même type que l'anneau 39. Les anneaux striés 46 et 39 font office de mors de serrage et de prise de connexion pour les métallisations 8 et 6 de la structure à mettre en forme. Le pinçage de la structure à mettre en forme résulte de la poussée exercéepar des vérins 47 logés sur la couronne 18. Ces vérins 47 tendent à rapprocher la couronne 42 du pot 37. Le centrage est assuré par un bossage circulaire 48 qui s'engage dans la rainure cir- culaire 41. L'anneau 46 est relié électriquement au générateur 35 par une connexion électrique 49. L'anneau 39 est relié électriquement au générateur 35 par une connexion électrique 50, via le pot métallique 37. Il est prévu de soumettre la cavité 38 et la face inférieure de la structure à mettre en forme à une contre pression hydrostatique. A cet effet, le pot 37 est muni d'un em- bout 51. Un générateur 52 de fluides sous pression ali- mente par des canalisations appropriées les embouts 51, 21 et les vérins 47. La couronne 18, la chemise 44 et la cavité 38 forment un puit dans lequel le poinçon peut descendre suffisamment bas pour mettre complètement en forme la structure 6, 7, 8. Pour illustrer le fonctionnement du dispositif de la figure 6. on va pour commencer décrire le formage par poinconnage d'une calotte sphérique ayant par exemple un demi angle d'ouverture de 45 . Au début de l'opération, le poinçon 23 est remonté ainsi que la couronne 18. Le poinçon 23 est porté à la température désirée pour le formage, par exemple 100 C. L'échauffement résulte de la circulation du fluide caloporteur (air, eau, glycol, etc...) entre la chambre annulaire 28 et la source 32, La température est contrôlé par le thermocouple 30 et le millivoltomètre 31. La couronne 4.2 étant relevée, on accède facilement au pot 37. Apres avoir enlevé l'anneau de maintien 40, on centre sur l'anneau 39 une structure plane telle que représentée sur la figure 5 et on replie ses bords en replaçant l'anneau 40. L'orifice 51 est ouvert à l'air libre. On peut abaisser la couronne 18 et la bloquer sur les colonnes 17. En faisant fonctionner les vérins 47, on provoque un pinçage énergique de la structure 6, 7, 8 entre les mors 39 et 46 ce qui établit les connexions électriques avec les métallisations 8 et 6. En agissant au moyen d'un vérin 20, on abaisse le poinçon 23 jusqu'au contact avec la métallisation 8 du film 7. Ainsi, le film 7 s'échauffe grâce à la chaleur cédée par le poinçon. Lorsque l'équilibre thermique est atteint la tension de polarisation est appliquée à la connexion 50 et l'on entame le formage par une descente lente du poinçon 23. A titre d'exemple non limitatif, la descente est de 2 mm/min. Cette descente est inter- rompue lorsque le poinçon épouse par sa face bombée toute l'étendue de la structure à former. La tension de polari- sation est maintenue environ 20 minutes et ayant de la couper,on refroidit le poinçon pour ramener la structure thermoformée à la température ambiante. Il ne reste plus qu'à remonter le poinçon et à libérer la structure thermo- formée en supprimant le pinçage périphérique et en enle- vant l'anneau de maintien 40. La mise en forme résulte du thermoformage par le poinçon et de l'électroformage provenant de la tension de polarisation. Sur la figure 7, on peut voir une vue en coupe d'un poinçon 23 permettant de réaliser le formage de la struc- ture sous l'action de la poussée hydrostatique p. La face inférieure 53 du poinçon 23 est concave et le p81e est occupé par un minuscule orifice 54 qui permet à l'air enfermé entre le film à mettre en forme et la face con- cave 53 de s'échapper. Le fonctionnement est le même que précédemment jusqu'à contact du poinçon et de la métal- lisation 6. A ce moment on fait agir dans la cavité 38 une pression hydrostatique fournie par la source 52. Le fluide utilisé peut être liquide ou gazeux, son rôle étant de faire épouser à la structure de la figure 5 la forme concave de la face 53. L'échauffement du film est encore assuré par un fluide caloporteur circulant dans la chambre annulaire 28 du poinçon,mais il est également possible de placer une source de chaleur rayonnante dans la cavité 38. Lorsque la température de formage est atteinte, le champ de polarisation est appliqué et le fluide de formage est injecté par l'embout 51 sous une pression pouvant atteindre quelques bars. Après le temps de chauffage de vingt minutes, le film est refroidi sous champ électrique et la poussée p peut être réduite à zéro. 24778Ä3 Une variante de ce procédé consiste à laisser com- muniquer l'orifice 51 à l'air libre et à aspirer par l'orifice 55 l'air emprisonné entre le film et la face 53. La poussée p est limitée à la valeur de 1 bar, ce qui suffit pour former le dôme décrit à la figure 4. Les deux modes d'action précédemment décrits peuvent se combiner lorsque la forme désirée est faite de parties convexes et concaves. Ce cas se présente notamment lorsqu'on fabrique un dôme muni d'ondulations circonférentielles. La forme d'un poinçon approprié est illustrée par la figure 8 qui montre deux dépressions périphériques 124 et 125. La forme générale est acquise par poinçonnage. Après cet enfoncement, le film est amené à épouser la forme des parties concaves 124 et 125 sôus l'action d'une poussée hydrostatique exercée dans la cavité 38 par un fluide liquide ou gazeux. Dans les modes de formage qui précèdent le poinçon 23 est alternativement chauffé et refroidi, ce qui allonge le temps de fabrication. On peut également obtenir de bons résultats en maintenant le poinçon à température constante. A cette fin, la métallisation supérieure de la structure à thermo- former est reliée à la masse du générateur 35 par une connexion 49 qui permet d'appliquer la tension de pola- risation au film de polymère indépendamment du fait que le poinçon soit en contact avec la structure à mettre en forme. Lorsque le formage est terminé, on met en dépres- sion la cavité 38 et on remonte le poinçon ce qui assure le refroidissement sous champ électrique. La forme acquise se conserve grâce à la dépression et la séparation film poinçon est facilitée. Cette séparation n'entraîne aucune coupure du champ électrique de polarisation pendant le refroidissement de la structure mise en forme. La préparation de la structure de la figure 5 en vue de la mise en forme consiste à former des métallisa- tions sur chaque face d'un film de polymère,' Ces néta.l- lisations peuvent être obtenues par évaporation thermique sous vide en deux temps. Les conditions de température sont différentes, car le second dépôt se fait en présence du premier qui se comporte comme un miroir. Il en:résulte que les propriétés de formage ne sont pas exactement les mêmes pour les deux faces du film polymère. On a constaté en pratique que les défauts d'aspect de la structure mise en forme sont absents lorsqu'on s'arrange pour tourner vers le poinçon la métallisation qui a été réalisée en second. Pour rendre la fabrication plus rationnelle, on peut utiliser une bande de film polymère introduite entre les mors 39 et 46. Lors de la descente du poinçon, le serrage des mors et la découpe de la structure interviennent sans qu'il soit nécessaire de prédécouper les structures planes et de les maintenir une par une au moyen de l'an- neau 40. Avant de pénétrer entre les mors 39 et- 46 la bande a reçu par masquage des métallisations qui se suivent à pas constant. Chaque structure mise en forme peut conserver avec la bande des points de liaison qui facilitent son déchargement et qui sont ultérieurement rompus. Moyennement de telles adaptations, la fabrication en continu et automatisée peut être envisagée. Les moyens de chauffage de la structure peuvent être renforcés ou remplacés en prévoyant par exemple de noyer des résis- tances chauffantes dans la paroi du pot 37 ou du poinçon 23. On peut aussi faire circuler un fluide caloporteur dans la masse du pot 37. Dans le cas de la méthode par poinçonnage, on peut remplir la cavité 38 au moyen d'un liquide caloporteur ou réchauffé par un autre fluide. Ce liquide de remplissage peut éventuellement établir une connexion électrique avec la structure s'il est rendu conducteur. REVENDICATIONS 1. Procédé de fabrication de transducteurs électro- mécaniques utilisant au moins un film en polymère (7) auquel on fait subir une mise en forme telle que la structure obtenue soit autoportante et non développable, cette structure étant munie d'électrodes (6, 8) sur ses deux faces, caractérisé en ce qu'il consiste a munir les deux faces de la structure plane comportant ce film (7) de métallisation (6, 8) semblables destinées à Former ces électrodes et à mettre en forme cette structure en appliquant une tension de polarisation aux métallisa- tions; cette mise en forme étant obtenue sous l'action d'une contrainte mécanique augmentant de façon permanente la surface des métallisations portées par cette struc- ture. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la structure est échauffée et refroidie; la Mise en forme ayant lieu pendant le palier de température qui sépare la phase d'échauffement de la phase de refroidis- sement; la tension de polarisation étant maintenue pendant la phase de refroidissement. 3. Procédé selpn l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la contrainte mécanique est exercée sur l'une des faces de la structure au moyen d'un corps solide (23) portant l'empreinte (53) de la forme à réaliser. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la contrainte résulte de l'enfoncement des parties de la structure non pincées par un cadre rigide (39, 46) muni de mors. 5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la structure forme une cavité (38) par son autre face; une poussée hydrostatique (p) produite par un fluide contenu dans cette cavité assurant le placage de la structure contre l'empreinte (53). 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le fluide contenu dans la cavité (38) est à la pression atmosphériques; le placage ayant lieu sous l'action d'une dépression exercée sur la face en vis-à- vis de l'empreinte (53). 7. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 6, caractérisé en ce que la séparation de la structure mise en forme est assurée par aspiration, 8. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 3 à 6, caractérisé en ce que la structure plane à mettre en forme est métallisée par évaporation thermique sous vide d'abord selon sa première face et ensuite selon son autre face; cette autre face étant tournée vers l'empreinte du corps solide (23) servant à ia mise en forme. 9. Dispositif destiné à la mise en oeuvre du procédé de fabrication selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant un poinçon (23) associé à des moyens de pinçage périphérique (39, 46) de la structure en poly- mère délimitant à l'aplomb de ce poinçon la zone plane à mettre en forme, caractérisé en ce que la polarisation électrique de la structure en polymère est assurée par des connexions électriques établies au cours du formage entre les métallisations (6, 8) contenues dans cette zone plane, le poinçon (23) et les moyens de pinçage périphérique (39, 46). 10. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de pinçage périphérique sont soli- daires d'un pot (37) et d'une couronne (42); le pot (37) comportant une cavité (38) permettant de créer sur l'une des faces de la structure à mettre en forme une contre- pression hydrostatique créée par adduction ou extraction d'un fluide. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 9 et 10, caractérisé en ce que des moyens échan- geurs de chaleur (32) sont prévus pour échauffer et refroidir la structure faisant l'objet de la mise en forme. 12. Dispositif selon la revendication 11, caracté- risé en ce que ces moyens comprennent un générateur de fluide caloporteur (32) raccordé à une chambre de circu- lation (28) située à l'intérieur du poinçon. 13. Dispositif selon l'une quelconque-des revendi- cations 9 à 12, caractérisé en ce que la face du poinçon (23) déterminant la mise en forme est convexe. 14. Dispositif selon l'une quelconque des revendi- cations 9 à 12, caractérisé en ce que la face du poinçon (23) déterminant la mise en forme est concave. 15. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 9 à 12, caractérisé en ce que la face du poinçon (23) déterminant la mise en forme est composée de parties convexe et concave. 16. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 9 à 15, caractérisé en ce que la commande de dépla- cement du poinçon (23) et celle des moyens de pinçage périphérique (39, 46) est une commande par vérin (20, 47).