FR 2483951 A1 19811211 FR 8110186 A 19810518 La présente inver.tion est relative à un procédé de conduite du haut fourneau, dans lequel le minerai de fer est réduit pour fabriquer de la fonte, lorsque l'on injecte des gaz réducteurs surchauffés à une température pouvant atteindre 20000C et mê'me plus, dans la partie inférieure de ce four, par exemple au niveau des tuyères principales de soufflage. Les préoccupations énergétiques actuelles poussent lez Industriels, et en particulier les sidérurgistes, à réduire au strict minimum la consommation d'énergie primaire et à àu.aplacer certains types d'énergie par d'autres qui sont moins couteux et plus facilement disponibles. Aussi longtemps que l'on pouvait acheter des hydrocarbures en grandes quantités et à faible prix, l'injection par des tuyères de pétrole, de gaz naturel etc... a permis de diminuer de plus de 20 >u la consommation de coke métallurgique dans le haut fourneau. Dans les conditions actuelles, de telles matières Injectées doivent etre remplacées par d'autres combustibles tels que par exemple du charbon. Or, il est bien connu d'injecter des gaz réduc- teurs chauds au niveau des tuyères principales du haut fourneau dans le but de diminuer la consommation de coke. Ces gaz réducteurs contiennent principalement du C0, H2 et N2, ainsi que des quantités réduites de C02 et H20. Ils sont généralement fabriqués à l'extérieur du four, voire indépendamment de celui-ci, mais de préférence dans le circuit d'injection du four et peuvent être injectés en remplacement total ou partiel du vent habituellement utilisé Jusqu'à présent. Toutefois, Il doit être bien enten- du que, dans le cadre de la présente invention, les tuyères au travers desquelles sont injectés les gaz réducteurs ne sont pas utilisées pour inJecter du vent chaud ou tout agent oxydant similaire. Dans la modalité avantageuse o on inJecte des gaz réducteurs chauds à travers toutes les tuyères, ces gaz réducteurs chauds remplacent totalement le vent normalement utilisé dans la conduite conventionnelle. Dans uns autre modalité, on peut inJecter des gaz réducteurs chauds à travers certaines tuyères et des gaz oxydants chauds (air, air enrichi en 02, etc...) d travers les autres tuyères. Différents procédés et dispositifs ont été proposé par le demandeur et d'autres, pour produire le gaz adéquat à partir de différents combustibles (solides, liquides ou gazeux) et de matières oxydantes, y compris l'emploi d'un gaz de recyclage, tel que décrit dans la demande de brevet belge N 812.244. Les hautes températures auxquelles ces gaz sont portés, de l'ordre de 20000C sont obtenues préféren- tiellement au moyen d'appareils électriques tels que fours 2 à plasma, fours à arc et autres engins semblables qui préserntent le double avantage de faciliter les réactions chimiques nécessaires pour produire de tels gaz et de fournir la chaleur requise pour le fonctionnement du four; un tel procédé a été décrit par le demandeur, dans les brevets 2o français n 71 10091, 2.098.026, 2.143.803, 2.256.233 et 2.265.863. En conséquence, les promoteurs de la présente invention ont entrepris des recherches sur une grande échelle pour confirmer la possibilité d'appliquer un tel procédé sur un engin industriel, pour assurer la fabrication de métal en fusion dans des conditions de marche très effi- caces. Cette recherche est basée sur l'observation que le transfert de chaleur et de masse dans le processus de réduction du haut fourneau peut n'être modifié en aucune fa on s,_ au lieu de provoquer les réactions métallurgiques Par le procédé classique utilisant le gaz produit à l'inté- rieur du four par la combustion du coke dans le vent chaud, on injecte un gaz de composition et de température sensible- ment lndentiques, ledit gaz ayant été produit soit dans le circuit d'inJection, soit à l'extérieur du four et injecté au moyen des mermes tuyères à vent. Au cours de la recherche, le demandeur a constaté que dans le cas d'une injection d'autres types de gaz réducteurs surchauffés, le haut fourneau doit etre conduit d'une façon notablement différente de celle d'un haut fourneau à conduite classique. Un article présenté par les demandeurs à Détroit à la Session dite "The Iron-MLaking Conference of Iron and Steel Society of the American Institute of Mining, Metallurgical and Petroleum Engineers", en mars 1979 et publié dans les compte-rendus, contient des indications dans ce domaine. Une des principales différences entre la conduite conventionnelc du haut fourneau et le procédé d'injection de gaz réducteurs surchauffés tel que décrit dans cet article consiste en ce que, dans le second cas, la mise au mille de coke est très faible; quand cette valeur est fixée, la compositlOi du gaz réducteur est ajustée de façon à obtenir une march-l qcuilibrée du fourneau en compatibilité avec les valeurs fixées dc mise au mille de coke et d'analyse de la fonte. La plus faiblle mise au mille de coke obtenue au cours des essais exposés dans cet article a 4t- de 179 kg de coke sec par tonne de fonte liquide. Cette :, au mille decoke est nettement inférieure à la valeu: de 7:? c dûe co-:e sec par tonne de fonte liquide obtenue avec le :fev. fn.::, ex-irimenta1 conduit de façon conventionneé1 ::;T abeu). TABLEAU I. fourneau expérimental I cc.:duite conduite avec Conduite conventionnellecc.-utcodieac Conduite conventionnelle conventionnelle injection de et suivant l'invention du haut fourneau garz réducteurs surchauffé s Vent Quantité (Nm3/t.f.l1.) 2070 O Température ( C) 748 0 Gaz H 0 + CO (%) 0 6,9 réducteurs Quantité (Nm3/t.f.l. O 2800 Température ( C) 2070 Mise au Kg/t.f. 1. 717 179 mille de coke Fonte Productivité (t. f.l/0 1,29 1,35 S (%) 0, 64 0,31 Température ( C) 1410 1360 - - -- - - - - - -- - - - - - - - - - - - - Gaz de gueulard Température ( C) 145 _ue f. M La température du gaz de gueulard elle était si élevée que de l'eau n'est pas connue, car de refroidissement a dû 2483951 *troe ajoutée au gueulard pour prévenir tout dommage au four- neau. Au cours de la recherche, on a également constaté que la quantité de gaz réducteurs chauds utilisée pour atteindre ces résultats était de loin supérieure à celle théoriquement re- quise. Ce fait conduit à une consommation excessive d'énergie et porte préjudice à l'économie du procédé. En outre, il n'a pas non plus été possible d'ajuster la productivité du four à la valeur de consigne choisie. Après avoir vérifié que l'application de cette nouvelle tech- nique à un haut fourneau conventionnel était possible, de nou- veaux essais ont été entrepris par le demandeur, dans le but d'établir les meilleures modalités opératoires d'une telle conduite. Cependant, sur la base des résultats expérimentaux obtenus de ces nouveaux essais, il est devenu possible de développer une méthode de contrôle qui concerne tous les objectifs poursui- vis (c'est-à-dire mise au mille de coke, qualité de-la fonte, productivité du fourneau et consommation minimum d'énergie)et qui présente également d'autres avantages supplémentaires par rapport à la conduite conventionnelle du haut fourneau. La présente invention a précisément pour objet de révéler les modalités d'une conduite stable, économique et aisée d'un haut fourneau dans lequel on injecte des gaz réducteurs surchauf- fés; les perfectionnements du procédé consistent en phases de réglage de la composition, de la température et du débit des gaz réducteurs dans le but de contrôler la mise au mille de coke, la productivité du fourneau, la température et la te- neur en silicium de la fonte ainsi que la température des gaz 3Ode gueulard.-Le contrôle de ce dernier élément est très inté- ressant, car la chaleur sensible du gaz de gueulard est gêné- ralement perdue. Le procIde, objet de la présente invention, est essentielle- ment une méthode de contrôle du haut fourneau, dans lequel le minerai de fer est réduit pour former de la fonte et dans le- quel on utilise au moins un réacteur pour chauffer ou pro- duire et chauffer le gaz réducteur injecté dans la partie inférieure du fourneau; le gaz réducteur contient principa- lesent du CO et du H et en moindres quantités, du CO et 2 2 du H20 et il peut contenir également du N2, la température du gaz réducteur étant comprise entre 15C00C et 28000C au na: de la tuyère d'injection. Suivant l'invention, la conduite du haut fourneau est contrô- lée de la façon suivante: a) on contrôle la mise au mille de coke en modifiant les te- neurs en C02 et/ou en H2 0 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la mise au mille de coke, on augmente les teneurs en C02 et/ou 2 et/ou N2 et la température du gaz réducteur et pour dimi- nuer la mise au mille de coke, on diminue les teneurs en CO2 et/ou H 20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur; b) on contrôle la productivité du fourneau en modifiant la teneur en CO2 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la productivité du fourneau, on diminue les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et on augmente la température du gaz réducteur et pour diminuer la productivité du fourneau, on augmente les te- neurs en CO et/ou H20 et/ou N et on diminue la tempéra- ture du gaz réducteur; c) on contrôle la température et/ou la teneur en Si de la fonte en modifiant la température et les teneurs en C02 et/ou H20 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on aug- mente la température du gaz réducteur et on diminue ses teneurs en CO2 et/ou H20 et pour diminuer la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on dimrinue la tempé- rature du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en 24B395 l Co2 et/ou ilO, d) on contrôle la température du gaz de gueulard en modifiant la température et les teneurs en Co 2 et/ou I120 et/ou N2 du gaz ré'ducteur en ce sens que pour augmenter la tempé- rature'du gaz de gueulard, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en CO2 et/ou H20 et/ou N2, et pour diminuer la température du gaz de gueu- lard, on augmente la température du gaz réducteur et on di- minue ses teneurs en Co2 et/ou H20 et/ou N2. O0 La réacteur utilisé pour injecter les gaz réducteurs comprend un équipement tel que de préférence un chauffage à arc ou à plasma, mais n'importe quel type d'équipement peut être uti- lisé pour chauffer ou pour produire et chauffer les gaz ré- ducteurs. Suivant l'invention, on modifie la température du gaz réducteur par un ajustement de la puissance électrique nécessaire, par exemple à la formation du plasma utilisé pour l'opération de chauffage. Cette modalité présente l'avantage de ne pas in- fluencer la composition des gaz réducteurs produits. O Quand on produit les gaz réducteurs en introduisant le combus- tible dant (air, gaz de recyclage, etc...) dans le réacteur, on règle la co:!cs.t- Des gaz la:- --. -ant:.té de CC et Je H C dans ces gaz réducteurs, 2 2 au moyen de l'ajustement du rapport combustible/gaz oxydant, c'est-à-dire le rapport des quantités de combustible et de gaz oxydant alimentant le réacteur. En ce qui concerne la modification de la composition des gaz réducteurs, on peut agir sur leur mode de fabrication et D notamment: - faire réagir des combustibles gazeux, liquides ou solides, avec l'air ou tout gaz porteur d'O2 libre (air suroxygéné, c.-- faon à obtenir la formation de CO et de il au sutucUm,uivant la réaction: combustible + 02 X. CO + y. H2' faire réagir des combustibles gazeux, liquides ou solides avec du C02 et/ou de la vapeur d'eau ou avec des gaz in- dustriels qui contiennent du C02 et/ou de la vapeur d'eau et régler les proportions d'oxygène et de combustibles, de telle façon qu'après réaction, les gaz produits contiennent un maximum de CO, H2, N2 et un minimum de CO2 et H20 sui- vant la réaction: combustible + CO2 et/ou H20 - w.CO + Z.El2 - dans le cas particulier de combustibles liquides et solides - en réaction avec un oxydant, ces combustibles peuvent être introduits dans le circuit de fabrication en amont ou en aval du réacteur de chauffage, avec préchauffage éventuel. Dans la cas du combustible liquide, on surchauffe unique- ment l'oxydant à l'aide du réacteur, - on utilise des effluents de processus métallurgiques, tels que par exemple du gaz de gueulard et après un éventuel con- ditionnement préalable (filtration, élimination totale ou partielle d'eau et/ou de CO2), on les fait réagir avec une matière hydrocarbonée solide (charbon, lignite) ou liquide (fuel-oil) ou avec des gaz contenant des matières hydrocar- bonées tels que des gaz de four à coke, gaz naturels, etc.. - on fait réagir 'vec un oxydant des combustibles en mélange liquide solide telsque slurry, en suspension gaz - solide, gaz - liquide et en émulsion liquide - liquide. Suivant une modalité de l'invention, la mise au mille de coke du point a) ci-dessus est comprise entre 50 kg/t et 350 kg/t et de préférence, entre 80 kg/t et 200 kg/t de fonte produite. Suivant la modalité de contrôle a), on obtient la mise au mille de coke prédéterminée, en modifiant la composition et la température des gaz réducteurs. Si l'on désire une mise au mille de cokerlevée,on peut avantageu- semant, suivant l'invention, injecter les gaz réducteurs par un certain nombre de tuyères et du vent chaud par les autres tuyères, le dit vent étant chauffé aux températures normales de marche ou surchauffé éventuellement de préférence par voie électriquo et par exemple avec un four à plasma, un four à arc, etc... uivnt una modalité pz..ticulièrement intéressanite de l'in- vention, on contrôle de façon indépendante, la température du.ga: injecté et le potentiel réducteur de ce gaz dans le but d'obtenir une mise au mille de coke désirée, inférieure à celle mu'il -t po-qible d'obtenir par les meilleures mé- thodes conventionnelles et simultanément de produire une quan- tité donnée de fonte liquide avec une teneur donnée en sili- cium, tout en assurant un mouvement régulier de descente de la charge, le dit procédé comprenant une première phase con- sistant à fixer la valeur de consigne pour la mise au mille dl cao, la teneur en Si et la production du métal liquide, una seconde phase consistant à régler la composition des gaz r3iCcteturs, par exemple par ajustement du rapport de l'ali- mentation du réacteur en combustible et en gaz oxydant, de façon à réaliser une marche équilibrée du four compatible avec les dites valeurs de consigne de la mi'se au mille de coke, de la production et de la composition désirée du métal liquide, et en réglant la température des gaz réducteurs in- jectés dans le four, par exemple par une modification appro- priée de la puissance électrique fournie aux réacteurs de chauffage des gaz réducteurs injectés dans le haut fourneau. Le procédé de l'invention présente ainsi vis-A-vis des procé- dés antérieurs de conduite du four à cuve, une nouveauté im- portante s le choix préalable de la mise au mille de coke, en fonction des disponibilités des matières, de l'économie de la marche du four, etc.. . rl y a lieu de rappeler que-dans le procéd4 d'injection de gaz réducteurs surchauffés, la mise au J Ailla dc coke est nettement inférieure à tout ce qui pouvait atre réalisé jusqu'ici. On peut également régler la teneur en silicium de la fonte liquide plus facilement et plus rapide- ment, choisir l'allure du four à cuve et la modifier à volonté; cette conduite et ce contrôle sont réalisés en ajustant la composition et la température des gaz réducteurs injectés dans le four à cuve. L'intérêt de ce procédé est évident. Le haut fourniste peut présélectionner, simultanément, la mise au mille de coke, le taux de production, la température du gaz de gueulard et la teneur en Si de la fonte liquide pour réa- liser une réelle conduite optimale en fonction des matières premières disponibles et de la configuration du four à cuve- La présente invention permet d'effectuer un contrôle continu autc.-iqu et prucis du procédé à un point non encore at- teint jusqu'à présent. Les résultats donnés aux Tableaux II à VII ci-après montrent quelques une des nombreux et importants avantages présentés par la méthode faisant l'objet de la présente invention et comment ils peuvent être obtenus. Par exemple les-Tableaux II-i V montrent qu'en appliquant le procédé de l'invention pour contrôlerle haut fourneau, il est possible d'atteindre (augmenter ou diminuer) n'importe quelle valeur de mise au mille de coke ou des caractéristiques de la fonte (% Si, tem- ptrature) ou de la température du gaz de gueulard. Le Tableau II montre, qu'en appliquant le procédé de l'inven- tion, on peut modifier les résultats d'une conduite de réfé- rence 1 en une conduite 2 à mise au mille de coke voulue. Il indique qu'une diminution de la mise au mille de coke de 175 à 105 kg/t.f.l. est obtenue en diminuant la température des 3cgaz réducteurs de 20501C à 20201C et la quantité de C02 et H20 de 6,1 à 3,4 % du volume des gaz réducteurs. Il y a lieu de noter que la'qualité de la fonte et la température du gaz de gueulard sont considérées comme constantes à l'échelle industrielle. TABLEAU [Il. x tblea1u III montre, qu'en appliquant le procédé de!'inven- tico, on peut modifier la température et la teneur en Si de la fonte d'une conduite de référence 3 en une autre con- duite 4. Une diminution de température de 1410"C à 1360 C et de la teneur en Si de 0,60 à 0,30 % est obtenue en diminuant la température des gaz réducteurs de 2400 C à 2350 C et en augmentant la quantité de C02 et H20 de 3,53 à 4,0 % du vo- lume des gaz réducteurs. Les valeurs de production, de mise au mille de coke et de température du gaz de gueulard sont considérées comme constantes à l'échelle industrielle. Réglage de la mise au Conduite Conduite mille de coke 1 2 vent OQuantité (Nm3/t.f.l.) o o gaz H20 + CO2 ()6,1 3.4 r.ctuz fN2 + Ar %) 50,7 42,2 Quantité (Nm3/t.f.l.) 1950 1900 t,} Température ( C) 2050 2020 Cc a; Mise au mille de coke 175 105 (kg/t. f. 1.) fon Si (%) 0,64 0,78 Tempeérature ( C) 1410 1435 gaz de Température ( C) 177 174 gueulard 248395I TABLEAU III. La Tableau IV montre, qu'en appliquant le procédé de l'in- vention, on peut modifier la température du gaz de gueulard d'une conduite de référence 5 en une autre conduite 6. Une diminution de la température du gaz de gueulard de 350-C à 109 C est obtenue, en augmentant la températuze des gaz réducteurs de 2100eC à 2400 C et en diminuant la quan- tité de CO2 et H20 de 4,53 à 3,53 % du volume des gaz ré- ducteurs, alors que la mise au mille de coke est maintenue à une valeur sensiblement constante. Réglage des caractéristiques Conduite Conduite de la fonte 3 4 Gas H20 + Co2 ( %) 3,53 4,0 réducteurs 22 éducteurs N2 (%) 40 40 Quantité (Nm3/t.f. l.) 1036 1020 Tempéra.ture ( C) 2400 2350 Co-, Mise au mille de coke 169 169 (kg/t.f.l.) Fonte Productivité (t.f.1l/Y 191 193 Si (%) 0,60 0,30 Température (C) 1410 1360 Gaz de Température ( C) 109 97 gueulard 1 0 ? 3 _ ès -ô V.O, j TABLEAU TV. Si, pour une raison quelconque, on désire conduire le haut fourneau avec une mise au mille de coke élevée, supérieure à celle qui peut être obtenue avec une conduite comprenant une injection de gaz réducteurs surchauffés (mise au mille de coke comprise entre 80 et 200 kg/t.f.l.), cet objectif peut être atteint en injectant simultanément des gaz réduc- teurs surchauffés à travers certaines tuyères et du vent chaud & travers les autres tuyères. Le Tableau V montre, qu'en appliquant le procédé de l'invention, on peut modi- fier les résultats d'une conduite de référence 7 en une autre opération 8 comprenant une mise au mille de coke beaucoup plus élevée. Ce Tableau indique que si on désire une mise au mille de coke élevée, de l'ordre de 315 kg/t.f.l. sans augmenter la quantité de CO2 et H20, l'injection de 1036 Nm3/t.f.1. de gaz réducteurs surchauffés à 2400 C peut étre remplacée par une injection de 518 Nm3/t.f.l. de gaz réducteurs chauds à 2400 C et simultanément par une injection de 535 Nm3/t.f.l. de vent chaud. I 3. D Réglage de la température Conduite Conduite du gaz de gueulard. 5 6 Gaz H20 + C02 (% 4,53 3.53 réducteurs N2 40 40 Température ( C)2100 2400 Cokt3 Mise au mille de 168 169 coke (kg/t.f.l.) J 'n'O -1 Si (%)0,60 0,60 Température ( C)1410 1410 Gaz de Température ( C)350 109 gueulard N.'-'_ 4 - 14 - TABLEAU V. Réglage de la mise au mille de Conduite Conduite coke avec une injection mixte. 7 8 Vent Quantité (Nm3/t.f.l.) 0 535 , , -j.,,.... Gaz H20 + CO2 (%) 3,53 3,33 réducteurs N2 ( 40 40 Quantit (m3/t.f.1.) 1036 518 Temp.rature ( C) 2400 2400 Cc.- 3 Mime au mille de coke 169 315 (kg/t.f..) -,., ,....,,,.. ,. . 7onte Producti.ité (t.f.1./h) si (%) Température ( naturel comme combustible et d'air comme agent oxydant. 0,6 O, 6 4ll i 3 - 15 - TABLEAU VI. Réqlage du potentiel réducteur des gaz réducteurs. air CO2 H20 gaz 3,05 0,6 5,6 2,56 0,4 3,4 En ce qui concerne l'effet de la puissance électrique néces- saire & la formation du plasma sur la température des gaz réducteurs produits, quelques valeurs sont données ci-dessous: TABLEAU VII. Réglaqe de la température des qaz réducteurs. d6bit de gaz puissance électrique tempeérature du Nm3/h. 1wh. gaz réducteur: ( c) 85 1960 87,5 2000 16A 1. Procédé de conduite du haut fourneau, dans lequel le minerai de rer est réduit pour former de la fonte et dans lequel on utilise au moins un réacteur pour chauffer ou produire et chauffer le gaz réducteur à injecter à travers au moins une tuyère, ce gaz contenant principalement du CO et du H2 et en moindres quantités du CO2 et du H20, c a r a c t d r I s d en ce qu'il consiste à ajuster la composition et la température du gaz réducteur dans le but de contrôler au moins un des paramètres choisis dans le groupe comprenant la mise au mille de coke, la productivité du fourneau, la température et la teneur en Si de la fonte, et la température du gaz de gueulard, de la façon suivante: a) on contrôle la mise au mille de coke en modifiant les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la mise au -mille de coke, on augmente les teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur et p'our-dim1nuer la mise au mille de coke, on diminue les teneurs en CO2 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur; b) on contrôle la productivité du fourneau en modifiant la teneur en C02 et/ou H20 et/ou N2 et la température du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la productivité du fourneau, on diminue les teneurs en CO2 et/ou H20 et/ou N2 et on augmente la température du gaz réducteur et pour diminuer la productivité du fourneau, on augmente les teneurs en C02 et/ou EvO et/ou N2 et on diminue la température du gaz réducteur c) on contrôle la température et/ou la teneur en Si de la fonte en modifiant la température et les teneurs en 17 2483951 C 2 et/ou H20 du gaz réducteur en ce sens que pour aug- menter la température et/ou la teneur en Si de la fonte, on augmente la température du gaz réducteur et on diminue ses teneurs en CO2 et/ou H20, et pour diminuer la tempé- rature et/ou la teneur en Si de la fonte, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en C02 et/ou H20; d) on controle la température du gaz de gueulard en.modl- fiant la température et les teneurs en CO et/ou H20 et/ou N2 du gaz réducteur en ce sens que pour augmenter la tempé- rature du gaz de gueulard, on diminue la température du gaz réducteur et on augmente ses teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2, et pour diminuer la température du gaz de gueulard, on augmente la température du gaz réducteur et on diminue Ses teneurs en C02 et/ou H20 et/ou N2. 2. Procédé suivant la revendication 1, c a r a c t é r i s é en ce que le réacteur comprend un système de chauffage par voie électrique. 3. Procédé suivant l'une ou l'autre des reven- dications 1 et 2, c a r a c t d r i s é en ce que la mise au mille de coke du point a) est comprise entre 50 kg/t et 350 kg/t de fonte produite. 4. Procédé suivant la revendication 3, c a r a c t é r i s é en ce que la mise au mille de coke du point a) est comprise entre 60 kg/t et 200 kg/t de fonte produite. 5. Procédé suivant l'une ou l'autre des reven- dications i à 44, c a r a c t é r i s é en ce que l'on produit le gaz réducteur en introduisant le combustible et le gaz oxydant dans le réacteur et en ce que l'on règle Àg uXxoans JITI 3p no atVI 3p 4sa pnoeq q.upXxo Z2 alI anb aD ua 9 s T a 9 q o e D '6 uoTI TIPuaAaaJ [I quvAtns 9ppooj 'OT *slnaloDnppaJ Z seap uoTqoauTit Jnod saSTITfn sagXnl ap se aDouTqsTp ajaXnq aun suTouI nep uaXom nu nfaulnoj qnfg al SuBp pnvqo quepXxo ze np aiTnpoiqul1p-uoTq.ou, 'eaano ua puadwoo Il,nb aDo ua p T j a p D a J B o P- I T sUOT -BODpuaAeJ sap aJaqnl no aunl qUAns u apn 9pooa J 6 *anbTa aI9 aDousstsTnd eI ap 9 queuaDqnrw un ad fnaqOnpaa zu np aanqsfadiuai wI eTJTpot UO ganbaqoal09 OTOA JId afJgjnUqD ap aea$qsXs un puadmoo JfnDq.De9J al flo SBD al SuBp anb aD U3 g S T J p D J B o 'L UOiqUOIpuaAeDJ 'e jUvATns 9ppood.9 Do09Z O i;a a00) T aJqua asTudwOD asa sanajonpfal zsY sep aaJnfq. -pd:al VI anb ao ua, s T a 9 q D e a B o '9 1 Suo;UDoTP -UaA.X Sep aJnl no aun,I q.U'A^ns pppooaJ.L ÀIoxoaD aDouaJapJJd op 'pJwnann p z p zs n p a uBpXxo ze2 al anb eao ue 9 as T J 9 o B o cg Uolovzpu^A3 D I juvAUnf 9p9pooj '9 *ÀnaloDeaJ aI qUqDuTel jupXO zpxo z ap la aIqFgnqmoo op saqTq. unb sap aaJp-_-qsa,oD aIqTiznqw0oo/iuvpxo qjodduJ np uauewlsnrsl ap uDiow nu 'sanaoDnppa ZBd sap uoTqTsodwoo VI e 5 6 e8tZ c -