FR 2483650 A1 19811204 FR 8109341 A 19810511 L'invention concerne un circuit de commande, et plus particulièrement un circuit de commande d'un appareil de revê- tement électrostatique, destiné à régler la différence de po- tentiel électrostatique entre un distributeur de revêtement et une cible à revêtir au moyen de la matière ainsi distribuée. En général, l'espace compris entre le distributeur et la cible est désigné "écartement tête-cible". La présence d'une diffé- rence de potentiel entre la tête et la cible a pour effet d'é- tablir un champ électrostatique entre ladite tête et ladite cible. Des particules de matière de revêtement, chargées élec- trostatiquement, se déplacent, sous l'effet du champ électros- tatique, de la tête vers la cible afin de revêtir cette der- nière avec un rendement élevé. L'invention concerne donc un dispositif de réglage de tension qui comporte deux bornes de sortie dont au moins l'une est mobile afin que l'écartement de ces bornes puisse être changé. Des moyens sont prévus pour établir une certaine tension entre les bornes de sortie. La source de tension comprend une électrode de commande destinée à recevoir un signal de commande afin de régler la tension entre les bornes de sortie. D'autres moyens sont prévus pour détecter l'intensité du courant circulant entre les bornes de sortie et pour produire un signal représen- tatif de cette intensité, et d'autres moyens sont prévus pour coupler les moyens de détection à l'électrode de commande, la source de tension réagissant à un accroissement de l'intensité du courant entre les bornes de sortie en réduisant la tension entre ces bornes, et à une diminution de l'intensité du courant circulant entre les bornes de sortie en accroissant la tension entre lesdites bornes de sortie afin de maintenir sensiblement constant le gradient de potentiel entre les bornes de sortie, quelles que soient les variations d'écartement dues au mouvement relatif des bornes de sortie. Dans une forme particulière de réalisation de l'inven- tion, le courant circulant entre les bornes de sortie est soumis à des perturbations transitoires de fréquence relativement éle- vée en réponse à de légères variations de l'écartement entre les bornes de sortie et à d'autres phénomènes. Ces perturbations transitoires, si elles sont appliquées à l'électrode de com- mande, peuvent provoquer une oscillation du potentiel établi - entre les bornes de sortie, car la source de tension "pompe" afin de tendre à établir exactement une différence de poten- tiel appropriée entre les bornes de sortie. Pour résoudre ce problème, une "zone neutre" est établie dans le dispositif de commande par l'utilisation, dans les moyens couplant les moyens de détection du signal de courant à l'électrode de commande, d'éléments destinés à filtrer un signal en relation avec l'intensité du courant circulant entre les bornes de sortie et destinés également à produire le signal représenta- tif de l'intensité du courant. Les moyens de filtrage compren- nent une borne d'entrée, des éléments destinés à coupler cette borne d'entrée aux moyens de détection, une borne de sortie et-des éléments destinés à coupler cette borne de sortie à l'électrode de commande. Les moyens de filtrage éliminent pratiquement toutes les composantes en rapport avec les per- turbations transitoires, au-dessus d'une fréquence choisie, du signal correspondant aucourant circulant entre les bornes de sortie. Le signal représentatif du courant ne comprend donc, pratiquement, que des composantes de courant inférieures à la, fréquence choisie. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement-limitatif et sur lesquels: la figure 1 est un schéma simplifié du dispositif selon l'invention; la figure 2 est un schéma simplifié du dispositif selon l'invention, montrant également un appareil destiné à utiliser ce dispositif; la figure 3 est un schéma plus détaillé d'une partie du dispositif représenté sur la figure 2; la figure 4 est un schéma plus détaillé d'une partie du dispositif représenté sur la figure 2; et 35. la figure 5 est un schéma plus détaillé d'une partie du dispositif représenté sur la figure 2. Comme représenté sur les figures 1 et 2, l'appareil 10. de distribution de matière de revêtement selon l'invention comprend un distributeur ou une tête 12 destiné à appliquer une matière de revêtement sur un article 14 qui est générale- ment déplacé devant la tête 12 sur un transporteur 16. Une source 18 de potentiel électrostatique comprend une borne 20 reliée à la tête 12 et une borne 22 reliée par l'intermédiaire de la masse au transporteur 16. En général, la connexion par laquelle la cible 14 est reliée au transporteur 16 assure également le maintien de cette cible 14 au potentiel de masse ou de terre, ou à peu près à ce potentiel. Comme montré sur la figure 1, la source 18 de potentiel se comporte comme si elle appliquait un certain potentiel par l'intermédiaire d'une résistance 24 de source à la tête 12, et de la tête 12 à la masse en passant par une résistance 26 de charge (repré- sentée en traits mixtes) correspondant principalement à la cible 14 et à l'écartement d entre la tête 12 et la cible 14, ainsi que le transporteur 16 qui la porte. Une certaine capa- cité 28 de source affecte également le comportement de la source 18 de potentiel électrostatique. La différence de potentiel établieentre les bornes 20, 22 de sortie a pour effet de créer un gradient de potentiel entre la tête 12 et la cible 14. Si le potentiel disponible entre les bornes 20, 22 était constant, le gradient varierait, comme indiqué par la représentation en traits mixtes de la résistance de charge 26 sur la figure 1, selon, entre autres facteurs, l'écartement d entre la tête 12 et la cible 14. Il convient de se rappeler que la cible 14 peut en général se rapprocher et s'éloigner librement, en pivotant, de la tête 12 (c'est-à-dire à peu près transversalement à la direction de son mouvement le long du transporteur 16). Le dispositif 30 de commande selon l'invention est conçu pour s'adapter à ces variations de l'écartement d et pour maintenir à une valeur sensiblement constante le gradient entre la tête 12 et la cible 14, malgré les variations de l'écartement entre cette tête 12 et cette cible 14. Il apparaît immédiatement qu'à cet effet, le dispositif 30 de commande doit réagir à une diminu- tion de l'écartement entre la tête 12 et la cible 14-en diminuant la différence de potentiel entre les bornes 20, 22, et à un accroissement de l'écartement entre la tête 12 et la cible 14 en augmentant la différence de potentiel entre les bornes 20, 22. Le dispositif 30 de commande représenté, au moyen duquel l'écartement entre la tête 12 et la cible 14 est déter- miné, utilise le fait que le débit de transfert de la matière de revêtement de la tête 12 dans la cible 14 est en relation directe avec l'intensité du courant circulant entre la tête 12 et la cible 14, car chaque particule de matière de revête- ment se déplaçant dans le champ établi entre la tête 12 et la cible 14 porte une charge.-Ainsi, le contrôle de l'intensité du courant circulant entre la tête 12 et la cible 14 donne une indication relativement précise, dans certaines limites, de l'écartement entre la tête 12 et la cible 14. Il est évident que d'autres facteurs affectent également l'intensité du cou- rant circulant entre la tête 12 et la cible 14. Cependant, ces autres facteurs sont généralement en relation avec des variations de courant faibles par rapport à celles dues au flux de matière de revêtement au cours d'opérations normales de revêtement. - En ce qui concerne la fonction du dispositif 30 de commande et comme montré sur la figure 1, ce dispositif com- prend un élément, représenté sous la forme d'une résistance 616, destiné à détecter les variations de l'intensité du cou- rant entre la tête 12 et la cible 14. Ces variations sont in- terprétées initialement, comme indiqué précédemment, comme étant des variations du débit de transfert de la matière de revêtement de la tête 12 vers la cible 14. Comme représenté sur la figure 3, le dispositif 30 comporte en outre un circuit 472 destiné à sélectionner et établir une différence de potentiel souhaitée entre la tête 12 et la cible 14 pour un débit de transfert souhaité et donné de la matière de revêtement, ce débit étant appelé ci- après "débit normal de transfert". Il convient de noter que le circuit 472 est en fait destiné à établir une différence de potentiel normale et donnée entre les bornes 20 et 22. Cependant, cette différence de potentiel normale entre les bornes 20 et 22, associée à l'écartement normal entre la tête 12 et la cible 14, établit un débit normal de transfert de la matière de revêtement. Par conséquent, par la suite, le cir- cuit 472 sera désigné comme circuit de réglage de haute ten- sion. Dans la forme de réalisation représentée, le circuit 472 de réglage de haute tension fait partie d'un régulateur à haute tension-montré schématiquement sur la figure 2 et plus en détail sur la figure 3. Comme représenté sur la figure 3, une borne 398 du circuit du régulateur contrôle de façon continue le potentiel élevé établi entre les bornes 20 et 22 de la source 18 de po- tentiel, et plus particulièrement du circuit 29 de redresse-* ment et de multiplication à haute tension de la source 18. La réalisation détaillée du circuit redresseur et multiplica- teur 29 à haute tension sera décrite en regard de la figure 4. En ce qui concerne la figure 3, il suffit de savoir que le signal présent à la borne 398 est directement proportionnel à la haute tension de sortie établie entre les bornes 20, 22 de la figure 1. Par conséquent, le signal présent à la borne 398 contient une composante continue importante qui correspond à la composante continue très élevée de la tension appliquée aux bornes 20, 22,par exemple une tension continue de 140 kV. Cependant, la tension aux bornes 20, 22 et, par conséquent, le signal présent à la borne 398 contiennent également une composante alternative importante "d'ondulations" ou "de bruit" provenant de plusieurs sources. Par exemple, la plus grande partie du bruit peut être attribuée aux commutations de 5 kHz se produisant dans la source 18 à haute tension et résultant -de l'action du circuit 38 d'horloge et du régulateur 40 à haute tension. Pour obtenir entre les bornes 20, 22 un signal pratiquement sans parasites et ne dépendant que de la tension continue, il est nécessaire d'éliminer par filtrage pratique- ment toutes les composantes alternatives du signal présent à la borne 398. Etant donné que la plus grande partie de ces bruits alternatifs se produisent vers la fréquence de commutation de kHz ou à des multiples de cette fréquence, on utilise, dans la forme de réalisation décrite, un filtre dont la fréquence de coupure est considérablement inférieure à 5 kHz. Le filtre 400 décrit est un filtre actif tripolaire du type connu sous le nom de filtre Butterworth. La fréquence de coupure du fil- tre 400 est de 100 Hz. La borne 398, qui est la borne d'en- trée du filtre 400, est reliée par trois résistances 402, 404 et 406, montées en série, à la borne d'entrée directe, broche 3, d'un amplificateur opérationnel 408 à circuit intégré. Les dispositifs de ce type seront désignés ci-après plus simple- ment par le terme 'amplificateur", les circuits intégrés étant évidemment utilisés largement dans de tels dispositifs. La jonction des résistances 402 et 404 est reliée à la masse par un condensateur 410 et une diode 411 de Zener montés en parallèle. La broche 3 de l'amplificateur 408 est reliée à la masse par l'intermédiaire d'un condensateur 412. La borne de sortie, broche 6, de l'amplificateur 408 est ramenée à la jonction des résistances 404 et 406 par un conden- sateur 414. La broche 6 est également reliée par une résis- tance 416 de réaction à la borne d'entrée d'inversion, broche 2, de l'amplificateur 408. La broche 2 est reliée à la masse par une résistance 418. Le signal de sortie présent sur la broche 6 de l'ampli- ficateur 408 est appliqué par une résistance 420 à la borne d'entrée d'inversion, broche 14, d'un amplificateur 422. La borne d'entrée directe, broche 13, de l'amplificateur 422 est reliée à la masse par une résistance 424. Une résistance 426 de réaction est montée entre la borne de sortie, broche 12, de l'amplificateur 422 et la broche 14 de ce même amplificateur. La broche 12 de l'amplificateur 422 est également reliée à la cathode d'une diode 428 dont l'anode est reliée par une résistance 430 montée en série à la base d'un transistor 432 d'attaque. La base du transistor 432 est également reliée par une résistance 434 à la masse. L'émetteur du transistor 432 est relié par deux résistances 436 et 438, montées en série, à une alimentation -15 volts. La jonction des résistances 436 et 438 est reliée à l'anode d'une diode 440 de Zenez dont la cathode est à la masse. Le collecteur du transistor 432 est relié par une résistance 442 à la base d'un transistor 444 de pré-amplifi- cation et de régulation dont le collecteur est relié par deux résistances 446 et 448 au collecteur du transistor 432. La cathode d'une diode 450 de Zener est reliée à la jonction des résistances 446 et 448 et l'anode de la diode 450 de Zener est à la masse. La cathode de la diode 450 de Zener est reliée par une résistance 452 à la ligne commune 346 d'alimentation à tension de régulation. L'émetteur du transistor 444 de pré-amplification et de régulation est relié à la base d'un transistor 454 d'atta- que et de régulation dont le collecteur est relié à une borne 119 d'alimentation à tension continue, portant, par exemple, une tension continue de 28 volts. L'émetteur du transistor 454 est relié aux bases de trois transistors régulateurs 456, 458, 460 de sortie montés en parallèle. Les collecteurs des transistors 456-460 sont reliés à une borne 119 d'alimenta- tion en tension. Leurs émetteurs sont reliés par des résis- tances 462, 464, 466, respectivement, montées en série, à la ligne commune 346 d'alimentation. La composante continue du signal correspondant à la haute tension et présent à la borne 398 est appliquée à la broche 14 de l'amplificateur 422. Ce dernier et les transis- tors 432, 444 et 454 amplifient ce signal à haute tension, correspondant au courant continu, et commandent les transis- tors 456-460 à l'aide du signal afin de réguler l'amplitude de la tension continue appliquée à la ligne commune 346 d'a- limentation. Cette tension, qui est appliquée à la prise cen- - trale 376 de l'enroulement primaire 260 d'un transformateur à haute tension, est la tension qui apparaît aux bornes de l'en- roulement primaire 260 et qui est élevée dans l'enroulement secondaire 280. La tension produite aux bornes de l'enroule- ment secondaire 280 est donc commandée linéairement par le régulateur. Des circuits indicateurs 468, 470, qui comprennent des diodes électroluminescentes commandées par transistor, produisent des indications visuelles du signal traversant le filtre Butterworth et le transistor régulateur 444 de pré- amplification, respectivement. - Le circuit 472 de réglage de haute tension fonctionne également comme régulateur de haute tension. Ce circuit 472 comprend une diode 474 de Zener dont la cathode est à la masse et dont l'anode est reliée par une résistance 476 en série à une borne -15 volts.Un potentiomètre 478 de réglage de haute tension est relié aux bornes de la diode 474 de Zener. Le -curseur du potentiomère 478 est relié par une résistance 482 en série à la borne 485 d'entrée d'inversion d'un amplifica- teur 484. La borne d'entrée directe, broche 5, de l'amplifica- teur 484 est reliée à la masse par une résistance 486. La borne de sortie, -broche 4, de l'amplificateur 484 est reliée à la broche 6 de ce même amplificateur par une résistance 488 de réaction. La broche 4 de l'amplificateur 484 est également reliée à la masse par deux résistances 490, 492 montées en série. La borne de sortie, broche 4, de l'amplificateur 484 est en outre reliée par deux résistances 494, 496 montées en série et déterminant une constante de temps à une première - borne d'un condensateur 498 d'atténuation dont l'autre borne est à la masse. Une diode 500 est montée en parallèle avec la résistance 496 afin d'établir pour le condensateur 498 une constante de temps de décharge qui diffère de sa constante de temps de charge. La jonction de la diode 500 et du condensateur 498 est reliée à la borne d'entrée directe, broche 9, d'un ampli- ficateur 50-2 dont la borne d'entrée d'inversion, broche 8, et la borne de sortie, broche 10, sont en court-circuit, de sorte que l'amplificateur 502 travaille en amplificateur sin- gulier direct. La broche 10 de l'amplificateur 502 est égale- ment reliée par une résistance 504 en série à la borne d'en- trée d'inversion., broche 1, d'un amplificateur 506 dont la borne d'entrée directe, broche 2, est reliée par une résis- tance 508 en série à la jonction des résistances-490, 492. Une résistance 510 de réaction est montée entre la borne de sortie, broche 3, de l'amplificateur 506 et la broche 1 de ce même amplificateur. La broche 3 de l'amplificateur 506 est en outre reliée à l'anode d'une diode 512 dont la cathode forme une borne 514. Un circuit indicateur 516, comprenant une diode électroluminescente commandée par transistor et analogue aux circuits indicateurs décrits précédemment, donne une indication visuelle de la présence d'un signal à la borne 514. La broche 10 de l'amplificateur 502 est également reliée à la borne d'entrée d'inversion, broche 14, de l'amplificateur 422 par des résistances 518, 520 montées en parallèle. Il convient de noter que le potentiel de réglage de haute tension provenant du potentiomètre 478 est appliqué par les amplificateurs 484, 502 à la borne d'entrée d'inversion, broche 14, de l'amplificateur 422. Le signal présent à la borne 398, qui est en relation directe avec la différence de potentiel entre les bornes 20, 22, est également appliqué à la broche 14. Il convient de noter que ces signaux commandent linéairement les transistors régulateurs 456-460 de sortie d'une manière analogue à celle selon laquelle les signaux cor- respondant à la haute tension réelle, présents à la borne 398 du filtre Butterworth 400, commandent les transistors 456-460. Le circuit redresseur et multiplicateur 29 à haute tension sera à présent décrit en regard de la figure 4. Dans la forme de réalisation représentée, la haute tension est une tension négative d'amplitude élevée, par exemple une tension continue de -140 kV. Pour produire cette haute tension, les variations de tension induites dans l'enroulement secondaire 280 du transformateur 240 à haute tension sont redressées et multipliées dans le circuit 29, par exemple par un facteur de six dans la forme de réalisation représentée. Douze diodes 522-524 de redressement à haute tension sont montées en série entre la borne 546 de l'enroulement secondaire 280 et la borne 548 de haute tension négative. Six paires de condensateurs d'emmagasinage 550, 552; 554, 556; 558, 560; 562, 564; 566, 568; et 570, 572 sont montées en série respectivement entre l'anode d'une diode 522 et l'anode d'une diode 530;èentre la cathode d'une diode 524 et la cathode d'une diode 532; entre l'anode de la diode 530 et l'anode d'une diode 538; entre la cathode de la diode 532 et la cathode d'une diode 540; entre l'anode de la diode 538 et l'anode d'une diode 580 de Zener dont la cathode est reliée à la borne 546; et entre la cathode de la diode 540 et l'autre borne 582 de l'enroulement secondaire 280. Une résistance 584 de valeur élevée est montée en série entre la borne 548 à haute tension négative et la borne de sortie. Un montage en série d'une résistance 586 et des bornes 588, 590 d'un dispositif 360 de courtcircuit est monté entre la borne 20 et la masse. Les bornes 588, 590 sont les bornes normalement fermées d'un relais commandé par bobine. La bobine 592 de commande de ce relais est montée en série entre une borne 160-du panneau 200 de commande (figure 2) et la masse. Une diode bidirectionnelle 598 de Zener est égale- ment montée entre la borne 160 et la masse afin d'assurer une protection contre l'application de toute tension excessive aux bornes de la bobine 592. Lorsque cette bobine 592 est excitée, une haute tension est appliquée par la borne 548 à la borne 20 par l'intermédiaire de la résistance 584 et du dispositif 360. Toute interruption du courant circulant dans l'enroulement 592 ramène le dispositif 360 dans la position dans laquelle il est représenté sur la figure 4, ce qui court- circuite la borne 20 de sortie avec la masse par l'intermé- diaire de la résistance 586. Le circuit 29 à haute tension comprend également des circuits de détection de courant et de haute tension. Une première borne d'une résistance 600 de valeur très élevée est reliée à la borne 548 et l'autre borne de cette résistance 600 est reliée au montage en parallèle d'un kilovoltmètre 600 et d'une résistance 604 de shuntage déterminant l'échelle de mesure. L'autre borne de ce montage en parallèle est la borne 398 du filtre actif 400 de la figure 3. Le montage en paral- lèle d'une résistance 606 de valeur élevée et d'un condensa- teur 608 est couplé entre la borne 398 et la masse. Dans le circuit comprenant les résistances 600, 606, la valeur de la résistance du montage en parallèle du kilovoltmètre 602 et de la résistance 604 est négligeable par rapport aux valeurs des résistances 600 et 606. Par conséquent, les résistances 600 et 606 constituent un diviseur de tension à résistance extrême- ment élevée entre la borne 548 placée à un potentiel négatif élevé et la masse. Comme mentionné précédemment, un signal de tension en relation directe avec la haute tension présente à la borne 548 est disponible à la borne 398. Une première borne d'un montage en parallèle d'un microampèremètre 610 et d'une résistance 612 de détermination de l'échelle de mesure est reliée à la borne 546 de l'enrou- lement secondaire 280. Un montage en parallèle d'un condensa- teur 614 et d'une résistance 616 de détection de courant est monté entre l'autre borne 618 du circuit à résistance de déter- Mination de l'échelle du microampèremètre et la masse. Etant donné que la jonction du condensateur 568 à haute tension et de la diode 580 de Zener est à la masse, il apparaît que la borne 618 est maintenue à un potentiel légèrement positif (inférieur ou égal à la tension invierse d'avalanche de la diode 580 de Zener). Etant donné que le circuit du microampèremètre 610 est monté entre la borne 546 de l'enroulement secondaire 280 et la masse, le courant passant dans ce circuit est égal au courant circulant entre les bornes 20, 22 du circuit 29 à haute tension. La tension à la borne 618 est toujours directe- ment proportionnelle au courant circulant entre les bornes 20, 22. Comme représenté sur la figure 5, le signal représenta- tif du courant circulant entre les bornes 20, 22 du circuit 29 à haute tension est transmis de la borne 618 à un filtre actif tripolaire 620. Ce filtre 620 est un filtre Butterworth et il est analogue au filtre 400 montré sur la figure 3. Le filtre actif 620 comprend trois résistances 622, 624, 626 montées en série entre la borne 618 et la borne d'en- trée directe, broche 3, d'un amplificateur 628,dont la borne de sortie, broche 6, est reliée par une résistance 630 de réac- tion à la borne d'entrée d'inversion, broche 2, de ce même amplificateur. Un condensateur 632 et une diode 634 de Zener, dont l'anode est à la masse, sont montés entre la jonction des résistances 622, 624 et la masse. Un condensateur 636 est monté entre la broche 3 et la masse. Un condensateur 638 est monté entre la broche 6 et la jonction des résistances 624, 626. La broche 2 est reliée à la masse par une résistance 640. Un circuit indicateur 642, comprenant une diode électro- luminescente commandée par transistor, donne une indication visuelle de la présence du signal à la borne de sortie de l'amplificateur 628 du filtre 620. La borne de sortie, broche 6, de l'amplificateur 628 du filtre de courant de retour est reliée par une résistance 602 à la borne d'entrée d'inversion (-) d'un amplificateur 804. La réaction est réalisée entre la borne de sortie de l'amplificateur 804 et la borne d'entrée d'inversion de ce même amplificateur par une résistance 808. Une tension de réfé- rence est établie sur la borne d'entrée directe (+)3 de l'am- plificateur 804 au moyen d'un potentiomètre 806 qui est monté entre une source de +15 volts et la masse. La borne de sortie de l'amplificateur 804 est également reliée par une résistance 810 à la borne d'entrée d'inversion (-) d'un amplificateur 812. Une réaction est réalisée entre la borne de sortie de l'ampli- ficateur 812 et sa borne d'entrée d'inversion par une résis- tance 814. La borne d'entrée directe (+) de l'amplificateur 812 est à la masse. La borne de sortie de l'amplificateur 812 est reliée à la masse par le montage en série d'une résistance 816, d'une diode 818 de Zener et d'une diode 820 de Zener. La jonction de la résistance 816 et de l'anode de la diode 818 de Zener est reliée directement à la borne 485 (figure 3). Une borne 419, située à la sortie (broche 6) de l'am- plificateur 408 (figure 3), est reliée par une résistance 822 à la borne d'entrée d'inversion (-) d'un amplificateur 824. Une réaction est réalisée entre la borne de sortie de l'ampli- ficateur 824 et sa borne d'entrée d'inversion par une résis- tance 828. Un potentiel négatif est établi sur la borne d'en- trée directe (+) de l'amplificateur 824 par un potentiomètre 826 qui est monté entre une source d'alimentation à -15 volts et la masse. Une résistance 830 est montée entre la borne 419 et la borne d'entrée d'inversion (-) d'un amplificateur 832 dont la borne de sortie est reliée par une résistance 836 de réaction à la borne d'entrée d'inversion de ce même amplifi- cateur. Une tension négative est établie sur la borne d'en- trée directe (+) de l'amplificateur 832 par un potentiomètre 834 qui est-monté entre une source de -15 volts et la masse. La borne de sortie de l'amplificateur 832 est également reliée par une résistance 838 en série à la borne d'entrée d'inversion (-) d'un amplificateur 840 dont la borne de sortie est reliée par une résistance 844 de réaction à la borne d'entrée d'inver- sion du même amplificateur 840. La borne d'entrée directe (+) de cet amplificateur 84-0 est reliée à la masse par une résis- tance 842. La borne de sortie de l'amplificateur 824 est reliée par une diode 849 de Zener et une résistance 850, montées en série, à la base d'un transistor 852 dont le collecteur est relié à la borne de sortie de l'amplificateur 804. L'émetteur du transistor 852 est relié à la masse. La borne de sortie de l'amplificateur 840 est reliée par une diode 846 de Zener à un point de commande d'alarme. En cours de fonctionnement, le circuit de la figure 5 contrôle en continu, à la borne 419, le signal de sortie fil- tré apparaissant aux bornes 20, 22 à haute tension. Le circuit de la figure 5 contrôle également en continu le courant circu- lant entre les bornes 20, 22 (figure 4) et filtré par le filtre 620 de courant. L'amplificateur 824 et le circuit associé éta- blissent l'amplitude maximale du potentiel disponible aux bor- nes 20, 22. Ce potentiel maximal peut être réglé au moyen du potentiomètre 826. Le potentiel minimal souhaitable entre les bornes 20, 22, au-dessous duquel il est nécessaire ou souhai- table d'empêcher une opération de revêtement, est déterminé par le réglage du potentiomètre 834 monté dans le circuit comportant l'amplificateur 832. Cette information de potentiel minimal de seuil est inversée dans le circuit comprenant l'am- plificateur 840 et elle est appliquée directement à un point de commande d'alarme d'un type de circuit connu, afin de cou- per l'application du potentiel élevé aux bornes 20, 22 (figure 4). Les amplificateurs 824, 832 et les circuits asso- ciés établissent donc une fenêtre de fonctionnement dans laquelle le circuit de réglage de haute tension peut travail- ler. Lorsque la haute tension approche du point supérieur de réglage établi par le potentiomètre 826, la sortie de l'am- plificateur 824 passe de la tension d'alimentation essentiel- lement négative à la tension d'alimentation essentiellement positive. Il en résulte une saturation du transistor 852. La sortie de l'amplificateur 812 reste positive et le potentiel positif appliqué à la borne 485 a pour effet de faire dimi- nuer la haute tension de sortie aux bornes 20, 22 (figure 4). Lorsque le potentiel aux bornes 20, 22 descend au- dessous du point inférieur de réglage établi par le potentio- mètre 834, la sortie de l'amplificateur 832 passe du potentiel essentiellement positif appliqué à cet amplificateur 832 au potentiel essentiellement négatif appliqué à ce même amplifi- cateur 832. Ce signal est inversé dans l'amplificateur 840 et il commande le circuit d'alarme et un circuit de surcharge. L'effet du circuit de la figure 5 est de soustraire du signal de réglage de haute tension un signal correspondant au courant circulant entre la tête 12 et la cible 14. La diffé- rence de potentiel apparaissant dans l'écartement entre la tête 12 et la cible 14 peut être établie initialement au moyen d'un voltmètre, sans écoulement de matière de revêtement de la tête 12 vers la cible 14 (ce qui correspond à une condition de courant pratiquement nulle ou à une résistance de charge 26 de valeur infinie, voir figure 1). Ce potentiel est établi à toute valeur souhaitée, par exemple 140 kV. Il en résulte l'ap- parition d'une différence de potentiel de, par exemple, 135 kV entre la tête 12 et la cible 14 lorsque cette dernière est dans sa position normale (sans osciller transversalement à la direc- tion du mouvement de la cible 14 le long du transporteur 16) et à un débit normal et souhaité de distribution de la matière de revêtement. -Il convient cependant de noter que si, pour une * raison quelconque, le signal représentatif du courant circu- lant par la borne de sortie, broche 6, de l'amplificateur 628, augmente, ce qui indique un accroissement du débit d'écoulement de la matière de revêtement, la différence de potentiel entre les bornes 20, 22 est réduite automatiquement par l'action normale du circuit régulateur montré sur la figure 3. Inverse- ment, toute diminution de l'amplitude du signal représentatif du courant circulant par la borne de sortie, broche 6, dé l'amplificateur 628 entraîne automatiquement, par l'action du circuit régulateur de la figure 3, un accroissement de la dif- férence de potentiel entre les bornes 20, 22. Ceci a pour effet de maintenir le gradient entre les bornes de sortie 20, 22 de la source 18 de potentiel à une valeur sensiblement constante, malgré des variations de l'écartement entre la-tête 12 et la cible 14 ou de tout autre paramètre tendant à faire varier le débit de transfert de la matière de revêtement ou l'intensité du courant circulant entre les bornes 20, 22. Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Dispositif de réglage de haute tension, caracté- risé en ce qu'il comporte deux bornes (20, 22) de sortie dont au moins l'une peut être rapprochée et éloignée de l'autre, un élément (18) destiné à établir une certaine tension entre les bornes de sortie, cet élément comprenant une électrode de commande destinée à recevoir un signal de commande pour régler à une valeur souhaitée la tension entre les bornes de sortie, un élément (616) destiné à détecter le courant circulant entre les bornes de sortie et à produire un signal représentatif de ce courant, un point de sommation, un élément reliant l'élé- ment de détection du signal de courant au point de sommation, et un élément reliant le point de sommation à l'électrode de commande afin d'additionner le signal de courant et le signal de commande, l'élément d'établissement de tension réagissant à un accroissement de l'amplitude du courant circulant entre les bornes de sortie en diminuant la tension appliquée entre ces bornes de sortie, et à une diminution de l'amplitude du courant circulant entre les bornes de sortie en accroissant la tension appliquée entre lesdites bornes de sortie. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément reliant l'élément de détection du signal de courant au point de sommation comprend un élément (400) destiné à filtrer un signal correspondant au courant circulant entre les bornes de sortie et à produire le signal représenta- tif du courant, l'élément de filtrage comprenant une borne (398) d'entrée reliée à l'élément (616) de détection-, et une borne de sortie reliée au point de sommation, ledit élément (400) de filtrage éliminant pratiquement toutes les composan- tes, supérieures à une fréquence choisie, du signal- correspon- dant au courant circulant entre les bornes de sortie. 3. Appareil de distribution d'une matière de revête- ment, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif (12) de distribution, un élément (18) destiné à établir une différence de potentiel entre le dispositif de distribution et une cible (14) à revêtir de ladite matière, l'article constituant cette cible pouvant être déplacé par rapport au dispositif de dis- tribution de sorte que l'écartement entre ce dernier et la cible est variable, l'élément (18) destiné à établir une dif- férence de potentiel comprenant un élément (472) destiné à sélectionner une différence de potentiel normale et souhaitée entre le dispositif et la cible, pour un écartement donné et souhaité entre ce dispositif et cette cible, un élément (616) destiné à détecter cet écartement entre le dispositif et la cible, un élément (40) destiné à accroître la différence de potentiel entre le dispositif et la cible lorsque l'écarte- ment augmente, et à diminuer ladite différence de potentiel entre le dispositif et la cible lorsque l'écartement diminue. 4. Appareil de distribution d'une matière de revête- ment, caractérisé en ce qu'il comporte une tête (12) de dis- tribution, un élément (18) destiné à établir une différence de potentiel électrostatique entre la tête et une cible (14) à revêtir de ladite matière, le débit de transfert de la ma- tière de revêtement de la tête vers la cible et, par consé- quent, le courant circulant entre la tête et la cible étant variables, l'élément d'établissement de la différence de po- tentiel comprenant un élément (472) destiné à sélectionner une différence de potentiel souhaitée entre la tête et la cible pour un débit de transfert donné et souhaité de la ma- tière de revêtement, un élément (616) destiné à détecter des variations du débit de transfert de la matière de revêtement, et un élément (40) qui réagit aux variations de débit détec- tées par ledit élément de détection en augmentant la différence de potentiel entre la tête et la cible lorsque le débit tend à diminuer, et en diminuant ladite différence de potentiel entre la tête et la cible lorsque le débit tend à augmenter. 5. Appareil selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'élément de détection comprend un élément (400) destiné à filtrer pratiquement toutes les composantes alternatives du débit de transfert, dépassant une fréquence de coupure choisie, et à produire un signal de courant sensiblement continu, corres- pondant au débit de transfert. 6. Appareil selon la revendication 5, caractérisé en ce que la fréquence de coupure est de 100 Hz. 7. Appareil selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'élément de détection comprend un élément (400) des- tiné à filtrer pratiquement toutes les composantes alterna- tives du signal d'écartement, supérieures à une fréquence de coupure choisie, et à produire un signal de courant sensible- ment continu, correspondant aux variations de l'écartement. 8. Procédé de réglage de la différence de potentiel entre un dispositif (12) de distribution d'une matière de revêtement et une cible (14) à revêtir par la matière distri- buée par ledit dispositif, une source (18) de potentiel étant montée entre le dispositif de distribution et la cible afin de maintenir entre eux une certaine différence de potentiel, le procédé étant caractérisé en ce qu'il consiste à contrôler le débit de transfert de la matière de revêtement du disposi- tif (12) vers la cible (14) et à régler la différence de po- tentiel entre le dispositif et la cible afin que cette diffé- rence de potentiel tende à augmenter lorsque le débit tend à diminuer, qu'elle tende à diminuer lorsque le débit tend à augmenter, et qu'un débit sensiblement constant ait pour effet de maintenir la différence de potentiel à une valeur sensible- ment constante. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le contrôle du débit de transfert de la matière de revêtement consiste à contrôler le courant circulant entre le dispositif et la cible et à produire une composante de courant correspondant au débit de transfert. 10. Appareil de réglage de la différence de potentiel entre un dispositif (12) de distribution d'une matière de revêtement et une cible (14) à revêtir par la matière distri- buée à l'aide du dispositif, caractérisé en ce qu'il comporte une source (18) de potentiel, un élément (40) destiné à relier la source de potentiel au dispositif de distribution et à la cible pour maintenir entre eux une certaine différence de po- tentiel, un élément (30) destiné à contrôler le débit de transfert de la matière de revêtement du dispositif vers la cible, et un élément destiné à relier l'élément de contrôle à la source de potentiel afin d'appliquer à cette dernière un signal correspondant au débit de transfert.