FR 2484899 A1 19811224 FR 8013497 A 19800618 A1 2484899 PROCEDE ET DISPOSITIF D'ELIMINATION DE L'EAU EXCEDENTAIRE D'UN MELANGE DE PLATRE ET D'EAU, ET PRODUITS OBTENUS. La présente invention se rapporte à l'industrie du plâtre et plus précisément à l'élimination de l'eau excédentaire dans un objet tel une plaque, contenant du sulfate de calcium hydratable et de l'eau, au cours de la fabrication dudit objet. Nous parle- rons par la suite plus spécialement d'un objet en forme de plaque, mais l'invention s'applique également à des objets en plâtre, à base de plâtre ou contenant du plâtre, ayant d'autres formes. Pour fabriquer un objet en plâtre, on mélange avec de l'eau du sulfate de calcium (CaSO4) hydratable, on forme l'objet,le sulfate de calcium s'hydrate, se transforme en hydrate double et simultanément cristallise. Pour pouvoir former l'objet, une quan- tité d'eau supérieure à la quantité strictement nécessaire à l'hydratation du CaSO4 est souvent employée, et il faut, après le formage éliminer cette eau excédentaire. Il est connu de retirer la majeure partie de cette eau avant le début de la prise par un procédé mécanique du type écou- lement libre, pressage, filtration, puis d'attendre un certain temps pour que se développe la prise du plâtre et que soit em- ployée l'eau d'hydratation, après quoi on soumet l'objet en plâtre à un "séchage thermique" de quelques heures dans un "séchoir ther- mique". Classiquement l'air auquel est soumis l'objet en plâtre dans le séchoir pendant le séchage thermique est à une température constante, faible, de préférence inférieure à 70 OC ou une tempé- rature initialement plus élevée (150 OC) mais qu'on fait décroître par paliers de façon à ce que le plâtre reste en-dessous de la température qui détériorerait l'hydrate double formé. Dans ces conditions, le temps de séchage est long, plu- sieurs heures voire plusieurs jours, du fait d'une part que la température est faible et du fait d'autre part que l'eau excéden- taire enfermée dans le maillage des cristaux du CaSO4, 2 H2 est difficile à extraire. Il s'ensuit donc des installations importan- tes et coûteuses. En outre, la détermination du temps optimum de séchage ou de la température correcte de séchage dans chaque palier est un point délicat car on risque de détériorer le plâtre. La chaleur agit en surface du produit qu'on sèche et il faut ajuster la tem- pérature de façon à ce qu'il y ait en permanence de l'eau en surfa- ce, à éliminer. En début de séchage il y a effectivement de l'eau en surface, mais ensuite c'est l'eau du coeur du produit qui doit avoir le temps de migrer jusqu'à la surface sous peine de voir la portion superficielle de plâtre se dégrader. La vitesse d'élimina- tion de l'eau est plus importante sur les bords des plaques qu'ail- leurs, d'o,pour éviter la dégradation du plâtre sur les bords, la nécessité de les protéger par un écran par exemple, ou de diminuer le chauffage ou le débit d'air chaud les atteignant. La présente invention vise à remédier à tous ces inconvé- nients, à savoir long temps de séchage, temps et température de séchage impérativement correctement fixés, installations de séchage importantes, coûteuses et compliquées. Pour cela, elle propose de soumettre les objets à base de plâtre à un séchage thermique à un moment o une proportion importante de l'eau destinée à la réhydra- tation est encore disponible sous forme non combinée. Le maillage des cristaux de CaSD4, 2 H20, n'est pas encore constitué et n'emprisonne pas l'eau qui peut ainsi être facilement et rapidement extraite, d'autant mieux extraite qu'elle est en grande quantité puisqu'il y a dans le produit qu'on sèche non seu- lement de l'eau excédentaire mais aussi de l'eau de réhydratation non encore utilisée. Dans ces conditions, on peutsans détériorer le produit, mettre en oeuvre un séchage thermique à haute efficacité qu'on ar- rête avant élimination complète de l'eau disponible dans le produit de façon à laisser au moins l'eau nécessaire à la totale hydrata- tion du plâtre. On arrête le séchage thermique quand il ne reste dans le produit, en plus de l'eau nécessaire à l'hydratation, qu'un maximum de 5 % d'eau excédentaire et généralement, seulement 2 %. On peut choisir de sécher avec un air de séchage à tempé- rature élevée et avec un fort coefficient d'échange entre le plâ- tre et cet air de séchage. On choisira avantageusement des tempé- ratures supérieures à 150 OC et généralement de l'ordre de 200 OC. Avantageusementpour raccourcir la durée du séchage ther- mique, on pratiquera préalablement une extraction d'eau par un moyen mécanique du type à dépression ou compression, juste après le formage. Ainsi, on pourra effectuer une filtration; celle-ci pourra être conduite jusqu'à atteindre un volume global du produit en plâtre correspondant à celui obtenu par un empilement des grains de plâtre. Avantageusement encore, on poursuivra la filtration par un essorage. Chacune de ces deux opérations préalables, d'une part éli- mine l'eau, d'autre part agit sur la cinétique d'hydratation du gypse soit en accélérant le début de la réaction, soit au contraire en ralentissant la fin de la réaction. Ainsi toute eau déjà éli- minée au cours de ce traitement préalable n'aura plus besoin de l'être au cours du séchage thermique, on pourra disposer plus rapi- dement d'un produit contenant suffisamment de phase hydratés pour être manipulable et transférable dans l'étuve de séchage thermique, on favorisera l'extraction d'eau par séchage thermique en ralentis- sant la formation de cristaux susceptibles de gêner sa migration vers la surface du produit et en laissant subsister dans le produit une quantité d'eau d'hydratation plus importante, on arrêtera le séchage thermique plus tôt en abandonnant dans le produit suffisam- ment d'eau pour terminer l'hydratation qu'on a ralentie. A la place de la filtration ou de la filtration et de l'es- sorage, ou en combinaison avec l'une ou l'autre de ces actions, on pourra réduire la durée des opérations après le fermage, agir sur la cinétique d'hydratation du gypse à l'aide d'adjuvants, par ex- emple en ajoutant des cristaux de gypse qui accéléreront le début de la cristallisation. L'objet qui sort du séchage thermique est alors en un plâtre dont la prise n'est pas terminée, mais qui contient l'eau nécessaire à sa poursuite et une quantité de l'ordre de 2 % d'eau résiduelle. En outre, du fait du traitement préalable du type dé- pression ou compression, le produit est densifié, ses caractéris- tiques, notamment caractéristiques mécaniques et tenue à l'eau s'en trouvent améliorées. L'invention propose également un dispositif pour mettre en oeuvre le procédé d'élimination d'eau excédentaire. Elle sera maintenant décrite en détail en référence aux dessins qui représentent: - Figure 1: un schéma d'une installation de fabrication de plaques de plâtre, - Figure 2: un filtre industriel, - Figure 3: un séchoir, - Figure 4: un diagramme de Mollier-Ramzine, - Figure 5: des courbes de bilan enthalpique de l'opéra- tion de séchage, - Figure 6: le diagramme de stabilité des hydrates CaSO4, x H20 en présence d'air humide. La figure 1 montre un schéma d'une installation destinée à fabriquer des objets en plâtre,ces objets étant par ex. des pla- ques pour la construction. Un premier poste est le poste de mélange d'un seul ou de plusieurs sulfates de calcium hydratables (CaS04 et CaS04, 1/2 H20) avec de l'eau et éventuellement des charges et/ou des éléments de renfort, des adjuvants qui peuvent modifier le pro- cédé tels des accélérateurs, des retardateurs, des tensio-actifs, des fluidifiantsou qui peuvent modifier le produit final tels que des résines, de la mousse, etc... Un tel poste de mélangeage a été décrit en détail dans les publications de brevets français nO 2 417 134 et 2 416 717; il s'agit d'une cuve de mélange 1, cylin- drique, alimentée en plâtre pulvérulent et en additifs solides par un tapis balance à poids constant 2 et en eau et-additifs liquides par un déversoir annulaire recouvert 3 qui déborde sur la paroi latérale de la cuve 1. Cette cuve 1 possède un fond intermédiaire 4 ajouré à sa périphérie pour laisser s'écouler le mélange, ce fond intermédiaire étant constitué par la partie supérieure d'un noyau, par exemple en forme de c8ne disposé base plane en haut, dans un prolongement convergent lui-même conique du bas de la cuve 1. Dans la partie supérieure de la cuve de mélange, à proximité immédiate du fond intermédiaire, tourne une turbine défloculeuse 5. Le débit de sortie de la cuve de mélange est réglé par une vanne pneumatique à manchon élastique souple, de façon à maintenir constante la quan- tité de produits dans ladite cuve ainsi que le temps de mélange. s Ce manchon élastique est anim6 d'un mouvement pulsatoire pour évi- ter la formation de dépôts. Le mélange est acheminé par des tuyaux 7 vers un deuxième poste qui est le poste de formage des plaques. Un tel poste est décrit en détail dans la publication de brevet français no 2 416 777. Il s'agit d'un auget sans fond 8, posé sur une sole de coulée mobile 9 et formé de deux plaques 10 et 11 cons- tituant les parois amont et aval, ainsi que de deux bandes laté- rales 12 mobiles à la même vitesse que la sole de coulée 9 et qui prennent appui sur les bords des plaques amont et aval. Une fente de coulée est ménagée sous la plaque aval 11; du mélange de plâtre et d'eau est introduit dans l'auget par des tubes 13 débouchant au travers de la plaque aval 11 et délivrant des jets immergés dans la masse du mélange se trouvant initialement dans l'auget 8. Comme montré sur la figure 1, le poste de fabrication d'un ruban ou de plaques de plâtre peut comprendre des moyens 14 d'in- troduction de renfort, par exemple de la fibre de verre délivrée en rouleaux de tissu, de mat, de nappes de fils continus enchevêtrés, de grilles de verre ou sous d'autres formes. Le poste suivant est celui o on élimine l'eau excéden- taire contenue dans le mélange, c'est-à-dire celle qui n'intervient pas dans l'hydratation en CaSO4, 2 H20. Selon l'invention, ce der- nier poste comporte des moyens mécaniques A et des moyens thermi- ques B. Les moyens mécaniques A sont disposés immédiatement après le poste de formage. Ils sont par exemple constitués par un filtre industriel montré en détail figure 2, sur lequel on effectuera les opérations d'élimination de l'eau par succion. Il s'agit d'un fil- tre à bande ayant une surface de filtration continue constituée par une bande 15 sans fin, munie de trous d'évacuation, tendue entre deux tambours tournants 16 et 17, dont la nappe supérieure 18 glisse sur au moins un caisson d'aspiration 19 en communication par une ou plusieurs tuyauteries avec au moins une chambre d'évacuation 21, elle-même reliée à une station à vide 22 par une canalisation 25. La bande sans fin 15 est formée d'un ensemble de couches superpo- sées 15a, 15b, 15c..., en tissu ou en caoutchouc, percées de trous, avec des nervures transversales sur la couche supérieure 15a, l'ensemble définissant un profil en forme d'auge. Ladite bande 15 est recouverte d'un support filtrant 24 sans fin, par exemple en tissu reposant sur les nervures, se déplaçant à la même vitesse que la bande 15 et tournant sur des rouleaux de guidage et d'entra ne- ment tels que 25. Sur la chambre d'évacuation est branchée une pompe 26 qui évacue l'eau extraite des plaques ou du ruban de plâtre en cours de fabrication; des bouches d'arrosage 27 sont prévues pour net- toyer la bande sans fin et le support filtrant pendant leur trajet de retour. Ces bouches d'arrosage 27 sont à l'intérieur d'une chambre de récupération 28 traversée par le support filtrant et certaines sont également dirigées sur la bande 15 pendant son-tra- jet de retour, la chambre 28 récupérant les eaux de lavage. Le caisson d'aspiration 19 commence à une distance telle de la plaque aval 11 de l'auget 8 de coulée du mélange d'eau et de plâtre que la coulée ne soit pas perturbée par l'aspiration. Ainsi, une distance de 10 à 20 cm lorsque la dépression est de l'ordre de mm de Hg est tout à fait suffisante. Dans l'exemple de réalisation décrit, le filtre indus- triel A mesure 3 mètres environ; il possède deux caissons d'aspi- ration 19, séparés, reliés chacun à leurs propres moyens de pro- duction du vide, et il permet d'effectuer d'abord l'opération de filtration, c'est-à-dire l'extraction d'eau jusqu'à amener les grains de plâtre à se toucher, ensuite l'opération d'essorage qui consiste à vider l'espace intergranulaire de son eau. Dans la réalisation décrite, le filtre est immédiatement suivi des moyens de séchage thermique B, enl'occurrenceun séchoir industriel continu montré figure 3. Ce séchoir comprend une plura- lité de cellules 30a, 30b, 30c... séparées par des cloisons ou- vrantes 31a, 31b, 31c...; un tapis convoyeur 32 traverse les dif- férentes cellules d'amont en aval. Chaque cellule possède ses pro- pres moyens de chauffage qui peuvent être des brûleurs à gaz par exemple. Dans chaque cellule, l'échange calorifique entre le sé- choir et le produit est obtenu à l'aide de deux courants d'air, l'un au-dessus, l'autre au-dessous du produit, à grand débit, tour- nant en rond et débouchant sur les plaques de produit, en impact, à vitesse élevée. La température de cet air est régulée. D'autre part, un courant d'air à débit beaucoup plus faible que le précé- dent, traverse l'ensemble des cellules d'aval en amontdonc à contre- sens de l'avancement des plaques fabriquées. La valeur de ce débit est ajustée par la régulation de l'humidité de l'air sortant du séchoir. Dans un tel séchoir à haute performance il est connu que pour obtenir les conditions de séchage choisies, il suffit de régu- ler d'une part la température sèche de l'air entrant dans chaque cellule en agissant sur les moyens de chauffage et de réguler d'autre part l'humidité de l'air sortant, pour contrôler le débit d'air traversant le séchoir. Dans d'autres mises en oeuvre, le filtre A peut être plus court, 1 m environ, et/ou une certaine longueur de convoyeur peut être ménagée entre le filtre A et le séchoir thermique S. Ce dispositif de fabrication de plaques de plâtre travail- le de la façon suivante. On choisit un rapport de mélange pondéral plutre Y po, Eo et Po étant respectivement le débit massique d'eau et le débit massique du plâtre. Ce rapport Es est choisi de préfé- rence élevé et de l'ordre de 0,80 à 0,90 pour permettre un formage facile et rapide. Le dispositif de mélangeage tel que décrit dans la demande française déjà citée, publiée sous le na 2 416 717, permet un mé- langeage rapide, en un temps pouvant être aussi faible que 3 secon- des et qui est généralement de l'ordre de 20 secondes. Il délivre un mélange liquide de fluidité constante au bout d'un temps de l'ordre de 20 secondes, compté après la mise en contact de l'eau et du plâtre. Comme indiqué dans la demande pu- bliée sous le n0 2 416 777 ce mélange est transporté dans des tuyaux 7 jusqu'au dispositif de coulée 8. Du fait de la grande fluidité, le transport se fait rapidement. Puis le mélange distri- bué dans l'auget 8 est coulé sur une sole de coulée qui défile de façon continue. On obtient ainsi un ruban de produit en plâtre dont la qualité est homogène-dans toute section transversale, perpendi- culaire à la direction de défilement de la sole de coulée. Eventuel- lement, un renfort est mis en place. Alors que pour toute cette première phase de la fabrica- tion il est avantageux d'avoir beaucoup d'eau pour bien mouiller le plâtre rapidement, pour bien mélanger, pour transporter le mélange dans des tuyaux, pour couler facilement et rapidement, pour facili- ter la mise en place du renfort, pour n'avoir à mettre en oeuvre qu'un matériel léger, ensuite,dès que la coulée est faite, la pré- sence d'un excès d'eau est un inconvénient. En effet, plus il y a d'eau, plus la période d'induction du plâtre précédant le début de la prise sera longue, plus la prise elle-même sera longue, plus l'énergie à mettre en oeuvre pour éliminer cette eau excédentaire sera importante, plus le temps de séchage sera long, plus le maté- riel à mettre en oeuvre sera important et coûteux, plus la résis- tance mécanique des produits obtenus sera faible. Immédiatement après le formage, le ruban de mélange coulé arrive sur le filtre industriel A. Le caisson d'aspiration 19 ne commence qu'à une dis- tance de 10 à 20 cm de la plaque aval 11 de l'auget 8 pour éviter que la coulée ne soit perturbée par la dépression appliquée. La dépression est aussi élevée qu'il est possible sans entraîner de fissuration. Elle est fonction de la qualité du plâtre employé, de l'épaisseur du ruban de. plâtre, de la nature et de la quantité des renforts présents. Pendant cette phase, la teneur en eau diminue rapidement et tend asymptotiquement vers une teneur de l'ordre de grandeur de celle du gâchage à saturation. L'homogénéité de qualité du plâtre dans toute section transversale du ruban de produit est conservée. L'eau s'éliminant, le produit se densifie, l'épaisseur du ruban diminue, la liaison entre éléments de renfort et plâtre devient plus intime et les grains de plâtre se rapprochent jusqu'à se toucher. Toute eau éliminée par filtration n'aura plus besoin de l'âtre par séchage thermique,' ce qui diminue d'autant sa durée. On favorise aussi la formation de cristaux de gypse, ce qui amène une accélération du début de la réaction de prise du plâtre et un léger ralentissement de la fin de la dite réaction. Cela permet d'une part de disposer plus rapidement d'un produit suffisamment hydraté pour être manipulable et transférable dans l'étuve de sé- chage thermique, cela permettra ensuite, une fois que le produit sera dans l'étuve, de légèrement ralentir l'hydratation, donc de favoriser l'extraction de l'eau et de terminer cette extraction d'eau en excès plus rapidement en abandonnant dans le produit une quantité d'eau d'hydratation plus importante. Au cours de cette filtration, l'eau passe au travers du support filtrant 24, est canalisée dans les rigoles à la surface de la couche 15a de caoutchouc limitées par des nervures, puis s'écoule par les trous, alors que les grains de plâtre sont retenus. Pour un ruban de produit d'épaisseur initiale de l'ordre de la dizaine de mm, par exemple 8,5 mm, en un phosphoplâtre ayant des grains d'un diamètre moyen de 25 à 30 microns, la dépression applicable sans provoquer de fissuration reste inférieure à 150 mm de Hg, et en pratique elle pourra s'échelonner de 40 mm à 150 mm de mercure, les temps pour faire descendre la teneur en eau initiale de 0,80ou 0,90 à la teneur du gâchage à saturation s'échelonnant de 80 secondes à quelques secondes. Une dépression de 100 mm de Hg est classiquement employée; le temps de filtration est alors de 30 secondes et la zone o l'eau disparait de la surface du ruban de produit se situe à 90 cm en aval de la plaque aval de l'auget de coulée. Le rapport entre l'é- paisseur de la plaque ou du ruban après la coulée et son épaisseur après filtration est de l'ordre de 1,35. Toute cette opération est terminée environ dans les 120 à 150 secondes qui suivent la mise en contact du plâtre pulvérulent et'de l'eau. Cette seule opération de filtration peut se faire sur un filtre industriel de 1 mètre de longueur environ. Elle conduit déjà à une réduction de la durée du séchage thermique. Ensuite, le pro- duit peut etre acheminé sur un convoyeur jusqu'à l'étuve de sécha- ge thermique. Pendant son trajet, la prise du plâtre se développe, et on détermine la longueur du convoyeur de façon que, à son ex- trémité, le produit soit suffisamment hydraté pour être manipulable et pour âtre transportable dans l'étuve. Préférentiellement, on cherchera à réduire encore la durée du séchage, en prolongeant la filtration par un essorage. L'essora- ge peut se faire sur la même bande 15 du filtre industriel A que la filtration. Dans ce cas le filtre A a une longueur de l'ordre de 3 m. L'essorage consiste à appliquer une nouvelle dépression pour vider de son eau l'espace situé entre les grains de plâtre. La dépression est produite par un deuxième caisson à vide séparé et indépendant de celui utilisé pour la filtration. Là encore, la dé- pression appliquée doit rester inférieure à celle qui provoquerait la fissuration. Il est intéressant de poursuivre cette opération d'essorage jusqu'à ce que le produit atteigne un degré d'hydrata- tion qui le rende manipulable et renferme donc de 20 à 50 % de phase hydratée selon la nature du plâtre employé. Pour un ruban de produit allant jusqu'à une épaisseur de mm, en un phosphopl9tre ayant des grains d'un diamètre moyen de à 30 microns, si l'on veut éviter les fissurations, la dépres- sion d'essorage maximale admissible est de l'ordre de 250 mm de Hg. L'essorage dure environ 1 minute. L'eau extraite peut être rejetée à l'extérieur ou, pour éviter toute pollution, recyclée et introduite en même temps que de l'eau nouvelle à la station de mélangeage pour constituer le mélange de plâtre et d'eau. A ce stade de la filtration et de l'essorage, la réhydra- tation du CaS04, ou ce qu'on appelle couramment la prise, a à pei- ne commencé, si bien que le recyclage direct ne modifie pas de façon sensible l'évolution du CaSO4. Par l'essorage, on stabilise l'édifice acquis par la fil- tration, on élimine un peu plus d'eau que l'on n'aura plus besoin d'extraire par séchage thermique, on-accélère encore le début de la réaction de prise du plâtre et donc on atteint plus rapidement l'instant o le produit est transférable dans l'étuve de séchage thermique en compensation, on retarde la fin de la réaction de prise du plâtre et donc on soumet au séchage thermique un produit contenant plus d'eau, on laisse cette eau encore plus libre de mi- grer vers la surface du produit en retardant la formation de cris- taux de gypse qui pourraient obstruer les canaux par lesquels elle chemine, on peut interrompre encore plus tôt le séchage thermique en abandonnant dans le produit une quantité d'eau plus importante, nécessaire pour que se continue jusqu'à son terme cette hydrata- tion. Grâce à la filtration et à l'essorage on peut passer d'une teneur en eau de l'ordre de 0,80 à la sortie du poste de formage, à une teneur en eau de l'ordre de 0,45 ou 0,50 à la fin du filtre in- dustriel A, en un temps de l'ordre de 2 minutes. La filtration et l'essorage peuvent indifféremment âtre pratiqués sur le dessous et/ou le dessus de la plaque. De la même façon on peut avoir recours, en même temps ou à leur place, à d'autres moyens d'extraction de l'eau comme la compression ou la centrifugation. Si l'essorage n'est pas conduit jusqu'à ce que le produit soit manipulable, une portion de convoyeur peut être prévue avant l'arrivée au séchoir thermique, pour laisser le temps au produit, pendant son trajet sur cette portion, de s'hydrater jusqu'à l'état désiré. Ce peut être le cas lorsquele débit d'eau extraite deve- nant trop faible, de l'ordre de 5 à 10 % du débit initial,, on in- terrompt l'essorage avant d'avoir atteint l'état o le produit est manipulable. A la place des moyens mécaniques d'élimination d'eau par succion, ou en combinaison aveccesmoyens, on peut mettre en oeuvre des adjuvants pour moduler les durées des différentes étapes de la prise du plâtre, et ainsi raccourcir le temps de séchage thermique. Ainsi, immédiatement après le formage, on pourra ensemencer le plâ- tre avec des germes de cristallisation qui accélèreront le début de la réaction de prise du plâtre et qui auront donc à ce titre un ef- fet comparable à celui de la filtration et de l'essorage. Par exem- S ple, dans la mesure o cet autre moyen sera employé en combinaison avec la filtration et éventuellement l'essorage, ces germes pour- ront provenir du filtrat récupéré qu'on aura dirigé vers un bassin de mûrissement intermédiaire dans lequel on laissera se développer les cristaux de dihydrate ou dans lequel on provoquera leur déve- loppement. Dès que le produit est manipulable, il est transféré dans le séchoir thermique. Alors que sous l'angle de la rapidité de fabrication d'une plaque de plâtre il était intéressant d'abord de couler rapidement en disposant d'un mélange très fluide par adjonction d'une assez grande quantité d'eau, ensuite, dès que le formage était fait, d'éliminer un maximum d'eau pour accélérer l'hydratation du CaS04, au contraire, dès que le produit est manipulable, il n'y a plus d'intérât à accélérer l'hydratation, et même au contraire on a tout intérêt à ce que l'hydratation ne se développe plus ou tout du moins ne se développe que très lentement. Les traitements prélimi- naires de filtration et d'essorage d'une part, la haute température dans le séchoir d'autre part vont contribuer à ce ralentissement de l'hydratation. Dans les différents compartiments du séchoir, un courant d'air chaud vient frapper le ruban de produit perpendicu- lairement à sa surface. L'eau extraite du plâtre est évacuée par le courant d'air traversant qui circule à contre-sens. On soumet au séchage un produit hybride, c'est-à-dire com- portant un certain pourcentage de phase hydratée, soit en début de * séchage un minimum de 20 à 50 % selon le platre utilisé, du sul- fate de calcium non hydraté et de l'eau en grande quantité. Grâce aux traitements préliminaires d'extraction d'eau par succion, on a déjà retiré une certaine quantité d'eau, ce qui permettra d'écour- ter d'autant la durée du séchage thermique. Par ces mêmes traite- ments préliminaires, on peut retarder la fin de la réaction d'hy- dratation, ce qui permet de travailler sur un produit ayant une proportion de phase aqueuse plus importantedonc d'atteindre'rà- pidement lemoment o il est possible d'interrompre le chauffage en abandonnant dans le produit une quantité d'eau plus importante, eau nécessaire pour la poursuite de l'hydratation. Dans ces conditions, c'est un produit contenant une eau avec une très grande liberté que-l'on soumet au séchage thermique, donc un produit qui supportera les conditions thermiques les plus sévères sans risques. On pourra donc mettre en oeuvre un séchage à haute efficacité sans avoir à craindre la détérioration du produit. D'ailleurs, on pourrapar un contrÈle du taux d'hydratation, véri- fier que le produit supporte sans dommage le séchage à haute effi- cacité. En fait, pour ce séchage thermique, les seules contraintes que l'on devra respecter seront d'abord la nécessité d'éliminer à % près toute l'eau excédentaire, ensuite des contraintes écono- miques. Tous ces facteurs permettent d'achever le séchage en un temps remarquablement bref. Pour fixer des conditions économiques de fonctionnement du séchoir, plusieurs éléments sont à déterminer: la température (T) de l'air dans le séchoir, l'humidité (H) de l'air sortant du séchoir et le temps de séjour (s) du produit dans le séchoir. On sait qu'à l'entrée il faut que les produits en plâ- tre soient manipulables et qu'à la sortie ils ne doivent pratique- ment plus posséder d'eau excédentaire. En plus de l'eau qui sera nécessaire à l'hydratations on peut éventuellement en laisser sub- sister, à la sortie du séchage, un faible pourcentage, inférieur à % et préférentiellement de l'ordre de 2 %; qui correspond alors à l'eau que tout plâtre absorbe pour être en équilibre.hygrother- mique avec l'air environnant. Il est par ailleurs souhaitable que, pendant le séchage thermique, le pourcentage de CaSO4 totalement hydraté ne régresse pas. Pour déterminer ces trois paramètres T, H, s, on peut uti- liser le diagramme de Mollier-Ramzine du pl9tre (figure 4) sur le- quel on a en particulier tracé llisohygre (courbe d'isohumidité) 0,9, c'est-à-dire celle qui représente tous les airs qui sont en équilibre avec du plâtre contenant de l'eau liquide ou à la limite de rétention d'eau liquide. Avec un air quelconque A, à température T et à humidité H, la vitesse de séchage est représentée par la longueur du segment A(HT) Pa, Ps étant le point d'intersection de l'isohygre 0,9 avec l'isenthalpe passant par A(H T). La forme-des isohygres est telle que, quel que soit A ce segment sera plus long, donc la vitesse plus grande, si T est grand et si H est grand à partir du moment o T est supérieure à 150 OC. D'autre part, si l'on fait le bilan enthalpique de l'opé- ration de séchage thermique, on peut représenter par des courbes l'énergie dépensée par kg d'eau vaporisée en fonction de la teneur en humidité de l'air de séchage sortant, pour différentes tempéra- tures d'air (figure 5), l'air entrant étant un air ambiant à tem- pérature moyenne de 15 OC et à humidité moyenne de 0,0065 kg d'eau par kg. On obtient un réseau d'hyperboles pour lesquelles l'éner- gie dépensée est d'autant plus basse que l'air sortant est plus concentré en vapeur d'eau, mais pour lesquelles également, quand on se place dans la région asymptotique de ces courbes c'est-à- dire une humidité d'au moins 200 g et de préférence supérieure à 300 g de vapeur d'eau par kg d'air sec, l'énergie dépensée, quelles que soient les circonstances, varie très peu. Ainsi, il apparait en comparant les conclusions données par le diagramme de Mollier- Ramzine et les courbes de bilan enthalpique que l'on a intérât, économiquement parlant d'une part et lorsqu'on recherche une grande vitesse de séchage d'autre part, à choisir pour l'air du séchoir une température élevée et une humidité de sortie élevée. En tout état de cause, les performances deviennent intéressantes à partir du moment o T est supérieure à 150 OC et o H de l'air sortant est supérieure à 200 g et de préférence supérieure à 300 g de vapeur d'eau par kg d'air sec et elles seront d'autant meilleures que H et dans une certaine mesure T seront plus élevées. Il est cependant une limite qu'il vaut mieux ne pas dépasser, c'est celle pour la- quelle la déshydratation du dihydrate déjà formé l'emporte sur l'hydratation du CaSO4 ou de l'hydrate intermédiaire. Avant le sé- chage par voie thermique, il a fallu peu de temps pour atteindre le taux d'hydratation permettant la manipulation (moins de 4 minutes) si en retirant l'eau excédentaire dans le séchoir, on fait régres- ser le taux d'hydratation, il faudra ensuite plusieurs jours pour rattraper le taux initial et pour pouvoir manipuler le panneau en plâtre fabriqué étant donné que toutes les actions préliminaires de filtration et d'essorage ont conduit à ralentir la fin de la réac- tion de prise du plâtre. On veille donc par un contrôle de l'état d'hydratation en sortie à ne pas choisir un couple H et T pour lequel le taux d'hy- dratation en sortie serait inférieur au taux d'hydratation à l'en- trée. Par exemple,pour déterminer le taux d'hydratation d'un échan- tillon de produit en un plâtre de semi hydrate, on utilise la mé- thode suivante: on bloque l'hydratation du CaSO4 à l'alcool iso- propylique, on laisse sécher l'échantillon dans une étuve à 60 OC pendant un temps allant de 24 à 48 heures (jusqu'à point constant). On le pèse, on le laisse séjourner à 400 OC pendant 3 heures. On pèse à nouveau. Connaissant la perte au feu, on détermine la somme (hydrate transformé + hydrate non transformé) et le poids à 60 OC permet de déterminer la quantité transformée. Il est une limite qui semblait devoir tre considérée dans le choix de H et T, c'est la limite donnée par le diagramme de stabilité des différents hydrates CaS04, x H20 en présence d'air humide, établi à partir des constantes thermodynamiques. Un tel diagramme, montré figure 6, sur lequel la température est en abs- cisse et la pression de vapeur d'eau ou l'humidité relative en or- donnée, délimite pour CaS04 et ses hydrates les domaines de stabi- lité. Les courbes représentées correspondent à l'égalité de vitesse entre l'hydratation d'un corps en un corps plus hydraté et la dés- hydratation de ce même corps plus hydraté en celui moins hydraté. Il apparait donc que pour ne pas avoir régression de l'hydratation, il faudrait soumettre les plaques à des airs dont le couple de ca- ractéristiques (température, humidité) soit situé au-dessus de la courbe délimitant les deux domaines de stabilité de CaS04, 1/2 H 20 et CaSO4, 2 H20 ou à la limite sur cette courbe. En fait, ces con- clusions ne sont valables qu'à l'équilibre, lorsque le temps de séjour dans ces conditions d'humidité et de température est long et que tout le produit est sous la forme de dihydrate. Si le temps de séjour est court, inférieur à 10 minutes et préférentiellement de l'ordre de 3 à 4 minutes, même avec un air de température élevée et à humidité faible, la déshydratation n'est pas sensible ou même l'hydratation se poursuit dans la mesure o de l'eau est toujours disponible. C'est le cas lorsqu'on soumet au séchage non pas du plâtre dont la prise est terminée, mais un pro- duit hybride dont la prise n'est pas achevée et dans lequel il y a seulement quelques cristaux dans un excès d'eau. Ainsi, si on lais- se séjourner une plaque de plâtre dans le séchoir à 200 OC et avec une humidité d'air sortant de 50 g de vapeur d'eau par kg d'air, pendant 4 minutes, on constate que si ladite plaque était à son en- trée hydratée à 55 %, à sa sortie elle est hydratée à 80 %. Donc même avec des conditions de température et humidité qui normalement dans le cas de plâtre totalement hydraté entraîneraient la décompo- 24848e9 sition de l'hydrate double formé en semi-hydrate, lorsque le temps de séjour est court et qu'il subsiste toujours de l'eau li- bre non combinée, non seulement la déshydratation ne se produit pas, mais encore l'hydratation se poursuit. A fortiori, lorsque, avec cette même température de 200 OCon choisira des conditions d'humidité plus favorables sur les plans économie et rapidité de séchage, c'est-à-dire humidité égale à 200 ou même 300 g/kg de vapeur d'eau, on n'aura pas à craindre la déshydratation pour des temps courts de séjour voisins de 4 minutes, et plus généralement des temps courts inférieurs à la dizaine de minutes. Avec des rubans de produit d'épaisseur faible, en général inférieure à 10 mm et de préférence d'épaisseur d'environ 6 mm on pourra choisir, avec encore moins de risques de dégradation du plâtre, des conditions sévères de séchage, ainsi par exemple T 200 OC et H = 300 g/kg. Dans ces conditions on peut obtenir une vitesse de séchage élevée de l'ordre de 20 à 50 kg et en moyenne de 25 kg d'eau vapo- risée par heure et par m2 de surface d'échange0 Le temps de séjour dans le séchoir est alors de l'ordre de 4 minutes. En pratique donc, on choisira un séchoir à haute effica- cité apte à éliminer rapidement, c'est-à-dire dans un temps de l'ordre de 4 minutes, autant d'eau que le plâtre contient d'eau excédentaire. Pour ce séchoir donné, on ajustera les conditions de fonc- tionnement, à savoir température et humidité de l'air sortant, pour obtenir en sortie un produit ne contenant plus qu'au maximum 5 % et de préférence 2 % d'eau excédentaire, On vérifiera qu'au cours du séchage thermique il n'y aura pas au régression de l'hydratation. Avantageusement, on cherchera à concentrer en humidité l'air sor- tant pour avoir H supérieurs à 200 g ou même égal à 300 g de vapeur d'eau par kg d'air, en limitant le débit d'air traversant. La longueur de séchoir sera bonne et les conditions de fonctionnement économiquement intéressantes si,pour satisfaire les impératifs du séchageon arrive à fonctionner à température élevée supérieure à 150 OC et de préférence de l'ordre de 200 OC et à humidité supérieure à 200 g/kg et de préférence de l'ordre de 300 g/kg. Un ruban de plâtre fabriqué comme il a été décrit peut être découpé en panneaux dès sa sortie du séchoir, puis emballé aussitôt; il contient encore la quantité d'eau qui sera nécessaire à la poursuite de son hydratation. On peut considérer qu'après 48 heures l'hydratation est terminée lorsqu'il y avait 70 à 80 % de phase transformée en sortie du séchoir. Grâce à l'invention, il faut un temps inférieur à 10 minu- tes compté à partir de la mise en contact de l'eau et du plâtre pulvérulent pour fabriquer et sécher des panneaux de plâtre et pour pouvoir en disposer, ou autrement dit un temps inférieur à 9 minu- tes et généralement de l'ordre de 7 minutes pour éliminer l'eau excédentaire. Le ruban en plâtre peut également être découpé en plaques avant l'entrée dans le séchoir. Grâce aux traitements préliminaires de filtration et d'es- sorage on obtient des produits en plâtre aux caractéristiques, no- tamment mécaniques et de tenue à l'eau, améliorées. Ainsi un échantillon de plaque de plâtre dont on a éliminé l'eau excédentaire comme décrit précédemment- n'absorbeplongé dans une eau à 20 OC pendant 48 heures,que 13 % de sa masse initia- le à sec. Une plaque de plâtre dont on a éliminé l'eau excédentaire- comme décrit précédemment présente une dureté SHORE C comprise en- tre 87 et 94 unités SHORE C; alors que non soumise aux traitements préalables de filtration et d'essorage, elle ne présente qu'une du- reté SHORE C inférieure, de l'ordre de 84 à 87. En éliminant l'eau excédentaire comme décrit précddemment on multiplie la masse spécifique du produit environ par 1,35. Les qualités mécaniques, notamment la résistance à la flexion sont nettement améliorées. REVENDICATIONS 1. Procédé d'élimination de l'eau excédentaire contenue dans des objets, notamment un ruban continu ou des plaques, obte- nus après formage d'un mélange essentiellement de sulfate de cal- cium hydratable et d'eau en excès, caractérisé en ce qu'il compor- te un séchage thermique intervenant avant la fin de l'hydratation du sulfate de calcium. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on interrompt le séchage thermique en laissant dans le produit au moins l'eau nécessaire à la poursuite de l'hydratation du sul- fate de calcium. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'à l'interruption du séchage thermique on laisse subsister dans le produit, en plus de l'eau d'hydratation, un maximum de 5 % d'eau excédentaire, et préférentiellement 2 % d'eau excédentaire. 4. Procédé selon l'une quelconque des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce qu'on commence le séchage thermique après que les objets ont atteint un degré d'hydratation qui leur confère suffisamment de tenue mécanique pour 9tre manipulés. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'on accélère la réaction d'hydratation du plâtre après le formage des objets, jusqu'à ce que soit atteint le degré d'hydratation à partir duquel lesdits objets sont manipulables. E. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que pour accélérer le début de la réaction d'hydratation du platre on pratique les techniques suivantes prises seules ou en combinaison extraction d'eau, adjonction de modulateurs de prise. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à6, caractérisé en ce qu'on ralentit la réaction d'hydratation du plâ- tre après que le degré d'hydratation conférant la tenue mécanique est atteint et ce au moins pendant le séchage thermique, notamment par extraction d'eau après le formage et avant le début du séchage thermique. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que l'extraction d'eau est conduite de l'une des façons suivantes: filtration suivie d'un temps de'développe- ment de l'hydratation avant séchage thermique, filtration suivie d'un essorage jusqu'à atteindre un taux d'hydratation autorisant la manipulation, filtration suivie d'un essorage interrompu avant que soit atteint le taux d'hydratation autorisant la manipulation, lui même suivi d'un temps de développement de l'hydratation jusqu'au taux autorisant la manipulation. 9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'on filtre et essore avec des dépressions inférieures à celles qui produiraient des fissurations dans le produit. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que pour une couche de produit ayant immédiatement après formage une épaisseur jusqu'à environ 10 mm, la dépression de filtration est comprise entre 40 et 150 mm de mercure et de préférence égale à 100, et la dépression d'essorage est de l'ordre de 250 mm de mercure. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce qu'on poursuit l'essorage, jusqu'à ce que le débit d'eau extraite atteigne 5 à 10 % du débit en début d'opé- ration. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce que le séchage thermique est à tempéra- ture élevée supérieure à 150 OC, et de préférence de l'ordre de 200 OC. 13. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'humidité de l'air de séchage sortant est supérieure à 200 g par kg d'air et de préférence égale à 300 g/kg. 14. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 ou 13, caractérisé en ce que le temps de séchage thermique est de l'ordre de la dizaine de minutes. 15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que le temps de séchage est voisin de 4 minu- tes. 16. Procédé selon l'une quelconque des revendications pré- cédentes, caractérisé en ce que le taux d'hydratation du pl9tre en sortie du séchage thermique est au moins égal au taux d'hydratation à l'entrée dudit séchage. 17. Procédé d'élimination de l'eau excédentaire contenue dans un produit en ruban continu ou en plaques obtenu après fermage d'un mélange essentiellement de sulfate de calcium hydratable et d'eau en excès, ayant un rapport de mélange E/P supérieur à 0,80, présentant une épaisseur de l'ordre de la dizaine de mm, caractéri- sé en ce qu'on soumet le produit à une filtration de 20 à 80 secon- AY9. des sous une dépression de 40 à 150 mm de mercure, en ce qu'on l'essore ensuite pendant environ 1 minute sous une dépression de l'ordre de 250 mm de mercure, en ce qu'on laisse se développer l'hydratation jusqu'à ce qu'il soit manipulable, en ce qu'on le soumet à un séchage thermique capable d'extraire de 20 à 50 kg et en moyenne 25 kg de vapeur d'eau par heure et par e de surface d'échange jusqu'à élimination, à au maximum 5 %. près et de préfé- rence 2 % près, de l'eau excédentaire. 18. Procédé d'élimination de l'eau excédentaire contenue dans un produit en ruban continu ou en plaques, obtenu-après for- mage d'un mélange essentiellement de sulfate de calcium hydratable et d'eau en excès avec un rapport de mélange E/P de l'ordre de 0,80 ou 0,90, caractérisé en ce qu'on filtre jusqu'à atteindre un volume global du produit en plâtre correspondant à celui obtenu par un empilement des grains de plâtre, on essore jusqu'à atteindre un rapport E/P au minimum de 0,20 à 0,50 suivant la nature du plâtrm, et on laisse se développer l'hydratation du plâtre jusqu'à ce que le produit soit manipulable, on soumet au séchage thermique à une température élevée supérieure à 150 OC et de l'ordre de 200 OC jus- qu'à élimination à au maximum 5 % près de l'eau excédentaire, en réglant ledit séchage de façon à avoir une humidité élevée de l'air sortant dudit séchage, de préférence de l'ordre de 300 g par kg d'air. 19. Produit en plâtre, notamment un ruban continu ou des plaques, caractérisé en ce qu'en sortis du séchage, le plâtre a une hydratation non terminée et en ce qu'il contient au moins l'eau nécessaire à la poursuite de l'hydratation. 20. Produit selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'en plus de l'eau d'hydratation, il contient au maximum 5 % et de préférence 2 % d'eau excédentaire. 21. Produit selon l'une quelconque des revendications 19 ou 20, caractérisé en ce qu'en sortie du séchage thermique, il pré- sente un taux d'hydratation du plâtre de l'ordre de 70 à 80 %. 22. Dispositif pour éliminer l'eu excédentaire d'un pro- duit en plâtre notamment un ruban continu ou des plaques, caracté- risé en ce qu'il consiste en un filtre industriel et en un séchoir thermique d'une longueur telle qu'il n'autorise le séjour des pro- duits que pendant des temps inférieurs à la dizaine de minutes et de préférence de l'ordre de 4 minutes. 23. Dispositif selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comporte un ou plusieurs convoyeurs se succédant, animés d'un mouvement continu de translation, d'une longueur totale telle qu'il (s) autorise (nt) un temps de séjour du produit sur le filtre et dans le séchoir, de l'ordre de la dizaine de minutes et de pré- férence voisin de 7 minutes.