FR 2462060 A1 19810206 FR 8015842 A 19800717 La présente invention concerne les systèmes de modulation de fréquence et elle porte plus particulièrement sur des discriminateurs de modulation de fréquence qui sont utilisables pour les applications en circuits intégrés. On choisit de façon caractéristique les circuits discrimina- teurs pour les applications en circuits intégrés de façon à réduire au minimum le nombre d'éléments de circuits extérieurs au circuit intégré, et en particulier les éléments inductifs. On désire généralement sup- primer les éléments inductifs chaque fois que c'est possible. Dans ce but, J. Avins a réalisé un discriminateur à une seule inductance qui est décrit dans le brevet US 3 519 944. Ce discriminateur utilise un circuit comportant un circuit accordé de type parallèle qui est bran- ché en série avec un condensateur pour former en outre un circuit accordé de type série. Le circuit est attaqué de façon dissymétrique par un signal modulé dont la fréquence porteuse est comprise entre les fréquences de résonance des éléments accordés parallèle et série. Les signaux qui proviennent des circuits accordés série et parallèle sont appliqués à un dispositif détecteur qui est maintenant communément appelé "détecteur de cr8te différentiel". Dans le cas idéal, les variations d'amplitude, c'est-à-dire la modulation d'amplitude, présentes dans le signal modulé en fréquence, sont appliquées sur les deux bornes d'entrée du détecteur de crête différentiel et sont annulées par la réjection de mode commun du circuit. Cependant, du fait de l'attaque dissymétrique ou non équilibrée du dis- criminateur et de l'existence d'éléments de circuit inégaux entre la borne d'entrée du discriminateur et les bornes d'entrée du détecteur de crête différentiel du circuit du brevet précité, les variations de modu- lation d'amplitude qui sont appliquées sur les bornes d'entrée du détecteur tendent à être inégales et elles ne s'annulent donc que par- tiellement. Ceci est particulièrement gênant dans des conditions de réception à chemins multiples, dans lesquelles l'amplitude de la por- teuse varie du fait que le système reçoit par plusieurs chemins de transmission des signaux qui tendent à s'annuler. L'invention consiste en un discriminateur équilibré qui comporte un seul circuit accordé, associé à un détecteur de crête différentiel. Le discriminateur produit deux signaux sensibles à la fréquence qui sont destinés a être appliqués au détecteur de crête. Le signal est transmis de la connexion d'entrée du discriminateur aux connexions d'entrée différentielles du détecteur de crête par des com- posants réactifs similaires, si bien que le bruit et les variations de modulation d'amplitude sont appliqués de façon égale. Ceci donne d'excellentes performances en ce qui concerne la réjection du bruit et de la modulation d'amplitude, et réduit les difficultés liées à la propagation par chemins multiples. On prévoit la possibilité d'incor- porer un circuit accordé pour améliorer les performances de bruit du détecteur. Conformément à un mode de réalisation Dréféré de l'invention, le discriminateur comprend un détecteur de crête différentiel qui comporte des première et seconde connexions d'entrée et des moyens permettant d'appliquer à ces connexions d'entrée des signaux en modu- lation de fréquence ayant une fréquence centrale. Les moyens d'ap- plication des signaux en modulation de fréquence comprennent un pre- mier élément à réactance qui comporte une première connexion d'ex- trémité qui est reliée à la première connexion d'entrée du détecteur de crête différentiel, et une seconde connexion d'extrémité qui est reliée à la seconde connexion d'entrée du détecteur de crgte diffé- rentiel, cet élément à réactance comportant également une connexion de prise centrale. On utilise un second élément à réactance, compor- tant une première connexion d'extrémité reliée à la première connexion d'entrée du détecteur de crête différentiel, et une seconde connexion d'extrémité reliée à la seconde connexion d'entrée du détecteur de crête différentiel, pour établir une antirésonance avec le premier élément à réactance, pour une fréquence pratiquement égale à la fré- quence centrale. Des moyens d'application des signaux en modulation de fréquence comprennent en outre un troisième élément à réactance, une source de tension de signal en modulation de fréquence ayant une impédance de source pratiquement nulle aux fréquences des signaux en modulation de fréquence, en comparaison des impédances des pre- mier, second et troisième éléments à réactance, et des moyens qui branchent en série la source de tension de signaux en modulation de fréquence et le troisième élément à réactance, entre la pre- mière connexion d'extrémité et la connexion de prise centrale du premier élément à réactance. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre de modes de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur les- quels: Les figures 1 et 2 sont des schémas de discriminateurs de modulation de fréquence correspondant à l'invention, branchés dans des circuits; et la figure 3 représente une fonction de transfert tension/ fréquence du discriminateur 16 des figures 1 et 2. Sur la figure 1, le mode de réalisation de l'invention est entouré par le cadre en pointillés 20. La source 10 est une source de signaux modulés en fréquence, comme par exemple un tuner fonctionnant en modulation de fréquence. Les signaux qui proviennent de la source 10 sont appliqués à un amplificateur-limiteur 11 qui amplifie et limite les signaux à des niveaux de potentiel déterminés, ce qui donne une amplitude constante au signal qui est appliqué à la connexion 12. Le signal en modulation de fréquence présent sur la con- nexion 12 est appliqué à la connexion d'entrée d'un amplificateur à collecteur commun, 15, qui comprend un transistor 21 et une impé- dance d'émetteur 23. L'amplificateur à collecteur commun 15 constitue un séparateur pour le signal de sortie provenant de l'amplificateur 11, afin d'attaquer le discriminateur 16 avec une faible impédance de source. Cette attaque à faible impédance de source est nécessaire dans la mesure o l'impédance d'entrée du circuit discriminateur passe par une valeur nulle pour une fréquence pratiquement égale à la fréquence centrale du signal en modulation de fréquence. Le signal de sortie de l'amplificateur en collecteur commun, , présent au point.', est appliqué à la connexion d'entrée 25 du discriminateur 16 par -'intermédiaire d'une impédance 24. L'impédan- ce 24 peut être une connexion directe sans aucune impédance inter- médiaire appréciable. o. bien elle peut être constituée par un ré- seau de filtrage, pour riduire la tension de bruit appliquée au discriminateur. Lorsque l'impédance 24 consiste en un réseau de fil- trage, son impédance série doit être pratiquement nulle aux fréquences porteuses des signaux. A titre d'exemple d'un tel filtre, on peut citer un condensateur et une inductance branchés en série et accordés en résonance série sur la fréquence de signal particulière. Le discriminateur 16 comporte un condensateur 26 qui est branché entre la connexion d'entrée 25 du discriminateur et un noeud de signal 30, un condensateur 27 qui est branché entre l'entrée 25 et un noeud de signal 31, une inductance 28 qui est branchée entre les noeuds 30 et 31 et un condensateur 29 qui est branché entre le noeud 31 et un point de potentiel fixe. Le discriminateur 16 fournit deux signaux, qui sont élaborés à partir du signal en mo- dulation de fréquence, ayant des relations d'amplitude et de phase différentes par rapport au signal d'entrée, au voisinage des fré- quences de résonance du circuit. Les condensateurs 26 et 27 pré- sentent une antirésonance avec l'inductance 28 pour établir la fréquence supérieure fH de la bande du discriminateur, tandis que les condensateurs 26, 27 et 29 résonnent avec l'inductance 28 pour établir la fréquence inférieure fL de la bande du discriminateur. On peut montrer que les fréquences inférieure et supérieure fL et fH sont liées aix "zéro" respectifs du discriminateur, qui sont respectivement situés aux fréquences définies par 2/L(C+Co) et 2-V 2I/(LC). Pour les signaux d'entrée de fréquence basse, l'impé- dance de l'inductance 28 représente pratiquement un court-circuit, si bien que les potentiels aux connexions 30 et 31 sont les mêmes. Lorsque la fréquence du signal d'entrée augmente, l'impédance de l'inductance 28 augmente, si bien que les potentiels des connexions et 31 s'écartent l'un de l'autre. On a tracé sur la figure 3 les variations de potentiel caractéristiques aux connexions 30 et 31 en fonction de la fréquence, pour des signaux d'entrée d'ampli- tude constante. Les potentiels e1 et e2 qui apparaissent respecti- vement aux connexions 30 et 31 en fonction de la fr_=uence, pour un signal e d'amplitude constante appliqué à la connexion 25,sont donnés par les relations suivantes: - I2 2 - 2) (1) L (C4-C 0) e1 e -C+ (1 2C+C (LC(C+Co)) 2 _2 e ec (2) e2 C+C o 2C+C 2 o oo LC(C+Co) dans lesquelles Ct est la fréquence angulaire, C est la capacité de chacun des condensateurs 26 et 27; C est la capacité du con- O densateur 29, L est l'inductance de la bobine 28 et l'impédance d'entrée du détecteur 32 est supposée infinie. Les pBles et les zéros qui sont déterminés par les éléments réactifs dans les équations (1) et (2), par ordre de fréquence croissantesont proportionnés aux quantités suivantes: 2 2C+Co 2 L(C+Co)C LC(C+Co) o o Les potentiels e et e2 sont pratiquement égaux pour les fréquences inférieures au "zéro" qui est défini par le numérateur de l'équation (1). Au voisinage du "zéro", le potentiel eI commence par présenter une valeur de crête dans le sens négatif, puis il croît en sens positif pour présenter une valeur de crête au "p81e" qui est défini par le dénominateur de l'équation (1). Le potentiel e tend ensuite de façon asymptotique vers la valeur du potentiel du signal d'entrée, pour les valeurs élevées de la fréquence d'en- trée. Le potentiel e2 est pratiquement constant jusqu'à ce qu'il s'approche du "pale" commun au potentiel el, pour lequel il pré- sente une crête en sens positif, après quoi il diminue jusqu'à présenter une crgte en sens négatif pour le "zéro" qui est défini par le numérateur de l'équation (2). Le potentiel e2 croît ensuite de façon asymptotique vers la valeur eC/(C-C0) pour les valeurs élevées de u. Les potentiels el et e2 sont appliqués au détecteur de crête différentiel 32 dans lequel ils sont soumis à une détec- tion de crgte, c'est-à-dire que les amplitudes de leurs excursions de potentiel sont détectées et amplifiées de façon différentielle pour produire un signal démodulé sur la connexion 33. Le détecteur de crête différentiel fait la somme différentielle des tensions de crête présentes sur ses connexions d'entrée pour donner un poten- tiel de signal de sortie qui est proportionnel à (e - e2'. La figure 3 montre la relation entre le signal de sortie (e1 - e2) et les signaux d'entrée. Ce signal est ensuite appliqué à des dispositifs d'utilisation dont une partie est représentée par l'amplificateur 13. La pente de la courbe (e1 - e2) est indépendante de l'im- pédance d'amortissement qui est branchée aux bornes de l'inductance. L'impédance d'amortissement tend à décaler la fréquence à laquelle la courbe représentative du potentiel e coupe celle du potentiel e2, et elle détermine donc la région linéaire de détection, c'est-à- dire la largeur de bande du détecteur. La queue vers les fréquences basses de la courbe(e1 - e2) tend vers 0, mais la queue vers les fréquences élevées tend vers e ( 1 - CC). Cependant, si l'impé-' dance série 24 est constituée par un filtre passe-bande, les queues de la courbe (e1 - e2) tendent vers zéro du c8té des fréquences éle- vées comme du coté des fréquences basses. Le bruit basse fréquence et la modulation parasite du signal en modulation de fréquence sont bloqués par le filtre 24 et les condensateurs 26 et 27. Du fait que les condensateurs 26 et 27 ont la même valeur, ils tendent à appli- quer des valeurs égales de signal en modulation d'amplitude sur les entrées différentielles du détecteur. De façon générale, le bruit et les signaux en modulation d'amplitude qui passent par le filtre 24 et le discriminateur 16 empruntent des chemins identiques pour atteindre les connexions d'entrée du détecteur de crête, ce qui permet à la réjection de mode commun du détecteur de crête diffé- rentiel d'éliminer ce bruit et ces signaux en modulation d'ampli- tude. L'inductance 28 est un court-circuit en courant continu, ce qui garantit l'identité des niveaux de polarisation des deux con- nexicns d'entrée du détecteur. Les condensateurs 26 et 27 établis- sent une isolation en courant continu entre l'amplificateur 15 et le détecteur 32 de façon qu'on puisse appliquer un potentiel de polarisation aux connexions 30 et 31, indépendamment du potentiel de sortie continu de l'amplificateur 15. Le circuit de la figure 2 illustre la combinaison du discriminateur équilibré ou à prise centrale 16 et d'un détecteur de crête différentiel particulier. La source de tension 40 représente une source à basse impédance qui fournit un signal modulé en fre- quence et limité en amplitude. Le signal qui provient de la source est appliqué à la connexion d'entrée 25 du discriminateur par l'intermédiaire du réseau de filtrage 24', qui comprend un conden- sateur 41 et une inductance 42 branchés en série. Le filtre 24' détermine la largeur de bande de bruit de la source de signal. Le discriminateur 16 applique aux connexions d'entrée du détecteur 32', encadré en pointillés, les signaux e et e2 qui apparaissent respectivement sur les noeuds 30 et 31.Une résistance 67 est bran- chée entre les bornes 30 et 31 du discriminateur pour amortir la réponse résonnante des éléments accordés et pour lisser l'effet des p8les complexes conjugués. Les noeuds 30 et 31 sont connectés aux bornes d'entrée d'amplificateurs similaires à collecteur commun 100 et 101, qui comprennent des transistors 51 et 54 et leurs impédances de charge d'émetteur respectives 45 et 47. Des amplificateurs à collecteur commun 100 et 101 font fonction de séparateurs pour les signaux qui proviennent des noeuds 30 et 31, afin de ne pas charger le circuit discriminateur accordé. Les signaux de sortie des amplificateurs 100 et 101 sont respectivement appliqués aux détecteurs de crête 102 et 103. Le détecteur de crête 102 comporte un transistor 52, un condensa- teur 46 et l'impédance du circuit de base du transistor 53. Un signal de sens positif sur la base du transistor 52 provoque la charge du condensateur 46 par le courant d'émetteur qui provient du transistor 52. Un signal de sens négatif tend à polariser en sens inverse la jonction émetteur-base du transistor 52, ce qui bloque ce transistor et laisse un potentiel emmagasiné sur le condensateur 46. En l'absence de circuit susceptible de décharger le condensateur 46, le transistor 52 demeure bloqué Jusqu'à ce qu'un signal de sens positif dépasse le signal le plus positif qui soit apparu précédemment. Le courant de polarisation qui est appliqué à la base du transistor 53 constitue un moyen de déchar- ger le condensateur 46. On choisit la valeur de la capacité du condensateur 46 par rapport au courant de base du condensateur 53 pour qu'il se produise une décroissance prédéterminée du potentiel aux bornes du condensateur 46, en une demi-période de la fréquence ?462060 d'entrée. Le potentiel aux bornes du condensateur 46 suit ainsi prati- quement la valeur de crête du potentiel disponible provenant de l'amplificateur 100 diminuée du potentiel de décalage de la jonction émetteur-base du transistor détectesir 52. Le détecteur 103 fonc- tionne d'une manière similaire. Les détecteurs 102 et 103 fonctionnent indépendamment l'un de l'autre, chacun d'eux ne travaillant que sur les crêtes du signal qui est appliqué sur leurs connexions d'entrée. La relation de phase entre les potentiels qui sont obtenus sur les connexions 30 et 31 n'a donc aucune importance. Les potentiels détectés présents sur les condensateurs 46 et 48 sont appliqués à l'amplificateur différentiel 104. Les transistors 53 et 56, dont les électrodes d'émetteur respectives sont connectées par l'intermédiaire de résistances de contre- réaction 49 et 50 de façon à recevoir un courant constant, sont branchés selon la configuration caractéristique en paire à couplage d'émetteurs et le circuit de&collecteur du transistor 57 fournit le courant d'émetteur. Les transistors 53 et 56, qui comportent des impédances de charge de collecteur respectives 61 et 63, pro- duisent des potentiels de sortie différentiels qui sont respecti- vement disponibles sur les noeuds 62 et 60. Un potentiel de polarisation d'entrée doit _tre appliqué sur les électrodes de base des transistors à collecteur commun 51 et 54. Le potentiel de base destiné au transistor 51 est produit par la résistance 44 qui est branchée en série avec la source de courant 43. De façon similaire, le potentiel de base destiné au transistor 54 est produit par la résistance 65 qui est branchée en série avec la source de courant 66. La résistance 65 ast une résistance variable pour permettre l'équilibrage du circuit. On notera que lorsqu'on utilise des éléments indépendants pour Dola- riser les transistors 51 et 54, il est nécessaire d'employer un condensateur 64 pour bloquer le circuit continu faisant intervenir l'inductance 28. On donne au condensateur 64 une valeur suffisam- ment élevée pour qu'il laisse passer tout bruit ou sianal en modula- tion d'amplitude qui n'est pas éliminé par le réseau de filtrage 24'. Selon une variante, on peut supprimer la source de courant 66 et la résistance 65 et remplacer le condensateur 64 par un court- circuit. Le potentiel continu qui est appliqué sur l'électrode de base du transistor 51, et transmis par le circuit en courant con- tinu qu'offre l'inductance 28, polarise alors également l'électrode de base du transistor 54. Bien entendu, diverses modifications peuvent être appor- tées par l'homme de l'art aux dispositifs et aux procédés décrits et représentés, sans sortir du cadre de l'invention. REVENDICATIONS 1. Discriminateur comprenant un détecteur de crête diffé- rentiel (32; 102, 103, 104) qui comporte des première (+) et seconde (-) connexions d'entrée, et des moyens pour appliquer à ces connexions d'entrée des signaux en modulation de fréquence en ce au'il comprend. ayant une fréquence centrale, caracterf-seVun premier element a réactance (26,27) qui comporte une première connexion d'extrémité (31) qui est reliée à la première connexion d'entrée (-) du dé- tecteur de crête différentiel, une seconde connexion d'extrémité (30) qui est reliée à la seconde connexion d'entrée (+) du détecteur de crête différentiel (32; 102, 103, 104) et une con- nexion de prise centrale (25); un second élément à réactance (28) qui comporte une première connexion d'extrémité (31) qui est re- liée à la première connexion d'entrée (-) du détecteur de crête différentiel (32), et une seconde connexion d'extrémité (30) qui est reliée à. la seconde connexion d'entrée (+) du détecteur de crête différentiel (32), ce second élément à réactance présentant une antirésonance avec le premier élément à réactance (26,27) pour une fréquence qui est pratiquement égale à la fréquence centrale; un troisième élément à réactance (29); une source (10, 11, 15;40) de tension de signal en modulation de fréquence ayant une impédance de source pratiquement nulle pour les fréquences du signal en modu- lation de fréquence, en comparaison des impédances des premier (26, 27), second (28) et troisième (29) éléments à réactance; et des moyens (15, 24) qui branchent en série la source de tension de signal en modulation de fréquence et le troisième élément à réac- tance (29) entre la première connexion d'extrémité (31) et la con- nexion de prise centrale (29) du premier élément à réactance (26, 27). 2. Discriminateur selon la revendication 1, caractérisé en ce quele premier élément à réactance (26, 27) comprend un premier condensateur (27) et un second condensateur (26), chacun d'eux com- portant des première et seconde armatures respectives; un élément qui relie les premières armatures des premier (27) et second (26) condensateurs à la connexion de prise centrale (25); et un élément qui relie respectivement les secondes armatures des premier (27) et second (26) condensateurs aux première (31) et seconde (30) con- nexions d'extrémité. 3. Discriminateur selon la revendication 2 caractérisé en ce que le second élément à réactance (28) consiste en une inductance (28). 4. Discriminateur selon la revendication 3, caractérisé en ce que le troisième élément à réactance (29) consiste en un troi- sième condensateur (29). 5. DiÈcriminateur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le détecteur de crête différentiel (33; 102, 103, 104) com- prend des premier et second transistors (53, 56) du même type de conductivité, chacu. d'eux comportant des électrodes respectives de base et d'émetteur, avec une jonction respective base-émetteur entre elles, et comportant une électrode de collecteur respective; des moyens qui branchent les premier et second transistors sous la forme d'un amplificateur à entrée différentielle dont les con- nexions d'entrée correspondent aux électrodes de base respectives des transistors et dont les connexions de sortie correspondent aux électrodes de collecteur respectives, ces moyens comprenant une interconnexion (49,50) entre les électrodes d'émetteur et des pre- mier et second transistors (53, 56), des moyens (57, 58, 58) qui font circuler un courant entre cette interconnexion et un point de potentiel de référence (MASSE), et des moyens respectifs (61,63) qui connectent les électrodes de collecteur des premier et second transistors (53,56) à un point de potentiel d'alimentation (5); des premier et second éléments semiconducteurs à jonctions (51, 52, 54,55) qui comportent des premières électrodes respecti- ves auxquelles les première et seconde extrémités de l'inductance (28) sont respectivement connectées, et qui comportent des secondes électrodes respectives qui sont respectivement connectées aux électrodes de base des premier et second transistors (53,56); un quatrième condensateur (46) qui est branché entre la seconde électrode du premier élément semiconducteur à jonctions (51,52) et le point de potentiel de référence (MASSE) de façon à réaliser un premier circuit détecteur de crete (102) en association avec le premier élément semiconducteur à jonctions (51,52); un cinquième ?4 2060 condensateur (48) qui est branché entre la seconde électrode du se- cond élément semiconducteur à jonctions (54,55) et le point de poten- tiel de référence (MASSE) pour réaliser un second circuit détecteur de crête (103) en association avec le second élément semiconducteur à jonctions (54,55); des moyens (41,42,16) qui relient la source de tension de signal en modulation de fréquence aux premier et second circuits détecteurs de crête (102,103); des moyens (41,42,26,27,28) qui bloquent le passage des fréquences basses par rapport à la fré- quence porteuse des signaux en modulation de fréquence, de la sour- ce de tension de signal en modulation de fréquence (10,40) vers les premier et second circuits détecteurs de crête (102,103); et des moyens (43,44,65,66) qui appliquent des potentiels de polarisation de repos de valeur pratiquement similaire aux premières électrodes des premier et second éléments semiconducteurs à jonctions (51,52; 54,55). 6. Discriminateur. selon la revendication 5, caractérisé en ce que les premier (27) et second (26) condensateurs font partie des moyens (41, 42, 26,27,28) qui bloquent le passage des fréquences relativement basses et sont associés à des moyens résistifs (44,47, 67) qui sont branchés entre les première et seconde extrémités de l'inductance (28). 7. Discriminateur selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comporte un sixième condensateur (64) qui est branché dans la connexion reliant la première extrémité de l'inductance à la première électrode du premier élément semiconducteur à jonctions; des premier et second éléments résistifs (44,47) qui font partie des moyens résistifs (44,47,67) et qui comportent des premières extrémités qui sont respectivement connectées aux premières élec- trodes respectives de; premier et second éléments semiconducteurs à jonctions (51,32; 5&,55), ces éléments résistifs comportant des secondes extrémités respectives qui sont reliées à un point d'in- terconnexion (MASSE); des moyens qui réfèrent le potentiel de cette interconnexion (MASSE) à celui qui apparaît au point de potentiel de référence (MASSE), et des moyens (43,66,65) qui appli- quent respectivement des premier et second courants de polarisa- tion aux premières extrémités des premier et second éléments résis- tifs (44,47). ?462060 8. Discriminateur selon la revendication 7, caractérisé en ce que les moyens (43,66,65) qui appliquent des premier et second courants de polarisation comprennent des moyens (65) qui règlent la valeur de l'un des premier et second courants de polarisation par rapport à celle de l'autre. 9. Discriminateur selon l'une quelconque des revendications 6 à 8, caractérisé en ce que les moyens (41,42,26,27,28) qui blo- quent le passage des fréquences relativement basses comprennent un circuit résonnant série (41,42) qui est intercalé entre la source de tension de signal en modulation de fréquence et l'interconnexion (25) des secondes extrémités des premier (27) et second (26) con- - densateurs. 10. Discriminateur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens (24, 24') qui connectent en série la source de tension de signal en modulation de fréquence (15;40) et la troisième réactance (29), entre la première con- nexion d'extrémité (31) et la connexion de prise centrale (25) du premier élément à réactance (26,27),comprennent un circuit réactif à accord série (41,42) qui est conçu de façon à laisser passer les fréquences qui sont contenues dans une plage prédéterminée par rapport à la fréquence centrale. 11. Discriminateur selon la revendication 10, caractérisé en ce que le circuit réactif à accord série (41,42) comprend un con- densateur de blocage (41) qui comporte des première et seconde connexions d'extrémité; une inductance de blocage (42) qui compor- te une première extrémité qui est connectée à la première extré- mité du condensateur de blocage (41) et qui comporte une seconde extrémité; et des moyens qui connectent en série les secondes extrémités du condensateur de blocage et de l'inductance, entre la source de tension de signal en modulation de fréquence (40) et la connexion de prise centrale (25). 12. Discriminateur selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens qui connectent en série la source de tension de signal en modulation de fréquence et la troi- sième réactance (29), entre la première connexion d'extrémité (31) et la connexion de prise centrale (25) de la première réactance (26,27),sont constituées par une connexion directe, sans impédance notable.