FR 2463098 A1 19810220 FR 8017768 A 19800812 La présente invention concerne un procédé de fabrica- tion d'alumine par le procédé Bayer ou son procédé modifié, qui sera appelé ci-après "Procédé Bayer", et plus particu- lièrementun procédé permettant d'obtenir de façon économique des grains grossiers d'hydroxyde d'alumine ayant moins tendance à se désintégrer en poudre, une fois calcinés, avec un rendement élevé dans la production d'alumine à partir de bauxite par le procédé Bayer. Comme on le sait, la production d'alumine par le procédé Bayer comprend les étapes consistant à soumettre la bauxite à un traitement alcalin chaud généralement à une température de 1300C ou plus, en extrayant ainsi l'alumine de la bauxite, à séparer les résidus insolubles comme l'oxyde de fer, les silicates, l'oxyde de titane, etc..., de la bouillie résultante, à ajouter de l'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement à la solution d'aluminate de sodium limpide résultante débarrassée des résidus insolubles, à faire précipiter l'hydroxyde d'aluminium à une température d'environ 50 à environ 800C, à séparer l'hydroxyde d'alumi- nium qui a précipité de la solution d'aluminate de sodium décomposé, à recycler une partie des fins granules du précipité d'hydroxyde d'aluminium séparé en tant que produit d'ensemencement, qui sera appelé ci-après "hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé", à prélever, laver et calciner les grains grossiers de l'hydroxyde d'aluminium, en obtenant ainsi de l'alumine, tout en recyclant la liqueur mère d'aluminate de sodium, telle quelle ouaprès concentration, à l'étape de digestion de la bauxite. L'alumine obtenue selon le procédé susmentionné est principalement utilisée comme matière première pour la pro- duction d'aluminium, l'alumine de départ étant classée en deux groupes, selon la taille des grains d'alumine, c'est-à- dire: (1) l'alumine pulvérulente contenant généralement plus de 20 % en poids de grains traversant un tamis d'une ouverture de maille de 43 microns, et (2) l'alumine sableuse contenant généralement 10 à 15 % en poids de grains traver- sant un tamis d'une ouverture de maille de 43 microns. Récemment, l'alumine sableuse, c'est-à-dire les grains gros- siers d'hydroxyde d'aluminium, a été utilisée de façon croissante en raison de l'automatisation de la production électrolytique de l'aluminium, ou en raison des problèmes d'environnement que pose l'installation d'électrolyse. En raison de la récente demande croissante pour les granules grossiers, un procédé a été mis au point pour obtenir économiquement des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium avec un rendement élevé, c'est-à-direun procédé de production de grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium à partir d'une solution d'aluminate de sodium, procédé qui consiste à diviser une solution d'aluminate de sodium sursaturée, préparée selon le procédé Bayer et ayant un rapport molaire [Na2O (soude caustique)/A1203 en solution] de moins de 1,8 en deux courants de solution d'aluminate de sodium, à ajouter de l'hydroxyde d'aluminium en tant que produit d'ensemencement à l'un des courants de solution d'aluminate de sodium, à décomposer partiellement le courant ensemencé jusqu'à ce que le rapport molaire de la solution d'aluminate de sodium atteigne 1,8 à 2,6, à ajouter l'autre courant de solution d'aluminate de sodium (qui a été refoi- di à une température suffisamment faible pour abaisser d'au moins 50C la température du courant partiellement décomposé de solution d'aluminate de sodium à l'état de bouillie) au courant partiellement décomposé de bouillie d'aluminate de sodium, et à décomposer la bouillie mélangée d'aluminate de sodium jusqu'à ce que le rapport molaire de la bouillie mélangée atteigne 2,6 à 3,5, comme décrit dans la publication de brevet japonais N0 44920/78.- Le procédé a une efficacité de décomposition très élevée et est donc très économique. En outre, les grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium sont ceux formés seulement par croissance de cristaux et ont donc une résistance mécanique très élevée et ne seront pratique- ment jamais désintégrés en fine poudre au cours de manipula- tions comme le séchage éclair, le transport pneumatiaue, etc... Ils semblent donc se distinguer par leurs propriétés physiques, mais on a trouvé, de façon très surprenante, qu'ils possèdent encore des inconvénients qui font que, quand ils sont calcinés dans un courant gazeux ou à l'état fluidi- sé dans un système comme un four de calcination du type appareil de préchauffage à cyclone/four rotatif ou dans un four de calcination du type à lit fluidisé, ou dans un four de calcination vertical à appareil de préchauffage de type cyclone, un four de calcination pneumatique ou un four de calcination du type à lit fluidisé, etc..., ils sont très sensibles à la désintégration en fine poudre, et les caractéristiques remarquables susmentionnées des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium sont ainsi perdues. Dans de telles conditions, des études importantes ont été effectuées sur le mécanisme de désintégration des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium calcinés dans un courant gazeux ou à l'état fluidisé, et il a été trouvé que la désintégration en une fine poudre dépend de la déshydratation et/ou du choc thermique qui se produit principalement à la transformation des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium en alumine anhydre, et/ou à la transformation de l'alumine anhydre en a-alumine, et en outre d'une action mécanique sur les grains au moment de la transformation susmentionnée, c'est-à-dire lorsque les grains viennent frapper les parois du récipient et/ou lorsque ces grains se frappent mutuelle- ment, et que, quand la formation des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium est basée sur la croissance des cristaux et que la dimension des grains initiaux est très importante, comme dans le procédé susmentionné, des fêlures plus importantes se produisent à la déshydratation et il se produit une désintégration considérable en fine poudre due au choc thermique et/ou à l'action mécanique, tandis que, quand les cristaux constituant les grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium sont des masses coagulées de grains primaires ayant principalement des granulométries de 10 à pm, on peut obtenir une très bonne résistance à la désintégration en fine poudre. A la suite d'études plus poussées pour découvrir un procédé permettant d'obtenir de façon économique des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium ayant moins tendance à une désintégration en poudre une fois calcinés, procédé permettant d'obtenir un rendement élevé, les inventeurs en se basant sur la découverte précédente ont abouti au présent procédé qui permet de résoudre les problèmes précédents. La présente invention fournit un procédé de production de grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium à partir d'une solution d'aluminate de sodium, qui consiste: à diviser une solution d'aluminate de sodium sursaturée préparée par le procédé Bayer et ayant un rapport molaire [Na2O (soude caustique)/A1203 en solution] de moins de 1,8 en deux cou- rants de solution d'aluminate de sodium; à ajouter de l'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement à l'un des courants de solution d'aluminate de sodium; à décomposer partiellement le courant ensemencé jusqu'à ce que le rapport molaire de la.solution d'aluminate de sodium atteigne 1,8 à 2,6; à ajouter l'autre courant de solution d'aluminate de sodium (qui a été refroidi à une température suffisamment faible pour abaisser d'au moins 30C la tempé- rature du courant partiellement décomposé de solution d'aluminate de sodium à l'état de bouillie) au courant partiellement décomposé de bouillie d'aluminate de sodium; et à décomposer la bouillie mixte d'aluminate de sodium jusqu'à ce que le rapport molaire de la bouillie mélangée atteigne au moins 2,6, caractérisé en ce qu'on ajoute une portion d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé et desgrains fins d'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement à l'un des courants de la solution d'alumi- nate de sodium; on décompose partiellement la solution d'aluminate de sodium jusqu'à ce que le rapport molaire de la solution d'aluminate de sodium atteigne 1,8 à 2,6; on ajoute à la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée résultante l'autre courant de solution d'alumi- nate de sodium, que l'on a refroidi à une température suffisamment basse pour abaisser la température de la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée d'au moins 30C, et la portion restante d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé, puis on décompose encore la bouillie d'aluminate de sodium refroidie et mélangée jusqu'à ce que le rapport molaire de la bouillie d'aluminate de sodium atteigne 2,6 à 4,0. Le présent procédé sera décrit en détail ci-dessous. Selon le présent procédé, la solution d'aluminate de sodium obtenue par dissolution alcaline de la bauxite est séparée en deux courants de solution d'aluminate de sodium avant d'être amenée à une étape de précipitation. L'un des courants divisés de la solution d'aluminate de sodium est amené à l'étape de précipitation, tandis que l'autre courant de la solution d'aluminate de sodium est amené à une étape de refroidissement pour refroidir ce dernier courant. Le rapport du courant de la solution d'aluminate de sodium amené à l'étape de précipitation à celui amené à l'étape de refroidissement est de 30 - 70: 70 - 30, de préférence 40 - 60: 60 - 40, en pourcentage volumique. Quand le rapport du courant de la solution d'aluminate de sodium à amener à l'étape de précipitation est inférieure à 30 % en volume, le rapport molaire de la suspension d'aluminate de sodium mélangée obtenue en mélangeant avec la solution d'aluminate de sodium refroidie provenant de l'étape de refroidissement est abaissé, et en conséquence il peut davantage se former un excès de grains fins d'hydroxyde d'aluminium. Par ailleurs, quand le rapport dépasse 70 % en volume, la quantité de la solution d'aluminate de sodium refroidie provenant de l'étape de refroidissement est trop faible, et il devient donc difficile d'abaisser la tempéra- ture de la bouillie d'aluminate de sodium mélangée. Au cours de l'étape de précipitation, la solution d'aluminate de sodium est mélangée avec une partie de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé et des grains fins d'hydroxyde d'aluminium, ce qui est caractéristique de la présente invention, puis est soumise à une décomposition partielle jusqu'à ce que le rapport molaire atteigne 1,8 à 2,6. Comme hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé, on utilise généralement une fine fraction granulaire de l'hydroxyde d'aluminium obtenue en classant le précipité d'hydroxyde d'aluminium du procédé Bayer, et généralement une fraction contenant au moins 10 % en poids de grains traversant un tamis d'une ouverture de maille de 43 pm. La quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé est environ 30 à environ 150 kg/m3 de la solution d'aluminate de sodium. Par ailleurs, on utilise comme grains fins d'hydroxyde d'aluminium en tant que produit d'ensemencement, des grains d'hydroxyde d'aluminium ayant une granulométrie moyenne inférieure à lOpkm, préparés séparément, et la quantité de grains fins d'hydroxyde d'aluminium à ajouter comme produit d'ensemencement est environ 0,05 à environ 2 kg/m3 de solution d'aluminate de sodium. Quand la quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemence- ment recyclé à ajouter est inférieure à 30 kg/m de solution d'aluminate de sodium, il se forme beaucoup trop de fins grains d'hydroxyde d'aluminium (en raison du phénomène de nucléation) et l'on ne peut pas obtenir des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium. Par ailleurs, quand cette quantité dépasse 150 kg, en raison d'une nucléation inférieure, il se produit une croissance des grains primaires. C'est-à- dire que la résistance à la désintégration en fine poudre est détériorée, ce qui n'est pas préféré. Quand la quantité de grains fins d'hydroxyde d'alumi- nium à ajouter comme produit d'ensemencement est inférieure à 0,05 kg/m de solution d'aluminate de sodium, l'effet de formation de noyaux de grains fins est si faible que l'on ne peut pas obtenir les masses coagulées désirées de grains. Par ailleurs, quand cette quantité dépasse 2 kg, il y a une quantité de grains fins trop importante dans le système, et l'hydroxyde d'aluminium résultant aura une granulométrie plus petite. C'est-à-dire que l'on ne peut pas obtenir les grains grossiers désirés d'hydroxyde d'aluminium. Comme le mécanisme de précipitation (nucléation, agglomération et croissance des cristaux) dépend de la tem- pérature, du rapport molaire, de la composition de la solu- tion Bayer, etc..., il est nécessaire de déterminer rapide- ment la quantité optimale de grains fins d'hydroxyde d'aluminium à utiliser comme produit d'ensemencement avec l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé. Cependant, on peut facilement obtenir des corrélations entre ces fac- teurs par des essais préliminaires, et les grains fins utilisés-comme produit d'ensemencement peuvent être ajoutés à la solution d'aluminate de sodium en se basant sur les résultats des essais préliminaires. Dans un procédé réel, la quantité de grains fins utilisés comme produit d'ensemen- cement peut être ajustée de façon appropriée en comptant l'équilibre du nombre des particules ou en maintenant la granulométrie des grains primaires de 10 à 30 pm dans l'étape de précipiation à l'aide d'un appareil de comptage Coulter Counter ou à l'aide d'un microscope électronique. Tout hydroxyde d'aluminium préparé selon un quelconque mode opératoire peut être utilisé dans la présente invention comme grains fins d'ensemencement, pour autant que les grains fins aient une granulométrie moyenne inférieure à 10 pm. Cependant, on utilise de préférence dans la présente invention les grains fins préparés par refroidissement et/ou addition de gel d'hydroxyde d'aluminium à une solution d'aluminate de sodium sursaturée. Quand la granulométrie moyenne des grains fins d'hydroxyde d'aluminium à ajouter comme produit d'ensemence- ment dépase environ 10 pm, on n'obtient aucune induction de nucléation et l'activité d'agglomération des grains eux- mêmes est détériorée. Même s'il se produit une aggloméra- tion des grains par eux-mêmes, l'agglomérationde l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement en grains grossiers est réduite de façon non indiquée. Dans la présente invention, l'étape de précipitation au premier stade, qui sera appelé ci-après étape de précipi- tation de premier stade, est généralement effectuée à une température de 65 - 80C. La solution d'aluminate de sodium, qui a été partielle- ment décomposée dans les conditions susmentionnées jusqu'à ce que le rapport molaire atteigne un intervalle de 1,8 à 2,6, c'est-à-dire une suspension d'aluminate de sodium contenant de l'hydroxyde d'aluminium précipité, est ensuite mélangée avec l'autre courant de la solution d'aluminate de sodium divisée qui a été préalablement refroidie, en augmen- tant ainsi le degré de sursaturation, puis est ensuite mélangée avec la partie restante de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé et soumise à une décomposition jusqu'à ce que le rapport molaire atteigne une valeur comprise entre 2,6 et 4,0. Quand le rapport molaire de la suspension d'aluminate de sodium obtenue par décomposition partielle dans l'étape de précipitation de premier stade est inférieur à 1,8, le rapport molaire de la bouillie résultante du mélange avec la solution d'aluminate de sodium refroidie dans l'étape suivante sera abaissé et il se formera donc une grande quantité de grains fins d'hydroxyde d'aluminium. Par ailleurs, il n'est pas économique d'effectuer la décomposi- tion à un degré tel que le rapport molaire dépasse 2,6, car ceci nécessite beaucoup de temps. La température de refroidissement nécessaire pour le courant de la solution d'aluminate de sodium divisée dans l'étape de refroidissement dépend du rapport de la quantité de courant à amener à l'étape de précipitation de premier stade à la quantité de courant à amener à l'étape de refroi- dissement, mais le courant amené à l'étape de refroidisse- ment doit être refroidi à une température suffisamment faible pour abaisser la température de la suspension mélan- gée, c'est-à-dire la suspension résultante du mélange de la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée de la première étape de précipitation avec le courant refroidi de l'étape de refroidissement, d'au moins 30C, de préférence d'au moins 50C, mieux encore d'au moins 70C, par rapport à la température de la suspension partiellement décomposée provenant de l'étape de précipitation de premier stade. Une différence de température inférieure à 30C n'estpas indiquée car on ne peut pas obtenir dans la suspension mélangée un degré satisfaisant de sursaturation, et en outre parce que le rapport molaire final à obtenir après la décomposition est faible dans un tel cas. En d'autres termes, l'efficaci- té de la décomposition est à peine améliorée. Pour refroidir la solution d'aluminate de sodium, on peut utiliser un réservoir d'évaporation éclair, des échan- geurs de chaleur à plateau, des échangeurs de chaleur tubu- laires, etc... Le- courant refroidi de solution d'aluminate de sodium est ensuitemélangé avec le courant partiellement décomposé de solution d'aluminate de sodium. Le mélange peut être effectué en un endroit ou en plusieurs endroits de façon séparée. La décomposition finale de la bouillie d'aluminate de sodium mélangée et refroidie résultante (la décomposition finale sera appelée ci-après "'étape de décomposition de second stade") est effectuée en y ajoutant de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé. La quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé à ajouter est comprise entre environ 30 et environ 150 kg/m3 de la bouillie d'alu- minate de sodium totale dans l'étape de précipitation de second stade. Quand la quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemence- ment recyclé à ajouter dans l'étape de refroidissement de second stade est inférieure à 30 kg, l'efficacité de la précipitation d'hydroxyde d'aluminium n'est pas autant améliorée, bien qu'elle dépende également de la température, du rapport molaire Na2O/A1203, etc..., de la suspension d'aluminate de sodium mélangée à traiter, et il se produit au contraire une croissance des cristaux ou davantage de nucléation, et l'on ne peut pas obtenir les masses coagulées désirées de grains de cristaux. Quand la quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé dépasse par ailleurs 150 kg, on ne peut pas obtenir d'amélioration de l'efficacité de la précipitation correspondant à la quantité de produit d'ensemencement recyclé ajouté et, au contraire, la quantité de produit d'ensemencement à recycler dans le système augmente. En d'autres termes, un appareil de plus grande taille est nécessaire, ce qui n'est pas économique. L'addition de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé dans l'étape de précipitation de second stade peut être effectuée pas toujours en un seul endroit, mais dans plusieurs endroits en divisant l'étape de précipitation en plusieurs étapes dans l'intervalle susmentionné de quantité de produit d'ensemencement recyclé. Une portion des grains fins d'hydroxyde d'aluminium, tels qu'ajoutés dans l'étape de précipitation de premier stade, peut également être ajoutée à l'étape de précipitation de second stade. Souvent, on peut ajouter le même hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé que celui utilisé dans l'étape de précipitation de premier stade, mais le produit d'ensemence- ment recyclé peut être classé par avance en grains grossiers et grains fins, et les grains fins et les grains grossiers peuvent être fournis à l'étape de précipitation de premier stade et à l'étape de précipitation de second stade respec- tivement. Dans l'étape de précipitation de second stade, on augmente la quantité de produit d'ensemencement et la sus- pension d'aluminate desodium partiellement décomposée est refroidie en ajoutant le courant refroidi de solution d'aluminate de sodium limpide et l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé à la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée, ce qui augmente le degré de sursa- turation de la bouillie et ce qui augmente le taux de décomposition. C'est-à-dire que l'on peut obtenir en une courte période de temps une décomposition jusqu'à un rapport molaire compris entre 2,6 et 4,0. La décomposition de la bouillie d'aluminate de sodium mélangée et refroidie dans l'étape de précipitation de - second stade est effectuée généralement à une température ne dépassant pas environ 700C, et de préférence à une tempéra- ture de 500 à 60'C. La solution d'aluminate de sodium qui a été décomposée jusqu'à un rapport molaire de 2,6 à 4,0 selon la manière susmentionnée est ensuite traitée selon le mode opératoire classique. On décrira maintenant le présent procédé en détail en se référant aux dessins annexés, mais le présent procédé ne doit pas être considéré comme limité par les exemples et les dessins. La Figure 1 est un schéma représentant un mode de réalisation du présent procédé. La Figure 2 est une vue au microscope représentant un état cristallin d'hydroxyde d'aluminium obtenu selon le présent procédé. La Figure 3 est une vue au microscope représentant un état cristallin de l'hydroxyde d'aluminium obtenu selon le procédé classique. Sur la Figure 1, une solution limpide d'aluminate de sodium obtenue par dissolution alcaline de bauxite et amenée par une conduite 1 est divisée en deux courants de solution d'aluminate de sodium, l'un des courants étant amené à une cuve de précipitation 31 par une conduite 2, tandis que l'autre courant est amené à un appareil de refroidissement 34 par une conduite 3. Le rapport de la quantité de courant amené à la conduite 2 à celui du courant amené à la conduite 3 est réglé à 30 - 70: 70 - 30 en pourcentage volumique. Le courant de solution d'aluminate de sodium divisée amené au réservoir de précipitation 31 de l'étape de préci- pitation de premier stade par la conduite 2 est partielle- ment décomposé par des grains fins d'hydroxyde d'aluminium fournis comme produit d'ensemencement par une conduite 4, et par de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé amené par une conduite 5. Comme grains fins d'hydroxyde d'aluminium à fournir comme produit d'ensemencement par la conduite 4, on utilise des grains fins d'hydroxyde d'alu- minium préparés séparément par précipitation spontanée à partir d'une solution d'aluminate de sodium par refroidisse- ment, ou des grains fins d'hydroxyde d'aluminium préparés séparément par précipitation d'une solution d'aluminate de sodium par addition d'un gel d'hydroxyde d'aluminium. Comme hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé à amener à la cuve de précipitation 31 par une conduite 5, on amène par une conduite 21 de l'hydroxyde d'aluminium contenant généralement au moins 10 % en poids de grains tra- versant un tamis d'une ouverture de maille de 43 pm, préparé en classant une bouillie d'hydroxyde d'aluminium, qui a été soutirée par une conduite 12, dans des appareils de classe- ment 36, 37, 38, etc... pour enlever l'hydroxyde d'aluminium recherché. La bouillie d'aluminate de sodium partiellement décom- posée contenant de l'hydroxyde d'aluminium précipité est déchargée de la cuve de précipitation et amenée à une cuve de précipitation 32 par une conduite 6, et est alors décom- posée jusqu'à un rapport molaire de 1,8 à 2,6. La bouillie d'aluminate de sodium, qui a été décomposée jusqu'au rapport molaire susmentionné, est ensuite amenée à un réservoir de précipitation 33 dans une étape de précipitation de second stade, par l'intermédiaire d'une conduite 7. L'autre courant de la solution d'aluminate de sodium divisé que l'on a fait passer par la conduite 3 et que l'on a refroidi dans l'appareil de refroidissement 34, est amené à la cuve de précipitation 33 par une conduite 8. En outre, de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé est amené à la cuve de précipitation 33 par une conduite 9. En général, l'hydroxyde d'aluminium -d'ensemencement fourni par la conduite 21 est prélevé et fourni par la conduite 9 au réservoir de précipitation 33 en tant qu'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé. La bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée amenée parla conduite 7 est mélangée avec la solution d'aluminate de sodium refroidie amenée par la conduite 8 et l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé fourni par la conduite dans la cuve de précipitation 33, o la température de la bouillie est-abaissée et, en conséquence, le degré de sursaturation augmente. C'est-à- dire que le taux de précipitation augmente considérablement. La bouillie d'aluminate de sodium encore partiellement décomposée dans la cuve de précipiation 33 peut ensuite être amenée à une série de cuves de précipitation successives (non représentées sur le dessin) par l'intermédiaire de diverses conduites pour décomposer successivement la solution d'aluminate de sodium. La bouillie qui a encore été décomposée est amenée à une cuve de précipitation 35 par une conduite 11 et est décomposée jusqu'à un rapport molaire de 2,6 à 4,0 dans la cuve de précipitation 35. La bouillie d'aluminate de sodium dont la décomposi- tion est terminée est déchargée de la cuve de précipitation dans un premier appareil de classement 36 par l'intermé- diaire d'une conduite 12. Les grains les plus gros d'hydroxyde d'aluminium sont obtenus dans le sous-écoulement de l'appareil de classement 36 et soutirés par les conduites 13 et 22 pour préparer les grains grossiers d'alumine par lavage et calcination (étapes non représentées sur le dessin). Le débordement de l'appareil de classement 36 est amené dans un appareil de classement 37 par une conduite 14 pour séparer les grains fins d'hydroxyde d'aluminium comme sous-écoulement et une solution d'aluminate de sodium comme débordement. Le débordement est amené dans un appareil de classement 38 par une conduite 15 pour séparer les grains très fins d'hydroxyde d'aluminium comme sous-écoulement et une solution d'aluminate de sodium comme débordement, de la même manière que dans les appareils de classement 36 et 37. L'hydroxyde d'aluminium précipité déchargé par les conduites 16 et 18 est totalement ou partiellement amené à l'étape de précipitation par la conduite 21 et y est uti- lisé comme hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé. Par ailleurs, le débordement de l'appareil de classement 38 est recyclé et utilisé comme solution alcaline pour dissou- dre la bauxite, par l'intermédiaire d'une conduite 17. Comme décrit en détail ci-avant, on peut obtenir les avantages suivants selon le présent procédé. 1) Même si l'hydroxyde d'aluminium résultant est calciné par calcination éclair, etc..., il se produit une moindre désintégration en fine poudre, et l'on peut donc réduire la dimension de l'installation de calcination et la consommation de combustible comme le fuel lourd, etc... 2) Comme l'activité du produit d'ensemencement peut être maintenue toujours constante par addition de grains fins d'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement, on peut obtenir de l'hydroxyde d'aluminium ayant une granu- lométrie pratiquement uniforme. On peut donc obtenir conti- nuellement un produit stable. 3) Comme l'étape de précipitation de second stade peut être effectuée à une température inférieure à celle du mode opératoire de précipitation classique pour la produc- tion d'alumine sableuse, on peut améliorer le rapport molaire à la fin de la décomposition. 4) Comme la dimension des grains primaires d'hydroxyde d'aluminium en tant que produit d'ensemencement est faible, la surface spécifique du produit d'ensemencement est impor- tante et, en conséquence, le taux de précipitation de l'hydroxyde d'aluminium est élevé. L'invention sera maintenant décrite en détail ci- dessous, par référence à l'Exemple, mais ne lui est pas limitée. Exemple On introduit une solution d'aluminate de sodium ayant un rapport molaire de 1,6 (Na20: 110 g/1) à 70'C, à un débit de 250 m3/h par une conduite 1 selon le schéma repré- senté sur la Figure 1, et on la sépare en deux courants dans une proportion de 1: 1. Un courant est introduit dans une cuve de précipitation 31 par une conduite 2, et l'autre courant dans un appareil de refroidissement 34 par une conduite 3. On introduit également dans la cuve de précipitation 31 une bouillie d'aluminate de sodium contenant 700 kg/m3 d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé contenant 14 % en poids de grains traversant un tamis d'une ouverture de maille de 43 m, à un débit de 12,1 m /h, par une con- duite 5, et une bouillie d'aluminate de sodium contenant kg/m3 de grains fins d'hydroxyde d'aluminium ayant une granulométrie moyenne de 5 m comme produit d'ensemencement, que l'on a préparée par précipitation spontanée par refroi- dissement d'une solution d'aluminate de sodium, indépendam- ment du présent procédé, à un débit de 1,3 m 3/h par l'inter- médiaire d'une conduite 4. La concentration de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement se monte à environ 63 kg/m3 dans la cuve de précipitation 31. Le temps de séjour total dans les cuves de précipita- tion 31 et 32 est d'environ 24 heures, et la bouillie d'aluminate de sodium.contenant de l'hydroxyde d'aluminium précipité que l'on évacue par la conduite 7 a une température de 680C et un rapport molaire de 2,28. - Par ailleurs, le courant de solution d'aluminate de sodium amené à l'appareil de refroidissement 34 par la con- duite 3 est refroidi à 60'C par l'appareil de refroidissement 34, puis est introduit dans une cuve de précipitation 33 par l'intermédiaire d'un conduit 8. On introduit également dans la cuve de précipitation 33 une bouillie contenant de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé ayant la même composition que celle introduite dans la cuve de préci- -pitation 31, à un débit de 29,6 m3/h par l'intermédiaire d'un conduit 9. La température de la bouillie d'aluminate de sodium mélangée dans.la cuve de précipitation 33 est abaissée à environ 630C. Le temps de séjour dans les cuves de précipitation 33 - 35 est d'environ 42 heures, et la solution d'aluminate de sodium déchargée par une conduite 12 a une température de 560C et un rapport molaire de 2,9. La quantité d'hydroxyde d'aluminium précipité corres- pond à environ 45 % de la teneur en alumine de la solution d'aluminate de sodium introduite. La distribution de la granulométrie de l'hydroxyde d'aluminium produite obtenue par classification par l'intermédiaire des conduites 13 et 22 est mesurée et les résultats sont donnés dans le Tableau I. La Figure 2 représente une vue microscopique des grains de cristaux. A titre de comparaison, on effectue l'opération de précipitation selon le procédé classique, c'est-à-dire en ne fournissant pas la bouillie contenant les grains fins d'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement dans la cuve de précipitation 31 mais en fournissant en outre l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé en quantité correspondant à la quantité des grains fins dans la cuve de précipitation 31 et également en introduisant la quantité nécessaire d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé dans la cuve de précipitation 33 par l'intermédiaire de la conduite 9 dans l'Exemple tel que.décrit ci-dessus dans la cuve de précipitation 31 par l'intermédiaire de la conduite , les autres conditions étant les mêmes que dans l'Exemple. La quantité d'hydroxyde d'aluminium précipité corres- pond à environ 43 % de la teneur en alumine de la solution d'aluminate de sodium de départ. La distribution de la granulométrie de l'hydroxyde d'aluminium produit obtenue par classification est donnée dans le Tableau I, et la Figure 3 donne une vue microscopique du grain de cristal. Les grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium sont soutirés de l'appareil de classement 36, lavés et calcinés dans un four court avec un four de calcination pneumatique, et l'on mesure la distribution de la granulométrie de l'alumine résultante. Les résultats sont également indiqués dans le Tableau I avec les résultats précédents. -TABLEAU I Exemple Ex. Comp. Granulo- métrie Hydroxyde Alumine Hydroxyde Alumine d'aluminim (%) d'aluminium (%) (% (%) + 147 3,0 1,0 1,0 0 + 104 31,2 25,0 35,7 6,9 + 74 71,9 65,2 84,3 40,2 + 43 98,8 95,5 98,0 76,3 Comme il est évident d'après le Tableau I, on peut obtenir selon la présente invention des grains grossiers d'hydroxyde d'aluminimum ayant une résistance élevée à la désintégration en fine poudre une fois calcinés. Exemple Comparatif On précipite et on calcine de l'hydroxyde d'aluminium de la même manière que dans l'Exemple précédent, mais on modifie la granulométrie moyenne des grains fins d'hydroxyde d'aluminium utilisés comme produit d'ensemencement par l'intermédiaire de la conduite 4 pour avoir les conditions d'ensemencement décrites dans le Tableau II, et on modifie le débit d'alimentation en grains fins d'hydroxyde d'alumi- nium utilisés comme produit d'ensemencement pour obtenir les conditions d'ensemencement décrites dans le Tableau II pendant que la granulométrie moyenne est égale à celle de l'Exemple. On mesure la granulométrie de l'hydroxyde d'aluminium précipité que l'on obtient comme produit et la granulométrie de l'alumine résultant de la calcination de l'hydroxyde d'aluminium. Les résultats sont donnés dans le Tableau II. TABLEAU II Comme on le voit d'après le Tableau II, la désintagra- tion de l'alumine calcinée en fine poudre est considérable quand la granulométrie moyenne des fins grains d'hydroxyde d'aluminium utilisé comme produit d'ensemencement est plus importante que l'intervalle particulier de la présente invention, ou quand le débit d'alimentation en fin produit d'ensemencement est inférieur à celui de la présente inven- tion. Par ailleurs, des grains grossiers d'alumine ne peuvent pas être obtenus quand le débit d'alimentation en fin produit d'ensemencement est supérieur à celui de la présente invention. GranulonétrieHydroxyde Alumine (p) d'aluminium) (l) Conditions +147 +104 + 74 +43 147 +104 +74 +43 d'ensemencement Grain moyen 20)a % % % % %% % % 1,5 49,5 86,4 97,0 0 5,9 39,5 79,2 Débit d'alimentation 0,01 kg/m3 1,2 29,5 66,8 95,0 0 4,2 31,8 78,0 3 kg/m 0 14,0 46,6 81,0 -. REVENDICATIONS 1. Procédé de production de grains grossiers d'hydroxyde d'aluminium-à partir d'une solution d'aluminate de sodium, qui consiste: à diviser une solution d'aluminate de sodium sursaturée préparée par le procédé Bayer et ayant un rapport molaire de Na 2O (soude caustique)- à Al203 en solution inférieur à 1,8, en deux courants de solution d'aluminate de sodium; à ajouter de l'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement à l'un des courants de la solution d'aluminate de sodium; à décomposer partiellement le courant ensemencé jusqu'à ce que le rapport molaire de la solution d'aluminate de sodium atteigne 1,8 - 2,6; à ajouter l'autre courant de solution d'aluminate de sodium, qui a été refroidi à une température suffisamment faible pour abaisser d'au moins 30C la température du courant partiellement décomposé de solution d'aluminate de sodium à l'état de bouillie, au courant partiellement décomposé de bouillie d'aluminate de sodium; et à décomposer la suspension mélan- gée d'aluminate de sodium jusqu'à ce que le rapport molaire de la suspension à celui de la bouillie mélangée atteigne au moins 2,6, caractérisé en ce qu'on ajoute une partie de l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement-recyclé et des fins grains d'hydroxyde d'aluminium comme produit d'ensemencement à l'un des courants de la solution d'aluminate de sodium; on décompose partiellement la solution d'aluminate de sodium jusqu'à ce que le rapport molaire de la solution d'aluminate de sodium atteigne 1,8 à 2,6; on ajoute à la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée résultante l'autre courant de solution d'aluminate de sodium, qui a été refroidi à une température suffisamment faible pour abais- ser d'au moins 30 la température de la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée, et la portion restante d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé; puis on décompose encore la bouillie d'aluminate de sodium refroidie et mélangée jusqu'à ce que le rapport molaire de la bouillie d'aluminate de sodium atteigne 2,6 à 4,0. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le courant de solution d'aluminate de sodium à décomposer partiellementetle courant de solution d'aluminate de sodium à refroidir sont dans un rapport de 30 - - 30 en pourcentage volumique. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le rapport est de 40 - 60: 60 - 40 en pourcentage volumique. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé est la fraction à grains fins classés d'hydroxyde d'aluminium précipité par le procédé Bayer et contenant au moins 10 % en poids de grains traversant un tamis d'une ouverture de maille de 43 pm. 5. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la quantité d'hydroxyde d'aluminium d'ensemencement recyclé introduit dans le courant de solution d'aluminate de sodium à décomposer partiellement est de 30 à 150 kg/m3 de solution d'aluminate de sodium. 6. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les fins grains d'hydroxyde d'aluminium utilisés comme produit d'ensemencement pour le courant de solution d'aluminate de sodium à décomposer partiellement ont une granulométrie moyenne de moins de 10 pm et sont préparés séparément. 7. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les fins grains d'hydroxyde d'aluminium utilisés comme produit d'ensemencement pour le courant de solution d'aluminate de sodium à décomposer partiellement représentent de 0,05 à 2 kg/m3 de solution d'aluminate de sodium. 8. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que les fins grains d'hydroxyde d'aluminium utilisés comme produit d'ensemencement sont préparés par refroidisse- ment d'une solution d'aluminate de sodium sursaturée ou par addition.de gel d'hydroxyde d'aluminium à une solution d'aluminate de sodium sursaturée. 9. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la décomposition partielle pour faire précipiter l'hydroxyde d'aluminium est effectuée à 650 - 80C. 10. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on ajoute à la bouillie d'aluminate de sodium partiel- lement décomposée l'autre courant de solution d'aluminate de sodium, qui a été refroidi à une température suffisamment faible pour abaisser d'au moins 50C la température de la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée. il. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'on ajoute à la bouillie d'aluminate de sodium partiel- lement décomposée l'autre courant de solution d'aluminate de sodium qui a été refroidi à une température suffisamment faible pour abaisser d'au moins 70C la température de la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée. 12. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en *ce que le refroidissement de l'autre courant de solution d'aluminate de sodium est effectué dans un réservoir d'éva- poration éclair, un échangeur de chaleur à plaques ou un échangeur de chaleur tubulaire. 13. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'addition du courant refroidi de solution d'alumina- te de sodium à la solution partiellement décomposée est effectuée en un endroit ou en plusieurs endroits de façon séparée. 14. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie restante de l'hydroxyde d'aluminium d'ense- mencement recyclé à ajouter à la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée représente de 30 à 150 kg/m3 de la solution d'aluminate de sodium totale, y compris l'autre courant de solution d'aluminate de sodium refroidie. 15. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la partie restante d'hydroxyde d'aluminium d'ensemen- cement recyclé est ajoutée à la bouillie d'aluminate de sodium partiellement décomposée en un endroit ouen plusieurs endroits de façon séparée. 16. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la décomposition de la bouillie d'aluminate de sodium refroidie est effectuée à une température ne dépassant pas 700C. 17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la décomposition est effectuée à 50 - 650C.