FR 2461214 A1 19810130 FR 8014921 A 19800704 La présente invention concerne des compresseurs de réfri- gération entraînés par un moteur électrique capable de tourner à petite vitesse comme à grande vitesse, et la méthode et les moyens de commande du compresseur de réfrigération utilisant un moteur électrique à deux vitesses muni de quatre enroule- mehts distincts (enroulements bipolaires principal et auxi- liaire et enroulements tétrapolaires principal et auxiliaire) tous bobinés sur le même noyauo Les brevets des Etats Unis d'Amérique n 1 609 310 et 1 712 065 décrivent des moteurs à deux vitesses caractérisés en ce que les enroulements sont agencés pour obtenir deux vi- tesses distinctes du moteur. Des compresseurs de réfrigération équipas de moteurs à deux vitesses ont été utilisés dans le passe. On trouve un tel agencement dans le brevet des Etats Unis dcAmerique n 3 584 980 qui divulgue qu'un moteur à quatre pôles et deux enroulements peut être utilisé pour donner la pleine puissance en fonctionnement à deux pôles et la moitié de la puissance en fonctionnement à quatre poles, et des moyens pour appliquer une lubrification suffisante aux surfaces des paliers del'arbre à manivelle en fonctionnementà grande vitesse comme à petite vitesse. Le brevet des Etats Unis d'Amérique n 3 943 912 est consacre à la méthode de commande d'un moteur à deux vitesses du type divulgué par le brevet des Etats Unis d'Anlmrique n0 3 584 980 caractérisé en ce que le fonctionnement du système moto-compresseur à deux vitesses peut être commandé de telle sorte que le coefficient global de performance (ren- dement) du système à petite vitesse, c'est-à-dire, dans les conditions de charge partielle, soit égal ou supérieur au coefficient de performance (rendement) du système à grande vitesse dans les conditions de charge de pointe. Un premier couple de charge est imposé au moteur à deux vitesses durant le fonctionnement avec charge de pointe et pour un ensemble de conditions d'évaporation et de condensation données, puis un second couple de charge est imposé au moteur pendant le fonc- tionnement à charge partielle et pour le même ensemble de conditions d'évaporation et de condensation, de telle sorte que le rapport du second couple de charge au premier soit égal ou inférieur au rapport du rendement du moteur en fonctionnement à charge partielle au rendement du moteur dans les conditions de fonctionnement avec charge de pointe. On trouve d'autres descriptions d'un art antérieur con- cernant un compresseur de réfrigération utilisant des moteurs à deux vitesses dans les brevets des Etats Unis d'Amérique n 3 978 382 et 4 041 542, caractérisés en ce que des capteurs de température sont placés à proximité de chacun des enroule- ments pour détecter toute variation de la température dans ces derniers. Un transformateur d'intensité est utilisé conjointe- ment auKcapteum de température et, dans le cas o la tempéra- ture ou l'appel de courant de-l'un quelconque des enroulements dépasse une valeur prédéterminée, un dispositif de commande actionne un interrupteur dans un circuit pilote qui coupe la tension sur le moteur. Un autre art antérieur relatif à un compresseur de ré- frigération utilisant un moteur à deux vitesses est traité dans le brevet des Etats Unis d'Amérique n0 4 064 420 qui prévoit un système de commande pour compresseur entraîné par un moteur à inversion de pôles, arrêtant le moteur en cas d'inversion de ceux-ci et ne le démarrant que si les conditions opératoires du compresseur-changent et permettent de redémarrer le moteur. Grâce à ce système, le fonctionnement sûr et fiable de l'in- version de pôles peut être assuré et la d&térioration du môteur évitée. Suivant l'invention, dans un-compresseur de réfrigéra- tion hermétique du type muni d'une enveloppe extérieure étanche contenant un mécanisme de compression destiné à recevoir le gaz de réfrigération à partir d'un tuyau d'aspiration, compri- mer ce gaz de réfrigération puis le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur assurant la rotation du dispositif de l'arbre d'entraînement du mécanisme de compression, à petite ou grande vitesse, alimenté en tension à partir d'une source de courant monophasé, le moteur comprend un noyau magnétique à encoches dans lequel un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse, a été placé de manière essentiellement uniforme avec un enroulement tétrapolaire auxiliaire disposé dans un emplacement contigu à l'enroulement principal de petite vitesse. Un enroulement bipolaire de grande vitesse est également placé dans le noyau à encoches ainsi qu'un enroulement bipolaire auxiliaire, dans une position contigUe à l'enroulement bipo- laire principal de grande vitesse. Un premier conjoncteur-disjoncteur du moteur est dis- posé en contact thermique étroit avec les enroulements quadri- polaires principal et auxiliaire de petite vitesse et est branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour l'alimentation en tension des enroulements tétrapolaires indépendamment des enroulements bipolaires. Un second conjoncteurdisjoncteur du moteur est disposé en contact thermique étroit avec les enroulements bipolaires principal et auxiliaire et est branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour l'alimentation en tension des enroulements bipolaires indépendamment des enrou- lements tétrapolaires, de sorte que le mécanisme de compression puisse fonctionner à l'une des deux vitesses lorsque le dis- joncteur de l'autre vitesse coupe le circuit entre son enrou- lement associé et la source de courant. Le système de commande comprend un moyen de commutation sensible à la température avec un premier et un second étage d'interrupteur. En série avec le premier étage d'interrupteur on a disposé un moyen de sélection de la vitesse par commu- tateur. Ce moyen peut être transféré d'une position normale de petite vitesse pour le branchement des enroulements tétra- polaires à la source d'alimentation à une position de grande vitesse pour le branchement des enroulements bipolaires à ladite source. Un moyen de commutation sur grande vitesse dis- posé en série avec le moyen à interrupteur du second étage- comporte un dispositif de retard pouvant être actionné après un temps de retard prédéterminé en vue de commuter le sélecteur de vitesse de la position normale de petite vitesse à la posi- tion de grande vitesse de sorte que le fonctionnement du moteur passe instantanément du mode avec enroulements tétrapolaires au mode avec enroulements bipolaires à la fin du temps de retard prédéterminé sans interrompre le fonctionnement du mé- canisme de compression. La suite dela description se réfère aux figures annexées qui représentent respectivement: Figure 1, une vue de côté, en coupe partielle avec cer- taines pièces arrachées, d'un compresseur de réfrigération hermétique entraîné par un moteur électrique à deux vitesses; Figure 2, une vue fragmentaire de tôle de stator type; Figure 3, une vue schématique montrant l'emplacement des enroulements dans le stator ainsi que la relation entre les conjoncteurs-disjoncteurs du moteur; et Figure 4, un schéma simplifié des circuits du système de commande du compresseur à deux vitesses. Le compresseur à deux vitesses et le système de commande de la présente réalisation est représenté conjointement à un système de réfrigération pour production de froid seulement. Il convient de noter cependant qu'il peut être utilisé conjoin- tement à un système avec pompe à chaleur. En se reportant au dessin, on voit un ensemble de com- presseur hermétique comprenant une enveloppe ou carter 10 dans laquelle est monté un groupe moto-compresseur 11 sur supports élastiques. Le groupe il est composé d'un bloc compresseur 12 déterminant un carter pratiquement fermé 13 et au moins un cylindre 14 ouvrant sur le carter. Le bloc compresseur 12 com- prend aussi les paliers supérieur et inférieur 16 et 17, ali- gnés axialement, dans lesquels est monté un arbre vertical 18. A son extrémité supérieure, l'arbre 18 est solidarisé au rotor du moteur 62; il possède à son extrémité inférieure une partie à palier excentrique entre les paliers 16 et 17. Une bielle 20 relie un piston 21 au palier 19. Ainsi, le piston 21 se déplace avec un mouvement alternatif ou d'avant en arrière dans le cylindre 14 sous l'action des forces alternatives appliquées par l'excentrique 19 lorsque l'arbre 18 est en rotation.- Le moyen d'entraînement du compresseur l1 comprend un moteur électrique 24 mis en place dans la partie supérieure de l'enveloppe 10 au-dessus du bloc compresseur 12. Le moteur 24 qui va être décrit en détail ci-après comprend un stator 61 monté à l'intérieur d'un carter 25 fixé à l'ensemble Il et le rotor 62 qui est couplé par induction au stator 61. Le fond de l'enveloppe 10 limite un réservoir destiné à recevoir une masse d'huile de lubrification 27 utilisée pour lubrifier les différents paliers comme cela a été divulgué en détail dans le brevet des Etats Unis d'Amérique no 3 098 604. Cette masse de lubrifiant est de préférence de hauteur suffisante pour que la partie inférieure du carter, y compris le palier 17, soit réelleraent immergée dans l'huile et lubrifiée par cette immersion. Dans le but de pouvoir lubrifier le palier principal supérieur 16 et le palier 19 qui se trouvent au-des- sus de la masse d'huile, au-dessous du moteur 24, on a prévu un système à pompe centrifuge comprenant un canal ou conduit dans l'arbre 18 avec son exMtrémité inférieure ou d'entrée située au-dessous du niveau d&huile dans le réservoir et une sortie supérieure à la périphérie de l'arbre entourée par et d0 n con'et 1e frottement avec le palier supérieur 16. Ce canal de lubrification comprend une gorge horizontale 29, dis- - posése radie'--nt, qui avec une plaque de butée 30, constitue un conduit radal et une partie verticale ou conduit 31 parall1 mais cdicalée par rapport à l'axe vertical ou axe de rotation ds lrreo r extrémité inférieure du canal 31 com- mu:ni.que avec la corge pratiqué radialement 29 et lextrémité supf ireure aboutit à l'intérieur ou légèrement au=dessus de la portion d:r-bre mon'ée dans le palier supérieur non immaergé 16. 1-our assurer la lubrification du palier inférieur dans des conditions variables de ni-veau d lhuie, ce palier peut être alimenté sous pression en prolongeant la gorge 29 à la périphé- rie de l'arbreo Un orifice d'huile 34, contigu à l'extrémité supérieure du conduit vertical 31 a été pratiqué entre le canal et la sur- face périphérique de l'arbre, à l'intérieur du palier 16. De cette façon, l'huile entrant dans la gorge inférieure 29 à travers un orifice 32 dans la plaque de butée 30 est soumise à la force centrifuge créée par la rotation de l'arbre et s'écoule vers le haut dans le canal 31 et vers l'extérieur à travers l'orifice d'huile 34 pour lubrifier les surfaces d'appui du palier supérieur 36. Dans une position intermédiaire entre les extrémités de l'arbre 18 et aligné(s) avec la bielle , il est également possible de pratiquer un ou plusieurs orifices supplémentaires 35 avec pour objectif la fourniture d'huile de lubrification au palier 19 formé entre la partie excentrique de l'arbre et la bielle 20. Le compresseur est conçu pour faire partie d'un système de réfrigération hermétique soit du type pour réfrigération d'une enceinte seulement, soit du type à pompe-à chaleur uti- lisé pour le chauffage et la réfrigération. Dans le cas consi- déré, ainsi qu'il a été dit plus haut, un système pour réfrigéra- tion seulement est représenté schématiquement; il comprend un condensateur 41, un dispositif de détente qui peut être soit un détendeur (soupape de détente) soit, comme on l'a représenté, un tube capillaire 42 et un évaporateur 43, reliés en circuit fermé d'écoulement série. Pendant le fonctionnement du compresseur, le gaz basse pression ou-d'aspiration est ex- trait de l'évaporateur 43 à travers l'orifice d'aspiration 44 à la partie supérieure de l'enveloppe 10. Ce gaz d'aspiration relativement frais est dirigé vers le bas à travers le moteur 24 entre le rotor 62 et le stator 61 et à travers plusieurs trous 45 pratiqués dans un pot annulaire d'aspiration 46 formé à la partie supérieure du bloc de compression 12. Le gaz d'aspiration s'écoule de la gueule-de-loup 46 dans une cavité annulaire 48 entourant l'extrémité avant du cyclindre 14 et de là, à travers une série d'orifices d'aspiration 49 et une soupape d'aspiration, à l'intérieur de la chambre 50 du cylindre 14. Le réfrigérant comprimé par le piston alternatif 21 s'écoule du cylindre 1i à travers une soupape de décharge (non représentée), un pot de r5foulement 51 et ui!e canalisation de décharge 52 qui comprend plusieurs boucles ô immergées dans la masse d'huile 27 puis est refoulé par l'ensemble compresseur à travers un orifice de sortie 55 dans le condenseur 41. Conformément à la présente invention, le moteur et le système de commande du fonctionnement et notaamunt la méthode mise en oeuvre - vont être expliqués en détail. Le moteur actuel, pour utilisation en monophasé, comporte quatre enrou- lements séparés, un premier moteur ou groupe d'enroulements 58 comprenant un enroulement bipolaire principal et auxiliaire et destiné à assurer le fonctionnement du compresseur à grande vitesse et un moteur séparé ou groupe d'enroulements 60 com- prenant un enroulement tétrapolaire principal et auxiliaire pour l'entraînement du compresseur à petite vitesse, tous ces enroulements étant bobinés sur le même noyau. Cette formule de conception du moteur permet d'optimaliser le rendement et les niveaux de couple de chaque groupe d'enroulements 58 et , indépendamment l'un de l'autre. Généralement, le moteur 24 qui, dans le cas présent, comprend les deux groupes d'enroulements de moteur à petite et grande vitesse 58 et 60, respectivement, possède un stator 61 et un rotor 62 réalisés au moyen d'un certain nombre de tôles distinctes 63 et 64 respectivement. Chacune des tôles 63 du stator 61 présente une ouverture centrale qui, lorsque les tôles sont empilées, détermine l'alésage 66 du stator. Cet alésage est dimensionné pour recevoir le rotor et ménager un entrefer prédéterminé 65 entre le diamètre intérieur du stator 61 et le diamètre extérieur du rotor 62. L'alésage 66 du stator tel qu'il est représenté sur la figure 2, présente aussi un certain nombre de logements déter- minant une série d'encoches réceptrices d'enroulements 68. Nor- malement, les enc'oches s'étendent radialement vers l'extérieur à partir de l'alésage 66 et communiquent avec cet alésage le long d'une extrémité du logement. En se reportant à la figure 3, on voit une représentation schématique de l'agencement des groupes d'enroulements petiter et grande vitesse 58 et 60, respectivement, caractérisé en ce que représente le premier enroulement principal ou de petite vi- tesse du moteur, qui, dans le cas présent, est un enroulement tétra- polaire et en ce que 72 représente un second enroulement principal ou de grande vitesse du moteur du groupe 60, qui, dans le cas présent, est un enroulement bipolaire. Coopérant avec l'enroulement principal 70 se trouve l'enroulement de dénarrage têtrapolaire 74 et, coopérant avec l'enroulement principal 72, 1'enroulement de démarrage bipolaire 76. On a déterminé que, dans les conditions normales de tem- pérature, le moteur du compresseur fonctionne, de fait, dans le mode à petite vitesse 70 à 95% du temps environ. Dès lors, il est avantageux d'étudier les enroulement tétrapolaires de petite vi- tesse du moteur en vue d'un rendement maximal. Le fonctionnement du moteur 24 du compresseur avec utilisation des enroulements 58, dans le mode bipolaire àgrande vitesse, seproduit d'habitude dans les plus mauvaises conditions, quand la puissance maximale est demandée au système. La présente invention prévoit un moyen de compenser le fait que les enroulements bipolaires de grande vitesse 60 du moteur fonctionnent réellement dans les plus mauvaises condi- tions. A cet effet, comme le montre schématiquement la figure 3 les enroulements bipolaires 60 du moteur sont disposés vers l'intérieur des encoches du stator par rapport aux enroule- ments tétrapolaires de petite vitesse 58 du moteur. Comme mentionné plus haut, le gaz d'aspiration relativement frais entrant dans le carter du compresseur à travers l'orifice d'entrée 44, traverse le moteur et, plus particulièrement, passe dans l'entrefer ou espace 65 entre le stator et le rotor. En conséquence, avec l'enroulement bipolaire dans cette posi- tion interne, une plus grande partie du gaz d'aspiration rela- tivement frais qui est dirigé sur les enroulements, s'écoule au-delà de l'enroulement bipolaire à travers l'espace ou entre- fer 65 du moteur entre rotor et stator. Ce supplément de re- froidissement permet la conception équilibrée actuelle laissant davantage d'espace de bobinage pour l'enroulement tétrapolaire de petite vitesse du moteur 58, ce qui a pour résultat d'opti- maliser les rendements du moteur aux deux vitesses. Etant donné que le moteur à enroulement tétrapolaire de petite vitesse 58 fonctionne dans les conditions les plus favorables caractérisées en ce que le refroidissement du moteur n'est pas critique et, par conséquent, requiert moins de refroidissement que le moteur à enroulement bipolaire de grande vitesse, il peut être agencé dans la position extérieure plus chaude des encoches de stator 68 o il reçoit moins de gaz d'aspiration quand celui-ci tra- verse le moteur. En se reportant maintenant à la figure 4, on peut voir le circuit de commande du moteur pour le bloc compresseur actuel à deux vitesses 11. Quoique le système actuel moteur et commande représenté soit du type monophasé, il faut noter que les mêmes principes de vitesse et de commande peuvent être adaptés a un système à courant triphasé. La tension d'alimentation en mono- phasé disponible aux conducteurs du secteur LI et L, est appliquée aux enroulements bipolaires de grande vitesse 72, 76 es a enroulements tétrapolaires de petite vitesse 70, 74 a. travers les contacteurs de grande et petite vitesse 78 et 80, res- pectivement. Le fonctionnement des deux contacteurs, comme on l'expliquera plus loin, est sous le contrôle du circuit de com- mande à basse tension, notamment d'un thermostat de commande d'ambiance bi-étagé 82. La tension d'alimentation des enroulements de petite vitesse 70, 74 provenant de Li (secteur 1) est appliquée à travers le conducteur 84, le contact 86 du contacteur 80 et le conducteur!06 au disjonc-eur. 88 du moteur. pa urtir du dis1 j oncteur 8 Le courant.traverse enroulement de démarrage 74, le conducteur 91, le contact 90 du contacteur 80 et le conduic- teur 92 et revient à L2 (secteur 2) à travers le condensateur de marche 94o Le circuit -i travers le condensateur de démarrage A pe'.i-te vitesse 96 est complété depuis le conducteur 92 à 1 O ra-.o' ?.,_ contact.s initialement fermés 98 d'un relais de COit i..?',:;i 'e fofndensateur 100. Le circuit à travers 1 enrou- 1. tta' d_ 'a.-I- 70 est complté à travers le conducteur 102, !- Con''acf _9i- du contac't-ur 80 et L2 (secteur 2). Le relais !CO0 sem[ci4e. tc^:ravers e condlucLteur 106, 6 0ô pour ouvrir le 7,n: -,j' ei reire r momentantmenret le condensateur de démarrage l '' i s le démarrage du mre e -ea 'h::i. est pplcu e aux enrOuLements de grande vi'e>Se i2 -?6r d/: ?is L1 fsects-Ru i): -i ravers le conducteur !, j,_ o c:.!du contacteur 8 le C-uicteur 113 et d l r, travers e disjonc-eur de grande vi -.sFe 1 14 du moteuro a. pa"t-ir d.u dîijcncteur I _ le circuit de l'enroulement de m,-&.. 7.2 et à tkrav.-sers un _conductor 11 5, le contact 117 du contacteur 78 et L2 (secte-ur 2) Egalementi à -art-ir du disjoncteur 114 4 la tension est appliquée à 1Denrou% lemtent de drmarrage 76 à. travers le conducteur 119, le contact 116 du contacteur 78, le conducteur 92, le condensateur de marche 94 et L2 (secteur 2). Le circuit du condensateur de démarrage grande vitesse 118 est complété depuis le conducteur 92 à travers les contacts initialement fermés 98 du relais 100, le contact 120 du relais de commutation grande vitesse 122 qui ferme le contact 120 lorsque le fonctionnement à grande vitesse est déclenché par le thermostat 82 comme cela sera expliqué ultérieurement. L'excitation du relais 122 complète également le circuit du condensateur de marche à grande vitesse 124 à travers le contact 125. En ce qui concerne les condensateurs de démarrage 96 et 118, il faut noter que le relais 122 ferme son contact 120 dans le circuit du condensateur de démarrage 118 avant que le relais 100 n'ouvre son contact 98 pour l'éliminer du circuit. Les circuits des deux condensateurs 118 (démarrage) et 124 (marche) ne sont complétés à travers les contacts du relais de commutation grande vitesse 120 et 125, respectivement, que lorsque le thermostat déclenche le fonctionnement à grande vitesse du compresseur. Alors que dans l'exemple présent, deux condensateurs de marche sont en circuit pendant la rotation à grande vitesse du moteur, il faut noter qu'il peut être avan- tageux, dans certaines applications, d'avoir aussi deux con- densateurs de marche en circuit pendant la rotation à petite vitesse. En effet, il doit être clair d'après la description qui précède que les enroulements de grande et de petite vitesses fonctionnent comme deux moteurs séparés utilisant un stator commun. Une autre caractéristique de la présente invention est le moyen de protection du moteur caractérisé en ce que, du fait de la disposition des deux enroulements de grande et de petite vitesses, des conjoncteurs-disjoncteurs 114 et 88 sé- parés et indepandants sont prévus pour chacun des deux enrou- lements nDúola e et ttrapolaire du moteur, respectivement. En fait, c iaque sous=sstème enroulement-disjoncteur peut être optimalise sans affectr lautre. Cela diff:- de l'utilisation de systeres plIoes seLei es à la temperatu:re seulement, qui limitent la température des moteur en coupant il'alimentation recteur ci-e: 7ue soit 1 -_rouliement Sounlis 2 échauff ement, du fait que -es s-sè-mes ne Ont as indépenfants. Avec la dispo- sition prévue ici, il e- pussible, dans certa!es conditions e fonctiornnement- que i 'ix des enroulements du poteur reste opérationnel lorsque le coujoncteur-disjoncteuir associé à l'autre group d'enroulements du moteur coupe le circuit cor- respondant. Par exemple, au cas o le conjoncteur-disjoncteur 88 associé aux enroulements de petite vitesse 70,74 du moteur détecte une condition anormale et coupe le circuit de ces en- roulements, le compresseur peut fonctionner en mode à grande vitesse grâce aux enroulements 72, 76 si les conditions de température sont telles que le thermostat, ainsi qu'il est expliqué ci-après, déclenche un fonctionnement à grande vitesse. Le rotor 62 étant en rotation dans le sens des aiguilles d'une montre comme l' ndique la flèche sur la figure 3, les conjonc- teurs-disjoncteurs 88 et 114 sont placés tangentiellement par rapport à l'orifice d'aspiration 44 de sorte que le disjoncteur de grande vitesse 114 est en aval de l'écoulement d'aspiration par rapport au disjoncteur de petite vitesse 88. Par suite de la grande vitesse du rotor, le gaz d'aspiration pénétrant dans l'orifice 44 est entraîné plus avant dans le sens de la flèche en grande vitesse qu'en petite vitesse. Avec cette dis- position, le conjoncteur-disjoncteur 114 reçoit davantage de gaz d'aspiration relativement frais quand le moteur tourne à grande vitesse ce qui assure une protection équilibrée entre disjoncteurs étant donné qu'ils connaissent des conditions limites quasi-semblables telles que débit de gaz, températures du moteur et températures internes autour du compresseur. Par suite de la conception des disjoncteurs, il est impératif qu'ils soient refroidis de manière à maintenir leurs contacts fermés dans les conditions normales de travail; sans cela, l'énergie interne qu'ils dégagent peut être suffisante pour qu'ils p-rovo- quent eun-mêmes leur déclenchement. On se reportera maintenant à la partie des commandes à basse tension du circuit, caractérisée en ce qu'un transfor- mateur 126 a son primaire branché aux bornes Li et L2 du secteur. La tension appliquée au thermostat bi-étagé 82 est fournie par un côté du secondaire du transformateur aux plots fixes 128 et des contacts 132 et 134 du premier et du second étages, respectivement. Pendant la réfrigération, tout accroissement de la température provoque d'abord l'entrée en contact de la partie mobile 136 du contact du premier étage 134, avec le plot fixe 130. La fermeture du contact 134 complète un circuit à basse tension à travers le contact 138 du relais de commuta- tion de vitesse 140. Le contact 138 est normalement en position fermée comme représenté sur la figure 4 et le courant traverse le plot fixe 142 pour exciter la bobine du relais du contacteur de petite vitesse 143 qui provoque la fermeture de tous les contacts 86, 90 et 104 du contacteur de petite vitesse 80. En conséquence, la tension eât appliquée au moteur à petite vitesse et le compresseur fonctionne à petite vitesse, les enroule- ments de petite vitesse 70 et 74 étant alimentés en tension comme décrit précédemment. Si la température continue à croître, cet accroissement provoque le transfertde lapartie mobile 144 du contact 132 sur le plot 128. La fermeture du contact 132 complète un premier circuit à basse tension à travers un relais 122 de commutation sur les condensateurs de grande vitesse provoquant, comme indiqué plus haut, la fermeture des contacts 120 et 125 qui complètent les circuits des condensateurs de démarrage et de marche à grande vitesse 118 et 124, respectivement; ainsi, les circuits nécessaires au fonctionnement à grande vitesse du mo- teur 58 sont établis afin que le compresseur puisse être en- traîné à grande vitesse après excitation des enroulements 72 et 76 comme décrit plus haut. En même temps, un autre circuit est complété à la fermeture du contact 132 pour l'excitation du relais de retard 146. L'action de retard du relais 146 pro- voque la fermeture de son contact 148 après un temps de retard prédéterminé qui, dans l'exemple décrit, se situe entre trente secondes et deux minutes. En se fermant, le contact 148 complète le circuit du relais de commutation de vitesses 140 qui s'excite et transfère le contact 138 sur le plot fixe 150; ceci excite la bobine du relais du contacteur de grande vitesse 152 pro- voguant la fermeture de tous les contacts 112, 116 et 117 du contacteur de grande vitesse 78 et, en conséquence, le compres- seur est entraîné à grande vitesse par le moteur 58 après mise sous tension des enroulements 72 et 76 comme décrit plus haut. Le relais de retard 146 et sa disposition dans le cir- cuit par rapport au relais de commutation de vitesses 140 pro- curent un retard dans le passage d'une vitesse à l'autre et, - en même temps, provoquent un démarrage forcé en petite vitesse quelle que soit la température ou les instructions du thermos- tat. Supposons que le système soit au repos et que les condi- tions de température soient telles qu'un fonctionnement à grande vitesse est nécessaire, et que le contact du second étage 132 soit fermé. Dans ce cas, un circuit est établi au démarrage eravers le relais 146. Dans ce mode, le système démarre pourtant à petite vitesse sous le contrôle du contact 142 jusqu'à ce que le temps de retard nécessaire s'achève et que le contact 148 se ferme et excite le relais 140 faisant basculer le contact 138 du côté grande vitesse 150. Ce démar- rage force ei, petice vitesse permet une baisse initiale de pression plus lente dans le carter 11 ce qui réduit ou ralentit la sortie du réfrigérant hors de l'huile par ébullition. Le démarrage du compresseur à grande vitesse peut entraîner un abaissement brusque de la pression dans le carter et, par suite, provoquer une activité d'ébullition du réfrigérant. Si cette activité est assez violente, elle entraîne l'huile avec le réfrigérant et/ou provoque la production de mousse ce qui a pour effet de perturber le système de lubrification du com- presseur. Dans les deux cas, le manque d'huile aux paliers du compresseur peut entraîner leur détérioration. Dans d'autres cas, une partie de l'huile accompagnant le réfrigérant ou mé- langée à lui, peut être introduite dans le cylindre qui devient inapte à la compression, ce qui peut aussi provoquer la dété- rioration des paliers. En cas de mélange biphasique entre l'huile et le réfri- gérant, le réfrigérant plus lourd se trouve au fond du réser- voir dans le carter et est entraîné vers les paliers à la place de l'huile. Grâce au démarrage en petite vitesse, l'échauffe- ment est progressif et le réfrigérant est évacué par ébulli- tion avant que les paliers ne puissent être endommagés. Dans la plupart des cas, le démarrage forcé en petite vitesse éli- mine les problèmes de réfrigérant liquide liés au démarrage du compresseur et réduit ou supprime la nécessité d'utiliser un dispositif de chauffage du réservoir. Une autre caractéristique de la commande décrite est son aptitude à changer la vitesse de rotation du moteur sans interruption de l'entraînement du compresseur par le moteur. Cette commande permèt le passage instantané d'une vitesse à l'autre après un temps de retard prédéterminé sans arrêt de la compression. En fonctionnement du compresseur àgrande vi- tesse, le contact 132 du second étage du thermostat peut s'ouvrir; la commande se fait alors à travers le contact 134 du premier étage du thermostat qui provoque le fonctionnement à petite vitesse. A ce moment, le relais de retard 146 est désexcité. Par suite du temps de retard intégré au relais 146, le compresseur continue à fonctionner à grande vitesse jusqu'à expiration du retard, moment o le contact 148 s'ouvre et le relais 140 se désexcite, provoquant le transfert du contact 138 du plot 150 au plot 142 pour compléter le circuit du relais du contacteur de petite vitesse 143; le moteur passe alors instan- tanément en petite vitesse sans interruption du fonctionnement du compresseur. Le passage de la petite à la grande vitesse s'effectue de la même manière, le compresseur fonctionnant pen- dant le temps de retard sans arrêt du moteur. s- R E V E N D I C A T I O N S 1. Compresseur de régrigération hermétique du type à carter extérieur étanche (10) contenant un mécanisme de com- pression (11) destiné à recevoir le gaz réfrigérant à partir d'un tuyau d'aspiration, comprimer le gaz réfrigérant puis le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur électrique (24) assurant la rotation du dispositif de l'arbre de commande (18) dans le mécanisme de compression, à petite et grande vitesse, alimenté en tension à partir d'une source monophasée, carac- térisé en ce que le moteur comprend:- un noyau magnétique à encoches (12); - un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse (70) placé de manière essentiellement uniforme à l'intérieur du noyau à encoches avec un enroulement tétrapolaire auxiliaire (74) logé dans ledit noyau en un emplacement contigu à l'en- roulement principal de petite vitesse;-et - un enroulement bipolaire principal de grande vitesse (72) placé dans le noyau à encoches avec un enroulement bipo- laire auxiliaire (76) logé dans ledit noyau en un emplacement contigu à l'enroulement bipolaire principal de grande vitesse. 2. Compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'enroulement têtrapo- laire principal (70) est logé dans un emplacement du noyau a encoches situé radialement le plus à l'extérieur et en ce que l'enroulement bipolaire principal (72) est logé dans un empla- cement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur des enroulements tétrapolaires. 3. Compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'enroulement tétra- polaire auxiliaire de petite vitesse (74) est placé dans le noyau à encoches en contact étroit avec l'enroulement tétrapo- laire principal (70) dans une position radialement plus à l'intérieur. 4. Compresseur de réfrigération hermétique selon la re- vendication 3, caractérisé en ce que l'enroulement bipolaire auxiliaire de grande vitesse (76) est placé dans le noyau à encoches en contact étroit avec l'enroulement bipolaire prin- cipal (72) dans une position radialement plus à l'intérieur. 5. Compresseur de réfrigération hermétique du type à carter extérieur étanche (10) contenant un mécanisme de com- pression (11) destiné à recevoir le gaz réfrigérant à partir d'un tuyau d'aspiration, comprimer le gaz réfrigérant puis le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur électrique (24) assurant la rotation du dispositif de l'arbre de commande (18) dans le mécanisme de compression, à petite et grande vitesses; alimenté en tension à partir d'une source en monophasé, ledit moteur comprenant: - un noyau magnétique à encoches (12); - un enroulement tétrapolaire principal de petite vi- tesse (70) placé de-manière essentiellement uniforme à l'inté- rieur du noyau magnétique à encoches, avec un enroulement tétra- polaire auxiliaire (74) logé dans ce noyau dans un emplacement contigu à l'enroulement principal de petite vitesse; - un enroulement bipolaire de grande vitesse (72) placé dans le noyau à encoches avec un enroulement bipolaire auxiliaire (76) logé dans ce noyau dans un emplacement contigu à l'enrou- lement bipolaire principal de grande vitesse; - un premier conjoncteur-disjoncteur (88) du moteur dis- posé en contact thermique étroit avec le groupe d'enroulements tétrapolaires principal et auxiliaire de petite vitesse (70, 74) branché électriquement en série entre la source de courant et - ledit groupe d'enroulements pour la commande de l'alimentation en tension du groupe d'enroulements tétrapolairesindépendam- ment du groupe d'enroulement bipolaire précité; et - un deuxième conjoncteur-disjoncteur (14). dispose en contact thermique étroit avec le groupe d'enroulements bipo- laires principal et auxiliaire de grande vitesse (72, 76) branché électriquement en série entre la source de courant et le groupe d'enroulements bipolaires indépendamment du groupe d'enroule- ments tétrapolaires précité, grâce à quoi le mecanisme d- zom- pression peut fonctionner à l'une des vitesses prévues quand le disjoncteur de l'autre vitesse coupe le circuit entre son groupe d'enroulements associé et la source d'alimentation. 6. Compresseur de réfrigération hermétique selon la re- vendication 5 caractérisé en ce que l'enroulement tétrapolaire principal (70) est situé dans l'emplacement radialement le plus extérieur du noyau magnétique à encoches, et en ce que l'enroulement bipolaire principal (72) est logé dans un empla- cement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement tétrapolaire. 7. Compresseur de réfrigération hermétique selon la re- vendication 6, caractérisé en ce que l'enroulement tétrapolaire auxiliaire de petite vitesse (74) est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enrou- lement principal de petite vitesse (70). 8. Compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 7, caractérisé en ce que l'enroulement bipolaire auxiliaire de grande vitesse (76) est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé raidalement à l'intérieur de l'en- roulement principal de grande vitesse (72). 9. Système de commande pour moto-compresseur de réfrigé- ration hermétique du type à carter extérieur étanche (11), con- tenant un mécanisme de compression (10) destiné à recevoir le gaz réfrigérant à partir d'un tuyau d'aspiration, à comprimer le gaz réfrigérant puis à le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur (24) assurant la rota-Lion du dispositif de l'arbre de commande (18) dans l'a mécanisme de compression, à petite et à grande vitesses, alimenté en tension à partir d'une source de courant électrique monophasé, A. Le moteur comprenant un noyau magnétique à encoches (12); (1) un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse (70) placé de manière essentiellement uniforme dans des emplacements du noyau magnétique à encoches situés radialement le plus à l'extérieur et un enroulement tétrapolaire auxiliaire (74) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enroulement principal de petite vitesse; (2) un enroulement bipolaire principal de grande vitesse (72) placé dans le noyau à encoches et un enroulement bipolaire auxiliaire (76) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enroulement bipolaire principal de grande vitesse (3) un premier conjoncteur-disjoncteur (88) du moteur disposé entre les enroulements tétrapolaires principal et auxiliaire de petite vitesse, (70,74), branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour commander l'alimentation en tension des enroulements tétra- polaires indépendamment des enroulements bipolaires; (4) un deuxième conjoncteur-disjoncteur (114) du moteur disposé entre les enroulements bipolaires principal et auxi- liaire de grande vitesse (72,76), branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour com- mander l'alimentation en tension des enroulements bipolaires indépendamment des enroulements tétrapolaires, grâce à quoi le mécanisme de compression peut fonctionner à l'une des deux vitesses lorsque le disjoncteur de l'autre vitesse coupe le circuit entre ses enroulements associés et la source de courant. B. Le système de commande comprenant un moyen de commu- tation (82) sensible à la température muni d'un premier et d'un second étage de commutation (132, 134). (1) un sélecteur de vitesse (140) disposé en série avec le premier étage de commutation (134) pouvant être actionné entre une position normale de petite vitesse pour la connexion des enroulements tétrapolaires à la source d'alimentation et une position de grande vitesse pour le branchement de l'enrou- lement bipolaire à ladite source; - (2) un moyen de commutation sur grande vitesse monté en série avec le contact du second étage et comprenant un relais à retard (146) pouvant être actionné après un temps prédéter- miané pour transférer le sélecteur de vitesse de la position normale de petite vitesse à la position de grande vitesse de manière que le moteur passe instantanément du mode de fonction- nement avec enroulement tétrapolaires au mode de fonctionnement avec enroulements bipolaires, à la fin du temps de retard pré- déterminé, sans interrompre le fonctionnement du mécanisme de compression. 10. Système de commande d'un compresseur de réfrigéra- tion hermétique selon la revendication 9, caractérisé en ce que le sélecteur de vitesse (140) comprend un relais excité à travers un dispositif à contact de retard pour le transfert du contact de sélection de vitesse de sa position normale de petite vitesse à la position de grande vitesse. 11. Système de commande d'un compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'enroulement tétrapolaire principal est logé dans l'emplacement du noyau Magnétique à encoches situé radialement le plus vers l'extérieur et en ce que l'enroulement bipolaire principal est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement tétrapolaire principal. 12. Système de commande d'un compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'en- roulement bipolaire auxiliaire de petite vitesse est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'in- térieur de l'enroulement principal de petite vitesse. 13. Système de commnande d'un compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'enroulement tétrapolaire auxiliaire de grande vitesse est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement principal de grande vitesse. 14. Méthode d'équipement d'un compresseur de réfrigéra- tion hermétique du type à carter extérieur étanche (10) con- tenant un mécanisme de compression (11) destiné à recevoir le gaz réfrigérant à partir d'un tuyau d'aspiration, à comprimer le gaz réfrigérant puis à le refouler dans un tuyau de décharge et un moteur électrique (24) assurant la rotation du dispositif de l'arbre de commande (18) dans le mécanisme de compression à petite et à grande vitesses, alimenté en tension à partir d'une source de courant électrique monophasé, caractérisé en ce qu'elle comprend - l'équipement du moteur avec un noyau magnétique à en- coches (12); - l'agencement d'un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse (70) de manière essentiellement uniforme dans le noyau magnétique à encoches avec un enroulement tétrapo- laire auxiliaire (74) logé dans un emplacement de ce noyau. contigu à l'enroulement principal de petite vitesse; - l'agencement d'un enroulement bipolaire principal (72) dans le noyau à encoches avec un enroulement bipolaire auxi- liaire (76) logé dans un emplacement de ce noyau contigu à l'enroulement bipolaire principal à grande vitesse. 15. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 14 caractérisée ence que l'enroulement tétrapolaire principal (70) est agencé dans l'emplacement du noyau magnétique à encoches situé radialement le plus à l'extérieur et l'enroulement bipolaire principal (72) dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement têtrapolaire principal. 16. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 15 caractérisée en ce que l'enroulement tétrapolaire auxiliaire de petite vitesse (74) est agencé dans un emplacement du noyau à encoches situé ra- dialement à l'intérieur de l'enroulement principal de petite vitesse (70). 17. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 16 caractérisée en ce que l'enroulement bipolaire auxiliaire de grande vitesse (76) est agencé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement principal de grande vitesse (72). 18. Méthode d'équipement d'un compresseur de réfrigéra- tion hermétique du type à carter extérieur étanche (10) conte- nant un mécanisme de compression (11} destiné à recevoir le gaz réfrigérant à partir d'un tuyau d'aspiration, à comprimer le gaz réfrigérant puis à le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur (24) assurant la rotation du dispositif de l'arbre de commande (18) dans le mécanisme de compression, à petite et grande vitesses, alimenté en tension à partir d'une sour- ae courant électrique monophasé, comprenant la fourniture d'un noyau magnétique à 1ncoches (12); - l'agencement d'un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse (70) placé de manière essentiellement uniforme dans le noyau magnétique à encoches avec un enroulement tétra- polaire auxiliaire (74) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enroulement principal de petite vitesse - l'agencement d'un enroulement bipolaire de grande 3x vitesse (72) placé dans le noyau magnétique à encoches avec un enroulement bipolaire auxiliaire (76) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enroulement bipolaire principal de grande vitesse. - l'agencement d'un premier conjoncteur-disjoncteur (88) du moteur entre les enroulements tétrapolaires principal et auxiliaire de petite vitesse (70,74), branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour la commande de l'alimentation des enroulements tétrapolaires, indépendamment des enroulements bipolaires; et - d'un deuxième conjoncteur-disjoncteur (ll4) entre les enroulements bipolaires principal et auxiliaire de grande vitesse (72, 76) branché électriquement en série entre la source de courant et les enroulements pour la commande de l'alimenta- tion en tension des enroulements bipolaires indépendamment des enroulements tétrapolaires, grâce à quoi le mécanisme de com- pression peut fonctionner à l'une des vitesses quand le dis- joncteur de l'autre vitesse coupe le circuit entre ses enrou- lements associés et la source de courant. 19. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 18, caractérisée en ce que l'enroulement tétrapolaire principal (70) est agencé dans l'emplacement du noyau magnétique à encoches situé radialement le plus à l'extérieur et en ce que lVenroulemnnt bipolaire principal (72) est logé dans un emplacement de ce noyau à en- coches situé radialement à ltintérieur de l3enroulement tétra- polaire. 20. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 19 caractérisée en ce que l'enroulement tétrapolaire auxiliaire de petite vitesse (74) est agencé dans un emplacement du noyau à encoches situé radia- lement à l'intérieur de l'enroulement principal de petite vitesse (70). 21. Méthode d'équipement du compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 20 caractérisée en ce que l'enroulement bipolaire auxiliaire de grande vitesse (76) est agencé dans un emplacement du noyau à encoches situé radiale- ment à l'intérieur de l'enroulement principal de grande vitesse (72). 22. Méthode d'équipement d'un système de commande pour moto-compresseur de réfrigération hermétique du type à carter extérieur étanche (10) contenant un mécanisme de compression (11t destiné à recevoir le gaz réfrigérant depuis un tuyau d'asniration, à comprimer le gaz réfrigérant puis à le refouler dans un tuyau de décharge, et un moteur (24) assurant la rotation du dispositif de l'arbre de commande (18) dans le mécanisme de compression à petite et grande vitesses, alimenté en tension à partir d'une source de courant électrique monophasé, carac- térisée en ce qu'elle comprend: A. L'équipement du moteur avec un noyau à encoches (12); (1) agencement d'un enroulement tétrapolaire principal de petite vitesse (70) de manière essentiellement uniforme dans des em- placements du noyau magnétique situés radialement le plus à l'extérieur et d'un enroulement tétrapolaire auxiliaire (74) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enrou- lement principal de petite vitesse; (2) agencement d'un enroulement bipolaire principal de grande vitesse (72) dans le noyau à encoches et d'un enroulement bipolaire auxiliaire (76) logé dans un emplacement du noyau à encoches contigu à l'enroulement bipolaire principal de grande vitesse; (3) agencement-d'un premier conjoncteur-disjoncteur (88) du moteur entre les enroulements tétrapolaires principal et auxi- liaire de petite vitesse (70,76), branché électriquement en série entre la source de courant et les enrcôlements pour la commande de l'alimentation en tension des enroulements tétra- polaires indépendamment des enroulements bipolki2es; (4) agehcement d'un second conjoncteur-disjonc'e-r (114) entre les enroulements bipolaires principal et auxiliaire de grande. vitesse (72,76)branché électriquement en série enître la source de courant et les enroulements pour la commande de l'alimenta- tion en tension des enroulements bipolaires indépendamment des enroulements tétrapolaires, grâce à quoi le mécanisme de com- pression peut fonctionner à l'une des vitesses quand le dis- joncteur de l'autre vitesse coupe-le circuit entre son enrou- lement associé et la source de courant; B. L'équipement du système de commande avec un moyen de commutation sensible à la température (82), muni d'un premier et d'un second étage de commutation (132,134). (1) fourniture d'un sélecteur de vitesses (140) monté en série avec le premier étage de commutation (134) et pouvant être actionné entre une position normale de petite vitesse pour la connexion des enroulements tétrapolaires à la source d'alimen- tation, et une position de grande vitesse pour la connexion des enroulements bipolaires à ladite source (2) fourniture d'un moyen de commutation sur grande vitesse disposé en série avec le second étage de commutation (132) et comprenant un dispositif de retard (146) pouvant être actionné à la fin d'un temps de retard prédéterminé afin de commuter le sélecteur de vitesse de la position normale de petite vitesse sur la position de grande vitesse de sorte que le moteur passe instantanément du mode de fonctionnement avec enroulements tétrapolaires au mode de fonctionnement avec enroulements bipolaires à la fin du temps de retard prédéter- miné, sans interrompre le fonctionnement du mécanisme de com- pression. 23. Méthode d'équipement du système de commande d'un compresseur de réfrigération selon la revendication 22, carac- térisée en ce que le sélecteur de vitesse est équipé d'un relais qui s'excite à travers le contact (148) du dispositif de retard, afin de transférer le contact (138) du sélecteur de vitesse de la position normale de petite vitesse (142) sur la position de grande vitesse (150). 24. Méthode d'équipement du système de commande d'un compresseur de réfrigération selon la revendication 23, carac- térisé en ce que l'enroulement tétrapolaire principal (70) est logé dans l'emplacement du noyau magnétique à encoches situé radialement le plus vers l'extérieur ét en ce que-l'enroulement bipolaire principal (72) se trouve dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement tétrapolaire principal. 25. Méthode d'équipement du système de commande d'un compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'enroulement tétrapolaire auxiliaire (74) de petite vitesse est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement prin- cipal de petite vitesse (70). 26. Méthode d'équipement du système de commande d'un compresseur de réfrigération hermétique selon la revendication , caractérisé en ce que l'enroulement bipolaire auxiliaire de grande vitesse (76) est logé dans un emplacement du noyau à encoches situé radialement à l'intérieur de l'enroulement prin- cipal de grande vitesse (72).