FR 2468832 A1 19810508 FR 8023934 A 19801107 246883' "Perfectionnements aux dispositifs et procédés pour réaliser une réaction, telle qu'une combustion, entre un solide et un gaz". On connaît, dans la technique antérieure, des brûleurs à charbon avec désulfuration en lit fluide utilisant des sorbants tels que du calcaire. Toutefois, ces dispositifs de l'art antérieur se sont révélés peu satisfaisants. Ils sont apparuscaractérisés par une utilisation inefficace des sorbants, une élimination inadéquate du soufre à moins que l'on se résigne à une utilisation si inefficace des sor- bants qu'elle n'est pas économiquement acceptable, et par une impossibilité pratique d'utiliser de nombreux matériaux sorbants disponibles. L'utilisation de calcaires plus ten- dres a pour résultats une fragmentation et un entraînement de particules par les gaz avant que le sorbant ait convena- blement réagi; l'utilisation de calcaires plus durs con- duit à la formation d'un revêtement de sulfate qui diminue la réactivité. Le calcaire en grosses particules que les dispositifs de l'art antérieur laisseiitse décharger a obligé les spécialistes chargés de la conception des installations à utiliser un plus grand espacement des tubes de vapeur, le résultat étant un prix de revient accru des chaudières. Des efforts pour brûler du charbon dans des dispositifs de combustion à lit fluide se sont heurtés à des problèmes aussi bien lors de la marche à une allure inférieure à la capacité maximum que lors de la période de préchauffage pour la mise en route; de nombreux spécialistes de l'art antérieur l'ont reconnu. Une approche en vue de résoudre le problème de la marche à allure réduite a consisté à utiliser d'assez nombreux dispositifs de combustion et à interrompre totalement le fonctionnement d'au moins un de ces multiples dispositifs unitaires. Une autre approche a consisté à faire alterner simplement assez fréquemment des périodes de fonctionnement et de mise à l'arrêt d'un seul et unique dispositif de combustion. De telles solutions obligent à prévoir des appareillages auxiliaires compli- qués, d'utilisation peu commode, ne permettant qu'une fai- ble variation du régime de marche entre la pleine puissance et la combustion à puissance réduite, ou bien ont été ca- ractérisées par un rapport de réduction de régime de marche indésirablement bas, ou bien rendent peu pratique la réduc- tion du régime de marche à moins que l'on n'accepte les frais entraînés par des remises en marche s'accompagnant de pertes de temps; il va sans dire que plusieurs de ces in- convénients peuvent s'observer lorsqu'on adopte une solu- tion particulière donnée. L'art antérieur a aussi conduit à renoncer à l'utilisation d'air en excès permettant le refroidissement du lit au cours d'une période de fonction- nement à marche réduite. Conformément à la présente invention, on a découvert qu'un gaz (tel que les produits de la combustion de char- bon) peut être admis à réagir avec une substance solide (telle que du calcaire) dans un dispositif à lit fluide, la réaction s'effectuant avec une bonne efficacité et un haut rendement si le gaz, lorsqu'il est admis à pénétrer dans le lit fluideest contraint à suivre un parcours modifié par des chicaces ou des agencements analogues de façon telle que le gaz ne puisse pas, par.choc sur le solide, le frac- turer et le fragmenter en particules si ledit solide est lui-même choisi de façon-telle que son allure d'attrition par usure dans le lit-soit convenablement grande (par "con- venablement grande", on entend une allure de production de microfragments supérieure à l'allure de formation d'un re- vêtement, par exemple de sulfate de calcium), si on a incorporé au lit fluide assez d'une matière ("pierraille") qui ne se fragmente pas facilement, de manière à maintenir une hauteur de lit désirée, si des moyens de déversement par trop-plein sont prévus pour réaliser une régulation de la profondeur du lit, de façon telle qu'une attrition in- tervienne par des mouvements de frottement dans le lit, ce qui aboutit à une formation constante de très petites par- ticules ("microfragments"), et si du solide est ajouté à une allure calculée de manière à satisfaire le degré de réaction désiré. Des particules formées par attrition dans le lit sont extrêmement petites (leur diamètre est, par exemple, de 3 microns), et elles sont produites à la suite d'un effet de frottement superficiel ainsi qu'on l'a noté dans l'art antérieur ("Experimental and Engineering Support of the FBC program", D.L. Kearns et ai., Westinghouse Research'Labs, Pittsburgh, Pennsylvanie, Rapport mensuel NO 14 aux United States E.P.A., Contrat 6802-2132, janvier 1977). (Du gaz émis au niveau des orifices d'un distribu- teur non pourvus de chicanes est admis à se déplacer assez vite pour que les particules entraînées se heurtent violem- ment et se fracassent en petits éclats, la granulométrie des fragments ainsi produits étant très étendue, et bon nombre des particules ainsi formées étant trop petites pour rester dans le lit mais étant cependant trop grosses pour absorber effectivement S02 au cours de leur entraînement hors du lit.) On a découvert qu'il est possible de réaliser une mar- che à régime réduit très efficace dans un dispositif de combustion fluidisé, exempt de tous les inconvénients sus- mentionné des dispositifs de l'art antérieur, s'il est pré- vu deux zones dans lesquelles des portions des matériaux constitutifs du lit peuvent être conservées et emmagasi- nées, une première portion étant une partie inférieure de la zone de combustion réelle en lit fluidisé, située au- dessous de tubes de refroidissement dans la partie supérieu- re de la zone de combustion et une zone de conservation sé- parée jusqu'à laquelle et à partir de laquelle du matériau constitutif du lit peut être transféré à partir de la pre- mière zone et jusqu'à la première zone afin, respective- ment, d'abaisser les niveaux de matériaux au-dessous des tubes de refroidissement ou d'élever le niveau dans les tubes de refroidissement, un refroidissement adéquat du lit étant réalisé quand son niveau est situé au-dessous des tu- bes, en soufflant au travers de l'air en excès, la profon- deur au-dessous desdits tubes étant telle que la première zone de conservation et d'emmagasinage puisse être admise à fonctionner à la manière d'un dispositif de combustion à lit fluide même lorsque la profondeur n'est pas plus gran- de. L'invention possède l'avantage supplémentaire d'amé- liorer beaucoup le préchauffage, nouvelle exigence qui a soulevé une difficulté (utilisation de brûleurs plus gros et plus coûteux, et production indésirable de suie et d'hy- drocarbures imbrûlés), aussi bien que de rendre pratique le préchauffage avec diverses sources d'énergie (y compris combustibles gazeux, liquides, solides, et l'électricité). On a découvert que si l'on prévoit une combustion (or- dinairement dans de l'oxygène provenant d'air primaire) sans sorbant présent dans une zone fluidisée amont (en courant lent, de façon telle que le matériau constitutif de matrice ne quitte pas le lit), et si l'on prévoit un trai- tement avec un sorbant (par exemple, du calcaire) ou un autre traitement, dans une zone fluidisée agencée en aval, il est possible de réaliser une souplesse de fonctionnement considérablement améliorée et dans des conditions optimales. Il est possible de faire fonctionner la zone de combustion, avec de nombreux charbonsx à des températures plus élevées, ce qui améliore le rendement du combustible et du système, et aussi sans-provoquer (à cause de l'absence de calcaire) une corrosion gOnante de la surface des tubes d'eau exposée aux flammes. Ceci rend possible aussi de fixer à des va- leurs optimales les rapports du combustible à l'air et la teneur en solides fragmentés en particules (matière et di- mensions) choisis et utilisés dans chaque zone. Une com- bustion effectuée de la manière qui vient d'être décrite rend aussi possible une élimination optimale de monoxyde de carbone et d'oxydes d'azote. Le rendement de combustion est accru au maximum quand le lit de combustion est admis à fonctionner à la température la plus élevée possible, in- férieure cependant à la température de fusion des cendres, et en la présence d'un excès d'air au niveau du lit de com- bustion ou en aval de ce lit; une formation de NO, est minimisée en faisant fonctionner le lit de combustion à une température similairement élevée, et aussi en permettant à l'oxyde d'azote associé aux substances volatiles de se t4ouver chimiquement réduit en azote moléculaire dans le lit aval en présence de substance carbonisée et d'un petit excès d'oxygène; une formation de monoxyde de carbone est minimisée en effectuant une combustion avec un excès d'air, à une température supérieure à 7770C; une élimination de bioxyde de soufre est favorisée au maximum en faisant fonc- tionner le lit aval à 8430C 2800 en présence d'un excès d'oxygène; la présence de la substance carbonisée néces- saire pour réduire le NOx associé aux substances volatiles est favorisée par la combustion de charbon dans une atmo- sphère réductrice régnant dans le lit de combustion; le fait d'omettre un sorbant dans la zone de combustion per- met de chauffer les tubes à des températures plus élevées sans risquer une corrosion exagérée de la surface desdits tubes léchée par les flammes; et les températures plus élevées du fluide chauffé ainsi permises permettent aussi d'accroître le rendement et l'efficacité du système. L'invention pourra être mieux comprise à l'aide du complément de description qui suit et à l'aide des dessins ci-annexés, qui concernent des modes de réalisation de l'invention choisis à titre d'exemples bien entendu non limitatifs. La fig. 1 de ces dessins représente schématiquement, partie en élévation et partie en coupe verticale, le mode de réalisation d'un dispositif selon l'invention présente- ment considéré comme étant le plus avantageux. La fig. 2 représente en coupe longitudinale un ajutage et une portion d'un tube de vapeur d'eau utilisés dans le mode de réalisation représenté fig. 1. La fig. 3 montre en coupe verticale une portion d'un capuchon à barbotage installé dans le montage distributeur médian du mode de réalisation représenté fig. 1. La fig. 4 montre en élévation, et partiellement en coupe verticale, un capuchon à barbotage et une portion du montage distributeur supérieur du mode de réalisation re- présenté fig. 1. La fig. 5 montre en coupe verticale un joint dilata- ble utilisé pour monter la plaque distributrice inférieure dans le mode de réalisation représenté fig. 1. La fig. 6 est un schéma du système de circulation d' eau utilisé dans le mode de réalisation représenté fig. 1. La fig. 7 montre en élévation de profil, partiellement en coupe verticale et partiellement avec des portions arra- chées, un agencement servant à sécher, puis broyer du char- bon et pour le transporter ensuite vers l'installation re- présentée fig. 1. La fig. 8 montre en élévation de profil, et pour la majeure partie en coupe verticale, un pot à calcaire utili- sable pour enlever du calcaire à partir de l'installation représentée fig. 1. La fig. 9, enfin, représente schématiquement une ins- tallation pour la combustion et la désulfuration de charbon. On décrit ci-après en détail un mode de réalisation préféré de la présente invention. On a représenté fig. 1, schématiquement, un dispositif 1-5 de combustiondésulfuration à trois lits, tous les trois fluidisés; ce dispositif est désigné globalement par la référence 200. Une enveloppe métallique 202 entoure des couches de réfractaire 204 et 206 qui sont respectivement d'une densité inférieure et d'une densité supérieure. Il se trouve ainsi établie une installation complète qui repo- se sur des supports 208. Des plaques distributrices métal- liques 210,.212 et 214 s'étendent transversalement à l'in- térieur de l'enveloppe 202 pour définir les fonds inféri- eurs de trois lits fluidisés, à savoir un lit inférieur pour conserver du sable, un lit médian de combustion, et un lit supérieur de désulfuration. Le lit inférieur 210 est situé au-dessus Pune cham- bre d'insufflation alimentée par une boite à vent 216 et permettant de faire pénétrer de l'air de fluidisation au travers de la plaque distributrice inférieure 210 jusque dans le lit de sable reposant sur cette plaque 210. De multiples capuchons de barbotage 218 s'étendent au travers de la plaque 210 (sur laquelle s'étend un panneau isolant, non représenté, servant à éviter des zones chaudes) qui est e4le-même maintenue en place par des joints dilatables 219. Au travers de l'enveloppe 202 et au-dessus des capuchons 218 s'étend une conduite 220 qui sert à éliminer des cen- dres grossières et à transférer vers une trémie non repré- sentée, équipée de sacs de filtrage, le matériau constitu- tif de lit en excès. Le lit médian de combustion est établi au-dessus d'une chambre d'insufflation 227 servant à amener de l'air de com- bustion et de fluidisation jusque dans ce lit médian. De multiples capuchons de barbotage 224 s'étendent au travers d'une plaque distributrice 212 et d'une chemise à eau 225 qui sert à refroidir la plaque 212 pour empêcher qu'elle se gondole. Une couche d'isolant 228 repose sur la plaque 212 autour de chacun des capuchons 224, et une couche de pier- res 230 (qui sont en réalité des fragments grossiers de quartz dont la granulométrie s'étend d'environ 9 mm à en- viron 25 mm de diamètre) recouvre l'isolant 228. Une cou- che similaire d'isolant 229 est fixée (par des moyens non représentés) sur le fond inférieur de la chemise d'eau 225, et sert à minimiser les pertes de chaleur par transmission jusqu'à l'eau que contient la chemise 225. Au-dessus des capuchons de barbotage 224 est agencée une conduite 232 d'amenée de charbon qui dépose du charbon à la partie infé- rieure du lit de combustion, juste au-dessus des capuchons de barbotage 224. (Une telle amenée du charbon sous le lit permet d'utiliser des fines de houille dans la charge qui sans cela, c'est-à-dire si on effectuait l'amenée sur le lit, seraient soufflées et entraînées hors du lit sans y brûler. Une amenée sur le lit aurait aussi l'inconvénient de rendre difficile le fonctionnement du lit dans une autre position qu'à pleine charge, c'est-à-dire avec du sable cou- vrant le dessus des tubes de vapeur 234. A des niveaux in- férieurs du sable, et avec une amenée de charbon sur le lit, le charbon tomberait jusque sur les tubes de vapeur, et une agglomération de charbon imbrûlé ne tarderait pas à s'établir. L'inaptitude à fonctionner à des niveaux ré- duits de sable dans le lit médian empocherait d'utiliser les méthodes préférées de fonctionnement à marche réduite et de remise en marche telles qu'on les décrira ci-après). Au-dessus de la conduite 232 et en travers par rapport au lit de combustion s'étendent des tubes de vapeur d'eau 234 dont les extrémités sont montées dans des tôles-sup- ports de tubes 235 (dont une se trouve représentée en poin- tillé) qui définissent des collecteurs pour l'introduction d'eau jusque dans les tubes et pour la sortie d'eau et de vapeur à partir desdits tubes. Ces tubes 234 sont espacés et occupent 25 % du volume limité par l'enveloppe dans la zone comprise entre la rangée supérieure de tubes et la rangée inférieure de tubes. Le lit supérieur de désulfuration est agencé au-dessus d'un tube perforé 236 d'amenée d'air secondaire; ce tube est percé de deux rangées de trous 238 inclinés vers le bas selon un angle de 300 pour répartir l'air secondaire au- dessous du lit supérieur; il est prévu une troisième ran- gée de trous 240 sur la génératrice inférieure du tube pour expulser par soufflage toutes particules qui auraient pu pénétrer dans le tube. Audessus du tube 236 est agencée une chemise d'eau 242 qui sert à refroidir la plaque dis- tributrice 214 afin d'empêcher qu'elle se gondole. Des chicanes 244 (une représentée) servent à maintenir la vitesse de circulation de l'eau de refroidissement à une valeur assez grande pour éviter l'établissement de zones locales surchauffées qui pourraient provoquer des dommages. De multiples capuchons de barbotage 246 s'étendent au tra- vers de la chemise d'eau 242 et de la plaque 214. Une cou- che d'isolant 248 repose sur la plaque 214 autour de cha- cun des capuchons 246, et une couche de pierres 250 (les mêmes matières que pour les pierres 230) recouvre l'isolant 248 et les capuchons 246. Une couche similaire d'isolant 249 est fixée au fond inférieur de la chemise d'eau 242. Ce dernier isolant sert au mêmes fins que celui prévu sur -30 la plaque distributrice et sur la chemise d'eau du lit mé- dian. (Les pierres 250 servent à permettre aux gaz issus des capuchons 246 de se répartir latéralement sur le dis- tributeur, en les faisant ainsi pénétrer dans le lit supé- rieur à une vitesse suffisamment faible pour éviter une Fragmentation exagérée des particules de calcaire). Au- dessus du lit supérieur sont agencées trois rangées de tubes 252 servant à renvoyer des particules jusque dans le lit. Chaque tube faisant partie de la rangée médiane est placé directement au-dessus d'un tube correspondant faisant partie de la rangée inférieure, mais chacun des tubes fai- sant partie de la rangée supérieure est placé à mi-distance entre chaque paire adjacente de tubes faisant partie des deux rangées inférieures. Cet agencement évite la possibi- lité d'une ligne de visée s'ouvrant sous un angle quelcon- que au-travers du faisceau de tubes, et a pour effet que toute particule éjectée hors du lit doit obligatoirement heurter un des tubes avant de quitter le lit, ce qui réduit sa vitesse et diminue le risque de projections de particu- les jusque dans le franc-bord. (On peut utilement agencer un faisbeau similaire de tubes au-dessus du deuxième lit, c'est-à-dire du lit de combustion). Les tubes 252 sont supportés à proximité de leurs extrémités et en des posi- tions espacées le long de leur longueur par des tales per- forées 254 (dont une seule est représentée), qui sont elles-mêmes supportées à partir de l'enveloppe 202 par des tiges 256. Au-dessus des tubes 252 s'étend une conduite 258 d'amenée de calcaire qui sert à déposer du calcaire dans le lit de désulfuration jusqu'à un niveau situé juste au-dessus de la rangée supérieure de tubes 252. Le calcai- re tombe à partir d'un té de sortie 259 du tube 258 au travers d'un intervalle (non représenté) ménagé dans le faisceau de tubes 252; sans cet intervalle, quelques par- ticules de calcaire pourraient être trop grosses pour pas- ser au travers du faisceau de tubes. Une colonne de des- cente 260 de calcaire coopère avec un pot à calcaire (non représenté.fig. l mais représenté fig. 8) servant à mainte- nir le niveau de calcaire juste au-dessus des tubes 252 et à évacuer, hors de l'installation, le calcaire usé. Des gaz désulfurés chauds sortent par une conduite de fumées 262 qui peut les transférer à une chaudière dans laquelle ils cèdent leur chaleur sensible, puis à une batterie de sacs filtrants pour en séparer toutes cendres ou autres particules ayant pu s'échapper du lit supérieur; ils sont Analement envoyés à une cheminée. Une colonne de remontée 264 et une colonne de descente 266 permettent de transférer du matériau constitutif de lit depuis le lit inférieur jusqu'au lit médian et vice versa, pour réaliser un préchauffage et une mise en régime de marche réduit (ces deux opérations étant déccites plus en détail ci-après). L'agencement de remontée 264 comporte une conduite de remontée 268 qui, lorsqu'une porte 270 est ouverte par un dispositif de commande 272 (représenté en pointillé car il est agencé à l'extérieur de l'enveloppe 202), permet le prélèvement de matériau constitutif de lit à partir du lit inférieur et son soufflage,par de l'air sous-pression injecté par un tube 274, jusque dans le lit médian au travers d'une porte 276, qui est maintenue norma- lement fermée par l'effet de la pesanteur pour empêcher un remplissage de la conduite de remontée par du matériau constitutif de lit quand elle n'est pas utilisée, mais qui s'ouvre en réponse à la poussée du matériau constitutif de lit soufflé depuis le lit inférieur. Le niveau normal de matériau constitutif de lit pour que le dispositif de com- bustion fonctionne à sa capacité de 100 % est situé juste au-dessus des plus hauts tubes de vapeur, comme le montre la fig. 1. On utilise des raccords renforcés 278 et 279 aux coudes de passage du matériau constitutif de lit afin d'y éviter une usure trop rapide de la paroi du tube de la colonne de remontée. L'agencement de descente 266 comporte une conduite de descente 280 qui, lorsqu'une porte 282 est ouverte par un dispositif de commande 284 (représenté en pointillé parce qu'il est monté à l'extérieur de l'enveloppe), permet à du matériau constitutif de lit qui-a pénétré dans la conduite à partir du lit médian d'être transféré par une vis d'ali- mentation jusque dans le lit inférieur. En fonctionnement normal, il convient que la conduite de descente 280 soit remplie de matériau constitutif de lit agissant comme joint résistant à la pression pour que de l'air provenant d'une chambre d'insufflation 227 ne soit pas capable d'empêcher le matériau constitutif de lit de descendre dans cette con- duite. Un raccord renforcé 281 est agencé là oe la con- duite 280 fait un coude brusque pour empêcher une usure trop rapide de la conduite au niveau de ce coude. Il convient de considérer des détails particuliers de construction de l'installation représentée fig. 1. Chaque tube de chaudière 234 comporte un ajutage 288 (fig. 2) em- manché dans celle de ses extrémités qui est raccordée au collecteur d'admission d'eau. Le but de cet ajutage est de permettre à de l'eau de pénétrer jusque dans un tube de va- peur et de s'y écouler, un tel écoulement ne se produisant pas seulement dans les tubes inférieurs parce que la pres- sion hydrostatique est plus grande pour eux. Si de l'eau cesse de s'écouler dans un tube, il risque de subir très rapidement une surchauffe. Avec l'ajutage, la résistance primaire à l'écoulement est la perte de charge (ou de pres- sion) au travers de liajutage, qui est la même pour tous les tubes, de sorte que les tubes inférieurs cessent de procurer à l'eau un parcours d'écoulement sensiblement plus facile. La fig. 3 montre un capuchon de barbotage 224 agencé dans la plaque distributrice médiane 212. Ce capuchon 224 comporte un embout 290 et un capuchon proprement dit 292, ou coiffe. L'embout 290 est emmanché au travers d'un trou percé dans la plaque 212 et au travers d'un tube mis en place dans la chemise d'eau 225 (non représentée fig. 3 voir la fig. 4 concernant la même construction d'un capu- chon de barbotage agencé dans le lit supérieur). Juste au- dessous de la coiffe 292 sont percés quatre trous 294 ra- dialement espacés (dont trois seulement sont représentés) ménagés dans la paroi latérale de l'embout 290. La coiffe 292 comporte un épaulement annulaire 296 qui agit à la fa- çon d'une ombrelle sur les trous 294 pour empêcher que du sable (ou, dans le lit supérieur, du calcaire et du sable) puisse tomber dans les trous et "pleurer" jusque sur le lit situé au-dessous quand le brûleuir est éteint. En réa- lité, un tel ruissellement pose un problème bien moins aigu dans le lit supérieur car il s'y trouve des pierres V0 assurant une protection contre un tel ruissellement de sable et de calcaire. Le diamètre de l'épaulement 296 est choisi de façon telle qu'un angle a mesuré depuis le bord inférieur externe de l'épaulement jusqu'à la surface inter- ne inférieure de l'un des trous 294 (fig. 3) soit inférieur à l'angle de repos (ou d'éboulement) du sable (ou du calcai- re), qui est l'angle que forme un tas de matériau en parti- cules avec la base sur laquelle il repose. L'angle de re- pos pour le sable utilisé dans l'installation représentée fig. 1 est égal à 370. En fait, pour calculer l'angle oc, il convient de retrancher d'abord, à partir du diamètre du trou 294, le diamètre des particules, puis de choisir un diamètre d'épaulement qui, lorsqu'on trace une.ligne depuis le bord de l'épaulement jusqu'au fond du trou 294 moins le diamètre d'une particule (comme l'indique la fig. 3), donne- ra un angle plus petit que l'angle de repos. On peut cal- culer l'angle a de cette manière car on a constaté qu'une simple couche (ou monocouche) de particules ne pourra pas tomber dans un des trous. Les capuchons de barbotage 218 et 246 sont semblables aux capuchons de barbotage 224, à leur dimension près. Tous les capuchons de barbotage peuvent être enlevés de leurs plaquesdistributrices respectives, afin d'en permettre le remplacement facile. Chaque capuchon de barbotage 246 du lit supérieur est emmanché au travers d'un tube 298 (fig. 4) placé dans une chemise d'eau 242 et y est coincé par une virole 300. Un demi-raccord 251 est fileté au bas de l'embout 290 pour le fixer dans le trou. A l'exception de la virole 300 et du demiraccord 251, le capuchon de barbotage 246 est maintenu relativement isolé du tube 298 et de la chemise d'eau 242 afin de permettre que ledit ca- puchon de barbotage puisse s'échauffer Jusqu'à une tempé- rature plus élevée que celle du distributeur, pour braler tous goudrons ou autres substances volatiles susceptibles de s'accumuler sur les capuchons au cours de la mise en marche. Parce que cette fonction de combustion des sub- stances volatiles abrège la durée de service utile des ca- puchons de barbotage, la possibilité d'un remplacement fa- ckle desdits capuchons sans qu'il soit nécessaire de rem- placer le distributeur constitue un avantage précieux. La fig. 5 montre un joint dilatable 219 pour la plaque distributrice inférieure 210. Un tel joint 219 comporte un élément 302 en forme de L qui est boulonné avec un jeu no- table à la face inférieure externe de la plaque 210 par * des boulons 304 (dont un seul est représenté). Une corniè- re en fer 306 est assujettie à l'enveloppe 202 et s'étend vers l'intérieur au travers des couches réfractaires 204 et 206 jusque dans l'espace compris entre la plaque 210 et 1' élément 302. La cornière 306 étend la longueur de la pla- que 210 dans la direction s'étendant hors du plan du papier, tout comme le fait l'élément 302. Toutefois, des traits de scie espacés 308 (dont un seul est représenté fig. 5) sont découpés dans la cornière 306 pour permettre une dilatation latérale de la cornière sous l'effet-d'un échauffement, en particulier au bord extérieur de la cornière en fer. Quand la plaque 210 se dilate dans la direction des flèches (visi- bles fig. 5) quand le br leur fonctionne, un espace est mé- nagé pour cette dilatation parce que le bord extérieur de la cornière 306 est lui-même espacé du boulon 304 et parce que, d'une manière correspondante, les bords extérieurs de la plaque 210 et de l'élément 302 sont espacés du réfrac- taire 206. Des joints 219 empêchent ainsi la plaque 210 de se gondoler. Un boulon 304 assujettit mutuellement la pla- que 210 et l'élément 302 en réalisant une étanchéité suf- fisante pour minimiser des fuites de gaz au travers du joint, le serrage réalisé étant toutefois assez lâche pour permettre un libre déplacement latéral de la plaque et de l'élément en forme de L par rapport à la cornière. Des joints 219 assujettissent la plaque 210 à l'enveloppe 202 sur au moins trois côtés. On peut prévoir, sur le quatriè- me côté, soit un autre joint 219, soit une rainure ménagée dans la paroi intérieure de l'enveloppe. La fig. 6 montre une portion d'un système de circula- tion d'eau pour une installation 200 de combustion et dé- sulfuration. De l'eau alimentaire pénètre dans le système par une conduite de retour 328 et est pompée par une pompe 312 de circulation qui la refoule par une conduite 314 jusque dans le collecteur d'admission (non représenté car il se trouve situé sur le côté du brûleur qui se trouve à l'opposé de celui que montre la fig. 6) alimentant les tu- bes de vapeur 234, après quoi cette eau passe dans lesdits tubes de vapeur 234, puis dans le collecteur de sortie 316 et ressort par une conduite 318. De la vapeur est séparée de l'eau dans le collecteur de sortie 316 et en sort par une conduite fournissant de la vapeur, 320. Une conduite 322 transfère une portion de l'eau depuis la pompe de cir- culation jusqui'à une chemise d'eau 242 servant à refroidir la plaque distributrice supérieure. De l'eau sort de cette chemise 242 par une conduite 324 qui la ramène au collecteur de sortie 316 dont elle ressort par une conduite 318. Bien que les conduites ne soient pas représentées, un agencement similaire est prévu pour la chemise d'eau 225 (non repré- sentée fig. 6). Un tambour de vapeur 326, dispositif sé- paré placé le long de l'installation 200 de combustion et de désulfuration, fournit de l'eau au système pour faire l'appoint d'eau qui est perdue par suite de la production de vapeur dans le dispositif de combustion et pour garan- tir qu'il y aura toujours assez d'eau pour assurer un bon fonctionnement de la pompe 312. Le tambour de vapeur 326 comporte une conduite 328 d'amenée d'eau alimentaire et une conduite de sortie 330, cette dernière servant à four- nir de l'eau à la pompe 312. Un montage 332 comprenant une valve à flotteur fournit de l'eau additionnelle pouvant être admise dans le tambour de vapeur par une conduite 328 chaque fois que le niveau de l'eau dans ce tambour descend au-dessous d'une certaine hauteur. Une conduite 334 sert à noyer les tubes de vapeur 234 avec de l'eau pour une in- terruption d'urgence en cas de péril, afin d'empocher une surchauffe desdits tubes. Une valve 336 à solénoïde réa- lise automatiquement une admission de cette eau de noyage pour une telle interruption d'urgence. Une conduite d'é- vent 338 fait communiquer le tambour de vapeur avec la conduite 320 de débit de vapeur pour éviter l'établissement d'une pression de vapeur positive ou négative dans le tam- bour de vapeur 326. Le circuit d'eau pour l'installation de combustiondésulfuration est établi en parallèle avec le circuit d'eau de la chaudière (non représentée) comme suit. La conduite assurant un retour d'eau à la conduite 328 est aussi raccordée à l'adrni8sion d'eau de la chaudière, et la conduite de vapeur admettant de la vapeur à l'installation d'utilisation de vapeur, qui est raccordée à la conduite 320,est aussi raccordée à la sortie de vapeur de la chaudière. Si l'on veut maintenant considérer le système servant à fournir du charbon à l'installation 200 de combustion et désulfuration, la fig. 7 montre un dispositif 348 à vis à vitesse variable, un sécheur de charbon 340, un broyeur 342, un verrou rotatif 368 ci air, et un pot a charbon 344. Du charbon provenant d'une trémie 346 passe au travers du dispositif d'alimentation 348 à vis et tombe dans un sécheur 340 par une goulotte 341 à partir de laquelle il tombe dans une auge 350 affectant en coupe transversale une forme partiellement semicirculaire et dans laquelle se trouve placé un arbre tournant 352 portant à chaque extrémité une meule 353 (dont une seule est représentée); entre ces deux meules s'étendent des barres 354. Une des barres 354 supporte de plus petites chevilles transversales 356 (me- surant environ 25 mm de longueur) qui sont mutuellement espacées par des intervalles d'environ 6 mm servant à rete- nir de plus gros morceaux de charbon tout en laissant pas- ser de plus petits morceaux de charbon et les fines. A la base de l'auge 350 est fixée une conduite 358 d'air chaud (260-370oC) qui introduit de cet air chaud dans l'auge 350 au travers d'une plaque distributrice perforée 359 afin de fluidiser les particules plus petites et de chauffer, par le choc du jet, les plus grosses. Cet air est d'abord chauffé en le faisant passer au travers d'un serpentin (non repréIsenté) placé dans le lit de combustion. Un couvercle 360 ferme l'auge 350. Un évent 361 permet l'échappement d'air'chaud et de tous gaz-susceptiblesde se trouver émis par le charbon. Le montage rotatif favorise le séchage de morceaux grossiers de charbon, quand on réalise l'alimen- tation avec seulement de gros fragments de charbon (par exemple, du charbonpour la chauffe de foyers,en morceaux mesurant environ 32 x 6 mm), en agitant les morceaux, ce qui a pour effet d'éliminer des poches d'humidité qui sans cela pourraient subsister entre des morceaux de charbon. Quand on utilise le sécheur pour sécher un charbon conte- nant à la fois des fragments grossiers et des fines (par exemple, de la noix et du poussier dont la granulométrie s'échelonne entre 38 et 0,6 mm), le déplacement des chevil- les 356 de ratissage élimine les morceaux grossiers, qui n'exigent pas un séchage aussi poussé que les fines, ce qui permet au charbon restant de pouvoir être séché dans un état fluidisé. Des charborscontenant jusqu'à 15 % d'hu- midité peuvent être traités par le sécheur en utilisant un air qui, conformément aux impératifs de sécurité, est à une température bien inférieure au point d'explosibilité des gaz de houille, à cause de la durée relativement longue du temps de séjour (typiquement, 15 secondes) du charbon dans l'auge,ce qui permet l'accès de l'air à une proportion relativement grande de la surface du charbon, le résultat étant de favoriser un bon transfert de chaleur au charbon. Sur le côté de l'auge 350 situé à l'opposé du dispositif d'alimentation à vis 348 est agencée une lèvre de sortie 362 qui se trouve placée à l'extrémité d'un rayon à 150 au- dessous d'un rayon horizontal, et qui dirige le charbon séché vers une conduite 364 et de là vers un broyeur 342 (conçu pour permettre un broyage du charbon jusqu'à un diamètre de particules correspondant à 95 % de particules de moins de 13 mm, avec 50 % de particules restant sur un tamis normalisé à ouvertures carrées mesurant environ 2,36 mm de côté), d'o il tombe dans un sas rotatif 368 à air. Un évent 369 empêche l'établissement d'une pression en amont dudit sas à air, et est mis en communication avec l'atmosphère. Des pochettes de charbon broyé sont ensuite admises à tomber du sas à air 368 jusque dans un pot à charbon 344 dans lequel est montée une plaque distributrice perforée 370 au-dessous de laquelle une conduite 372 d'ae.ntrée d'air fait pénétrer de l'air de fluidisation dans le pot au tra- vers de ladite plaque 370. Une conduite 374 de sortie de charbon s'étend à partir du pot au-dessus de la plaque 370 et est raccordée au pot par un ajutage convergent 375 qui facilite un transfert pneumatique du charbon par une con- duite 374 qui amène ce charbon à la conduite d'amenée 232 (fig. 1) de charbon à l'installation 200 de combustion et de désulfuration. Le but du pot à charbon est d'atténuer les fluctua- tions dans l'allure d'amenée de charbon, fluctuations qui en l'absence d'un tel pot s'observeraient quand le sas rotatif à air vide chaque poche. De telles fluctuations accroîtraient le risque d'une Èbstruction dans la conduite d'amenée de charbon, en diminuant ainsi la sécurité et la fiabilité de fonctionnement du système, et diminueraient aussi son aptitude à transporter des morceaux de charbon relativement gros (jusqu'a 13 mm) dans la conduite 374 de 32 mm de diamètre sans qu'il s'y produise une obstruction. Une conduite.374 de plus grand diamètre serait alors né- cessaire pour transférer convenablement de tels gros mor- ceaux. Mais une conduite de transfert de charbon d'un plus grand diamitre exige pour fonctionner pneumatiquement de plus grandes quantités d'air, ce qui a à son tour pour conséquence un plus grand risque de mauvais fonctionnement du dispositif de combustion en accroissant les dangers de soufflages au travers du lit quand la hauteur de ce lit est à sa profondeur minimum. Ces soufflages entraînent avec eux les fines de houille (passant au travers d'un tamis normalisé à maille nO 28, comportant des ouvertures carrées mesurant 0,59 mm de côté) dans la conduite d'ali- mentation en charbon, et affectent défavorablement le ren- dement de combustion du brûleur. On peut amortir comme suit des fluctuations dans l'allure de l'écoulement de sor- tie du charbon. On dimensionne le pot à charbon de manière à permettre une vigoureuse fluidisation. Autrement dit, on choisit une valeur de la vitesse d'écoulement de-l'air de fluidisation au travers du pot telle qu'evlle soit égale à au moins trois fois la vitesse minimum de fluidisation. du charbon. Ceci a pour effet que des particules de char- * bon s'envolent jusque dans l'espace situé au-dessus du niveau de la surface supérieure du lit dans le pot à char- bon; celles des particules qui s'envolent ainsi jusque - 18 dans le voisinage du convergent 375 sont attirées jusque dans ce convergent et sont soufflées jusque dans la condui- te 374 de charbon et vers le dispositif de combustion et de désulfuration 200. Sans fluidisation, l'allure d'amenée de charbon se trouverait appréciablement modifiée par suite des légères variations de la hauteur du lit qui se produi- sent inévitablement en raison des à-coups dans l'amenée de matière combustible mais, avec une fluidisation, on peut constater que l'allure d'amenée jusqu'au convergent dépend des jaillissements d'éclaboussures à partir du lit, qui sont indépendants des à-coups. Un tube 376 de soufflage de jet aide à procurer une avantageuse égalisation de l'é- coulement en éliminant toutes accumulations de matière susceptibles de se produire, faute de cette précaution, dans le convergent 375. On peut aussi utiliser le pot à charbon pour partager le courant principal de charbon en un certain nombre de courants d'amenée égaux, plus petits, servant à alimenter chacun une superficie de lit d'égales dimensions. Un tel partage du courant est nécessaire pour des dispositifs de combustion à lit fluide dont la superficie de lit excède environ 0,93 mètre carré. Le pot à charbon accomplit une telle fonction de partage du courant en plaçant le nombre requis d'orifices de sortie (un pour chaque portion de sur- face de 0,93 m2) sur le périmètre du pot, chacun de ces orifices étant identique à l'agencement à convergent 375, à conduite 374 et à tube de soufflage 376. (Des-moyens d'une conception encore plus avantageuse consisteraient à déplacer le sas rotatif 368 à air pour le placer entre la vis d'amenée 348 et le sécheur 340, et en permettant à de l'air chauffé, sortant du sécheur par un évent 361, de jouer le rôle d'air pour le transport.de charbon qui est admis à pénétrer dans le pot à charbon par une conduite 372 avant d'entraîner le charbon vers le dispositif de combustion à lit fluide. Ceci élimine la perte de chaleur et la perte de combustible associées à l'établissement d'un évent communiquant avec l'atmosphère pour laisser échapper les gaz à partir du sécheur, et éli- mine aussi la ntcess-ité de prévoir un quelconque système collecteur de particules qui, autrement, serait nécessaire avec un système utilisant un évent communiquant avec l'at- mosphère. La fig. 8 montre un pot à calcaire 378, analogue au pot à charbon 344. Le susdit pot 378 est raccordé à la colonne de descente 260 de calcaire par un tube vertical 380 qui s'étend de haut en bas centralement à l'intérieur de l'enveloppe 382 du pot. A l'intérieur de cette envelop- pe 382 est agencéeaussi une plaque distributrice perforée 384 placée au-dessous de la bouche inférieure du tube ver- tical 380. Au-dessus de la plaque 384 est agencée une pla- que obturatrice.d'orifice 386, laquelle plaque 386 est verticalement ajustable à l'aide d'une poignée 388 et d'un arbre fileté 390 pour régler les dimensions de l'orifice inférieur du tube vertical 380 débouchant dans l'enveloppe 382. A un niveau situé au-dessus de la bouche 381 du tube vertical 380 est agencé un montage de sortie 392 qui rac- corde l'enveloppe 382 à une conduite 394 d'évacuation de calcaire. Un tube 396 de soufflage d'air est dirigé de fa- çon à souffler de l'air jusque dans le montage de sortie 392 pour faciliter un transport pneumatique de calcaire usé à l'aide d'une conduite 394 aboutissant à une trémie (non repréêentée) équipée d'une batterie de sacs de filtra- ge. Au-dessous de la plaque 384 est agencé une conduite 398 d'entrée d'air qui envoie de l'air de fluidisation au travers de la plaque 384. L'enveloppe 382 repose sur des supports 400. Le pot à calcaire remplit une fonction ana- logue à celle du pot à charbon; autrement dit, il sert à transporter des solides sans à-coups ni interruptions dans une conduite ayant le plus petit diamètre pratiquement pos- sible. Il sert aussi à refroidir le sorbant depuis sa tem- pérature de lit (environ 8430C) jusqu'à une température assez basse (inférieure à 2040C) pourtr'a-nspcter en toute sécurité le sorbant utilisé jusqu'à la batterie de sacs filtrants. Il sert encore à faire fonctionner le tube ver- tical plongeant 380 qui amène le sorbant à la manière d' un joint de maintien de pression permettant d'établir la pression régnant dans le pot à calcaire à une valeur suf- fisante (typiquement égale h environ 0,07 bar) pour trans- porter le sorbant usé jusqu'h la trémie équipée d'une bat- terie de sacs filtrants, en éliminant ainsi la nécessité d'agencer un joint mécanique d'étanchéité dans le tube de d-scente contenant du sorbant h une température élevée. (Selon Walker et al., Combustion, février 1979, page 31, aucun dispositif permettant de remplir ces fonctions, à savoir celles d'un refroidisseur dans une conduite de descente de matériau constitutif de lit, n'est actuelle- ment disponible). On donne ci-après des dimensions et d'autres spécifi- cations d'une installation conforme au mode de réalisation décrit cidessus, et qui a été choisie pour fournir une quantité d'énergie égale à 1356 thermies/heure/m2. La surpression de vapeur (pression en plus de la pression at- mosphrique) est inférieure ou au plus égale à 1 bar. La superficie horizontale de la plaque distributrice médiane 210 est égale h 1,858 m2 (0,9144 m, 0,0508 m x 1,8288 m, 0,1016 mn) pour une énergie débitée égale h 2520 thermies/ heure. Quand le lit inférieur est rempli, sa profondeur (à l'état tassé, non fluidisé) est égale à 0,1778 mètre; pour le constituer} on utilise un sable dont les particu- les mesurent 850 microns (tamis normalisé à maille nO 20). La profondeur du lit médian varie depuis 0,1524 m jusqu'à 0,2921 m et utilise un sable de mêmes dimensions que pour le lit inférieur. Le lit supérieur a une profondeur de 0,1524 m et utilise un sable comprenant 90 % de particules correspondant h un tamis normalisé à maille nO 6 (3,33 mm) et 50 % de particules restant sur un tamis normalisé à maille n 10 (1, 65 mm), plus des fragments de calcaire mesurant environ moins de 16 mm et plus de 8 mm. Le cal- caire est du type 1360 que l'on peut acheter à la Monmouth Stone Co., h Monmouth, Illinois, Etats-Unis d'Amérique. Le charbon est un charbon bitumineux Peggs Run pour la chauffe de foyers, calibré environ 32 mm x 6 mm, contenant 3,25 % de soufre et ayant un pouvoir calorifique égal à 7639 thermies/tonne, que l'on peut acheter h la Peggs Run Coal Co., h Shippingport, Pennsylvanie, Etats-Unis d'Amérique. La distance entre les capuchons de barbotage 224 et la partie inférieure du faisceau de tubes de vapeur 254 est égale à 152 mmo (Ceci permet un fonctionnement du brûleur sans qu'il se produise un soufflage dans la conduite d'ame- née de charbon. Lors de la mise en oeuvre du présent mode de réalisation, on observe un soufflage quand la profon- deur de matériau constitutif du lit médian est inférieure h 76 mm, cette profondeur étant mesurée à partir du sommet des capuchons de barbotage 224. Le fait de donner à cette profondeur une valeur de 152 mm, au lieu de se contenter de la veleur minimum de 76 mm, permet d'établir un coeffi- cient de sécurité pour se prémunir contre un soufflage da à une perte, survenue par inadvertance, de matériau cons- titutif du lit en cours de fonctionnement de l'installa- tion). Le franc-bord du lit médian est de 762 mm, et pour le lit supérieur le franc-bord est de 457 mm. On a choisi ces dimensions de francs-bords pour empêcher une perte no- table de sable et de sorbant, respectivement. La hauteur globale du dispositif 200 de combustion-désulfuration est égale à 2,54 m. Tous les capuchons de barbotage 218, 224 et 246 sont espacés, entre centres, de 76, 2 mm, ce qui en - donne 172 par mbtre carré. Ils sont placés plus près des parois que ne le montre la fig. 3, afin d'obtenir une fluidisation bien uniforme dans toute l'étendue du lit. Les embouts pour les capuchons de barbotage sur le lit supérieur sont de 25,4 mm (IPS) et les capuchons sont de ,4 mm NPT; chacun de ces éléments est de 12,7 mm dans les deux lits inférieurs. L'épaulement 296 mesure 48, 3 mm de diamètre. L'espacement radial 291, entre l'embout 293 pour le lit supérieur et le tube 298 qui l'entoure est ap- proximativement égal h 2,5 mm. Les trous 294 percés dans le cas de la plaque distributrice médiane mesurent 4,88 mm de diamètre; les trous équivalents pour la plaque distri- butrice supérieure mesurent 10,16 mm de diamètre. Les cailloux de quartz 250 constituent une couche dont l'é- paisseur est de 50,8 mm au-dessus du sommet des capuchons - 22 246. Bien que l'on ait représenté seulement une conduite 232 d'amenée de charbon, en réalité on en utilise deux, placéechacune centralemnent sur une superficie de lit de 0,93 m2. La conduite d'amenée 232 est en tube de 31,75 mm IPS, les tubes de vapeur 234 mesurent 38,1 mm de diamètre extérieur, et les conduites 236 d'air secondaire (dont seu- lemrent une a été représentée) mesurent 101,6 mm de diamètre extérieur. Les trous 238 sont de 12,7 mm le long des deux côtés, espacés de 177,8 mm entre centres, et les trous 240 sont de 6,35 mm et sont espacés de 88,9 mm entre centres. Le pas d'espacement des tubes de vapeur est de 165,1 mm dans la direction horizontale, et de 71,1 mm dans une di- rection à 300 de l'horizontale. Les conduites 258 d'amenée de calcaire mesurent 38,1 mm de diamètre extérieur. Les tubes 252 mesurent 19,05 mm de diamètre extérieur. Les tubes 252 sont espacés de 34,93 mm entre axes, et consti- tuent des rangées espacées elles aussi de 34,93 mm entre axes. La conduite de remontée 268, la conduite de descente 280 et la conduite de descente de calcaire 260 sont toutes de 50,8 mm IPS. Le rapport de marche à régime réduit est de 30 à 1. Le préchauffeur 223 est du type à conduite chauffée par combustion de propane et représente 15 % de la capacité de chauffage de'l'installation 200 de combustion- désulfuration. La densité apparente du réfractaire 204 est égale à 800 kg/m3 et son épaisseur est égale à 63,5 mm; la densité apparente du réfractaire 206 est égale à 2240 kg/m3 et son épaisseur est égale à 38,1 mm. En ce qui concerne le pot à charbon, la conduite 372 d'admission d'air est un tube de 38,1 mm IPS, le tube de soufflage d'air 376 est un tube de 9,53 mm, le convergent de sortie 375 est excentré et ses deux sections d'entrée et de sortie mesurent respec- tivement 63,5 mm et 31,75 mm de diamètre. En ce qui con- cerne le pot à calcaire, la conduite d'admission d'air 398 est en tube de 38,1 mm IPS, le tube 396 de soufflage d'air mesure 9,53 mm de diamètre, et le convergent 392, du type excentré, mesure 63,5 mm x 38,1 mm, cependant que la condui- te de sortie 396 est en tube de 38,1 mm IPS. En ce qui concerne les matériaux de construction, la conduite de remontée 268, la conduite de descente 280, la conduite 260 de descente de calcaire, et les tubes d'arrêt 252 sont établis en alliage 316 du type dit acier inoxyda- ble. Les conduites 236 à air secondaire, la conduite 232 d'amenée de charbon, et les embouts pour les capuchons de barbotage sont établis en alliage 304 du type dit acier inoxydable. L'enveloppe 202, les tubes de chaudière 234, les chemises d'eau 225 et 242, les trois plaques distribu- trices, le pot à charbon 344 et-le pot à calcaire 378 sont établis en acier au carbone. Les coiffes pour les capu- chons de barbotage sont établis en alliage 304 du type dit acier inôxydable. Les tubes 376 et 396 de soufflage d'air sont en cuivre. On décrit ci-après le fonctionnement du système. On utilise du sable pour remplir le lit médian jusqu'à une profondeur d'environ 292 mm. Du calcaire du type 1360, broyé jusqu'à un diamètre moyen des particules égal à 850 microns (tamis à maille nO 20) est amené par une conduite d'amenée 258 pour remplir le lit supérieur jusqu'à une profondeur d'environ 152 mm. La mise en marche d'un appareil de combustion froid nécessite un préchauffage effectué comme suit: de l'air de fluidisation est fourni à partir d'une soufflante (non représentée) par l'intermédiaire d'une boîte à vent 216 le lit médian, étant admis qu'il a été préalablement rempli de matériau constitutif de ce lit, est vidé à l'aide de l'- agencement de descente 266 jusqu'à ce que le niveau du lit s'établisse audessous de l'orifice d'entrée de la conduite de descente, de façon telle que les tubes 234 de chaudière cessent d'être recouverts par du matériau constitutif de lit (il reste de ce matériau sous une épaisseur d'environ 152 mm). De l'air provenant de la boîte à vent 216 et pas- sant au travers des capuchons de barbotage 218 agit de ma- nière à répartir et étaler le matériau constitutif de lit déposé par la conduite de descente, et est dirigé au tra- vers du lit de conservation ou d'accumulation lorsque soit la conduite de remontée, soit la conduite de descente fonc- tionne, afin de maintenir uniformément réparti le matériau constitutif du lit inférieur. Quand le niveau du lit mé- dian est descendu jusqu'à 152 mm, un interrompt le courant d'air de fluidisation. On met en marche la pompe 312 de circulation d'eau. On met ensuite en marche le préchauf- feur 223, placé à une certaine distance au-dessous de la plaque distributrice 212 afin de réaliser un chauffage uni- forme du lit médian. Les flammes engendrées dans le brû- leur-préchauffeur sont refroidies jusqu'à approximativement 9270C par de l'air secondaire avant qu'elles soient admises h sortir du brûleur, afin d'éviter une surchauffe des capu- chons de barbotage 224. Des gaz chauds sortant du brûleur- préchauffeur 223 chauffent le matériau constitutif du lit médian jusqu'à environ 5380C en environ une heure, après quoi on ajoute du charbon pendant une minute avec fluidisa- tion (pour faciliter la suite du préchauffage), puis on re- prend le préehauffage pour environ 15 minutes environ, jus- qu'à ce que la température du lit atteigne environ 7320C. PFirce que les tubes de chaudière ne sont pas en contact avec le matériau constitutif du lit médian, ils n'extraient pas de chaleur à partir dudit lit, et, parce que le maté- riau constitutif dudit lit est chauffé alors qu'il n'est pas fluidisé (autrement dit, quand le lit fonctionne à la manière d'un lit fixe), la surface développée pour le cal- cul de pertes de chaleur à partir du lit se trouve réduite, de sorte que le matériau constitutif de lit peut être chauf- fé en se servant d'un préchauffeur assez petit. Qu'nd la température du lit médian a atteint 7320c, on interrompt le fonctionnement du préchauffeur brûlant du propane. On injecte de l'air de combustion avec fluidisa- tion, provenant d'une soufflante, à l'aide d'une boite à vent 222 et de capuchons de barbotage 224 afin de fluidiser le lit médian. Le débit d'air de combustion et de fluidi- sation est commandé et réglé par une valve (non représen- tée)de façon à donner à ce débit une valeur de 31,25 m (mesurés dans les conditions normales de température et de pression) à la minute et par mètre carré de superficie de lit, ce qui correspond à une vitesse superficielle égale h approximativement 2,29 mètres à la seconde dans le lit su- périeur h 8450C. La vis 348 d'amenée de charbon et le com- presseur (non représenté) d'air de transport amenant de l'air au pot à charbon par la conduite d'admission 372 et à la sortie (non représentée) du dispositif rotatif fournis- sant du calcaire sont ensuite mis en marche, et du charbon se trouve ainsi amené à partir de la trémie 346 à l'aide du dispositif d'alimentation à vis 348, du sécheur 340, du broyeur 342, du sas rotatif à air 368, du pot h charbon 344 puis au lit médian par l'intermédiaire de la conduite 374. Le charbon se mélange avec le matériau constitutif de lit chaud et br le. Une fluidisation efficace produit une bon- ne répartition du charbon à partir de la conduite d'amenée de charbon, et il en résulte un mélange homogène du charbon et du matériau constitutif du lit. La chaleur libérée par suite de la combustion du charbon chauffe le lit, jusqu'à ce que la température de ce lit médian s'approche de la va- leur désirée de 9820C. (Un réglage à une température moins élevée peut être nécessaire pour éviter la formation de sco- ries ou mâchefers quand on utilise des charbons h bas points de fusion des cendres, et on peut prévoir un réglage à une température plus élevée dans le cas de l'utilisation de charbon à combustion plus difficile, d'une moindre réactivi- té, et à plus hauts points de fusion des cendres). On em- pêche la température du lit médian d'atteindre une valeur trop élevée en partie grâce aux effets de refroidissement des tubes de vapeur 234, qui sont éclaboussés par le maté- riau constitutif de lit fluidisé, et en partie grâce à l'effet d'un thermocouple de commande agencé dans le lit médian et qui sert à régler la température établie dans le lit médian grâce h un ajustement de la vitesse du dispositif 348 d'alimentation à vis, ce qui a pour conséquence d'agir sur le rapport combustible/air dans le lit médian. On peut, typiquement, dans ces conditions, faire fonctionner le br leur avec un excès d'air de 100 %. -En même temps que débute l'amenée de charbon, on met en marche l'amenée de calcaire au lit supérieur, à un rap- port prédéterminé Ca/S, de la manière expliquée ci-après. Le calcaire, en fragments mesurant moins de 15,9 mm et plus de 7,9 mm, s'écoule à partir d'une trémie-silo à calcaire (non représentée) et au travers du dispositif d'alimentati- on rotatif; lesdits fragments sont pneumatiquement trans- férés jusqu'au lit supérieur par la conduite 258 d'amenée de calcaire. Le débit auquel le calcaire est ainsi fourni est déterminé par la vitesse de rotation du dispositif d'a- limentation en calcaire, laquelle vitesse est asservie au débit du dispositif à vis 348 pour l'amenée de charbon, afin d'établir une valeur prédéterminée du rapport Ca/S. Des gaz sortant du lit médian passent au travers des capuchons de barbotage 246 et du lit supérieur, et sortent de l'installation 200 de combustion-désulfuration par une conduite 262. Lorsque la température du lit supérieur at- teint 8430C, point de réglage de la température de foncti- * onnement du lit supérieur, correspondant à la température pour laquelle l'efficacité de désulfuration est la meilleu- re, un thermocouple agencé dans le lit supérieur provoque l'ouverture d'une valve de mod-ulation (non représentée) au niveau de la soufflante fournissant l'air de combustion, ce qui a pour résultat un soufflage d'air secondaire dans le franc-bord 237 du lit médian par l'intermédiaire de la con- duite 236 d'amenée d'air secondaire. Le débit d'air secon- daire est continuellement modulé de façon à maintenir à 843 C la température du lit supérieur. Des solides en particules trop petites pour pouvoir demeurer dans le lit médian, y compris des cendres, du sor- bant, de petites particules de carbone, sont soufflés au travers-des capuchons de barbotage 246 et sont captés dans le lit supérieur, o la combustion des petits fragments de carbone se poursuit pendant quelques moments avant qu'ils soient soufflés hors du lit supérieur et de l'installation de combustion par la conduite 262. Des particules trop grossières pour pouvoir être souf- flées hors du lit supérieur provoqueront la surélévation du niveau de ce lit, ce qui provoque l'élimination de matériau en excès par une conduite 260 de trop-plein de calcaire. Si, après que le lit a atteint sa température désirée de fonctionnement, la pression de vapeur du système est in- férieure à la valeur requise, le brûleur s'adapte automati- quement de la manière suivante pour accroître la quantité de chaleur qu'il produit. Du matériau constitutif de lit provenant du lit inférieur est soufflé, grâce au fonction- nement de la conduite de remontée 264, jusque dans le lit médian. Ceci accroit lentement le contact du matériau con- stitutif de lit avec les tubes de vapeur 234, ce qui a pour effet d'accroître la perte de chaleur à partir du lit, le résultat étant une baisse momentanée de la température du lit médian. Le dispositif (thermocouple) de perception de la température du lit médian provoque un accroissement du débit d'amenée de charbon par le dispositif 348 à vis pour l'amenée de charbon, afin de maintenir la température de charge à son point de réglage antérieur. Ce processus se poursuit de façon telle que le niveau du lit se trouve éle- vé, en même temps que le débit d'amenée de charbon est ac- cru, jusqu'à ce que les tubes de vapeur soient complète- ment couverts. A ce stade, approxi-nativement les 2/3 de la chaleur de combustion sont recueillis au niveau des tubes de vapeur 234, la chaleur restante étant éliminée au ni- Veau de la chaudiere, et l'air en excès dans le lit mé- dian représente une proportion de 5 h 30 %. La conduite de remontée doit souffler du matériau constitutif de lit assez lentement pour éviter une extinction du lit médian, c'est- à-dire pour permettre à la croissance du débit d'amenée de chai'bon. d'Stre assez rapide pour compenser les effets de refroidissement par le matériau amené. L'installation 200 de combustion-désulfuration conti- nue à fonctionner à cette valeur maximum de sa capacité jusqu'à ce que la pression de vapeur atteigne un point de rglage P2 qui détermine la mise en action de la conduite de descente 266 et qui détermine aussi un lent transfert du matériau contenu dans le lit médian vers le lit de con- servation et accumulation, ce qui a pour conséquence de diminuer le transfert de chaleur à hauteur des tubes de va- peut 234 et éventuellement, en réponse au thermocouple du lit médian, de diminuer le débit d'amenée de charbon. Un transfert de chaleur réduit au niveau des tubes de vapeur 234 provoque à son tour une chute éventuelle de la pression de vapeur au-dessous du point de réglage P2. A ce stade, la conduite de descente 266 est mise hors d'action. Dans la plupart des cas, le brûleur est alors en équilibre: le débit d'amenée de charbon, la profondeur de lit, la produc- tion de vapeur demeurent tous constants. Dans certains cas, lorsque par exemple il existe une grande quantité de vapeur emmagasinée dans le système de telle sorte que la pression de vapeur varie très lentement en réponse à des variations de l'allure de conduite de la combustion, la conduite de descente peut avoir été mise hors d'action trop longtemps, ce qui provoque le transfert d'une trop grande quantité de matériau constitutif de lit jusqu'au lit d'emnrragasinage, et peut éventuellement être cause d'une chute de la pression de vapeur au-dessous d'un point P1 de réglage inférieur, plus bas que P2. A ce sta- de, la cornduite de remontée 264 est mise en action jusqu'à ce que, éventuellement, le niveau du lit médian soit tel que le production de vapeur satisfasse les besoins de va- peur, et jusqu'à ce que la pression de vapeur demeure entre Pl et P2. A ce stade, de nouveau, d'autres ajustements du niveau du lit médian ne sont pas nécessaires aussi long- temps que la demande de vapeur reste constante. Toutefois, si la demande de vapeur se trouve modifiée, en provoquant le franchissement de l'un ou de l'autre des deux susdits points de réglage, la conduite de remontée ou la conduite de descente est mise en action jusqu'à ce que le système se trouve de nouveau en équilibre. De cette manière, l'ins- tallation de combustion-désulfuration se trouve continuel- lement modulée depuis sa pleine capacité jusqu'à environ % de sa pleine capacité. Un tel mode de fonctionnement est dénormé "mode de modulation". Si la demande de vapeur tombe au-dessous du niveau de %, une nouvelle diminution de la profondeur du matériau dans le lit médian serait incapable de produire de nouvel- les diminutions de la production de vapeur et, en fait, serait irréalisable étant donné que l'entrée de la conduite de descente 266 ne permet pas d'enlever du matériau consti- tutif du lit médian au-dessous de la profondeur de 152 mm. Dans ce cas, la pression de vapeur continue à s'élever et, éventuellement, à excéder un point de réglage P4 (supérieur à P2) qui provoque l'arrêt de l'installation 200 de combus- tion-désulfuration. Un tel arrêt se traduit par l'interrup- tion de fonctionnement du dispositif 348 l'amenée de char- bon, du sécheur 340, du broyeur 342, du sas rotatif à air 368, et du dispositif d'amenée de calcaire. Après 15 se- condes, temps d'oune durée suffisante pour qu'il cesse d'y avoir des solides dans la conduite de charbon 374 et dans la conduite de calcaire 258, le compresseur d'air de trans- port et la soufflante fournissant l'air de combustion sont arrêtés. L'installation 200 de combustion-désulfuration demeure ainsi arrêtée jusqu'à ce que la pression de vapeur s'abaisse au-dessous d'un point de réglage P3 (situé entre P2 et P4), auquel elle est remise en marche selon une suc- cession des opérations élémentaires inverse de celle des opérations de mise à l'arrêt. Aussi longtemps que la ca- pacité de production de vapeur est inférieure à 50 % de la capacité nominale, l'installation 200 de combustion-désul- furation poursuit son fonctionnement cyclique de marche et d'arrêt cependant que la pression de vapeur subit des fluc- tuations entre P3 et P4. Ce mode de fonctionnement est dénommé le "mode cyclique". Au cours du fonctionnement en màde cyclique, l'installation de combustion-désulfuration peut être maintenue arrêtée pendant des périodes d'une du- rée atteignant jusqu'à une heure, avant qu'elle se soit refroidie audessous de la température pour laquelle la combustion du charbon reprend facilement. Il faut environ trois minutes de fonctionnement pour chauffer le lit et le ramener ainsi à son point de réglage, à une allure d'amenée de charbon égale aux 2/3 de celle qui correspond à l'allure de pleine capacité. Par ce moyen, on réalise une atténua- tion de régime de marche se chiffrant par un rapport de 30 à 1. Si la demande de vapeur se chiffre en moyenne à moins de 1/30 de la pleine capacité pendant un temps d'une durée supérieure ou au moins égale à une heure, le dispositif (tel qu'un thermocouple) sensible à la température du lit médian permet de constater que la température de ce lit est devenue inférieure à la température de réinflammation, et il interdit l'amenée de charbon à l'installation jusqu'à ce que l'utilisation du préchauffeur ait permis de ramener le lit à sa température minimum d'inflammation. On peut, si cela apparait nécessaireatteindre des valeurs du rapport de ralentissement de marche supérieures à 30:1 en ayant recours à un calorifugeage plus poussé tout autour du lit médian. Un autre mode de fonctionnement selon le mode de modu- lation consiste à recourir à un asservissement du débit d'air de combustion à l'allure d'amenée de charbon. Ceci accroit le rendement thermique du système en minimisant la proportion d'air en excès, et ainsi les pertes de chaleur à la cheminée, mais cela nécessite des commandes de réglage plus complexes que lorsqu'on a recours à la méthode décrite cidessus consistant essentiellement à maintenir toujours constant le débit d'air. Un autre mode de fonctionnement, dénommé "mode -à bas taux d'oxyde nitrique", prend les dispositions voulues pour que le lit de combustion fonctionne stoechiométriquement (typiquement, à un rapport d'équivalence de 0,85), cepen- dant que le- lit supérieur est admis à fonctionner à un taux d'air en léger excès (typiquement, 3 %), et pour que l'on puisse ajouter de l'air tertiaire au-dessus du lit de désulfuration-grâce à l'utilisation d'un mélangeur aérody- namique (non représenté) permettant d'établir une atmosphè- re contenant de 20 à 30 do d'air à la sortie de l'installa- tion de combustion-désulfuration. Il sera nécessaire d'ac- croître le franc-bord au-dessus du lit supérieur, afin de permettre une combustion adéquate d'hydrocarbures (et aus- si de monoxyde de carbone) imbrûlés. Le but de cette mé- thode est de minimiser les émissions d'oxyde nitrique (No) à partir du brûleur, tout en obtenant encore un bon rende- ment de combustion et de bonnes caractéristiques de pollu- tion et ce qui concerne S02, CO et divers hydrocarbures. Un fonctionnement du lit de combustion dans des conditions stoechiométriques ralentit l'allure de combustion des par- ticules de charbon, ce qui a pour effet d'augmenter la te- neur en carbone du lit de combustion et aussi du lit de dé- sulfuration. Antérieurement, des chercheurs (Beer et al., "NO Reduction by Char in Fluidized Combustion", Proc. of the 5th Conf. on Fluidized Bed Combustion, Washington, DC, décembre 1977) ont démontré que la présence de petites pro- portions de carbone dans un lit est suffisante pour diminu- er très fortement le taux de NO émis à partir d'un lit fluide. D'autres techniciens (Horio et al., "A Model Study of the Development et Low NOx Fluidized-Bed Coal Combus- tors", Proc. of the 5th Conf. on Fluidized Bed Combustion, Washington, DC, décembre 1977) ont trouvé qu'un dispositif de combustion en lit fluidisé à deux étages est particuliè- rement efficace pour réaliser une opération de mélange de NO avec le carbone, ce qui aboutit à une réduction chimique de NO avec formation d'azote moléculaire. Le taux d'oxygène dans le lit supérieur doit être choisi et fixé à une valeur optimale permettant de satisfaire à la fois les exigences d'une désulfuration (qui est favorisée par une atmoaphère à haute teneur en oxygène) et celles d'une réduction de NO (qui est favorisée par une atmosphère à basse teneur en oxygène, bien que la présence de petites proportions d'o- xygène [correspondant typiquement à 3 % d'air en excès] soit acceptable pour l'opération de réduction de NO). Etant donné qu'il est impossible de faire fonctionner le système avec une faible proportion d'air en excès selon le mode cyclique, ce mode cyclique ne permet pas d'aboutir à de bas taux de NO. Périodiquement, selon l'allure d'appauvrissement en solides ou d'accumulation de solides dans le système, di- verses parties de ce système doivent être vérifiées afin de dresser un inventaire ou bilan des solides, et il faut prendre des mesures appropriées en opérant comme suit: On n'observe pas normalement l'accumulation de parti- cules grossières dans le lit médian, à moins que de grosses particules de matières minérales soient amenées avec le charbon. Dans un tel cas, on interrompt périodiquement le fonctionnement du brûleur, en suite de quoi on actionne la conduite de descente 266, on souffle jusque dans le lit inférieur tout le matériau constitutif de lit en plus d'une profondeur de 152 mm dans le lit supérieur, après quoi tout le matériau en plus d'une épaisseur de 178 mm dans le lit inférieur est éliminé par le trop-plein 220. Le matériau grossier peut être éliminé par tamisage, après quoi on ren- voie au lit le matériau restant, ou bien on peut envoyer la totalité de l'excès dans la trémie alimentant la batterie de sacs filtrants en vue de son rejet. L'utilisation du lit de conservation et accumulation comme lieu d'élimina- tion permet de refroidir le matériau en excès à partir de la température du lit (environ 9820C) jusqu'à une tempéra- ture permettant de le transporter et de le stocker en toute sécurité (température inférieure à 2040C) en permettant à de l'air de fluidisation de pénétrer dans l'installation de combustion-désulfuration au niveau d'une boîte à vent 216 jusqu'à ce que le lit inférieur soit à la basse tempé- rature voulue, et à ce stade on ouvre alors la valve de commande de déversement par la conduite de trop-plein 220. Lorsque l'opération d'enlèvement du matériau en excès est complètement terminée, le brûleur peut reprendre son fonctionnement normal. En ce qui concerne le lit supérieur, chaque fois que l'on observe que la hauteur de ce lit tombe au-dessous de la valeur minimum admissible de 102 mm, on remplit le lit jusqu'à sa profondeur optimum de 152 mm par l'addition de sable grossier [granulométrie: 90 % passant au travers d' un tamis normalisé à maille nO 6 (ouvertures carrées de 3,33 mm de côté), 50 %o restant sur un tamis normalisé à maille n0 10 (ouvertures carrées de 1,65 mm de côté)]. Il convient aussi, si l'on observe que la hauteur du lit su- périeur excède une profondeur maximum admissible de 229 mm, de permettre à de l'air de transport de pénétrer dans le pot à calcaire par la conduite 398, afin de fluidiser les solides qui se trouvent sur la plaque distributrice 384, ce qui permet au matériau-ayant pénétré dans le pot à cal- caire de se trouversoufflé hors de ce pot à calcaire et refoulé jusque dans la batterie de sacs filtrants. L'ori- fice 386 est ajusté de manière à restreindre l'allure à laquelle du matériau constitutif de lit est admis à péné- trer dans le pot à calcaire, en empêchant ainsi l'écoule- ment de matériaux excessivement chauds à partir dudit pot à calcaire, et en empêchant également l'établissement, dans le pot à calcaire, de pressions excessives qui annihile- raient l'effet d'étanchéité à la pression exercé par le matériau se trouvant dans la conduite de descente 260 et dans le tube vertical 380. Quand la profondeur du lit su- périeur a été diminuée jusqu'à sa hauteur désirée, on coupe l'admission d'air de fluidisation au pot à calcaire, et on laisse lé tube vertical 380, aussi bien que la conduite de descente 260, demeurer pleins, ou bien on les remplit de nouveau, après quoi on cesse de continuer à enlever d'autre matériau à partir du lit supérieur, jusqu'à ce qu'il appa- raisse nécessaire de répéter le cycle. D'autres zones exigeant une attention périodique com- prennent les sacs contenrsdans la batterie de sacs fil- trants, qui doivent être nettoyés pour les débarrasser d'accumulations de poussières en ayant recours à l'un quel- conque des différents modes opératoires classiquement uti- lisés pour le nettoyage de tels sacs. Il est considéré comme préférable d'interrompre momentanément le brûleur pendant le nettoyage de la batterie de sacs filtrants; même dans des conditions de lit complètement plein, on peut réaliser le nettoyage de la batterie de sacs filtrants avant que le lit médian ait été refroidi jusqu'à une tempé- rature inférieure au point d'inflammation du charbon. On doit aussi vider, périodiquement, la trémie alimentant la batterie de sacs filtrants o les résidus sont collectés les chambres de décantation ou de sédimentation agencées à l'intérieur de la chaudière peuvent aussi nécessiter des opérations de nettoyage. Il convient qu'une interruption de fonctionnement du brûleur pour des périodes prolongées, c'est-à-dire d'une durée supérieure à une heure, soit commencée avec le lit médian fonctionnant à sa température de réglage, en suite de quoi on arrête simplement la vis d'amenée de charbon, ce qui permet la combustion du charbon contenu dans ledit lit. Le fait d'avoir négligé de faire brÈler ce charbon peut avoir pour conséquence une formation de mâchefer lors d'une remise en marche ultérieure. On laisse passer l'air de combustion et fonctionner la pompe de circulation d'eau 312 jusqu'à. ce que le brdleur soit assez froid pour éviter une déformation des tubes de vapeur 234 qui pourrait se produi- re lors d'un arrêt de la circulation des fluides de refroi- dissement. On doit établir une valeur suffisamment grande du rap- port calcium/soufre, par un ajustement adéquat de l'allure d'amenée de calcaire, pour produire au moins assez de micro- fragments (mesurés en masse par unité de temps) pour absor- ber le S02 engendré par la combustion; autrement, le lit perd sont énergie.On dit qu'il se produit une perte d'éner- du lit de désulfuration quand un durcissement des particu- les par sulfatation intervient à une allure plus rapide qu'une attrition de ces particules par frottements, attri- tion qui permet d'éliminer par usure de la matière à par- tir de la surface des particules. Le durcissement super- ficiel provoque une diminution de l'allure d'attrition, ce qui a pour conséquence un durcissement plus prononcé par sulfatation; il s'établit ainsi un cycle qui ne prend fin que lorsque l'attrition cesse pratiquement. Une fois qu'un lit a perdu son énergie, son efficacité purificatrice se trouve très considérablement dimainuée, à moins que le rap- port Ca/S soit très fortement accru. Une fois qu'un lit a perdu son énergie, le mieux est de le remplacer par un lit de sorbant frais, et de repar- tir avec un rapport supérieur d'amenée Ca/S. L'apparition d'une déperdition d'énergie du lit s ac- compagne d'une diminution de la densité du nuage de micro- fragments à la sortie du lit, et d'une augmentation simul- tanée de l'allure d'accumulation en profondeur du lit supé- rieur. On peut recourir à l'observation de l'un ou de 1'- autre de ces effets pour prévenir une perte d'énergie du lit en accroissant l'allure d'amenée de sorbant. A titre de variante, on peut simplement établir le rapport Ca/S à uwn v'l.eur asse, élevée pour 'tablir une marge de sécurité au-del. de la valeur minimumn admissible; on peut ainsi éviter le risque d'une perte d'énergie du lit de calcaire sans aucune mesure de l'allure d'attrition. D'une manière idéale, il convient d'utiliser des sor- b;utts très tendres, de façon telle qu'aucune des particules ne puisse jamais durcir par sulfatation, au lieu de continu- er à subir une attrition jusqu'à ce qu'elles soient devenues trop petites pour pouvoir demeurer dans le lit. Une augmen- tation de la grosseur des particules du sorbant amené favo- rise l'attrition, et permet l'utilisation de sortants qui, sans celai pourraient se révéler inadéquats. Une limite supérieure de la grosseur des particules de sorbant apparaît quand les particules de sorbant sont trop grosses, et par conséquent trop peu nombreuses, pour qu'il se forme dans le lit des intervalles dépourvus de sorbant; on pourrait s'attendre à ce que des fumées riches en S02 s'échappent à partir de ces intervalles, en d.iminuant ainsi l'efficaci- té de l'opération d'épuration par désulfuration. - Des particules de sorbant plus dur pe-uvent ne pas su- bir une attrition complète, mais éventuellement elles peu- vent durcir encore davantage par sulfatation, plus particu- lièrement quand elles sont devenues plus petites. Les par- ticules durcies demeurent dans le lit, y absorbant la pro- portion classique de S02 (typiquement, un tiers de la pro- portion stoechiométrique) avant de quitter le lit en se déversant par le trop-plein 260. Le SO2 éliminé par ces particules diminue directement la proportion requise de production de microfragments nécessaire pour éviter une per- te d'énergie du lit, bien que le besoin total en calcaire soit plus élevé que si l'on utilisait un calcaire très ten- dre, pour lequel on n'observe pas de durcissement par sul- fatation des particules. Par conséquent, dans des cas o l'on utilise un sor- bant plus dur, le sorbant lui-même peut servir à deux fins: comme solbant et comme pierraille. On décrit ci-après différentes modifications et varian- tes de mise en oeuvre de l'invention. En ce qui concerne des modifications et variantes se rapportant au mode de réalisation plus particulièrement préféré, il convient de préciser que les couches réfractai- res 204 et 206 peuvent être remplacées par une seule et unique couche de réfractaire possédant une densité apparen- te intermé('diaire ou bien, pour des installations d'une grande capacité, par des parois refroidies à l'aide d'eau. La conduite 236 d'air secondaire peut être conçue de façon a réinjecter des solides, par exemple du carbone imbrûlé recueilli, l'aide d'un cyclone agencé en amont de la bat- terie de sacs filtrants. Les pierres 250 peuvent être rem- placées par d'autres matériaux, tels que des sphères en alliage du type dit acier inoxydable, ou en ayant recours à d'autres constructions telles que des canaux inversés si- tués au-dessus des capuchons de barbotage et qui servent à diminuer la vitesse des gaz pénétrant dans le lit jusqu'à une valeur suffisamment basse pour éviter des éclaboussures de particules. Les tubes-chicanes 252 agencés au-dessus du it supérieur peuvent être supprimés, en particulier si on prévoit un franc-bord additionnel d'étendue suffisante. Cette dernière disposition peut être adoptée aussi pour rem- placer les tubes-chicanes agencés au-dessus du lit médian. On peut encore utiliser, à la place de la configuration préférée, d'autres configurations de chicane qui empêchent aussi l'ouverture d'une libre ligne de visée. On peut remplacer la conduite de descente 266 par un tube vertical passant au travers d'un montage distributeur poulr équiper le lit médian, et se terminant en une valve d'- étranglement agencée juste au-dessus du niveau le plus haut du lit d'accumulation et de conservation. Pour actionner la conduite de descente, on ouvre la valve d'étranglement d'une quantité prédéterminée, suffisante cependant pour que le matériau constitutif du lit médian s'écoule jusque dans le lit d'accumulation à une vitesse désirée sous l'effet de la pesanteur, mais inférieure à la vitesse pour laquelle le tube ve rtical peut être bloqué à '1 égard du passage du ma- teriau constitutif du lit, perdant ainsi sa caractéristique lui faisant constituer un joint d'étanchéité à la pression. Quand la conduite de descente est rendue inactive, il est permis à la valve d'étranglement de revenir à sa position fermée. L'utilisation d'un tel autre mécanisme du type conduite de descente élimine la nécessité du dispositif d'alimentation à. vis prévu et représenté pour le montage préféré du type conduite de descente, mais il exige un ajus- tement plus soigneux de l'ouverture de la valve d'étrangle- ment pour fonctionner correctement, et il est notablement plus sujet à des défauts de fonctionnement à cause de la présence de grosses particules dans le lit médian. Le mode de réalisation de capuchon de barbotage choisi pour le 'dispositif préféré est simplement un exemple parmi beaucoup d'autres que l'on pourrait également envisager; le capuchon prEféré présente l'avantage de pouvoir être fabriqué simplement et facilement à partir d'éléments commu- néinent disponibles. On peut adopter pour la plaque distributrice inférieu- re 210 une construction du type à refroidissement par l'eau comme pour les plaques distributrices supérieures, ou bien d'autres mécanismes permettant d'éviter qu'une telle plaque se gondole, par exemple en utilisant des soufflets au bord de la plaque distributrice. On peut concevoir et réaliser les distributeursde manière qu'ils s'étendent au- delà de l'enveloppe 202, et les rendre étanches pour éviter les fuites à l'aide de brides ou rebords que l'on peut fixer à l'extérieur de l'enveloppe 202, au lieu de les attacher à. des cornières agencées à l'intérieur de l'enveloppe, comme le montre la fig. 1. Quand on utilise le dispositif 200 de combustion- désulfuration pour engendrer de la vapeur sous haute pres- sion, on peut avoir recours à d'autres méthodes pour re- froidir les distributeurs. Par exemple, on peut utiliser une boucle de refroidissement séparée, permettant de faire circuler de l'eau à. l'aide d'une pompe séparée au travers des distributeurs, jusqu'à un échangeur de chaleur eau/eau, puis retour aux distributeurs. L'autre face de l'échangeur de chaleur eau/eau peut être refroidie par de l'eau d'ali- umentation destinée hl la chaudière. Cette méthode évite la * surchauffe des distributeurs, ce qui a pour effet de mini- miser leinr dilatation thermique et leur tendance à se gon- doler, et de minimiser aussi les valeurs de la pression et les exigences structurales correspondantes pour les distri- buteurs, et par conséquent de réduire leur poids et leur prix de revient. Le tambour de vapeur 326 est facultatif; à titre de variante, on peut attacher la conduite d'entrée 328 et le montage de valve à flotteur 332 directement à l'e.-nveloppe du collecteur de sortie 316. Les tubes sur- chauffeurs, s'-il en est prévu, sont situés dans le franc- bord du lit supérieur, lorsqu'on peut se contenter d'un pe- tit degré de surchauffe, et dans un dispositif modulaire analogLe à celui représenté fig. 1, dans le cas o une surchauffe importante est nécessaire. Dans le dernier cas, les tubes surchauffeurs sont agencés dans la même position, par rapport au distributeur, que celle occupée par les tu- bes 234. On peut utiliser d'autres types de dispositifs d'ame- née de charbon, tels que des transporteurs à courroie. On peut éliminer le séchoir à charbon si on utilise un charbon à taux d'humidité modéré, conjointement avec un broyeur à balayage d'air conçu de façon à permettre une circulation d'air de séchage pour sécher le charbon à l'intérieur du broyeur. L'agitateur du séchoir à charbon 340 peut être d'un type différent de celui représenté; par exemple, on reut utiliser un élément en spirale ou une paire de spira- les à la place des chevilles transversales 354. Les autres chevilles transversales 356 sont elles aussi facultatives, plus particuliàre ment avec un charbon qui ne contient que peu de fines mesurant moins de 6 mm environ. La températu- re de l'air admis à. pénétrer à l'intérieur du séchoir peut être réglée thermnostatiquement afin d'établir la températu- re optimum de-sortie de charbon qui est égale à environ 930C, quel que soit le taux d'humidité. Ceci évite les risques d'une surchauffe du charbon, et un début d'incendie d-ns le séchoir h. charbon au cours des périodes de ralentis- sernent ou d'arrêt de fonctionnement. Ceila permet aussi de sécher des charbons dont la teneur en humidité est supéri- eure à 15 %, en accroissant jusqu'à plus de 3700C la tempé- rature de l'air admis à entrer dans le séchoir. La chaleur nécessaire pour réaliser le séchage peut provenir d'un brû- leur agencé dans une conduite. et séparément alimentirenbustld., au lieu d'être engendrée dans un serpentin plongé dans le lit médian ainsi qu'on l'a décrit à propos du mode de réa- lisation préféré. Dans le pot à calcaire, on peut placer une valve rota- tive dans le tube vertical 380 afin d'interdire l'échappe- ment d'air transporteur jusque dans le lit supérieur au lieu que ce soit vers la trémie de la batterie de sacs filtrants, destination souhaitée pour cet air. Une telle valve rotative remplace, quant à son effet, l'effet du ma- tériau contenu dans le conduite de trop-plein 260 et dans le tube vertical; elle assure l'étanchéité à la pression, rend le-système moins facile à déséquilibrer, et permet aussi l'utilisation de plus hautes pressions dans les pots à calcaire, d'o la possibilité d'admettre de plus grandes *distances entre le pot à calcaire et la trémie de la bat- terie de sacs filtrants. Les tubes 396 et 376 de soufflage d'air sont faculta- tifs. Le pot à charbon 344 est facultatif, et il peut être remplacé par un simple réservoir de transition dans lequel du charbon peut tomber et à partir duquel du char- bon est ensuite refoulé par soufflage jusque dans le dispo- sitif 200 de combustion-désulfuration. Dans des systèmes utilisant plus d'une conduite d'amenée de charbon, le susdit réservoir de transition affecte avantageusement une forme circulaire en coupe transversale et comporte un cer- tain nombre de conduites de sortie de charbon réparties à sa périphérie, ces différentes conduites étant alimentées par un répartiteur rotatif agencé au centre. Le dispositif 200 de combustion-désulfuration prévu pour le mode de réalisation préféré possède une capacité de 2520 thermies/heure. En fait, la conception d'une telle installation peut s'adapter à une gamme très étendue de dimensions, depuis des installations industrielles engen- drant 250 thermies/heure jusqu'à des installations desti- nées à fournir de la vapeur à des centrales électriques et ayant une puissance nominale de l'ordre de 2 500 000 ther- mies/heure. Les caractéristiques de la vapeur d'eau pro- duite dans les tubes de vapeur 234 dépendent de l'applica- tion envisagée. Pour l'équipement de centrales électri- ques, cas o les plus hautes valeurs de température et de pression de la vapeur sont désirées en raison de leur effet sur le rendement thermique, il est possible d'obtenir des températures de vapeur aussi élevées que 6500C environ, sous des pressions supercritiques. Ceci dépasse d'environ jQ les températures de vapeur obtenues dans des chaudi- ères classiques équipées de foyers brOlant aussi bien de l'huile lourde-que du charbon ou de foyers classiques à- lits fluidisés,-et peut diminuer de 5 à 10 eo la consomma- tion de combustible normale pour de tels systèmes, tout en prolongeant la durée de service utile des chaudières et en améliorant leurs conditions d'entretien. Ainsi que cela a été signalé dans la littérature technique spécialisée (John Stringer, "Materials for Fluidized Bed Combustors", 3rd Annual Conference on Materials for Coal Conversion and Utilization, NBS, Gaithersburg, Maryland, E.U.A., octobre 1978, page 154, et al.), le mécanisme aboutissant à une corrosion des surfaces léchées par les flammes, qui jus- qu'à présent limitait les températures maximales de la vapeur engendrée dans des chaudières équipant des centrales électriques, ne s'observe pas dans des installations de combustion en lit fluidisé, principalement parce que les substances alcalines libérées dans des appareils de types classiques fonctionnant à de hautes températures ne sont pas libérées dans les systèmes à lits fluidisés, o les températures sont plus basses. Mais des dispositifs de combustion en lits fluidisés sont le siège de phénomènes de corrosion des surfaces exposées aux flammes, en raison de la présence de sulfate de calcium déposé sous forme de re- vêtements sur les tubes de vapeur. Cette forme de corro- sion se trouve éliminée grâce à l'utilisation de sable, plutôt que de sorbant, à proximité des tubes de vapeur dans le dispositif 200 de combustion-désulfuration selon la présente invention; en effet, ledit sable empêche la forma- tion du revêtement corrosif de sulfate, et permet ainsi de faire fonctionner la chaudière à des températures détermi- nées par des facteurs autres que la corrosion des surfaces exposées aux flammes. Dans les systèmes de plus grandes dimensions, il convient que les brûleurs soient construits selon les principes de systèmes modulaires afin d'éviter de trop fortes sollicitations imposées aux tubes de vapeur et aux distributeurs par suite de l'établissement de trop grandes portées. Pour accroître la capacité du système, on doit accroître la superficie des lits, en coupe trans- versale,'-de un mètre carré pour 1356 thermies/heure. La hauteur du brûleur ne doit être augmentée que dans la mesu- re o les vitesses latérales dans les chambres d'insuffla- tion 227, 237 et dans le franc-bord au-dessus du lit supé- rieur sont maintenues assez faibles pour éviter un en- trainement du matériau constitutif du lit. Il-convient d'accroître les diamètres des conduites proportionnelle- ment à la capacité du brûleur. Une exception concerne les conduites d'amenée de charbon: il convient qu'elles aient toujours environ 32 mm de diamètre, une telle conduite étant nécessaire pour chaque mètre carré de superficie de lit. On peut utiliser des amenées au-dessus du lit, avec des particules de charbon plus grosses et de plus grosses conduites d'amenée de charbon, ou bien des dispositifs d'étalement ou de dispersion, si les tubes de vapeur sont agencés avec un espace suffisamment large au niveau du plan d'entrée du charbon de façon à permettre une injec- tion directe des particules de charbon sans qu'elles se heurtent auxdits tubes. On n'a pas à accroître le diamè- tre des capuchons de barbotage ni celui des tubes de chau- dière, bien que les diamètres des tubes de vapeur puissent être notablement augmentés pour une plus grande résistance mécanique quand leurs longueurs doivent s'étendre sur de plus grandes portées que celles prévue pour l'installation décrite ci-dessus en se référant à la fig. 1. On peut utiliser n'importe quel type de charbon, ayant des caractéristiques (odeur, teneur en soufre, humidité, tendance à l'agglutination, teneur en cendres, etc.) quel- conques. On peut aussi braler des combustibles résiduai- res, contenant une forte proportion de matière inerte, tels que des poussiers ou des schistes bitumineux, ainsi que des combustibles de faible réactivité tels que de la braise de coke. Dans le premier cas, il peut se révéler nécessaire de déplacer tout ou partie du faisceau de tubes de vapeur afin d'en éloigner au moins quelques-uns de la zone soumise à des éclaboussures de matériau constitutif du lit médian pour cela, on peut soit enlever des tubes 234, soit les déplacer jusqu'en une position assez élevée pour qu'ils ne risquent plus de recevoir de telles éclaboussures quand la profondeur du lit est à sa profondeur minimum. On peut aussi utiliser d'autres combustibles, y compris des copeaux ou fragments de bois, aussi bien que de l'huile lourde et du gaz naturel. Pour ces combustibles, il peut être né- cessaire de recourir à une méthode particulière pour in- jecter le combustible jusque dans le lit à des intervalles de temps assez rapprochés; de telles méthodes ont été dé- crites dans l'art antérieur. La possibilité d'utilisation de ces combustibles permettrait de faire fonctionner l'ins- tallation quelles que soient les fluctuations des prix ou les pénuries momentanées d'un type donné de combustible. La combustion d'huile lourde dans l'installation 200 de combustiondésulfuration peut aussi se révéler préférable à la combustion de ce combustible dans des chaudières clas- siques, en particulier si la teneur en soufre de cette hui- le est regrettablement élevée; on peut aussi abaisser la concentration d'oxyde nitrique dans les gaz de fumées sans avoir à utiliser un laveurépurateur, et il est possible aussi d'élever considérablement la température maximum de la vapeur produite sans risquer une forte corrosion des surfaces exposées à l'action des flammes ou des gaz très chauds de combustion. On peut aussi agencer l'installation 200 de combus- tion-désulfuration à l'intérieur de la boîte à feu d'une chaudière, ou bien la construire sous la forme d'une unité séparée (du type dit "foyer hollandais") telle que celle représentée fig. 1. Dans ce cas, on peut aussi prévoir la possibilité d'alimenter le système brûleur-chaudière avec des combustibles variés, en faisant fonctionner le disposi- tif 200 de combustion-désulfuration avec seulement des com- bustiblee solides, en enlevant le conduit 262 de fumées de la chaudière et en installant à la place un brleur à gaz ou à huile lourde, ce qui permet de recourir à l'utilisa- tion de ces derniers combustibles quand cela apparait néces- saire. Il est ainsi possible de donner au système global une plus grande fiabilité, acquise il est vrai au prix d'u- ne diminution du rendement thermique et de la capacité de production de vapeur par comparaison avec le système dans lequel le gaz (ou l'huile lourde) est injecté dans le lit médian. Des types très variés de calcaires, y compris des do- lomites, sont adéquats; approximativement la moitié de tous les carbonates de calcium apparaissent convenablement sujets à une attrition pour être utilisables. On peut aus- si se servir de sorbants synthétiques, constitués par de la chaux qui a été broyée jusqu'à obtention de particules mesurant au maximum 10 microns. Aucune des caractéristiques suivantes: dimensions des lits, géométrie des tubes de vapeur, espacement des capu- chons de barbotage, matériaux utilisés pour la construction du dispositif de combustion-désulfuration, n'est réellement critique, bien que certains choix puissent conduire à une détérioration des performances si l'on n'a pas pu adopter les conditions optimales. En particulier, l'utilisation de plus grandes profondeurs du lit médian accroit la violence du barbotage et alors, pour améliorer le rendement de com- bustion, il faut prévoir des aménagements appropriés tels que de plus grandes hauteurs des francs-bords, la réinjec- tion des cendres volantes, ou l'utilisation d'une cellule séparée o l'on puisse effectuer la combustion de particu- les de carbone, ainsi que le préchauffage de l'air de com- bustion. L'utilisation de plus grandes profondeurs du lit de désulfuration a des effets moins sérieux et peut même, en fait, améliorer la désulfuration et la dénitrification aussi longtemps que l'un utilise des chicanes empêchant les éclaboussures, agencées au-dessus du lit supérieur, il n'est pas nécessaire de prévoir une forte augmentation de la hauteur du franc-bord correspondant. On peut mettre en marche l'installation en laissant fonctionner le brûleur à propane jusqu'à ce que le lit mé- dian atteigne une température de 5930C; à ce moment, on éteint le brûleur de préchauffage et on peut commencer l'o- pération normale de chauffe au charbon; on peut omettre l'opération élémentaire consistant à ajouter du charbon pendant une minutes pour participer au préchauffage. On peut faire varier les degrés de grosseur des parti- cules de sable et de sorbant, aussi longtemps que les ca- ractéristiques de fluidisation et de formation de mélanges restent adéquates et permettent d'éviter l'établissement de zones surchauffées et la formation de mâchefer. On peut aussi faire varier la quantité de chaleur libérée par unité de surface, par exemple de + 25 %, voire même davantage, à condition de prendre toutes précautions adéquates pour empêcher une défluidisation, à de faibles vitesses, ou des pertes excessives de carbone aux régimes extrêmement éle- vés. On peut recourir à une réinjection de cendres volan- tes pour améliorer le taux d'utilisation de carbone et ai- der la désulfuration, les particules réinjectées l'étant soit dans le courant d'air primaire, soit dans le courant d'air secondaire. On peut utiliser des granulométries de charbon autres que celles spécifiées ci-dessus, sans cependant perdre de vue qu'un excès de fines (passant au travers d'un tamis normalisé à maille nc 28, c'est-à-dire à ouvertures car- rées mesurant environ 0,59 mm de côté) peut accroître les difficultés d'obtention de hauts rendements de combustion il peut même en résulter une obstruction de la plaque dis- tributrice supérieure. On peut utiliser un dispositif 200 de combustion- désulfuration pour chauffer, dans les tubes 234, d'autres fluides tels que de l'air à utiliser dans des étuves ou dans des fours, ou de l'air comprimé utilisable pour faire fonctionner des turbines à gaz servant à engendrer de l'é- lectricité par mise en oeuvre de cycles combinés; il peut aussi s'agir de l'alimentation d'installations mixtes, aux- quelles il est demandé de produire à la fois de l'électrici- té et de la chaleur. Une autre variante de fonctionnement consiste à utili- ser le dispositif de combustion-désulfuration représenté fig. 1 à la manière du brûleur à substances carbonées décrit dans le brevet US NO 4 051 791 concernant un agencement pour la combustion de charbon, accordé le 4 octobre 1977. La fig. 9 montre une telle utilisation du dispositif de combustion-désulfuration dans un système comprenant un pyro- lyseur 400, un cyclone 402 séparant de la matière carboni- sée, un dispositif 404 de combustion-désulfuration, un cy- clone 406 séparateur de cendres, et un postbr leur 408. Du charbon et du calcaire sont pneumatiquement amenés au pyro- lyseur 400 par une conduite 412. Du charbon se trouve py- rolysé dans le pyrolyseur 400 de façon à former une substan- ce carbonisée en particules assez fines (passant au travers d'un tamis normalisé à maille nO 4, à ouvertures carrées mesurant environ 4,7 mm de côté) tout en produisant des substances volatiles, y compris du sulfure d'hydrogène (ou hydrogène sulfuré, H 2S). Le calcaire se trouve pyrolysé dans le pyrolyseur de manière à former de la chaux (CaO) qui réalise une épuration en se combinant au sulfure d'hy- drogène, contenu dans le courant de substances volatiles, par mise en oeuvre d'une réaction selon l'équation chimique suivante: H2S + CaO - CaS + H20 (1) Le sulfure de calcium est ensuite conduit, avec la substan- ce carbonisée et les substances volatiles, par une conduite 414 jusque dans un cyclone 402 de séparation de substance carbonisée, o des gaz sont séparés des solides, puis par une conduite 416 jusqu'à l'étage de combustion 418 du dis- positif 404 de combustion-désulfuration (qui peut être du type décrit cidessus en se référant à la fig. 1, dont le lit inférieur d'accumulation et les tubes de vapeur ont été supprimés: il s'agit des tubes 234). Des gaz issus dudit cyclone 402 séparateur de substance carbonisée sont transfé- rés au postbraleur 408 par une conduite 420. La substance carbonisée est alors brû.lée dans l'étage 418 du dispositif de combustion, admis à fonctionner à une température de 982 à 10930C (de préférence à environ 10380C). Du sulfure de calcium se trouve ramené par oxydation sous la forme de chaux par l'air en excès dans le dispositif de combustion, la réaction en question s'effectuant selon l'équation CaS + 3/2 2 - Cao + S02 (2) Le bioxyde de soufre dégagé lors de cette régénération de chaux, et le bioxyde de soufre libéré par la combustion de substance carbonisée, sont ensuite engagés dans une réacti- on de purification par action de la chaux dans un étage de désulfuration 422 (admis à fonctionner à une température comprise entre 7880C et 8710C, de préférence à 8430C; le rendement d'épuration pour éliminer B02 tombe rapidement à des températures supérieures à 8710C) faisant partie du dispositif 404 de combustion-désulfuration; cette réac- tion s'effectue selon l'équation chimique suivante: CaO + 802 + 1/2 02 > CaSO4 (3) La chaux participant à la réaction (3) est amenée à l'éta- ge de désulfuration 422, par une conduite 424, sous la forme de calcaire proportionnellement à la teneur initiale en soufre dans le charbon et au degré de désulfuration requis. Le sorbant usé qui est en fragments trop grossiers pour pouvoir être soufflé hors du dispositif 404 de combustion- désulfuration est sorti de l'étage de désulfuration 422 par une conduite 426 aboutissant à un lieu de rejet tel qu'une trémie à cendres (non représentée). Le sorbant usé est constitué par un mélange de CaO et de CaS04; c'est une matière inerte qui peut être jetée au rebut sans trai- tement ultérieur, ou avec un traitement peu important. Le sorbant restant est transféré à partir du lit 422 et hors du système jusqu'à un cyclone 406 ou à un disposi- tif pour la collecte de particules agencé en aval du four (non représenté) auquel le postbrûleur 408 est attaché. La matière contenue dans le lit 418 du dispositif de combustion, en majeure partie constituée par CaO, est recy- clée vers le pyrolyseur, par une conduite 428, et s'y trou- ve convertie en CaS à la suite de la réaction (1). Il suf- fit donc de prévoir un apport d'appoint, par une conduite 412, de calcaire frais amené au pyrolyseur pour compenser les pertes et remplacer le calcaire qui est devenu inactif après un certain nombre de cycles au travers du pyrolyseur et du lit du dispositif de combustion. Cet appoint peut être pratiquement nul si le calcaire conserve sa réactivi- té, dans la mesure o le courant en circulation agit à la manière d'un transporteur de soufre et ne sert pas réelle- ment à éliminer du soufre à partir du système. D'autre part, du sorbant ajouté au lit de désulfuration 422 élimine réellement du soufre à partir du système, par mise en oeu- vre de la réaction (3). Le sorbant partiellement épuisé ou usé qui se trouve dans le lit du dispositif de combustion n'est pas gaspillé ou perdu, mais est transféré par une conduite 430 au lit supérieur de désulfuration, o il sert à absorber S02 avant d'être rejeté à l'aide d'une conduite 426. Des cendres et des gaz de combustion chauds sont trans- férés du lit de désulfuration par une conduite 432 jusqu'à un cyclone 406 de séparation de cendres à partir duquel les gaz débarrassés de cendres sont ensuite transférés par une conduite 434 au postbrûleur 408 o ils sont mélangés avec les substances volatiles provenant du cyclone 402 de sépa- tion des substances carbonisées; dans ce post-brûleur, le mélange gazeux résultant est brûlé à des températures très élevées (par exemple, voisines de 16500C). Un problème qui surgit lorsqu'on veut faire fonction- ner le lit du dispositif de combustion à des températures voisines de 10400C résulte d'une possibilité de frittage du sorbant, frittage abaissant sa réactivité après un cer- tain nombre de cycles, et aussi d'une possibilité de forma- tion de scories ou de mâchefers à partir des cendres, qui est observable lorsqu'on utilise quelques types de charbon. Par conséquent, il peut être préférable de faire fonction- ner le lit du dispositif de combustion à des températures moins élevées, par exemple comprises entre environ 890 et 9820C, pour éviter ces problèmes (et pour acquérir des a- vantages supplémentaires consistant en une moindre émission de substances alcalines et une solution plus facile des problèmes de corrosion des surfaces soumises à l'action des flammes), mais le rendement de conversion du sulfure de cal- cium en chaux dans le lit de combustion peut aussi se trou- ver diminué à ces températures moins élevées, bien que le degré de conversion puisse être encore suffisant pour per- mettre un recyclage vers le pyrolyseur. Un autre problème est le suivant: si la température est trop basse, CaS peut se trouver converti en CaSO4 et non pas en CaO, et le CaS04 peut former un eutectique avec CaO et produire ainsi une scorie ou un mâchefer. Pour éviter d'avoir à rejeter une forte proportion de CaS, ce qui pourrait provoquer une formation de H2S sur le lieu de mise au rebut, il convient alors d'ajouter au système une station 436 de post-traite- ment. Au lieu de rejeter du sorbant partiellement épuisé vers le lit de désulfuration par une conduite 430, on trans- porte alors le sorbant par une conduite 438 jusqu'à la sta- tion 436, o il est traité (par exemple, par lavage dans de l'eau carbonatée chaude comme l'enseignent G.P. Curran et al. dans leur publication "The Conoco Process for Hot Desulfurization of Fuel Gas: A Progress Report", Conoco Coal Development Co., qui a été signalée dans "Proceedings of the Fourth International Conference on Fluidized-Bed Combustion", 9-11 décembre 1975, Conférence qui a eu lieu sous l'égide de la Mitre Corp., McLean, Virginia, E.U.A.; pages 239-263) pour aboutir à l'obtention d'une pierre suf- fisamment pauvre en CaS. En raison du fait que la quantité de sorbant qui doit être soumise à un post-traitement est relativement petite, un tel post-traitement peut être con- sidéré comme étant une alternative économiquement viable et pouvant remplacer une régénération à haute température. Le dispositif 404 de combustion-désulfuration, que l' on ait recours ou non à un post-traitement, est de préfé- rence admis à fonctionner à la manière d'un dispositif à lit fluide adiabatique dans lequel l'étage de combustion se trouve refroidi par de l'air en excès (typiquement, 150 %) plutÈt que par refroidissement indirect par des tubes qui y sont plongés. De l'air secondaire, amené par une condui- te 442, refroidit les gaz sortant du lit du dispositif de combustion 418 jusqu à une température pour laquelle le lit de désulfuration fonctionne dans les meilleures conditions. D'autres renseignements concernant la régénération du sorbant peuvent se trouver dans le brevet US No 3 870 480 (accordé à Moss). Une variante de réalisation du dispositif de combus- tion-désulfuration 404 pour le système représenté fig. 9 consiste à utiliser un faisceau de tubes plongés dans le lit du dispositif de combustion 418 pour transporter de l'air de refroidissement au lieu de faire fonctionner le lit à la manière d'un dispositif de combustion à lit fluide adiabatique avec de l'air en excès ajouté à l'air de combustion. Cette modification permettrait de diminuer très sensiblement les dimensions du brûleur 404, de substan- ce carboniséeet du cyclone 406 séparateur de cendres. Toutefois, lorsqu'on choisit cette variante, on doit tenir compte du fait que les tubes peuvent devenir très chauds et peuvent, par conséquent, devenir sujets à une forte corrosion. Une autre variante élimine la conduite 428 de remise en circulation, en suite de quoi on amène le calcaire dans le système de façon telle qu'il n'y passe qu'une fois. Ce- ci simplifie le problème de la manutention des matières, mais accroit la proportion de résidus qui doivent être traités dans un réacteur 436 de post-traitement lorsqu'on estime nécessaire l'utilisation d'un tel réacteur. Lors de l'utilisation de chacune des variantes sus- mentionnées du système représenté fig. 9, il est nécessaire de se servir d'un sorbant résistant à l'attrition, faute de quoi le sorbant se trouverait chassé hors de la zone de combustion 418, ou pourrait même se trouver fragmenté en si petites particules que le cyclone séparateur de substances carbonisées ne pourrait plus les séparer efficacement (il s'agit du cyclone 402), et dans ce cas le sorbant peut pas- ser sous forme de CaS au travers du postbrûleur 408 et du four qui y est associé, une telle présence de CaS contami- nant éventuellement les résidus solides recueillis à la sortie de ce four au point de les rendre impropres à l'assolement de terrains sans un traitement supplémentaire. * L'utilisation de sorbants résistants à l'attrition peut limiter la possibilité d'approvisionnement en matériaux adé- quats, et accroltre leurs prix de revient. Si on utilise le même sorbant dans les deux conduites 412 et 424, ce qui serait la tendance normale, la résistance à l'attrition du sorbant dans le lit de désulfuration 422 provoquerait une perte d'activité du lit, avec pour conséquence l'augmenta- tion de sa consommation de sorbant tout en diminuant son efficacité épuratrice, ainsi que cela a été décrit à pro- pos du fonctionnement du dispositif 400 de combustion- désulfuration en vue de la production de vapeur. On peut éviter ces problèmes, et utiliser des sorbants sujets à l'attrition de la même manière que dans des dispo- sitifs de combustion-désulfuration destinés à la production de vapeur, si l'on interpose un lit de désulfuration séparé sur le parcours de la conduite 420. Il convient alors que du sorbant soit ajouté au contenu de ce lit de désulfurati- on séparé, et non pas au contenu du pyrolyseur 400, d'o le sorbant usé serait transféré, par une conduite 416, au dispositid 404 de combustion-désulfuration. Dans le dis- positif séparé de désulfuration, des substances volatiles sortant du cyclone 402 de séparation des substances carbo- nisées pénétreraient au travers d'une plaque distributrice agencée au fond inférieur du récipient, et ressortiraient par une conduite d'échappement agencée à la partie supé- rieure dudit récipient. Le courant de circulation de sor- bant s'établirait en sens inverse, afin de provoquer une réaction à contre-courant. Il conviendrait que le disposi- tif de désulfuration séparé soit dimensionné assez large- ment pour que s'y établissent des conditions du type à lit fixe, de façon à minimiser l'attrition à l'intérieur de ce réacteur. Des spécialistes peuvent facilement imaginer encore bien d'autres variantes. Dar exemple, dans un système 245883Z comportant un réacteur de désulfuration supplémentaire agen- cé sur le parcours de la conduite 420, il peut se révéler intéressant de prévoir une troisième plaque distributrice et un troisième lit pour compléter l'équipement du disposi- tif 404 de combustion. Il convient que des substances car- bonisées soient brûlées dans le lit inférieur (comme dans l'installation représentée fig. 9) et que du sorbant (en majeure partie constitué par CaS) soit converti en CaO dans le lit médian, cependant que l'élimination de S02 (selon la réaction 3) se trouve réalisé dans le troisième lit, occu- pant le niveau le plus élevé. Dans ces conditions, il de- viendrait possible de minimiser la corrosion des tubes à air sur leurs surfaces exposées à l'action des flammes ou des gaz très chauds, car le sorbant, dont la présence dans le voisinage de ces tubes s'est révélé capable de provoquer ce type de corrosion, s'en trouverait ainsi éloigné. L'invention décrite et revendiquée dans la présente demande est intéressante aussi à appliquer dans des dispo- sitifs de combustion à un seul lit. Dans de tels disposi- tifs, il conviendrait que la vitesse de fluidisation soit comprise entre 5 fois et 10 fois la vitesse de fluidisation minimum (tandis que dans des installations du type à deux lits il conviendrait que la vitesse de fluidisation soit comprise entre 2 fois et 4 fois la vitesse de fluidisation minimum). Certaines particularités décrites et revendiquées dans la présente demande peuvent aussi se révéler intéressantes à mettre en oeuvre dans des dispositifs de combustion dé- pourvues d'un lit de désulfuration séparé, ou pour brûler des combustibles autres que du charbon. REVENDICATIONS 1. Dispositif de combustion à lit fluidisé, lequel dispositif est caractérisé en ce qu'il comprend essentielle- ment: des moyens perforés d'ouvertures et définissant un -support pour réaliser une fluidisation du contenu qu'ils supportent, des moyens du type enveloppe pour définir avec ledit support une zone de combustion, des moyens de transfert de chaleur au travers desquels il est possible de faire passer du fluide afin d'en éliminer de la chaleur produite par combustion, lesdits moyens de transfert de chaleur étant espacés audessus dudit support afin de ménager sous eux une première zone de conservation ou d'accumulation dont la profondeur permet une combustion en lit fluidisé d'un contenu placé sur ledit support sans contact d'un lit sédimenté entre la surface dudit contenu et aucun desdits moyens de transfert de chaleur, des moyens de conservation ou d'accumulation défi- nissant une deuxième zone de conservation ou d'accumulation, des moyens pour transférer sélectivement des maté- riaux depuis ladite première zone de conservation jusqu'à ladite deuxième zone de conservation, et des moyens pour transférer sélectivement du matériau à partir de ladite deuxième zone de conservation jusqu'à ladite première zone de conservation. 2. Dispositif de combustion selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite deuxième zone et ladite pre- mière zone sont agencées en série ladite deuxième zone étant agencée en amont de ladite première zone. 3. Dispositif de combustion à lit fluidisé selon la revendication 1, lequel dispositif est caractérisé en ce qu'il comporte des deuxièmes moyens perforés d'ouvertures et définissant un support pour la fluidisation d'un contenu qu'ils supportent, lesdits deuxièmes moyens perforés d'ouver- tures définissant, conjointement avec les moyens du type enveloppe et lesdits moyens perforés d'ouvertures, ladite deuxième zone de conversation ou d'accumulation. 4. Dispositif de combustion selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'introduction de combustible pour introduire du combustible, jusque dans ladite première zone de conservation ou d'accumulation, situés de manière à introduire ledit combustible à une distance substantielle au-dessous du sommet de ladite pre- mière zone de conservation ou d'accumulation. 5. Dispositif de combustion selon la revendication 4, caractérisé en ce que lesdits moyens pour l'introduction de combustible sont des moyens pour l'introduction de charbon. 6. Disposition selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens pour l'introduction de combustible sont situés à une distance comnrise entre 76 et 152- milli- mètres au-dessous du sommet de ladite première zone de conservation ou d'accumulation 7. Dispositif de combustion selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il est prAvu, à l'intérieur de ladite deuxième zone de conservation ou d'accumulation et à une hauteur prédéterminée, desmoyens pour la sortie de solides, de façon telle que des solides incombustibles s'accumulant dans les zones de combustion puissent, être transférés à ladite deuxième zone de conservation, y être refroidis par de l'air, et en être décharc-es au travers desdits moyens pour la sortie de solides. 8. Dispositif de combustion selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte une zone de désulfuration comprenant des moyens perforés d'ouvertures, et qui définissent un support pour la fluidisation d'un sorbant supporté par les- dits moyens perforés, et des moyens du type enveloppe agencés autour dudit support, ladite zone de désulfuration étant agencée en série et en aval par rapport auxdits moyens de combustion. 9. Dispositif de combustion selon la revendication 3, caractérisé en ce que la zone de combustion et ladite deuxième zone de conservation ou d'accumulation sont définies par des moyens du type enveloppe communs. 10. Dispositif de combustion selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite deuxième zone de conserva- tion ou d'accumulation, lesdits moyens de combustion, et ladite zone de désulfuration sont définis par des moyens du type enveloppe communs.