FR 2467505 A1 19810417 FR 8022091 A 19801010 La présente invention a pour objet un circuit et un procédé pour assurer la conversion et la régulation d'une tension continue par l'exci- tation sélective et périodique d'un circuit résonant accordé. Parmi des exemples pertinents de tels circuits on peut citer ceux décrits dans le brevet américain no 3 953 779 délivré à Schwarz, un article intitulé "A 95-Percent Efficient 1kW DC Converter with an Internal Frequency of 50kHz" par F.C. Schwarz et J. B. Klaassens du Power Electronics Laboratory du Département d'Electrotechnique de l'U- niversité d'Etat de Technologie à Delft (Hollande), et le brevet amé- ricain no 3 596 165 délivré à Andrews et cédé au cessionnaire de la présente invention. De tels circuits fonctionnement fondamentalement par l'excitation périodique d'un circuit résonant à partir d'une source de courant continu, afin de produire du courant alternatif dans le cir- cuit accordé, puis en transformant le courant alternatif à un niveau produisant, après redressement, un potentiel désiré en courant continu. On peut également obtenir une régulation limitée en modifiant le taux d'excitation conformément aux changements qui interviennent dans l'a- limentation d'entrée ou à la demande à la sortie. Dans les circuits décrits tant par Schwarz que par Andrews, les éléments accordés sont excités à une cadence décalée d'une certaine dis- tance variable par rapport à la valeur de résonance afin d'obtenir aussi bien la conversion que la régulation, Un inconvénient que présentent de tels circuits est que leur capacité de régulation est limitée à une gamme de charges d'environ 2 à 1, soit, entre environ la moitié et environ la totalité de la charge. La présente invention a pour objet de prévoir un circuit con- vertisseur et son procédé en vue d'assurer la conversion et la régula- tion d'une tension continue sur une gamme étendue de variations soit de l'alimentation à l'entrée, soit de la demande à la sortie. Plus par- ticulièrement, le circuit suivant la présente invention comprend un circuit convertisseur semblable, sous de nombreux aspects, à celui décrit dans la référence Andrews citée plus haut, sauf que le fonctionnement du circuit est contr8lé par modulation d'impulsions de largeur variable au lieu de la modulation de fréquence. Le circuit suivant la présente invention comprend un circuit résonant accordé, des dispositifs interrupteurs pour exciter périodi- quement le circuit à partir d'une source de courant alternatif ayant une fréquence constante sensiblement égale à la fréquence de résonance du circuit, des moyens de sortie pour produire une sortie en réponse au courant alternatif, et un modulateur qui agit par variation de la largeur d'impulsions afin de modifier la durée de chaque excitation périodique en fonction du niveau de la sortie. Le circuit accordé comprend un induc- teur et un condensateur reliés en série avec l'enroulement primaire d'un transformateur de sortie dont l'enroulement secondaire est relié à son tour à un circuit redresseur classique à diode-condensateur, afin de produire une sortie finale en courant continu. Au cours du fonctionne- ment, à mesure que le niveau d'alimentation d'entrée ou de la demande à la sortie change, de façon à affecter le niveau de sortie du circuit, le modulateur par impulsions de largeur variable assure l'incrément ou le décrément de la durée de l'excitation périodique du circuit accordé, d'une façon qui tend à maintenir la sortie à un niveau régulé et cons- tant. Comme on l'a indiqué plus haut, à l'exception de l'utilisation de la modulation par impulsions de largeur variable pour commander l'excitation du circuit, le circuit de la présente invention est sem- blable sous de nombreux aspects à celui décrit dans la référence Andrews citée plus haut. Les principaux avantages du circuit et du procédé de la pré- sente invention sont leur simplicité tant de compréhension que d'entre- tien, et leur capacité d'entretenir une régulation efficace de la ten- sion sur une gamme relativement étendue de variations des niveaux d'en- trée et de sortie, et plus particulièrement, sur une gamme plus étendue que celle que l'on peut traiter avec le circuit Andrews. Par conséquent, le principal but de la présente invention con- siste à prévoir un circuit et un procédé pour assurer la conversion et la régulation d'une tension continue sur une gamme étendue de variations de l'alimentation d'entrée et de demande de sortie. Une des caractéristiques de la présente invention réside dans le fait que les conversion et régulation de la tension efficace s'o- pèrent grâce à un circuit résonant accordé dont les éléments résonants proprement dits sont excités périodiquement à partir d'une source de courant continu à une cadence constante, de valeur déterminée, mais pendant des périodes dont la durée varie en fonction de l'alimentation d'entrée et de la demande à la sortie. Les buts et caractéristiques exposés ci-dessus, ainsi que les avantages qui caractérisent la présente invention, seront mieux compris si l'on se reporte à la description détaillée ci-après faite en se référant aux figures du dessin annexé, sur lequel La FIGURE 1 est une représentation schématique simplifiée d'un mode de réalisation, donné à simple titre d'exemple, du circuit con- vertisseur et régulateur réalisé suivant la présente invention; Les FIGURES 2 et 3 montrent chacune une série de formes d'ondes pour illustrer comment fonctionne le circuit de la Figure 1, et La FIGURE 4 est une représentation schématique simplifiée d'une variante de réalisation du circuit convertisseur et régulateur de la présente invention. Si l'on se réfère tout d'abord à la Figure 1, on y voit, repré- senté schématiquement, un mode de réalisation, donné à seul titre d'exém- ple non-limitatif, du circuit convertisseur et régulateur suivant la présente invention, lequel comprend: un inducteur 22 et un condensa- teur 24 qui forment conjointement un circuit résonant accordé 21 relié en série à l'enroulement primaire 25 d'un transformateur de sortie 20 dont le secondaire 41 est couplé à deux bornes de sortie 44, 46 en pas- sant par un dispositif redresseur classique à diode et condensateur 36 et 40; des interrupteurs 26 et 28 et deux diodes respectives 30 et 32 reliées en parallèle pour exciter sélectivement le circuit accordé 21 et l'enroulement primaire 25 du transformateur 20 à partir d'une source 34 de courant continu; et un modulateur 42 opérant par impulsions de largeur variable, branché entre les bornes de sortie 44, 46 et les interrupteurs 26, 28 pour contr8ler le fonctionnement de ces derniers, d'une façon qui sera décrite plus en détail par la suite. Les deux in- terrupteurs 26, 28 peuvent être de tout type approprié, à condition qu'ils permettent d'une part d'atteindre des cadences rapides de commu- tation dans la zone des 25 kWz et d'autre part d'utiliser une commande électronique. Un exemple-type de tels interrupteurs est constitué par la combinaison de transistors décrite dans la référence Andrews citée plus haut. D'une façon analogue, le modulateur 42 par impulsions de largeur variable peut être de tout type approprié, capable de contr8ler l'état de sous-tension et hors-tension des deux interrupteurs 26, 28 en fonction d'un niveau de tension existant aux deux bornes 44 et 46. Un exemple-type d'un tel dispositif est celui commercialisé sous la référence 3524 par des fabricants tels que Silicon General et Texas Instruments. En service, le modulateur par impulsions de largeur variable 42 actionne à tour de r8le les deux interrupteurs 26, 28 de façon à engendrer dans le circuit accordé 21 et l'enroulement 25 du transforma- teur un courant alternatif dont la grandeur et la durée périodique sont suffisantes pour produire aux bornes de sortie 44, 46, après tranfor- mation par le transformateur 20 et le redressement qui suit, un potentiel de courant continu de valeur déterminée et régulée. On comprendra mieux le détail du circuit de la Figure 1 si l'on examine les formes d'ondes des Figures 2 et 3 o la courbe désignée par le sigle CLK définit un signal d'horloge (dont deux impulsions adjacentes représentent un cycle unique) pour se rapporter au fonctionnement temporisé du modulateur 42 par impulsions de largeur variable, tandis que la courbe désignée par le mot DRIVE indique l'état de mise sous tension ou hors-tension des deux interrupteurs 26 et 28, la courbe e1 représentant la tension ap- pliquée à travers le circuit formé par le circuit accordé 21 et l'en- roulement 25 du transformateur pendant le fonctionnement des interrup- teurs; enfin, les courbes désignées par les symboles e i et i. re- présentent respectivement la tension et l'intensité obtenues dans le seul enroulement primaire. Les quatre courbes de la Figure 2 qui sont désignées par les symboles i à i sont des segments composants pri de la courbe i.ri qui ont été séparés ou détachés aux fins d'illustration. Chacune des courbes respectivement de tension et d'intensité se raccor- dent entre elles par une série de traits interrompus et les repères de synchronisation t, à til indiquent l'apparition de phénomènes importants au cours de leur génération. Une flèche désignée en T indique la rela- tion qui existe entre un demi-cycle de la courbe CLK et la périodicité des courbes restantes de ces Figures. Pour simplifier, on supposera que l'inducteur 22 et le condensateur 24 formant le circuit accordé 21 sont purement réactifs et l'on considérera l'enroulement primaire 25 comme étant essentiellement une résistance en parallèle avec capacité cou- plée à une diode. On peut souligner le fait que dans la courbe DRIVE des Figures 2 et 3 la ligne pleine désignée par le symbole S26 repré- sente l'état de l'interrupteur 26 et que la ligne en traits interrompus S28 représente l'état de l'interrupteur 28, avec un niveau élevé, dans chaque cas, pour indiquer un état de fermeture ou sous tension et un niveau bas indiquant un état d'ouverture ou hors-tension. On peut aussi remarquer que les interrupteurs 26 et 28, bien qu'étant ouverts poten- tiellement en m9me temps, ne peuvent en aucun cas se fermer en même temps, car il est évident que cela mettrait effectivement en cours- circuit la source d'entrée 34. Pour prendre un point de départ, on peut supposer par exemple qu'à un instant déterminé, situé juste avant l'instant t1, les inter- rupteurs 26 et 28 sont ouverts, comme le montre la courbe DRIVE de la Figure 2, et que le courant i pri circule dans un sens positif, ce qu 'in- dique la flèche 50 de la Figure 1, à travers le circuit comprenant l'in- ducteur 22, le condensateur 24, l'enroulement primaire 25 du transfor- mateur 21 et la diode 32 polarisée dans le sens conducteur, la source de courant i étant constituée par la libération d'une charge emma- gasinée dans le condensateur 24 au cours d'un fonctionnement antérieur du circuit. A l'instant ti, le modulateur 42 opérant par impulsions de largeur variable ferme l'interrupteur 26, comme l'indique la courbe DRIVE de la Figure 2, ce qui a pour effet d'appliquer la tension E 1 de la sour- ce de courant continu 34 aux bornes du circuit accordé 21 et de l'en- roulement primaire 25, ainsi que le montre la courbe e1suivante de la Figure 2. Il en résulte un brusque accroissement du courant i r dans le sens positif, comme l'indique la courbe i.ri(1), jusqu'à atteindre une valeur maximale à l'instant t 2, après quoi ce courant diminue conformément à la réponse transitoire caractéristique d'un cir- cuit LC en série a une onde à gradins. (on suppose dans ce contexte que le lecteur est familiarisé avec le problème de la réponse transitoire caractéristique d'un tel circuit LC à des fonctions en gradins tant Po- sitives que négatives). On peut souligner en passant que la diode 32 est polarisée à l'envers par l'application de la tension de la source E. et que le traj et suivi par le courant i.r passe maintenant à tra- vers la source 34. Si on laissait fermé l'interrupteur 26, le courant i2,. oscillerait autour de zéro à la fréquence de résonance du circuit LC tout en étant amorti de façon exponentielle comme l'indique la par- tie en traits interrompus de la courbe i. A l'instant t 3, bien que l'interrupteur 26 soit ouvert et que la source de tension E.i soit isolée du circuit, le courant i pi, au lieu de retomber à zéro, est entretenu pendant une courte période par le champ faiblissant de l'inducteur 22, et amené à continuer de circuler a travers le circuit qui comprend une fois encore la diode 32 polarisée dans le sens conducteur, jusqu'à retomber à zéro à l'instant t 4 A ce moment, le champ de l'inducteur 22 est dissipé et le condensateur 24, chargé au potentiel maximal, supérieur à celui de la source 34, fait circuler le courant i.Pr dans le sens contraire, en passant au-delà de la diode 32 de nouveau polarisée dans le sens inverse ou non-con- ducteur, et à travers la diode 30 polarisée dans le sens conducteur, pour revenir à la source 34 proprement dite. Ce phénomène est indiqué par une comparaison des courbes e1et i ri (2) de la Figure 2. (Il convient de rappeler que le circuit accordé LC à valeur élevée de Q, excité à sa fréquence de résonance, produira une tension aux bornes du condensateur avec une valeur de crête d'environ Q fois la tension d'excitation, au- trement dit, si Ei = 300 Volts et Q = 10, la tension aux bornes du con- densateur sera d'environ 3 000 Volts, à titre de première approximation. A mesure que la charge du condensateur 24 se dissipe, le courant i ri augmente en grandeur jusqu'à atteindre un maximum à l'instant t5 o il commence à diminuer de nouveau et à se rapprocher de zéro. Si on laissait le circuit tel quel, le courant ipri tomberait à zéro pour ensuite circuler dans le sens positif à travers la diode 32 qui serait alors polarisée dans le sens conducteur, comme l'indique la partie en traits interrompus de la courbe i.(2), jusqu'à s'affaiblir pour re- pri tomber à zéro. A l'instant t6, l'interrupteur 28 se ferme et le courant i pri circulant en sens inverse à travers la source 34 est brusquement mis en dérivation à travers la résistance nulle du dispositif interrupteur. Cela a pour effet de produire un accroissement-soudain de la grandeur du courant ipri, comme l'indique la courbe i ri(3), toujours dans le sens inverse, jusqu'à atteindre sa cr9te à l'instant t7, après quoi ce courant revient au zéro. Comme dans le cas précédent, si on laissait l'interrupteur 28 fermé, le courant i. oscillerait autour de zéro, en réponse transitoire caractéristique à la suppression d'une onde en gradin d'un circuit série LC. Cependant, à l'instant t8, l'interrupteur 28 est ouvert de nouveau et le courant i i entretenu pendant un court instant par le champ faiblissant de l'inducteur 22 est refoulé une se- conde fois à travers la diode 30 polarisée dans le sens conducteur et vers la source 34, jusqu'à ce qu'il retombe à zéro à l'instant t9 quand le condensateur 24, maintenant chargé à son potentiel négatif ma- ximal par le courant inverse qui y circulait auparavant, commence à se décharger et à envoyer de nouveau du courant dans le sens conducteur, comme l'indique la courbe i i(4), à travers la diode 32. A mesure que la charge que contient le condensateur 24 se dissipe, le courant i p atteint une valeur maximale à l'instant t10, puis commence à décroître jusqu'à l'instant t o l'interrupteur 26 est refermé et le processus se répète. Comme on l'a mentionné plus haut, les quatre segments de cou- rant ipri (1) à i ri(4) forment en combinaison le courant i pri qui cir- cule effectivement à travers l'enroulement 25 du transformateur 20. Bien que le courant i pri soit de nature quelque peu sinusoïdale, la tension epri produite aux bornes de l'enroulement primaire 25 du trans- formateur 20 suit essentiellement la courbe d'une onde carrée, en pre- mier lieu en raison de la charge utilisée dans le circuit o les diodes 36 et 38 assurent la charge du condensateur 40. Pour une charge de courant alternatif totalement résistive, la tension e. serait bien moins une onde carrée et davantage ressemblante à la sinusoïde du cou- rant i.. pri La commande des deux interrupteurs 26 et 28 en vue d'obtenir le fonctionnement décrit ci-dessus s'effectue grâce à un modulateur 42 opérant par impulsions de largeur variable, branché entre les bornes de sortie 44 et 46 (désigné par le sigle PWM sur les Figures 1 et 4), d'une part, et les deux interrupteurs précités 26 et 28, d'autre part. Pendant le fonctionnement normal et au repos, le modulateur 42 opérant par impulsions de largeur variable produit une série d'impulsions, tel- les que celles indiquées par la courbe DRIVE de la Figure 2, et cela à un taux constant, de préférence égal à la fréquence de résonance du circuit accordé 21, et avec une largeur ou durée périodique suffisante pour que chacun des interrupteurs 26 et 28 se ferme pendant environ % de chacun des cycles de fonctionnement, définis comme on l'a in- diqué plus haut par deux cycles de la courbe CLK, et s'ouvre pendant la partie restante du cycle. Chaque fois qu'il y a perturbation du ni- veau de sortie de la tension en courant continu produit par le circuit, par exemple par suite d'un changement intervenant soit dans la demande à la sortie, soit dans l'alimentation à l'entrée, le modulateur 42 opérant par impulsions de largeur variable fait varier automatiquement la largeur des impulsions individuelles qui constituent le courant d'impulsions qui commande le fonctionnement des deux interrupteurs 26 et 28. Ainsi, par exemple, si la tension de sortie aux bornes 44 et 46 diminue, par exemple par suite d'un accroissement de la demande à la sortie, le modulateur 42 à impulsions de largeur variable intervient pour augmenter la largeur des impulsions dans le courant d'impulsions. Cette intervention est représentée par les courbes de la Figure 3, dont certaines sont désignées individuellement afin de les repérer par rapport aux courbes correspondantes de la Figure 2. Comme on le voit sur la Fi- gure 3, la fréquence du courant d'impulsions est maintenue à une valeur égale à celle de la Figure 2, mais la largeur, ou durée dans le temps, de chaque impulsion est augmentée dans une mesure considérable. Il en résulte, comme on l'a expliqué plus haut, que le courant i i produit de la m$me façon que ce qui a été indiqué antérieurement, s'élève jus- qu'à une grandeur supérieure et renferme une zone nlus grande sous sa courbe. Par conséquent, la tension de sortie mesurée aux bornes de sor- tie 44 et 46 est également accrue. L'accroissement de la largeur des l1 impulsions est limité par le fonctionnement en boucle de réaction du modulateur 42 dans une mesure juste suffisante pour augmenter la tension de sortie du circuit jusqu'au niveau qui était le sien avant la per- turbation. Si, au contraire, la tension de sortie a augmenté, par exemple par suite d'un accroissement de l'alimentation d'entrée ou d'une dimi- nution de la demande à la sortie, la largeur des impulsions de la courbe DRIVE sera réduite jusqu'à devenir inférieure à celle des impulsions de la Figure 2 afin de produire un courant réduit i i dans le primaire du transformateur et une diminution correspondante de la tension ob- tenue aux bornes de sortie. Lorsque la demande (charge) descend à un niveau très bas, le fonctionnement du circuit de la Figure 1 devient en fait discontinu, les impulsions de la courbe DRIVE ayant une largeur à peine suffisante pour entretenir une charge alternative dans le con- densateur 24. Dans la pratique, il suffit d'un très faible changement de la largeur des impulsions pour compenser des changements intervenant dans la tension de sortie par suite d'une variation dans la demande de sortie, attendu que l'essentiel de ce changement est dû à une variation inter- venue dans l'alimentation à l'entrée. On peut indiquer à titre d'exemple des valeurs qui conviennent pour différents composants du circuit de la Figure 1, qui comprend un inducteur 22 de 0,4 milliher.ry, un condensateur 24 de 0,1 microfarad, un transformateur 20 ayant une inductance d'aimantation d'environ 400 millihenry, et un condensateur 40 de 5, 000 microfarads. Les tensions de travail peuvent 9tre par exemple une tension d'entrée d'environ 300 Volts, et une tension de sortie d'environ 100 Volts, la différence étant due essentiellement au rapport de spires du transformateur 20. La fré- quence préférée de fonctionnement serait d'approximativement 25 kHz pour la fréquence de résonance de son circuit accordé 21. Un tel circuit est capable d'assurer une sortie régulée pour des tensions d'entrée si- tuées entre environ 270 Volts et environ 500 Volts, et des demandes à la sortie comprises dans la gamme d'environ o Volt et environ la charge nominale maximale. Si l'on examine brièvement le circuit représenté Figure 3, on y voit l'équivalent en biphasé du circuit de la Figure 1. Pour faciliter l'établissement d'une corrélation, les éléments constitutifs du circuit de la Figure 4 sont désignés de façon à correspondre à ceux du circuit de la Figure 1, sauf pour ce qui concerne l'usage du signe distinctif "prime" ('). Le fonctionnement du circuit de la Figure 4 est sous de nombreux aspects semblable à celui de la Figure 1, et les spécialistes dans l'art le comprendront sans difficulté. La principale différence constatée entre les courbes de tension et d'intensité obtenues par le fonctionnement d'un tel circuit est que la courbe de tension e1 alterne entre +E. et -Ei, au lieu d'alterner entre +E. et zéro dans le cas pré- i i cedent. Par ailleurs, les courbes des Figures 2 et 3 s'appliquent au circuit de la Figure 4, sauf pour ce qui concerne des changements de grandeur dûs aux caractéristiques de courant biphasé, contrairement à celles du courant à demi-onde, du circuit considéré. Par conséquent, il est clair que l'on a décrit ci-dessus un circuit convertisseur et régulateur d'énergie qui fonctionne par modu- lation par impulsions de largeur variable, afin de produire une tension en courant continu d'une grandeur déterminée et régulée. Bien entendu, certaines modifications et variantes peuvent être apportées dans la mise en oeuvre pratique de l'invention sans cependant s'écarter des principes de base de celle-ci, ainsi qu'il appara tra à tout technicien averti dans ce domaine. REVENDICATIONS 1. Circuit de conversion et de régulation d'énergie, caractérisé en ce qu'il comprend: a) un circuit accordé, (21) b) des moyens pour exciter périodiquement ce circuit accordé, (21) à partir d'une source de courant continu (34) afin de produire dans ce circuit accordé, (21) un courant alternatif à fréquence constante. c) des moyens couplés audit circuit accordé,(21)pour recevoir une sortie en réponse audit courant alternatif, et d) des moyens sensibles à ladite sortie pour modifier la durée de chaque excitation périodique dudit circuit accor- d& selon le niveau de ladite sortie. - 2. Circuit de conversion et de régulation d'énergie selon la Revendication 1, caractérisé en ce que les moyens(b) d'éxcitation périodique dudit circuit accordé (a) comprennent des interrupteurs ( 26,28) afin de connecter sélectivement ce circuit accordé à ladite source de courant continu, et que les moyens (d) sensibles audit circuit accordé, (21) compren- nent un dispositif couplé auxdits interrupteurs afin de main- tenir chaque connexion précitée pendant une période de temps qui est fonction du niveau de ladite sortie. - 3. Circuit de conversion et de régulation d'énergie selon la Revendication 1, caractérisé en ce que les moyens (d) sensibles A ladite sortie comportent un dispositif propre à augmenter la durée de chaque excitation périodique dudLt circuit accordé, (21) en réponse à une diminution du niveau de ladite sortie. -30 4. Circuit de conversion et de régulation d'énergie selon la Revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens sensibles (d) comprennent des dispositifs propres à réduire la durée de chaque excitation périodique dudit circuit accordé en réponse à un accroissement du niveau de ladite sortie. 5. Un circuit perfectionné de conversion et de régulation d'énergie du genre comprenant un circuit accordé(21) des moyens pour exciter périodiquement ce circuit acogrdé (219 1 1 à partir d'une source de courant continu, (34) de manière à produire du courant alternatif dans ce circuit, des moyens couplés audit circuit accordé, (21) pour recevoir une sortie en réponse audit courant alternatif, et des moyens sensibles à ladite sortie pour modifier l'excita- tion périodique dudit circuit accordé en fonction du niveau de ladite sortie caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens pour faire en sorte que ladite excitation du circuit accordé (21) se produise à une cadence fixe afin d'engendrer dans ce circuit accord'lun courant alternatif de fréquence constante, et des moyens pour faire en sorte que la durée de chaque excitation périodique augmente à mesure que diminue le niveau de la sortie, et diminue à mesure qu'augmente le niveau de ladite sortie. 6. Un procédé de conversion et de régulation d'éner- gie, caractérisé en ce qu'il les phases qui consistent à a) prévoir un circuit accordé, (21) b) exciter périodiquement ce circuit accordé (21) à partir d'une source Re courant continu (34) afin de pro- dulre dans ce circuit un courant alternatif de fréquence constante, c) recevoir une sortie en réponse audit courant alternatif produit dans ledit circuit accordé, (21), et d) enonction de ladite sortie, modifier la durée de chaque excitation périodique dudit circuit accordé (21)en fonction du niveau de ladite sortie. 7. Procédé de conversion et de régulation d'énergie selon, la Revendication 6, caractérisé en ce que la phase b) consiste à connecter sélectivement ledit circuit accordé (21) à.ladite source de courant continu, (34) e'que ladite phase d) comprend le maintien de chacune des connexions précitées pendant une période de temps dont la durée dépend du niveau de ladite sortie. 8. Procédé de conversion et de régulation d'énergie selon la Revendication 6, caractérisé en ce que ladite phase d) consiste à augmenter la durée de chaque excitation pério- dique dudit circuit accordé (21) en réponse à une diminution du niveau de ladite sortie. 9. Procédé de conversion et de régulation d'énergie selon la Revendication 6, caractérisé en ce que ladite phase d) consiste à diminuer la durée de chaque excitation périodique dudit circuit accordé (21) en réponse à une augmentation du niveau de ladite sortie.