FR 2467889 A1 19810430 FR 8022499 A 19801021 La présente invention concerne un procédé et un appareil pour transformer une matière de départ comprenant des métaux sulfurés pulvérulents en une masse agglomérée solide des oxydes métalliques correspondants. La masse agglomérée convient comme matériau d'alimentation dans un haut fourneau pour la réduction des oxydes métalliques et la récupération du métal élémentaire. En particulier, l'invention fournit un système de frittage pour les métaux sulfurés qui fonctionne de façon efficace sans émettre de gaz soufrés, c'est-à-dire d'anhydride sulfureux, dans l'atmosphère, et qui permet de recueillir pour des besoins utilisables une quantité significative de la chaleur formée dans la combustion de la teneur en produits sulfurés du matériau de départ. Depuis des dizaines d'années, les métaux sont recueillis à partir du minerai contenant le métal sous forme sulfurée, c'est-à-dire sous forme de sulfates et de sulfures de métaux, par broyage du minerai jusqu'à une forme pulvérulente, concentration du minerai pour éliminer les impuretés, frittage du produit concentré pour former une masse agglomérée de l'oxyde métallique correspondant et réduction de l'oxyde métallique dans un haut fourneau pour obtenir le métal élémentaire. L'étape de frittage est généralement effectuée dans un appareil connu dans le domaine sous le nom de machine de frittage Dwight et Lloyd. La machine Dwight et Lloyd utilise un tamis mobile sans fin similaire à une courroie de transporteur, sur laquelle se déplace une couche pulvérulente de produits concentrés de minerai contenant le métal sulfuré. A une extrémité de la machine, se trouve une chambre d'inflammation dans laquelle la teneur en produit sulfuré du produit concentré est enflammée. De l'air et un combustible sont insufflés vers le bas à travers le produit concentré pour amorcer la combustion à la surface inférieure d'une couche ignée de concentré. La couche principale d'alimentation en produit concentré est ajoutée au sommet de la couche ignée et la combinaison est transportée par le tamis jusqu'à une zone de frittage o de l'air est insufflé vers le haut pour entretenir la combustion des composés soufrés. Le gaz 2467S89 venant à la partie supérieure de la zone de frittage est riche en anhydride sulfureux et peut être fourni à une usine d'acide sulfurique comme matière première. Le produit concentré est brûlé dans la zone de frittage jusqu'à ce que les flammes traversent sa surface supérieure, moment auquel la température maximale est atteinte et la plupart du soufre a été brûlé et se trouve sous forme d'anhydride sulfureux. L'étape de combustion agglomère le produit concentré en une masse solide, généralement appelée dans le domaine le produit fritté. Le produit fritté quittant la zone de frittage est transporté par le tamis à une zone de refroidissement située près et en aval de la zone de frittage. Un courant de gaz de refroidissement est insufflé à travers le produit fritté et est recueilli dans une hotte disposée au-dessus du tamis. Après refroidissement, le produit fritté est physiquement réduit, les fines sont renvoyées à la chambre d'linflamImration et le produit fritté grossier est introduit dans un haut fourneau pour la réduction des oxydes métalliques en métal élémentaire. Comme une certaine combustion du produit fritté se poursuit en aval de la zone de frittage, le gaz d'échappement de la zone de refroidissement peut contenir de l'anhydride sulfureux. Cependant, le gaz d'échappement de la zone de refroidissement est trop pauvre en SO2 pour être fourni à une usine d'acide sulfurique et était jusqu'à présent évacué dans l'atmosphère ou traité pour enlever le SO2. C'est donc un but de l'invention de fournir un procédé et un appareil de frittage qui réduit de façon importante l'émission de So2 dans l'atmosphère et qui idéalement élimine totalement les émissions de So2. C'est un autre but de l'invention de fournir un procédé et un 'appareil de frittage dans lesquels une partie importante de la chaleur formée est récupérée, ce qui diminue la consommation de combustible pour l'installation industrielle dans laquelle l'appareil est utilisé. En outre, c'est un but de l'invention de concentrer pratiquement tout le SO2 dégagé dans un seul courant gazeux que l'on utilise comme produit d'alimentation d'une usine d'acide sulfurique. Ces buts et autres avantages de l'invention seront évidents pour l'homme de l'art au fur et à mesure de la description de l'invention. Des procédés et appareils de frittage utilisant la machine de Dwight et Lloyd ou des variantes et utilisant un frittage à tirage ascendant sont décrits dans les brevets des E.U.A. NOS 2.672.412 et 3.649.244. Le premier brevet décrit le recyclage d'une partie des gaz d'échappement et la combinaison du gaz recyclé avec l'air et les gaz de combustion provenant de la zone d'inflaration. Le mélange gazeux est ensuite forcé à travers le lit de frittage. Le dernier brevet décrit un système à trois zones o il y a une zone de frittage, une zone de densification sans aucun écoulement de gaz à travers la masse frittée, et une zone de refroidissement. Un certain nombre de brevets des E.U.A. traite de procédés et d'appareils de frittage à tirage descendant, comprenant le recyclage d'au moins une partie des gaz d'échappement. Le brevet des E.U.A. N' 3.963.481 décrit le frittage avec écoulement descendant et le refroidissement avec écoulement ascendant, avec recyclage du gaz de refroidissement à l'entrée du gaz de frittage dans le but de filtrer la poussière du gaz. De même, le brevet des E.U.A. N0 4.067.727 décrit le recyclage des gaz d'échappement à partir d'une zone de refroidissement intermédiaire jusqu'à une zone de frittage dans le but d'enlever la poussière du courant gazeux. Le brevet des E.U.A. No 3.909.189 décrit une machine de frittage à écoulement descendant pour le minerai de fer, qui recycle une partie d'un écoulement relativement froid vers une zone de refroidissement aval pour réduire la teneur en hydrocarbures dans le gaz d'échappement de frittage. Le brevet des E.U.A. No 4.023.960 décrit un système de frittage comprenant des zones d'inflaemationde frittage' et de combustion o les gaz d'échappement de la zone de combustion sont recyclés dans la zone de frittage, traversent la charge de frittage et sont ensuite épurés. Une publication appartenant au domaine du frittage avec écoulement ascendant avec recyclage des gaz d'échappement est intitulée "The New Updraft Sintering Installation of the Binsfeldhammer Lead Smelter of the Stolberger Zink A.G.". Schmidt R et al Erzbergban u. MetallhUttenw, 1i 301-310 (1958). Cet article contient une description détaillée du fonctionnement d'une machine de frittage à écoulement ascendant, de ses matériaux de charge et de sa commande. La Figure 6 décrit le recyclage des gaz d'échappement provenant de la zone d'inflammation et de la zone de refroidissement intermédiaire, à la zone de frittage. Une autre publication traitant d'un système de frittage à écoulement ascendant du type précédent est "Gas Recirculation in Sintering of Lead and Zinc Concentrates", de M.O. Peucker et al, Sintering Symposium, Port Pirie, South Australia, September 1958 Austro-Asian Institute of Mining and Metallurgy, pp. 261-284. Cet article propose de façon particulière un système de recyclage de gaz dans une machine de frittage de zinc ou de plomb, comme indiqué sur les Figures 3 et 6 et décrit dans le texte apparenté. La technique antérieure décrit divers systèmes de commande pour machines de frittage. Le brevet des E.U.A. N' 3.211.441 décrit la régulation de la vitesse de l'appareil de chargement en minerai par détection de la température et de la pression en divers points. Le brevet des E.U.A. N0 4.065.295 décrit la régulation de la vitesse de la machine en fonction de la température des gaz d'échappement. De même, le brevet des E.U.A. N0 3.399.053 décrit la détection continuelle de la température du gaz d'échappement en divers points et l'ajustement continu de la vitesse de la machine pour obtenir un profil de température désiré. Enfin, le brevet des E.U.A. N0 3.194.546 fournit un réglage automatique de la vitesse d'alimentation en mélange fritté et de la vitesse du tamis, en utilisant un indicateur de combustion. Selon l'invention, il est fourni un procédé de refroidissement d'un produit fritté comprenant des oxydes métalliques d'une première température prédéterminée à une seconde température prédéterminée, qui consiste à amener continuellement ledit produit dans une zone de refroidissement primaire, à faire passer un courant gazeux ayant une troisième température inférieure à ladite première température prédéterminée, dans ledit produit dans ladite 2467P69 zone de refroidissement primaire, ladite étape de passage de gaz chauffant ledit courant gazeux à une quatrième température prédéterminée, à enlever ledit courant gazeux de ladite zone de refroidissement primaire, à refroidir ledit courant gazeux enlevé à une cinquième température prédéterminée, ladite cinquième température prédéterminée étant inférieure à ladite troisième température prédéterminée, à introduire continuellement ledit produit dans une zone de refroidissement secondaire, à faire passer ledit courant gazeux refroidi dans ledit produit dans ladite zone de refroidissement secondaire, à enlever ledit courant gazeux de ladite zone de refroidissement secondaire et à introduire ledit courant gazeux enlevé de ladite zone de refroidissement secondaire dans ladite première zone de refroidissement. Selon un aspect particulier de l'invention, le courant de refroidissement des gaz insufflés dans le produit fritté dans deux zones de refroidissement adjacentes est totalement recyclé entre les deux zones de refroidissement. Une étape de refroidissement, qui comprend de préférence un échange de chaleur entre un courant de traitement dans l'usine et les gaz de refroidissement provenant de la zone de refroidissement primaire, est placée entre la sortie du gaz de la première zone de refroidissement et l'entrée du gaz dans la seconde zone de refroidissement. L'étape de refroidissement est régulée de façon à réduire la température du gaz quittant la zone de refroidissement primaire en-dessous de la température du gaz de refroidissement entrant dans la zone de refroidissement primaire. L'échange de chaleur en vue de la récupération de la chaleur, utilisé dans le refroidissement du courant gazeux sortant de la zone de refroidissement primaire, peut'mettre en oeuvre un quelconque courant liquide ou gazeux de l'usine qui a besoin d'être chauffé, et peut avoir lieu dans un appareil d'échange de chaleur classique. L'échange de chaleur avec récupération.fournit un bénéfice intéressant à l'usine car le combustible normalement utilisé pour chauffer le courant de traitement est économisé. De préférence, le courant de traitement chauffé peut être l'air fourni à un haut fourneau 2467P69 à proximité de l'appareil de frittage. L'invention fournit également un dispositif de refroidissement d'un produit fritté, qui comprend une zone de frittage et au moins une première et une seconde zones de refroidissement, une première boite à vent destinée à fournir un gaz à la partie inférieure de ladite première zone de refroidissement, une seconde boite à vent destinée à fournir un gaz à la partie inférieure de la seconde zone de refroidissement, une première hotte destinée à enlever le gaz à la partie supérieure de ladite première zone de refroidissement, une seconde hotte destinée à enlever le gaz de la partie supérieure de ladite seconde zone de refroidissement, un premier conduit reliant ladite première hotte et ladite seconde boîte à vent, un second conduit reliant ladite seconde hotte et ladite première boite à vent, ledit conduit comprenant un appareil de refroidissement des gaz. Cette invention sera décrite plus en détail en se référant aux dessins annexés dans lesquels: La Figure 1 est un schéma représentant un dispositif de frittage selon l'invention. La Figure 2 est une représentation graphique des gaz d'échappement pendant le fonctionnement du dispositif de la Figure 1. La Figure 3 est un schéma représentant le système de recyclage de gaz de l'invention. La Figure 4 est un schéma représentant un autre système de recyclage de gaz selon l'invention; et La Figure 5 est un diagramme schématique représentant le dispositif de régulation de l'invention. Considérons la Figure 1; elle représente un appareil de frittage destiné à éliminer le contenu en produits sulfurés de produits concentrés de plomb par combustion du soufre sous forme de S02 gazeux. Le dispositif de frittage de la Figure 1 comprend un tamis 20 sans fin mobile qui traverse une zone d'inflammation 21, une zone de frittage 22, une zone de refroidissement primaire 23, une zone de refroidissement secondaire 24 et une zone de refroidissement finale 25. Le tamis 20 est composé d'une série de palettes interconnectées ayant une structure ouverte permettant la traversée de l'écoulement gazeux; cependant la structure ouverte est suffisamment resserréepour porter le concentré de plomb en particules introduit. Le tamis 20 traverse les diverses zones de la machine sous l'action d'un moyen d'entraînement 26 qui comporte des dispositifs, comme des roues dentées pour engrener et déplacer le tamis 20 à une vitesse prédéterminée. Le moyen d'entraînement 26 est entraîné par un moteur à vitesse variable (voir la Figure 5). Le tamis 20 et le moyen d'entraînement associé 26 fonctionnent comme un système de transporteur continu, transportant la charge de concentré de plomb de la zone d'inflammation 21 jusqu'à la zone de refroidissement finale. Après passage dans la zone de refroidissement finale, le concentré de plomb, sous forme d'un produit aggloméré continu contenant des oxydes de plomb et environ 1 à 2 % de soufre, est enlevé du tamis 20 et sa taille physiquement réduite par un appareil de broyage approprié 27. Tous les pourcentages indiqués ici sont des pourcentages pondéraux quand on se réfère à des solides ou à des liquides et des pourcentages volumiques quand on se réfère à des gaz. Les particules unitaires de produit fritté aggloméré qui sont essentiellement de l'oxyde de plomb sont amenées à un haut fourneau à plomb (voir Figure 4) o l'oxyde de plomb est réduit en plomb métallique. Les fines produites par l'appareil de broyage 27 sont recyclées et combinées avec le nouveau courant en alimentation 28 pour former la charge de concentré de plomb. Le nouveau courant de charge 28 est composé de concentré de plomb et de divers fondants comme la chaux (Ca203), la silice, etc. Le concentré de plomb est essentiellement du sulfure de plomb (PbS) et du sulfate de plomb (PbSO4) et est obtenu à partir de minerai de plomb qui a été broyé à la granulométrie désirée et concentré pour éliminer les matériaux constituant la gangue. Le nouveau courant de charge 28 a typiquement une teneur en soufre d'environ 10 à 18 %, qui est diluée à 5-8 %, de préférence 6-7 % de soufre, une fois combinée avec les fines recyclées. Les fines sont typiquement fournies à raison de % à 300 % du nouveau courant de charge 28, selon la teneur en soufre du nouveau courant de charge. Le nouveau courant de charge 28 et les fines recyclées réunis, annelés ci-après charge de concentré de plomb, sont uniformément déposés sur le tamis 20 en deux étapes dans la zone d'inflammation 21. La première étape qui se fait en amont du four 34, dépose une couche d'inflammation 28a de charge de concentré de plomb sur le tamis 20 à l'aide de la conduite d'amenée 29a. La couche d'inflammation 28a, qui a typiquement une épaisseur d'environ 2,5 cm, est introduite dans le four 34. Un combustible, typiquement du gaz naturel, et de l'air sont introduits et brûlent dans le four 34 et le gaz d'inflammation descendant traverse la couche d'inflammation 28a et passe dans la boîte à vent à tirage descendant 34a d'o il est prélevé comme courant gazeux 35. La couche d'inflammation 28a est enflammée lorsqu'elle traverse le four 34. La partie principale de la charge de concentré de plomb est amenée sur le tamis 20 en aval du four 34 par la trémie d'alimentation 29. Le rapport pondéral de la partie principale de la charge de concentré de plomb à la couche d'inflammation 28a est de préférence environ 17:1, c'est- à-dire que la couche 33 amenée sur la zone de frittage 22 a une épaisseur d'environ 45 cm. Comme représenté sur la Figure 1, la partie principale est déposée directement sur la couche d'inflammation en combustion 28a et est donc enflammée pour former la couche d'alimentation ignée 33. Considérons à nouveau la Figure 1; chacune des zones de frittage 22, zone de refroidissement primaire 23, zone de refroidissement secondaire 24 et zone de refroidisse- ment finale 25 comportent une série de boîtes à vent à tirage ascendant 1 à 16 placées sous le tamis 20, et des sections de hotte 29 à 32 placées autour du tamis 20. Les sections de hotte sont séparées les unes des autres pour minimiser les pertes de gaz entre elles et reçoivent les gaz insufflés vers le haut à travers le tamis par les boîtes à vent correspondantes. Les séparations entre les sections de hotte s'arrêtent avant le tamis 20 pour permettre à une couche de produit fritté de passer d'une zone à la zone aval suivante. La couche de charge ignée 33 est transportée dans la zone de frittage 22 o elle reçoit de l'oxygène en raison d'un écoulement ascendant d'un gaz enrichi en air à partir des boites à vent 1 à 7 dans la hotte 29. Au fur et à mesure que la couche 33 traverse la zone de frittage 22, la ligne de combustion monte du bas de la couche 33 vers le sommet et, idéalement, apparaît à la surface supérieure de la couche 33 au point 36 (voir les Figures 1 et 2). Ce point est généralement connu dans le domaine comme le "point de traversée de combustion". Pour une efficacité maximum du système, ce point doit être situé à la partie terminale de la zone de frittage 22 et immédiatement avant le début de la zone de refroidissement primaire. La zone de frittage a pour but de brûler une partie substantielle de la teneur en produits sulfurés de la couche 33 sous forme de SO2, qui se dégage dans la hotte 29, et permet la formation de la couche agglomérée 37 appelée "produit fritté". Le courant gazeux 38 fourni à la couche 33 par les boites à vent 1 à 7 comprend le gaz d'inflammation descendant provenant du courant 35 et de l'air extérieur au système par l'intermédiaire du courant 39 et/ou de l'air chauffé recyclé provenant de la zone de refroidissement 25 par l'intermédiaire du courant gazeux 47. La température du courant gazeux 38 est typiquement d'environ 65 à 1500C. Le courant gazeux 38 est forcé à travers la couche 33 par l'intermédiaire des boites à vent 1 à 7 et entretient la combustion des produits sulfurés contenus dans la couche 33. Le courant gazeux 38 est déchargé dans la hotte 29 avec le S02 résultant de l'oxydation des composés soufrés. Selon l'invention, la quantité de gaz fournie dans le courant 38 est déterminée pour fournir suffisamment d'oxygène pour entretenir la combustion; cependant, la vitesse du gaz dans la couche doit être inférieure à environ 45 m/mn [telles qu'utilisées ici, les vitesses de gaz sont exprimées en mètres normaux par minute et sont calculées en divisant le volume de gaz par minute dans des conditions normales (mètres cubes normaux) par la superficie (mètres carrés) du tamis à travers laquelle ce volume de gaz a passé, c'est-à-dire mètres cubes normaux/mètres carrés] pour éviter une rupture matérielle de la couche 33. Les gaz dégagés sont enlevés de la hotte 29 sous forme du courant gazeux 40 qui est relativement riche en SO2 et peut être amené à une usine d'acide sulfurique pour sa transformation en acide sulfurique. Comme représenté sur la Figure 2, la température du gaz d'échappement de la zone de frittage reste à peu près constante à moins de 930C jusqu'à la boîte à vent 5. De la boîteà vent 5 à la boîte à vent 7 il y a une augmentation rapide de la température du gaz jusqu'à environ 540'C. La température maximale des gaz dégagés se produit au point 36, qui correspond au point de traversé de combustion. Le dégagement de SO2 à partir de la couche 33 est représenté par la courbe en trait plein de la Figure 2. Le dégagement de SO2 augmente jusqu'à la boîte à vent N0 4, point auquel il atteint un maximum, et il diminue par la suite. A la fin de la zone de frittage, le dégagement de SO2 est environ 2 % du gaz d'échappement et diminue dans les zones de refroidissement jusqu'à environ 0,25 % des gaz d'échappement dans les zones de refroidissement secondaire et finale. Le fonctionnement de la machine de frittage résulte en la concentration du SO2 gazeux en un seul courant gazeux 40 riche en SO2. Le courant gazeux 40 contient environ 6 % de SO2 ou plus et est un courant de charge approprié pour une usine d'acide sulfurique. Comme expliqué plus en détail ci-après, le courant gazeux 40 est le seul courant gazeux quittant le système de frittage amélioré et il n'y a aucune évacuation des gaz- dans l'atmosphère bien que, comme représenté sur la Figure 2, les gaz dégagés dans les zones de refroidissement aval contiennent d'environ 2 % à environ 0,25 % de SO2. Il est également entendu qu'en raison de l'aspiration appliquée à la hotte 29 pour enlever le courant gazeux 40, il y a un petit courant ascendant de gaz de traitement sous les chicanes entre les hottes allant des zones de refroidissement aval 23, 24 et 25 jusqu'à la zone de frittage 22. Ce courant ascendant de gaz empêche une accumulation pendant le recyclage et entraîne un volume pratiquement constant de gaz recyclé pendant l'opération en régime permanent de la nouvelle machine de frittage. En quittant la zone de frittage 22, le produit fritté 37 pénètre dans la zone de refroidissement primaire 23 o il est refroidi par échange de chaleur avec un courant de gaz de refroidissement 41 qui est forcé à travers le produit fritté (et le tamis de support) par l'intermédiaire des boites à vent à tirage ascendant 8 à 11. Le terme "primaire" est utilisé pour définir la première zone de refroidissement et ne doit pas être considéré comme indiquant que le produit doit être refroidi davantage dans cette zone que dans toute autre zone, bien que ce soit généralement le cas. Pour effectuer ceci, le courant de gaz de refroidissement 41 doit être à une température inférieure à celle de la température du produit 37 lorsqu'il pénètre dans la zone 33, c'est-à-dire au point 36. La température du produit 37 à la fin de la zone 23 est évidemment fonction du débit et de la température du courant de gaz de refroidissement 41. La température du courant de gaz de refroidissement 41 est typiquement d'environ 315'C. Le débit du courant de gaz de refroidissement 41 est suffisant pour refroidir le produit fritté à la température désirée au point 42 et pour en donner une vitesse de gaz à travers le produit fritté inférieure à 45 m/mn, typiquement environ 15 à 30 m/mn. Le courant de gaz de refroidissement 41 est recueilli dans la hotte 30 et est enlevé de la hotte 30 sous forme du courant gazeux 43. Le produit fritté 37 quitte la zone de refroidissement primaire 23 et pénètre dans la zone de refroidissement secondaire 24 o il est encore refroidi par échange de chaleur avec un courant de gaz de refroidissement 44 qui est soufflé à travers le produit 37 par l'intermédiaire des boites à vent 12-14. Le courant de gaz de refroidissement 44 est typiquement à une température d'environ 1770C et est insufflé à travers le produit fritté 37 à une vitesse inférieure à 45 m/mn. Le courant de gaz de refroidissement 44- est recueilli dans la hotte 31 et en est enlevé sous forme du courant gazeux 45 à une température d'environ 315'C. Comme il sera expliqué plus en détail ci-aprèsla zone de refroidissement finale 25 est facultative. Quand on n'utilise pas de zone de refroidissement finale 25, la température et le débit du courant de gaz de refroidissement 44 sont ajustés en conséquence et on détermine le nombre de boîtes à vent à tirage ascendant dans la zone de refroidissement secondaire 24 pour que la température finale du gaz quittant le produit fritté 37 soit d'environ 260'C. Quand on utilise la zone de refroidissement finale , on insuffle un courant 46 d'air ambiant (210C) à travers le produit fritté 37 par les boites à vent 15 et 16. Le courant de gaz de refroidissement 46 est recueilli dans une hotte 32 et est enlevé sous forme d'un courant gazeux 47 à une température d'environ 260'C. Le débit du courant de gaz de refroidissement 46 est suffisant pour donner l'effet de refroidissement désiré mais doit-être choisi pour obtenir une vitesse de gaz à travers le lit de produit fritté d'environ mètres par seconde. La vitesse du gaz traversant le produit concentré 33 et le produit fritté 37 doit de préférence être inférieure à environ 45 m/mn. Si la vitesse est supérieure à cette valeur mentionnée, l'intégrité matérielle de là couche de concentré pourrait être brisée et un but principal du dispositif, c'est-à-dire de produire un produit aggloméré continu, ne pourrait pas être atteint. Une vitesse de gaz trop élevée pourrait provoquer la formation de trous dans la couche 33 ou le produit fritté 37. Evidemment ce problème diminue lorsque le produit fritté progresse vers l'aval et il est particulièrement aigu dans la zone de frittage 22. En général, la vitesse du gaz dans la couche de concentré 33 et le produit 37 dans les zones 22-25 est compris entre environ 15 et environ 45 m/mn, mieux encore entre environ 22,5 et 30 m/mn. Comme indiqué précédemment, un seul courant gazeux , qui est riche en SO2, quitte le nouveau dispositif de frittage et est amené à une usine o le SO2 est transformé en H2SOQ4 Les courants gazeux d'échappement restants, c'est- à-dire 43, 45 et 47, sont recyclés totalement dans le système pour éviter l'évacuation de SO2 ou d'autres polluants indésirables dans l'atmosphère. En conséquence, une caractéristique importante du nouveau dispositif est l'absence de toute décharge de gaz de traitement dans l'atmosphère. Comme représenté sur les Figures 1, 3 et 4 du dessin, le courant gazeux d'échappement 43 de la hotte 30, qui a une température d'environ 4270C, est fourni à un échangeur de chaleur 48 o il est refroidi à une température d'environ 1770C et qu'il quitte sous forme du courant gazeux 49. De préférence, la chaleur enlevée du courant gazeux 43 dans l'échangeur de chaleur 48 est utilisée, pour conserver l'énergie dans l'usine, pour chauffer un courant de traitement qui devrait sinon être chauffé par une autre source d'énergie. Comme représenté sur la Figure 4, l'échangeur de chaleur 48 est utilisé pour préchauffer le courant d'air de combustion destiné aux hauts fourneaux à plomb 50 qui est typiquement associé à une machine de frittage de plomb. Le haut fourneau à plomb a pour rôle de réduire l'oxyde de plomb de la charge frittée en plomb métallique, qui est recueilli et traité ensuite en vue de sa vente finaleà des consommateurs. Typiquement, le courant d'air du haut fourneau est préchauffé dans l'échangeur de chaleur 48 à environ 260-370'C. Le courant gazeux 43 est refroidi et est recyclé à la zone de refroidissement secondaire. Comme indiqué sur le dessin, le courant gazeux 43 quitte l'échangeur de chaleur 48 sous forme du courant gazeux 49 qui est amené à la zone de refroidissement secondaire 24 sous forme du courant 2467 9. gazeux 44 par l'intermédiaire des boites à vent à tirage ascendant 12-14. Le courant gazeux d'échappement 45 est de préférence totalement recyclé et est amené à la zone de refroidissement primaire 23 sous forme du courant gazeux 41 par l'intermédiaire des boîtes à vent à tirage ascendant 8 à 11. D'après la description précédente, on voit que l'invention fournit un recyclage des gaz de refroidissement amenés aux zones de refroidissement primaire et secondaire 23 et 24 aussi près de 100 % que possible dans une installation industrielle de ce type. Comme mentionné précédemment, il peut y avoir eu "fuite" mineure du gaz des zones de refroidissement vers la zone de frittage. Typiquement, le volume de cette fuite est constitué par les quantités mineures de SO2 gazeux dégagées dans les zones de refroidissement. En conséquence, telle qu'utilisée ici, l'expression "recyclage de 100 %" doit être interprétée à la lumière des facteurs précédents. Le courant de gaz de refroidissement 41 quitte la zone de refroidissement primaire, est refroidi et devient le courant gazeux d'alimentation dans la zone de refroidissement secondaire. De même, le courant de gaz de refroidissement 44 quitte la zone de refroidissement secondaire, est recyclé et devient le courant de gaz d'alimentation dans la zone de refroidissement primaire. En prévoyant un recyclage total des courants de gaz de refroidissement 41 et 44, aucun gaz de traitement transportant du SO2 nest déchargé du système, ce qui résout ici un problème important de pollution de l'air couramment rencontré dans une usine de frittage de ce type. Les courants gazeux 43 et 45 sont pauvres en SO2 et ne peuvent pas être amenés à l'usine d'acide sulfurique avec lecourant gazeux 40 riche en SO2 sans nuire à l'efficacité de l'usine de production d'acide. Comme indiqué dans les Figures 1 et 3, le gaz d'échappement de la zone de refroidissement finale 25 est recyclé à la zone de frittage 22 et forme un composant du courant gazeux 38. Comme le courant gazeux recyclé 47 est pratiquement en totalité de l'air, il vient en complément de l'amenée d'air frais au courant gazeux 38. Aucun SO2 contenu dans le courant gazeux 47 n'est amené dans le courant de gaz 40. De préférence, des moyens de réglage sont prévus pour maintenir le point de traversée de combustion du produit fritté au point 36, c'est-à-dire à la fin de la zone de frittage 22. Le point de traversée de combustion 36 définit le point terminal de la combustion significative des produits sulfurés et du dégagement de quantités substantielles de SO2 dans le gaz de traitement. En conséquence, pour rendre maximale la teneur en SO2 du courant gazeux 40, il est important que le point de traversée de combustion soit maintenu du côté amont de la zone de refroidissement primaire 23. La teneur en SO2 du courant gazeux 40 est maintenue ainsi à plus de 4 % et de préférence à plus de 6 %, ce qui constitue un courant d'alimentation convenable pour une usine à acide sulfurique. Comme indiqué précédemment et comme représenté sur la Figure 2, l'emplacement du point de traversée de combustion est manifesté par un maximum de température du gaz dégagé quittant le produit fritté 37. En conséquence, on prévoit de préférence un mécanisme de réglage pour assurer que le point o existe la température maximale du gaz dégagé soit maintenu substantiellement au point 36. On a en outre découvert que la quantité d'air frais fournie à la zone de frittage 22 peut être régulée en fonction de la température du gaz dégagé au point 50. Dans le cas o la température du gaz d'échappement à la fin de la dernière zone de refroidissement, typiquement la zone de refroidissement finale 25, est supérieure à environ 315'C, avec une vitesse de gaz dans le produit fritté 37 de moins d'environ 45 m/mn (qui définit la quantité de gaz de refroidissement fournie au produit fritté), le produit fritté sera à une température trop élevée lorsqu'il quitte la machine, ce qui entraîne la possibilité de précipitation du plomb fondu. La quantité d'air fournie à la zone de frittage, qui règle le taux de combustion du contenu en produits sulfurés du produit concentré, peut être réglée en fonction de la température du gaz au point 50. Considérons la Figure 5; elle représente un système de régulation du frittage. Un terminal de commande 52 est muni d'entrées 53, 54, 55 et 56 provenant de sondes de température 57, 58, 59 et 60, et de sorties 61 et 62 reliées au moteur 63 et à la vanne 64. La sonde de température 57 mesure continuellement la température du gaz dégagé au voisinage de la boîte à vent 6 et fournit continuellement cette information au terminal 52. De même, la sonde de-température 58 mesure continuellement la température du gaz dégagé au voisinage de la boîte à vent 7 près de la fin de la zone de frittage 22 et fournit continuellement cette information au terminal 52. Une sonde de température 59 est placée dans la zone de refroidissement primaire 23 pour mesurer continuellement la température du gaz dégagé au voisinage de la boite à vent 8. Les mesures de température de la sonde 59 sont fournies continuellement au terminal 52 o est dressé un diagramme continu des températures provenant des sondes 57 à 59. Ce diagramme est similaire à la portion de la courbe de température-de la Figure 2 entre les boîtes à vent 6 et 8. Le moyen de réglage 52 est programmé pour actionner le moteur 62 en réponse à une mesure de température de la sonde 57 ou de la sonde 59 qui est supérieure à la mesure de température de la sonde 58. Par exemple, en réponse à une température supérieure au point 577par rapport au point 58, le moteur 63 est activé par la sortie 61 pour augmenter la vitesse de rotation du moyen d'entraînement 26 par l'intermédiaire du signal 65. Ceci entraîne le déplacement plus rapide du tamis 20 et un déplacement du point de température maximale vers l'aval,de la sonde 57 vers la sonde 58 et le point 36. De même, dans le cas o la température mesurée par la sonde 59 est supérieure à la température mesurée par la sonde 58, le moteur 63 est activé par la sortie 61 pour diminuer la vitesse de rotation du moyen d'entraînement 26. Ceci entraîne une diminution de la vitesse de déplacement du tamis 20 et un déplacement vers l'amont du point de température maximale de la sonde 59 vers la sonde 58 et le point 36. Le résultat net du réglage de la vitesse de déplacement du tamis 20 en fonction de la température du gaz dégagé permet de maintenir le point de traversée de combustion pratiquement au point 36 et ainsi de concentrer le SQ2 dégagé dans le courant gazeux 40 en vue de sa transformation ultérieure en H2SO4 dans l'usine appropriée. Une sonde de température 60 peut être prévue près du point 50 pour mesurer continuellement ou périodiquement la température du gaz dégagé dans la section aval de la zone de refroidissement finale 25. La température mesurée est fournie au poste terminal 52. Le terminal 52 est programmé de façon à réguler la vanne de fourniture d'air 64, par l'intermédiaire de la sortie 62, en fonction de la température mesurée par la sonde 60. En conséquence, en réponse à une mesure de température de la sonde 60 au-dessus d'environ 3150C, l'écoulement d'air par l'intermédiaire de la vanne 64 est augmenté pour augmenter l'efficacité de l'étape de combustion dans la zone de frittage 22. Cependant, le point de température maximum est maintenu au point 36 par l'appareil de commande 52, comme indiqué ci-dessus, et le point de traversée de combustion est maintenu dans la zone de frittage. D'après ce qui précède, il est évident que le but de la sonde de température 60 et des fonctions de commande apparentées est d'éviter une température de sortie trop élevée pour le produit fritté. A cet égard, on a trouvé que si le produit fritté quittant la machine de frittage est trop chaud, c'est-à-dire au rouge cerise, l'opération de réduction de dimension ultérieure dans l'appareil 27 peut être gênée. La température spécifiée et mesurée d'environ 315'C pour le gaz dégagé à la sonde 60 est basée sur une vitesse d'air à travers le produit fritté 37 dans la zone de refroidissement finale d'environ 45 m/mn. REVENDICATIONS 1. Procédé de. refroidissement d'un produit fritté contenant des oxydes métalliques à partir d'une première température prédéterminée jusqu'à une seconde température prédéterminée, caractérisé en ce qu'on introduit continuellement ledit produit dans une zone de refroidissement primaire, on insuffle un courant gazeux ayant une troisième température inférieure à ladite première température prédéterminée à travers ledit produit dans ladite zone de refroidissement primaire, ladite étape d'insufflation chauffant ledit courant gazeux à une quatrième température prédéterminée, on enlève ledit courant gazeux de ladite zone de refroidissement primaire, on refroidit ledit courant gazeux enlevé à une cinquième température prédéterminée, ladite cinquième température prédéterminée étant inférieure à ladite troisième température prédéterminée, on introduit continuellement ledit produit dans une zone de refroidissement secondaire, on insuffle ledit courant gazeux refroidi à travers ledit produit dans ladite zone de refroidissement secondaire, on enlève ledit courant gazeux de ladite zone de refroidissement secondaire, eton introduit ledit courant gazeux enlevé de ladite zone de refroidissement secondaire dans ladite zone de refroidissement primaire. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le produit fritté a été obtenu en introduisant un courant mobile continu de produits concentrés de minerais sulfurés dans une zone d'inflammation, en enflanmant lesdits concentrés dans ladite zone d'inflammation, puis en introduisant ledit produit dans une zone de frittage et en brûlant le contenu sulfuré desdits concentrés dans ladite zone de frittage. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le produit est amené dans une troisième zone de refroidissement, des courants gazeux étant amenés et enlevés de ladite troisième zone de refroidissement et de la zone de frittage, le courant gazeux enlevé de la zone de refroidissement primaire après refroidissement étant combiné avec le courant gazeux amené à la zone de refroidissement secondaire, et le courant gazeux enlevé de la troisième zone de refroidissement étant combiné au courant gazeux fourni à la zone de frittage. 4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le courant gazeux enlevé de la zone de frittage est riche en So2 par rapport aux courants gazeux enlevés des trois zones de refroidissement. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le courant gazeux enlevé de la zone de frittage contient au moins 4 % de S02. 6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 3, 4 et 5, caractérisé en ce que le courant gazeux enlevé des zones de refroidissement primaire et secondaire constitue % des courants gazeux fournis aux zones de refroidissement secondaire et primaire respectivement. 7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le courant gazeux est insufflé à travers le produit fritté dans la zone de refroidissement primaire à une vitesse inférieure à 45 m/mn. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la troisième, la quatrième et la cinquième températures prédéterminées sont respectivement environ 3150C, 4270C et 2300C. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 8, caractérisé en ce que le produit fritté est enlevé de la zone de refroidissement finale, réduit à une forme de particules et amené à un haut fourneau. 10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que les fines obtenues dans la réduction du produit fritté en particules sont recyclées à la zone d'inflammation. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 2 à 10, caractérisé en ce qu'on règle la vitesse de déplacement des produits concentrés pour maintenir un point de température maximale des gaz dégagés dans la zone de frittage. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que le point de température maximale est maintenu immédiatement en amont de la zone de refroidissement primaire. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 12, caractérisé en ce qu'un courant gazeux contenant de l'oxygène est amené à la zone d'inflammation et que la quantité d'oxygène dans le courant est régulée en fonction de la température du courant gazeux introduit dans la zone de refroidissement finale. 14. Dispositif de refroidissement d'un produit fritté, caractérisé par une zone de frittage 22 et au moins une première 23 et une seconde 24 zones de refroidissement, une première série de boîtes à vent 8-11 destinées à fournir un gaz à la partie inférieure de ladite première zone de refroidissement, une seconde série de boîtes à vent 12-14 destinées à fournir un gaz à la partie inférieure de ladite seconde zone de refroidissement, une première hotte 30 destinée à enlever le gaz à la partie supérieure de ladite première zone de refroidissement 22, une seconde hotte 31 destinée à enlever le gaz de la partie supérieure de ladite seconde zone de refroidissement 23, une première conduite 43 reliant ladite première hotte 30 et ladite seconde série de boites à vent 12-14, une seconde conduite 45 reliant ladite seconde hotte 31 et ladite première série de boites à vent 8-11, ladite conduite comprenant un appareil de refroidissement de gaz 48. 15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend un tamis continu mobile placé horizontalement, un moyen d'entraînement déplaçant ledit tamis à une vitesse prédéterminée, un moyen d'inflammation (21) destiné à enflammer les concentrés de minerais sulfurés portés par ledit tamis, placé près de l'extrémité amont dudit tamis, une section de frittage 22 placée sur ledit tamis en aval du moyen d'alimentation de la zone d'inflammation 29 destinée à introduire la totalité desdits concentrés sur ledit tamis en amont de ladite zone de frittage et au moins une partie (29a) desdits concentrés en amont du moyen d'inflammation, ladite zone de frittage comprenant un moyen d'amenée de gaz (1-7) destiné à insuffler du gaz de façon ascendante à travers ledit tamis, un moyen d'alimentation en air (39) communiquant avec ledit moyen d'amenée de gaz, une troisième hotte 29 placée au-dessus dudit tamis 20 pour recevoir le gaz ayant traversé ledit tamis dans ladite zone de frittage et une troisième conduite destinée à enlever le gaz de ladite troisième hotte; la première zone de refroidissement 23 étant placée sur ledit tamis immédiatement près et en aval de ladite partie de frittage 22, ladite seconde zone de refroidissement 24 étant placée sur ledit tamis immédiatement après et en aval de ladite première zone de refroidissement 23, et une zone de refroidissement finale placée sur ledit tamis 20 immédiatement après et en aval de ladite seconde zone de refroidissement 24, ladite zone de refroidissement finale 25 comprenant un moyen d'amenée de gaz 15-16 destiné à insuffler un courant gazeux à travers ledit tamis, une quatrième hotte 32 étant placée au- dessus dudit tamis pour recevoir le gaz traversant ledit tamis dans ladite zone de refroidissement finale, une quatrième conduite 47 enlevant le gaz de ladite quatrième hotte et communiquant avec le moyen d'amenée de gaz 1-7 de la section de frittage 22. 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend une première et une seconde sondes de température (57, 58) placées dans la partie aval de la section de frittage, une troisième sonde de température 59 placée dans la partie amont de la section de refroidisse- ment primaire et un moyen de réglage recevant les lectures de température faites par lesdites première, seconde et troisième sondes, ledit moyen de réglage réglant la vitesse prédéterminée de déplacement du tamis en fonction desdites lectures de température. 17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il comprend une quatrième sonde de température 60 placée dans la partie aval de la zone de refroidissement finale et en ce que ledit moyen de commande reçoit les lectures de température de ladite quatrième sonde de température et règle la quantité d'air fournie audit premier moyen d'amenée de gaz pour la section de frittage. 18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 15, 16 et 17, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen de réduction de granulométrie 27 en aval de la section de refroidissement finale destiné à transformer le produit fritté en particules. 19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen de recyclage destiné à renvoyer les fines provenant du moyen de réduction de taille 27 au moyen d'alimentation 28.