FR 2468262 A1 19810430 FR 8022581 A 19801022 i La présente invention se rapporte généralement à des systèmes de modulation de la vitesse de balayage de faisceaux employés pour améliorer la netteté de l'image, et en particulier à de nouveaux dispositifs de traitement de signaux pour de tels systèmes. Dans l'art antérieur, comme cela est décrit, par exemple, dans un article de S. Yoshida et autres, dans l'édition d'Août 1974 de IEEE Trnsactions BTR, pages 193-199, on reconnatt qu'une amClioration de la résolution apparente de l'image est réalisable en utilisant la modula- tion de la vitesse de balayage du faisoeau s.âlt n Dû I5rîvée du signal vidéo contrôlant l'intensité du aiseau Ce procédé présente un avantege par rapport à la tentative d'accentuation pour améliorer la netteté de l'image, parce qu'il évite le flou des éléments blalcs et accentués de l'image. Quand on emploie un simple circuit différenciateur pour obtenir la dérivée du signal vidéo contrôlant l-inten- site du faisceau, cela produit une sortie haute pour les phénomènes transitoires rapides et une sortie basse pour les phénomènes transitoires lents. Quand le gain du canal traitant le signal dérivée est choisi pour donner la quantité appropriée de déviatiomn supplme i tre du faisceau afin d'obtenir une bDome accentuation d'un phénomène transitoire rapide, le gain du oanal est insuffisant pour améliorerla netteté pour les phénomènes transistoires lents. Quand du bruit est present dans le signal vidéo soumis à différenciation, le systme de modulation de la vitesse de balayage du faisceau peut, de façon non souhaitable, accentuer la viîibilite daun tel bruit. Si le signal vidéo soumis à -:e differenciation est dérivé d'un signal vidéo composé de coul!-uz- le présence des composantes résidue!les de sousporteuses eouleur t l'etré: du différenciateur -e-zt p rour récu]tat défa-orable une visibilité améior? m d'uu its ticoture de tachesparasites Selonles principes de liMven-to 1- le Qspositiîf de traitement de signaux pour unsigmlmodulant la vitesse de balayage du faisceau soumet la sortie d'un différenciateur de signaux vidéo à l'action d'un limiteur symétrique o sont incorporés deux circuits de seuil afin que le signal vidéo différencié soit soumis à la fois à un "évidement" et à un f"rognage". Le limiteur produit, à sa sortie, un signal doublement écrêté, mais ne répond p f-fiux excursions du signal différencié de chaque polarité qui se trouvent en dessous de seuil choisi. Le gain du limiteur est tel qu'il assure que l'accentuation de la netteté sera obtenue pour les phénomènes transitoires lents tandis que les effets de "rognage" de l'action d'écrêtage empêchent une association d'une déviation excessive supplémentaire du faisceau à des phénomènes transitoires rapides. Les effets de "l'évidement" en prévoyant les seuils pour le limiteur., diminuent considérablement la probabilité d'une visibilité du bruit et d'une accentuation de la structure des taches de la sous-porteuse. Selon un mode de réalisation avantageux de l'invention, le limiteur symétrique comporte un premier amplificateur différentiel ayant des premier et second transistors avec leurs émetteurs interconnectés, et un second amplifi- cateur différentiel ayant des troisième et quatrième transistors avec leurs émetteurs interconnectés. La sortie du différenciateur de signaux vidéo est appliquée en commun aux bases des premier et troisième transistors, tandis qu'un circuit commun de sortie est relié aux collec- teurs des second et quatrième transistors. Les bases respectives des premier et second transistors sont diffé- rentiellement polarisées de façon que le premier transistor soit non passant en l'absence d'un signal reçu tandis que les bases respectives des troisième et quatrième transistors sont différentiellement polarisées de façon que le quatrième transistor soit non passant en l'absence du signal reçu. A titre d'exemple, le moyen de modulation de la vitesse de balayage comprend deux bobines auxiliaLres de déviation imprimées, entourant le col d'un tube-image à proximité de l'extrémité d'entrée du faisceau d'un bobinage déflecteur principal, et la sortie du limiteur symétrique est alimentée par un condensateur relié en série aux bobines auxiliaires de déviation. Le condensateur présente une impédance aux impulsions de retour horizontal (désavan- tageusement appliquées aux bobines auxiliaires de dévia- tion par le bobinage), suffisamment élevée pour empêcher une perturbation des impulsions de l'étage d'attaque des bobines. Avantageusement, pour améliorer la sensibilité de la déviation auxiliaire, le condensateur d'accouplement et les bobines auxiliaires de déviation présentent une résonance en série aux fréquences de bande moyenne vidéo (par exemple entre 1 et 2 MHz). L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence au dessin schématique annexé donné uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lequel: la figure unique illustre, partiellement schémati- quement et partiellement sous forme de bloc, un système de visualisation d'image o est incorporé un système de modulation de la vitesse de balayage du faisceau selon un mode de réalisation de l'invention. Sur le dessin, une source 11 de signaux vidéo composés de couleur (qui peut, par exemple, comprendre le détecteur vidéo d'un téléviseur en couleur), applique un signal vidéo composé de couleur, contenant une composante de luminance sur bande large et une composante de chrominance sous forme de sous-porteuse modulée, à un filtre passe- bande 14 et à un piège de sous-porteuse couleur 13e Le filtre 14, ayant une bande passante confinée à une bande des fréquences occupées par le signal de chrominance, applique l'information de chromnance à un dispositif 16 de traitement de signaux de chrominance. Le dispositifn 16 comporte un circuit pour dériver detas - g-aux de diff é- rence de couleurs (comme R-Y et B-Y) du signal de chrominance reçu. Les signaux de différence de couleurs à la sortie du dispositif de traitement16 sont-appliqués à une matrice 19. Le piège de sous-porteuse couleur 13 a une bande de suppression qui est centrée sur la fréquence de la sous-porteuse couleur du signal de chrominance reçu. La sortie du piège 13, comprenant la composante de luminance du signal composé, à l'exclusion relative de la composante de chrominance qui est fortement atténuée par le piège, est appliquée par une ligne à retard 15, à un dispositif 17 de traitement de luminance. Le signal de luminance à la sortie du dispositif 17 est appliqué à la matrice 19 pour combinaison avec les signaux de différence de couleurs à la sortie du dispositif de traitement 16 afin de produire un trio de signaux de couleur (rouge, vert et bleu) aux bornes respectives de sortie de la matrice R (rouge), G (vert) et B (bleu). Les signaux produits aux bornes R, G et B sont appliqués aux étages d'attaque 20 du tube-image, qui attaquent les canaux respectifs d'électrons du rouge, du vert et du bleu d'un tube-image couleur 21. Au tube-image 21 est associé un bobinage déflecteur principal 23, comprenant des enroulements respectifs de déviationshorizontale et verticale, qui est sujet à une excitation par des circuits respectifs de déviationshorizontale et verticale (non illustrés) afin de produire une trame de lignesde balayage sur l'écran de visualisation du tube-image 21. Une déviation supplémentaire des faisceaux respectifs dans le tube-image 21 est effectuée par des bobines auxiliaires 25, 25' qui entourent le col du tube-image à proximité de l'extrémité d'entrée du faisceau dans le bobinage 23. L'excitation des bobines auxiliaires 25, 25' est produite par la sortie d'un circuit qui sera décrit maintenant. Dans le dispositif illustré, un commutateur de sélec- tion d'entrée 30 permet la sélection entre l'une ou l'autre des sources de signaux vidéo pour l'entrée au dispositif de traitement de signaux de modulation de vitesse. Par exemple, le commutateur de sélection d'entrée 30 est illustré comme un interrupteur va-et-vient. Dans une position du commutateur (en traits pleins sur le dessin), la borne de sortie 33 du commutateur est reliée à la borne d'entrée 31 qui est reliée pour recevoir le signal de luminance à la sortie de la ligne aretard 15. Dans l'autre position (en pointillés sur le dessin), la borne de sortie 33 est reliée à la borne d'entrée 32 qui est reliée à une autre source de signaux vidéo que l'on décrira subséquemment. La borne de sortie 33 est reliée par li condensateur 43 à la base d'un transistor 50 du type NPN disposé en configuration d'amplificateur en émetteur commune L'éemetteur du transistor 50 est ramené à un point de potentiel de référence(comme la masse) par la combinaison en série de résistances 51 et 52. La résistance 52 est bytpassée par un condensateur 53. Le signal à la sortie de l'amplificateur d'entrée formé du transistor 50 apparaît dans une résistance de charge 54 reliée entre le collecteur du transistor 50 et une borne d'alimentation en tension positive V2.Un condensateur de filtrage 41 est relié entre la borne V2 et la masse. La polarisation de la base du transistor 50 est dérivée d'un diviseur de tension formé de résistances 45 et 47, reliées en série entre la borne d'alimentation V2 et la masse, la base étant directement reliée à la jonction des résistances 45 et 47. Un condensateur 55 est relié entre le collecteur du transistor 50 et les bases respectives de transistors 61 et 71 du type NPN. Le transistor 61 est dispose en agencement d'amplifi- cateur différentiel avec un transistor 63 du type NPN, les émetteurs des tras5i1tors 61 et 8 Itant reliés direc- tement l'un à l'autres une ouoee e courant sensiblement constante pour les -metteur 5its C: foLmée par un transistor 65 du type CPi dont le o leo*,Äu est directe- ment relié aux émetteurs joints des transistors 61 et 63, son émetteur étant ramené à la masse par une résistance 67. Le transistor 71 est disposé en agencement d'amplifi- cateur différentiel avecle transistor 73 du type NPN, les émetteurs des transistors 71 et 73 étant directement interconnectés. Une source de courant sensiblement constant pour les émetteurs interconnectés des transistors 71 et 73 est formée par le transistor 75 du type NPN, dont le collecteur est directement relié aux émetteurs interconnectés des transistors 71 et 73, et dont l'émetteur est ramené à la masse par une résistance 77. Les collecteurs des transistors 61 et 71 sont directe- ment reliés à la borne d'alimentation positive V2, Un cir- cuit commun de sortie pour les deux amplificateurs différentiels est formé de la résistance commune de charge 79 reliée entre la borne V2 et les collecteurs respectifs des transistors 63 et 73. Les potentiels de polarisation de base des transistors 61, 63, 65, 71, 73 et 75 proviennent d'un pont-diviseur de tension formé de la combinaison en série de résistances , 81, 82, 83, 84 et d'une diode 85, reliées en série dans l'ordre nommé efre]aborne V2 et la masse. Le potentiel de polarisation aux bases des transistors for- mant sourcesde courant 65 et 75 est appliqué par une connexion directe entre ses bases et la jonction des résis- tances 83 et 84 de division de tension. Le potentiel de polarisation pour les bases des transistors respectifs d'entrée (61, 71) des deux amplificateurs différentiels est appliqué par la résistance 86 reliée entre ces bases et la jonction (M) des résistances 81 et 82 de division de tension. Un by-pass des signaux vers la masse est formé par un condensateur 89 relié entre la jonction M et la masse. Un potentiel de polarisation, décalé en direction positive du potentiel de polarisation à la jonction M, est appliqué à la base du transistor 63 par une résistance 88 reliée entre cette base et la jonction (H) des résistances 80 et 81 de division de tension. Un potentiel de polarisation, décalé en direction négative par rapport au potentiel de polarisation à la jonction M, est appliqué à la base du transistor 73 par une résistance 87 reliée entre cette base et la jonction (L) des résis- tances 82 et 83 de division. La sortie combinée des deux amplificateurs différen- tiels, apparaissant aux collecteurs joints des transistors 63 et 73, est directement appliquée à la base d'un transistor 90 du type NPN disposé en configuration d'émetteur suiveur. Le collecteur du transistor 90 est directement relié à une borne d'alimentation positive V1 (à un potentiel positif supérieur à la borne V2, dont elle est rendue solidaire par une résistance 40 d'abaissement de tension). La sortie en émetteur suiveur apparaît aux bornes d'une résistance 91 reliée entre l'émetteur du transistor 90 et la masse. Un amplifateur de sortie symétrique-complémentaire en push-pull pour le canal de signaue modulantsemploie un transistor 100 du type PNP et un transistor 102 du type INPN, les collecteurs des transistors 100 et 102 étant reliés conjointement à une borne de sortie 0. L'émetteur du transistor 100 est relié à la borne d'alimentation V1 par une résistance 101, tandis que l'émetteur du transis- tor 102 est ramené àla masse par une résistance 103. LespotentieI de polarisation des bases des transistors de sortie 100 et 102 sont dérivés d'unr diviseur de tension formé de la combinaison en série de résistances 93, 94, 95 et 96, reliées dans l'ordre nommé entre la borne V1 et la masse. La base du transistor 100 est directement reliée à la jonction des résistances 93 et 94 tandis que la base du transistor 102 est directement reliée à la jonction des résistances 95 et 96. La combinaison en série des résistances 94 et 95 est byDpassée pour les signaux par un condensateur de shunt 97 relié entre les bases respec- D35 tives de sortie des transistors. Une contre-réaction de stabilisation en courant continu pour les transistors de sortie est produite par une résistance comne de contre- réaction 99 reliée entre la borne de sortie 0 et laponction des résistances 94 et 95, laquelle jonction est by-passée vers la masse pour les fréquences des signaux par un condensateur 98. Le signal à l'entrée de l.'étage amplificateur de sortie en push-pull est appliqué par un condensateur 92 relié entre l'émetteur du transistor 90 et la base du transistor 100. Le signal à la sortie du canal de signal modulant est appliqué à une charge formée de la combinaison en série d'un condensateur 105 et des enroulements auxiliaires de déviation reliés en série 25, 25', la combinaison en série étant reliée entre la borne de sortie 0 du canal de signal modulant et la masse. Pendant le fonctionnement du circuit illustré, les signaux vidéo amplifiés par le transistor 50 sontsoumis à une différenciation par le circuit CR formé du condensa- teur 55 et de la résistance 86, le signal différencié de sortie étant appliqué en commun aux bases des transistors 61 et 71 des amplificateurs différentiels respectifs 61, 63 et 71, 73. La polarisation à la base du transistor 73 étant négativement décalée par rapport à la polarisation à la base du transistor 71, le transistor 73 est non passant en l'absence de signaux reçus ou d'entrée. Le transistor 73 reste dans cet état non passant pendant les excursions positives du signal différencié, et ainsi l'amplificateur différentiel 71, 73 ne contribue pas aux variations du signal à la sortie du limiteur pendant ses excursions positives. Avec la polarisation à la base du transistor 63 positivement décalée par rapport à la polarisation à la base du transistor 61, ce dernier est non passant en l'absence de signaux reçus ou d'entrée. Le transistor 61 reste dans cet état non passant pendant les excursions négatives du signal différencié, et ainsi l'amplificateur différentiel 61, 63 ne contribue pas aux variations du signal à la sortie du limiteur pendant ces excursions négatives. Pour qu'une excursion négative du signal différencié ait un effet sur la sortie du limiteur, il faut qu'elle soit d'une grandeur suffisante pour amener le transistor 73 hors de sa condition normalement non passants Ainsi, le limiteur ne répond pas à des excursions négatives du signal différencié d'une grandeur inférieure à un seuil déterminé par la tension de décalage de polarisation dans la résistance 82 de division de polarisation. Pour qu'une excursion positive du signal différencié ait un effet sur la sortie du limiteur, il faut qu'elle soit d'une grandeur suffisante pour amener le transistor 61 hors de sa condition normalement non passante. Ainsi, le limiteur ne répond pas à des excursions positives du signal différencié d'une grandeur inférieure à un seuil déterminé par la tension de décalage de polarisation produite dans la résistance de division de polarisation 81. Les paramètres du circuit pour l'amplificateur d'entrée et les amplificateurs différentiels sont choisis de façon que les oscillations positiveset négatives respectives des signaux à la sortie du différenciateurproduites en réponse aux phénomènes transitoires du signal vidéo sur une large gamme de vitesses transitoires soient suffisantes pour entra ner la sortie du limiteur à des niveaux respec- tifs d'écrêtage, afin que les phénomènes transitoires au-delà de cette gamme produisent la même grandeur de déviation supplémentaire du faisceau. Cependant, les composantes de bruit de faible amplitude et les composantes résiduelles de sous.porteuse couleur sont retirées par l'effet "d'évidement" des circuits de seuil du limiteur, empêchant leur accentuation non souhaitée par le système modulant la vitesse de balayage. L'émetteur suiveur 90 applique les signaux "rognés" et "évidés" à la sortie d: limiteur à - taqe de sortie 100, 102 qui applique le courant souhaité de modulation de la vitesse de balayage aux bobines auxiliaires de déviation 25, 25'. Le couplage de la borne de sortie O de l'étage de sortie aux bobines auxiliaires de déviation 25, 25' est effectué par un condensateur de couplage 105, dont la valeur de capacité est choisie pour présenter une impédance suffisante aux impulsions de retour horizontal (qui peuvent être appliquées de façon inductive aux bobines auxiliaires de déviation par les enroulements de déviation horizontale du bobinage principal 23) pour empêcher une perturbation sensible de l'étage de sortie. Avantageu- sement, cette valeur de capacité est en rapport avec la valeur d'inductance des bobines auxiliaires de déviation pour que la combinaison en série du condensateur 105 et des bobines auxiliaires de déviation en série présente une résonance en série à un emplacement des fréquences moyennes dans la gamme des fréquences occupée par le signal vidéo, facilitant les nécessités d'attaque pour le système de modulation de balayage. On peut citer, comme exemple d'emplacement pour la fréquence de résonance entre 1 et 2 MHz. Pour modifier la dérivation ci-dessus décrite du signal d'entrée pour le système de modulation de vitesse de balayage à partir du signal de luminance à la sortie de la ligne à retard 15, on peut dériver cette entrée d'une combinaison de signaux de couleur utilisés pour attaquer le tube-image. Dans la seconde position (en pointillés) du commutateur de sélection d'entrée 30, on repose sur une telle source. Pour former une telle source combinée de signaux de couleur,un trio de résistances 34, 35 et 36 est respectivement relié entre les bornes respectives R, G et B de sortie de la matrice et une borne commune ramenée à la masse par une résistance d'addition 37. La borne commune est directement reliée à la borne d'entrée 32 du commutateur de sélection d'entrée 30. Quand le téléviseur est pourvu d'un groupe de bornes d'entrée de signaux de couleur, comme VR, VG et VB respectivement reliées aux bornes de sortie de la matrice R, G et B, pour application de l'entrée au système d'affichage de sources auxiliaires d'information d'affi- chage en couleur comme un décodeur de télé-texte, la dérivation de l'entrée au système de modulation de la vitesse de.balayage de cette dernière façon permet une accentuation de la netteté pendant ces-modes auxiliaires de fonctionnement du téléviseur. On donne, dans le tableau ci-dessous, des valeurs de paramètresdonnant un fonctionnement satisfaisant d'un mode de réalisation de la présente invention: Condensateur 41 100 microfarads Condensateur 43 1 nanofarad Condensateur 53 0,lmicrofarad Condensateur 55 39 picofarads Condensateur 89 0,1 microfarad Condensateur 92 470 micromicrofarads Condensateur 97 47 nanofarads Condensateur 98 0,1 microfarad Condensateur 105 3,3 nanofarads Résistances 34, 35, 36 6,8 kilohms Résistance 37 1 kilohm Résistance 40 330 ohms Résistance 45 39 kilohms Résistance 47 22 kilohms Résistance 51 100 ohms Résistance 52 470 ohms Résistance 54 560 ohms Résistance 67, 77 270 ohms Résistance 79 820 ohms Résistance 80 4,7 kilohms Résistance 81 63 odms Résistance 82 56 olhms Résistance 83 '],5 kiloims Résistance 84 680 ohms Résistance 86 680 ohms Résistanices 87, 88 1,2 kilolims Résistances 93, 96 1 kilohm Résistances 94, 95 18 klo1 loms Résistance 99 470 ohms Résistances 101, 103 10 ohms Transistors 61, 63, 65, 71, 73, 75 Type CA 3102 IC Transistor 101 Type BC 327-25 Transistor 102 Type BC 337-25- Potentiel V1 +30 volts Potentiel V2 +15 volts En utilisation de ce mode de réalisation, l'inductance présentée par la combinaison en série des bobines auxiliaires de déviation 25, 25' est de 5 microhenrys. Les bobines auxiliaires se composent de deux bobines en cuivre à sept spires imprimées sur un substrat commun en mylar de 100,i d'épaisseur, 94 mm de long et 20 mm de large, avec l'épaisseur deslignés en cuivre de 35 une largeur deslignesen cuivre de 0,5 mm et une largeur de l'intervalle entre les lignes en cuivre de 0,25 mm. Bien entendu l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée. REVENDICATIONS R E V E N D I C A T I O N S 1. Dispositif de traitement de signaux pour modulation de la vitesse de balayage du faisceau dans un système de visualisation d'image, comportant une source de signaux représentatifs de l'image; un dispositif de visualisation de l'image ayantun écran de visualisation et un ensemble de canons d'électrons pour diriger au moins un faisceau d'électrons vers ledit écran; un moyen pour effectuer la déviation du faisceau d'une façon à forcer ledit faisceau d'électrons à tracer de façon répétée une trame de lignesde balayage sur ledit écran, caractérisé par un moyen (55, 86) relié à ladite source pour différencier les signaux représentatifs de l'image; un moyen limiteur symétrique (61, 63, 65, 71, 73, 75) sensible au signal différencié à la sortie dudit moyen de différenciation, afin de produire un signal écrêté de sortie dont les excur- sions dans une direction sont écrêtées à un premier seuil prédéterminé et les excursions en direction opposée sont écrêtées à un second seuil prédéterminé; ledit moyen limiteur comprenant un premier moyen d'établissement du seuil pour l'empêcher de répondre à des excursions du signal différencié à une première polarité et d'une grandeur inférieure à un premier seuil et un second moyen d'établissement du seuil pour empêcher le moyen limiteur de répondre à des excursions du signal différencié à une seconde polarité et d'une grandeur inférieure à un second seuil; et un moyen pour appliquer le signal écrêté de sortie au moyen de modulation de vitesse de balayage. 2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen limiteur précZté comprend: un premier amplificateur différentiel comportant des premier et second transistors (61, 63) chacun ayant une base, un émetteur et un collecteur, une source de couvant (65) reliée aux émetteurs desdits premier et second transistors, et un moyen pour appliquer le signal différencié à la sor- tie du moyen différenciateur précité à la base dudit premier transistor; un second amplificateur différentiel comprenant des troisième et quatrième transistors (71, 73), chacun ayant une base, un émetteur et un collecteur, une source de courant (75) reliée aux émetteurs desdits troisième et quatrième transistors,et un moyen pour appliquer le signal différencié à la sortie dudit moyen différenciateur à la base dudit. troisième transistor; un circuit commun de sortie (90) relié aux collecteurs desdits second et quatrième transistors; ledit premier moyen d'établissement du seuil comprenant un moyen (80, 81, 88, H) pour polariser différentiellement les bases respectives desdits premier et second transistors de façon que ledLt premier transistor soit non passant en l'absence de signaux représentatifs de l'image; ledit second moyen d'établissement du seuil comprenant un moyen (87, 82, 83, L) pour polariser diffé- rentiellement les bases respectives desdits troisième et quatrième timsistors de façon que ledit quatrième transistor soit non passant en l'absence de signaux représentatifs de l'image. 3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé par une source de potentiel de polarisation (V2). un diviseur de tension (80, 81, 82, 83, 84, 85) relié à ladite source de potentiel de polarisationet ayant une prise intermédiaire (M), une première prise de tension (88, H) décalée de ladite prise intermédiaire dans un pre- mier sens, et une seconde prise de tension (87, L) décalée de ladite prise intermédiaire dans un second sens, opposé au premier, le premier moyen de polarisation précité comprenant une connexion conductrice de courant direct entre la base du premier transistor précité et ladite prise intermédiaire, et une connexion conductrice de courant direct entre ladite base du second transistor précité et ladite première prise de- tension; et en ce que le second moyen de polarisation précité comprend une connexion conduc- trice de courant direct entre la base du troisième transistor précité et ladite prise intermédiaire, et une connexion conductrice de courant direct entre la base du ?458262 quatrième transistor précité et ladite seconde prise de tension. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendica- tions 1 ou 2, caractérisé en ce que le dispositif de visualisation précité de l'image comprend un tube-image (21) ayant un col renfermant l'ensemblé de canaux d'élec- trons précités, le moyen précité effectuant la déviation du faisceau comprenant un bobinage déflecteur (23) entourant ledit col, le moyen précité modulant la vitesse de balayage comprenant deux bobines auxiliaires de déviation (25, 25') entourant ledit col à proximité de l'extrémité d'entrée du faisceau dudit bobinage, et le moyen d'alimentation précité comprenant un condensateur (105) relié en série auxdites bobines auxiliaires 5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le bobinage déflecteur précité comprend des enroulements de déviation horizontale o apparaissent des impulsions de retour récurrentes à la fréquence de récurrence des lignes de balayage, les bobines auxiliaires précitées étant réalisées sous forme de circuit imprimé sur un substrat commun en un matériau isolant, le conden- sateur précité présentant une forte impédance aux impulsions de retour à ladite fréquence de récurrence. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les signaux précités représentatifs de l'image occupent une bande donnée de fréquences et en ce que le condensateur précité et les bobines auxiliaires précitées présentent une résonance en série à une fréquence se trouvant dans la bande donnée de fréquences 7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la fréquence à laquelle est présentée la résonance en série précitée se trouve entre 1 et 2 Mizo