FR 2129955 A1 19721103 FR 7110169 A 19710323 71 10169 La présente invention est relative à un procédé et à un dispositif pour effectuer la régénération ou reconditionnement de particules de catalyseur usées, carbonisées. Plus particulièrement, la présente invention vise un dispositif unitaire pour effectuer le re-5 conditionnement à stades multiples de particules de catalyseur de réformation subdivisées mises en contact, ces particules étant mises en contact avec les courants de reconditionnement en phase vapeur et en phase gazeuse lorsqu'ils se déplacent dans une colonne descendante, dans des conditions d'écoulement par gravité commandées. 10 En ce qui concerne la plupart des opérations de traitement d1 hydrocarbures qui sont effectuées en présence d'un catalyseur, il est tout-à-fait classique de prévoir un dispositif pour effectuer à intervalles de temps réguliers la régénération des particules de catalyseur; toutefois, en ce qui concerne la réformation catalytique d'une 15 charge de naphte ou autre charge hydrocarbonée et en particulier avec un catalyseur contenant du platine, la plupart des installations fonctionnaient pendant longtemps avec un lit fixe de catalyseur,sans prévoir de régénération ou reconditionnement du catalyseur. Lorsque le reconditionnement paraissait être devenu nécessaire, on arrêtait 20 les réacteurs, on retirait le catalyseur de chaque chambre et on le remplaçait par du catalyseur neuf ou un catalyseur reconditionné dans une zone éloignée. Ou bien, certaines installations ont été conçues pour fonctionner avec réacteurs alternés, c'ést-à-dire avec un réacteur supplémentaire et, en outre, présentaient des systèmes 25 de conduits compliqués de façon qu'un lit puisse être mis hors service à la fois et subir une régénération in situ. Ni le changement complet du catalyseur ni le procédé de régénération a lits alternés ne se sont avérés réellement satisfaisants pour conserver au catalyseur son activité et maintenir des conversions élevées dans les ins-30 tallations de réformation à lits de réacteurs multiples et, par suite, il s'est avéré avantageux de prévoir un dispositif de réformation catalytique à lit mobile ainsi qu'un système de régénération à lit mobile de telle manière qu'il puisse y avoir communication entre les deux pour permettre de disposer d'une installation fonctionnant 35 en continu, dans des conditions optimales d'ensemble. Il est également avantageux,- en fait, de faire fonctionner une installation de réformation en continu de manière à disposer d'un approvisionnement continu d'hydrogène à utiliser dans diverses installations de trai- 2129955 copy 71 10169 2 2129955 tement consommatrices d'hydrogène, dans la raffinerie. En conséquence, l'invention a pour but principal de fournir une forme perfectionnée de dispositif de reconditionnement qui fait appel à un écoulement par gravité des particules de catalyseur, en écoule— 5 ment descendant à travers une série d'étapes de régénération. L'invention a également pour buts: - de fournir une installation qui permette d'effectuer une mise en contact du catalyseur par écoulement latéral des courants de reconditionnement tandis que les particules se trouvent dans une co- 10 lonne descendante de forme annulaire, - de fournir une chambre de régénération unitaire perfectionnée présentant des sections de mise en contact multiples ainsi que des dispositifs permettant de tenir compte des mouvements de dilatation des éléments internes de la chambre sous l'effet de la température. 15 On utilise les expressions "régénération" et "reconditionne ment" de manière interchangeable dans le présent mémoire, et elles se réfèrent à plus d'une étape ou zone de mise en contact, ainsi qu'à des stades multiples de traitement. En d'autres termes, l'ensemble du procédé implique plus que l'élimination du carbone par com-20 bustion. D'une façon générale, la présente invention fournit un dispositif pour effectuer la régénération, de type à. lit mobile, de particules subdivisées utilisées pour la réformation d'hydrocarbures, qui comprend, en combinaison: une chambre limitée, allongée et placée 25 verticalement qui présente une section supérieure d'élimination du carbone par combustion ainsi qu'une section inférieure d'halogéna-tion, ladite chambre présentant en outre des tamis perforés, placés intérieurement, écartés les tins des autres et orientés verticalement formant ainsi une colonne descendante de particules à travers la 30 chambre, un dispositif d'entrée des particules vers l'extrémité supérieure de ladite chambre et vers la zone située entre les tamis perforés, formant ainsi une colonne descendante de particules, un dispositif d'entrée de gaz vers ladite section d'élimination du carbone par combustion dans l'un des côtés du dispositifde ta— 35 mis et dans l'un des côtés de la colonne.de particules située dans la chambre ainsi qu'un dispositif de sortie du gaz de carneau, du côté opposé du dispositif de tamis et sur le côté opposé de la colonne de particules , conduisant hors de ladite chambre, 1*écoule 71 10169 3 2129955 ment du gaz s'effectuant ainsi transversalement à travers ladite colonne de particules, un dispositif d'entrée d'un gaz halogène dans dans ladite section d'halogénation et/ un côté dudit dispositif de particules mis pour ladite colonne/et un dispositif de sortie du gaz résiduel 5 du côté opposé dudit dispositif de tamis et conduisant hors de la chambre, l'écoulement du gaz dans cette section s'effectuant transversalement à travers la colonne descendante de particules, et un dispositif d'évacuation des particules de catalyseur communiquant avec la partie inférieure de ladite chambre et conduisant hors de 10 l'extrémité inférieure de la colonne descendante de particules dans la chambre. Selon un autre aspect, la présente invention vise un procédé pour régénérer en continu des particules de catalyseur, contenant du carbone et qui ont été mises en contact, qui sont retirées d'une 15 zone d'un procédé de réformation d'hydrocarbures, selon lequel:(a) on fait passer les particules retirées vers la partie supérieure d' une zone de régénération limitée, (b) on fait se déplacer le catalyseur à travers au moins une partie de cette zone sous la forme d' une colonne allongée à lit mobile, (c) on fait passer un courant con-20 tenant de l1^ en con^ac^ avec ce dernier, pour effectuer la combustion et l'élimination du carbone présent sur ces particules, ( d) on fait passer les particules mises en contact ainsi obtenues dans une colonne à lit mobile continu, vers une partie inférieure de ladite zone de régénération et on les met en contact avec un courant 25 contenant un halogène afin de leur ajouter un halogène, (e) puis on fait passer les particules halogénées et à peu près complètement exemptes de carbone vers une zone de séchage et on les y met en contact avec un courant d'air sec afin d'éliminer l'excès d'eau adsor-bée ou les constituants gazeux indésirables tout en permettant à ce 30 dernier courant de se mélanger intimement avec le courant contenant un halogène passant à travers les particules dans l'étape précédente de mise en contact. La présente invention a pour caractéristique particulière, comme on l'a fait remarquer ci-dessus, de fournir un dispositif unitai-35 re , ou, plus particulièrement, une chambre allongée qui permet à une colonne descendante de particules de catalyseur de se déplacer successivement à travers divers étages, ou sections, de la chambre, les particules pouvant ainsi être successivement mises en contact 71 10169 4 2129955 avec les courants de reconditionnement désirés. En d'autres termes, la colonne descendante est mise en contact, dans une première section, avec un courant d'élimination du carbone contenant une quantité réglée d'C^, dans une deuxième section, avec un courant conte-5 nant un halogène et de la vapeur d'eau, cette deuxième section faisant immédiatement suite à la première, en aval de celle-ci, et ensuite, dans une troisième section, avec un courant d'air chaud afin de sécher la colonne de particules. Les particules de catalyseur passent sous la forme d'une colonne continue, bien que l'écou-10 lement puisse être interrompu et remis en route à intervalles de temps réguliers, et on peut faire en sorte que le débit à travers chacune des sections de mise en contact soit le même, bien que les temps de contact puissent varier du fait de l'aire transversale ou de la longueur de la colonne descendante au sein de chaque section 15 de la chambre allongée. Bien que cela n'ait aucun caractère limitatif, le dispositif perfectionné selon la présente invention convient particulièrement au reconditionnement d'un catalyseur de réformation à petite forme sphérique utilisé pour convertir une charge de naphte, dans des con-20 ditions de réformation classiques. D'une façon générale, on effectuait la réformation catalytique de courants hydrocarbonés en utilisant des catalyseurs contenant du platine, dans des installations à lit fixe, et ces types de catalyseurs sont bien connus des spécialistes de la réformation. Notamment, les catalyseurs platine-alumine 25 -halogène qui ont été utilisés ou peuvent être utilisés dans le dispositif selon l'invention présentent un diamètre de 0,8 à 3,2 mm et ont de préférence une forme tout-à-fait sphérique, de manière à fournir une caractéristique d'écoulement libre qui n'obture pas facilement le dispositif à colonne descendante. Plus particulièrement, 30 en ce qui concerne son type, le catalyseur contient du platine mis sous forme de produit composite avec de l'alumine, en une proportion pondérale d'environ 0,1 a. 3f° de platine, par rapport au poids de 1' alumine. De même, un halogène, par exemple le fluor ou le chlore, ou une association des deux, peut être présent en une quantité repré-35 sentant d'environ 0,1 à 8/5 du poids de l'alumine. On utilise le chlore, d'une façon générale, comme halogène, et il est présent en une quantité représentant d'environ 0,05 à 5i° du poids de l'alumine. Dans la zone de réformation, l'hydrogène est habituellement présent 71 10169 5 2129955 en une quantité substantielle, qui peut varier d'un rapport molaire d'environ 1/1 à un rapport molaire de 10/1 et, par suite, la formation de carbone est relativement lente et le catalyseur peut être utilisé pendant des laps de temps relativement longs. Toutefois, il 5 est envisagé que la teneur en carbone présente sur les particules de catalyseur chargées vers le dispositif de régénération ou reconditionnement selon l'invention est de l'ordre de 2 à 5% environ, par rapport au poids du catalyseur. En ce qui concerne l'agencement intérieur de l'installation 10 verticale allongée de régénération, on peut utiliser divers types de tamis ou de plaques perforées pour canal iser les particules de catalyseur dans une colonne limitée étroite, de manière que ces particules puissent être mises en contact, dans des étapes successives, avec divers courants gazeux ou en phase vapeur les traversant 15 latéralement tandis qu'elles sont sous forme d'une colonne descendante. Lé dispositif à tamis ou plaques perforés peut comprendre deux éléments plats écartés l'un de l'autre, formant ainsi une colonne descendante de particules ayant, dans l'ensemble, une forme rectangulaire, mais, selon un mode de réalisation préféré, on utili— 20 se deux tamis de forme cylindrique, dont l'un est concentrique à l'autre, de sorte qu'il en résulte une colonne descendante de particules de forme annulaire. Il est également préférable que les courants gazeux ou en phase vapeur utilisés pour la mise en contact s' écoulent à travers le lit de particules de dehors en dedans, afin 25 de réaliser le traitement désiré de ces particules. Selon un autre mode de réalisation concernant la construction des tamis, chacun des tamis utilisés pour retenir et limiter le parcours des particules sera fabriqué, selon une construction préférée, d'une manière faisant appel à un fil métallique en forme de coin présentant une aire 30 transversale décroissant dans une direction qui est éloignée du côté du tamis où se trouvent les particules. En d'autres termes, les particules s'écoulent vers le bas, le long de la face du tamis qui, dans chaque cas, présente la partie large du fil en forme de coin en contact avec les particules de sorte que si des particules, ou mor-35 ceaux de particules^arrivent à passer à travers les ouvertures entre des fils, elles (ou ils) s'écouleront librement hors de la zone de la colonne limitée de particules, dans un espace présentant une aire transversale croissante. 71 10169 6 2129955 Selon un agencement préféré, la colonne de reconditionnement est également construite d'une manière permettant la dilatation thermique et la contraction des éléments internes des tamis et des éléments de conduits intérieurs afin d'empêcher toute déformation 5 de ces éléments qui pourrait se produire par suite de modifications des conditions de température. En d'autres termes, selon un mode de conception et un dispositif préféré, il est prévu la suspension des tamis servant à limiter le catalyseur à partir de la partie supérieure de la chambre unitaire, et il est prévu également la dilatation 10 de tout conduit interne, ce qui permet le déplacement vertical, sous l'effet de la chaleur, au sein de la partie inférieure de la chambre allongée. Selon un aspect secondaire, une construction préférée prévoit également l'assemblage et 1'introduction de toutes les sections internes par une portion extrême amovible de la chambre. 15 Selon un aspect général de la présente invention qui utilise une chambre unitaire allongée, orientée verticalement qui contient une colonne descendante de particules de catalyseur, on peut également prévoir un dispositif pour introduire les divers courants de reconditionnement dans les zones successives de mise en contact ainsi 20 qu'un dispositif pour faire recycler une majeure partie des courants de mise en contact à travers la chambre unitaire. En d'autres termes, on prévoit un dispositif pour laver le courant de gaz de combustion sortant de la section supérieure d'élimination du carbone par combustion, de manière à principalement éliminer l'anhydride sulfureux, 25 puis on renvoie une majeure partie du courant, dans des conditions réglées de teneur en oxygène, vers l'entrée de la section d'élimination du carbone par combustion. On peut également prévoir, en associa tion avec la chambre verticale unitaire, un dispositif permettant de retirer de la section d'halogénation le courant de mise en contact 30 contenant du chlore et pour introduire dans celle-ci de la vapeur d* eau et ira supplément de chlore avant réchauffage et recyclage vers le dispositif d'entrée prévu pour la section d'halogénation. On décrira maintenant le dispositif perfectionné de reconditionnement du catalyseur, ainsi que ses diverses caractéristiques 35 avantageuses pour reconditionner un catalyseur de réformation contenant du platine, en se référant au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple, dans lequel: - la Fig01 représente un schéma d'écoulement indiquant l'utilisa 71 10169 7 212995? tion d'une chambre unitaire allongée, orientée verticalement, pour contenir une colonne descendante de particules de catalyseur} -la Fig.2 est une vue plane en coupe, suivant la ligne 2-2 de la Fig.1, montrant que la colonne descendante de particules de ca-5 talyseur est maintenue sous la forme d'un lit mince entre des tamis espacés, - la Fig.3 est une vue en coupe, en élévation, d'une forme préférée de chambre de reconditionnement unitaire dans laquelle le catalyseur descendant est maintenu entre des tamis cylindriques, 10 formant une colonne de forme annulaire; - la Fig.4 indique, dans une vue en coupe partielle agrandie, le dispositif concentrique des éléments formant tamis, comme indiqué par la ligne 4-4 de la Fig.3; - la Fig.5 est une vue partielle, en élévation, indiquant par-15 ticulièrement l'utilisation de fil métallique ayant une forrce en coin pour former les tamis de l'installation, comme indiqué par la ligne 5-5 de la Fig.4. On se référera maintenant particulièrement avx Fig. 1 et ? du dessin, qui représentent une colonne allongée verticalement, 1, con-20 çue pour contenir plusieurs sections de mise en contact pour la régénération de particules de catalyseur usées qui sont introduites dans la partie supérieure de la chambre par un orifice d'entrée 2. Selon la présente invention, des dispositifs internes de type tamis ou plaques peiforées, tels que 3 et 4, sont écartés l'un de l'autre 25 de manière à former une colonne descendante relativement mince de particules 5, qui se déplace à intervalles de temps réguliers ou en continu, par écoulement par gravité, de la partie supérieure de la chambre vers l'extrémité de sortie 6„ Ce mode de réalisation indique une section supérieure allongée, 7, d'é3irination du carbone par 30 combustion ainsi qu'une section inférieure d'halogénation 8, qui est moins haute que la section supérieure, d'autant plus que le temps de cnntact est habituellement inférieur à celui nécessaire dans la section d'élimination du carbone par combustion. Est également indiquée, au-dessous rie l'extrémité inférieure de la chambre 1, et com-35 muniquant avec l'extrémité de sortie 6, une chambre de -séchage 9 qui est conçue pour recevoir de l'air sec, par un conduit 10 comprenant une vanne de commande 11 effectuant la répartition à travers un anneau perforé ou autre dispositif répartiteur 12. L'air, ainsi que 71 10169 8 212995* les vapeurs et gaz séparés provenant de la chambre 9 peuvent passer de la partie supérieure de celle-ci dans l'orifice inférieur 6 de la chambre 1 ainsi que dans un conduit de dérivation 6' et, de là, dans les particules qui se trouvent dans la section d'halogénation 8, 5 ainsi que dans la section d'élimination du carbone par combustion, 7. En fait, pour autant qu'il n'est pas nécessaire d'empêcher le passage d'un courant gazeux ascendant hors de la chambre 9, cette gour chambre, suivant un agencement différent,/etre prévue directement au sein de la partie inférieure de la chambre allongée 1, 10 On a indiqué achématiquement la recirculation d'un courant de gaz de carneau dans la partie inférieure de la section 7 d'élimination du carbone par combustion, à l'aide d'une entrée 13, de façon que le courant de gaz passe latéralement au-dessous d'un dispositif de séparation 15' et à travers la colonne descendante de particules 15 5 et, de là, monte verticalement à travers la section interne ouverte 14 et retourne latéralement , à travers les particules, dans une zone de collecte 15 qui, pour sa part, présente une sortie d'évacuation 16. Cette sortie s'évacue dans un conduit 17 présentant une vanne 17* qui communique avec un laveur de gaz 18 pour éliminer 1* 20 anhydride sulfureux qui peut être contenu dans le courant de produits de combustion. Le dispositif de lavage 18 est indiqué comme étant de type venturi, qui reçoit un courant de caustique recyclé, par un conduit 19 et un dispositif de refroidissement 20, ainsi que par un conduit 21 comportant une vanne 22 $ui, pour sa part, 25 reçoit le fluide d'une pompe 23 et d'un conduit 26 communiquant avec pour produit l'extrémité inférieure d'une chambre/caustique 25. Il est bien entendu que le dispositif de régénération selon l'invention n'est limité à aucun type particulier de dispositif de lavage, car on peut utiliser d'autres laveurs opérant en courants de même sens ou à 30 contre-courants. Toutefois, dans ce cas, le courant de gaz de carneau et de caustique provenant du laveur 18 passe, par un conduit 24, dans la chambre de séparation du produit caustique 25, le produit caustique séparé s'écoulant ainsi dans leconduit de sortie 26 et vers la pompe 23, le courant de gaz de combustion lavé résultant 35 passant dans un dispositif 27 d'extraction des buées, dans un conduit 28, pour passer vers un dispositif soufflant 29 et dans un conduit 30 comportant une vanne de commande 31, qui effectue la réintroduction des gaz dans l'orifice d'entrée 13. Une partie des 71 10169 9 2129955 gaz de combustion est représentée comme évacuée du dispositif par un conduit d' évac uation 32 comprenant une vanne de commande 33. On peut également remarquer que lorsqu'on utilise des charges 5 à basse teneur en soufre et que les gaz de combustion n'ont pas une teneur élevée en anhydride sulfureux, on peut éliminer entièrement l'opération utilisant le lavaur caustique. Dans ce cas, la vanne 17' est fermée et le courant gazeux est recyclé, par un conduit 63 comprenant une vanne 63', dans le dispositif de refroidissement 10 20* et, de là, dans des conduits 28' et 28 pour atteindre le dispositif soufflant 29. Une partie des gaz de carneau peut également être évacuée par un conduit 64 présentant une vanne 64'. Dans la section inférieure d'halogénation 8, qui est séparée de la section supérieure d'élimination du carbone par combustion 7, 15 à l'aide 3u dispositif de séparation 34, est prévu un dispositif pour introduire un courant de r econditionnement, par exemple du chlore accompagné de vapeur d'eau et d'air, à l'aide d'un orifice d' entrée 35. C'est ainsi qu'on peut également prévoir l'addition d'halogène, à titre d'étape dans le processus , en effectuant une mise 20 en contact de la colonne descendante des particules par un écoulement latéral , Eventuellement, et comme le montre ce mode de réalisation, il y a un écoulement latéral initial au-dessous du dispositif de séparation 38, dans une zone 36, puis un second écoulement latéral dans une section 37 formée au-dessus de la plaque de sé-25 paration 38, grâce à quoi l'halogène et la vapeur d'eau non adsôrbés ainsi obtenus peuvent être évacués par une sortie 39. Il va de soi qu'une certaine petite portion de l'halogène et de la vapeur d'eau non adsôrbés peuvent passer vers le haut, à travers la colonne descendante de particules 5, de manière à éviter le dispositif de sépa-30 ration 34 et à atteindre la section d'élimination du carbone par combustion 7. Dans le dispositif préféré, un dispositif est prévu pour faire recycler le courant de vapeur d'eau et d'halogène de l'orifice 39, en faisant passer ce courant dans un conduit 40 communiquant avec un 35 dispositif soufflant 41 qui, pour sa part, s'évacue dans un conduit 42 communiquant avec un dispositif de chauffage ou cL'échange thermique 43. Ce dernier communique avec l'entrée 35 de la section d'halogénation 8. Un conduit de charge 44, présentant une vanne de 71 10169 10 2129955 commande 45,est indiquée comme permettant d'introduire du chlore et/ou autre halogène dans le dispositif, par le conduit 42, tandis qu'un conduit 46, comportant une vanne de commande 47, permet d' introduire un supplément de vapeur d'eau dans le dispositif de re-5 conditionnement. Le dispositif de chauffage 43 peut utiliser des gaz ou vapeurs chauds pour être en relation d'échange thermique avec le courant halogène-vapeur d'eau-air; toutefois, on peut tout aussi bien utiliser un chauffage électrique, ou toute autre forme appropriée de chauffage dans le dispositif selon l'invention. 10 Comme autre stade opératoire nécessaire au reconditionnement d* un catalyseur de réformation, avant de le renvoyer vers un réacteur de réformation, il est nécessaire qu'il y ait réduction finale des particules réhalogénées à peu près complètement exemptes de carbone, en présence d'hydrogène ou autre agent réducteur approprié, à une 15 température élevée qui peut être d'environ 315 à 649°C, pendant un temps de réduction approprié. Le mode de réalisation représenté schématiquement à la Fig.l prévoit, à sa partie inférieure, un stade de réduction , par exemple fourni en mélangeant intimement de l'hydrogène avec les particules de catalyseur passant dans une zone de 20 chauffage. Lorsqu'on utilise de l'hydrogène, un dispositif est prévu pour empêcher son passage dans la zone d'halogénation et la zone d' élimination du carbone par combustion. C'est ainsi, comme c'est le cas avec le dispositif perfectionné selon l'invention, qu'il y a déplacement des particules reconditionnées vers le stade de réduction, 25 à travers un dispositif de type trémie à verrouillage ou autre dispositif équivalent empêchant le passage du gaz d'une section à l'autre. En particulier, on a indiqué le passage des particules de catalyseur séchées de la partie inférieure de la chambre 9, par un orifice de sortie 48, vers une vanne 49 et, de là, dans un dispositif 30 de type trémie à verrouillage 50. Cette dernière permet d'évacuer à intervalles de temps réguliers les particules qu'elle contient, à 1' aide d'une vanne 51, dans une cuve 52. Egalement, bien que non représenté, les particules peuvent être, purgées dans la zone de la trémie à verrouillage. Dans ce cas, les particules de catalyseur sont 35 évacuées ou retirées de la cuve élévatrice 52, à l'aide d'un dispositif élévateur fluidisé utilisant l'hydrogène introduit par un conduit d'entrée 53 et une vanne de commande 54 dans un conduit élévateur interne 55 s'étendant vers le haut £ers un conduit 56 et une 71 10169 n 2129955 zone de chauffage-réduction 57. Cette dernière est alimentée en gaz chauds, vapeurs chaudes ou autre milieu de chauffage à l'aide d'un conduit d'entrée 58 et une vanne 59, de sorte qu'il y a une relation d'échange thermique indirect avec un conduit interne 60 pour effectuer une réduction à haute température des particules de catalyseur en présence du milieu réducteur à hase d'hydrogène. Un fluide d'échange thermique du dispositif de chauffage 57 peut être évacué par un conduit 61, tandis qu'un conduit de sortie 62 permet l'évacuation du catalyseur entièrement réduit et conditionné, pour le réutiliser dans un réacteur de réformation. On fera remarquer que le dispositif réducteur représenté est simplement schématique, et que le dispositif peut comprendre d'autres moyens mécaniques pour faire passer un mélange hydrogène—catalyseur vers une zone de chauffage et de réduction appropriée. Par exemple, une section de réduction placée encore plus bas peut être prévue directement au-dessous de la section de séchage 9 et de la trémie à verrouillage 50, de manière que les particules de catalyseur s'écoulent par gravité et que ces particules soient mises en contact, par un dispositif à écoulement latéral ou par contact fluidisé, avec le courant réducteur réalisant la fluidisation. Selon un autre dispositif, les particules de catalyseur reconditionnées mais non réduites peuvent être transportées vers un réacteur de réformation au moins directement adjacent à la zone de réformation, dans lequel le chauffage et la réduction à haute température sont effectués par la chaleur fournie par les vapeurs d'hydrocarbures introduites dans le réacteur de réformation. En tout cas, le stade de réduction implique le mélange intime de l'hydrogène avec les particules de catalyseur, dans des conditions de réduction à haute température, pendant un laps de temps suffisant pour mener à bonne fin le stade de réduction désiré, avant que les particules poursuivent leur trajet jusque dans la zone dans laquelle s'effectue la réduction des hydrocarbures, lequel laps de temps est habituellement d'au moins 2 heures, environ. On se référera maintenant particulièrement aux Fig.3, 4 et 5 du dessin, qui représentent un procédé préféré de construction de la chambre allongée pour contenir une colonne descendante de particules de catalyseur usées, à travers des étapes de recondilionnement multiples, selon ce dispositif préféré, une chambre allongée de forme cylindrique 65 présente des entrées de gaz-vapeur indiquées en 71 10169 12 2129955 66 et 67 ainsi qu'une section supérieure de tête 68, grâce à quoi certaines des sections internes peuvent être insérées ou retirées de l'intérieur de la chambre. Un tamis 69 ayant le diamètre le plus grand,ou élément cylindrique externe , qui est à l'intérieur de la 5 chambre 65 présente une bride supérieure 70 qui coopère avec des rebords 71 et 72 qui font, respectivement, partie de la section de tête 68 et de la chambre 65. La bride 70 est telle qu'elle permet de suspendre le tamis 69 à une certaine distance de la paroi interne de la chambre 65 et de réaliser une barrière ou 10 joint d'étanchéité forçant tous les gaz entrants à passer dans le lit annulaire de catalyseur. Un tamis interne, de plus petit diamètre, 73, est également écarté de 69, tout en étant retenu par la partie supérieure de la section de tête amovible 68, de manière à fournir un espace annulaire pour une colonne descendante de particu-15 les 74 qui communique avec une zone zupérieure de réception du catalyseur 75 qui, pour sa part, reçoit les particules de catalyseur par des conduits d'entrée 76 et 77, par exemple. On remarquera que les extrémités inférieures respectives des tamis 69 et 73 sont libres de se déplacer et de se dilater vers le 20 bas, dans des conditions de température élevée et permettent à la fois les mouvements de dilatation et les mouvements de contraction sans provoquer de déformation de l'un ou l'autre de ces éléments. On remarquera également qu'une section inférieure 78, de petit diamètre, de la chambre allongée 65, a des dimensions lui permet-25 tant de s'ajuster par glissement à la zone 79, par rapport à la portion terminale inférieure du tamis 69, de sorte qu'est réalisé un dispositif de guidage pour l'extrémité inférieure de ce dernier et que le catalyseur est hermétiquement enfermé. De même, la portion terminale extrême du tamis 73 est pourvue d'ailettes de guidage 80 30 appropriées, pour maintenir cet élément concentrique à l'intérieur du tamis externe 69. A l'extrémité supérieure de la chambre, au-dessus de la section de tête amovible 68, la portion terminale ouverte du tamis cylindrique interne 73 communique avec une section de sortie 81 qui, 35 dans ce cas, est formée avec une courbure d'à peu près 90°, formant orifice de sortie du gaz 82. Au sein du tamis interne 73 se trouve un conduit de sortie du gaz 83 allongé, placé axialement, qui se continue à travers la paroi de la section de conduit 81 et s'évacue par 71 10169 13 2129955 une portion différente de sortie du gaz 84, ou seconde sortie du gaz . Il est préférable que le conduit interne 83 soit conique et forme une section terminale 85 ouverte relativement grande qui est conçue pour recevoir le gaz et les vapeurs de la section inférieure d' 5 halogénation de la chambre allongée 65 et les évacuer vers la section de sortie 84. Une portion supérieure, de plus petit diamètre, du conduit 85 permet de prévoir autour de celui-ci un espace collecteur de gaz 86 dont l'aire en coupe transversale croît vers 1' aval, le courant de gaz passant de l'entrée 66 dans la section an-10 nulaire 87 et, de là, à travers le lit de catalyseur 74, étant ainsi recueilli dans cette zone interne 86 pour être évacué par la sortie 82. Un dispositif de séparation intermédiaire, ayant la forme d'un anneau 88, est représenté dans l'espace entourant le tamis externe 15 69, afin de réaliser une portion interne supérieure pour la chambre 65 que l'*on peut désigner comme section d'élimination du carbone par combustion. D'une façon générale, cette section comprend une majeure partie de la colonne annulaire descendante de particules de catalyseur 74, tandis que la portion de colonne descendante qui se trouve 20 au-dessous, indiquée par 89, fournit une section d'halogénation. C'est ainsi que, dans cette dernière section, un courant d'halogène-vapeur d'eau-air , fourni par l1 entrée 67, s'écoule dans une zone de répartition annulaire 90 et, de là, à travers la colonne de catalyseur 89, dans un espace collecteur interné 91, et l'excès d'halo-25 gène et de vapeur d'eau provenant de ce dernier stade le traverse vers le haut, jusque dans l'extrémité d'entrée 85 du conduit interne 83. Dans la section la plus inférieure de la chambre verticale 65, telle que délimitée par la section de paroi 78, les par- 30 ticules de catalyseur sont rassemblées dans un lit descendant 92, à partir de l'extrémité inférieure de la colonne annulaire 89, ce qui permet de les sécher avant de les évacuer par un orifice 93 situé à l'extrémité inférieure. Un courant d'air chaud et sec, ou autre milieu de séchage approprié, est introduit dans la portion terminale 35 inférieure de la section de séchage 92, par un dispositif répartiteur perforé 94. Ce dernier communique avec une entrée 95y le long d'une portion latérale inférieure de la section 78 de la paroi de la chambre. De l'air du lit 92 passe en partie dans la colonne de particu 71 10169 14 2129955 les 89; toutefois, une majeure partie est déviée dans la zone 90 pour y recirculer, et passe également de la partie supérieure de la zone d'halogénation 85 vers l'extrémité inférieure de la section 87 de répartition et de combustion , pour alimenter celle-ci. 5 Les particules de catalyseur séchées et à peu près complètement conditionnées ainsi obtenues sont retirées à intervalles de temps réguliers, ou en continu, de l'extrérité inférieure de la chambre 65, par la sortie 93, comme indiqué, et peuvent ensuite être introduites dans une zone de réduction appropriée, par un passage étranglé 10 permettant le passage des particules, et qui empêche le passage d'un courant de gaz ou de vapeur. Ce passage comprend normalement un dispositif du type trémie à verrouillage ainsi que des vannes, etc.. bien qu'on puisse utiliser d'autres dispositifs empêchant un écoulement en retour de l'hydrogène. Les particules de catalyseur, comme 15 on l'a fait remarquer précédemment, sont de préférence petites, de nature sphérique, de manière à s'écouler librement sur toute la longueur de la colonne verticale ainsi qu'à travers la section inférieH-re à lit mobile 92 comprenant la section de séchage. Pour empêcher la formation de ponts et répartir uniformément l'écoulement des par-20 ticules, un déflecteur des particules approprié 96, de forme conique, est représenté directement au-dessus de la sortie inférieure 93. Les dimensions de toutes fentes ou de tous orifices des plaques ou tamis perforés 69 et 73 utilisés dans le dispositif selon l'invention sont telles qu'elles correspondent aux dimensions des particu-25 les de catalyseur utilisées dans le dispositif de conversion. En d* autres termes, lorsque les particules de catalyseur ont un diamètre de l'ordre de 1,6 mm, les orifices du tamis ont un diamètre quelque peu inférieur afin d'empêcher toute perte de particules à travers les tamis, car ces particules se déplacent par gravité dans la co-30 lonne descendante, conformément au dispositif unitaire selon l'invention. De plus, selon un mode de réalisation préféré, les tamis 69 et 73 utilisent chacun des tamis particulièrement construits, avec un fil à forme de coin. On peut obtenir ce type de tamis en entourant plusieurs éléments longitudinaux espacés par un fil métalli-35 que enroulé en hélice, afin d'obtenir un dispositif à fente ouverte continue. Il va de soi que la fente a une dimension empêchant que les particules de catalyseur passent à travers elle. Comme le représentent le mieux les Fig.4 et 5, on a indiqué, en 71 10169 15 2129955 agrandissant un peu, l'utilisation de tamis interne et externe, respectivement 73 et 69, qui comprennent la construction utilisant un fil métallique en forme de coin. Plus particulièrement, on obtient le tamis interne 73 en utilisant un fil métallique 97, enforme 5 de coin, enroulé en hélice et soutenu par des barres verticales espacées 98, à la manière d'une construction de type tamis à fente, comme décrit d'une façon générale dans le brevet des E.U.A. No. 2.046.458. En ce qui concerne le tamis 69, on l'a refabriqué de manière que le fil métallique en forme de coin 99 passe verticale-10 ment sur des barres de support 100. Il est préférable que les deux tamis, 69 et 73, présentent les fils métalliques en coin passant verticalement de manière à réduire au minimum l'attrition des particules de catalyseur au cours de leur mouvement descendant. On remarquera tout particulièrement, toutefois, que les fils métalliques 15 99 et 97 en forme de coin présentent leur partie latérale large placée intérieurement, pour faire face et venir en contact avec la colonne descendante de particules àe catalyseur. C'est ainsi que, grâce à ce dispositif, les particules ne peuvent se loger dans les espaces ou trous entre fils adjacents, et ne peuvent les bloquer. 20 Au cas ou quelques unes des particules savaient suffisamment petites pour passer à travers un écartement entre les fils métalliques en forme de coin, l'aire transversale agrandie des fentes entre fils permet aux particules de poursuivre leur trajet à travers l'orifice, dans aucun effet de pontage ou de blocage. 25 Pour fournir un exemple de fonctionnement du dispositif unitai re perfectionné selon l'invention, on supposera que le stade d'élimination du carbone par combustion nécessite un temps de contact des particules de catalyseur d'environ deux heures, tandis que la chlora-tion ou halogénation nécessite un temps de contact de l'ordre d'une 30 heure, environ, de sorte que la zone d'élimination du carbone par combustion, dans la section à lit annulaire 74 au-dessus du dispositif de séparation 88, est environ deux fois plus haute que la section à lit annulaire 89 qui fait place à la section d'entrée 90 communiquant, pour sa part, avec l'entrée 67. En même temp% 35 pour une section de séchage 92, qui nécessite un temps de contact d'environ deux heures, la hauteur de la portion de lit 92 doit être ajustée en fonction de son aire transversale de sorte que chacune de* particules de catalyseur se déplaçant à travers cette zone,pren 71 10169 16 2129955 ne deux heures pour descendre complètement. En ce qui concerne la partie inférieure de la colonne, un courant chauffé d'air sec est introduit par l'entrée 95 et le répartiteur 94 de manière que le séchage soit effectué à une température 5 de 427 à 538°C. En fait, la quantité d'air introduite est déterminée par les besoins en oxygène dans la zone d'élimination du carbone par combustion qui, dans ce cas, fournit une vitesse spatiale horaire gazeuse de l'ordre de 130 à 170. Cet air, dans le mode de mise en oeuvre décrit, passe de bas en haut, à travers la section d'halogé-10 nation, dans le conduit d'entrée 85, aux fins de remise en circulation, bien qu'une partie désirée passe latéralement, à travers une portion supérieure de la colonne descendante de particules dans la section d'halogénation 85, pour atteindre la zone 86 pour l'alimentation en air et aux fins de recyclage dans la section d'élimination 15 du carbone par combustion. Bien qu'une majeure partie du courant d' air soit retirée par le conduit 83 et la sortie 84 et recyclée vers la zone d'halogénation de la manière représentée à la Eig.1, la partie atteignant la section de lit 74 fournira de l'oxygène à la combustion réglée du carbone ayant lieu dans cette section supéri— 20 eure. Un courant d'halogène-vapeur d'eau est introduit par l'entrée 67 et passe latéralement à travers la portion de colonne 89 pour permettre l'adsorption d'halogène dans les particules de catalyseur et répartir à nouveau la teneur en platine vers les plus petits 25 eristallites des particules. Tout excès de vapeur d'eau et d'halogène passe vers le haut, à travers le conduit d'évacuation 83, et est évacué ou recyclé, comme décrit précédemment. Lorsqu'il s'agit d'un catalyseur contenant du chlore, on ajoute du chlore en une quantité permettant de maintenir de l'ordre d'environ 2,5 moles par heure dans 30 le courant passant en contact avec le catalyseur à une température de l'orire de 499°C. De la vapeur d'eau est mélangée au chlore, à environ 232°C et, en même temps, le volume de l'ensemble du courant gazeux est tel qu'il fournit une vitesse spatiale horaire gazeuse de l'ordre de 4700. 35 Dans la partie supérieure de la colonne, ou un courant à teneur réglée en oxygène réalise à peu près complètement l'élimination du carbone par combustion, carbone qui a été déposé sur les particules de catalyseur usé, se trouve un courant de produits de combustion 71 10169 17 2129955 recyclé maintenu à une température de l'ordre de 443 à 499°C, à une vitesse spatiale horaire gazeuse qui est également de l'ordre de 4700. Le recyclage est effectué de la manière indiquée à la Fig.1 et la teneur en oxygène présente aux fins d'introduction dans la 5 zone d'élimination du carbone par combustion, par l'entrée 66, est de l'ordre d'environ 0,7/^. On remarquera que l'exemple de mise en oeuvre précité, avec les diverses températures et Quantités indiquées, n'est donné quf à titre illustratlf et n'a aucun caractère limitatif, en particulier 10 parce qu'on peut faire fonctionner le dispositif perfectionné selon l'invention dans toutes gammes de températures désirées compatibles avec les matériaux de construction. De même, on peut faire varier les types des courants de reconditionnement ainsi que les temps de contact pour convenir à un type particulier de catalyseur de réfor-15 mation ainsi qu'a une teneur particulière en carbone, ou toute autre condition présentée par le catalyseur sortant de la zone de conversion des hydrocarbures. En d'autres termes, à la sortie d'un réacteur de réformation, la teneur en carbone, en chlore, etc.. peut varier de temps en temps ou varier suivant les différents dis-20 positifs dans lesquels sont traitées des charges différentes avec des teneurs différentes en soufre, etc.. de sorte qu'on fera varier en conséquence les conditions de reconditionnement ou de régénération. 71 10169 18 2129955 REVENDICATIONS 1. Une installation pour effectuer la régénération, en lit mobile, de particules subdivisées, en particulier dans la réformation d'hydrocarbures, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre 5 limitée, allongée et placée verticalement, qui présente une section supérieure d'élimination du carbone par combustion ainsi qu'une section inférieure d'halogénation, ladite chambre présentant en outre des tamis perforés, placés intérieurement, écartés les uns des autres et orientés verticalement formant ainsi une colonne descen-10 dante de particules à travers la chambre, une entrée des particules vers l'extrémité supérieure de ladite chambre et vers la zone située entre les tamis perforés, formant ainsi une colonne descendante de particules, un dispositif d'entrée de gaz dans ladite section d* élimination du carbone par combustion, dans l'un des côtés dudit 15 dispositif de tamis et dans l'un des côtés de la colonne de particules située dans la chambre, ainsi qu'un dispositif de sortie du gaz de carneau, du côté opposé du dispositif de tamis et fait face a la colonne de particules, conduisant hors de ladite chambre, l'écoulement du gaz s'effectuant ainsi transversalement à travers la— 20 dite colonne de particules, un dispositif d'entrre d'un gaz halogéné dans ladite section d'halogénation et dans un côté dudit dispositif de tamis pour ladite colonne de particules et un dispositif de sortie du gaz résiduel du côté opposé dudit dispositif de tamis et conduisant hors de la chambre, l'écoulement du gaz dans cette section 25 s'effectuant transversalement à travers la colonne descendante de particules et un dispositif d'évacuation des particules de catalyseur communiquant avec la partie inférieure de ladite chambre et conduisant hors de l'extrémité inférieure de la colonne descendante de particules dans la chambre. 30 2. Une installation suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le dispositif de tamis perforés comprend des tamis écartés l'un de l'autre, ayant d'une façon générale une forme cylindrique, formant ainsi une section annulaire de retenue du catalyseur pour la colonne descendante de particules, et ledit disposi-35 tif de sortie du gaz hors de ladite section d'élimination du carbone par combustion s'étend vers le haut, à partir du tamis intérieur et hors de ladite chambre. 3. Une installation suivant la revendication 2, caractérisée en 71 10169 19 2129955 ce que le dispositif de sortie du gaz résiduel hors de ladite section d'halogénation s1 étend vers le haut, à travers ledit dispositif tamis intérieur perforé de forme cylindrique et hors de ladite chambre. 5 4. Une installation suivant la revendication 2, caractérisée en ce que chacun des tamis perforés est formé de fil métallique en forme de coin formant entre les fils des fentes en forme de coin, le tamis cylindrique externe présentant la partie large du fil métallique en forme de coin le Ion de sa surface interne et le tamis 10 cylindrique interne présentant la partie la plus large du fil métallique en forme de coin le long de sa surface externe, toutes particules qui peuventpasser entre les espaces compris entre les fils du dispositif de tamis passant ainsi dans des fentes dont l'aire transversale s'élargit, et ne pouvant ainsi obturer les orifices des 15 tamis. 5. Une installation suivant la revendication 1, caractérisée en ce qu'une section de séchage des particules de catalyseur communique avec la partie inférieure de ladite chambre, au-dessous de la section d'ha logé natia} et communique avec celle-ci par un passage 20 ouvert,et un dispositif d'entrée de gaz de séchage communique avec une partie inférieure de ladite section de séchage, un écoulement de gaz de séchage s'effectuant ainsi, à contre-courants, vers le haut, à travers les particules descendantes qui se trouvent dans cette section de séchage. 25 6. Une installation suivant la revendication 5, caractérisée en ce qu'une section de collecte des particules est prévue au-dessous de ladite section de séchage des particules et communique avec elle par un dispositif empêchant l'écoulement de gaz, un dispositif d'entrée de gaz communique avec ladite section de collecte des particules, 30 ce gaz étant ainsi intimement mélangé avec les particules en formant un courant fluidisé de particules à retirer de cette section, un conduit pour les particules de catalyseur fluidisées ainsi obtenues communique avec une section de réduction des particules, et un dispositif de chauffage communique en outre avec cette dernière aux fins 35 d'échange thermique indirect avec ledit courant intimement mélangé, ce qui permet une réduction de ce courant à haute température, 7. Une installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce que ladite section de collecte des particules située au-dessous de 71 10169 20 2129955 la section de séchage communique avec cette dernière par un dispositif de type trémie à verrouillage, empêchant ainsi l'écoulement de gaz entre les deux sections. 8. Une installation suivant la revendication 1, caractérisée en 5 ce que le dispositif de sortie du gaz de carneau hors de ladite section d'élimination du carbone par combustion communique avec un laveur de gaz réalisant une mise en contact gaz—liquide avec un liquide caustique pour réaliser l'élimination des composés soufrés, et un conduit ainsi qu'un dispositif soufflant faisant communiquer le la- 10 veur avec le premier dispositif d'entrée de gaz, permettant de renvoyer le courant de gaz lavé résultant vers la section d'élimination du carbone par combustion aux fins d'écoulement latéral à travers les particules descendantes qui s'y trouvent. 9. Une installation suivant la revendication 1, caractérisée en 15 ce que le gàz sortant _____________ de ladite section d'halogénation est retiré à l'aide d'un dispositif de recyclage comprenant un conduit, un dispositif soufflant, un dispositif de chauffage et un dispositif d'entrée de vapeur d'eau ainsi qu'un dispositif d'addition d'halogène, ce qui permet de communiquer à la charge gazeuse 20 envoyée vers le dispositif d'entrée de l'halogène gazeux dans ladite section d'halogénation une teneur donnée en halogène ainsi qu' une température prédéterminée. 10. Un procédé pour régénérer en continu des particules de ca- . notamment talyseur mises en contact, contenant du carbone, retiréesAL'une zone 25 de réformation d'hydrocarbures, caractérisé en ce que} (a) on fait passer les particules retirées vers la partie supérieure d'une zone de régé ération limitée, (b) on fait se déplacer ce catalyseur à travers au moins une partie de cette zone sous la forme d'une colonne allongée à lit mobile, (c) on fait passer un courant contenant de 1' 30 0^ en contact avec cette dernière afin de réaliser une combustion et une élimination du carbone desdites particules, (d) on fait passer les particules mises en contact ainsi obtenues, dans une colonne à lit mobile continu, vers une partie inférieure de ladite zone de régénération et on les met en contact avec un courant contenant un ha-35 logène, afin d'y ajouter de l'halogène, (e) puis on fait passer les particules halogénées et à peu près exemptes de carbone vers une zone de séchage et on les y met en contact avec un courant d'air chaud, afin de les débarrasser de l'excès de constituants gazeux adsorbé 71 10169 2129955 tout en permettant à ce dernier courant de se mélanger intimement avec le courant contenant de l'halogène passant à travers les particules dans le stade de mise en contact précédent. 11. Un procédé suivant la revendication 10, caractérisé en ce 5 que les particules obtenues à la sortie de la zone de séchage sont retirées par un passage empêchant le transfert d'un courant gazeux et sont ensuite intimement mélangées avec un courant gazeux contenant de l'hydrogène, et ce courant intimement mélangé est soumis à un chauffage pour réaliser une réduction finale des particules ainsi 10 reconditionnées, aux fins d'utilisation ultérieure dans une zone de réformation d'hydrocarbures. 12. Une installation pour effectuer la régénération. en notamment lit mobile, de particules subdivisées utilisées/pour la réformation d'hydrocarbures caractérisée en ce qu'elle comprend une chambre limitée, 15 allongée et placée verticalement qui présente une section supérieure d'élimination du carbone par combustion ainsi qu'une section inférieure d'halogénation, un dispositif de tamis dans ladite chambre s' étendant à peu près sur toute la longueur de ladite chambre et comprenant des tamis de forme cylindrique disposés concentriquement 1T 20 un par rapport à l'autre et formant ainsi une zone annulaire de retenue du catalyseur entre eux, conçue pour contenir une colonne descendante de particules à travers cette section, un dispositif d' entrée des particules dans l'extrémité supérieure de ladite chambre et dans la zone entre lesdits tamis perforés, de manière à former 25 une colonne descendante de particules, un dispositif supérieur d'entrée de gaz dans ladite section d'élimination du carbone par combustion et d'un côté dudit dispositif de tamis et d'un côté de ladite colonne de particules, et un dispositif de sortie du gaz de carneau du côté opposé dudit dispositif de tamis et faisant face à la 30 colonne de particules et hors de ladite chambre, l'écoulement du gaz s'effectuant ainsi transversalement à travers ladite colonne de particules, un dispositif inférieur d'entrée d'halogène dans ladite sec tion d'halogénation et d'un côté dudit dispositif de tamis pour ladite colonne de particules qui s'y trouvent, et un dispositif de sor 35 tie du gaz résiduel du cotc' opposé dudit dispositif de tamis et hors de ladite chambre, l'écoulement de gaz à travers cette section s'effectuant ainsi transversalement à travers la colonne descendante de particules, un dispositif de séparation entre lesdites sections d' 71 10169 22 2129955 élimination du carbone par combustion et d'halogénation, et un dispositif d'évacuation des particules de catalyseur communiquant avec la partie inférieure de ladite chambre et situé à la partie inférieure de la colonne descendante de particules qui s'y trouvent. 5 13. Une installation suivant la revendication 12, caractérisée en ce que ledit dispositif de sortie du gaz hors de ladite section d'élimination du carbone par combustion s'étend vers le haut à partir du tamis cylindrique interne et hors de ladite chambre. 14. Une installation pour la régénération d'un lit mobile de 10 particules de catalyseur, caractérisé en ce qu'elle comprend une chambre limitée, allongée et placée verticalement fournissant une zone supérieure d'élimination du carbone par combustion, une zone intermédiaire d'halogénation et une zone inférieure de séchage, deux tamis cylindriques et disposés longitudinalement dans ladite 15 chambre, montés concentriquement l'un par rapport à l'autre afin de former entre eux un espace annulaire de réception des particules et s'étendant tout au long desdites zones supérieure et intermédiaire, un dispositif d'entrée des particules dans l'extrémité supérieure de ladite chambre conduisant audit espace annulaire de ré-20 ception des particules afin de former dans celui-ci une colonne descendante de particules, un dispositif d'entrée de gaz de carneau d'un côté de ladite zone d'élimination du carbone par combustion aux fins d'écoulement latéral dans celle-ci, un dispositif d'entrée d'un halogène gazeux d'un côté de ladite zone d'halogénation, aux 25 fins d'écoulement latéral d'halogène gazeux dans celle-ci, un conduit conique au sein desdits tamis cylindriques monté au sein de ladite section d'élimination du carbone par combustion, ledit conduit présentant un diamètre transversal croissant vers l'aval et s'ouvrant dans ladite zone d'halogénation aux fins de collecte et d'évacuation 30 des gaz et vapeurs hors de ladite zone d'halogénation, ainsi qu'un dispositif d'évacuation des particules de catalyseur à l'extrémité inférieure de ladite zone de srchage inférieure, aux fins d'évacuation des particules de catalyseur régénérées. 15. Une installation suivant la revendication 14, caractérisée 3 5 en ce que lesdits tamis comprennent des fils métalliques en forme de coin dont la section transversale la plus grande est disposée intérieurement, lesdits fils métalliques étant montés verticalement par rapport à ladite chambre, afin de réduire au minimum l'attrition des particules de catalyseur au cours de leur déplacement descendant à travers ladite zone.