FR 2124059 A1 19720922 FR 7103375 A 19710202 71 03375 1 2124059 La présente invention se rapporte à la mer,lit6 de la puissance de bruit d'un transistor par une méthode s programme permettant de réduire le plus possible la durée d'une mesure ; une telle méthode est particulièrement utile lorsqu'on doit effectuer des me-5 sures pour un grand nombre? de transistors d'un même type, formant un lot, par exemple ; l'invention comprend également les appareillages de mise en oeuvre. On sait qu'il existe des générateurs de bruit dont la puissance de bruit dépend de façon connue de grandeurs électriques fi-10 xant les conditions d'alimentation ; un tel générateur, quand il est muni de moyens de commande de l'alimentation, constitue un générateur étalonné (en fonction desdites grandeurs) et peut servir de référence de puissance de bruit. I] est aussi connu qu'au moyen d'un tel générateur étalonné, servant de référence, on effectue la mesure 15 d'une puissance de bruit (celle d'un transistor, par exemple) par comparaison de celle-ci à la puissance de bruit dudit générateur ; on fait varier cette dernière de façon connue et on l'ajuste de manière qu'elle soit égale à la puissance de bruit à mesurer ; la valeur de cette dernière est alors connue d'après la relation d'éta-20 lonnage en puissance de bruit du générateur. La présente invention prévoit ur.e méthode de mesure basée sur un procédé de comparaison, comme les méthodes mentionnées ci-dessus ; en outre, l'invention a plus particulièrement pour objet la commande automatique des différentes opérations intervenant pendant 25 une mesure et formant, selon un programme défini, un cycle de mesure, de durée aussi réduite que possible. Dans la méthode de mesure automatique de la puissance de bruit d'un transistor selon 1'invention, un cycle de mesure, de durée prédéterminée, comprend une première opération au corirs de la-30 quelle on produit par détection une première tension fonction croissante de la puissance de bruit dudit transistor, une deuxième opération au cours de laquelle on produit par la mène détection une seconde tension fonction de la demi-somme des puissances de bruit engendrées par ledit transistor et par un générateur de bruit, de 35 puissance étalonnée, et au cours de laquelle on compare lesdites première et seconde tensions et une troisième opération au cours de 71 03375 s 2124059 laquelle les moyens mis en oeuvre au cours desdites première et deuxième opérations sont replacés dans leur état initial ; la méthode selon l'invention est caractérisée en ce que ladite première tension est utilisée à charger un premier condensateur dont la charge reste 5 pratiquement constante pendant ladite deuxième opération, en ce que, pendant cette deuxième opération, la puissance de bruit dudit générateur étalonné croit régulièrement, ladite seconde tension étant utilisée à charger un second condensateur et les tensions aux bornes desdits premier et second condensateurs étant appliquées à un moyen 10 de comparaison, ladite méthode étant encore caractérisée en ce que ledit moyen de comparaison délivre un signal à sa sortie à l'instant où ladite seconde tension atteint la valeur de la première et en ce que ledit signal déclenche la mesure automatique de la puissance de bruit fournie par le générateur étalonné, qui se trouve alors égale 15 à la puissance de bruit du transistor. Les générateurs de bruit, de puissance étalonnée, sont munis d'un appareil indicateur de la puissance délivrée ; on sait que - l'étalonnage peut être réalisé soit en valeurs absolues (en une unité connue), soit en valeurs relatives par rapport à une puissance de 20 référence ; dans ce dernier cas, il s'agit d'un niveau de puissance, exprimé en décibels, par exemple. Il est évident que cette distinction ne modifie en rien la portée de la méthode de l'invention ;dans les explications qui suivent, on considérera toujours les valeurs absolues des puissances. 25 Parmi les générateurs de bruit étalonnés connus, la diode thermionique est souvent utilisée, comme il est fait dans l'exemple de réalisation d'un appareillage selon 1'invention décrit plus loin, la puissance de bruit délivrée par une diode de ce type étant proportionnelle (toutes choses étant égales, par ailleurs) à l'inten-30 sité du courant d'anode. La méthode de mesure de l'invention est définie ci-dessus pour un transistor ; il est bien évident que l'invention couvre également l'application de la méthode à d'autres composants bruyants ainsi qu'à des circuits générateurs de bruit. 35 D'autre part, comme il sera également vu plus loin, on peut, sans sortir du cadre de l'invention, utiliser, durant la deu 71 03375 3 2124059 xième opération du cycle de mesure, une tension détectée fonction û1 une fraction déterminée 1/N de la somme des puissances de bruit du transistor et du générateur étalonné, au lieu de leur demi-somme. Les autres caractéristiques de l'invention (notamment cel-5 les concernant des appareillages de mine - la figure 1 représente le schéma fonctionnel d'un exem-10 pie de réalisation d,un appareillage de mise en oeuvre de la méthode de mesure automatique selon l'invention, - la figure 2 montre un schéma détaillé des moyens de commande à programme compris dans ladite réalisation, - la figure 3 comprend des graphiques facilitant l'expli-15 cation du fonctionnement de l'appareillage selon la figure- 1. Sur la figure 1, le transistor objet de la mesure de la puissance de bruit est représenté en 1 (ses sources de polarisation et d'alimentation ne sont pas représentées) f la sortie du transistor est connectée à un amplificateur linéaire à grand gain 2, suivi 2C d'un filtre passe-bande 3 ; ce filtre est destiné â limiter la bande de fréquences dans laquelle le fonctionnement du transistor est é-tudié. La sortie de 3 est reliée è. un atténuateur de tension 4, de rapport égal à vST mis en circuit ou hors-circuit selon que l'interrupteur 41 est ouvert ou fermé. La sortie 42 de 4 est reliée à 25 l'entrée d'un amplificateur linéaire 5, lequel est connecté à un circuit ie détection 6, formé d'une cellule de redressement et d'un filtre passe-bas. On admet que l'amplificateur 2 engendre un bruit de puissance négligeable vis-à-vis des puissances de bruit à mesurer ; les 30 tensions qui. prennent naissance dans la partie de circuit en amont de l'atténuateur 4 sont dues au bruit du transistor 1 et au bruit de la diode thermionique 10 ; celui-ci vient en addition du précédent, mais seulement quand l'interrupteur 13 est fermé et la diode 10 a-limentée. Si B représente la puissance de bruit en amont de 4, on 35 peut écrire que la tension de bruit à l'entrée 31 de 4 est proportionnelle à la racine carrée de B, soit : (1) V = K \fs (K étant une constante) ; 71 03375 4 2124059 la tension au point 42 (sortie de 4 et entrée de l'amplificateur 5) a pour valeur : (2) V1 = K ou V2 = K vSTT (3) selon que l'atténuateur 4 est hors-circuit ou en circuit. 5 D'autre part, la tension de 3ortie du circuit de détection 6 est une fonction monotone croissante de la tension en 42, de sorte que la tension détectée U est aussi une fonction monotone croissante de V1 ou 72, ce que l'on peut écrire : (4) U1 = F (B) ou ÏÏ2 = F (B/2) (5) 10 selon que l'atténuateur 4 est hors-circuit ou en circuit. La sortie du circuit de détection de 6 est reliée à une borne 71 d'un condensateur 7 et une borne 81 d'un condensateur 8 par l'intermédiaire d'un interrupteur (35, 36) ; l'autre borne de chacun de ces condensateurs est reliée à un point à potentiel constant ; 15 par la manoeuvre d'interrupteurs (37, 38), les condensateurs 7 et 8 peuvent être déchargés dans une résistance (39, 40). Un amplificateur différentiel à très grand gain 9 sert de comparateur de tensions ; il a deux bornes d'entrée 90 et 91 respectivement reliées aux bornes 71 et 81 des condensateurs 7 et 8 ; la 20 tension apparaissant à la borne de la sortie de 9 change de polarité, en un temps très court, lorsque la valeur de l'une des deux tensions aux bornes d'entrée 90, 91 atteint et dépasse la valeur de 1' autre. Un circuit de différenciation 43 dérive le signal à la sortie de 9 et engendre au même instant ion signal bref appliqué à une borne 25 d'entrée 44 d'un circuit 45 ayant une autre entrée de commande 46 ; ce circuit 45 est formé d'un organe de commande à action retardée et d'un ensemble logique dont la fonction est de déterminer le déroulement programmé du fonctionnement, comme il sera expliqué plus loin (figures 2 et 3) ; les signaux délivrés sur les sorties S13, 317, 30 323» 324 et 339 commandent les états des interrupteurs déjà mentionnés plias haut et ceux qui seront définis plus loin. Le générateur de bruit de référence de l'appareillage de mesure est une diode thermionique étalonnée, représentée en 10 ; elle est à chauffage direct afin que son inertie calorifique soit 71 03375 5 2124059 suffisamment faible et permette un fonctionnement rapide de l'appareillage de mesure. Son anode est reliée au circuit du transistor 1 par l'intermédiaire du condensateur *2 et de l'interrupteur 13 ; une résistance 11 relie le circuit du transistor et l'interrupteur 13 aa 5 point de potentiel constant. Le circuit d'anode comprend, d'autre part, un circuit 14 (inductance et capacité en parallèle) accordé à la fréquence centrale du filtre 3 et un microampèremètre 15 qui sert à mesurer le courant d'anode et permet de connaître la puissance de bruit délivrée par la diode ; une résistance très faible 16 forme 10 le shunt de l'appareil ; l'interrupteur 17 permet de mettre l'appareil de mesure hors-circuit ou en circuit. Pour réduire la durée d' exécution de la mesure, conformément à l'objet de l'invention, on utilise des moyens de mesure automatiques, de type numérique, par exemple, avec moyens d'enregistrement ; celui-ci est î-éalisé en va-15 leur de coxirant d'anode et/ou de puissance de bruit. Le filament de la diode 10 est polarisé par la source continue 18 ; le courant de chauffage du filament est produit par un amplificateur le courant à grand gain 19, à partir de la tension aux bornes d'un condensateur 20 qui reçoit sa charge d'une source conti-20 nue 21 à travers une résistance 22 quand l'interrupteur 23 est dans la position "fermeture" ; l'interrupteur 24 permet d'effectuer la décharge du condensateur 20 dans la résistance 25, une diode Zener 26 fixant une limite inférieure (égale à la tension de référence de 26) de la tension aux bornes de 20. 25 0a explique ci-après la réalisation d'une mesure au moyen de l'appareillage de la figure 1 ; les explications concernant le déroulement programmé du fonctionnement seront données ensuite, à la lumière des figures 2 et 3. Au début du cycle d'une mesure (instant to), les interrup-30 teurs sont dans les états représentés sur la figure 1 . Le transistor engendre du bruit dans le circuit en amont de l'entrée 31 de l'atténuateur 4 ; celui-ci étant hors-circuit, le condensateur 7 est chargé par une tension Ut égale à F(3t), en désignant par Bt la puissance de bruit du transistor ; quand la charge de 7 est pratiquement 35 stabilisée (après une durée T-j suffisante), la tension appliquée à l'entrée 90 de l'amplificateur 9 est alors égale à Ut. Un autre signal, délivré à un instant ti égal à (tQ + ), met alors fin à la 71 03375 6 2124059 première opération du cycle et provoque le départ d*une deuxième o-pération par le changement d'état des interrupteurs suivants (le nouvel état est indiqué entre parenthèses) : 35 (ouvert) - 36 (fermé) - 38 (ouvert) - 41 (ouvert) - 13 (fermé) - 23 (fermé) - 24 (ou-5 vert). Le condensateur 20 est chargé par la source 21 (à partir de la charge correspondant à la tension de référence de 26), le courant de chauffage de la diode 10 augmente régulièrement et la diode engendre une tênsion de bruit qui augmente progressivement. Les com-10 posantes de la tension de bruit se propagent dans le circuit d'anode par deux trajets différents ; le premier : - condensateur 12 - interrupteur 13, fermé - résistance 11 - pour les composantes dont les fréquences appartiennent à la gamme étudiée (bande passante de 3 et bande d'arrêt de 14), et le second : - circuit 14 et résistan- 15 ce 16 - pour les autres composantes. Le bruit engendré par la diode (dans la gamme de fréquences considérée) est localisé dans la résistance 11 et est injecté dans le circuit (2-3-4-5-6) en addition du bruit dû au transistor 1. Dans ce qui suit, Bd dési-20 gne la puissance de bruit de la diode ; l'atténuateur 4 est en circuit et la tension à la sortie de 6 a pour valeur Ud = F j(Bt + Bd)/2] ; (6) le condensateur 8 est chargé par cette tension pendant une durée suffisante pour que la charge soit stabilisée ; mais, dans le même 25 temps, Bd augmente progressivement, comme le courant de chauffage de la diode, lequel varie exponentiellement avec une rapidité déterminée par la constante de temps du circuit d'alimentation (condensateur '20 - résistance de l'amplificateur de courant 15) ; si cette dernière constante de temps est grande relativement à celle du cir-30 cuit de charge du condensateur 8, la charge stabilisée atteinte par ce condensateur suit la variation de la tension Ud donnée par la relation (6) et la tension la borne 91 (avec inversion) de l'amplificateur différentiel. Ç est, à tout instant, pratiquement égale à Ud. Lorsque cette tension atteint la valeur Ut = F (Bt), la sortie de 9 35 change de polarité et le circuit 43 délivre un signal bref qui est appliqué à l'entrée 44 du circuit 45. 71 03375 7 2124059 A 1 'in:-:l.cnt correspondent (qui sera désigné par t2 dans la suite), la demi-comme (lit. + 3d)/2 atteint la valeur Bt, c'est-à-dire que la valeur Bdc atteinte par 3d est celle de .1;-. grandeur 3t t mesurer. On remarque que le rapport d'affaiblissement de 11 atténuateur 4 jeut être un nombre n différent de \f~~ ; le niveau de bruit du transistor est alors donné par la relation Bdm = (n~-1 )3t (au lieu :;e Bdm = Bt, dans l'exemple de réalisation). Le signe1 bref délivré par 43 lorsque la sortie de S change de polarité provoque de la façon suivante l'exécution de la mesure de Bdm. Sous l'action de ce signal, le circuit 45 élabore un autre signal qui place les interrupteurs suivants dans de nouveaux é-tats : 17 (fermé) - 2$ (ouvert) - 36 (ouvert) - 37 (fermé) - 38 (fermé). La charge du condensateur 20 s'arrête et le courant de chauffage de la diode se stabilise ; en même temps, le nicrcampèremètre 15 est mis en circuit et la me-ure du courant d'anode effectuée. Là puissance de bruit du trarsistor est égale à la valeur de la puissance de bruit délivrée par la diode à cet- instant. Un cycle du programme de mesure comporte», à partir de une troisième opérai.ion dans laquelle un autre signal intervient à un instant tj et provoque, comme il sera vu, îa remise dans leur s-tat initial des différents éléments de l'appareillage qui n'y sont pas encore revenus. La figure 2 montre la structure du circuit 45 de la figure 1, ainsi que les connexions de ses bornes de sortie 313, 317,323, S24, 338 avec les enroulements de commande des interrupteurs 13, 17, 23, 24, 35, 36, 37, 38, 41 (ces enroulements étant respectivement référencés, sur la figure, au moyen de ces nombres augmentés de 100); chaque sortie est reliée à un ou plusieurs des enroulements, selon la figure. La borne d'entrée 4A de 45 est reliée à une entrée d'un circuit logique OU (47) ayant une autre entrée et une sortie référencée 48 ; la borne d'entrée 46 de 45 est reliée à un circuit de commande à action retardée 50 ayant trois sorties 51 , 52, 53, la-première étant reliée à l'autre entrée de -5-7. 0e circuit 50 est constitué de tous moyens connus pour délivrer successivement, à partir dtun signal initial appliqué à la borne i-6 à un instant tp, un 71 03375 8 2124059 premier signal bref sur la borne 51 au même instant tp, un deuxième signal bref sur la borne 52 à l'instant t^, avec un retard d'une durée T,| (t-j = tç + T.j ) et un troisième signal bref sur la borne 53 à l'instant t^, avec un retard d'une autre durée plus grande (t^ = 5 tc + T3). Le circuit 45 comprend encore deux bascules bistables 60 et 70 et une porte ET (80) dont les entrées et sorties sont reliées coiame indiqué sur la figure à la sortie 4-8 de 47, aux sorties 52 et 53 de 50 et aux sorties S13, S17, 323, S24 et 338 du circuit 45. 10 Pour la compréhension des explications qui suivent, il est indiqué que les bornes d'entrée 61 de 60 et 71 de 70 sont les bornes de mise au travail respectives de ces bascules ; un signal sur une de ces bornes fait passer la borne correspondante de sortie, 63 ou 73, de Zéro à Un, ou la maintient à Un, si elle se trouve dans cet état. 15 L'explication du fonctionnement programmé de l'appareil lage utilisera les graphiques de la figure 3. Les instants tQ, t^, t^ et les durées et T^, déjà définis ci-dessus, sont indiqués, -ainsi que t2» également défini, postérieur èt t^ d'une durée T2»mais antérieur à t^ ; un instant (tQ + T), postérieur à es't: également 20 inscrit, la durée T étant telle que tous les organes de l'appareillage soient revenus à leur état initial (celui existant à l'instant tQ) ; l'instant (tç + T) est tel qu'un cycle de mesure étant terminé, un autre cycle peut commencer à cet instant. Les graphiques 3a à 3g représentent les signaux qui appa-25 raissent respectivement aux points de l'appareillage indiqués pour les divers graphiques ; les autres graphiques, repérés par les notations (13) à (41), indiquent les états respectifs des interrupteurs ; l'état "interrupteur fermé" est représenté par un rectangle hachuré, en correspondance avec l'état Un de la sortie du circuit 30 45 à laquelle est relié l'enroulement de commande. Un cycle de mesure commence à l'instant tQ par un signal électrique bref appliqué (par tout moyen connu) à la borne 46 (figures 1 et 2 et graphique 3-a) ; l'effet de ce signal est d'appliquer au transistor 1 (par des moyens non représentés) des tensions 35 de polarisation et d'alimentation ; le transistor 1 engendre une puissance de bruit Bt. 71 03375 9 2124059 Le condensateur 7 se charge sous l'action de la tension Ut et la durée est suffisante pour que cette charge soit stabilisée à 1 "instant ; à cet instant, le signal bref 3b fait ps.sser à Zéro les bascules 60 et 70 ; les interrupteurs autres que 17 et 37 chan-5 gent d'état, les nouveaux états étant : 13 (Un) - 23 (Un.) - 24(Zérc) 35 (Zéro) - 36 (Un) - 39 (Zéro) - 41 .(Zéro), "Un" représentant l'interrupteur fermé et "Zérc" l'interrupteur ouvert. Comme il a été vu plus haut, le condensateur 7 conserve sa charge tandis que celle de 8 augmente progressivement ; la tension à 10 la borne 91 atteint (à l'instant valeur de celle appliquée à la borne S0 ; la sortie de 9 change de polarité et le circuit 43 délivre un signal bref appliqué à la borne 44 (figure 2 et graphique 3d) ; le circuit 47 délivre à sa sortie 48 un a.utre signal bref (graphique 3e) et la bascule 60 change d'état (de Zéro à Un) ; ce chan-15 gement provoque le changement d'état (comme vu plus haut) des interrupteurs 17, 23, 36, 37, 38 (graphiques, figure 3). La mesure de la puissance de brui" de la diode et l'enregistrement du résultat sont effectués automatiquement à cet instant t2 ; de plus, immédiatement après, un autre interrupteur, non repré-2C senté, coupe les circuits de polarisation et d'alimentation du transistor 1. Les condensateurs 7 et 6 se déchargent (fermeture de 37 et 38) ; on déclenche la remise dans leur état initial des autres éléments de l'appareillage au aicyen d'un signal délivré par le circuit 25 50 à la borne 53, à l'instant t^ (graphique 3c) ; la b&scule 70 change d'état (Zéro à Un) et les interrupteurs suivants prennent les nouveaux états, conformes à leurs états initia.ux : 13 (Zéro) - 17 (Zéro) - 24 (Un) - 35 (Un) - 37 (Zéro) - 41 (Un). Les autres interrupteurs sont déjà remis dans leur état initial. 30 La décharge du condensateur 7 doit être terminée à ^(ou verture de 37) ; celle de 8, commencée à et celle de 20, commencée à W, doivent être terminées avant un autre instant (tr, + T), corne indiqué plus haut, pour qu'une nouvelle mesure puisse être effectuée ; un nouveau cycle de mesure peut commencer à cet instant et 35 an autre signal 3a est représenté sur le graphique ; ce signal peut être produit manuellement ou automatiquement. 71 03375 10 2124059 Gomme il a été vu dans ce qui précède, les durées , T2, Tj, T sont liées aux constantes de temps des circuits de charge ou décharge des condensateurs 7, 8, 2C ; T2 dépend aussi du type du transistor, de l'inertie calorifique de la diode 10 et de la ten-5 sion de référence de la diode 26. On détermine les valeurs des composants du circuit, selon l'art connu, de manière que ces durées puissent être fixées aussi petites qu'il est techniquement possible, les ordres de grandeur, exprimés en secondes, sont généralement 5 pour I.j, 15 pour ï^, 20 pour T et quelques secondes pour T2. 10 Les explications données ci-dessus montrent que des rela tions logiques existent entre les états des différents interrupteurs et les états des bascules, par exemple, entre autres (le sens des notations est évident) : (17) - (37) = 3(60) . ÏÏTZÏÏT (24) = (35) = (41) = B(70) 15 On peut établir des systèmes équivalents d'interrupteurs associés à des circuits logiques de commande permettant de réaliser les fonctions du circuit de mesure de l'invention selon un programme déterminé par des durées , T2, et T. Ces divers autres systèmes font partie de l'invention. 20 Une application directe de la méthode et de l'appareillage selon l'invention est la mesure de la puissance de bruit de transistors en nombre d'un même type, formant un lot, par exemple; dans ce cas les différentes durées fixées selon ce qui est dit ci-dessus sont valables pour tous les transistors du lot. 71 03375 n 2124059 R H Y i lï 2 I 0 À T I 0 lî 3 1 . Méthode de mesure automatique à programme de la -puissance de bruit d'un transistor par -?0Kparai 2. Appareillage pour la mise en oeuvre de la méthode de mesure selon la revendication 1, dans lequel ledit transistor est 30 connecté dans un circuit qui comprerd en série, à partir de la masse, une résistance à laquelle le circuit de sortie du générateur ê-talonné est relié par l'intermédiaire d'un interrupteur, ledit tran 71 03375 12 2124059 sistor, au moins un amplificateur linéaire, un. atténuateur de tension de facteur d'affaiblissement égal à \ZîTcomportant un interrupteur de mise en circuit ou hors-circuit, un circuit de détection et les susdits premier et second condensateurs en parallèle, dont une 5 première borne est connectée à la sortie dudit circuit de détection par l'intermédiaire d'un interrupteur et dont la seconde borne est connectée à la masse ; ledit appareilla-ge est caractérisé en ce que lesdites premières bornes desdits condensateurs sont encore reliées d'une part, à des circuits de décharge respectifs par l'intermédi-10 aire d'un interrupteur et d'autre part, respectivement, aux deux bornes d'entrée d'un moyen de comparaison dont la sortie prend l'une ou l'autre des deux polarités selon. le sens de la différence de potentiel entre ses bornes d'entrée, ladite sortie étant reliée à 1' entrée d'un circuit de dérivation, et en ce que ledit générateur ê-15 talonné comporte un circuit d'alimentation à courant régulièrement croissant et un circuit indicateur de sa propre puissance de bruit, ledit circuit d'alimentation et ledit circuit indicateur comportant chacun au moins un interrupteur ; ledit appareillage est encore caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de commande à programme 20 comprenant une première entrée pour application d'un signal électrique déclenchant un cycle de mesure, une seconde entrée connectée à la sortie dudit circuit de dérivation, un organe à action retardée et un ensemble logique dont les bornes de sortie sont connectées aux circuits de commande desdits et susdits interrupteurs. 25 3- Appareillage selon la revendication 2, caractérisé en ce que, dans lesdits moyens de commande à programme, ledit organe à action retardée est constitué de manière à délivrer, à partir d'un signal électrique appliqué à un instant tQ à ladite première entrée desdits moyens de commande à programme, un signal bref à trois ins-30 tants successifs tQ, t^, t^, le premier pour commander le départ de ladite première opération, le deuxième, pour commander l'arrêt de ladite opération et le départ de ladite deuxième opération, le troisième pour commander le retour à leur état initial des éléments dudit appareillage, celui-ci étant encore caractérisé en ce que les 35 intervalles de temps de tQ à t^ et de tQ à t^ sont prédéterminés, en ce que lesdits signaux brefs sont appliqués à des entrées du sus 71 03375 13 2124059 dit ensemble logique et en ce que ledit. ensemble logique délivre un signal de commande sous l'action rl'un signal bref délivré par le susdit cirevit de dérivation, ur. instant t- postérieur à t^ et antérieur à t^, à partir du chargement de polarité de la sortie dudit moyen de comparaison, qui intervient lorsque ladite oecoude tension atteint la valeur de la première, ledit signal de commande déclenchant la aesure automatique de la puissance de bruit délivrée par le générateur étalonné. 4. Appareillage selon l'une ou l'autre des revendics.tiors 2 et 3, caractéri sé en ce que le'it rjcyen de comparaison de tensions est un amplificateur différent i.el à gain élevé. 5. Appareillage selon l'une quelconque de? revendications 2 à 4, dans lequel ledit générateur étalonné est une diode thermionique L chauffage direct : unie d'un circuit de nesure du courant d' anode et d'un circuil de chauffage, caractérisé ers ce que ledit circuit de chauffage est foraé d'un eapl.1ficateur de courant alimenté par la tension aux bornes d'un condensateur relié,d'une part, à une source de tension continue par l'intermédiaire d'un interrupteur et, d'autre part, à un circuit de décharge par 1'intermédiaire d'un autre interrupteur, et en ce que le-lit circuit de 21e sure comprend des moyens automatiques pour effectuer la n-esure et enregistrer son résultat en valeur du courant d'anode et/ou de la puissance de bruit délivrée par la diode. 6. Appareillage selon la revendication 5, caractérisé en ce que ledit circuit de décharge dudit condensateur comporte un élément de limitation de tension. 7. Appareillage selon l'une quelconque des revendications 2 ?! 6, caractérisé en ce qu'il conprer.d d.es moyens pour limiter la bande des fréquences dans laquelle la nesure de la puissance de bruit est effectuée. * BAD OBlGtNM-