FR 2125421 A1 19720929 FR 7204737 A 19720211 72 04737 i 2125421 L'invention est relative à un appareil à brancher en amont de lampes à décharge gazeuse, notamment de tubes luminescents ou de tubes analogues comportant un transformateur à haute tension travaillant dans sa région de saturation, à enroulement primaire 5 et secondaire entourant un noyau magnétique commun et à inductance de fuite prévue entre les enroulements primaire et secondaire. Des appareils de ce genre, c'est-à-dire notamment du genre des starters ou autres, sont indispensables pour engendrer la tension d'allumage nécessaire aux lampes à décharge gazeuse, par 10 exemple les tubes luminescents, tels que ceux en particulier utilisés dans la publicité lumineuse, et, d'autre part, après l'allumage, pour assurer la limitation indispensable du courant de fonctionnement des lampes à décharge gazeuse à une valeur nominale déterminée, pratiquement indépendamment des fluctuations de 15 tension de fonctionnement qui se produisent sous l'action d'influences perturbatrices dues à l'impédance des lampes, ou d'autres influences extérieures. La tension de fonctionnement relativement élevée, par exemple de 1000 volts, est alors produite à l'aide d'un transformateur, tandis que pour la limitation du courant on 20 utilise des impédances, qui du fait de leurs faibles pertes, sont constituées de préférence par des réactances inductives ou capacitives. En même temps ces réactances doivent être réalisées de telle manière que l'on puisse faire varier leur impédance vectorielle en fonction de la tension de fonctionnement aux bornes des 25 lampes à décharge gazeuse qui leur sont raccordées, de préférence aussi en fonction des fluctuations de la tension d'entrée alimentant l'appareil, de telle manière que le courant de fonctionnement soit nlâintenu essentiellement constant malgré de telles fluctuations de tension, afin que la lampe à décharge gazeuse puisse 30 fonctionner en permanence aux caractéristiques nominales prévues. Comme réactances variables qui, en dehors de la limitation du courant, assurent aussi la constance du courant de fonctionnement en cas de variation de la tension de fonctionnement, on a utilisé entre autres des transformateurs à fuites réglables à 35 l'aide desquels on peut bien régler en principe le courant de fonctionnement à n'importe quelle valeur nominale désirée, mais qui sont très coûteux et présentent d'autre part le risque, de voir apparaître des bruits de bourdonnement gênants. Le facteur de puissance est faible de sorte qu'il est indispensable de mettre en 40 oeuvre des condensateurs supplémentaires de compensation qui, dans 72 04737 2 2125421 le cas de réseaux d'alimentation à installations de télécommande à fréquences acoustiques, doivent être protégés contre ces fréquences par des circuits-bouchons. Les appareils travaillant avec des transformateurs à fuites ne constituent donc qu'une solution rela-5 tivement non satisfaisante des problèmes posés par le fonctionnement des lampes à décharge gazeuse. Aussi a-t-on utilisé des stabilisateurs magnétiques de courant utilisant un transformateur à noyau saturé, en amont duquel est monté^ à l'entrée, comme réactance inductive, une inductance à 10 fuites produite directement sur le transformateur au moyen de son noyau à fuites ou encore une bobine d'inductance séparée, tandis qu'à la sortie un condensateur de résonance est monté en parallèle sur un enroulement. Un tel stabilisateur de courant, tel que celui décrit dans la demande de brevet allemand soumise à l'examen 15 public n° 1 246 121, permet bien, de la même manière qu'avec le transformateur à fuites réglable mentionné précédemment, de stabiliser le courant de fonctionnement de la lampe à une valeur déterminée, mais exige également une dépense relativement grande pour l'inductance d'entrée et produit d'autre part des tensions ou des 20 courants de sortie contenant un taux d'harmonique considérable, et en particulier de fortes pointes de résonance, qui ont une action très défavorable sur les lampes à décharge gazeuse raccordées, tant pour leur résistance d'isolement que pour leur longévité. L'invention a donc pour but de' réaliser un appareil à brancher 25 en amont de lampes à décharge gazeuse qui, pour un prix plus faible que jusqu'à présent et sans produire de bruits de bourdonnement ni d'harmoniques, notamment d'harmoniques à pointes de résonance dangereuses, assure pratiquement une stabilisation du courant à une valeur nominale déterminée indépendamment des variations de la 30 tension de fonctionnement, de préférence aussi indépendamment des variations de la tension primaire alimentant l'appareil. Pour résoudre ce problème, un appareil, du genre décrit au préambule à brancher en amont de lampes à décharge gazeuse est, conformément à l'invention, caractérisé par la combinaison des 35 particularités suivantes : a) l'inductance de fuites présente au total une valeur telle qu'elle est le siège d'une chute de tension dont la valeur est comprise entre environ 15 et 30$ de la tension primaire d'entrée, b) le noyau est muni d'un entrefer bien défini, c) dans le circuit de charge, du côté secondaire, est monté au 72 04737 3 2125421 moins un condensateur-série dont la capacité, déterminant le courant de fonctionnement désiré, est essentiellement égale au rapport du courant nominal de fonctionnement à la pulsation du courant, multiplié par la tension secondaire à vide. 5 La combinaison de ces trois caractéristiques fournit de la manière- désirée un appareil qui satisfait pratiquement, malgré son faibl'e prix, à toutes les exigences d'ordre électrique posées. La limitation proprement dite de courant est assurée par le condensateur série dimensionné d'une manière correspondante, tandis que, 10 du fait de l'inductance de fuite prévue conformément à l'invention, d'une part, et de l'entrefer, d'autre part, le courant à vide de l'appareil et le courant primaire total absorbé par cet appareil présentent, en amplitude et en phase, l'un par rapport à l'autre et relativement au courant de fonctionnement, une relation telle 15 que le courant de fonctionnement, constituant la différence vectorielle du courant primaire et du courant à vide, demeure essentiellement constant indépendamment des variations de la tension de fonctionnement. La composante d'impédance constituée par l'inductance de fuite fait d'autre part que, même pour une gamme relati-20 vement importante de variation de tension, on conserve un cos (_j? qui ne diffère de 1 que de très peu. L'entrefer peut par ailleurs être réalisé de telle manière que sa largeur soit réglable, que, par conséquent, en diminuant sa largeur on puisse diminuer la valeur du courant à vide et qu'en augmentant sa largeur on puisse 25 augmenter la valeur du courant à vide, et qu'en outre on puisse procéder au réglage fin, à la valeur désirée, du courant de fonctionnement et faire varier d'autre part le facteur de puissance. Il s'agit aussi de réaliser un appareil qui permette de produire des courants constants d'intensités différentes. D'autre part 30 il faut pouvoir augmenter à volonté la tension à vide, limitée par les règlements, par le montage en parallèle de deux enroulements secondaires, sans dépasser pour autant les limites de tension prescrites par enroulement. De préférence, dans le circuit secondaire sont montés en 35 parallèle au moins deux condensateurs série, dont les bornes de raccordement libres forment avec l'extrémité libre de l'enroulement secondaire à volonté au moins deux circuits à courant constant en parallèle l'un par rapport à l'autre ou un circuit à courant constant, dont le courant de fonctionnement correspond à la somme des 40 courants des circuits à courant constant séparés. Selon une autre 72 04737 4 2125421 caractéristique de l'invention l'enroulement secondaire peut être subdivisé en fonction du nombre des condensateurs série et chacune de ces sections de l'enroulement secondaire peut être reliée à un condensateur série.' 5 L'appareil conforme à l'invention présente l'avantage qu'avec un seul appareil, sans qu'il soit nécessaire de le régler en usine, on dispose de circuits à courants constants d'intensité différentes et, en particulier, on dispose à volonté de deux circuits à courant constant de 40 mA ou d'un circuit à courant constant de 10 00 mA. L'appareil conforme à l'invention peut, de cette manière, être fabriqué et stocké rationnellement car, pour les deux types principaux d'appareil un seul mode de réalisation est nécessaire, sur lequel on peut prélever un courant constant de l'intensité désirée. Avec le mode de réalisation à enroulement secondaire sub-15 divisé, on obtient un nombre, correspondant à celui de la subdivision, de circuits à courant constant qui, en fonctionnement séparé et montés en série à la suite l'un de l'autre, fournissent chacun un courant constant déterminé et qui, montés en parallèle, fournissent un courant de fonctionnement qui correspond à la somme des 20 courants constants individuels. De même on peut faire varier la capacité des condensateurs série afin de permettre de régler l'intensité des circuits à coûtant constant dont on dispose. De préférence, dans le boîtier de l'appareil, est formé au 25 moins un emplacement pour des dispositifs de raccordement, de contrôle et de sécurité, tels que des bornes, des interrupteurs et des organes de sécurité, qui peut être muni d'un couvercle qui, lorsqu'on l'enlève, provoque la coupure du circuit primaire, ce qui permet d'obtenir un mode de réalisation peu encombrant et sûr de 30 l'appareil conforme à l'invention. Afin de pouvoir se passer d'un boîtier de protection supplémentaire, dans un appareil dont tous les éléments composants sont réunis en un bloc unique par inclusion dans une enveloppe de résine fondue, le bloc est avantageusement muni d'accessoires de fixation de sorte que l'appareil peut être 35 monté directement sur le support prévu sans avoir besoin d'aucun boîtier de protection supplémentaire. Pour permettre un éclairage uniforme des surfaces transparentes, même par réflexion correspondante, l'appareil conforme à l'invention peut, sur son côté situé vers le tube luminescent, 40 comporter des arêtes fortement chanfreinées ou arrondies ou être t 72 04737 5 2125421 réalisé sous forme trapézoïdale ou semi-circulaire. On peut obtenir un autre perfectionnement de l'invention en munissant l'appareil, sur ses faces extérieures, d'un revêtement réfléchissant. L'invention est expliquée plus en détail ci-après à l'aide de 5 certains de ses modes de réalisation, pris à titre illustratif mais nullement limitatif, en se référant aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est un schéma de principe de l'appareil, conforme à l'invention, à brancher en amont d'une lampe à décharge 10 gazeuse, - la figure 2 est un schéma équivalent correspondant au schéma de la figure 1, - la figure 3 est un diagramme vectoriel qui représente en détail les relations tensions/courant en fonction de la phase, 15 relatives au schéma équivalent de la figure 2, correspondant à des charges constituées par des lampes à décharge gazeuse différentes, - la figure 4 est un diagramme vertoriel analogue à celui de la figure 3 qui montre les variations des relations tensions/courants pour une augmentation de, par exemple, 10$ de la tension 20 primaire d'entrée, - la figure 5 représente d'une manière générale la variation d'un courant de fonctionnement donné en fonction de la variation de la tension primaire d'entrée, - la figure 6 représente les variations de la tension de 25 fonctionnement en fonction du courant de fonctionnement d'un appareil conforme à l'invention pour une tension d'alimentation de 220 V-50 Hz et une tension nominale secondaire dé 1.000 V ainsi que pour un courant nominal secondaire de 00 mA, - la figure 7a. montre les variations, en fonction du temps, 30 de la tension de fonctionnement de l'appareil conforme à l'invention, à titre de comparaison avec - la figure 7b qui représente les variantes, en fonction du temps, de la tension de fonctionnement d'un transformateur à fuites de la technique antérieure, 35 - la figure 0a. montre les variations en fonction du temps du courant de fonctionnement de l'appareil conforme à l'invention, à titre de comparaison avec - la figure 8b qui représente les variations, en fonction du temps, du courant de fonctionnement d'un transformateur à fuites 40 de la technique antérieure, 72 04737 6 2125421 - la figure 9a est une vue latérale d'un mode de réalisation pratique d'un appareil conforme à l'invention, et - la figure 9b une coupe suivant la ligne IXb-IXb de la figure 9a, 5 - la figure 10 est une coupe longitudinale d'une variante de réalisation de l'appareil, - la figure 11 est une coupe du mode de réalisation de la figure 10, dans la région du transformateur, - la figure 12 est un schéma de principe de l'appareil, 10 lorsqu'il est utilisé pour deux circuits à courant constant, - la figure 13 est un schéma de principe de l'appareil de la figure 12 lorsqu'il est utilisé pour un circuit à courant constant dont le courant correspond à la somme des courants des deux circuits à courant constant, 15 - la figure 14 est un schéma de principe de l'appareil lorsqu'il est utilisé avec un enroulement secondaire subdivisé et deux circuits à courant constant, - la figure 15 est un schéma de principe de l'appareil de la figure 14 lorsqu'il est utilisé pour un circuit à courant constant 20 dont le courant correspond à la somme des courants des deux circuits à courant constant montés en parallèle, et - la figure 16 enfin est une coupe d'une variante de réalisation d'un signe d'écriture conforme à l'invention, à l'emplacement où est fixé l'appareil conforme à l'invention. 25 La figure 1 représente le schéma de principe d'un appareil, conforme à l'invention, à brancher en amont d'une lampe à décharge gazeuse, désigné dans son ensemble par 10. Cet appareil comporte un enroulement primaire 12 ainsi qu'un enroulement secondaire 14, couplé au précédent par l'intermédiaire du noyau magnétique 16. 30 L'enroulement primaire 12 est alimenté par la tension du réseau 13, tandis que l'enroulement secondaire 14 est raccordé, par l'intermédiaire d'un condensateur série 20, à une lampe à décharge gazeuse, constituée par exemple par un tube luminescent, 22, dont la tension de fonctionnement peut être d'environ 1.000 V. On a indiqué par 35 l'interruption du noyau magnétique 16, un entrefer 18 réalisé conformément à l'invention. La figure 2 représente un schéma équivalent du schéma de principe de la figure 1. Le circuit primaire y est décomposé en une composante ohmique et en la composante de l'inductance de fuite 40 primaire L^ ; le circuit secondaire au contraire est décomposé en 72 04737 7 2125421 la composante ohmique Rg ainsi qu'en la composante de l'inductance de fuite secondaire L^, toutes ces composantes étant montées en série. Entre le point de jonction de R-^ et L-^, d'une part, et de Rg et L2 d'autre part, et le conducteur de retour est branchée 5 l'inductance primaire LQ du transformateur, et, en parallèle sur celle-ci, la résistance due au fer Rpg qui détermine le courant de perte-Iv. L'extrémité, située à l'opposé de la résistance Rg de l'inductance de fuite primaire est raccordée, comme sur la figure 1, à la lampe à décharge gazeuse 22 par l'intermédiaire du 10 condensateur 20. \ \ Les conducteurs primaires d'arrivée et de départ du transformateur sont parcourus par le courant 1-^ ; les conducteurs secondaires d'arrivée et de départ, au contraire, sont parcourus par le courant I'g, le signe "prime" (') indiquant que le courant 15 secondaire est ramené au côté primaire. Le courant I'g correspond en même temps au courant de fonctionnement de la lampe à décharge gazeuse 22. En conséquence la composante ohmique primaire R^ est le siège de la chute de tension I^.R^, l'inductance de fuite primaire de la chute de tension 1^.w L^, la composante ohmique 20 secondaire R2 de la chute de tension I'g • R2j et l'inductance de fuite secondaire de la tension I'2 . Ig. La somme de ces quatre chutes de tension constitue la chute de tension U^. Le condensateur 20 est le siège de la chute de tension U' = I' . co C et la lampe à décharge gazeuse 22. de la tension U'^. La somme de la tension 25 U' et de la tension de fonctionnement U'D constitue la tension C ri secondaire de sortie U'2 du transformateur. Le montage en parallèle de l'inductance primaire Lq du transformateur et de la composante ohmique Rpe est parcouru par le courant à vide I qui se décompose relativement à la composante 30 ohmique Rpe> en le courant de perte Iv, et, relativement à l'inductance Lq, en le courant magnétisant Sur la figure 3 on a représenté vectoriellement les diverses valeurs de tension et de courant du schéma équivalent de la figure 2, respectivement dans leurs positions relatives de phase, pour 35 trois tensions de fonctionnement U'^ différentes. Comme grandeur de référence, on est parti du vecteur courant de fonctionnement I'2 situé sur l'axe réel, qui en même temps constitue aussi le courant de condensateur I'- . Ce courant de fonctionnement est en retard c sur la tension de fonctionnement U'^ d'un angle c{ , dont la valeur 71 04737 8 2125421 n'est pas constante, mais dépend de la valeur à chaque instant du rapport de la chute de tension aux électrodes de la lampe à décharge gazeuse (composante active) à la chute de tension aux bornes de l'espace" de décharge gazeuse (composante réactive). 5 Dans ces conditions l'amplitude et la phase de la tension de fonctionnement varient, suivant la nature de la lampe à décharge gazeuse qui est raccordée (notamment suivant la longueur d'un tube luminescent), le long d'une courbe parabolique, représentée en trait pointillé sur la figure 3. 10 La tension U' aux bornes du condensateur est en retard de 90° sur le courant I' traversant le condensateur 20 supposé sans pertes. Elle est pratiquement constante car ni la capacité du condensateur 20, ni le courant de fonctionnement traversant le condensateur (ce dernier courant résultant du processus de régu-15 lation qui intervient conformément à l'invention et sera expliqué par la suite) ne varient d'une manière appréciable. Les vecteurs U'^ et U' fournissent, par leur somme, la tension secondaire de sortie U'2 du transformateur et l'addition de cette tension de sortie U'2 et de la chute de tension mentionnée ci-dessus, 20 aux bornes des résistances ohmiques primaire et secondaire, ainsi qu'aux bornes des inductances de fuite primaire et secondaire, fournit la tension primaire d'entrée U^. La grandeur pour autant qu'on puisse la déterminer par des mesures, est essentiellement constante, en amplitude et en phase, pour tous les états de 25 fonctionnement intervenant en pratique, de sorte qu'on peut la considérer ici comme une valeur fixe. La tension secondaire de sortie U'2 est eh retard de 90° sur l'induction magnétique (non représentée sur le diagramme vectoriel), en avant de laquelle le courant à vide I est, dans le mode de 30 réalisation décrit ici, décalé d'un angle relativement faible, demeurant constant, d'environ 6°. Par suite de la constance de UaT KL on obtient aussi entre U-^ et IQ un angle constant d'environ 103°. La somme vectorielle de IQ et I2 fournit le courant 1^ prélevé sur le réseau, lequel courant, sur le diagramme de la figure 3, est 35 exactement en phase avec la tension primaire d'entrée U^, après qu'on soit parti, pour la tension de fonctionnement U'^, précisément des conditions pour lesquelles cos c_p = 1. On a indiqué en trait interrompu ou en trait mixte les conditions relatives au cas où la lampe à décharge gazeuse 22 est le 40 siège de tension de fonctionnement U'^2 ou U'j^j respectivement 72 04737 9 2125421 inférieure ou supérieure à la tension de fonctionnement U'^. Pour ces tensions de fonctionnement, le courant de fonctionnement 1*2 demeure aussi, par suite du mode de réalisation conforme à l'invention de l'appareil 10, pratiquement constant de la manière 5 désirée. Si la tension de fonctionnement correspond au vecteur tension U'r2' on obtient une tension secondaire de sortie, qui est plus•fortement en retard sur le courant de fonctionnement Ir2> comme le montre le diagramme, que la tension secondaire de sortie pour la valeur U'jq de la tension de fonctionnement. En raison de 10 la constance de la tension primaire d'entrée est aussi, dans ce cas, plus fortement en retard sur le courant de fonctionnement 1*2 que pour la tension de fonctionnement U'j^, et par suite de la " constance, que l'on peut admettre pour l'angle de â4° entre U-^ et le courant à vide I , le vecteur courant à vide I tourne d'une o ' o 15 valeur correspondante dans le sens des aiguilles d'une montre. L'amplitude de I , déterminée en premier lieu par l'inductance primaire LQ et par conséquent aussi par l'entrefer 18, ne varie pratiquement pas car la grandeur de Lq est déterminée une fois pour toutes par les caractéristiques de construction. 20 La phase et l'amplitude du courant prélevé sur le réseau varient par suite de la composante d'inductance de fuite prévue conformément à l'invention ainsi que par suite du fonctionnement dans la région de saturation, selon la courbe dessinée en trait pointillé dans le quatrième quadrant, ainsi que des mesures l'ont 25 montré. Par suite de cette variante particulière de I d'une part et de 1^ d'autre part, le courant secondaire de fonctionnement I'g demeure constant, du fait qu'il est la différence vectorielle entre le courant à vide et le courant primaire, comme le montre le diagramme de la figure 3, indépendamment des variations de la ten-30 sion de fonctionnement. Tandis que pour la tension de fonctionnement U'^ le cos a la valeur 1, il s'établit pour des tensions de fonctionnement inférieures un facteur de puissance capacitif et pour des tensions de fonctionnement supérieure, au contraire, un facteur de puissance 35 inductif, comme il ressort également du diagramme de la figure 3. Mais, comme on le verra ci-après, la valeur de cos (JÇ demeure suffisamment grande pour assurer un mode de fonctionnement satisfaisant et ceci sans mesures de compensation supplémentaires. La figure 4 représente un autre diagramme vectoriel, qui 40 correspond à celui de la figure 3, mais en montrant les variations Ti. 04737 10 2125421 des diverses valeurs qui se produisent en supposant que la tension du réseau augmente de 10$. Les vecteurs dessinés en traits continus correspondent à la valeur considérée comme tension nominale du réseau, ceux dessinés en trait interrompu au contraire correspon-5 dent à l'augmentation de 10$ de la tension du réseau. Pour l'exposé on partira tout d'abord du fait que le courant de fonctionnement augmente de 5$. La tension de fonctionnement U'^ du tube, par suite de la chute de la caractéristique, demeure quasi-inchangée. U' augmente obligatoirement également de 5$- La tension U'g tourne 10 un peu dans le sens des aiguilles d'une montre et croît également d'environ 5$. Du fait que l'appareil travaille dans la région de saturation du noyau, l'amplitude du vecteur courant I augmente, ce vecteur tournant en même temps d'un angle plus grand, de sorte que, par suite de la relation fixe entre le courant de sortie , le 15 courant d'entrée et le courant à vide, le courant d'entrée tourne dans le sens des aiguilles d'une montre, tout en diminuant d'autre part légèrement. Le vecteur tension U^, par suite de l'accroissement et de la variation de phase des courants 1^ et I2, tourne également légèrement dans le sens des aiguilles d'une montre, de 20 sorte que la tension du réseau croît d'environ 10$. Les variations de I 'et de U-^ sont en conséquence à peu près dans le rapport 1/2, ou, en d'autres termes, une variation de 10$ de la tension du réseau entraîne une variation de même sens d'environ 5$, du courant de fonctionnement. 25 La figure 5 représente cette variation non linéaire du cou rant de fonctionnement en fonction de la tension du réseau. Le degré obtenu d'indépendance du courant par rapport à la tension du réseau est pratiquement absolument suffisant. Les appareils conventionnels à monter en amont de lampes à décharges gazeuses, 30 tels que les transformateurs à fuites, présentent au contraire une relation presque quadratique entre le courant de fonctionnement et la tension du réseau et sont ainsi considérablement plus sensibles aux variations de cette dernière. La figure 6 représente les variations de l'amplitude du 35 courant de fonctionnement pour toute l'étendue de la région théoriquement possible de la tension de fonctionnement. La partie, située en dessous du point de fonctionnement maximal porté sur cette figure, de la caractéristique ne présente qu'une dépendance minimale entre le courant de fonctionnement et la tension de fonction-40 nement et, même en cas de court-circuit, la grandeur du courant 11 Ô4Ï31 11 2125421 de fonctionnement demeure à peu près constante, ce qui présente cet avantage, que les enroulements aussi n'ont besoin d'être dimen-sionnés que pour cette valeur maximale. La variation de courant entre le cas de court-circuit et la tension de fonctionnement maxi-5 maie est inférieure à 3,5'yS et, ici encore, l'appareil conforme à l'invention présente une supériorité par rapport aux autres modes de construction à condensateur série, dans lesquels des variations de courant pouvant atteindre 10$ ne sont pas rares. L'entrefer 18, qui constitue une caractéristique essentielle 10 de l'invention, a pour effet de débarrasser pratiquement la tension \ de fonctionnement et le courant de fonctionnement d'harmoniques, notamment de pointes de résonance. Sur les figures 7a.et 7b, d'une part, et 8a et 8b d'autre part, on a représenté les variations respectives dans le temps de la tension de fonctionnement et 15 du courant de fonctionnement de l'appareil conforme à l'invention en comparaison de celles obtenues avec un transformateur à fuites classique. La tension de fonctionnement et le courant de fonctionnement fournis par l1appareil conforme à l'invention ne présentent pratiquement aucune des pointes de résonance, qui étaient assez 20 intenses.avec les appareils de la technique antérieure, de sorte que l'appareil conforme à l'invention se révèle, à cet égard aussi, très avantageux. La figure 9a représente, en vue latérale, une possibilité de réalisation pratique d'un appareil conforme à l'invention. La fi-25 gure 9b représente une coupe de la figure 9a suivant la ligne IXb-IXb. Sur les deux branches d'un noyau allongé 16 sont montés à la suite l'un de l'autre un enroulement primaire" 12 et un enroulement secondaire 14. Dans la région de l'enroulement secondaire 14 est prévu l'entrefer 18 de largeur réglable S . En tenant compte 30 de la grandeur désirée pour l'inductance de fuite, le volume d'enroulement du noyau 16 a une longueur égale à peu près à 5,5 fois sa largeur. Devant le noyau 16 sont disposés deux condensateurs série 20 qui peuvent être montés par exemple symétriquement par rapport à la lampe à décharge gazeuse ou encore immédiatement à la 35 suite l'un de l'autre dans le circuit du courant de fonctionnement. Les diverses pièces composantes sont renfermées dans une enveloppe de résine fondue, en forme de boîte, pour former un ensemble unique de construction. L'extrémité, située à proximité des condensateurs série 20, de l'enveloppe de résine fondue 30, est munie d'un 40 évidement 32, dans lequel sont logés des organes de raccordement 72 Û4737 12 2125421 34 de l'appareil. Dans la variante de réalisation de la figure 10, l'appareil 10 comporte un enroulement primaire 12 ainsi qu'un enroulement secondaire 14 couplé au précédent par l'intermédiaire d'un noyau 5 magnétique 16. L'enroulement primaire 12 est alimenté par une tension de réseau 13, tandis que l'enroulement secondaire 14 est relié à une lampe à décharge gazeuse, réalisée sous la forme d'un tube luminescent, 22, par l'intermédiaire d'un ou de deux condensateurs série 20a, 20b. Une interruption dans le noyau 16 fournit 10 un entrefer 10. Toutes les pièces de l'appareil 10 conforme à l'invention décrit ci-dessus sont rassemblées d ns le minimum de place et noyées dans une enveloppe de résine fondue 30 pour former un bloc. Pour une utilisation optimale de la place disponible, le noyau 16 15 est réalisé sous forme allongée ; les enroulements primaire et secondaire 12 et 14 sont divisés et leurs demi-enroulements sont disposés sur les branches du noyau 16. Les deux condensateurs série 20a, 20b sont logés entre la surface d'extrémité du transformateur et un évidement 32 réalisé dans l'enveloppe en résine 20 fondue 30. Cet évidement.32 prévu sur la surface d'extrémité sert à recevoir des dispositifs de raccordement, de contrôle et de sécurité. L'évidement 32 est muni d'un couvercle 36 qui, lorsqu'on l'enlève, provoque la coupure du circuit primaire. .A cet effet, les bornes pour le raccordement de la tension 25 du réseau 13 sont réunies au socle 14 d'un sectionneur dont une partie supérieure 42, portant un couteau de sectionneur, est fixée au couvercle 36. Lorsqu'on enlève le couvercle 36, l'amenée de courant du réseau se trouve automatiquement coupée et le transformateur n'est plus alimenté. L'introduction d'un câble de raccor-30 dement à l'intérieur de l'évidement 32 s'effectue à la partie supérieure de l'enveloppe de résine fondue 30 au moyen d'une prise de raccordement à vis 46. A l'intérieur de l'évidement 32 se trouvent aussi les bornes de raccordement 3& pour la haute tension, qui sont séparées l'une de l'autre et du reste de l'espace réservé 35 au raccordement par des parois de séparation 40. Pour la fixation de l'appareil 10 sont montées sur l'enveloppe de résine fondue 30 deux équerres de fixation 48, de sorte que la fixation de l'appareil 10 peut s'effectuer sans utiliser un boîtier supplémentaire. L'utilisation de deux condensateurs série 20a et 20b montés 40 en parallèle et insérés dans le circuit secondaire, offre la 12 04757 13 2125421 possibilité d'utiliser, soit deux circuits à courant constant montés en parallèle, soit un circuit à courant constant, dont le courant de fonctionnement correspond à la somme des courants de fonctionnement de chacun des deux circuits à courant constant. 5 Lorsqu'on utilise l'appareil 10 de la figure 12 on prévoit deux circuits à courant constant qui fonctionnent en parallèle et dont les courants sont pratiquement constants et indépendants de la charge raccordée. Dans le dispositif de la figure 13 on utilise le même appareil pour réaliser un circuit à courant constant, dont le 10 courant de fonctionnement correspond à la somme -des courants des circuits à courant constant séparés. Tandis que, pour prendre ion exemple numérique, dans la figure 12 les deux lampes à décharge gazeuse 22 sont alimentées chacune avec une intensité de 40 mA, l'intensité du courant traversant la lampe à décharge gazeuse 22 15 de la figure 13 est de 80 mA. Dans l'appareil de la figure 14, on utilise un enroulement secondaire subdivisé en deux sections 14a et 14b d'enroulement secondaire dont chacune, avec son condensateur série associé 20a et 20b, forme un circuit à courant constant séparé, par exemple à 20 40 mA, pour les lampes à décharge gazeuse 22. Lorsque les deux circuits à courant constant de la figure 15 sont montés en parallèle, la lampe à décharge gazeuse 22 est alors traversée, par un courant constant de, par exemple, 80 mA. Le signe d'écriture représenté sur la figure 16 se compose 25 d'une plaque de base 6a, d'une paroi antérieure 23a transparente et de parois latérales 23b. L'appareil 8a, qui est situé en-dessous du tube luminescent 5, comporte des arêtes chanfr'einées 8b, de manière que les plaques latérales 23b transparentes soient également éclairées uniformément. De même dans les modes de réalisation, 30 en forme de caisson, de signes d'écriture, dans lesquels les parois latérales sont en un matériau peu transparent, ce mode de réalisation de l'appareil fournit un éclairage plus uniforme de la paroi antérieure transparente 23 par suite d'une meilleure réflexion, la surface extérieure de l'appareil 8a pouvant aussi être munie d'une 35 couche réfléchissante. Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à celui de ses modes d'application, non plus qu'à ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus particulièrement envisagés ; 40 elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes. n 04^7 14 2125421 REVENDICATIONS 1. Appareil à brancher en amont de lampes à décharge gazeuse, notamment de tubes luminescents ou de tubes analogues, comportant un transformateur à' haute tension travaillant dans sa région de 5 saturation, à enroulement primaire et secondaire entourant un noyau magnétique commun et à inductance de fuite prévue entre les enroulements primaire et secondaire, lequel appareil est caractérisé essentiellement par la combinaison des caractéristiques suivantes : 10 a) l'inductance de fuites présente au total une valeur telle qu'elle est le siège d'une chute de tension dont la valeur est comprise entre environ 15 et 30% de la tension primaire d'entrée b) le noyau (16) est muni d'un entrefer (18) bien défini, 15 c) dans le circuit de charge, du côté secondaire, est monté au moins un condensateur-série (20) dont la capacité (c), déterminant le courant de fonctionnement (I2) désiré, est essentiellement égale au rapport du courant nominal de fonctionnement (I2) à la pulsation ( uj> ) du courant, multiplié par la tension 20 secondaire à vide (U2). 2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la largeur ( 3. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'entrefer (l8)est disposé dans la région de 25 l'enroulement secondaire (14). 4. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le noyau (16) est réalisé sous forme allongée et présente un volume d'enroulement dont la longueur est égale à au moins 5,5 fois sa largeur. 30 5. Appareil selon l'une quelconque des revendications précé dentes, caractérisé en ce que l'enroulement primaire (12) et l'enroulement secondaire (14) sont disposés tous deux, à la suite l'un de l'autre, sur la même branche du noyau (16). 6. Appareil selon l'une quelconque des revendications précé- 35 dentes, caractérisé en ce que tous les éléments composants sont assemblés en un bloc unique, par inclusion dans une enveloppe de résine fondue, et le bloc est muni d'un ou plusieurs évidements (32) accessibles de l'extérieur pour le logement d'organes de raccordement. 40 7. Appareil selon l'une quelconque des revendications précé 72 04737 15 2125421 dentes, caractérisé en ce que dans le circuit secondaire sont montés en parallèle au moins deux condensateurs série 20a, 20b, dont les bornes de raccordement libres forment avec l'extrémité libre de l'enroulement secondaire (14) à volonté au moins deux 5 circuits à courant constant en parallèles l'un par rapport à l'autre ou un circuit à courant constant, dont le courant de fonctionnement correspond à la somme des courants des circuits à courant constant séparés. 8. Appareil selon la revendication 7, caractérisé en ce que 10 l'enroulement secondaire (lZ^est subdivisé en fonction du nombre des condensateurs série (20a, 20b) et chacune de ces sections de l'enroulement secondaire est reliée à un condensateur série (20a, 20b). 9. Appareil selon l'une quelconque des revendications 7 et 8, 15 caractérisé en ce que l'on peut faire varier la capacité des condensateurs série (20a, 20b). 10. Appareil selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en ce qu'à l'intérieur du boîtier de l'appareil est réalisé au moins un évidement (32)pour des organes de raccordement, 20 de contrôle et de sécurité, tels que des bornes, des interrupteurs, des coupe-circuits ou des organes analogues. 11. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 7 à 10, caractérisé en ce que l'évidement (32) est muni d'un couvercle (36) qui, lorsqu'on l'enlève, provoque la coupure du circuit 25 primaire. 12. Appareil selon l'une quelconque des revendications 7 à 11, caractérisé en ce que, lorsque tous les élémënts de construction sont assemblés en un bloc unique par inclusion dans une enveloppe de résine fondue, le bloc est muni d'équerres de 30 fixation (48). 13. Appareil selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que du côté tourné vers le tube luminescent il est muni d'arêtes fortement chanfreinées ou arrondies ou est réalisé avec une section trapézoïdale ou semi 35 circulaire.