FR 2112493 A1 19720616 FR 7139491 A 19711104 71 39491 2112493 La présente Invention concerne les dispositifs contacteurs des circuits électriques et plus précisément les contacts à lames élastiques ferromagnétiques sous enveloppe scellée commandés par un champ ii:;igné t-i que, nrévus nrincinal ement pour fonctionner dans des 5 circuits électriques dans lesquels la puissance commutée par les contacts peut atteindre plusieurs dizaines de milliers de volt-ampères, et le courant nominal, des dizaines et des centaines d'ampères. 10 La plupart des contacts sous enveloppe scellée à commande magné tique, que l'on appelle parfois "relais à lames", sont d'ordinaire formés d'une enveloppe scellée et de deux lames élastiques ferromagnétiques légères, qui sont fixées en porte-à-faux à l'intérieur de l'enveloppe, et qui sous l'action d'un champ magnétique subissent 15 une déformation élastique déplaçant leurs extrémités libres jouant le rôle d'éléments de contact, d'une faible distance, de l'ordre de quelques dixièmes ou centièmes de millimètre, et créant alors une force de contact de l'ordre de 20 à 30 g. Ces contacts sont largement utilisés dans de nombreux domaines 20 de la technique des circuits à courants faibles et on fait leurs preuves comme dispositifs de contact fiables, présentant une résistance mécanique à l'usure élevée, un fonctionnement rapide, une résistance d'isolement élevée et bénéficiant d'une série d'avantages, qui permettent de les utiliser avec succès en combinaison avec des 25 composants semi-conducteurs modernes et même dans certains cas à la place de ces derniers. L'inconvénients des contacts sous enveloppe scellée.commandés par champ magnétique existants réside dans les faibles valeurs des courants nominaux et de la puissance commutée et dans le faible 30 pouvoir de commutation limite, qui pour les constructions d'emploi général ne dépasse pas 100 VA, et pour les constructions spéciales est de l'ordre de 500 VA. Les faibles valeurs des courants nominaux et du pouvoir limite de commutation, malgré les avantages importants des contacts sous 35 enveloppe scellée, dus à leur étanchéité, ne permettent pas de les utiliser comme éléments de sortie de circuits logiques dans les dispositifs de contrôle automatique de commandes électriques, en qualité de contacts principaux ou auxiliaires de contacteurs et de démarreurs et comme contacts de relais, où la puissance commutée peut 40 atteindre des dizaines de milles de volt-ampères et les courants BAD ORIGINAL CO^ 71 39491 2. 213.2493 nominaux, des dizaines et des centaines d'ampères. Le faible niveau des courants nominaux et du pouvoir de commutation des contacts sous enveloppes scellées à commande magnétique de construction connue s'expliquent par un très faible déplacement 5 des surfaces de contact, qui détermine la longueur de coupure et la longueur de course des contacts, et par une faible valeur de la force de contact. Il est pratiquement impossible d'augmenter la pression de contact, la longueur de coupure et la longueur de course des contacts sous enveloppe scellée construits selon les princi-10 pes connus. En cas d'un accroissement de la section des lames élastiques de contact, nécessaire pour obtenir une augmentation de la pression de contact et de l'accroissement du jeu entre les extrémités des lames (jusqu'à une valeur permettant d'appliquer des contacts massifs pouvant assurer un pouvoir de commutation élevé) la 15 possibilité d'augmenter l'effort électromagnétique jusqu'à une valeur dépassant l'effort antagoniste est limitée : premièrement du fait que le flux magnétique, avant de passer par les lames élastiques électromagnétiques, passe par l'air, ce qui est dû à la présence de flux de dispersion élevés, et qu'il 20 faut une très grande force magnétomotrice pour les surmonter; deuxièmement du fait de la section des lames mêmes, dont la saturation magnétique limite la valeur du flux, qui parvient à l'entrefer de travail, et par conséquent, la valeur de l'effort électromagnétique agissant entre les contacts. 25 Si l'on tient compte de ce que l'effort antagoniste est pro portionnel au cube de la section de la lame ferromagnétique, tandis que l'effort électromagnétique est proportionnel à cette section, on conçoit aisément que l'accroissement de la section de la lame élastique rend les contacts sous ampoule scellée incapables de 30 fonctionner. En outre, dans les constructions connues de contacts sous enveloppe scellée, le matériau et la section des pièces conductrices ne sont pas capables de laisser passer des courants forts. On connaît un contact sous enveloppe scellée à commande magné-35 tique selon le brevet américain N° 3 253 097, comprenant une enveloppe scellée, à l'intérieur de laquelle se trouvent deux lames élastiques ferromagnétiques légères fixées en porte-à-faux, et un enroulement avec un circuit magnétique disposés à l'extérieur de l'enveloppe. La présence d'un circuit magnétique externe supplémen-kO taire réduit les flux de dispersion et permet d'obtenir la valeur 71 39491 3. 2112493 nécessaire du flux magnétique avec une force électromagnétique quel que peu inférieure. Cependant, cet agencement ne donne pas d'effet important, car, même en présence d'un circuit magnétique externe, il y a sur le 5 trajet du flux des entrefers parasites importants, qui ne sont pas des entrefers de travail. L'invention a pour but la création d'un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique, de construction simple, possédant une forte pression de contact et une longueur de course des con-10 tacts permettant aux contacts de travailler avec de fortes intensités nominales et des valeurs élevées de la puissance commutée. Un autre but de la présente invention réside dans la création de contacteurs sur la base de nouveaux contacts sous enveloppe scellée à commande par champ magnétique, possédant une haute résis-15 tance à l'usure. L'invention vise à créer un dispositif à partir de contacts sous enveloppes scellées à commande magnétique, permettant d'étendre son domaine d'utilisation grâce à de nouvelles solutions de construction. 20 Elle a donc pour objet un contact sous enveloppe scellée à corn mande magnétique comportant au moins deux éléments de contact dont au moins l'un, ferromagnétique, est réalisé élastique, qui se trouvent dans une enveloppe scellée sur laquelle est fixé au moins un circuit magnétique, ledit contact étant caractérisé en ce qu'une 25 extrémité du circuit magnétique portant un enroulement est fixée rigidement à l'extrémité de l'élément de contact élastique et à une première amenée de courant massive, allongée, réalisée en matériau de conductibilité électrique élevée, l'autre extrémité du circuit magnétique formant l'entrefer avec l'élément de contact élastique 30 ferromagnétique, étant placée à l'intérieur de l'enveloppe, à l'écart des plots de contact des éléments de contact, l'élément de contact élastique étant shunté par un câble souple, dont une extrémité est raccordée au plot de contact de l'élément de contact élastique ferromagnétique et dont l'autre extrémité est raccordée à 35 l'amenée de courant, la seconde amenée de courant étant également réalisée massive en matériau de conductibilité électrique élevée. Suivant une autre caractéristique de l'invention, l'enveloppe est réalisée au moins en deux parties, dont l'une, métallique, est reliée à la partie du circuit magnétique dont l'extrémité se trouve 40 à l'intérieur de l'enveloppe, l'autre partie de l'enveloppe étant jr BAD ORIGINAL.1 71 39491 k. 2112493 réalisée en matériau isolant; l'élément de contact élastique réalisé sous forme de lame unique en matériau ferromagnétique sur laquelle est fixé le plot d'élément de contact, est pourvu d'au moins deux lames élastiques en matériau ferromagnétique de moindres épaisseur 5 et longueur, formant un empilage, dont chacune est fixée rigidement par une extrémité à la face d'extrémité du circuit magnétique, tandis que tout l'empilage vient s'appuyer sur une saillie de l'amenée de courant allongée, ladite face d'extrémité du circuit magnétique étant décalée par rapport à l'autre face d'extrémité de ce même 10 circuit magnétique vers l'enroulement. Suivant encore une autre caractéristique de l'invention, la partie de l'enveloppe en matériau isolant, présentant une section transversale, par exemple en boucle, est fixée à la partie métallique de l'enveloppe de manière telle que son extrémité forme un 15 écran partiel entre les plots de contact des éléments de contact et l'enveloppe isolante, la face d'extrémité du circuit magnétique fixée rigidement aux extrémités de l'élément de contact élastique ferromagnétique, aux extrémités des lames ferromagnétiques élastiques et à l'amenée de courant massive allongée se trouve à l'inté-20 rieur de la partie métallique de l'enveloppe et est raccordé à celle-ci; dans le contact étanche à commande magnétique, on utilise une valve et un enroulement de courant supplémentaire sur le circuit magnétique, qui sont insérés dans le circuit des éléments de contact. 25 XI est avantageux de réaliser sur la base des contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique indiqués un contacteur dont chaque pôle comporte un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique puissant et deux contacts sous enveloppe scellée moins puissants branchés en parallèle au premier, les trois contacts 30 constituant un seul ensemble. Les contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique moins puissants ont alors un temps d'ouverture supérieur à celui du contact plus puissant, et de ce fait l'un d'eux reste fermé pour la durée de l'alternance conductrice de sa valve, qui suit l'instant 35 d'ouverture du contacteur, ce qui assure la coupure de la charge sans arc. Ion l'invention ont un circuit électrique formé par des éléments possédant une conductibilité électrique élevée, et tin circuit ma-kO gnétique réalisé de manière à éviter dans celui-ci les entrefers Les contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique se- r 71 39491 5. 2112493 parasites. Le flux magnétique allant à l'entrefer de travail du cir cuit magnétique passe exclusivement à travers des éléments ferromagnétiques, la section des lames ferromagnétiques ne limitant pas la valeur du flux parvenant à l'entrefer de travail. 5 Ceci a permis d'obtenir sur des échantillons d'essai de con tacts à commande magnétique pour un courant de 63 à 100 ampères une force de contact atteignant environ 1,5 kg» une longueur de coupure des contacts de plus de 2,5 nim et une longueur de course des contacts dépassant 1,5 mm, et pour des échantillons à courant nominal 10 de 6,3 à 10A, une force de contact dépassant 70 g, une longueur de coupure de plus de 1,5 mm et une longueur de course dépassant 0,7mm Les essais du pouvoir de commutation des échantillons pour 6,3 à 10A ont démontré qu'ils sont capables de commuter une puissance limite dépassant 10 000 VA. Leur résistance mécanique à l'usure et 15 leur rapidité de fonctionnement se sont avérées très élevées. Après avoir réalisé plus de 150.10^ cycles de fonctionnement, les échantillons soumis aux essais étaient encore capables de fonctionner; leur temps de réponse à la fermeture se situait dans les limites de 7 à 10 ms, et étant de 1 ms à la coupure. 20 D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante donnée à titre d'exemple, faite en se référant aux dessins donnés en annexe et dans laquelle pour rendre plus de clarté, on utilise une terminologie restreinte spéciale. Toutefois, l'invention ne saurait être limitée en 25 aucune façon par les termes restreints adoptés et il faut tenir compte de ce que chaque terme embrasse tous les éléments équivalents, fonctionnant de façon identique et utilisés pour la résolution des mêmes problèmes que l'invention donnée. Il convient également de tenir compte du fait que les autres 30 buts et avantages de l'invention, à part ceux qui ont été indiqués préalablement, seront exposés au cours de la description et de l'examen des dessins dans lesquels : - la Fig. 1 montre la disposition relative des éléments principaux d'un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique; 35 - la Fig. 2 montre la réalisation d'un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique selon la Fig. 1 avec une enveloppe composite; - la Fig. 3 représente un mode de réalisation du contact sous enveloppe scellée à commande magnétique de la Fig. 2 avec des ame- kO nées de courant massives et un câble souple; 71 39491 6. 2112493 - la Fig. k représente un contact analogue au contact sous enveloppe scellée à commande magnétique de la Fig. 3 avec des lames ferromagnétiques complémentaires, plus fines; - la Fig. 5 représente 1'électro-aimant du dispositif de la 5 Fig. h; - la Fig. 6 est une représentation schématique de la disposition de la lame élastique de contact ferromagnétique dans le cas où les faces d'extrémité du circuit magnétique se trouvent dans un même plan; 10 - la Fig. 7 est une représentation schématique de la disposi tion de la lame de contact ferromagnétique dans le cas où les plans des faces d'extrémité du circuit magnétique sont décalés l'un par rapport à 1'autre ; - la Fig. 8 représente un mode de réalisation du contact sous 15 enveloppe scellée à commande magnétique de la Fig. k avec une protection supplémentaire d'une partie de l'enveloppe isolante contre les éclaboussures du matériau des contacts en fusion; - la Fig. 9 montre une variante du mode de réalisation du dispositif de la Fig. 8; 20 - la Fig. 10 montre une variante du mode de réalisation du dispositif de la Fig. 9» - la Fig. 11 représente un mode de réalisation d'un contacteur formé de contacts sous enveloppe scellée à commande ^magnétique; - la Fig. 12 est une vue détaillée en coupe d'un autre mode de 25 réalisation d'un contacteur formé de contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique; - la Fig. 13 est une vue de côté en coupe de la Fig.' 12; - la Fig. 14 est une coupe suivant la ligne XIV-XIV de la Fig. 12; 30 - la Fig. 15 est -un schéma électrique d'un pôle d'un contac teur à commutation sans arc formé de contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique; - la Fig. 16 représente un mode de réalisation d'un pôle d'un contacteur à commutation sans aire formé de contacts sous enveloppe 35 scellée à commande magnétique. Dans un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique, réalisé en matériau ferromagnétique, selon l'invention, contrairement au brevet d'invention USA N° 3 253 097» le circuit magnétique est disposé de manière que l'une de ses faces d'extrémité adhère kO étroitement à l'extrémité extérieure de la lame élastique ferroma 71 39491 7. 2112493 gnétique portant 3e contact mobile, tandis que la seconde extrémité du circuit magnétique est introduite à l'intérieur de l'enveloppe scellée et se trouve à proximité immédiate de ladite lame élastique en Tonnant l'entrefer de travail du circuit magnétique, l'endroit 5 où les contacts se touchent étant décalé par i-apport à l'entrefer de travail du circuit magnétique à l'oppose de l'endroit de fixation de ladite lame élastique ferromagnétique qui joue simultanément le rôle de l'armature, l'enroulement de commande étant monté sur le circuit magnétique. 10 Selon l'invention, le circuit magnétique indiqué plus haut peut être réalisé composé et comporter un noyau introduit par une extrémité dans l'enveloppe scellée et une culasse se trouvant à l'extérieur de l'enveloppe, l'enveloppe du dispositif pouvant être réalisée avec deux godets en matériau amagnétique et une douille 15 isolante (par exemple en verre). La réalisation proposée d'un contact sous ampoule scellée à commande magnétique permet d'accroître sensiblement la longueur de coupure du contact, tout en exigeant une force électromotrice moindre de la part de la bobine de commande et d'appliquer sur les la-20 mes de contact des plots de contact en matériau résistant à l'usure, ce qui en fin de compte augmente considérablement le pouvoir de commutation et la résistance à l'usure des contacts du dispositif. La Fig. 1 montre que le contact sous enveloppe scellée à commande magnétique comprend une enveloppe scellée 1 à l'intérietir de 25 laquelle se trouvent des éléments de contact, les plots 2 et 3» et un circuit magnétique 4 en matériau ferromagnétique. Le circuit magnétique 4 est disposé de manière que l'une de ses faces d'extrémité 5 adhère étroitement à l'extrémité extérieure de la lame élastique ferromagnétique légère 6, qui porte le contact mobile 2, tandis 30 que sa seconde face d'extrémité 7 est introduite à l'intérieur de l'enveloppe étanche 1 et est placée à proximité de la lame 6 entre l'endroit de sa fixation à l'enveloppe 1 et le contact mobile 2. Sur le circuit magnétique 4 est emmanchée une bobine de commande 8, qui assure la création de la force magnétomotrice nécessaire. 35 La disposition adoptée des éléments du dispositif, contraire ment aux réalisations connues de contacteurs sous vide, assure le passage du flux magnétique vers l'entrefer de travail du circuit magnétique du dispositif (entre la lame ferromagnétique 6 et la face 7 du circuit magnétique qui se trouvent à l'intérieur de l'enve-40 loppe 1) à travers des éléments ferromagnétiques sur tout son 71 39491 8. 2112493 trajet (pratiquement, il n'y a pas d'entrefers à part l'entrefer de travail dans le circuit magnétique), ce qui réduit au minimum les flux de dispersion et diminue sensiblement la valeur de la force magnétomotrice nécessaire pour créer la force de contact requise. 5 Le décalage de l'entrefer de travail du circuit magnétique par rapport à l'intervalle entre les contacts permet de réduire au minimum l'entrefer de travail du circuit magnétique et d'accroître notablement cet intervalle, ce qui assure un pouvoir de commutation élevé au dispositif. 10 La Fig. 2 montre que pour permettre le réglage de l'entrefer du circuit magnétique, qui détermine la longueur de coupure et la longueur de course des contacts, ainsi que pour améliorer l'évacuation de la chaleur à partir de ceux-ci, l'enveloppe 1 (Fig. 1) du dispositif peut être réalisée composée de deux godets 9 et 10 en 15 métal non ferromagnétique qui sont raccordés l'un à l'autre au moyen d'une douille isolante (par exemple en verre) 11. Pour améliorer la technologie du dispositif, le circuit magnétique k peut être réalisé composé d'un noyau 12 (Fig. 2) introduit par une de ses extrémités dans le godet 9 de l'enveloppe étanche et 20 d'une culasse 13 se trouvant à l'extérieur de l'enveloppe. Le contact sous enveloppe scellée à commande magnétique fonctionne de la façon suivante : lorsque La bobine de commande 8 est mise sous tension, un flux magnétique apparaît dans le circuit magnétique 12, 13 sous l'effet de la force électromotrice, qui en 25 passant par le circuit magnétique et la lame ferromagnétique 6, portant le plot de contact 2, et jouant simultanément le rôle d'armature, arrive à l'entrefer du circuit magnétique, où il fait naître un effort électromagnétique. Sous l'action de cet effort, la lame 6 est déformée élastiquement et déplace le contact mobile 2 30 fixé à son extrémité jusqu'à ce qu'il touche le contact fixe 3« Lorsque la bobine 8 est mise hors tension, la lame 6, sous l'effet des forces d'élasticité, revient à sa position initiale en séparant les contacts. XI est connu, que dans les contacts sous ampoules scellées ex-35 istants, l'accroissement du courant nominal est limité à cause des fortes pertes de puissance et de 1*échauffement excessif du dispositif du fait de la résistance élevée des parties conductrices, qui sont réalisées en matériaux ferromagnétiques (possédant une faible conductibilité électrique), car elles jouent simultanément le rôle kO du circuit magnétique et des contacts. 71 39491 9. 2112493 Dans le contact sous enveloppe scellée à commande magnétique selon l'invention, pour éliminer les inconvénients mentionnés, la lame élastique ferromagnétique qui se trouve à l'intérieur de l'enveloppe scellée, portant le contact mobile, est shuntée par un 5 shunt souple 14 en cuivre (Fig. 3)• Une extrémité du shunt est raccordée (soudée) directement au plot de contact, et l'autre à la connexion du contact mobile dont l'extrémité est introduite à l'intérieur de l'enveloppe et joue le rôle simultanément de limiteur de course de l'armature (de la lame)0 10 Grâce à la disposition du limiteur de course de l'armature à l'intérieur de l'enveloppe, il est maintenant devenu possible, au cours de l'assemblage du dispositif, avant la mise en place de la douille de verre, de procéder au réglage précis de l'angle de déplacement de l'armature, qui détermine la longueur de coupure et la longueur 15 de course du contact. La pièce qui porte le contact mobile, de même que l'amenée de courant du contact fixe sont réalisées en matériau de conductibilité électrique élevée, par exemple en cuivre. Ainsi, tout en conservant les avantages cités plus haut, dans 20 la construction proposée toutes les pièces du circuit destinées au passage du courant électrique sont réalisées en des matériaux présentant une conductibilité électrique élevée, ce qui rend possible la diminution des pertes par effet Joule et l'accroissement de l'intensité du courant nominal du dispositif. 25 Les avantages indiqués sont obtenus en réalisant les contacts massifs avec un seul élément mobile du circuit magnétique sans avoir recours à des pièces ferromagnétiques massives, ce qui permet l'accroissement de la rapidité de fonctionnement du dispositif. Le contact mobile massif 2 (plot), qui se trouve à l'intérieur 30 de l'enveloppe scellée 9> 10, 11 (Fig. 3)> est fixé sur un ressort plat ferromagnétique 6 qui sert d'armature au circuit magnétique 12, 13. La lame élastique ferromagnétique 6 est shuntée par le shunt souple 14 réalisé en cordon de cuivre, dont une extrémité est soudée comme indiqué plus haut, au contact 2, tandis que l'autre 35 est fixée au limiteur de course de l'armature 15 qui remplit simultanément les fonctions de la connexion 16 du contact mobile, réalisé en matériau de conductibilité électrique et de résistance mécanique élevées. La pièce 17 portant le contact (plot) fixe massif 3 est aussi réalisée en matériau de conductibilité électrique et de 40 résistance mécanique élevée et joue simultanément le rôle de 71 39491 10. 2112493 connexion 18 du contact fixe. La présence d'un limiteur de course 15 de l'armature permet de réaliser de façon plus précise le réglage de l'entrefer de travail 19 du circuit magnétique au cours de l'assemblage du dispositif. 5 Lors de la mise de la bobine 8 sous tension, l'armature 6 est attirée et les contacts 2 et 3 se ferment} alors le courant du circuit principal circule à travers les pièces possédant une conductibilité électrique élevée (le trajet du courant est représenté par des flèches). La dérivation du courant par la lame ferromagnétique 10 6 est insignifiante, car sa résistance ohmique est de beaucoup supérieure à la résistance du shunt souple 1h. Grâce à une diminution très importante de la résistance du circuit destiné au passage du courant en comparaison avec les contacts sous ampoule scellée connus, on a pu créer des contacts du 15 genre indiqué pour de très fortes intensités. Cependant, pour que les contacts puissent laisser passer dé fortes intensités, il faut que la force de contact soit plus grande de manière correspondante. Comme indiqué plus haut, il est impossible de réaliser ceci 20 par simple augmentation de l'épaisseur de la lame ferronagnétique, car à mesure que la force de contact croît, le couple antagoniste augmente, tandis que le couple électromagnétique ne croît que dans une faible mesure, car la section de l'armature de 1'électro-aimant (de la lame de contact) varie très peu. C'est pourquoi la section • 25 du ressort ne peut être choisie de façon arbitraire, car sa valeur doit correspondre à la pression de contact adoptée. Lors du choix des dimensions du ressort, en partant des conditions indiquées plus haut, la section du ressort trouvée est en règle générale beaucoup plus petite que la section de la partie mobi-30 le du circuit magnétique, ce qui fait que l'armature est très saturée et limite la valeur du flux dans l'entrefer de travail, et par conséquent la valeur du couple électromagnétique. On sait que la flèche d'un ressort plat est donnée par la formule : 35 y = (3e - *) où est la distance entre le point de fixation du ressort et le point d'application de l'effort, x la distance entre le point de fixation du ressort et la section considérée, 71 39491 1 1 , 2132493 E le module d'élasticité du matériau, J le moment d'inertie de la section du ressort, b étant la largeur du ressort, h la hauteur du ressort. L'analyse des relations indiquées fait voir que l'effort développé par le ressort sur un levier de longueur J. est égal à : La surface de la section du ressort étant S = b'h. Par conséquent, l'effort développé par le ressort est proportionnel au cube de sa hauteur, et la surface de sa section est proportionnelle à sa hauteur. Les considérations mentionnées mettent en évidence qu'un faible accroissement de la hauteur du ressort entraîne un accroissement important du couple antagoniste développé par le ressort, et un faible accroissement de sa section. C'est pourquoi le couple antagoniste croît beaucoup plus rapidement que le couple électromagnétique et lors de l'accroissement de l'épaisseur du ressort ferromagnétique, 1'électro-aimant ne peut plus fonctionner. Pour réduire la saturation de l'armature, tout en conservant tous les avantages que procurent les ressorts ferromagnétiques, il est avantageux d'utiliser une lame élastique assurant le couple antagoniste nécessaire et de placer en parallèle avec elle des lames élastiques ferromagnétiques plus fines. Ceci permet d'augmenter considérablement le couple électromagnétique, car à mesure que la section de l'armature augmente, sa saturation diminue et le flux magnétique dans l'entrefer de travail augmente. Le couple antagoniste ne varie alors pratiquement pas. Par exemple, si en parallèle avec la lame principale on place cinq lames ferromagnétiques possédant chacune une épaisseur cinq fois plus petite, la section de l'armature double, mais le couple antagoniste (l'effort) n'augmente que de 1,04 fois seulement, car Par conséquent, le couple antagoniste en pratique ne varie pas. Ceci permet d'utiliser des lanes f erroniagiietiques complémentaires P P 1 + 5 (-^-)3 = 1,04 71 39491 12. 2112493 en qualité d'armature pour 1•électro-aimant de contacts sous ampoule scellée puissants à commande magnétique pour des intensités nominales atteignant des dizaines et des centaines d'ampères. La réalisation, à la place d'une armature entière massive, d'-5 une armature en lames ferromagnétiques séparées disposées parallèle ment au plan des faces d'extrémité de la partie fixe du circuit magnétique et rigidement fixées d'un côté fait croître la résistance aux chocs et aux vibrations du dispositif. En outre, ceci fait diminuer les courants de Foucault qui peu-10 vent apparaître dans l'armature au moment de l'excitation et au moment de la désexcitation du circuit de la bobine de l1électroaimant, ce qui réduit le temps de fermeture et de coupure du dispositif. Sur les Fig. k et 5 on voit que sur l'extrémité 5 de la partie 15 fixe du circuit magnétique 13 sur laquelle est emmanchée la bobine 8, sont fixées rigidement les extrémités de lames ferromagnétiques 6, 20, 21, 22 (leur quantité peut être beaucoup plus importante que celle indiquée), de manière qu'en position de coupure entre la face d'extrémité 7 du circuit magnétique et la première lame 6 se situe 20 l'entrefer de travail 19» dont la valeur est fixée par une butée 15 qui assure une tension préalable, pour qu'en position de coupure toutes les lames dans la zone de l'entrefer de travail soient conve nablement serrées les unes contre les autres, ce qui assure la dimi nution de la force magnétomotrice nécessaire pour faire passer le 25 flux par l'entrefer de travail. Un plot de contact 2 est fixé sur la lame ferromagnétique prin cipale 6 (plus épaisse) et les lames ferromagnétiques plus minces 20, 21, 22 restent fixées par une extrémité, tandis que leur autre extrémité se déplace librement. 30 Si les faces d'extrémité 5 et 7 du circuit magnétique se trou vent dans un même plan, comme représenté schématiquement à la Fig. 6, la lame, lors de son déplacement ne touche le noyau que d'un côté (à droite) et de l'autre côté, entre la lame et le noyau il reste un entrefer 23. Si l'effort électromagnétique est de beaucoup 35 supérieur à l'effort développé par la lame élastique, la lame élastique peut être complètement attirée par le noyau, mais alors il apparaît dans le ressort des contraintes qui sont beaucoup plus fortes que les contraintes admissibles. Ceci provoque l'apparition dans la lame de déformations résiduelles, la modification des don-kO nées de réglage et réduit la fiabilité de fonctionnement. 71 39491 13. 2112493 En outre, la présence d'un entrefer important lorsque l'armature (de la lame élastique) est attirée, augmente l'entrefer total à l'état de coupure, réduit la conductibilité de l'entrefer de travail et la valeur du couple électromagnétique. Dans ce cas, pour 5 obtenir les longueurs de coupure et de la course et la force de contact nécessaires, on doit augmenter les ampères-tours. Conformément à ce qui vient d'être dit, il est avantageux de disposer l'endroit de fixation de la lame par rapport au noyau de la manière indiquée sur la Fig. 7» de façon qu'à l'état attiré il 10 n'y ait pas d'entrefer visible entre la lame et le noyau. Ceci peut être obtenu si l'axe de fixation de la lame est amené du point 0 au point 01 à une distance A (en 2k à la Fig. 7). Dans ce cas, l'entrefer Çy 23 représenté à la Fig. 6 disparaîtrait. Les calculs et les recherches effectués ont démontré qu'il est 15 utile de déplacer l'axe de fixation de la lame par rapport au plan passant par la surface de travail du noyau d'une grandeur A égale à la moitié de l'entrefer 19 entre la surface de travail du noyau et la lame : 20 Ceci permet d'exclure pratiquement des entrefers parasites dans le circuit magnétique, car à proximité de la face d'extrémité, à laquelle est fixée la lame portant le plot de contact, la lame adhère étroitement à ladite face d'extrémité. Dans le cas d'une utilisation prolongée des contacts sous eiive-25 loppe scellée à commande magnétique, après un grand nombre de cycles de commutation, des éclaboussures du matériau des contacts en fusion se déposent sur l'enveloppe isolante (en verre) et il se produit une métallisation éventuelle progressive de la surface interne de l'enveloppe de verre et il en résulte une diminution pro-30 gressive de la rigidité diélectrique et de la résistance d'isolement entre les contacts en position de coupure. Afin de réduire l'influence de ce facteur, on utilise pour la préparation des contacts des matériaux réfractaires durs; dans ce cas il n'y a pas d'éclaboussures du matériau des contacts, mais un 35 accroissement de la résistance de contact peut avoir lieu. Pour pouvoir réaliser des contacts en matériaux plus doux, afin de réduire de façon importante la résistance de passage des contacts, il faut prévoir un écran placé de manière que les éclaboussures du matériau des contacts en fusion ne puissent arriver sur le verre qui 71 39491 h. 2112493 isole les contacts entre eux ou bien sur an moins une partie de ce verre. Dans le contact sous enveloppe scellée à commande magnétique réalisé selon la présente invention, on utilise en qualité d'écran 5 protégeant le verre contre sa métallisation les éléments existants de la construction, ce qui permet de ne pas avoir recours à des pièces supplémentaires et de ne pas compliquer la technologie de f abr i c at ion. En qualité d'écran protégeant l'enveloppe de verre 11 (Fig. 8) 10 contre les éclaboussures du matériau des contacts en fusion, on utilise le corps métallique 9 qui porte la lame ferromagnétique 6 et le noyau 12 du circuit magnétique. La partie 25 du corps 9 disposée du côté du noyau 12 est prolongée et son extrémité entoure les contacts 2 et 3« L'enveloppe de verre 11 est fixée sur le côté 15 externe du corps 9 à une distance du bord. L'enveloppe est ré alisée en tube de verre élargi dans sa partie médiane de manière qu'entre la surface externe du corps 9 et la surface interne de la partie élargie de l'enveloppe de verre soit créé sur une longueur Ç* ^ un espace inaccessible aux éclaboussures du matériau des con-20 tacts en fusion, grâce à ceci on améliore la fiabilité de l'isolement après l'usure électrique des contacts sans compliquer la fabrication du dispositif. Afin d'améliorer encore la fiabilité de l'isolement après l'usure des contacts, l'enveloppe en verre 11' (Fig. 9) est réalisée 25 dans sa partie médiane en forme de boucle sur une longueur Ç^• Dans ce cas, la partie interne de l'enveloppe est protégée contre la pénétration des éclaboussures du matériau des contacts en fusion sur une longueur beaucoup plus grande, égale à f, ♦ fz. Afin de faciliter l'inspection visuelle des contacts au cours 30 de l'assemblage du dispositif, le corps métallique est allongé d'une grandeur f-, Simultanément, pour protéger l'enveloppe contre sa métallisation, on allonge la boucle Ceci permet de laisser sans modi-35 fications la surface protégée de l'enveloppe > ^ \ + ^2 = ^"*1 + tout en permettant d'observer les contacts au cours de l'assemblage et du réglage du dispositif. Le dispositif fonctionne de la façon suivante. Lors de la mise 71 39491 15. 2112493 sous tension de la bobine 8, la lame élastique ferromagnétique 6 (l'armature) est attirée par le noyau !2 et les contacts 2, 3 se ferment. Lors du débranchement de la bobine, l'armature est relâchée et les contacts commencent â s'écarter. L'arc électrique qui 5 apparaît alors entre les contacts, à l'endroit de sa formation, fait fondre le matériau des contacts qui, sous la forme de petites particules éclabousse les parties métalliques et en verre du corps. Cependant, grâce à l'allongement de la partie métallique du corps et à la boucle de l'enveloppe de verre, la majeure partie de la 10 surface interne de l'enveloppe de verre 11 est protégée contre les projections éventuelles d'éclaboussures. Pour pouvoir réaliser une étanchéisation plus sûre du dispositif et dans le but de simplifier sa technologie de fabrication, il faut que les lames ferromagnétiques ne sortent pas des limites de 15 l'enveloppe et que la jonction des éléments de la construction soit réalisée par soudage ou brasage d'un métal avec un autre. Ceci peut être obtenu dans le contact sous enveloppe scellée à commande magnétique en introduisant à l'intérieur de l'enveloppe la deuxième extrémité du circuit magnétique, en réalisant les parties métalli-20 ques de l'enveloppe en plusieurs parties et en réalisant la partie isolante de l'enveloppe avec des embouts métalliques (par exemple en covar) qui sont soudés aux extrémités du verre. A la différence des modes de réalisation examinés plus haut, la partie métallique de l'enveloppe en forme de godet est réalisée 25 en plusieurs parties métalliques non ferromagnétiques : une douille 26 (Fig. 11) et un disque 27, qui est introduit au fond de la douil le. La douille 2b est raccordée rigidement à deux noyaux ferromagnétiques 12 et 28, dont les faces d'extrémité 7 et 29 se trouvent à l'intérieur de la douille, leurs secondes faces d'extrémité 30 et 30 31 se trouvant à l'extérieur. La face d'extrémité du noyau 12,comme dans les modes de réalisation indiqués plus haut, est placée à proximité de la lame ferromagnétique 6, en formant avec elle un entrefer de travail 19, tandis que la face d'extrémité 29 du second nor yau 28 introduite à l'intérieur de la douille 26 adhère étroitement 35 à l'extrémité de la lame ferromagnétique 6, qui porte un plot de contact 2. Sur la face d'extrémité de ce noyau sont également fixées les lames ferromagnétiques fines 20, 21, 22 et l'amenée de courant massive allongée du contact mobile 2, dont une extrémité 16 après avoir traversé une ouverture ménagée dans le disque 27, sort ko de l'enveloppe, tandis que sa seconde extrémité 15, à laquelle est r BAD ORIGfNAt^ 71 39491 16. 2112493 fixé le cordon souple 14, sert de surface d'appui aux lames 22, 21, 20 qui jouent le rôle de l'armature de 1'électro-aimant » Aux faces d'extrémité 30, 31 des noyaux qui sortent de l'enveloppe, est fixée une culasse 32 sur laquelle se trouve la bobine 5 avec l'enroulement 8. La partie isolante 11* de l'enveloppe est réalisée, par exemple, en verre. A ses extrémités, elle est soudée à des bagues métalliques (en covar) 33 et 3^- La bague 3^ est fixée à un disque 35 formant ainsi le second 10 godet de l'enveloppe. A travers une ouverture ménagée dans le disque 35 passe la seconde amenée de courant massive 18 portant le plot de contact 3* La seconde extrémité de la bague 33 solidaire de la partie isolante de l'enveloppe 11, après le réglage de la longueur de course, de la longueur de coupure et de la force de con-15 tact, est fixée rigidement à la douille 26 de manière que la partie du verre qui se trouve au-delà de l'extrémité de la douille 25, soit inaccessible aux éclaboussures de métal qui apparaissent lors de la commutation de fortes intensités par les contacts. La création de contacts sous enveloppe scellée à commande œa-20 gnétique possédant pour chaque paire de contacts un électro-aimant de commande individuel, capables de fonctionner dans des circuits électriques de puissance, permet de créer des constructions de contacteurs électriques nouvelles, capables de fonctionner dans les conditions atmosphériques les plus diverses, en présence de poussiè-25 res, de gaz et d'autres agents qui, en l'absence d'étanchéité, pourraient réduire la fiabilité de fonctionnement, possédant une résistance mécanique à l'usure au moins nettement supérieure à tous les contacteurs connus, et permettant de résoudre d'une nouvelle façon les problèmes concernant la création de circuits automatiques 30 de contrôle des commandes électriques, grâce à l'absence de liaison mécanique entre les contacts mobiles des divers éléments de contact, réalisant des fonctions identiques. Les Fig. 12, 13 et 14 représentent un mode de réalisation d'un contacteur tripolaire, pour une intensité nominale de 10A, utilisa-35 ble pour la mise en marche et l'arrêt de moteurs asynchrones de faible puissance, formé de contacts de puissance sous enveloppe scellée à commande magnétique. Comme le noyau 12 de 1'électro-aimant est disposé partiellement à l'intérieur de l'enveloppe, et partiellement à l'extérieur, il 40 devient possible de placer l'enroulement 8 à l'extérieur et de le BAD ORjGINAl k 71 39491 17. 2112493 réaliser commun à tous les pôles. Trois contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique 36, 37» 38 sont fixés sur une embase isolante 39* Chacun des contacts se compose d'une enveloppe à l'intérieur de laquelle se trouvent l'ensemble de contact fixe 3» l'en-5 semble de contact mobile 2 (réalisant simultanément les fonctions de l'armature) et une partie du noyau 12. Une partie du noyau est en dehors de l'enveloppe. Ceci permet de réaliser la fixation de la bobine 8 à l'extérieur de l'enveloppe et de réaliser une bobine commune à tous les pôles en faisant passer la culasse J2 par des 10 rainures correspondantes de la carcasse de la bobine. Le raccordement des conducteurs au circuit principal est réalisé directement sur les connexions 16 et 18 des contacts sous enveloppe scellée, et le raccordement de la bobine est assuré par les connexions 40, fixées sur la carcasse. Dans la carcasse de la bobi-15 ne sont prévues des ouvertures 42 et 43, pour l'installation de contacts sous enveloppe scellée de faible puissance 44, 45, jouant le rôle de contacts auxiliaires. Tout le dispositif est placé dans un coffret commun avec un couvercle 46 qui est monté sur l'embase 39- 20 Le contacteur fonctionne de la façon suivante. Lors de la mise sous tension de la bobine de commande 8, un flux magnétique créé simultanément dans les circuits magnétiques de tous les pôles traverse les noyaux 12 et les lames ferromagnétiques 6, remplissant simultanément les fonctions d'armature et de support de contact et 25 engendre un effort magnétique dans l'entrefer de travail de sorte que les contacts se ferment. Les contacts de faible puissance sont actionnés en même temps, car ils se trouvent à l'intérieur de la carcasse de la bobine et sont excités par la force magnétomotriee de l'enroulement de commande. 30 Lors de la disparition de la tension d'alimentation sur l'en roulement de commande, les contacts mobiles (les armatures) de tous les pôles et les contacts sous enveloppe scellée de faible puissance jouant le rôle de contacts auxiliaires, reviennent à leurs positions initiales. 35 La réalisation d'une bobine commune pour tous les pôles permet de ne pas modifier les ampères-tours de la bobine, indépendamment du nombre de pôles. On peut alors augmenter la section du fil de bobinage, le facteur de remplissage, la surface de refroidissement de la bobine, en diminuant ainsi son échauffement, en assurant le 40 fonctionnement simultané et en faisant croître la fiabilité de 71 .39491 18. 2112493 fonctionnement du dispositif. Lors de la réalisation des contacteurs formés de contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique de puissance prévus pour la commutation de circuits électriques puissants (y compris les cir-5 cuits de moteurs à courant alternatif de grande puissance), pour assurer la résistance des contacts à l'usure électrique, il est avantageux de prévoir une coupure sans arc. L'utilisation de contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique puissants permet d'apporter une nouvelle solution aux problèmes de la réalisation 10 d'une commutation sans arc. Parmi les constructions de contacteurs connues, les contacteurs à commutation sans arc fonctionnant avec la plus grande fiabilité sont ceux dont les contacts principaux sont shuntés par deux thyristors de puissance branchés en parallèle et en opposition, à 15 travers lesquels le courant commence à passer au moment où les contacts principaux commencent à s'écarter et cesse au moment du passage par la valeur nulle. Dans les contacteurs de ce type, 1'allumage des thyristors peut être réalisé en appliquant à l'éleétrode de commande le courant transformé redressé du circuit de puissance; 20 ceci exige l'utilisation d'un circuit de commande assez compliqué basé sur un grand nombre d'éléments auxiliaires. On obtient tin schéma un peu plus simple si la commande de l'allumage des thyristors est réalisée par les contacts auxiliaires du contacteur. Cependant, dans ce cas, la construction du contacteur 25 doit satisfaire à des exigences extrêmement sévères en ce qui concerne la séquence de fonctionnement des contacts principaux et des contacts auxiliaires; au cours de l'usure du contacteur, il se produit un déréglage des contacts et le circuit devient inutilisable. Pour cette raison, de tels dispositifs n'ont pas été utilisés dans 30 la pratique. A part les inconvénients indiqués, le schéma de commutation sans arc, dans lequel les contacts principaux sont shuntés par des thyristors (ou d'autres valves) possède un autre inconvénient, qui réside dans l'absence de découplage galvanique des circuits en po-35 sition de coupure du contacteur (les valves sont traversées par des courants de fuite). Ceci fait qu'il faut brancher en série avec les contacts principaux des sectionneurs ou des appareils analogues. On peut obtenir un découplage galvanique dans les circuits électriques des schémas dont les contacts principaux sont shuntés hO par des valves branchées en parallèle et en opposition en branchant 71 39491 19. 2112493 en série avec les valves les contacts auxiliaires des contacteurs. Dans ce cas, pour réaliser la cnranratatior, sans arc des circuits électriques à l'aide de diodes, il faut également respecter une séquence déterminée lors de l'ouverture des contacts principaux et 5 auxiliaires d'un pôle donné. Etant donné que dans les constructions connues, les contacteurs à coupure sans arc utilisant des diodes possèdent une commande électromagnétique commune, qui assure la fermeture des contacts principaux et des contacts auxiliaires d'un pôle donné, la séquence 10 nécessaire d'ouverture des contacts est obtenue par des moyens mécaniques : par réglage approprié des longueurs de course des contacts, par l'introduction de divers verrous de maintien, de verrouillages électromagnétiques, etc. La présence pour un mécanisme de commande commun d'éléments mécaniques de liaison entre les con-15 tacts (qui sont soumis à l'usure et exigent un réglage), réduit fortement la fiabilité de la construction et la résistance à l'usure mécanique, c'est pourquoi de telles constructions ne sont pratiquement pas utilisées. Dans les constructions connues de contacteurs à commutation 20 sans arc, indépendamment du nombre de pôles, il y a un électro-aimant de commande qui agit sur un arbre ou une traverse, reliés aux éléments mobiles de contacts principaux. Ceci fait qu'il faut prévoir selon le nombre de pôles (un, deux, trois, quatre ou cinq), une réalisation spéciale de l'arbre, de la traverse et des autres 25 pièces de construction. En outre, la présence d'un électro-aimant commun, calculé, en règle générale, pour assurer le fonctionnement avec le nombre de pôles maximal lors de la réalisation du contacteur sous forme unipolaire ou bipolaire, entraîne une dépense superflue de matériau et 30 de puissance consommée. Dans les contacteurs de construction connue, la commutation sans arc est obtenue selon les procédés indiqués plus haut grâce à l'utilisation de contacteurs ordinaires avec des dispositifs supplémentaires spéciaux. Dans ces cas, le dispositif de contact des 35 contacteurs ordinaires devient trop compliqué. L'utilisation des nouveaux contacts sous enveloppe scellée de puissance à commande magnétique permet de créer un contacteur dans lequel la coupure sans arc est obtenue sans liaisons mécaniques entre les contacts des divers pôles et entre les divers contacts d'un hO pôle donné, car chaque contact du pôle (principal ou auxiliaire) 1 rBAD 0RK31NAL 71 39491 20. 2112493 possède une commande électromagnétique individuelle et la séquence de fonctionnement des contacts est assurée non par une liaison mécanique, mais par une liaison électrique. La Fig. 15 représente le schéma électrique d'un pôle d'un con-5 tacteur de puissance pour de fortes intensités. Chaque pôle du contacteur représente par construction un ensemble terminé et se compose d'un contact étanche puissant 47 à commande magnétique (Fig. 13) calculé pour le passage prolongé du courant nominal du circuit principal et de deux contacts auxiliaires à com-10 mande magnétique 48 et 49, dont la résistance du circuit destiné au passage du courant est beaucoup plus importante, mais dont le temps de coupure propre est un peu supérieur à celui du contact 47, les-dits contacts auxiliaires ayant respectivement un encombrement plus faible, et un courant égal à 10 à 20 c,o du courant nominal du cir-15 cuit principal. En série avec chacun des contacts auxiliaires 48, 49 sont branchées en opposition les diodes 50 et 51 et les bobines de courant de maintien 52 et 53» Les circuits pour le passage du courant des contacts auxiliaires sont branchés en parallèle sur le contact principal 47. Le sens 20 des spires des enroulements de courant de maintien 52 et 53 placés sur les circuits magnétiques 54 et 55» est choisi de telle manière qu'au moment de 1'écartement du contact principal 47 (lorsque le contact auxiliaire 48 ou 49 commence à laisser passer l'alternance correspondante du courant alternatif du circuit principal), le flux 25 créé par la bobine de maintien 52 ou 53 coïncide en direction avec le flux créé par la bobine d'attraction à courant continu correspondante 56 ou 57t qui est installée respectivement sur le circuit magnétique 54 ou 55* Il est avantageux de brancher la bobine d'attraction 59 du contact de puissance sous ampoule scellée 47 à commande 30 magnétique, installé sur le circuit magnétique 58, en série avec les bobines d'attraction des contacts auxiliaires 48 et 49, car dans ce cas on supprime 1'asynchronisme éventuel de la coupure en cas d'absence de courant dans le circuit de l'une des bobines. Tous les pôles des contacteurs à pôles multiples sont agencés 35 de la même manière. Le dispositif fonctionne de la façon suivante : Lors du branchement du circuit de commande sur une source à courant continu, ltes armatures des trois électro-aimants 58, 5^> 55 sont attirées et les contacts 47, 48, 49 se ferment en branchant la 40 charge. Les courants de charge passent surtout par le contact sous BAD ORIGINAL 71 39491 2112493 enveloppe scellée de puissance à commande magnétique 47 qui possède une force de contact beaucoup plus grande et une plus faible résistance de contact que celle des contacts 48 et 49- Lors de la coupure du circuit de commande, le courant cesse de circuler par les bo-5 bines 59» 56 et 575 alors l'armature de 1'électro-aimant 58 qui maintient les pôles de contact du contact principal 47 est relâchée, de même que l'armature de l'un des électro-aimants maintenant les éléments de contact de l'un des contacts auxiliaires, dans le circuit duquel au cours d'une alternance donnée du courant la diode 10 est bloquée, par exemple de 1'électro-aimant 5^» qui maintenait les éléments de contact du contact 48. Dans ce cas, l'armature de l'é-lectro-aimant 55 est maintenue par le flux créé par la bobine de maintien 53» car la diode 51 au cours de l'alternance examinée laisse passer le courant. Le contact 49 reste fermé et tout le cou-15 rant du circuit principal passe par ce contact, car les contacts 47 et 48 sont ouverts. A mesure que diminue la valeur instantanée du courant de l'alternance passant par la diode 51» le flux créé par la bobine de maintien 53 diminue et dans le domaine proche de la valeur nulle du 20 courant, l'armature de 1'électro-aimant 55 est relâchée et le contact 49 s'ouvre. L'alternance suivante du courant ne passe pas par la diode 51» ce qui empêche l'allumage éventuel réitéré de l'arc et l'attraction de l'armature. Le processus dans le circuit du contact 48 se déroule de façon 25 analogue si l'ouverture du contact 47 se produit à l'instant où la diode 51 est bloquée et le courant ne passe pas par le circuit de contact 49. Ainsi, le dispositif proposé réalise la coupure de la charge au moment où la valeur instantanée du courant est proche de zéro ou 30 égale à zéro, en assurant ainsi une commutation sans arc. Le pôle d'un contacteur à déclenchement sans arc pour circuits à courant nominal de 100A, représenté sur la Fig. 16, constitue un bloc fini du point de vue de la construction, dans lequel tous les éléments sont montés sur des barres prévues pour les connexions ex-35 ternes. Ce bloc se compose d'un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique 47 à courant nominal de 100A, deux contacts sous enveloppe scellée à commande magnétique auxiliaire 49, 50 avec des bobines de maintien 52, 53 pour un courant nominal de 10A et deux valves au silicium à courant nominal de 100A. Avec de tels 40 blocs, on peut constituer un contacteur ayant n'importe quel nombre 71 39491 22. 2112493 de pôles sans avoir recours à des pièces nouvelles ou supplémentaires spéciales. Un tel contacteur à coupure sans arc présente une haute fiabilité, une faible consommation d'énergie de commande et un fonction-5 nement rapide tout en étant peu coûteux. 71 39491 2112493 - HE VENDICATIONS. - 1 - Contact sous enveloppe scellée à commande magnétique comportant au moins deux éléments de contact dont un au moins est ferromagnétique et réalisé élastique, lesdits éiéments de contact 5 se trouvant à l'intérieur d'une enveloppe scellée sur iaqueiie est fixé au moins un circuit magnétique, ledit contact étant caractérisé en ce qu'une face d'extrémité du circuit magnétique portant un enroulement (8) est fixée rigidement à une extrémité de l'éiément de contact élastique (6) et à une première amenée de courant massi-10 ve allongée, réalisée en matériau de conductibiiité éiectrique élevée, son autre face d'extrémité (7) formant l'entrefer de travail (19) avec l'élément élastique ferromagnétique de contact (6) étant placée à l'intérieur de l'enveloppe à l'écart des plots de contact (2, 3) des éléments de contact (6, 17)* l'élément de contact élas-15 tique (6) étant shunté par un câble souple (14) dont une extrémité est raccordée au plot de contact (2) de l'élément de contact élastique ferromagnétique (6), son autre extrémité étant raccordée à la première amenée de courant (16), et/en ce qu' iloomporteure seconde amenée de courant (17 ) également massive,en matériau de conductibilité électrique élevée. , , 20 2 - Contact "sous enveloppe scellée à commande magnétique selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite enveloppe (1) est réalisée en au moins trois parties (9» 10» 11) dont l'une, métallique (9)» est fixée à la partie (12) du circuit magnétique dont la face d'extrémité (7) est placée à l'intérieur de l'enveloppe (9» 11» 25 10), une autre partie (11) de l'enveloppe étant réalisée en matériau isolant. 3 - Contact sous enveloppe scelléè à commande magnétique selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'élément de contact élastique (6), réalisé sous forme d'une lame 30 ferromagnétique sur laquelle est fixé un plot de contact (2) est pourvu d'au moins deux lames ferromagnétiques élastiques (20, 21) de moindres longueur et épaisseur, formant un empilage (20, 21), chacune d'elles étant fixée rigidement par une extrémité à la face d'extrémité (5) du circuit magnétique (12, 13)» tandis que l'empila-35 ge vient s'appuyer sur la saillie (15) de la première amenée de courant allongée (l6), ladite face d'extrémité étant décalée par rapport à l'autre face d'extrémité de ce même circuit magnétique vers son enroulement. 4 - Contact sous enveloppe scellée à commande magnétique selon 40 l'une quelconque des revendications 1, 2 et 3» caractérisé en ce 71 39491 24. 2112493 que la partie de l'enveloppe réalisée en matériau isolant présente une section par exemple en boucle (11) et est fixée sur la partie métallique (9) de l'enveloppe de telle manière que cette partie métallique forme un écran entre la partie de l'enveloppe en matériau 5 isolant et les éléments de contact (2, 3)« 5 - Contact sous enveloppe scellée à commande magnétique selon l'une quelconque des revendications 1 à k, caractérisé en ce que la face d'extrémité (5) du circuit magnétique (13, 12) raccordée rigidement aux extrémités de l'élément ferromagnétique élastique (6), 10 des lames ferromagnétiques élastiques (20, 21, 22) et à l'amenée de courant allongée massive (16) est placée à l'intérieur de la partie composée métallique (26, 27) de l'enveloppe et est rendue solidaire de cette partie métallique de l'enveloppe. 6 - Contact sous enveloppe scellée à commande magnétique selon 15 l'une quelconque des revendications 1 à k, caractérisé en ce que dans celui-ci on utilise une valve (50) et un enroulement de courant supplémentaire (52) monté sur le circuit magnétique insérés dans le circuit des éléments de contact (48, 49)» 7 - Contacteur à plusieurs pôles formé de contacts à commande 20 magnétique sous enveloppe scellée, caractérisé en ce qu'il comporte pour chaque pôle, au moins un contact sous enveloppe scellée à commande magnétique suivant l'une quelconque des revendications précédentes et constitue un seul ensemble. 8 - Contacteur à plusieurs pôles formé de contacts sous enve-25 leppe scellée à commande magnétique, caractérisé en ce que chaque pôle de courant du contacteur comporte un contact de puissance (47) sous enveloppe scellée à commande magnétique suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, et deux contacts moins puissants (48, 49) suivant la revendication 6, branchés en parallèle sur le con-30 tact de puissance (47) présentant un temps de coupure supérieur à celui dudit contact de puissance, grâce à quoi l'un des contacts moins puissants à commande magnétique reste fermé pour la durée de l'alternance conductrice de sa valve, qui suit le moment de coupure du contacteur, ce qui assure la coupure sans arc de la charge.