FR 2133772 A1 19721201 FR 7213266 A 19720414 72 13266 i 2133772 L'invention concerne la mesure d'un écoulement dans un système hydraulique et, plus particulièrement, la mesure d'un écoulement de masse du volume total d'un écoulement à phase discontinue de liquides conducteurs et de mélanges comportant des liquides conducteurs (c'est-à-dire liquide/solide, 5 liquide/liquide, et liquide/gaz) dans un système de transport. Ces liquides et ces mélanges sont transportés dans une usine de traitement moderne, et il est souhaitable de pouvoir mesurer l'écoulement massique et/ou volumétrique dans ces transporteurs. Si le mélange contient des constituants qui ne peuvent pas Stre mesurés par les systèmes connus jusqu'à 10 présent) tels que les systèmes à grains abrasifs, des échantillons doivent Stre souvent retirés et analysés pour établir soit l'écoulement total soit l'écoulement de l'un ou plusieurs de ces constituants. L'invention propose un procédé et un appareil pour mesurer directement l'écoulement massique et l'écoulement volumétrique de liquides conducteurs 15 et de mélanges contenant des liquides conducteurs dans un système de transport. Selon un aspect de 1'invention, un procédé de mesure de l'écoulement massique de la phase discontinue dans un système de transport d'un mélange liquide conducteur comporte les phases de mesure de la conducti-20 vité électrique entre au moins une paire d'électrodes en contact avec le fluide en écoulement, l'obtention d'un signal représentant les variations de la conductivité dues aux variations du rapport des constituants du mélange,, ou à leur dlspositiop relative dans le trajet de conduction des électrodes ~ dans le fluide à partir de la mesure, le redressement du signal, le filtrage 25 de ce signal et l'affichage ou l'enregistrement du signal filtré redressé en termes de mesure d'écoulement massique. Selon un autre aspect de l'invention, un appareil pour la mesure de l'écoulement massique de la phase discontinue dans un système de transport d'un mélange liquide conducteur comporte un conduit de transport, au moine una 30 paire d'électrodes en contact avec le mélange liquide dans le conduit, un transducteur de conductivité relié aux électrodes pour obtenir un signal ccnœrnant la mesure de la conductivité, un moyen pour obtenir, à partir du signal, un signal encourant continu représentant la variation de la mesure de conductivité due aux variations du rapport des constituants du mélanga 35 ou à leur disposition relative dans le trajet de conduction des électrodes dans le fluide, un dispositif de redressage et de filtrage pour obtenir un signal en courant continu à partir du signal en courant alternatif, et un moyen d'affichage, d'enregistrement et/ou d'utilisation du signal en courant continu représentant la vitesse de l'écoulement massique. 72 13266 2 2133772 Selon un autre aspect de l'invention, un procédé de mesure du volume total de l'écoulement dans un système de transport de mélange de liquide conducteur comporte les phases de détection du passage de perturbations aléatoires de la conductivité dans l'écoulement du mélange en des points 5 à espacement connus le long d'un conduit de section connue, l'établissement du temps de transit des perturbations par corrélation croisée, et l'obtention d'une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. Selon un autre aspect de l'invention, l'appareil pour la mesure du volume total de l'écoulement dans un système.de transport de mélange de liquide 10 conducteur comporte au moins deux éléments de détection espacés le long de la ligne d'écoulement dans un conduit de section connu, permettant de détecter des petites variations de la conductivité dans le mélange s'écoulant devant eux, un moyen pour obtenir le temps de transit entre les éléments de détection de perturbations aléatoires dans l'écoulement du mélange 15 par corrélation croisée des sorties des éléments de détection, en utilisant • un corrélateur croisé à temps de retard, et un moyen pour obtenir une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. Dans le cas d'un mélange finement divisé, de répartition et de dimensionsuniformes, alimentant le transporteur, la concentration des 20 différents éléments de l'écoulement ne restera pas uniforme. Son échantillon de perturbation ou son contenu de parasites aura la forme des variations locales de la concentration des différents éléments, dues à la turbulence du fluide qui s'écoule, et cet échantillon sera transmis à travers le transporteur approximativement à la même vitesse que le moyen de l'écoulement 25 de fluide. Les variations de la concentration proviennent de la vitesse différentielle aléatoire de divers éléments de l'écoulement en fonction de leur position dans l'échantillon de turbulence de l'écoulement. Cet échantillon n'est pas immuable, mais ses caractéristiques principales sont 30 suffisamment permanentes pour être détectées par des techniques convenables, en deux positions séparées dans l'espâceet, par conséquent, retardées dans le temps de l'écoulement du fluide. Le transducteur est sensible aux Variations de la conductivité se produisant à des vitesses résultant du passage d'un échantillon de 35 turbulence, et est insensible à des variations plus lentes telles que celles dues à une variation de la conductivité de l'un des constituants de l'écoulement. 72 13266 2133772 Dans le procédé et l'appareil ainsi décrits, si 1'électrolyse ntet pas souhaitable, le courant utilisé pour déterminer la conductivité entre les électrodes peut être bidirectionnel, et sa somme algébrique peut être nulle, de cette façon, il ne se produira pas d'électrolyse. La variation de polarité du courant doit se faire à une fréquence supérieure à la fréquence la,plus élevée de variation de la conductivité due à la turbulence à mesurer. Selon un autre aspect de l'invention, le procédé peut être utilisé lorsqu'un seul constituant liquide alimente le transporteur. Dans ce cas, 1'électrolyse résultant de la formation de gaz doit être possible et permise. Le gaz libéré à partir de chaque élément d'une paire d'électrodes proches 1'une de 1'autre se répartit entre les deux éléments de la paire d'électrodes conformément au passage de l'échantillon de turbulence. Les effets des tensions de surface introduiront un temps mort dans le mécanisme de libération et de rassemblement du gaz et, par conséquent, introduiront leur propre variation cyclique dans le mélange liquide de gaz et, par conséquent une variation cyclique dans la résistance électrique entre la paire d'électrodes Selon un autre aspect de l'invention, l'appareil de mesure de l'écoulement total dans un système de transport de liquide conducteur comporte au moins deux paires d'électrodes sensibles espacées le'long de la ligne d'écoulement, un courant de polarisation passant entre les deux éléments de chaque pdre, un moyen pour détecter la variation de conductivité entre les éléments des paires, un moyen pour obtenir le temps de transit d'un échantillon de conductivité entre les paires d'électrodes sensibles par corrélation croisée des sorties des électrodes sensibles, et un moyen pour obtenir une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. Selon un autre aspect de l'invention, un procédé d'établissement de la présence d'un écoulement d'amplitude donnée supérieure à une amplitude sélectionnée utilisant la sortie d'une seule source de détection de conductivité variable due soit au mélange turbulent de différentes phases d'un écoulement ou au mélange turbulent d'une phase injectée de l'écoulement, consiste à comparer l'amplitude de sortie d'une source de détection avec une amplitude connue de référence, et à actionner un indicateur à deux phases selon que la sortie de la source de détection est ou non identique, ou a une amplitude supérieure à l'amplitude de référence. Selon un autre aspect de l'invention, l'appajeil pour comparer l'amplitude de la sortie d'une source de détection dont la conductivité varie à la suite de l'écoulement turbulent, avec une amplitude de référence, comporte une moyen pour indiquer si l'amplitude de la source de détection est égale ou supérieure à une amplitude de référence. 72 13266 2133772 Le conduit peut être conducteur et former l'une des électrodes de la ou chaque paire. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple 5 non limitatif, en référence au dessin annexé dans lequel : - la figure 1 est un schéma de l'appareil de mesure de l'écoulement massif d'une phase discontinue dans un système de transport d'écoulement multiphase, conformément à l'invention ; - la figure 2 est un circuit équivalent à Appareil de la figure 1 ; 10 - la figure 3 est un schéma de l'appareil pour la mesure de l'écoulement volumétrique dans un système de transport de mélange ou de liquide conformément à l'invention ; - la figure 4 représente des graphiques classiques des sorties des électrodes ; 15 - k figure 5 est un graphique d'une fonction de corrélation croisée classique ; - la figure 6 est un schéma de circuit d'un appareil de détection des variations de la conductivité ; et - la figure 7 est un schéma de circuit de l'appareil pour 20 appliquer un courant de polarisation et pour détecter les variations de conductivité résultant de 1'électrolyse. La figure 1 représente un conduit de transport d'un écoulement 1 dont la paroi est traversée par une paire d'électrodes 2 isolées du conduit et l'une de l'autre. Les électrodes 2 sont reliées à un transducteur de 25 conductivité 3 qui applique un courant de polarisation entre les électrodes et détecte la tension entre ces électrodes due à la résistance, ainsi que sa variation résultant de toute variation de conductivité du trajet entre les électrodes à l'intérieur de l'écoulement. Le transducteur comporte un filtre qui sépare la composante en courant alternatif de la composante en 30 courant continu, de manière que le signal de sortie représente uniquement des variations rapides de la conductivité. Le signal en courant alternatif est redressé dans un redresseur 4 et filtré dans une unité 5. Le signal résultant est appliqué à un indicateur 6 qui est étalonné en termes d'écoulement massif ou en unités qui permettent d'obtenir l'écoulement massif. 35 Un circuit équivalent du système est représenté sur la figure 2. R^Of) représente la résistance de polarisation des électrodes ; son argument dépend de la fréquence pour représenter les variations du temps dues aux 72 13266 2133772 variations de la composition chimique. R^(f) représente la résistance du liquide porteur qui varie: encore avec la composition chimique. R^(f) représente la variation de la résistance due à la présence de parcelles en matériaux de conductivités différentes, l'argument de la variation 5 dépendant de la fréquence car l'espace entre les parcelles varie en fonction de la turbulence. La résistance chutrice R-^ est choisie de manière que R^ R3' R4" Par conséquent, le courant i_ peut être considéré comme constant 10 et x(f) = i Rj(f) + i + °ans la pratique, la bande de turbulence R^(f) est large, généralement de 0 à 5000 Hz) par rapport, à la largeur de bande de la composition chimique et à la polarisation R2(f) et R^(f)j qui sont généralement de 0 à 0,0lHz, et, par conséquent, le filtre passe-bande a une largeur de bande de 1 à 1000 Hz, la tension 15 filtrée m(t) étant uniquement la partie de i R^(t) de l'équation ci-dessus se produisant entre 1 et 1000 Hz. Des variations de la composition chimique i Rj(f) et de la polarisation i R£(f) sont rejetées par le filtre. C'est-à-dire que la tension mesuréë^est V = K.(m(t)> 20 où ^m(t)^ représente la valeur moyenne de la tension redressée et K est une constante d'étalonnage. Il sera démontré maintenant que l'écoulement volumique des parcelles composantes peut être directement calculé à partir de la valeur moyenne (redressée) de la tension en courant alternatif m. Le rapport des 25 volumes du liquide aux parcelles dans le conduit est élevé, et les parcelles situées à l'intérieur du domaine des électrodes sont libres de se déplacer indépendamment l'une de l'autre. La direction générale de déplacement des parcelles doit suivre l'écoulement du liquide le long du transporteur, mais il se produit une perturbation aléatoire superposée au déplacement, 30 due à la turbulence du liquide. Cette perturbation résulte d'un grand nombre de petites variations de conductivité dues aux parcelles individuelles croisant les domaines des électrodes. Ces perturbations ont probablement une répartition gaussienne, car il semble que ces parcelles satisfassent au théorème de la limite centrale. En supposant que les parasites gaussiens 35 soient approximés par le parasite blanc à bande limitée 0x(f), la fréquence de coupure fc croît proportionnellement au nombre de parcelles croisant le champ des électrodes, et par conséquent, le volume Vs des parcelles. ou f_ a V (1) Ç s 72 13266 2133772 25 La tension x(t) est proportionnelle au nombre de parcelles, 2 et la puissance o* étant toujours proportionnelle au carré de la tension, 2 „ 2 tr aV s (2) La puissance totale est alors égale à l'intégrale de la densité spectrale de la puissance cr2 = ^ 0 (f) df (3) /c x et pour le spectre à bande limitée ceci donne 2 = f 0 (f) f ex c On obtient des équations (L) et (4) 10 o-2 a V 0 (f) f SX c et à partir des équations (2) et (5) V a 0 (f) f SX c Sur la figure 2, le spectre des fréquences 0m(f) du signal de sortie m(t) du filtre est 15 0 (f) = 0 (f) K-iGi (f) 2 (7) m x i- J- où K^l est k f°nct;i-on de transfert du filtre. La réponse dynamique du filtre est constante, et il est raisonnable de supposer que le spectre de parasites se trouve très au-dessus de la réponse des fréquences supérieures. S 0_(f) df oc 0 (f) ,o) 20 c o )0 m • x (8) Il ressort des équations (6) et (8) V a \ 0_(f)df (9) s / m 'O L'intégrale dans l'équation (9) est par conséquent égale à la puissance totale ou valeur carrés moyenne du signal m(t) donnant 0 (f)df (10) où est la valeur carrée moyenne de m(t), à partir de (9) et (10) V a ^m^(t)^ (11) s ^ ' 30 et il apparaît que, puisque la concentration des parcelles C a Vg C a - (12) ce quimontre qaelaconcentration des parcelles C est proportionnelle à la valeur carrée moyenne du signal de parasites m(t). Dans la pratique, il est plus convenable de mesurer le module 35 moyen (à la valeur redressée moyenne) du signal m(t), plutôt que de mesurer la valeur carrée moyenne. Le résultat mineur de ce changement est que la linéarité de l'échelle métrique est modifiée. 72 13266 7 2133772 Dans l'appareil décrit ci-dessus, l'amplitude du signal parasite m(t) peut être utilisée pour mesurer les variations de la vitesse d'écoulement massique des solides transportés hydrauliquement. Les variations de la vitesse d'écoulement massique des solides peuvent être estimées à l'aide d'une 5 courbe d'étalonnage tracée pour le même matériau circulant dans un conduit de même diamètre. Un simple détecteur repérant les pannes d'écoulement dans les transporteurs hydrauliques comme précédemment décrit ressort des mêmes principes. La panne d'écoulement correspond à l'amplitude nulle du signal 10 parasite comportant le cas du transporteur plein de matériau fixe. L'écoulement volumétrique dans un système de transport peut être mesuré par des procédés de corrélation croisée. La figure 3 représente un appareil de mesure de l'écoulement volumétrique, et comporte deux électrodes 10 à un point A, et deux 15 électrodes 11 au point B, dans un conduit de transport 12. Les électrodes sont isolées du conduit et l'une de l'autre. Elles sont polarisées par une source de courant continu 13, et les variations résultantes du courant passant dans les paires d'éle'ctrodes sont tout d'abord appliquées à des filtres passe-bas 14, puis à des filtres passe-haut 15 avant d'être appliquée! 20 à un corrélateur croisé 16. Ce corrélateur 16 comporte un retard réglable 17 dans le trajet amont du signal d'électrode, un multiplicateur ÎÇ^ auquel deux signaux sont appliqués, un intégrateur 19 ponr recevoir la sortie du multiplicateur, et un indicateur 20 couplé à la sortie de l'intégrateur. Les filtres passe-bas 14 sont utilisés pour supprimer les signaux parasites 25 des phénomènes transitoires électriques aux alentours, et les filtres passe haut 15 suppriment la polarisation et les variations lentes de la conductivité. Si la source 13.egt de 30 volts, on obtient une tension classique d'électrode de l'ordre dte 10 mV de crête à crête. Les perturbations de la conductivité, dues au passage turbulent 30 à la même vitesse que celle du fluide, sont détectées tout d'abord au point A puis au point B, et le temps de transit est obtenu par corrélation croisée, Par conséquent, distance comprise entre A et B Vitesse = c-*"- temps de transit de la perturbation 35 de A à B _ „ volume du conduit entre A et B Ecoulement volumique = temps de transit de la perturbation de A à B 72 13266 2133772 Les formes d'onde des sorties des électrodes sont représentées sur la figure 4 ; ces formes d'onde étant aléatoires, le retard 9 entre elles ne peut pas être mesuré directement, et un corrélateur croisé doit Être utilisé pour mesurer ce retard. Une fonction de corrélation classique 5 est représentée sur la figure 5. Le retard du temps de transit du fluide est trouvé en multipliant la sortie n(t) de l'électrode aval avec la version retardée de la sortie des électrodes amont m(t-p), un retard réglable p étant introduit dans la sortie des électrodes amont. Le produit m(t-p)n(t) est alors intégré pendant une période de temps T pour obtenir sa valeur 10 moyenne qui est appelée la fonction de corrélation croisée. Lorsque le retard T"du temps de transit de l'écoulement et le retard du temps de corrélation crcisée p sont inégaux, la valeur moyenne du produit est faible. Cependant, lorsque le retard du temps d'écoulement et le retard du temps de corrélation croisée sont égaux, les signaux m(t-p) et n(t) seront le plus 15 identique possible et le produit moyen de leur valeur sera important. Par conséquent, le retard de la valeur maximale de la fonction de corrélation croisée, représentée sur la figure 5, définit uniquement le temps de transit de l'écoulement entre la position A et la position B. Un corrélateur croisé destiné aux mesures d'écoulements applique la valeur de ce retard à un simple 20 circuit analogique ou numérique qui calcule l'écoulement du fluide en utilisant l'équation donnée ci-dessus. Un avantage spécifique des débitmètres à corrélation croisée consiste en ce que leur étalonnage dépend principalement du volume du tuyau. L'étalonnage des sorties des électrodes n'est pas nécessaire, car c'est 25 uniquement le retard entre elles qui est utilisé pour la mesure de l'écoulement, et ce retard peut être mesuré par le corrélateur croisé. D'autres avantages résident en ce qu'un débitmètre à corrélation croisée est linéaire, et, par conséquent, la valeur moyenne de l'écoulement puisé est mesurée, l'écoulement est peu ou pas gêné, et les transducteurs eux-mêmes sont simples à installer, 30 et ne nécessitent généralement pas d'entretien des programmes. Les corrélateurs croisés personnels peuvent être utilisés pour calculer la fonction de corrélation, bien que les corrélateurs croisés acfeuels soient chers, car ils sont utilisés à des buts généraux, plutôt qu'à l'application particulière dè la mesure d'un écoulement. Un calculateur numérique peut également 35 être utilisé, mais c'est de préférence un corrélateur spécial de faible prix qui est utilisé. COPY ' 72 13266 9 2133772 La figure 6 est un schéma de circuit d'un appareil de détection des variations de la conductivité évitant l'électrolyse du liqùide. Cet appareil comporte un multivibrateur 21 dont la fréquence est telle que les variations de la polarité sont supérieures à la fréquence la plus élevée 5 de variation de conductivité dues à la turbulence à mesurer. Les impulsions de sortie du multivibrateur 21 sont appliquées à un générateur de courant constant positif/négatif 22, les transistors 23 et 24 devenant alternativement conducteurs, à la fréquence du multivibrateur, de manière que la polarité du courant entre les électrodes 2 varie de façon correspondante à cette 10 fréquence. La tension développée aux bornes des électrodes 2 est appliquée à un détecteur 25 qui comporteun filtre passe-bas muni d'un condensateur 26 et d'une résistance 27 pour supprimer les composantes de la fréquence dues ux variations rapides de la polarité du courant. Le signal mis en forme à basse fréquence passe alors par un amplificateur et un dispositif de mise 15 en forme à haute fréquence 28, dont le gain peut Stre réglé par les facteurs de 1, 4 et 16 à l'aide du commutateur de sélection 29 en réglant les valeurs des résistances dans le circuit de réaction 30, 31 et 32 d'un amplificateur intégré 33. La sortie est obtenue sur la borne 34 et utilisée, par exemple, comme dans la figure 1 ou dans la figure 3. 20 La figure 7 est -un schéma de circuit de l'appareil permettant d'appliquer un courant de polarisation et de détecter les variations de conductivité résultant de l'électrolyse. Les électrodes 2 sont reliées en série avec un transistor 35 aux bornes d'une source d'alimentation en tension. Le courant du transistor 35 est maintenu pratiquement constant en 25 reliant sa base à une diode eéner 36 alimentée par l'intermédiaire de la résistance 37. L'électrolyse du liquide est affectée par la turbulence d'écoulement dans le liquide. Les variations de tension résultantes dans le liquide sont ajpliquées par l'intermédiaire de divers filtres et de composantes de mise en forme 38, 39, 40, 41 et 42 à un amplificateur d'inté-30 gration 43 dont la réaction est obtenue par les composantes 44, 45 et 46. La constante de temps du filtre d'entrée peut Stre choisie par le commutateur 47 pour inclure soit le condensateur 40 soit le condensateur 41, la capacité du condensateur 41 étant dix fois supérieure à celle du condensateur 40. La sortie de l'amplificateur 43 est obtenue sur la borne 48 et est utilisée 35 par exemple comme dans la figure 3 pour une corrélation croisée avec la sortie de l'appareil similaire reliée aux électrodes aval de la première paire d'électrodes. Il va de soi que l'invention décrite est susceptible de nombreuses modifications ou variantes sans pour autant sortir d-e san cadre. BA0 ow©^ oop* 72 13266 2133772 REVENDICATIONS 1. Procédé de mesure directe de l'écoulement massif de la phase discontinue d'un système de transport d'un mélange liquide conducteur, 5 caractérisé en ce qu'il comporte les phases de mesure de la conductivité électrique entre au moins une paire d'électrodes en contact avec l'écoulement, iVobtention d'un signal représentant les variations de la conductivité dues aux variations du rapport des constituants du mélange ou de leur disposition relative dans le tiajet conducteur des électrodes dans l'écoulement, 10 pour la mesure, de redressement du signal, de filtrage de ce signal et d'affichage ou d'enregistrement du signal filtré redressé en termes de mesure de l'écoulement massique. 2. Appareil pour la mesure directe de l'écoulement massif de la phase discontinue dans un système de transport d'un mélange liquide conducteur, 15 caractérisé en ce qu'il comporte un conduit de transport, au moins une paire d'électrodes en contact avec le mélange liquide dans le conduit, un transducteur de conductivité relié aux électrodes pour obtenir un signal de la mesure de conductivité, un moyen pour obtenir à partir du signal, un signal en courant alternatif représentant la variation de la mesure de la conductivité 20 due aux variations du rapport des constituants du mélange ou de leur disposition relative dans le trajet de conduction des électrodes dans 1^écoulement, un moyen de redressement et de filtrage pour obtenir un signal en courant continu à partir du signal en courant alternatif, et un moyen pour afficher, enregistrer ou utiliser le signal en courant continu 25 représentant la vitesse de l'écoulement massique. 3. Procédé de mesure de l'écoulement volumique total dans un système de transport d'un mélange liquide conducteur, caractérisé en ce qu'il comporte les phases de détection du passage de perturbations deconductivité aléatoires dans l'écoulement du mélange devant des points d'espacements connus le long 30 d'un conduit de section connue, l'établissement du temps de transit de perturbations par corrélation croisée, et l'obtention d'une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. 4. Appareil pour la mesure directe de l'écoulement volumique total dans un système de transport d'un mélange liquide conducteur, caractérisé 35 en ce qu'il comporte au moins deux éléments de détection espacés le long de la ligne d'écoulement dans un conduit de section connue, et destinés à détecter les petites variations de la conductivité dans le mélange passant devant eux, un moyen pour obtenir le temps de transit entre les éléments 72 13266 11 2133772 de détection de perturbations aléatoires dans l'écoulement du mélange par corrélation croisée des sorties de l'élément détecteur, en utilisant un corrélateur croisé à retard, et un moyen pour obtenir une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. 5 5. Procédé de Mesure directe de l'écoulement volumétrique total d'un liquide électrolysable dans un système de transport, caractérisé en ce qu'il comporte les phases de circulation d'un courant de polarisation entre une paire d'électrodes en contact avec le liquide dans un conduit de section connue, la détection du passage de perturbations aléatoires dais la œnductLvité 10 aléatoires dans l'écoulement du liquide entre la paire d'électrodes et une seconde paire d'électrodes espacées d'une courte distance, à l'aval du conduit, l'établissement du temps de transit rfes perturbations par corrélation croisée, et l'obtention d'une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. 15 6. Appareil pour la mesure directe de l'écoulement volumique total d'un liquide électrolysable dans un système de transport, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux paires d'électrodes sensibles espacées le long de la ligne d'écoulement dans un conduit de section connue, un moyen pour faire passer un courant de polarisation entre chaque paire 20 d'électrodes, un moyen pour détecter les variations de conductivité à chaque paire d'électrodes, un moyen pour obtenir le temps de transit entre les paires d'électrodes, de perturbations aléatoires dans l'écoulement du liquide par corrélation croisée des sorties des électrodes, et un moyen pour obtenir une mesure de l'écoulement volumétrique à partir du temps de transit. 25 7. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen pour délivrer un courant de polarisation, comporte un transistor monté sous la forme d'un générateur de courant constant, et délivrant une tension de polarisation constante entre la base et l'émetteur à l'aide d'une diode Zéner 30 8. Procédé d'établissement de la présence ou de l'absence de l'écoule ment d'un liquide dont l'amplitude est supérieure à une amplitude présélectionnée; caractérisé en ce qu'il comporte les phases de mesure de la conductivité électrique entre une paire d'électrodes en contact avec l'écoulement, l'obtention d'un signal représentant les variations de la conductivité dues 35 au mélange turbulent de différentes phases de l'écoulement ou au^ mélange turbulent d'une phase injectée de l'écoulement à partir de la mesure, la comparaison de l'amplitude du signal obtenu avec celle d'une source de référence, et 1'actionnement d'un dispositif à deux phases selon que l'amplitude 72 13266 2133772 du signal obtenu est inférieure, supérieure ou égale à l'amplitude de référence. 9. Appareil pour établir la présence ou l'absence de l'écoulement d'un liquide d'une amplitude supérieure à une amplitude présélectionnée, caractérisé en ce qu'il comporte une paire d'électrodes en contact avec le liquide dans un conduit, un moyen pour mesurer les variations de la conductivité du liquide dues au mélange turbulent de différentes phases de l'écoulement ou au mélange turbulent d'une phase injectée de l'écoulement, un moyen pour comparer l'amplitude de la sortie du moyen de mesure avec une amplitude de référence,et un dispositif à deux phases actionné par le résultat de la comparaison selon que la sortie du moyen de mesure est inférieure, égale ou supérieure à l'amplitude de référence. 10. Appareil selon l'une quelconque des revendications 2, 4 ou 9, caractérisé en ce qu'il comporte un générateur de courant constant faisant passer un courant entre une paire d'électrodes, le courant alternant dans le sens d'écoulement à une fréquence supérieure à la fréquence mesurée la plus grande de la variation de conductivité. 11. Appareil selon la revendication 10, caractérisé en ce que le générateur de courant constant est entraîné par un multivibrateur.