FR 2128158 A1 19721020 FR 7108006 A 19710308 71 08006 2128158 La présente invention a pour objet des perfectionnements aux enveloppes de pneumatiques de toutes catégories î tourisme, camionnette, poids-lourds, génie civil, avion, etc. Ces perfectionnements concernent essentiellement la structure de l'arma-5 ture des flancs, armature qui se confond avec l'armature de carcasse lorsqu'elle s'étend à la fois dans les deux flancs et sous la bande de roulement. Comme cela est bien connu, .il existe deux.types d'armature de flancs ou de carcasse : l'armature croisée et l'armature 10 radiale. Dans un pneumatique croisé, les flancs sont renforcés au moyen d'un nombre pair de nappes ou couches de fils disposés suivant deux directions symétriques par rapport aux plans radiaux de l'enveloppe. L'armature est ainsi constituée d'un réseau losan-15 g? de fils, chaque maille en losange ayant une diagonale contenue flans un plan radial de l'enveloppe et 1!autre diagonale perpendiculaire à ce plan radial, la forme du losange variant d'autre part -n fonction da la distance à isaxe de l'enveloppe a Pendant longtempsla carcasse de fils en réseau losan-20 gë a constitué 1'unique armature du pneumatique croisé, aussi bien clans les flancs que sous le sommet. Depuis quelques années, la pratique s'est instaurée, pour améliorer légèrement les propriétés du pneumatique croisé trop nettement surclassé par le pneumatique radial, d'ajouter à la carcasse, sous la bande de roulement, une 25 armature de sommet ou ceinture. Cette armature de sommet est également constituée d'un réseau losangé de fils, dont les losanges ont, dans le sens périphérique, une forme un peu plus allongée -que ceux de la carcasse sous-jacente. La différence n'est pas toutefois très grande, afin de permettre une confection de l'enveloppe entièrement à plat, le passage à la forme torique se fai-30 sant après achèvement complet de la confection. Dans un pneumatique radial, les flancs sont armés d'une ou de plusieurs nappes ou couches de fils disposés dans les plans radiaux de l'enveloppe ; par conséquent, ces fils sont unidirectionnels et ne se croisent pas. L'armature des flancs, ou la 35 carcasse, est toujours complétée sous la bande de roulement d'une armature de sommet ou ceinture comprenant au moins deux nappes de fils croisés disposés suivant un angle faible - par exemple 15 à 20° - avec la direction périphérique. Ainsi, le pneumatique radial comporte toujours une armature (de sommet et de carcasse) 71 08006 -2- 2128158 triangulée sous la bande de roulement et une armature unidirectionnelle dans les flancs. Il se trouve que l'armature radiale et l'armature croisée présentent toutes deux intrinsèquement de graves déficiences. 5 L'armature radiale, en contrepartie de la grande sou plesse qu'elle confère aux flancs, présente de multiples inconvénients liés à sa structure : fragilité du flanc, notamment aux chocs, fragilité due à l'absence d'entretoisement des fils d'armature ; instabilité de l'enveloppe due à la trop grande déformabili-10 té des flancs ; frettage circonférentiel des flancs insuffisant dû à la direction radiale des fils et limitant les performances de l'enveloppe notamment en vitesse limite et en résistance aux efforts circonférentiels. -Un certain nombre de palliatifs, consistant en général 15 à ajouter à l'armature radiale des flancs.divers renforcements 3'udiciev.sement constitués et placés, ont permis de réduire ces inconvénients. Il n'en reste pas moins vrai que l'armature radiale présente par elle-même des possibilités foncièrement limitées et cela en raison de sa structure. 20 Si l'on se tourne vers l'armature croisée, on constate qu'elle présente des possibilités encore plus limitées. Il est même impossible non seulement de satisfaire aux conditions que l'on pourrait formuler comme idéales, mais encore de parvenir à un compromis.acceptable* On peut, bien sûr, éviter ou atténuer tel 25 ou tel inconvénient dans une certaine mesure, mais c'est au prix d'une aggravation sensible des autres inconvénients. Idéalement, les losanges formant le réseau de l'armature croisée des flancs ou de la carcasse d'un pneumatique croisé devraient avoir les propriétés suivantes : 30 a) En ce qui concerne leur surface, celle-ci devrait être relativement petite dans les zones des flancs ou de la carcasse les plus éloignées et les plus proches de l'axe du pneumatique, et relativement grande dans les zones intermédiaires. La raison en est très simple : la densité des fils par unité de surface doit 35 être grande sous la bande de roulement et dans les bourrelets, pour améliorer la rigidité du sommet et des bourrelets et la sécurité procurée par le pneumatique, sécurité liée à cette rigidité ; elle doit être faible dans les zones intermédiaires pour améliorer la souplesse radiale du pneumatique et par conséquent le confort, 71 08006 -3- 2128158 confort qui différencie essentiellement un pneumatique d'un bandage plein» b) En ce qui concerne la forme des losanges, ceux-ci devraient être allongés dans le sens circonférentiel et cela en 5 toutes zones des flancs ou de la carcasse, mais spécialement dans les zones les plus éloignées et, de préférence, également dans les zones les plus proches de l'axe de l'enveloppe, là encore, des. fils peu inclinés sur la direction circonférentielle améliorent le pneumatique au point de vue de la sécurité, et cela particu-10 lièrement dans les zones du pneumatique en contact avec l'extérieur, c'est-à-dire d'un côté avec la route et de l'autre côté avec la jante. Par contre, pour améliorer le confort et la tenue des flancs, il y aurait intérêt à ce que, au voisinage du milieu des flancs, la diagonale du losange disposée circonférentiellement 15 soit vue des sommets situés aux extrémités de l'autre diagonale nous un angle de l'ordre de 120°, et plus précisément de 125°. Il est facile de voir que le pneumatique croisé, tel qu'on peut le réaliser, est fort loin de satisfaire aux conditions 20 ci-dessus définies ; on peut satisfaire - partiellement - soit à la condition relative aux surfaces des losanges, soit à la condition concernant leur forme, mais à condition de sacrifier l'autre condition. On ne peut pleinement satisfaire ni à l'une, ni à l'autre de ces conditions, et a fortiori aux deux. 25 C'est ainsi, par exemple, que l'on peut obtenir que la surface des losanges, et donc la densité des fils par unité de surface, soit la même au niveau de la bande de roulement et au niveau des tringles. Cependant, les losanges auront, dans les zones intermédiaires, une surface qui ne sera qu'à peine plus grande 30 (au plus 10 ou 15 % de plus) que dans les zones extrêmes. De plus, la condition de forme n'est pas respectée, car nulle part les fils ne font un petit angle avec la direction circonférentielle et au. mieux ils feront un anglé de l'ordre de 30° au niveau de la bande de roulement, de 60° au niveau des tringles et de 45° au milieu 35 des flancs. Si l'on cherche à satisfaire par priorité la condition de forme des losanges, on peut obtenir des losanges très allongés sous la bande de roulement. Cependant, les losanges auront alors une forme voisine de celle de carrés aux niveaux des. tringles et 71 08006 -4- 2128158 du milieu du flanc. D'autre part, la surface des losanges sera trois ou quatre fois plus petite sous la bande de roulement qu'au niveau de la tringle et de la mi-flanc : des renforcements supplémentaires deviennent nécessaires dans ces zones, au détriment du 5 confort. Il est surprenant qu'en présence de telles insuffisances on ait attendu si longtemps pour proposer mieux. La présente invention vise, par une approche entièrement nouvelle, à définir une armature de flancs ou de carcasse qui ne 10 présente pas les insuffisances structurelles de l'armature radiale et qui satisfasse mieux aux conditions idéales à exiger d'une armature croisée. En d'autres termes, l'invention vise une armature de flanc ou de carcasse qui soit peu fragile aux chocs, qui apporte un surcroît de sécurité grâce à un frettage circonférentiel 15 efficace et une densité élevée de fils dans les zones extrêmes des flancs, qui procure simultanément un confort excellent grâce à une bonne déformabilité radiale des zones intermédiaires des flancs. En d'autres ternes également, l'invention vise une armature de carcasse qui puisse, à la rigueur, être employée sans ar-20 mature de sommet, tout en procurant des résultats très supérieurs à la carcasse croisée classique et qui, employée avec une armature de soumet, conduise à des performances excédant celles du pneumatique radial. L'enveloppe de pneumatique suivant l'invention, compor-25 tant au moins dans la partie de la carcasse s'étendant dans les flancs une armature de fils formant un réseau de mailles quadrilatérales ayant leurs côtés opposés parallèles et disposés de part et d'autre d'une diagonale perpendiculaire à un plan radial de l'enveloppe, est caractérisée en ce que ledit réseau quadrila-30 téral est constitué de mailles en forme de parallélogramme dont la surface et les angles varient d'une zone à l'autre des flancs. Comme on le voit, la structure du réseau quadrilatéral suivant l'invention est fondamentalement différente du réseau lo-sangé habituel. Dans le réseau losange habituel, les quatre 35 côtés de la maille élémentaire sont de même longueur et sont d'autre part symétriques deux à deux par rapport à un plan radial. Dans le réseau quadrilatéral suivant l'invention, la maille élémentaire ne présente pas de symétrie par rapport à un plan, et a fortiori par rapport à un plan radial. D'autre part, les côtés 71 08006 -5- 2128158 adjacents de la maille élémentaire sont dans un rapport constant R différent de 1. Il en résulte que les longueurs de fils s'étendrait entre deux cercles parallèles quelconques tracés sur le pneumatique varient dans le rapport de 1 à R suivant qu'il s'agit de 5 fils formant les petits côtés ou les grands côtés des mailles élémentaires. le rapport R des longueurs df côté le plus grand au côté le plus petit des mailles élémentaires est, suivant l'invention, t 4- 1 compris entre 1 et "t étant le taux de conformation au 10 sommet, c'est-à-dire le rapport du diamètre de la zone du flanc ou de la carcasse la plus éloignée de l'axe dix pneumatique au diamètre de la zone du flanc oli de la carcasse la plus proche de l'axe du pneumatique. Suivant une disposition préférentielle, le rapport R 1r est supérieur ou égal à 2, et de préférence supérieur ou égal à 3. Lorsque R est supérieur ou égal à 2, le grand côté des mailles élémentaires est en tous points de 11 armature de flanc ou de carcasse incliné d'un angle n'excédant pas 30° sur la direction circonférentielle. 20 Lorsque R est supérieur ou égal à 3, le grand côté des mailles est en tous points de l'armature de flanc ou de carcasse incliné d'un angle inférieur à 20° (et même à 19° t) sur la direction circonférentielle. La valeur minimum du rapport R est ainsi définie par 25 l'angle maximum que l'on peut accepter pour 1'inclinaison du grand côté des mailles sur la direction circonférentiellea La valeur maximum acceptable pour le rapport R dépend du taux de conformation que le pneumatique subit. En effet, le taux de conformation t est limité par la valeur de l'expréssion R + 1 30 ^ » Ainsi, avec R = 2, t doit être inférieur à 3, avec R = 3, t doit être inférieur à 2, avec R = 5, t doit être inférieur à 1,5» Ainsi, en pratique, il convient de choisir R entre 2 et 5, de préférence entre 2,5 et 3,5. Cependant, dans le cas de certaines dimensions de pneumatiques utilisant des taux de confor-35 mation très élevés (par exemple 2 ou 3) c*u très faibles (par exemple entre 1,35 et 1,5), on peut sortir de 1'intervalle de 2 à 5 indiqué et adopter dans le premier cas un rapport R compris entre 1 et 2 et, dans le second ca^, supérieur à 5. Les limites extrêmes paraissent être 1,1 et 10. 71 08006 -6- 2128158 Suivant -une autre disposition préférentielle, les angles Y„ et 180° - Y„ de la maille élémentaire sont, dans la zone des o n 7 flancs la plus voisine de l'axe du pneumatique, tels que l'on ait sin Y ^ et de préférence sin Y ^ R^-1 . T R , ° 5 Lorsque la premiere de ces conditions est satisfaite, les angles a et .p Q des fils d'armature sur la direction circonf érentielle sont de même sens dans la zone des flancs la plus voisine de l'axe du pneumatique. Lorsqu'en outre la seconde condition est satisfaite, les angles a ' et p ont une somme inférieure 10 ou égale à S0°. Suivant une autre disposition préférentielle, les angles Y et 180° - Y de la mille élémentaire sont, dans la zone des s s ? flancs ou de la carcasse la plus éloignée de l'axe du pneumatique, sensiblement supplémentaires des angles Y et 180° - Y et 15 satisfont de préférence à la relation sin Y •£ R^-1. . R2+1 lorsque cette condition est satisfaite, les angles a ^ 3 et P des fils d'armature sur la direction circonférentielle sont, dans la zone de la carcasse la plus éloignée de l'axe du pneumatique, de sens contraires - comme dans le cas d'un réseau losange -K et ont une soicr.e inférieure ou égale à 90°. Il est naturellement souhaitable que les deux conditions • concernant les angles Y Q et Y s soient simultanément satisfaites, lfj rapport R étant d'autre part de préférence supérieur à 3 et en tout- cas à 2. 2? Dans un tel cas, l'armature de flancs ou de carcasse se trouve constituée d'une part par wis nappe (ou un groupe de nappes) de fils peu inclinés sur la direction circonférentielle et cela en tous points, d'autre part, par une autre nappe (ou un autre groupe de nappes) de fils ayant une inclinaison notable sur la direction 30 circonférentielle (par exemple entre 45 et 135°), cette inclinaison atteignant 90° dans une zone intermédiaire avec inversion du sehs d'inclinaison par rapport à la direction radiale. D'autres particularités et propriétés remarquables de cette construction seront décrites plu? loin avec référence aux 35 figures annexées. Le procédé suivant l'invention pour confectionner une carcasse de pneumatique telle que décrite, consiste, de façon connue à confectionner la carcasse à plat en superposant sut un 71 08006 -7- 2128158 tambour de confection au moins deux nappes de fils parallèles dans chaque nappe, mais disposés de façon à se croiser d'une nappe à l'autre, à placer sur l'ensemble les tringles, à retrousser sur les tringles les rebords de nappes, à conformer l'ensemble de façon à 5 lui donner une forme toroïdale, et est remarquable en ce que les fils des deux nappes font des angles ar et pQ inégaux avec la direction circonférentielle, et en"ce que, au cours de la conformation, on laisse chaque tringle libre de tourner autour de son axe. De préférence, les angles a et sont de même sens 10 et ont une somme inférieure à 90°. L'expérience montre que, dans ces conditions, la conformation s'effectue correctement, bien qu'on opère avec deiox nappes dont les fils sont inclinés de façon dissymétrique par rapport à la direction circonférentielle, et cela même si la dissymétrie va 15 jusqu'à utiliser des fils inclinés dans le même sens pour les deux nappes. L'expérience montre en outre que la conformation s'effectue par une transformation des mailles qui respecte avec une excellente approximation l'invariance des longueurs des côtés des mail-20 les et, par conséquent, l'invariance du rapport des longueurs des côtés. Il convient, bien entendu, d'opérer la conformation d'une façon qui ne gêne pas la rotation des fils autour des noeuds ou intersections, cela en évitant l'adhérence de la carcasse à l'organe conformateur (membrane ou secteurs expansibles de tambour de 25 confection), au besoin en utilisant un produit lubrifiant ou anticollant. D'autre part, dans la confection à plat d'une carcasse par pose successive des deux nappes, la maille élémentaire, que celle-ci soit un losange ou un parallélogramme, a nécessairement 30 une diagonale parallèle aux lisières des nappes. Il en résulte qu'après conformation cette diagonale reste sur un parallèle de la surface de révolution constituée par le pneumatique et que sa longueur, rapportée à sa longueur initiale, donne la valeur du taux de conformation au niveau atteint par la maille considérée. 35 Sur le plan non de la configuration géométrique, mais de la structure physique de l'armeture de flanc ou de carcasse suivant l'invention, diverses dispositions sont favorables. a) En ce qui concerne les fils de flancs ou de carcasse faiblement inclinés sur la direction circonférentielle, il y a 71 08006 -8- 2128158 intérêt à choisir des fils, câbles ou câblés à grande élasticité. Des câblés en polyamide ou des câbles élastiques ou super-élas-tiques en acier conviennent très bien. b) En ce qui concerne les fils de flancs ou de carcasse 5 moyennement ou fortement inclinés sur la direction circonférentiel- le, il y a au contraire intérêt à choisir des fils, câbles ou câblés à module d'élasticité élevé. Des câblés en rayonne, des câbles non élastiques en acier, sont à préférer. c) En ce qui concerne la disposition relative des deux 10 catégories de fils, il y a intérêt à placer la ou les nappes de fils peu inclinés sur la direction circonférentielle à l'extérieur de la ou des nappes à fils plus inclinés. d) Il y a intérêt, d'autre part, à interposer entre les deux nappes (ou les deux groupes de nappes) une couche de gomme 15 intercalaire dont l'épaisseur peut être du même ordre de grandeur que celle d'une nappe de fils. Il est en outre préférable que cette gomme ait un module d'élasticité relativement élevé (par exemple 200 à 500 g/mm2 à 100 fo d'allongement). l'armature de carcasse suivant l'invention peut être 20 utilisée sans armature de sommet ou ceinture de renforcement de la bande de roulement. Il est cependant préférable en général de lui adjoindre une armature de sommet classique, par exemple une armature de sommet comprenant deux nappes de câbles d'acier disposés . suivant deux directions faiblement inclinées de part et 25 d'autre de la direction circonférentielle. Il va de soi que l'on peut utiliser un nombre quelconque de nappes, au moins égal à 2, dans l'armature de flanc ou de carcasse suivant l'invention, l'essentiel est qu'il y ait au moins deux nappes dont les fils font des angles inégaux avec la 30 direction circonférentielle et forment un réseau quadrilatéral ayant, sur une portion au laoins de l'enveloppe, la même disposition que celle que l'on peut obtenir suivant l'invention avec une armr-ture à deux nappes seulement. Les nappes supplémentaires peuvent avoir des fils parallèles h ceu^ d'une des deux nappes de base ou 35 des fils ayant des trajectoires différentes. La substance et la portée de l'invention seront mieux comprises en se référant aux dessins annexés. A l'aide de ces dessins, l'idée inventive à la base de l'invention pourra être exposée et développée d ns tous ses détails et ses conséquences. 71 08006 2128158 D'autre part, quelques exemples de réalisation sont décrits et représentés à titre d'illustration. Dans ces dessins : - la f i^iur-- 1 illustre graphiquement la loi de confor- 5 mation d'une carcasse biaise classique, représentée en coupe radiale schématisée sur la figure 11 ; - les figures 1A, 1B, 1C, 1A" et 10* montrent,, dans deux variantes, les formes successives de la maille élémentaire d'un réseau losangé, à divers niveaux de conformation, définis 10 par les points représentatifs A, Bs C d'une part, A', C' d'autre part, des figures 1 et 1'; - la figure 2 illustre graphiquement la loi de conformation d'une carcasse bi-biaise suivant l'invention représentée en coupe radirle sur la figure 2'; 15 - les figures 2A, 2B, 20, 2D, 2E montrent l'évolution de la forme de la rjaille en parallélogramme aux niveaux A, B ? C? D, E des figures 2 et 2'; Les figures 3 à 6 et leurs annexes 3A, 3B, ... 3E, 4A, 4B, ... 4E, 5A, 50, 5E et 6A, 6C, 63, donnent d'autres exemples 20 graphiques de conformation de carcasses bibiaises suivant l'invention; - la figure 7 montre sur un tambour de confection une carcasse de pneumatique si'iv^t 1 ' invention, en cours de confection à partir des éléments de la figure 2 ; 25 - la figure G est une vue de la carcasse de pneumatique selon la figure 7, après conformation ? - la figure 9 est une vue en perspective d'un secteur de la carcasse conformée selon 3_a figure 8, et - la figure 10 est une vue en coupe radiale d'un pneu- 3© matique terminé, confectionné selon l'invention. Sur ces différents dessins, notamment sur les figures 7 à 10, on n'a représenté de chaque nappe que quelques fils très espacés les uns ces autres, alors que dans le pneu les fils sont beaucoup plus proches les uns des autres dans chaque nappe. 35 La figure 1 montre la loi de conformation d'une car casse biaise classique formé ; d'un réseau losangé dont les mailles sont faites de losanges ayant tous des côtés égaux. On a donc tracé un cercle de centre 0 et dont 1b rayon est tin multiple quelconque de la longueur du côté de la maille losangée. On voit 71 08006 -10- 2128158 en O Z A, O Z B, O Z O des demi-losanges qui se trouvent par ailleurs dessinés complètement dans les figures 1A, 1B, 1C. Les diagonales ZA, ZB, ZC se trouvent disposées le long des cercles parallèles du pneumatique; leurs longueurs sent proportionnelles 5 aux rayons de ces cercles parallèles. Il en résulte qu'entre les mailles extrêmes OZA e OZC, le rapport 'C : ZA oit être égal aux taux de conformation t du pneumatique. La figure 1 et ses annexes ont été faites dans le cas d'un taux de conformation t de 1,6, qui est un taux usuel et 10 moyen. On voit que, dans ce cas-là, on ^eut assurer au niveau du bourrelet (figure 1A) et du sommet (figure 1C) une égalité de surface des mailles. liais on constate que la maille de surface maximum (figure 1B) a une surface sensiblement équivalente, le rapport de la surface de la maille de la figure 1B à celledes 15 figures 1A et 1C étant de 1,11 seulement. On constate d'autre part que l'angle des fils avec la direction circonférentielle, c'est-à-dire des rayons OA, OB, OC avec les diagonales ZA,ZB, ZC est toujours élevé. Au niveau du sommet du pneuaiatique il est de 32°, ce qui ne procure pas un frettage circonférentiel du pneumati-.20 que. Au milieu du flanc (figure 1B), il est de 45° et au niveau de la tringle (figure 1A) de 58°, ce qui est encore pire. On peut chercher à améliorer cette situation en déplaçant le point A en A1, le point B en B' (voisin de C), et le point C en C' (figures 1 et 1'). Les figures 1A' et 1C' rendent l-3 compte de l'évolution de la forme et de la surface des mailles. Or- voit que les mailles sont presque carrées dans la moitié inférieure du flanc, puis qu'elles s'allongent beaucoup en réduisant leurs surfaces dans le rapport de 2 à 1. Ainsi, on obtient un angle des fils avec la direction circonférentielle de 15° sous la 30 bande de roulement en utilisant une densité de fils moitié moindre dans la quasi-totalité du flanc,'et en imposant dans le flanc une inclinaison de fils peu favorable. La figure 1 illustre ainsi les possibilités très limitées de la carcasse biaise classique. Par comparaison, la figure 35 2 montre les possibilités bien plus étendues de la carcasse bibiaist suivant l'invention. On a choisi pour cela une armature formée de mailles en parallélogramme avec des côtés dans le rapport ■ = 3,144. Pour tracer la figure 2, on a supposé fixe le côté T-t Sin 45° T A A A R = sin 13° = 3'144- 71 08006 -11- 2128158 plus grand O Y des mailles en forme de parallélogramme et on a tracé un cercle de centre O avec un rayon O Z égal au côté le plus petit de ces mailles. Au lieu d'avoir des tria gles isocèles OZA, 0Z3, etc. 5 comme dans le cas de la figure 1, on a ici des triangles scalènes O Y A, O Y S dans lesquels les rapports q-J- etc. sont égaux à 3,144. Au niveau A, les fils sont inclinés respectivement de 13° et de 45° sur la direction circonf érentielle et sont de même 10 sens. Puis .leurs inclinaisons augrentent jusqu'au niveau B (le point B est tel que YB est tangent au cercle de rayon OZ). A ce niveau, l'un des angles devient égal à 90°, tandis que l'autre prend son inclinaison maximum à 18° les fils voient ensuite 15 leur inclinaison diminuer. Au niveau C les mailles sont'rectangulaires et ont la surface maximum. Cette surface est près du double (exactement 1,89 fois) de la surface au niveau A» Au niveau D les fils retrouvent leurs inclinaisons initiales de 13 et 45°, mais cette fois les fils sont inclinés en sens opposés. Ceci 20 pour un taux de conformation de 1,60. Enfin, au niveau E les mailles retrouvent leur surface initi-le, les fils étant encore plus inclinés sur la direction circonférentielle, le rapport de conformation étant alors de 1,73. Comme on le voit, le système suivant l'invention permet bien, dans l'exemple numérique, de 25 satisfaire aux conditions préalablement définies.- Au point de vue de l'évolution des surfaces des mailles, celles-ci sont équivalentes au niveau le plus bas (A) et au niveau le plus élevé (E) par rapport à l'axe ; elles passent du simple au double entre le niveau le plus bas (A) et le niveau médian 30 (C) ou entre le niveau le plus élevé (3) et le niveau médiau (C). On peut avoir une forte et égale densité de fils dans les bourrelets et au sommet, et une densité nettement réduite dans les flancs. Au point ds vue de 1 ' inclinaison des fils, au moins l'un d'entre eux est faiblement incliné à tous les niveaux, pro-35 duisant un frettAge circonféreiitel de l'ensemble du pneumatique. L'autre fil peut également être faiblement incliné sous la ba.ide de roulement, mais ne l'est pas ailleurs. D'autre part, l'angle des mailles sour- lequel on voit la diagonale circonf érentielle prend une valeur favorable et voisine de 125° dans la région de 71 08006 -1 2- 2128158 1'épaule du pneumatique Les figures 3 à 6 donnent d'autres exemples, analogues à celui de la figure 2. La figure 3 illustre le cas d'un rapport R grand, égal en l'espèce à 5» On constate que cela conduit à 5 donner à 1' n des côtés des mailles, c'est-à-dire à l'un des fils, une inclinaison très faible, inférieure à 12° h. tous les niveaux. D'autre part, la variation de surf «ace de la maille entre les niveaux A et E et le niveau C est moyenne. Enfin, dans ce cas, le rapport de conformation, c'est-à-dire la variation de la diagonale 10 circonférentielle, est faible, et n'atteint pas 1,4 si l'on désire éviter des angles trop faibles. La figure 4 illustre le cas opposé d'un rapport R relativement petit et égal, en l'espèce, à 2. Dans ce cas, on peut avoir un rapport de conformation très grand, dépassant 2,5. On 15 peut également faire varier très fortement la surface de la maille entre les niveaux A et E, et le niveau C. Par contre, l'inclinaison des fils les plus inclinés prend, dans certaines zones, au voisinage du niveau B, une valeur relativement élevée (30°). Au niveau A toutefois, elle n'est que de 20° et au niveau E de 8°. 20 Les figures 5 et 6 sont relatives, comme la figure 2, à deux cas moyens. Dans le cas de la figure 5, les angles des fils au niveau A sont de même sens et ont pour valeur 17 et 55°, ce qui conduit à vin rapport R de 2,8. On retrouve la même surface de maille pour un taux de conformation de 1,73, le ra port de la 25 surface minimum à la surface maximum étant de 0,61. L'angle le plus faible varie de 17 à 20°, puis de 20 à 10°. Dans le cas de la figure 6, les angles des fils au niveau A sont de même sens et ont pour valeur 25 et 75, de somme supérieure à 90°, ce qui conduit à un rapport R de 2,3 moins favo-30 rable. On retrouve la mêise r.urface de maille au niveau E, pour un taux de conformation de 1,66, le rapport de la surface minimim à la surfsee maximum étant de 0,76. L'angle le plus faible décroît progressivement de 25 à 14°t* On pourrait multiplier les exemples pour constater que 35 l'intervention du paramètre R qui, dans le cas du pneumatique classique, est égal à 1, permet de corriger dans une mesure plus ou moins grande tes déficiences du pneumatique croisé classique. Lorsque R augmente de 1 à 2, l'amélioration, quoique nette, n'est pas optimum. Au-delà de 2 on se rapproche de l'optimum qui semble 71 08006 -13- 2128158 se trouver danu la zone 2,5 à 3,5. Au-delà, le taux de conformation maximum devient trop faible pour la pratique courante. Les figures 7 à 10 décrivent la confection d'une enveloppe de pneumatique suivant l'invention, et l'enveloppe terminée. 5 Gomme le montre la figure 10, l'enveloppe 10 de dimen sion 165 x 380 comporte, dans l'ordre de pose, les éléments suivants : - une mince couche de gomme intérieure 11, - une première nappe de carcasse 12, 10 - une couche intercalaire de gomme 13, - une seconde nappe de carcasse 14, - detrx tringles 15 et leurs bourrages 16, autour desquelles les nappes de carcasse 12 et 14 sont retournées, -'deux raidisseurs 17, 15 - une couche de revêtement de flanc 18, - - une couche 19 de séparation de la carcasse et de l'armature de sommet, - une première nappe de sommet 20, - une couche intercalaire 21, 20 - une seconde nappe de sommet 22, - une couche intercalaire 23, - une bande de roulement 24. La figure 7 montre la confection de la carcasse sur un tambour de confection 1 connu en soi et comportant une vessie 25 pneumatique de conformation (non représentée) également comme. Pour la clarté du dessin, seuls les tringles et quelques fils de carcasse ont été représentés. Après pose de la couche de gomme 11 ayant environ 1 mm d'épaisseur, on place la première nappe de carcasse 12 en câblés de rayonne calandres dans une gomne de ca-30 lavidrage usuelle. Les fils de la nappe 12 sont inclinés de 45° ver?: la gauche par rapport à la direction longitudinale indiquée par la ligne Z sur la finjure 7. La nappe 12 a une largeur de 345 mm. Sur la nappe 12 on place la couche intercalaire 13 de 0,8 mm d'épaisseur, en goinrae relativement dure (module d'élasti-35 cité à 100 % d'allongement de 350 g/mm2). On place ensuite la seconde nappe de carcasse 14, en câblés de polyamide (nylon) calandres dans une gomme convenable. Cette nappe 14 a une largeur de 355 mm et les fi3_s qui la composent sont inclinés de 13° vers la gauche, c'est-à-dire dans le même sens que les fils de la nappe 12. On 71 08006 -14- 2128158 place ensuite les tringles 15, avec un espacement rie 279 mm, ainsi que les bourrages de tringle 16. On retourne alors autour des tringles 15 les bords des nappes 12, 14 et des couches 11, 13. On place ensuite les raidisseurs 17 en câbles métalliques, ainsi 5 que le revêtement 18 des firmes. La confection de la carcasse esb terminée. Pour la conformer, c'est-à-dire pour lui- donner une forme proche de la forme définitive du pneumatique, on gonfle la vessie pneumatique (non représentée) située au centre du tambour, à mi-distance entre les deux tringles 15. Ce gonflage a pour 10 effet d'accroître le diamètre dgÔ_a carcasse cylindrique da-s sa partie centrale, tout en rapprochant les deux tringles l'une de l'autre. Au cours de la conformation, il convient non seulement de laisser les tringles libres de se rapprocher l'une de 1'autre, mais aussi de les laisser tourner autour de l'axe du tambour, 15 car elles sont entraînées en rotation pour suivre les mouvements de déformation des mailles. Le déplacement angulaire est impor-taht (de l'ordre de 90°). Après conformation, la carcasse prend D.'aspect montre-sur la figure 8 : les fils de la nappe de carcasse extérieure 14 20 prennent une position très faiblement inclinée sur la direction circonférentielle représentée sur le dessin par le plan médian X.Les fils de la nappe de carcasse intérieure 12 suivent un tracé en forme d'onde : ils partent d'abord dans la même direction que les fils de la nappe 14, passent par une position radiale, reviennent 25 en arrière en s'inclinant de moins eigaoins sur la direction circonf éreatielle, cela jusqu'au plan médian X. Cn a représenté à la figure 9 un secteur de la carcasse conformée, avec arraché de la gomme qui recouvre les nappes de fils 12 et 14, Sur cette fi.7u.re, la'ligne B situe la zone du flanc 30 dans laquelle les fils de la nappe 12 ont, sur une courte longueur, uns orientatic". radiale, cette c?.*ientation étant figurée par des flèches. La lig:e B est située au niveau du point 3 marqué sur la figure 2'. Les retournement? 12' et 14* des nappes 12 et 14 autour de la tringle 15 ne sont renrésertés sur la figure 9 35 chacun que par un seul fil, pour la simplification et la clarté du dessin. Après la conformation de la oar^a^e, on achève la confection de l'enveloppe en posant la couche de gomme 19, ;->uip 40 la première nappe de sommet 20 large de 134 mm, en câblers ..uétallv- BAP ORIGINAL 71 08006 1> 2128158 que s inclinés de 22° vers la droite, la couche intercalaire 2,1, puis la seconae nappe -^e sorbet 22 large de 122 «sa, également en câbles métalliques mais ircli;us de 19° vern la gauche, enfin la couche intercalaire 23 r-t la -de de ro^lernfr t 24. On effectue 5 alors la vulca..-.ic ".tior: Les qssais f r» 1 ' enveloppe de pue1--r a tique ça-.i-raut les i figures 2, 7 à 10, ont ;aontré, par comparaison avec des enveloppes 10 de pneumatiques Michelin XAs de type radial, tout l'intérêt de l'invention. L'amélioration la plus spectaculaire se constate en vitesse limite. Celle-c: passe de 217 k^A1 pour le pneumatique XAs à 2C7 km/h pour le pneumatique suivvrb 1 ' invent ion. Les deux enveloppes sont comparables en ce qui concerne la. tenue de route, 15 l'endurance, le confort. Le pneumatique XAs est cependant supérieur en ce qui concerne l'usure. Il convient de noter que 1'armature de sommet et la sculpture du pneumatique suivant l'invention n'ont pas été spécialemeni adaptées au t"pe nouveau de carcasse qui a ses exigences propres, différentes de celles d'un 20 pneumatique radial classique ou d'un banal pneumatique croisé.. Il convient de noter que l'invention élargit considérablement les possibilités de performances et de structure des pneumatiques. A cet effet on peut observer qu'avant l'invention on ne connaissait que des amatures de carcasse dont les fils 25 étaient disposés soit à un angle unique de 50°, soit suivant deux angles symétriques d'une valeur voisine de 50°. L'invention, par contre, couvre tout le domaine d'emploi de fils de carcasse posés à des angles cco et PQ différents, soit de sens opposés, soit de même sens, et pouvant prendre llin et/ou l'autre pratiquement 50 toutes valeurs pourvu qu'elles soient différentes. BAD ORIGINAL 71 08006 -16- 2128158 REVEITDICAT IONS 1. Enveloppe de pneumatique comportant au moins dans une portion de la carcasse s'étendant danles flancs une armature de fils formant un réseau de mailles quadrilatérales ayant leurs 5 côtés opposés parallèles et disposés de part et d'autre d'une diagonale perpendiculaire à un plan radial de l'enveloppe, caractérisée en ce que ledit réseau quadrilatéral est constitué de mailles en forme de parallélogrammes dont les surfaces et les angles varient d'une zone à l'autre des flancs. 10 2. Enveloppe de pneumatique suivant 1, caractérisée en ce que le rapport R des longueurs des plus grands côtés et des plus petits côtés des mailles, c'est-à-dire le rapport des longueurs de fils comprises entre deux cercles parallèles de l'envelop- "fc "t" 1 pe, est compris entre 1 et , t étant le rapport de conforma is tion au sommet du pneumatique, c'est-à-dire le rapport du plus grand diamètre au plus petit diamètre du pneumatique. 3. Enveloppe de pneunatique suivant 1 et 2, caractérisée en ce que le rapport R est supérieur ou égal à 2 et inférieur ou égal à 5. 20 4. Enveloppe de pneumatique suivant 1 ou 2, caracté risée en ce que le rapport R est compris entre 2,5 et 3,5. 5. Enveloppe de pneumatique suivant la' revendication 2, 3 ou 4, caractérisée en ce que les angles Y et 180°- yo des fils formant la maille élémentaire dans la zone des flancs voisine 25 de l'axe sont tels que sin y ^R2 - 1 0 R 6. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 2, 3, 4 ou 5, caractérisée en ce que les angles Y et 180° ~Y0 des fils de la naille élémentaire dans la zone des fîmes la plus p2 _ A voisine de l'axe sont tels que sin y Q £ ^ I ~j~~• 30 7. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 1 ou 5, caractérisée en ce que les ongles c;Q et PQ des fils de la maille élémentaire dans la zone des flancs la plus voisine de l'axe sont de même sens. 8. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 7, 35 caractérisée en ce que les angles aQ et des fils de la vaille élémentaire dans la zone des flancs la plus voisine de l'axe sont de même sens et ont une somme inférieure à 90°. 9. Enveloppe de pneumatique suivait la revendication 5 ou 6, caractérisée en ce que les angles Y et 160° - Y des S 71 08006 -17- 2128158 fils formant la maille élémentaire dans la zone des flancs ou de la co.rcs.sse la plus éloignée de l'axe sont sensiblement supplémentaires des angles Y et 180° - Y . ° o o 10. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 5 9, caractérisée en ce que les angles Y„ et 130° - Y satisfont à la relation sin Y ^ !_ s R2 + 1 11. Enveloppe de pneumtique- suivant la revendication 1 ou 7, caractérisée en ce que les angles a et P des fils de S S la maille élémentaire dans la zone des flancs- ou de la carcasse 10 la plus éloignée de l'axe sont de sers contraires. 12. Enveloppe de pneumatique suivait la revendication 11, caractérisée en ce que les angles aQ et 0g ont une somme inférieure à 30°. 13. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 15 1, 11 ou 12, caractérisée en ce que les surfaces des inailles sont, dans la zone la plus éloignée de .l'axe, égales ou inférieures aux surfaces des mailles dans les zones les plus proches de l'axe. 14. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que les fils faisant l'angle le plus faible 20 avec la direction circonférentielle sont plus élastiques que les fils qui font l'angle le plus grand avec la direction circonférentielle. 15. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 1 ou la revendication 14, caractérisée en ce que la nappe de fils 25 peu inclinés sur la direction circonférentielle est disposée à l'extérieur de la nappe de fils plus inclinés sur la dix-ection circonférentielle. 16. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 1, 1-'! ou la revendication 15, caractérisée en ce qu'une couche de gom- 30 me intercalaire est disposée entre les deux nappes de carcasse dont les fils ont des inclinaisons différertes sur la direction circonférentielle. 17. Enveloppe de pneumatique suivant la revendication 16, caractérisée en ce que la goriiroe formant couche intercalaire a 35 un module d'élasticité à 100 % d'allongement compris entre 200 et 500 g/mm2. 18. XT'Océdé pour confectionner une carcasse de pneumatique, consistant à confectionner la ca3?casse à plat sur un tambour de confection en superposant au moins deu:-; nappes de fils 71 08006 -18- 2128158 parallèles dans chaque nappe mais disposés de façon à se croiser d'une nappe à l'autre, à placer des tringles sur l'ensemble, à retrousser sur les tringles les bords de nappes, à conformer l'ébauche ainsi réalisée, caractérisé en ce que lors de la pose 5 les fils des deux nappes font des angles a et PQ inégaux avec la direction circonférentielle et en ce que, au cours de la conformation, on laisse chaque tringle libre de tourner autour de son axe. 19. Procédé suivant la revendication 18, caractérisé 10 en ce que les angles CiQ et sont de même sens. 20. Procédé suivaut la revendication 19, caractérisé eh ce que les angles aQ et P0 ont une somme inférievire à 90°.