FR 2130089 A1 19721103 FR 7203864 A 19720204 03864 -1 - 2130089 La présente invention concerne, de manière généralej la mesure et le réglage du niveau d'un liquide, et plus précisément un procédé et un dispositif de détection, de mesure et de réglage électrique du niveau d'un fluide, par exemple de verre fondu d'un dispositif de réalisation de fibres. On sait que le maintien d'un niveau bien précis de liquide dans un récipient est très important dans de nombreuses opérations de fabrication, à la fois pour le maintien de la stabilité du fonctionnement de l'appareillage de traitement et surtout pour le maintien de la qualité des produits. la réalisation de fibres de verre destinés à des brins et fils textiles est un procédé nécessitant un tel réglage^ et l'invention s'applique tout particulièrement à un tel procédé. Par exemple y la réalisation de fibres continues de verre par réduction mécanique du diamètreJ en vue de l'obtention de produits textilesj nécessite, le retrait hors d'un récipient de verre fondu maintenu à température constante. Les orifices du récipient se trouvent habituellement sur la face inférieure et il y règne la pression exercée par la matière fondue qui se trouve au-dessus. Lors du retrait de matière par les orifices, la pression qu'elle exerce est un facteur important pour la détermination du diamètre des fibres étirées. Le maintien d'une pression constante ou d'un niveau constant de matière au-dessus des orifices joue un rôle important pour la détermination de l'uniformité des diamètres des fibres produitesj ainsi que du diamètre d'une fibre sur sa longueur. Du fait de l'utilisation croissante de telles fibres et de leurs importantes applications industrielles, on a réduit constamment les tolérances ou les plages tolérables de variation des fibres destinées à une utilisation générale. Avec la mise au point de procédés d'appareils destinés à la réalisation de fibres de verre de diamètre très faible, parfois appelées fibres Béta, une variation du diamètre par rapport à une valeur voulue esttrès importante et la plage de tolérance pour les variations du diamètre est fortement réduite. Pour assurer une production de telles fibres de façon constante, il est nécessaire, en plus des réglages précis de la température et de la viscosité, que la pression exercée par le liquide soit réglée de façon très précise et corresponde à des variations pratiquement négligeables du niveau du verre. On connaît déjà des dispositifs de réglage de niveau utilisés lors de la réalisation de fibres de verre. Un tel dispositif 72 03664 - 2 - 2130089 utilisé comme détecteur, comprend une sonde destinée à être reliée à une source d'énergie électrique. La sonde est disposée à demeure de manière à être au contact de la surface du verre fondu par son extrémité fixe, qui est destinée à être en permanence immergée en partie 5 dans le liquide. Le courant électrique qui circule dans la sonde indi que les variations de la surface de contact du verre et du bout de la sonde et ijndique de façon correspondante le niveau du liquide par rapport à la sonde. Le détecteur décrit fonctionne de façon satisfaisante 10 lorsqu'il est associé au dispositif actuel de fabrication de fibres de verre, et il convient aussi aux applications pour lesquelles il a été prévu. Cependant, on a mis au point de nouveaux procédés et de nouveaux appareils de.réalisation de fibres de verre, notamment de très petit- diamètre, qui mettent en oeuvre des masses fondues ayant 15 une température très élevée et traitent un important débit de matière sous forme de fibres ayant un très petit diamètre et un très fort débit de fabrication. Comme la résistance des verres très chauds est très différente de celle des masses fondues antérieurement utilisées- et comme le débit traité est bien supérieur à ce que permettent les procédés 20 anciens, le détecteur de niveau de liquide décrit précédemment a ten dance à fonctionner par tout ou rien et permet au niveau du verre de se déplacer alternativement vers la sonde et en s'en éloignant. Cette caractéristique provoque non seulement une variation notable de la pression au niveau des orifices, mais perturbe aussi 25 la stabilité thermique de la filière et du bassin de fusion alimentant celle-ci. L'invention concerne un procédé et un appareil perfectionnés de réglage précis du niveau d'un liquide dans un récipient, notamment 30 de verre fondu destiné à la production de fibres de verre ; l'invention permet la mesure de températures très différentes du verre fondu, et pour des débits différents tels qu'on en rencontre lors de la mise en oeuvre de divers procédés de réalisation de fibres de verre. Plus précisément, l'invention concerne un détecteur de 35 niveau de liquide comprenant une sonde destinée à être au contact de la surface d'un liquide et un dispositif relié à une source d'énergie électrique et destiné à appliquer une différence de potentiel entre la sonde et le liquide. Le courant qui circule dans la sonde crée un signal de détection qui lui est proportionnel. Un signal fixe de compensation a une caractéristique opposée à la caractéristique correspondante UO 03864 - 3 - 2130089 du signal de détection. Ainsi, si les signaux de détection et de compensation sont en courant continu, le signal de compensation est de polarité opposée à celle du signal de détection. Si les deux signaux sont en courant alternatif, le signal de compensation est en opposition de phase par rapport au signal de détection. Quel que soit le type de signal utilisé, le fait que l'un des signaux ait une caractéristique opposée à celle de l'autre simplifie au maximum l'addition ou la comparaison des deux signaux. Le signal de compensation a une amplitude de préférence égale à celle du signal de détection lorsque la sonde est initialement au contact de la surface du liquide, et cette disposition détermine un point de référence pour le signal de détection et pour le niveau du verre par rapport à la sonde ; le réglage est efficace au-dessus d'un tel point. Le signal de compensation permet ainsi de tenir compte de la diminution initiale de la résistance, depuis une valeur infinie jusqu'à une valeur finie relativement faible. Un dispositif de mesure reçoit les signaux de détection et de compensation et fournit un signal qui est une mesure du niveau de liquide par rapport à la sonde, lorsque celle-ci est immergée dans le liquide. Le dispositif de mesure comprend un circuit additionneur, dont la sortie est proportionnelle à la différence d'amplitude des deux signaux, de détection et de compensation. Un détecteur de phase reçoit le signal de différence provenant de l'additionneur et sépare les caractéristiques des deux signaux tout en donnant un signal continu, dont la polarité dépend de la caractéristique du signal qui prédomine et qui permet un réglage sélectif du débit de matière d'alimentation . L'additionneur peut être un amplificateur opérationnel comportant une réaction réglable qui en commande le gain. Le dispositif qui fournit le signal de compensation peut comprendre un dispositif destiné à régler l'amplitude de ce signal. Les réglages de la réaction d'une part et du signal de compensation d'autre part peuvent être associés mécaniquement de manière que le gain de l'amplificateur soit une fonction inverse particulière de l'amplitude du signal de détection. De cette manière, un réglage mécanique unique des deux quantités réduit les erreurs dues à l'opérateur au cours de la mise en place ou du fonctionnement du détecteur. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 représente sehématiquement un appareil des- 72 03864 2130089 tiné à la production de fibres de verre et dans lequel le niveau du verre liquide dans le distributeur à partir duquel sont étirées les fibres est sous la commande d'un dispositif électrique à sonde selon l'invention ; 5 la figure 2 est un schéma électrique illustrant le rôle et la disposition des composants assurant les commandes voulues, selon l'invention ? et la figure 3 représente sehématiquement un dispositif de production de fibres à partir de verre fondu, comprenant le dis-10 positif de réglage de niveau de l'invention, destiné à l'introduction de matière brute à l'état solide dans un dispositif combiné distributeur- ■ compartiment de fusion. H faut noter que, bien qu'on la décrive et représente comme appliquée à des opérations de mise en forme de fibres de verre, 15 pour lesquelles elle est particulièrement utile, l'invention a des applications plus vastes et elle convient notamment à la mesure et au réglage du niveau en pratique dë toute matière conductrice de l'électricité, même très faiblement conductrice. Sur les dessins, la figure 1 représente un distributeur 20 10 contenant une masse fondue de verre 12 chauffée et maintenue a une température uniforme par passage direct du courant électrique dans le distributeur connecté à une source d'énergie par des bornes 11. Les fibres continues 13 sont étirées à partir d'orifices du fond du distributeur 10 et sont rassemblées en "un toron 16 par passage sur un organe 25 14. Au niveau de ce dernier, un tube d'alimentation 15 relié.à une réserve (non représentée) fournit du fluide d'ensimage. Les parties successivement formées du toron 16 sont ensuite enroulées sur une bobine 17 par une enrouleuse 19, le fil étant déplacé latéralement par un mécanisme 18. 30 Le courant'de chauffage du distributeur ou de la filière 10 est m courant alternatif fourni par le secteur qui comprend les conducteurs L1 et L2. la source d'énergie est par exemple une alimentation à 440 volts et 50 Hertz. Le courant alternatif parvient au distributeur par l'intermédiaire d'un transformateur 20, qui abaisse la tension 35 par exemple à une valeur de l'ordre de 2 volts et qui permet un courant de chauffage de 1 ou plusieurs milliers d'Ampères, car le distributeur est en métal réfractaire à faible résistance électrique, par exemple en platine ou en alliage de platine. Le primaire du circuit d'alimentation du distributeur 10 comprend un enroulement 21 à noyau saturable 40 qui constitue une impédance variable permettant le réglage du courant dans 03864 - 5 - 2130089 le distributeur, en fonction de la température voulue. Cet enroulement est associé à un themo couple 22 fixé au distributeur et destiné à détecter sa température et à créer un signal électrique correspondant. Le thermocouple 22 est relié à un amplificateur 23 qui fournit le signal du thermocouple au régulateur 24 après amplification. Ce dernier fait circuler un courant continu dans l'enroulement 21, de manière à modifier l'impédance de l'enroulement dans le primaire de l'alimentation et à assurer automatiquement la température voulue du distributeur. Lorsque celle-ci tend à s'élever au-dessus d'une valeur prédéterminée par le réglage du régulateur 24, le courant continu transmis par le régulateur à l'enroulement 21 diminue, provoquant l'élévation de l'impédance opposée par l'enroulement 21 et réduisant le courant circulant dans le secondaire, c'est-à-dire dans le distributeur. Si la température de ce dernier tend à baisser au-dessous de la valeur prédéterminée, le régulateur fait circuler un courant continu supplémentaire dans l'enroulement 21 et réduit l'impédance de celui-ci, provoquant ainsi l'augmentation du courant qui circule dans le secondaire et l'élévation de la température dans le distributeur 10. Ce dernier est donc maintenu à une température relativement fixe. La masse fondue 12 présente dans le distributeur 10 et à partir de laquelle sont étirées les fibres 13, reçoit des matières fondues de renouvellement fournies par un ensemble 30 de fusion préalable, comportant des orifices disposés au-dessus du distributeur ou de la filière 10. L'énergie électrique parvenant par les conducteurs Li et L2 du secteur alimente par l'intermédiaire d'un transformateur 40 de puissance l'ensemble de fusion préalable connecté par ses bornes 31 et chauffé par passage du courant électrique. La masse fondue 32 disposée dans l'ensemble de fusion préalable provient des matières solides introduites dans cet ensemble, par exemple des billes 36 introduites par un dispositif 35 à entonnoir. Les billes peuvent pénétrer en vrac dans la masse 32, avec un débit qui dépend de la vitesse de fusion qui dépend elle-même de l'intensité du courant électrique passant dans l'ensemble 30- Plus le courant qui circule dans cet ensemble est important et plus la consommation de billes du dispositif 35 est élevée, et plus l'alimentation en matière fondue est importante, sous forme d'un courant 33 passant par l'orifice au fond de l'ensemble de fusion préalable. Selon l'invention, le débit de matière du courant 33» pénétrant dans la masse 12, correspond au débit de retrait de matière fondue hors de la masse 12 du .fait de la modulation continue assurée 03864 - 6 - 2130089 par un circuit de réglage de niveau qui porte la référence générale 50. L'ensemble 50 règle le courant dans l'ensemnle 30» donc la vitesse de fusion. Un signal de niveau fourni par l'ensemble 50 parvient à un enroulement 41 à noyau saturable du primaire du circuit de puissance du dispositif 30. Un signal de commande de l'ensemble 50 modifie l'impédance opposée par l'enroulement 41 et commande l'énergie électrique passant dans le transformateur 40 et atteignant le dispositif 30, comme décrit précédemment à propos de la commande de l'alimentation du distributeur ou de la filière 10. la figure 2 représente des détails de l'ensemble 50. Une alimentation du circuit 50 fournit du courant alternatif aux primaires T1A et T1B du transformateur Tl. Un secondaire TIC du transformateur-Tl applique une différence de potentiel entre une sonde '42 de niveau de verre et la masse 12 du verre dans le distributeur 10. Le secondaire TIC est monté en série avec la résistance R5, un primaire T2A d'un-transformateur T2, la sonde 42 et une résistance variable 80 à indicateur de zéro. Comme le transformateur 20 fournit du courant alternatif de chauffage aux bornes 11 de la filière 10, il est souhaitable de connecter le circuit de la sonde de manière qu'il n'y circule que le courant fourni par le secondaire TIC. En conséquence, la résistance variable 80 est reliée aux bornes 11, et sa prise centrale est déplacée jusqu'à l'apparition d'une différence nulle de potentiel entre la sonde 42 et la prise centrale de la résistance 80, lorsque le secondaire TIC n'applique aucune tension. Le transformateur T2, qui a un secondaire T2B monté en série avec une résistance R6, détecte le courant qui passe dans le circuit de la sonde. Lorsque cette dernière est immergée dans le verre fondu ou vient à son contact, le courant circule dans la sonde et y est détecté par le transformateur T2 qui provoque le passage de courant dans la résistance Rô. Aux bornes de celle-ci, apparaît une tension proportionnelle à l'intensité du courant qui circule dans la sonde 42. Une tension ou un signal de compensation, appliqué par le secondaire T1D du transformateur Tl, provoque le passage du courant dans une résistance R7 et un potentiomètre R1A de réglage de la tension de compensation. On règle cette tension de manière qu'elle corresponde a celle du signal de détection apparaissant aux bornes de la résistance R6 lorsque la sonde 42 vient au contact de la surface du verre fondu. Le secondaire T1D est relié au secondaire TIC de manière que le signal de compensation soit en opposition de phase par rapport au 72 03864 - 7 - 2130089 signal de détection, si bien que la soustraction des deux signaux est facile. Dans le cas où le circuit met en oeuvre une variation en courant continu, la polarité du signal de compensation est opposée à celle du signal de détection, si bien que la soustraction est facile. 5 Un amplificateur opérationnel OA-1 est monté de manière à recevoir et additionner les signaux de détection et de compensation et à donner un signal dont l'amplitude est proportionnelle à la différence entre les deux signaux. Un circuit de réaction, commandant le gain de l'amplificateur OA-1, comprend une résistance R25 et un poten-10 tiomètre R1B montés en série entre la sortie de l'amplificateur OA-1 et son entrée^ et en parallèle avec un condensateur C8. Le potentiomètre R1B permet le réglage du gain de l'amplificateur OA-1. On n*a pas représenté les connexions des amplificateurs OA-1, OA-2 et OA-3 pour simplifier le dessin. ^ La sortie de l'amplificateur OA-1 peut être reliée à un second amplificateur opérationnel OA-2 par l'inteimédiaire d'une résistance RIO, de manière que le signal soit encore amplifié. L'amplificateur OA-2 comprend un circuit de réaction comprenant une résistance Rll et Tin potentiomètre R4 montés en série entre la sortie de 20 l'amplificateur 0A-2 et son entrée, et en parallèle avec le condensateur C2. Le réglage de la résistance du potentiomètre R4 assure la variation du gain (réglage grossier ou fin) pour l'ensemble formé par les deux amplificateurs OA-1 et OA-2. La sortie de l'amplificateur OA-2 est reliée à un détec-25 teur de phase qui porte la référence générale 90. Celui-ci comprend un transformateur T4 ayant un primaire T4A et des secondaires T4B et T^C. La sortie de chaque secondaire est reliée à un redresseur à diode D2, P3. Un secondaire T3C d'un transformateur T3 donne une tension de référence assurant la détection de la phase par rapport à celle de la 30 tension d'alimentation de l'ensemble de commande. Comme le montre la partie gauche du dessin^ un enroulement T3A du transformateur T3 est relié au secteur en vue de permettre la comparaison de la phase du circuit 90. la comparaison des phases du signal alternatif fourni par l'amplificateur OA-2 est assuré par le détecteur 90 et les circuits 35 RC associés aux diodes D2, D3 qui fournissent un signal continu positif lorsque le signal de détection dépasse le signal de compensation^ et un signal négatif dans le cas inverse. Ce signal apparaît aux bornes du condensateur C5 du détecteur 90 et parvient par une résistance R 14 à un troisième amplificateur opérationnel 0A-3. 40 la jonction d'addition de l'amplificateur 0A-3 est po- COPY 72 03864 - 8 - 2130089 larisée à une valeur négative continue par l'alimentation PSI, par l'intermédiaire de la résistance R19. La polarisation assurée par la résistance R19 est suffisante pour que l'amplificateur OA-3 fournisse un signal maximal ou proche du maximum à un transistor Q1 lorsque le 5 détecteur 90 fournit un signal nul. Comme on l'a vu précédemment, l'amplitude du signal de compensation est choisie de manière à être pratiquement égals à l'amplitude du signal de détection lorsque la sonde vient juste au contact de la surface du verre. En conséquence, dans ce dernier cas, le signal total reçu par l'amplificateur OA-i 10 est nul, et le signal fourni par le détecteur 90 est nul. Lorsque ce signal du détecteur 90 est nul ou négatif, le signal fourni par l'amplificateur 0A-3 doit avoir sa valeur maximale, de manière à commander l'augmentation du débit ou du remplissage de la filière 10 au niveau le plus haut, de manière à remplir initialement le distributeur oui 15 dans le cas d'un mauvais fonctionnement du dispositif j à ramener le verre sur la surface de mesure de la sonde 42. Le signal fourni par l'amplificateur 0A-3 parvient à la base du transistor Q1 de manière à commander le passage du courant entre l'émetteur et le collecteur. Le courant de commande du régula-20 teur 100 provient de l'alimentation PSI par l'intermédiaire d'un pont redresseur D1 et d'un bobinage secondaire T3B du transfomateur T3, lui aussi relié au redresseur Dl. La double connexion au pont Di assure une alimentation du régulateur 100 en courant d'amplitude voulue, même lorsque le régulateur a une résistance interne élevée. Le 25 courant de charge passe du pont Dl à la masse par l'intermédiaire du régulateur 100, du circuit émetteur-collecteur du transistor Q1 et d'une résistance 1imitatrice R21. Bien qu'on ait représenté sur la figure 2 un régulateur 100 de précision à titre illustratifj les possibilités excitatrices 30 du circuit de détection de niveau de la figure 2 sont suffisantes pour la commande, par l'intermédiaire d'un autre dispositif, de l'application du courant de chauffage au dispositif 30. Le fonctionnement du circuit 50 est analogue à celui du circuit antérieur,en ce qu'une tension fixe est appliquée à la sonde 42,1e 35 courant résultant étant mesuré sous forme d'un signal de niveau. lorsqu'on utilise le seul courant de la sonde comme signal de niveau, et lorsque la surface du verre est initialement au contact du bout de la sonde, la résistance du circuit de la sonde est réduite d'une valeur infinie à une valeur finie relativement faible déterminée par la résis-40 tivité du verre fondu, compte tenu de sa température et de sa compo- CÛPY 03864 - 9 - 2130089 sition. Dans les opérations de production de fibres de la technique antérieure, la résistance du verre est relativement importante, car la température de formation des fibres est nettement inférieure à celle qu'on utilise actuellement. De plus, on a modifié les compositions de verre pour permettre l'étirage des fibres ayant des petits diamètres et des caractéristiques mécaniques différentes de celles des fibres antérieurement réalisées. En conséquence, lors de la détection d'un courant dans la sonde, et son application directe sous forme d'un signal, le contact du verre avec le bout de la sonde provoque une variation de la résistance depuis une valeur infinie jusqu'à une valeur bien plus faible que celle qu'on a rencontrée antérieurement. Le saut en courant appliqué à l'amplificateur commandant la température du dispositif de fusion préalable provoque la saturation de l'amplificateur et la disparition de toute commande. Ainsi, les dispositifs antérieurs de commande fontionnant à partir du seul, signal de détection ont tendance à agir comme de simples commandes par tout ou rien, provoquant le déplacement du niveau du verre entre le niveau correspondant au bout de la sonde et un niveau inférieur. Dans le cas du circuit de la figure 2, une tension de compensation, d'amplitude égale et de polarité ou de phase opposée à celle du signal de détection, est appliquée lorsque la sonde vient au contact du verre. Ainsi, au lieu de provoquer la formation d'une importante pointe de courant, le mécanisme de commande, lors du contact . de la sonde avec le verre, établit simplement un point de référence ou point nul pour le niveau du verre, par rapport à la sonde. L'amplitude du signal de compensation peut être supérieure au signal fourni par la sonde lorsque celle-ci vient initialement au contact du verre. Ainsi, le niveau correspondant au point zéro de référence est supérieur au niveau du bout de la sonde. Cependant, comme il est souhaitable d'utiliser la totalité de la surface du bout conique comme plage de mesure, on préfère mettre en oeuvre le signal d'amplitude correspondant au contact du bout. lorsque le niveau du verre s'élève le long de la sonde, le signal de détection devient supérieur au signal de compensation et provoque l'apparition d'un signal continu croissant appliqué par le détecteur 90 à l'amplificateur 0A-3. lorsque le signal fourni par le détecteur 90 s'élève, l'effet de la polarisation de l'amplificateur OA-3 par 3a résistance R19 diminue et le signal fourni par l'amplificateur OA-3 diminue. la réduction du signal provenant de 3.'amplifica-teur OA—3 est transformée par le transistor Q1 en un signal commandant 03864 - 10 - 2130089 la réduction du débit de renouvellement de la masse fondue, le signal fourni par le transistor Q1 peut alors être comparé à un signal fixe correspondant à un niveau voulu du verre dans le distributeur 10, si bien que le verre reste pratiquement à un niveau constant ou voulu en assurant la présence de la pression voulue pour la formation des fibres. On montre expérimentalement que, lorsque le niveau du verre fondu s'élève dans une filière ou un distributeur et vient juste au contact du bout de la sonde, la résistance mesurée pour la sonde dans le verre est comprise entre 10 000 ohms et 200 ohms pour la plupart des verres fondus utilisés pour la fabrication de fibres. La résistance varie avec la température du verre fondu, l'élévation de la température réduisant la résistance, et avec la composition du verre, comme noté précédemment. Lorsque le verre fondu s'élève autour de la sonde, la résistance diminue dans un rapport d'environ k à 1 pour une élévation du niveau de 2,5 mmj avec le bout conique de la sonde utilisée dans les expériences. Comme on l'a vu précédemment^ le fonctionnement du détecteur de niveau repose sur l'application d'une tension fixe à la. sonde et la mesure du courant résultant après la mise en contact avec le verre fondu. Pour que le dispositif de mesure représenté sur la figure 2 fonctionne le plus efficacement possiblej il faut que le gain de l'amplificateur OA-1 soit tel que la tension aux bornes du secondaire T2B du transformateur T2 atteigne une amplitude prédéterminée pour le signal maximal d'entrée fourni par le circuit de la sonde (en fonction des paramètres du dispositif de mesure) après soustraction de la tension de compensation fournie par le secondaire T1D. On peut analyser le dispositif en établissant des valeurs po.ur la résistance de contact sonde-verre lorsque la sonde vient juste au contact de la surface du verre, la résistance sonde-verre lorsque la sonde est immergée de 2,5 mm dans le verre, la valeur de la résistance à l'entrée de l'amplificateur 0A-1, la 'tension appliquée à la sonde', et le rapport du transformateur de détection, avec comme condition que les tensions de compensation et de détection ont des amplitudes telles qu'elles s'annulent lorsque la sonde est initialement au contact du verre fondu. La relation entre le gain nécessaire et l'amplitude de la tension de compensation montre qu'ils varient en sens inverse. En conséquence, grâce à une association mécanique du réglage de ces deux quantités, on peut commander les deux paramètres à l'aide d'un réglage 03864 - ii - 2130089 mécanique unique, réduisant les erreurs de l'opérateur lorsque le détecteur de niveau fonctionne ou est mis en place initialement. Sur la figure 2, la variation en sens inverse est assurée par une association mécanique de la prise réglable du potentiomètre R1A et de la prise réglable du potentiomètre R1B de l'amplificateur OA—1. La rotation d'un arbre unique entraînant les deux potentiomètres assure le réglage convenable du gain de l'amplificateur et de l'amplitude de la tension de compensation pour la température et/ou la composition d'une masse fondue d'un verre particulier présent dans le distributeur 10. Une fois que le dispositif a atteint son état de régimej si le niveau de la masse 12 atteint une hauteur dépassant le niveau voulu, le courant qui circule dans la sonde augmente proportionnellement à l'augmentation du niveau au-dessus de la valeur voulue. Le courant accru apparaît sous forme d'un signal accru à la sortie du détecteur 90, réduit le signal fourni par l'amplificateur OA-1 et accroît l'Impédance de l'enroulement 41 du circuit du dispositif 30. la température de ce dernier diminue donc en proportion et provoque l'élévation de la., viscosité de la masse 32 en réduisant de façon correspondante le débit du courant 33» Du fait de ce débit restreint, le niveau de la masse 12 s'abaisse jusqu'au rétablissement à la valeur voulue. Dans le cas où le niveau de la masse 12 a tendance à trop s'abaisser en ne maintenant pas la pression voulue, la résistance du circuit de la sonde commence à tendre vers l'infini, qui correspond à un niveau disposé au-dessous du bout de la sonde. Le courant dans la sonde et en conséquence le signal fourni par le détecteur à l'amplificateur 0A-3 diminue, et provoque une augmentation proportionnelle du courant fourni à l'enroulement 41, permettant ainsi le passage d'une intensité supplémentaire dans le dispositif 30, en quantité proportionnelle, et le passage d'un plus grand volume de matière dans le courant 33» La vitesse de fusion augmente, si bien que le niveau de la masse liquide s'élève jusqu'à la valeur voulue. Si le dispositif est suffisamment perturbé pour une raison quelconque, si bien que le niveau du verre dans le distributeur tombe au-dessous du bout de la sonde 42, le renouvellement devient maximal et, lorsque le niveau du verre atteint à nouveau le bout de la sonde 42, le signal de compensation permet le retour du niveau à la valeur voulue, sans que le dispositif de commande fonctionne par tout ou rien. On a décrit l'invention appliquée à la modulation de 03864 - 12 - 2130089 l'écoulement de matière dans une masse fondue ; la figure 3 illustre un autre mode de réalisation dans lequel l'invention est appliquée à la modulation d'un courant de matière solide fourni à une masse fond.ua. Sur la figure 3» la matière solide, formée de billes, passe dans la masse fondue 32 par un tube de guidage ou entonnoir 78. Les billes sont disposées dans une trémie associée à un distributeur rotatif 76. Le débit des billes fourni par la trémie à la masse fondue dépend de la vitesse de rotation du moteur 71 associé par l'intermédiaire d'un réducteur de vitesse 72 à un mécanisme rotatif 76 d'alimentation. La sonde 42peut être utilisée dans le circuit d'alimentation comme représentée, de manière qu'elle commande le débit des billes introduites dans le distributeur 10. Lorsque le niveau de la masse fondue contrôlé tombe au-dessous d'une hauteur voulue prédéterminée par 3a position de la sonde, le courant du circuit de la sonde diminue du fait de la surface réduite du contact interfacial de la matière fondue avec le bout de la sonde. Ce courant provoque une augmentation correspondante de la tension de l'entraînement 71* Le distributeur rotatif 76 tourne alors plus vite et accroît de façon correspondante le débit d'alimentation en matière, à une valeur supérieure au débit du retrait de masse fondue. Dans le cas où le niveau de la masse fondue s'élève au-dessus d'une valeur prédéterminée, le régulateur réduit la tension de l'entraînement 71, sous la commande du signal provenant de l'ensemble 50j si bien que le débit d'alimentation en matière solide est réduit. la conicité de la sonde est souhaitable, car elle offre une surface croissant rapidement pour le contact, lors de l'élévation du niveau du fluide au contact, de la pointe à la base du cône formé par le bout. Cette disposition assure une grande variation de la résistance ou de l'importance du contact avec la masse fondue, lorsque le niveau varie d'une quantité donnée. Un bout cylindrique ou différent convient aussi selon l'inventionj mais il assure une sensibilité moindre que le cône, car la variation de la surface de contact de la sonde avec des variations déterminées du niveau de la masse mesurée n ' est pas aussi importante qu'avec une sonde conique. Il est bien entensu que l'invention n'a été décrite et representee qu'a titre d'exemple préférentiel et qu'on pourra apporter toute équivalence tenchnique dans ces éléments constitutifs, sans pour autant sortir du cadre de l'invention, qui est défini dans les revendications annexées. 72 03864 13 2130089 REVENDICATIONS 1. Procède de maintien d'un niveau prédéterminé d'une masse de verre fondu renouvelée de manière continue, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : immerger en partie 5 le bout d'une sonde conductrice de l'électricité dans le verre fondu, au-dessous d'un niveau prédéterminé, établir mie différence" de potentiel entre la sonde et la aiasse de verre fondu, détecter le courant passant par la sonde, de manière à disposer d'une tension de détection proportionnelle au courant, appliquer une tension de 10 compensation d'amplitude égale à celle de la tension de détection lorsque le bout vient juste au contact de la surface de la masse de verre, soustraire la tension de compensation de la tension de détection, de manière à obtenir un signal de niveau d'amplitude correspondant à la profondeur de l'immersion de la sonde dans la 15 masse fondue, établir un niveau voulu de ladite masse correspondant à une amplitude donnée du signal de niveau, et mettre en oeuvre les variations du signal do niveau par rapport à l'amplitude donnée pour régler l'alimentation du verre fourni à la masse fondue de manière à maintenir le niveau de cette masse à une valeur prati-20 quement constante. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : introduire le verre à l'état fondu à partir d'un ensemble de fusion dans la masse fondue, et faire varier la température et la viscosité du verre d.ans l'en- 25 semble de fusion en fonction des variations du signal de niveau de manière à faire varier le débit de verre fondu fourni par l'ensemble de fusion à la masse. 3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : introduire du verre d'un 30 ensemble de fusion dans la masse de verre fondu, introduire du verre non fondu dans l'ensemble de fusion, et faire varier le débit d'alimentation en verre non fondu de l'ensemble de fusion en fonction des variations du signal de niveau, de manière à faire varier le d.ébit de verre fondu passant de l'ensemble de 35 fusion à la masse de verre fondu. 4. Détecteur de niveau de liquide pour la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend \ CCPY 72 03864 H 2130089 une sonde destinée à être au contact de la surface d'un liquide, un dispositif d'association à une alimentation d'énergie électrique destiné à appliquer une différence de potentiel entre la sonde et le liquide, un dispositif destiné à détecter le 5 courant passant dans la sonde et à fournir un signal de détection proportionnel au courant détecté, un dispositif destiné à fournir un second signal et un dispositif de mesure destiné à recevoir le signal de détection et le second signal et à fournir un signal de niveau qui est une mesure du niveau du liquide par rapport à 10 la sonde lorsque cette dernière est immergée dans le liquide. 5. Détecteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que le second signal est un signal de compensation ayant une . caractéristique opposée à celle du signal de détection et destiné à établir un point de référence pour ledit signal de détection. 15 6. Détecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif destiné à fournir le signal de compensation fixe l'amplitude de ce signal à une valeur égale à l'amplitude du signal de détection lorsque la sonde vient Initialement au contact de la surface du liquide, en établissant un point de réfé-20 rence nul correspondant à une immersion de profondeur nulle de la sonde dans ledit liquide. 7. Détecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif de mesure comprend un circuit additionneur destiné à recevoir les signaux de détection et de compensation et à 25 donner un signal proportionnel à la différence des amplitudes de ces signaux. 8. Détecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif de mesure comprend un dispositif destiné à fournir un signal de différence des signaux de détection et de compen- 30 sation, et un dispositif commandé par le 'dispositif précédent et destiné à séparer les caractéristiques des deux signaux et à fournir un signal de niveau lorsque le signal de différence a la caractéristique du signal de détection. 9. Détecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce 35 que l'alimentation en énergie électrique applique un potentiel alternatif, et en ce que le dispositif fournissant un signal de compensation donne un signal alternatif en opposition de phase avec le signal de détection. 72 03864 15 2130089 10. Détecteur selon la revendication 9, caractérisé en ce que le dispositif de mesure comprend un dispositif additionnant les signaux de détection et de compensation, et un détecteur de phase commandé par le dispositif additionneur et destiné 5 à donner un signal de niveau, dont l'amplitude est proportionnelle à la longueur de la sonde immergée dans le liquide. 11. Détecteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que le dispositif de mesure comprend un amplificateur d'addition destiné à recevoir les signaux de détection et de compensation 10 et comprenant un dispositif à réaction réglable destiné à commander son gain, et en ce que le dispositif destiné à fournir le signal de compensation comprend un dispositif de réglage de l'amplitude du signal de compensation, le réglage de la réaction et le réglage du signal de compensation étant associés mécaniquement, le gain 15 de l'amplificateur variant en fonction inverse de l'amplitude du signal .de compensation,si bien que le réglage mécanique unique de ces quantités assure l'efficacité maximale du détecteur. 12. Appareil de production de fibres de verre pour la mise en oeuvre du procédé de la revendication 1 en vue du maintien 20 d'une pression prédéterminée exercée par une masse fondue de verre laquelle est primordiale pour le réglage du diamètre des fibres, caractérisé en ce qu'il comprend un distributeur contenant une masse de verre fondu et comprenant un ou plusieurs orifices dans une de ses parois, pour le passage d'un courant de verre fondu, 25 un dispositif d'étirage du courant fondu de verre sous forme d'une fibre, un dispositif de renouvellement de la masse de verre qui se trouve dans le distributeur lors du retrait du verre du distributeur et de sa mise sous forme de fibres, un dispositif à sonde destiné à être en contact avec la masse fondue de verre dans 30 le distributeur, un dispositif d'association du dispositif à sonde et de la masse fondue à une alimentation en énergie électrique, destinée à établir une différence de potentiel entre eux, un dispositif destiné à détecter le courant passant dans le dispositif à sonde et à fournir une tension de détection proportionnelle 35 au courant détecté, un dispositif destiné à additionner les tensions de détection et de compensation et à fournir un signal de niveau qui est une mesure du niveau de la masse fondue dans le distributeur,- cop.y 72 03864 2130089 et un dispositif commandé par ledit signal de niveau et destiné à commander le renouvellement de la masse fondue à partir du dispositif de renouvellement. 13« Appareil selon la revendication 12, caractérisé 5 en ce que la tension de compensation a une amplitude pratiquement égale à celle de la tension de détection lorsque le dispositif à sonde est initialement au contact de la masse de verre fondu. 14. Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que le dispositif de renouvellement comprend un dispositif de 10 fusion de verre chauffé par de l'énergie électrique et en ce que le dispositif de commande de renouvellement comprend un dispositif, commandé par le signal de niveau et destiné à régler l'énergie électrique fournie au dispositif de fusion de verre, de manière à régler le débit de verre fondu fourni au distributeur. 15 15. Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que le dispositif de-renouvellement comprend un dispositif destiné à fournir du verre non fondu à un compartiment de fusion, et en ce que le dispositif de commande du renouvellement comprend un dispositif commandé par le signal de niveau et destiné à ré- 20 gler le débit d'alimentation du dispositif d'alimentation en verre non fondu. 16. Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'alimentation électrique du dispositif à sonde donne un potentiel alternatif et que le dispositif fournissant une tension 25 de compensation donne une tension alternative en opposition de phase avec la tension de détection. 17. Appareil selon la revendication 16, caractérisé en ce que le dispositif additionneur comprend un détecteur de phase destiné à séparer les tensions de détection et de compensation 30 et à fournir ledit signal de niveau.' 18. Appareil selon la revendication 17, caractérisé en ce que le dispositif de renouvellement comprend un dispositif destiné à donner du verre fondu avec un débit au moins égal au débit maximal du retrait de verre fondu du distributeur, et en ce que le 35 dispositif de commande de renouvellement réduit le renouvellement lorsqu'il reçoit un signal croissant de niveau du dispositif détecteur de phase. 72 03864 17 2130089 19. Appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que le distributeur est chauffé par une seconde alimentation en énergie électrique, et en ce qu'il comprend de plus un dispositif destiné à établir un point central électrique dans le distributeur par rapport au dispositif à sonde, de manière qu'il ne passe aucun courant dans le dispositif à sonde en provenance de la seconde alimentation et un dispositif de montage de l'alimentation de la sonde entre le dispositif à sonde et le point central électrique.