FR 2054546 A1 19710423 FR 7012721 A 19700408 70 12721 1 2054546 La présente invention concerne un appareil pour brûler les gaz d'échappement d'une installation de production d'énergie à réacteur nucléaire. Les réactions nucléaires de fission en chaîne et les réacteurs dans lesquels elles ont lieu sont actuellement bien connus. Un réacteur typi-5 que comprend un ensemble pour réaction en chaîne ou coeur formé de combustible nucléaire contenu dans des éléments combustibles. Le combustible est en général enfermé dans des récipients ou des gaines en matière conductrice de la chaleur et résistant à la corrosion. Le coeur formé d'un certain nombre de ces éléments combustibles espacés ainsi que de barres de commande, d'ins-10 truments à l'intérieur du coeur et d'autres éléments est enfermé dans un récipient ou une cuve à travers lequel circule le réfrigérant du réacteur. Au pas- „ sage entre les éléments combustibles espacés, le réfrigérant est chauffé par l'énergie thermique dégagée dans le combustible pendant la réaction de fission. Le réfrigérant chaud sort ensuite du réacteur et son énergie thermique est 15 utilisée pour effectuer un travail utile, par exemple pour entraîner un groupe turbogénérateur pour la production d'énergie électrique. Le réfrigérant refroidi de ce fait est purifié par extraction des matières en particules et/ou des gaz non condensables du réfrigérant, après quoi le réfrigérant est recyclé à travers le réacteur. 20 Dans les réacteurs du type à eau bouillante le réfrigérant est de l'eau qui est partiellement évaporée dans le coeur. La vapeur d'eau résultante est séparée de l'eau dans la cuve du réacteur pour être dirigée vers le dispositif d'utilisation, par exemple la turbine. Après son passage à travers la turbine, la vapeur d'eau est condensée. L'eau Condensée est déminéralisée et 25 elle est traitée pour supprimer les matières en particules, telles que les produits de corrosion, et l'eau est ensuite renvoyée dans le réacteur. Suivant la pratique industrielle actuelle, les gaz non condensables mélangés à la vapeur d'eau sont extraits dans le condenseur, sont retenus pendant un temps convenable pour permettre aux gaz des produits d'activation et 30 de fission à période courte pouvant exister de se désintégrer jusqu'à des niveaux de sécurité, après quoi les gaz sont envoyés dans l'atmosphère à travers une cheminée. Ces gaz échappant du réacteur sont constitués principalement d'air ayant pénétré dans le système par fuite à travers des brides et des raccords, et d'hydrogène et d'oxygène produits par décomposition radiolyti-35 que de l'eau dans le coeur du réacteur. De petites quantités de gaz nobles radioactifs, tels que le xénon et le krypton existent de plus dans les gaz d'échappement, 70 12721 2 2054546 Dans un système typique à réacteur important, le total des gaz d'échappement est d'environ 30 litres par mn-, environ 90 % de ces gaz étant un mélange stoechiométrique d'oxygène et d'.hydrogène formé radiolytiquement et environ 10 % de la vapeur d'eau et de l'air ayant pénétré par fuite. Il 5 existe aussi quelques centimètres cubes par mn de produits de fission gazeux tels que le xénon et le krypton. Il est en général nécessaire de retenir les gaz d'échappement pendant environ 30 mn pour permettre la désintégration jusqu'à des niveaux de sécurité des isotopes du xénon et du krypton et des produits d'activation à période courte avant leur échappement dans l'atmos-10 phèrei. Ce délai nécéssaire oblige à emmagasiner des volumes importants pendant la durée requise de gaz contenant des mélanges d'hydrogène ou d'oxygène pouvant exploser. Par exemple, un conduit de séjour peut avoir un diamètre de l'ordre d'un mètre et une longueur de plus de 100 m. Ce système de séjour est coûteux en raison de ses dimensions et parce qu'il doit être à l'abri 15 des explosions. Il est par suite hautement désirable d'éliminer le danger et la dépense résultant de la nécessité de retenir des quantités importantes de gaz explosifs pendant des durées appréciables. Il a été proposé de réduire ce volume en recombinant le mélange stoechiométrique d'hydrogène et d'oxygène des gaz d'échappement pour former 20 de l'eau pouvant être condensée. Cela réduit considérablement la quantité de gaz à emmagasiner et supprime le danger d'explosion. Il a été essayé d'utiliser les appareils de recombinaison catalytique dans ce but. Cependant, ces appareils ne sont pas entièrement satisfaisants parce qu'ils nécessitent la dilution par de la vapeur d'eau de l'hydrogène à une concentration d'environ 25 4 7° en volume, le surchauffagë du mélange dilué de vapeur d'eau pour empêcher l'empoisonnement du catalyseur et éviter le remplacement périodique du catalyseur empoisonné progressivement par l'eau et/ou des matières organiques. Ces appareils de recombinaison c'atalytique ne sont par suite pas entièrement satisfaisants quand un traitement continu de volumes importants de gaz est 30 nécessaire. La recombinaison de l'hydrogène et de l'oxygène des gaz d'échappement d'un réacteur est aussi rendue difficile par le fait que l'écoulement des gaz peut être continu ou intermittent, que sa composition peut varier dans une certaine mesure et aussi que sa vitesse à travers le système peut 35 varier. La présente invention a pour objet un système pour le traitement des gaz d'échappement d'un réacteur n'ayant pas les inconvénients précités. 70 12721 3 2054546 L'invention a aussi pour objet un système pour le traitement des gaz d'échappement d'un réacteur réduisant le volume de ces gaz par recombinaison de l'hydrogène et de l'oxygène dans le courant de gaz d'échappement, ce système étant d'un fonctionnement sûr et sans danger. L'invention a aussi pour 5 objet un tel système pouvant traiter un courant de gaz dont la composition et les caractéristiques d'écoulement peuvent varier largement. Ces objets sont atteints au moyen d'un système pour le traitement continu des gaz d'échappement du réacteur comportant trois tampons poreux refroidis en série dans le conduit d'écoulement des gaz d'échappement. Le 10 premier tampon est un dispositif antiretour de flamme amont pour le cas d'arrêt du brûleur. Le second tampon poreux constitue un brûleur avec un dispositif d'allumage à côté de la surface aval du brûleur. Le troisième tampon est un dispositif antiretour de flamme aval, un dispositif de refroidissement des gaz chauds et un condenseur pour la vapeur d'eau formée 15 par la combustion de l'hydrogène dans l'oxygène. Des brûleurs à tampons poreux sont décrits plus en détail dans la demande de brevet des E.U.A. n° 771 467 du 29 Octobre 1968. Des tampons poreux supplémentaires peuvent aussi être ajoutés si désiré en amont et/ou en aval du groupe ci-dessus pour une sécurité supplémentaire dans le cas où l'un des tampons principaux 20 devient défectueux. Les caractéristiques de l'invention ressortiront plus particulièrement de la description suivante, donnée à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés. - la figure 1 est le schéma général d'une installation à réacteur 25 nucléaire comportant un système pour brûler les gaz d'échappement suivant un mode de mise en oeuvre de l'invention, - la figure 2 est une coupe schématique d'un appareil brûleur pour les gaz d'échappement selon un mode de mise en oeuvre de l'invention, - la figure 3 est une vue en plan avec une partie en coupe d'un 30 appareil brûleur selon un mode de mise en oeuvre de l'invention, - la figure 4 est une coupe suivant la ligne 4-4 de la figure 3, - la figure 5 est une coupe verticale d'une enveloppe pour l'appareil de la figure 3, - la figure 6 est une vue en plan d>un appareil brûleur selon un 35 autre mode de mise en oeuvre de l'invention, et - la figure 7 est une coupe suivant la ligne 7-7 de la figure 6. 70 12721 4 2054546 La figure 1 est le schéma général d'une installation à réacteur nucléaire pour la production d'énergie électrique comportant un système pour le rejet dans l'atmosphère des gaz d'échappement. La vapeur d'eau engendrée dans le réacteur 10 passe à travers une canalisation 11 vers une turbine 12 5 qui entraîne une génératrice électrique 13. La vapeur d'eau échappant de la turbine est condensée dans un condenseur principal 15. L'eau condensée est renvoyée dans le réacteur 10 par une pompe 16, à travers une canalisation 17. Les gaz non condensables dans le condenseur principal 15 sont 10 extraits par un éjecteur 19 actionné par de la vapeur d'eau. Ces gaz passent à travers une canalisation 20 dans un distributeur 21. Trois appareils brûleurs 23 Sont connectés en parallèle et des vannes d'isolement 24 permettent d'isoler individuellement chaque brûleur 23. Les dimensions des brûleurs 23 sont de préférence prévues pour que le système brûleur puisse fonctionner 15 avec la vanne fermée pour le remplacement ou la réparation. Des gaz d'échappement d'un volume considérablement réduit échappent du groupe de brûleurs à travers une canalisation 26 comportant une vanne de coupure 27 vers un système de séjour 28. Le système de séjour 28 a un volume suffisant pour que les gaz 20 d'échappement aient un temps de séjour suffiant dans ce système pour la désintégration des isotopes radioactifs à périodes courtes. Les gaz traversent ensuite un filtre absolu 29 pour échapper dans l'atmosphère à travers une cheminée. Le système de séjour 28 peut être bien plus réduit que les systèmes utilisés jusqu'à présent qui doivent emmagasiner temporairement des volumes 25 importants pour les quantités importantes d'oxygène et d'hydrogène présents dans les gae échappant dans le condenseur principal. De plus, il n'est pas nécessaire que le système 28 soit à l'abri des explosions parce que le mélange stoechiométrique explosif d'oxygène et d'hydrogène a été supprimé dans le système brûleur. 30 Un brûleur typique 23 est représenté schématiquement sur la fi-, gure 2. Les gaz d'échappement arrivent par le conduit 50 à partir de la gauche pour sortir à droite. Ces tampons poreux sont un tampon antiretour de flamme amont 51, un tampon brûleur poreux 52 en aval du tampon 51 et un tampon antiretour de flamme aval 53. Le tampon poreux aval 53 peut aussi servir à repro-35 duire les gaz et à condenser la vapeur d'eau résultant de la combustion. De plus, un condenseur aval supplémentaire 54 peut être placé en aval pour la condensation de la vapeur d'eau pouvant subsister dans le courant des gaz échappant de l'appareil. Les gaz d'échappement à l'entrée de l'appareil peuvent 70 12721 5 2054546 par exemple contenir environ -60 % d'hydrogène, 30 "L d'oxygène et 10 % d'air — 6 avec en plus 10 % d'isotopes gazeux radioactifs. Les tampons poreux 51, 52 et 53 sont de préférence en' métal fritté par exemple en particules de cuivre ayant des dimensions comprises 5 entre environ 1 et environ 200 jU. Ces particules sont frittées pour former une plaque comportant des cavités interconnectées de façon continue à travers la plaque. La chute de pression à travers un tampon' d'une épais- 2 seur de 12,7 mm peut être typiquement d'environ 0,042 kg/cm . Cette chute de pression varie en fonction de la vitesse des gaz d'échappement. Pour des 10 tampons brûleurs dans une épaisseur d'environ 12,7 mm, la chute de pression 2 est d'environ 0,0021 kg/cm /cm/s de gaz s'écoulant sous'une pression d'environ 1 atmosphère. Les tampons poreux peuvent être fabriqués'par ù'importe quel procédé classique. Des tubes de refroidissement en cuivre sont de préférence noyés dans les tampons pour une circulation d'eau de refroidissement pendant 15 le fonctionnement. Typiquement, les tampons poreux peuvent être fabriqués en particules de cuivre désoxydulé avec les tubes de refroidissement en cuivre dans un moule en graphite par frittage sous une pression faible (en 2 général moins de 0,14 kg/cm ). La valeur de la pression déterminé la teneur en pores, et par suite la résistance de la pièce poreuse. Bien que les tam-20 pons poreux puissent être en n'importe quelle matière convenable, le cuivrer et l'argent sont préférables en raison de leur conductivité thermique élevée et de leur résistance à la chaleur et à l'oxydation. De même, bien que ces tampons puissent avoir n'importe quelle épaisseur, il est préférable que leur épaisseur soit comprise environ entre 9,5 et 12,7 mm. Des tamporis net-25 tement plus minces ont tendance à manquer de solidité et à produire une combustion non uniforme et des tampons nettement plus épais peuvent provoquer une chute de pression indésirablement importante. Les tubes de refroidissement sont de préférence placés à environ 3,2 mm en dessous de 'la surface du tampon. Une épaisseur trop importante de matière poreuse au-dessus des tubes de re-30 froidissement peut entraîner une fissuration thermique du tambour. Les gaz d'échappement devant être brûlés doivent contenir au moins 4 '% d'hydrogène pour permettre la combustion. Le gaz doit de préférence contenir au moins 10 % d'hydrogène dans l'air. Cet appareil fonctionne très efficacement avec un mélange typique des gaz d'échappement d'un réacteur nucléaire, ces gaz 35 contenant environ 60 % d'hydrogène. Le fluide réfrigérant, de préférence de l'eau, est introduit dans une série de tubes 56 noyée dans chaque tampon poreux 51, 52 et 53. L'eau de 70 12721 6 2054546 refroidissement échappant des tubes des tampons passe à travers une canalisation 57 vers un point d'évacuation ou une tour de refroidissement. Une flamme continue est maintenue pendant le fonctionnement a la surface aval du tampon 52. Cette flamme est allumée par un dispositif d'allumage tel qu'une bougie à étincelles 59 placée à côté de la face aval du tampon 52. Pendant le fonctionnement normal, le dispositif d'allumage 59 maintient une flamme continue sur la surface aval du tampon 52, L'eau résultant de la recombinaison de l'hydrogène et de l'oxygène est condensée sur le tampon aval 53 et sur le tampon condenseur 54 et elle est drainée à travers un dispositif convenable (non représenté). Si la flamme disparaît temporairement et est ensuite rétablie, l'espace entre les tampons 52 et 53 est suffisamment faible pour empêcher un endommagement du fait d'un allumage explosif des gaz entre ces tampons. De même, si une fissure ou un autre défaut se forme dans le tampon 52 et permet à la flamme de traverser celui-ci pour atteindre sa surface amont, l'espace entre le tampon 51 et 52 est suffisamment faible pour qu'une explosion des gaz n'endommage pas l'appareil. En fait, il a été constaté que le front de la flamme se déplace seulement jusqu'à la face aval du tampon'21 et continue à recombiner l'hydrogène et l'oxygène en ce point. Des thermocouples (non représentés) mesurant la différence des,températures entre l'entrée et la sortie de la boucle de refroidissement de chaque tampon poreux indiquent si la flamme existe et l'emplacement du front de la flamme. Pendant un fonctionnement normal, le tampon 52 est à la température la plus élevée des trois. Si le front de la flamme traverse un défaut du tampon 52 et arrive à la surface aval du tampon 51, la température de celui-ci s'élève et celle du tampon 52 tombe. N'importe quel dispositif connu d'alarmé peut être actionné du fait d'un tel changement de la température. Bien que cette situation ne soit pas dangereuse, il est désiratile de fermer la vanne d'isolement 24 correspondante pour permettre le remplacement du tampon défectueux. Les figures 3 et 4 représentent un brûleur à tampon poreux suivant un mode de mise en oeuvre de l'invention. La figure 3 représenté "le brûleur en plan avec une partie coupée pour montrer les tubes àe refroidissement contenus dans le tampon. La figure 4 est une vue en élévation et partiellement en coupe montrant en particulier la disposition des tampons poreux. Le brûleur à tampons poreux 99 comporte un tampon antire'tour de flamme amont 100, un tampon brûleur 101 et un tampon aval antirêtour dé flamme 70 12721 7 2054546 et condenseur 102. Suivant la figure 4 les gaz d'échappement traversent le groupe de tampons vers le bas. -Des tubes de section rectangulaire sont fixés autour des tampons poreux pour constituer des distributeurs et des collecteurs pour l'arrivée et l'échappement de l'eau de refroidissement 5 et pour supporter les tampons poreux dans les positions espacées voulues. Le disposition de ce dispositif distributeur ressort plus particulièrement en ce qui concerne le tampon aval 102. L'eau de refroidissement arrive dans le distributeur 105 à travers un conduit d'arrivée d'eau de refroidissement 106 (figures 3 et 4). Le distributeur 105 est situé seulement sur 10 un côté du tampon poreux 102 et il est fermé aux deux extrémités. Les tubes en cuivre de petit diamètre 107 sont noyés dans le tampon poreux 102 entre le distributeur 105 et le collecteur de sortie 108, le collecteur 108 s'étend sur un côté du tampon poreux 102, de façon similaire à celle du distributeur 105. L'eau de refroidissement arrivant par le conduit 106 et le distri-15 buteur 105 traverse les tubes 107 pour sortir par le collecteur 108 et le conduit 109 vers une colonne de refroidissement ou un conduit d'évacuation. De façon analogue, le distributeur 111 et le collecteur 112 sont disposés sur les deux autres côtés du tampon poreux 102. Des tubes de refroidissement 113 sont connectés au distributeur 111 et au collecteur 112. L'eau 20 de refroidissement arrivant par le conduit 115 et le distributeur 111 traverse. les tubes de refroidissement 113 vers le collecteur 112 et le conduit d'échappement 116 vers un conduit d'évacuation ou une colonne de refroidissement. Cette disposition croisée des tubes de refroidissement est préférable parce qu'elle augmente la résistance mécanique du tampon et aug-25 mente la sécurité en raison de l'utilisation de deux boucles de refroidissement indépendantes. Les tampons poreux 100 et 101 sont refroidis d'une façon semblable avec l^eau de refroidissement arrivant par les conduits d'entrée 118 dans les distributeurs 119 pour traverser les tubes de refroidissement 111 vers les col-30 lecteurs 121 et les conduits d'échappement 122, ces dispositifs formant des boucles séparées croisées, bien que désignés par les mêmes références numériques. Les éléments de l'ensemble brûleur peuvent être fixés les uns aux autres, de n'importe quelle façon convenable, par exemple par des soudures ou des brasures des distributeurs ou des collecteurs ou par leur assemblage 35 de n'importe quelle façon convenable. La dimension de l'espace entre les tampons 100 et 101 est choisie pour empêcher une explosion destructive si la flamme passe de la surface du tampon 101 à travers un défaut pour!atteindre 70 12721 8 2054546 cet espace. De même, l'espace compris entre le tampon 101 et le tampon 102 a une dimension choisie pour empêcher l'explosion destructive si la flamme s'éteint temporairement et est ensuite rétablie. La flamme est maintenue à la surface inférieure du tampon 101 sui-5 vant la figure 4 par un dispositif d'allumage qui comporte un dispositif d'allumage 125 pouvant se terminer par une bougie d'allumage classique par étincelles 126 représentée en tirets sur la figure 3. Le courant pour l'alimentation de la bougie 126 peut être fourni par n'importe quel dispositif classique (non représenté) alimentant la bougie à travers un conducteur 127, 10 La figure 5 représente en coupe verticale une enveloppe ou cuve de combustion avec une structure support convenant particulièrement pour l'appareil brûleur des figures 3 et 4. Le brûleur 99 est contenu dans une cuve 140 supportée par plusieurs pieds 141. La cuve 140 est fermée par un couvercle 143 fixé à la cuve par des boulons 144. Le brûleur 99 est maintenu 15 étroitement contre le couvercle 143 par des goujons 146. Les conduits d'arrivée pour l'eau de refroidissement 106, 115 et 118 et les conduits d'échappement de l'eau de refroidissement 109, 116 et 122 traversent le couvercle 143. Le conducteur 127 pour la bougie 125 traverse aussi le couvercle 143. Les gaz d'échappement du réacteur arrivent dans la cuve 140 à travers un conduit 150 20 débouchant à travers le couvercle 143. Après leur passage à travers le brûleur, pratiquement tout l'hydrogène du gaz a été brûlé avec production d'eau êt les gaz échappent à travers un conduit 151. Une grande partie de la vapeur d'eau produite se condense dans le tampon aval 102, et cette eau condensée est collectée dans le fond de la cuve 140 pour échapper à travers un conduit 152 et 25 un dispositif tel qu'un clapet 153. Le brûleur contenu dans la cuve de la figure 5 est particulièrement efficace. Plusieurs de ces ensembles peuvent être montés en parallèle afin que si un défaut apparaît dans l'un des appareils, la cuve correspondante puisse être isolée pour la réparation. L'appareil est facilement accessible pour l'ins-30 pection et la réparation. Plusieurs thermocouples peuvent être placés dans le système de refroidissement pour les différents tampons poreux pour contrôler constamment les conditions de fonctionnement et pour signaler les conditions anormales. * Les figures 6 et 7 représentent un appareil brûleur suivant un 35 autre moder de mise en oeuvre de l'invention. Dans l'appareil des figures 6 et 7, les tampons poreux ont des formes générales toroîdales, avec des distributeurs et des collecteurs pour la circulation de l'eau de refroidissement. L'en- 70 12721 9 2054546 semble brûleur est supporté par une cuve 200 qui est fermée par un couvercle 201, Les gaz d'échappement du réacteur pénètrent dans la cuve à travers un conduit 203, traversant les anneaux poreux radialement vers l'extérieur et les gaz échappent à travers le conduit de sortie 204. La vapeur d'eau con-5 densée dans les anneaux poreux est collectée au fond de la cuve 200 pour échapper à travers le conduit de sortie 205, L'anneau poreux intérieur 210 est un anneau anti-retour de flammes amont, L'anneau poreux suivant 211 constitue le brûleur et l'anneau poreux extérieur 212 est un anneau anti-retour de flammes aval et condense la vapeur d'eau résultant de la combustion. Les 10 tubes de refroidissement circulation ou de refroidissement 214 sont noyés dans les différents anneaux poreux. Un distributeur d'eau de refroî'dïssement et un collecteur d'eau de refroidissement 215B sont connectés aux tubes de circulation sur les côtés opposés de l'anneau brûleur. L'eau de refroidissement arrivant par un distributeur à travers un conduit d'arrivée 216 passe 15 dans les deux directions à travers les tubes 214 vers le collecteur pour échapper à travers un conduit d'échappement 217. Un dispositif d'allumage 228 pouvant comporter une bougie d'allumage classique 221 maintient la flamme sur la face aval de l'anneau poreux 211. 20 L'appareil représenté sur les figures 6 et 7 est particulière ment compact et efficace. Plusieurs appareils semblables peuvent être connectés en parallèle pour permettre la réparation ou le remplacement des anneaux poreux en isolant individuellement l'appareil correspondant par rapport au reste du système. 25 L'invention est illustrée plus particulièrement par l'exemple suivant. Toutes les parties et les pourcentages désignent des poids sauf si spécifié. EXEMPLE ' 30 Cet exemple concerne un ensemble de tampons poreux du type re présenté sur les figures 3 à 5. Chaque tampon poreux est une pièce de 230 x 230 mm avec 36 tubes de refroidissement en cuivre de 3,2 mm, brasés à un châssis en cuivre, L'ensemble du châssis et des tubes de refroidissement est monté sur un bloc de graphite, et environ 38 mm de fils de cuivre d'un 35 diamètre moyen de 0,15 à 0,23 mm découpés sont ajoutés sur cet ensemble, L'ensemble est ensuite placé dans une cornue métallique avec une atmosphère de 90 % d'hydrogène et 10 % d'azote. Cet ensemble est maintenu à environ 750°C 70 12721 10 2054546 pendant environ 15 mn. Le châssis en cuivre forme un guide d'onde tubulaire rectangulaire. Trois des tampons poreux ainsi obtenus sont ensuite assemblés de la façon représentée sur les figures 3 à 5. De l'eau de refroidissement à une température d'entrée d'environ 10°C est envoyée à travers les tubes de 3 5 refroidissement avec un débit d'environ 24 dm /mn. Un mélange stoechiométrique d'hydrogène et d'oxygène est ensuite envoyé à travers l'appareil brûleur 3 ' ' ' ' avec un débit d'environ 0,57 m /mn. La chute de pression à travers chaque 2 • tampon poreux est d'environ 0,028 kg/cm . Les gaz sont allumés par des étincelles haute tension. La bougie d'allumage est nécessaire seulement pour 10 l'allumage parce que la flamme s'entretient d'elle-même ensuite. Suivant cet essai, le brûleur a été actionné pendant environ 2 100. h avec environ 50 cycles de démarrages et d'arrêts. La température de l'eau de refroidissement mesurée à la sortie est de 44°C environ. Il est constaté que 99>9 % environ dé l'hydrogène gazeux est converti en eau. âprès démontage des brû-15 leurs à la fin de ces essais, les tampons poreux sont trouvés sains du point de vue structure et avec seulement un très léger fendillage superficiel et une légère oxydation superficielle. Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut être mise en oeuvre suivant d'autres variantes sans que 20 l'on sorte de son cadre. 70 12721 11 2054546 REVENDICATIONS 1 - Appareil brûleur pour brûler les gaz d'échappement d'un réac-5 teur nucléaire, caractérisé par un produit pour le passage des gaz d'échappement , un premier tampon poreux transversal dans le conduit, un dispositif pour le refroidissement de ce tampon comportant un dispositif pour la circulation d'un réfrigérant à travers ce premier tampon en rapport de transfert indirect de chaleur entre le réfrigérant et le tampon et les gaz traver-10 sant le premier tampon poreux, un dispositif d'allumage à côté de la face aval de ce premier tampon poreux pour allumer les gaz inflammables à la surface aval de ce premier tampon, un second tampon poreux espacé de la surface amont du premier tampon poreux, un dispositif pour le refroidissement de ce tampon par passage d'un réfrigérant à travers ce second tampon en rap-15 port de transfert indirect de chaleur entre le réfrigérant et le second tampon et les gaz traversant ce second tampon, ce second tampon empêchant la propagation de la flamme dans la direction amont à travers le conduit en cas d'une rupture du premier tampon poreux, et un troisième tampon poreux espacé de la face aval du premier tampon poreux, un dispositif de refroidis-20 sement pour le passage d'un réfrigérant à travers le troisième tampon en relation de transfert indirect de chaleur entre le réfrigérant et le troisième tampon et les gaz traversant le troisième tampon, ce troisième tampon empêchant la propagation de la flamme dans la direction aval à travers le conduit en cas de rupture du premier tampon poreux, 25 2 - Appareil brûleur selon la revendication 1, caractérisé par un dispositif pour la condensation de la vapeur d'eau et un dispositif pour l'évacuation de l'eau condensée en aval du troisième tampon poreux. 3 - Appareil brûleur selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le second tampon poreux est à une distance d'environ 6.35 mm 30 à environ 12,7 mm du premier tampon et le troisième tampon est à une distance d'environ 12,7 mm à environ 19 mm du premier tampon poreux. 4 - Appareil brûleur selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement de chaque tampon poreux comprend au moins un distributeur pour l'entrée du réfrigérant, au moins un collecteur 35 pour la sortie du réfrigérant et plusieurs tubes noyés dans le tampon poreux, communiquant avec le distributeur et le collecteur, et un dispositif pour envoyer le réfrigérant dans le distributeur et pourévacuer le réfrigérant chauffé du collecteur. 70 12721 12 2054546 5 - Système pour la production d'énergie d'un réacteur nucléaire à eau bouillante, comportant un dispositif d'utilisation pour la vapeur d'eau produite par le réacteur, un condenseur pour condenser la vapeur d'eau échappant du dispositif d'utilisation, un dispositif pour extraire les 5 gaz non condensables du condenseur, un dispositif de séjour pour maintenir les gaz pendant un temps suffisant pour permettre la désintégration des isotopes radioactifs à période courte, et une cheminée pour l'échappement de ces gaz dans l'atmosphère, caractérisé par un ensemble comprenant au moins trois tampons poreux espacés dans le conduit de.circulation des gaz 10 en amont du dispositif de séjour, un dispositif d'allumage à côté de la face aval du tampon du milieu pour allumer les gaz inflammables à la surface aval de ce tampon, un dispositif pour faire passer à travers chaque tampon poreux un réfrigérant en relation d'échange indirect de chaleur, le tampon poreux amont et le tampon poreux aval empêchant le passage des flammes à 15 travers le conduit en cas de défaillance du tampon du milieu et du dispositif d'allumage,.le tampon poreux aval servant aussi à refroidir les gaz résultant de la réaction de combustion et à condenser au moins une partie de la vapeur d'eau produite par la flamme, et un dispositif pour évacuer l'eau condensée du conduit. 20 6 - Système pour la production d'énergie selon la revendication 5, caractérisé par plusieurs ensembles de tampons poreux connectés en parallèle avec une vanne d'isolement en amont de chaque ensemble pour pouvoir isoler individuellement un ensemble du reste du système pour la réparation ou le remplacement. .-- - 25 7 - Système pour la production d'énergie selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que le tampon amont est espacé d'un tampon du milieu d'une distance d'environ 6,35 mm à environ. 12,7 mm et le tampon aval est espacé du tampon du milieu d'une distance d'envtçonf0,5 mm à environ 19 mm, 8 - Système pour la production d'énergie selon l'une des revendica-30 tions 5 à 7, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement de chaque tampon poreux comprend au moins un distributeur pour l'entrée du réfrigérant3 au moins un collecteur pour la sortie du réfrigérant et plusieurs tubes noyés dans le tampon poreux, communiquant avec le distributeur et avec le collecteur, et un dispositif pour envoyer le réfrigérant dans le distributeur et pour 35 évacuer le réfrigérant chauffé du collecteur.