FR 2072088 A1 19710924 FR 7046225 A 19701222 70 46225 2072088 La présente invention concerne des éléments des récepteurs radio stéréophoniques multiplex,- en particulier un circuit décodeur ou démodulateur stéréophonique multiplex . susceptible d'être fabriqué par les techniques des circuits intégrés. 5 Dans le système utilisé actuellement aux Etats Unis pour la radiodiffusion stéréophonique à modulation de fréquence une onde porteuse principale est modulée en fréquence par la somme de deux signaux de fréquence audio produisant un effet stéréophonique, à savoir un signal de gauche (l) et un signal 10 de droite (R), ladite onde porteuse étant de nature à rendre compatible la réception aussi bien par des récepteurs radio monophoniques que par des récepteurs radio stéréophoniques à modulation de fréquence, la porteuse principale est modulée en outre par une information stéréophonique sous forme d'une onde 15 porteuse supprimée, modulée en amplitude par la différence (l-R) des deux signaux audiostéréophoniques, un signal pilote continu servant à démoduler au récepteur l'onde sous-porteuse continue et, dans certains cas une onde sous-porteuse additionnelle de musique d'ambiance à usage commercial (SCA) modulée en fréquence. 20 Dans un récepteur stéréophonique classique à modulation de fréquence, un signal composite apparaît à la sortie d'un décodeur ou démodulateur, ledit signal composite comprenant le signal audio de somme ( L+R) utilisable aussi bien par des receveurs monophoniques que stéréophoniques à modulation de 25 fréquence et comprise dans une gamme de fréquences de, par exemple, 0 à 15000 Hertz (Hz), un signal pilote sur 19 kilohertz (kliz), les bandes latérales d'une sous-porteuse supprimée de 38kHz représentative du signal de différences 0j-R) comprise dans une gamme de fréquences de 23 à 53 KSz. le signal composite peut 30 aussi comprendre une sous-porteuse de musique d'ambiance (SCA) sur 67 Mz, modulée en fréquence et ses bandes latérales s'étendant par exemple, de 59 à 75 kHz- Cette composante SCA est généralement supprimée dans les récepteurs domestiques par des circuits filtres accordés. 35 Les signaux de niveau relativement bas du type décrit ci-dessus et que l'on rencontre dans les circuits décodeurs stéréophoniques à modulation de fréquence peuvent être traités BAD ORIGINAL* 70 46225 2072088 avantageusement à l'aide de plaquettes de circuits intégrés monolithiques (c'est-à-dire de structures constituées de corps solides et dans lesquelles une pluralité de dispositifs semi-conducteurs optiques tels que des transistors et des 5 diodes et de composants passiÊ tels que des condensateurs et des résistances, sont construits et interconnectés simultanément sur un support commun de matériau semi-conducteur). Ces techniques de circuits intégrés sont avantageuses du point de vue des dimensions, du poids, de la fiabilité, et, dans de 10 nombreux cas, offrent des avantages économiques en comparaison des montages classiques - constitués par des dispositifs distincts. Les considérations économiques entrant en jeu lors de la fabrication de circui 1s utilisant des dispositifs distincts sont différentes de celles des cireuits intégrés. Par exemple, 15 dans les montages constitués de dispositifs distincts on tend à réduire au minimum les dispositifs actifs, qui sont relativement coûteux, tandis que les dispositifs actifs utilisés^ans les circuits intégrés sont relativement peu coûteux. Dans ce dernier cas, il est particulièrement avantageux d'assurer les 20 différentes fonctions d'une plaquette en recourant le moins possible à des composants externes. Par exemple, les avantages des circuits intégrés sont compromis quand des bobines et/ou des transformateurs sont connectés aux plaquettes. Dans de tels cas, non seulement le coût, les dimensions, le.poids augmentent 25 et la fiabilité diminuent' mais en outre un ou plusieurs des points de connexions extérieures, relativement peu nombreux, d'une plaquette de type classique (par exemple 16 points de connexion) doivent être utilisés puur la connexion de chaque dispositif à induction. En outre, étant donné les dimensions relativement 2 30 faibles de la plaquette, par exemplecfe l'ordre de 2,5mm ou moins) et, par conséquent, le faible espacement entre les connexions aux dispositifs extérieurs,il est avantageux de réduire au minimum le nombre de connexions extérieures destinées à être parcourues par des courants alternatifs et de réduire 35 ainsi les difficultés résultant des couplages entre les différentes sections de la plaquette. L'utilisation de composants à induction pour remplir des bad original 70 46225 2072088 fonctions telles'que l'élimination des signaux SCA au-dessus de 53 kHz avant la détection du signal de différence contenu dans le signal composite est désavantageuse dans la plupart des cas. l'utilisation de dispositifs à induction- augmente les 5 difficultés de fabrication des récepteurs, car- ils doivent être ajustés, ce qui nécessite l'utilisation d'appareils d'essai électroniques compliqués pour la fabrication des récepteurs. En cas d'utilisation d'une pluralité, de composants à induction ces derniers doivent être situés de telle façon par rapport aux 10 autres, que l'interaction'entre leurs flancs soit réduite au minimum. En outre, les dispositifs à induction pour la gamme de fréquences ultra-sonores d'uxr niveau d'impédance susceptible d'être utilisé, avec les circuits.intégrés, présentent un fort encombrement et sont coûteux. . i5 Dans un récepteur stéréophonique, un signal composite apparaît à la sortie du décodeur, ledit signal composite comprenant le signal de somme (L+R) utilisable aussi bien par les récepteurs monophoniques que les récepteurs stéréophoniques à modulation de fréquence, un signal pilote de. 19kHz (kilohertz) 20 et les bandes latérales d'une sous-porteuse supprimée à 38 Hz correspondant au signal de différence (L-R). Ensuite un signal de 38 kHz est engendré dans- le récepteur et synchronisé avec le signal pilote de 19- Sz pour permettre la détection du signal de différence. La détection du signal .composite dans 25 un décodeur synchrone fournissant un signal de sortie équilibré par rapport à son signal d'entrée composite et par rapport à son signal d'entrée de 3&kHz permet de ne pas utilis-. de filtre accordé en amont du décodeur pour éliminer les signaux SCA du signal composite afin d'empêcher les produits d'inter-30 modulation résultant des signaux SCA d'apparaître à la sortie du décodeur. - La présente invention concerne un appareil électronique de séparation de signaux susceptible d'être utilisé, pour les récepteurs multiplex à modulation de fréquence. Cet appareil 35 sépare les premier et deuxième signaux de fréquences audio- (a-.f) multiplexés dans un signal composite comprenant un créneau de fréquence dans lequel la formation concernant la différence BAD ORIGINAL1 70 46225 2072088 desdits premier et deuxième signaux a-f est contenue dans des spectres latéraux symétriques de part et d'autre de la fréquence sous-porteuse, ladite' fréquence sous-porteuse pouvant "-être supprimée. Le signal composite comprend aussi-un.spectre indépendant de cette fréquence sous-porteuse, comprenant-au moins en partie la somme desdits premier et deuxième signaux a-f. Un décodeur synchrone pilote par Tes signaux d'horloge contente dans la fréquence sous-porteuse-est utilisé;-pour extraire la différence desdits premier etdeuxième signaux a-f du signal composite. Les deux sorties de œ décodeur synchrone sont de phases opposées.'.'Ceci facilite l'addition subséquente de chacune d'elles au signal composite ou-à des fractions de ce dernier fournies dans l'une des phases seulement, cette addition "permettant d'extraire lesdits premier et deuxième signaux a.-f avec un moindre mélange de l'un avec l'autre, l'addition de. signaux mentionnée ci-dëssus s'effectue en deux circuits d'addition de signaux. Elle permet d^ûtiliser un décodeur synchrone pour extraire la différence désdits premier et deuxième signaux a..-ï, chacune des sorties dudit décodeur étant/êquilibrée par rapport à son signal composite et à ses signaux d'entrée d'horloge. Dans un tel décodeur synchrone, seuls les signaux dont ies bandes latérales supérieure et inférieure sont situées symétriquement de part et d'autre-de la fréquence sous-porteuse produit des-composantes de sortie à-fréquence audio. Ceci permet de ne pas filtrer le signal"composite appliqué aux décodeurs pour éviter les produits d'intermodulation parasites. Ce procédé d'extraction des- premier et deuxième signaux a-f est avantageux par rapport auxprocédés antérieurs dans lesquels le créneau de fréquence est séparé de la somme des premier et deuxième signaux a-f par un filtre passe-bande avant l'extraction par détection du créneau contenant la formation représentative de la différence-entre les premier et deuxième signaux. Le filtre passe-bande}à moins qu'il ne soit conçu et construit très soigneusement, introduit dans les signaux de différence extraits des variations de phase et d1amplitude en fonction de la fréquence, variations qui i bad original 70 46225 2072088 affectait la séparation des premier et deuxième signaux résultant de l'addition subséquente des signaux de différence en opposition de phase à la somme des premier et deuxième signaux. l'invention sera mieux comprise et d'autres buts, 5 caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront au cours de la' description explicative qui va suivre, en se reportant au dessin schématique annexé donné uniquement à titre d'exemple illustrant un mode de réalisation de l'invention. 10 Dans la description qui suit, les premier et deuxième signaux a-f précités sont supposés être des signaux de gauche (1) et de droite (R) en relation stéréophonique. le dessin annexé illustre des moyens de détection du signal audio de différence 1-R contenu dans un signal stéréo-15 phonique composite, permettant de combiner ledit signal de différence avec un signal audio de somme L+R de manière à produire des signaux audio de gauche et de droite en relation stéréophonique. De tels moyens de détection et de combinaison de signaux de différence (amplificateur matriciel) convient 20 particulièrement à la -fabrication par les techniques des circuits intégrés. Un tuner-décodeur 10 qui traite les signaux de radio-diffusion à modulation de fréquence pour fournir des signaux stéréophoniques composites est connecté par l'intermédiaire 25 de la borne T1 d'une plaquette 11 de circuits intégrés, à un amplificateur 12 de signaux composites, les signaux stéréophoniques composites comprennent un signal de somme L+R de fréquence audio en cas de réception monophonique, ou bien , en cas réception stéréophonique, le signal stéréophonique 30 composite comprend un signal audio de somme 1+R, un signal pilote (sur 19kZHz) et une sous-porteuse supprimée modulée en amplitude par un signal de différence 1-R. Dans les deux cas, les composantes de musique d'ambiance à modulation de fréquence (SCA) peuvent aussi être appliquées à la borne T1. 35 L'amplificateur de signaux composites12 est prévu pour amplifier linéairement les signaux de fréquences compris® entre environ 10 Hz- et 150 kHz;, de manière à fournir un premier et un BAD ORIGINAS-H 6 70 46225 2072088 deuxième signal composites amplifiés , sensiblement identiques mais déphasés de 180° l'un par rapport à l'autre (c'est-à-dire en opposition de phase), destinés à être appliquésdirectement aux éléments de la plaquette de circuits intégrés 11. 5 Une réalisation particulière de l'amplificateur 12 ainsi que des autres éléments représentés sur la plaquette 11 sous forme de schéma synoptique est décrite dans la demande de brevet ÎT° , intitulé "Dispositif de décodage multiplex" au nom de RCA Corporation. 10 Des composantes de phases opposées du signal composite ainsi que des tensions de polarisation appropriées et sasiblement égales, sont appliquées directement par l'amplificateur 12 à un décodeur de signaux de différence indiqué' généralement par le chiffre de référence 13. Le décodeur 13 de signaux de 15 différence comprend un détecteur synchrone doublement équilibré comportant un premier et un deuxième transistors 14 et 15 formant source de courant. Les bases des transistors 14 et 15 sont connectés directement .et repsectivement aux sorties de signaux composites à phases opposées de l'amplificateur 12 de 20 signaux composites. Les émetteurs des transistors 14 et 15 sont mis séparément à la terre par l'intermédiaire de résistances 16 et 17 respectivement. Le collecteur du transistor 14 est connecté directement aux émetteurs couplés d'^ie première paire . de transistors de commutation 18, 19, tandis que le collecteur 25 du transistor 15 est connecté directement aux émetteurs couplés d'une deuxième paire de transistors, de commutation 20, 21. Les bases des deux transistors 18 et 20 sont raccordées à l'une des deux sorties d'ondes carrées à 38Kïïz d'une source synchronisée 42 de signaux de phases opposées, tandis que les bases des 30 transistors 19 et 21 sont raccordées à l'autre sortie d'ondes carrées de 38KHz. La source 42 d'ondes carrées est synchronisée par rapport à la composante pilote de 19 -dîz des signaux composites fournis par l'amplificateur 12, d'une manière connue dans les techniques des décodeurs stéréophoniques multiplex 35 à modulation de fréquence. Un circuit de synchronisation particulièrement avantageux est décrit dans le demande précitée. ... bad original 7 70 46225 2072088 Une source de tension de fonctionnement (B+) est connectée au collecteur de chacun des transistors 18 et 21 par l'intermédiaire d'u.ie résistance de sortie 22, et au collecteur de chacun des transistors 19 et 20 par l'intermédiaire d'une résistance 5 de sortie 23 de valeur sensiblement égaîfe à celle de la résistance 22. . les signaux de sortie de phases opposées comprenant les signaux de différence démodulés ( (L-R) et - (1-R) ) apparaissent aux bornes des résistances 22 et 23 et sont appliqués, respecti-10 vement, à des transistors de sortie 24 à 25 montés en émettodynes..les transistors 24 et 25 servent de sources de tension pour produire les signaux cfe différence de phases opposées désirés aux bornes des/fcésistances de composition 26 et 27 respectives, l'information correspondant au signal de 15 somme L+R est créée aux bornes des résistances 26 et 27 par des transistors 28 et 29 respectifs dont les collecteurs sont couplés aux résistances 26 et 27 éloignées des transistors 24 et 25. les phases des transistors 28 et 29 sont toutes deux couplées à l'une des sorties en opposition de phase de l'amplifi-20 cateur 12 de signaux composites, les émetteurs des transistors 28 et 29 sont mis à la terre par l'intermédiaire de résistances 30 et 31 respectivement. Les transistors 24 et 28 comprennent un premier circuit amplificateur matriciel , dont la sortie (par exemple R) est connecté^ par l'intermédiaire de la borne 25 T11 de la plaquette 11 et d'un circuit de désaccentuation 32, à des moyens de reproduction audio tels qu'un amplificateur et un haut parleur (non représentés). Les transistors 25 et 29 comprennent un deuxième circuit amplificateur matriciel dont la sortie(par exemple l) est. connectée,par l'intermédiaire 30 d'une borne T10 de la plaquette 11 et d'un circuit de désaccentuation 33,à des moyens de reproduction audio tels qu'un deuxième amplificateur et un deuxième haut parleur (non représentés). Il convient de noter que grâce à un tel arrangement les constantes de tempe de désaccentuation pour les deux 35 composantes (L+R) et (L-R) du signal de sortie de gauche sont déterminées par la même résistance de source 27 et par le circuit de désaccentuation 32 commun. Par conséquent, ces constantes de bad original^ 70 46225 8 •2072088 temps sont identiques, ce qui permet d'éliminer l'une des causes des pertes de séparation dépendant de la fréquence. De même les constantes de temps de désaccentuation pour les deux composantes (l+R) et- r- (L-R) du signal de sortie de droite sont les mêmes, ce qui permet d'éviter des pertes de séparation dépendant de la fréquence. Pour maintenir sensiblement constante l'impédance aux émetteurs des .transistors 24 et 25 montés en..émettodyne lors des variations.de la'conduction (et par.conséquent des impédances) des transistors 28 et 29 en fonction des signaux composites appliqués , .un signal composite-de phase opposée à celle du signal .appliqué-aux: "transistors 28 et 2.9 est appliqué par l'amplificateur. 12' aux "bases, de transistors de compensation ■ 34 et; 35. Les collecteurs des transistors 34 et -35 sont connectés directement et respectivement à. chacun des-, émetteurs des . émettodynes 24 et 25. Les émetteurs des transistors 34 et 35 sont mis à la terre par l'intermédiaire de résistances .36. et 37 respectivement. - La conduction des transistors 28 et 34 varie également et en.sens contraires ( signaux d'entrée en opposition de phase) avec la variation des signaux de..sortie fournis par l'amplificateur -1 2 de signaux composites. Par- conséquent, les courante de collecteur des transistors 28 et 34. (qui chargent le transistor 24) restent sensiblement constants. De-même, les variations à la sortie- de l'amplificateur 1.2 -de signaux composites n'entraînent pas de variations dans la charge du.transistor 25,car la somme des courants" de collecteur." des transistors 29 et 35 reste sensiblement constante quand le signal de sortie de l'amplificateur 12 varie. Par conséquent-, la composition précise des signaux de somme et de différence n'est pas compromise par les variations de la change des ^transistors 24 et 25 avec les variations du signal composite. Au ccars du fonctionnement du détecteur 13 de signaux de différence, décrit ci-dessus les ondes carrées complémentaires de 383£Hz fournies par la source de signaux 42 sont synchronisées avec le signal pilote de .19 KHz reçu et par conséquent avec la sous-porteuse supprimée de 38l£Hz (pour assurer la détection synchrone des signaux de différence L-R compris dans la sous- BAD ORIGINAL 70 46225 9 2072088 porteuse supprimée modulée en amplitude, appliquée par l'amplificateur 12 aux transistors 14 et 15. Autrement dit, les passages au zéro des ondes carrées à 38feHz coïncident en moyenne dans le temps avec les passages au zéro du signal pibte. Le détecteur 5 synchrone équilibré 15 comprenant les transistors 14,18,19 et les transistors 15,20, 21 répond à la combinaison des ondes carrées complémentaires à 38 KHz et des signaux composites en opposition de phases pour produire des signaux complémentaires comprenant les signaux de différence ((L-R) et - (L-R) ) aux bornes des 10 résistances 22 et 23. Les tensions de sortie produites aux bornes des résistances 22 et 23 et comprenant les signaux de différence complémentaires sont appliquées, par l'intermédiaire des transistors 24 et 25 aux résistances 26 et 27 . l'es transistors 24et 25 ainsi que les résistances 22 et 23 servent par conséquent de sources 15 de signaux de différence par rapport aux résistances 26 et 27. Les signaux composites fournis par l'amplificateur 12 et comprenant la composante de somme L+R de fréquence audio déterminent les passagœ de courant à travers les résistances de collecteur 26 et 27 des transistors 28 et 29 en y produisant 20 des chutes de tension. Ces chutes de tension qui s'additionnent aux tensions comprenant les signaux de différence ((L-R) et -(L-R)) de fréquence audio apparaissant aux émetteurs des transistors 24 et 25 produisent aux bornes Î10 et T11 des signaux comprenant les composantes de gauche L et de droite R de fréquence audio. 29 Les caractéristiques passe-bas des circuits de désaccentuation 32, 33 éliminent les composantes(par exemple He signal pilote et les bandes latérales à 38KHz engendrés au cours de la 'détection synchrone,) des signaux de gauche et de droite accentués apparaissant à la sortie des condensateurs de 30 filtrage de sortie des circuits 32 et 33- La composition correcte des signaux de somme et de différence dépend en partie d'une correspondance déterminée entre les courants fournis par les transistors formant sources 14,15,28et 29. Dans les conditions d'un circuit intégré, une 35 telle correspondance est obtenue d'une manière relativement facile, en réalisant des transistors 14, 15, 28 et 29 sensiblement identiques et des résistances d'émetteur 16 17, 30 et 31 70 46225 10 2072088 associées sensiblement identiques à proximité étroite sur la plaquette 11.-La correspondance entre les courants fournis par les transistors 14 , 15, 28, et 29 permet à la pré-distorsion des signaux composites fournis par l'amplificateur de signaux composites 12 de compenser les distorsionsdu signal composite dans chacun des transistors 14, 15 > 28 et 29. la composition correcte - dépend aussi des rapports des valeurs des résistances 22 et 23 aux résistances 26 et 27 respectivement. Dans le détecteur synchrone doublement équilibré, tel qu'il est illustré sur le dessin annexé, les transistors de commutation 18, 19, 21 sont alimentés en ondes carrées symétriques à 38kHz correctement phases de manière à obtenir une détection de l'onde entière de la sous-porteuse de signal de différence de 38kilohertz. L'amplitude résultante de crête à crête des composantes de fréquence audio du signal de différence détecté est en relation déterminée avec l'amplitude de crête de l'onde porteuse du signal de différence redressé apparaissant à la sortie du détecteur 13,cette relation étant définie par un facteur égal à 2[if. Pour seulement un signal audio de droite ou seulement un signal audio de gauche, l'amplitude de crête de l'onde porteuse du signal de différence modulé contenu dans le signal composite est fixée par les normes de radiodiffusion stéréophonique ■ comme étant égale à l'amplitude de crête du signal de somme. Pour obtenir la composition correcte des signaux de somme et de différence, dans le cas où. les courants des transistors 14, 15 , 28 et 29 formant sources correspondent, les valeurs des résistances 22 et 23 aux bornes desquelles apparaissent les signaux de différence sont choisies /2 fois plus élevées que les résistances 26 et 27 aux bornes desquelles apparaissent les signaux de somme. normalement les limites de tolérance imposées aux résistances intégrées telles que 26 et 27 sont beaucoup plus étendues que celles des résistances et des condensateurs séparés ou discrets tels que ceux contenus dans les circuits de désaccentuation 32 et 33. Les résistances séparées qui sont connectées en fait en série avec les résistances 26 et 27 aux 11 70 46225 2072088 fins de désaccentuation sont choisies de valeurs supérieures à celles des résistances 26 et 27 > la relation entre les valeurs étant déterminée par un certain facteur. Ce facteur est plus grand que le^rapport des déviations prévues des"valeurs des résistances 5 intégrées par rapport à la valeur de résistance nominale, aux déviation prévues des valeurs des résistances séparées par rapport à la valeur de résistance nominale. Ce procédé permet de maintenir les caractéristiques de désaccentuation iotale aux sortie de gauche^t de droite dans des limites de tolérance 10 qui ne sont pas supérieures à celles qui sont déterminées par lesdits composants discrets. comprend en outre des" moyens permettant d'empêcher le fonctionnement des circuits de détection de signaux de différence 15 par exemple quand l'absence prolongée d'un signal pilote supérieur à une amplitude déterminée indique qu'un programme non stéréophonique (monophonique) est reçu "ou quand le rapport signal-bruit du signal reçu est ;jugé insatisfaisant pour la reproduction stéréophonique. De tels moyens permettant d'empêcher le 20 fonctionnement du circuii^e détection de signaux de différence sont décrits et revendiqués dans le brevet précité îf° déposé en même temps que la présente demande. Un circuit permettant de produire un signal de commutation "stéréo-mono"est décrit dans la demande de brevet précitée.- Pour la 25 présente description, il est suffisant de mentionner qu'un tel signal de commutation est produit pour l'une ou l'autre des conditions précitées. de commutation stéréo-mono sont fournis par une source 38 30 de signaux de commutation stéréo à un amplificateur comprenant un premier transistor 39 dont le collecteur est connecté à une source de tension de fonctionnement (B+), dont la base est connectée à une source 38 de signaux de commutation stéréo et dont l'émetteur est connecté, par-1 'intermédiaire d'une résistance 35 40,à la base d'un transistor de commutation 41• L'émetteur du transistor 41 est mis à Ha terre et un signal de commutation de sortie est prélévé sur son collecteur par 1^intermédiaire d'une Le détecteur synchrone 13 de signaux de différence Dans l'appareil illustré sur le dessin , des signaux 70 46225 ' 2072088 résistance 43 connectée à la source de tension de fonctionnement. La sortie du transistor de commutation. 4î est couplée, à une source de tensionsde polarisation multiples de VBE du type décrit dans, le demande de brevet américain U° 680483 déposée le 3 5 novembre 1967 et intitulée "Circuits électriques.". Le terme VBE utilisé dans la présente description est défini comme étant la chute de tension directe à la jonction base-émetteur d'un transistor à conduction normale (par exemple, approximativement 0,65 à 0,7 volt )pour les transistors au silicium tels que 10 ceux fabriqués dans-les circuits intégrés Les sources de"tension de référence (habituellement intérieures au; circuit intégré ) qui fournissent un ou plusieurs multiples intégraux de VBE au dessus du potentiel de là terre à. une biasse impédance sont appelées sources de multiples de VBE". 15 Dans le cas considéré, la source de multiples de VBE comprend un transistor 44 à collecteur commun et;'un transistor 45 à émetteur commun,couplés l'un "à l'autre"en contré-réaction Le collecteur du transistor 44 est cornacté à la source de tension de fonctionnement , 'tandis qu'une pluralité de résistances 20 46, 4.7, 48 sont connectées en série entre l'émetteur dû transistor 44 et la terre. _Le" point de jonction des résistances 47 et 48 est raccordé à la base du transistor 45. L'émetteur du transistor 45 est mis à la terre; son collecteur est connecté directement à la base du transistor 44 et raccordé par l'inter-25 médiaire d'une résistance 43 à la source de tension de . fonctionnement. Quand les transistors 44 et 45 sont conducteurs, une tension égale à VBE apparaît aux bornes de la résistance 48. La résistance 48 est choisie de valeur inférieure à l'impédance base-émetteur des transistors 45, tandis que les 30 résistances additionnelles 46, 47 snnt choisies inférieures aux impédances d'entrée des circuits respectifs auxquels elles sont connectées. Dans ce cas, les tensicns apparaissant aux bornes de chacune des résistances 46 et 47 connectées en série sont égales au produit de VBE et du rapport entre la résistance 35 46 ou 47 et la résistance 48. Plus précisément, des tensions de 7 VBE et 4 VBE apparaissent à l'émetteur du transistor 44 et au point de jonction des résistances 46 et 47 respectivement. BAD ORIGINAL 70 46225 13 2072088 le point de jonction des résistances 46 et 47 est connecté aux bases d'une paire de transistors de commutation stéréo ou transistors d'atténuation stéréo 49 et 50. les émetteurs des transistors 49 et 50 sont raccordés respectivement aux 5 émetteurs couplés des transistors de commutation 18, 19 et aux émetteurs couplés des transistors de commutation 20,21. les collecteurs des transistors 49 et 50 sont reliés directement l'un à l'autre et sont conjointement raccordés aux émetteurs des transistors de division du courant 51 et 52 par l'inter-10 médiaire de résistancœ d ' émetteur, individuelles 53 et 54- les bases des transistors de division du courant 51 et 52 sont connectées directement à l'émetteur du transistor 49 (7 VBE quand la source de multiples de VBE fonctionne ). les collecteurs des transistors de division 51 et 52 sont connectés 15 aux résistances 22 et 23 respectivement. Un circuit de réaction est branché entre l'entrée et la sortie de la source de multiples de VBE pour augmenter la vitesse de commutation du mode stéréophonique au mode monophonique» Ce circuit comprend un transistor 55 dont le collecteur est connecté par l'intermédiaire 20 d'une résistance 56 à la base du transistor 41, dont la base est connectée par l'intermédiaire d'une résistance 57 à l'émetteur du transistor 44 et dont l'émetteur est relié à la terre. En fonctionnement, en cas de perte d'information, stéréophonique convenant à la reproduction, ou quand le signal 25 détecté comprend trop de bruit pour une reproduction satisfaisante (comme expliqué dans la demande de brevet IT0 ) la tension de base du transistor 39 tombe au dessous d'un niveau prédéterminé (par exemple un volt) et les transistors 39 et 41 commencent à devenir non conducteurs, la tension de 30 base du transistor 44 augmente positivement, ce qui amène le transistor 44 et ensuite le transistor 45 à conduire le courant de manière à brancher la source de multiples de VBE. Cette action de commutation est favorisée par la présence d'un transistor 55 qui devient conducteur conjointement avec 35 les transistors 44 et- 45- le transistor 55 sert à rendre rapidement le transistor 41 non conducteur dès le début de l'opération de commutation. Une tension positive (4VBE)apparaissant au point de jonction des résistances 46 et 47 rend les 1 BAD original 70 46225 H 2072088 transistors d'atténuation 49 et 50 conducteurs. De même, une tension positive (7 VBE)apparaissant àl'émetteur du transistor 44 rend les transistors de division 51 et 52 conducteurs. Quand les transistors de division 49 et 50 sont conducteur^ 5 une tension suffisamment positive ( 3 VBE)est appliquée aux émetteurs couplés des transistors de commutation 18 et 19 et aux émetteurs couplés des "transistors de commutation 20', 21 pour inverser la polarisation de. ces transistors de commutation et mettre ainsi hors de fonctionnement le détecteur 13 de signaux 10 de différence.. Les signaux composites en opposition de phases fournis par l'intermédiaire des transistors 14 et 15 formant sources de courant sont alors déviés à travers les transistors d'atténuation 49 et 50 et se suppriment mutuellement aux collecteurs couplés, des transistors 49»50. Les collecteurs 15 couplés des transistors 49 et 50 servent aussi à combiner les composantes de courant direct" des sorties des transistors 14 et 15 formant sources de courant. Les composantes combinées de courant direct sont ensuite divisées en composantes égales par les résistances 53 > 54 et"les transistors 51?52 , et aœ 20 composantes égales sont appliquées aux résistances de charge 22 et 23. La tension de polarisation directe appliquée aux transistors matriciels 2.4 et .25 est par conséquent maintenue sensiblement égale pour les deux modês de reproduction, stéréophonique ou monophonique. Si l'on permettait à cette 25 tension de polarisation directe de changer lors du changement de mode de fonctionnement, une interférence serait perçue dans les haut-parlems associés. L'arrangement décrit ci-dessus empêche l'apparition d'un tel bruit. Le détecteur de signaux de différence est maintenu 30 en condition, de non fonctionnement ou shuntée jusqu'à ce qu'une tension représentatrice de, par exemple, la présence d'un signal pilote adéquat soit fournie aux transistors de commutation 39 et 41, pour mettre ainsi hors cirait la source demiltiples de YBE ainsi que les étapes d'atténuation et de division. 35 Comme mentionné ci-dessus, un signal d'entrée supérieur à environ 1 volt (faible courant YBE du transistor 39 plus le courant/iormal YBEdu transistor 41 ) est suffisant pour maintenir la conduction des transistors 39 et 41 (et par BAD ORIGINAL 15 70 46225 2072088 conséquent, pour maintenir le fonctionnement en mode stéréophonique) Toutefois, quand les transistors 39 et 41 sont non conducteurs et le transistor 55 est conducteur (c'est-à-dire dans le mode de fonctionnement monophonique), une tension positive supérieure 5 à un volt est nécessaire à la base du transistor 39 pour recommencer le fonctionnement en mode stéréophonique, car les résistances 40 et 56 sont alors connectées par l'intermédiaire du transistor 55 en tant que diviseur de fréquence aux; bornes d'entrée (base-émetteur) du transistor 41. Une tension d'entrée 10 d'environ 3VBE (environ 2 volts) est ainsi nécessaire à la base du transistor 39 pour la commutation en mode stéréophonique. La différence entre les niveaux nécessaires à la base du transistor 39 pour commencer et maintenir le mode stéréophonique présente une caractéristique d'hystérésis avantageuse permettant à 15 la reproduction stéréophonique de se maintenir même si des fluctuations momentanées se produisent soit dans le niveau du signal pilote reçu soit dans le rapport signal-bruit du signal détecté. Quand l'information stéréophonique convenant à la reproduction est reçue et traitée par le récepteur associé, une 20 tension d'entrée positive suffisante est fournie à la base du transistor 39 pour le rendre conducteur. Le transistor 41 est lui-aussi conducteur, de sorte que la tension d'entrée du transistor 44 n'est pas suffisamment positive pour assurer le conduction du transistor 44- La source de multiples de VBE 25 comprenant les transistors 44 et 45 est par conséquent mise hors circuit, de même que chacun des transistors 49, 50,51 et 52. Dans ces conditions, le détecteur de signaux de différence 13 fonctionne de manière à produire des signaux (L-R) et (~L-R), de la façon décrite précédemment. Il convient~aussi de 30 noter que le transistor 55 n'est pas conducteur dans ces conditions. L'amplificateiur matriciel décrit ci-dessus, formant dispositif de commutation automatique, est en outre avantageux en ce qu'au cas où les bornes de sortie T10 et T11 seraient 35 accidentellement court -circuitees à la terre, les résistances 26 et 27 serviraient à limier le courant dans les transistors associés. Une telle protection contre les courts- 70 46225 16 2072088 circuits est particulièrement avantageuse pour une plaquette de circuits Intégrés de coût élevé, comme c'est le cas de la plaquette dont il est question dans la-présente"description. Bien entendu, l'invention n'-est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont -exécutées selon l'esprit de l'invention. bad original • 2072088 BEVBHDICAIIOffS 1- Appareil pour la séparation de signaux électroniques, destiné- à être utilisé dans les récepteurs multiplex à modulation de fréquence, pour' la séparation d'un premier et d'un deuxième signal de fréquence audio multiplexes dans un signal composite,ledit signal composite comprenant un créneau de fréquence dans lequel une information concernant la différence entre lesdits premier et deuxième signaux est contenu dans des spectres latéraux symétriques de part et d'autre d'une fréquence sous-porteuse,laquelle fréquence sous- porteuse peut être supprimée, ledit signal composite comprenant un spectre indépendant de ladite fréquence sous-porteuse comprenant au moins partiellement la somme desdits premier et deuxième signaux de fréquence audio, ledit appareil pour la séparation des signaux comprenant une^éource dudit signal composite et une source de signaux d'horloge se répétant à ladite fréquence Sous-porteuse, ledit appareil étant caractérisé en ce qu'il compœod run détecteur synchrone comportant une première et une deuxième entrées auxquelles ladite saur ce de signal composite et ladite source de signaux d'horloge sont respectivement connectées,'et comportant une première et une deuxième sorties fournissant respectivement lesdits premier et deuxième signaux détectés en réponse auxdits signaux composite et dfhorloge, lesdits premier et deuxième signaux détectés étant en opposition de phase et chacun équilibré par rapport audit signal composite ; un premier circuit d'addition de signaux sensible, à ladite première sortie du détecteur et à ladite source de signaux composites,et comportant une sortie fournissant le premier signal de fréquence audio restitué; et un deuxième circuit d'addition de signaux sensible à ladife deuxième sortie du détecteur et à ladite source du signaux composites, et comportant une sortie fournissant le deuxième ë-gnal de fréquence audio-restitue. 2- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant la revendication 1, caractérisé en ce que ledit détecteur synchrone comprend une première et une deuxième sources de courant fournissant ledit signal composite de phases opposées, un premier et un deuxième transistor dont les émetteurs sont 70 46225 original^ 70 46225 18 2072088 connectés à ladite, première source de courant, un traBième et un quatrième transistorsdont les émetteurs sont connectés â ladite deuxième source de courant, ladite source de signaux d'horloge étant une source de signaux de tension reliant les 5 "bases interconnectées desdits premier et troisième transistors aux hases interconnectées -desdits deuxième et quatrième transistors, lesdits premier et deuxième signaux de sortie du détecteur apparaissant respectivement auxdits collecteurs interconnectésdesdits. premier et quatrième transe tors et auxdits 10 collecteurs interconnectés desdits deuxième et troisième transistors. 3- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend une première et une deuxième résistancesdont chacune raccorde une sortie différente dudit détecteur à une source de potentiel 15 d'excitation et aux "bornes desquelles apparaissent les tensions détectées de phases opposées., une troisième et une quatrième résistance^ une troisième et une quatrième sourcesde ccurant dont les composantes de signal composite sont en phase avec une compostnte de signal composite fournie par ladite 20 p?emière source de courant et en opposition de phase avec une composante de signal composite fournie par ladite deuxième source de courant, un premier amplificateur intermédiaire dont une -entrée est reliée à ladite première sortie du détecteur et dont la sortie est connectée à ladite troisième source de 25 courant par l'intermédiaire de ladite troisième résistance ' pour fournir ledit premier signal de fréquence audio restitué à une première "borne de sortie située à l'extrémité de ladite troisième résistance éloignée de son extrémité connectée audit premier amplificateur intermédiaire et un 30 deuxième amplificateur intermédiaire dont l'entrée est_ connectée 'à ladite deuxième sortie du détecteur et dont la sortie est connectée à ladite quatrième source de courant par l'intermédiaire de ladite quatrième réiistance pour fournir ledit deuxième signal de fréquence audio restitué à une deuxième 35 "borne de sortie située à l'extrémité de ladite quatrième résistance éloignée de son extrémité connectée audit deuxième amplificateur intermédiaire. 4- Appareil poïtr la séparation de signaux électroniques f.j bad original 70 46225 19 2072088 suivant la revendication 3 y caractérisé en ce que les valeurs desdites troisième et quatrième résistances sent sensiblement égales à 2/r fois la valeur desdites première et deuxième résistances dont les valeurs sont égales?lesdits premier et 5 deuxième amplificateurs intermédiaires assurant chacun un g-in égal à limité,, les valeurs de la composante de signal composite fournie par lesdites première deuxième, troisième et quatrième sourcesde courant étant sensiblement identiques. 5- Appareil pour la séparation de signaux électroniques 10 suivant l'une cès revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'il comprend une cinquième source de courant dont les composantes de signal composite sont égales en amplitude instantanée-mais opposées en polarité instantanée, à celles de ladite troisième source de cuurant connectée à la sortie dudit amplificateur 15 intermédiaire, afin de diminuer la variation de la charge sur ledit premier ampïîïicatBur~inter®édiaire et une sixième source de courant dont les composantes de signal composite sont égales en amplitude, instantanée mais opposées en polarité instantanée à ladite quatrième source de courant connectée à 20 la sortie dudit deuxième amplificateur intermédiaire, afin de diminuer la variation de la charge sur ledit deuxième amplificateur intermédiaire. 6- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant l'une des revendications 3 à 5> caractérisé en ce que 25 chacun desdits amplificateurs intermédiaires est un étage amplificateur à transistors à collecteur commun. 7- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant lUne des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que tous les transistors, résistances et amplificateurs intermédiaires 30 sont construits dans un circuit intégré monolithique unique. 8- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant l'une des revendications 3 à 7 ^caractérisé en ce,4ue chacune desdites première et deuxième bornes de sortie est connectée à un élément de sélection de fréquence faisant partie 35 d'un filtre de type connu en soi pour atténuer les composantes de signaux au-dessus de la gamme des fréquences audio. 9- Appareil pour la séparation de signaux électroniques suivant-l'une des revendications 3 à 7,caractérisé en ce 7:0 46225 20 2072088 chacune desdites première et deuxième bornes de sortie est connectée à un élément de sélection de fréquence faisant partie d'un .filtre de type-connu en soi, afin de désaccentuer les composahtes de signaux de fréquences audio supérieures et 5 d'attenuer les composantes de signaux au-dessusde la gamme des fréquences audio. -10- Appareil de séparation de signaux électroniques suivant l'une des revendications 7 et 9, caractérisé en ce - que ladi-tè- -première borne de sortie est connectée par Tb . l'intermédiaire d'une cinquième résistance, séparée ou discrète, à un premier coûdonsateur séparé, ou discret, aux bornes duquel apparaît ûn^"premier signal de-fréquence audio "' -'restitué à composantes de fréquence,'audio supérieures désaccentuées, ladite deuxième borne de sortie est connectée-/par l'intermédiaire 15 ' d'une sixième résistance séparée ou discrèté ' 'â 'iïù deuxième ; condensateur séparé ou discret, aux bornes duquel apparaît un deuxième signal'de fréquence audio restitué- à composantes de fréquences" audio supérieures' désa&centjiéês,- lesdites troisième et quatrième résistance:ont la même valeur nominale de résistance 20 B., lesdits premier , et deuxième' condensateurs ont la même capacitance' Nominale C et lesdites- sçinquième et sixième résistances séparées du discrètes ont la même./valeur nominale qui est- sensiblement égale à B. fois le rapport du pourcentage prévu de déviation de ladite valeur desdites .'troisième et 24 quatrième.,rjésistances par -rapport -à- la valeur nominale, au pourcentage prévu de déviation de la valeur desdites cinquième et sixième résistances par ■ reipp-cirt à".leur, valeur :-nominale, ou plus grande^ de-sorte, que les-caractéristiques" d'atténuation desdits filtrés- sont maintenues dans des- limites ".ôe tolérance 30 né 'dépassant pas celles qui § ont" déterminées par lesdits composants séparés ou discrets. > 5 BâD ORiGîMÂL