FR 2073325 A1 19711001 FR 7039528 A 19701103 70 39528 1 2073325 la présente invention se rapporte à un dispositif stabilisateur de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide ou générateur analogue d'hyperfréquences ; plus particulièrement, elle concerne généralement et a essentiellement 5 pour objet un dispositif stabilisateur de fréquence utilisable avec un dispositif oscillateur à micro-ondes à corps solide tel qu'un oscillateur à effet G-unn ou un oscillateur à effet d'avalanche et de temps de propagation ou de durée de transit pour stabiliser la fréquence d'oscillation de celui-ci en fonction 10 d'une variation de température de celui-ci, ainsi que les diverses applications et utilisations résultant de sa mise en oeuvre et les systèmes, ensembles, appareils, circuits, équipements et installations pourvus de tels dispositifs. Des oscillateurs générateurs de micro-ondes ou d£,hyper-15 fréquences à semi-conducteurs, utilisant l'effet G-unn ou l'effet de masse ou de propagation dans le milieu ou l'effet d'avalanche par choc et de temps de propagation, sont très prometteurs comme sources de micro-ondes ou d'hyperfréquences à cause de leur petite taille et de leurcommodité, l'effet d'avalanche par 20 choc consiste en ce que,dans des semiconducteurs à jonction PU, auxquels est appliquée la haute tension électrique de polarisation la multiplication cumulative de porteurs de charge par l'intermédiaire de l'avalanche de porteurs de charge dans la jonction. PU coopère avec les effets de temps de propagation ou 25 de transit ou de durée de transmission ou de parcours des porteurs de charge produits par celle-ci pour créer une résistance négative et provoquer l'oscillation, l'effet d'avalanche par choc et de temps de propagation est souvent appelé effet d'avalanche-temps de propagation. Ces oscillateurs 30 à micro-ondes présentent cependant des caractéristiques de fonctionnement essentiellement dépendant fortement de la température parce qu'ils utilisent des semi-conducteurs, les composants métalliques impliqués ou concernés peuvent également se dilater en réponse à une élévation de température 35 -pour augmenter le volume de la cavité résonnante associée. Ceci est accompagné par un changement de la fréquence d'oscillation qui est à son tour couplé avec la caractéristique de 70 39528 2 2073325 f onctionnement dépendant fortement de la température, d'où résulte la nécessité de prévoir des moyens pour stabiliser la fréquence dîoaeillation pour tous les usages pratiques» Comme cela est tien connu, des diodes à effet G-unn ou des 5 diodes à effet de masse ou de propagation dans le milieu et des diodes à effet d3avalanche par choc et de temps de transit utilisent le temps de transit de porteurs de charge ou de domaines. Toutefois, un accroissement de température provoque une diminution de la vitesse de saturation des porteurs de charge iO en augmentant ainsi le temps de transit ou la durée de parcours ou de propagation de ceux-ci. Par conséquent, la fréquence d'oscillation des diodes décroît. Dans des diodes à effet d'avalanche et de temps de transit, un changement de température des porteurs de charge, produits par l'effet d'avalanche, 15 constitue également l'un des facteurs affectant la fréquence d-'oscillation. Ceci signifie qu'un accroissement de température des porteurs de charge tend à . aider ou à favoriser la diminution de la fréquence d'oscillations. Un autre facteur contribuant à diminuer la fréquence d 8 oscillation avec une: élévation de 20 température est constitué par la dilatation thermique de composants métalliques impliqués pour augmenter la dimension de la cavité résonnante associés, comme cela, est indiqué ci-dessus. Afin d'empêcher la fréquence d'.oscillation de varier à cause d'un-changement de température ., de nombreuses solutions ont été 25 antérieurement proposées et mises en pratique. Par exemple, une solution mécanique parmi de telles tentatives à consisté à réaliser la cavité résonnante particulière en au moins deux matières métalliques différant l'une de l'autre par le coeffiôiant de dilatation thermique pour augmenter le volume de la cavité 30 résonnante en réponse à un accroissement de .sa'- température pour empêcher ainsi une diminution de la fréquence d'oscillation. Des boucles ou circuits de commande ou de régulation automatique de fréquence ont également été utilisés", dans lesquels une partie du signal oscillatoire, provenant du circuit oscillant 35 associé, est échantillonnée, prélevée ou discriminée et comparée avec un signal de référence pour décelai* une différence de 70 39528 3 2073325 fréquence entre ceux-ci et pour appliquer, par réaction ou rétroaction,une tension électrique de compensation au circuit oscillant en vue de la stabilisation de la fréquence d'oscillation. En outre, on connaissait déjà la synchronisation d'injection 5 par laquelle une source de signaux, stabilisés en fréquence, est appliquée extérieurement à l'oscillateur dans un but de stabilisation. Bien que de nombreux moyens de stabilisation de la fréquence d'oscillationsaienb actuellement étudiés, on a proposé l'addition de cavité résonnante à grand facteur de qualité ou de surtension. Ceci s'explique par le fait qu'un accroissement du facteur de qualité force la fréquence d'oscillation à être "stabilisée de façon correspondante. Toutes les tentatives et mesures, telles que mentionnées ci-dessus, ont rendu les oscillateurs résultants considérablement ^ 5 coûteux et leur ont conféré une construction compliquée et un mérite ou une qualité diminué dans le sens .de l'oscillation directe, ce qui constitue une raison importante pour empêcher ou gêner l'extension de leur utilisation pratique. Par ailleurs, le type usuel d'oscillateurs à micro-ondes à corps solide, quoiqu? ils 20 puissent être bien conçus, peuvent présenter une fluctuation de 100 kHz par degré centrigrade de la fréquence réelle à partir de la fréquence théorique prévue ou nominale. C'est par conséquent un but de l'invention de stabiliser dans une grande mesure la fréquence d'oscillation produite par ^ un oscillateur à micro-ondes à corps solide tel qu'un oscillateur à effet G-unn ou un oscillateur à effet d'avalanche et de temps de transit contre une variation de température. Un autre but de l'invention est de créer un nouveau dispositif perfectionné de stabilisation de fréquence pour un 50 oscillateur à micro-ondes à corps solide, qui soit de structure ou de construction très simple, de faible dimension, et ditne- haute valeur pratique en comparaison avec les systèmes de compensation de température connus utilisant une diode à capacitance variable et exploitant les différences entre les coefficients de 55 dilatation thermique des matières impliquées. Encore un autre but de l'invention est de créer un nouvel oscillateur perfectionné à micro-ondes à corps solide, de 70 39528 4 2073325 construction simple et peu coûteuse et susceptible de produire une fréquence d'oscillation fortement stabilisée contre un changement de température. L'invention atteint ces objectifs par la création d'un 5 dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide comprenant un élément oscillant à micro-ondes à semiconducteur et une cavité résonnante dans laquelle est disposé l'élément oscillant à micro-ondes à semiconducteur , ledit dispositif étant caractérisé par un 10 élément capacitif disposé dans la cavité résonnante en une position ou place telle que l'élément capacitif agit réciproquement par intéraction sur une L'élément capacitif peut faire de préférence partie d'éléments résonnants pour la cavité résonnante. L'élément oscillateur peut être avantageusement du type à effet Gurnôu du type à éffet d'avalanche et de temps de transit. 20 L'élément capacitif peut être avantageusement constitué en une matière céramique diélectrique choisie dans le groupe constitué par des porcelaines à l'oxyde de titane et au titanate de magnésium. . L'élément capacitif peut être commodément fixé à une • 25 enceinte pour l'élément ■ oscillant. En variante, il peut faire partie de l'enceinte prévue pour l'élément oscillant. L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lecture de la description explicative qui 30 va suivre en se reportant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemples illustrant divers modes de réalisation de l'invention et dans lesquels : - la figure 1 représente une vue schématique d'un dispositif mécanique de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à 35 micro-ondes à corps solide construit conformément aux principes de la technique antérieure ; - la figure 2 est un schéma synoptique fonctionnel ou organigramme d'un dispositif électrique de stabilisation de 70 39528 5 2073325 fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide construit conformément aux principes de la technique antérieure ; - la figure 3 est un schéma synoptique f G;.iC d8 un autre dispositif électrique de stabilisation, de fréquence pour 5 un oscillateur à micro-ondes à corps salide construit conformément aux principes de l'état antérieur de la technique ; - la figure 4 est un schéma synoptique fonctionnel d'encore un autre dispositif électrique de stabilisation de fréquence du type usuel ; 10 - la figure 5 est un diagramme de représentation graphique montrant la variation de la fréquence d'oscillation (portée en ordonnées), produite par des oscillateurs à micro-ondes à corps solide, en fonction de la température ambiante (portée en abcisses) - la figure 6 est un schéma d'un circuit équivalent d'un 15 oscillateur typique à micro-ondes à corps solide possédant la caractéristique de température représentée sur la figure 5 ; - la figure 7 est une vue fragmentaire en coupe d'un dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide construit conformément aux^srincipes 20 de l'invention ; - la figure 8 est une vue en coupe transversale effectuée suivant la ligne YIII-VIII de la figure 7 ; - la figure 9 est un diagramme de représentation graphique montrant la variation, tracée en fonction de la température en 25 degrés centigrades(portée en abcisses), d'une part d'une fréquence d'oscillation et d'autre part d'une puissance d'oscillation de sortie pour un oscillateur à micro-ondes respectivement stabilisé en fréquence conformément ." aux principes de l'invaition et non stabilisé en fréquence, c'est-à-dire avec ou sans compensation 30 de température ; et - les figures 10 et 11 sont des vues schématiques représentant respectivement différentes modifications ou variantes d'exécution de l'invention. En se référant maintenant aux dessins et à la figure 1 en 35 particulier, on voit qu'un agencement, qui y est représenté, comprend un élément oscillant à micro-ondes à semiconducteur. 10 tel qu'une diode à effet Gunn ou une diode à effet d'avalanche 70 39528 6 2073325 par choc et de temps de transit, disposé à l'intérieur d'une cavité résonnante 12 constituée en une matière métallique appropriée quelconque, une plaque de court-circuit 1.4 pour coarû-circuiter mie borne de la cavité résonnante 12 et une tige 5 métallique 16 disposée eixtre la plaque de court-circuit 14 et le fond de la cavixé 12 pour supporter la plaque 14, de façon à être mobile le long de l'axe longitudinal de la cavité résonnante 12. On suppose maintenant que les matières respectives® nt de la cavité résonnante 12 et de la tige 16 possèdent des coefficients 10 de dilatation linéaire egaex respectivement à ol et oC ^ et que la tige 16 a une longueur 1 comme cela est indiqué sur la figure I.-Dans les conditions supposées, la plaque decourt-circuit 14 peut se déplacer d'une longueur ( cX, ^ -o£)l par degré centrigrade en réponse à une variation de température. On suppose également ^5 nue, si la plaque de court-circuit 14 est déplacée-de façon à augmenter la longueur axiale h (voir figure 1) de la cavité résonnante 12 sans aucune dilatation theraique produite dans le systèmes la cavité résonnante- présente un taux de variation de la fréquence de résonance £ égal à . Si alors la cavité 20 résonnante diminue en longueur axiale h en raison d'une dilatation thermique, le taux de variation de la fréquence de résonance est exprimé par : ( ov,^ - considérant la dilatation thermique de la cavité résonnante, une variation relative de la fréquence de résonance, f est exprimée par : 25 " . *"h Si la matière de la cavité résonnante est choisie de façon à présenter un coefficient de dilatation thermique satisfaisant à 30 la relation î oi,/ 1 La compensation de température pour la fréquence est alors accomplie pour une variation de température de la cavité résonnante seule. SicC^/oC possède une valeur excédant celle donnée par la relation précitée, la fréquence de résoruaause: peut 70 39528 7 2073325 aussi être compenséepour un changement de fréquence de 1*élément oscillant 10 dû à une variation de température. On se rendra compte ainsi que la fréquence d'oscillation de la diode 10 a été stabilisée mécaniquement. 5 En se référant maintenant à la figure 2, il y est. représenté vin système électrique pour stabiliser une fréquence d'oscillation conformément aux principes de la technique antérieure. l'agencement représenté comprend un élément oscillant 10 tel que représenté sur la figure 1, disposé dans une cavité résonnante 12 10 et un filtre passe-bande 20 disposé dans un trajet le long duquel un signal, possédant une fréquence d'oscillation prédéterminée, est transmis de la cavité résonnante à un dispositif d'utilisation (non représenté). Sur le filtre passe-bande 20 est branchée en dérivation une diode de détection à semiconducteur 22 15 connectée successivement à un montage en série comportant un circuit de commande 24, un circuit de polarisation à courant électrique continu 26 et une diode 28 à capacitance variable, qui sont connectés dans l'ordre de succession indiqué, la diode 28 étant disposée dans la cavité résonnante 12. le circuit de commande 20 24 réagit à une tension électrique décelée par la diode de détection 22 pour régler une tension électrique de sortie provenant du circuit de polarisation 26 afin de modifier ainsi la capacitance • de la diode 28. la fréquence d'oscillation, produite par l'élément oscillant 25 10, étant maintenue, à une valeur fixe prédéterminée, le circuit de commande 24 est dans son état actif pour permettre à une polarisation prédéterminée d'être appliquée à la diode à capacitance variable 28. Ainsi, la fréquence d'oscillation est maintenue de façon stable à sa valeur fixe prédéterminée. En supposant que 30 l'élément oscillant 10 augmente de température pour diminuer la fréquence d'oscillation, la diode détectrice 22 est actionnée pour détecter un changement de la tension électrique de sortie . du filtre passe-bande 20 et pour accroître la"tension électrique de polarisation à courant continu du circuit de polarisation 26. Ceci 35 provoque une diminution d e la capacitance de la diode à capacitance variable 28, ce qui a pour résultat un accroissement de la fréquence d'oscillation produite par l'élément oscillateur 10. Par 70 39528 8 2073325 contre, une diminution de température provoque une diminution de la tension électrique de polarisation du circuit de polarisation 26 qui, à son tour, augmente la capacitance de la diode 28 en entraînant une diminution de la fréquence 5 d'oscillation. De cette manière, l'agencement de la figure 2 est actionné à une. fréquence fixe prédéterminée, stabilisée en fonction de la température ambiante. La figure 3 Représente un système de stabilisation de fréquence utilisant la synchronisation d'injection conformément 10 aux principes de l'état antérieurement connu de la technique. Sur la figure 3, un oscillateur.compensé 30 est connecté à un circulateur ou analcgue 32 dans lequel est injectée une énergie de micro-ondes provenant d'une source 34 d'injection de micro-ondes. Comme la compensation de température d'une fréquence 15 d'oscillation, accomplie par 11agencenent de la figure 3, dépend des caractéristiques de la source d'injection 34, il est nécessaire de compenser parfaitement la source 34 en fonction d'une température. A cet effet, la source 34 peut être constituée par un oscillateur à quartz piézo-électrique disposé dans un 20 thermostat et par un multiplicateur de fréquence approprié quelconque. Il en résulte des frais très élevés.. La figure 4 représente' un autre système pour stabiliser une fréquence d'oscillation. Comme cela est représenté, un oscillateur à micro-ondes 36 est couplé avec une cavité supplémentaire 38 25 possédant un facteur de' qualité ou de surtension "Q" élevé. Le degré de stabilisation, procuré par le système de la figure 4, est déterminé par la stabilisation de la fréquence de résonance de la cavité' 38 à grand facteur de qualité ou de surtension "Q". L'emploi de la cavité 38, constituée en toute matière 30 métallique appropriée à bas coefficient de dilatation thermique, par exemple en alliage invar, ^yocure une stabilité assez élevée. On doit veiller soigneusement au choix et à l'usinage d'une telle matière. Parmi les quatre moyens décrits ci-dessus, le mécanisme 35 d'accord ou de syntonisation mécanique, tel que représenté sur la figure 1, est un système actionné passivement et à grande fiabilité ou sûreté de fonctionnement. La compensation de 70 39526 3 20/3325 température, effectuée d'après les principes de l'invention tels qu'ils seront décrits ci-après, est évidemment réalisée passivement et d'une fiabilité ou sûreté de fonctionnement plus élevée que dans le cas de l'agencement de la figure , En 5 raison du point de vue à la fois du coût qui soulève le plus grand problème et du mécanisme, l'invention est avantageuse :1e fa5on prépondérante par rapport aux quatre moyens précités actuellement employés, alors que la stabilité résultante est-égale ou supérieure à celle obtenue par le mécanisme d'accord ^0 ou de syntonisation mécanique. Ibur une meilleure compréhension de l'invention, des oscillateurs à micro-ondes à corps solide seront maintenant décrite ai corrélation avec la dépendance de température de la fréquence d'oscillation. La figure 5 représente graphiquement une courbe indiquant la variation d'une fréquence d'oscillation f (portée en ordonnées) en fonc+ion de la température ambiante ï (portée en abcisses). Comme le montrela figure 5, la fréquence d'oscillation décroît généralement en fonction linéaire de la température. Ceci constitue la base d'après laquelle le mécanisme 20 d'accord ou de syntonisation mécanique, tel que décrit précédemment, réalise la compensation de température. On comprend d'après la figure 5 que des oscillateurs à micro-ondes à corps solide peuvent être équivalents à un circuit tel que représenté sur la figure 6. Sur la figure 6, un circuit oscillant équivalent 25 est composé d'une bobine d'inductance équivalente 40, d'un condensateur 42 représentant la capacitance d'une enceinte pc-ur-une/diode oscillante impliquée, d'une conductance négative 44 de la diode et d'une conductance 46 de la charge particulière, qui sont connectés mutuellement entre eux suivant un montage de 30 circuit en parallèle. Quand des circuits oscillants sont d'un tel type résonnant LC, l'enceinte pour la diode oscillante possède une capacitance C qui ne varie pas tellement avec la température parce qu'elle est habituellement constituée en aluminium tandis que l'inductance 35 équivalente L varie linéairement ou suivant une ligne droite avec la température. Par conséquent, le circuit oscillant présente une caractéristique de température de la fréquence d'oscillation, telle que représentée sur la figure 5» On peut donc en conclure que, si 15enceinte ou 1*enveloppe de la diode se comporte de façon que sa capacitance diminue avec un accroissement de tospératurs le telle façon que cette diminution de capacitance 5 •compense une . ' or de la fréquence d5 as cillât ion due à un accroissement de 1finductance équivalente? il en résulte qu'une variation d© la fréquence d'oscillation, due à une variation de températures peut être éliBiinée. Ce ci constitue le principe fondem.ental de 1! invention-, On a constaté eue des matières : G céramiques diélectriques du système à oxyde de titane sont utilisées de préférence su mettant 1'inveation. en pratique. 3e telles matières céramiques diélectriques possèdent des capacitances variant en fonction linéaire inverse ou décroissante avec la température et présentant un coefficient 15 de température quelconque. Certaines des matières diélectriques céramiques du système à oxyde de titane peuvent avoir des coefficients de température négatifs de variation de capacitance s'élevant- à plusieurs milliers de parties par million. Il est ainsi possible de choisir tout coefficient de température 20 désiré dans un domaine relativement large. Par exemple»la matière céramique en oxyde de titane -est l'une des matières céramiques diélectriques du système à base d!osyde de titane et se compose essentiellens nt. d1 oxyde de titane avec un ou plusieurs oxydes métalliques divers ajoutés à t celui-ci 25 Ces matières5 mélangées complètement ensemble, sont cuites dans un four à environ '1 30C°G pour former la matière céramique désirée, la céramique ainsi formée possède une capacitance variable en fonction linéaire inverse ou décroissante en réponse à un changement de température comme cela a été indiqué ci-dessus 30 En outre, la capacitance peut avoir un coefficient de température dont lu valeur peut devenir positive ou négative en choisissant - convenablement le type de matériauxde départ ajoutés à l'oxyde de titane et/ou en réglant les quantités de ceux-ci. On a également constaté que la matière céramique à base de titanate 35 de magnésium peut être également utilisée avec l'invention. Cette matière céramique présente un coefficient de température de capacitance dont la valeur peut également être rendue positive ou négàtive à volonté. 70 39528 n 2073325 En se référant maintenant aux figures 7 et 8, il y est représenté un dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide construit conformément aux principes de l'invention. L'agencement représenté comprend un 5 élément oscillant désigné de façon générale par le chiffre de référence 10 et rigidement fixé à une paroi d'une cavité résonnante 12 en ayant une vis 50 vissée dans une paroi de la cavité résonnante 12 et fixée à un bloc de base ou formant socle 51 constitué de préférence en cuivre. Le bloc de base 52 comprend 10 une surface intérieure reposant sur la paroi de la cavité résonnante et une surface supérieure sur laquelle est montée une diode oscillante à semiconducteur 54 telle qu'une diode à effet G-unn en arséniure de gallium (GaAs). Si on le désire, la diode peut être du type à effet d'avalanche par choc et de temps de 15 transit. Ainsi le bloc de base 52 sert d'électrode inférieure pour ladiode 54- Au-dessus de la diode 54 est disposée une électrode supérieure 56 constituée de préférence en toute matière métallique appropriée telle que l'alliage connu commercialement sous le nom de Eovar (marque de fabrique) ou invar 20 dans le but de . rendre minimale une dilatation thermique de celle-ci, tandis qu'un isolant en matière céramique 58 sous la forme d'un cylindre creux est interposé ou placé en sandwich entre les électrodes respectivement inférieure 52 et supérieure 58 dans le but de maintenir les deux électrodes en des positions. 25 parallèles espacées prédéterminées et aussi de les isoler électriquement l'une de l'autre. On voit ainsi que la diode à semiconducteur 54 est mise hermétiquement en place à l'intérieur d'une enceinte ou enveloppe constituée par les électrodes 52 et 56 et par l'isolant cylindrique 58. La diode 54 est connectée à 30 l'électrode supérieure 56 par deux segments ou portions de fil d'or 60. L'électrode supérieure 58 est ensuite connectée à un conducteur 62 traversant la paroi supérieure (comme on le voit sur la figure 7) de la cavité résonnante 12,un isolant 64 étant interposé entre le conducteur 22 et la portion adjacente delà 35 paroi supérieure de la cavité. Conformément aux principes de l'invention, un élément capacitif 66 sous la forme d'une bande ou d'un ruban est attaché 70 39528 12 2073325 à la périphérie extérieure de l'isolant creux 58 faisant partie de l'enceinte ou de l'enveloppe de l'élément oscillant 10. l'élément capacitif 66 est constitué en toute matière céramique diélectrique appropriée telle que mentionné ci-dessus, soit dans 5 ce cas en oxyde de titane et sert à impartir un coefficient de température négatif à la capacitance de l'enveloppe. Ceci signifie qu'il agit de façon à compenser en température la capacitance de l'enceinte, l'élément capacitif 66, tel que représenté sur les figures 7 et 8, a 0,8 mm de long, 100 microns 10 d'épaisseur et 200 microns de large tandis que l'isolant 58 possède une hauteur de 0,8 mm, un diamètre extérieur de 4 mm et une épaisseur de 1 mm. Il doit être entendu cependant que les dimensions de l'élément capacitif 66 ne doivent pas être limitées aux chiffres mentionnés ci-dessus et qu'elles peuvent être 15 changées conformément à l'enceinte associée ou en fonction de celle-ci. Des oscillateurs à . micro-ondes à corps solide, susceptibles de fonctionner .dans la banâe -dès fréquences de 5 220 à 11 000 MHz, tels que ceux représentés sur les figures 7 et 8, ont été pQ r , fabriqués- et les fréquaices d'oscillation de ceux-ci ont été mesurées dans un domaine de température s'étendant depuis environ -40° à +55°C. Un résultat des mesures est illustré par la figure 9 sur." laquelle l'axe des abcisses représente une température en degrés centigrades et l'axe des ordonnées représente 25 - une variation de la fréquence d'oscillation graduée en unités de 10 MHz. D'après la figure 9, on voit que,quand aucune compensation de température n'est effectuée, c'est-à-dire lorsque 1'élément capacitif 66 n'est pas utilisé, la fréquence d'oscillation varie 30 de -110 kHz par degré centigrade entre environ -40° et +55°0 comme cela est indiqué par la courbe (a). A environ +6°G, la fréquence d'oscillation est de 9,485 'GHz. Cependant avec l'enceinte ou enveloppe de la diode ayant un élément capacitif fixé à celle-ci et présentant un coefficient de température négatif de capacitance, la fréquence d'oscillation varie seulement de +30 kHz par degré centigrade entre environ -40° et + 55°C, la fréquence d'oscillation 70 39528 13 2073325 variant de 9,407 à 9,48 GHz à environ +3°0 comme cela est indiqué par la courbe (b) sur la figure 9. Ceci signifie qu'à l'enceinte ou à l'enveloppe de la diode est relié un corps ou une masse de matière céramique diélectrique présentant un taux 5 de variation de capacitance de -3 300 parties par million par degré centigrade. La figure 9 représente également des courbes montrant la variation de la puissance d'oscillation de sortie, exprimée en milliwatts en fonction de la température exprimée en degrés 10 centigrades. La courbe en ligne continue en traits pleins (a3) représente l'oscillateur possédant la caractéristique de température représentée par la courbe (a), c'est-à-dire ne comprenant aucun élément capacitif conforme à l'invention et la courbe en ligne discontinue en traits interrompus (b1) décrit 15 l'oscillateur ayant la caractéristique de température représentée par la courbe (b), c'est-à-dire comprenant l'élément de compensation de température selon l'invention. On peut voir que la-différence entre les puissances de sortie des deux oscillateurs est relativement petite. On pense que ceci résulte du fait que 20 l'élément capacitif est beaucoup" plus petit que l'enceinte associée et par conséquent une perte de puissance, due à l'insertion de l'élément, est exclue. En outre, les matières de l'élément capacitif présentent un angle de pertes a dans le diélectrique dont les tangentes sont fréquemment de l'ordre de 25 lO-^ à des fréquences de la bande de 5 220 à 11 000 MHz comme on le comprendra facilement d'après leurs propriétés. Les figures 10 et 11, sur lesquelles les mêmes chiffres de référence désignent des composants identiques ou correspondant à ceux représentés sur la. figure 7, représentent deux ^50 modifications ou variantes d'exécution différente de l'invention. Sur la figure 10, l'élément capacitif 66, possédant un coefficient de température négatif de capacitance, est disposé dans la cavité résonnante 12 et à la même position qu'une diode à capacitance variable antérieurement utilisée pour réaliser l'accord électronique par varactor (ou diode .à réactance ou à capacité variable), de sorte que l'élément capacitif fait partie des éléments résonnants. L'élément capacitif possède de 70 39528 14 2073325 préférence une capacitance variable de. 20 à 30 ^ relativement à l'une de ses valeurs extrêmes ou finales pour une variation de température de 40°C- En variante, l'élément capacitif 66 "oeut être disposé à l'intérieur de la cavité résonnante sur uns 5 portion telle qu'une surface de paroi de celle-ci seulement: avec des résultats satis'fisants. Sur la figure 11, toute matière céramique diélectrique, convenant à l'emploi comme matériaux 'pour les formes d'élément capacitifs peut être utilisée pour la diode oscillante 10. Ce 10 moyen permet d5 aceemplir la compensation de température par la seule diode. Si on le désirs » une portion seulement de l'enceinte peut être effectivement réalisée en une telle matière diélectrique céramique. Dans tous les cas, ce qui essentiel est de disposer 1°élément capacitif à 1:intérieur de la cavité i5 résonnante pour agir réciproquement par interaction sur l'onde électromagnétique produite dans celle-ci. L!invention possède plusieurs avantages. Par exemple, le dispositif résultant de stabilisation de fréquence peut avoir des performances égales à celles présentées par la compensation 20 de température utilisant le mécanisme d'accord mécanique antérieurement employé et sans la nécessité d'usiner une portion, métallique quelconque de la cavité résonnante associée comme cela ressort facilement de sa structure ou construction . De même5 il est actionné passivement et de grande diabilité ou 25 sûreté de fonctionnement, Une diode oscillante concernée peut elle même compenser une variation de la fréquence d'oscillation due à une variation de température de la cavité résonnante. En outre en contrôlant ou réglant correctement la capacitance et le coefficient de température de celle-ci de l'élément capacitif 30 compensateur;, tout d.egré désiré de compensation de température peut être obtenu. En outre en comparaison avec la pratique de..la technique antérieure, 13invention est très commode et le dispositif possède des dimensions ne soulevant pratiquement aucune difficulté et est très bon marché. 3ç Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemples. Enparticulier, elle comprend tous les moyens 70 39528 15 2073325 constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées selon 1'esprit de 1'invention. 70 39528 16 2073325 I1YIIJIOHIOI8 1 . - Dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide formant par exemple générateur d*hyperfréquences, caractérisé en ce qu'il comporte : un élément oscillant à micro-ondes à semiconducteur.; une 5 cavité résonnante dans laquelle ledit élément oscillant est disposé ; et un élément capacitif disposé à l'intérieur de ladite cavité résonnante en un emplacement ou une position tel que ledit élément capacitif agit réciproquement par interaction sur une onde électromagnétique produite dans ladite cavité résonnante, 10 ledit élémënt capacitif possédant un coefficient de température négatif de variation de capacitance due à sa température. 2. - Dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à * micrci-ondes à corps solide, caractérisé en ce qu'il comporte : un élément oscillant à micro-ondes à 15 semiconducteur ; une cavité résonnante dans laquelle ledit élément oscillant est disposé ; et un élément capacitif disposé de façon à faire partie d'éléments résonnants de ladite cavité résonnante, ledit élément capacitif possédant un coefficient de température négatif de variation de capacitance due à sa 20 température. 3. - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'élément oscillant précité à micro-ondes à corps solide est choisi dans le groupe comprenant une diode à effet Gunn et une diode à effet d'avalanche et de temps de transit. 25 4,. — Dispositif selon la revendication 2 ou 3» caractérisé en ce que l'élément capacitif précité est fixé à une surface de paroi de la cavité résonnante précitée. 5- - Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'élément capacitif précité est constitué en une matière 30 diélectrique céramique- choisie dans le groupe comprenant des matériaux de porcelaine à oxydé de titane et à titanate de magnésium. 6. - Dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à micro-ondes à corps solide, caractérisé en ce qu'il 35 comporte : un élément oscillant à micro-ondes à semiconducteur ; 70 39528 17 2073325 une enceinte ou enveloppe pour entourer ledit élément oscillant ; une cavité résonnante dans laquelle ledit élément oscillant entouré est disposé ; et un élément capacitif fixé à une portion de ladite enceinte, ledit élément capacitif .possédant un 5 coefficient de température négatif de variation de capacitance due à sa température. 7. - Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'élément capacitif précité est constitué en une matière diélectrique céramique choisie dans le groupe constitué par 10 des matériaux de porcelaine à oxyde de titane et à titanate de magnésium. 8. - Dispositif de stabilisation de fréquence pour un oscillateur à mic'ro-ondes à corps solide, caractérisé en ce qu'il comporte : un élément oscillant à micro-ondes à ^ 5 semiconducteur ; une enceinte ou enveloppe pour entourer ledit élément oscillant ; une cavité résonnante dans laquelle est disposé ledit élément oscillant avec la dite enceinte ; et un élément capacitif constituant au moins une partie de ladite enceinte et possédant un coefficient de température négatif 20 de variation de capacitance due à sa température. 9. - Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément capacitif précité est constitué en une matière diélectrique céramique choisie dans le groupe constitué par des matériaux de porcelaine à oxyde de titane et à titanate de 25 magnésium.