FR 2083482 A1 19711217 FR 7110009 A 19710322 71 10009 1 2083482 l'invention concerne un réacteur nucléaire refroidi par un liquide constitué par une cuve de réacteur fixe dans lequel se trouve la zone de fission et par un caisson des composants fixe dans lequel se trouvent les échangeurs de chaleur et 5 une pompe de circulation de l'agent de refroidissement, le caisson des composants étant relié à la cuve de réacteur par un tube coaxial par où. l'agent de refroidissement s'écoule de la zone de fission vers les échangeurs de chaleur et en revient. Dans les réacteurs nucléaires refroidis par un liquide, 10 notamment dans ceux refroidis au sodium liquide, on distingue deux types différents: Le type "piscine" dans lequel tous les composants importants du réacteur sont rassemblés dans une seule et unique cuve de réacteur, et 15 le type à "boucle" dans lequel tous les composants les plus grands et les plus importants du réacteur sont disposés dans un caisson séparé du réacteur et lui sont relié's par un système de tubes. Dans ce qui suit, on examinera les avantages et les 20 inconvénients des deux types en fonction de leurs propriétés particulières. 1Perte d'agent de refroidissement: Dans la conception "piscine", la partie sous pression du circuit primaire est complètement disposée à l'intérieur de 25 l'agent de refroidissement se trouvant sous une faible pression et par conséquent la paroi extérieure du réservoir n'a à résister qu'à la faible pression du réfrigérant et du gaz protecteur. Pour cette raison, on peut tolérer de petites fuites dans la partie sous pression et il est donc impossible que des pompes 30 continuant à marcher créent une perte d'agent de refroidissement dans l'ensemble. En outre, on peut empêcher une fuite hors de la piscine en disposant une enveloppe entourant de très près le réservoir de façon que le niveau de l'agent de refroidissement dans le réservoir ne puisse s'abaisser à un niveau dangereux. 35 En outre, la probabilité de fuite est très faible avec ces chaudières à basse pression qui sont dépourvues de piquages et d'éléments rapportés quelconques. la conception en "boucle" en revanche n'offre comparativement des propriétés positives que dans j.e cas où., au moins 40 dans la partie sous pression, on a prévu une double paroi. Cette 71 10009 2 2083482 conception n'est cependant pas appliquée étant donné qu'elle comporte de grandes difficultés dans la construction et dans l'exécution. Il est donc nécessaire , en cas de fuite dans la partie sous pression du circuit» d'arrêter immédiatement la pompe ou 5 d'actionner une vanne à fermeture rapide pour empêcher en outre, par un arrêt rapide du fonctionnement du réacteur, toute perte excessive d'agent de refroidissement. 2.- Evacuation de la chaleur: A cet égard, les deux types se sont révélés à peu près 10 équivalents à cette condition préalable que l'on puisse éviter une perte excessive d'agent de refroidissement. Cependant, le passage du fonctionnement à pleine charge au refroidissement d'urgence, surtout en cas de fuite importante, s'effectue plus facilement avec la conception "piscine" étant donné que les pom-15 pes principales restent en circuit et que la quantité importante de sodium disponible diminue l'effet du choc thermique. Bn outre, une capacité inférieure est suffisante pour le système de refroidissement d'urgence étant donné que la chaleur peut, dans la première période après l'arrêt rapide du réacteur, être 20 partiellement retenue dans la piscine de sodium. 3.- Limitation des aggrégats voisins par la conception Dans la conception "en boucle" les installations au- dessus du réacteur ne sont pratiquement pas limitées, spécialement les installations de changement des éléments combustibles, 25 étant donné que les composants du circuit primaire sont disposés à une distance suffisante du noyau du réacteur. Au contraire, avec le type "piscine", ces parties sont influencées, surtout lorsqu'il est nécessaire de prévoir une cellule chaude pour le changement des éléments combustibles. 30 4.- Risque technique: A cet égard, le type à "boucle" est sans aucun doute supérieur au type "piscine" étant donné qu'il comporte certainement moins de nouveaux problèmes que celui-ci. Les problèmes spéciaux à examiner en relation avec la conception "piscine" 35 sont: La chaudière du réacteur à fabriquer sur le chantier, l'é-tanchéification de chaudières protégées de grand diamètre, l'isolation thermique, la protection contre les neutrons se trouvant dans le sodium, les joints mobiles, l'instrumentation, etc... Bi plus, la conception "en boucle" permet un meilleur travail lors 40 de la construction étant donné que l'on peut, dans des conditions 71 10009 3 2083482 relativement propres, utiliser des éléments préfabriqués. 5.- Facilités d'entretien: En ce qui concerne la facilité d'entretien» le type à "boucle" est également supérieur au type "piscine" étant donné 5 que tous les composants sont plus faciles à atteindre. En outre, si la charge est réduite, l'activité de l'agent de refroidissement peut être réduite dans une boucle séparée et des boucles distinctes peuvent de plus être mises hors circuit lorsque des travaux de réparation sont nécessaires. Ceci n'est pas possible 10 avec le type "piscine". En outre, le réacteur "piscine" contient une multitude de composants distincts, par exemple des joints mobiles qui sont difficilement accessibles. Comme il ressort de ces comparaisons, un grand nombre de raisons plaide en faveur: de la conception i8à boucle". Gepen-15 dant, le réacteur "piscine" offre des avantages décisifs en ce qui concerne la question de la sécurité contre les fuites étant donné que des organes de sécurité à réponse rapide ne sont pas nécessaires. Ces avantages devraient donc être autant que possible conservés avec d'autres modes de construction. 20 On cornait un réacteur nucléaire (USAC,. Rapport .AN1- 7520, Ilème partie) dans lequel les échangeurs de chaleur intermédiaires et les _ pompe s de circulation ..de l'agent de refroidissement sont rassemblés dans une .seule unité. Cependant, avec ce mode de construction, la paroi extérieure du réservoir -est ex-25 posée à toute la pression de l'agent de refroidissement. Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients ci-dessus et de procurer un réacteur nucléaire réunissant autant que possible les avantages du réacteur type "piscine", tels que par exemple son étanchéité et son insensi-30 bilité aux pertes d'agent de refroidissement, et ceux du réacteur à. "•boucle" .tels que par exemple sa banne facilité d'entretien et les faibles risques techniques qu'il fait courir tout en étant peu encombrant et économique à construire avec des moyens simples.,En outre, pour:que le réacteur soit sûr en cas 35 de panne, ses composants et son fonctionnement doivent répondre à des exigences, élevées. •. .. . , . - •A cet effet, la présente invention concerne un réacteur nucléaire refroidi par .liquide constitué par une cuve de réacteur fixe dans lequel ,se trouve. la zone de fission et par 40 un caisson à composants, fixe. dans lequel, se trouvent des 71 10009 4 2083^82 échangeurs de chaleur et une pompe de circulation de l'agent de refroidissement, le caisson à composants étant relié à la cuve réacteur par un tube eoaxial par lequel l'agent de refroidissement s'écoule de la zone de fission vers les échangeurs de cha-5 leur et en revient, caractérisé en ce que, au moins pendant le fonctionnement du réacteur, la quantité d'agent de refroidissement est répartie entre les deux cuves de façon que le caisson à composants ne soit rempli d'agent de refroidissement que dans sa partie inférieure et en ce que le niveau de l'agent de re-10 froidissement dans le dit caisson à composants est maintenu à l'extérieur de l'échangeur de chaleur, en-dessous du niveau de l'agent de refroidissement de la cuve du réacteur. L'espace intérieur du caisson à composants est alors, dans sa partie supérieure, subdivisé, par une enveloppe étanche aux gaz enfermant 15 l'échangeur de chaleur et allant jusqu'au couvercle, en deux zones: la zone située au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement et en dehors du domaine de l'échangeur de chaleur est mise en communication avec l'espace situé au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le réservoir du réacteur par 20 une conduite tubulaire équipée d'une installation de maintien de la pression. De plus,.l'espace situé au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le domaine de l'échangeur de chaleur est, par une conduite d'équilibrage de la pression, mis en communication avec l'espace situé au-dessus du niveau de l'agent 25 de refroidissement dans la cuve du réacteur et est mis en communication par des tubes d'équilibrage avec le corps de la pompe de circulation de l'agent de refroidissement an.aesaus ex dessous du niveau de l'agent de refroidissement. Suivant une conception particulière de l'invention, 30 la conduite tubulaire coaxiale reliant les cuves débouche au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le caisson à composants, un compensateur formé d'un tube ondulé étant prévu au point où débouche la dite conduite tubulaire entre le tube extérieur de la conduite coaxiale et la paroi extérieure du 35 caisson à composants. Le tube extérieur de la conduite coaxiale dans le caisson à composants va donc, au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement, vers le haut dans un canal transversal qui, pour sa part, débouche .d'une façon étanche. aux gaz à la hauteur de l'agent de refroidissement dans l'enveloppe de l'é-40 changeur de chaleur intermédiaire. . ,. . 71 10009 5 2083482 l'invention sera mieux comprise suivant la description ci-après et lea dessins annexés, dessins dans lesquels? ~ la figure 1 est une vue en coupe d'un réacteur auquel est rattaché ion caisson à composants 5 - la figure 2 est une vue de dessus de l'installation d'un réacteur nucléaire dans lequel trois caissons à composants sont rattachés à une seule cuve de réacteur. le principe de base de l'invention apparait sur la figure 1. le coeur 1 du réacteur est disposé dans la partie in-10 férieure du réservoir du réacteur HP. Des tubes coaxiaux 4P 6 relient un ou plusieurs caissons à composants fixes CP à la cuve du réacteur HP. Chaque caisson à composants CP reçoit les composants du système primaire de refroidissements, c'est-à-dire sur=» tout les échangeurs de chaleur intermédiaires IHX et les pompes 15 de circulation de refroidissement, l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX et la pompe 2 de circulation de refroidissement sont rattachés en tant que composants fixes au couvercle supérieur 19 de protection du caisson à composants, l'enveloppe extérieure 21 de l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX est reliée de façon 20 étanche aux gaz avec le couvercle 19. la pompe 2 de circulation de l'agent de refroidissement ests du côté aspiration, pourvue d'un clapet antiretour 3. la pompe aspire l'agent de refroidissement dans la cuve aux composants CP et le refoule par un tube intercalaire 27 dans le tube intérieur 4 de la conduite coaxiale 25 vers le coeur 1 du réacteur. Pour compenser la dilatation thermique s le tube 27 est pourvu de compensât eurq. articulés 5. le tube 4 forme le canal central de la conduite de liaison coaxiale. Il est pourvu d'une isolation thermique qui n'est pas représentée plus en détail, l'agent de refroidissement réchauffé dans 30 la cuve du réacteur HP s '.écoule par gravité en retournant vers la cuve aux composants CP par le canal annulaire 6 de la conduite coaxiale. Cet agent de refroidissement passant par le canal transversal 7 et le seuil de trop plein 8 pénètre dans l'enveloppe extérieure 21 de l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX. 35 la forme particulière du canal transversal 7 et du seuil de trop plein 8 sert à adoucir l'entrée de l'agent de refroidissement dans l'échangeur de chaleur IHX et à éviter un entraînement de bulle de gaz provenant du gaz de protection, l'agent de refroidissement reflue alors vers l'arrière à travers l'échangeur de 40 chaleur intermédiaire IHX et se rassemble dans la partie infé 71 10009 e 2083482 rieure 22 de la cuve aux composants CP. Les dilatations thermiques se produisant dans les tubes sous pression 6, 4 entre la pompe 2 et l'entrée du noyau 1 du réacteur sont compensées par les compensateurs 5 à montage 5 articulé déjà mentionnés ci-dessus. L'enveloppe extérieure 23 de la conduite coaxiale passe simplement dans la paroi du caisson à composants CP„ L'étanchéité nécessaire est ici obtenue par des compensateurs axiaux 9 formés de tubes ondulés. Ces compensateurs en tubes ondulés sont montés de façon à pouvoir se démon-10 ter facilement et de façon qu'une fuite possible ne conduise pas à une perte plus importante de sodium. Cette conception permet une libre dilatation thermique de la cuve du réacteur CP et des conduites de liaison 69 4. Pour pouvoir aussi absorber les dilatations thermiques à l'intérieur du caisson à composants on 15 a prévu des manchons coulissants 10 en quelques points de l'ensemble à basse pression, comme par exemple à l'entrée de la conduite sous pression 4 dans le canal coaxial 6, dans la paroi extérieure de ce canal coaxial 6 et dans le canal transversal 7 conduisant à l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX. Une étan-20 chéification parfait n'est pourtant pas nécessaire en ces points. Comme le montre la figure 1, les compensateurs axiaux 9 formés de tuyaux ondulés sont situés aux points de pénétration de la conduite coaxiale 6 à travers la paroi du caisson à composants CP à l'intérieur de l'espace du gaz de protection 25 tandis que l'agent de refroidissement liquide est maintenu à un niveau inférieur. On évite de cette façon dans une large mesure les tensions thermiques dans ces compensateurs 9 formés de tuyaux ondulés et dans leurs pièces de fixation. Le niveau de l'agent de refroidissement IHX à l'in-30 térieur de l'enveloppe 21 entre les échangeurs de chaleur IHX correspond à peu près au niveau dans la cuve du réacteur EP. Seule la légère perte de charge entre la cuve du réacteur HP et l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX occasionne une légère différence. Cette caractéristique du niveau de l'a-35 gent de refroidissement est dépendante de la pression un peu plus élevée ^h^ du gaz protecteur dans le caisson à composants CP. Pour cette raison, le circuit de gaz protecteur contient un dispositif 11 de relèvement de la pression rajouté aux tubes d'équilibrage 12 reliant le caisson à composants CP à l'envelop-40 pe de l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX. Cependant, le 71 10009 7 2083482 supplément de pression du gaz protecteur dans le caisson à composants CP peut aussi être maintenu par des dispositifs spéciaux de contrôle de pression pouvant faire partie du système de stockage ou de purification du gaz protecteur> 5 Ces conditions de pression déterminant les niveaux de l'agent de refroidissement sont données par les équations suivantes: V R- -VIHX =Ah1 VIHX - V CP + àh3 10 V RP - V CP =f\h^ +à h2 +ù h3 dans lesquelles Û hg est la perte de charge dans l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX. Cet ensemble travaille de façon autorégulatrice. Au cas où l'on augmente le débit de l'agent de refroidissement à 15 travers la pompe 2,^0? diminue et^RP augmente» Par conséquent, si^hj reste constant, le débit de l'agent de refroidissement de la cuve du réacteur RP au réservoir aux composants CP augmente jusqu'à ce que l'augmentation de pression /I h^ hg corresponde aux conditions indiquées ci-dessus. En cas de défaillance de 20 la pompe 2,VCP s'accroît9 et VHP ainsi que ^IHX diminuent jusqu'à ce que la différence de niveau corresponde à 4 h^« En même temps, le débit et A h^ +À hg tombent à zéro. Cependant, pour maintenir les variations de l'agent de refroidissement dans des limites convenables quand à hj reste constant, on choisit 25 une valeur comparativement faible pour A h^ et A hg. Ii'enveloppe 21 de l'échangeur de chaleur intermédiaire et le ccrps 24 de la pompe sont reliés l'un à l'autre par l'agent.de refroidissement et le tube de trop plein 5. C'est pourquoi le niveau de l'agent de refroidissement dans la pompe. 30 2 correspond avec son niveau dans l'échangeur de chaleur intermédiaire IHX. En outre, le presse-étoupe 13 de l'arbre de la pompe peut travailler'dans des conditions de faible pression. La cuve du réacteur RP et le réservoir aux composants CP sont disposés dans des enceintes séparément protégées 14. Une 35 enveloppe 15 entoure étroitement la chaudière CP et les conduites coaxiales 6. L'enveloppe 15 est isolée thermiquement et est refroidie par un gaz inerte à sa surface extérieure. L'enveloppe 15 est accrochée à des dispositifs spéciaux de suspension 25 de façon à équilibrer toute différence de dilatation thermique, 40 tandis que la section tubulaire horizontale agit comme une barre 71 10009 8 2083482 travaillant à la traction et à la compression. La figure 2 montre l'installation d'un réacteur plus important dans lequel trois caissons à composants sont rattachés à une cuve de réacteur. Chaque caisson à composants CP contient 5 deux échangeurs de chaleur intermédiaires IHX et une pompe 2 de circulation de l'agent de refroidissement. L'un des caissons à composants que l'on a représenté ouvert montre les détails de l'incorporation des compensateurs axiaux à tuyaux ondulés et de la disposition des conduites de refroidissement, spécialement 10 des deux canaux transversaux 7. En plus des deux échangeurs de chaleur intermédiaireIHX et de la pompe 2, le caisson à composants CP contient dans son couvercle de protection une trappe 17 fermée par une pièce protégée et permettant un accès facile aux éléments intérieurs. Une cellule chaude 18 destinée au chan-15 gement des éléments combustibles et à toutes les opérations d'entretien peut être facilement incorporée dans la cuve du réacteur dans les espaces intercalaires compris entre les couvercles des réservoirs composants. La défaillance d'une pompe occasionne une variation 20 dans le niveau de l'agent de refroidissement et est accompagnée par un abaissement du débit dans le sous-système primaire de refroidissement en panne comme on l'a déjà décrit ci-dessus. Le clapet antiretour à l'entrée de la pompe est fermé par la pression de l'agent de refroidissement créée par la marche des pompes 25 des autres sous-systèmes de refroidissement. Le fonctionnement de l'installation peut donc être poursuivi à charge réduite. En cas de rupture d'un circuit secondaire, la température de l'agent de refroidissement s'élève dans le réservoir composant où est logé le système de refroidissement en panne. Ce-30 pendant, le choc thermique qui en résulte sera faible par suite du volume relativement grand de 1'agent de refroidissement. En cas de perte de pression 2h^ du gaz protecteur, yCP augmente etVRP diminue jusqu'à ce que la différence de pression corresponde à^h^+^hg» Dans ces conditions, les com-35 pensateurs axiaux à tuyaux ondulés viennent au contact du sodium liquide. On peut tolérer de petites fuites dans les tuyaux sous pression. Lorsque les fuites sont plus importantes, par exemple lors de la rupture totale d'un tuyau, il est nécessaire d'arrê-40 ter rapidement le fonctionnement du réacteur.^ 71 10009 9 2083482 lors d'une fuite dans la paroi extérieure du réservoir à l'intérieur de la zone de l'agent de refroidissement, le dit agent de refroidissement remplit l'espace annulaire compris entre la paroi de la cuve et l'enveloppe jusqu'à une hauteur dé ter-» 5 minée par la différence de pression entre le gaz protecteur de la chaudière du réacteur et le gaz inerte des enceintes de protection. On peut tolérer la diminution du niveau d'agent de refroidissement qui en résulte. Lors d'une fuite dans le domaine du gaz protecteur du 10 caisson à composants.la quantité de gaz qui sort peut être limitée par la série d'opérations suivante à effectuer dans le caisson à composants en panne: On débranche la pompe. On relève la pression du gaz protecteur dans l'échan-15 geur de chaleur intermédiaire à une valeur telle que le niveau de l'agent de refroidissement dans le canal transversal s'abaisse entre l'espace extérieur des tubes coaxiaux et l'enveloppe de l'échangeur de chaleur intermédiaire, en-dessous de l'arête de trop plein 8. 20 La pression dans l'espace de gaz protecteur du caisson à composants est abaissée et compensée par une augmentation de pression du gaz protecteur dans les enceintes protégées. Dans chacun; des: cas de panne indiqués ci-dessus, l'évacuation de la chaleur est assurée dans les sous-systèmes sub-25 sistants par une.faible.vitesse de pompe. Cependant, il est aussi possible de prévoir;des-dispositifs 16 de refroidissement auxiliaires dans la cuve-ducréacteur RP tels que ceux représentés en pointillé sur la figure 1. Un tel dispositif auxiliaire 16 peut travailler par convection naturelle du côté primaire et du côté 30 secondaire.et il garantit-le refroidissement nécessaire même lorsqu'il se produit une défaillance complète des pompes de tous les circuits. Pendant le fonctionnement normal, un clapet antiretour 26 est maintenu-fermé du côté primaire du circuit de refroidissement auxiliaire par la pression de la pompe. 35 Les avantages particuliers de la présente invention consistent en ce qu'un'.circuit de refroidissement peut être maintenu plein d'agent de refroidissement même lorsque la pompe de circulation est- débranchée parce qu'il existe une possibilité de circulation'naturelle de cet agent de refroidissement. 40 En outre, le.niveau de l'agent de refroidissement dans 71 10009 10 2083482 l'échangeur de chaleur intermédiaire n'est que peu perturbé de sorte qu'il y a peu de danger d'entraînement du gaz protecteur dans l'échangeur de chaleur, la pression d'accès à la pompe de recirculation est augmentée, c'est-à-dire que les conditions d'as-5 piration sont améliorées de telle sorte que l'on peut employer une pompe de moindre encombrement et plus rapide. En outre, le presse-étoupe de l'arbre de la pompe peut travailler sous faible pression. Oes avantages et d'autres encore de la présente inven-10 tion sont la caractéristique d'une construction optimum pour les réacteurs refroidis par un métal liquide. En particulier, la sécurité vis-à-vis des fuites comparables à celles du réacteur "piscine" ainsi que la disposition peu encombrante, la diminution des conséquences d'un choc thermique, la possibilité de mi-15 se à l'arrêt des divers sous-systèmes primaires de refroidissement, la bonne facilité d'entretien et de réparation des composants du système primaire de refroidissement, la simplicité du dispositif de préchauffage et finalement l'espace libre disponible au-dessus du-réacteur pour le changement des éléments com-20 bustibles s'avèrent comme extrêmement avantageux. Bien entendu,l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du .cadre de l'invention. 71 10009 n 2083482 RBVENDICATIOSS 1°- 13invention concerne un réacteur nucléaire refroidi par liquide constitué par une cuve de réacteur fixe dans lequel se trouve la zone de fission et par un caisson à composants 5 fixe dans lequel se trouvent des échangeurs de chaleur et une pompe de circulation de l'agent de refroidissement9 le caisson à. composants étant relié à la cuve réacteur par un tube coaxial par lequel l'agent de refroidissement s'écoule de la zone de fission vers les échangeurs de chaleur et en revient„ carasté-10 risé en ce que, au moins pendant le fonctionnement du réacteur, la quantité d'agent de refroidissement est répartie entre les deux cuves de façon que le caisson à composants ne soit rempli d'agent de refroidissement que dans sa partie inférieure et en ce que le niveau de 15agent de refroidissement dans le dit cais=> 15 son à composants est maintenu à lsextérieur de 13échangeur de chaleur, en-dessous du niveau de Ieagent de refroidissement de la cuve du réacteur? 2°^ Réacteur nucléaire suivant la revendication 15 ca-racatérisé en ce que I'espace intérieur du caisson à composants 20 estj, dans sa partie supérieure p subdivisé 5 par une enveloppe étanche aux gaz enfermant l'échangeur de chaleur et allant lusqx' au couvercley en deux zones: la zone située au-dessus du niveau de 1'agent de refroidissement et en dehors du domaine de 15 é-changeur de chaleur est mise en communication- avec lsespace 25 situé au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le réservoir du réacteur par une conduite tubulaire équipée l'une installation de .maintien .de la pression; 3°~ Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des revendications 1 et 2 caractérisé en ce que l'espace situé au-30 dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le domaine de l'échangeur de chaleur estj, par une conduite d'équilibrage de la pression,, mis en communication avec l'espace situé au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans la cuve du réacteur; 4°= Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des 35 revendications 1P 2 et 39 caractérisé en ce que l'espace situé à l'intérieur de l'échangeur de chaleur est relié à l'espace intérieur du corps de la pompe de circulation de l'agent de refroidissement au-dessus et en-dessous du niveau de l'agent de refroidissement par des tubes d'équilibrage; 40 5°= Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des 71 10009 12 2083482 revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la conduite tubulaire coaxiale reliant les cuves débouche au-dessus du niveau de l'agent de refroidissement dans le caisson à composantsv un compensateur formé d'un tube ondulé étant prévu au point où débou-5 che la dite conduite tubulaire entre le tube extérieur de la conduite coaxiale et la paroi extérieure du caisson à composants; 6°- Réacteur nucléaire suivant la revendication 5P caractérisé en ce que le tube extérieur de la conduite coaxiale dans le caisson à composants va au-dessus du niveau de l'agent 10 de refroidissementp vers le haut dans un canal transversal qui,, pour sa partp débouche d'une façon étanche aux gaz à la hauteur de l'agent de refroidissement dans l'enveloppe de l'échangeur de chaleur intermédiaire; 7°- Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des 15 revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la pompe de recirculation aspire dans la partie inférieure de la cuve aux composants et est raccordée par un tube intercalaire conduisant vers le haut au tube intérieur de la conduite coaxiale, le dit tube intercalaire étant, à l'intérieur de la cuve aux composants, 20 subdivisé en plusieurs pièces intermédiaires reliées les unes aux autres par des compensateurs articulés; 8°- Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des revendications 1 à 79 caractérisé en ce qu'il est prévu dans la cuve du réacteur une installation supplémentaire de refroidis-25 sement de secours; 9°~ Réacteur nucléaire suivant 1'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que plusieurs caissons à composants sont rattachés à la cuve du réacteur; 10°- Réacteur nucléaire suivant la revendication 9, 30 caractérisé enee que dans chaque caisson à composants sont disposés plusieurs échangeurs de chaleur et plusieurs pompes df circulation de l'agent de refroidissement; 11°- Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des revendications 9 et 10, caractérisé par une cellule chaude des-35 tinée au changement des éléments combustibles disposée au-dessus du réservoir réacteur entre' les - couver des des caissons à composants ; 12°- Réacteur nucléaire suivant l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que le niveau de l'a-40 gent de refroidissement dans la cuve du réacteur est au-dessus de l'ouverture d'écoulement de la conduite coaxiale.