FR 2073382 A1 19711001 FR 7041307 A 19701118 70 41307 1 2073382 Dans les réacteurs à eau sous pression, ci-après dénommés PWR il est souhaitable de porter à une valeur maximale la température moyenne de sortie du réfrigérant quittant le noyau, afin d'augmenter le rendement ou de réduire le coût d'une centrale 5 nucléaire. Par exemple, avec une température moyenne plus élevée, il est possible de réduire la dimension et le coût des générateurs de vapeur commandée par le réacteur, d'améliorer les conditions d'étranglement de la turbine à vapeur, de réduire le débit du circuit primaire, et de réduire les besoins de puissance de pompage 10 du circuit primaire. La température moyenne de sortie peut etre portée à un maximum en obtenant une distribution plus uniforme de l'énergie dans tout le noyau, et/ou en réglant le débit massique de réfrigérant passant à travers les éléments. Le procédé de réglage des températures de sortie dès éléments 15 combustibles d'un noyau à l'aide du "débit massique" est généralement utilisé dans des noyaux constitués par des éléments combustibles gainés » La gaine des éléments individuels est l'organe sur lequel on compte pour contenir les différences de pression développées entre des éléments combustibles adjacents comme ré-20 sultat du maintien d'un débit différent de réfrigérant dans chacun d'eux. Dans l'état actuel de la technique, les noyaux des PWR sont constitués par des éléments combustibles sans gaines ou utilisent des gaines d'une résistance insuffisante pour contenir les différences de pression associées avec le procédé de réglage de 25 la température de sortie du noyau à l'aide du débit massique. Ainsi, le procédé utilisant le débit massique n'a pas été utilisée dans les PWR. La présente invention fournit d'une manière générale un procédé de réglage de la température du réfrigérant quittant les 30 éléments combustibles de noyaux sans gaines. L'invention permet d'atteindre des résultats qui sont comparables à ceux obtenus lorsqu'on utilise le procédé par le débit massique dans les noyaux gainés, et, plus particulièrement, fournit un procédé pour obtenir ces résultats dans les noyaux des PWR. Dans le procédé de 35 fonctionnement d'un réacteur selon l'invention, le réfrigérant s'écoulant hors du noyau est mélangé de manière proportionnelle avec le réfrigérant revenant de l'échangeur de chaleur, pour-régler sélectivement la température du réfrigérant entrant dans les éléments combustibles individuels, de sorte que la température 40 de sortie au noyau est rendue plus uniforme» De cette manière, la COPY 70 41307 2 2073382 température du réfrigérant sortant du noyau peut être rendue substantiellement uniforme radialement par rapport à l'axe du noyau, bien que ce dernier soit d'une construction sans gaine . Dans une réalisation préférée, l'enthalpie moyenne de l'écoule-5 ment hors du noyau est augmentée jusqu'au point auquel le réfrigérant est partiellement vaporisé. Des modes de réalisation de l'invention, choisis à titre d'exemple, sont reportés aux dessins annexés, sur ces dessins : la figure 1 est une élévation verticale, en partie en coupe, 10 d'un complexe de réacteur nucléaire incorporant l'invention ; la figure 1A est une vue en coupe du collecteur de réfrigérant recirculant, suivant la ligne 1A-1A de la figure 1 ; la figure 2 est une vue en coupe du noyau de la figure 1, suivant la ligne 2-2 de la figure 1 ; 15 la figure 3 est une vue à trois dimensions de l'un des élé ments combustibles et barres de réglage du noyau de la figure 2 ; la figure 4 est une courbe idéalisée de la température du réfrigérant primaire entrant dans le noyau d'un réacteur à eau sous pression (=* PWR) et en ressortant, en fonetion de son dépla-20 eement radial depuis la ligne axiale du noyau ; la figure 5 est la courbe de la figure 4, modifiée du fait d'une augmentation de la température du réfrigérant primaire entrant dans les éléments combustibles près de la périphérie du noyau ; 25 la figure 6 est la courbe de la figure 4, modifiée du fait d'une augmentation de la température du réfrigérant primaire entrant dans les éléments combustibles pour égaliser la température du réfrigérant quittant tous les éléments combustibles du noyau* la figure 7 est le complexe de réacteur de la figure 1, avec 30 une version modifiée de la réalisation de l'invention représentée sur la figure 1 ; la figure 7A est une vue en coupe suivant la ligne 7A-7A de la figure 7» Si l'on se reporte maintenant aux dessins, sur lesquels les 35 mêmes numéros d'indice désignent les mêmes pièces ou des pièces correspondantes sur toutes les différentes figures, on voit sur la figure 1 un complexe de réacteur nucléaire généralisé refroidi par liquide, 10, qui se compose fondamentalement d'un récipient sous pression 12 qui renferme un noyau réactif 14 placé approxi-40 mativement au centre du récipient et dans le trajet de l'écoule 70 41307 3 2073382 ment de réfrigérant primaire entre l'entrée du récipient 16 et sa sortie 18. Des moyens 22, comprenant des conduits 24 et une pompe 26, sont prévus pour faire circuler de manière continue le réfrigérant en un cireuit fermé à travers le récipient et l'échangeur 5 20, le réfrigérant étant pompé autour du circuit ou boucle pour absorber la chaleur lorsqu'il passe à travers le noyau et la céder lorsqu'il passe à travers l'échangeur de chaleur 20. Le système de réacteur de la figure 1 est destiné à être représentatif de tout complexe de réacteur refroidi par liquide 10 auquel est applicable le procédé d'exploitation de réacteurs selon l'invention. A présent, il y a lieu de penser qu'il a une application générique aux réacteurs utilisant comme réfrigérant primaire de l'eau, ou de la vapeur, ou un métal liquide, un sel liquide ou un réfrigérant gazeux. En outre, le procédé de l'inven-15 tion est adaptable à un système de réacteur à eau sous pression dans lequel un réacteur générateur de vapeur avec un circuit fermé de réfrigérant primaire alimente un éehangeur dans lequel la phase de vapeur est condensée et le liquide résultant est refroidi comme dans un système de réaeteur à eau sous pression. Pour un 20 système de réacteur à eau bouillante, ici dénommé BWR, l'échangeur de chaleur 20 de la figure 1 peut ainsi être considéré comme représentant un condenseur et une turbine, tandis que pour le système de réaeteur à eau sous pression (PWR) l'échangeur 20 peut être considéré comme représentant un complexe d'éehangeur de cha-25 leur qui comprend un éehangeur de chaleur indirect à travers lequel passe le réfrigérant primaire pour céder sa ehaleur à un réfrigérant secondaire qui circule à son tour à travers une turbine. Dans le cas d'un BWR, le moyen de séparation de la vapeur bien connu dans ce domaine serait situé dans l'espace supérieur 30 30 pour donner de la vapeur pour la canalisation 18 et de l'eau pour recirculation à travers la pompe 40 et la canalisation 42. Pour la simplicité de présentation, le procédé de l'invention sera décrit ei-après en référence au fonctionnement d'un complexe de réacteur à eau sous pression, PWR. 35 Dans un tel réaeteur, le noyau 14 est typiquement contenu dans une enveloppe 29 et supporté par un plaque de grille inférieure 31, et comprend un moyen approprié pour supporter son combustible nucléaire fissile entremêlé avec des barres de réglage. Comme représenté sur la figure 1, le noyau est placé à l'intérieur 40 du récipient entre ses extrémités supérieure et inférieure de 70 41307 * 20733Ô2 manière à délimiter des espaces supérieur et inférieur 30 et 32, respectivement situés au-dessus et au-dessous du noyau. Gomme montré sur les figures 2 et 3» la partie du noyau supportant le combustible comprend généralement un grand nombre d1 5 éléments combustibles 3 4» dont chacun est composé d'une multiplicité de barres combustibles allongées, de forme cylindrique, espacées parallèlement, 36. Les barres sont revêtues d'une matière appropriée et sont maintenues écartées les unes des autres par une multiplicité d'éléments de grille, tels que les éléments re-10 présentés en 38 sur la figure 3. Sans la pratique, un nombre suffisant d'éléments de grille sont distribués sur la longueur longitudinale d'un élément pour lier en faisceau ses barres ensemble de manière à maintenir rigidement l'espacement entre les barres. Le réfrigérant primaire venant du plein inférieur s'écoule en 15 relation d'échange de chaleur indirect avec les barres lorsqu'il passe en mouvement ascendant vers l'espace supérieur. Les barres d'un élément combustible donné sont chacune entourée par un canal d'écoulement de réfrigérant dont les limites sont déterminées par les tiges adjacentes. Les canaux se chevauchant sont en commun!-20 cation entre eux par l'écoulement de réfrigérant. Ainsi les barres d'un élément combustible donné circonscrivent tin passage allongé d'écoulement du réfrigérant, ayant une section transversale semblable à un treillis, à travers lequel le réfrigérant s'écoule dans le sens longitudinal de l'élément. Bien que les passages d' 25 écoulement de réfrigérant d'éléments combustibles adjacents soient en communication entre eux par l'écoulement du réfrigérant, ils seront mentionnés ci-après comme s'ils étaient isolés les uns des autres. L'étendue latérale du passage d'un élément combustible donné est définie par un conduit imaginaire de gaine, à extrémités 30 ouvertes, qui renferme toutes les barres de cet élément combustible. Etant donné que les éléments combustibles de certains réacteurs antérieurs sont effectivement enfermés dans une telle gaine, on les appelle des éléments combustibles "gainés". En conséquence, les éléments décrits iei ont été appelés des éléments com- 35 bustibles "sans gaine". Les deux types de noyaux peuvent ainsi être décrits comme étant constitués par une multiplicité d'éléments combustibles verticaux sensiblement orientés parallèlement entre eux pour délimiter une multiplicité de passages de réfrigérant de noyau substantiellement parallèles. 40 Comme représenté au mieux sur la figure 3, les éléments du 70 41307 5 2073382 noyau peuvent être entremêlés avec des barres de réglage 35 pour régler la puissance de sortie du noyau. Les barres de réglage sont en une matière qui absorbe les neutrons» Dans certains noyaux, les barres de réglage ont une section transversale cir-5 culaire et sont logées dans des tubes qui prennent la place d'une ou de plusieurs des barres combustibles d'une multiplicité d'éléments combustibles» Dans les deux cas, les barres de réglage sont mobiles longitudinalement pour les introduire dans le noyau et les éh sortiro 10 La plupart des noyaux de PWR ont une section transversale généralement circulaire, comme représenté sur la figure 2. En supposant une distribution uniforme de combustible dans les éléments du noyau, un débit fixe de réfrigérant à travers tous les canaux du noyau, et que la température du réfrigérant entrant 15 dans le noyau est une constante, la température du réfrigérant quittant le noyau diminue graduellement et radialement à partir de son centre parce que le flux de neutrons et le niveau de puissance font de même. Les éléments combustibles au centre du noyau -tendent à engendrer davantage de puissance que ceux se trouvant 20 sur sa périphérie. Dans les conditions supposées, dans un PWR typique, lorsque la température d'entrée du réfrigérant entrant dans le noyau est maintenue constante à environ 291°C, la température du réfrigérant sortant du noyau diminue radialement depuis son centre, comme montré sur la figure 4, de sorte que la tempé-25 rature moyenne à la sortie du noyau est d'environ 317°C. La température du réfrigérant sortant d'un élément combustible donné est ainsi généralement en rapport avec les niveaux de génération de flux de neutrons et de puissance de l'élément combustible. Comme indiqué précédemment, il est souhaitable de porter au 30 maximum la température moyenne de sortie du réfrigérant quittant le noyau pour augmenter le rendement ou réduire le coût d'une centrale nucléaire. La température moyenne de sortie du noyau peut être portée à un maximum en obtenant une distribution de puissance plus uniforme dans tout le noyau, et/ou en réglant le 35 débit massique du réfrigérant passant à travers les passages des éléments combustibles individuels. Le procédé utilisant le débit massique pour régler le profil de la température de sortie d'un noyau, par exemple la température de sortie radialement depuis le centre d'un noyau, est utilisé dans des noyaux constitués par 40 des éléments combustibles gainés. Etant donné que l'invention 70 41307 6 / 2073382 présente fournit un procédé pour obtenir sensiblement les mêmes résultats dans des noyaux non gainés, et comporte d'une manière générale le réglage de la température d'entrée dans le noyau radialement depuis le eentre du noyau en utilisant un système à 5 recirculation, on le désignera ici î Profilage de Température par Recirculation (en abrégé : PTR). Le procédé comprend d'une manière générale le mélange proportionnel du réfrigérant revenant de l'échangeur de chaleur avec le réfrigérant sortant du noyau, et l'acheminement du réfrigérant mélangé à travers certains des 10 passages des éléments combustibles pour régler sélectivement la température de sortie de ces éléments combustibles afin de régler par là la température du réfrigérant s'écoulant hors du noyau, radialement depuis 'son centre. Ainsi, le profil de température de sortie du noyau est réglé par le réglage de son profil de 15 température d'entrée. L'enthalpie moyenne du réfrigérant sortant du noyau est de préférence augmentée jusqu'au point auquel le réfrigérant est partiellement vaporisé. Le procédé est également applicable à des noyaux constitués par des éléments combustibles gainés ou sans gaine. En conséquence, dans les noyaux à éléments 20 combustibles gainés, les procédés par le débit massique et par le PTR peuvent être utilisés conjointement l'un avec l'autre. Pour appliquer le procédé PTR, des moyens sont prévus pour faire circuler directement une partie de l'écoulement de sortie du noyau depuis.le plein supérieur du réacteur vers l'espace in-25 férieur, où elle est recueillie et dirigée vers la région radiale extérieure du noyau et dans ses passages d'éléments combustibles les plus froids. Comme montré sur les figures 1 et 1A, dans une réalisation de l'invention, une pompe 40, ayant son côté aspiration relié, pour la communication de l'écoulement du réfrigérant, 30 avec l'espace supérieur 30 du réacteur, est disposée pour refouler une partie du réfrigérant de sortie du noyau à travers le conduit 42 qui est relié au réservoir 44 monté à l'intérieur de l'espace inférieur 32 du réacteur. Le réservoir 44 est un collecteur de réfrigérant de recirculation. Des tubes d'écoulement 46, 35 reliés au réservoir 44, dirigent le réfrigérant sortant du noyau vers les passages d'éléments combustibles les plus froids, c'est-à-dire ceux les plus proches de la périphérie extérieure du noyau. Le réfrigérant chaud remis en circulation se mélange ainsi avec le réfrigérant plus froid revenant de l'échangeur de chaleur lors-4û qu'il s'écoule dans le noyau, pour augmenter la température pour 70 41307 7 2073382 le réfrigérant entrant dans les canaux plus froids du noyau» Si 11.300t/h du débit total de 67t/h de réfrigérant sortant du noyau sont injectées au-dessous de la région radiale extérieure du noyau, comme montré sur la figure 5* la température moyenne du 5 réfrigérant entrant dans les passages des éléments combustibles à la périphérie du noyau est augmentée de 7°C, à environ 298°C, ce qui augmente la température moyenne du réfrigérant sortant du noyau à environ 324#C« L'élévation de 7#C de la température à la sortie du noyau est suffisante pour augmenter la pression de fonc-10 tionnement du coté secondaire de l'échangeur de chaleur et la porter de 63 à 70 bars absolus, c'est-à-dire une augmentation de 7 bars. Ces chiffres supposent que la différence de température moyenne logarithmique dans l'échangeur de chaleur 20 est mainte-» nue telle qu'elle était avant l'injection du réfrigérant sortant 15 du noyau dans le noyau. Les tubes de la figure 1 sont disposés en un groupe sensiblement circulaire au-dessous du noyau du réacteur, comme montré sur la figure 1A, et situés à une distance d'environ 7/8r de l'axe du noyau. D'autres tubes 46, partant du réservoir en direction de la 20 plaque de grille 31» peuvent être disposés en d'autres groupes circulaires à d'autres distances de l'axe du noyau comme montré sur la figure 7A, sans s'éearter de l'esprit et de la portée de l'invention. Pour régler le volume d'écoulement à travers ces tubes en divers points au dessous de la plaque de grille, des orifi-25 ces fixes de différentes dimensions peuvent être prévus à l'extrémité de chacun des tubes, sans s'éearter de l'esprit et de la portée de l'invention. Ainsi, le volume de l'écoulement sortant du noyau passant à travers un groupe circulaire donné de tubes 46, espacé à une moindre distance de l'axe du noyau, pourrait être 30 facilement réglé pour être inférieur au volume d'écoulement sortant du noyau passant à travers le groupe de tubes 46 représenté sur la figure 1A, afin de s'approcher davantage de la condition idéale représentée sur la figure 6. Des calculs ont montré que l'introduction soumise à régula-35 tion d'environ 39,3 t/h sur un total d'écoulement hors du noyau d'environ 92 t/h de réfrigérant doit avoir lieu par injection au-dessous du noyau par l'intermédiaire de groupes circulaires multiples de tubes 46 munis d'orifices fixes, ayant une dimension choisie pour régler le volume de réfrigérant passant à travers un tu-40 be donné 46, pour augmenter la température moyenne de l'écoulement 70 41307 8 2073382 entrant dans le noyau et la porter à environ 328*0, avec ce résultat que la pression de fonctionnement du côté secondaire de l'échangeur de chaleur peut etre portée environ de 63 bars à 84 bars absolu^, soit une augmentation de 21 bars. 5 Pour comprenser plus facilement de légères différences dans les températures du réfrigérant entre les sorties de passages d® éléments combustibles adjacents, et pour compenser des changements dans ees températures avec le temps, au fur et à mesure que le combustible des éléments combustibles est épuisé, le système de 10 ptr (Profilage de Température de Recirculation) de la figure 1 peut être modifié avee un appareil de régulation hydraulique tel que celui représenté sur la figure 7. La figure 7 diffère de la figure 1 en ce qu'une pompe secondaire 50, ayant son côté aspiration relié à la canalisation 42, 15 par l'intermédiaire de la canalisation 51* est disposée de manière à refouler une partie du réfrigérant chaud prélevé dans le plein supérieur du réacteur, dans un second collecteur de réfrigérant de recirculation 52, situé à l'extérieur du réacteur, depuis lequel des quantités de réfrigérant soumises à régulation sont di-20 rigées vers les tubes individuels d'écoulement 46 pour modifier sélectivement le rapport du réfrigérant chaud aû réfrigérant froid s'écoulant dans un passage d'élément combustible donné. En fait, le réglage hydraulique supplémentaire donne un réglage par vernier du profil de la température d'entrée, pour compenser des change-25 ments dans le niveau de puissance des éléments combustibles individuels . Le clapet 54 est destiné à régler le débit de réfrigérant venant du collecteur de recirculation du réfrigérant 52 situé extérieurement et allant au collecteur 44 situé intérieurement, par 30 l'intermédiaire de la canalisation 56. Il est naturellement entendu que l'appareil de réglage hydraulique pourrait être remplacé par sa contrepartie mécanique ou par tout autre'système ayant pour résultat de faire varier le rapport de mélange de réfrigérant chaud et de réfrigérant froid entrant dans les passages des élé-35 ments combustibles, sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l'invention. Pour surveiller la température du réfrigérant quittant les passages des éléments combustibles individuels, rua thermocouple 60 est de préférence associé avec chacune des sorties des passa-40 geso L'un de ees thermocouples, avec sa ligne de signal en partant, 70 41307 9 2073382 est représenté sur la figure 7. Les lignes de signaux 62 partant des thermocouples individuels et s'étendant à l'extérieur du réacteur peuvent être raccordées à tout appareil d'indication visuelle de température bien connu (non représenté), au/quel cas 5 les clapets de réglage 54 associés aux passages des éléments combustibles dont les températures de sortie du réfrigérant étaient mesurées pourraient être actionnés manuellement, suivant besoins, en réponse au signal de l'appareil d'indication visuelle. Comme variante, la ligne de signal venant de la sortie d'un passage 10 donné pourrait être reliée directement ou indirectement au clapet de réglage 54 correspondant au même passage, pour commander automatiquement le clapet, au^-quel cas le clapet de réglage pourrait être n'importe quel clapet de type connu actionné automatiquement en réponse à un niveau de signal de thermocouple donné, ou à un 15 niveau de signal qui en est dérivé par des moyens bien connus dans la technique. Dans un système PWR ayant un circuit fermé de réfrigérant primaire, l'enthalpie moyenne du réfrigérant primaire quittant le noyau peut être considérablement augmentée par la génération 20 de vapeur dans le noyau. Dans un tel réacteur, il peut être souhaitable de séparer la vapeur et l'eau à la sortie du noyau ou dans l'espaee supérieur et de faire seulement recireuler la vapeur vers le cêté entrée du noyau pour obtenir les avantages du procédé "PTR" de profilage de la température de sortie du noyau. S'ins-25 crit dans le cadre de l'invention une telle application de procédé PTR, en utilisant la séparation de la vapeur et l'appareil de pompage bien connu dans ce domaine pour obtenir le résultat désiré. Dans cette réalisation, il est souhaitable de surveiller la 30 température du mélange de réfrigérant lorsqu'il entre dans les passages des éléments combustibles, et de régler son rapport de réfrigérant chaud au réfrigérant froid en réponse à la différence entre la température mesurée et un niveau prédéterminé. Si l'on connait le débit de réfrigérant à travers le noyau et avec les 35 informations obtenues par l'utilisation d'instruments de mesure de puissance dans le noyau, bien connus dans ce domaine, on peut déterminer les températures désirées d'entrée dans les éléments combustibles pour obtenir les conditions désirées à la sortie du noyau. 40 II entre dans l'esprit et la portée de l'invention de raccor 70 41307 10 2073382 der la ligne 16 de la figure 7, plutôt que la ligne 42, au collecteur 44, d'éliminer la ligne 42 et de mélanger le réfrigérant froid avec le réfrigérant remis eii circulation. Dans cette réalisation, la pompe de commande hydraulique 50 et sa ligne (cana-5 lisation) associée 51 seraient raccordées à la ligne (ou canalisation) 26 aux fins de régulation. Il faut noter qu'un problème de longue date, dans le domaine des réacteurs "PWR", est résolu par l'application du procédé "PTR" ici exposé. 10 Dans les réacteurs PWR antérieurs, il y avait une tendance inhérente, pour le débit massique de réfrigérant dans les passages les plus chauds du noyau, à être inférieur à celui des passages plus froids, du fait de vides de vapeur se développant dans les passages plus chauds mais ne se développant pas dans les pas-15 sages plus froids. Lorsque le procédé "PTR" est appliqué, la température du réfrigérant au noyau devient plus uniforme, rendant également plus uniforme également le débit massique de réfrigérant à travers les passages. 70 41307 2073382 REVENDICATIONS 1. Installation de réacteur nucléaire comprenant un récipient de réacteur sous pression ayant un noyau constitué de manière prédominante par des éléments combustibles qui délimitent des passages d'écoulement de réfrigérant à l'intérieur du noyau, un échan-5 geur de chaleur en communication avec le récipient pour l'écoulement de réfrigérant primaire, un moyen pour faire circuler le réfrigérant primaire à travers l'échangeur et le récipient par l'intermédiaire de ses passages dans les éléments combustibles, caractérisée par un moyen pour régler la température du réfrigé-10 rant entrant dans certains des passages des éléments combustibles afin de régler la température moyenne du réfrigérant quittant le noyau. 2o Installation suivant la revendication 1, dans laquelle le moyen de réglage comprend un moyen pour dériver une partie du 15 réfrigérant primaire autour de l'échangeur de chaleur et pour la mélanger avec le réfrigérant venant de l'échangeur de chaleur lorsqu'il entre dans certains des passages des éléments combustibles. 3. Installation suivant la revendication 1 ou 2, dans laquel-20 le le moyen de réglage est un moyen pour régler le profil de température d'entrée du réfrigérant dans le noyau afin de régler son profil de température de sortie. 4. Installation suivant la revendication 1, dans laquelle le moyen de réglage comprend un moyen pour mélanger une partie du 25 réfrigérant primaire quittant le noyau avec le réfrigérant entrant dans certains des passages des éléments combustibles depuis 1' éehangeur de chaleur, pour' augmenter la température du réfrigérant quittant ees passages d'éléments combustibles, en réglant de ce fait la température moyenne du réfrigérant quittant le noyau. 30 5. Installation suivant la revendication 4, dans laquelle le moyen de mélange comprend une pompe ayant son côté aspiration raccordé au côté "sortie de réfrigérant" du noyau et son côté refoulement raccordé au côté "entrée de réfrigérant" du noyau, par l'intermédiaire d'un collecteur de réfrigérant muni d'un moyen pour acheminer le réfrigérant venant du côté sortie du noyau vers l'entrée de certains des passages des. éléments combustibles. 6. Installation suivant la revendication 5, comprenant en outre un moyen pour régler la température du réfrigérant entrant dans au moins un des passages des éléments combustibles en réponse 70 41307 2073382 à -un changement de la température du réfrigérant quittant ce passage. 7o Installation suivant la revendication 6, dans laquelle le moyen de réglage comprend un thermocouple pour mesurer la tempé-5 rature du réfrigérant quittant au moins l'un des passages d'éléments combustibles comme susdit, et un moyen pour régler la température du réfrigérant entrant dans ce passage, en réponse à la température mesurée. 8. Procédé d'exploitation d'une installation de réacteur 10 nucléaire qui comprend un récipient de réacteur sous pression ayant un noyau constitué de manière prédominante par des éléments combustibles qui délimitent des passages d'écoulement de réfrigérant à l'intérieur du noyau, un éehangeur de chaleur en communication avec le réeipient pour l'écoulement de réfrigérant primai-15 re, et un moyen pour faire circuler le réfrigérant primaire à travers 1*éehangeur et le récipient par l'intermédiaire desdits passages dans les éléments combustibles, caractérisé par le recyclage d'une partie du réfrigérant primaire quittant le noyau, directement à travers certains des passages des éléments combus-20 tibles pour augmenter la température du réfrigérant quittant ces passages, en réglant de ce fait la température moyenne du réfrigérant quittant le noyau, 9® Procédé suivant la revendication 8, dans lequel l'opération de recyclage comprend la mise en dérivation d'une partie du 25 réfrigérant primaire autour de l'échangeur de chaleur, le mélange de la partie ainsi dérivée avee du réfrigérant qui a circulé à travers l'échangeur, et l'acheminement de ee mélange de réfrigérant dans les passages d'éléments combustibles pour lesquels 1' augmentation de température du réfrigérant sortant est désirée. 30 10« Procédé suivant la revendication 9# comprenant en outre la mesure de la température du réfrigérant quittant un élément combustible donné, et le changement du rapport de mélange entre réfrigérant dérivé et réfrigérant non-dérivé en réponse à la température mesurée.