FR 2070807 A1 19710917 FR 7043855 A 19701207 70 43855 i 2070807 Pour l'obtention des hydrocarbures aromatiques utilisables dans de nombreuses applications industrielles, et notamment du benzène, du toluène et des aromatiques en Cg à partir de mélanges d'hydrocarbures riches en substances aromatiques, on a proposé et 5 éprouvé dans la pratique quelques procédés d'extraction au solvant, dans lesquels le mélange initial contenant les aromatiques est décomposé én un raffinat et un extrait. Après avoir été débarrassé du solvant, l'extrait est un mélange essentiellement constitué d'aromatiques, qui est fractionné par distillation en benzène, en XO toluène et en aromatiques en Cg. Au besoin, la fraction des hydrocarbures aromatiques à point d'ébullition plus élevé, à 9 atomes de carbone et davantage, peut être soumise à line désalcoylation, pour former du benzène, du toluène et des aromatiques en Cg qui sont recyclés en vue du fractionnement et de la purification. 15 Les procédés connus d'extraction au solvant offrent cet inconvénient que les aromatiques en Cg, et en particulier les aromatiques en Cg et C^q.» ïie peuvent être obtenus avec ..des rendements satisfaisants qu'en utilisant des quantités extrêmement importantes de solvant, ce qui se traduit par des frais élevés d'installation 20 d'exploitation. Même avec la mise en oeuvre de grandes quantités de solvant, les aromatiques en Cg, C^ et C^q ne peuvent être obtenus qu'avec des rendements de 80 à 95 ^ environ, selon la composition du mélange initial. L'invention a pour but de remédier à ces lacunes et de permettre l'exécution de la séparation et de la purifica-25 tion d'hydrocarbures aromatiques avec une proportion nettement inférieure de solvant par rapport à la totalité du mélange initial et avec de meilleurs rendement^, et en particulier de parvenir à des rendements accrus d'aromatiques en Cg, C^ et C^q, en plus du benzène et du toluène. 30 ' L'invention consiste en ce que le mélange initial conte nant des substances aromatiques est décomposé, avant l'extraction au solvant, par une distillation fractionnée, en une première fraction, essentiellement constituée de benzène, de toluène et d'hydrocarbures non-aromatiques se situant dans la même gamme d'ébullition, ainsi 35 que d'une petite proportion d'aromatiques en Cg, en une deuxième fraction principalement constituée d'aromatiques en Cg et en une troisième fraction composée essentiellement d'aromatiques en CQ et C^q. La première fraction est soumise à une extraction au solvant et l'extrait ainsi obtenu est fractionné et traité pour 40 donner du benzène, du toluène, et des aromatiques en Cg sous forme CAD ORIGINAL COPY 70 43855 2070807 de produits purs. La deuxième fraction peut être déjà utilisée telle quelle à titre de matière; première pour des processus chimiques industriels ou en tant que produit final en Cg. Au cas où l'on cherche à obtenir un degré de pureté très élevé, cette frac-5 tion peut être soumise à une distillation extractive. Dans ce cas, le raffiûat, qui cnntient une faible proportion d'aromatiques en Cg et les hydrocarbures non-aromatiques, est récupéré en tête de la colonne de distillation extractive et peut être recyclé dans le système d'extraction au solvant. 10 La troisième fraction peut être désàl-coylée, dans son ensemble ou après une séparation en fractions composées respectivement d'aromatiques en et en C1Q, les aromatiques en Cg étant ainsi transformés en benzène, en toluène et en aromatiques en Cg. Les produits de la désalcoylation peuvent être réunis à l'extrait 15 de l'extraction au solvant, composé d'aromatiques, pour être dirigés vers des installations de distillation fractionnée ci-après décrites pour la production de benzène, de toluène et d'aromatiques en Cg. La distillation fractionnée, qui est effectuée au début du traitement selon l'invention et qui donne lieu à la division du 20 mélange initial en trois fractions différentes, peut être réalisée en procédant de différentes manières, adaptées à chaque matière brute utilisée, - Selon un procédé approprié, le mélange initial est soumis une distillation fractionnée dans une colonne connue sous le 25 nom de splitter, la première fraction, composée essentiellement de benzène, de toluène, d'hydrocarbures non-aromatiques avec une petite proportion d'aromatiques en Cg, étant extraite à titre de fraction de tête et étant traitée dans une installation d'extraction du solvant pour l'obtention de benzène, de toluène et d'aromatiques 30 en Cg, tandis que le produit de fond de la colonne splitter, qui contient la majeure partie d'aromatiques en Cg et les aromatiques en Cg et C^q, est soumis'à une nouvelle distillation, au cours de laquelle le deuxième courant contenant les aromatiques en Cg est récupéré sous forme de produit de tête. Ce deuxième courant est 35 composé des aromatiques en Cg et d'hydrocarbures non-aromatiques se situant dans la même gamme d'ébullition. Le troisième courant, contenant les aromatiques en Cg et C1Q, se dépose comme produit de fond de la seconde colonne de distillation. Selon une autre forme d'exécution appropriée, le mélange 40 initial est séparé par distillation en un produit de tête qui con- 70- 43855 5 2070807 tient du benzène, du toluène et des aromatiques en Cg et en un produit de fond qui contient les aromatiques en Cg et C^Q et qui constitue le troisième courant partiel du mélange initial; le produit de tête est décomposé, par une nouvelle distillation, en un 5 distillât qui forme le premier courant partiel et qui contient essentiellement du benzène, du toluène et des hydrocarbures non aromatiques ayant la même gamme d'ébullition, avec des traces d'aromatiques en Cg, et en un courant partiel qui constitue le deuxième courant partiel et qui contient essentiellement les aromatiques 10 en Cg. Selon une autre forme d'exécution appropriée, le mélange initial est séparé, par distillation dans une colonne dans des conditions choisies, de sorte que le premier courant partiel soit obtenu en tant que produit de tête, le deuxième courant partiel en 15 tant que soutirage latéral et 1-e troisième courant partiel en tant que produit de fend. Toute combinaison des modes précités de réalisation du fractionnement principal du mélange initial peut être choisie en fonction de la composition particulière de ce mélange, et chaque 20 fraction de distillation peut être réglée, en ee qui concerne sa composition et sa quantité, de sorte que les phases suivantes du procédé puissent être réalisées de manière efficace. Â la suite d'une étude approfondie des. rapports entre les groupes donnés d'hydrocarbures aromatiques et les solvants qui 25 conviennent pour leur extraction sélective, il a été découvert qu'on obtenait des résultats remarquables en isolant les aromatiques en Cg, Cc et C ^ par fractionnement de l'a matière brute avant .l'extraction et qu'on pouvait parvenir à des rendements élevés en ce qui concerne ces aromatiques, ainsi qu'à une amélioration yo notable des rendements en benzèn.3. toluène et en partir-lier en aromatiaues en Cg, avec une consovation mininale.de sc'.var.t, Les mélanges de départ contenant des aromatiques, auxquels le procédé de l'invention est applicable, sent par exemple les produits de oatâlytique, l'essence de pyrolyse hydrogénée, 35 le benzol de eokerie ou des mélanges de ces produits. Le procédé selon l'invention est très nettement supérieur aux procédés connus, en particulier en cas d'utilisation de mélanges de départ qui contiennent plus de 1C Le procédé de l'invention va être décrit en détail en 40 référence à la figure 1. La figure 1 est l'organigramme d'un mode BAD ORIGINAL 2070807 d'application combinant un pré-fractionnement dans une colonne splitter (de scission) et une distillation pour les aromatiques en Cg. Mais les autres modes de réalisation du procédé., cités ci-dessus,, peuvent être appliqués avec des résultats comparables. 5 Le mélange de départ contenant des substances aromatiques est amené par la conduite 1 dans une colonne splitter 2 qui travaille dans des conditions choisies de température, telles que les aromatiques en Cg ne soient contenus dans le produit de tête que sous forme de traces et restent en majeure partie dans le produit 10 de fond. Ces conditions particulières de température sont illustrées par l'exemple donné ci-après. Le produit extrait à titre de distillât délia colonne splitter par la conduite 3 est composé de benzène, de toluène et d'hydrocarbures non-aromatiques ayant la même gamme d'ébullition, avec une faible proportion d'aromatiques en Cg. La 15 majeure partie des aromatiques en Cg, C^ et C1Q et des hydrocarbures non-aromatiques est prélevée par la conduite- 16 au fond de la colonne splitter 2. Le distillât de la colonne splitter 2 est acheminé, par la conduite 3, vers une installation 4 d'extraction au solvant, où 20 il est transformé, de façon connue en soi, en un extrait ferme de-benzène, de toluène et d'aromatiques en Cg d'une part, et en un raffinat formé d'hydrocarbures non-aromatiques d'autre part. De préférence, l'installation d'extraction 4 est constituée par un extracteur à ccntre-courant à plusieurs étages, un séparateur, un 25 dispositif d'épuisement et l'équipement auxiliaire. De préférence, le courant de charge en provenance de la conduite 3 est introduit dans une section moyenne de l'extracteur, tandis que le solvant est introduit en tête, de sorte que ce dernier s'écoule vers le bas, à contre-courant du mélange ascendant d'hydrocarbures riches 30 en aromatiques. les hydrocarbures non-aromatiques sont soutirés à partir de l'installation d'extraction au solvant 4 par la conduite 5, sous forme de raffinat qui contient un peu de solvant en solution. Les aromatiques extraits sont séparés du solvant et dirigés, par la 35 conduite 6, vers un système de fractionnement pour l'obtention d'aromatiques purs. Etant donné que le mélange de charge de l'installation d'extraction au solvant ne contient, en dehors du benzène et du toluène, qu'une faible proportion d'aromatiques en Cg et ne contient aucun aromatique en C^ et la sélectivité du solvant 40 peut être largement mise à profit pour l'extraction. 70 43855 BAD ORIGINAL 5 70 43855 2070807 Les solvants qui conviennent pour l'extraction sont par exemple la N-méthylpyrrolidone, la N-hydroxyéthylpyrrolidone, la butyrolactone, 1'éthylène-glycol ou le diéthylène-glycol, le dimé-thylformamide, le solfoiane, le diméthylsuifoxyde ou similaires. 5 Ces solvants peuvent être utilisés isolément ou en mélanges, ou ils peuvent être dilués à l'eau ou avec des solvants organiques qui présentent une faible capacité à l'égard des aromatiques et ont de préférence un point d'ébullition supérieur à celui des aromatiques que l'on cherche à obtenir, afin d'améliorer la sélectivité de tels 10 mélanges. Comme on l'a déjà mentionné, le produit de tête de la colonne splitter 2 est essentiellement dépourvu d'aromatiques en C9, C1Q et en substances à point d'ébullition plus élevé, et il ne contient que des traces d'aromatiques en Cg. Il en résulte une 15 réduction de la quantité de solvant pour l'extraction du benzène, du toluène, et des aromatiques en Cg, ce qui représente, en liaison avec le faible rapport des quantités de solvant et de mélange de charge, un autre aspect important du procédé de l'invention, selon : ce qui sera illustré plus particulièrement dans l'exemple donné 20 ci-après. Les aromatiques séparés du solvant par distillation peuvent être traités, de façon connue en soi, avec des matières adsor-banfies, telles que la terre décolorante (argile), pour éliminer les oléfines et autres impuretés qui peuvent y être présentes. 25 Après quoi, les aromatiques sont dirigés par la conduite 6 vers le fractionnement. Ce système de fractionnement peut aussi recevoir le courant du produit provenant d'une installation de désâlcoylation. Le système pour le fractionnement des aromatiques est constitué par la colonne à benzène 7; la colonne à toluène 10 et 30 la colonne à aromatiques en Cg 13. Lee aromatiques extraits sont introduits par la conduite 6 dans la colonne à benzène 7, dans laquelle du benzène pur est séparé par distillation sous forme de produit de tête, tandis que le produit de fond, qui est constitué de toluène et de petites quantités d'aromatiques en Cg, est dirigé 35 par la conduite 9 vers la colonne à toluène 10. Le produit de tête de cette colonne est composé de toluène pur et est déchargé par la conduite 11. Le produit de fond est formé d'aromatiques en Cg purs et est prélevé par la conduite 12. Contrairement aux procédés connus, le mélange d'alimentation de la colonne à toluène 10 est 40 presque dépourvu d'aromatiques en Cg, de sorte que le toluène est 70 43855 6 2070807 séparé effectivement des aromatiques en Cg. Le produit de fond de la colonne 10 de distillation du toluène est essentiellement composé d'aromatiques en Cg purs et il peut déjà être utilisé à titre de matière première pour des § processus chimiques industriels ou en,tant que produit pur. Toutefois, si on le désire, il peut être acheminé vers une installation particulière 13 de distillation des aromatiques en Cg, en tête de laquelle des aromatiques en Cg très purs peuvent être prélevés par la conduite 14. Le produit de fond de cette colonne 13 est composé XO de petites quantités d'impuretés à point d'ébullition plus élevé, qui proviennent par exemple des étages de désalcoylation. Les aromatiques en Cg provenant de la conduite 12 peuvent être également dirigés vers une autre colonne de distillation 17 pour les aromatiques en Cg (ci-après décrite).. La pureté finale des hydro-15 carbures aromatiques voulus peut être améliorée en renvoyant vers le fractionnement des aromatiques desr.courants partiels des produits de tête de la colonne à benzène et de la colonne à toluène. Comme on l'a représenté à titre d'exemple sur la figure 1, ces courants partiels peuvent être prélevés à titre de produits 20 de tête de la colonne à benzène 7 et de la colonne à toluène 10, tandis que le benzène et le toluène purs produits sont recueillis, à titre de soutirages latéraux, quelques plateaux au-dessous du sommet des colonnes, par des conduites 8 et 11 respectivement. Le produit de fond de la colonne splitter 2 est dirigé 25 par la conduite 16 vers une seconde colonne de distillation 17, à partir de laquelle les aromatiques en Cg sont prélevés, à titre de produit de tête, par la conduite 18, tandis que les aromatiques en C^ et C10 qui constituent le produit de fond sont soutirés par la conduite 22. Les conditions de température préférées pour cette 30 colonne sont comprises entre 140 et 150°C environ. Les aromatiques en Cg, qui sont prélevés en tête de la colonne 17, ont une qualité 4ui est suffisante pour leur utilisation directe en tant que ma-. tières premières dans des processus industriels chimiques ou en tant que produits finish S'il est par contre exigé une pureté par-35 ticulièrement élevée, les aromatiques en Cg peuvent être traités à la terre décolorante (argile) et envoyés dans une colonne de distillation extractive 19 pour éliminer les impuretés indésirables d'hydrocarbures non-aromatiques. De préférence, la fraction dTaromatiques en- Cg est introduite dans la section médiane de la colonne 40 de distillation extractive 19, tandis qu'un solvant est introduit 70 43855 7 2070807 en tête de cette colonne. La colonne 19 est exploitée dans des conditions choisies de sorte qu'une faible quantité d'aromatiques en Cg quitte le sommet de la colonne sous forme de phase vapeur, avec les hydrocarbures non-aromatiques contenus dans la fraction des 5 aromatiques en Cg. Le produit de fond de cette colonne est essentiellement composé d'aromatiques en Cg et de solvant, et il est dirigé vers Une colonne d'épuisement (non représentée) à partir de laquelle des aromatiques en Cg purs sont obtenus à titre de produit de tête et le solvant à titre de produit de fond. Le solvant est 10 renvoyé dans la colonne 19 de distillation extractive. La distillation extractive est exécutée de préférence avec un solvant polaire dont le point d'ébullition est supérieur à celui des aromatiques en Cg et, en particulier, qui ne forme aucun mélange aséo-tropique avec les hydrocarbures de la fraction d'aromatiques en 15 Cg. La N-méthylpyrrolidone, le sulfolan et le polyéthylène-glyeol sont par exemple des solvants appropriés. Ces solvants peuvent être utilisés avantageusement, tant pour la distillation extractive que pour l'extraction au solvant. Des solvants qui forment des mélanges aeéotropiques avec les hydrocarbures de la fraction 2C d'aromatiques en Cg sont utilisables s'il est prévu une installation appropriée de récupération du solvant. Cette distillation extractive donne, à titre de produit de tête, un raffinat qui contient 1© hydrocarbure s non-aromatiques u-r la fraction d'aromatiques en Cg et qui est soutiré par la cendui-25 te 21 pour être dirigé, avec le premier courant partiel dans la conduite 3, vers l'installation d'extraction 4 en vue de la récupération de la petite quantité d'aromatiques en Cg qui y sont ecnte-:ius. De cette manière, la fraction des aromatiques en Cg est purifiée jusqu'à une teneur résiduelle en hydrocarbures non-aromatiques y,, de moins de 500 ppr Si l'extraction au solvant et la distillation extractive sont combinées avec une hydro-désalcoylation, les aromatiques en Os provenant du fend de la colonne à toluène 10 peuvent être diri-■?,s; eéè. car la conduite 16, vers la seconde colonne de distillation 17 destinée à séparer les aromatiques en Cg du deuxième courant partiel, afin d'extraire les parties à point d'ébullition élevé qui sont formées au cours de l'hydro-désaïcoylation ci-après décrite. Mais ils peuvent être aussi traités dans la première colonne 12 40 à aromatiques en Cg. La fraction des aromatiques en Cq et C1Q3 qui est préie- BAD ORIGINAL 70 43855 2070807 vée au fond de la deuxième colonne 17 pour le second courant partiel contenant les aromatiques en Cg, et qui ne contient aucune quantité d'hydrocarbures non-aromatiques, peut être dirigée directement, par la conduite 22, vers l'installation 25 d'hydro-désalcoylation en vue 5 de sa transformation en benzène, en toluène et en aromatiques en Cg. Le produit de la réaction.est dirigé par les conduites 26 et 6 vers le système 7, 10 de fractionnement des aromatiques. Pour améliorer les rendements, la fraction en C^ peut être de préférence dirigée vers l'installation d'hydro-désalcoyla-XO tion. Dans ce cas, le produit de fond de la deuxième colonne 17 pour le deuxième courant partiel contenant les aromatiques en Cg est dirigé vers une autre colonne de distillation 23, dans laquelle les aromatiques en C^q sont séparés sous forme de produit de fond et les aromatiques en C0, constituant le produit de tête, sont y 15 dirigés par la conduite 24 vers la désalcoylation 25. Ce procédé d'hydro-désalcoylation est connu en soi et est exécuté catalytiquement ou thermiquement en présence d'hydrogène. En général, l'hydro-désalcoylation catalytique est exécutée de préférence entre 500 et 800°C, sous une pression de 35 à 36 atm. 20 rel., en présence d'hydrogène et de catalyseurs en soi connus, par exemple de catalyseurs de contact:.au chrome aluminium ou de catalyseurs contenant du nickel, du cobalt et du molybdène. Dans ces conditions, les petites quantités de paraffines en Cn et C,n sont dé- y -LU composées et transformées en gaz à bas poids moléculaire, tandis 25 que les aromatiques en C^ et C1Q sont désalcoylés progressivement et transformés en benzène, en toluène et en aromatiques en Cg. La désalcoylation thermique se produit dans des conditions semblables ou légèrement supérieures de température et de pression et en présence d'hydrogène, mais sans la coopération d'un catalyseur. 30 Entre autres avantages du procédé de l'invention, on peut en particulier citèr un rendement amélioré en hydrocarbures aromatiques utilisables dans la pratique, et notamment en aromatiques en Cg, Cg et C10, avec une consommation remarquablement réduite de solvant dans l'extraction et un faible rapport des quantités de solvant 35 et de mélange de départ, l'utilisation économique du même solvant, tant pour la distillation extractive que pour l'extraction au solvant et, en conséquence, la production des aromatiques recherchés de préférence, contenant de 6 à 8 atomes de carbone dans la molécule, avec un minimum de frais. 40 L'invention va être expliquée en détail, en comparaison 70 43855 2070807 avec des procédés connus, au moyen de l'exemple suivant qui concerne le mode de réalisation de l'invention avec la colonne splitter 2 et une seconde colonne de distillation 17 pour les aromatiques en Cg. 5 Exemple Le procédé de l'invention est réalisé dans une installation correspondant à l'organigramme de la figure 1. La colonne splitter 2 comporte 50 plateaux et est exploitée à une température en tête de 85°C et une température au fond 10 de 160°C, sous une pression de 0,6 atm. rel. Dans l'installation 4 d'extraction au solvant, on utilise comme solvant un mélange de 50 % en poids de N-méthylpyrrolidone et de 50 % en poids de monoéthylène-glycol. L'installation d'extraction au solvant est un extracteur à quatre étages à 24 plateaux 15 et travaille à 60°C environ. Le mélange de départ est un produit de reforming catalytique, dont la composition et le débit de charge horaire sont indiqués dans le Tableau I. ,70 43855 10 2070807 TABLEAU. I Composant Proportion en poids) Débit de charge (t/h) Benzène 4,1 3,8 Toluène 25,5 23,7 Aromatiques en Cg 30,5 28,5 Aromatiques en C^ 11,5 10,5 Aromatiques en C.0 Hydro carbures non-aromatiques Total 0,4 28,0 100,0 0,4 26,0 92,9 10 Les débits et les compositions des courants qui quittent la colonne splitter 2 ont été reportés dans le Tableau II. TABLEAU II Composant Courant (en partiel I tête) Courant partiel II (au fond) 15 Proportion en poids) Débit (t/h) Proportion en poids) Débit (t/h) Benzène . 6,8 3,8 Toluène 42,3 23,7 - - Aromatiques Cg 4,7 2,6 70,o 25,9 20 Aromatiques C^ - - 28,4 10,5 Aromatiques C1Q Hydro carbures non-aromatiques Total ■ 46,1 100,0 25,9 56,0 1,1 0,5 100,0 0,4 0,2 37,0 La consommation de solvant et le rapport du solvant au 25 mélange de charge dans le procédé de l'invention sont confrontés, dans le Tableau III, avec les données correspondantes relatives à des procédés connus. 70 43855 2070807 TABLEAI III- Débit de charge (t/h) Débit de solvant (t/h) Reflux d'extrait Solvant Charge 5 Invention 56,0 195 35 3,5 Procédés connus 93,0 392 00 t- 4,2 Il résulte de ces données que le procédé de l'invention-, peut être mené à bonne fin avec beaucoup moins de solvant et avec 10 moins de reflux d'extrait que les procédés connus. Dans cet exemple d'exécution, l'extraction au solvant est exécutée avec un rapport solvant/mélange de charge (conduite l) de 2,1 : 1 et le rapport du reflux d'extrait au mélange de charge ne s'élève qu'à 0,4 : 1. Les débits et compositions des courants partiels II et 15 III en provenance de la colonne de distillation 17 sont indiqués dans le Tableau IV. TABLEAU IV 20 Courant partiel II (conduite l8) Proportion Débit en poids) (t/h) Courant partiel III (conduite 22) Proportion Débit {% en poids) £t/h) Aromatiques Cg 99,2 25,9 . ... Aromatiques C^ Aromatiques C1Q Hydrocarbures non - ar orn a t i qu e s - - 96,3 10,5 25 0,8 0,2 3,7 0,4 Total 100,0 26,1 100,0 10,9 Dans la colonne de distillation 17, les aromatiques en Cg sont séparés des aromatiques en C^ et C1Q. Le distillât dans la conduite 18 (deuxième courant partiel) contient la majeure partie 70 43855 2070807 des aromatiques en Cg et est dirigé vers l'installation de distillation extractive 19. Cette installation est équipée de 60 plateaux et fonctionne à une température de 100°C en tête et de l6l°C au fond, sous une pression de 0,3 atm. abs. en tête et de 0,6 atm. 5 abs. au fond, le solvant utilisé étant la N-méthylpyrrolidone. Le rapport du solvant au mélange de charge est de 34 : 1 et le débit de solvant s'élève à 80 t/h. Le hydrocarbures non-aromatiques, produits en tant que raffinat de la distillation extractive, sont soutirés par la con-10 duite 21 et réunis avec le premier courant partiel dans la conduite 3, dans une proportion de 4 t/h d'aromatiques en Cg et de 0,2 t/h d'hydroearbures nnn-aromatiques, pour être introduits dans l'installation d'extraction au solvant. Les aromatiques en Cg purifiés de cette manière dans la colonne de distillation extracti-15 ve 19 sont soutirés par la conduite 20. On a reporté dans le Tableau V ci-annexé les rendements des aromatiques par rapport au mélange de charge, à chaque niveau important du procédé de l'invention, en comparaison avec des procédés connus. 20 La fraction des aromatiques en C^ est traitée, dans l'ins tallation de désalcoylation 25, à une température moyenne de réaction de 560°C sous 60 atm. rel., avec un rapport hydrogène/mélange de charge de 11 : 1, en présence d'un catalyseur au chrome-aluminium Le produit de la réaction est soutiré à raison de 9 t/h par la con-25 duite 26 et réuni au courant des aromatiques provenant de l'extraction au solvant dans la conduite 6, pour augmenter le rendement total en benzèhe, tolftène et aromatiques en Cg dans le système de fractionnement pour aromatiques. Tous les aromatiques qui sont signalés comme présents j)Q dans la conduite 6 dans le Tableau V ont été séparés dans les colonnes de fractionnement correspondantes et obtenus sous forme de benzène pur, de toluène pur et sous forme d'aromatiques en Cg, avec des rendements de 100 %. Le benzène avait un point de cristallisation de 5j52°C. Le toluène et les aromatiques en Cg avaient 35 des degrés de pureté, mesurés par chromatographie en phase gazeuse, de 99,5 et 99>0 % respectivement. TABLEAU V Composant Procédé de l'invention Conduite 6 Conduite 20 Conduite 22 (A) (B) (A) (B) (A) (B) Procédé connu Conduites 6+20+22 Extrait d'aromatiques (A) (B) (A) (B) C) 0) Benzèùe Toluène Aromatiques Cg Aromatiques C^ Aromatiques Rendement total Solvant * Solvant/charge 10 100 3,8 99,5 23,6 95,0 2,9 98,5 25,5 100 100 10,5 0,4 275 (t/h) 2,96 100 99.5 99.6 100 100 99.7 3,8 99,5 3,6 23,6 98,0 23,2 28,4 95,0 27,0 10,5 40,0 4,2 0,4 0,0 0,0 66.7 86,5 58,0 392 (t/h) 4 ,2 (A) et (B) Les colonnes A contiennent les rendements en aromatiques, en pourcentage en poids Les colonnes B contiennent les rendements en aromatiques, en t/h t—' VjJ La quantité de solvant pour le procédé de l'invention comprend la quantité introduite dans l'installation de distillation extractive. ro o o co o VJ 70 43855 2070807 REVENDICATIONS 1° Procédé pour l'obtention d'aromatiques utilisables industriellement à partir de mélanges d'hydrocarbures riches en substances aromatiques, caractérisé par le fait que le mélange .d'hydrocarbures riche en substances aromatiques est dissocié par 5 distillation en une première fraction qui contient le benzène, le toluène et les hydrocarbures non-aromatiques se situant daùs la même gamme d'ébullition, ainsi qu'une petite partie des aromatiques en Cg, en une deuxième fraction qui contient principalement les aromatiques en Cg et en une troisième fraction qui contient essentiel-jO lement les aromatiques en C^ et C1Q; par le fait qu'un extrait d'aromatiques est obtenu à partir de la première fraction par extraction au solvant en 4 et est fractionné en benzène, toluène et xylè-nes purs; par le fait que des aromatiques en Cg purs sont obtenus à partir de la deuxième fraction par distillation extractive en 19; 25 et par le fait que la troisième fraction est transformée en benzène, toluène et aromatiques en Cg par désalcoylation en 25 des aromatiques en C^ et C1Q. 2° Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la distillation de fractionnement du mélange d'hydrocar-20 bures riche en substances aromatiques est exécuté dans une colonne splitter à 50 plateaux, à vine température de 85°C environ en tête et de 150°C environ au fond, sous une pression de 0,6 atm. rel. 3° Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la distillation extractive de la deuxième fraction est 25 exécutée à une température de 100°C environ en tête et de l60°C environ au fond, sous une pression de 0,3 atm. abs. en tête et de 0,6 atm. abs. au fond de la colonne. 4° Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait que le raffinat qui constitue le pro-•jO duit de tête de la distillation extractive est dirigé vers l'installation d'extraction au solvant de la première fraction. 5° Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que la'désalcoylation est effectuée à des températures de 500 à 800°C, sous des pressions de 35 à 76 atm. rel., en présence ■35 d'hydrogène sur un catalyseur au chrome-aluminium. 6° Procédé selon la revendication 1 ou 5, caractérisé par le fait que'le prroduit de la réaction de désalcoylation est dirigé vers l'installation de fractionnement de l'extrait résultant de 70 43855 15 2070807 l'extraction au solvant. 7° Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'on utilise, à titre de solvant sélectif pour l'extraction au solvant et pour la distillation extrac tive, la N-méthylpyrrolidone, la butytolactone, l'éthylène-glycol, le diéthylène-glycol, le dimétliylforîîiamide, le sulfolane, le dimé-thylsuifoxyde ou des mélanges de deux ou plusieurs de ces substances