FR 2081057 A1 19711126 FR 7106820 A 19710226 71 06820 1 2081057 La présente invention concerne des "bandes non tissées, semblables à de l'étoffe, en filaments continus d'un polymère thermoplastique . Des bandes non tissées comprenant plusieurs filaments à 5 orientation moléculaire d'un polymère the rmoplastique, sensiblement continus et déposés au hasard,ont été mises récemment sur le marché. Trois caractéristiques au moins sont communes aux nombreux procédés différents qui ont été proposés pour la préparation ini-10 tiale de telles bandes à filaments continus. D'abord, elles impliquent une extrusion continue d'un polymère thermoplastique (soit à partir de son état fondu soit en solution) par une filière afin de former des filaments distincts. Deuxièmement, les filaments sont tirés ensuite (soit par un dispositif mécanique soit par un dis-15 positif pneumatique) afin d'orienter les molécules des filaments de polymère et de leur donner de la ténacité. Troisièmement, les filaments sont déposés sensiblement au hasard sur une bande porteuse ou un dispositif analogue de manière à former une bande dont les caractéristiques physiques sont sensiblement isotropes. 20 les bandes à filaments continue réalisées de cette manière sont caractérisées par une souplesse, une main et un drapé semblables à ceux d'une étoffe et de ce fait elles semblent convenir tout à fait pour les applications normales des étoffes tissées classiques. Cependant, au moment de leur préparation initiale, les 25 bandes de filaments continus sont d'habitude très instables et manquent de ce fait de la résistance suffisante assurant vin succès complet lorsqu'elles sont utilisées par exemple comme drap de lit, vêtement^ draperies, etc. En conséquence, la pratique courante consiste à stabiliser les bandes de filaments continus par des liai-30 sons réalisées entre les filaments qu'elles contiennent soit par eux-mêmes d'une manière dite ci-après liaison autogène, soit à l'aide d'adhésifs indépendants. Bien que des techniques de liaison connues permettent d'augmenter la ôtabilitë des bandes de filaments continus, il est diffi-35 cile d'accroître leur stabilité sans nuire à leurs autres caractéristiques avantageuses telles qu'un drapé, une souplesse et un toucher semblables à ceux d'une étoffe. Des techniques de stabilisation consistant à lier l'ensemble des filaments sensiblement à tous leurs points de croisement donnent en général une bande qui est rêche et 71 06820 2 2081057 raide. Bien qu'il soit exact que la raideur initiale et le toucher rêche de telles bandes dont tous les filaments sont liés soient souvent diminuéespendant l'utilisation réelle de la bande, sans doute par des ruptures de certaines' liaisons, un tel assouplisse-5 ment est accompagné en général d'autres caractéristiques désavantageuses telles qu'une réduction de la résistance à l'abrasion de la surface de la bande et une réduction globale de sa résistance et de sa stabilité. D'autres techniques telles que celles qui consistent à lier 10 les filaments de la bande par intermittence ne sont pas complètement satisfaisantes. Le problème qui est posé lors/^staifilisation des bandes par des liaisons intermittentes réside dans la production d'un niveau de liaison suffisant pour obtenir une résistance à l'abrasion de surface suffisante ainsi que d'autres caracté-15 ristiques de résistance avantageuses sans que la bande de filaments continus perde ses caractéristiques semblables à celles d'une étoffe. En particulier, il est difficile de réaliser une bande de filaments continus liés par intermittence dont le drapé, le toucher et la souplesse 'soient ceux d'une matière textile, et dont les ca-20 ractéristiques de résistance à l'abrasion de surface et de résistance en général soient bonnes» en particulier en ce qui concerne la capacité de la bande à absorber de l'énergie lorsqu'elle subit des tensions. Cette dernière caractéristique d'absorption de l'énergie indique la capacité de la bande à se déformer sans rupture 25 importante des filaments lorsque la bande subit des tensions. Une capacité accrue d'absorption de l'énergie est particulièrement importante lorsque la bande doit être utilisée pour des vêtements, des draps de lit, etc., dans lesquels elle est soumise constamment à des tensions s'exerçant dans des zones localisées telles que la 30 zone des pieds dans les draps de lit et les zones des coudes et des genoux dans les vêtements. Lorsque les bandes à filaments continus manquent d'une bonne capacité d'absorption de l'énergie, leur utilisation pour de telles applications s'accompagne d'usure ou de déchirures importantes dans les régions localisées où sont appli-35 quées les tensions. Dans les bandes non tissées selon l'invention, les filaments continus sont liés par des liaisons autogènes intermittentes disposées suivant uns configuration régulière et d'une nature particulière appelée- ci-après "des liaisons détachables ou provisoires". 71 06820 3 2081057 D'une manière générale, des liaisons détachables sont des liaisons d'une intensité telle que les filaments se détachent des zones de liaison sans se rompre lorsque la bande subit une tension limitée. De telles liaisons détachables donnent des bandes dont la résis-5 tance à l'abrasion de surface est bonne ainsi que leur capacité d'absorption de l'énergie. De telles bandes sont également caractérisées par leur résistance ainsi que par leur drapé et leur souplesse avantageux qui sont semblables à ceux d'une étoffe. Un procédé de préparation desbandes à filaments continus liés 10 selon l'invention consiste à préchauffer une bande non liée et maintenue et à la faire passer ensuite par la zone de serrage de deux cylindres dont l'un est chauffé et dont l'un au moins comporte/riiiefs. La bande non liée est de préférence préchauffée. La bande non tissée et stabilisée de filaments continus trai-15 tés par ce procédé est souple, drapable et, de plus, elle est caractérisée par une résistance à l'abrasion de surface élevée combinée avec une capacité accrue d'absorption de l'énergie lorsqu'elle subit des tensions. De plus, même si la ténacité des filaments en fibres est faible, la capacité d'absorption d'énergie de la bande 20 lorsqu'elle est tendue est bonne. La bande peut être douée de respiration et comporter des caractéristiques avantageuses de répulsion des fluides. D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront au cours de la description détaillée qui va sui-25 vre, faite en regard des dessins annexés qui donnent à titre explicatif, mais nullement limitatif, plusieurs formes de réalisation c onf orme s à 1 ' invent i on. Sur ces dessins : La figure 1 est une élévation schématique d'un appareil qui 30 peut être utilisé pour préparer des bandes non tissées selon l'invention. La figure 2 est une vue en plan d'un exemple de bande préparée à 1 ' aide de 11 appare il de la f igure 1. Les figures 3 à 13 sont des micrographies considérablement 35 agrandies, obtenues par le balayage d'un faisceau électronique sur des zones de liaison particulières de bandes selon l'invention ; et Les figures 14à18yéont des micrographies optiques considérablement agrandies de zones de liaison particulières de bandes et elles représentent divers degrés de fusion des filaments. 71 06820 4 2081057 Gomme orçie voit sur la figure 1, un polymère indiqué d'une manière générale en 10 est introduit dans une extrudeuse classique 12 d'où il est extrudé à/^unee:î3?ilière 16 sous la forme de filaments 14. Les filaments filés 14 sont tirés par leur passage dans 5 un dispositif 18. Ensuite, ils sont disposés sensiblement au hasard sous la forme d'une bande 22 sur une cqurroie porteuse mobile 20. ,a Un appareil d'aspiration 24 peut aider/la formation de la bande - sur le•support. Le mode de préparation initial de la bande 22 n'a pas d'im- 10 portance particulière et peut être n'importe quelle technique de préparation. Cependant, un procédé particulièrement utile destiné ou filage a la formation de la bande consiste en une filature/classique de filaments continus d'un polymère synthétique qui, par exemple, est extrudé par de nombreuses 'buses de filage multiples dirigées vers 15 le bas et disposées de préférence dans une rangée ou dans plusieurs rangées. Pendant leur filage, les filaments sont rassemblés dans une rangée droite de faisceaux ou de paquets non tordus, disposés côte à côte et espacés régulièrement dont chacun contient au moins 15 et de préférence de 50 à 1 000 filaments. Les faisceaux ou pa-20 quets de filaments sont tirés simultanément vers le bas à une vitesse d'au moins 3 000 m/mn et,de préférence, comprise entre 3 500 et8 000 m/mn, dans des colonnes de gaz les entourant individuellement, s'écoulant à une vitesse supersonique et qui sont dirigées de manière à venir frapper un support sensiblement horizontal. De pré-25 férence, on fait passer les paquets par des pistolets à air qui entourent les filaments par une colonne ou jet d'air dirigé vers le bas à une vitesse supersonique afin de rassembler les filaments dans des paquets non tordus, de les tirer et de les diriger de manière à ce qu'ils frappent le support. Les pistolets à air sont dis 30 posés dans une ou plusieurs rangées, en travers du support et perpendiculairement à la direction de son mouvement de manière que les paquets enfermés dans les colonnes de gaz frappent en même temps le support mobile et se disposent dans une ligne ou une rangée perpendiculaire, en travers de celui-ci. Pourv améliorer l'entremêlement 35 des paquets, on peut les faire osciller dans" un plan transversal à la direction du mouvement du support. Le support peut être un dispositif classique utilisé dans la technique des bandes non tissées, tel qu'un support sans fin ou une courroie en toile ou bien la par tie supérieure d'un tambour, par exemple un tambour perforé. 71 06820 2081057 Lorsque les paquets de filaments préparés de la manière décrite ci-dessus et qui contiennent de nombreux filaments parallèles,sont posés sur le support sous la forme de boucles, des boucles primaires alternées sont disposées en travers de la largeur 5 d'un élément délimité par la colonne d'air d'un pistolet venant frapper le support. Avant et pendant le choc des paquets de filaments parallèles sur le support, les paquets sont divisés en paquets secondaires contenant un nombre moindre de filaments en parallèle et qui forment des boucles secondaires plus petites et des 10 tresses. Les boucles secondaires et les tresses se recouvrent les unes les autres ainsi que celles des éléments voisins et produisent un emmêlement sensiblement complet avec les parties en recouvrement de ces éléments voisins. Les paquets de filaments déposés forment ainsi une bande non tissée,uniforme et continue. 15 Comme on le voit sur la figure 1, la bande 22 après avoir été formée sur le support 20, est légèrement tassée par son passage entre des rouleaux 26 et 28 qui produisent une légère consolidation et assurent une cohésion suffisante pour son traitement ultérieur. Les filaments de la bande sont liés ensuite. 20 D'une manière générale, pour produire des liaisons autogènes des filaments thermoplastiques d'une bande, c'est-à-dire produire des liaisons sans adhésifs ni solvants indépendants, la bande doit être chauffée à une température produisant un ramollissement des filaments. Cependant, comme oijjhle sait, le retrait des bandes de 25 filaments thermoplastiques à o'ïiéntation moléculaire est considérable aux températures élevées. En conséquence, afin d'éviter tout retrait indésirable, c'est-à-dire un retrait supérieur à 20 la pratique courante consiste à maintenir physiquement la bande pendant la liaison des filaments. Un procédé antérieur de liaison con-30 siste à maintenir la bande sur une surface allongée tandis qu'une pression s'exerce sur la totalité de sa surface pendant son passage dans une zone de chauffage. Bien que le retrait d'une bande dans laquelle des liaisons rigides sont réalisées de cette manière /faible^la bande est raide et elle est semblable à du papier. 35 Cependant, la présente invention permet de produire les liai sons des filaments thermoplastiques de la bande d'une manière qui empêche tout retrait indésirable de celle-ci et lui permet de conserver sa mqin et son drapé avantageux semblables à ceux d'une étoffe. Comme on le verra, les liaisons peuveaii être produites 71 06820 6 2081057 économiquement à grande vitesse d'une .manière continue et directe dans la chaîne de formage initiale de la bande. Comme on le voit sur la figure 1, les liaisons sont produites par un 'préchauffage de la bande 22 qui passe sur un rouleau 5 fou 38 et qui est repoussée et est mise en contact avec la surface lisse d'un cylindre chauffé 30. les liaisons sont produites ensuite par le passage de la bande préchauffée dans la zone de serrage entre le cylindre 30 et un cylindre chauffé 32 dont la surface eau-porte plusieurs points en relief. Après son passage dans la zone 10 de serrage, la bande reste en contact forcé avec le cylindre 30 jusqu'à ce qu'elle en soit enlevée par son passage sur un second rouleau fou 40. La bande dite ci-après "liée" qui comprend des filaments continus 34 et des zones de liaison 36 est représentée schématiquement sur la figure 2. 15 Un choix approprié de la distance entre le rouleau 38 et la zone de serrage et de la distance entre la zone de serrage et le rouleau 40, dont l'importance est moindre, de la configuration des points en relief sur le cylindre 32, de la pression de la zone de serrage et des températures des cylindres, permet de préparer des 20 bandes résistantes d'une souplesse et d'un drapé avantageux semblables à ceux d'une étoffe,sans que les liaisons soient accompagnées par un retrait indésirable. Le processus peut être mis en oeuvre pour la préparation de bandes dont les caractéristiques de résistance avantageuses sont inattendues, en particulier en ce qui con-25 cerne leur capacité d'absorption de l'énergie. L'examen initial du processus de liaison concerne simplement la préparation d'une bande souple, drapable et liée sans retrait nuisible appréciable/eîe fait que la bande est mise en contact avec le cylindre chauffé 30 avant son passage dans la zone de 30 serrage permet une réalisation rapide des liaisons sans retrait nuisible et sensible de la bande. Far/coordination appropriée de la distance entre, la zone de pincement et le rouleau 30, de la température ainsi que de la vitesse de la bande, ses filaments et en particulier leurs surfaces peuvent être quelque peu ramollis lors-35 qu'ils pénètrent dans la zone de serrage entre les cylindres 30 et 32. Un tel ramollissement permet des liaisons dans des conditions modérées et la suppression de durées prolongées de séjour dans la zone de serrage 71 06820 7 2081057 25 % environ de la surface du cylindre 30. Dans une telle position,le rouleau fou repousse la bande contre le cylindre 30, permet une transmission de chaleur rapide et assure le maintien de la bande pendant son préchauffage afin de réduire son retrait. On estime 5 que le maintien de la bande contre le cylindre après les liaisons est avantageux pour empêcher les filaments de se détacher des zones de liaison immédiatement après la formation de celles-ci. Bien entendu, la température des cylindres chauffés 30 et 32 ainsi que la pression de la zone de serrage doivent être choisies de 10 manière que les liaisons soient produites sans effet secondaire indésirable tel qu'un retrait excessif ou une altération de la bande. Bien que les températures particulièrement appropriées degèylindres et les pressions de la zone de serrage subissent d'une manière générale une certaine influence des autres paramètres tels que la 15 vitesse de la bande, son poids fondamental, les caractéristiques du polymère, etc., des températures de l'ordre du point de fusion des cristaux des filaments de polymère (par exemple de 135 à 177°C environ pour le polypropylène) peuvent être combinées avec des près-sions de la zone de serrage comprises entre 210 et 3 500 bars. 20 Pour tirer profit de tous les avantages du processus de liai son, il est important que la bande ne soit liée que d'une manière intermittente. Comme on le voit sur la figure 1, il est possible d'utiliser,dans ce but,un cylindre 32 dont la surface comporte plusieurs points en relief. La configuration des points en relief 25 est en général régulière et elle est choisie de manière que la surface globale liée soit suffisante pour donner une bande de cohésion et de résistance à la traction suffisant®. De plus, l'importance de la zone liée ne doit pas être telle que la bande produite soit raide et que son drapé et sa souplesse soient peu plaisants. 30 La configuration des points en relief du cylindre 32 doit être telle que la surface liée totale de la bande soit égale à environ 5 à 50 # de sa surface totale. De plus, le nombre de zones de liaison de la bande, c'est-à-dire la densité de la liaison, est également important . Dans une certaine mesure, le titpe des filaments de la bande 35 a une influence sur le choix d'une densité de liaison appropriée, des densités plus élevées étant utiles pour des bandes contenant des filaments dont les deniers sont faibles. En général, les densi-tés sont de l'ordre de 7,8 à 496 liaisons/cm avec des filaments en polymère dont ies titres sont compris entre 0,5 et 10 environ. Dans 71 06820 8 2081057 les bandes préférées, la surface, de liaison totale est égale à environ 10 à 25 la densité de 15,5 à 78 liaisons/cm. et le denier du filament de polymère de 0,8 à 2,5 environ. Comme indiqué plus haut, le processus de liaison de la pré-5 sente invention dont un mode de réalisation est représenté sur la figure 1,-peut être appliqué d'une manière générale à la préparation de bandes souples et drapables de filaments continus dans lesquelles la liaison est.effectuée sans retrait nuisible correspondant. Cependant, conformément à une caractéristique supplémentaire et 10 plus particulière de la présente invention, un réglage particulier de l'intensité de liaison permet la préparation d'une bande de filaments continus qui, non seulement, est souple et drapable mais qui, de plus, comporte certaines caractéristiques de résistance optimales, en particulier en ce qui concerne la résistance à l'abrasion 15 de la surface de la bande et sa capacité à l'absorption de l'énergie lorsqu'elle subit des tensions. Les liaisons peuvent être réalisées de la manière générale représentée sur la figure 1. Cependant, les conditions de liaison et en particulier la température des cylindres et la pression de 20 leur zone de serrage sont réglées de manière à donner une bande dont les surfaces résistent à l'abrasion mais dans laquelle les filaments maintenus dans les zones de liaison individuelles et intermittentes se détachent de celles-ci plutôt que de se rompre dans des conditions de tension. Des bandes contenant de telles 25 liaisons détachables sont appelées ci-après "des bandes à liaisons détachables" et leur capacité d'absorption de l'énergie est étonnamment élevée. Lorsqu'elles contiennent une configuration sensiblement régulière de liaisons autogènes intermittentes dont la surface et la densité correspondent aux valeurs indiquées pré-30 cédemment, elles ont également un drapé et une souplesse avantageux semblables à ceux d'une étoffe. L'indication qu'un filament de fibre est détaché d'une zone de liaison signifie que le filament se sépare de la zone de liaison individuelle soit seul,soit combiné avec d'autres filaments,mais conserve son identité de filament de 35 fibre individuel. Bien qu'une fibre détachée puisse être déformée, par exemple aplatie sur sa partie liée initialement, elle ne peut être rompue et elle continue à être indiquée par les mêmes termes. 71 06820 9 2081057 L'intensité de liaison réelle, c'est-à-dire le degré de liaison dans une zone de liaison individuelle d'une bande dont l'absorption d'énergie est accrue dépend de la ténacité des filaments de polymère. On estime actuellement qu'une liaison théoriquement op-5 timale est réalisée lorsque les filaments de la bande se détachent de leurszoneade liaison individuelles lorsqu'ils subissent une contrainte au voisinage de la zone de liaison dont la valeur est juste inférieure à la ténac.ité du filament. Un filament qui se comporte de cette manière peut supporter une tension pouvant s'élever jus-10 qu'à une charge de contrainte donnée. Ensuite le filament,au lieu de se rompre lorsqu'il subit une tension supplémentaire, se détache de la liaison et du fait de sa configuration curviligne dans la bande, la contrainte du filament est détendue et ce dernier peut supporter l'effort supplémentaire lorsqu'il est à nouveau mis sous 15 tension. Une telle caractéristique de liaison détachable bien que pouvant être appliquée probablement d'une manière générale à des filaments non tissés est particulièrement avantageuse dans des bandes de filaments continus. Un filament continu donné, du fait qu'il peut se détacher lorsqu'il subit une tension, peut continuer 20 à supporter des charges dans la bande même après que celle-ci s'est allongée d'une manière importante et que le filament a été détaché d'une manière répétée de nombreuses liaisons. Au contraire, si un filament ne se détache pas lorsqu'il subit une tension, il se rompt lorsque la contrainte qu'il subit est 25 supérieure à sa ténacité et sa longueur effective qui peut supporter une tension appliquée est réduite. Bien que des bandes contenant des filaments comportant de trop nombreuses zones de liaisons puissent avoir une bonne résistance à la traction, leurs caractéristiques d'absorption d'énergie sont en général médiocres car du fait 30 de la rupture des filaments et de la réduction de levas longueurs effective s ,1a bande ne peut s'allonger ni supporter la tension sur une grande distance. De plus, un trop grand nombre de zones de liaison peut se traduire par une altération du filament et une réduction correspondante de sa ténacité, le filament étant alors affaibli ou 35 rompu et il ne peut supporter que des tensions moindres. Dans des bandes comportant de trop nombreuses liaisons, une telle altération des filaments se manifeste particulièrement autour des bords des liaisons auz endroits où les filaments pénètrent dans celles-ci. D'autre part, si les filaments se détachent prématurément de leurs 71 06820 10 2081057 zones de liaison , c'est-à-dire avant qu'ils ne subissent une contrainte appréciable, l'énergie absorbée est à nouveau faible car la bande au lieu de rester sensiblement intacte pendant qu'elle supporte la tension exercée, tend à se diviser par 'felissement". De 5 plus, dans de telles bandes ou les zones de liaisons sont en nombre insuffisant la résistance à l'abrasion de la surface n'est pas en général admissible pour la plupart des applications. Bien que l'exposé ci-dessus concerne les caractéristiques d'absorption de l'énergie et de résistance des bandes à liaisons 10 détachables dans des conditions de liaison théoriquement optimales, en pratique il est très difficile de réaliser des liaisons uniformes dans toute une bande donnée. Une des raisons de ce manque d'uniformité est le fait que les poids fondamentaux de bandes préparées d'une manière classique sont rarement complètement uniformes. 15 De ce fait, pour un jeu donné de conditions de liaisons extérieures, par exemple température et pression des cylindres et de leurs zones de serrage s les intensités de liaison réelles sont nettement différentes dans les diverses parties de la bande. Par exemple, les régions de la bande où la densité des filaments est plus importante 20 (poids fondamental local plus élevé) sont liées d'une manière plus intense que des régions dans lesquelles la densité des filaments est moindre. Un autre facteur qui augmente la difficulté de liaisons complètement uniformes est l'existence habituelle d'un gradient de température en travers de la bande pendant sa liaison. En consé-25 quence, tandis que dans diverses régions d'une bande ou même dans une zone de liaison individuelle le nombre de liaisons détachables puisse être optimal, dans d'autres régions ce nombre peut être trop élevé ou insuffisant. En dépit des difficultés qu'on éprouve pour réaliser des liai-30 sons uniformes de la manière décrite plus haut, un réglage des conditions de liaison effectué avêa soin de manière à se rapprocher de conditions optimal,es permet la préparation de bandes dont les caractéristiques d'abrasion de surface e-t d'absorption de l'énergie sont particulièrement avantageuses. En général,, des bandes selon 35 l'invention qui présentent de telles caractéristiques avantageuses contiennent des liaisons intermittentes qui sont caractérisées par une intensité suffisante pour stabiliser la bande et permettre à ses surfaces de résister à l'abrasion, les liaisons étant telles que les filaments se détachent et se libèrent des zones liées avant 71 ,06820 n 2081057 de se rompre lorsque la bande subit des tensions. Il est possible de déterminer les conditions de liaisons optimales pour la préparation d'une bande à liaisons détachables appropriées avec un appareil tel que celui représenté sur la figure 1 5 par la préparation de plusieurs bandes dans des conditions différentes de températures des cylindres et de pressions de leurs zones de serrage ainsi que par l'observation des conditions pour lesquelles l'absorption d.e l'énergie est rendue maximale. Pour des bandes en polypropylène dont les poids fondamentaux sont compris o 10 entre 10,2 et 34 g/m environ, en particulier entre 10,2 et 23,8 2 g/m t des températures dxt cylindre 30 comprises entre 82 et 163°C, et particulièrement entre 116 et 320°C ainsi que des températures du cylindre 32 comprises entre 135 et 171°0, et particulièrement entre 149 et 166°C environ, conviennent pour des 15 vitesses de la bande de 82,5 à 105 m/mn environ, les pressions dans la zone de serrage (sur les points en relief) peuvent être de 210 à 3 500 bars environ et de préférence de 1 400 à 3 150 bars. Pour des poids fondamentaux plus élevés de la bande, par exemple de 44,3 p g/m , il est en général avantageux que les deux rouleaux chauffés 20 soient maintenus à une température comprise entre 154 et 177°C environ. Le procédé de liaison décrit ici pour la préparation de bandes à liaisons détachables est particulièrement avantageux pour des bandes préparées de la manière décrite plus haut dont te poids fon- p 25 damentaux sont inférieurs à 34 g/m environ. Bien que la technique de tirage, pneumatique décrite ici permette une vitesse élevée de on formation de la bande^/ n'obtient que des valeurs relativement faibles de ténacité des filaments, de l'ordre de 1 à 5,5 g/denier et en général de l'ordre de 1,5 à 4,5 g/denier. Dans des bandes à 30 liaisons détachables selon l'invention, on peut obtenir des va- leurs d'absorption de l'énergie supérieures à environ 7,0 kg.cm/dm v 2 et en général supérieures à 9,0 kg.cm/dm environ, à la fois dans le sens transversal et dans le sens machine. De telles valeurs d'absorption de l'énergie élevées sont tout à fait inattendues pour des 35 bandes légères comportant des filaments de faible ténacité. Oes valeurs sont particulièrement surprenantes du fait qu'elles peuvent être obtenues en combinaison avec des valeurs de la main obtenues dans un appareil destiné à son estimation, qui sont inférieures à 6 g environ et qui,.en général, sont inférieures à 5 g environ. 71 06820 12 2081057 10 Le tableau I illustre certaines- caractéristiques d'une bande de filaments de/^r" O Poids fondamental " Largeur = 254 mm litre de chaque filament » 1,62 denier ténacité de chaque filament = 4,4 g/denier Allongement = 142 fo Point de fusion des -cristaux du polymère s 162°G La liaison dé la bande s'effectue à l'aide d'un appareil 15 semblable à celui représenté sur la figure 1, le cylindre 30 étant un cylindre d'acier inoxydable lisse d'un diamètre de 152 mm comportant un dispositif de chauffage et le cylindre 32 un cylindre en relief en acier comportant également un appareil de chauffage. La hauteur des parties en relief du cylindre 32 était de 1,02 mm 20 environ et elles étaient disposées de manière que la bande contienne des liaisons régulièrement espacées suivant une configuration p en losange et une densité d'environ 31 liaisons/cm . Chaque zone de liaison est un carré d'un côté d'environ 7,24 mmdont la diagonale du carré est disposée dans le sens machine. 17,5 $ environ 25 de la bande sont liés. La liaison est effectuée à une vitesse de 98,4 m/mn. Les cylindres 38 ejb 40 sont disposés de manière que la bande soit appliquée contre 229 mm de la surface du cylindre 30 avant la zone de serrage et 203 mm après celle-ci. TABLEAU I Exemples Température °0 Cylin- Cylindre 30 dre 32 Pression dans la zone de serrage, bars E * L sens transversal sens machine ES** kg. cm sens transversal 1 82 149 385 45 36 29,4 2 116 149 385 34 31 20,8 00 ro 160 385 41 35 27,1 4 116 160 385 33 31 18,0 5 82 149 1960 50 42 44,0 6 116 149 1960 41 40 30,6 7 82 160 1960 43 34 30,6 8 (Témoin)116 160 1960 28 22 16,3 Résistance à la traction,kg/cm*** Main, g**** sens sens sens sens sens ma- trans- ma- trans- ma chine versai chine versai chine 29,4 373,8 445,0 4 4,5 30,6 373,8 569,6 39,7 427,2 676,4 42,3 356,0 783,2 3 6 53,6 569,6 801,0 3 4 63,7 480,6 979,0 — 37,3 445,0 694,2 ■ O O 00 N> O \j0 18,9 373,8 516,2 K> O 00 O Ln --4 71 06320 14 2081057 * Allongement à la traction maximal . ** Absorption d'énergie. Peut être obtenue à l'aide d'une machine d'essai de traction Instron classique équipée d'un intégrateur automatique de la manière décrite dans le Manuel Instron N° 10-1-1c, 5 L'absorption dt'énergie à la traction maximale telle qu'elle est indiquée est obtenue de la valeur indiquée par l'intégrateur à l'aide de la formule ci-après. (Les mesures sont effectuées sur des échantillons de 127 mm x 203 mm et toutes les valeurs données ont été relevées sur des échantillons de mêmes dimensions). 10 ïs =Ur| x 1 * 5 ES = Absorption d'énergie (kg.cm) I -- Valeur ind-iquée par l'intégrateur L = Charge en valeurs vraies (kg) 1^ S - Vitesse de la traverse (cm/an) *** La résistance à la traction a été mesurée sur un échantillon de 127 x 203 œm avec mie machine Instron et une vitesse de la traverse de 50,8 cm/mn. Les valeurs sont données en kg/cm. **** Indique la raideur de la bande. La valeur indiquée est la 20 force (en g) nécessaire pour plier un échantillon avec un appareil d'estimation de la main de la ïhwing-Albert Instrument Company. On peut observer sur le tableau I que l'absorption de l'énergie et la résistance à la traction sont maximales pour des con-25 ditions de liaison intermédiaires, c'est-à-dire des conditions moins rigoureuses que celles de l'exemple témoin pour lesquelles les températures des cylindres et la pression de leur zone de serrage sont maximales. De plus, lorsqu'on compare l'exemple 7 à l'exemple témoin, on voit que pour des températures élevées du 30 cylindre en relief et pour des pressions élevées, la température du cylindre lisse peut avoir une influence importante sur l'absorption de l'énergie et la résistance à la traction. Les exemples 1 et 2 ainsi que les exemples 3 et 4 montrent que cette température n'a pas une telle influence pour de faibles pressions. Pour 35 dé faibles pressions, il semble que la température du cylindre en relief soit la plus importante pour un comportement optimal. Le tableau I montre ainsi que pour une bande particulière, l'absorption de 1 ' énerg-ie et la résistance à la traction peuvent être rendues optimales par un choix approprié des conditions desliaisons. 71 06320 15 2081057 Le fait que les liaisons des bandes des exemples 1 à 7 sont détachables peut être vu par l'observation des liaisons de la bande pendant que celle-ci subit des tensions. Pendant ces tensions, les liaisons initiales disparaissent progressivement de 5 la vue à mesure que les filaments se détachent des zones de liaison. De plus, le détachement des filaments s'accompagne d'un son "crépitant" audible. Les photographies des figures 3 à 13 représentent des zones de liaisons isolées de plusieurs bandes des exemples 1 à 8. Les 10 photographies ont été réalisées à l'aide d'un microscope électronique à balayage, le grossissement des figures 3 à 8 étant égal à 100 et celui des figures 9 à 13 à 300. Le tableau II ci-après indique la correspondance entre les figures et les exemples : TABLEAU II 1 5 •n -, Côté de la bande proche Côté de la bande proche exemples cy]_j_n(ire en relief 32 du cylindre lisse 30 1 Figure 3(a) Figure 3(b) 3 Figure 4(a) et Figure 9 Figure 4(b) 4 Figure 5(a) Figure 5(b) et Figure 11 5 Figure 6(a) Figure 6.(b) et Figure 12 6 Figure 7(a) et Figure 10 Figure 7(b) 8 (Témoin) Figure 8(a) Figure 8(b) et Figure 13 On voit sur les figures 3 à 8 que les zones de liaison des bandes préparées dans les conditions indiquées dans le tableau 30 I se caractérisent par l'absence d'uniformité de liaison des fibres dans toute une zone de liaisons individuelles. On peut également observer que plusieurs filaments de fibres de la surface d'une zone de liaisons proche du cylindre en relief (c'est-à-dire les figures (a)) ont perdu leur identité en tant que fibres 35 séparées et semblent être fondus ensemble. A l'exception de l'exemple témoin, un plus grand nombre de filaments de fibres de la surface opposée (c'est-à-dire les figures (b)) bien qu'étant déformés semblent conserver leur identité en tant que filaments dans toute la surface de liaison. De nombreux filaments de cette 71 06820 16 2081057 surface semblent être fixés ensemble d'une manière cohésive plutôt que d'être fonduso Comme indiqué précédemment, des bandes à.liaison détachable préparées selon la présente invention sont caractérisées par 5 des surfaces résistant à l'abrasion et par une capacité accrue d'absorption de l'énergie lorsqu'elles subissent des tensions. Bien que la présence de liaisons détachables puisse . être déterminée par des essais- comparatifs d'absorption de l'énergie avec des bandes liées avec des intensités différentes, on estime éga-10 lement que leur présence se traduit par l'aspect des zones de liaison d'une bande, son mode .de déchirement et son allongement pour une résistance à la traction maximale. A ce point de vue, il a été noté que dans une bande dont le nombre de liaisons est insuffisant, c'est-à-dire une bande dont la résistance à l'abra-15 sion de sa surface et l'absorption de l'énergie sont médiocres , l'aspect des liaisons est tel qu'un très petit nombre de filaments sont fondus lorsqu'ils sont observés à l'aide d'un microscope optique, Dans une bande dont le nombre de liaisons est surabondant, - la résistance au déchirement est médiocre et son mode de déchire-20 ment est semblable à celui d'un morceau de papier perforé. De plus, des liaisons surabondantes se manifestent par une réduction de l'allongement de la bande pour une résistance à la traction maximale. Le mode d'utilisation de ces techniques visuelles de déchirement et d'allongement est décrit ci-après d'une façon plus 25 détaillée : Une bande de liaison insuffisante est caractérisée par un coefficient de surface de liaison sans fusion (SLSF) supérieur à 65 % environ. D'une manière correspondante, un coefficient de surface de liaison sans fusion inférieur à 65 % environ indique un 30 degré de liaison suffisant d'une bande. Le coefficient de surface de liaison sans fusion d'une bande donnée est déterminé par le découpage effectué au hasard de 10 échantillons carrés d'un côté de 25,4 mm sur-une bande et par la répartition des liaisons de chaque échantillon dans l'une des trois catégories suivantes : (1) fu-35 sion 0 à 33 % ; (2) fusion 33 à 66 $ ; (3) fusion 66 à 100 fo, Le pourcentage de fusion d'une liaison donnée est déterminé par son observation avec un grossissement de 100 dans un stéréomicroscope équipé d'une grille comportant dix surfaces égales disposées au-dessus de la liaison. La surface fondue d'une liaison particulière 71 06820 2081057 est la surface dans laquelle il est impossible d'identifier la présence de filaments individuels. Le coefficient de surface de liaison sans fusion est le pourcentage du nombre total de liaisons qui rentre dans la catégorie de O à 33 % de fusion. 5 Les figures 14 à 18 représentent cinq surfaces de liaisons individuelles dans lesquelles les pourcentages de la surface fondue varient. Les photographies représentées sur ces figures ont été prises avec un grossissement de 100 à l'aide d'un stéréomi-croscope. Dans la surface de liaison de la figure 14 le degré de 10 fusion des filaments est très élevé et il est manifesté par le fait qu'il est très difficile de suivre d'une manière continue un filament dans toute la surface de la liaison. La fusion de cette liaison est de 90 %,âu moins et de ce fait elle rentrerait dans la catégorie de 66 à 100 De même, la liaison de la figure 15 15 rentrerait dans la catégorie de 66 à 100 % de fusion. Bien que le centre de la liaison semble non fondu, le restant de sa surface, par exemple 70 à 75 $,est fondu. La figure 16 représente une surface de liaison dont la fusion est de 50 $ environ et qui, de ce fait, rentrerait dans la catégorie de 33 à 66 % de fusion. 20 Les figures 17 et 18 représentent des liaisons rentrant dans la catégorie de 0 à 33 % seulement de fusion. Comme on le voit, les filaments d'une grande partie de la surface de ces liaisons peuvent être identifiés facilement en tant que filaments individuels. 25 % environ de la surface de la liaison de la figure 17 sont fon- 25 dus tandis que 10 % seulement delà liaison de la figure 18 le sont. £ Comme *ôn le voit sur le tableau III, on estime que le coefficient de surface de liaison sans fusion donne une bonne indication du fait que la liaison de la bande est suffisamment intense pour lui donner une bonne résistance à l'abrasion de sa surface et 30 une bonne absorption de l'énergie. Comme on le voit, le coefficient de surface de liaison sans fusion le plus élevé correspond aux conditions de liaison de la bande de l'exemple 1 donné précédemment. Bien que la résistance à l'abrasion de surface et l'absorption d'énergie de cette bande soient acceptables, on estime que des bandes 35 dont les coefficients sont plus élevés, par exemple supérieurs à 65 %, ne seraient pas particulièrement avantageuses. Comme on le voit par les exemples 4 et 6, des bandes dont les coefficients de surface de liaison sans fusion inférieurs à 60 $> environ sont particulièrement préférables. En particulier, la résistance à l'abra 71 06820 18 2081057 sion de surface des bandes de ces exemples et, en particulier, de la bande de l'exemple 6, sont très avantageuses. L'utilisation du coefficient de surface de liaison sans fusion pour l'indication d'une bande dont l'intensité de liaison 5 minimale est acceptable s'applique particulièrement à des bandes p dont le poids fondamental est inférieur à 34 g/m environ. Pour des bandes dont les poids fondamentaux sont aussi'faibles" les valeurs du coefficient de surface de liaison sans fusion sont sensiblement les mêmes sur les deux côtés d'une bande donnée. Avec 10 des bandes dont les poids fondamentaux sont plus élevés, par exem-pie de 34 à 102 g/m environ, les coefficients des deux surfaces peuvent être différents. Lorsqu'il est important que les deux surfaces résistent à l'abrasion, le coefficient de surface de liaison . sans fusion de chaque surface doit être inférieur à 65 % environ. 15 En ce qui concerne l'utilisation des caractéristiques de dé chirement d'une bande comme indication d'une liaison "surabondante", le tableau III représente les caractéristiques de résistance au déchirement des bandes des exemples 1, 4, 6 et 8, La résistance au déchirement est mesurée conformément au mode opératoire ASIM-20 2263? la découpe initiale étant effectuée transversalement au sens machine de la bande. Comme on le voit, la charge de déchirement maximale et l'énergie de déchirement croissent initialement toutes les deux à mesure que l'intensité de la liaison croit. Cependant, comme on le voit par le comportement au déchirement de la 25 bande de l'exemple témoin 8, une liaison surabondante se traduit par une diminution importante de la. charge et de l'énergie de déchirement. Les observations faites sur le comportement d'une bande au déchirement montrent qu'une bande dont l'intensité de liaison n'est pas importante au point de nuire d'une manière appréciable 30 à sa caractéristique d'absorption de 1'énergie,présente des caractéristiques de déchirement (à la fois la charge maximale et l'énergie de.déchirement) égales à environ 50 $ et de préférence à 25 i° environ des caractéristiques de déchirement maximales qu'il est possible d'obtenir pour une telle bande. 35 En ce qui concerne l'allongement des bande s , on estime que l'allongement de bandes à liaisons détachables de faible poids p fondamental, c'est-à-dire inférieur à 34 g/m , est au moins de 25 % environ et de préférence au moins de 30 % environ à la résistance maximale" à la traction à la fois dans le sens transversal et 71 06820 19 2081057 10 dans le sens machine. Lorsque le poids fondamental de la bande est augmenté, il semble que l'allongement qu'il est possible d'obtenir diminue bien que l'allongement de bandes comportant des liaisons détachables soit encore supérieur à l'allongement d'une bande à liaisons surabondantes. On estime que l'allongement à la résistance à la traction maximale de bandes à liaisons détachable^dont p le poids fondamental est d'environ 34 à 68 g/m est d'au moins de 20 % tandis que l'allongement de bandes à liaisons détachables 2 de 68 à 102 g/m est au moins de 15 environ. TABLEAU III Exemples Coefficient de surface de liaison sans fusion Caractéristiques de déchirement Charge maxi- Energie a la maie (g) rupture (kg.cm) 15 1 4 6 8 (Témoin) 63 55 20 35 1360 2290 2450 1160 12,8 11,7 13,1 4,22 20 25 Le tableau IV ci-après indique des conditions de liaison appropriées pour la préparation de bandes supplémentaires selon la présente invention ainsi que leurs caractéristiques de résistance au déchirement et à la traction. Les bandes sont préparées poZLy à partir de filaments de/propylène (denier 1,7, allongement 160 f ténacité 3,55' g/denier) conformément à la technique décrite dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique n° 865 125 du déposée par La liaison de la bande est effectuée de la manière représentée sur la figure 1 avec l'appareil suivant : diamètre des cylindres 30 et 30 32 : 406 mm ; hauteur des points en relief du cylindre 32 : 0,58 mm, 0,89 mm de chaque côté ; densité 78,7/cm environ. TABLEAU IV Poids fon- Vitesse Température, °C Pression de Exemples damentaux de la 'Cylin- Cylin-■ zone de g/m^ bande dre 30 dre 32 serrage,bars • m/mn 8 51 27 160 154 329 9 51 27 160 154 560 10 51 27 160 154 910 11 102 11,5 160 154 448 12 1,02 11,5 160 154 735 13 102 11,5 160 154 101 5 Caractéristiques de déchirement Charge Energie max.[g) (kg.cm) Car ac t ér i s t ique s de traction Resis- Allon-tance gement è/cm) % 3250 - 7,75 1380 23 3450 8,03 1710 25 3080 6,7 1690 28 6560 29,2 2240 15 8060 29,5 2380 17 7250 25,7 2620 18 71 06820 21 2081057 Dans les bandes liées du tableau IV une bonne résistance à l'abrasion de surface se combine avec une capacité élevée d'absorption de l'énergie. Cependant, il convient de noter que dans les bandes qui sont liées sous des pressions élevées de la zone 5 de serrage les énergies au déchirement sont un peu inférieures en comparaison des bandes intermédiaires. En conséquence, on estime que lorsque les bandes sont liées dans des conditions plus rigoureuses, leurs caractéristiques d'ensemble sont diminuées. Une caractéristique supplémentaire des bandes de poids fondamental 10 élevé indiquée sur le tableau réside dans leur souplesse et leur drapé remarquablement bons. Jusqu'à présent, on ne pensait pas que des bandes liées de tels poids fondamentaux élevés pouvaient être préparées avec le degré de drapé et de souplesse des bandes représentées même à l'aide de techniques de liaison . interiaitten-15 te . On estime que les conditions de liaisons intermédiaires mises en oeuvre pour la préparation de ces bandes ne se traduisent pas par des liaisons complètes dans toute l'épaisseur de celles-ci et que leurpartie interne n'est que très légèrement liée et reste de ce fait très souple. Cette interprétation semble être confirmée 20 par le fait que le drapé et la souplesse d'ensemble des bandes du. tableau IV sont améliorés par un travail de la bande, tel qu'un lavage. On estime qu'un tel travail rompt les liaisons relativement légères de la partie centrale de la bande sans nuire aux liaisons plus intenses de ses surfaces qui assurent ses caracté-25 ristiques avantageuses de résistance à l'abrasion de surface et d'absorption de 1' énergie . Les applications des bandes à filaments continus préparées selon l'invention sont extrêmement étendues. Les bandes de poids fondamental élevé, par exemple celles dont le poids fondamental p 30 est de 34 à 102 g/m ou même plus élevé peuvent être utilisées comme matières pour les vêtements, le linge, etc. En plus des caractéristiques avantageuses mentionnées précédemment telles que le drapé, la souplesse, la résistance à l'abrasion, la résistance et l'absorption de l'énergie, les bandes sont également douées de 35 respiration et présentent un certain degré de répulsion des fluides. Bien que le degré de répulsion des fluides de telles bandes soit probablement inférieur à celui qui permet de les utiliser sans traitement supplémentaire comme substitut du caoutchouc pour des vêtements de pluie, leurs caractéristiques de répulsion des 71 06820 22 2081057 fluides combinées avec leur possibilité de respiration donnent la possibilité de les utiliser dans des applications telles que des blouses de laboratoire où il se produit souvent des écla-boussures et des débordements de fluide modérés. En particulier, 5 dans des bandes préparées suivant la présente invention et dont les poids fondamentaux sont compris entre 51 et 85 g/m environ, la respiration est combinée d'une manière particulièrement avantageuse avec une certaine répulsion de l'eau qui permet de les utiliser pour des vêtements destinés à subir des projections de 10 fluide modérées. Il existe de nombreuses utilisations des bandes de faible poids fondamental, c'est-à-dire compris entre 10,2 et 34 g/m dans lesquelles on tire profit de leurs caractéristiques avantageuses précitées. De telles bandes, en particulier en polypropy-15 lène, sont remarquables comme enveloppes de serviettes hygiéniques. La nature extrêmement hydrophobe des bandes combinée avec la configuration de liaisons intermittentes^permet le passage de fluides à la pression normale du corps par la bande jusqu'à l'âme absorbante interne de la serviette tandis que sa surface extérieu-20 re est sensiblement sèche. La résistance à l'abrasion des surfaces des bandes et leur bonne capacité d'absorption de l'énergie constituent des caractéristiques remarquables pour les bandes utilisées comme enveloppes de serviettes hygiéniques. Des stratifiés préparés avec les bandes décrites ici compre-25 nant des filaments continus et dont le poids fondamental est faible sont également extrêmement utiles. Par exemple, des stratifiés de bandes de filaments continus et une ou plusieurs couches de tis-su d'un poids fondamental de 8,7 à 26,2 g/m environ peuvent être utilisée dans des vêtements ou des tissus d'essuyage. Les élé-30 ments du tissu aident à donner un aspect opaque au stratifié et à accroître sa capacité d'absorption tandis que la bande à filaments continus contribue à ses caractéristiques de résistance avantageuses. Des stratifiés particulièrement avantageux destinés à être utilisés comme vêtements sont préparés par la mise en pla-35 ce d'une couche de tissu interne entre des couches externes de bandes de filaments continus. Le produit résultant est caractérisé par de très bonnes propriétés de défroissage, une bonne résistance à l'abrasion de sa surfaces un aspect et un toucher agréables et une bonne résistance. D'une manière générale, pour que le stra 71 06820 23 2081057 tifié conserve une souplesse et un drapé avantageux semblables à ceux d'une étoffe, les couches sont fixées ensemble par une configuration de points d'adhésifs espacés qui occupent par exemple une superficie inférieure à 25 $ environ de la surface totale du 5 stratifié. Des stratifiés comportant une couche d'une bande de filaments continus non tissés selon la présente invention peuvent être également utilisés dans les hôpitaux. Par exemple, un stratifié à trois couches dont les couches externes comprennent une bande à 10 filaments continus et une bande douée de respiration imperméable au fluide et comme couche interne une bande de matière absorbante peut être utilisé comme bandage pour les brûlures ou comme drap chirurgical. Lorsque la bande est utilisée comme un bandage, la surface du stratifié qui est constituée par la bande à filaments 15 continus est mise directement en contact avec la brûlure. Bien que la bande permette le passage des fluides de la brûlure jusqu'à la matière absorbante interne, elle ne colle pas à la surface de la brûlure du fait de sa nature hydrophobe. La surface externe qui est à l'oppose de la brûlure est sensiblement imperméable au 20 fluide et à la pénétration des bactéries et de ce fait elle évite toute contamination de la zone brûlée tandis que la possibilité de respiration d'ensemble du stratifié facilite la guérison. Lorsque le stratifié est utilisé comme drap chirurgical, et en particulier dans la zone de sa fenêtre, il est disposé sur 25 le malade de manière que la bande à filaments continus soit écartée du corps 71 06320 24 2081057 La matière absorbante interne, peut également être un tissu ou un rembourrage en pulpe de bois d'un poids fondamental de 17 à 85 g/m environ. Bien que la présente invention ait été décrite particuliè-> rement pour des bandes contenant des filaments de polypropylène continus, on se rend compte qu'elle peut s'appliquer" à des bandes contenant des filaments continus d'autres polymères thermoplastiques filables, tels que le polyéthylène, le polybutène, le po-lyisobutylène, le polybutadiène, le chlorure de polyvinyle, les 10 polyuréthannes, les polyamides et des esters tels que le téré-phtalate de polyéthylène ainsi que des mélanges de polymères et de copolymères thermoplastiques. De ce fait, bien que les diverses "conditions de température et de pression décrites dans le présent mémoire pour produire les liaisons conviennent particulière-15 ment pour des bandes de polypropylène, on estime que les conditions appropriées de liaisons des bandes d'autres polymères apparaîtront facilement aux spécialistes et leur permettront d'obtenir les avantages décrits ici. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite et 20 représentée qu'à titre explicatif mais nullement limitatif, et qu'elle est susceptible de diverses variantes sans sortir de son cadre. 71 06820 25 2081057 REVENDICATIONS 1. Matière non tissée comprenant une bande comportant plusieurs filaments à orientation moléculaire d'un polymère thermoplastique, sensiblement continuât déposés au hasard qui sont 5 liés ensemble, caractérisée en ce que les liaisons sont disposées dans une configuration sensiblement régulière et sont des 'liaisons détachables" autogènes d'une intensité telle qu'elles stabilisent la bande et permettent à ses surfaces de résister à l'abrasion, les liaisons étant telles que les filaments se détachent 10 et se libèrent des zones de liaison avant de se rompre lorsque la bande subit des tensions. 2. Matière non tissée suivant la revendication 1, caractérisée, de plus,en ce que le coefficient de surface de liaison sans fusion des liaisons est inférieur à 65 % environ et qu'il 15 est de préférence inférieur à 60 $ environ. 3. Matière non tissée suivant l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que ses caractéristiques de déchirement sont inférieures a 50 % environ et inférieures de préférence à 25 % environ de la caractéristique de déchirement maximale qui 20 peut être obtenue pour la bande. 4. Matière non tissée suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que son poids fondamen- p tal est compris entre 10,2 et 34 g/m environ et de préférence en- p tre 10,2 et 23,8^/m et le titre de ses filaments est compris 25 entre 0,5 et 10/eir^èfcm et de préférence entre 0,8 et 2,5/e^^^f 5. Matière non tissée suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée de plus en ce que son allouât gement à sa résistance à la traction maximale est d'au moins 25 % environ. 30 6. Matière non tissée suivant l'une quelconque des reven- 2 dications 1 à 4, dont le poids fondamental est de 34 à 68 g/m environ et un titre de filament de 0,5 à lo/e1avé^ 7» Matière non tissée suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la densité des liai- p sons détachables est comprise entre 7,8 et 496 liaisons/cm environ et qu'elles occupent 5 à 50'56 de la surface de la bande. 71 06820 26 2081057 8. Matière non tissée suivant, la revendication 7, caractérisée de plus en ce que la densité des liaisons détachables 2 est comprise entre 15,6 et 78 liaisons/cm environ et qu'elles occupent 10 à 25 % de la surface de la bande.. 5 9. Procédé de préparation d'une bande non tissée souple, drapable-et stabilisée comprenant plusieurs filaments à orientation moléculaire d'un polymère thermoplastique tel que du polypropylène sensiblement continuset déposée au hasard consistant à faire passer la bande dans une zone de serrage entre des cylin- 10 dres dont au moins l'un d'entre eux est chauffé, caractérisé en ce que la bande est. préchauffée pendant qu'elle est maintenue afin de ramollir les surfaces des filaments avant le passage de la bande dans la zone de serrage, au moins l'un des cylindres chauffés comportant sur sa surface plusieurs points en relief, 15 les températures des cylindres et-la pression de leur zone de serrage étant telles qu'une bande stable est formée sans aucun retrait indésirable de la bande * 10. Procédé suivant la revendication 9, caractérisé de plus en ce que le préchauffage de la bande est produit par l'ap- 20 plication de' la bande contre la surface de l'un des cylindres chauffés avant le moment où la bande passe par la zone de serrage . 11. Appareil destiné à la production d'une matière non tissée par le procédé de la revendication 10, caractérisé en ce qu'il 25 comprend deux cylindres chauffés dont l'un comporte plusieurs points en relief et un dispositif destiné à préchauffer la matière avant son passage dans la zone de serrage des cylindres.