FR 2085190 A1 19711224 FR 7001440 A 19700115 70 01440 1 2085190 La présente invention concerne les installations motrices, notamment pour la propulsion par réaction d'engins volants, du type comprenant au moins un compresseur mécanique apte à comprimer un flux gazeux ainsi que des moyens de chauf-5 fage aptes à porter ledit flux gazeux à une température élevée, et elle vise, d'une manière générale, à améliorer les performances et le rendement de telles installations. Les installations de propulsion de ce type, connues jusqu'à présent compostent habituellement au moins un compres-0 seur d'air, une ou plusieurs chambres de chauffage ou de combustion, et au moins une tuyère d'éjection, le compresseur est généralement couplé à une turbine placée sur le trajet des gaz chauds entre la zone de combustion ou de chauffage et la tuyère, et prélevant sur lesdits gaz l'énergie nécessaire à l'en-5 traînement du compresseur. Avant éjection, les gaz peuvent subir une réchauffe dans une chambre de réchauffe ou de postcombustion placée en aval de la turbine. l'amélioration des performances des installations conçues suivant ce schéma, qui sont généralement connues sous D le nom de turboréacteurs, se heurte à plusieurs difficultés : - 1°) La turbine, qui fournit la totalité de l'énergie d'entraînement du compresseur et qui se trouve nécessairement en aval d'une chambre de chauffage ou de combustion ne peut résister qu'à des contraintes thermiques assez limitées, 5 Aucune technique actuellement connue ne permet, en particulier de construire des aubes de turbine susceptibles de résister à des températures notablement supérieures à 1000°0. Il en résulte que la température ne peut dépasser dans ladite chambre une certaine limite qui détermine, par conséquent, la valeur D supérieure du rendement thermodynamique des transformations qui se produisent dans l'installation. - 2°) Dans le cas où les gaz subissent une réchauffe ils peuvent être portés, dans la chambre de réchauffe ou de post-combustion, à une température nettement plus élevée. 5 Mais le taux de compression caractérisant la réchauffe est nécessairement bas, ainsi par conséquent que le rendement ther modynamique, du fait de la très forte chute de pression des gaz à travers la turbine située en amont de ladite chambre. - 3*) Enfin, le couplage mécanique direct de la tur-0 bine et du compresseur impose généralement à ces organes un 70 01440 2 2085190 rapport fixe de vitesses,ce qui ne permet pas de faire varier de la façon la plus souhaitable la puissance fournie par la turbine au compresseur, en fonction du régime. Cet inconvénient est d'autant plus marqué que les vitesses de vol sont 5 plus élevées. Il peut être atténué dans ses effets par divers artifices, tels que le fractionnement du compresseur et de la turbine en plusieurs corps tournant à des vitesses différentes, ou l'utilisation de manches d'entrée d'air à profil variable, riais ces artifices ne présentent, en définitive, surtout si 10 l'on tient compte de leurs inconvénients secondaires, qu'une efficacité relativement limitée. On connaît, par ailleurs, sous le nom de statoréac* ■ teurs ou tuyères thermopropulsives, des installations de propulsion par réaction dépourvues de compresseur mécanique, et, 15 corrélativement, de turbine. Une température très élevée peut donc régner dans la chambre de chauffage ou de combustion d'une telle installation, mais ce n'est qu'aux vitesses de vol largement hypersoniques que la compression dynamique dans la manche d'entrée d'air peut être assez importante pour que le 20 rendement devienne intéressant. Aux basses vitesses, la poussée est très faible, et des moyens propulsifs auxiliaires de forte puissance doivent être associés au statoréacteur pour franchir le large domaine de vitesses dans lequel il est, par lui-même, inopérant. 25 On a, à cet effet, conçu des installations hybrides associant, dans une même structure, au moins un statoréacteur et un turboréacteur. Cependant, outre le fait que l'association intime de ces deux types de machine diminue nécessairement les performances de chacune d'elles prise séparément, et limite en 30 particulier la vitesse maximale de vol à une valeur bien inférieure à celle où le statoréacteur seul est particulièrement intéressant, cette association crée aussi d'assez graves difficultés tenant au fait que les régions de vitesses de vol dans lesquelles le turboréacteur et le statoréacteur ont respecti-35 vement une pousséé spécifique convenable restent assez distantes, et qu'il existe ainsi pour la poussée globale un "trou" dans une région intermédiaire de nombres de Mach, qui est assez large. A l'effet d'éliminer ou tout au moins de diminuer 40 considérablement les inconvénients des deux types principaux 70 01440 3 2085190 d'installations mentionnés ci-dessus ainsi que ceux de leurs combinaisons (inconvénients qui résultent, pour ce qui concerne les turboréacteurs, de la présence d'une turbine qui fournit la totalité de l'énergie d'entraînement du ou des compresseurs, et, 5 pour ce qui concerne les statoréacteurs, de l'absence de compresseur mécanique), l'invention propose une installation motrice comprenant au moins un compresseur mécanique apte à comprimer un flux gazeux et des moyens de cliaiiffage ou de com-» bustion aptes à porter ledit flux à une température élevée, 10 ladite installation étant telle qu'une partie au moins de l'énergie nécessaire à 11 entraînement du compresseur soit prélevée sur les gaz chauds, ati moins aux régimes élevés, par un dispositif ne mettant en oeuvre que des organes fixes et susceptibles de supporter des températures très élevées. A cet 15. effet, une installation motrice suivant l'invention comprend une génératrice nagnétehydrodynamique dont le canal de conversion est traversé par le flux gazeux à température élevée, avant éjection dudit flux, par exemple à travers une tuyère de propulsion, ladite génératrice prélevant sur les gaz une partie 20 au moins de l'énergie nécessaire à 1'entraînement dudit compresseur. Avant dè décrire plus en détail les moyens mis en oeuvre par l'invention, il peut être utile de rappeler brièvement la configuration générale et le fonctionnement d'une géné-25 ratrice magnétohydrodynamique (qui sera plus brièvement désignée dans la suite par les expressions "génératrice Ï-IHD" ou "canal MED") : Sous l'action d'un champ magnétique convenable- ment orienté (voir Pig, 2), les charges électriques libérées 30 par ionisation partielle d'un courant de gaz limité par les parois d'un canal dit de conversion I-ïHD, dans lequel ce courant de gaz est animé d'une vitesse V, sont soumises à une force, dite force de Lorentz, perpendiculaire à la vitesse et au champ. Si l'on dispose doux électrodes conductrices limitant 35 latéralement le canal de conversion, de préférence parallèlement au plan des vecteurs ^ apparaît entre elles une force électromotrice proportionnelle à leur espacement, à ln vitesse du gaz et à l'intensité du champ. En cola, la génératrice MED se comporte comme une machine électrotechni-40 eue classique dont l'induit en mouvement dans le champ magné- BAD ORIGINAL 70 01440 4 2085190 tique inducteur ne serait pas un ensemble de conducteurs solides mais un continuum gazeux rendu conducteur par ionisation. La conductivité du gaz dépend essentiellement de son taux d'ionisation. L'ionisation peut être obtenue par voie 5 thermique, et le gaz doit alors être porté à une température élevée, de l'ordre de 3000°K. Sous certaines conditions, de telles températures peuvent être obtenues par combustion dans un flux d'air comprimé, d'un carburant de propulsion classique. A température égale, on peut augmenter le taux d'ionisation 10 par injection d'éléments chimiques à faibles potentiels d'ionisation; à cet effet, on peut ensemencer la veine gazeuse, par exemple par injection, en amant du. canal MHD, d'une faible quantité d'un s®l quelconque d'un métal alcalin, tel que le potassium. 15 L1 entraînement du compresseur par l'énergie fournie par la génératrice MHD peut être effectué au moyen de moteurs électriques à forte puissance massique, par exemple par des moteurs homopolaires munis de bobines de champ supraconductri-ces; on pourra, en particulier, utiliser à cet effet les dis-20 positions décrites dans la demande de brevet français n° déposée ce jour par la Demanderesse sous le titre "Perfectionnements aux installations motrices à turbine à gaz". L'invention couvre également d'autres dispositions avantageusement utilisables en liaison avec les précédentes 25 mais pouvant aussi l'être de façon indépendante. La description qui va suivre en regard du dessin annexé donné à titre d'exemple non limitatif fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée, les particularités qui ressortent tant du dessin que du texte faisant bien enten-30 du partie de ladite invention. La figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un premier mode d'exécution d'une installation motrice suivant 1'inve nt i on. Les figures 2 et 3 sont des vues schématiques repré-35 sentant, respectivement en coupe axiale et en perspective, des détails de configuration d'un canal de conversion MHD faisant partie de l'installation représentée à la figure 1. La figure 4 est line vue en demi-coupe axiale d'un corps de compresseur faisant partie de l'installation repré-40 sentée à la figure 1. bad original 70 01440 5 2085190 la figure 5 est une vue schématique en demi-coupe axiale d'une variante de réalisation d'un compresseur faisant partie de l'installation représentée à la figure 1. La figure 6 est une vue plus détaillée en demi-coupe 5 axiale d'un compresseur selon la figure 5. Les figures 7a et 7b montrent, respectivement en coupe axiale et en élévation, l'induit d'un moteur électrique associé à l'un des étages du compresseur représenté à la figure 6. Les figures 8 et 9 ont trait à un second mode d'exé-10 cution de l'invention, selon lequel l'énergie d'entraînement du compresseur est fournie par deux générateurs électriques distincts, dont l'un est constitué par la génératrice MHD et l'autre par line ou plusieurs machines tournantes entraînées par une turbine, 15 La figure 8 est une vue'semi-schématique en coupe axiale d'une installation motrice dans laquelle ces deux générateurs électriques distincts sont associés en parallèle. La figure 9 est une vue schématique en coupe axiale montrant notamment le circuit électrique d'ensemble d'une ins-20 tallation motrice dans laquelle ces deux générateurs électriques distincts alimentent des circuits indépendants. La figure 10 est une vue plus détaillée en demi^coupe axiale montrant notamment un corps du compresseur, la turbine, ainsi que les principaux conducteurs du circuit électrique de 25 l'installation de propulsion représentée à la figure 9. La figure 11 est une vue développée montrant un détail de l'induit de la turbine suivant la figure 10. L'installation de propulsion par réaction représentée schématiquement à la figure 1 comporte, d'amont en aval dans 30 un carter 100, un compresseur rotatif à trois corps 101a, 101b et 101£, une chambre de combustion 102 et une génératrice MHD dont le canal de conversion 103 est raccordé en 104 à une tuyère d'éjection (non représentée) des gaz de propulsion. En régime nominal, l'énergie d'entraînement du compresseur est 35 fournie par la génératrice MHD, qui alimente trois moteurs électriques de forte puissance massique schématisés respectivement en 105a, 105b et 105,0 entraînant respectivement en rotation les corps 101a, 101b et 101_ç du compresseur. Ces corps sont mécaniquement indépendants les uns des autres et ils peu-40 vent ou non avoir une constitution similaire ; une forme d1exé- BAD ORfG'NAL 70 01440 6 2085190 cution particulièrement avantageuse en sera décrite plus loin de façon détaillée et à titre d'exemple, la subdivision du compresseur en trois corps indépendants n'est cependant pas limitative, et on décrira également dans la suite un autre 5 agencement avantageux de ce dernier. La chambre de combustion 102 est munie de brûleurs 106 et d'accroche-flammes 107 qui peuvent être relativement classiques; les brûleurs 106 sont reliés par des moyens usuels (non représentés) à un réservoir de carburant. Ce dernier peut 10 être, comme il a été mentionné plus haut, un propergol classique tel que ceux en usage dans les turboréacteurs. Afin que la température de la combustion soit maximale, le débit de combustible est choisi tel que la combustion soit sensiblement siioèohicmétrique. Des ajutages (non représentés), qui peuvent 15 éventuellement être associés aux brûleurs 106, permettent d'ensemencer la veine gazeuse par injection d'une poudre d'-un sel de métal alcalin, tel par exemple que le carbonate de potassium. Comme il a été rappelé plus haut, on obtient par ce procédé une augmentation notable de la conductivité électrique des gaz 20 chauds. La génératrice MHD schématisée globalement en 103 comporte un canal annulaire limité par des parois intérieure 108 et extérieure 109 de révolution qui constituent ses éléc-trodes. Elle sera décrite plus loin d'une façon plus détaillée. 25 La configuration annulaire du canal MHD figuré en 103 présente l'avantage d'être relativement bien adaptée, d'une part, à l'obtention d'une force électromotrice modérée, que le type des moteurs électriques (décrits plus loin) qu'elle alimente rend souhaitable, et, d'autre part, à la géométrie 30 globalement de révolution qui est communément en usage en matière de propulseurs. On peut noter, toutefois, que d'autres configurations peuvent aussi être utilisées : la génératrice MHD pourrait, par exemple, comporter un canal de conversion à section droite rectangulaire et des électrodes disposées sui-35 vant deux faces opposées de ce canal. Les moteurs 105a, 105b et 105c. sont reliés, d'une part, entre eux et en série par des conducteurs 110a et 110b et, d'autre part, aux électrodes 108 et 109 de la génératrice MHD par des conducteurs 111 et 112. Le conducteur 111 peut 4-0 être constitué d'un cylindre massif électriquement isolé du 70 01440 7 2085190 carter 100 et solidement assujetti à celui-ci, par exemple par des Taras radiaux (non représentés), ce qui lui permet de contribuer à la rigidité de l'ensemble. les conducteurs 110a et 110b, ainsi que la partie amont du conducteur 112 peuvent être formés 5 de tronçons d'un cylindre creux emmanchés sur le cylindre central 111 et électriquement isolés de celui-ci, par exemple au moyen d'une couche d'alumine. Une couronne d'aubes fixes 113 du dernier corps 101ç_ du compresseur peut être utilisée comme conducteur de traversée de la veine gazeuse. Enfin, la partie du 10 conducteur 112 qui relie la couronne d'aubes fixes 113 à l'électrode extérieure 109 de la génératrice MHD peut être constituée par le carter 100 lui-même. La figure 2 représente plus en détail la configuration de la génératrice MHD de la figure 1, et montre, notamment, 15 l'orientation des courants et du champ magnétique. • Les électrodes 108 et 109 cylindriques sont disposées coaxialement et délimitent le oanal annulaire 103j elles peuvent être réalisées à l'aide d'un matériau réfractaire conducteur à chaud à base de zircone, ou par tout autre moyen permet-20 tant d'obtenir et de tolérer des densités de courant élevées au contact de la veine. Un champ magnétique dont la direction en tout point du canal 103 est sensiblement perpendiculaire à l'axe et parallèle aux parois est créé par des enroulements schématisés en 114 parcourus par un courant inducteur 'dont 25 le trajet global est contenu dans des plans axiaux. Le sens des flèches j est celui du vecteur densité de courant dans la veine ionisée qui correspond aux sens indiqués du courant tra versant les enroulements de champ 114 et du flux gazeux. La figure 3 représente schématiquement la configu-30 ration des enroulements de champ 114 de la figure 2. Ces enroulements comprennent deux nappes de conducteurs 115 parallèles et de direction sensiblement axiale répartis uniformément à l'extérieur de la veine dans le proche voisinage de chacune des deux électrodes. Sur chacune de ces deux nappes, ces conducteurs 35 sont associés deux à deux en cadres rectangulaires5 les extrémités axiales de chaque cadre sont reliées chacune, par un conducteur 116, à une extrémité homologue d'un cadre de l'autre nappe. Cette disposition permet d'obtenir l'équivalent d'un enroulement torique, tout en permettant de grouper les conducteurs 40 116 dans des bras radiaux 117 relativement peu nombreux sans 70 01440 8 2085190 produire d'hétérogénéité de champ préjudiciable au bon fonctionnement de la génératrice MHD. Pour réduire les dimensions du canal de conversion MHD et, par" conséquent, son poids et l'importance des pertes par 5 rayonnement calorifique de ses parois, il est souhaitable d'employer des champs magnétiques très intenses. A cet effet, on peut utiliser des enroulements de champ supraconducteurs, qui, malgré les aménagements cryogéniques qu'ils nécessitent, sont beaucoup plus légers que des électro-aimants classiques comportant des 10 pièces polaires métalliques et des enroulements refroidis par tin liquide à haute pression, et présentent de plus l'avantage d'avoir une consommation électrique à peu près négligeable. Ces enroulements peuvent yêtre constitués, par exemple, d'un alliage de niobium et de titane, et ils sont placés dans des manchons cryo-15 géniques dans lesquels circule de l'hélium liquide, lesdits manchons étant éventuellement refroidis à leur tour par une circulation d'azote liquide. La figure 4 représente, en demi-coupe axiale, une vue de l'un des corps du compresseur faisant partie de l'instal-20 lation représentée à la figure 1. Ce corps comporte, de façon classique, une série de couronnes d'aubes fixes telles que 118 solidaires du carter 100, alternant avec une série de cotironnes d'aubes mobiles telles que 119 solidaires d'un tambour 120 qui tourillonne dans des paliers 121 et 122. 25 Le tambour 120 est mis en rotation par un moteur électrique de type homopolaire comportant un assemblage d'organes en forme de disques alternativement fixes 123 et mobiles 124, et d'une bobine de champ 125 maintenue par un anneau 126 solidaire de la jante 131 d'une couronne d'aubes fixes 118, 30 l'ensemble des disques mobiles 124 constitue l'in duit proprement dit du moteur homopolaire; ces disques- sont fixés par leur bord extérieur au tambour 120, mais sont électriquement isolés de celui-ci. Les disques fixes 123 situés entre les disques mobiles 124 mettent en contact électrique le bord 35 extérieur circulaire formant borne électrique d'un disque mobile avec le bord intérieur circulaire formant également borne électrique du disque mobile voisin par l'intermédiaire de contacts tournants tels que 127» qui peuvent avantageusement être constitués par un anneau de métal liquide : on pourra se reporter à 40 ce sujet à la demande de brevet précédemment citée. Enfin, les 70 01440 9 2085190 disques extrêmes 123a et 124a sont en contact électrique respectivement avec des conducteurs cylindriques'128 et 129» entre lesquels est interposé un manchon cylindrique isolant 130 sur lequel sont fixés les disques fixes autres que 123a. 5 la bobine de champ schématisée en 125 est consti tuée d'un enroulement supraconducteur entouré d'un manchon cryogénique; cet enroulement est formé de spires coaxiales à l'induitj la flèche B représente la direction des lignes du champ magnétique engendré par la bobine 125. Dans la région occu-10 pée par les disques 124» le champ B est sensiblement homogène et axial; les flèches I représentent le trajet du courant à travers l'induit : on voit qu'il traverse dans le même sens chacun des disques 124. Il en résulte que les forces de laplace dues au champ B et au courant I engendrent en chacun des disques 124 15 des. couples électrodynamiques de mène- sens. La configuration des autres corps du compresseur représenté à la figure 1 peut être tout-à-fait semblable à celle que montre la figure 4 ci-dessus décrite. Le conducteur annulaire 129 (figure 4) du premier corps 101a (figure 1) est alors 20 formé d'une seule pièce avec le conducteur annulaire 128 (figure 4) du second corps 101b (figure 1), et leur ensemble forme le conducteur schématisé en 110a sur la figure 1. Le conducteur schématisé en 110b sur la figure 1 peut être réalisé de fa.çon analogue. Enfin, le conducteur annulaire 128 (figure 4) corres-25 pondant au premier corps 101a repose directement sur l'extrémité du cylindre central 111, établissant ainsi un contact électrique qui ferme le circuit électrique général dans lequel les induits des moteurs sont, reliés en série aux électrodes 108 et 109 (figure 1) de la. génératrice MHD de la façon indiquée par la 30 figure 1. La disposition représentée schématiquement à la figure 5 est celletd'un autre mode de réalisation d'un compresseur destiné à faire partie de l'installation conforme à l'invention. Tout comme dans le cas précédent, ce compresseur est mû 35 en rotation, par des moteurs électriques 205" de forte puissance massique reliés entre eux en série par des- conducteurs 210, des conducteurs 211 et 212 reliant 1'ensemble'■de ces moteurs électriques aux électrodes de la .génératrice MHD' (non représentée). Par contre,, le compresseur représenté'"à-là figure 5 est du type 40 à roues pontrarotatives indépendante s et le s-"moteurs 205 en- . 70 01440 10 2085190 traînent, chacun, une seule couronne d'aubes, les couronnes 219a tournant dans un sens et les couronnes 219b qui leur sont adjacentes tournant dans l'autre. Le sens de parcours du flux gazeux est indiqué par la flèche î1, 5 La figure 6 représente un mode d'exécution du compres seur schématisé à la figure 5. Ce compresseur comporte, par exemple, huit couronnes d'aubes 219 contrarotatives qui reposent en rotation, par l'intermédiaire de moyens décrits plus loin, sur le cylindre creux 211 qui est fixe et sert, en même temps 10 que de conducteur électrique, de bâti à l'ensemble du compresseur. Le cylindre 211 est fixé, par exemple à l'aide de bras radiaux (non représentés) au carter (non représenté) qui délimite de façon classique la veine gazeuse à la périphérie des aubages. Chaque étage du compresseur comporte \me couronne 15 d'aubes 219 fixée à une jante 231 solidaire d'un disque 224 qui constitue l'induit du moteur homopolaire qui lui est associé. De part et d'autre de chaque induit 224 et coaxialement par rapport à lui sont disposés des enroulements supraconducteurs 225» entourés d'une gaine cryogénique 225a dans laquelle circule de 20 l'hélium liquide, et supportée par des organes fixes, tels que des disques, désignés par les repères 223» 223a, 223b, mécaniquement solidaires du support cylindrique 211 et isolés électriquement de celui-ci par une couche d'alumine (non représentée). Les enroulements 225 sont traversés par des courants 25 de même sens et créent un champ magnétique axial dont les lignes sont schématiquement figurées par les flèches B. Le bord intérieur circulaire dos induits 224 (exception faite pour celui de la première couronne d'aubes en amont) constitue une première borne électrique qui repose sur l'une des 30 extrémités latérales d'une semelle cylindrique 228 des disques fixes 223a. par l'intermédiaire d'un contact tournant 227a à métal liquide. Les induits 224 comportent à leur périphérie un épaulement circulaire -224a constituant une deuxième borne électrique qui prend appui par l'intermédiaire d'un autre contact 35 tournant 227b à métal liquide sur une bague conductrice 229 solidaire des disques fixes 223b qui alternent axialement avec les disques fixes 223a. - " - - Dans la partie supérieure de la région située entre deux, enroulements 225 consécutifs, lo.champ B;- possède une compo-40 sànte radiale appréciable ; 1'orientation des. induits 224 évolue 70 01440 n 208519Q en conséquence et présente une partie inclinée 224b dans la région correspondante. On peut également remarquer que le contour méridien des surfaces qui délimitent les contacts tournants 227a et 227b est sensiblement parallèle aux lignes du 5 champ B dans leur voisinage| on évite ainsi qu'en rotation des courants parasites ne prennent naissance au sein du métal liquide, courants qui engendreraient des pertes appréciables. Il apparaît également sur la figure 6 que la disposition générale des induits est telle que l'ensemble formé par 10 deux induits consécutifs soit globalement symétrique par rapport au plan médian du disque fixe 223a ou 223b (suivant le cas) disposé entre lesdito induits. Toutefois} on peut remarquer que la disposition du premier et du dernier étage du compresseur diffère de celle des étages intermédiaires en ceci que le 15 contact tournant 227'a du premier étage ce fait directement avec le cylindre central 211 et que la semelle cylindrique 228' du dernier disque fixe 223'a est constituée par le prolongement d'un conducteur annulaire 212 qui entoure le conducteur 211. les conducteurs 211 et 212 sont reliés à la génératrice MHD, 20 par exemple de la manière indiquée par la figure 1, dans laquelle ils ont pour homologues les conducteurs 111 et 112, respectivement, les flèches I de la figure 6 indiquent schématique-ment le trajet du courant d'alimentation des induits 224* On 25 voit que les éléments 228 et 229 jouent le rôle des conducteurs schématisés en 210 sur la figure 5, qui mettent électriquement en s érie l'ensemble des induits, et que deux induits consécutifs quelconques sont traversés par des courants de sens contraires et par un champ magnétique globalement axial de sens 30 identique. Il en résulte que les couples des forces' de Laplace exercés sur chacun d'eux sont de signes contraires, ainsi que le sens de rotation des couronnes d'aubes consécutives 219a et 219b qu'ils entraînent, comme précédemment indiqué. l'encaissement des contraintes radiales et axiales 35 subies par chaque étage du compresseur en rotation est effectué suivant deux modalités distinctes. Les contraintes radiales sont absorbées par les contacts tournants à métal liquide qui remplissent la fonction de paliers fluides de centrage. En vue de pourvoir à la compensation des efforts axiaux, et suivant le 40 procédé électrodynamique décrit dans la demande de brevet pré 70 01440 2085190 12 citée, les induits 224 représentés à la fi^"ure 6 comportent, comme le montrent les figures 7a et 7b, des fentes inclinées 224c. uniformément réparties sur leur pourtour, dans une région où le champ B possède une composante radiale B^ notable. l'in-5 1 clinaison de ces fentes permet de donner au vecteur densité de courant 3 une composante tangentielle 3^ à laquelle est proportionnelle la force éleetrodynamique engendrée» Le sens d'inclinaison des fentes 224c, est celui qui correspond à la compensation des efforts aérodynamiques axiaux, le sens du courant I 10 traversant l'induit et celui du champ magnétique étant pris identiques à ceux représentés sur la figure 6 (couronnes 219a). Pour un observateur se trouvant d'un même côté par rapport aux aubages du compresseur représenté à la figure 6, le sens de l'inclinaison des fentes 224c. est le même pour les iti-15 duits des couronnes d'aubes 219a tournant dans un sens et 219b t ournant dans 1'aut re. Sur les figures 4 et 6, on n'a pas représenté les moyens d'obtention du courant nécessaire à 1'alimentation des enroulements supraconducteurs des moteurs homopolaires. Oes 20 moyens doivent fournir sous faible puissance une intensité relativement élevée, et ils peuvent être constitués, comme d'ailleurs ceux qui alimentent los enroulements inducteurs de la génératrice MKD, par un convertisseur électrique statique contrôlé par des éléments semi-conducteurs du. genre de ceux 25 connus sous le nom de "thyristors". Par réglage séparé de l'intensité traversant chacun des enroulements de champ, on peut ajuster la vitesse de rotation de chaque corps (ou étage, suivant le cas) du compresseur, ce qui permet d'obtenir, pour chacun d'eux, une efficacité optimale à tous les régimes, et de 30 leur conférer, notamment, un taux de compression très élevé. Au décollage et aux faibles vitesses de vol, l'emploi de carburants classiques ne permet pas, en général, d'obtenir dans le canal de conversion 303 une température assez élevée pour que la génératrice MED puisse extraire de la veine chaude 35 la puissance nécessaire à l'entraînement du compresseur. Pour augmenter cette température on peut avoir recours à un pré-chauffage du flux gazeux par transfert de chaleur, au moyen d'un récupérateur, du flux gazeux s'échappant du canal de conversion, vers le flux gazeux encore froid. Lorsque la vitesse de vol est 40 suffisante, ce préchauffage est assuré par suite de la compres 70 01440 13 2085190 sion dynamique de l'air chaud dans le manche d'entrée en amont du compresseur. A défaut de l'utilisation d'un récupérateur de chaleur, le propulseur suivant l'invention est comparable,en ceci,à un 5 statoréacteur classique, que isaifonctionnement nécessite l'acquisition préalable d'une vitesse de vol assez considérable. Cependant, le fait de posséder des moyens mécaniques de compression lui confère une poussée massique importante dans un spectre de vitesses de vol beaucoup plus étendu'que celui d'un stato-1P réacteur, notamment dans la région inférieure de ce spectre. Les figures 8 et g montrent, chacune, l'agencement général d'une installation de propulsion dont le fonctionne-ment est acsufé""par deux'sources d'énergie distinctes, à savoir la génératrice MKD et une source d'énergie supplémentaire, 15 qui apportent, chacune, à tous les régimes de vol, notamment au décollage et aux faibles vitesses, 'une contribution dont l'importance dépend, en particulier, de la vitesse de vol. Cette source d'énergie supplémentaire peut avantageusement être constituée par une turbine à gaz qui, dans les. deux exemples figu-20 (rés, est montée en série avec la génératrice. MED. L'installation schématisée à la figure 8 comporte, d'amont en aval dans un carter 300, un compresseur, dont un seul corps 301 a été représenté, une chambre de combustion auxiliaire 4-02, une turbine 401, une chambre-de combution principale 302 25 et un canal 303 de conversion MŒD raccordé en 304 à une tuyère d'éjection (non représentée) des gaz de propulsion. L'entraînement du compresseur est assuré par des moteurs électriques tels que 305 reliés, d'une part, aux électrodes 308 et 309 de la génératrice MED et, d'autre part, aux bor-30 nés d'une machine électrique génératrice 405 entraînée en rotation par la turbine, qui fournit la puissance nécessaire à la compression dans les phases ^subsonique et transsonique du vol. La disposition du compresseur est tout-à-fait analogue à celle représentée à la figure 4 î les aubages mobiles 35 sont entraînés par un tambour muni de paliers 322 et solidaire de l'induit 305 d'un moteur homopolaire comportant des disques étages analogues aux disques 123,- 124 (fig.4) précédemment décrits; on a schématisé respectivement en 325 et327 un enroulement de champ supraconducteur et des' contacts tournants à mé-40 tal liauide. 70 01440 14 2085190 Au lieu d'un compresseur comprenant un ou plusieurs corps du type de celui de la figure 4» on pourrait aussi, en variante, utiliser par exemple un compresseur contrarotatif du type de celui représenté aux figures 5 et 6, les conducteurs 5 211 et 212 (fig. 6) étant alors raccordés à leurs homologues 311 et 312 (fig. 8) immédiatement en aval du dernier étage du compresseur. La chambre de combustion auxiliaire 402 est munie d'injecteurs de carburant 406; sa conformation est relativement 10 classique, et l'air qui participe à la combustion qui y a. lieu, au moins aux faibles régimes de vol, ne représente qu'une faible partie du débit d'air traversant le compresseur. Le carburant brûlé dans la chambre 402 peut être avantageusement de la même espèce que celui qui alimente la chambre de combustion princi-15 pale 302. La turbine 401 comporte une roue mobile à aubes 419 assortie des usuelles couronnes d'aubes fixes; la couronne directrice d'entrée 413 peut être à pas variable. Solidaire de la roue mobile 419 est l'induit 405 d'une machine homopolaire géné-20 ratrice, dont la configuration est très analogue à celle du moteur 305. Cette machine est munie d'un enroulement de champ supraconducteur schématisé en 425» et de contacts .tournants dont on n'a schématisé que ceux qui constituent les bornes électriques proprement dites 427a et 427b de la machine, et elle 25 alimente en série les moteurs tels que 305. Le nombre et/ou le diamètre des disques mobiles (voir fig. 4) dont est constitué son induit seront généralement t>1us grands que ceux des moteurs, afin que la force électrociotrice nominale à ses bornes 427a et 427b ait la valeur convenable. 30 La chambre de combustion principale 302 et le canal 303 de conversion MHD ne diffèrent pas essentiellement de ceux schématisés à la figure 1 si ce n'est par la géométrie de la veine, adaptée ici à l'emploi d'une génératrice MHD du type à section rectangulaire, dont les électrodes 308 et 309 occupent 35 "deux faces opposées. Dans la région de ces faces, un champ magnétique normal à l'axe du propulseur et parallèle aux électrodes est engendré par des enroulements de champ non représentés, supraconducteurs de préférence. Les conducteurs d'alimentation 311 et 312 du compres-40 seur sont reliés aux électrodes 308 et 309 dé la génératrice 70 01440 15 2085190 MHD et aux bornes 427a et 427b de la génératrice homopolaire. le conducteur central 311 est maintenu solidaire du carter 300 au moyen, par exemple, de bras radiaux tels que 311a. Il est en contact électrique avec l'une, 427a, des bornes de l'induit 5 405; il est également relié à l'électrode 308 par l'intermédiaire des bras 311a et d'un ou plusieurs conducteurs tels que 311b. le conducteur tubulaire 312, qui est isolé du conducteur 311 par une couche d'alumine (non représentée) est en contact avec la seconde borne 427b de l'induit 405; il est également relié 10 à l'électrode 309 par l'intermédiaire d'un conducteur conique 312a, d'une traversée de la veine empruntant, par exemple, la couronne d'aubes fixes 413» et d'un ou plusieurs conducteurs tels que 312b. les deux générateurs électriques, à savoir la génératrice MHD 303 et la machine homopolaire 405 ooupléa 15 à la turbine, sont ainsi reliés en parallèle à l'ensemble des moteurs tels que 305, eux-mêmes reliés en série. Un procédé de commande des contributions x*espectives de chacun de ces deux générateurs à la puissance électriqixe totale transmise aux moteurs d'entraînement du compresseur consis-20 te à régler les intensités respectives traversant les bobines de champ respectivement de la machine homopolaire 405 et de la génératrice MHD. Dans le même but, on peut également agir sur le pas des aubes de turbine. Un dispositif schématisé en 432 est destiné à contrô-25 1er le débit de carburant et sa répartition entre les injecteurs 306 et 406 en fonction du régime de vol, ,0n verra l'avantage que comporte son utilisation en considérant le fonctionnement de l'installation, qui est le suivant : Aux faibles vitesse de vol, l'emploi de carburants 30 classiques ne permet pas, en général, d'obtenir au niveau du canal 303 une température assez élevée pour que la génératrice MHD puisse extraire de la veine chaude la puissance nécessaire à l'entraînement du compresseur. Aussi, la plus grande partie de cette puissance est-elle fournie par la turbine, par l'in-35 termédiaire de la machine 405» et le débit de carburant brûlé dans la chambre 402 est assez élevé-, l'énergie libérée par la combustion dans la chambre 302 est alors directement utilisée pour la propulsion, bien qu'avec un rendement assez faible, dont on a précédemment indiqué la cause. 40 l'augmentation progressive de la vitesse de vol, et 70 01440 16 2085190 l'apparition subséquente d'une compression dynamique appréciable dans la manche d'entrée d'air du compresseur donnent lieu à une augmentation du taux de conversion MHD, du fait de l'élévation de la température. Une phase de fonctionnement intermédiaire est 5 ainsi définie, dans laquelle la température du canal MHD est suffisante pour que celui-ci puisse fournir une certaine fraction de l'énergie d'entraînement du compresseur. l'accroissement du rendement d'ensemble de l'installation est alors assez rapide-; en effet, le fait de prélever de l'énergie dans le canal de 10 conversion 303 permet de diminuer le taux de détente des gaz à travers la turbine, c'est-à-dire de relever d'autant le taux de détente des gaz entre leur admission dans la chambre de combustion principale 302 et leur éjection dans l'atmosphère. Aux vitesses de vol élevées, la puissance électrique 15 extraite par conversion MHD fournit la plus grande partie ou la totalité de l'énergie d'entraînement du compresseur, et la turbine peut même, au lieu de prélever de l'énergie à la veine, en céder à celle-ci et devenir un organe de compression supplémentaire. Cet effet peut être contrôlé par réglage des intensi-20 tés traversant les bobines de champ des organes générateurs, comme précédemment indiqué, et aussi, éventuellement, par réglage du pas des aubes de turbine. De plus, l'organe 432 de réglage et de répartition du débit de carburant entre les injec-teurs 306 et 406 peut être asservi à un dispositif susceptible, 25 par exemple, de maintenir la température des aubes de turbine à une valeur relativement indépendante de la vitesse de vol et voisine du maximum tolérable, ce qui est favorable au rendement d'ensemble. On voit que le fonctionnement du propulseur ci-dessus 30 décrit comporte deux modalités très différentes suivant que la vitesse de vol est faible ou élevée, mais que c'est d'une façon extrêmement progressive que l'on passe de l'une à l'autre au cours de la phase intermédiaire. L'utilisation d'une génératrice rotative et d'une 35 génératrice MHD connectées en parallèle implique, en principe, que ces deux génératrices aient des forces électromotrices nominales assez voisines. Il est néanmoins possible, comme le montrent les figures 9 et 10, de s'affranchir de cette sujétion en associant à chacune des deux génératrices électriques préci-40 tées un circuit d'utilisation indépendant-. Pour le reste, l'or- 70 01440 17 2085190 ganisation générale du propulseur selon les figures 9 et 10 est analogue à celle du propulseur représenté à la figure 8. On peut toutefois noter qu'il comporte un canal MHD de. forme annulaire, dont la configuration est celle schématisée par les figures 2 5 et 3. En se référant à la figure 9, les trois corps 501a, 501b et 501_c du compresseur sont entraînés en rotation par des moteurs électriques homopolaires schématisées en 505j qui seront décrits plus loin. la chambre de combustion auxiliaire 602, la 10 turbine 601, la chambre de combustion principale 502 et le canal MHD 503 jouent respectivement un rôle analogue à celui des organes homologues de l'installation représentée à la figure 8. Chacun des moteurs homopolaires 505 comporte deux induits 505a et 505b électriquement indépendants l'un de l'autre. Les in-15 duits 505a sont reliés entre eux en série par des conducteurs 510a et 510b, et leur ensemble est relié par les conducteurs 511 et 512 respectivement aux électrodes 508 et 509 de la génératrice MHD, le conducteur 512 traversant la veine gazeuse par exemple par l'intermédiaire de la couronne d'aubes fixes 613. Les 20 induits 505b sont tous reliés en parallèle aux bornes de l'induit 605 de la machine homopolaire génératrice entraînée en rotation par la turbine 601, par les conducteurs 611 et 612, ce dernier étant relié à chacun des induits 505b par les conducteurs 612a, 612b et 612c., qui traversent la veine gazeuse par 25 l'intermédiaire de bras radiaux ou de couronnes d'aubes fixes telles que 513a, 513b et 513c., respectivement. Le mode de connexion des.moteurs électriques à induits indépendants ci-destus décrit n'illustre, bien entendu, que l'une parmi de nombreuses possibilités dont l'une ou l'au-30 tre peut être rendue préférable dans tel ou tel cas particulier. On pourrait, par exemple, relier en série les induits 505b à la génératrice homopolaire 605 d'une façon analogue à celle dont . les induits 505a sont reliés à la génératrice MHD. La figure 10 représente différents détails de réali-35 sation de l'installation schématisée à la figure 9, intéressant notamment la configuration des induits des moteurs .et de la génératrice 605 entraînée par la turbine, ainsi que la disposition des conducteurs d'alimentation. La constitution de chacun, des trois corps du compres-40 setir étant analogue, seul le dernier d'entre eux 501c. a été re 70 01440 18 2085190 présenté. Il est entraîné en rotation par un moteur homopolaire 505 qui comporte un enroulement de champ 525 et deux induits distincts 505a et 505b placés tous deux dans le champ magnétique qu'il engendre. 5 l'induit 505a joue exactement le rôle de l'induit du moteur 105c. (figure î), dont une réalisation a été précédemment décrite (figure 4), et peut comporter les mêmes dispositions. l'induit 505b, dont la force contre-électromotrice nominale peut être beaucoup moins élevée, a une constitution 7 10 similaire à celle de l'induit 505a à ceci près qu'il est forme d'un disque mobile unique, le bord intérieur et le bord extérieur de ce disque sont en contact électrique par l'intermédiaire de contacts tournants respectivement avec les conducteurs annulaires 611 et 612 qui les relient respectivement aux con-15 tacts tournants 627a et 627b qui délimitent l'induit 624 de la génératrice homopolaire 605 entraîné en rotation par la couronne 619 d'aubes mobiles de la turbine 601 dont cet induit est solidaire . L'induit 624 comporte une région centrale 624a en 20 forme de cylindre et une région périphérique 624b en forme de disque. Il est situé entre deux enroulements de champ supraconducteurs 625a et 625b qui sont parcourues par des courants de même sens et créent dans la région 624b un champ magnétique sensiblement axial. Un autre enroulement supraconducteur 625c 25 de diamètre plus faible est parcouru par un courant de sens opposé à celui qui traverse les enroulements 625a et 625b et, coagissont avec l'enroulement 625a, il créé dans la région 624a un champ magnétique dont les lignes de force sont sensiblement radiales'. 30 La couronne d;aubes 619 prend directement appui en rotation sur les contacts tournants à métal liquide 627a et 627b, qui encaissent les contraintes radiales. L'encaissement des contraintes axiales s'effectue par un système de compensation électrodynamique analogue à celui qui est utilisé dans le "77 : j^rcc:sur précédemment décrit en regard de la figure 6; à cet effet, la partie cylindrique 624a comporte des fentes régulièrement espacées sur son pourtour, dont la disposition est visible sur la figure 11, qui est une vue développée de l'induit 624. Lorsque le sens du champ magnétique créé par les enroule-40 ments 625a, 625b, ot celui de l'intensité traversant l'induit 70 01440 19 2085190 624 correspondent respectivement aux flèches B et i de la figure 10, le sens des fentes doit être celui indiqué sur la figure 11. On voit, en se référant aux figures 9 et 10, que la 5 ligne de transmission de l'énergie électrique entre les générateurs èt les moteurs est formée, sur la plus grande partie de son parcours, de trois ou de quatre conducteurs coaxiaux. les deux premiers en partant de l'axe, 511 et 512, constituent le circuit d'alimentation des induits 505a par la génératrice MED. 10 le trajet du courant dans ce circuit est représenté par les flèches I, Ce circuit ne diffère pas, dans son ensemble, de celui représenté aux figures 1 et 4 précédemment décrites, si ce n'est par l'interposition de raccords 533 (figure 10), qui comportent des éléments conducteurs radiaux assurant la continuité du cir-15 cuit des moteurs 505a et des éléments axiaux qui traversent les précédents, dont ils sont électriquement isolés, et assurent la continuité électrique du conducteur 611 alimentant les induits 505b. les deux autres, 611 et 612, constituent le circuit d'alimentation des induits par la génératrice homopolaire 605. le 20 trajet du courant dans ce circuit est représenté par les flèches i» Un autre mode de transmission d'énergie entre la turbine et le compresseur d'un propulseur suivant l'invention pourrait être naturellement réalisé par un couplage mécanique rigide de ceux-ci, par exemple au moyen d'un arbre rotatif comme cela, est usuellement pratiqué pour coupler la turbine et le compresseur dans les installations classiques à turbines à gaz. Il va de soi que les modes de réalisation décrits nê sont que des exemples et qu'il serait possible de les modifier, notamment par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour cela du cadre de l'invention. 70 01440 20 \ 2085190 BETOOICAMOKS 1.- Installation motrice, notamment pour la propulsion par réaction d'engins volants, comprenant au moins un compresseur mécanique apte à comprimer un flux gazeux, et des 5 moyens de chauffage ou de combustion aptes à porter à une température élevée ledit flux comprimé, caractérisée en ce qu'une partie au moins de l'énergie nécessaire à l'entraînement du compresseur est prélevée sur le flux gazeux à température élevée, au moins dans certaines conditions de fonctionnement de 10 l'installation, par une génératrice magnétohydrodynamique dont le canal de conversion, traversé par ledit flux, est situé en aval desdits moyens de chauffage ou de combustion. 2.- Installation suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le canal de conversion de la génératrice 15 magnétohydrodynamique est limité par deux parois de révolution coaxiales, et en ce que l'inducteur faisant partie de ladite génératrice comprend un enroulement présentant une pluralité de conducteurs parallèles de direction sensiblement axiale répartis en deux nappes disposées respectivement au voisinage 20 extérieur de chacune desdites parois, lesdits conductexirs étant associés deux à deux, au sein de chacune desdites nappes, de façon à former dans chacune desdites nappes une pluralité de cadres reetangulaires, chacune des extrémités axiales d'un cadre de l'une desdites nappes étant reliée à l'extrémité axiale 25 homologue d'un cadre de l'autre nappe» 3.- Installation suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le compresseur comprend au moins un élément entraîné par au moins une machine électrique fonctionnant en moteur et alimentée par ladite génératrice magnétohydrodyna- 30 mique. 4.- Installation suivant la revendication 3» caractérisée en ce que ladite machine électrique est du type homopolaire , 5.- Installation suivant l'une quelconque des reven-35 dications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle comprend, en outre, une turbine à gaz et des moyens de transmission audit compresseur, d'une fraction au moins de l'énergie disponible sur l'arbre de ladite turbine. 6.- Installation suivant la revendication 5j carac-40 térisée en ce que ladite turbine à gaz est montée en série avec BAD OR!G NAL 70 01440 2085190 21 ' ledit compresseur et lesdits moyens de chauffage ou de combus'» tion. 7.- Installation suivant la revendication 6, caractérisée en ce que ladite turbine est montée entre ledit compres- 5 seur et lesdits moyens de chauffage ou de combustion, et en ce que de3 moyens de chauffage ou de combustion supplémentaires du flux gazeux sont prévus entre ledit compresseur et ladite turbine. 8.- Installation suivant l'une quelconque des revendi- 10 cations 5 à 7, caractérisée en ce que lesdits moyens de transmission comprennent un couplage mécanique entre ladite turbine et au moins un élément du compresseur. 9.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisée en ce que lesdits moyens de trans- 15 mission comprennent au moins une machine électrique couplée àla—-dite turbine et-fonctionnant, au moins dans certaines conditions de fonctionnement de l'installation, en génératrice, ladite machine étant connectée a —- —- ---—— au moins une machine électrique fonctionnant en moteur et entraînant au moins un élément du compresseur. 20 10.- Installation suivant la revendication 9, carac térisée en ce que l'une au moins désdites machines électriques est du type homopolaire, 11.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 5 à 10, caractérisée en ce que ladite turbine comprend 25 au: moins une couronne d'aubes à pas variable, 12.- Installation suivant llune quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour régler lesdits moyens-de chauffage ou dé combustion et/ou lesdits moyens, de chauffage ou de combustion supplémentaires, 30 notamment en fonction d'un paramètre de fonctionnement de l'installation, 13.- Installation suivant l'une quelconque de3 reven-dieations 9 à 12, caractérisée en ce que la génératrice magnétohydrodynamique et la génératrice entraînée par ladite turbine à gaz alimentent conjointement au moins un même moteur électrique. 14.- Installation suivant i*une quelconque des revendications 9 à 12, caractérisée en ce que ladite génératrice magnétohydrodynamique et ladite génératrice entraînée par la- 40 dit& turbine à gafi -i»—■ ('alimentent respectivement, 70 01440 22 2085190 chacune, au moins un moteur électrique distinct. 15»- Installation suivant la revendication 14» caractérisée en ce que les induits des deux moteurs distincts sont solidairès en rotation l'un de l'autre et tournent dans un 5 champ induoteur commun. 16.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 4 à 15» caractérisée en ce que l'induit de l'une au moins des machines homopolaires associées au compresseur ou à la turbine comprend au moins un organe rotatif présentant une 10 portion en forme de disque limitée par deux "bornes électriques circulaires de diamètres différents, coaxiales audit organe. 17.- Installation suivant la revendication 16, caractérisée en ce que ledit induit comprend un empilement d'organes rotatifs coaxiaux solidaires entre eux et axialement espacés, 15 dont chacun présente une portion en forme de disque limitée par deux bornes électriques circulaires de diamètres différents et coaxiales audit empilement, lesdites portions en forme de disque étant connectées électriquement entre elles en série par l'intermédiaire d'organes fixes et de contaots glissants, de 20 façon telle que la borne de petit diamètre de l'un des disques soit oônneotée à la borne de grand diamètre du disque suivant de l'empilement; et en ce que l'inducteur de ladite machine homopolaire comprend, disposé coaxialement à la périphérie extérieure dudit empilement, tua enroulement induoteur dont la 25 longueur axiale est sensiblement égale à celle de ce dernier, 18.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 4 à 15, dans laquelle le compresseur ou la turbine comprend une pluralité de couronnes d'aubes rotoriques portées respectivement par des roues indépendantes axialement espacées, 30 caractérisée en ce que chacune desdite3 roues comprend, limitée par deux bornes éleotriques ciroulaires de diamètres différents et coaxiales auxdites roues, une portion en forme de disque constituant l'induit d'une machine homopolaire associée à ladite roue; et en ce que l'inducteur de ladite machine homopolaix-e 35 comprend, montés de part et d'autre de ladite roue et coaxialement à celle-ci, deux enroulements parcourus par des courants de même sens, 19.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 4 à 15, dans laquelle le compresseur ou la turbine 40 comprend une pluralité de oouronne3 d'aubes rotoriques portées 70 01440 23 2085190 _ respectivement par des roues indépendantes axialement espacées, caractérisée en ce que chacune desdites roues comprend, limitée par dsux bornes électriques circulaires de diamètres différents et coaxiales auxdites roues, une portion en forme de disques 5 constituant l'induit d'une machine homopolaire associée à ladite roue; en ce que chacune desdites roues est séparée de la suivante par un enroulement inducteur coaxial auxdites roues et supporté par un organe fixe j et en ce que ledit organe fixe est solidaire d'une bague coaxiale auxdites roues et connectant élec- 10 tri que me rit, par l'intermédiaire de contacts glissants, une borne circulaire de l'une des roues avec la borne circulaire hamolo.gue de la roue située de l'autre côté dudit organe fixe. 20.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 16 à 19» caractérisée en ce que des fentes inclinées 15 sont ménagées dans ladite portion en forme de disque, de manière à donner au vecteur densité de oourant dans ledit disque une composante tangentielle» 21.- Installation suivant l'une quelconque des revendications 1 à 20, caractérisée en ce que l'inducteur de ladite 20 génératrice magnétohydrodynamique et/ou celui de l'une au moins desdites machines homopolaires comprend au moins un conducteur ou enroulement de conducteurs maintenu dans un état de supraconductivité. 22.- Installation suivant l'une quelconque des reven- 25 dications 1 à 21, caractérisée en ce que-l'inducteur de ladite hyaro génératrice magnéto$ynamique et/ou celui de l'une au moins desdites machines électriques comprend au moins :un enroulement parcouru par un courant-inducteur à intensité variable., 23.- Installation suivant la revendication 22, carac- 30 térisée en ce que ledit enroulement est alimenté par un convertisseur statique contrôlé par des éléments semi-conducteurs tels que des thyristors. 24.-r Installation suivant la revendication 22 ou la revendication 23, caractérisée en ce qu'elle comprend des 35 moyens pour modifier, en fonction d-'un paramètre de fonctionnement de l'installation, le rapport des intensités des courants parcourant respectivement les enroulements inducteurs de la génératrice magnétohydrodynamique et de l'une au moins des machines électriques fonctionnant en génératrice, 40 25.- Installation suivant l'une quelconque des reven- 70 01440 24 2085190 dications 1 à 24» caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour préchauffer le flux gazeux par échange de chaleur avec le flux gazeux s'échappant du canal de conversion de la génératrice magnétohydrodynamique. 5 26.- Installation suivant l'une quelconque des reven dications 1 à 25» caractérisée en ce que le flux gazeux en provenance du canal de conversion s'échappe à travers une tuyère de propulsion.