FR 2093965 A1 19720204 FR 7119800 A 19710601 71 19800 i 2093965 La présente invention concerne des limiteurs de micro-ondes, et plus particulièrement de tels limiteurs comportant des matériaux qui, lorsqu'il sont polarisés par un champ magnétique permanent, présentent un effet non linéaire aux signaux micro-ondes haute fréquence, au-dessus 5 d'une puissance prédéterminée. Dans le cas de matériaux ferromagnétique^ ferrimagnétiques ou antiferromagnétique^ polarisés par un champ magnétique permanent (en. courant continu), les signaux micro-ondes haute fréquence au-dessus d'une puissance donnée sont absorbés, sous l'effet des dipoles tournants du 10 matériau, passant d'un mode de précession uniforme à certaines ondes tournantes qui dissipent cette énergie haute fréquence en chaleur dans le réseau cristallin, et limitent ainsi la puissance. Une autre description de ces formes de limiteurs à micro-ondes se trouve dans les sections 5 et 12 de "Microwave Ferrites and Ferrimagnetics" de Lax et Button, publiées 15 par McGraw-Hill. D'autres descriptions se trouvent dans un article intitulé "Characteristics of Ferrite Limiters" de G.S. Uebele dans "IRE Transactions of Microwave Theory and Techniques", Janvier 1959, et dans un article intitulé "Solid State X-Band Power Limiters" de W.F. Krupke, F.S. Hartwick et M.T. Weiss dans"IRE Transactions of Microwave Theory and Techniques", 20 Novembre 1961. Un problème plus sérieux concernant les limiteurs de l'art antérieur décrits ci-dessus est constitué par le fait que la pointe du front d'onde à puissance élevée qui traverse le limiteur lorsqu'une impulsion Un objet de l'invention est un limiteur à micro-ondes perfectionné, où le courant de fuite du front d'onde est effectivement supprimé. Comme décrit ci-dessus, le limiteur de puissance haute fréquence comprend une section de ligne de transmission comportant un matériau, qui, lorsqu'il est polarisé par un champ magnétique, passe d'un état linéaire 71 19300 2 2093965 à un état non linéaire lorsque des signaux de radiofréquences à puissance élevée lui sont appliqués, et un moyen placé entre l'entrée et la sortie du limiteur, pour retarder suffisamment ces signaux, de manière que les signaux retardés passent à l'extérieur de la section de ligne de transmis-5 sion, uniquement après que ledit matériau est à son état non linéaire. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortira -de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif, en référence au dessin annexé dans lequel : - la figure 1 est un graphique (puissance aux 1 fréquences 10 en fonction du temps) des formes d'ondes associées à un limiteur à ferrite à micro-ondes; - la figure 2 est un schéma synoptique représentant un système d'émission et de réception comportant un limiteur et une ligne à retard conformes aux instructions de la demanderesse; 15 - la figure 3 est une vue en coupe, représentée uniquement à titre d'exemple, du limiteur de la figure 2; - la figure 4 est un schéma d'un limiteur hélicoïdal chargé par une ferrite, conforme aux instructions de la demanderesse; et - la figure 5 représente un autre mode de réalisation de l'invention 20 utilisant la combinaison d'un limiteur et d'un circulateur. La forme d'onde 10 de la figure 1 représente une réponse de sortie classique d'un limiteur de puissance à ferrite à micro-ondes, à un signal d'entrée qui lui est appliqué, de forme d'onde 12 (représentée en pointillé). La forme d'onde 10 comporte une pointe du front d'onde 16, et une partie plate 25 affaiblie 18. La pointe 16 représente uniquement une petite partie du temps de la forme d'onde 10. Cette partie 16 est exagérée dans la figure 1, sous l'effet d'une variation de l'échelle des temps après les premières 60 nanosecondes. Cette partie 16, avec son niveau d'énergie élevé, constitue le probl".ui= qui a rendu ce type de limiteur inutilisable pour de nombreuses application-. 30 La durée de la pointe (environ 40 nanosecondes sur la figure 1) représente le temps nécessaire pour que le matériau en ferrite passe de sa condition d'affaiblissement linéaire à sa condition non linéaire. Dans le cas de matériaux ferromagnétique^ ferrimagnétiques ou antiferromagnétiques, appelés quelque fois collectivement matériaux "gyromagnétiques" à cause de 35 leur similarité avec l&ction des gyroscopes, il se produit une limitation significative uniquement lorsque l'excitation de ce matériau est développée pendant un temps nécessaire. Ces matériaux gyromagnétiques sont décrits BAD ORIGINAL 71 19800 3 2093965 par Lax et Button dans l'ouvrage cité ci-dessus intitulé "Microwave Ferrites and Ferrimagnetics" et sont constitués par les matériaux ferromagnétique^ ferrimagnétiques et antiferromagnétiquœ. La durée de la pointe dépend du niveau de puissance du signal haute fréquence appliqué. Lorsque le niveau .5 de puissance est tel que le matériau fonctionne uniquement à l'intérieur de la région non linéaire, la points est relativement longue, de plusieurs centaines de nanosecondes, et la pointe se trouve uniquement à quelques décibels au-dessus de la partie plate ou non linéaire 18 de l'impulsion de sortie. Cependant, aux puissances haute fréquence élevées, lorsque les 10 matériaux gyromagnétiques fonctionnement parfaitement à 1'intérieur de la région non linéaire, la durée de la pointe est courte, et généralement de 40 nanosecondes. Le temps de chute de ces pointes à niveau élevé et de courte durée, où le temps nécessaire pour que la pointe ou la partie 16 chute à un niveau qui se trouve approximativement à 10 décibels en dessous 15 de la pointe, dépend du matériau. Cette gamme varie entre environ 12 et 20 nanosecondes. La pointe de la partie 16 peut atteindre 20 décibels au-dessus de la partie plate 18 de l'impulsion de sortie. La figure 2 représente en connexion avec un système d'émission et de réception, un limiteur à micro-ondes dont le pic du front d'onde 20 est supprimé. Dans ce système, une seule antenne 11 est couplée à un orifice 17 d'un circulateur classique 13 à trois orifices, par l'intermédiaire d'une ligne de transmission 15. Un émetteur 19 est couplé à un second orifice 21 du circulateur 13 par une ligne de transmission 23. Le troisième orifice 25 du circulateur 13 est couplé à un second circulateur 29 à trois 25 orifices, par la ligne de transmission 28. Le second orifice 31 du second circulateur 29 est couplé à une extrémité 35 d'un limiteur à ferrite 33 par la ligne de transmission 37. L'extrémité opposée 39 du limiteur à ferrite 33 est couplée à une extrémité 43 d'une ligne à retard 41 par une ligne de transmission 45. L'extrémité opposée 47 de la ligne à retard 41 est 30 couplée à un court-circuit réfléchissant 49. Le troisième orifice 51 du second circulateur 29 est couplé au récepteur 53 par la ligne de transmission 52. Le limiteur 33 de la figure 2 est de préférence un limiteur à ferrite du type réciproque. Un limiteur du type réciproque est préférable, 35 car il a de faibles pertes d'insertion, et une bonne limitation dans les deux directiore, ce qui est une caractéristique importante dans le type de limiteur décrit ici. Le limiteur particulier 33 peut être par exemple un limiteur à résonance auxiliaire, pompé en parallèle, utilisant un matériau 71 19800 4 2093965 polycristallin constitué d'yttrium de fer et de grenat, représenté sous la forme d'une plaquette 56 sur la figure 3. Cette plaquette est centrée dans une section transversale d'un guide d'onde rectangulaire 57,destiné à propager les signaux appliqués dans le mode TE-^q. Les principes de la réHonance subsidiaire 5 et de la limitation à résonance subsidiaire sont décrits dans l'ouvrage mentionné ci-dessus par Lax et Button intitulé "Microwave Ferrites et Ferrimagnetics" publié par McGraw-Hill. Une référence particulière concernant la résonance subsidiaire et la limitation cfe puissance des micro-ondes se trouve dans les sections 5 et 12 de cette publication. 10 La plaquette 56 est polarisée par un champ magnétique en courant continu, tel qu'indiqué par la flèche 58, perpendiculaire à la direction de propagation des signaux appliqués, et perpendiculaire au champ électrique des signaux dans le guide d'onde. L'intensité et la direction de ce champ magnétique en courant continu permettent une limitation réciproque des signaux 15 appliqués au-dessus du niveau de puissance donné. Conformément au critère ci-dessus, la ligne à retard 41 délivre au minimum un retard total au signal haute fréquence appliqué, après qu'il a été appliqué au limiteur, environ égal au temps de chute de la pointe du front d'onde si celui-ci est, comme défini ci-dessus, le temps que met la 20 pointe du front d'onde à chuter jusqu'à 10 décibels au-dessous de ce pic. Dans le cas du type de limiteur décrit ci-dessus, fonctionnant avec un signal d'entrée d'environ 9,3 à 9,4 GH^ et une puissance du signal d'entrée de 80 kW, la période est d'environ 12 nanosecondes. La ligne à retard 41 peut être une section de guide d'onde, dont une extrémité est 25 couplée à la section de guide d'onde 57 du limitéur 33, et l'autre extrémité se termine dans un court-circuit réfléchissant, de manière que tous les signaux passant dans un sens de la section de guide d'onde 57 soient réfléchis vers le limiteur 33. La longueur du guide d'onde est telle qu'il se produit au minimum un retard total égal à 12 nanosecondes. Un retard plus grand 30 donnerait des résultats meilleurs, car le matériau gyromagnétique disposerait de davantage de temps pour atteindre son état non linéaire. Ce retard total inclut le temps que met le signal à passer dans un sens depuis le limiteur 33 le long de la ligne à retard 41 vers le court-circuit réfléchissant 49, puis à être réfléchi, et retourner le long de la ligne à retard 41 vers le 35 limiteur 33. Conformément au fonctionnement du montage de la figure 2, des signaux micro-ondes haute fréquence et haute puissance provenant de l'émetteur 19 sont couplés le long de la ligne de transmission 23 à l'orifice 21 du 71 19300 5 2093965 circulateur 13. Ce circulateur 13 est polarisé de manière à coupler les signaux dans le sens des aiguilles d'une montre. Les signaux haute fréquence de l'émetteur 19 à l'orifice 21 sont couplés à l'extérieur du circulateur 13, à travers l'orifice 17, et le long de la ligne de transmission 15 à 5 l'antenne 11. Les signaux toute fréquence à l'antenne 11 sont couplés le long de la ligne de transmission 15 à l'orifice 17 du circulateur 13. Lorsque le circulateur est polarisé tel que représenté par la flèche 24, dans le sens des aiguilles d'une montre, les signaux haute fréquence à l'antenne 10 sont couplés de façon non réciproque de l'orifice 17 à l'orifice 25. Des signaux d'entrée haute fréquence au troisième orifice 25 sont couplés par la ligne de transmission 28 à l'orifice 27 du circulateur 29. Ce circulateur est polarisé en courant continu de façon que le couplage se fasse dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, tel qu'indiqué par la flèche 26. 15 Les signaux haute fréquence arrivant à l'orifice 27 sont couplés à l'extérieur de l'orifice 31 et le long de la ligne de transmission 37 à l'entrée du limiteur 33. Lorsque des signaux haute fréquence à puissance élevée (au-dessus cfe la valeur critique) sont appliqués au limiteur réciproque 33, 20 le matériau en yttrium, fer et grenat commence à changer d'état, et passe d'une condition linéaire à une condition non linéaire. La sortie du limiteur 33 semble quelque peu similaire à celle représentée par les parties 16 et 18 de la forme d'onde 10 de la figure 1. La sortie du limiteur 33 est couplée à la ligne à retard 41. Cette ligne à retard 41 retarde le signal d'approxi-35 mativement 6 nanosecondes, après quoi le signal est réfléchi au court-circuit 49, et passe dans le sens opposé dans la ligne à retard 41, portant ainsi le retard total à environ 12 nanosecondes. Le signal retardé et réfléchi est représenté par la ligne en pointillé 59 sur la figure 1. Le signal retardé et réfléchi 59 traversant le limiteur 33, et celui-ci étant dans un état 30 pratiquement non linéaire, la pointe du front d'onde est réduite. La sortie du limiteur est similaire à celle représentée par la forme d'onde 14 sur la figure 1. La sortie du limiteur 33 est couplée par un conducteur 37 à l'orifice 31 du circulateur 29. Le circulateur 29 couple ce signal limité au récepteur 53 par la ligne de transmission 52. 35 Un système tel que représenté en référence à la figure 1 a fonctionné, le signal d'entrée appliqué au limiteur 33 se trouvant dans une région de fréquences de 9,3 à 9,4 Gigahertz. Le signal d'entrée 12 a un niveau de puissance de 80 kW. Le limiteur particulier était une plaquette 71 19800 6 2093965 de mdériau en yttrium fer et grenat, d'une section d'enviton 9,52 mm par 4,82 mm, placée dans une section de guide d'onde rectangulaire WR112, dont les dimensions extérieures de la section étaient d'environ 28,2 mm par 12,7 mm. La hauteur de la coupe intérieure de la section de guide 5 d'onde était faible, seulement égale à 4,82 mm, environ, c'est-à-dire juste suffisamment haute pour pouvoir placer la plaque 56 dans le guide d'onde. Cette hauteur réduite permettait d'accroître l'intensité du champ de commande mangétique, et par conséquent de créer une intensité du champ critique aux puissances les plus faibles, et une absorption 10 de la puissance des micro-ondes aux puissances les plus faibles. Le champ magnétique en courant continu utilisé pour la plaquette 56 était de l'ordre de 1000 gauss. Le matériau en yttrium fer et grenat particulier était du G113, fabriqué par Trans Tec de Gaithersburg, Md. La laigeur de la section transversale interne du guide d'onde était également faible, c'est-à-dire 15 uniquement de l'ordre de 9,52 mm, c'est-à-dire juste suffisante pour placer la plaquette 56 dans ce guide d'onde. Cette largeur réduite supprime les modes d'ordre supérieurs à l'intérieur du guide dbnde. Dans le système décrit ci-dessus pour fonctionner dans la région de fréquences de 9,3 à 9,4 GH^, la ligne à retard particulière 41 était une section droite de 20 guide d'onde WR112, d'un longueur classique de 1,83 environ, ayant les irièmes dimen-sLcns de section transversale extérieure que celles du limiteur ( 28,24 mm par 12,7 mm), couplée à une extrémité au limiteur 33, et terminée à l'autre extrémité par le court-circuit 49, à travers l'extrémité opposée du guide d'onde. La ligne à retard 41 n'est pas nécessairement placée de cette 25 manière, mais peut être par exemple en forme de spirale, quelques parties de cette ligne à retard se chevauchant, ou peut être en forme de serpentin pour faciliter l'emballage. Dans ce système, actionné entre 9,3 et 9,4 GHz avec une puissance du signal d'entrée de 90 kW, le signal à la sortie du limiteur, dans le cas d'un limiteur à un seul passage, a une partie plate 30 18 située 19,5 décibels au-dessous du signal d'entrée, mais le pic de la portion 16 est uniquement 0,5 décibel au-dessous de la puissance du signal d'entrée. Après que le signal a été retardé dans l'exemple ci-dessus d'environ 12 nanosecondes, par la ligne à retard 41 décrite ci-dessus, et qu'il a été réfléchi une seconde fois vers le limiteur 33, le signal de 35 sortie comporte une pointe de front d'onde réduite de 15,5 décibels au-dessous du signal d'entrée 12, et une partie plate 18 située à 36 décibels au-dessous du signal d'entrée 12. Cette amplitude de réduction (15,5 décibels) dans le 71 19800 7 2093965 niveau de la pointe du front d'onde (partie 16) permet au-type de limiteur 33 décrit ci-dessus d'Être mis en pratique en présence.de signaux haute fréquence à haute puissance. En.résumé, le problème de la pointe du front d'onde est éliminé 5 par un moyen permettant d'obtenir un retard suffisant du signal haute fréquence après son application au matériau gyromagnétique et d'un limiteur, pour permettre à certaines ondes tournantes d'affaiblissement de s'établir dans le matériau gyromagnétique du limiteur. Ce retard suffisant a été déterminé comme au moins égal au temps de chute défini ici. Dans, le montage particulier 10 décrit ci-dessus, ce retard et cette limite ont été accomplis par la * combinaison d'un limiteur réciproque et d'une ligne à retard ayant une extrémité réfléchissante, le retard total étant égal au minimum au temps de chute défini d'un pic particulier. Un autre procédé permettant d'obtenir un limiteur de puissance 15 avec une pointe supprimée est représenté en référence à la figure 4. La figure 4 représente une combinaison d'une ligne à retard et d'un limiteur à ferrite. Ce limiteur est constitué d'une section de guide d'onde circulaire 61, avec un court-circuit 63 à une extrénité. Une hélice 62 est placée à l'intérieur du guide d'onde circulaire 61, une extrémité 62^ de l'hélice étant 20 reliée à l'extrémité du court-circuit 63, et l'autre extrémité 62Jd agissant comme capteur dans une section du guide d'onde rectangulaire 64. Cette section du guide d'onde rectangulaire 64 peut être une partie de la ligne de transmission 37 de la figure 2. L'extrémité 62b de l'enroulement 62 est montée au milieu de la paroi large du guide d'onde rectangulaire 64. Ce 25 guide d'onde 64 se termine à une extrémité par un plongeur réglable 66, permettant, avec le dispositif 62_b un couplage maximal vers et à partir de l'enroulement 62, avec des pertes minimales et des ondes stationnaires minimales. Une tige de ferrite 68 est placée à travers l'hélice 62, et un autre tube de ferrite 69 entoure l'extérieur de l'hélice 62, tel qu'illustré 30 sur la figure 4. Lors du fonctionnement du limiteur de puissance de la figure 4, des signaux haute fréquence électromagnétiques 55 traversant le guide d'onde 64 vers le plongeur 66 sont captés par l'extrémité 62J> de l'enroulement 62, et traversent l'enroulement 62 vers l'extrémité 63, puis sont réfléchis le 35 long de l'enroulement 62 vers le guide d'onde 64. La propagation le long de cette hélice est similaire à la propagation d'un signal micro-ondes dans des tubes d'ondes progressives. Une autre description de ce type de propaga.-tion est donnée par J.R. Pierce dans l'appendice II de son ouvrage intitulé 71 19800 8 2093965 "Traveling Wave Tubes" (une série des laboratoires Bell) publié par D. Van Nostrand Company, Inc., Princeton, New Jersey. Le brevet des E.U.A. N°2.848.695 de Mr Pierce décrit également une ligne à retard. Le signal traversant une hélice 62, et celle-ci étant entourée par le diélectrique de la tige de 5 ferrite 68 et le tube 69, le signal est retardé. Ce retard comportant le retard réfléchi inhérent à ce montage doit permettre d'obtenir un retard au moins égal au temps de chute, ou, comme décrit dans le montage précédent, au moins égal à 12 nanosecondes.Lorsque le matériau en ferrite du type 69 et de la tige 68 est polarisé par le champ magnétique en courant continu, 10 comme indiqué par la flèche 67, certaines ondes rotatives et l'absorption associée de la puissance micro-ondes sont obtenues si le signal haute fréquence excède une puissance donnée. Lorsque l'hélice 62 est suffisamment longue, avec des spirales serrées (en modifiant le pas des enroulements de l'hélice) et lorsque la constante diélectrique du matériau en ferrite est 15 suffisamment élevée, la longueur de la ligne à retard doit être très petite. Si le retard total (des deux passages à travers la ligne à retard) est d'environ 12 à 20 nanosecondes, comme décrit dans le montage précédent, le signal réfléchi traversera une partie du limiteur à hélice chargé de ferrite, lorsqu'il est dans sont état suffisamment non linéaire, et la pointe 20 de l'impulsion à front d'onde sera réduite. Le signal réfléchi et limité le long de l'enroulement 62, est couplé au guide d'onde 64 par l'extrémité 62b, et passe à l'extérieur du guide d'onde 64 dans le sens opposé tel qu'indiqué par la flèche 55£- Divers autres arrangements peuvent être effectués pour obtenir une limi-25 tation et un retard à ferrite. Cependant, il faut noter qu'un retard suffisant est nécessaire pour que, lorsque le signal traverse le limiteur, celui-ci délivre un affaiblissement suffisant pour la suppression des pointes haute fréquence, et que ceci se produise uniquement lorsque le matériau en. ferrite a eu un temps suffisant pour passer en mode non linéaire. 30 La figure 5 représente un autre sjstème permettant d'obtenir une limitation. Dans ce montage, un circulateur-limiteur est utilisé en combinaison avec la ligne à retard. Le circulateur 71 est constitué de lignes de transmission 73, 75 et 77 reliées à une région commune 72. Le circulateur 71 est un circulateur à jonction classique tel que celui décrit par exemple 35 par Chait et al. dans le brevet des E.U.A. N° 3.089.101. Une seule plaquette 74 de matériau gyromagnétique est placée à la jonction 72 de trois branches d'une ligne de transmission 73, 75 et 77 dans le circulateur 71. Lorsque la 71 19300 9 2093965 plaquette 74 est pdarisée convenablement par un champ magnétique en courant continu, tel qu'indiqué par la flèche 76 sur le dessin, il se produit un couplage dans le sens indiqué par la flèche en trait plein 78. Les signaux traversant la ligne de transmission 73 sont couplés à une ligne de transmis-5 sion 77, et les signaux traversant la ligne de transmission 77 sont couplés à une ligne de transmission 75 de manière non réciproque. Lorsque la même plaquette 74 de matériau gyromagnétique est polarisée convenablement comme décrit ci-dessus, il se produit certaines ondesrotatives associées à l'absorption, lors de l'application des signaux haute fréquence à puissance élevée, 10 et par conséquent, le circulateur peut agir en limiteur de puissance. La ligne à retard 80 est couplée à la sortie de l'orifice 77, et un court-circuit réfléchissant 81 est couplé à l'extrémité de la ligne à retard. Dans le montage représenté sur la figure 5, la longueur de la ligne à retard 80 est suffisaimaent importante, et le court-circuit réfléchissant est placé en 15 un point donné permettant d'obtenir un retard total (deux passages dans la ligne à retard 80) au moins égal au temps de chute, ou, dans le cas précédent, un retard d'au moins environ 12 nanosecondes. Lors du fonctionnement du montage de la figure 5, des signaux d'entrée haute fréquence au-dessus de la valeur souhaitée, approchant l'ori-20 fice d'entrée 73 sont couplés à l'orifice de sortie 77 du circulateur à ferrite 71. Par le couplage de ces signaux à puissance élevée au circulateur à ferrite convenablement polarisé, la ferrite 74 de ce circulateur s'excite, et commence à passer de l'état linéaire à l'état non linéaire. Le signal à l'orifice 77 traverse la ligne à retard 80, est réfléchi par le court-circuit 81, puis 25 passe à nouveau dans la ligne à retard 80, dans le sens opposé à l'orifice' 77. Ceci permet d'obtenir un retard total de 12 nanosecondes. Le signal traverse alors la ferrite 74 du circulateur limiteur 71, 12 nanosecondes après, celle-ci opérant alors dans un état suffisamment non linéaire pour réduire de façon significative la pointe du front d'onde. Le circulateur-limiteur 71 30 étant constitué d'un matériau en ferrite polarisé en courant continu par un champ magnétique, et ayant un temps suffisant fourni par la ligne à retard 80 pour se trouver près de l'état non linéaire, le signal traversant le circulateur vers l'orifice 75 est limité. Le signal limité se dirigeant à partir de l'orifice de sortie 75 est alors couplé au récepteur. 35 II va de soi que l'invention décrite est susceptible de nombreuses modifications ou variantes sans pour autant sortir de son cadre. 71 19800 10 2093965 REVENDI CATIONS 1 - Limiteur de puissance haute fréquence, comportant une section de ligne de transmission pourvue d'un matériau, qui, lorsqu'il est polarisé par un champ magnétique, passe d'un état linéaire à un état non linéaire, 5 lors de l'application de signaux haute fréquence à puissance élevée, ce limiteur étant caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif placé entre son entrée et sa sortie pour retarder ses signaux suffisamment, de manière que les signaux retardés passent à l'extérieur de la section de ligne de transmission, uniquement après que le matériau soit dans on état non linéaire. 10 2 - Limiteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit matériau est gyromagnétique. 3 - Limiteur selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il s'agit d'un limiteur réciproque. 4 - Limiteur selon l'une des revendications 1, 2 ou 3, caracté-15 risé en ce que le retard est au moins égal à 12 nanosecondes. 5 - Limiteur de puissance selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte un moyen pour soumettre le matériau gyromagnétique à une polarisation par champ magnétique en courant continu dans un sens, et d'une intensité telle que la puissance des signaux haute fréquence soit 20 limitée au-dessus d'une valeur donnée, ces signaux se propageant dans un certain sens le long de la section de ligne de transmission, et lorsque le matériau gyromagnétique est ainsi polarisé, il agit sur ces signaux pour produire une pointe de front d'onde non souhaitable, de courte durée, et une seconde section de ligne de transmission dont une extrémité est couplée à la première 25 section meitLonnée de la ligne de transmission, et dont l'extrémité opposée se termine dans un court circuit haute fréquence, cette seconde section de ]%ne de transmission retardant les signaux d'une durée au moins égale à la moitié du temps que prend la pointe du front d'onde pour chuter d'environ 10 décibels à partir de son pic. 30 6 - Limiteur selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première section mentionnée de la ligne de transmission, ou la seconde section sont des guides d'onde. 7 - Limiteur de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un guide d'onde cylindrique, un enroulement hélicoïdal 35 placé dans ce guide d'onde, au moins un corps de matériau gyromagnétique placé dans le guide d'onde, des parties de ce matériau gyromagnétique se trouvant à 71 19800 xi 2093965 l'intérieur et à l'extérieur de l'enroulement hélicoïdal, un moyen permettant d'obtenir un champ magnétique en courant continu, de manière que lorsque des signaux haute fréquence sont appliqués, au-dessus d'une puissance donnée, le long de l'enroulement, ce corps de matériau gyromagnétique favorise 5 l'excitation de certaines ondes rotatives, ce qui conduit S l'absorption de la puissance du signal haute fréquence, et un moyen permettant d'obtenir un court-circuit haute fréquence à une extrémité de l'enroulement, ce matériau gyromagnétique, ainsi que la longueur et le pas de l'enroulement, étant tels qu'un retard d'au moins 12 nanosecondes soit obtenu entre l'application des 10 signaux haute fréquence au corps et l'apparition des signaux après leur réflexion par le court-circuit, et leur passage à l'extérieur du corps dans le sens opposé. 8 - Limiteur de puissance selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte un circulateur du type ayant plusieurs lignes de 15 transmission reliées à une région commune, un corps de matériau gyromagnétique étant placé à cette région commune, ce matériau gyromagnétique étant du type qui, lorsqu'il est polarisé convenablement par un champ magnétique en courant continu,permet un couplage des signaux haute fréquence d'une extrémité des lignes à la ligne adjacente de manière non réciproque, une des lignes 20 de transmission du circulateur ayant un court-circuit haute fréquence à une extrémité éloignée de la région commune, les dimensions et la disposition de cette ligne de transmission étant telles qu'un retard total, à partir du matériau gyromagnétique non réciproque vers le court-circuit d'au moins 6 nanosecondes est obtenu, un second corps de matériau gyromagnétique étant 25 ■ placé adjacent à ladite ligne de transmission, et soumis à un champ magnétique en courant continu suffisamment intense pour que lors de l'application des signaux haute fréquence au-dessus de la puissance donnée, ce second corps de matériau gyromagnétique favorise l'excitation de certaines ondes rotatives, V ce qui conduit à une absorption de puissance des signaux haute fréquence.