FR 2068755 A1 19710903 FR 7036675 A 19701009 70 36675 2068755 La présente invention concerne des perfectionnements aux circuits électriques d'amorçage pour lampes à décharge. Selon une caractéristique de l'invention, un circuit électrique d'amorçage pour une lampe à décharge comporte un trans-5 formateur de tension sensible à l'application de signaux électriques de tension relativement basse à l'enroulement primaire du transformateur pour engendrer dans un enroulement secondaire de ce transformateur des signaux électriques de tension relativement élevée pour amorcer la lampe ; un circuit de charge qui comporte 10 une résistance et un condensateur et qui est agencé pour réagir à la liaison entre la lampe et la source de courant de façon à augmenter graduellement la charge appliquée au condensateur ; et un circuit de décharge sensible à la tension engendrée aux bornes dudit condensateur de manière à le décharger dans l'enroulement 15 primaire lorsque la tension atteint une valeur prédéterminée de façon à produire lesdits signaux électriques à basse tension. De préférence, le circuit de décharge comporte au moins un dispositif de rupture à semi-conducteur par l'intermédiaire duquel le condensateur se décharge dans l'enroulement primaire en fonction-20 nement. Dans une disposition, le dispositif de rupture comporte un dispositif à semi-conducteur à deux électrodes (par exemple une diode dë rupture) relié, en série avec l'enroulement primaire, aux bornes dudit condensateur du circuit de charge. 25 Toutefois, dans une disposition préférée, le dispositif de rupture comporte un dispositif à semi-conducteur à trois électrodes dont le trajet compris entre ses deux électrodes principales est relié, en série avec l'enroulement primaire, aux bornes dudit condensateur du circuit de charge, et le circuit de décharge com-30 porte en outre un dispositif de réglage agencé pour régler le potentiel de l'électrode de commande du dispositif à trois électrodes en fonction de la tension engendrée aux bornes du condensateur. Le dispositif à semi-conducteur à trois électrodes peut être un redresseur au silicium (thyristor). 35 Le dispositif de réglage peut comporter un dispositif de rupture à semi-conducteur à deux électrodes (par exemple, une diode au moins Zener ou une diode de rupture) ou bien il peut comprendre/ .un agencement de résistances (par exemple, un circuit diviseur de tension). 70 36675 2068755 Lorsque la source de courant de la lampe est une source de courant alternatif, le circuit de charge comporte 'commodément un redresseur pour appliquer une chargé unidirectionnelle audit . condensateur du circuit de charge. 5 De préférence, le circuit de charge est agencé de façon que la constante de"temps effective de la charge du condensateur du circuit de charge soit supérieure à la période de la source de courant alternatif. De préférence, le circuit de charge est agencé de façon 10 que la.constante de temps effective de la charge du condensateur du circuit de charge soit de l'ordre d'une seconde ou plus. Commodément, une partie au moins de' la résistance est agencée pour former un circuit diviseur de tension de façon que seule une fraction de la tension appliquée au circuit de ..charge 15 par ladite source de courant soit appliquée au condensateur du circuit de charge. De préférence, le circuit est agencé pour fonctionner alors que le circuit de charge est relié aux bornes de la lampe, mais il peut être agencé pour fonctionner alors que le circuit 20 de charge est relié aux bornes de la source de courant de la lampe. Le circuit est agencé de préférence pour fonctionner alors que l'enroulement secondaire est relié aux bornes de la lampe,mais il peut être agencé pour fonctionner alors que l'en-25 roulement secondaire est relié en série avec la lampe entre les bornes de la source de courant. Daiis une forme de réalisation préférée de l'invention, le circuit de charge et l'enroulement secondaire sont reliés tous deux entre une seule et même paire de bornes de circuit, le 30 circuit étant agencé pour fonctionner alors que ladite paire de bornes est reliée respectivement aux bornes"de la lampe. Lorsque l'enroulement secondaire du transformateur est relié aux bornes de la lampe en fonctionnement, le condensateur est relié de préférence en série à l'enroulement secondaire. 35 Selon une autre caractéristique de l'invention, un circuit électrique d'amorçage pour une lampe à décharge comporte un dispositif pour engendrer des impulsions de tension destinées à 713 .36675 -3- . 2068755 amorcer la lampe et un dispositif protecteur agencé pour éviter une génération sùppïémeiïtàire d* imful'Mons •de.-tenëion après une période de fonctionnement prédéterminée du circuit sans allumage de la lampe. Cette période prédéterminée est comprise avanta-5 geusement entre une et cinq; minutes. . On se rend compte qu'avec un tel circuit, si la lampe ne parvient pas à s'allumer, par exemple du fait qu'elle est défectueuse, on évite une contrainte électrique inutile du circuit d'amorçage et de ses éléments associés ainsi qu'une perturbation 10 haute fréquence par le circuit pendant de longues périodes de temps. De préférence, le dispositif protecteur est agencé de manière à éviter la génération supplémentaire des impulsions de tension en réponse à l'existence dans le circuit,pendant ladite 15 période prédéterminée,d'un état électrique nécessaire pour provoquer la génération des impulsions de tension. Dans une telle disposition, le dispositif protecteur comporte une résistance sensible à la température disposée de manière à être chauffée électriquement lorsque ledit état électrique existe dans le cir-20 cuit d'amorçage, ladite résistance atteignant au bout de ladite période prédéterminée une valeur à laquelle une génération supplémentaire des impulsions de tension est empêchée. Dans une autre disposition analogue, ledit dispositif protecteur comporte un condensateur dont la charge varie lorsque l'état électrique existe 25 dans le circuit d'amorçage, ladite charge atteignant après ladite période déterminée une valeur à laquelle une génération supplémentaire des impulsions de tension est empêchée. Lorsque le dispositif générateur d'impulsions de tension du circuit d'amorçage est du type comportant un dispositif de 30 rupture, tel qu'un thyristor ou autre dispositif à semiconducteur et un circuit de commande agencé pour rendre le. dispositif de rupture périodiquement conducteur, le dispositif protecteur est agencé convenablement de manière à empêcher une génération supplémentaire des impulsions de tension en modifiant le fonctionne-35 ment du dispositif de commande. Lorsque ce dispositif de commande fonctionne en réglant la charge d'un condensateur, le dispositif protecteur est agencé convenablement pour empêcher une génération 70 36675 2068755 supplémentaire desâites impulsions de tension en modifiant la charge dudit condensateur. lorsque le circuit d'amorçage èst d'un type conforme à la première caractéristique de l'invention, le dispositif 5 protecteur est agencé convenablement de manière à empêcher la tension engendrée aux bornes du condensateur du circuit de charge d'atteindre ladite valeur prédéterminée au bout de ladite période prédéterminée. Il est possible de combiner les caractéristiques de 10 ces deux modes de réalisation de l'invention. L'invention concerne également un circuit électrique pour lampes à décharge qui comporte un circuit d'amorçage selon l'une ou l'autre ou les deux caractéristiques de l'invention. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention 15 ressortiront de la description qui va suivre faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif mais nullement limitatif, des formes de réalisation de l'invention. Sur ces dessins : la figure 1 est un schéma de montage partiellement sché-20 œatique montrant le mode de branchement de certaines formes de réalisation préférées de l'invention, à un circuit électrique pour lampes à décharge ; la figure 2 est analogue à la figure 1, mais représente un circuit pour lampes à décharge d'un type particulier ; 25 les figures 3, 4, 5 et 6 représentent les schémas de montage respectifs de quatre formeg&e réalisation préférées différentes de l'invention ; et les figures 7 et 8 sont des schémas de montage partiellement schématiques incomplets montrant des variantes de l'inven-30 tion. En se référant à la figure 1, les formes de réalisation préférées de l'invention sont sous la forme d'un circuit d'amorçage 1 à deux bornes présentant des bornes 2 et 3 qui forment les bornes d'entrée et de sortie du circuit d'amorçage et qui 35 sont destinées à être reliées respectivement aux bornes 4 et 5 d'une lampe à décharge 6 qui est reliée à des bornes 7 et 8 d'une source de courant par un appareil de commande et de protection 70 36675 2068755 connu d,une façon générale et désigné par 9. L'appareil 9 peut comporter par exemple au moins une bobine d'arrêt avec ou sans prise et/ou un autre élément de charge (par exemple, une résistance électronique) et/ou au moins un transformateur, avec un 5 condensateur compensateur de phase. Ainsi, il est évident que le circuit d'amorçage 1, si nécessaire, peut être placé à distance de la lampe 6, de l'appareil 9 et des bornes 7 et 8 de la source de courant, le branchement éloigné étant réalisé par deux fils conducteurs reliant les bornes 4 et 5 aux bornes 2 et 10 3 respectivement. Le circuit d'amorçage 1 peut être ainsi ajouté de manière relativement aisée à un circuit électrique existant de lampes à décharge. Le circuit d'amorçage 1 est sensible à la tension engendrée entre les bornes 4 et 5 de la lampe par la source de courant 15 pour engendrer des impulsions de tension relativement élevée • qui sont appliquées par le circuit 1 aux bornes 4 et 5 pour essayer de provoquer l'amorçage de la lampe 6. Dans les dispositions qui seront décrites plus loin, on présume que les bornes d'alimentation 7 et 8 sont reliées à la 20 source de courant par un interrupteur convenable (d'une forme généralement connue) pour commander le fonctionnement de la lampe. Dans les dispositions qu'on va décrire, on suppose que la source est une source de courant alternatif, mais la présente invention peut également s'appliquer au cas où la source est une source 25 de courant continu. Dans les formes de réalisation décrites plus loin, on suppose que la lampe 6 est une lampe à vapeur de sodium à haute pression, mais l'invention s'applique également à d'autres lampes à décharge à haute pression ainsi qu'à des lampes à décharge à 30 basse pression. La figure 2 représente une variante particulière du circuit de la figure 1. Dans ce cas, l'appareil de commande et de protection 9 comporte un élément de charge 10 qui est relié, en série avec la lampe 6, aux bornes 7 et 8 d'alimentation qui sont 35 shuntées par un condensateur 11 de compensation de phase. La figure 3 représente un schéma de montage d'une forme de réalisation du circuit d'amorçage 1. Les bornes 2 et 3 sont ,111t 2068755 70 36675 -6- pontées par un circuit diviseur de tension comprenant des résistances R.j, R^, -R^ e^ -^4* ^a résistance R^ est reliéê en série avec la résistance R^ qui est pontée par les résistances montées en série R£ et R^. La résistance R^ est une thermistance (voir 5 ci-après). Le signal du circuit diviseur de tension prélevé aux bornes de la résistance R^ est appliqué par l'intermédiaire d'un redresseur à diode à un condensateur électrolytique qui est ponté tout d'abord par le circuit anode-cathode d'un thyristor 10 (redresseur au silicium) SCR^ relié en série à l'enroulement primaire d'un transformateur d'impulsions élévateur de tension et ensuite par une diode Zener Z^ reliée en série au circuit de l'électrode de commande à la cathode du thyristor SCR^. L'enroulement secondaire du transformateur est connecté, 15 en série avec un condensateur auxiliaire C^, entre les bornes 2 et 3. En se référant aux figures 1 et 2, la disposition de l'appareil de commande et de protection 9 (par exemple l'élément de charge 10 et le condensateur 11) et la lampe 6 est telle d'une 20 façon générale que,lors de la connexion de la source de courant alternatif avec les bornes 7 et 8 et avant l'amôrçage de la lampe 6, et en l'absence du circuit d'amorçage 1, une tension alternative relativement importante (de la fréquence d'alimentation) est engendrée aux bornes de la lampe 6, cette tension alternative 25 ayant tendance à diminuer lorsque la lampe 6 est amorcée. Le circuit de la figure 3 est destiné à tirer profit de ce phénomène et est agencé en conséquence (voir plus loin) de manière à présenter, ëntre les bornes 2 et 3, une impédance qui (à ladite fréquence d'alimentation) est suffisamment importante pour ne 30 pas avoir un effet de shuntage important sur la lampe 6 de manière à avoir peu d'effet sur ladite tension alternative. 70 36675 2068755 Le circuit de la. figure 3 fonctionne ainsi de la manière suivante : Lorsqu'une source de courant alternatif est connectée aux bornes 7 et 8 (figures 1 et 2) et avant l'amorçage de la lampe 6, une fraction de ladite tension alternative relativement éle-5 vée apparaît aux bornes de la résistance R^, de sorte que le condensateur a tendance à recevoir une charge unidirectionnelle au cours d'une alternance de cette tension. La vitesse d'augmentation de la charge unidirectionnelle du condensateur et de la tension aux bornes de ce dernier est déter-10 minée par la constante de temps effective du circuit résistance-capacité formé par 0^ et et, avec la disposition de l'invention, cette constante de temps est relativement grande. Ainsi, lorsque la source alimentant les bornes 7 et 8 (figures 1 et 2) est une source de courant alternatif, cette constante de temps (contraire-15 ment à la pratique usuelle) peut être rendue plus grande que la période de la source de courant alternatif. Dans des dispositions particulières, que la source d'ali^en±ation-^oit une source de courant continu ou une source^-àe^eourant alternatif, ladite constante de temps effective-^eut être de l'ordre de 1 seconde ou plus. 20 -JJ9^Coiiàensa'te\xr tend à être chargé à une tension voulue ^çtdTest inférieure à ladite tension alternative développée aux bornes de la lampe 6 et qui est déterminée par le circuit diviseur de tension. La diode Zener Z^ est choisie (compte tenu de la tension de 25 rupture à laquelle il se produit une conduction de courant inverse) et est agencée, conjointement au thyristor SCE^, de façon qu'elle subisse une rupture et contraigne l'électrode de commande du thyristor à amorcer ce dernier lorsque la tension unidirectionnelle engendrée aux bornes du condensateur a atteint une valeur prédé-30 terminée qui, commodément, est légèrement inférieure à ladite tension voulue. Après l'amorçage du thyristor SCR^, le condensateur commence à se décharger, par l'intermédiaire du circuit anode-cathode du thyristor, dans l'enroulement primaire du transformateur T ^, 35 en engendrant ainsi une impulsion à haute tension dans l'enroulement secondaire, la disposition étant telle que le courant de décharge du condensateur est insuffisant pour surmonter les effets tant 70 36675 -8- 2068755 d'aimantation du transformateur que de la charge de l'enroulement secondaire provoquée par l'ionisation dans la lampe 6 avant que cette dernière soit amorcée. Le début de la décharge du condensateur C^ dans l'enroulement 5 primaire a tendance à produire dans les enroulements- primaire et secondaire du transformateur un train d'oscillations électriques amorties de fréquence relativement élevée (par exemple 200 kHz). La première alternance constitue à partir de chaque train d'impulsions de l'enroulement secondaire l'impulsion à haute tension sus-10 mentionnée qui est destinée à avoir principalement pour effet d'amorcer la lampe 6. Les oscillations se produisant dans l'enroulement primaire tendent à modifier la décharge du condensateur C.^ par l'intermédiaire du circuit anode-cathode du thyristor. En pratique, le train d'oscillations disparaît lorsque le condensateur est entiè-15 rement déchargé jusqu'à ce que le circuit anode-cathode du thyristor SŒR.J ne soit plus conducteur. Ensuite, si la lampe 6 n'est pas amorcée, le condensateur 0^ tend de nouveau à se charger dans une seule direction à la tension voulue,jusqu'à ce que le thyristor SCR^ soit contraint de nouveau 20 à s'allumer. Le taux de répétition relativement faible des impulsions à haute tension est déterminé par la constante de temps effective relativement importante (voir plus haut) de la charge du condensateur C^. Dans le passé, il a été généralement considéré comme 25 nécessaire que le taux de répétition des impulsions ne soit pas inférieur à la fréquence de la source de courant alternatif, .pour 'amorcer une lampe 6 du type à décharge à haute pression, mais on a constaté qu'avec des circuits conçus d'une manière appropriée selon l'invention et agencés pour produire des impulsions à haute 30 tension d'une largeur d'impulsion suffisante et contenant une énergie suffisante, un tel taux relativement élevé de répétition des impulsions n'est pas indispensable. Cette diminution du taux de répétition des impulsions tend à réduire les risques de perturbation à haute fréquence dus au secteur. 35 Lorsque le circuit .de la figure 3 est utilisé comme circuit d'amorçage 1 pour des circuits de lampes à décharge selon les modes de réalisation des figures 1 et 2, l'appareil 9 (par exemple 70 36675 -9- 2068755 l'élément de charge 10 et le condensateur 11 de la figure 2) ont généralement tendance à agir comme un filtre passe-bas qui tend à empêcher les impulsions à haute tension d'engendrer une perturbation haute fréquencçêLans la source de courant reliée aux bornes 7 et 8. 5 Lors de l'amorçage de la lampe 6, la tension alternative (voir plus haut) développée aux bornes de la lampe diminue, en réduisant ainsi la tension appliquée au circuit diviseur de tension et en réduisant la tension voulue du condensateur C^ jusqu'à une valeur qui est insuffisante pour provoquer une rupture dans le sens 10 inverse de la diode Zener Zy Ainsi, le thyristor SCE^ ne peut plus être maintenu à l'état amorcé, ce qui empêche la génération supplémentaire des impulsions à haute tension. Toutefois, si la lampe 6 n'est pas amorcée, ladite tension alternative relativement élevée continue alors à apparaître aux 15 bornes de la lampe 6 et continue à être appliquée au circuit diviseur de tension. La thermistance B^, conjointement aux .autres résistances du circuit diviseur de tension, est choisie et agencée de façon que .la présence continue de ladite tension relativement élevée provoque un chauffage tel de la thermistance Rg que sa 20 résistance, au bout d'un temps prédéterminé (commodément de l'ordre de 1 à 5 minutes), tend à diminuer à une valeur suffisamment faible pour réduire la tension voulue du condensateur de façon que ce dernier ne puisse pas provoquer de rupture en sens inverse de la diode Zener Z^. Ainsi, l'amorçage du thyristor SCR^ cesse, ce qui 25 empêche la génération supplémentaire des impulsions à haute tension. Cela constitue une caractéristique avantageuse, car la poursuite de la génération des impulsions à haute tension,au cas où la lampe 6 n'est pas amorcée,tend à soumettre le câblage du circuit d'amorçage et du circuit de la lampe à une contrainte et à créer un risque 30 de perturbation à haute fréquence. Le chauffage de la thermistance Rg peut être favorisé en utilisant un couplage thermique efficace (16, figure 3) entre la thermistance Rg e"t la résistance R^, de façon que le chauffage de la résistance R^, pendant que la tension alternative relativement 35 élevée persiste, tend à être transmis à la thermistance R^. Ainsi, la thermistance Rg peut être montée par exemple au voisinage immédiat de la résistance R^ ou à l'intérieur de la résistance 70 36675 2068755 -10- *- (creuse) Si l'alimentation de la lampe 6 est interrompue, le circuit de la figure 3 commence alors automatiquement à fonctionner après le retranchement de la source de courant. 5 Si la lampe 6 n'est pas amorcée et si elle est remplacée sans déconnecter la source de courant des bornes 7 et 8, le circuit de la figure 3 peut être ramené à un fonctionnement normal en court-circuitant les bornes 4 et 5 de la lampe pendant une période de temps suffisante pour permettre un refroidissement s suffisant de la 10 thermistance Rg. Comme susmentionné, le circuit de la figure 3 est agencé de manière à présenter entre les bornes 2 et 3 une impédance qui (à la fréquence d'alimentation d'une source de courant alternatif qui est destiné à alimenter la lampe 6) est suffisamment grande 15 pour produire un faible effet de shuntage sur la lampe 6. On le réalise, d'une part, en choisissant les valeurs des résitaaees du circuit diviseur de tension de façon que l'impédance présentée par ce circuit, entre les bornes 2 et 3 et à la fréquence d'alimentation,• soit relativement importante et, d'autre part, en choisissant le 20 condensateur C^ de façon qu'il ait une capacité relativement faible et ainsi une impédance relativement élevée à la fréquence d'alimentation. Avec ces dispositions, les impulsions à haute tension engendrées dans l'enroulement secondaire ne surchargent pas le circuit diviseur de tension. 25 Ce montage à impédance élevée a l'avantage•supplémentaire que le circuit de la figure 3 peut être considéré comme comportant une partie à.tension relativement élevée dans laquelle les impulsions à haute tension sont engendrées et une partie à tension relativement basse (qui comporte en particulier le condensateur C^f la diode 30 Zener Z^ et le thyristor SCR^ ; il suffit que ces éléments présentent une tension nominale relativement basse). Dans une disposition particulière du circuit de la figure 3 dans laquelle la lampe 6 doit être alimentée par une source de courant alternatif de 50 Hz d'une tension comprise entre 200 et 35 250 volts, les valeurs de ,R^, R^ et R^ sont respectivement de 39» de 3»3 et de 39 kilo-ohms; Rg est une thermistance du type "G54B" ayant une résistance à froid de l'ordre de 50 kilo-ohms; D^est un 70 36675 _n_ 2068755 redresseur à diode du type "PL4003" (200 volts) ; est un condensateur électrolytique de 50 microfarads à 50 volts ; est une diode Zener du type "IU4179" (50 volts) ; SCR^ est un thyristor du type "NCR 406-2" (60 volts) ; présente un rapport de transfor-5 mation de 3:380 et C^ est un condensateur de 10 KpF (tension alternative de 300 volts). Avec cette disposition, le produit C^ R^ a une valeur d'environ 2 secondes, de sorte que la constante de temps effective de la charge du condensateur C^ est d'environ 4 secondes (étant donné qu'en utilisant une source de courant alternatif, 10 le condensateur C^ n'est chargé que pendant une alternance), le circuit produit,environ toutes les 4 secondes et entre les bornes 2 et 3> un train d'oscillations amorties d'une fréquence d'environ 200 kHz ; la première oscillation de chaque train, c'est-à-dire l'impulsion à haute tension, a une amplitude d'environ 4,7 kilo-15 volts et une largeur d'impulsion d'environ 5 microsecondes. Le circuit de la figure 4 est identique à celui de la figure 3, excepté que le diviseur de tension a une forme légèrement différente et comporte des résistances R^, Rg et R^. reliées ensemble en série , la résistance Rg étant une thermistance couplée ther-20 iniquement (d'une manière analogue à la figure 3) avec la résistance R,-, et le signal de sortie du diviseur de tension passant par les résistances montées en série Rg et R^. Le fonctionnement et la disposition du circuit de la figure 4 sont par ailleurs analogues à ceux du circuit de la figure 3» des valeurs convenables pour 25 les résistances R,- et R„ étant de 43 et de 6,8 kilo-ohms, respec- o ( tivement lorsque la thermistance est du type "CZ 10" (ayant une résistance à froid de 4,7 kilo-ohms). Le circuit de la figure 5 est généralement analogue à celui des figures 3 et 4,à l'exception du circuit qui commande la charge 30 du condensateur C^. Dans le cas de la figure 5, la borne 2 est connectée, par l'intermédiaire de l'ensemble monté en série d'une résistance Rg, d'une diode Zener Z2 et d'un redresseur à diode D2, à une jonction commune 19 qui est reliée, par l'intermédiaire de résistances Rg et R^q montées en série, à la borne 3. La jonction 35 19 est également reliée par l'intermédiaire d'une résistance R^ à une borne 20 du condensateur C^ dont l'autre borne est reliée à la borne 3. 70 36675 -12- 2068755 La résistance R^q est pontée par un condensateur électrolytiqae Cj qui est lui-même ponté par un circuit comportant une diode Zener Z™ reliée en série au circuit émetteur-base d'un transistor X1f dont d ■ le collecteur est relié par l'intermédiaire d'une résistance R^ à. 5 la borne 20. Le transistor (voir ci-après) est normalement non conducteur, de sorte qu'il n'a pas tendance à affecter la charge du condensateur C.j. Ainsi, lorsque le circuit de la figure 5 est connecté (comme précédemment) aux bornes d'une lampe 6 qui doit être alimentée 10 par une source de courant alternatif, les résistances Rg, Rg et R^q agissent comme un diviseur de tension dont un signal de sortie est engendré aux bornes des résistances montées en série Rg et R^q pour établir, comme précédemment, une tension voulut laquelle le condensateur tend à être chargé par l'intermédiaire de la résistance 15 Rir Le redresseur à diode D^ fonctionne d'une manière similaire au redresseur à diode précédent D^, mais en tout cas il ne laisse apparaître qu'une seule alternance de la tension alternative (à la fréquence d'alimentation) aux bornes de la lampe 6 pour contraindre 20 le courant à circuler dans le diviseur de tension. Dans ce cas, la constante de temps effective du circuit résistance-capacité formé par 0^, Rg et R^ est de nouveau relativement grande, comme précédemment. Tant que le transistor reste bloqué, le circuit de la figure 25 5 fonctionne sensiblement de la même manière que les circuits des figures 3 et 4, en ce sens qu'avant l'amorçage de la lampe 6, le thyristor SCR^.est amorcé à plusieurs reprises pour provoquer la génération d'impulsions à haute tension, tandis qu'après l'amorçage de la lampe 6, contrairement aux circuits précédemment décrits, 30 aucune tension.n'est engendrée aux bornes du condensateur C^. L'absence de tension aux bornes du condensateur empêche une génération supplémentaire des impulsions. le transistor devient conducteur si, au bout d'un temps prédéterminé à partir de l'apparition de ladite tension alternative 35 relativement élevée (à la fréquence d'alimentation) aux bornes de la lampe 6, la lampe ne peut pas être amorcée. Ainsi, si cette tension alternative persiste, le condensateur tend à être chargé dans une 70 36675 -13- 2068755 aeule direction, la vitesse d'augmentation de la charge étant déterminée par la constante de temps effective du circuit résistance-capacité formé par 0^, Rg et Rg, et la tension voulue du condensateur étant déterminée par le diviseur de tension. L'agencement 5 est tel que si, après une période de temps prédéterminée (commodément de l'ordre de 1 à 5 minutes) la lampe 6 ne peut pas être amorcée, la tension unidirectionnelle engendrée aux bornes du condensateur devient alors suffisamment grande pour provoquer une rupture en sens inverse de la diode Zener Z^,de manière à rendre le transistor 10 X.j conducteur, en reliant ainsi effectivement la résistance R^2 en parallèle avec le condensateur C^, ce qui a pour effet de réduire suffisamment la tension voulue du condensateur pour empêcher un amorçage supplémentaire du thyristor SCR^. Lorsque le transistor est rendu conducteur, la charge résultante du condensateur est 15 relativement faible, de sorte que la charge appliquée au condensateur reste suffisante pour maintenir le transistor à l'état conducteur. Toutefois, si la lampe 6 est amorcée, alors la tension alternative (à la fréquence d'alimentation) qui apparaît aux bornes 20 de la lampe amorcée peut être suffisante pendant l'alternance de conduction du redresseur à diode D2 pour charger le condensateur 0^ d'une manière suffisante pour rendre le transistor X^ conducteur. Gela est empêché par la diode Zener Z2 qui est montée en opposition par rapport au redresseur à diode D2. 25 Dans un circuit particulier selon le mode de réalisation de la figure 5» les composants , Z^, SCR^ T'^ et sont le's mêmes que dans le cas de la figure 3. Les résistances Rg, Rg, ^ et R12 sont respectivement de 39 kilo-ohms, de 2,2 mégohms, de 2,2 mégohms, de 10 kilo-ohms, de 2,2-kilo-ohms ; le redresseur à diode D2 est 30 du type "PL4004" (400 volts), les diodes Zener Z2 et Z^ sont respectivement du type "IN4192" (180 volts) et du type "MR56" (5*6 volts), est un condensateur électrolytique de 400 microfarads (6 volts) ; et X.| est un transistor du type "2N4289". Le circuit de la figure 6 est identique à celui de la figure 35 5, excepté que la résistance R12 est remplacée par un redresseur à diode D^ d'une polarité telle que lorsque le transistor X^ est à l'état conducteur, le condensateur a tendance à se décharger par 70 36675 -14- 2068755 l'intermédiaire du redresseur à diode D,,. Le circuit fonctionne sensiblement de la même manière que le circuit de la figure 5» excepté que,tandis que dans le circuit de la figure 5 la résistance peut permettre au condensateur de se décharger par l'inter-5 médiaire du transistor X1 alors qu'il est à l'état non conducteur, lorsque le thyristor SCR^ est à l'état conducteur, la substitution du redresseur à diode D^ a tendance à l'empêcher. Dans le cas d'un circuit particulier selon le mode de réalisation de la figure 6, les composants sont identiques à ceux de la 10 figure 5» excepté que est un condensateur électrolytique de 320 microfarads (6 volts) et que D^ est un redresseur à diode du type "D53"(40 volts). Dans les variantes des circuits des figures 3 à 6, le thyristor SCR^ peut être remplacé par une autre forme de dispositif à semi-15 conducteur à trois électrodes et/ou la diode Zener Z^ peut être remplacée par un autre dispoaitif de commande monté de manière à commander l'électrode dudit dispositif à semi-conducteur en réponse à la tension engendrée aux bornes du oondensateur 0^. Ainsi, le dispositif de commande peut comporter par exemple une diode de 20 rupture ou autre dispositif à semi-conducteur en remplacement de la diode Zener Z^ ou bien il peut comporter un montage de résistances (par exemple un diviseur de tension relié aux bornes du condensateur pour fournir un signal de sortie qui est appliqué au circuit de 1'électrode de commande à la cathode dudit dispositif à semi- 25 conducteur). En variante, le thyristor SCR. peut être remplacé par à 1 un dispositi$3emi-conducteur à deux électrodes (par exemple une diode de rupture) connectée, en série avec l'enroulement primaire, aux bornes du condensateur C^, la diode Zener Z^ étant omise. Dans une autre variante des circuits, le redresseur à une seule alter-3 nance D^ ou peut être remplacé par un redresseur à deux alternances. En outre, le transistor et/ou la diode Zener Z^ peuvent être remplacés par des dispositifs équivalents (de la manière générale indiquée au début de ce paragraphe pour le cas du thyristor SCR.j). En outre, le transformateur peut être remplacé par une 35 bobine d'induction à prise (en comparant les figures 7 et 8). Si les circuits des figures 3 à 6 sont destinés à amorcer une lampe qui doit être alimentée par une source de courant continu, 70 36675 -15- 2068755 ladite source doit être agencée de manière à présenter une impédance élevée au taux de variation d'une impulsion engendrée, c'est-à-dire en incorporant un petit élément réactif. Egalement, l'impédance d'entrée des circuits devrait être augmentée artificiellement 5 à la fois pour limiter la circulation minimale instantanée du courant dans le dispositif de décharge à une valeur prédéterminée et pour empêcher le taux de changement des impulsions de varier dans une mesure importante. La figure 7 représente un schéma de montage incomplet par-10 tiellement schématique montrant une variante de l'invention. Dans ce cas, la lampe 6 est reliée, par l'intermédiaire de l'enroulement secondaire d'un transformateur élévateur de tension aux bornes d'alimentation 7 et 8 (qui sont shuntées par le condensateur de compensation de phase 11). Le circuit d'amorçage 30 a la forme 15 générale représentée sur les figures 3 à 6, excepté que le condensateur C.j est agencé maintenant pour se décharger par l'intermédiaire du thyristor SCR^ dans l'enroulement primaire du transformateur Tg. Ainsi, dans ce cas, le transformateur est remplacé par le transformateur T2 dont l'enroulement secondaire constitue une 20 bobine de charge pour la lampe 6 et engendre des impulsions à haute tension de la manière générale décrite plus haut. Dans d'autres variantes de l'invention, le transformateur T2 (figure 7) peut être remplacé par une bobine d'induction à prise L (comme indiqué sur la figure 8). 25 Dans une autre variante des dispositions décrites, le divi seur de tension,qui est connecté entre les bornes 2 et 3 du circuit d'amorçage, est relié non pas aux bornes 4 et 5 de la lampe 6, mais aux bornes 7 et 8 d'alimentation; dans ce cas, le transformateur peut être utilisé en reliant l'enroulement secondaire (avec le con-30 densateur en série 02) entre les bornes 4 et 5 de la lampe ou bien le transformateur ou la bobine à prise L peut être utilisé de la manière représentée sur les figures 7 et 8, respectivement . Dans ce cas, le condensateur a tendance à poursuivre l'amorçage du thyristor SCR. après l'amorçage de la lampe 6, jusqu'à ce que le 35 fonctionnement; soit interrompu par l'action de déconnexion de la thermistance R? (figure 3) ou de Rfi (figure 4) ou du condensateur C^ (figures 5 et 6). Naturellement, l'invention n'est pas limitée aux formes de réalisation décrites et représentées et est susceptible de 40 recevoir diverses variantes entrant dans le cadre et l'esprit de l'invention. /U ouu/ -16- - REVENDICATIONS - 1. Circuit électrique d'amorçage pour lampe à décharge, caractérisé en ce qu'il comporte un transformateur de tension sensible à l'application de signaux électriques à tension relati-5 vement basse à un enroulement primaire du transformateur pour engendrer dans un enroulement seoondaire des signaux électriques à tension relativement élevée pour amorcer la lampe ; un circuit de charge qui comporte une résistance et un condensateur et qui est sensible à l'établissement d'une connexion entre la lampe.et une 10 source d'alimentation, de manière à augmenter graduellement la charge du condensateur ; et un circuit de décharge sensible à la tension engendrée aux bornes du condensateur de manière à le décharger dans l'enroulement primaire lorsque cette tension atteint une valeur prédéterminée, de manière à produire lesdits signaux élec-15 triques à basse tension. 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le circuit de décharge comporte au moins un dispositif de rupture à semi-conducteur par l'intermédiaire duquel le condensateur se décharge dans l'enroulement primaire en fonctionnement. 20 3. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif de rupture est un dispositif à deux électrodes relié en série avec l'enroulement primaire aux bornes dudit condensateur. 4. Circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce que le dispositif de rupture est un dispositif à semi-conducteur à trois ?5 électrodes dont le trajet entre ses deux électrodes principales est relié,en série avec l'enroulement primaire,aux bornes dudit condensateur, et en ce que le circuit de décharge comporte en outre un dispositif de commande agencé pour régler le potentiel de l'électrode de commande du dispositif à trois électrodes en fonction 30 de la tension engendrée aux bornes dudit condensateur• 5. Circuit selon la revendication 4, caractérisé en ce que le dispositif à trois électrodes est un redresseur au silicium. 6. Circuit selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le dispositif de commande comprend un dispositif de rupture à 35 semi-conducteur à deux électrodes ou un montage de résistances. 7. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, pouvant être utilisé lorsque la source d'alimentation de 70 36675 -17- 2068755 la lampe est une source de courant alternatif, caractérisé en ce que le circuit de charge comporte un redresseur pour appliquer une charge unidirectionnelle audit condensateur. 8. Circuit selon l'une quelconque des revendications précé-5 dentes, caractérisé en ce qu'une partie au moins de la résistance est agencée pour former un diviseur de tension de façon que seule une fraction de la tension appliquée au circuit de charge par la source d'alimentation soit appliquée audit condensateur du circuit de charge. 10 9. Circuit selon l'une quelconque des revendications précé dentes à utiliser lorsque la source d'alimentation de la lampe est une source de courant alternatif, circuit caractérisé en ce que la constante de temps effective dudit condensateur du circuit de charge est supérieure à la période de la source de courant alter- 15 natif. 10. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la constante de temps effective dudit condensateur du circuit de charge est de l^.ordre de 1 seconde ou plus. 20 .11. Circuit selon l'une quelconque des revendications précé dentes, caractérisé en ce qu'il est agencé pour fonctionner alors que l'enroulement secondaire est relié aux bornes de la lampe en fonctionnement. 12. Circuit selon la revendication 11, caractérisé en ce 25 qu'il comporte un second condensateur en série avec l'enroulement secondaire. 13. Circuit selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est agencé pour fonctionner alors que le circuit de charge est relié aux bornes de la lampe en fonc- 30 tionnement. 14. Circuit selon les revendications 12 et 13 prises ensemble, caractérisé en ce que le circuit de charge et l'enroulement secondaire sont connectés entre une seule et même paire de bornes, le circuit étant agencé pour fonctionner alors que ladite paire de 35 bornes est connectée aux bornes respectives de la lampe en fonctionnement . 70 36675 -18- 2068755 15. Circuit électrique d'amorçage pour une lampe à décharge, caractérisé en ce qu'il comporte un dispositif pour engendrer des impulsions de tensioij&estinées à amorcer la lampe et un dispositif protecteur pour empêcher une génération supplémentaire des impul- 5 sions de tension au bout d'une période prédéterminée du circuit sans allumage de la lampe. 16. Circuit selon la revendication 15» caractérisé en ce que ladite période prédéterminée est comprise entre 1 et 5 minutes. 17. Circuit selon la revendication 15 ou 16, caractérisé en 10 ce que le dispositif.'protecteur empêche la génération supplémentaire des impulsions de tension en réponse à l'existence dans ledit circuit d'amorçage pendant ladite période prédéterminée d'un état électrique nécessaire pour provoquer la génération desdites impulsions de tension. 15 18. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le dispositif protecteur comporte une résistance sensible à la température qui est chauffée électriquement lorsque ledit état électrique existe dans le circuit d'amorçage, ladite résistance atteignant, au bout de ladite période prédéterminée, une valeur à 20 laquelle une génération supplémentaire desdites impulsions de tension est empêchée. 19. Circuit selon la revendication 17, caractérisé en ce que le dispositif protecteur comporte un condensateur dont la charge varie lorsque ledit état électrique existe dans le circuit d'amor- 25 çage, ladite charge atteignant, aù bout de ladite période prédéterminée, une valeur à laquelle une génération supplémentaire des impulsions de tension est empêchée. 20. Circuit selon l'une quelconque des revendications 15 à 19» caractérisé en ce que le circuit générateur d'impulsions de 30 tension est du typ^comportant un dispositif de rupture et un circuit de commande destiné' à rendre le dispositif de rupture périodiquement conducteur, et en ce que le dispositif protecteur empêche une génération supplémentaire des impulsions de tension en modifiant le fonctionnement du circuit de commande. 35 21. Circuit selon la revendication 20, caractérisé en ce que le circuit de commande fonctionne en réglant la charge d'un condensateur et en ce que le dispositif protecteur empêche la génération 70 36675 -19- 2068755 supplémentaire des impulsions de tension en modifiant la charge du condensateur. 22. Circuit selon les revendications 18 et 21 prises ensemble, caractérisé en ce que le dispositif de rupture est conducteur lors-5 que la charge appliquée au condensateur du circuit de commande atteint une valeur prédéterminée et en ce que la valeur atteinte par ladite résistance sensible à la température, après ladite période prédéterminée, est telle qu'elle empêche la charge du condensateur du circuit de commande d'atteindre ladite valeur prédéterminée. 10 23. Circuit selon les revendications.19-et 21 prises ensemble caractérisé en ce que le dispositif de rupture devient conducteur lorsque la charge appliquée ai/condensateur du circuit de commande atteint une valeur prédéterminée et en ce que la charge atteinte par le condensateur du dispositif de protection, après ladite période 15 prédéterminée, est telle qu'elle empêche la charge du condensateur du circuit de commande d'atteindre ladite valeur prédéterminée. 24. Circuit selon la revendication 23, caractérisé en ce que le dispositif protecteur comporte un transistor dont le trajet émetteur-collecteur est relié aux bornes du condensateur du circuit 20 de commande, le transistor étant rendu conducteur par la charge atteinte par le condensateur du dispositif protecteur après ladite période prédéterminée. 25. Circuit d'amorçage selon l'une quelconque des revendications 1 à 15 et l'une quelconque des revendications 16 à 25, carac- 25 térisé en ce que le dispositif protecteur est destiné à empêcher la tension aux bornes du condensateur du circuit de charge d'atteindre ladite valeur prédéterminée au bout de ladite période prédéterminée . 26. Circuit électrique de commande d'une lampe à décharge, 30 caractérisé en ce qu'il comporte un circuit d'amorçage selon l'une quelconque des revendications précédentes.