FR 2058269 A1 19710528 FR 7029555 A 19700811 70 29555 1. 2058269 La présente invention se rapporte, d'une façon générale, à la production de haute tension, et plus particulièrement à un dispositif qui n'utilise dans ce but qu'un seul montage de transformateur en cascade. 5 Des générateurs de haute tension, c'est-à-dire des dispositifs délivrant des tensions qui peuvent s'étendre dans une gamme allant de plusieurs centaines à plusieurs milliers de kilovolts, trouvent un nombre toujours croissant d'applications dans différents domaines de la technologie. Par exemple, la demande d'utilisation de 10 sources de haute tension dans la production de l'énergie de rayonnement tel que les rayons cathodiques et rayons X ainsi qu'en physique nucléaire pour les accélérateurs, par exemple, représentent quelques applications typiques. De plus, le besoin à la fois de tensions plus élevées et de courants plus élevés apparaît de plus 15 en plus. Les sources classiques de haute tension, telles que les générateurs électrostatiques à courroie du type Van de Graaff ne fournissent que des intensités limitées et ne s'adaptent pas toujours aux besoins de plus grandes performances. Il a été proposé d'au-20 très organes électromécaniques du type électromagnétique pouvant utiliser, par exemple, un certain nombre de'stators avec un certain nombre de rotors, sur un arbre commun isolant, mais ces dispositifs présentent plusieurs inconvénients graves. D'autres types encore de générateurs de haute tension utili-25 sant des transformateurs soit sans noyau, soit à noyau ferromagnétique isolant comportant un ensemble d'enroulement primaire et plusieurs ensembles d'enroulement secondaire, couplés par un champ magnétique commun, ne s'adaptent pas facilement à la production de tensions dépassant largement 3000 lcV. 30 Une innovation relativement récente décrite dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique N° 659 7^2 déposée le 10 Août 1967, propose l'utilisation d'un générateur électromagnétique dans lequel l'énergie se transmet le long d'une colonne de haute tension au moyen d'une onde progressive. Ce dispositif présente l'inconvé-35 nient de devoir se terminer par son impédance caractéristique afin d'éviter la formation d'ondes stationnaires qui produisent généralement un gradient non-uniforme dans la colonne de haute tension. Des moyens pour tourner ce problème ont été proposés et l'un de ces moyens est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Améri-40 que N° 792 306 déposée le 21 Janvier 1969. 70 29555 2. 2058269 La présente invention se rapporte à un dispositif pour produire des tensions continues sous la puissance élevée voulue avec un gradient de tension élevé et uniforme le long de la colonne. Ce dispositif n'a pas l'inconvénient du générateur à onde progressive 5 et nécessite des condensâteurs ayant un taux Volt-Ampère moindre que ceux d'un générateur à onde progressive. Par conséquent, le coût par unité de puissance est considérablement réduit par rapport au coût des dispositifs classiques. Selon l'invention, la production de haute tension est obtenue 10 en utilisant un transformateur en cascade n'ayant qu'une unique disposition, et comportant, de préférence, un noyau amagnétique décrit plus en détail ci-après. Les transformateurs en cascade ordinaires tels que ceux connus jusqu'à présent, ne peuvent être utilisés dans ce but étant 15 donné que l'inductance de fuite et l'inductance magnétisante de ces transformateurs classiques introduisent d'importants affaiblissements de la tension lorsqu'une longue chaîne de ces transformateurs est utilisée. Afin de surmonter les déficiences du fonctionnement des transformateurs en cascade ordinaires dans des chaînes relati-20 vement longues, les transformateurs adjacents dans le montage en cascade selon l'invention sont couplés à travers un réseau capacitif convenable qui crée des conditions de résonance de façon à réduire sensiblement l'affaiblissement total . Bien que de façon non-limitative, une réalisation d'un tel montage de transformateur en 25 cascade à couplage capacitif fait ressortir les plus grands avantages d'un circuit non magnétique sur un circuit de matériau magnétique et apporte la plus grande amélioration au gradient de tension par unité de longueur d'une telle colonne à cascade. L'utilisation d'un transformateur en cascade à circuit non-30 magnétique ayant des conditions de résonance appropriées, déterminées par la capacité de couplage, l'inductance de chaque enroulement et l'inductance mutuelle entre chaque paire d'enroulements adjacents permet de délivrer le maximum de puissance à une charge5 les courants à l'intérieur du système n'étant limités que par les 35 effets d'échauffement qui se produisent dans le transformateur. D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemples : — les Fig. 1 et 1A représentent le schéma d'un transformateur Jj-0 en cascade classique et son circuit équivalent; 70 295S5 3. 2058269 - les Fig. 2 et 2A représentent le schéma d'un mode de réalisation de transformateur en cascade selon l'invention utilisant des noyaux magnétiques, et son circuit équivalent; - la Fig. 3 représente une variante de réalisation de la dis— 5 position de transformateur en cascade de la Fig. 2; - la Fig. h représente le schéma d'un mode de réalisation préféré de transformateur en cascade selon l'invention, utilisant un noyau amagnétique; - la Fig. 5 représente le schéma d'une platine de la réalisa-10 tion de la Fig. 4; - la Fig. 6 représente le diagramme vectoriel utilisé pour décrire le fonctionnement du mode de réalisation des Fig. h et 5 ; - la Fig. 7 est une vue en coupe suivant la ligne 7-7 de la Fig. 8 d'un type de platine dont le schéma est représenté par la 15 Fig. 5; - la Fig. 8 est une vue en coupe suivant la ligne 8-8 de la Fig. 7 de cette platine de colonne à haute tension de la Fig. 7» - la Fig. 9 représente le schéma d'une variante de réalisation du réseau de couplage capacitif et du réseau redresseur re- 20 présenté par les Fig. 2, 3 et 4; - la Fig. 10 représente le schéma d'une autre variante de réalisation de ces réseaux de couplage capacitif et de redresseurs; - la Fig. 11 représente le schéma d'encore une autre variante de ces réseaux de couplage capacitif et de redresseurs. 25 Afin de mieux comprendre le fonctionnement du dispositif sui vant l'invention et d'en faire ressortir les différences avec des dispositifs antérieurs de transformateur en cascade, la Fig. 1 représente un transformateur en cascade classique qui utilise un certain nombre de transformateurs 10 comportant chacun un noyau de 30 fer séparé 11, un enroulement primaire 12 et ion enroulement secondaire 13» Bien que trois étages soient représentés, il est évident que l'on peut en ajouter davantage à volonté. L'enroulement secondaire de chaque transformateur est connecté directement à l'enroulement primaire du transformateur qui le suit immédiatement. L'en-35 roulement primaire d'entrée est connecté à une source 14 de courant alternatif et les bornes de sortie du dernier transformateur de la chaîne sont représentées connectées de manière appropriée à une charge 15, par exemple. Lorsque le dispositif est utilisé pour produire des hautes 40 tensions continues, un-circuit redresseur de type courant, par 70 25555 h. 2058269 exemple montré et expliqué plus en détail ci-après, peut être connecté au secondaire de chaque transformateur. La charge est alors distribuée le long de la chaîne de transformateur dont il résulte une chute de tension moins importante que dans le cas d'une unique 5 résistance de charge équivalente 15 en bout de chaîne, comme représenté dans la Fig. 1. La Figë 1A montre le réseau électrique équivalent correspondant à une partie du transformateur en cascade de la Fig. 1. Jes in ductanees 16 de fuite "Lg" et les inductances 17 parallèles repré-10 sentent les inductances magnétisantes "'L ". La présence de ces inductances provoque un important affaiblissement de tension, en particulier lorsqu'une chaîne relativement longue de ces transformateurs est utilisée,de sorte que la valeur de la tension de sortie est sévèrement limitée. Afin d'éviter ces problèmes d'affai-15 blissement, les modes de réalisation décrits en se reportant aux Fig. 2 à 8, peuvent être utilisés contrairement au dispositif classique de la Fig. 1. Dans la Fig. 2, un certain nombre d'unités de noyau de fer 20 d'un type utilisé dans les transformateurs classiques à noyau ma-20 gnétique peuvent être placées côte à côte dans une chaîne appropriée. A chaque unité de noyau sont associés un enroulement primaire 21 et un enroulement secondaire 22. Toutefois, contrairement aux transformateurs en cascade classiques, 1'enroulement secondaire de chaque unité de transformateur est couplé capacitivement à 25 1'enroulement primaire de l'unité qui suit immédiatement par un réseau capacitif convenable, comme représenté. Par exemple, les bornes de sortie de l'enroulement secondaire 22a de la première unité de transformateur 20a sont connectées aux bornes d'entrée de l'enroulement primaire 21b de l'unité 20b à travers des condensa-30 teurs série 23 et 24, ayant chacun une capacité qui peut être représentée par le terme "C ". Un condensateur 25 est connecté en parallèle aux bornes de l'enroulement secondaire 22a et un condensateur 26 est connecté aux bornes de l'enroulement primaire 21b, chacun de ces condensateurs ayant une capacité pouvant être repré-35 sentée par le terme "C^". L'enroulement primaire d'entrée 21a de la première unité 20a est connecté à une source 27 de courant alternatif à travers un réseau capacitif comportant déux condensateurs série 28 et 29 ayant chacun une valeur de n2 C " et un condeiisateur parallèle 30 connec kO té aux bornes de l'enroulement primaire 21a et ayant une valeur de 7Û 29S5S 5. 2058269 "C En variante, un condensateur série unique de valeur "C " p s peut remplacer les condensateurs série 28 et 29. Une charge de sortie à courant alternatif 31 est représentée connectée aux bornes de sortie de l'enroulement secondaire 22c^ de la dernière unité 5 de transformateur 20 "C ". P 10 Le point de symétrie 35 du réseau de couplage capacitif et le point commun entre ies extrémités des enroulements primaire et secondaire ainsi couplés sont convenablement connectés à un réseau redresseur 36 dont les sorties s'ajoutent en série, comme représenté, pour obtenir une sortie en haute tension continue. Les redresseurs 15 avec leur charge continue 37 représentent une charge distribuée sur le circuit à courant alternatif. Dans des calculs simples, la charge totale peut être représentée par R . ku La Fig. 2A montre le réseau électrique équivalent à une partie du transformateur en cascade à noyau en fer et à couplage capa-20 citif de la Fig. 2 avec des condensateurs correspondant à ceux représentés dans cette figure et des inductances sous forme d'inductances connectées en série 38 et d'inductances connectées en parallèle 39 représentant respectivement les inductances de fuite "L " s et les inductances magnétisantes "Lm"• 25 Un autre mode de réalisation d'un transformateur en cascade à noyau de fer ou de ferrite selon l'invention, est représenté sché-matiquement dans la Fig. 3• La disposition qui y est représentée diffère de celle représentée dans la Fig. 2 en ce que les éléments de noyau de fer ou ferrite 39 sont coupés afin de constituer des 30 parties 40 et 4l séparées par un entrefer et associées respectivement avec les enroulements primaire et secondaire de chaque unité de transformateur. Des redresseurs (non représentés sur la Fig. 3 pour des raisons de clarté), peuvent être connectés au dispositif de la Fig. 3 35 sensiblement de la même manière que représenté dans la Fig. 2. La combinaison de 11 enroulement secondaire d'un élément de noyau et de l'enroulement primaire de l'élément de noyau suivant, avec le réseau de couplage capacitif et le redresseur associé sera désormais désignée par "platine" ou "unité de platine" comme celle, 40 par exemple encadrée par le trait mixte 42 dans la Fig. 3. Dans la 70 2955$ 6. 2058269 pratique, pour les modes de réalisation des Fig. 3 et 4 décrits ci-après, une platine peut être réalisée sous la forme d'une seule pièce unitaire avec seulement deux connexions extérieures représentant ses bornes positives et négatives comme décrit plus en dé-5 tail ci-après. Ces platines, pour cette raison, peuvent être empilées, pour obtenir des tensions continues plus élevées, d'une manière analogue à l'empilage de batteries de piles. L'entrefer entre les deux moitiés d'un noyau de fer dans deux platines adjacentes, peut être constitué d'un matériau isolant solide tel que 1'-10 époxy ou autres produits convenables. Il a été constaté qu'un transformateur en cascade à couplage capacitif selon l'invention, utilisant des noyaux de fer ou ferrite, comme décrit en se référant aux Fig. 2 et 3, peut ne pas être applicable lorsqu'il est exigé une puissance élevée en même temps 15 qu'un gradient de tension par unité de longueur relativement élevé De même, à cause des pertes dans les noyaux, un transformateur à noyau de fer ou ferrite ne peut pas facilement fonctionner à une fréquence aussi élevée qu'un transformateur sans noyau magnétique. Etant donné que, pour des dimensions données, l'énergie transporta 20 ble augmente linéairement avec la fréquence, il apparaît que dans beaucoup d'applications, l'utilisation de noyaux en fer ou ferrite n'apporte que peu ou pas d'avantages.. Le mode de réalisation préféré selon l'invention utilise un transformateur en cascade sans noyau magnétique et à couplage capa 25 citif. Un tel transformateur en cascade sans noyau magnétique est représenté schématiquement dans la Fig. 4. La Fig. 4 montre un certain nombre de transformateurs en cascade munis d'enroulements pouvant être montés côte à côte sur un axe commun et dont la disposition est montrée plus en détails dans 30 les Fig. 7 et 8. Dans la Fig. 4, chaque transformateur peut être considéré comme comportant un enroulement primaire 44 et un enroulement secondaire 45. A chaque enroulement est associée une inductance "L" et entrî s l'enroulement primaire et l'enroulement secondaire de chaque tram, 35 formateur il y a une induction mutuelle "M". L'enroulement secoa-daiirs est couplé,par capacité à 15 enroulement primaire de l'unité qui suit immédiatement à travers un réseau de couplage capacitif ayant sensiblement la même configuration que celui représenté dans les Fig. 2 et 35 dans lesquelles deux condensateurs série 46 et 47 40 ayant chacun une valeur représentée par "C " sont connectés entre S 70 29555 7. 2058269 ces enroulements, un condensateur parallèle 48 de valeur représentée par "Cp" est connecté en parallèle avec l'enroulement secondaire de l'un des transformateurs, et un condensateur parallèle 49, également de valeur représentée par "C ", est connecté en parallè-5 le avec 1'enroulement primaire de l'un des transformateurs adjacents. Le point de symétrie 50 du réseau de couplage capacitif et le point commun entre les extrémités des enroulements secondaire ët primaire sont convenablement connectés à des redresseurs 51, dont 10 les sorties sont ajoutées en série, comme représenté, afin de délivrer une haute tension continue à une charge continue appropriée 67. Comme précédemment, la combinaison de l'enroulement secondaire de l'une des unités et de l'enroulement primaire de l'unité suivante avec le réseau de couplage capacitif et le redresseur associé 15 sont désignés par "platine" ou "unité de platine" représenté par le trait mixte §2, comme décrit ci-dessus. Comme décrit ci-avant en se reportant aux Fig. 2 et 3, me source d'entrée 43 de courant alternatif est connectée à l'enroulement primaire d'entrée 44a de la première unité de. transformateur 20 de la chaîne, par deux condensateurs série 54 et 55, ayant chacun une valeur représentée par "2 Cs" et un condensateur 56 connecté en parallèle avec l'enroulement primaire d'entrée 44a, ce condensateur en parallèle ayant une valeur représentée par "C^". Comme mentionné ci-dessus, les condensateurs série 54 et 55 peuvent être 25 remplacés par un seul condensateur ayant une valeur représentée par "Cg". A l'opposé des transformateurs en cascade couplés par capacité dans les Fig. 2 et 3, le circuit représenté par la Fig. 4 est en outre compliqué par le fait que chaque enroulement primaire est 30 couplé magnétiquement non seulement avec son enroulement secondaire mais encore avec chacun des autres enroulements de la chaîne bien que l'importance de ce couplage diminue rapidement avec la distance entre les enroulements. Pour calculer les valeurs des condensateurs à utiliser dans 35 cette réalisation, il faut tenir compte de ce couplage mutuel, même s'il diminue rapidement. Le calcul détaillé des valeurs requises pour ces condensateurs choisis pour se trouver dans les conditions de résonance dans un cas typique peut être effectué d'après les équations suivantes : . .. . . 70 29555 8. 2058269 c , 2l. - m (i) p ai l(l + m) cs = 2 27 (2> U) (L " M2) où L est 11 inductance de n'importe quel enroulement et M est l'induction mutuelle entre deux enroulements adjacents, et UJ = 2 "il f où f est la fréquence appliquée. En dérivant ces formules et celles qui suivent, il a été supposé que l'inductance mutuelle entre 5 un enroulement quelconque et n'importe lequel des autres dans l'ensemble diminue exponentiellement avec la distance entre les points milieu de cet enroulement et des autres. Si le courant maxi mal que l'on peut obtenir dans un enroulement est désigné par (il est supposé, bien entendu, que les courants de pointe dévelop-10 pés sont limités par les effets de 1'échauffement à l'intérieur du transformateur comme dans n'importe quel transformateur) l'énergie maximale qui peut être fournie à la charge en courant alternatif combinée 53 et à la charge en courant continu 67 représentée par le terme RT, peut être exprimée comme suit : L/ UUML2! 2 P-— S (3) L - M 15 La résistance de charge équivalénte R^ est alors : W (L + M)3 ^ L = 4M(E I M) (4) Afin de produire la tension continue totale requise, une partie de la puissance que l'on peut obtenir au point de symétrie 50 de chaque platine 52, est prélevée par un réseau redresseur approprié 51 dont l'un est désigné par 51a, représenté en détail dans la Fig. 5 20 la platine 52a comportant un enroulement secondaire 45a d'une première unité de transformateur 43a et un enroulement primaire 44b d'une seconde unité de transformateur dans la chaîne en cascade de la Fig. 4. Dans la Fig. 5» le point de symétrie 50 du réseau de couplage 25 capacitif est connecté à travers deux condensateurs 6l et 62 à une chaîne multlplicatrice à rédresseurs ayant la disposition bien con nue du. circuit: dë'CQékeraff-Walton, allant de part et d'autre du point dte symétrie. Les redresseurs 80 et 81 à chaque extrémité de 70 29S55 9. 2058269 la chaîne complète de redresseurs de chaque côté de ce point de symétrie sont représentés connectés convenablement à travers des résistances de sortie 82 et 83 à des bornes 84 et 85 qui représentent respectivement les bornes de sortie positives et négatives de 5 la platine 52a destinées à y prélever la tension continue de sortie . Les tensions obtenues à chacune des platinessont mises en série comme montré dans la Fig. 4 afin de produire la haute tension continue entre les bornes de sortie 84 et 86, ainsi que représenté. 10 Les Fig. 7 et 8 décrivent un mode de réalisation d'une unité de platine de la colonne de transformateur en cascade sanjs noyau magnétique montrée schématiquement par les Fig. 4 et 5» &a Fig. 7 montre une vue partielle en coupe suivant la ligne 7-7 de la Fig.8 et la Fig. 8 montre une vue en coupe longitudinale suivant la li-15 gne 8-8 de la Fig. 7* Cette platine peut être construite comme une ^^•//^■unité intégrale autonome, comme décrit ci-après. Comme le montrent '"; ' ces -figures, les enroulements primaire et secondaire 44 et 45 respectivement sont montés sensiblement côte à côte suivant un axe commun 90* Dans le mode de réalisation représenté, ces enroulements 20 sont montés par un dispositif de fixation approprié à une plaque isolante 92 qui, par exemple, peut être de "Bakelite" ou d'un autre matériau convenable. Des enroulements de blindage 93 sous la forme, par exemple, de simples spires de cuivre, sont montés de manière appropriée sur des entretoises isolantes 97 et concentriques à. cha-25 que enroulement, comme représenté, chacune de ces spires de blindage étant espacée de son enroulement respectif d'une distance convenable afin de protéger les enroulements des effets de champs magnétiques extérieurs et en retour, de protéger les éléments montés à la périphérie ou à proximité de la colonne des effets magnétiques 30 des enroulements. Une telle disposition est généralement satisfaisante pour un organe de faible énergie utilisant des enroulements relativement petits. Dans un dispositif de grande puissance, les spires de blindage peuvent être remplacées par des enroulements de blindage, soit court-circuités individuellement, soit connectés en 35 série avec l'enroulement principal correspondant mais en opposition. La structure globale est convenablement enrobée dans un produit d'enrobage 99 qui y maintient la rigidité structurale des éléments et forme une unité intégrale facile à empiler avec des unités semblables afin de produire la tension continue totale voulue. Les 40 fils de sortie de chaque unité, par exemple provenant des résistan- 70 29555 10. 2058269 ces 82 et 83, dans la Fig*. 4, sont ramenés à des bornes de sortie telles que les bornes 84 et 85 respectivement. Ces dernières bornes peuvent être constituées, par exemple, d'une peinture conductrice déposée à la surface extérieure de l'enrobage 99» comme le repré-5 sente clairement la Fig. 8. Ainsi, étant donné que les unités de platine sont empilées les unes sur les autres dans un tube isolant (non représenté), chaque borne positive d'une unité est en contact avec la borne négative de l'unité placée au-dessus d'elle, et chaque borne négative est en contact avec la borne positive de l'uni-10 té placée au-dessous d'elle. Comme le représente la Fig. 7» chaque enroulement tel que, par exemple, l'enroulement secondaire 44, est connecté par des fils 94 et 95 (également représentés avec l'enroulement 44b dans les Fig. 4 et 5) aux condensateurs de couplage et à la chaîne de con-15 densateurs-redresseurs 51, montés à la périphérie autour des enroulements de blindage 93 associés à chaque platine correspondante. Ces éléments, bien entendu, sont enrobés de façon appropriée dans l'enrobage 99* Pour des raisons de clarté, ils ne sont pas représentés dans la Fig. 7. 20 Lès dimensions d'un mode de réalisation particulier selon l' invention et les valeurs des éléments électriques qu'elle comporte sont données ci-après, à titre d'exemple, en se référant en particulier au diagramme vectoriel de la Fig. 6, afin de donner une idée d'une application pratique de l'invention constituant Une source 25 de haute tension, destinée dans ce cas à fournir un courant de charge relativement faible. Ces dimensions et autres valeurs ne sont pas à considérer comme limitant le cadre de l'invention et ne sont utilisées qu'à titre explicatif. Par exemple, en se référant aux Fig. 7 et 8, chaque enroule-30 ment est agencé pour que son diamètre extérieur soit approximativement de 63 mm et son diamètre intérieur approximativement de 31 m®.: la largeur de chaque enroulement étant approximativement de 16 mm, et chaque enroulement comportant cent-soixante spires. Pour une distance centre à centre, désigné par "d" dans la Fig. 8, d'appro- 35 ximativement 19 mm, chaque enroulement a une inductance L égale à -3 1,08 x 10 Henry alors que l'induction mutuelle M entre l'enroulement primaire et l'enroulement secondaire d'une platine déterminée est de 0S486 x 10 Henry. Pour une fréquence de 100 kHz, la valeur des condensateurs %0 utilisés dans les réseaux de couplage capacitif de chaque platine 70 29555 11. 20.58269 est calculée d'après les équations (l) et (2) soit C" = 890 pP et Cc = 5280 pF. Pour un courant de pointe' d'environ 0,75 Ampères, la puissance maximale produite en courant alternatif par chaque platine, d'après l'équation (3) est approximativement égale à 216 5 Watts. Le diagramme vectoriel de la Fig. 6 représente les relations d'amplitude et de phase des divers tensions et courants dans chaque platine. Dans l'exemple représenté par la Fig. 5, la tension E^ aux bornes de l'enroulement primaire 44b est représenté par le 10 vecteur 100, et la tension E^ aux bornes de 1'enroulement secondaire 45a est représentée par le vecteur 101. Là. tension alternative V produite par l'enroulement de la platiné, c'est-â-dire la tension entre le point de symétrie 50 et le point commun 66 des enroulements représentés sur la Fig. 5» est représentée par le vec-15 teur 102 sur la Fig. 6, La tension aux bornes de chacun des condensateurs en série 46 et 47 est représentée par les vecteurs 103 et 104 de façon que la. tension V plus la tension aux bornes du condensateur 47 représente la tension aux bornes de l'enroulement primaire 44b, alors que la tension V plus la tension aux bornes du con-20 densateur 46 représente la tension aux bornes de l'enroulement secondaire 44a. Les courants de pointe passant dans chacun des enroulements de la platine sont représentés par les vecteurs 105 et 106. Les vecteurs 107 et 108 représentent les courants dans chaque branche des condensateurs parallèle alors que le courant qui passe 25 par la branche de condensateurs série est représenté par le vecteur 109. Le réseau redresseur associé avec chaque platine peut avoir tout nombre convenable d'étages multiplicateurs voulu pour produire la tension continue de chaque platine. Dans un exemple particu-30 lier, en fonction des calculs ci-dessus, le réseau redresseur peut comporter un total de quarantes étages redresseur (vingt de chaque côté du point de symétrie) qui d'après les calculs ci-dessus délivrerait une tension continue d'approximativement 37»5 KV entre les bornes 84 et 85 de la Fig. 5. 35 Dans un mode de réalisation pratique selon l'invention, la colonne complète de transformateur en cascade peut comporter, par exemple, huit platines pour fournir une tension continue de 300 lcV pour une longueur totale d'empilage de seulement 305 mm une platine à deux enroulement s ayant une longueur d'environ 38 mm. 40 Bien que le réseau de couplage capacitif entre l'es enroule- 7û 29555 12. 2058269 m&mt& d& chaque unité de platine soit représenté par les Fig. 2, 3 et 4 avec: une disposition symétrique particulière, par exemple, on peut utiliser d'autres réseaux de couplage. Des variantesde réalisation sont montrées à titre d'exemple 5 dans les Fig. 9» 10 et 11 qui, pour des raisons de clarté, montrent le réseau de couplage capacitif et les connexions appropriées aux réseaux redresseurs pour une unité de platine unique ou une paire d'unités de platine adjacentes. Dans la Fig. 9» Par exemple, un premier condensateur série 10 110 est connecté entre deux premières extrémités des enroulements 45 et 44, et un second condensateur série 111 est connecté aux extrémités opposées de ces enroulements. Des condensateurs parallèles appropriés 112 et 113 sont connectés de manière similaire à celle montrée dans les figures précédentes. Etant donné qu'aucun 15 point de symétrie n'est utilisable dans cette disposition, deux unités de redresseurs 114 et 115 sont connectés aux bornes de chaque enroulement comme représenté, ces unités de redresseurs étant connectées en série entre elles. Une autre variante de montage des condensateurs représentés 20 avec deux unités de platine adjacentes dans la Fig. 10, utilise un condensateur série unique lié connecté entre les extrémités 117 et 118 des*enroulements 45 et 44, les autres extrémités étant connectées à la borne commune 119. Etant donné que dans ce montage, il n'y a aucun point de symétrie, une unité de redresseur 120 est con-25 nectée entre le point 117 et le point commun 119 d'une unité de platine alors qu'une unité de redresseur 120 est connectée entre le point 118 et le point commun 119 de l'unité de platine adjacente. Ainsi, les unités de redresseurs sont connectées alternativement à l'une ou à l'autre extrémité le long de la chaîne complète 30 des unités de platine. Une autre variante de réalisation encore de ce réseau de couplage capacitif est représentée par la Fig. 11, dans laquelle les condensateurs parallèles associés avec chaque enroulement sont remplacés par un seul condensateur parallèle 121 connecté entre le 35 point commun 122 entre les deux condensateurs série 123 et 124 et une extrémité commune 125 des enroulements 45 et 44. Une unité de redresseur 126 est alors connectée entre les points de symétrie 122 et 125, comme représenté. 70 29555 13. 2058269 - REVENDICATIONS. - 1 - Générateur de haute tension, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs unités montées les unes à côté des autres, chacune de ces unités éteint constituée d'un premier enroulement, d'un se- 5 cond enroulement monté au voisinage dudit premier enroulement, d'un réseau capacitif couplant le premier au second enroulement, le réseau capacitif étant constitué de moyens capacitifs parallèles connectés en parallèle sur lesdits enroulements, d'autres moyens capacitifs connectés en série avec lesdits enroulements, les va-10 leurs desdits moyens capacitifs parallèles et desdits autres moyens capacitifs étant choisies pour donner des conditions de résonance, chacun des enroulements de chacune des unités étant couplé à un enroulement d'une unité qui lui est adjacente, un dispositif redresseur connecté audit réseau de couplage capacitif pour produi-15 re une tension continue, une source de tension alternative, un enroulement d'entrée monté adjacent à un premier enroulement de l'une des unités et couplé à la source de tension alternative, et un dispositif pour additionner les tensions redressées de chacun desdits dispositifs redresseurs pour fournir une tension de sortie 20 redresslSe. 2 - Générateur de haute tension selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacun desdits enroulements comporte un noyau amagnétique. 3 - Générateur de haute tension selon la revendication 1, ca-25 ractérisé en ce que ledit enroulement d'entrée et ledit enroulement de ladite unité comportent un noyau ferromagnétique commun, et en ce qu'un enroulement de chacune desdites unités et un enroulement de l'unité adjacente comportent un noyau ferromagnétique commun. 30 k - Générateur de haute tension selon la revendication 3 » ca ractérisé en ce que lesdits noyaux ferromagnétiques comportent chacun deux sections séparées par un entrefer amagnétique. 5 - Générateur de haute tension selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits enroulements ont deux extrémités re-35 liées en point commun, en ce que lesdits autres moyens capacitifs comportent un premier et un second condensateurs ayant un point commun, et en ce que ledit dispositif redresseur est connecté entre ledit point commun et lesdites extrémités connectées en point commun. ko 6 - Générateur de haute tension selon la revendication 5» 70 29555 1A. 2058269 caractérisé en ce que lesdits moyens capacitifs parallèles ont des valeurs de capacité qui sont sensiblement égales entre elles et en ce que lesdits premiers et losdits seconds condensateurs desdits autres moyens capacitifs ont des valeurs de capacité qui sont sen-5 siblement égales entre elles. 7 - Générateur de haute tension selon là revendication 1, caractérisé en ce que ledit enroulement d'entrée est couplé à ladite source de tension alternative par un réseau capacitif d'entrée. 8 - Générateur de haute tension selon la revendication 7» ca-10 ractérisé en ce que ledit réseau capacitif d'entrée est constitué d'un condensateur d'entrée connecté en parallèle avec ledit enroulement d'entrée et d'autres moyens capacitifs d'entrée connectés en série avec ledit enroulement d'entrée. 9 - Générateur de haute tension selon la revendication 1, ca-15 ractérisé en ce que lesdites unités sont constituées de platines d'une piècej lesdites platines étant empilées les unes sur les autres de sorte que lesdits enroulements sont placés le long d'un axe commun, en ce que les éléments dudit dispositif redresseur sont montés autour desdits enroulements et en ce qu'un dispositif de 20 blindage est monté entre lesdits enroulements et ledit dispositif redresseur. 10 - Générateur de haute tension selon la revendication,1, caractérisé en ce que lesdits autres moyens capacitifs comportent un premier condensateur connecté entre deux extrémités desdits enrou-25 lements, un deuxième condensateur connecté entre les deux extrémités opposées desdits enroulements et en ce que ledit dispositif redresseur comporte deux réseaux redresseurs, l'un connecté en parallèle avec ledit premier enroulement et l'autre connecté en parallèle avec ledit second enroulement. 30 11 — Générateur de haute tension selon la revendication 1, ca ractérisé en ce que lesdits autres moyens capacitifs comportent un seul condensateur connecté en série avec lesdits enroulements, en ce que des premiers réseaux redresseurs sont connectés en parallèle avec chacun desdits premiers enroulements dans des unités alter 35 nées et en ce que des seconds réseaux redresseurs sont connectés en parallèle avec chacun desdits seconds enroulements dans des unités intermédiaires. 12 - Générateur de haute tension selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens capacitifs parallèles comportes: . ko un seul condensateur connecté entre ledit point commun et lesdites extrémités reliées en point commun.