FR 2043787 A1 19710219 FR 7019730 A 19700529 70 19730 1 2043787 L •'invention concerne un circuit servant à engendrer dans un dispositif de reproduction d'image un courant de correction en dents de scie à fréquence de-ligne- dont l'amplitude v&rie à la fréquence de trame, le dispositif de reproduction d'image comportant un générateur 5 de courant de déviation de ligne et de trame, pour appliquer à la "bobine de déviation de ligne et de trame -un courant en dents de scie à fréquence de ligne et.à fréquence de trame avec une amplitude crête à crête pratiquement constante, ainsi qu'un modulateur commandé par le générateur de balayage de trame pour l'obtention d'une variation â fréquence de 0 trame du courant de correction en dents de scie â fréquence de ligne, le courant de correction en dents de scie à- fréquence de -ligne précité étant proportionnel à la valeur instantanée du courant de déviation de ligne et du courant de déviation de trame. Bans le brevet français B"° 1.573 «074 décrit un 5 dispositif de reproduction pour la télévision en couleur dans lequel on utilise pour la correction, sur l'écran d'un tube de reproduction du dispositif un courant de correction en dents de scie â fréquence de ligne avec une amplitude variant â fréiquence de trame. Bu début â la fin de la course d'une période de "trame ce courant de correction à fréquence de 3 ligne doit diminuer à partir d'une certaine valeur de façon pratiquement linéaire, après quoi, il se produit une augmentation pratiquement égale dans le sens opposé du courant* Ce courant de correction est superposé à courant de déviation circulant dans la bobine de déviation de trame et/ou de ligne, dont l'amplitude de crête ê. crête est pratiquement cons-5 tante. Du fait que la bobine de déviation est divisée en deux demi-bobines placées pratiquement symétriquement de part et d'autre du col du tube de reproduction, il est possible d'ajouter le courant de correction dans une demi-bobine au courant de déviation et dans l'autre demi-bobine de la soustraire du courant de déviation. Le champ de déviation magné-0 tique de la première demi-bobine est ainsi augmenté et celui de l'autre demi-bobine réduit pratiquement de la mime quantité. Comme on l'a décrit dans le brevet français précité, l'astigmatisme anisotrope drune bobine de déviation provoque une distorsion par laquelle une faisceau électronique à section circulaire ou 5 elliptique prend la forme d'une ellipse inclinée, eette distorsion étant fonction du degré de déviation. En d'autres termes cette distorsion se manifeste le plus fortement dans les coins de l'image reproduite et provoque des défauts chromatiques « Dans le brevet précité on a montré quril était possible d'éliminer cette distorsion à l'aide d'une distorsion 0 dirigée dans l'autre sens, provoquée par le courant de correction précitée 70 19730 2 2043787 La variation dîamplitude Ë fréquence de trame du courant en dents ds scie à fréquence de lign.s s!obtient au moyen d'un modulateur eonuaaiïM par le générateur de courant de déviation de trame. Bans ce brevet, osa a décrit notamment un dispositif dans lequel ce modulateur 5 est conçu soïis la forme d'un multiplicateur anouel ost appliquée l'information concernant le courant de déviation de ligne et le courant de déviation de trame» Si l'on nomme la ligne horizontale située au"milieu de l'écran du tube de reproduction x'Ox et la ligne verticale médiane 0 étant le centre âe 1!écran tandis que comme il est d'usage en mathéma.-tO tique x'Ox va de gauche à droite et y'Oy de tes vers le haut, on peut dire que la déviation compensatrice ^ x qui se fait au moyen du modulateur est en première instance proportionnelle- à x et â y. Bans ce cas x et y sont les coordonnées d'un point sur l'écran pr-r rapport au système d'axes défini ci-dessusu De cette façon la distorsion compensatrice Àx est en 15 effet plus grande dans les coins de l'écran et nulle sur les axes x'Ox et y'Oy. C'est toutefois un aspect de Ie"invention que le fait que la correction décrite ci-dessus n'est pas suffisante pour éliminer entièrement les défauts chromatiques dans les ooine de l'écran du tube 20 de reproduction» Pour' y parvenir le circuit conforme à l'invention est remarquable en ce qu'il comporte des moyens poer ajuster â proximité du début et de la fin de chaque course d'aller, au courant en dents de scie, un courant de correction additionnel qui circule dans le même sens que le courant de correction précité st qui est proportionnel â la troisième 25 puissance du courant de déviation de ligne et â la troisième puissance de courant de déviation de trame» Les courant de correction peuvent être produits de différentes fa«ons, A cet effet le circuit conforme à l'invention est caractérisé en ce que des moyens pour former un courant de correction 30 additionnel pendant la course d'aller de ligne s'obtient â l'aide d'une bobine montée en série avec le modulateur « , 18 inductance de cette bob?.ne diminuant lorsque le courant qui la traverse augmente et que le moyen pour former un courant de correction additionnel pendant la course d'aller, de ligne se fait au moyen d'une combinaison en parallèle qui est montée 55 en série avec le modulateur et dont la fréquence de résonance est située entre la fréquence de ligne et le double de celle-ci. Selon un autre aspect de l'invention, la tension présente aiui bornes de la combinaison en parallèle peut dans ces circonstances également être utilisée â d'autres fins. A cet effet le circuit oon-40 forme à l'invention est caractérisé en ce que la bobine située dans la 70 19730 3 2Q43787 combinaison en parallèle est constituée par l'enroulement primaire d'un transformateur et la tension obtenue aux bornes de l'enroulement secondaire de ce transformateur commande un circuit pour la correction de la distorsion en coussin nord-sud sur l'écran d'un tube de reproduction 5 d'image utilisé dans un dispositif de reproduction d'image. La description qui va suivre en regard des dessins annexés, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée. Les figures 1 et 2 représentent des courants qui peuvent être «ngendrés par le circuit conforme à l'invention. 10 La fig. 3 représente une forme de réalisation du cir cuit conforme à l'invention et r la fig. 4 l'allure de deux grandeurs magnétiques qui correspondent â une partie du circuit selon la fig. 3. La fig. 5a représente un autre exemple de réalisation 15 théorique, du circuit conforme à l'invention tandis que les figures 5b, 5c et 6 représentent des tensions et des courants qui peuvent se présenter dans le circuit de la fig. 5&. La fig. 7 représente un exemple de réalisation pratique du circuit selon la fig. 5&» 20 La fig, 8 représente deux formes d'onde qui peuvent se présenter dans le circuit selon la fig. 1. Les figures 9» 10* 11» 12 et 13 représentent d'autres exemple de réalisation. Sur la fig. 1, i^ représente le courant de déviation 25 de ligne en dents de scie qui circulerait pendant la course d'aller de ligne H dans les deux demi-bobines de déviation de ligne au cas où aucune correction ne serait appliquée. La courbe i^ représente pour une ligne déterminée le courant de correction en dents de scie à fréquence de ligne dont l'amplitude varie â fréquence de trame, c'est-à-dire que les valeurs 30 pour t ■ 0 et t ■ H (qui sont égales mais de signes opposés) varient à la fréquence de trame. Le courant de correction i^ est représenté sur la fig. 1 comme une fonction linéaire du temps. Comme on le sait, le courant de correction i^ dans une demi-bobine est soustrait du courant de déviation et il est ajouté dans l'autre demi-bobine. On obtient alors les 35 courants i^ et i^ de la fig. 1. Cette figure est valable pour la course d'aller de ligne H d'une ligne déterminée de la trame. La fig. 2a représente, en fonction du temps, les courants de correction pour quelques lignes de part et d'autre de la ligne horizontale médiane x'Ox, T représentant la durée totale d'une période de ligne, le signe devant changer 40 lors du passage par cette ligne médiane, La fig. 2a montre que le courant 70 19730 4 2043787 de correction en dents âe scie i^. pendant chaque course d'aller de ligne H a une allure purement linéaire et que la variation en fonction de la fréquence de trame est également linéaire. L'enveloppe du courant i^ représentée sur la figure en pointillé, est alors une droite. Cela signifie 5 que la distorsion compensatrice A x, qui est provoquée par le fait que les courants i^ et qui circulent dans les demi-bobines ne sont pas identiques, est proportionnelle aux coordonnées i et y sur l'écran du tube de reproduction. On a cependant constaté que l'approximation linéaire 10 pour 4x n'est plus valable à mesure que le courant de déviation du tube de reproduction d'image augmente. La distorsion 4 x qui doit être introduite dans le balayage de ligne de manière à éliminer la distorsion provoquée par l'astigmatisme anisotrope, doit alors en effet être plus élevée au début et â la fin de chaque course d'aller de ligne que la dis-15 torsion qui est le résultat du courant de correction i^ de la fig. 1 et 2a. Cela signifie que la distorsion A* doit non seulement être proportionnelle à x et â y comme on l'a montré dans le brevet français précité, mais doit également contenir des termes de degré plus élevé. Le premier terme qui entre en ligne de compte est le terme à la troisième puissance 20 étant donné que le courant de correction ifc pendant la course d'aller de ligne change de signe lors du passage par l'axe y'Oy, de sorte que la fonction de x doit être une fonction impaire du temps. Partant de ce fait, le courant de correction pendant la course d'aller de ligne H devient approximativement une fonction du troisième degré du temps. L'allure de 25 cette fonction est représentée sur la fig. 1 par la ligne i'k et vient à la place du courant i^ de l'approximation linéaire. La fig. 2b représente le nouveau courant de correction i'^ pour quelques lignes de part et d'autre de la ligne horizontale médiane x'Ox, auquel cas l'enveloppe à fréquence de trame est encore une ligne droite* 30 On a cependant constaté que cette approximation n'était pas non plus suffisante. En effet, si le courant de correction a l'allure représentée sur la fig. 2a, la correction est suffisamment grande au début et â la fin d'une ligne au milieu de l'image mais non pas au-dessus,' ni au-dessous. En d'autres termes, le but qui est d'obtenir un bon recou-35 vrement de couleur dans les coins de l'isjage n'est pas encore atteint. C'est un aspect de 1'invention que d'appliquer pour l'enveloppe du courant de correction i'^, variant â la fréquence de trame, une approximation analogue â celle utilisée pour le courant à fréquence de ligne. De cette façon, 1'enveloppe précité® prend également une forme qui est pratiquement 40 une fonction du troisième degré du tempe, ce qui est représenté sur la 70 19730 5 2043787 fig. 2c. Il en ressort que le courant de correction i'^ dans les coins est plus grand que dans le cas précédent, de sorte que la distorsion obtenue à x a pratiquement la valeur désirée, ce" qui se traduit par un mëïlleur recouvrement des couleurs, L'invention 'a pour "but d'engendrer 5 un courant de correction dont l'allure satisfait aux exigences précitées Sûr la fig. J, on a'représenté, à "titre d'exemple» un circuit dans lequel lë courant i est engendré selon là fig. 2b. Dans cette figure, la référence 1 désigne le transformateur de sortie de ligne qui fait partie du générateur de courant de déviation de ligne dfun dis-10 positif de reproduction d1 image en couleurs, générateur qui n'est pas représenté sur la figure. Les bobines '1f et 2" représentent les demi-bobines de balayage de ligne qui dans cet exemple de réalisation sont connectées en série de sorte qu'elles sont parcourues par un même courant de- déviation de ligne' en' dents de scie fourni â partir du transforma- li 15 teur 1 et dont l'allure pendant la course d'aller dé ligne est représentée sur la fig. 1. Les' demi-bobines de déviation 2' et 2" ainsi que deux enroulements secondaires pratiquement identiques 3' et 3" ^ transforma^ teur de sortie de ligne 1 font partie d'un circuit fermé représenté siB~ plifié sur la figure et sont également parcourus "par un courant continu 20 ajustable de façon â pouvoir centrer horizontalement l'image reproduit93 ce courant étant engendré de façon connue par le circuit 4. D'autre parts le circuit fermé précité comporte une bobine 5 munie d'une prise qui divise la bobine en deux moitiés identiques et auxquelles est appliqué le courant de correction nécessaire. La bobine 5 est shuntée par un condensa-25 teur 5* pour "la correction dite en S» Ce condensateur aurait pu être di~ visé en deux de manière à obtenir une prise analogue. La bobine 5 offre toutefois un passage au courant de centrage engendré dans le circuit 4« La configuration décrite a pour- but d'obtenir une bonne symétrie dans le circuit de façon que les deux courants âe correction i 30 qui traversent les bobines 2r et 2" soient en valeur absolue pratiquement égaux et aient une direction qui est représenté par les flèches sur la fig. 3. Il ressort dé la figure que le courant de correction if^ dans la bobine de déviation 2r'est ajouté au courant de déviation i^ tandis que dans la bobine 2" il en est soustrait. Etant donné que le circuit fermé 35 précité constitue un montage en pont le générateur de courant de déviation de ligne non représenté sur la fig. 3* qui est connecté au primaire du transformateur 1 et le générateur pour le courant de correction i'^ qui sera décrit par la suite, ne s'influencent pas mutuellement. La référence 6 désigné sur la fig. 3 rat modulateur qui 40 engendre un courant de correction suivant l'approximation linéaire. Un 70 19730 6- 2043787 tel modulateur pcur-rarlt par exemple être ! 5 Dans le modulateur 6 des impulsions âe retour de ligne à fréquence de trame sont modulées d® sorte qu'à la ligne de sortie 7 du modulateur 6 on obtient un courant i^ ayant 1»allure représentée sur la fig. 2a. Os courant circule ensuite- dans une "behin® 8 et un grand condensateur 9 vers la prise centrale de la bobine 5-c 10 - La bobine 8- est enroulée sur. un noyau en matériau magnétique dont l'induction magnétique B en fonction de l'intensité du champ magnétique H a une allure tells que représentée sur la fig. 4&. On • peut en déduire 1*allure de la. perméabilité fs - ^ en fonction de H ce qui est représenté sur la fig» 4*»» On suppose par ailleurs que le'matériau 15 constituant le noyau n'a pratiquement pas d'iljst-érésls. Bu fait que l'impédance de la bobine Q est directement prcposi-i .:dà:ille â la perméabilité yu, cette impédance est maximale lorsque la "bobine 8 est parcourue par un courant très faible auquel est proportionnel!® l'intensité du champ H. A mesure que le courant et par- conséquent l'intensité du champ H augmen-20 tent dans l'un ou l'autre sens (voir la fig, 4"b) cette impédance diminue par suite de la saturation du matériau formant le noyau» Le modulateur 6 peut pratiquement êtrs considéré comme une source de - tension impuistonnelle soumise â une charge représentée par deux -inductances dont l'une conserve une valeur constante (le circuit £ems Dans ces derniers 30 cas en effet# la charge que traverse ce courant est devenue plus petite» Le courant i'v a donc pratiquement l'allure désirée représentée sur les figures 1 et 2b„ Le condensateur 9 sert â séparer galvaniquement le circuit de déviation de ligne du modulateur 6f ee qui est-, indispensable étant donné qu'un courant continu engendré par le circuit, de centrage 4 est 35 superposé au courant de déviation ig0 Une valeur pratique pour le condensateur 9 est 2,2 jfsFs Le courant de correction engendré par le circuit décrit a une allure qui est proportionnelle 5- l'amplitude du. courant qui est fourni par le modulateur 6, Il peut être désirable d'appliquer une 40 forme de réalisation du circuit conforme â l'invention avec laquelle cette 70 19730 7 2043787 dépendance n'existe pas. Sur la fig, 5& un courant i apparaît sous l'effet d'une tension v fournie par une source impuis ions de tension, à travers la combinaison en série d'une impédance d'une bobine L. La source v représente le modulateur 6 de la fig. 5 tandis que L est l'in-5 ductancedu circuit de déviation de ligne vue â partir du modulateur 6 et Z| sera examiné par la suite. La tension v (idéalisée) représentée, sur la fig, 5b a-comme développement de Fourierr v * a., cos Wt + a, cos 2iàt + .... + a cos mii t + ... \ c. m 10 où l'on suppose que l'origine de l'axe des temps se situe au milieu d'une course. Lee divers coefficients a.,, a„, ... a .... sont (m est un nombre i i. ■ m — entier)t 2&>H 2E Sin 2 2E Sin 2 S1 m * 1 a2 = % ' 2 . m (OH ■2E S1P~ am = tç ' m 15 dans lequel H est la durée de la course d'aller de ligne, T celle du temps de ligne total et E l'amplitude des impulsions. La pulsation correspond â la.fréquence de répétition de ligne. Pendant la course, sans la présence de l'impédance Z1, zE le courant i_ aurait une forme de dents de scie: i = ^— t. Si l'on impose 20 â l'impédance d'être nulle pour toutes les pulsations sauf \ zE . " a1 . /w i » t— t - k . ,rr sm u) t L ©L d'où il résulte que la tension â pulsation (Q est atténuée d'un facteur k 25 Cette fonction sinusoïdale peut être développée et devient» , ~ zE , . a1 ,tS . «3ts \ 1 - r4 -* • 5L 4 - —> dans laquelle les termes d'ordre supérieur au troisième sont négligés dans le développement en série (le terme suivant doit en effet être divisé 30 par' 5 5 ■ 120). Cette fonction doit augmenter de façon monotone si l'on veut obtenir la forme désirée. A cet effet le terme du premier degré doit être positif, ce qui signifie une valeur maximale pour k, c'est-à-dire un rapport déterminé entre et (j)L. Si k est supérieur à la valeur limite ainsi définie, _i a un minimum dans la deuxième partie de la course et un 55 Maximum dans la première partie de celle-ci, en d'autres termes change trois fois de sens pendant la course d'aller, ce qui est évidemment indé- 8 2043787 sirable. On peut également expliquer c« qui précède à l'aide d'un graphique. Sur la fig» 6a, on a représenté la variation en fonction du temps pour un courant en dents de scie à fréquence de ligne, alors que 5 l'on a considéré le temps de retour infiniment petit, par souci d* simplification. 0e courant est gysiétrique par rapport â l'origine cnoisie au milieu de la course d'aller H et par conséquent une fonction Impaire du temps. Il s'ensuit que la composante fondàmentale en est une fonction sinusoïdale (comme le montre la fig. 6b) qui doit ttre soustraite de la 10 fonction en dents de scie. Sur la fig. 6, la référence C1 désigme une courbe qui est obtenue avec le circuit de la fig. 3 ®t désigne la courbe correspondante suivant l'approximation linéaire. On entend par là que la courbe Cg représente la variation en fonction du temps du courant engendré par le modulateur 6 de la fig. 3» tandis que la courbe 0^ est 15 obtenue au moyen de la bobine 3 & partir âe ce courant. La mftme courbe doit être maintenant obtenue â l'aide du circuit de la fig. 5» alors que la source v engendrerait un courant si l'impédance n'était pas présente. Etant donné que la valeur d'impédance de 2^ ne peut être infiniment grande auquel cas le facteur k précité serait égale 4 1) seule une 20 partie de la fonction sinusoïdale est soustraite. Cette partie (c'est-à-dire k) et l'amplitude maximale du courant C^ (fig. 6c) peuvent être choisies telles que cette soustraction donne 0^. Par ailleurs, ce courant engendré doit avoir une plus grande amplitude que celui (« Cg) qui était nécessaire dans l'autre cas. Il est clair qu'un k trop élevé fournit 25 une courbe telle que la courbe sur la fig. 6c comme on l'a démontré ci-dessus. En pratique l'impédance peut ttre réalisée sous la forme d'un circuit résonnant LC aootftdé sur là fréquence de liftt. Il se forme de cette façon dons le circuit Z1# L une résn—ise parmlllle sur 50 la fréquence de ligne et une résonance série sur une autre fréquence pour lequel le circuit se comporte comme une capacité. Cette dernière fréquence peut être rendue suffisamment élevée pour ne plus la coasidérer par la suite. Si le Q du circuit parallèle «at suffisamment élevé, la pulsation (4 et elle seule (partiellement} est supprimée. Pour cette pul-35 sation lsimpédance du circuit est purement ohmique, soit On m alors la relation suivantes fcj t % ». +•••!« dans laquelle le prsaier cosffieient déjà calculé du développement 40 de ÏQurier de la 'tèhaicm iatpulsiooaeile v» tandis que i^ est la costposante BAD ORIGINAL 70 19730 9 2043787 10 de fréquence de ligne du courant imposé par la source. Partant de cette relation on obtient» R ^t i. « ^ a. (oosUJt - e L a. sin U/t. Ri2 + £J2L2 Ht2+|^L2 dans laquelle la condition i, «= 0 pour t = 0 est remplie- Au début de la ••H course t « de sorte que l'on at 1 * —5 |9 . a. (cos e - • É/h + y 2L2 1 2 R 2 + upl2 &1 2 H ^ et à la fin de la course t = —, et l'on a» _RtH , R1 „ / UH ~2L~v Ul 4) H i1 - a, (cos -s— - e >4- a, sis ■ 1 2 . IÏ2t2 1 " „ 2 SJ2.2 * Rl2+y2L2 Rl2* L Il est évident que ces deux valeurs de i^ ne sont pas identiques en valeur absolue si R^ n'est pas très petit, ce qui va à 1®encontre de l'exigence posée envers la sélectivité. En vue de déterminer les constantes dans l'équation différentielle, on aurait évidemment pu poser la condition: x fî * —i H 1 (t * _ "g) ~ 1 (t «= + ^ mais dans ce cas i^ n'aurait pas été nul pour t » 0. En d'autres termes on obtient une forme d'onde qui est décalée en 15 phase par rapport à l'onde en dents de scie, ce qui diffère de l'onde sinusoïdale du cas (théorique) de la fig. 6b. On ne peut donc réaliser la courbe de la fig» 6c avec ce circuit accordé sur la fréquence de ligne* Un aspect de l'invention consista à réaliser l'impé-20 dance de la fig. 5a sous la forme d'un circuit résonnant LG qui n'est pas aocordé sur la fréquence de ligne mais sur une fréquence située entre celle-ci et le double de cette fréquence. Bans ce cas, les pulsations U ou 2 sont réduites par un facteur k^ s ou kg respectivements tandis que les pulsations 3 u> etc ne sont pratiquement pas atténuées» Le courant 25 ajouté devient alors i '= ~ t - k^ . sin Wt - k^ . sin 2 î*£t L t * PL * W "3! ' ~ k2 * 28l ^ " 31 ' avec le développement en série déjà appliqué pour la fonction sinusoïdale» Il est évident que les facteurs d'atténuation k^ et kg dépendent de la 30 fréquence d'accord et des valeurs des éléments du circuit» On peut, comme on l'a fait ci-dessus, écrire les équations pour la composante à fréquence de ligne i^ et•pour la composante dont la fréquence est le 70 19730 i» 2043787 double de la fréquence de ligne du courant -provoqué par la soureê. De ce fait, on a deux degrés dé liberté parce que aussi "bien que "kg peuvent être choisis librement et on- peut satisfaire aussi "bien à la' condition i., + i, = 0 â l'instant = 0 qu'à la condition î* + i„ prend des valeurs 1 £ v f— £ VT i - 8^ g 5 absolues égales et des signes opposés pour t = - ™ et pour t = + . Cn peut déterminer de cette façon les valeurs â donner aux éléments du circuit LC« Sa fréquence d'accord est alors située par exemple à 19,6 kHz pour une fréquence de ligne de 15.625 kHz (625 lignes par image). La fig-. 7 représente une forme de réalisation d'un 10 circuit conforme à l'invention dans lequel les éléments qui se trouvent également sur la fig» 3 portent les mêmes références et dans lesquels la bobine satursble 8 est remplacée par une"combinaison, en parallèle 8r d'une bobine 10 et d'un condensateur. Ce circuit est accordé sur une pulsation située entre £s) et 2 £j)„ Outre l'avantage déjà cité, que le courant 15 de correction engendré n'est pas tributaire de l'amplitude, la façon décrite ci-dessus d'engendrer le courant de eor-rsetioa offre, par rapport à la première façon décrite en regard de la fig. 5? un autre avantage que l'on va maintenant expliquer. Su fait que l'accord du circuit parallèle S' se situe plus près de y) que de 2Si), ce circuit a une impédance 20 beaucoup plus grande pour la fréquence de ligna que lorsque le courant de correction circule, de sorte qu'aux bornes de ce circuit on obtient une tension à fréquence de ligne pratiquement sinusoïdale, qui est d^autre part modulée par un signal à fréquence de trame. L'allure de cette tension est représentée sur la fig. 7 par la courbe 11. Selon l'invention on utilise cette tension en vue de la correction de la distorsion en coussin nord-sud, c'est-â-dire la distorsion en coussin qui se produit dans le sens vertical avec des tubes de reproduction d4image à écran pratiquement plat. Comme on le sait, pour ce faire, le courant circulant dans les bobines de déviation de trame doit être modulé par un signal â 30i fréquence de ligne, alors que ce courant pendant une période de ligne doit avoir une allule pratiquement parabolique. Le tout est indiqué sur la fig. 8a pour le temps qui correspond à quelques lignes de part et d*autre de la ligne horizontale médiane. Sur la fig. 7, la bobine 10 du circuit parallèle 8r 315* forme l'enroulement primaire d'un transformateur. L'enroulement 12 est un enroulement secondaire qui est bobiné sur le transfox'mateur de sortie de ligne et qui a une prise médiane connectée à la masse. Le potentiomètre 13 est connecté en parallèle avec cet enroulement 12 et sur le curseur de ce potentiomètre apparaît une tension sinusoïdale â fréquence de ligne 40 14 dont l'amplitude et la polarité sont tributaires de la position du 70 19730 11 2043787 curseur. Si le curseur Ée trouve au milieu du potentiomètre 13, la tension 14 est nulle. Si le curseur se trouve à l'une des extrémités, l'amplitude de la tension 14 est maximale et les impulsions ont une certaine polarité. Si le curseur se trouve à l'autre extrémité du potentiomètre 13» 11am-5 plitude de la tension 14 est également maximale et les impulsions ont une polarité inverse par rapport au cas précédent. La référence 15 de la fig. 7 désigne l'enroulement secondaire du transformateur dont l'enroulement primaire est constitué par la bobine 10 qui fait partie du circuit parallèle 8'. L'enroulement 15 est relié par l'intermédiaire de condensa-10 teurs 16 et 17 et d'une résistance 18 au curseur du potentiomètre 15, tandis qu'un potentiomètre 19 est connecté en parallèle avec la combinaison en série de l'enroulement 15 et du condensateur 16. Après avoir subi un certain déphasage provoqué par la résistance 18 et le condensateur 17, la tension impulsionnelle 14 est 15 ajoutée â la tension sinusoïdale modulée qui apparaît aux bornes de l'enroulement (15) et qui est, elle aussi, légèrement déphasée au moyen du condensateur 16. ïïne partie de la tension obtenue par l'addition de cette tension est appliquée par l'intermédiaire du curseur du potentiomètre 19 à une paire complémentaire de transistors de sortie 20 et 21 qui fonc-20 tionnent en classe B et qui forment un circuit connu sous la dénomination anglaise de "single ended push-pull". Ces transistors sont alimentés par une tension positive. +7^^ et une tension négative -TbV La tension amplifiée par ces transistors est transmise par l'intermédiaire d'un condensateur 22 à une bobine 23 dont l'autre extrémité est mise â la masse 25 pour les tensions alternatives. La combinaison en série du condensateur 22 et de la bobine 25 est accordée sur la fréquence de ligne de sorte que la tension sinusoïdale à fréquence de ligne qui apparaît aux bornes de la bobine 25 est de loin supérieure l la tension fournie par la source 20, 21. Avec une valeur de 47 nï pour le condensateur 22 et une inductance 50 d'environ 2 mH pour la bobine 25, il est alors possible d'obtenir une amplitude de crête à crête de 200 T au début et à la fin de la course d'aller de trame, tandis que les transistors 20 et 21 peuvent convenir pour des tensions et des puissances faibles. Le noeud du condensateur 22 et de la bobine 25 est relié & la combinaison en série des bobines de 55 déviation de trame 25* et 25" qui est shunt ée par la combinaison en série de deux condensateurs pratiquement identiques 24' et 24", tandis que le noeud des bobines 25' et 25", respectivement des condensateurs 24* et 24" sont interconnectés par une résistance 26 d* valeur relativement faible. Les deux combinaisons en série sont reliées par exemple & l'enroulement 40 secondaire 27 du transformateur de sortie de trame 28. Le noeud de la 70 19730 12 2043787 bobine de déviation â© tru» 25" et àe 18 enroulement secondaire 27 se trouve à la masse pou? la fréquence àe ligue par l'intermédiaire d'un circuit découplexar 29. Ce circuit étant dans l'exemple de réalisation envisagé la eooMaaisoa en e-arie d'usa Isôoine et d'un ooadea0£iâar ac-5 cordée sex- 1e. fréquence de ligue. Be cette façeu, le'noeud de la'bobine 25" et de 14enroulement 27 est à la aasse poîs la fréquence ds ligne et celui des bobines 275 et 23 pour la fréquence d® trame, de sorte que le générateur de fréquence de ligne 20 à 23 et le générateur de déviation de trame ne peuvent avoir aucune influence l'un sur l'autre. 10 Bu fait que la combinaison en série 22, 23 est accordé sur le fréquence de ligne la distorsion provoquée par le circuit en parallèle 89 est supprimée et il circule â travers les bobines d® déviation de trame 25® et 25" un courant à fréquence de ligne modulé par un signal â fréquence de trame et pouvant être considéré pratiquement comme 15 parabolique, qui a l'allure représentée siîû? jL& fig. 8b. D'autre part, ces bobines 25' et 25" sont parcourues par un courant en dents d® scie â fréquence de trams (30) comme le montre le courant représenté sur la fig. 8a qui est la somme du courant représent# sur la fig. 8b et du courant en dents de scie 30. 20 A l'aide du curseur du potentiomètre 13 le point où le courant pratiquement parabolique de la fig. 8b s'annule peut être déplacé vers la gauche ou vers la droite en vue de corriger une éventuelle asymétrie dans le tube de reproduction d'imago et/ou dans les bobines de déviation de ligne. De ce fait, la ligne horizontale médiane est rendue 25 rectiligne. Les déphasages précités provoquée pa2 les éléments 16, 17 et 18 sont choisis de telle façon que les deux tensions à ajouter dont la somme est appliquée à l'amplificateur 20, 21 aient la phase correcte l'une par rapport â l'autre. Le potentiomètre 19 est ua régulateur d'amplitude «t 30 l'ajustement de l'inductance de la bobine 23 un réglage de phase pour la correction nord-sud. Les bobines de déviation de trame 25*, 25" ont une forte inductance propre, ce qui en rapport avec leur capacité parasite est nuisible à la fréquence de ligne du fait que le courant de correction nord-sud n8est pas alors réparti identiquement,; Cette répartition est 35 améliorée grâce aux deux condensateurs 24s et 24" qui sont pratiquement identiques tandis que des résonances parasitas éventuelles peuvent être amorties à l'aide de la résistance 26 da par exemple 1 KiO. . Le côté inférieur de la bobine 23 est relié â la masse d5une part par 1'intermédiaire d'un condensateur bipolaire de forte capacité 31 et d'autre part 40 â une tension continue .variable VQ qui ipeut être aussi bien négative que 70 19730 15 20^3787 positive, de sorte qu'un courant pour le centrage vertical circule à travers les bobines de déviation de trame 25' et 25".- On va maintenant décrire le modulateur 6 dans lequel est engendré le courant de correction en dents de scie à fréquence de 5 ligne dont 1'amplitude varie â la fréquence de trame i^. Un modulateur de ce genre pourrait être du même type que celui décrit dans la demande de brevet français H° 6923733. Le courant de correction engendré par ce modulateur ne peut cependant pas être utilisé tel quel étant donné que ce courant est proportionnel à la déviation verticale y suivant la fig. 2a0 tO La tension 52 sur la fig. 9 provenant du générateur de sortie de trame est intégrée au moyen d'un réseau 53 constitué par une résistance et par un condensateur de façon à supprimer les pointes de tension dans la tension 52. La tension ainsi obtenue, pratiquement en dents de scie, est appliquée par l'intermédiaire d'un régulateur d1ampli-15 tude 34 à un amplificateur„ Le premier transistor 55 3e cet amplificateur a une résistance variant en fonction de la tension 5& comme résistance d'émetteur, tandis que sa tension à'émetteur peut être ajustée au moyen d'un potentiomètre 35 monté entre les tensions dfalimentation et —V-jj-j. La tension présente au collecteur du transistor 35 commande un 20 transistor de commande 38 après quoi elle est appliquée â un amplifica» teur final, constitué dans cet exemple par une paire complémentaire de transistors 39 et 40. Entre les émetteurs interconnectés des transistors 39 et 40 et 1!émetteur du transistor 105 se trouve une résistance de contre-réaction 41. Pour éviter d'éventuelles oscillations„ on place 25 entre le collecteur et la base du transistor 59 un condensateur 42 petit pour la fréquence de trame. Au moyen de la petite résistance 43 qui est connectée entre les bases de transistor 39 et 40t on peut ajuster les courants de base de ce transistor de façon à faire en sorte que l'un soit encore un peu conducteur â l'instant où l'autre commence à conduire. 50 La dent de scie â fréquence de trame qui apparaît à la sortie de 1*amplificateur, crest-à-dire au noeud des transistors 59 et 40} est transmise ensuite par l'intermédiaire dJune bobine 44 à la prise médiane d'un enroulement 45 l'élément 8 ou 8' représentés respectivement sur la fig. 5 et sur la fig.7. La bobine 44 présenta une forte impédance pour la fréquence de ligne et une petite impédance pour la fréquence de trame tandis que le condensateur' 46 est choisi de telle façon qu'il forme avec le circuit de déviation de 40 ligne,un circuit oscillant de sorte que la période de la fréquence de 70 19730 2043787 résonance de ce circuit rfroit pratiquement■égale sa double -du temps de retour de lignes Sstis© les entremîtes 5s l'enrosD.asgn'S 45 et les lignes +V. et -V.- se trouvent deux diodes Af ce 48 ni-.i sont shuntées par deux b ! D « - condensateurs 49 ou 50, Le sens de eondy.ct.ioE 5® ces diodes est choisi 5 tel que les impulsions de retour de ligne qui apparaissent aux extrémités de 1*enroulement 45 bloquent ces diodes. Les diudes remplissent la fonction d * interrupteur électronique, de sort© qu9£ la prise de l'enroulement 45 apparaît une tension. impulsionnelle â fréquence de ligne qui est modulée par une tension en dents de scie â fréquence de trame. Le fonctionne-10 ment du modulateur est le même que celui décrit dans. 1s demande de brevet français ÏT® 6323735 â> cette différence près quAuae des diodes est inversée par rapport â ce qui est décrit dans cette demande de "brevet. Le courant qui circulerait par la ligne 7 par suite de la présence des éléments S ou 8' et des autres inductances dans le ciscdit, mais cependant en pré-15 sence d'une résistance linéaire au lieu Sa la résistance dépendant de la tension 36, serait i'k représente? sur la fig» Le courant-de correction, se présente suivant la fig. 2c du fait que la résistance >6 est dépensant© de la tension et est insérée dans la boucle de contre-réaction 5s l'amplificateur 35 S 41. La 20 tension d'entrée de cet amplificateur est représentas sur la fig. 9 et est appliquée -S. la base du transistor 55» !•& tension d'entrée est pratiquement en dents de scie excepté au début et à la fin de la course d'aller de trame où, par suite de la. correetitm an S dans le générateur de déviation de trame» elle est légèrement inférieure â la valeur qui 25 correspond à la dent de scie. Du fait que les- transistors de sortie 59 et 40 sont alimentés par deux tensions d•alimentation symétriques par rapport â la masse et -Tb1> la valeur moyenne de la tension de sortie de 1 * amplificateur, c'est-à-dire au point ©ohsmjïï des transistors 39 et 40 est nul. Si le transistor 35 et- le potentiomètre 37 n»existaient pas, la 50 tension moyenne aux bornes de la résistance 5,6 serait également nulle». On peut déplacer le curseur du potentiomètrs 37 de telle façon que la valeur moyenne de la tension précitée soit également nulle lorsque les éléments 35 et 37 sont présents. Au milieu du temps- d'aller de trame pour le-. quel le courant traversant la. résistance dépendant de la tension Jé est 35 faible, sa valeur ohmique- ainsi que le facteur de contre-réaction est élevé de sorte que le gain, de 1 «-amplificateur ast relativement petit. Au début et â la fin du temps dfaller de- trame par contre, le courant traversant la résistance 3-6 est élevé ds sorts- q«e sa, valsa-? ©hmiqtte ainsi, que le facteur de contre-réaction sont- faibles et que le gain de l'ampli^ 40 ficateur devient élevé» Par conséquent? la teasion de sortie de l'ampli 70 19730 15 2043787 ficateur prend la forme représentée par Vq sur la fig, 9. L'enveloppe du courant â. fréquence de ligne modulée à fréquence de trgme qui circule par la ligne J a la forme donnée sur la fig. 2c. Etant donné que le courant en dents de scie à fréquence de ligne qui est déformé par la ligne 7 5 au moyen d'un élément 8 ou 81, le but de l'invention, c'est-à-dire un meilleur recouvrement des couleurs dans les coins de l'écran du tube de reproduction d'image est atteint. Les diodes interruptrices 47 et 43 sont, comme on l'a déjà ditj. connectées entre les extrémités de l'enroulement 45 et les 10 lignes désignées par ou -Vb1' Entre ces dernières lignes est con necté l'amplificateur 35 à 4"! déjà décrit ainsi "que deux condensateurs électrolytiques identiques 5"! et 52 de forte capacité qui Sont chuntés par deux résistances identiques 51* ou 52' et dont lé noeud est à la masse. Du fait que la diode 47» pendant le'temps d'aller de ligne, conduit pen-15 dant un certain temps (angle d'ouverture ^ de la diode remplissant la fonction de détecteur du crête) il se produit à sa cathode, c'est-à-dire au point +V^.j (voir fig. 9)» une tension positive tandis qu'à l'anode de la diode (48) se présente de façon analogue une tension négative. Ces tensions continues sont uniformisées à l'aide des conlensaieurs 51» 52. 20 Les résistances 51' et 52' font en sorte qu'elles soient identiques en valeur absolue. Les tensions continues d'alimentation ainsi engendrées servent comme source de tension d'alimentation pour l'amplificateur 35 à 41 et peuvent sans inconvénient être utilisées également dans d'autres parties du dispositif de reproduction d'image, comme par exemple pour 25 l'alimentation d'un circuit de convergence ou de l'amplificateur 20, 21 pour la correction nord-sud décrite en regard de la fig. 7«. Bans une forme de réalisation pratique avec laquelle les impulsions de retour dé ligne avaient une amplitude maximale de 120 Y, les tensions continues engendrées +Vb1 et ~7b1 étaient respectivement égales â +207" et à -20V. Il est même 30 désirable que le courant de charge fourni pour cette tension d'alimentation soit élevé, car plus élevé est ce courant plus grand est l'angle d'quverture des diodes et d'autant mieux fonctionne le modulateur. Les diodes 47 et 48 remplissent 1* fonction de diodes interruptrices pour le modulateur 6 et servent également de redresseurs 35 pour engendrer les tensions d'alimentation décrites ci-dessus. L'exigence pour le bon fonctionnement de ce circuit est que les impulsions de retour de ligne présente aux extrémités de l'enroulement 45 ne contiennent pas de modulation qui prcnrieBJÏraib par exemple d'un circuit de correction de trame est-ouest ou une composante parabolique qui pourrait être provoquée 40 par un trop petit condensateur-économisateur dans le générateur de 70 19730 16 2043787 déviation do ligsso fait aits les ccîiëGïsSôieïîrs 51 et ;|2 seat Se va«=» leurs fie 8$2rS§ itug I®c teasicsc et 25 Le potentiomètre 37 à l'aide duquel la tension moyenne aux bornes de la résistance tributaire de la tension 36 peut être ajustée est un régulateur de symétrie de sorte que le passage par zéro de l'enveloppa du courant de correction i'k eur la fig. 2c peut être décalé de manière à tenir compte des tolérances dans les divers éléments du dispo-30 sitif de reproduction d'image. A l'aide du potentiomètre 37 on peut par conséquent ajuster la ligne horizontale médiane. Les condensateurs 49 et 50 ont une capacité relativement petite (de 1'ordre de grandeur de 330 pP) et ont pour but de réduire la fréquence de perturbations â haute fréquence éventuelles qui peuvent être provoquées par les flancs abrupts des 35 courants de commutation traversant les diadss. La fig. 10 représente une variante du circuit de la fig. 7« Sur la fig. f 0 le courant engendré par les modulateurs 6 est également utilisé pour la correction nord-sud. Il est alors possible que l'ajustage du modulateur 6 influença celui du circuit de correction nord-40 sud et inversement, de sort© que le réglage des deux devient plus difficile. 70 19730 17 2043787 Pour cette raison, on utilise sur la fig. 10 un modulateur nord-sud distinct qui ne reçoit aucune information du modulateur 6 et la bobine 10 n'est par conséquent pas couplée â l'enroulement secondaire. Le modulateur nord-sud est constitué par un enroulement 5 53 bobiné sur le transformateur de sortie de ligne et par deux diodes 54 et 55 qui9 contrairement â ce qui est le cas pour les diodes 47 et 489 sont connectées dans le modulateur 6 de telle façon qu'elles soient rendues conductrices par les impulsions de retour de ligne» Entre les autres extrémités des diodes 54 et 55 est connecté un potentiomètre ^6 dont le 10 curseur reçoit une tension en dents de soi® J2 à partir de l'étage de sortie de trame. Les extrémités précitées sont reliées capacitivement avec un circuit parallèle 57" qui est accordé sur la fréquence de ligne. L'impédance de ce circuit est très petite pour la fréquence de trame, de sorte que la tension à fréquence de trame obtenue sur le curseur du po-15 tentioEiètre 56 est quelque peu intégrée9 et que les pointes dans les tensions 32 disparaissent» Lorsque le curseur du potentiomètre 56 se trouve au milieu, il apparaît alors aux bornes d'un circuit parallèle 57 une tension qui, étant donné que la composante â fréquence de trame est court-circuitée par le circuit 57» a la même allure que le courant repré-20 senté sur la fig, &b et qui est ensuite appliquée à un amplificateur pratiquement identique â celui de la fig. J„ Les bobines de déviation de trame 25' et 25" sont parcourues par le courant désiré et les deux générateurs 20, 21 et 28 sont découplés l'un par rapport â. l^autre de la même façon que sur la fig. 7» 25 Dans cet exemple de réalisation on utilise une contre- réaction de sorte que la résistance 58 de la fig. 10 remplit la fonction de régulateur d'amplitude. Bu fait que le Q, du circuit série 22, 25 est élevé, la tension aux bornes de la bobine 25 au début de la course d'aller de trame oscillerait â la même phase qu'à la fin de la course d'aller de 50 trame précédente, tandis qu'il faut que la phase soit opposée, ce qui pourrait provoquer un effet perturbateur pour les lignes situées en haut de l'écran du tube de reproduction d'image. Grâce à la contre-réaction à partir de la bobine 25 vers l'entrée de l'amplificateur on a la certitude que'la phase est rapidement corrigée pendant la course de retour de-ligne. 55 En déplaçant le curseur du potentiomètre 56 le passage par zéro de la tension de la fig* 8a peut être décalé. Ce potentiomètre permet par conséquent un. réglage de la symétrie entre la partie supérieure et la partie inférieure de l'image reproduite. Le courant de correction qui apparaît par 1'introduction du circuit parallèle 85 dans la ligne provenant du modulateur 6 70 19730 2043787 atteint dans lsexeaple d& réalisation d© la fig» 10 la prise médiane de la "bobine 20 par 13intermédiaire du condensateur de séparation 9 et de l'enroulement primaire ci'un. transformateur- 59» L'enroulement secondaire de ce transformateur est connecté ea série avec la bobine 23 et cette 5 combinaison sn série est accordée â l^aids du condensateur 22 sur ladite fréquence de ligne* Aux bornes de 1* enroulement primaire du transforma-» teur 59 se présente alors une-tension sinusoïdale â fréquence de ligne modulée à la fréquence de trame comme le montre la fig. 3b • Cette tension provoque dans le circuit de déviation de ligsi® ~m courant qui est ajout# 10 au courant de correction qui lui, est fourni par le modulateur 6 et le circuit en parallèle 8S. Cette mesure vise â apporter une amélioration â la correction dans les angles de l'écran du tube de reproduction d'image, c'est-â-dire que le coLirant de correction a de ce fait, en valeur absolue la même grandeur au début et â la fia de la course d'aller de ligne. 15 La tension présente aux bornas de l'enroulement 45 àu modulateur 6 (voir la fig. 9} n'est en effet pas constante pendant la course d'aller de ligne. Le transformateur ds sortie de ligne et les bobines de déviation ne sont en effet pas exempts de résistance ohmique et la chute de tension dans celle-ci augmente â rassure que le courant de 20 déviation croît. Du fait que, comme on le saits le courant de déviation est en valeur absolue plus grand à la fia qu!au début de la course, la tension précitée est par conséquent plus basse â la fin de la course. Cet effet est augmenté du fait que la chute de tension dans la diode éco-nomisatrice» présente dans le générateur de déviation de ligne, varie 25 moins que linéairement en fonction du courant, avec pour conséquence que la tension aux bornes de l'enroulement 45 est alors supérieure au début de la course, auquel instant la diode économisatrice est plus fortement conductrice. On introduit par l'intermédiaire de transformateurs 59 un courant sinusoïdal qui a une pliase et une amplitude telles que l'in-50 fluence de la tension variable pendant la course dEaller comme décrit ci-dessus est supprimée. Lu fait que le courant introduit provient du cir cuit de correction nord—sud, il est plus grand au début et â la fin de la course d'aller de trame, ce qui est favorable étant donné que le courant de correction alors appliqué aux bobines de déviation de ligne est égale-35 ment plus élevé. Du fait que les diodes 54 et 55 du modulateur pour la correction nord-sud sont conductrices pendant le? temps de retour de ligne, les impulsions de retour de ligne présentes aux bornes de l'en» roulement 53 ne doivent pas ètr-a élevées. X,5enroulement 55 peut d5autre 40 part être bobiné sur is treiiSformateur ds sortie qui est commandé par le 70 19730 i? 2Ô43787 générateur auxiliaire, dans le cas où la présente invention est appliquée â un dispositif de reproduction d'image somme on l'a décrit dans la demande de brevet néerlandais R0 69 02807. Ï1 est vrai que les impulsions de retour de ligne sont alors modulées par une tension parabolique â fvâ-5 quence de' trame de manière â corriger la distorsion en coussin est-ouest, mais cette modulation n'a ici aucune influence. La différence de courant qui circule dans les diodes 54 et 55 est en effet uniquement déterminée par la tension présente sur le curseur du potentiomètre 56 & condition que les impulsions soient suffisamment grandes. 10 Bans le circuit conforme à l'invention décrit jusqu'à présent les demi-bobines de déviation de ligne et de trame étaient connectées en séria» Il est évident que le principe de l'invention reste valable lorsque les demi-bobines de déviation de trame et/ou de ligne sont connectées en parallèle. La fig. 11 représente une forme de réalisation 15 dans laquelle les bobines de déviation de ligne sont connectées en parallèle. Les éléments'correspondants à ceux des figures précédentes, portent les mêmes références. Dans les circuits décrits en regard des figures 3» 7» 9, 10 et 11 il peut se produire ce qui suit s le modulateur 6 comporte les 20 diodes 47 et 48 qui sont commandées par l'enroulement additionnel 45 bobiné sur le transformateur de sortie de ligne 1, alors que les diodes sont bloquées pendant la course de retour de ligne.ïïne prise médiane est connectée en série par l'intermédiaire du circuit en parallèle 81 avec le noeud des deux demi-bobines de déviation de ligne 2• et 2". Si l'une 25 de ces diodes devient défectueuse, et forme un court-circuit, une moitié de l'enroulement additionnel est court-circuitée par le reste du modulateur. Cet effet peut être nuisible à cet enroulement ainsi qu'à tout le transformateur de sortie de ligne. Au cas où l'élément interrupteur dans l'étage de sortie de ligne est un transistor, celui-ci peut être endommagé» 30 Les figures 12 et 13 représentent des circuits.avec leaquels le transformateur de sortie de ligne et/ou le transistor sont protégés contre l'inconvénient décrit ci-dessus. Sur la fig. 12, les éléments portant les références 1, 2', 2", 3'» 5" et 4 sont les mêmes éléments que sur la fig. 3. D'autre 35 part, le circuit comporte une bobine 5 sur laquelle sont prévues deux prises symétriques par rapport au milieu de la bobine et auxquelles sont connectées les demi-bobines 2' et 2". Comme sur la fig. 3» on obtient un circuit fermé par les enroulements 3' et 3"» par le circuit 4» les demi-bobines de déviation 2* et 2" et une partie de la bobine 5» Le circuit 4 40 est shunté par le condensateur 5' pour la correction en S tandis que la 70 19730 20 2043787 bobine 5 offre un trajet au courant continu de centrage engendré par le circuit 4» Pendant la cours© d'aller de ligne, le milieu de la bobine 5 est porté pratiquement au potentiel de la masse et le courant de correction est engendré à partir de ce centres Le circuit 4 a également un point 5 milieu à la masse de sorte que tout le circuit est symétrique. La partie représentée sur la fig, 1 â droits, de la bobine 5 représente le modulateur dans lequel est engendré le courant de correction i'k et qui est légèrement différent de la forme de réalisation de la fig, 9. La tension provenant du générateur de sortie de trame 32 10 est transmise après intégration à la combinaison en parallèle d'une résistance dépendant de la tension 69 et d'une résistance linéaire "JO. A l'autre connexion de ce circuit en parallèle apparaît ainsi une onde ayant la forme représentée sur la fig* 12 désignée par 71 et qui a l'allure désirée. En effet, la valeur de la résistance tributaire de la tension 15 69 est élevée au milieu de la course de sorte que la tension aux bornes de celle-ci est petite, tandis que cette valeur est.petite â la fin de la course, de sorte que la tension résultante augmente plus que si sa variation était linéaire. La tension ainsi obtenue est appliquée au curseur d'un potentiomètre 72. Les connexions du potentiomètre "J2 sont reliées 20 par l'intermédiaire de deux résistances de valeur élevée 75 ou 74 aux tensions d'alimentation ou -Vb1' Les mêmes connexions commandent les bases de deux transistors 75 ou 76* 75 étant un transistor du type n-p-n, 76 du type p-n-p, qui commandent deux transistors de puissance 77 ou 78 de telle façon que les transistors 75 77 ou J6 et 78 forment des paires 25 dites de Darlington. L'ajustage des transistors 77 ou 78 est déterminé par deux résistances d'émetteur ajustables 79 80 dont l'extrémité libre est à la la-asse» Les collecteurs des transistors 77 et 78 sont reliée aux lignes +^1 -Vb1' tandis qu'un condensateur électrolytique 81 de grande capacité et une résistance 82 sont connectés entre les lignes précitées. 50 De cette façon tout le circuit qui se trouve sur la fig, 12 â gauche des transistors 78 et 77 constitue la charge de collecteur pour les transistors précités. - Une extrémité de la bobine 5 est reliée par l'intermé- • diaire d'un condensateur 83 et d'une bobine d'inductance 84 à la ligne 55 ^-51# "tandis que l'autre extrémité de la bobine 5 est reliée de façon analogue par l'intermédiaire d'un condensateur 85 ayant la .même capacité que le condensateur 83, et une bobine d'inductance 86, à la ligne -V^. Entre les points de liaison des condensateurs 83 : et de la bobine d'inductance 84 ou entre le condensateur 85 et la /bobine 86 sont connectées 40 en série deux diodes 47 et 48 dont le noeud est relié par l'intermédiaire 70 19730 21 2043787 d'un circuit en parallèle LC 8" à la masse. Des 3ioJ.es 47 et 48 sont connectées avec une polarité telle qu'elles sont bloquées pendant le temps de retour de ligne tandis que le circuit en parallèle 8" est accordé sur une fréquence de résonance située entre la fréquence de ligne et le 5 double de celle-ci. Dé cette façon il existe aux bornes du condensateur d'une part les deux tensions continues désignées par et et d'autre part, par les connexions de bobine 5* deux tensions impulsionnelles â fréquence de ligne et ayant une amplitude variant â la fréquence de trame et de polarités opposées. 10 Sur la bobine 5 est prévue une prise médiane qui est à la masse par l'intermédiaire de la combinaison en série d'un condensateur 90 et d'une résistance 91. Le condensateur 50 forme avec le circuit de déviation de ligne, un circuit oscillant, de sorte que la période de la fréquence de résonance de ce circuit est pratiquement égaie au double 15 du temps de retour de ligne. Les bobines d'inductance 84 et 86 ont pour la fréquence de ligne une grande impédance mais une faible impédance pourla fréquence de trame, de sorte qu'elles bloquent le trajet pour les impulsions à fréquence de ligne mais non pour la tension à fréquence de trame. Au moyen des résistances d'émetteur ajustables 79 et 80 les courants 20 de correction de- la partie- inférieure ou de la partie supérieure de l'image peuvent être ajustés séparément, tandis que le potentiomètre 72 permet un réglage de la symétrie, de sorte que le passage par zéro de l'enveloppe de courant de correction peut être décalé* ce qui permet un ajustage de la ligne horizontale médiane. 25 Etant donné que la tension aux bornes d'un enroulement sur le transformateur de sortie de ligne pendant la course d'aller de ligne n'est pas constante, il a fallu ajouter dans le circuit de la fig.10 au courant de correction i'^ un courant sinusoïdal à fréquence de ligne qui provient d'un circuit de correction nord-sud. Etant donné la présence 30 de la résistance $1 cette précaution peut être supprimes. Pendant la course le modulateur fournit un courant en dents de scie à la combinaison en série de la moitié de la bobine 5 et de la résistance 91 qui a une petite valeur d'environ 100 ohms. La tension aux bornes de la combinaison en série précitée est alors la somme d'une tension impulsionnelle et d'une 35 tension en dents de scie, de sorte que la tension à la fin de la course est supérieure â la valeur qu'elle a au début de celle-ci» Cet effet est opposé â l'effet qui a été décrit précédemment, â savoir que la tension â la fin de la course est inférieure à ce qu'elle est au début de celle-ci. Il est possible de choisir pour la résistance 9"! ^ne valeur appropriée de 40 façon que les deux effets se compensent, et de sorte qu'on obtienne une 70 19730 ?2 2043787 très bonne ccrr&ctioiio Un autre airanfeagri- est la suivant,-'"Peàdant le temps de retour de ligne le circuit' de déflation es ligne se combinaison avec le condensateur 90 sa comporte comas wa. circuit de résonance gui après la fin de se temps 3e- retour pourrait oscill-sr avant que les S iodes 47 5 et 58s qui ne sont pas parfaites, coupent a®s oscillations. La résistance 91 amortit css oscillations. Il est évident qu! une forme de réalisation analogue S celle de la fig» 12 est possible lorsque les demi-bobines de déviation sont connectées en parallèle* La figc 13 représente une partie d'trn cir-10 cuit dans lequel c'est le cas 70 19730 23 2043787 REVENDICATIONSt 1. Circuit servant à engendrer dans un ^dispositif de reproduction d'image un courant de correction en dents de scie à fréquence de ligne dont l'amplitude varie à la fréquence de trame, le dispositif 5 de reproduction d'image comportant un générateur de courant de déviation de ligne et de trame, pour appliquer â la bobine de déviation de ligne et de trame un courant en dents de scie â fréquence de ligne et à fréquence de trame avec une amplitude crête fi. crête pratiquement constante, ainsi qu'un modulateur commandé par le générateur de balayage de trame pour 10 l'obtention d'une variation à fréquence de trame du courant de correction en dents de scie à fréquence de ligne,, le courant de correction en dents de scie à fréquence de ligne précité étant proportionnel à la valeur instantanée du courant de déviation de ligne et du courant de déviation de trame, ce circuit étant caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour 15 ajouter au courant en dents de scie â proximité du début et de la fin de chaque course d'aller, un courant de correction additionnel qui circule dans le même sens que le courant de correction précité et qui est proportionnel â la troisième puissance du courant de déviation de ligne et à troisième puissance du courant de déviation de trame. 20 2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens pour former le courant de correction additionnel pendant la course d'aller de ligne sont réalisés au moyen d'une bobine montée en série avec le modulateur et dont l'inductance diminue lorsque le courant qui la traverse augmente. 25 3» Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens pour former le courant de correction additionnel pendant la course d'aller de ligne sont réalisés au moyen d'un circuit parallèle LC monté en série avec le modulateur et dont la fréquence de résonance se situe entre la fréquence de ligne et le double de celle-ci. 30 4« Circuit selon la revendication 3» caractérisé en ce que la bobine dans le circuit parallèle LC est l'enroulement primaire d-'un transformateur et que la tension apparaissant aux bornes de l'enroulement secondaire de ce transformateur commande un circuit pour la correction de la distorsion en coussin nord-sud sur l'écran d'un tube de 35 reproduction d'image faisant partie du dispositif de "reproduction d'image 5. Circuit selon la revendication 1, avec lequel le modu lateur contient un interrupteur électronique commutant à fréquence de ligne, qui pendant le temps d'aller de ligne connecte le générateur de déviation de trame â. un circuit oscillant qui comporte en parallèle un 40 condensateur et une inductance comprenant la bobine de déviation de ligne 70 19730 24 2043787 alors que la période de la fréquence de résonance du circuit oscillant est pratiquement égale au double de la coursa de retour de ligne, alors que l'interrupteur électronique est réalisé au moyen de deux diodes, le circuit étant caractérisé en ce qu'une 'bobine est connectée; ea gslri® arec 5 le générateur de déviation ds ligne et la "bobine d© déviatipn de ligne, bobine qui fait partie du modulateur.• 6. Circuit selon la revendication 5» caractérisé en ce qu'une résistance est montée en série avec le.condensateur. 7- Circuit selon la revendication 5» caractérisé en ce 10 qu'en parallèle à la bobine est prévue la combinaison en série d'un condensateur, de deux diodes bloquées pendant le temps de retour de ligne et d'un deuxième condensateur, et que le noeud des diodes est relié à la masse par l'intermédiaire d'un circuit en parallèle LC dont la fréquence de résonance se situe entre la fréquence de ligne et le double de celle-ci. 15 8. Circuit selon la revendication 1, avec lequel le signal de commande pour le modulateur est commandé par l'intermédiaire d'un amplificateur, ce circuit étant caractérisé en ce qu'un circuit de contre-réaction qui comporte une résistance linéaire et une résistance tributaire de la tension, est inséré dans 11 amplificateur précité et auquel une 20 tension est appliquée qui est en moyenne nuILe»alors que la tension d'entrée du circuit à contre-réaction est prélevée sur le noeud des électrodes de sortie de deux transistors qui forment une paire complémentaire et qui sont alimentés â partir d'une tension positive èt d'une tension négative qui ont la même valeur absolue. 25 9» Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le signal de commande pour le modulateur est appliqué par l'intermédiaire de la combinaison en parallèle d'une résistance et d'une résistance tributaire de la tension. 10. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce 30 que les moyens sont prévus pour ajouter un courant en dents de scie & . fréquence de ligne provenant du circuit de correction nord-sud, au courant de correction.