FR 2032464 A1 19701127 FR 7007020 A 19700226 70 07020 - i - 2032464 La présente invention se rapporte à des pièces d'acier laminées à chaud, qui contiennent un ou des éléments améliorant l'usinabilité et consistant en tellure et/ou sélénium. L'invention est relative en particulier à un procédé de 5 fabrication de ces pièces, du type selon lequel l'acier fondu est coulé dans une lingotière et du tellure et/ou du sélénium est ajouté à l'acier fondu contenu dans la lingotière, en l'introduisant par le haut de celle-ci, en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'acier laminé, le lingot étant ensuite 10 laminé à chaud en une pièce allongée à section transversale réduite. Ces pièces d'acier laminées à chaud sont ordinairement des barres, bien qu'elles peuvent avoir une autre forme, par exemple celle de billettes ou de tubes laminés à chaud. 15 Sans tenir compte de la forme finale des pièces d'acier laminées à chaud, leur matière de départ est un lingot d'acier, dont la section transversale est réduite par laminage à chaud pour former un corps de stade intermédiaire ou une succession de corps de ce type à section transversale polygonale, tels que des 20 blooms, si la pièce d'acier vendable .laminée à chaud est une billette, bien que le corps de stade intermédiaire sera successivement des blooms et des billettes, si la pièce, d'acier vendable laminée à chaud est une barre; le ou chaque corps de stade intermédiaire est à son tour laminé à chaud jusqu'à une section trans-25 versale encore plus réduite pour former la barre ou tout autre pièce d'acier laminée à chaud. Au cas où l'acier contient du tellure et/ou du sélénium en doseë -totales suffisantes pour améliorer l'usinabilité de l'acier, c'est-à-dire au moins 0,03 $, la teneur totale maximale 30 ne dépassant pas ordinairement 0,20""$, en particulier lorsque l'élément améliorant l'usinabilité est du tellure avec ou sans sélénium, et ce au cours du laminage à chaud du lingot d'acier, ainsi que du bloom ou de la billette, l'acier montre une tendance à développer un défaut superficiel, dénommé fissurage superf'i--35 ciel. Celui-ci se manifeste par un grand nombre de petites fissures à la surface de la pièce d'acier, en particulier le long des coins. Un fissurage superficiel sévère rend la pièce commercialement inacceptable. 1 ■3AD ORIGINAL 70 07020 - 2 - 2032464 Ce problème de fissurage superficiel, posé par la fabrication des pièces d'acier laminées à chaud du type spécifié, est bien connu de la demanderesse depuis plusieurs années, mais jusqu'ici, on a constaté qu'il n'est possible de résoudre ce 5 problème qu'en appliquant un contrôle très étroit du chauffage' des lingots, blooms ou billettes, avant l'opération de laminage à chaud, notamment un contrôle très étroit de la flamme de chauffage de façon à éviter un contact direct des extrémités extérieures des flammes de chauffage avec la surface de l'acier, lorsque 10 le four est un four chauffé par un combustible, comme décrit dans le "brevet français n° 1.373.872, ou "bien un contrôle très sévère et très précis de l'atmosphère du four, de façon à limiter son effet oxydant, comme décrit dans le brevet français n° 1 .465.925 . Un contrôle très précis 15 de l'alimentation en combustible, est nécessaire pour que le premier procédé décrit ci-dessus, relatif au contrôle du chauffage avant le laminage à chaud, soit réussi. Le second des procédés prédécrits nécessite ordinairement la mise en oeuvre d'un ou de plusieurs stades de précaution, soigneusement observés, avant le 20 chauffage des corps d'acier, par exemple un séchage spécial de ceux-ci dans le cas d'un four chauffé par un combustible, ou bien la présence dans le four d'une atmosphère spéciale, étroitement contrôlée, ou encore l'utilisation d'une formé spéciale et particulièrement coûteuse de four de chauffage. 25 Le but de la présente invention consiste à mettre au point un autre procédé pour le contrôle dti fissurage superficiel, de façon à obtenir des pièces d'acier du type spécifié," laminées à chaud, commercialement acceptables et qui n'exigent pas le même contrôle étroit et précis du chauffage des lingots, blooms ou 30 billettes avant leur laminage à chaud. La présente invention est caractérisée en ce qu'au cours de la fabrication du lingot d'acier dans la lingotière, l'addition de tellure et/ou de sélénium est retardée jusqu'au moment où au moins la plus grande partie de la lingotière est déjà remplie 35 d'acier fondu ne contenant pas de tellure ou de sélénium et où une peau d'acier solide ne contenant pas de tellure ou de sélénium s'est déjà formée au moins sur les faces droites du moule; BAD original 70 07020 - 3 - 2032464 et est caractérisée en outre par le stade consistant à permettre à la masse interne fondue du lingot contenant le tellure et/ou le sélénium de se solidifier totalement avant le laminage à chaud du lingot, de façon à produire une pièce d'acier laminée à chaud 5 contenant du tellure et/ou du sélénium dispersé dans la masse interne entière de la pièce, en quantité suffisante pour améliorer son usinabilité, et présentant une peau superficielle exempte de quantités importantes de tellure et de sélénium. La réduction minimale précitée du tellure et du sélé-10 nium dans la peau du lingot et des pièces au cours du laminage à chaud réduit considérablement le fissurage superficiel de l'acier contenant du tellure et/ou du sélénium. Par les expressions "réduisant considérablement" et "réduit..considérablement" utilisées dans le présent mémoire, on 15 doit entendre que la réduction de l'importance du fissurage superficiel est tel que le produit laminé soit commercialement acceptable, c'est-à-dire que l'importance du fissurage superficiel est telle qu'il soit commercialement insignifiant. De même, par l'expression "exempt de quantités importantes de", on doit entendre 20 que la dose de tellure et de sélénium dans la peau est tellement petite qu'il n'en résulte pas un fissurage superficiel apte à rendre la pièce laminée commercialement inacceptable. normalement, les lingots sont rechauffés avant l'opération de laminage à chaud, ordinairement dans des fours pits chauf-25 fés par un combustible, où non seulement il est nécessaire, avec le procédé conforme à 1^invention, d'éviter le contact direct des flammes avec le lingot, ne serait-ce que pour éviter la combustion de la surface du lingot, mais pour la mise en oeuvre réussie de la présente invention, il est aussi considéré comme nécessaire ; 30 a) pendant le rechauffage des lingots, qui est exigé avant .-l'opération de laminage à chaud, d'utiliser l'un des procédés de chauffage décrits dans le second des deux bipevets antérieurs mentionnés ci-dessus; b) au cas où un rechauffage subséquent des blooms ou billet-35 tes est nécessité à un stade intermédiaire de l'opération de laminage, d'utiliser l'un des procédés de chauffage décrits dans l'un ou l'autre des deux brevets antérieurs cités ci-avant. BAD ORIGINAL1 70 07020 - 4 - 2032464 Toutefois, au cours de la mise en oeuvre d'un des. procédés de chauffage décrits dans l'un ou l'autre des deux brevets antérieurs précités , il n'est pas nécessaire de contrôler le chauffage dans la même mesure étroite que celle indi-5 quée dans les brevets considérés. Ainsi, dans le procédé du premier de ces deux brevets, un léger contact des extrémités extérieures des flammes peut être toléré si le lingot est produit selon le procédé conforme à l'invention, et si le procédé de chauffage, faisant l'objet du second 10 brevet précité , est mis en oeuvre avec le procédé conforme à l'invention, il n'est pas nécessaire de contrôler l'atmosphère du four, par exemple la teneur en vapeur d'eau de celle-ci, au même degré de précision que celui décrit dans ce brevet antérieur . Ainsi, le contrôle de l'atmosphère du four, par 15 opposition à la présence d'une autre forme spéciale et très coûteuse de four .de chauffage ' décrit dans ce brevet antérieur , est rendu plus commercialement acceptable par la mise en oeuvre conjointe du procédé de l'invention. On considère que la présente invention est applicable 20 principalement aux aciers dans lesquels l'élément améliorant l'usinabilité est du tellure, par opposition au sélénium. Ceci est dû au fait qu'en raison de l'expérience et des connaissances de la demanderesse quant à la production d'acier à usinage aisé, le problème du fissurage superficiel semble se poser essentielle-25 ment dans le cas où l'élément améliorant l'usinabilité est du tellure et semble être de moindre importance lorsque la totalité ou la majeure partie de l'addition de tellure est remplacée par du sélénium. Le résultat visé par la présente invention est basé sûr 3CL. le fait qu'au cours du laminage à chaud subséquent du lingot et de la pièce intermédiaire à section transversale réduite, c'est-à-dire les blooms et billettes, aucune diffusion de tellure ou de sélénium ne se produit depuis l'intérieur de la pièce jusqu'à la peau, et la pièce laminée à chaud résultante à section transver-35 sale réduite contient intérieurement du tellure et/ou du sélénium dispersé dans la masse interne entière de la pièce, en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'acier constituant SAQ OFIIGINAL 70 07020 - 5 - 2032464 la masse interne de la pièce et la peau superficielle exempte de doses importantes de tellure et de sélénium. En raison de la façon dont le tellure et/ou le sélénium est réparti dans la section transversale entière de la pièce soumise' au laminage à chaud, 5 le fissurage superficiel pendant le laminage à chaud est évité ou réduit à dés niveaux commercialement acceptables * • Le procédé décrit ci-dessus peut être appliqué utilement aux aciers effervescents et non effervescents. L'invention concerne en outre une-pièce d'acier laminée 10 à chaud, contenant intérieurement du tellure et/ou du sélénium dispersé dans la masse interne entière de la pièce, ën quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'ac-ier formant l'intérieur de' la pièce et une peau superficielle exempte de doses " impb:t tant es de tellure et de sélénium et dépourvue suffisamment 1$ d'un fissùrage superficiel apte à la rendre commercialement acceptable. La dose totale de tellure et/ou de sélénium présente à l'intérieur entier de la pièce laminée à chaud, c'est-à-dire à l'exception de la peau de celle-ci, est de préférence d'un ordre 20 de grandeur de 0,03 à 0-,20 f enpoidà. La valeur minimale de cet ôrdro de grandeur est déterminée par le fait que toute améliora-' -tioh de l'usinabilité de l'acier n'est pas normalement détectable avec une teneur totale en tellure- et/ou•sélénium inférieure à 0,03 fo. 'Le chiffre maximal de 0,20'fc est déterminé par le fait 25 qu'èn: augmentant la teneur en tellure et/ou- sélénium au-dessus de ce chiffre, 1'amélioration conséquente ultérieure de l'usinabilité est tellement petite qu'une teneur e'xcédant 0,20fi ne se justifie pas normalement, en ce qui concerne le coût du tellure et du sélénium. ' - 30^ ' Toutefois, on considère que la présente invention est d'une importance particulière lorsqu'elle est mise en oeuvre pour la fabrication de pièces d'acier laminées à chaud, fabriquées à partir d'un acier effervescent, notamment un acier qui, au cours de la solidification dans une lingotière, émet un gaz suffisant 35 pour maintenir le haut du lingot à l'état liquide, jusqu'à ce qu'un bord latéral solide et inférieur d'une épaisseur substantielle soit formé. Le gaz émis pendant la solidification provoque BAD ORIGINAL' 70 07020 - 6 - 2032464 l'agitation de l'acier fondu à l'intérieur du lingot. Une billette ou autre pièce d'acier, fabriquée à partir d'un acier effervescent, est caractérisée par une plasticité particulièrement élevée, accompagnée d'une amélioration correspon-5 dants quant à la possibilité d'extrusion de la pièce, d'acier, laquelle est d'une importance spéciale pour l'extrusion des barres ou billettes d'acier. Par conséquent, lorsqu'une plasticité élevée, en particulier une haute possibilité d'extrusion, est désirée, il est très souhaitable de fabriquer la pièce d'acier à par-10 tir d'un acier effervescent. - . _ Pour permettre à l'acier de devenir effervescent dans la lingotière, la teneur en manganèse doit être basse, c'est-à-dire ne pas dépasser en général 0,60 $ en poids. Si la teneur en manganèse est basse, la teneur en soufre doit l'être aussi, car 15 autrement l'acier souffre d'un manque de chaleur, c'est-à-dire qu'il montre une tendance à se fissurer au cours d'un traitement à chaud, par exemple un laminage à chaud. Ainsi, il n'a pas été possible jusqu'ici de préparer un acier effervescent à teneur en soufre suffisamment élevée, à même d'être considéré comme un 20 acier à usinage aisé par la présence du soufre. Cette difficulté est éliminée par la présente invention, dans laquelle les caractéristiques désirées de l'usinabilité sont prévues simplement par la présence de tellure et/ou de sélénium, qui sans qu'il soit nécessaire d'augmenter la teneur en 25 manganèse au-delà de 0,60 % et de rendre ainsi, inefficace l'effervescence de l'acier, résulte en un acier effervescent à usinage aisé, exempt non seulement d'un manque de chaleur et d'un fissurage superficiel, mais présentant également une. plasticité élevée bien connue, ainsi que les caractéristiques de possibilité d'ex-30 trusion particulièrement aisée d'une pièce d'acier, par exemple une billette ou une barre, fabriquée en un acier effervescent. L'invention est décrite plus particulièrement en se référant aux dessins annexés, dans lesquels ; la figure 1 est un graphique représentant la répartition du tel-35 lure dans la section transversale entière d'un acier contenant du tellure, formant ion corps d'acier intermédiaire, notamment un bloom, avant laainage.de ce bloom en une billette; 8AP ORIGINAL 70 07020 - 7 - 2032464 la figure 2 est une vue en coupe verticale d'une lingotière montrant un lingot d'acier effervescent précisément coulé et dans lequel-l'effervescence se produit ; la figure 3 est une vue en coupe verticale d'une lingotière, dans 5 laquelle un acier non effervescent est soumis à une solidification- la figure 4 est une vue en coupe transversale d'une barre d'acier conforme à la présente invention et sur laquelle le laminage à chaud a été accompli; et 10 la figure 5 est une vue partielle agrandie de la coupe transversale de la figure 4« En se référant tout d'abord à la figure 2, on a représenté une lingotière 10 remplie d'un acier effervescent dont la composition typique est essentiellement la suivante s 15 - $ en poids carbone 0,03 à 0,15 manganèse 0,25 à 0,60 soufre 0,025 maximum phosphore 0,015 maximum 20 fer solde La lingotière 10 est d'une construction et dimension classiques, comprend une base carrée de 69,5 cm et se rétrécit légèrement vers le sommet. La température de coulée de l'acier fondu est typiquement de l'ordre de 1580 à 1593°C. 25 On laisse l'effervescence se produire dans la lingo tière 10 jusqu'à ce qu'une peau d'acier solide 11 se forme au moins sur les côtés de la lingotière, ainsi que sur le fond de celle-ci, dont la forme de réalisation est représentée à la figure 2. 30 Lès que la peau solide 11 est formée, on ajoute du tellure à la masse interne fondue 12 du lingot. Le tellure peut être sous la forme de barres, de grains ou de grenailles et est ajouté par la partie supérieure 14 de l'acier fondu non solidifié. L'agitation interne est inhérente à l'acier effervescent et cette 35 agitation est indiquée par les flèches 13. L'agitation interne favorise la dispersion du tellure dans la masse interne entière 12 du lingot fondu. La teneur moyenne en tellure à l'intérieur du BAD ORIGINAL* 70 07020 - 8 - 2032464 lingot solidifié et des pièces laminées à partir de ce lingot est typiquement de l'ordre de 0,03 à 2,20 f en poids. Après la solidification du lingot, la lingotière 10 est séparée de celui-ci et en utilisant le procédé de chauffage 5 décrit dans " le second des deux "brevets antérieurs précités , mais en appliquant un contrôle étroit quelque peu relâché comme mentionné précédemment, le lingot est à présent réchauffé à la température nécessaire au laminage à chaud, par exemple de l'ordre d'environ 1100 à 1150°C. 10 Lorsque le lingot est ainsi réchauffé à la température du laminage à chaud, il est soumis ensuite aux procédés classiques de laminage à chaud pour réduire sa section transversale, et c-3 en passant par des stades intermédiaires, y compris celui du bloom et de la billette, pour obtenir un article fini 15 sous 15 la forme d'une barre à section transversale ronde, comme représente à la figure 4. Si un réchauffage quelconque intermédiaire est nécessaire au cours de ce procédé de laminage à chaud, c'est-à-dire du bloom ou de la billette, ceci est effectué en utilisant l'un des procédés de l'un ou l'autre des deux brevets 20 antérieurs précités , mais en appliquant le contrôle étroit quelque peu relâché de cette méthode, comme mentionné précédemment . La masse interne entière 16 de la barre ou autre pièce d'acier résultante 15 incorpore du tellure à l'état dispersé, 25 représenté à une plus grande échelle au point 17, et ce en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'acier formant l'intérieur de la pièce 15. Celle-ci a une peau 18 exempte de doses importantes de tellure. La peau 18 est agrandie aux figures 4 et 5, mais l'intention n'est pas de représenter une zone mar-30 ginale. La figure 1 montre la répartition ou dispersion relative du tellure dans la section transversale entière d'une pièce d'acier fabriquée conformément à la présente invention. La pièce particulière, représentée par les courbes du diagramme de la 35 figure 1, est un bloom d'une largeur de 28 cm. Comme indiqué par la flèche adjacente à l'ordonnée de la figure 1, la teneur en tellure augmente depuis la surface de la pièce jusqu'à son centre, BAD ORIGNAL -70 07020 - 9 - 2032464 tôl que coci est indiqué par la marque de 14 cm sur l'abscisse du graphique. Les distances marquées sur l'abscisse sont mesurées depuis la surface du bloom en partant vers une direction orientée vers le centre de celui-ci. 5 Les courbes 20 et 21 sont deux exemples de la réparti tion relative du tellure le long de la section transversale de la pièce, entre sa surface et son centre. Le pourcentage réel de tellure à tout endroit le long de la section transversale dépend • de la dose de tellure ajoutée au lingot. Toutefois, les deux cour-10 bes indiquent nettement des doses de tellure égales en substance à 0 sur la peau superficielle du bloom. La dose relative de tellure à un éndroit donné peut typiquement se situer n'importe où entre les courbes 20 et 21; la position de ces courbes 20 et 21, l'une par rapport à l'autre, 15 ainsi que la forme de la courbe 21 peuvent varier en fonction de la partie du lingôt à partir de laquelle la section transversale en question est laminée. Par exemple, si la section transversale en question est laminée à partir du centre du lingot, la répartition du tellure se situe typiquement à un endroit quelconque, 20 entre les courbes 20 et 21, comme représenté à la figure 1, tandis que si la section transversale en question est laminée à partir du fond du lingot, la courbe inférieure 21 peut être beaucoup plus en-dessous de la ligne 20 qu'à la figure 1. La pente raide, point 22 de la courbe 21, peut aussi être en substance plus 25 graduelle. L'absence relative de tellure dans la peau du lingot et des pièces intermédiaires à section transversale réduite contribue en substance à l'obtention d'une surface relativement exempte d'un fissurage pendant le laminage à chaud. 30 Le tellure n'est pas ajouté avant qu'une minute se soit écoulée après le remplissage de la lingotière par l'acier fondu et do préférence le tellure est ajouté à un temps compris entre deux et cinq minutes après le remplissage de la lingotière par l'acier fondu. Plus le délai est long entre le remplissage de la 35 lingotière et l'addition de tellure, plus épaisse est la poau sans tellure du lingot et de la pièce laminée à chaud résultante. Le délai minimal entre le remplissage de la lingotière t BAD ORJGJtë&L 70 07020 - 10 - 2032464 et l'addition de tellure peut être déterminé par la présence ou l'absence du fissurage superficiel au cours du laminage à chaud. Si un fissurage superficiel se produit pendant le laminage à chaud, ceci indique qu'un temps insuffisant s'est écoulé entre le 5 remplissage de la lingotière et l'addition de tellure. C'est-à-dire qu'un temps insuffisant s'est écoulé pour former une peau solide, exempte de tellure. Ce problème est résolu en augmentant le délai entre le remplissage de la lingotière et l'addition de tellure.. 10 Lorsque la pièce finie, par exemple une barre 15, est laminée à partir d'un acier effervescent, son usinabilité est non seulement augmentée, mais la possibilité d'extrusion est également améliorée, ce qui est une caractéristique de la pièce d'acier effervescent. La teneur en carbone, relativement basse 15 (0,03 à 0,15 f en poids) améliore la ductilité de labarre d'acier et la teneur en soufre relativement basse (0,025 en poids maximum) améliore la plasticité de la barre d'acier, ce qui augmente ainsi sa possibilité d'extrusion. La faible teneur en soufre permet une teneur plus faible en manganèse (0,25 à 0,60 ^ en poids) 20 que ceci serait normalement possible si la teneur en soufre était élevée. (Une teneur en soufre relativement élevée nécessite une teneur proportionnellement élevée de manganèse pour compenser le manque de chaleur provoqué normalement par le soufre). La teneur plus faible en manganèse permet à l'acier de devenir effervescent. 25 Etant donné que l'acier est devenu effervescent, la peau de- l'acier se compose essentiellement de fer relativement pur qui est plus ductile qu'une peau contenant des doses substantielles de métalloïdes et la peau ductile augmente la possibilité d'extrusion de la barre. Bien que la teneur en soufre soit relativement fai-30 ble, la perte d'usinabilité, résultant par ailleurs d'une teneur en soufre réduite, peut être plus que compensée par la teneur en tellure de l'acier de l'ordre de 0,03 à 0,2 f en poids, et lorsque la teneur en tellure est augmentée à partir du point inférieur de l'ordre précité, la perte d'usinabilité, attribuable à la 35 teneur en soufre réduite, est plus que compensée. Une barre 15, dont la composition est donnée dans l'un des paragraphes précédents, est la forme de réalisation préférée SAD ORIGNAL 70 07020 - ii - 2032464 au point de vue de l'usinabilité et de la possibilité d'extrusion. Les compositions admissibles d'une barre 15 usinable et extruda-ble, conformément à la présente invention, peuvent rentrer dans les ordres de grandeur suivants des éléments s 5 ^ en poids carbone 0,03 à 0,18 manganèse 0,25 à 0,90 soufre jusqu'à 0,13 phosphore 0,04 max. 10 tellure 0,03 à 0,20 fer ' essentiellement le solde Une forme de réalisation utilisant un acier non effervescent est représentée à la figure 3. La lingotière 30 est remplie j: jusqu'aux 85 à 90 fo environ de sa capacité, d'un acier fondu 15 ne contenant pas de tellure. Une composition typique de cet acier non effervescent est donnée ci-dessous s ■% en poids carbone 0,07 à 0,09 manganèse 0,95 à 1,05 20 soufre 0,28 à 0,32 phosphore 0,05 à 0,07 fer solde La lingotière 30 est partiellement remplie jusqu'au niveau 33 et on laisse se former une peau solide 31 au moins sur 25 les cotés do la lingotière et également le long du fond, comme représenté à la figure 3= Lès que la peau solide 31 est formée, Ta partie vide 34 la plus supérieure de la lingotière est remplie d'acier fondu et du tellure est ajouté simultanément à la lingotière. Au cas où une croûte solide s'est formée au niveau 33t 30 celle-ci est brisée avant l'addition de tellure. Le tellure peut être introduit dans le jet descendant d'acier fondu et l'action du jet descendant d'acier fondu disperse le tellure dans la masee interne entière 32 du lingot fondu. Lès que le tellure a été ajouté, la teneur moyenne en tellure d'une pièc-c laminée à par-35 tir du lingot est de l'ordre de 0,03 à 0,20 ^ en poids. Un autre procédé de fabrication d'une pièce se composant d'un acier non effervescent consiste à remplir la lingotière, BAD ORiGÎNA^ 70 07020 - 12 - 2032464 comme dans le cas de la figure 2, à laisser se former une peau solide au moins le long des côtés de la lingotière et à introduire ensuite le tellure dans la masse interne de l'acier, en le propulsant mécaniquement vers le bas dans la lingotière et en 5 agitant ensuite la masse interne fondue par la voie mécanique ou au moyen d'un gaz inerte comprimé. Au besoin, la lingotière 30 peut être dotée d'une partie supérieure chaude classique. Une pièce fabriquée à partir d'un acier non efferves-10 cent, conformément aux procédés décrits ci-dessus, a une dispersion en tellure similaire à celle représentée à la figure 1 et sa section transversale est semblable à celle reproduite aux figures 4 et 5. Etant donné que la pièce laminée à chaud, se composant d'acier non effervescent, est dépourvue de doses impor-15 tantes de tellure dans sa peau,' le fissurage superficiel pendant le laminage à chaud de la pièce est réduit au minimum. La présente invention n'est pas limitée aux aciers effervescents et non effervescents, ni aux compositions spécifiques de l'acier au tellure, exposées ci-dessus. Par exemple, 20 d'autres compositions de base d'acier fondu, auxquelles du tellure (par exemple 0,03 à 0,2 f en poids) peut être ajouté, conformément à la présente invention, comprennent les séries classiques A.I.S.I. 1000, 1100 et 1200, (A.I.S.I. = American Iron and Steel Institute) dont les compositions typiques respectives en 25 éléments sont données ci-dessous en f en poids ; Série 1000 Série_il00 §.ÉEiË_ï§.22 carbone 0,08-1,03 0,08-0,55 jusqu'à 0,13 manganèse 0,25-1,65 0,30-1,65 0,60-1,00' phosphore jusqu'à 0,12 jusqu'à 0,04 0,07-0,12 30 soufre jusqu'à 0,06 jusqu'à 0,40 0,08-0,40 silicium jusqu'à 0,30 jusqu'à 0,30 fer solde solde solde ETon seulement des aciers, au carbone, mais aussi des alliages d'acier peuvent être fabriqués conformément à la présen-35 te invention. La considération importante est l'addition de tellure (par exemple 0,03 à 0,20 $ en poids) à une composition de base d'acier fondu, après qu'une peau d'acier solide s'est for- BAD OftiGlîWiL 70 07020 - 13 - 2032464 mée au moins sur les côtés de la lingotière, en permettant ainsi la fabrication d'une pièce d'acier laminée à chaud contenant intérieurement du tellure en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'acier et présentant une peau exempte de doses impor-5 tantes de tellure et dépourvue en substance d'un fissurage superficiel, c'est-à-dire exempte d'un fissurage superficiel apte à rendre l'article commercialement inacceptable. lorsque l'acier est un alliage d'acier et est -un acier effervescent, comme décrit ci-dessus, le ou les métaux d'alliage 10 sont présents dans la peau du lingot et dans les pièces d'acier laminées à partir de celui-ci, de sorte que la peau ne se compose pas dès lors essentiellement de fer et d'un métal ou de métaux d'alliage. Au besoin, l'addition de tellure peut être effectuée en 15 l'ajoutant au jet d'acier à un endroit situé au-dessus de la lingotière. Si ce procédé est adopté, il est nécessaire de prévoir une installation appropriée pour l'élimination des fumées, en vue d'évacuer les fumées d'oxyde dè tellure se dégageant au-dessus de la lingotière, simultanément aux fumées de toute vapeur de tel-20 lure qui peuvent aussi être engendrées de cette façon! dans ce cas, en ce qui concerne l'acier, il doit être avant la coulée d'une composition telle que sa désoxydation, qui se produit par suite de ce mode d'addition particulier, ne soulève pas quelque objection. 25 D'autres éléments augmentant l'usinabilité peuvent éga lement être ajoutés à l'acier en plus du tellure. Ces éléments comprennent le plomb ajouté d'une manière classique. Le sélénium peut être utilisé d'une manière interchangeable avec le tellure, c'est-à-dire en remplaçant par du sélénium une partie ou la tota-30 lité du tellure, dont l'ordre de grandeur de 0,03 à 0,20 je est spécifié ci-dessus. Le sélénium, ou le sélénium plus le tellure, si ce dernier n'est remplacé que partiellement par le sélénium, est ou sont ajoutés de la même façon que celle décrite en détail précédemment pour le tellure, c'est-à-dire dans la composition 35 de base d'acier fondu après qu'une peau d'acier solide s'est formée au moins sur les côtés de la lingotière. b^D ORfG/WAtT 70 07020 - 14 - 2032464 REVENDICATIONS 1.- Procédé de fabrication de pièces d'acier laminées à chaud, du type selon lequel l'acier fondu est coulé dans une lingotière et du tellure et/ou du sélénium est ajouté à l'acier 5 fondu contenu dans la lingotière, en l'introduisant par le haut de celle-ci, en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité de l'acier laminé, le lingot étant ensuite laminé à chaud en une pièce allongée à section transversale réduite, par exemple une billette ou barre, caractérisé en ce que l'addition de tellure 10 et/ou de sélénium est retardée jusqu'au moment où au moins la plus grande partie de la lingotière est déjà remplie d'acier fondu ne contenant pas de tellure ou de sélénium et où une peau d'acier solide ne contenant pas de tellure ou de sélénium s'est déjà formée au moins sur les côtés droits de la lingotière; et en ce qu'on 15 permet à la masse interne fondue du lingot contenant le tellure * • et/ou le sélénium de se solidifier totalement avant le laminage à chaud du lingot, de façon à produire une pièce d'acier laminée à chaud contenant du tellure et/ou du sélénium dispersé dans la masse interne entière de la pièce en quantité suffisante pour 20 améliorer son usinabilité et présentant une peau superficielle exempte de doses importantes de tellure et de sélénium. 2.- Procédé suivant la revendication 1, dans laquel l'acier fondu a une composition effervescente et est autorisé à devenir effervescent dans la lingotière, caractérisé en ce que le tellure 25 et/ou le sélénium est introduit lorsque l'acier- fondu devient effervescent, de façon que l'agitation interne de l'acier fondu, inhérente à l'effervescence, disperse le tellure et/ou le sélénium dans la masse interne entière de l'acier fondu. 3.- Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé 30 en ce qu'une partie mineure de la lingotière est remplie d'acier fondu après formation de la peau d'acier solide ; et en ce que le tellure et/ou le sélénium est introduit dans la lingotière en même temps que sa partie mineure est remplie d'acier fondu, le tellure et/ou le sélénium étant dispersé dans la masse interne 35 d'acier fondu de la lingotière par l'action de 1*addition de la partie mineure d'acier fondu. 70 07020 - 15 - 2032464 4.- Procédé suivant la revendication 1 ou 2, caractérisé eniee que le tellure et/ou le sélénium, est introduit dans la masse interne dracier fondu de la lingotière, en propulsant le tellure et/ou le sélénium vers le bas dans la lingotièrej et en 5 ce..que la masse interne d'acier fondu de la lingotière est ensuite agitée, 5.- Procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le tellure et/ou le sélénium n'est pas introduit dans la masse interne d'acier fondu avant qu'une minute se 10 soit écoulée après que la plus grande partie au moins de la lingotière ait été remplie d'acier fondu. 6Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le tellure et/ou du sélénium est introduit à un temps compris entre 2 et 5 minutes après que la plus grande partie au moins de 15 la lingotière ait été remplie. 7.- Pièce dracier laminée à chaud, dont la masse interne contient du tellure et/ou du sélénium dispersé entièrement à l'intérieur de l'article en quantité suffisante pour améliorer l'usihabilité de l'acier formant la masse interne de la pièce, 20 caractérisé en ce que la pièce présente une peau superficielle exempte de doses importantes de tellure et de sélénium et est suffisamment dépourvue d'une fissuration superficielle telle qurelle soit commercialement acceptable. 8.- Pièce d'acier suivant la revendication 7, caractérisée 25 par une composition comprenant essentiellement (en $ en poids) : carbone 0,03-0,18 manganèse 0,25-0,90 soufre jusqu'à 0,13 phosphore jusqu'à 0,04 30 tellure 0,03-0,20 fer essentiellement le solde; ladite pièce étant extrudable. 9.- Pièce d'acier suivant la revendication 8, caractérisée par' une composition comprenant essentiellement (en % en poids) : 35 carbone 0,03-0,15 manganèse 0,25-0,60 soufre 0,025 maximum 70 07020 - 16 - 2032464 phosphore 0,015 maximum tellure 0,03-0,2 fer essentiellement le solde. 10.- Pièce d'acier suivant la revendication 8, caractérisée 5 en ce que la peau superficielle de la pièce se compose essentiellement de fer pur. 11.- Pièce d'acier suivant la revendication S,- se composant d'un acier effervescent, caractérisée en ce que la peau superficielle de la pièce se compose essentiellement de fer pur. 10 12.- Pièce d'acier suivant l'une quelconque des revendications 7 à 11, dans laquelle l'acier contient un ou plusieurs métaux d'alliage en plus du fer, caractérisée en ce que la peau superficielle se compose essentiellement de fer pur et d'un métal ou de métaux d'alliage. 15 13.- lingot d'acier utilisable pour la fabrication d'une pièce d'acier laminée à chaud suivant l'une quelconque des revendications 7 à 12, caractérisé en ce que ce lingot d,acier contient intérieurement du tellure et/ou du sélénium dispersé dans la masse interne entière, en quantité suffisante pour améliorer l'usinabilité 20 de l'acier formant l'intérieur du lingot et une peau sur ses côtés, exempte de doses importantes de tellure et de sélénium. 14.- Pièce d'acier usinable, fabriquée par le procédé sui vant l'une quelconque des revendications 1 à 6i=