FR 2034757 A1 19701218 FR 7005203 A 19700213 70 05203 1 20 34757 La présente invention concerne des tôles d'acier au silicium pour appareillage électrique non orientées et un procédé de production de celles-ci. Il est connu que l'addition de silicium au fer diminue les 5 pertes dans le fer quand il est soumis à l'action d'un champ magnétique variable. La plupart des tôles employées à l'heure l'actuelle pour l'appareillage électrique sont constituées par du fer allié avec environ 0,5# *à environ 6% de silicium. Il est également connu que les pertes dans le fer d'une tôle sont' fâcheu-10 sement accrues par des éléments interstitiels, des carbures, des nitrures, des inclusions non métalliques, les séparations entre les grains et les contraintes provoquées par 1'écrouissage de ladite tôle. La technique moderne de fabrication des tôles d'acier pouf l'appareillage électrique consiste en un choix très étudié 15 des matières premières à introduire dans le four de fusion, en une fusion de la charge avec un très grand soin pour' préparer un bain fondu à teneur aussi faible que cela est possible techniquement et économiquement en carbone, manganèse, phosphore, soufre et autres impuretés telles que l'oxygène et l'azote, et en l'ad-20 dition d'alliages contenant du silicium au bain fondu pour obtenir la teneur finale désirée en silicium. Une tôle d'acier contenant jusqu'à environ 2# de silicium peut être traitée sans difficultés excessives, cependant-l'es aciers contenant plus de 2# de silicium-sont fragiles et difficiles à 25 travailler, exigent un équipement de laminage important, à cause des faibles taux d'étirage par passe et des opérations de recuit fréquentes. '■ L'invention a pour objets : principalement un procédé dans -• lequel la teneur en siliciUm de là tôle d'acier peut êtrë âGcrue 30 paV diffusion à l'état solide chi silicium dans celle-ci de manière à obtenir une tôle d'acier utilisable pour l'appareillage électrique; une tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique contenant au maximum 0,03# de carbone et 0,5# à 4,5# de silicium sans avoir à recourir à un équipement important ni à des opérations 35 compliquées de laminage et de traitement thermique comme c'était le cas antérieurement; une tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique contenant au maximum 0,03# de carbone et 0,5# à 70 05203 2 20 34757 4,5# environ de silicium pour laquelle les pertes dans l'acier sont équivalentes ou inférieures à celles de tôles au silicium pour appareillage électrique ayant des teneurs en silicium et des épaisseurs identiques, fondues et traitées coniplètement de manière 5 classique. - D'une manière générale-, l'invention est caractérisée par la diffusion à l'état solide du silicium à partir d'une poudré contenant du silicium,,tassée contre les surfaces d'une tôle d'acier à faible teneur en carbone fondue et laminée-de façon classique, 10 de manière à obtenir une tôle d'acier pour appareillage électrique dans laquelle les pertes magnétiques sont égales oy inférieures à celles d'une tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique ayant une teneur en silicium et une épaisseur identiques, et obtenue de manière classique. 15 Les figures sont des reproductions de photomicrographies de sections transversales de tôles d'acier selon;l'invention, ' avec un grandissement de-100. - la figure 1 est une reproduction d'une photomicrographie d'une section transversale d'une tôle d'acier telle quelle, après 20 diffusion, représentant la diffusion du silicium dans 90# de l'épaisseur de cette tôle; ... - la figure 2 est une reproduction d'une photonliorographie d'une section transversale de la tôle d'acier de la figure 1 - après laminage à froid et recuit; 25 - la figure 3 est une reproduction d'une photomiçrographie . d'une section transversale-d'une tôle d'acier telle-quelle - . après diffusion, représentant le silicium ayant diffusé unifor-. . mément dans la masse de ladite tôle; - la figure 4 est une reproduction d'une,photomiçrographie j5Q d'une section, transversale de la tôle d'acier de la figure 3 après ■1 -laminage à froid'et recuit; . •• . . - la figure 5. est une reproduction d'une photomiçrographie d'une section transversale, d'une- tôle -drhacier telle;, quelle après diffusion, représentant le. silicium ayant-^diffusé uniformé- 35 ment dans la masse de ladite feuille; . . . •• • • • : - la figure 6 est une reproduction- d'une photomiçrographie d'une section transversale de la tôle d'acier de- la figure 5 après laminage à froid et recuit. BAD ORIGINAL 70 05203 3 20 34757 Dans un procédé selon l'invention, un acier à faible teneur en carbone est raffiné de manière classique, par exemple dans un four électrique, un four basique à injection -d'oxygène ou un four Martin basique et est laminé à l'épaisseur choisie et recuit si 5 on le désire. Cet acier peut contenir au maximum 0,1$ de carbone, au maximum 1# environ de manganèse et au maximum 2# environ de silicium, le reste étant constitué essentiellement par du fer et des impuretés accidentelles telles que le phosphore, le soufre, l'aluminium et des gaz dissous tels que l'oxygène et l'azote» 10 II est préférable d'utiliser un acier contenant-; Carbone pas plus de 0,05# Manganèse pas plus de 0,40# Phosphore pas plus de 0,015# Soufre pas plus de 0,03# 15 Silicium pas plus de 0,01# Aluminium pas plus de 0,010# •• Azote pas plus de 0,005# Oxygène pas plus de 0,03# Les deux faces de la tôle sont alors recouvertes- d'une eouche 20 d'une poudre contenant du silicium. Un procédé commode d'application de cette poudre consiste à recouvrir tout d'abord les deux faces de la feuille d'une mince, couche de liquide, tel que' -l'alcool tridécylique. Ce liquide doit avoir.une viscosité, une volatilité et -un caractère collant tels qu'il soit utilisable comme 25 agent de liaison temporaire pour la poudre-appliquée ultérieurement. On applique ensuite sur la tôle une poudre contenant du silicium, par exemple du silicium à peu près pur, un mélange de poudres sensiblement pures de fer et de silicium eu une poudre dé ferro-silicium. Le silicium contenu dans la poudre doit être 30 sous.Une forme qui permet sa diffusion dëns:1a tôle d'acier. Cette poudre est tassée par laminage sur la tôle. Une pression de laminage suffisante pour provoquer un. allongement de 1 à 5# environ de la tôle provoquera un tassement satisfaisant. Cette poudre - peut avoir-une teneur en silicium comprise entre 15 et 100# 35 environ, au maximum 0,40# de carbone, le. reste étant du fer. Au cours du traitement de diffusion décrit ci-après, on observe " une double diffusion à l'état solide.-.-Le silicium contenu dans 70 05203 4 ,20 34757 la poudre diffuse en direction de la tôle d'acier et le fer diffuse de ladite tôle en direction de la poudre. Le carbone peut diffuser dans l'une ou l'autre direction suivant la teneur en carbone des constituants du mélange. Puisque le produit final 5 doit avoir une teneur en carbone ne dépassant pas 0,03#* la teneur en carbone de ladite poudre doit" être telle que le carbone diffuse de la tôle en direction de la poudre ou que la diffusion du carbone en direction de la feuille soit minimale. On a observé que, si la tôle contient.0,04# à 0,10# de carbone, la poudre ne 10 doit pas contenir plus de 0,20# de carbone. Par contre, une tôle contenant moins de 0,04# de carbone peut être enduite d'une poudre contenant au maximum 0,40# de carbone. En tout cas, la ,demanderesse préfère employer une poudre de ferro-alliage contenant - au maximum 0,20# de carbone ainsi que 70 à- 90# environ de silicium, 15 le reste étant du fer. Bien que les dimensions des particules de la poudre ne soient pas imposées, ces particules doivent . r * avoir des•dimensions telles qu elles permettent d entasser une certaine quantité contre la tôle d'acier de manière à obtenir un poids suffisant par unité de surface pour réaliser ainsi la 20 diffusion désirée du silicium dans ladite tôle. On a observé que les dimensions des particules de*la poudre doivent être comprises entre 44 et 245 microns pour réaliser une diffusion efficace. du silicium dans La tôle d'acier.- Le mélange ainsi préparé est soumis à un traitement de 25 diffusion dans une ambiance protectrice à line température et pendant un temps siffisant pour provoquer une diffusion à l'état solide du silicium contenu dans la poudre en direction de la ' tôle dans au moins 30% de l'epaisseu'r de ladite tôle et pour provoquer une diffusion du carbone de la tôle en direction de 30 la poudre si la tôle contient plus de 0,03% de carbone et pour réduire au minimum la diffusion du carbone en direction de la tôle si la teneur en carbone est à peu près égale à celle désirée, soit 0,03#. Le mélange peut être, recuit sous forme de feuilles à plat ou sous forme de'rouleaux. S'il est sous forme de rouleaux, 35 • on peut utiliser un rouleau à spires serrées * ou non. On peut employer un four à atmosphère non oxydante, réductrice au neutre. . vL'hydrogène sec et''le "gaz." NH" permettent'de "réaliser une atmosphère 70 05203 5 20 34757 de four satisfaisante pour le recuit de rouleaux à spires peu serrées. Pour le recuit de rouleaux à spires serrées, le gaz NH est à préférer parce qu'il empêche le collage qui peut se produire .quand on emploie de l'hydrogène. Le gaz NH est par définition un mélange d'azote et d'hydrogène gazeux, par exemple 96% d'azote et 4# d'hydrogène ou 82# d'azote et 18# d'hydrogène. Une température de diffusion au moins égale à 8jO°C est nécessaire, l'intervalle préféré étant compris entre 925 et 1040°C. Én fait, il n'y a pas de limite supérieure pour la température de "diffusion autre que celle imposée par des considérations pratiques. Une durée satisfaisante de l'opération est 120 h à 870°C, mais si l'on élève la température, la durée satisfaisante nécessaire diminue. Les variations de composition et de dosage de la poudre, de la température de--diffusion et de la durée de maintien à cette température provoquent des variations de la teneur en silicium de la tôle et du taux de diffusion du silicium à travers l'épaisseur de la tôle. Dans le traitement par diffusion, il peut se former une couche extérieure fragile de composés intermétalliques de fer et de silicium à la surface de la tôle. La couche extérieure fragile peut être éliminée facilement par passage à la brosse métallique et/ou en soumettant la tôle à des flexions. Le traitement par diffusion à l'état solide décrit ci-dessus provoque la formation de gros grains de ferrite en forme de colonnes dans la tôle d'acier. Il peut se former des grains de dimensions comprises entre 465 grains par-dm^ et 155 grains par dm^ quand on .les examine avec un agrandissement de 100 (correspondant à 1 mm à l'origine) selon ie document ASTM 112. - Comme indiqué'ci-dessus, la tôle d'acier telle quelle après diffusion selon l'invention peut être laminée"à froid à toute épaisseur désirée et recuite pour réduire les pertes et augmenter la perméabilité magnétique. Les tôles d'acier selon l'invention telles quelles après diffusion ont des pertes magnétiques (watts par kg, essayées à 60 Hz) équivalentes ou supérieures- à celles des- tôles d'acier ayant subi un traitement complet avec une.teneur en silicium et une épaisseur identiques. Cependant, la perméabilité des tôles d'acier• selon COPY 70 05203 6 20 34757 l'invention n'est pas toujours aussi élevée que celle des tôles d'acier classiques ayant subi un traitement complet. Après laminage à froid et recuit, les pertes et la perméabilité magnétiques des tôles d'acier selon l'invention sont égales ou inférieures 5 à" celles des tôles d'acier classiques partiellement traitées ayant une teneur en silicium et une épaisseur identiques. Les pertes dans le noyau et la perméabilité de deux lots essayés de tôles d'acier au silicium pour appareillage électrique selon l'invention sont comparées à des tôles d'acier au silicium pour 10 appareillage électrique classique , ayant une teneur en silicium et une épaisseur identiques dans la tableau I annexé. Une tôle d'acier classique au silicium non orientée pour appareillage électrique est m un acier dans lequel la teneur en silicium est obtenue par addition au bain fondu, laminage à chaud 15 à partir du lingot jusqu'à une épaisseur intermédiaire, suivi d'opérationsde traitement classiques. Une tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique classique ayant subi un traitement complet est une tôle d'acier pour laquelle l'épaisseur désirée et les pertes magnétiques spécifiées sont obtenues par 20 le fabricant par une série complexe d'opérations ; décarburation-laminage à froid-recuit qui peuvent exiger plus d'une opération . de laminage à froid et de recuit. La tôle d'acier est recouverte d'un équipement protecteur avant son expédition au client. Les pièces nécessaires sont découpées par estampage dans la tôle 25 d'acier et sont utilisées telles quelles par le client. Une tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique classique ayant subi un traitement partiel est une tôle d'acier dans iaquelle l'épaisseur choisie est obtenue par le fabricant par une série d'opérations compliquées de décarburation-laminage à froid-recuit, 30 qui nécessitent en général plusieurs recuits au cours du laminage à froid.' Les pertes magnétiques spécifiées sont obtenues par un recuit à température élevée effectué par le client après qu'il a découpé par estampage les pièces nécessaires à partir de la tôle d'acier. 35 Le procédé selon l'invention comporte plusieurs variantes. La tôle d'acier peut être soumise à un traitement par diffusion en étant mise sous forme de rouleaux à enroulement serré ou lâche. 70 05203 7 20 34757 La tôle d'acier peut être décarburée avant ou pendant le traitement par diffusion. Sauf indications contraires, les proportions et pour centage sont exprimés en poids dans les présents mémoire et revendlca- 5 tions. Exemple_l • A titre d'exemple parfclculier.de l'invention décrite ci-dessus un acier à faible teneur en carbone est raffiné dans un four basi-10 que à oxygène, de manière à obtenir la composition chimique ci- après : Carbone 0,041# Manganèse 0,35# Phosphore 0,005# Soufre 0,012# Silicium 0,01# Aluminium 0,005# Azote 0,0019# Oxygène 0,017# 20 Cet acier est laminé à chaud à une épaisseur intermédiaire, laminé à froid jusqu'à une épaisseur de 0,635 mm et recuit. Plusieurs tôles à plat sont traitées selon l'invention. Une mince couche d'alcool tridécylique est appliquée sur les deux surfaces de chaque tôle. Elles sont recouvertes des deux côtés d'une 25 poudre de ferro-sllicium ayant la composition chimique ci-après r Silicium 85# Carbone 0,16# Fer le reste et des particules telles que 94# ont des dimensions comprises entre 30 44 et 246 microns et 6# des dimensions inférieures à 44 microns. Cette poudre est déposée à raison de 260 g environ par dm2 de la surface de la tôle, puis tassée contre les faces de la tôle par laminage. Les tôles sont fixées les unes aux autres de façon à former un paquet serré et sont traitées par diffusion à 1010&C 35 pendant 60 h dans une atmosphère d'hydrogène sec. La couche superficielle fragile de composés intermétalliques de fer et de silicium formée au cours du traitement par diffusion est éliminée 70 05203 8 20 34757 par passage à la brosse. La figure 1 représente la section transversale du produit tel quel après diffusion. Ces tôles ont une teneur en carbone de 0,04#, une teneur moyenne en silicium de 0,79#. Le silicium a diffusé dans toute l'épaisseur initiale, moins 5 10# au centre, de 0,61 mm. Des grains ferritiques de dimensions p correspondant à 388 grains par dm lorsqu'ils sont examinés au grandissement 100 selon le document ASTM E 112 se sont développés dans la tôle d'acier. Les pertes magnétiques des tôles selon l'invention sont comparées aux pertes magnétiques spéci-10 fiées à titre d'indication et maximales d'une tôle d'acier pour appareils électriques de qualité M 45 ayant subi un traitement complet, de même épaisseur et contenant 1,05# de silicium dans le tableau II ci-après : TABLEAU_II 15 ~ Pertes magnétiques -(watts par kg à 60 Hz) „ 10 kilogauss 15 kilogauss telles quelles après diffusion 2,86 5,62 M 45 (à titre d'indication, ayant suivi un traitement complet) 3,75 7,94 M 45 (maximales, ayant subi un traitement complet) 3,84 8,82 25 Les tôles telles quelles après diffusion sont laminées à froid jusqu'à une épaisseur de 0,356 mm. Plusieurs tôles sont recuites à 788°C pendant 4,5 h dans une atmosphère d'hydrogène seo. La figuré 2 est une reproduction d'une photomicrographie repré-30 sentant la section transversale du produit obtenu. Les dimensions des grains équivalent à 124 grains par dm2, lorsqu'on les examine au grandissement 100, conformément au document ASTM E 112. Les pertes magnétiques des tôles sont comparées aux pertes magnétiques spécifiées d'une tôle d'acier pour appareillage électrique qualité 35 M 45 ayant subi un traitement partiel, de même épaisseur, sur la tableau III ci-après : 70 05203 9 20 34757 TABLEAU_III 5 Pertes magnétiques (watts par kg à 60 Hz ) 10 kilogauss 15 kilogauss Après laminage à froid et 1,69 recuit 3,37 M 45 (maximales, après 2,82 traitement partiel ; . 6,39 10 Exemple_2_ Un rouleau de tôle d'acier pesant 2721 kg, d'épaisseur 0,610 mm et contenant : Carbone 0,002# 15 Manganèse 0,30# Phosphore 0,007# Soufre 0,022# Silicium 0,04# Aluminium , 0,004# 20 Azote 0,003# 2 est recouvert sur ses deux surfaces de 220 g environ par m d'une poudre de ferro-silicium contenant 90# de silicium, 0,16# de carbone, le reste étant du fer et sous forme de particules de dimensions telles que 98,5# passent au tamis de 44 à 147 microns 25 et 1,5# passent au tamis de mailles de moins de 44 microns." Après tassement de la poudre oontre la tôle, la bobine est placée dans un four en étant, enroulée serrée et est traitée par diffusion à 950°C pendant 120 h dans une atmosphère d'hydrogène sec. La couche superficielle fragile de composé intermétallique fer-silicium 30 est éliminée par passage à la brosse. La figure 3 est une reproduction d'une photomicrographie représentant le produit en coupe transversale. Ces fëuillesont une teneur en carbone de 0,3#, une teneur en silicium de 3,20# ce dernier ayant diffusé à travers toute l'épaisseur des tôles et leuis grains ont des dimensions 35 équivalant à 140 à 150 grains par dm , au grandissement 100. Les pertes magnétiques des tôles selon l'invention sont comparées aux pertes magnétiques données et maximales, spécifiées à titre 70 05203 10 20 34757 d'indication,d'une tôle d'acier pour appareillage électrique de qualité M 22, ayant été complètement traitées,de môme épaisseur et contenant 3,20# de silicium, sur le tableau ci-après : TABLEAU_IV 5, " . Pertes magnétiques (watts par kg à 60 Hz) 10 kiloKauss 15 kiloKauss telle quelle après diffusion 1,85 3,97 Qualité M 22, ayant subi un traitement complet (à titre d'indication) 2,09 4,85 M 22 ayant subi un traitement complet (maximales) 2,16 4,92 15 Plusieurs tôles telles quelles après diffusion sont laminées à froid à une épaisseur de 0,381 mm et ensuite recuites à 788°C pendant 4 h dans une atmosphère d'hydrogène sec. La figure 4 représente en coupe transversale le produit. Les dimensions des o 20 grains équivalent à 388 grains par dm quand on les examine au grandissement 100. Les pertes magnétiques des tôles selon l'invention sont comparées aux pertes magnétiques spécifiées données à titre d'indication et maximales d'une tôle d'acier pour appareillage électrique qualité M 22 de 0,356 mm d'épaisseur et contenant 25 3,20# de silicium, sur le tableau V ci-après. TABLEAU.V. Pertes magnétiques (watts par kg à 60 Hz) 30 10.kilogauss 15 kilogauss Après laminage à froid et recuit 1,30 3,53 Qualité M 22 (après traitement partiel - à titre d'indication) 1,54 V 3,75 35 Qualité M 22 (ayant subi un traitement partiel, maximales) 1,68 4,01 70 05203 20 34757 Exemple_3 Une tôle d'acier contenant : Carbone O, 037# Manganèse 0,30# 5 Phosphore 0,005# Soufre 0,04# Silicium 0,01# Aluminium O,003# Azote 0,002# 10 est laminée à froid à une épaisseur de 0,357 m® et décarburéedans une atmosphère 18# - 82# Ng ayant un point de rosée de 27®C, pour réduire la teneur en carbone à 0,002#. Des tôles à plat en cette matière sont recouvertes d'une poudre de ferro-silicium allié contenant 90# de silicium, 0,16# de carbone,.le reste 15 étant essentiellement du fer, et dont 100# des particules ont des dimensions comprises entre 44 et 147 microns. La quantité déposée est d'environ 260 g/m de surface- de la tôle. Après tassement par laminage du dépôt sur les tôles, celles-si sont placées dans un four arec des pièces d'espacement entre elles. Ces tôles 20 sont traitées par diffusion à 982°C pendant 72 h dans une atmosphère d'hydrogène sec. La couche superficielle fragile de composés intermétalliques de fer et de silicium formée au cours de traitement par diffusion est éliminée à la brosse métalliqué. La figure 5 représente la coupe transversale du produit obtenu. Après diffu-25 sion, les tôles contiennent 0,005# de carbone et 1,7# de silicium ayant diffusé dans toute l'épaisseur desdites tôles. Ces tôles ont des grains de dimensions équivalant à 145 à 233 grains par dm^ au grandissement IQO. Les pertes magnétiques des tôles telles quelles après diffusion selon l'invention sont comparées aux per-30 tes magnétiques spécifiées et maximales d'une tôle d'acier pour appareillage électrique qualité M 43 de même épaisseur et ayante à titre d'indication, une teneur en silicium de 1,5# sur le tableau VI ci-après % - TABLEAU_yi Pertes magnétiques (watts par kg à 60 Hz) 10 kilogauss 15 kiloprauss Telle quelle après diffusion 1,63 3,28 M 43 (après traitement complet à titre d'indication) 2,98 6,61 M 43 (après traitement complet maximales) 3,20 7,17 70 05203 12 20 34757 Les tôles telles quelles après diffusion sont laminées à froid à une épaisseur'de 0,356 mm et sont recuites à 1092°C dans de l'hydrogène sec pendant 24 h. La figure 6 représente une coupe transversale du produit 5 après laminage à froid et recuit. On observe, sous un grandissement de 100, que les dimensions des grains correspondent à 233 grains par dm2. Les pertes magnétiques des tôles sëlon l'invention sont comparées aux pertes magnétiques spécifiées, à titre d'indication, et maximales, d'une tôle d'acier pour appareillage. 10 électrique de qualité M 43 et 0,356 mm d'épaisseur sur le tableau VII ci-après : ■ TABLEAU_VII 15 Pertes magnétiques (watts' par kg, à 60 Hz ) 10 kilogauss 15 kiloRauss après laminage à froid et recuit 1,19 2,56 20 M 43 (après traitement partiel, à titre d'indication) 2,25 5,07 M 43 (après traitement partiel,' maximales) 2,44 5,56 Les valeurs des pertes et des perméabilités magnétiques 25 des tôles d'acier selon l'invention cont comparées aux valeurs admises par l'industrie pour les diverses qualités de tôle d'acier au silicium pour appareillage électrique figurant dans le document de US Steel Corp. sous le titre "Tôlesd'acier au silicium pour, appareillage électrique non orientées". * "Pour les références du mémoire descriptif, renvoyant aux figures 1 à 6, les planches ï/2 et II/2, peuvent être consultées- à l'Institut National de la Propriété Industrielle BAD ORIGINAL 70 05203 20 34757 R_E_V_E_K_D_X_Ç_A_T_X^O_N_S 1. Procédé de fabrication de tôles d'acier pour appareillage électrique caractérisé par les opérations ci-après : dépôt sur les surfaces d'une tôle d'acier -contenant au maximum 0,10# de carbone, au maximum 1# de manganèse, le reste étant du fer et des impuretés accidentelles- d'une poudre contenant au moins 15# de silicium et au plus 40# de carbone, le reste étant du fer, tasse ment de ladite poudre sur ladite tôle d'acier et chauffage de ladite tôle d'acier dans une ambiance protectrice pendant une durée et à une température suffisante pour provoquer la diffusion du silicium dans au moins 50# de l'épaisseur de la tôle de manière à obtenir ainsi une tôle d'acier contenant au plus 0,03# de carbone v et 0,5# à 4,5#i environ de silicium. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la tôle d'acier à recouvrir d'un dépôt contient au plus 0,01# de carbone. 3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la poudre employée pour le dépôt est un ferro-silicium allié contenant entre 50 et 100# de silicium. 4. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que la poudre utilisée pour le dépôt contient entre 50 et 100# de silicium. 5. Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 caractérisé en ce que le traitement par diffusion est exécuté pendant une durée et à une température suffisantes pour provoquer une diffusion sensiblement uniforme du silicium dans toute 1'épaisseur de la tôle. 6. Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4 et 5 caractérisé par les opérations ci-après : laminage à froid du produit après incorporation par fusion, et recuit du produit laminé à froid. 7. Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5 et 6 caractérisé en ce que le traitement par diffusion est mis en oeuvre à une température au moins égale à 8j0°C pendant un temps suffisant pour obtenir le taux désiré de diffusion du silicium. 70 05203 20 34757 8. Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6 et 7 caractérisé en ce que ladite ambiance protectrice est une atmosphère d'hydrogène sec. 9. Procédé selon l'une des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6 5 et 7, caractérisé en ce que ladite ambiance protectrice est un mélange d'azote et d'hydrogène. 10. Tôle d'acier pour appareillage électrique préparée par le procédé selon l'une des revendications, 1, 2, 3, 4, % 6, 7, 8, et 9» caractérisée en ce qu'elle contient au plus 0,03# 10 de carbone, au plus 1# de manganèse et entre 0,5 et 4,5# de silicium, ledit silicium ayant diffusé à travers ladite tôle dans au moins 50# de son épaisseur, et caractérisée en ce qu'elle contient après diffusion sans traitement ultérieur des grains ferritiques de dimensions équivalant à au plus 775 grains par dm 15 lorsqu'on l'examine au grandissement 100 et par des pertes magnétiques égales ou inférieures à celles d'une tôle ayant subi un traitement complet classique, ayant une teneur en silicium et une épaisseur identiques, et obtenue à partir d'une masse d'acier fondue dans laquelle on a ajouté le silicium. " 20 11. Tôle d'acier pour appareillage électrique obtenue par le procédé selon l'une des revendications 1,2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 et 9, caractérisée en ce qu'ellé contient au plus 0,03# de carbone et entre 0,5 et. 4,5# de silicium, obtenue par diffusion du silicium dans une tôle d'acier à faible teneur en carbone, 25 suivie d'un laminage à froid de la tôle jusqu'à l'épaisseur finale et recuit de ladite tôle, ayant des pertes magnétiques inférieures et une perméabilité supérieure à celles d'une tôle ayant subi un traitement partiel - classique, ayant une teneur en silicium et une épaisseur identiques, et obtenue à partir d'une masse d'acier 30 fondu dans laquelle on a ajouté le silicium. BAD ORIGINAL