FR 2013272 A1 19700327 FR 6924502 A 19690718 69 24502 2013272 La présente invention se rapporte à des appareils de détection et de mesure, et elle a trait plus particulièrement à un appareil de détection et de mesure qui peut convenir pour détecter et mesurer un paramètre d'un fluide, par exemple la vitesse, ou le 5 débit, ou la turbulence d'un fluide, que ce fluide soit gazeux ou liquide. L'invention a également pour but de fournir des appareils à thermistance et notamment un appareil approprié pour percevoir ou mesurer par exemple la vitesse ou le débit d'un fluide, qu'il 10 soit gazeux ou liquide. L'invention a également pour but de fournir un appareil à thermistance pour la détection ou la mesure avec un degré élevé de précision, des variations d'un paramètre apparaissant dans des fluides d'un certain type, et elle a trait plus particulièrement à 15 un appareil de détection ou de mesure des variations se produisant dans des fluides en précession ou en oscillation. L'invention a également pour but de fournir un appareil de détection ou de mesure à thermistance, qui est agencé de façon à présenter une caractéristique amplitude - fréquence à peu près 20 plate ou uniforme, de façon à pouvoir répondre à et indiquer avec précision les variations d'un paramètre se produisant dans des fluides d'un certain type, que ces fluides soient ou non animés d'un mouvement régulier de précession ou d'oscillation. Lorsqu'un fluide, gazeux ou liquide, subit des variations de 25 vitesse, par exemple lors de son déplacement dans un espace clos, tel qu'un tuyau présentant une section intermédiaire qui est, par exemple, inférieure à celles des tronçons adjacents du tuyau ou espace clos, le fluide peut être soumis à des mouvements réguliers ou irréguliers de précession ou d'oscillation. Dans une telle situa-30 tion, le débit du fluide peut subir des modifications en fonction du degré de précession ou d'oscillation, s'il y a lieu, qui peut se manifester et provoquer lui-même des variations, par exemple, de la température de la thermistance auto-chauffée associée. En conséquence, le débit du fluide dans l'espace clos peut être déterminé 35 par détection ou mesure précise des variations de température de la thermistance et par conséquent des variations de vitesse qui se produisent dans le fluide en précession,ou en oscillation ou en perturbation. Les variations de vitesse qui peuvent se produire dans un 69 24502 2. 2013272 tuyau ou un autre espace clos pour un fluide du type précité sont habituellement d'une grandeur assez faible, elles changent rapidement et par conséquent ne peuvent pas être mesurées par les appareils thermométriques des types classiques disponibles sur le mar-5 ché. L'appareil de détection ou de mesure, lorsqu'il doit réagir avec précision aux variations de vitesse d'un fluide, doit être correctement immergé dans le fluide de manière que toutes les nuances des variations de la caractéristique à détecter ou à mesurer puissent être observées avec précision. En outre, l'appareil doit 10 être très robuste de façon à pouvoir résister aux actions physiques et chimiques du fluide et à rester en service pendant de longues périodes. Egalement, cet appareil doit, pour être réalisable et présenter un intérêt commercial, être d'un prix de revient relativement bas et ne pas poser pratiquement de problèmes d'entretien. 15 Dans des études de dynamique des fluides faites précédemment, on a envisagé d'employer une sonde en forme de coin présentant une mince pellicule de platine déposée sur un support de verre et recouverte ou protégée par une couche ou revêtement de quartz, pour la détection et la mesure de températures dans des milieux fluides. 20 Si un tel dispositif répond avec précision et rapidement à des variations de vitesse d'ordre peu élevé, il peut servir à mesurer le débit d'un fluide en oscillation, en précession, ou en agitation-qui, comme indiqué plus haut, est sujet à des variations de vitesse, c'est-à-dire à des variations du taux d'oscillation, de préces-25 sion ou d'agitation. La sonde précitée doit normalement être alimentée en courant électrique pour porter la température de la pellicule de platine à une valeur supérieure à celle du milieu fluide dans lequel doit être placée cette pellicule à des fins de détection et de mesure. Puisque la résistance électrique de la pellicu-30 le de platine est fonction de sa température et puisque l'influence de la température du fluide est fonction de sa vitesse de pré-cession,ou d'oscillation, ou bien de son état d'agitation, on peut obtenir, lorsque la sonde est immergée dans le milieu fluide, que le dispositif fournisse une indication de l'état de précession, ou 35 d'oscillation ou de tout autre état variable et, par conséquent, de la vitesse moyenne du fluide. Un tel dispositif, du fait qu'il est nécessaire de l'alimenter normalement avec un courant électrique relativement intense et du fait de sa température propre relativement élevée par rapport à la température effective du milieu flui 69 24502 3. 2013272 de, a été appelé instrument de mesure du type à "fil chaud" ou à "pellicule chaude". Cependant, un instrument à fil chaud ou à pellicule chaude est habituellement trop délicat pour faire l'objet d'utilisations com-5 merciales normales ou générales. Un instrument à pellicule de platine peut difficilement être utilisé dans des fluides corrosifs ou abrasifs. Il est essentiel qu'un tel instrument soit utilisé dans des fluides propres et non corrosifs tels que l'air et l'eau relativement claire. Un fluide gazeux tel que le chlorure d'hydrogène ■ 10 par exemple, rend le dispositif inutilisable au bout- d'un temps très court. En outre, ce dispositif peut facilement se rompre au cours de manipulations courantes. Ces limitations et d'autres, ainsi que le prix du dispositif, le rendent impropre à des utilisations et applications commerciales générales. Il a été presque uni-15 quement utilisé pour des études ou des recherches et non pour des applications industrielles. Une thermistance du type à perle peut être utilisée pour la détection et la mesure de températures dans des conditions délicates, à condition que les variations,dans le fluide à détecter ou à 20 mesurer, ne soient pas trop rapides. Un tel dispositif à thermistance, qui comporte une perle de forme à peu près sphérique ou hémisphérique, présente une masse relativement importante et, du fait de sa masse et d'autres caractères physiques, il peut avoir une réaction thermique relativement lente à des variations qui se produi-25 sent dans des fluides en précession ou en oscillation se déplaçant dans des espaces clos tels que des tuyaux. En outre, un dispositif à thermistance du type perle présente une caractéristique décroissante d'amplitude ou de tension lorsque la fréquence augmente au-delà d'une plage prédéterminée, du fait de son inertie thermique 30 propre. C'est-à-dire que sa réponse n'est pas uniforme, mais diminue au contraire pour un signal de fréquence croissante rencontré dans un fluide à mesurer. En outre, un signal de fréquence élevé qui correspondrait à une vitesse d'écoulement particulière d'un fluide en précession ou en oscillation pourrait être "enterré" ou 35 "perdu" dans le niveau de bruit normal et propre qui accompagne le fluide à étudier. En conséquence, un tel dispositif ne peut pas être utilisé en pratique. L'invention concerne un appareil de mesure des variations d'un paramètre d'un fluide s'écoulant dans un conduit, qui comprend, 69 24502 4. 2013272 en combinaison, une sonde à thermistance conçue pour être engagée dans le conduit de manière à être sensible à des variations de paramètres du fluide traversant ledit conduit, ladite sonde présentant une caractéristique signal-fréquence qui diminue lorsque les 5 fréquences des signaux appliqués à la sonde augmentent, plusieurs circuits compensateurs qui présentent une caractéristique signal-fréquence augmentant lorsque les fréquences appliquées à la sonde croissent, ainsi qu'un dispositif de mesure relié aux circuits compensateurs, de manière à fournir une indication des paramètres du 10 fluide s"écoulant dans le conduit. La combinaison de la sonde ou détecteur à thermistance et du circuitcompensateur est coordonnée de manière que ces éléments produisent en combinaison une caractéristique de réponse en fréquence qui soit relativement plate et uniforme dans la plage ou bande de 15 fréquences rencontrées par la sonde ou le détecteur dans le milieu fluide à mesurer. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaissent dans la suite de la description, en référence aux dessins annexés dans lesquels : 20 - la Fig. 1 représente an corps de thermistance qui peut être utilisé comme composant dans l'appareil selon l'invention; - la Fig. 2 représente le corps de thermistance de la Fig. 1 monté dans un. boîtier composite de sonde; - les Fig. 3a et 3]> représentent schématiquement deux formes 25 de canalisations de fluide auxquels l'invention peut être appliquée; - les Fig. 4a, 4b et 4c, sont des courbes permettant d'expliquer certaines caractéristiques principales de l'invention; - la Fig. 5 représente un schéma de circuit pour la mise en 30 oeuvre de l'invention. Sur les dessins, les mêmes références numériques ont été utilisées pour désigner des parties identiques ou similaires. La Fig. 1 représente un corps de thermistance qui constitue l'un des principaux composants de l'appareil de détection et de 35 mesure dans sa totalité. Il comprend une perle 10 formant thermistance et deux fils 11 et 12 noyés dans une masse, ou enrobement plein, de verre 14. Les fils 11 et 12 noyés dans la masse 14 sont, comme représenté, reliés à des fils externes 15 et 16. La masse de verre 14, du fait qu'elle est pleine, élimine toutes les cavités 69 24502 5. 2013272 internes et ainsi renforce le milieu physique occupé par le corps de thermistance, tout en protégeant simultanément ce dernier contre les facteurs contraires, chimiques et autres, du fluide à mesurer, et aussi contre les matières qui peuvent être en suspension 5 dans le fluide ou se mouvoir avec lui, tous ces facteurs pouvant affecter les caractéristiques de l'appareil. La perle 10 peut être faite, par exemple, d'une matière semi-conductrice constituée d'un oxyde bien connu, de silicium, cobalt, germanium, magnésium ou autre matière semi-conductrice qui peut répondre aisément à des va-10 riations de température. Les conditions de température du fluide ambiant font varier le courant qui est fourni localement et qui passe normalement dans la perle 10, les fils 11, 12 et 15, 16, de façon à maintenir la perle 10 au-dessus de la température du fluide environnant. Toute modification du courant est utilisée à mesu-15 rer ou à détecter les variations de paramètres du fluide dans lequel l'appareil peut être immergé. Il est à noter que le sommet de la masse de verre qui est adjacent à la perle .10 enferme cette perle dans une mince paroi de verre de façon qu'elle soit complètement exposée aux variations de vitesse du fluide ambiant et réa-20 gisse aisément à ces variations. La Fig. 2 représente le corps de thermistance de la Fig. 1 enfermé dans une sonde. La sonde peut comporter un support ou fourreau 13 en acier inoxydable pourvu d'un évidement concentrique, ainsi qu'un tube 20 en acier inoxydable et qui est engagé dans 1'-25 évidement du fourreau 20. Le corps de thermistance 14 (tel que celui de la Fig. 1) est ensuite engagé dans un autre fourreau 25 qui est engagé dans la paroi intérieure de la pièce 25 et qui y est fixé de manière à ne pas pouvoir bouger. Le corps ou masse 14 de la Fig. 1 est par conséquent supporté et maintenu dans une position 30 fixe à l'intérieur des tubes concentriques 13, 20 et 25. Le cas échéant, les composants 13 et 20 ou bien les composants 13» 20 et 25 peuvent être formés de la même matière, par exemple d'acier, d'un autre métal ou. d'une matière plastique. La Fig. 3a représente un exemple d'une tuyauterie sur laquel-35 le le corps de sonde 14 de la Fig. 2 peut être introduit en vue de la détection ou de la mesure de paramètres du fluide s'écoulant dans la tuyauterie. A la Fig. 3a, on a représenté trois tronçons adjacents 60, 62, 64 de la tuyauterie, le tronçon 60 et le tronçon 62 étant reliés par une partie de raccordement 66 de forme conique, 69 24502 6. 2013272 les tronçons 62 et 64 étant également reliés par une autre partie de raccordement 68 de forme similaire. Supposons qu'un corps 70, représenté sur la Fig. 3, ait été introduit dans les conduits 60, 62, 64 et ait provoqué ainsi une précession, une oscillation ou u-5 ne autre perturbation du fluide en écoulement. Il est clair que le fluide ainsi perturbé change son parcours normal d'écoulement, en formant par exemple des remous ou des tourbillons. Dans tous les cas, me modification du parcours d'écoulement se traduit par des variations de vitesse. Les variations de température qui sont alors 10 produites dans la sonde ou la thermistance correspondent nocrmale-ment au degré de variation de la vitesse du fluide (ou de la pression de fluide par exemple). En conséquence, un dispositif de détection ou de mesure tel que le dispositif à sonde introduit dans le conduit comme indiqué à la Fig. 3 réagira aux variations de la 15 vitesse. Les variations de température de la sonde chauffée correspondent aux fluctuations dans le fluide et servent à détecter ces fluctuations. Si le fluide entre en précession ou en oscillation à une fréquence déterminable ou prédéterminée, le dispositif à sonde, en réagissant aux fluctuations de vitesse se produisant 20 dans le fluide en précession ou en oscillation, peut indiquer l'état de l'oscillation ou de la précession. Ainsi, si la fréquence de précession ou d'oscillation augmentait dans un dispositif à sonde non compensé, la tension produite par le dispositif à sonde diminuerait du fait de son inertie thermique propre. Inversement, 25 la tension aux bornes du dispositif à sonde non compensé augmenterait en réponse à une réduction de la fréquence de précession ou d'oscillation. En fait, le dispositif à sonde 14 permet, du fait de sa thermistance 10 enfermée sous carter, de détecter et de réagir à des variations de température qui correspondent à des varia-30 tions de pression ou de vitesse se produisant dans le fluide qui passe dans le conduit. Cette détection est assurée par la sonde 14 et l'indication est fournie par l'équipement de mesure associé, que le fluide exécute ou non un mouvement régulier d'oscillation ou de précession. 35 La Fig. 3b représente un tuyau cylindrique 80 dans lequel est situé un corps 82, de forme sphérique ou autre, à l'intérieur d'un fluide en écoulement. Le corps 82 peut rendre l'écoulement régulièrement ou irrégulièrement oscillant. Par exemple, le corps 80 peut produire une turbulence de type connu. L'écoulement de fluide 69 24502 7. 2013272 passant sur le corps 80 peut être décomposé en une composante stable et en une composante fluctuante. La composante stable peut correspondre à l'écoulement stable passant devant la sonde P, tandis que la composante fluctuante peut correspondre à l'écoulement 5 oscillant résultant de la turbulence. On va montrer dans la suite, en référence aux Fig. 4 et 5, que la sonde à thermistance 14 serait incapable, si elle n'était pas associée à un réseau compensateur approprié, de répondre correctement aux variations de vitesse ou d'autres paramètres du 10 fluide à étudier. Si on n'assure pas une bonne compensation et une amplification suffisante, les variations des paramètres ne peuvent pas être détectées et sont probablement perdues. Avant de considérer en détail les caractéristiques de fonctionnement du système de compensation utilisé dans l'invention, on 15 se réfère à la Fig. 5 qui représente un amplificateur dit "compensé" pour la sonde utilisée dans l'invention. Le circuit de la Fig. 5 peut être décomposé en trois étages, à savoir : (1) l'étage générateur de courant constant CCG, (2) l'étage de pré-amplification PA et (3) l'étage de sortie OC. L'énergie d'entrée est fournie par 20 une source de courant continu de type connu, qui est reliée aux bornes IN. Le dispositif à sonde est représenté schématiquement et désigné par P. La tension provenant du dispositif de la Fig. 5 est transmise, par l'intermédiaire de bornes M, à un.appareil de mesure de type connu qui peut être gradué en mités de vitesse ou de 25 fréquence, mais une graduation en vitesses est préférable dans de nombreux types d'installations. L'étage générateur de courant constant applique la tension continue fournie aux bornes IN à la résistance R1 et à la diode de Zéner Z. La diode de Zener établit une tension continue constan-30 te à la base d'un transistor Q1. En négligeant lès effets de variations de la température sur le transistor Ql, une tension continue à peu près constante Vg est appliquée à l'émetteur de ce transistor, et en conséquence le courant d'émetteur Ig est évidemment égal à : 35 ! _ VE E ~ R2 + R5 Cette expression, qui fait intervenir des facteurs de grandeurs à peu près constantes, indique que le courant d'émetteur 1^ est également à peu près constant. 69 24502 8. 2013272 Il est évident que, puisque le courant d'émetteur Ig est é-gal à la somme du courant de collecteur Iç et du courant de base IB, le courant de base IB qui est déterminé par la tension aux bornes de la diode de Zener Z est également à peu près constant. 5 En conséquence, le courant de collecteur Iç doit également être constant. La sonde P, qui reçoit le même courant Iç, est par conséquent alimentée par un courant pratiquement constant. Lorsque des variations de vitesse sont détectées par la sonde P dans un milieu fluide tel que celui de la Fig. 3, des variations de vites-10 se se produisant dans le milieu fluide, sous l'effet de perturbations ou d'oscillations du milieu, produisent des variations correspondantes dans la température de la sonde et par conséquent des variations de la résistance de sonde. Ces variations de résistance engendrent des variations cor-15 respondantes de tension qui peuvent être traitées comme un signal de courant alternatif à détecter par l'appareil selon l'invention. Ce signal de courant alternatif est transmis à l'étage de pré-am-plification PA par l'intermédiaire d'un condensateur C^. L'étage de pré-amplification PA est monté à la borne, commune 20 au collecteur du transistor Q1 et à la sonde P. Cet étage est agencé de manière à amplifier le signal capté par la sonde P et à envoyer le signal amplifié à l'étage de sortie OC. Ce signal est transmis par l'intermédiaire du condensateur C1 à un diviseur de tension comprenant la diode D2 et les résistances R4, R5 reliées 25 en série aux bornes du circuit IN auquel la tension continue est appliquée, comme indiqué plus haut. Ce diviseur de tension fournit au transistor Q2 la polarisation désirée. Le transistor Q2 est utilisé en amplificateur de tension et il présente un gain de tension aisément déterminable. En choisis-30 sant de façon appropriée les éléments connectés, le gain global de l'étage de pré-amplification PA est fonction de la fréquence du signal de sortie de la sonde P. La courbe de la Fig. 4a montre la relation entre le gain de l'étage PA et la fréquence, la courbe ne comportant des angles vifs que sur la figure. Le coude inférieur 35 de la courbe de la Fig. 4a est déterminé essentiellement par les valeurs des résistances R6 et du condensateur C2. Ce coude inférieur peut être considéré comme correspondant à une fréquence W1 : 69 24502 9. 2013272 La fréquence correspondant au coude supérieur peut être exprimée par la relation suivante : . R6 * R7 2 ' r6 R7 C2 En conséquence, la courbe de la Fig. 4a correspond à une ca-5 ractéristique de gain croissante entre les fréquences et et la pente de la courbe est à peu près uniforme entre ces deux fréquences, c'est-à-dire que le gain augmente lorsque la fréquence de signal croît de à V^. La caractéristique normale de la sonde P, si celle-ci était 10 séparée du circuit de la Fig. 5, aurait l'allure indiquée à la Fig. 4b. Le signal de sortie de la sonde présenterait une caractéristique décroissante tout à fait opposée à celle de la Fig. 4a. La courbe de la Tig. 4b montre que le signal de sortie du dispositif diminuerait pour une croissance de la fréquence du signal. Une 15 telle caractéristique décroissante ne convient absolument pas pour différentes raisons. La première est que, pour des fréquences élevées, le signal aurait une valeur si faible que le bruit à basse fréquence produit dans le fluide mesuré recouvrirait le signal à détecter qui serait alors perdu. Une autre raison est que la pente 20 de la courbe de la Fig. 4b n'est pratiquement pas plate dans la gamme de fréquence des signaux à détecter. Pour effectuer des mesures correctes et sûres, il est souhaitable que l'amplitude du signal soit à peu près constante. La caractéristique idéale serait plate dans toute la plage des fréquences pouvant être obtenues à 25 la sortie de la sonde P, et le niveau du signal devrait être supérieur au niveau de bruit rencontré dans toute la plage des fréquences du signal. L'étage de sortie OC de la Fig. 5 se compose essentiellement d'un transistor utilisé en "suiveur d'émetteur". La borne supé-30 rieure commune à la résistance R8 et au condensateur C3 est reliée à la base du transistor Q3. L'émetteur du transistor Q3 est relié à la masse par l'intermédiaire de la résistance R9, et son collecteur est connecté au pôle positif de la tension d'entrée IN. L'émetteur est également relié, par l'intermédiaire d'un condensateur 35 C4, aux bornes M, qui comportent en dérivation sur la masse la résistance R10. L'étage de sortie OC a une impédance d'entrée élevée pour l'étage de pré-amplification PA, et une impédance de sortie 69 24502 10. 2013272 faible pour la sortie M. La combinaison du transistor Q3, des résistances R9 et RIO et du condensateur C4 constitue le montage "suiveur d'émetteur". Le condensateur C4, la résistance RIO et l'impédance du transistor Q3 5 considérés dans la direction de l'émetteur du transistor Q3, assurent une compensation venant s'ajouter à celle fournie par l'étage pré-amplificateur PA. Le circuit de l'étage de sortie OC peut être considéré comme un filtre passe-haut. La compensation supplémentaire assurée par l'étage de sortie 10 OC améliore considérablement la réponse du système. Le gain d'ensemble du système comprenant la sonde P, l'étage de pré-amplification PA et l'étage de sortie OC es-t représenté par la courbe de la Fig. 4ç. Sur cette figure, le gain est pratiquement plat (comme le montre l'orientation générale horizontale de la courbe) depuis une 15 fréquence et dans une très large plage s'étendant vers le haut au-delà de la fréquence W^. Cette plage de fréquence est plus large que les plages W1 et W2 de la Fig. 4a. On peut même augmenter le domaine où la courbe est plate (ou horizontale) à l'aide d'une compensation additionnelle. 20 La compensation combinée ou globale assurée par l'étage de pré-amplification PA et par l'étage de sortie OC convertit la caractéristique gain-fréquence de la sonde P, dont la tension diminue lorsque la fréquence de signal croît, en une caractéristique gain-fréquence qui est sensiblement plate et à peu près uniforme 25 dans la bande de fréquences rencontrées par la sonde P. En d'autres termes, les circuits de compensation présentent une caractéristique gain-fréquence qui a l'allure indiquée à la Fig. 4b. Une sonde sensible à la vitesse, elle-même sans valeur sans compensation, est rendue utilisable en pratique pour la détection et la mesure 30 de petites variations d'amplitude de la vitesse du"milieu fluide. La robustesse du dispositif à thermistance à perle et de son circuit de compensation est appropriée pour la détection d'une large plage de variations de vitesse dans un fluide. Un instrument relié à la borne M permet d'obtenir une indication des phénomènes 35 de variations dans le fluide. L'utilisation d'une matière semi-conductrice pour la thermistance rend la sonde très sensible, et évidemment bien plus sensible qu'un dispositif complètement conducteur tel que du platine. En améliorant la sensibilité, on obtient une plus grande variation 69 24502 2013272 de tension aux bornes de la sonde par comparaison au cas où on u-tilise une matière moins sensible. En outre, on peut déposer un revêtement protecteur plus grand sur la matière plus sensible, tout en conservant encore une bonne amplitude de.signal. 5 Les constantes suivantes ont été utilisées dans un appareil construit suivant l'invention : R1 1 kohm R2 150 ohms R3 470 ohms 10 R4 1 kohm R5 27 kohms C1 28/uF C2 0,2 ^uF C3 470 pF 15 C4 0,0033^/uF R6 4,02 ohms R7 1 kohm R8 75 kohms R9 36 kohms 20 R10 36 kohms Z 1 N 5228 B Q1 2 N 1711 Q2 2 N 3906 Q3 A 1380 25 IN 15 volts courant continu D2 1 N 4001 Naturellement, l'invention n'est nullement limitée aux modes d'exécution représentés et décrits, qui n'ont été choisis qu'à titre d'exemples. 69 24502 12. 2013272 - RBVENDICATIONS. - 1 - Appareil pour mesurer les variations de paramètres d'un fluide s'écoulant dans un conduit, comprenant une sonde à thermistance agencée pour être engagée dans le conduit de manière à dé- 5 tecter des variations de paramètres du fluide, cette sonde présentant une caractéristique signal-fréquence qui décroît lorsque la fréquence des signaux appliquée à la sonde croît, appareil caractérisé en ce qu'il comprend plusieurs circuits de compensation présentant une caractéristique signal-fréquence qui augmente lors-10 que la fréquence appliquée à la sonde croît, ainsi qu'un dispositif de mesure relié aux circuits compensateurs pour l'indication des paramètres du fluide s'écoulant dans le conduit. 2 - Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce que la sonde à thermistance est une perle formée d'une matière 15 semi-conductrice. 3 - Appareil suivant les revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que les signaux appliqués à la sonde sont des signaux de tension. 4 - Appareil suivant la revendication 3, caractérisé en ce 20 qu'il comporte un amplificateur pour amplifier les fréquences appliquées au dispositif de mesure. 5 - Appareil suivant la revendication 4, caractérisé en ce • que les différents circuits de compensation présentent ensemble une caractéristique qui est l'inverse de la caractéristique ten- 25 sion-fréquence de la sonde. 6 - Appareil suivant une des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque circuit de compensation se compose d'une combinaison résistance-condensateur. 7 - Appareil suivant l'une des revendications 1 à 5, caracté-30 risé en ce que chaque circuit de compensation comprend un transistor et une combinaison résistance-condensateur. 8 - Appareil suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les circuits de compensation sont branchés en cascade entre la sonde à thermistance et le dispositif de mesure. 35 9 - Appareil suivant la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend une source de courant constant pour fournir un courant invariable à la sonde. 10 - Appareil suivant la revendication 9, caractérisé en ce que la source de courant constant comprend une diode de Zener.