FR 2013033 A1 19700327 FR 6923259 A 19690709 69 23259 1 2013033 la présente invention est relative à un dispositif pour le refroidissement des lames sur les machines d'avancement en tunnels et galeries, abatteuses ou analogues à têtes porte-lames rotatives qui portent des lames tranchant sur le pourtour, de 5 préférence munies de plateaux de coupe en métal dur et présentent des buses pour un agent de refroidissement. Certains dispositifs de projection d'eau montés sur les machines d'avancement et d'abattage qui sont principalement destinés à déposer et fixer la poussière dégagée au cours des tailles 10 sont connus. A cet effet, il a été proposé, par exemple, d'arroser la zone à travailler à 1'avant des outils de déblaiement avec de l'eau pour l'humidifier. Le fait d'amener de l'eau à la zone d'extrémité frontale d'un tambour de havage creux et de la projeter sur la source de poussière par des ouvertures réparties sur la 15 circonférence du tambour est également connu. Toutefois, des mesures de ce genre n'ont pas apporté une réduction sensible de poussière, raison pour laquelle, on a tenté avec d'autres dispositifs de résoudre le problème en luttant contre la poussière à l'endroit même de sa formation, c'est-à-dire aux lames, en dirigeant un 20 jet de liquide directement sur la surface de coupe des lames, ce qui non seulement visait à lutter contre la poussière mais également au refroidissement des lames. Le refroidissement des lames par des jets de liquide dirigés contre lés surfaces de coupe de celles-ci comporte toutefois d'importants inconvénients. En effet, 25 lorsque la lame est en action, la surface de coupe est recouverte par la masse rocheuse en proportion de la profondeur de taille et, de ce fait, le jet ne peut atteindre la lame. Dans le mouvement suivant de la lame en direction de coupe, il se produit alors xm détachement au long de la surface de cisaillement. A ce moment, 50 le jet peut atteindre le tranchant, mais il est cependant immédiatement détourné par l'application suivante de la surface de coupe sur la roche au cours du mouvement de rotation ultérieur de la tête porte-lames, en sorte qu'un refroidissement suffisant des lames et impossible par la répétition de ces mouvements. 55 L'interruption fréquente du jet entraîne même le plus souvent un refroidissement brusque du plateau de coupe et, de ce fait, une diminution de la durée de coupe des lames. A ces divers inconvénients s'ajoute encore le fait que sur les machines d'avancement pour les tunnels de section circulaire, sur lesquelles 69 23259 2 2013033 les têtes porte-lames sont disposées sur un tambour rotatif, les lames parviennent à chaque mouvement de rotation du tambour au sol du tunnel où elles passent à travers la roche abattue à cet endroit, en sorte qu'un refroidissement est tout à fait 5 exclu dans cette zone. Dans les travaux d'avancement en roche dure, les frais de lames sont déterminants pour la rentabilité d'une machine d'avancement par rapport aux procédés ordinaires d'abattage en masse par explosion. Ces frais dépendent de la vie utile des la-10 mes, en d'autres termes de leur usure. Comme dans n'importe quel processus de taille, une grande partie de l'énergie disponible au tranchant de la lame est également convertie en chaleur dans la taille des roches ; cette chaleur est principalement produite en trois endroits, à savoir la surface de cisaillement par la des-15 truction de la cohérence moléculaire de la roche, au point de contact entre les fragments de roche et la surface de coupe de la lame ainsi qu'à la surface libre de cette dernière. A ces deux derniers endroits, il s'agit de chaleur de friction qui entraîne des pointes de température extrêmement élevées dans une zone 20 étroitement limitée des plateaux de coupe en métal dur. Ce réchauffement entraîne une forte diminution de la dureté aux températures élevées de la matière dans laquelle sont fabriqués les plateaux de coupe. Du fait de cette diminution de la dureté aux températures élevées, le métal dur des plateaux de coupe est 25 plastiquement déformé par les efforts de compression spécifiques élevés et les ruptures produites par les efforts de tension thermique aboutissent alors à 1'ébrèchement de la lame. Un refroidissement efficace des lames et de leurs tranchants est par conséquent très important, car, un abaissement, de température peut 50 sensiblement diminuer l'usure et, de ce fait, augmenter la durée de vie utile des lames et, finalement, la rentabilité de la machine. La taille de roche dure à l'aide de lames à enlèvement de copeaux n'est en fait possible que par un refroidissement efficace et le fait que les machines d'avancement n'ont pu être rentable-35 ment utilisées jusqu'à présent dans les roches dures est à imputer au défaut d'un refroidissement de ce genre. 69 23259 3. 1013033 En faisant abstraction du fait qu'un refroidissement suffisant des lames était impossible jusqu'à présent, les dispositifs qui ne projettent que de l'eau ou un autre liquide seulement sous une pression appropriée présentent en outre les inconvénients 5 notables suivants. A la sortie du jet de liquide de la buse, il se forme des gouttes relativement grosses qui, en arrivant sur la lame et le plateau de coupe forment une mince couche de vapeur sur laquelle elles roulent, en sorte qu'une grande partie du volume d'eau n'est pas évaporée, mais seulement chauffée, et que, par consé-10 quent, la chaleur du liquide seulement peut être absorbée et non la chaleur d'évaporation sensiblement plus élevée. Les escarpements et dénivellations microscopiques entre la roche et le plateau de coupe forment en cours de taille un labyrinthe de capillaires fins dans lesquels les grosses gouttes ne peuvent pénétrer. Il 15 est indispensable que les buses de projection présentent tm diamètre minimum impossible à réduire en raison des risques d'engorgement possibles en raison des rudes conditions de service inhérentes à ce genre de travaux. Des grands diamètres de buse exigent des quantités d'eau en proportion pour obtenir un jet de liquide 20 compact. Ces eaux envahissent alors complètement les gravats déblayés, c'est-à-dire abattus, et augmentent les difficultés d'enlèvement, à quoi vient encore s'ajouter le fait qu'en. présence de certaines roches, le sol du tunnel est détrempé par l'arrosage excessif, ce qui diminue sa résistance à l'écrasement pour la ma-25 chine suivante. Il existe en outre, des projets de travaux pour lesquels le volume d'eau disponible est limité dès le départ ou doit être limité pour des raisons de service, en sorte qu'un arrosage à l'eau seulement est impossible en raison de la forte consommation. Si l'arrosage s'effectue néanmoins à l'eau ou avec 30 un autre liquide, une diminution du volume de cette eau ou de ce liquide n'est possible que dans des limites réduites, car, dans le cas contrairè, le jet n'aurait pas la force nécessaire. Il n'est donc possible d'arroser qu'avec un volume d'eau ou de liquide déterminé ou de fermer- l'arrivée de ce dernier. Cette mesure 35 est insatisfaisante, car, en présence de formations de terrain extrêmement variables, l'effet d'arrosage doit être adapté à la situation, c'est-à-dire qu'en présence d'une roche dure l'arrosage 69 23259 4 K 2013033 doit être plus intensif pour augmenter l'effet de refroidissement, réduit en présence d'une roche tendre et le volume de liquide ne doit d'ailleurs pas être supérieur à la quantité nécessaire pour fixer la poussière et mouiller les gravats. 5 Le "but de l'invention est de supprimer ces carences et de créer un dispositif qui assure un refroidissement parfaitement efficace des lames pendant l'attaque de la roche, permet l'adaptation du volume de liquide de refroidissement aux conditions de service en présence, l'augmentation de la vitesse de projection 10 et comporte d'autres avantages. Le problème posé est résolu par l'invention en ce sens que les buses pour l'agent de refroidissement sont constituées par des buses d'irroration ou diffuseurs alimentés en liquide de refroidissement et air comprimé dont les canaux de sortie sont 15 orientés sur l'espace libre situé devant la surface frontale des têtes porte-lames entre la surface libre latérale des lames et des plateaux de coupe et la roche du front d'attaque du tunnel ou de la galerie. Dans cette direction du jet déterminée par les canaux de sortie des diffuseurs, la lame et le plateau de coupe sont 20 arrosés à tm endroit qui n'est jamais recouvert, la forme des lames ou le genre de fixation des plateaux de coupe étant indifférente, puisque chaque lame respectivement chaque plateau de coupe doit présenter un angle d'incidence par rapport au front d'attaque du tunnel ou de la galerie. Le liquide de refroidissement arrive 25 surtout à l'angle de la lame respectivement du plateau de coupe qui se présente à l'extrémité avant de ce dernier respectivement de la lame dans le sens de l'avancement de la machine et qui est le plus fortement sollicité. Les éléments enlevés ne peuvent pas recouvrir la surface libre arrosée des lames et des plateaux de 30 coupe comme ils ne peuvent pas être recouverts au passage de la roche abattue au sol du tunnel, parce qu'elle est repoussée par les lames et, de ce fait, ne reste pas dans l'espace libre arrosé. Le refroidissement ininterrompu des lames pendant toute la durée de la taille est encore amélioré par le fait que le liquide de 35 refroidissement est diffusé avec de l'air comprimé. 69 232S9 5 2013033 Le liquide de refroidissement ou l'eau est si finement réparti dans le jet qui sort des diffuseurs que les gouttes s'évaporent immédiatement en arrivant sur les surfaces chaudes des lames et des plateaux de coupe. De ce fait, la lame et le plateau 5 de coupe ne sont pas seulement débarrassés de la chaleur du liquide, comme c'est le cas en présence de gouttes relativement grosses, mais également de la chaleur d1évaporation sensiblement plus élevée, de manière à obtenir un effet de refroidissement beaucoup plus fort avec un volume de liquide sensiblement moindre pour le 10 même effet. Par la tension superficielle et la différence de pression entre l'atmosphère et le vide des capillaires fins qui se forment à la taille entre la roche et la lame respectivement le plateau de coupe, ces derniers permettent la pénétration des gouttelettes finement réparties, en sorte que le liquide de 15 refroidissement atteint des endroits qui seraient autrement inaccessibles. D'autre part, le courant d'air entraîne une répartition du jet, par conséquent une projection de liquide sur la lame principale au pourtour de la tête porte-lames et, de ce fait, un refroidissement supplémentaire. L'utilisation selon l'invention 20 de buses d'irroration ou diffuseurs, dans lesquels l'eau ou le liquide de refroidissement est entraîné par l'air et finement réparti, permet de réduire le volume d'eau nécessaire à des quantités relativement petites même en présence de grands diamètres de buse ou canaux de sortie avec un faisceau de projection qui reste 25 néanmoins parfaitement concentré. Le volume d'eau étant réduit, les gravats ne sont mouillés que dans la mesure requise pour la lutte contre la poussière et le sol du tunnel n'est pas détrempé. L'air en tant que porteur du liquide de refroidissement permet de réaliser des vitesses élevées au choc et de jet nécessaires pour 30 éviter un détournement de ce dernier par la chute d'éclats de roche. Enfin, il est également possible, dans les travaux d'avancement en masses rocheuses qui laissent prévoir un important dégagement de poussière, d'ajouter un produit moussant au liquide de refroidissement devant les buses d'irroration ou diffuseurs." 35 La mousse commence à se développer après la sortie du liquide projeté par les diffuseurs et enrobe la tête porte-lames ainsi que les lames. Une telle addition de produit moussant n'est toutefois pas indiquée si l'arrosage s'effectue uniquement avec de l'eau. 69 23259 6 2013033 Selon une autre proposition de l'invention, les buses d'irroration ou diffuseurs sont disposés entre deux lames et présentent respectivement deux canaux de sortie dirigés sur chacune des lames voisines. De ce fait, chaque lame respectivement chaque 5 plateau de coupe est atteint par deux jets venant de directions différentes et l'arrivée de liquide de refroidissement assurée dans tous les cas. Selon l'invention, le volume et la pression du liquide de refroidissement et de l'air comprimé amenés aux buses d'irro-10 ration ou diffuseurs sont réglables indépendamment l'un de l'autre. Par conséquent, il est possible de varier dans une large mesure le volume d'eau à projeter ou de liquide de refroidissement ainsi que la pression du jet en vue de les adapter aux conditions de travail données. Ce réglage peut s'effectuer de manière simple 15 dans les conduites d'amenée à l'aide de détendeurs et manomètres appropriés. Dans une forme complémentaire de l'invention chaque buse présente un tube d'amenée d'air coaxialement engagé dans une buse d'irroration ou diffuseur avec une sortie rétrécie en forme 20 de buse et la conduite d'amenée du liquide de refroidissement débouche dans l'espace circulaire qui entoure le tube d'arrivée d'air. A l'extrémité de sortie de cet espace annulaire se trouve un point d'étranglement pour le liquide de refroidissement, constitué, de préférence, par une fente oblongue d'une garniture, cependant 25 que le diffuseur est recouvert par une tête de buse dans laquelle se trouvent les canaux de sortie. Le point d'étranglement pour le liquide de refroidissement et la sortie rétrécie en forme de buse du tube d'arrivée d'air servent à l'augmentation de pression nécessaire pour la possibilité de réglage du liquide de refroi-30 dissement. Le diffuseur est également important pour maîtriser les rapports dans la buse pour éviter toute surpression au point d'arrivée du liquide de refroidissement. Jusqu'à présent, l'arrosage s'effectuait sans interruption pendant la marche de la machine, le résultat essentiel visé 35 étant de réduire la poussière dégagée pendant la taille. Dans les travaux d'avancement en masses rocheuses dures, il a cependant été constaté que l'arrosage ininterrompu des lames entraîne des inconvénients notables. La taille dégage de la chaleur et l'arrosage avec un liquide de refroidissement est destiné à réduire la 69 23259 7 2013033 température des lames. Cependant, dans la plupart des cas, les lames ne travaillent pas continuellement pendant un mouvement de révolution des têtes porte-lames, tout au contraire, elles sortent fréquemment de la zone de taille. Les lames n'absorbent plus 5 de chaleur dès l'instant qu'elles ne se trouvent plus en position d'attaque et l'influence ultérieure du liquide de refroidissement aboutit à un refroidissement brusque des lames respectivement des plateaux de coupe, à des criques de tension et, par la suite, à la rupture du métal dur. De ce fait, le refroidissement prévu à 10 l'origine pour augmenter la durée de vie utile des lames aboutit à l'effet contraire et les défaillances se multiplient. L'invention supprime également cet inconvénient en ce sens qu'en présence de têtes porte-lames à lames qui ne taillent par intervalles que dans un angle de rotation déterminé, l'arrivée du liquide de refroidis-15 sement sur ces dernières est coupée pendant le mouvement de rotation sur l'angle restant cependant que l'arrivée d'air comprimé reste ouverte, de préférence pendant le mouvement de révolution complet de la tête porte-lames. Les lames ne sont donc refroidies que pendant le temps de taille réel et l'arrivée de liquide de refroi-20 dissement est interrompue dès que les lames sortent de la zone de taille proprement dite. En vue d'éviter cependant que les buses soient bouchées par la boue dans la zone qui n'est pas arrosée, l'arrivée d'air comprimé à ces dernières reste invariablement maintenue, en sorte que l'air comprimé qui est le seul à sortir 25 exclut toute obstruction des canaux de sortie de la buse sans entraîner un refroidissement intempestif indésirable des lames. En vue de réaliser cette interruption de l'arrivée de liquide de refroidissement avec des moyens de construction simples, l'invention prévoit, pour l'arrivée du liquide de refroidis-30 sement et de l'air comprimé, des bagues ou anneaux collecteurs montés dans les perçages des conduites de la tête porte-lames rotative qui aboutissent aux buses, cependant que la chambre de distribution de la bague collectrice destinée au liquide de refroidissement ne s'étend que-sur un angle correspondant à la zone 35 de taille des lames. 69 23259 8 2013033 Les "bagues ou anneaux collecteurs de toutes les têtes porte-lames sont uniformément constituées, selon l'invention, par une pièce moulée en matière plastique qui renferme une conduite annulaire constituée, de préférence, par un tuyau en ma-5 tière plastique pour l'arrivée du liquide de refroidissement respectivement de l'air comprimé et présente, pour la chambre de distribution, une rainure ou gorge périphérique subdivisée par un certaine nombre de traverses en chambres séparées les unes des autres à partir desquelles des canaux à percer ultérieurement 10 aboutissent à la conduite annulaire. Il est donc possible d'utiliser la même pièce moulée comme bague ou anneau collecteur avec une chambre de distribution efficace qui s'étend dans un angle différent, puisqu'il est simplement nécessaire de percer les canaux des chambres qui correspondent au rayon d'arrosage, cepen-15 dant que les autres chambres restent inopérantes. L'utilisation de pièces moulées en matière plastique d'un même modèle pour toutes les bagues collectrices simplifie le stockage des pièces de rechange et la fabrication est également moins onéreuse, puisqu'elle ne requiert qu'un moule seulement. 20 Sur les dessins annexés qui représentent un exemple de réalisation de l'objet de l'invention : La fig. 1 est une vue en coupe axiale, d'une partie d'une tête porte-lames. La fig. 2 est une autre vue en coupe de la tête porte-25 lames suivant II-II de la fig. 4. La fig. 3 est une vue de face d'une partie de la tête porte-lames. La fig. 4- est une vue en coupe de la tête porte-lames suivant IY-IY de la fig. 1. 30 La fig. 5 est une vue en coupe d'une lame suivant V-V de la fig. 3« La fig. 6 est une vue de face d'un anneau de retenue avec les tuyaux pour l'arrivée d'eau et d'air comprimé. La fig. 7 est une vue en section d'un tunnel cylindrique yj avec la répartition des têtes porte-lames et leurs zones de travail. 69 23259 9 2013033 La fig. 8 est une vue en plan d'une bague collectrice pour l'arrivée de liquide de refroidissement. La fig. 9 est une vue en coupe suivant IX-IX de la fig. 8. 5 La fig. 10 est une vue partie en élévation et partie en coupe longitudinale, à une échelle agrandie, d'une buse d'irroration. La fig. 11 est une vue en plan de la tête de buse. La fig. 12 est une vue en coupe suivant XII-XII de la 10 fig. 10. Les figs. 13 et 14 sont des vues de face et latérale, à une échelle agrandie,d'une garniture qui constitue le point d'étranglement pour le liquide de refroidissement. Les figs. 15 et 16 sont des vues en coupe axiale et en 15 coupe suivant XVT-XVT de la fig. 15, d'une autre forme d'exécution de la bague collectrice. Les têtes porte-lames rotatives 1 sont munies d'un certain nombre de lames 2 montées en sens approximativement radial qui tranchent sur le pourtour et portent des plaques de métal dur 20 3. Entre deux lames 2 sont prévues des buses d'irroration désignées par 4, dont les canaux de sortie 5 (voir en particulier les figs. 10 et 11) sont orientés de telle manière que les jets 6 arrivent dans l'espace libre situé devant la face frontale des têtes porte-lames entre la surface libre latérale 7 des plateaux 25 de coupe 3 de deux lames 2 voisines et le front d'attaque 8 du tunnel ou de la galerie. Les buses 4 sont alimentées en eau ou un autre liquide de refroidissement en même temps qu'en air comprimé. Dans le montage représenté par la fig. 7, les têtes 30 porte-lames 1 sont disposées dans un tambour à rotation indépendante (non représenté), de manière qu'elles ne tournent pas seulement sur leurs axes mais également sur l'axe du tambour qui coïncide avec l'axe du tunnel ou de la galerie, comme l'indiquent les flèches de la fig. 7» tambour est également entraîné en 35 avant par un dispositif d'avancement non représenté en direction de l'axe du tunnel. La voie de taille 9 de chaque lame 2 est donc formée par la superposition de deux mouvements de rotation (rotation du tambour et des têtes porte-lames) et d'un mouvement longitudinal (avance), au cours desquels les deux têtes porte-40 lames intérieures radiales taillent d'abord un petit tunnel 10, 69 23259 10 2013033 cependant que les têtes porte-lames extérieures radiales disposées un peu plus loin en arrière en direction axiale élargissent le tunnel 10 prétaillé à la dimension définitive 11 et qu'un noyau 12 demeure dans la zone de l'axe du tunnel» L'arrosage s'effectue 5 exclusivement dans l'angle de rotation des têtes porte-lames 1, qui correspond à la zone de taille proprement dite, c'est-à-dire à la zone dans laquelle se forment les voies de taille 9 cependant que l'air comprimé est soufflé sans arrosage dans l'angle de rotation restant, comme il ressort également de la fig. 7» 10 La taille proprement dite ressort de la fig. 3* Les pla teaux de coupe 3 séparent avec leurs tranchants principaux 13 des éléments 14 au long de la surface de cisaillement 15* Dans ce mouvement, la surface de coupe 16 des plateaux 3 est atteinte en partie par le jet de la "buse 4 située à l'avant dans le sens de la 15 rotation. Les jets 6 sont dirigés par ailleurs dans l'espace situé d'après la fig. 3 derrière les plateaux de coupe 3, c'est-à-dire directement derrière le front d'attaque de la galerie ou du tunnel, en sorte que les plateaux ne peuvent pas être recouverts et, par conséquent, soustraits au jet et que ce dernier ne peut être dé-20 tourné. Un mécanisme d'engrenages dont le carter 17 est relié en assemblage fixe au tambour sert à la rotation relative des têtes porte-lames par rapport à ce dernier. La tête porte-lames est montée sur le carter d'engrenages 17 par l'intermédiaire de 25 billes 18 (fig. 1). Toute sortie de lubrifiant du mécanisme d'engrenages est empêchée par un anneau d'étanchéité 19. Un autre anneau d'étanchéité 20 protège le mécanisme contre l'infiltration d'eau» Un compresseur 21, qui fournit l'air comprimé nécessaire et l'amène au centre du tambour par une conduite 22, une soupape 30 d'arrêt 23, un détendeur 24 et un accouplement tournant 25 est disposé derrière le tambour sur la machine d'avancement. Un manomètre 26 avec une soupape d'arrêt 27 est prévu pour le contrôle de la pression réglée par le détendeur 24. L'accouplement tournant 25 sert de jonction entre la partie fixe de la machine d'a-35 vancement et le tambour. Un tuyau d'air 28 relié à un anneau porteur extérieur 30 par un raccord 28 est prévu dans le tambour pour chacune des quatre têtes porte-lames 1. 69 23259 11 2013033 La même disposition est prévue pour l'arrivée d'eau. Sur la machine d'avancement se trouve une pompe 31, dont la conduite sous pression 32 est munie d'une soupape d'arrêt 33 et aboutit par un détendeur 34 à un accouplement tournant 35, ce disposi-5 tif comprenant également un manomètre 36 et une soupape d'arrêt 37 pour ce dernier ainsi que des tuyaux 38 également fixés à l'anneau porteur extérieur 30 par des raccords 29 pour amener l'eau de l'accouplement tournant 35» L'alimentation en air comprimé et eau de refroidissement des têtes porte-lames 1 n'est repré-10 sentée que schématiquement par les figs. 1 et 2. Le mouvement de rotation relatif ne se produit pas seulement entre le bâti de la machine et le tambour mais également entre le carter d'engrenages 17 et la tête porte-lames 1. Il est réduit par des bagues collectrices prévues à cet effet. Sur la 15 partie 39 reliée en assemblage fixe avec le carter d'engrenages 17 se trouve un anneau porteur intérieur 40 qui porte une bague collectrice 41 pour l'arrivée d'eau, une bague collectrice de séparation 42 et une bague collectrice 43 pour l'arrivée d'air comprimé. La fermeture de cette disposition est constituée par 20 l'anneau porteur extérieur 30. Toutes les bagues collectrices sont fendues et fabriquées dans une matière élastique, en sorte qu'elles peuvent être retirées après enlèvement de l'anneau porteur extérieur 30 divisé et un anneau de fixation 44 également divisé sans autre démontage de la tête porte-lames 1» 25 En sortant du tuyau 38, l'eau de refroidissement arrive dans la chambre de distribution 46 de la bague collectrice 41 et de la bague collectrice de séparation 42 en passant par un tuyau 45 latéralement percé qui traverse ces bagues et de là dans le forage 47 en passant par un petit alésage transversal. La chambre 30 de distribution 46 ne s'étend pas sur un arc de cercle complet mais seulement sur la partie de 1'arc qui correspond à la zone de taille proprement dite de la lame, comme l'indiquent les courbes hachurées de la fig. 7, de ce fait l'arrivée d'eau est coupée à chaque fois que la lame en service se retire de la roche. 35 L'arrivée d'air comprimé à la chambre de distribution -dans 49 de la bague collectrice 43 s'effectue egalement/un petit tuyau 48 qui traverse ces bagues, et de là dans le forage 50 de la tête porte-lames, à la différence que cette chambre de distribution s'étend sur un arc de cercle fermé, parce que l'air compri-40 mé doit être soufflé en permanence. Les perçages de la bague 69 23259 12 2013033 collectrice 41 pour les tuyaux 45 et 48 sont indiqués par 45' et 48' sur les figs. 8 et 9» Un joint extérieur 51, qui empêche les corps étrangers et autres impuretés d'arriver aux "bagues collectrices, est placé dans une rainure de l'anneau de fixation 44 5 fixé au carter d'engrenages 17. Le forage 50 d'arrivée de l'air comprimé est élargi à la face frontale de la tête porte-lames et présente un filetage pour le montage de "buses d'irroration 4. Le forage 5 ainsi que le forage 47 sont fermés par un bouchon 52 à leur extrémité arrière. 10 Un alésage incliné 53 (fig. 4) relie le forage 47 au forage 50 pour amener l'eau à la buse 4 montée dans ce dernier. Suivant les figs. 10 à 14, chaque buse d'irroration est constituée par un diffuseur 54 dans lequel s'engage en direction coaxiale un tube d'arrivée d'air 55 qui présente une sortie 15 56 rétrécie en forme de buse. La garniture 57, qui présente une fente oblongue 58, est prévue dans la zone de cette sortie d'air 56. Le diffuseur 54 est fermé par une tête de buse 59 dans laquelle se trouvent les canaux de sortie 5« L> air comprimé sort du forage 50 par une multitude de petits trous 60 et s'engage dans le tube 20 d'arrivée d'air 55 dont il s'échappe à la sortie 56 à une grande vitesse et se mélange dans le diffuseur 54 à l'eau de refroidissement qui pénètre par de petits trous 61 prévus sur le pourtour du diffuseur dans la chambre circulaire 62 située autour du tuyau 55 et sort de ce dernier par la fente oblongue 58 de la garniture 25 57 qui constitue un étranglement. L'air comprimé mélangé à l'eau de refroidissement s'échappe alors de la buse par les canaux de sortie 5 et forme les jets 6. En vue de faciliter le vissage du diffuseur 54 dans la tête de buse 59, ce dernier présente deux pans opposés 63. La tête de buse 59 présente par ailleurs deux 30 évidements périphériques 64 qui ne facilitent pas seulement le vissage de l'ensemble de la buse dans le forage 50 mais servent également à la fixation de la position correcte de rotation de la tête à l'aide d'une vis d'arrêt 65 (fig. 1 et 3). Deux bagues 66 étanchent entre elles les zones air-eau dans le forage 50 et 35 la zone eaux vers l'extérieur. 69 23259 13 2013033 Dans la variante des figs. 15 et 16, les deux bagues collectrices 41a et 43a pour l'arrivée d'eau et d'air comprimé sont constituées par une même pièce moulée en matière plastique qui forme également l'élément de base des bagues collectrices 5 de toutes les autres têtes porte-lames 1. Les deux bagues collectrices 41a et 43a renferment chacune un tuyau en matière plastique 67 dans lequel le liquide de refroidissement et l'air comprimé arrivent de manière identique à celle de la réalisation selon les figs. 1 et 2. Ces bagues collectrices 41a et 43a présentent 10 -une gorge ou rainure subdivisée en chambres 69 séparées les unes des autres par des traverses 68. Un trou préformé, mais non percé, 70 part des chambres 69 vers le tuyau 67» Si l'une de ces chambres 69 doit servir à amener le liquide de refroidissement ou l'air comprimé aux forages 47, respectivement 50, d'une tête porte-lames, 15 il suffit de percer le trou de part en part à l'aide d'un outil approprié pour établir la communication avec le tuyau 67• 69 23259 14 2013033 REVENDICATIONS 1. Dispositif pour le refroidissement des lames sur les machines d'avancement en tunnels et galeries, abatteuses ou ana-5 logues, à têtes porte-lames rotatives, qui portent des lames tranchant sur le pourtour, de préférence munies de plateaux de coupe en métal dur et présentent des buses pour un agent de refroidissement, caractérisé par le fait que les buses pour l'agent de refroidissement sont constituées par des buses d'irroration ou dif-10 fuseurs alimentés en liquide de refroidissement et air comprimé dont les canaux de sortie sont orientés sur l'espace libre situé devant la surface frontale des têtes porte-lames entre la surface libre latérale des lames et des plateaux de coupe et la roche du front d'attaque du tunnel ou de la galerie. 15 20 Dispositif selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les buses d'irroration ou diffuseurs sont disposés entre deux lames et présentent respectivement deux canaux de sortie dirigés sur chacune des lames voisines. 3. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 20 1 et 2, caractérisé par le fait que le volume et la pression du liquide de refroidissement et de l'air comprimé amenés aux buses d'irroration ou diffuseurs sont réglables indépendamment l'un de 1'autre. 4. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 25 1, 2 et 3, caractérisé par le fait que chaque buse présente un tuyau d'amenée d'air coaxialement engagé dans un diffuseur avec une sortie rétrécie en forme de buse et que la conduite d'amenée du liquide de refroidissement débouche dans l'espace circulaire qui entoure le tuyau d'arrivée d'air et présente à son extrémité 30 de sortie un point d'étranglement pour le liquide de refroidissement, constit^J^de préférence, par une fente oblongue d'une garniture/que le diffuseur est recouvert par line tête de buse dans laquelle se trouvent les canaux de sortie. 35 69 23259 15 2013033 5» Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 3 et 4, caractérisé par le fait qu'en présence de têtes porte-lames à lames ne taillant par intervalles que dans un angle de rotation déterminé, l'arrivée du liquide de refroidissement 5 sur ces dernières est coupée pendant le mouvement de rotation sur l'angle restant,cependant que l'arrivée d'air comprimé reste ouverte, de préférence pendant le mouvement de révolution complet de la tête porte-lames. 6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé par 10 le fait que des "bagues ou anneaux collecteurs^ montés dans les perçages des conduites de la tête porte-lames rotative qui aboutissent aux "buses, sont prévus pour l'arrivée du liquide de refroidissement et de l'air comprimé à ces dernières, cependant que la chambre de distribution de la bague collectrice destinée au liqui-15 de de refroidissement ne s'étend que sur un angle correspondant à la zone de taille des lames. 7« Dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisé par le fait que les bagues ou anneaux collecteurs de toutes les têtes porte-lames sont uniformément constituées 20 par une pièce moulée en matière plastique qui renferme une conduite annulaire constituée, de préférence, par un tuyau en matière plastique pour l'arrivée du liquide de refroidissement et de l'air comprimé et présente, pour la chambre de distribution, une rainure ou gorge périphérique subdivisée par un certain nombre de tra-25 verses en chambres séparées les unes des autres à partir desquelles des canaux à percer ultérieurement aboutissent à la conduite annulaire. 8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1, 2, 3, 4, 5, 6 et 7, caractérisé par le fait qu'un produit mous-30 sant peut être ajouté au liquide de refroidissement devant les buses ou diffuseurs.