FR 2009216 A1 19700130 FR 6917022 A 19690523 69 17022 1 2009216 La présente invention se rapporte à la production de noir de carboneo Dans un aspect, la présente invention se rapporte à des dispositifs pour produire du noir de carbone et à un procédé pour la production de noir de carbone qui est réalisé en utili-5 sant ce dispositif. Le noir de carbone, qui ëst largement utilisé dans la production de caoutchouc, est exigé par les utilisateurs industriels dans une large gamme de spécifications ou de normes de produits. Pour diverses raisons, seule une proportion relativement faible 10 de noirs de carbone, pour lesquels des spécifications ou des normes ont été mises au point, peut être produite dans un seul réacteur. En conséquence, on a fait un effort continu pour mettre au point un réacteur qui produirait une gamme importante de noirs de carbone. 15 On a maintenant mis au point un procédé de production de noir de carbone et tin réacteur à noir de carbone pour produire une gamme plus importante de produits en noir de carbone. Selon des caractéristiques de la présente invention, on prévoit un procédé de production de noir de carbone par la décomposition par pyroly-20 se d'une matière carbonée, qui consiste à introduire une matière d'alimentation carbonée, de l'air et des gaz combustibles dans une première zone pour former une première masse de produits réagissants, à expanser la première masse de produits réagissants dans une seconde zone, à faire passer la première masse de pro-25 duits réagissants dans une troisième zone, la troisième zone ayant un diamètre supérieur au diamètre de la seconde zone, à introduire dans la troisième zone une certaine quantité de gaz de combustion pour former une seconde masse de produits réagissants, et à faire passer cette seconde masse dans une quatrième zone où. au moins 30 un® partie de la matière carbonée est transformée par pyrolyse en noir de carbone. On a également prévu un réacteur pour la mise en pratique de la présente invention, ce réacteur comprenant plusieurs zones de réaction contiguës, axialement alignées, adaptées à l'introduc-35 tion de matière carbonée, d'air en tant que produit réagissant, et de gaz combustible dans une première zone, une seconde zone communiquant directement avec la première zone, la seconde zone ayant un diamètre supérieur au diamètre de la première zone, une troisième zone communiquant directement avec la seconde zone, la troi-40 sième zone étant adaptée à l'introduction dè gaz de combustion et 69 17022 2 2009216 ayant un diamètre supérieur au. diamètre de la seconde zone, une quatrième zone communiquant directement avec la troisième zone, la quatrième zone étant adaptée à la récupération de noir de carbone. 5 Dans un exemple de réalisation préféré du dispositif selon des caractéristiques de la présente invention, il existe une zone unique entre la zone dans, laquelle l'huile d'alimentation est introduite et la zone de combustion, cette zone unique ayant un diamètre sensiblement constant, intermédiaire entre les diamètres 10 des zones précédente et ultérieure» Dans des exemples de réalisation que l'on préfère moins, n'importe quel nombre de 'zones peut être interposé entre la zone d'introduction d'huile d'alimentation et la zone de combustion, chacune des zones ainsi interposéesayant un diamètre sensiblement 15 constant, intermédiaire entre les diamètres de la zone d'introduction d'huile d'alimentation etdelazone de combustion, chacune des zones interposées ayant un diamètre successivement supérieur à la zone précédente en se référant à la direction de l'écoulement de l'huile d'alimentation à travers le réacteur» 20 II y a plusieurs procédés de la technique antérieure pour produire du noir de carbone. Dans l'un de ces procédés, l'huile d'alimentation hydrocarbonée est introduite dans la première zone ou zone d'introduction d'huile d'alimentation, également connue sous le nom de zone axiale, au moins une partie des gaz combusti-25 bles totaux et de l'air étant introduite dans cette première zone de réaction. L'huile d'alimentation et le gaz de combustion sont alors conduits dans une seconde zone, ou zone de combustion, dans laquelle on ajoute à la masse réactionnelle une autre quantité de gaz de combustion, les gaz de combustion étant généralement 30 introduits de manière à envelopper l'huile d'alimentation. Toute la masse réactionnelle est alors conduite dans une troisième zone, ou zone de réaction, dans laquelle au moins une partie du noir de carbone est,produiteet, à partir de cette zone, le noir de carbone est retiré et envoyé pour être séparé des gaz de pro-35 duit. En général, dans les procédés de la technique antérieure, la seconde .zone, c'est-à-dire la zone de combustion , a un diamètre plus grand que la première ou la troisième zone. N'importe quelle relation est possible entre les diamètres de la première*et 40 de la troisième zones de réaction. 69 17022 3 2009216 On a maintenant découvert qu'une gamme plus large de produits en noir de carbone pouvait être obtenue si la masse réactionnelle était conduite de la zone axiale dans au" moins une zone interposée entre les zones axiale et de combustion et ayant 5 un diamètre compris entre les diamètres de la zone axiale et de la zone de combustion„ En d'autres termes, on prévoit au moins une zone de diamètre intermédiaire entre la zone axiale et la zone de combustion, dans laquelle l'expansion de la masse réactionnelle provenant de la zone axiale a lieu avant l'entrée des 10 produits réagissants dans la zone de combustion. On doit comprendre que, dans le procédé selon des caractéristiques de la présente invention, une certaine partie de l'alimentation hydrocarbonée, du gaz contenant de l'oxygène libre et du gaz combustible peut être introduite dans la zone de combustion 15 ainsi que dans la zone axiale, ou dans ces deux zones. Par rapport au dispositif, on a déterminé que si, dans le^ réacteur classique du type à trois sections, oh interposait au moins une zone entre la zone axiale et la zone de combustion, la ou les zones interposées étant de diamètre intermédiaire entre le 20 diamètre de la zone axiale et le diamètre de la zone de combustion, on peut fournir des produits en noir de carbone satisfaisant à une gamme plus large de spécifications ou de normes. Exprimé d'une autre manière, on peut dire que si un réacteur a une zone axiale de 30 cm et une zone de combustion de 95 cm, il sera pos-25 sible de produire un certain nombre de produits en noir de carbone en faisant varier les conditions opératoires,telles que, par exemple, la distance du bord amont de la zone de combustion à l'ajutage d'huile d'alimentation, à position variable, placé à l'intérieur de la zone axiale. Cette distance sur laquelle l'a-30 jutage d'huile d'alimentation peut être placé dans la zone axiale depuis le bord amont de la section de combustion sera: désignée ici comme étant la "gamme opératoire pour l'huile". En conséquence, l'effet de l'interposition d'au moins une zone de diamètre intermédiaire entre la zone axiale et3a zone de combustion doit alors 35 créer, en effet, ce que l'on appelera ci-après un "tunnel en gradin", en vertu duquel la gamme opératoire pour l'huile du réacteur est augmentée et, en conséquence, on peut fabriquer dans le réacteur un plus grand nombre de produits en noir de carbone. Dans le fonctionnement des procédés classiques de fabrica-40 tion de noir de carbone avec un équipement classique, la gamme 69 17022 4 2009216 opératoire pour l'huile du réacteur est fréquemment limitée par la formation, prématurée de dép&ts de carbone» Cette formation de carbone peut se produire à l'emplacement de l'ajutage d'huile d'alimentation, en rendant ainsi le procédé inopérant, ou bien 5 elle peut se produire à un point dans le réacteur tel que le noir de carbone formé ne satisfait pas aux spécifications ou normes exigées du produit» En d'autres termes, la gamme opératoire pour l'huile est généralement limitée par un dépôt peu convenable ou indésirable de carbone à l'intérieur du réacteur et, plus 10 la gamme d'aptitude au fonctionnement pour l'huile est large, plus le nombre de produits individuels en noir de carbone qu'on peut produire dans n'importe quel procédé ou réacteur est important» Le dispositif selon des caractéristiques de la présente 15 invention sera plus facilement compris en se référant aux dessins ci-joints, illustrant deux exemples de réalisation de la présente invention, et dans lesquels s La figure 1 est une vue en élévation de l'exemple de réalisation préféré de la présente invention, dans lequel une seule 20 zone interposée a été ajoutée, et La figure 2 est une vue en élévation d'un autre exemple de réalisation de la présente invention, dans lequel plus d'une zone interposée a été ajoutée. En se référant maintenant à la figure 1, le réacteur à 25 noir de carbone 1 est indiqué en élévation, l'enveloppe extérieure et l'isolement n'étant pas représentés» Le réacteur a quatre zones distinctes en alignement contigu axial» Ces zones sont la zone axiale ou d'entrée 2, la zone interposée ou en gradin 3, la zone de combustion 4- et la zone de réaction 5. La zone axia-30 le 2 est équipée de l'ajutage 7 à position variable, à travers lequel l'huile d'alimentation hydrocarbonée est introduite dans cette zone axiale 2. Des conduites 10 et 11, à travers lesquelles un gaz contenant de l'oxygène libre et des gaz de combustion ou des gaz combustibles sont introduits, communiquent également avec 35 la zone axiale 2. On comprendra que, concentriquement à l'ajutage 7, on peut introduire dans la zone axiale 2 de l'air et des gaz combustibles. La zone de combustion 4- est équipée d'une entrée 8 de gaz de combustion qui, tout en étant représentée de manière uni-40 que, peut être prévue eh nombre quelconque» A travers l'entrée 8, 69 17022 5 2009216 on introduit du gaz de combustion, produit par l'oxydation d'un gaz combustible tel que du combustible gazeux ou du méthane, ou d'autres matières combustibles avec un gaz contenant de l'oxygène libre tel que de l'air. Egalement, à travers l'entrée 8, on peut 5 introduire de l'air, de l'huile d'alimentation ou n'importe laquelle des autres matières introduites dans le réacteur. Etant donné que la qualité de noir de carbone produit dépend partiellement de la distance à laquelle la partie terminale aval d'ajutage 7 d'huile d'alimentation est placée de l'entrée à la zone de com-10 bustion 4, comme on l'indique par la ligne imaginaire 9, plus la gamme de possibilités de fonctionnement disponible par le réglage de l'ajutage 7 est large, plus large est la gamme de noirs de carbone qu'on peut produire. la zone de réaction 5 > étant la zone dans laquelle une par-15 tie principale du noir de carbone est formée, est équipée dlneconduite de sortie 6 au moyen de laquelle le noir de carbone est retiré du réacteur. La zone en gradin 3 est placée entre.la zone axiale 2 et la zone de combustion 4. Elle aura un diamètre plus grand que la zone 20 axiale 2 mais plus petit que la zone de combustion 4. Alors qu'il n'y a pas de relation de dimension critique entre ces trois zones - par rapport à leurs diamètres ou leurs longueurs, on a trouvé que les zones interposées auront généralement un diamètre plus grand d'environ 5 cm à environ 20 cm, généralement d'environ 10 cm à 25 environ 15 cm, que le diamètre de la zone axiale, bien que l'on ait trouvé satisfaisant n'importe quel diamètre supérieur au diamètre de la zone axiale et inférieur au diamètre de la zone de combustion. Par rapport à ces longueurs, ces zones en gradin varieront d'environ 2,5 à environ 75 cm, une valeur d'environ 5 à 30 environ 50 cm étant préférée. La figure 2 indique un autre exemple de réalisation de la présente invention, des références semblables indiquant des éléments semblables à ceux de la figure 1. Dans ce cas, cependant, il y a deux zones interposées entre la zone axiale 2 et la zone 35 de combustion 4, c'est-à-dire les zones 3 et 30„ De nouveau, il n'y a pas de-relation critique entre ces zones par rapport à leurs diamètres ou à leurs longueurs, et il faut seulement que chacune d'entre elles soit de diamètre croissant.par rapport à la direction d'écoulement de l'huile à travers le réacteur et 40 que chacune d1 entre elles ait un diamètre intermédiaire entre ce 17022 6 2009216 lui de la zone axiale 2 et de la zone de combustion 4. Par rapport à leurs longueurs, il n'y a pas de dimension critique, des longueurs individuelles d'environ 2,5 à environ 75 cm étant satisfaisantes. 5 Dans le fonctionnement du procédé selon des caractéristiques de la présente invention, employant le dispositif qu'on vient de décrire, l'huile d'alimentation, généralement avec une certaine partie d'air et de gaz combustible, est introduite axialement dans la zone 2, les produits réagissants avançant dans et à trà-10 vers la zone 3 et dans là zone 4 dans laquelle des gaz de combustion sont injectés radialement ou tangentiellement, sous forme d'une masse enveloppante de gaz d'où la chaleur est transférée aux produits réagissants. La masse enveloppée de produits réagissants se dirige dams la zone 5 dans laquelle une partie principale du 15 noir de carbone est formée et d'où le noir de carbone et les gaz sont retirés à travers la conduite 6v pour être récupérés en vue d'un traitement ultérieur. EXEMPLE 1 ' On a réalisé trois opérations séparées de production de 20 noir de carbone, chacune dans un réacteur différent, mais toutes utilisant la matière de charge ou uùe huile d'alimentation identique. Chaque opération a-été réalisée dans des conditions sensiblement comparables, en introduisant une partie de l'air dans la zone axiale et une partie dans la zone de combustion. Les opéra-25 tions ont été réalisées avec des réacteurs de dimensions différentes. L'un était du type classique à trois sections et les deux autres étaient du type à tunnel en gradin. Le type à trois sections avait une zone axiale de 30 cm de diamètre, une zone de combustion de 95 cm de diamètre et une zone de formation de noir de 30 carbone ou zone de réaction de 25 cm de diamètre. Ce réacteur est indiqué comme étant de dimensions 30 x 25 cm. Le second et le troisième réacteurs, dans lesquels le procédé selon des caractéristiques de la présente invention a été réalisé, avaient.des zones axiales de 30 cm de diamètre, une zone en gradin de 44 cm de 35 diamètre, une zone de combustion de 95 cm de diamètre et une zone de réaction de 30 cm de diamètre. Ces réacteurs sont indiqués par les dimensions 30-44x30 cm. - Toutes les zones comparables autres que les zones en gradin étaient de longueurs.comparables. Les zones en gradin de 44 cm 40 avaient des longueurs de 25 et de 50 cm, comme on l'indique dans 69 17022 7 2009216 les données suivantes Essai ff° Réacteur Type 1 30- 2 5 cm A trois sections en gradin 30-44x30 cm —Tunnel.— a graaï 30-44x30 cm en'SBBfàl Longueur de la zone en 0 gradin, cm (pouces) Huile d'alimentation, 1115 (294) 1/h (gph) 'Z Air axial, m /h (mscfh) 10 Gaz axial, m /h (mscfh) 15 20 Air de combustion, m3/h (mscfh.) Ajutage à Dépôt de carbone Rendement, kg/l (livres/gallon) Conversion, ^ de C transformé en noir Test sur les noirs de carbone Photélomètre, 56 Aire de surface de 1272 (45) 0 5250 (185) 25 (10) 1125 (297) 1555 (55) 83,0 (2,93) 6950 (245) 41cm (16 . 36cm (14 * pouces) pouces) Aucun Aucun 0,48 (4,0) 0,47 (3,9) 38 N2» aVg Absorption de^jhtalate 94 114 145 93 113 159 50 (20) 1163 (307) 1 555 (55) 83,0 (2,93) 6950 (245) 36cm (14 x pouces) Aucun 0,47 (3,9) 39 96 110 173 dedEbtttyle, cm'/100 g Ces données indiquent que le procédé selon des caractéristiques de la présente invention produit un noir de carbone ayant 25 une structure supérieure aux noirs de carbone produits par l'autre procédé, lorsqu'on traite des noirs pour des valeurs comparables d'aire de surfaces et au photélomètre. De ce fait, on peut s'attendre à produire une large gamme de noirs de carbone dans le procédé selon des caractéristiques de la présente invention, avec une 30 variation d'autres facteurs tels que l'emplacement d'ajutage d'huile d'alimentation, les rapports air/huile, les rapports air/gaz et analogues. Ces données indiquent, en outre, que des produits de différentes qualités sont fournis dans des conditions opératoires sensiblement comparables selon la longueur de la zone en gradin dans 35 le réacteur à tunnel en gradin. EXEMPLE 2 L'effet de certaines des variables mentionnées précédemment est indiqué dans les données suivantes, présentant trois essais dans le même réacteur en gradin. Les emplacements de décharge d'à- 69 17022 8 2009216 10 15 jutage de l'huile d'alimentation à l'intérieur du tunnel «/rial et l'air de combustion ont été modifiés, avec les résultats suivants: Essai N° - Réacteur Type 30-44x30cm 30-44x30cm Tunnel en gradin Tunnel en gradin 30-44x30cm Tunnel en gradin 25 (10) 1.125 (297) 1555 ( 55) 82(2,9) 6950 (245) 461(16,3) 36cm (14 v pouces) Aucun 0,47 (3,9) 38 25 (10) 25 (10) 1125 (297) 1125 (297) 1555(55) 1555 (55) 82(2,9) 82 (2,9) 8350 (295) 6950 (245) 558 (19,7) 461 (16,3) Longueur de la zone en gradin, cm (pouces) Huile d'alimentation, l/h (gph) Air axial, m^/h (mscfh) Gaz axial, m^/h (mscfh) Air de combustion, m3/h (kscfh) Gaz de combustion, m3/h (mscfh) Ajutage à Dépôt de carbone Rendement, kg/1 (livres/gallon) Conversion, fi de C trans-20 formé en noir Test sur les noirs de carbone Photélomètre, fi Aire de surface de n2' m2/g 25 Absorption de phtalate ctedibutyle, cm5/l00 g Une comparaison des essais 4 et 5 présente l'effet du taux d'air de combustion pour augmenter l'aire de surface pour des valeurs comparables au photélomètre.. Une comparaison des essais 5 "30 et 6 présente l'aptitude à la variation de position d'ajutage de décharge d'huile d'alimentation et son effet sur la structure. EXEMPLE 3 Pour illustrer l'aptitude générale au fonctionnement de réacteurs du type à tunnel en gradin, on a réalisé une série 35 d'essais avec un réacteur axial de dimension 38-44x25 cm. La zone axiale avait 38 cm de diamètre, la zone en gradin entre la zone axiale et la zone de combustion avait 44 cm de diamètre, la zone de combustion avait un diamètre de 95 cm et la zone de réaction avait un diamètre de 25 cm. Des essais ont été réalisés pour des 40 taux d'huile relativement constants, tout en faisant varier, dans 93 113 159 36cm (14v pouces) Aucun 0,41 (3,4) 32,5 90 125 154 44cm (17 N pouces) Aucun 0,46 (3,8) 37,5 95 113 164 69 17022 9 2009216 chaque essai, le taux d'air vers les zones axiales et de combustion et l'emplacement de décharge d'ajutage d'huile. Les résultats étaient les suivants : Essai N0 7 8 9 Longueur de la zone en 7,5 (3) 7,5 (3) 7,5 (3) gradin, cm (pouces) Huile d'alimentation, 1125 (297) 1115 (294) 1125 (297) 1/h (gph) Air axial, m3/h' (mscfh) 1271 (45) 1555 (55) 1840 (65) 10 Gaz axial, w?/h (mscfh) 85 (3,0) 104 (3,67) 124 (4,30) Air de combustion, 5240 (185) 4950 (175) 4675 (165) m3/h (mscfh) Gaz de combustion,, 350 (12,33) 330 (11,67) 311 (11,0) m3/h (mscfh) Ajutage à 36cm (14 41cm (16 50cm (20, , , pouceg pouces pouces? . 15 Rendement, kg/1 {livres/ . 0,42 (3,52) 0,53 (4,4) 0,49 (4,1) gallon) Conversion, fi de C trans- 40,8 45,3 33,6 formé en noir Longueur du réacteur, cm 2,38 (94) 2,33 (92) 2,36 (93) (pouces) 20 Test sur les noirs de carbone Photélomètre, fi 93 92 94 Aire de surface de 93 87 92 m2/g Absorption de phtalate 142 147- 159 25 de dibutyle, cm3/l00 g Ces données indiquent une gamme large d'aptitude au fonctionnement pour ce typé de réacteur, ainsi qu'une gamme large de caractéristiques du noir de carbone produit dans ce dispositif, au moyen de ce procédé. 30 Ces données indiquent, en outre, que, même avec une zone en gradin ayant une longueur comparativement courte de 7,5 cm, la gamme d'aptitude au fonctionnement du réacteur est améliorée. EXEMPLE 4 On a réalisé une série d'essais pour illustrer encore l'effet 35 de la longueur de la zone en gradin, les conditions opératoires et les réacteurs étant autrement comparables. Les résultats étaient les suivants î 69 17022 10 2009216 10 15 20 25 30 35 Essai N" Réacteur, cm Longueur de la zone en gradin, cm (pouces) Huile d'alimentation, l/h (gph) Air axial, m^/h (mscfh) "2 Gaz axial, m /h (mscfh) Air de combustion, m3/h (mscfh) Gaz de combustion m3/h (mscfh) Ajutage à Rendement, kg/1 (livres/gallon) Conversion, fi de C transformé en noir Longueur du réacteur, cm (.pouces) Test sur les noirs de carbone Photélomètre, fi Aire de surface de 10 11 Nr m' 2/g 30-44x30 25 (10) 1125 (297) 1555 (55) 83.(2,93) 6950 (245) 462 (16,3) 36cm (14 pouceq) 0,47 (3,9) 38 1,37 (54) 93 113 159 30-44x30 50 (20) 1260 (333) 1555 (55) 83 (2,93) 6950 (245) 462.(16,3) 36cm (14 pouces) 0,47 (3,9) 40 1,65 (65) 93 99,4 173 40 Absorption de phtalate de dibutyle, cm3/l00 g Ces données montrent qu'on peut obtenir une variation considérable.de qualité de produit, telle qu'indiquée par l'aire de surface et la structure, lorsqu'on produit des noirs ayant la même valeur au photélomètre, par la variation de la longueur de la zone en gradin du tunnel en gradin. Le procédé indiqué ci-dessus a été décrit par rapport à certains aspects spécifiques de la présente invention, comprenant un type spécifique de réacteur et un nombre spécifique de zones en gradin dans le tunnel en gradin. Cependant, cette description n'est pas destinée à limiter la présente invention. Par exemple, le procédé selon des caractéristiques de la présente invention peut être réalisé avec n'importe quelle.distribution de produits réagissants entre l'entrée de zone axiale et de combustion. De la même manière, le dispositif n'est pas limité à un tunnel axial en gradin ayant une zone unique en gradin, mais on peut utiliser de multiples zones en gradin. De la même manière, la présente invention n'est pas destinée à être limitée à des tunnels en gradin ayant des zones en gradin de n'importe quelle longueur par— 17022 " 2009216 ticulière ou d'égale longueur» D'autres modifications de nature semblable sont également comprises dans le domaine de la présente invention. la présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. 69 17022 12 2009216 KEYEHBICATIOHS 1 - Procédé de production de noir de carbone par pyrolyse d'une matière de départ hydrocarbonée qui est introduite axiale-ment dans une zone cylindrique d'entrée dans laquelle un combus- 5 tible et un gaz supportant la combustion sont également introduits, le mélange résultant étant passé dans une zone de combustion cylindrique dans laquelle le gaz de combustion est introduit à la périphérie pour envelopper ce mélange et fournir la chaleur de pyrolyse, le mélange réactionnel résultant étant passé dans 10 une zone réactionnelle cylindrique dans laquelle la formation de noir de carbone est achevée, le diamètre de la zone de combustion étant plus grand que celui de la zone d'entrée et plus grand que celui de la zone de réaction, les trois zones étant agencées coa-xialement, le procédé étant caractérisé en ce que l'effluent de 15 mélange provenant de la zone d'entrée est passé à travers une ou plusieurs zones cylindriques intermédiaires avant d'atteindre la zone de combustion, chaque zone intermédiaire étant coaxiale aux trois zones mentionnées en premier lieu et ayant un diamètre supérieur à celui de la zone qui la précède immédiatement mais infé-20 rieur au diamètre de la zone de combustion,toutes les zones étant placées en relation contiguë dans l'ordre indiqué et en communication directe, sans obstruction, l'une avec l'autre. 2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que des noirs de carbone ayant différentes qualités sont produits dans 25 le même réacteur, en introduisant les matières de départ à différents points sur la longueur de la zone d'entrée. 3 - Réacteur pour conduire un procédé selon la revendication 1 et comprenant une chambre d'entrée cylindrique, une chambre de combustion cylindrique et une chambre de réaction cylindrique, la 30 chambre de combustion étant placée coaxialement entre lachamfcre d'anbée et la chambre de réaction, et ayant un diamètre supérieur à l'une ou l'autre d'entre elles, des entrées pour la matière de départ, le combustible et le gaz contenant de l'oxygène dans la chambre d'entrée, des moyens d'entrée périphérique dans la chambre de 35 combustion et des moyens de sortie dans la chambre de réaction, le dispositif étant caractérisé en ce qu'il comprend une ou plusieurs chambres cylindriques intermédiaires placées entre la chambre d'entrée et la chambre de combustion et alignées coaxialement avec elles, chaque chambre intermédiaire ayant un diamètre 40 supérieur à celui de la chambre d'entrée, supérieur à celui de 69 17022 13 2009216 n'importe quelle autre chambre intermédiaire entre cette chambre considérée et la chambre d'entrée et inférieur au diamètre de la chambre de combustion, toutes les chambres étant placées de manière contiguë dans l'ordre indiqué et en communication, sans 5 obstruction, les unes avec les autres, 4 - Réacteur selon la revendication 3, caractérisé en ce que chaque chambre intermédiaire a un diamètre qui a 5 à 20 cm de plus que celui de la chambre d'entrée. 5 - Réacteur selon la revendication 3 ou 4, caractérisé en 10 ce que la longueur de chaque chambre intermédiaire va de 2,5 à 75 cm. 6 - Noir de carbone obtenu à titre de produit industriel nouveau. 69 17022 2009216 PROCEDE DE PRODUCTION DE NOIR DE CARBONE, DISPOSITIF UTILISE ET NOUVEAU PRODUIT AINSI OBTENU - Société dite î PHILLIPS PETROLEUM COMPANY -pr«,E La présente invention se rapporte au domaine général de la production du noir de carbone. On prévoit un procédé de production de noir de carbone par pyrolyse d'un hydrocarbure, qui consiste à faire passer l'hydrocarbure et des gaz de combustion à travers une série de zones (2, 3» 4) en relation axiale et contiguë, ces zones étant alignées par ordre de diamètre croissant, et à faire passer l'hydro-carburè et les gaz de combustion dans une zone ultérieure (5), dans laquelle une partie principale du noir de carbone est formée % ce procédé est mis en oeuvre dans un dispositif comprenant les dites zones distribuées comme indiqué ci-dessus» La présente invention est particulièrement utile pour la production, dans un même réacteur, d'une gamme importante de noirs de carbone, par introduction des matières de départ en différents points sur la longueur de la zone d'entrée»