FR 2011998 A1 19700313 FR 6921863 A 19690627 69 21863 - 1 - 01199â La présente invention se rapporte à des perfectionnements au placage effectué à l'aide d'un explosif, et elle se rapport® plus particulièrement à un procédé perfectionné pour plaquer à l'aide d'un explosif la surface intérieure d'un tube métallique 5 avec une garniture ou chemise d'un métal différent. Le placage à l'aide d'un explosif est une technique qui a été utilisée de plus en plus industriellement au cours de ces dernières années. Les procédés de base sont décrits dans un article par Cowan et Holtzman, Welding and Research Council Bulletin 10 n° 104, Avril 1965, et dans les brevet français n° 1.361.303, n° 1.344.902, n° 1.369.426 et n° 1.336.733, dont le dernier concerne le chemisage de l'intérieur d'un tube de soutien métallique avec un placage métallique ou tube de chemisage en utilisant une charge coaxiale linéaire d'explosif d'une vitesse de combustion inférieure 15 à 120 io de la vitesse du son dans le métal dont la vitesse du son est la plus élevée, et qui de préférence est inférieure.à cette vitesse du son elle-même. Il n'est pas essentiel, cependant, que l'explosif utilisé pour le placage présente simplement une configuration semblable à celle d'une tige étroite, mais pour le pla-20 cage intérieur des tubes à l'aide d'un explosif, ce dernier peut remplir complètement l'intérieur du tube de chemisage métallique, à volonté, avec interposition d'une couche de protection ou chemise intermédiaire protectrice, ou bien avec des tubes métalliques de plus grands diamètres , 1'explosif peut remplir partiellement 25 l'intérieur du tube de chemisage métallique, par exemple sous la forme d'une couche sur la surface interne du tube de garnissage métallique, avec à volonté une couche ou chemise intermédiaire protectrice ou tampon.lorsqu'on se reporte ici au placage de la surface interne d'un tube métallique à l'aide d'un explosif, on 30 entend, par suite, que le procédé consiste à disposer deux ,tubes métalliques1 coaxialement, en ménageant un écartement uniforme entre eux, le tube de garnissage se trouvant à l'intérieur du tube de soutien ou d'appui, à utiliser un explosif de placage disposé coaxialement à l'intérieur du tube de garnissage, dont 35 la vitesse de combustion est inférieure à 120 $ de la vitesse du son dans le métal du système dans lequel la vitesse du son est la plus élevée, et à faire partir l'explosif d'une manière telle qu'à mesure que le front de l'explosion progresse axiaiement le long du système de-tubes, le tube de chemisage ou de garnissage 40 est entraîné progressivement vers l'extérieur et est plaqué d'un© * ** BAD ORIGNAL 69 21863 _ 2 _ 2011998 d'une manière métallurgique sur la surface intérieure du tube d'appui. Le terme "tube" est destiné à englober à la fois des corps métalliques à parois épaisses et à parois minces, à la fois 5 allongés et courts traversés par un canal cylindrique interne. Bien au 'il soit clair que la surface extérieure de toute chemise doive également présenter une configuration adaptée à celle de la surfaes interne du tube extérieur, ce dernier peut présenter une surface extérieure de n'importe quelle section droite, telle que par exem-'■0 pie celle d'une billette percée d'une façon cylindrique et dont la section est carrée, rectangulaire ou autre, et qui peut alors être extrudée à volonté suivant une forme différente. Par commodité, on va décrire la présente invention en ne se reportant qu'à un système à deux tubes, dans lequel une seule 15 chemise ou garniture métallique est plaquée sur un tube d'appui, mais il va de soi qu'il est également possible de réaliser un système comportant plus de deux tubes métalliques coaxiâux. Comme indiqué dans le brevet français n° 1.5^4.150, il est en général préférable d'obtenir une vitesse de collision suffisamment faible 20 pour réduire ou éviter la production d'un alliage ou d'un élément fondu solidifié à l'endroit de la zone de liaison. Il s'ensuit qu'on utilise un explosif dejlacage de vitesse de combustion relativement faible lorsqu'on plaque un tube. On a trouvé, cependant, que l'utilisation de telles conditions de placage, y compris l'u-25 tilisation d'explosifs d'une faible vitesse de combustion, dont on aurait pu s'attendre d'une manière générale qu'elle soit avantageuse pour réduire ou éviter toute fusion, lorsqu'on l'applique à la garniture d'un tube d'appui métallique, qui d'habitude est plus épais que la garniture ou chemise, donne souvent un type de liaison iridé-30 sirable à l'extrémité où l'explosif est amorcé» Il a été souhaitable, de ce fait, de trouver une manière de supprimer cette difficulté. Suivant la présente invention, un procédé pour plaquer à l'aide d'mexplosif la surface interne d'un tube métallique, tel 35 que défini ici , consiste à utiliser pour au moins une partie de la longueur axiale du système de tubes un explosif de placage dont la vitesse de combustion est de 1800 à 3000 mètres par seconde, et à l'extrémité d'amorçage à augmenter la charge explosive et/ou la vitesse de combustion de cette partie de l'explosif de placage par 4-0 rapport à la valeur ou aux valeurs correspondantes du restant de BAD ORIGINAL 69 21863 - 3 - 2011998 l'explosif de placage, tout en maintenant cette vitesse inférieure à 3500 mètres par seconde,de manière à obtenir une liaison à l'extrémité d'amorçage qui soit sensiblement équivalente à celle obtenue sur le restant de la surface de contact entre les tubes. Cette 5 charge explosive est calculée comme étant le poids d'ingrédients explosifs actifs divisé par la superficie de la surfee interne Sans désirer limiter la présente invention à aucune théorie particulière, il semble vraisemblable que l'explosif .qui se 10 trouve à l'extrémité d'amorçage, et qui n'est pas enfermé, produit une impulsion de pression beaucoup plus faible que le restant de l'explosif. L'impulsion de pression,à-tout emplacement,est donnée par l'intégrale de la pression produite par l'explosif de placage à cet emplacement pendant l'intervalle de temps où cette pression 15 accélère la partie du tube de garnissage se trouvant à cet emplacement jusqu'à ce qu'il vienne frapper le tube d'appui. L'impulsion de pression produit l'accélération et par suite la vitesse de choc du tube intérieur pour tout écartement donné et de ce fait l'angle de choc entre les tubes au moment de la collision. On esti-20 me que l'angle de choc détermine le type de liaison poux une vitesse de collision donnée quelconque. En augmentant la «large explosive et / ou la vitesse de combustion à l'extrémité d'amorçage, il est possible d'augmenter l'impulsion de pression de manière à compenser toutes les insuffisances qui peuvent résulter du fait que 25 l'explosif qui se trouve dans cette partie n'est pas enfermé et obtenir de cette manière une liaison à peu près uniforme. Il s'ensuit que si on la faisait détoner dans des conditions semblables, cette partie produirait une impulsion de pression beaucoup plus élevée que ne le ferait un volume semblable du restant de l'explo-30 sif. En tenant compte des conditions différentes, cependant, une impulsion de pression à peu près semblable (et de ce fait une condition de placage essentiellement semblable) est de préférence produite par l'explosif sur la longueur du système de tube, qui est nécessaire. L'impulsion de pression à la partie d'amorçage de 35 l'explosif peut être augmentée en augmentant la vitesse de combustion ou bien la charge explosive ou bien toutes les deux,par rapport aux valeurs du restant de l'explosif. Un accroissement de charge est d'habitude accompagné par un accroissement de la vitesse de combustion. 40 Les différents composants de la charge explosive de pis- 69 21863 _ 4 . 2011998 cage peuvent être constitués payées explosifs dont les compositions sont différentes, ou bien/peuvent être constitués par des explosifs de même composition générale mais comportant des ingrédients dont les*dimensions de particules sont différentes, et / ou 5 qui sont tassés suivant des densités différentes et / ou suivant des diamètres axiaux différents, c'est à dire des volumes différents, et qui peuvent être utilisés pour donner des impulsions de pression différentes (si l'on fait détoner les composants dans des conditions comparables).. Si la partie d'amorçage est constituée par 10 une charge massive, et si le restant de l'explosif est une charge creuse, il peut être avantageux que la composition explosive s'effile, c'est à dire qu'elle présente une cavité conique dans la zone où les deux parties se rencontrent, de manière à produire une diminution progressive de l'impulsion de pression jusqu'à celle qui est 15 souhaitée du restant de l'explosif. Il convient de se rendre compte que l'explosif de placage doit être continu dans le sens que la détonation doit se propager d'une manière continue à travers celui-ci. Le type d'explosif de placage utilisé petit être celui qui est décrit dans le brevet français n° 1.514.150 précité et il peut être 20 solide ou semi-solide, ou bien liquide, à volonté. Pour obtenir une liaison uniforme, l'explosif de placage doit être amorcé d'une manière à peu près simultanée en travers d'un emplacement en section droite, par exemple en amorçant un disque d'un explosif à grande vitesse,sensible à une amorce,tel que du ÎBTK, et qui n'est 25 pas considéré comme étant un explosif de placage, ou bien en utilisant une amorce à onde plane comme décrit dans le brevet français n° 1.222.041 ou dans les brevets des Etats Unis d'Amérique n° 2.999.458 et n° 3.016.831. La différence nécessaire entre l'extrémité d'amorçage 30 et le restant de l'explosif dépend d'un certain nombre de variables, et augmente en général à mesure que le rapport de poids entre l'expLosif de placage et la chemise métallique diminue, que la vitesse de combustion de l'explosif est réduites et / ou que 1'écartement est dimimé. En pratique, cependant, on a "trouvé qu'il 35 était satisfaisant que la différence de vitesse de combustion soit au moins de 500 mètres par seconde ou bien que si la vitesse de combuBkion reste la même ou n'est augmentée que par la charge, que celle-ci soit Augmentée d'au moins 25 $ à l'extrémité d'amorçage. Il est préférable^n'augmenter l'impulsion de pression qu'au-40 tant que cela est nécessaire, par exemple en général jusqu'à envi- bad original. 69 21863 . 5 - 2011998 ron 75 $, du fait qu'une impulsion de pression inutilement élevée peut tendre à former un élément fondu ou même déformer les tùbes3 si elle est suffisamment élevée. La vitesse de combustion et la charge explosive sont 5 choisies en général de manière à donner une liaison métallurgique ondulée comprenant, en surface, au moins 70 i° et de préférence au moins 90 $ de liaison métallurgique directe métal«=e on tre-métal, X.; restant étant constitué par des alvéoles espacés priodiquement d'éléments fondus solidifiés ( ou d'alliages) liés d'une manière 10 métallurgique aux métaux de départ. Des vitesses de combustion ptes élevées peuvent être utilisées en général avec des métaux de garnissage d'une résistance élastique plus élevée, des rapports en poifis entre l'explosif de placage et la chemise métallique plus fai bleuet/ ou avec des .systèmes qui ne tendent pas à former des composés intsr-15 métalliques cassants dans la zone de liaison. La vitesse de combustion préférée est en général aussi faible que celle qui donne la liaison voulue, et de préférence elle est inférieure à 2800 mètres par seconde, ou bien suivant les métaux utilisés, inférieure à 65 jS de la vitesse du son dans le métal du système où la vitesse du son 20 est la plus élevée. L'amplitude des ondes quelconques augmente en général dsss la zone de liaison avec l'angle de choc, qui, lui-même, augmente avec le rapport en poids de l'explosif de placage et de la chemise métallique et le rapport entre la distance d'écartement et le poiâs 25 du métal de garnissage, et par suite on .peut l'augmenter en augmentant 1'écartement et / ou la charge explosive. Un écartement d'au moins 3,8 mm est en général nécessaire avec un rapport en poids de la charge explosive à la chemise métallique de 1 ou moins et aire© une impulsion relativement faible d'un explosif à vitesse de combuï-30 tion faible. Il est en général préférable d'utiliser un écartement relativement faible afin d'éviter un amincissement inutile du métal de garnissage (bien que ceci puisse parfois être admissible et mêr^ être souhaitable) et également avec des tubes de diamètres relativement petits du fait que la charge explosive est limitée d'une 35 manière correspondante. Les moyens d'écartement sont classiques, par-exemple tels que ceux décrits et représentés ci-aprèss et-ils ne doivent apporter aucune gêne à la sortie des .produits de la détonation depuis la zone d'écartement. Le procédé selon la présente invention s'est montré par™ 40 ticulièrement avantageux lorsque le rapport de la charge explosive BAD ORIGINAL 69 21863 2011998 au métal de garnissage est relativement faible, par .exemple inférieur à l'unité, et ceci est souvent nécessaire lorsque la garniture présente un diamètre intérieur relativement petit, par exemple de 10 cm ou'moins. Des rapports en poids entre la charge explo-aive et le métal de garnissage pouvant descendre jusqu'à 1/5, peuvent être utilisés. La longueur de la partie sur laquelle la plus forte impulsion de pression (dans des conditions de détonation comparables) est nécessaire dépend de certaines variables et en général elle est plus longue lorsque la vitesse de combustion de l'explosif à l'extrémité d'amorçage est relativement faible, mais en général elle est de 5 à 25 cm et s'élève de préférence jusqu'à 20 cm et jusqu'à un tiers de la longueur du tube, et de ce fait, les systèmes de tubes pour lesquels le procédé selon la présente "*5 invention est particulièrement avantageux sont, par suite, ceux qui présentent une longueur correspondante plus grande, c'est à dire supérieure à 25 cm. Avec des tubes plus courts, par èxemple de 12,5 à 25 cm, la différence d'emprisonnement de l'explosif entre l'extrémité du tube et la partie centrale n'est pas aussi pronon-20 cée, et par suite il est moins avantageux d'utiliser des explosifs dont les impulsions de pression sont différentes (dans des conditions de détonation comparables) ; on peut alors utiliser un explosif dont l'impulsion de pression est relativement élevée à travers la totalité de tels tubes courts afin d'obtenir une liaison efficace, 25 bien que l'utilisation du procédé selon la présente invention .(avec jusqu'à 10 cm d'un explosif dont l'impulsion de pression est plus élevée) donne une plus grande assurance d'une zone de liaison avec faible fusion. Le procédé peut 'être appliqué à des métaux de placage 30 par explosif classiques tels que le fer, le titane, le zirconiam, 1'aluminium, le columbium, le tantale, le nickel et le cuivre et des alliages de ces métaux, et à volonté avec d'autres composants, Le procédé est appliqué en général en pratique à la garniture d'tm tube d'appui avec un métal différent, mais il n'y a aucune raison 35 théorique empêchant d'utiliser le même métal à la fois pour la chemise et pour le tube d'appui. Le métal de garnissage doit être suf-fisament ductile (c'est à dire présenter un pourcentage d'allongement d'au moins 25) pour pouvoir supporter l'opération de placage par explosif sans se fissurer ni se rompre. Lorsque le métal du â-Q tube d'appui est mince et / ou est extrêmement ductile, il peut être BAD ORIGINAL 69 21863 - 7 - 2011998 avantageux de supporter le tube extérieur pour empêcher qu'il ne se déforme, par exemple à l'aide d'un support en béton" ou en métals mais avec la plupart des tubes extérieurs à parois épaisses , pa'r exemple des épaisseurs de parois d'au moins 5 cm, un tel support 5 est en général inutile. Il peut être souvent avantageux d'utiliser un tube de garnissage plus long que le tube d'appui et qui s'étend, par exemple, sur une distance de 2,5 à 5.. cm au dessus de l'extrémité d'amorçage, ou bien des deux extrémités du tube d'appui, et de disposer 10 l'explosif à l'intérieur de ces prolongements du tube de garnissage de manière à assurer une liaison plus complète à l'extrémité ou aux extrémités. Lorsqu'on utilise un tel agencement, il convient de se rendre compte que l'extrémité d'amorçage du système des tubes doit être considérée comme l'extrémité des tubes réels qui doivent 15 être liés plutôt que l'extrémité du prolongement qui contient l'explosif. Il peut être souhaitable d'encocher extérieurement le tube de garnissage, sur sa circonférence, à l'extrémité du tube d'appui de telle sorte que le tube de garnissage se cisaille nettement à l'emplacement correct. Si on désire particulièrement une liaison 20 complète aux extrémités, il peut être parfois avantageux de fixer, par exemple par soudage, également un prolongement annulaire sur l'extrémité d'amorçage du tube d'appui et d'amorcer la collision sur les prolongements pour que les conditions de collision souhaitées soient établies plus tôt, et peut être même au moment où la 25 collision atteint le tube d'appui. D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention ressortiront au cours de la description détaillée qui va suivre, faite en regard du dessin annexé dont la figure unique représente en vue latérale et en coupe, un ensemble de placage par 30 explosif suivant la présente invention. Sur ce dessin, Un tube d'appui métallique à paroi épaisse 1 est supporté par des blocs de bois 4 et 5 qui reposent eux-mêmes sur un ensemble de palette en bois 6. Un tube de placage et de chemisage 35 métallique 2 est disposé coaxialement à l'intérieur du tube d'appui 1 et il est supporté par un bloc de bois 7 qui repose également sur la palette 6, et qui d'une manière avantageuse peut être fixé sur place. Le tube 2, qui est plus long que le tube 1, s'étend aux deux extrémités au delà de ce dernier» Un écartement uniforme 3 40 est maintenu par quatre blocs de bois collés à 90° les uns des % BAD ORIGINAL 69 21863 - 8 - 2011998 autres, à chaque extrémité du tube 1. Les blocs supérieurs, dont deux d'entre eux (8 et 9) sont représentés, s'appuient contre le tube 2, tandis que les blocs inférieurs (dont les blocs 10 et 11 sont représentés) sont espacés en arrière du tube 2 par des petits 5 clous 17 et 17* qui reposent eux-même contre le tube 2. Ces clous présentent une résistance moindre à la sortie des gaz explosifs que ne le feraient les blocs réels. Un explosif granulaire 12 est introduit à l'intérieur du tube 2 et il est tassé suivant la densité de chargement et. suivant 10 la vitesse de combustion voulue s jusqu'à la ligne 13 qui est disposée à une distance de 5 à 25 cm du sommet du tube 1. Le reste du tube 2 est rempli d'un explosif granulaire 14 tassé suivant la densité de chargement et la vitesse de combustion voulues» Un disjue circulaire mince 15 en un explosif à grande vitesse de com-15 bustion surmonte l'explosif 14 avec une amorce centrale 16.: Au moment où l'amorce 16 est mise en action, l'explosif 15 détone et amorce l'explosif H de sorte qu'un front d'explosion se déplace verticalement vers le bas à travers l'explosif 14 et ensuite à travers l'explosif 12 à des vitesses de combustion qui 20 sont celles des explosifs respectifs, le tube de garnissage 2 est alors propulsé vers l'extérieur progressivement et il se plaque sur la surface interne du tube d'appui 1. Un ensemble vertical tel que celui représenté est préféré en général du fait que cet agencement facilite le tassement de 25 l'explosif, et permet de maintenir la vitesse de combustion et le chargement aux valeurs voulues, mais cet agencement n'est pas essentiel à condition d'avoir soin de conserve? les valeurs voulues.5 Les exemples suivants servent à illustrer la présente invention, toutes les parties et les pourcentages étant donnés en 30 poids, sauf indication contraire. Exemple 1 - Un tube de garnissags 2 en acier inoxydable (Type 347) est lié à la surface interne d'un ajutage 1 en acier forgé coaxial (A-105) en utilisant le montage décrit plus haut et qui est repré-35 senté sur le dessin annexé.' Les dimensions de l'ajutage 1 sont : longueur 76 cm, diamètre extérieur 23 cm et diamètre intérieur 8,2cm. Les dimensions de la chemise ou tube de garnissage 2 sont : longueur 89 cm, diamètre extérieur 7,2 cm et épaisseur de paroi 6,34mm, et il s'étend au delà de l'ajutage sur une distance de 7,6 cm au 40 sommet et sur une distance de 5 cm à la partie inférieure. L'écarte- w ' bad original 69 21863 - 9 - 2011998 ment entre les tubes est d'environ 5 mm. L'explosif est granulaire et il comprend 55 "jo. de sel et 45 d'amatol en grains (80/20 de nitrate d'ammonium (AN) et TNT) sur toute la colonne, mais la partie inférieure 12 (de 60 cm) est en AN dont les dimensions de 5 particules sont telles qu'après avoir été tassé sur place à des intervalles de 1,25 cm, la vitesse de combustion de l'explosif n'est que de 2650 mètres par seconde , tandis que la partie supérieure restante 14 est en AN dont les dimensions de particules sont plus fines et qui présente une vitesse de combustion de 10 3350 mètres par seconde. Le rapport en poids entre la charge explosive et le métal de garnissage est de 0,326. La vitesse de. combustion du disque explosif 15 est environ de 7200 mètres par secondec Lorsque l'amorce 16 est mise en action, le disque 15 est amorcé et ensuite la masse de l'explosif, ce qui a pour résultat 15 que la garniture est liée d'une manière métallurgique à l'intérieur de l'ajutage sur 98 % de la superficie de la surface de contact par une liaison ondulée contenant au moins 90 fo d'une liaison directe métal-sur-métal, et les extrémités de la garniture qui dépassent sont cisaillées. 20 Exemple 2 - On obtient des résultats à peu semblables en utilisant une garniture dont l'épaisseur de paroi est de 7 mm. Exemple 3 - On obtient des résultats semblables lorsqu'on réalise 25 une liaison entre un ajutage semblable 1 d'une longueur de 38 cm et une garniture 2 semblable d'une longueur de 51 cm, avec une colonne inférieure 12 d'explosif d'une longueur de 33 cm, d'un poids de 822 g et d'une vitesse de combustion de 2150 mètres par seconde, et une colonne supérieure 14 d'une longueur de 18 cm , 30 d'un poids de 624 g et d'une vitesse de combustion de 3150 mètres par seconde. Exemple 4 - On obtient des résultats semblables à ceux de l'exempl:-3 lorsqu'on utilise sur toute la longueur 1,8 kg d'un explosif 35 plus fin contenant de l'AN sans le tasser à la partie inférieure sur une distance de 33 cm,de sorte que la vitesse de combustion est de 2350 mètres par seconde, cet explosif étant tassé dans la jprtie supérieure sur une longueur de 18 cm de sorte que la vitesse d'explosion de 3130 mètres par seconde, en soudant une 40 bague d'acier coaxiale à faible teneur en carbone de diamètre intact bad origfnal 69 21863 - 10 - 2011998 rieur semblable à celui de l'ajutage, d'un diamètre extérieur de 18 cm et d'une longueur de 2,5 cm, sur 1'extrémité supérieure d® l'ajutage pour former un prolongement ; Exemple 5 - 5 On obtient une bonne liaison sur à peu près toute la surface de contact en appliquant le même mode opératoire à un ajutage 1 en acier (HD4142) d'une longueur de 51 cm, d'un diamètre extérieur de 14,5 cm, d'un diamètre intérieur de 6,2 cm et d'une épaisseur de paroi de 4,2 cm et une garniture 2 en acier 10 inoxydable d'une longueur de 63,5 cm, d'un diamètre extérieur de 5,4 cm, d'un diamètre intérieur de 4,4 cm et d'une épaisseur de paroi de 4,8 mm, en utilisant un écartement de 4mm et un explosif semblable à celui de l'exemple 1, à l'exception du fait que la colonne supérieure (d'une longueur de 20cm), c'est à dire à une 15 distance de 12,5 cm de l'ajutage 1 présente une vi.tesse de combustion de 3300 mètres par seconde. Le diamètre de l'ajutage chemisé résultant est d'environ 5 cm. Exemple 6 - On applique le même processus à un ajutage 1 semblable 20 à celui de l'Exemple 1, à l'exception du fait que sa longueur est de 38 cm, et à une garniture en titane (qualité II) d'une longueur de 51 cm, d'un diamètre extérieur de 7,3 cm et d'une épaisseur de paroi de 5,2 mm, en utilisant à la partie inférieure un explosif d'une longueur de 30 cm, d'un poids de 1,3 kg et d'une vitesse 25 de combustion de 2150 mètres par seconde, et dans la partie supérieure sur ur_e longueur de 20 cm, c'est à dire à 12,5 cm du sommet de l'ajutage 1, un explosif d'un poids de 785 g et d'une vitesse de combustion de 2950 ,mètres par seconde, afin d'obtenir un ajutage chemisé qui est lié du point de vue métallurgique 30 complètement à l'exception d'-yne distance de 1,25 cm à chacune des extrémités. Exemple 7 - On répète ce mode opératoire pour obtenir une liaison complète entre un ajutage d'acier d'un diamètre intérieur de 7,6 cm 35 avec de l'Inconel" 600 en utilisant la même technique d'explosion, et de bague de prolongement que celle qui a été décrite dans l'Exemple 4, dans ce cas la partie supérieure étant tassée pour obtenir une vitesse de combustion de 3150 mètres par seconde et présentant une longueur de 17,8 cm, c'est à dire sur une distance 40 de 10 cm depuis le sommet de l'ajutage 1, tandis que la partie BAD ORIGINAL 69 21863 2011998 inférieure présente une vitesse de combustion de 2150 mètres par s'econde. Il va de soi que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre explicatif et non limitatif et qu'elle 5 est susceptible de diverses variantes sans sortir de aon cadre. 10 15 20 25 30 35 40 BAD ORIGINAL 69 21863 - 12 - 2011998 REVENDICATIONS 1. Procédé pour le placage à l'aide d'un explosif de la surface interne d'un tube métallique, caractérisé en ce qu'il consiste à utiliser sur au moins une partie de la longueur axiale ^ du sytème de tubes un explosif de placage dont la vitesse de combustion est de .1800 à 300C mètres par seconde, et à augmenter à l'extrémité d'amorçage le chargement en explosif et / ou la vitesse de combustion de cette partie de l'explosif de placage,par rapport à la valeur ou aux valeurs correspondantes du restant de l1 ex]3osif de placage, tout en maintenant cette vitesse à une valeur infrrieure à 3500 mètres par seconde, de façon à obtenir à l'extrémité d'amorçage ime liaison à peu près équivalente à celle obtenue sur le restant de la surface de contact des tubes. 2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce .jjj que la vitesse de combustion de l'explosif de placage à l'extrémité d&morçage est plus élevée que la vitesse de combustion du restant de l'explosif de placage, de préférence d'au moins 500 mètres par seconde 3.: Procédé suivant la revendication 1 ou la revendication 20 2' caractérisé en ce que le chargement en explosif de placage à l'extrémité d'amorçage est plus élevé que le chargement en explosif du restant de l'explosif de placage, de préférence d'au moins 25 l°'ï 4. Procédé suivant la revendication 3, caractérisé en ce 25 qu'on augmente le chargement en explosif en utilisant un explosif dont la densité est plus élevée^ 5." Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la partie de l'explosif de placage se trouvant à l'extrémité d'amorçage est telle qu'elle don- 30 nerait une impulsion de pression beaucoup plus forte que ne le ferait le restant de l'explosif de placage, en le faisant détoner dans des conditions comparables. 6.! Procédé suivant la revendication 5, caractérisé en ce que cette impulsion de pression pourrait être jusqu'à 75 35 plus forte. 7.; Procédé suivant l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ee que la partie de l'explosif qui se trouve à l'extrémité d'amorçage présente une longueur d'au moins 5 cm et pouvant s'élever juqqu'à 25 cnu! 40 8. Procédé suivant la revendication 7, caractérisé en ce bad original 69 21863 - 13 - 2011998 que la longueur du tube métallique est au moins de 25 cm.* 9. Procédé suivant l'une quelconque des revendicatiors précédentes, caractérisé en ce que le rapport en. poids entre l'explosif de placage et le métal de la garniture est inférieur à un.'