FR 2004409 A1 19691121 FR 6908091 A 19690320 69 08091 -1- 2004409 L'invention concerne la production de l'acide sulfurique. En particulier, l'invention concerne un procédé amélioré pour transformer l'anhydride sulfureux, obtenu par combustion du soufre élémentaire dans l'air, par catalyse à passages multiples, 5 en anhydride sulfurique et finalement en acide sulfurique. Une méthode de production de l'acide sulfurique commence par la combustion du soufre fondu dans de l'air sec pour obtenir de l'anhydride sulfureux (S+Og = SC^), qui, après avoir été convenablement refroidi, est transformé eatalytiquement en anhy-10 dride sulfurique. Une quantité considérable de chaleur est engendrée par cette combustion. Les produits de combustion chauds sont contraints à passer dans une chaudière à chaleur perdue qui engendre de la vapeur à haute pression et refroidit l'anhydride sulfurique gazeux à la température nécessaire pour la 15 transformation catalytique. Si on le désire, la vapeur engendrée dans la chaudière peut être utilisée ailleurs dans l'usine pour faire fonctionner l'installation. La transformation catalytique de l'anhydride sulfureux gazeux refroidi a lieu dans un convertisseur à stades multiples en présence d'un catalyseur approprié 20 tel que le pentoxyde de vanadium. La réaction est exothermique et par conséquent elle libère une quantité considérable de chaleur, la majeure partie de la chaleur étant libérée dans le premier stade de transformation. La réaction catalytique a aussi tendance à s'inverser quand la température de réaction devient 25 excessive. Par conséquent, le courant de catalyse du premier stade est refroidi et introduit de nouveau dans le convertisseur pour subir une transformation catalytique plus profonde. Le prochain stade de transformation s'effectue avant tout stade d'absorption et produit une autre augmentation de température du 30 courant de réaction avec un rapport faible de l'oxygène à l'anhydride sulfureux. Ce rapport faible de l'oxygène à l'anhydride sulfureux fait diminuer la réaction de catalyse. Le courant est donc normalement refroidi dans des échangeurs thermiques ou dilué ou refroidi brusquement par addition d'air ou de gaz sec. 35 L'anhydride sulfurique produit dans le convertisseur est refroidi et ensuite introduit dans un système d'absorption. Sans le système d'absorption l'anhydride sulfurique est absorbé par un écoulement à contre-courant d'acide sulfurique concentré. Après élimination de l'anhydride sulfurique, le courant est 40 éventuellement éliminé comme gaz de cheminée. 69 08091 -2- 2ÛÔ4409 Le procédé débute avec l'anhydride sulfureux à une température dépassant la température de transformation commençante. Certains procédés commencent par utiliser un courant d'anhydride sulfureux à une température inférieure à la température de début 5 de transformation. De ces procédés, l'un des plus courants commence par griller des pyrites de fer ou d'autres matières à base de soufre dans de l'air pour obtenir de l'anhydride sulfureux, qui est refroidi, purifié et séché avant d'être préchauffé pour la réaction de catalyse. 10 Un procédé de grillage utilise aussi la transformation catalytique à passages multiples ou à stades multiples avec échange thermique entre chaque stade pour refroidir le courant de réaction de catalyse. Ce procédé utilise un stade d'absorption intermédiaire pour éliminer l'anhydride sulfureux provenant 15 du courant de réaction de catalyse avant que la transformation catalytique ne soit achevée. Le gaz de sortie de l'absorbeur contenant de l'anhydride sulfureux est renvoyé au convertisseur. Le gaz de sortie de l'absorbeur intermédiaire esté, une température relativement basse. Le gaz de sortie de l'absorbeur intermé-20 diaire à basse température est utilisé pour refroidir le courant de réaction de catalyse chaud avant qu'il n'entre dans l'absorbeur intermédiaire. L'énergie thermique produite pendant la transformation est utilisée pour chauffer le gaz d'entrée du convertisseur du premier stade à sa température de début de transforma-25 tion. L'échange thermique avec le gaz d'arrivée du convertisseur du premier stade refroidit le courant de réaction de catalyse entre les stades. Ce procédé est censé produire la transformation d'environ 99»5 pour cent d'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique et il est exposé dans le brevet des Etats-Unis d'Amé-30 rique n° 3.14-2.536, de Guth et autres. La présente technique industrielle de transformation de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique et ensuite en acide sulfurique, utilisant la catalyse à passages multiples et un seul stade d'absorption, produit des effluents de cheminée 35 contenant deux à quatre pour cent de l'anhydride sulfureux initial de la charge de catalyse, en tant que produits de pollution. Les récents développements de la législation sur 1*antipollution imposent des conditions rigoureuses pour éviter l'élimination de l'anhydride sulfureux dans l'atmosphère, qui exige 40 encore moins d'anhydride sulfureux dans le gaz de cheminée. Par 69 08091 -5- 2004409 conséquent, il existe un besoin actuel d'effectuer une transformation maximale de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique dans les usines de production d'acide suifurique d'une manière économique. 5 La présente invention fournit un procédé de production d'acide sulfurique à partir de l'anhydride sulfureux obtenu par combustion du soufre dans l'air. L'anhydride sulfureux est transformé en anhydride sulfurique par oxydation catalytique dans un convertisseur catalytique à passages multiples. Le procédé uti-10 lise un courant de gaz de retour sortant d'un absorbeur ou un extracteur intermédiaire d'anhydride sulfurique pour refroidir un courant d'arrivée du convertisseur provenant du four de combustion du soufre à une température de commencement de transformation avant que le courant d'arrivée ne pénètre dans le 15 convertisseur; et le courant de gaz de retour frais refroidit aussi le courant de réaction de catalyse primaire entre les passages successifs de transformation catalytique. Pans une forme de réalisation plus spécifique, la présente invention fait usage d'au moins deux stades d'oxydation 20 catalytique avec plusieurs passages dans le premier stade au ■oins pour convertir l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique dans un courant d'arrivée du convertisseur provenant d'un four de combustion du soufre et d'une chaudière. Un stade intermédiaire d'absorption d'anhydride sulfurique élimine l'anhy-25 dride sulfurique formé dans le premier stade de transformation catalytique. L'anhydride sulfureux contenu dans un courant de gaz de retour provenant du stade d'absorption intermédiaire subit finalement un second stade de transformation catalytique. Le courant de gaz de retour provenant de l'absorbeur intermédiaire est 30 à une température faible. Ce courant a été mis en relation d'échange thermique avec le courant d'arrivée du convertisseur provenant du four de combustion du soufre et de la chaudière pour refroidir le courant à une température de commencement de transformation. Le courant de gaz de retour est aussi utilisé 35 pour le refroidissement du eourant de réaction de catalyse primaire entre des passages successifs du premier stade dans le convertisseur qui est en amont du stade d'absorption. Le refroidissement entre les passages successifs abaisse la température du courant de réaction de catalyse primaire à environ la tempé-£0 rattire de commencement de transformation avant qu'un passage ne 69 08091 2004409 soit effectué. Après le dernier passage de transformation du courant de réaction de catalyse primaire et avant le stade d'absorption intermédiaire de l'anhydride sulfurique, le courant de sortie de réaction de catalyse primaire est refroidi à une tem-5 pérature d'absorption commençante par échange thermique avec par exemple de l'eau utilisée dans une chaudière à chaleur perdue ou un économiseur. Après le stade d'absorption intermédiaire d'anhydride sulfurique, le courant de gaz de retour, contenant encore de l'anhydride sulfureux et de l'oxygène est chauffé par 10 le courant d'arrivée du convertisseur et le courant de réaction de catalyse primaire à environ la température de début de transformation pour former un courant de réaction de catalyse secondaire. Le courant de réaction de catalyse secondaire chauffé passe dans le convertisseur catalytique pour le second stade de 15 transformation catalytique. L'utilisation du courant de gaz de retour provenant du stade intermédiaire d'absorption de l'anhydride sulfurique pour refroidir le courant d'entrée provenant du four de combustion du soufre et de la chaudière et pour refroidir le courant de 20 réaction de catalyse primaire entre les passages de transformation peut être effectuée de plusieurs manières. Le courant de gaz de retour peut être divisé en mie première branche refroidissant le courant d'arrivée du convertisseur provenant du four de combustion et de la chaudière et en une seconde branche re-25 froidissant le courant de réaction de catalyse primaire entre les passages de transformation successifs. Une autre possibilité consiste d'abord à mettre en relation d'échange thermique le courant de gaz de retour avec le courant de réaction de catalyse primaire entre les passages de transformation et ensuite à le 30 mettre en relation d'échange thermique avec le courant d'arrivée du convertisseur. Il est également possible d'utiliser le courant de gaz de retour pour refroidir d'abord le courant d'arrivée du convertisseur et ensuite pour refroidir le courant de réaction de catalyse primaire entre des passages successifs dans le con-35 vertisseur catalytique. Dans tous les cas, après que le courant de gaz de retour provenant de l'absorbeur intermédiaire a effectué sa fonction de refroidissement, il devient le courant de réaction de catalyse secondaire. L'anhydride sulfureux qui est contenu dans le 40 courant de réaction de catalyse secondaire est transformé cata- 69 08091 -5- 2Û04409 lytiquement dans le second stade du convertisseur dans le but d'extraire davantage d'anhydride sulfurique. Par conséquent, le courant de gaz de retour est chauffé à une température de début de transformation avant la transformation catalytique de son 5 anhydride sulfureux. Après le second stade de transformation catalytique le courant de réaction de catalyse secondaire est refroidi et envoyé dans un second stade d'absorption d'anhydride sulfurique pour l'élimination de l'anhydride sulfurique formé. L'anhydride sulfurique est extrait par deux stades 10 d'absorption dans l'acide sulfurique. L'absorption peut être effectuée dans des tours d'absorption où l'anhydride sulfurique gazeux est absorbé dans un écoulement à contre-courant d'acide sulfurique pour obtenir un acide plus concentré. Le stade d'absorption intermédiaire produit de l'acide sulfurique avec de 15 l'anhydride sulfureux dissous provenant du courant de réaction de catalyse. Cet anhydride sulfureux dissous peut être séparé de l'acide sulfurique avec de l'air dans une tour de dessication ou «ne tour de rectification spéciale et renvoyé au four de combustion et au courant d'arrivée du convertisseur. Cela augmente 20 la quantité de produit acide et diminue la quantité d'anhydride sulfureux dans le gaz de cheminée; cela diminue aussi la teneur •n anhydride sulfureux dissous dans le produit acide. Le refroidissement du courant de réaction secondaire après sa sortie du convertisseur est effectué en mettant le 25 courant en relation thermique avec un fluide qui doit être chauffé. Les chaudières, les économiseurs, les surchauffeurs et les réfrigérants de gaz sont utilisés dans les usines de production d'acide sulfurique et peuvent être utilisés pour refroidir le courant de réaction, de catalyse secondaire. La chaleur conte-30 nue dans le courant de réaction de catalyse secondaire qui a été transformé peut être utilisée pour chauffer de l'eau purifiée qui peut être envoyée dans une chaudière à chaleur perdue où elle .est utilisée pour refroidir le courant contenant de l'anhydride sulfureux sortant du four de combustion du soufre. 35 Le même milieu de refroidissement peut être utilisé pour refroidir le courant de réaction de catalyse primaire juste avant le stade intermédiaire d'absorption de l'anhydride sulfurique. Le procédé de la présente invention permet de réaliser une économie dans l'appareillage des usines d'acide sulfurique. 40 Le procédé réduit le cofit en termes de dépenses de capital, 69 08091 -6- 2004409 contrôle et frais d'entretien des échangeurs thermiques nécessaires pour la transformation de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique. Après le stade intermédiaire d'absorption de 1'anhydride sulfurique, le courant de gaz de retour est à une 5 température relativement faible et n'a pas éprouvé un abaisse-' ment considérable de son débit de masse. Ce;tte température faible associée à la haute température du courant d'arrivée du convertisseur réduit la surface d'échange thermique nécessaire pour abaisser la température du courant d'arrivée du convertisseur à 10 la température de transformation exigée et pour porter le courant de gaz de retour à une température de transformation commençante. De plus, la température différentielle et les débits de masse sont tels que le courant de gaz de retour peut aussi être utilisé pour refroidir le courant de réaction de catalyse 15 primaire entre les passages successifs dans le convertisseur. Oes économies sont réalisées tout en diminuant la quantité d'anhydride sulfureux évacué dans l'atmosphère, ce qui réduit le problème de la pollution. Il est possible de réaliser une transformation très élevée à cause du stade intermédiaire d'absorp-20 tion d'anhydride sulfurique et davantage encore par recyclage de l'anhydride sulfureux dissous dans l'acide sulfurique, associé à l'absorbeur du stade intermédiaire. Ces caractéristiques et d'autres, les aspects et les avantages de la présente invention seront mis en évidence par 25 la description suivante, les revendications annexés, l'exemple et les dessins sûr lesquels : la figure 1 est un tableau de fonctionnement représentant une forme de réalisation du procédé de la présente invention; 50 la figure 2 est un autre tableau de fonctionnement re présentant une variante du procédé représenté sur la figure 1, et la figure 3 est un tableau de fonctionnement représentant une autre variante du procédé de la présente invention. 35 la figure 1 est tua tableau de fonctionnement dfune usine de production d'acide sulfurique. L'installation brûle du soufre dans de l'air pour former de l'anhydride sulfureux qui est transformé en anhydride sulfurique. L'anhydride sulfurique gazeux produit est absorbé pour obtenir de l'acide sulfurique. 40 Le soufre élémentaire est brûlé dans vn four de combus— 69 08091 -7- 2004409 tion 10 arec de l'air préalablement séché pour obtenir de l'anhydride sulfureux. Un courant à température élevée 11 contenant cet anhydride sulfureux sort du four 10 et est introduit dans une chaudière à chaleur perdue 12. Le courant 11 est refroidi 5 dans la chaudière à chaleur perdue mais il en sort à une température supérieure à celle qui est nécessaire pour l'entrée dans le convertisseur. Le courant sortant de la chaudière 12 peut se joindre à un courant de dérivation d'anhydride sulfureux et d'air pour former un courant d'arrivée du convertisseur 14. 10 Le courant de dérivation est désigné par un numéro de référence 16. Le courant d'arrivée du convertisseur 14 contient l'anhydride sulfureux qui sera transformé en anhydride sulfurique. L'anhydride sulfureux est transformé en anhydride sulfurique 15 par un procédé de catalyse. L'anhydride sulfurique obtenu devient de l'acide sulfurique par absorption dans l'acide sulfurique et ensuite dilution avec de l'eau. La transformation catalytique est effectuée dans un convertisseur 18 à deux stades et à passages multiples. Un stade 20 intermédiaire d'absorption ou d'extraction est effectué dans un absorbeur 20. Le stade d'absorption intermédiaire sépare les stades de transformation en stades primaire et secondaire. Un courant de gaz: de retour 22 contenant une certaine quantité d'anhydride suif tir eux et d'oxygène sort de l'absorbeur 20. Le cou-25 rant 22 contient l'anhydride sulfureux qui reste, après le stade de transformation catalytique primaire, dans le convertisseur 18. Ge courant quitte l'absorbeur 20 à une température très inférieure à la température de début de transformation. Le courant 14 est mis en relation indirecte d'échange thermique avec une 30 branche du courant de gaz de retour 22, représentée par le numéro de référence 24, dans un échangeur thermique 26. Le courant 14 subit un abaissement de température dans cet échangeur thermique et atteint une température de début de transformation d'environ 427°0. Après avoir atteint une température de début de transfor-35 mation, le courant 14 est introduit dans-le convertisseur 18 pour le premier stade primaire de transformation catalytique. L'anhydride sulfurique contenu dans le courant d'arrivée du convertisseur 14 subit un premier stôde ou phase de transformation catalytique dans le convertisseur 18. Un courant de cata-40 lyse 28 contenant de l'anhydride sulfureux et de l'anhydride 69 08091 -8- 2004409 sulfurique se forme dans ce stade ou phase primaire de transformation primaire. Le courant de réaction de catalyse primaire passe du convertisseur dans 1'échangeur thermique 30 pour y refroidir. Le refroidissement du courant 28 à une température de début 5 de transformation adéquate avant le second passage dans le convertisseur 18 est nécessaire pour effectuer la transformation d'une quantité maximale d'anhydride sulfureux en empêchant l'inversion de la réaction de transformation. La seconde branche du courant de gaz de retour 22, le 10 courant 32, sont utilisés comme milieu d*échange thermique pour refroidir le courant de réaction 28. Le courant 32 a donc été mis en relation d'échange thermique indirecte avec le courant 28 dans 1'échangeur thermique 30 où la température de ce dernier courant est abaissée à une température de début de trans-15 formation. Après avoir quitté 1'échangeur 30, le courant 32 fusionne avec le courant 24 venant de 1'échangeur thermique 26. Les deux courants, 24 et 32, forment le courant 34 quand ils sortent des échangeurs thermiques 26 et 30. Le courant 34 est à une température de début de transformation. 20 Le courant confondu, indiqué par le numéro de référence 34, devient le courant de réaction de catalyse secondaire. Le courant de réaction de catalyse secondaire passe dans le convertisseur 18 pour le deuxième stade ou stade final de transformation catalytique de l'anhydride sulfureux qu'il renferme en 25 anhydride sulfurique. Après ce dernier stade de transformation le Gourant de réaction de catalyse secondaire quitte le convertisseur à une température élevée sous forme d'un courant 36. Le courant de réaction de catalyse primaire 28, après son refroidissement dans 1'échangeur thermique 30, est réintro-30 duit dans le convertisseur 18 pour y subir un second pasaage ou plusieurs passages de transformation catalytique dans le stade primaire du convertisseur. Après le second passage ou plusieurs passages dans le convertisseur, le courant de réaction de catalyse primaire, contenant des quantités importantes d'an-35 hydride sulfurique sort du convertisseur sous la forme d'un courant 38. Le courant 38 est légèrement plus chaud que le courant 36, mais ces deux courants sont refroidis par tin traitement ultérieur. Le courant 38 est refroidi dans une chaudière, un écono-40 miseur ou tm surchauffeur 39 à température d'extraction com 69 08091 -9- 2004409 mençante pour l'introduction dans l'absorbeur 20. Le milieu d'échange thermique pour ce refroidissement est de l'eau traitée ou un courant de vapeur 41. L'anhydride sulfurique contenu dans le courant 38 est absorbé par l'acide sulfurique en circulation 5 provenant d'un réservoir à pompe 40 par une canalisation 42. L'acide sulfurique obtenu plus concentré sort de l'absorbeur 20 sous forme d'un courant d'acide 44 et il est refroidi dans un échangeur thermique 46 avant l'entrée dans le réservoir à pompe 40. Le courant de retour d'acide sulfurique plus concentré est 10 ensuite dilué à la force de l'acide qui est dans le réservoir 40 par addition d'eau comme cela est indiqué. Le courant de gaz de retour 22 sortant de l'absorbeur 20, a par conséquent une quantité considérable d'anhydride sulfurique qui s'est éliminée avant son traitement poursuivi dans le convertisseur 18. Le der-15 nier stade de transformation produit le courant 36 comme cela a été exposé précédemment. Le courant 36 sort du convertisseur 18 et est envoyé pour le refroidissement dans la ehaudière, le surchauffemr ou llcono-miseur 39 pour abaisser sa température pour subir un second stade 20 d'absorption dans un absorbeur 48. Le milieu de refroidissement est aussi de la vapeur ou un courant d'eau 410 ïïn réservoir principal à pompe 50 contient l'acide sulfurique qui traverse l'absorbeur 48, en provenance de la canalisation 51 s po&r l'absorption de l'anhydride sulfurique final dans le courant 36. L'anhy-25 dride sulfurique prélevé dans le courant 36 sort de l'absorbeur 48 sous forme d'un courant diacide sulfurique relativement concentré 52 pour être réintroduit dans le réservoir principal à pompe 50 ou pour être détourné vers un réfrigérant de produit# La concentration de l'acide dans le réservoir 50 peut être mainte-30 nue par addition d'eau comme cela est indiqué. Le réservoir à pompe 40 contient de l'acide sulfurique et une quantité considérable d'anhydride sulfureux dissous. L'anhydride ôulfureux est séparé dans une tour de dessication 60 et pénètre dans le courant 16. Dans ce but, l'acide sulfurique et 35 l'anhydride sulfureux dissous sont éliminés du réservoir à pompe sous forme d'un courant 52 et introduits au sommet de la tour de dessication 60. De l'air est également introduit dans la tour de dessication par un surpresseur 54. L'acide sulfurique débarrassé de son anhydride sulfureux dissous sort de la tour de des-40 sication sous forme d'un courant 5$ et est introduit dans le ré 69 08091 -10- 2004409 servoir principal 50* L'acide sulfurique dessèche aussi l'air de combustion dans le courant 16 qui est utilisé dans le four 10. L'acide sulfurique est prélevé du réservoir à pompe principal 50 sous forme d'un courant 58 puis il est introduit dans la tour de 5 dessication 60 pour augmenter l'épuration et le procédé de séchage à l'air. Le courant 58 est refroidi dans 1'échangeur thermique 62 avant son introduction dans la tour de dessication 60. La figure 2 représente uhe variante de procédé de refroidissement d'un courant d'entrée du convertisseur à une tempéra-10 ture de transformation optimale commençante, et pour refroidir le courant de réaction de catalyse primaire entre des passages successifs dans le stade primaire du convertisseur. Un courant d'arrivée du convertisseur 70 provenant d'un four à combustion du soufre (non représenté) traverse un échan-15 geur thermique 72, où sa température est abaissée à une température optimale de début de transformation. Le refroidissement est effectué dans un échangeur thermique 72 par échange thermique avec un courant de gaz de retour 74 provenant d'un absor-beur intermédiaire (non représenté). A la température de trans-20 formation commençante, le courant d'arrivée du convertisseur 70 pénètre dans un convertisseur catalytique 76 où un passage dans un lit de premier stade transforme une partie de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique. Le courant de réaction do catalyse primaire, désigné par le numéro de référence 78, sort du 25 convertisseur 76 à une x:empérature élevée et passe dans ï'échangeur thermique 80. Dans 1'échangeur thermique 80, le courant 78 est refroidi à une température de début de transformation par échange thermique avec le courant de gaz de retour 74. Après être sorti de 1'échangeur thermique 80, le courant 78 entre dans le 30 convertisseur 76 pour effectuer un second passage de transformation catalytique. Après ce passage, le courant de réaction de catalyse primaire, représenté par le numéro de référence 81, subit un refroidissement et un stade intermédiaire d'absorption de son anhydride sulfurique pour former un courant de gaz de re-35 tour 74. Ce refroidissement et cette absorption ont lieu d'une manière identique à celle qui est exposée en se référant à la figure 1. Après avoir été chauffé dans les échangeurs thermiques 72 et 80 à une température de transformation optimale commen-40 çante, le courant de gaz de retour 74 passe dans le convertisseur 69 08091 -11- 2004409 catalytique 76 poux y subir le dernier stade de transformation. Un courant totalement transformé 82 sort du convertisseur 76 pour subir un refroidissement et le stade final d'absorption de la manière exposée précédemment. 5 La figure 3 représente une autre forme de réalisation de la présente invention dans laquelle la séquence de refroidissement par le courant de gaz de retour est inversée par rapport à celle qui est exposée en se référant à la figure 2. Comme précédemment, un courant de gaz de retour 90 pro-10 venant d'un absorbeur intermédiaire (non représenté) et à une température relativement faible est mis en relation indirecte d'échange thermique avec un courant 92 provenant d'un four de combustion du soufre (non représenté). Cet échange thermique •st effectué dans un échangeur thermique 94 et c'est le premier 15 échange thermique pour le courant 90. La température du courant d'arrivée du convertisseur 92 sortant de l^échangeur thermique 94 est d'un ordre de température adéquat au déclenchement de la transformation catalytique. Le courant d'entrée du convertisseur pénètre dans un convertisseur 96 où une transformation de 20 premier stade de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique a lieu par oxydation catalytique. Après le premier passage de la transformation du premier stade, le courant de réaction de catalysa primaire désigné par le numéro de référence 98, sort du convertisseur et passe dans 1'échangeur thermique 100. Sans 25 1'échangeur thermique 100, le courant de réaction de catalyse primaire 98 est mis en relation indirecte d'échange thermique avoc le courant de gaz de retour 90 et il est refroidi à une température de début de transformation. Le courant 98 est ensuite réintroduit dans le convertisseur 96 pour y subir deux ou 30 plusieurs passages dans les lits du convertisseur. Après le second passage du premier stade de transformation catalytique le eourant de réaction de catalyse primaire sort du convertisseur 96 sous forme d'un courant 102. Le courant 102 est refroidi et son anhydride sulfurique entraîné est extrait pour former 35 le courant de gaz de retour 90 comme dans la forme de réalisation déerite en se référant à la figure 1. Le courant 90 sort de 1'échangeur thermique 100 sous forme d'un courant de réaction de catalyse secondaire à une température optimale de début de transformation et passe dans le 40 convertisseur 96 pour y subir le dernier stade de transformation. 69 08091 -12- 2004409 Après ce dernier stade de transformation, un courant résultant 104 sort du convertisseur 96 pour subir ensuite undcefroidissement et l'extraction de l'anhydride sulfurique comme dans les formes de réalisation précédemment décrites. 5 Les exemples suivants mettent en évidence spécifiquement les différents paramètres expérimentés dans le procédé de la présente invention. L'exemple se réfère à la figure 1. EXEMPLE Du soufre est brûlé avec de l'air desséché dans la tour 10 de dessication 60 dans le four de combustion 10. L'anhydride sulfureux séparé dans la tour de dessication 60 de l'acide sulfurique introduit en provenance du réservoir 40 est aussi introduit dans le four. Une partie de l'air desséché et cet anhydride sulfureux séparé provenant de la tour est mis en dérivation dans 15 le courant d'entrée du convertisseur 14 en aval de la chaudière 12. La transformation du soufre fondu en anhydride sulfureux a lieu à une température de réaction d'environ 954°C. L'anhydride sulfureux sort du four à cette température dans le courant 11. Le courant 11, contenant environ onze pour cent d'anhydride 20 sulfureux, passe dans la chaudière à chaleur perdue 12 où sa température est abaissée. Le courant 11 se joint au courant de dérivation 16 d'air et d'anhydride sulfureux pour former le courant d'entrée du convertisseur 14; ce courant associé pénètre dans 1'échangeur thermique 26 à environ 582°C et contient 25 environ dix pour cent d'anhydride sulfureux et onze pour cent d'oxygène. Le courant 14 traverse ensuite 1'échangeur thermique 26 où sa température est abaissée à une température d'entrée du convertisseur d'environ 427°C La branche 32 de courant de gaz de retour 22 est chauf-35 fée dans un échangeur thermique 30 depuis environ 82°C.jusqu'à environ 443°C. La branche 32 se joint ensuite au courant chauffé 24 pour former le courant 34 qui est introduit dans le convertisseur 18 où le stade final de transformation sëffectue et où le courant de sortie du convertisseur se forme. Le courant 40 36 sort du convertisseur 18 à une température dépassant environ 69 08091 -15- 2004409 454#C. Le traitement en aval du courant 36 sera exposé ci-après. Pendant le premier p assage dans le stade primaire du convertisseur, le courant de réaction de catalyse primaire 28 se forme. Le courant sort du convertisseur 18 à une température 5 d'environ 616°G et il est refroidi par la branche 32 du courant de gaz de retour 22 à une température de début de transformation d'environ 432°C. Après deux ou plusieurs passages dans les lits du convertisseur 18, il se forme le courant 38 qui sort du convertisseur à une température d'environ 5020G» Le courant 10 38 comprend environ neuf parties d'anhydride sulfurique pour environ une partie d'anhydride sulfureux; l'anhydride sulfureux est ensuite transformé dans la proportion d'environ 90 pour cent en anhydride sulfurique. Le courant 38 est refroidi dans un économiseur 39 à une 15 température d'environ 232°C. A cette température, le courant 38 est introduit dans l'absorbeur intermédiaire 20 où se forme le courant 22. Comme cela a été indiqué précédemment, le courant 22 est à «pu température d'environ 82°C et il contient environ un pour cent d'anhydride sulfureux. 20 L'absorption dans l'absorbeur 20 s'effectue avec de l'acide sulfurique recyclé provenant du réservoir 40. La température du contenu du réservoir est d'environ 82°C. La température du courant d'acide de retour 44, arant refroidissement dans 1'échangeur thermique 46 et dilution avec de l'eau est 25 d'environ 116*C. Le ceurent de gaz 36 sort du convertisseur 18 et traverse 1*économiseur 39, où il est refroidi à environ 232°C par le courant de vapeur 41 d'eau d'alimentation de la chaudière. Après le stade final d'absorption dans l'absorbeur 48, 30 l'anhydride sulfureux restant est envoyé dans l'atmosphère. Le courant contient environ 0,05 partie d'anhydride sulfureux en volume. L'anhydride sulfureux dissous dans l'acide sulfurique utilisé pour absorber l'anhydride sulfurique dans l'absorbeur 35 20 est séparé dans la toux 60, et recyclé dans le courant de gaz 16, qui est principalement de l'air pour la transformation en anhydride sulfurique. En résumé, à partir d'un courant de gaz 14 contenant environ dix parties d'anhydride sulfureux et soumis à la cata-40 lyse multiple et au procédé d'absorption multiple sus-mentionné, 69 08091 -14- 2004409 le résultat est qu'il ne sort de l'absorbeur 48 que 0,05 partie d'anhydride sulfureux. Cela représente une transformation dépassant 99»5 pour eent d'anhydride sulfureux en anhydride sulfurique, et finalement en acide sulfurique. 5 Si on le désire, on peut utiliser des méthodes connues pour transformer l'anhydride sulfurique dans le courant 38 soit en acide sulfurique fumant (oléum), soit en anhydride sulfurique liquide. La présente invention a été exposée en se référant à 10 certaines formes de réalisation préférées. Il est bien entendu que les techniciens devront considérer que la description précédente ne limite pas l'esprit et la portée des revendications annexées. 69 08091 -15- 2004409 - mrEUDICATIOHS - 1- Perfectionnement apporté à un procédé de production d'acide sulfurique du type dans lequel l'anhydride sulfureux présent dans un courant d'entrée du convertisseur contenant de 5 l'anhydride sulfureux est transformé en anhydride sulfurique par des stades multiples d'oxydation catalytique et un stade intermédiaire d'extraction de l'anhydride sulfurique, le courant d'entrée du convertisseur provient d'un four à combustion du soufre en aval à une température supérieure à la température 10 de début de transformation catalytique, le stade intermédiaire d'extraction de l'anhydride sulfurique produit un courant de gaz de retour relativement frais contenant de l'anhydride sulfureux non transformé, ce perfectionnement comprenant : le refroidissement du courant initial d'entrée du convertisseur à une 15 température de début de transformation catalytique par échange thermique avec le courant de gaz de retour; le refroidissement du courant de réaction de catalyse à une température de début de transformation après chaque stade de transformation catalytique, avant le stade intermédiaire d'extraction, excepté pour 20 le dernier de ces stades juste avant le stade intermédiaire d'extraction par échange thermique avec le courant de gaz de retour, et le chauffage du courant de gaz de retour à une température de début de transformation par échange thermique indirect avec à la fois le courant d'arrivée du convertisseur et le courant de 25 réaction de catalyse, ie chauffage du courant de gaz de retour du courant de réaction de catalyse ayant lieu après chaque stade de transformation catalytique avant le stade intermédiaire d'extraction excepté pour le stade de transformation Catalytique juste avant le stade intermédiaire d'extraction. 30 2 - Perfectionnement selon la revendication 1, compre nant le stade supplémentaire de refroidissement du courant de réaction_ de catalyse après le dernier stade de transformation catalytique avant le stade intermédiaire d'extraction à une température de début d'extraction par échange thermique indirect 35 avec un milieu réfrigérant utilisé dans la production de l'acide sulfurique. 3 - Perfectionnement selon la revendication 2 dans lequel le courant de gaz de retour est divisé en un premier et un second courant de refroidissement; le premier courant de refroi-40 dissement refroidit le courant d'entrée du convertisseur; et 69 08091 -16- 2004409 le second courant de refroidissement refroidit le courant de réaction de catalyse après chaque stade de transformation catalytique avant le stade intermédiaire d'extraction excepté pour le dernier de ces stades. 5 4 - Perfectionnement selon la revendication 2 dans le quel le courant de gaz de retour est mis successivement en relation d'échange thermique avec le courant de réaction de catalyse après chaque stade de transformation catalytique avant le stade intermédiaire d'extraction excepté pour le dernier de ces sta- 10 des, et avec le courant d'arrivée du convertisseur. 5 - Perfectionnement selon la revendication 2 dans lequel le courant de gaz de retour est mis successivement en relation d'échange thermique avec le courant d'entrée du convertisseur et avec le courant de réaction de catalyse après chaque 15 stade de transformation catalytique avant le stade intermédiaire d'extraction excepté pour le dernier de ces stades. 6 - Perfectionnement selon la revendication 2 dans lequel l'anhydride sulfurique dans le stade intermédiaire d'extraction est extrait par absorption dans l'acide sulfurique 20 dans un absorbeur, et l'anhydride sulfureux absorbé avec l'anhydride sulfurique est séparé de l'acide sulfurique utilisé dans l'absorbeur et recyclé dans le courant d'entrée du convertisseur.