FR 2000642 A1 19690912 FR 6901154 A 19690122 6901154 JB.fp/BB. 11972 2000642. BREVET B'IÏITEITIOI PROCEDE ET DISPOSITIF DE PRODUCTION • D«I!ÎIE BANDE LAMIHEE A CHAUD Société dite : STOIITOffiO METAL.IKBÏÏSTRIES, LTD. (SUMITOMO KIHZOEU KOGYO KABUSHIKE KAISHA) wsmsmbm=ms*s«*s«>s:»s->8»s«-s«*s-s"sï«is La présente invention se rapporte à un. procédé et à ttn dispositif pour produire une fcande ou une plaque.en aciej pour des utilisations spéciales, en appliquant à des étapes classiques, pour produire une bande classique laminée à chaud, une étape supplémentaire de laminage à chaud à taie température bad obigmm- JB.fp/BB.11Q72 2000642 —2— inférieure ou de laminage à température modérée dans le domaine de ferrite plus perlite. Il est généralement "bien connu qu'une struoture reoristallisée peut être réalisée par une étape classique de 5 laminage à ohaud d'un acier à faible teneur en carbone. Puis- tas &©s B-sruotures à grains remarquablement mélangés sont réalisées lorsque la température de laminage s'abaisse quand le laminage à chaud est réalisé dans le domaine de ferrite plus austénite, le laminage à chaud doit être réalisé dans le 10 domaine de 1'austénite afin d'obtenir une struoture recris tallisée ayant des grains homogènes et fins. Il est également bien connu que, par rapport aux propriété» mécaniques, telles que l'allongement, la valeur de Eankford, etc..... dans un test de traction ou d'aptitude au formage, tel que la Valeur 15 Se envette oonique, la valeur d'Ericksen, etc... d'une bande laminée à chaud produite par les étapes de décapage, de laminage à froid, de recuit at de laminage avec revenu ; une bande qui est laminée à chaud dans le domaine de l1austénite est supérieure à une bande qui est laminée à chaud dans le domai-20 ne de 1'austénite plus ferrite. Ainsi, il était courant dans la technique que. le laminage à chaud soit réalisé à une température au-dessus df. point de transformation A^. En général, un procédé typique pour produire une bande laminée à froid ayant une bonne aptitude à l'étirage 25 en profondeur consiste à laminer à ohaud en utilisant un laminoir de bande à chaud, à décaper, à laminer à froid avec une rédution de surface d'environ 75 i°% à recuire à une tanp&a-ture a5 environ 72G°0 Ssna une atmosphère de gaz dit BX pendant 30 — -A BAD ORIGINAL 6901154 JB.fp/BB.11972 2000642 -3- 10 à 20 heures, et à, laminer avec revenu avec une réduction de surface de 1-2 fo, afin d'empêcher la présence d'une tension d'allongement qui est nuisible au formage à la presse. Selon ce procédé, l'aptitude à l'étirage en profondeur de la 5 bande était 38-37,6 mm, exprimée par la valeur dé cuvette conique. A titre de variante, un procédé de recuit à enroulement ouvert, qui a été largement utilisé ces dernières années, consiste à enrouler à nouveau sous forme d'un enroule-10 ment ou serpentin lâche la 'bande qu'on fait passer à travers les étapes mentionnées précédemment, à recuire par décarbura-tion à une température d'environ 720°C sous me atmosphère d'hydrogène humide ou de gaz dit EUX pendant 10-20 heures, et à laminer avec revenu avec, réduction de surface de 1-2 fo, 15 L'aptitude à l'étirage en profondeur de la "bande produite par un tel procédé de recuit en serpentin ouvert est 37,3-36,8 exprimée par la valeur de cuvette conique. En outre, on connaît .un procédé de recuit avec décarburation, à serpentin ouvert, employant un serpentin lâche, consistant à enrouler à 20 nouveau, sous forme d'un serpentin lâche, après le.décapage et le laminage à chaud, à recuire par décarburation comme on 1 l'a mentionné ci-dessus, à laminer à froid, à recuire et à laminer avec revenu. Cependant, dans le serpentin recuit, des cristaux en forme de colonne ou d'énormes cristaux croissent 25 et ceci entraîne un aspect rugueux de la surface, tel qu'un aspect de peau d'orange, lors du formage à la presse. Pour éviter cette formation d'aspect rugueux en surface, on applique à la matière en bande un élément supplémentaire, tel que du vanadium, du titane, du zircomium ou analogues. Cet dlé-30 ment supplémentaire augmente le prix de revient des matières BAD ORIGINAL 6VUMo*+ jB.fp/BB.nq72 2000642 _4_ •et de la fabrication et, ainsi, le procédé n'a pas d'utilisation pratique. Pour surmonter les inconvénients des procédés de la technique antérieure, on a mis au point un procédé. Il 5 consiste d'abord à laminer à froid avec une réduction de sur face de 20-30 ia après les étapes classiques de décapage et de laminage à chaud, puis à enrouler à nouveau sous forme d'un enroulement ou serpentin lâche, à laminer ensuite une seconde fois à froid avec taie réduction de surface de 75-80 $, 10 puis à recuire et à laminer avec revenu. Selon oe procédé, la bande présentait un parfait étirage dans le test de cuvette conique. Bien que ce procédé puisse produire une bande ayant une bonne aptitude à l'étirage en profondeur, les prix de revient de fabrication étaient élevés puisque le procédé exi-15 gait deux laminages à froid et deux recuite. En conséquence, "la bande produite par ce procédé était limitée à des utilisations spéciales. Lorsqu'un enroulement ou serpentin passait à travers l'étape classique de laminage à chaud dans le domaine .de l'aus-20 ténite puis était reouite par décarburation, des cristaux en forme de oolonnes ou d'énormes cristaux croissaient dans le serpentin recuit. Même si la bande laminée à chaud, ayant ces grains rugueux qui s'étaient formés, est travaillée par les étapes de laminage à froid, le recuit et le laminage avec re-25 venu pour la former en une bande mince laminée à froid, la bande ne peut pas être utilisée pour le formage à la presse, puisque la formation rugueuse en surface ou des' trous d'épingles apparaissent lors du formage à la presse. Selon des caractéristiques de la présente invention, 30 on peut empêcher la croissance de grains rugueux produits 4 6901154 JB . fp/ffR. n Q7P 2000642 _5_ t durant l'étape de recuit avec déoarburation en abaissant la température de laminage à chaud en-dessous de 700°G et en appliquant une réduction de saurfaea supérieure à 20 fo. En par?» tioulier, dans le cas où le laminage à chaud est x-éalisé dans 5 l'intervalle de température de 500-600o0(, le plan (111) est empilé conoentriquement st ls plan (100) est remarquablement réduit. Ainsi, même dans l'état du serpentin ou de 1;earoula----ment laminé à chaud, on peut obtenir une texture convenable pour l'étirage en profondeur. En appliquant en outre à la ban-10 de ayant cette texture désirée les étapes de recuit par décarburation, de laminage à froid, de recuit et de laminage avec revenu, on peut obtenir une texture convenant, mieux à l'étirage en profondeur. En conséquence, la demanderesse a trouvé que ce procédé pouvait produire une bande laminée à froid 15 ayant une bonne aptitude à l'étirage en profondeur en supplé ment, ce que l'on ne pouvait obtenir par le procédé classique de recuit en serpentin ouvert. On doit noter que? dans le cass .. de laminage à chaud à une température supérieur© à 700°G, la croissance des grains rugueux produits durant l'étape de re-^0 cuit aveo décarburation ne peut pas être évitée et en consé quence le taux de croissance d'une texture convenant à l'étirage en profondeur est réduit. Comme on l'a mentionné ci-dessus, lorsque le laminage à chaud est réalisé dans l'intervalle de température de 25 500-600°C aveo une réduction de surface supérieure à 20 #, le plan (111) est ooncentriquement empilé et le plan (100) est remarquablement réduit. Ainsi, même dans l'état du serpentin ou de l'enroulement laminé à. chaud, on peut obtenir une texture convenant à l'étirage en profondeur. 30 En conséquence, seulement en appliquant uns étape bad orjgjnal 6901154 ■TB.fp/BB.t 1Q72 2000642 -6- de recuit avec recristallisation, bien connue dans la technique, à la bande laminée à chaud sans appliquer l'étape de recuit avec décarburation, il est possible de produire une bande lareinaa à-ohaudj syast xme meilleure aptitude à l'étirage 5 es profondeur &ue ssllc â'ra3 bande slassiq.ua laminée à chaud. 11 est généralsssat "bien sonna qu'une bande laminée à use température relativement inférieure, par exemple", le âomaine ferrite plus austénite ou le domaine ferrite plus per-lite, présente une diminution d'allongement, une augmentation 10 de résiatanse à la traotion et une résiatanoe au fléchisse ment supérieures dans le test de resistanoe à la traotion. Dans le cas du laminage à une température même inférieure, par exemple 300-600°C, c'est-à-dire ce qu'on appelle le laminage à température modérée, la résistance à la traction et 15 la résistance au fléchissement sont augmentées plus qu'avec le»laminage à froid pour une même réduction de surface. Dans ce cas, plus la réduction de surface est élevée, plus grande est la résistance à la traction. En conséquence, si on peut négliger l'aptitude à la soudure, il est possible de produire "20 une bande à tension élevée à partir d'un lingot ordinaire d'acier mousseux. Dans la bande à tension élevée ainsi produite, plus la température de laminage à chaud est faible, plus la température de transition s'abaisse dans le test de choc de Charpy ; d'autre part, la résistance au choc est améliorée. 25 Cependant, la résistance au choc se dégrade quand la tempéra ture s'abaisse pour former une structure laminée. ïïn objet de la présente invention est de prévoir un prooédé de production d'une bande laminée à froid, ayant -une bonne aptitude supplémentaire à.l'étirage en profondeur. 30 ïïn autre objet de la présente invention est de pré- bad omi^t 6901154 jB.fp/BB.11072 2000642 _7_ voir un procédé de production d'une "bande laminée à chaud ayant une "bonne aptitude à l'étirage en profondeur. ïïn autre objet encore de la présente invention est de prévoir un procédé de production d'une bande ayant une ré-5 sistanoe élevée à la traction. ïïn autre objet encore de la présente invention est de prévoir un dispositif de production d'une bande ayant une bonne aptitude à l'étirage en profondeur ou ayant une résistance à la traction élevée, où l'on prévoit un ou plusieurs 10 bancs supplémentaires de laminage entre un dispositif de re froidissement et un dispositif de formation en enroulement ou en serpention, qui suivent un banc classique de finissage, à chaud. La présente invention sera maintenant décrite en 15 relation avec le dessin ci-joint dont la figure unique est un diagramme schématique illustrant un dispositif de laminage à chaud selon des caractéristiques de la présente invention En se référant maintenant à la figure, un dispositif de laminage classique pour produire une bandé laminée à 20 chaud, tel qu'un laminoir de bande à chaud, comprend plusieurs bancs de finissage classiques 1, une table de refroidissement 2, un dispositif de refroidissement automatique 3 et un dispositif de formation en enroulement ou en serpentin, tel qu'un dispositif de formation d'enroulement par abaissement. La 25 caractéristique principale de la présente invention réside dans le fait qu'un ou plusieurs bancs de laminage supplémentaires 5 sont agencés entre le dispositif de refroidissement 3 et le dispositif de refroidissement 4. ïïne bande laminée à chaud à la température ordinaire de laminage à chaud, en 30 utilisant les banos de finissage 1, est refroidie jusqu'à'une - -1 sW3 oroeWAI- JB.fp/BB.11972 2000642 -8- température inférieure à 700°C en pulvérisant de l'eau provenant du dispositif de refroidissement automatique 3, quand la bande est portée sur la table de refroidissement 2 et puis envoyée aux bancs de laminage 5. Les bancs de laminage 5 fonctionnent pour laminer à chaud à un température inférieure ou laminer à une température modérée la bande, avec une réduction de surface donnée qui dépend de l'utilisation mentionnée précédemment. Pinalement, la bande est enroulée par le dispositif d'enroulement 4. 11 est possible de contrôler automatiquement l'épaisseur de la bande en utilisant un laminoir précontraint pour les bancs de laminage 5. -Ainsi, la précision de l'épaisseur et la forme ou l'aspect plat de la bande sont remarquablement améliorés. Lorsqu'un enroulement ou serpentin laminé à chaud, pour l'utilisation ordinaire, est produite par l'étape classique. de laminage à chaud, les bancs de laminage 5 selon des caractéristiques de la présente invention sont ouverts pour laisser passer la bande sans la laminer. De préférence, le rouleau de travail des bancs de laminage 5 est constitué par du métal très dur, tel que du carbure de tungstène. La présente invention sera mieux illustrée par les exemples suivants donnés sans aucune limitation. EXEMPLE 1 TJne matière pour test a été extraite d'une plaque épaisse fabriquée en laminant à. chaud une plaque ou dalle pour lui donner une épaisseur de 23 mm, au moyen d'un laminoir de dégrossissage d'un laminoir de bande à chaud. La dalle a' été fabriquée en soumettant au bloomage un lingot ordinaire d'acier mousseux, contenant 0,08 $ àe carbone. Le lingot a bad OFtlGlHAl JB.f p/BB.11972 été fabriqué par affinage dans un four de fabrication d'acier. La composition chimique de cette matière pour tests est présentée dans le tableau 1 suivant î TABLEAU I C Si Mh P S Gu F2 °2 0,08 0,01 0,27 0,017 0 f 020 0,06 0,0020 0,013 Les étapes suivantes ont été appliquées à la matière pour tests ; la première étape de laminage à chaud à 90Q°G ça utilisant un laminoir à chaud à deux hauteurs, .pour- l'utilisation expérimentale, afin de former jusqu'à une épaisseur donnée ; une seconde étape de refroidissement par l'air jusqu'à 500°G f une troisième étape de laminage à chaud à cette température aveo des réductions respectives, de surface de-10 $, 20 ?6»-30 '40 # et 50 56 ; une. quatrième étape de décapage et une oinquième étape, de recuit par dé carbura ti-on à 750 °C, sous une atmosphère de gaz humide dit HtTX pour' réduire la teneur en carbone jusqu'à moins de 0,005 %> Le temps exigé pour la cinquième étape de recuit par décarburation était compris entre 8 et 100 heures, selon l'épaisseur de la bande. La bande qu'on a fait passer dans la cinquième étape a été, en outre, envoyée à la sixième étape de refroidissement à froid avec des réductions respectives de surface de 60 70 56, 80 $ - et 90 i» en utilisant un lamiaoir à froid à deux hauteurs» pour l'utilisation expérimentale, afin âs former une épaisseur de 0,9 mm, qui est l'épaisseur finale désirée ? une septième étape de reouit à une température de 700®C sous une atmosphère d'argon gazeux pesSa&t 6 heures et tme huitième f ™3lGINAl 6901154 JB.fp/BB.11972 2000642 •10- 20 25 étape de laminage avec revenu avec une réduction de surface de 1 Pour former une bande laminée à froid jusqu'à une épaisseur de 0,9 mm, les épaisseurs de bande dans la première étape de laminage à chaud ont été réglées respectivement oui- • vant la combinaison des pourcentages respectifs de réduction de surface dans la troisième étape de laminage à chaud et.dans la sixième étape de laminage à froid. Le tableau II ci-dessous illustre l'effet sur l'aptitude à l'étirage en profondeur de la bande laminée à froid âe l'exemple 1 donnée es eombinant les pourcentages respectifs de réduction de surface dans la troisième étape de laminage à chaud et dans la sixième étape de laminage -à froid, k titre de référence,, l'aptitude au formage d'une bande laminée à froid produite pour l'étirage ordinaire en profondeur par le procédé classique de recuit avec décarburation en serpentin ouvert est également indiqué en (5) sur le tableau II. baq original 6901154 jB.f-p/BB.iiq72 2000642 TABIiEAÏÏ Iï Réduction de surface dans le laminage à . chaud à une température inférieure (#) Réduotion de surface dans le ■laminage à froid (1) Valeur de cuvette conique (mm) Indice de dimension de grains (ASM*) 5 «3 O g. •h +» (1) 10 60 70 80 90 38,5 38,0 37,5 (cassé par étirage) 5,5 6,5 - 7,0 6,5 - 7,0 - 7,0 10 a ■h h sa +» o ot4 ss a -h (2) 20 60 70 80 90 37,5 37,2 . 35,0 (cassé par étirage) 6,5 7,0 7,0 7,0 15 •d o +> ri fi o ©m) «n u p m) tj «8 «o h a (3) 30 60 ' - 70 80 90 37,3 37,1 (cassé par étirage) (cassé par étirage) 6,5 7,0 7,0 7,0 O o ' (4) 40 60 70 80 37,3 36,9 (cassé par étirage) (cassé par étirage) 7,0 7,5 7.5 pf vd ® nd -h m) h os1) o-p p\ S 90 7,5 20 (5) 0 75 36,8 -37,2 6,5 - 7,5 (* ASTM : American Standard for ïesting and Materials) . Comme on l'indique dans le tableau II, en ajoutant l'étape de laminage à chaud à une température inférieur (500-25 600°C) après 1*étape ordinaire de laminage à chaud dans le domaine de l'au3ténite, les résultats du test de cuvette- conique présentaient tous une cassure par étirage sous une réduction de surfaoe supérieure à 20 $ dans l'étape de laminage à chaud, à une température inférieure, et une réduction de sur*» 30 f&oe supérieure à 80 & dans l'étape de laminage à froid. bad obiginal 6901 154 jB.jp/EB.nq72 Toutes les bandes avaient de bonnes surfaoes étirées. L'indice de granulation était compris entre 7 et 8, suivant la norme ASTM, ce qui signifie des grains fins homogènes. En outre, les bandes présentaient également une très bonne apti-5 tude au formage dans un autre test. Dans un test de formation d'émaillage, aucun défaut tel que la formation de copeaux, d'écaillés de poisson, de trous d'épingle, de tartre etc.... n'est apparu et ainsi les propriétés aâhësives étalent très bonnes. 10 EXEMPLE 2 Une matière pour test a été prise à partir d'une plaque fabriquée en laminant à chaud une plaque ou dalle pour lui donner une épaisseur de 4,5 mm au moyen d'un laminoir de bande à chaud. La dalle a été fabriquée en soumettant au bloo- 15 mage un lingot ordinaire d'acier mousseux oontenant 0,05 °/° do carbone. Le lingot a été fabriqué par affinage dans un four de fabrication d'acier. La composition chimique de cette ma-' tière expérimentale est présentée par le tableau III suivant : TABLEAU III 20 ; C Si Mn P S Ou °2 0,05 0,29 0,008 0,010 0,04 0,014 0,033 Le3 étapes suivantes ont -été appliquées à la matière 25 expérimentale : une première étape de laminage à chaud à une température de 900°C en utilisant, un laminoir à chaud à deux hauteurs pour l'utilisation expérimentale ; une seconde étape de refroidissement par l'eau jusqu'à une température de 550°0 ; une troisième étape de laminage à chaud à cette température 30 aveo des réductions respeotives de siarface de 20 % et de 40 V 8AD ORIGINAL 6901154 JB.fp/BB.11q72 2000642 -13- 10 15 en utilisant un laminoir à froid à quatre hauteurs, pour l'utilisation expérimentale, afin de former une plaque de 0,9 mm d'épaisseur, une quatrième étape de décapage et une cinquième étape de recuit par cristallisation à une température de 750°C sous une atmosphère d'argon gazeux pendant 8 heures. • le tableau TV illustre les propriétés méoaniques et l'aptitude au formage à la presse de la bande de l'exemple 2. A titre de référenoe, les résultats obtenus avec la même matière expérimentale qu'on a fait passer par lrétape de recuit par décarburation à une température de 750°G, sous une atmosphère de gaz dit HHX pendant 6 heures, sont présentés en (4) dans le tableau IV. En outre, l'aptitude au formage à la presse d'une bande laminée à chaud produite par les étapes classiques est présentée en (3) dans le tableau IV. — r» 6901154 JB.fp/BB.1iq72 2000642 -14- TABEEAÏÏ 17 rt ffl o i-4 ri Cl o • o o m fH 63 'H CS VI) +> • o h si «3 P) © on t> u o «J a "■f ti H -H Condition de recuit (1) Recuit aveo raoria» tallisation (S) Recuit avec décarburation. Résistance de surface dans le laminage à chaud à une température inférieure m 20 40 20 40 Valeur de cuvette conique (mm) 37,8 37,5 37,2 37,0 Indice de dimension de grains (ASŒM) 7-8 7-8 6,5 - 8 7-8 Références Même aptitude à l'étirage qu' une bande laminée à froid 10 (3) Pas de recuit (tel que laminé) 40,2 9-10 Mauvaise aptitude à l'étirage (4) Recuit avec décar- auratioa 39,8 3-7 15 " o u p+ 20 He pouvait pas être utilisé puisque les oristaux en forme de colonnes apparaissaient et ceux-ci ont entraînés une formation rugueuse de la surface lors du formage à la presse Commo on l'a aen Uionne ci-dessus, puisque le plan (111) était empilé concentriquement et ^uele plan (100) était remarquablement réduit, mime dans l'état d'une bande laminée 25 à chaud passée à travers l'étape de laminage à chaud à une tem pérature inférieure, on ne pouvait obtenir une aptitude à l'é-• tirage ordinaire, comparable à la bande ordinaire laminée à froid, qu'en appliquant l'étape classique de recuit avec recristallisation, sans appliquer l'étape âe reeuit avec déccrbura-30 tion. On n'a pas pu observer une croissais,©© rugueuse des grains. ~ *0 ORIGflSIA' 6901 154 jB.fP/BB.m72 2000642 -15- L'indioe de dimension de grains était compris entre 7 et 8, suivant la norme ASTM, ce qui signifie des grains fins homogènes. La surface étirée était remarquablement supérieure à celle de la bande classique laminée à chaud. La matière expérimentale était la même que celle de l'exemple 2. Les étapes suivantes ont été appliquées à cette matière î une première étape de laminage à chaud à une températu-10 re de 900°G, en utilisant un laminoir à chaud à deux hauteurs pour l'utilisation expérimentale ; une seconde étape de refroidissement par l'eau jusqu'à une température de 500°0 ; une troisième étape de laminage à chaud à oette température sous des réductions de surfaces respectives de 5 10 #, 20 $ et 30 $, 15 en utilisant le laminoir à froid à quatre hauteurs, pour l'utilisation expérimentale, afin de former une épaisseur de 1,5 mm. Le tableau Y illustre les effets donnés par des pourcentages respectifs de réduotion de surface dans la troisième étape de laminage à chaud aux propriétés mécaniques telles que 20 la résistance à la traction et la résistance au fléchissement. A titre de référence, les résultats obtenus avec la même matière expérimentale q.ui a passé à travers l'étape supplémentaire de laminage à froid sont présentés en (2) dans le tableau V. 5 EXEMPLE 3 30 25 bâd original 690 1 1 54 jB.fp/BB.11972 2000642 -16- TABLEATJ V 10 15 SD £} O -P £3 Condition (15 laminage à ohaud classique Réduction de surface dans le laminage à chaud à une température Inférieure (:*) Résistance à la traction (kg/mm2) a** 1(2) o ••p jlaminage clas-® § S o sique à chaud b jjMri et laminage • o'S'S à chaud à une o ra M température ^ o as & inférieure As ^ H «H 500°G o H O $ O u a ©M> CD m) U u* (3) .Laminage classique à chaud et laminage à froid température ambiante 10 20 30 5 10 20 30 35,1 52,5 56,0 61,0 65,0 42,0 45,0 50,0 56,0 Késist?..,-ce au fié chisser's, (kg/W1, 32,5 50,0 '54,0 58,0 63,5 37,5 41,5 54,5 58,5 Une bande ordinaire d'acier mousseux^ qu'on a fait passer à travers l'étape classique de laminage à chaud dans 20 domaine d■austénite, a généralement une résistance à la trsu. •• tion d'environ 35 Icg/ma . Sn appliquant en outre à cette baMe d'acier mousseux l'étape de laminage à chaud à une températrers de 500°C aveo une réduction de surface de 30 la résistanee à la traction a augmenté jusqu'à 65 kg/mm . On doit noter e[ue 25 la résistance à la traction dans l'exemple de référence étsi"; 56 kg/mm „ Selon des caractéristiques de la présente invention la résistance à la traction et la résistanee au fléchissement ont été améliorées d'une manière considérable par l'étape d© laminagej à température modérée, à -ane température de 300-400" 30 BAD ORiQlsm 6901154 JB.fp/BB.11972 2000642 -17- La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation q.ui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications q.ui apparaîtront à' l'homme de l'art. 6901 1 54 JB.fp/BB. 11972 REVENDIOATIPUS 1, - Procédé de laminage en. continu pour produire une bande laminée à chaud par un laminoir pour bande à chaud ou analogues, caractérisé an oe qu'on prévoit un ou plusieurs 5 bancs de laminage supplémentaires entre un dispositif de refroidissement et un dispositif de formation en enroulement ou serpentin qui suivent plusieurs bancs classiques de finissage à chaud, et en ce qu'on appHts® le laminage à chaud, à une température inférieure à 700®0.r à une bande laminée par les bancs 10 supplémentaires de laminage. 2. - Procédé de laminage en continu pour produire une bsnde lamia#e à chaud p&r im laminoir de bande à chaud ou analogues, caractérisé ®s ee prévoit un ou plusieurs bancs supplémentaire# de laaissge entre un dispositif de formation 15 d*enroulement ou de serpentin qui suivent plusieurs bancs classiques de finissage à chaud, on forme en enroulement ou en serpentin une bande laminée en appliquant une réduction de surface supérieure à 20 h ras tsspér&ture inférieure à 700°0, par Xea fcsaes classiques û® l&siaage et oa réalise un recuit olas-20 ■ Stitua avee recristallîsation après le décapag'e, en obtenant ainsi une bande ayant une aptitude à l'étirage en profondeur. 5» - Procédé de laminage es continu pour produire «a© basis Xss&aée h zès.v& p&t tia lasiiKoir âe bande à ©haud ou analoguesy earact&rieé m c© fi^oa prêtait «a ou plusieurs 25 bancs cuppl&aoatairss laminage eai®« m dispositif de refroidissement et un dispositif de formation en enroulement ou en serpentin qui suivent plusieurs "bancs de finissage à chaud classiques s on applique me- réduction de surface supérieure à 20 à ua© tfsspérat'ara iaféristîs's ë 7ù0&&9 à tme banfia lasiaée 30 par les esaea gupplfeâatstees da Ici:£aagc- ©t os réalise- un • BAD ORIGINAL 2000642 6901 1 54 js.fp/BB. 11972 recuit avec décarburation, un laminage classique à froid, un recuit et un laminage avec revenu, en obtenant ainsi une bande laminée à froid ayant une aptitude supplémentaire à l'étirage en profondeur. 5 4. - Procédé de laminage en continu pour produire line bande laminée à chaud par un laminoir de bande à chaud ou analogues, caractérisé en ce qu'on prévoit un ou plusieurs bancs supplémentaires de laminage entre un dispositif de refroidissement et un dispositif de formation en enroulement ou 10 en serpentin, qui suivent plusieurs bancs classiques de finissage à chaud, et on applique le laminage à chaud à une température inférieure à 700°G à une bande laminé® par les bancs, en obtenant ainsi une bande ayant une résistance élevée à la traction. 15 5. - Dispositif de laminage en continu pour produire une bande laminée à chaud par un laminoir de bande à chaud ou analogues, dans lequel on prévoit un ou plusieurs bancs supplémentaires de laminage entre un dispositif de refroidissement et un dispositif de formation d'enroulement ou de serpentin, 20 qui suivent plusieurs bancs classiques de finissage à chaud. 2000642 25 —' * BAD ORIGINAL