FR 2002638 A1 19691031 FR 6904962 A 19690226 69 04962 2002633 -1- La pré g ente invention concerne l'addition de manières nétalliques à des "bains de ïiétaux fondus. Plus soécialenent,la présente invention concerne des agents d'addition formés de particules métalliques solides finement divisées ayant de plus gran-5 des vitesses de dissolution dans des bains de létaux fondus. Dans le domaine des opérations métallurgiques, il est courant d'obtenir une composition d'alliage finale voulue en introduisant des additifs métalliques solides au bain fondu d'un mé-tal de base.Par exemple, on ajoute du manganèse à de 11 aluminium 1 G fondu sous la forme d'un alliage de manganèse et d'aluminium con tenant environ 5 à ZQP/c de manganèse pour obtenir une plus grande résistance mécanique dans des produits d'aluminium forgés.Egalement,le chrome,le tungstène,1e molybdène,le vanadium,le fer,le cobalt,le cuivre,le nickel,le columbium,et d'autres métau:;:,sont 15 couramment ajoutés sous forme préalablement alliée à des bains de métaux fondus pour obtenir un alliage particulier.le chrome, par exemple,a été ajouté à des bains d'aluminium pour obtenir ■ une meilleure résistance à la corrosion,st le molybdène,1c fer, le vanadium et le chrome ont été ajoutés au titane comme s"cabi~ 20 lisants. Cependant,dans la pratique antérieure,on a utilisé d'une façon presque universelle des produits cl'addition préalablement alliés relativement coûteux qui ne présentaient pas de vitesses de dissolution tout à fait satisfaisantes et qui provoquaient 2 5 très souvent d'importantes chutes de température indésirables dans le bain auquel ils étaient ajoutés. Par conséquent,1a présente invention se propose notamment de fournir des agents d'addition contenant un ou plusieurs métaux qui peuvent être préparés d'une façon économique et qui 30 peuvent être efficacement et avantageusement ajoutés directement aux bains de métaux fondus. D'autres avantages et caractéristiques de 11 invention ressortiront de la description qui va suivre faite en regard du dessin annexé dont la figure unique représente un graphique mon- 3 5 trant des vitesses de dissolution,à titre d(exemples,pour divers agents d'addition comprenant des produits d'addition particuliers suivant la présente invention. Sur cet'ce figure,on a représenté le du manganèse non dissous en fonction du temps en minutes après addition dos divers 40 agents à un bain de métal fondu. Un agent d'addition suivant la présente invention comprend un mélange homogène d'au moins deux matières métalliques différentes finement divisées en proportions particulières,de façon 8a° 0RiginAL 69 04962 2002638 -2— qu'après l'addition à un bain de métal fondu, les métaux se dissolvent rapidement en provoquant une chute de température relativement faible dans.le bain de .iétal fondu. L'agent d'addition de la présente invention peut être ccn-5 sidéré conne comprenant une matière "activant la dissolution" " et une "matière principale" ; la matière principale étant généralement le métal dont la dissolution rapide est particulièrement souhait-e. Dans la présente invention, les matières d'activation cem-10 prennent les éléments suivants : Al Si et les matières principales comprennent les élénents suivant? : Lin V Cb 15 Cr Fe Ta 77 Go Zr Mo Cu Hf Ti ïFi Ag Selon une caractéristique de la présente invention, on a 20 trouvé qu'une matière principale, lorsqu'elle est mélangée sous forme finement divisée avec une matière d'activation, en proportions comme décrit ci-après, peut etre dissoute dans un bain métallique à une vitesse remarquablement accrue à cause de la coopération mitre l'élément principal et l'élément d'activation. 25 Ainsi, par exemple, un mélange d'aluminium finement divisé avec du manganèse finement divisé, en proportions appropriées, assure une plus grande vitesse do dissolution du manganèse après l'addition à un bain fondu, on comparaison d'un alliage Mn-Al de mêmes proportions. D'une façon analogue, on peut mélanger le 30 chrome comme matière principale avec 1'aluminium comme matière d'activation pour obtenir une plus grande vitesse de dissolution du chrome. C'est-à-dire que la dissolution d'une matière principale quelconque, lorsqu'elle est mélangée sous forme finement divisée avec un agent d'activation quelconque, confc:e-35 mènent à la "présente invention, est fortement améliorée. Outre l'-;S ..éteux élémentaires sus-mentionnés, la matière d'activation peut etre sous la forme d'un alliage contenant et: moins 50 CA cm poids des éléments d'activation dans l'agrégat;, et dans laquelle l'agrégat des éléments principaux ne dépasse 4-0 pas une certaine valeur comme définie ci-après. BAD ORIGINAL ' 69 04962 2002638 "7 De manière correspondante, la natière principale peut ôtre un alliage contenant au moins 50 c,C en poids d1 éléments principaux et dans laquai l'agrégat des clients d'activation alliés ne dépasse- pas une quantité particulière également coîxio définie 5 ci-après. Un spoct important do la présente invention, en ce qui concerne la vitesse ào dissolution et le chute de température du bain, réside dans le fait que les relations entre la matière principale non combinée (c'est-à-dire non alliée) et la matière 10 d'activation non combinée, doivent être maintenues dans certaines limites. Ces relations, désignées ci-après par(A), (B) et (C), sont exprimées de la façon suivante : (A) Générale : c/o de ^atière principale efficace x _> Q u 15 °/o de matière d'activation efficace x Préférée : 2 >. °'° rï-e matière principale efficace x K-^ _>_ q ^0g % de matière d'activation efficace x (B) % de matière principale efficace i^20 ; de préférence _>30 20 % de matière d'activation efficace _2i20; de préférence 30 où K-j_ = Quantité en poids sous forme d'agrégat de la matière principale dans l'agent d'addition. = quantité en poids sous forme d'agrégat de la matière d'activation dans l'agent c'addition. 25 % de matière principale efficace = X dans la matière prin cipale de : % de Lin - Poids de Lai X (°/o d'Al allié dans la matière piinci-Poids total pale + 2 x le % de Si allié dans la des éléments matière principale) 30 principaux + % de Ti - Poids de Ti X (l,2p x le % d'Al allié dans la na-Poitls total tière principale -t .3 x le % de Si des éléments allié dans la matière principale) principaux 35 + % de V - Poids de Y X (0,66 x le c/s d'Al allié dans la mn- Pcids total tière principale + 3 x le % do Si des éléments allié dans la matière principale) principaux BAD ORIGINAL 04962 2002638 -4- + °/o de Ho - Poids de Iio X (1,25 x le % d'Al allié dans la iia-Poids total tière principale + 2 x le % de Si des élénents . allié dans la natière principale) principaux + % de ¥ - Poids de W X (1,25 x le % d'Al allié dans la na-Poids total tièrs principale + 10 x le % de Sx des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Co - poids de Co X (2 x le % d'Al allié dans la ua-Poids total tière principale + 2 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Pe - Poids de Pe X (0,66 x le c/o d'Al allié dans la na-Poids total tière principale + 2 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Cr - Poids de Cr X (2 x le % d'Al' allié dans la na-Poids total tière principale + 2 x lo % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Ni - Poids de M X (2 x le % d'Al allié dans la na-Poids total tière principale + 2 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Zr - Poids de Zr X (2 x le % d'Al allié dans la na-Poids total tière principale + 5 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + % de Gu - loids de Gu X (4 x le % d'Al allié dans la na-v Poids total tière principale + 15 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux + °/o de Hf - Poids de Hf X (4 x le % d'Al allié dans la na-Poids total tière principale + 5 x le % de Si des élenents allié dans la natière principale) principaux + % d'Ag - Poids d'As X (11 x le % d'Al allié dans la na-Poids total tière principale + 2 x le % de Si des élinents allié dans la natière principale) principaux 69 04962 -5- 2002638 + 5'o de Cb - Poids de Gb X (10 x le % d'Al allié dans la na-Poids total ' tière principale- + 5 x 1?- c.<> de Si des élénents allié dnns la natière principale) principaux 5 + % de Ta - Poids de Ta X (19 x le- :/o d'Al allie dans la na-Poids total tière- principale + 3 x le % de Si des âlJ-nents allié dans la natière principale) principaux et où 10 % de natière d'activation officace= Fdans In natière d'activation de / c/o de I;ja allié dans la natière d'activation (+ 0,8 x le c/c de Ti allié dans la natière d'activation 15 ' + 0,8 x le >3 de ko allié dans la natière d'ac tivation + 0,8 x le % de 7v allié dans la natière d'activation + 1^5 x le % de V allié dans la natière d'acti- 20 vation + 0,4-5 x lo ï? de Go allié dans la natière d'activation % d'Al - Poids + 0,4-5 x le % de Gr allié dans la natière d'ac- 25 ^ ^ tivation Poids 30 total des élénents d1activa-tion 35 40 + 0,4-5 x le % de Fi allié dans la natière d'activation f 0,4-5 x ls de Zr allié dans la natière d'a'c-tivation f 0,25 x le % de Gu allié dans la natière d'activation f 0,25 x le Çj de Hf allié dans la natière d'activation t- 0,09 x le % d' Ag allié dans la natière d'activation f 0,1 x le de Gb allié dans la natière d'activation f 0,05 x le ^ de Ta allié dans la natière d'activation h 1,5 x le % p.e Pe allié dans la natière d'ac- ^ tivation 69 04962 -6- 2002638 Plus f + 0 % de Si - Poids de Si -X; Poids te-,' tal des ! élénents i d'activa-I tion 5 x le de allié dans la natière d'activation ! + 0,33 x le % do Ti allié dans la natière 5 i d'activation ! + 0,33 x le c;'q de V allié dans la natière d'activation ; + 0,5 x le >j- de allié dans la natière ; d'activation 10 ! + 0,1 x le cf: ds >7 allié dans la natière : , d'activation j + 0,5 x le c,c de Co allié dans la natière d'activation + 0,5 x le c/c- de Pc- allié dans la natière 15 • m • i j ' d'activation % de Si - Poids de + 0,5 x le ji de Cr allié dans la natière d'activation + 0,5 x 1- c,o do Si allié dans la natière d'activation 20 ,,, ! + 0,33 x le 7; de Zr allié dans la natière d'activation + 0,06 x 1-2 c/; de Ou allié dans la natière d'activation + 0,33 x le °/o de Hf allié dans la natière 25 d'activation + 0,5 x le /: d' Ag allié dans la natière d'activation + 0,2 x le °/i de Cb allié dans la natière d'activation 30 + 0,33 x le % de Ta allié dans la natière d'activation Les relations ci-dessus ont été découvertes grâce à des recherches appronfies et à uno étude des natières principales et d'activation. 35 La relation (A) corme définie plus haut représente, d'une façon générale, l'équilibré drensemble entre les uatières principales et d'activation "libres" ou "actives" qui est nécessaire pour une action efficace simultanée, tandis que les relations (B) et (C) définissent la quantité des élénents principaux et 40 activeurs ""libres" ou "actifs" nécessaires dans les natières 69 04962 2002638 -7- principales et d1activation,respectivement, pour obtenir une action efficace simultanée et de meilleures propriétés de dissolution. La relation (B) contre que seules les Matières contenant plus d'une quantité définie de natière principale "libre", c'est-5 à-dire non combinée, non alliée, sent appropriées, c'est-à-dire suffisamment actives pour agir comme des matières principales, et la relation (G) fournit une relation correspondante pour les matières d'activation. Les définitions de matière pri:icipale efficace" et de matière d'activation efficace" révèlent en 10 outre que le degré d'alliage admissible dépend des éléments principaux et activeurs particuliers utilisés. Far exemple,un alliage de 60 % de ï-.n, de 40 % d* Al, convient comme matière principale,étant donné que le pourcentage de matière principale efficace dans un tel alliage est de 60-40 = 20. Cependant, un 15 alliage de 60 % de Ln, de 40 °/o de Si, compte tenu de la réaction différente entre le manganèse et le silicium, ne formerait pas une matière principale appropriée et le pourcentage de matière principale,efficace dans un tel alliage est de 50 - 2 X 40 = -20, ce qui n'est pas _>20. Cependant, un alliage d'environ 73 >5 % 20 de îvja et de 26,5 °/= de Si constituerait une matière principale appropriée. En ce qui concerne les matières d'activation, un alliage de 60 i* à'Al, de 40 c/c de lin forme une matière d'activation appropriée, étant donné que le pourcentage de matière d'activation efficace est de 60 - 40 = 20. Un alliage de 60 °/o de 25 Al et de 40 % de V ne serait cependant pas approprié comme matière d'activation, étant donné que le pourcentage de matière d'activation efficace dans un tel cas serait de 60 - 1,5 X 40 * 0. En ce qui concerne les relations sus-mentionnées (A), (B) et (C), on doit se souvenir que d-.:ns les agents d'addition plus 50 complexes, toutes les matières qualifiées comme étant des matières principales sont "groupées" dans le but de calculer les pourcentages et les facteurs applicables au pourcentage de matière principale efficace, et toutes les matières qualifiées comme étant des matières d'activation sont "groupées" dans le 35 but de calculer les pourcentages et les facteurs applicables au pourcentage de matière d'activation efficace. Les exemples suivants A à I sont donnés à titre illustratif de la façon dont les relations ci-dessus sont calculées pour des agents d'addition spécifiques. 04962 -8- 2002638 5X5LÏFL-: A L'agent d'addition est un mélange de 60 parties en poids d'alUT-iiniun f insuent divise-, et de 40 parties en poids de manganèse finerient divise. Kx = 40 K2 = 60 % de natière principale = 100 (Lin constitue 100 % de la efficace (B) natière principale) % de Matière d'activa- = 100 (Al constitue lOO % de la tion efficace (C) natière d'activation) ainsi (A) est 40 X 100 =0,67 60 X 100 "PTxT.r.TPT."ni B L'agent d'addition est un né lange de 60 parties en poids d'un alliage de 80 °/o de et de 20 % d'Al et de 40 partie» en poids d'aluniniun élenenteire finerient divisé. K1 = 60 E2 = 40 % de natière principale =80-46 X 20 = 60 efficace (B) 48 % de natière d'activa- = 100 (Al constitue 100 % de la tion efficace (0) natière d'activation) ainsi (A) est 60 X 60 =0,9 40 X 100 EKEEPLS 0 L'agent d'addition est un nélange de 50 parties en poids d'un alliage de 80 % d'Al et de 20 % de Si et de 50 parties en poids d'un alliage de 95 % de nn et de 5 % d'Al. = 50 (parties de la natière principale : alliage de 95 % de ï-m et de 5 c/ô d'Al) E2 = 50 (parties de la natière d'activation : 80 % d'Al et 20 % de Si) % de natière principale = 95 - 47,5 X 5 = 90 efficace 47,5 % de natière d'activation =80-40X0+20-10X (0)=100 efficace 50 50 ainsi (A) est 50 X 90 = 0,9 50 X 100 EXEMPLE D L'agent d'addition.est un nélange de 30 parties de Mn élé 69 04962 2002638 -9- mentaire finement divisé, de 20 parties de Cr et de 50 parties d'un alliage de 80 % d'Al et de 20 % de I>in. K-^ = 50 (30 parties de lôa + 20 parties de Cr) = 50 (50 parties d'un alliage de 80 % d'jtl et 5 de 20 c/: de :_n) % de natière principale = 50 c/s de lin + 40 % de Cr = 100 efficace (S) % de natière d'activation = 60 - 80 X 20 = 60 efficace (û) 80 10 ainsi (A) est 100 X 50 = 1/67 60 X 50 L'agent d1addition est un nôlenge de 80 parties en poids d'un alliage finement divisé de 95 fj do kn et de 5 c,ô d'Al,- et de 15 20 partios en poids d'un alliage finement divisé de 70 % d'Al et dg 30 c/c de Mn. = 80 Kg = 20 % de natière principale = 95 - 22. X 5 = 90 20 efficace (B) 95 % de matière d'activa- = 70 - 22 X 30 = 40 tion efficace (C) 70 ainsi (A) est 90 X 80 =9 40 X 20 25 EX2MPIB F L'agent d'addition est un mélange de 40 parti'es en poids de manganèse finement divisé, de 20 parties en poids d'un alliage finement divisé de 8C c/o de V et de 20 % d'Al, et de 40 parties en poids d'aluminium finement divisé. 30 = 60 (40 parties de lài + 20 parties de l'al liage de 80 % de Y et de 20 % d'Al) K2 = 40 .(40 parties d'aluminium) % de matière principale = 67 % - 40 X 6,7 % + 26,6 % - 16 efficace (B) 56 56 35 (0,66 X 6,7) = 87,7 % dë matière d'activa- = 100 (l1 aluminium forme 1:-. tota-tion efficace (C) lité de l'activour) ainsi (A) est 87,7 X 60 =1,32 100 X 40 - 69 04962 -10- 2002638 EXEIviPLE G L'agent d'addition est un r.iélange de 40 parties en poids de manganèse finement divisé, de 20 parties en poids d'un alliage finerient divisé de 80 ?S de :-ji et de 20 %od'Al, et de 40 par-5 ties en poidsd'aluniniun finement divisé. = 60 (40 parties de l'fii + 20 parties d'alliage de 80 c/ù de Lu et de 20 c/c d'Al) Kg = 40 (40 parties d1aluminium.) °/o de natière principale = 93 % - (6,7 %) = 86,3 10 efficace (B) 56 °/o de natière d'activa- = 100 tion efficace (G) ainsi (A) est 66,3 X 60 = 1,3 100 X 40 15 2ZSiPLE H L'agent d'addition est un mélangé de 200 parties d'un alliage de 50 c/o de nn, de 20'% de Ti, de 20 % d'Al, de 10 % de Si et de 200 partios d'aluminium. élémentaire. K± = 200 20 K2 = 200 % de natière principale = 50 - 100 X (20 + 2 X 10) efficace 140 +20-40 (1,25 X 20 + 3 X 10) 140 25 = 21,4 + 4,3 = 25,7 % de natière d'activa- = 100 tion efficace ainsi (A) e.rb 25,7 X 200 = 0,257 100 X 200 30 EXEMPLE I L'agent d'addition est un nélange de 50 parties de nanga-nèse élémentaire, de 50 parties d'un alliage de 40 % de Ti, de 40 °/s d'Al et de 20 fS de Si, et de 100 parties d1 nluuiniuri élémentaire. (Remarque : L'alliage Ti-Al-Si est une matière d'acti-35 vation,étant donné que Al+Gi 50 %) % = 50 K2 = 150 c/o de natière principale = 100 -efficace 69 04962 -n- 2002638 °/o de natière d'activation efficace : °/o d'Al = 10C parties d'Al éléiientaire + 40 % de 50 parties de l'alliage contenant Al — 150 parties de la totalité de la natière d'activation = 80 % 5 % de Si = 20 c,3 de 50 parties do l'alliage contenant Sij^ 150 parties de la totalité de la matière d'activation = 6,57 % °/o de Ti allié dans la.natière d'activation = 40 % de 50 parties de 1'alliage contenant Ti — 150* par- m 10 ties de la totalité de la natière d'activation = 13,3 c/0 * 50 parties de l'alliage Ti-Al-Si + 100 parties d'Al % de l'activeur efficace = 80 - 120 (0,8 X 13,3) 15 100 + 20 + 10 + 6,57 - 10 (0,33 X 13,3) 100 +20+10 = 76,51 ainsi (A) est 100 X 50 = 0,44 20 76,51 £ 150 Pour illustrer encore la présente invention, les tableaux suivants l(a) et I(b) donnent diverses autres natières d'activation et principales particulières qui sont utiles pour la uisc en oeuvre de la présente invention. 25 TABLEAU I(a~) Matières d'activation particulières (Alliages) 70 % d'Al, 30 % de V 80 % d'Al, 20 % de Ti 80 # d'Al, 20 °,o de Mn 30 75 % de Si, 25 # de Fe 70 % de Si, 5 c,o de îig, le reste étant Fe 60-65 °io de Si, 1 Jô d'Al, 6 % de Zr, 2 c/j de Oa, 3 % cLe Ba, le reste étant Fe TABLEAU l(b) 35 Hatières principales particulières (Alliages) 90 % de ¥, 10 d'Al 80 c,ô de ^, 20 % de Fe i.,.:,nganèse nitruré (jusqu'à 8 % de II) 93 % de 3£n, 2 c/0 de Si, 1,8 % de G, le 40 reste étant Fe 69 04962 -12- 2002638 70 % de Cr, 2 % de Si, le reste étant Fe 85 % de V, 15 % d'Al 70 %. de V, 30 % de Fe 67 % de Ti, le reste étant Fe 5 60 % de Mn, 40 % de Ou En ce qui concerne la forme physique de l'agent d'addition de la présente invention, on peut l'utiliser sous forme d'un ; mélange non tassé.enfermé, par exemple ,1e nélange de la matière principale et de la natière d'activation peut être enveloppé dans 10 un clinquant métallique ou enfermé dans des récipients consuma-bles. Lorsqu'on l'utilise sous cette fome, il est introduit au-dessous de la surface du bain fondu par des dispositifs- et techniques habituels d'immersion. Cependant, le plus souvent et de préférence, l'agent d'addition de la présente invention est uti-15 lise sous la forme de pastilles ou masses compactes comprimées qui, de préférence, ont une densité suffisante pour que leur propre poids leur peniette de s'enfoncer dans le bain nétallique fondu. Dans l'un ou l'autre cas, la granulométrie initiale des matières d'activation et principales formant les eonsti-20 tuants est importante, et elle doit ôtre en totalité sensiblement inférieure à 0,883 no. pour une solubilité optimale, et de préférence inférieure à 0,208 on. Les natières principale -et d'activation constituent de préférence au noins 80 % en poids de l'agent d'addition. 25 Lorsqu'on utilise des mélanges comprimés, on a constaté qu'on doit éviter des densités très élevées de la masse tassée pour obtènir les plus grandes vitesses de dissolution. On doit éviter des densités supérieures à 95 % de la densité théorique maximale (la densité théorique maximale étant celle des consti-30 tuants entièrement alliés fondus). Pour illustrer plus particulièrement la présente invention, on a effectué divers essais, et les résultats obtenus sont indiqués dans les exemples suivants. EXEMPLE 1 35 On stabilise 2,27 kg d'un bain d'aluminium fondu à 850°C. et on -ajoute 1,5 % de manganèse comme agent d'addition (34 g) sous forme de paillettes de manganèse électrolytique (5 cm x 0,32 cm). Aux divers instants indiqués ci—après, on prélève des échantillons du bain et les analyse quant à leur.teneur en man-40 ganèse ; 69 5 10 15 20 25 30 35 40 04962 -13- 2002638 Durée depuis l'addition Analyse réelle % de Lin non dissous Base t = 0 t = 2 ainutes t = 4 ainutos t = 8 iiinutcs t = 15 ninutes c/o de Hn dissous (par soustraction) 0,02 % 0,28 0,50 0,84 1,12 1,5 % 1,24 1,02 0,68 0,40 Les résultats ci-dessus, tracés d'une façon classique sous fonie de coordonnées soui-logarithmiques comie indiqué sur le dessin, donnent une courbe de -0,039 lui correspond, coiane indiqué dans la présente denande, à la vitesse de dissolution K. On suit le processus de cet exemple avec d'autres agents d'addition pour obtenir leurs vitesses de dissolution coœie indiqué ci-après. L'augmentation des valeurs numériques de K, c'est-à-dire des valeurs plus négatives, représente de plus grandes vitesses de dissolution. EZEl'ilPLE 2 On suit le processus de l'ExenpIe 1 en utilisant 34 g de pastilles (diamètre» de 2,2 ch) foruée-s en pressant des nelanges houogènes de natièr'es choisies pami celles indiquées sur le Ta-bleau II(a) à une pression de 14 x 10 kg/ii dans une presse hydraulique. Les pastilles présentent les densités indiquées sur le Tableau II(b) qui indique également les vitesses de dissolution atteintes. Tableau II(a) Gonposition Matière Paillettes de iianganèse Aluniniuxi Ferronanganèse à faible teneur en Fe Ferronanganèse à faible teneur en Si et Fe 100 % de Lin 100 % d* Al (90 % de Mn, 2 % de Si, 6,7 % de G, le reste étant Fe) (86 ïo de lai, 9 % G-ranulonétrio initiale 0,104 lira et noins 0,147 nu - 0,043 un 0,208 un et noins 0,208 ail et noins de Si, 0,05 % de C, le reste étant Fe) D'autres natières, y conpris un agent d'addition du con-nerce contenant du manganèse (5 % de r,m coaue "durcisseur", le reste étant Al) ont été égalenent essayées conforaénent au pro 69 04962 -14- 2002638 cédé de 1'Exemple 1, et les résultats sont indiqués sur le Ta bleau II(b) à titre de comparaison : Tableau IlÇb) Yitosse de Densité des ïome de-11 échantillon 5 d'addition dissolution,K, pastilles » Température du g/cri % de la. bain, °C. 760 850 densité théorique -0,0159 -0,059 -0,024 -0,047 5 (FeLIn à faible teneur en Fe) 8XD -0,005 15 4"]?~6 (505-0 de Félin à faible teneur en Fe + 509» d'Al) -0,75 7 -(5% de lin "durcisseur" morceaux de 58,1 nu) -0,152 -0,18 8 Paillettes do loi 50 x 20 5,18 nu norceaux 9 Paillettes de Ln 6,55 nri 10 Paillettes de I>în 0,853 nui -0,074 -0,131 25 11 Paillettes de Mn 0,104 m -0,256 12 Felvln à faible teneur -0,005 on Fe, norceaux de 9,5 nu 30 13 60 % de I-în, 40 % d'Al -0,122 -0,235 (alliage) 9>5 nn 14 Feiin à faible teneur -0,018 en Si et en Fe -8M + 201-1 35 ^P-15 PeMn à faible teneur -0,60 en Si et en Fe + 50 % d'Al *P représente des additions de pastilles ■^Addition. selon la présente invention 3,16 5*53 64 % Récupération de I>in, % *F—1 (5 % de I-in + 95% d'Al) -0,032 2,41 86 % 95+ 10 =j=P-2 (20% de Jlh + 80% d'Al) -0,50 2,56 co II ^P-3 (50% de Lin -f* 50% d'Al) -0,55 3,53 88 % 11 + P-4 (90% de Lia + 10% d'Al) -0,20 4,26 68 % II If ti 69 04962 -15- 2002638 Connue on peut le voir d'après les résultats indiqués sur le Tableau II(b), les agents d'addition suivant la présente invention présentent de très grandes vitesses de dissolution, c'est-à-dire des valeurs plus négatives pour K» En particulier, on peut 5 voir que los agents d'addition P-2, P-3, P-6 et P-15 de la présente invention ont des vitesses de dissolution plusieurs fois supérieures à cellt du "durcisseur du commerce" qui est l'agent d'addition 7 et à celle de l'egent d'addition entièrement allié 13 de 60 % de Mn et de 40 % d'Al. Les ^.tesses de dissolution 10 de P-3 et du "durcisseur du commerce')/ sont indiquées à titre comparatif sur le dessin. Conrie indiqué sur le Tableau II(b), des agents d'addition de la présente invention contenant environ 50 % de iln + 50 % d'Al (P-3 ^t P-6) présentent des vitesses de dissolution remarquable-15 nent élevées. Ainsi, on préfère des agents d'addition contenant des quantités et pourcentages sensiblement égaux de la matière principale efficace et de la natière d'activation efficace. On a remarqué que l'agent d'addition 11 comprenant du nanganèse élec-trolytique d'une dimension particulaire de 0,104- mil présente une 20 vitesse de dissolution respectable. Cependant, la manganèse sous cette fome n'est pas pratique comme agent d'addition du coruier-ce pour 1'aluminium. ,étant donné qu'il ne pénètre pas facilement dans le laitier qui se forme sur la surface supérieure du bain d'aluminium, que les pertes de manganèse par oxydation sont con-25 sidérables, et qu'il se pose des problèmes quant à la nature py-ropliorique et à la formation de poussière. On a effectué des essais supplémentaires pour démontrer la plus grande vitesse de dissolution de la matière principale obtenue par la mise en oeuvre de la présente invention,comme indiqué 30 dans les exemples suivants. EXEMPLE 3 On prépare des pastilles d-'un diamètre de 2,2 cm en pressant une poudre de tungstène (7 microns) à une oression de 7 x 6 P ^ 10 kg/m . On ajoute les pastilles ainsi préparées à un bain d'a- 35 luminium fondu à 850°C. en une quantité suffisante pour ajouter 1 % de tungstène. On n'obtient pas de dissolution détectable du tungstène. -RTHÏÏÎPLE 4- On prépare des pastilles d'un diamètre de 2,2»cm en pres-40 sant 50 parties en poids d'une poudre de tungstène (7 miorons) 69 04962 . 2002638 -16- avec 50 parties en poids d'aluminium pulvérulent (0,147 Jam -0,043 nri) à une pression de 7 x 10 kg/a . On ajoute les pastilles ainsi préparées (deiisité = 3,7 g/cm^) à un bain d'alumi-niuri fondu à 760°C. en une quantité suffisante pour ajouter 1 % 5 de tungstène. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de -0,036. Une proportion supérieure à 95 % du tungstène ajouté est dissoute. EXEMPLE 5 On prépare des pastilles d'un diamètre de 2,2 en en pres- 10 santune poudre de molybdène (7 raierons) à une pression de 7 x fi P 10 kg/en . On ajoute les pastilles ainsi préparées à un bain d'aluniniun fondu à 850°C. en une quantité suffisante pour ajouter 1 % de nolybdène. On n'obtient pas de dissolution détectable du nolybdène. 15 "FXRTviPLE 6 On prépare des pastilles d'un diaraètre de 2,2 en en pressant 50 parties en poids de nolybdène pulvérulent (7 microns) à avio 50 parties en poids d'aluniniun pulvérulent (1,47 x 0,043 nn) à une pression de 7 x 10° kg/m . On ajoute les pastilles ■ 20 ainsi préparées (densité = 3j3 g/cm^) à un bain d'aluminium fpn-du à 760°0. en une quantité suffisante pour ajouter 1 % de molybdène. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de -O,029. Une proportion de plus de 95 % du molybdène ajouté est dissoute. EZEt-IPLE 7 25 On enveloppe une poudre de ferrochrome (70 % de Cr, 2 % de Si, le reste étant Fe) (d'une granulométrie de 0,104 mm et raoins) dans un clinquant métallique et on l'ajoute à un bain d'aluniniun fondu à 760°C. en une quantité suffisante pour ajou-1,5 % de chrome. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de 30 -0,002. EXELIPLE 8 On prépare des pastilles d'un diamètre de 2,2 en en pressant 50 parties en poids de ferroehrone pulvérulent (0,104 nn et moins) avec 50 parties en poids d'aluminium pulvérulent (0,147 -35 0,043 nn) à une pression de 7 x 106 kg/m2. On ajoute les pastilles ainsi préparées (densité = 3S08 g/em^) à un bain d'aluminium fondu à 760°C. un une quantité suffisante pour ajouter 1,5 % de chromo. La vitesse de dissolution., K, obtenue est de -0,093. Une proportion supérieure à 95 % du chrome ajouté est dissoute. 04962 2002638 -17- EXEI'iPLE 9 On enveloppe une poudre de chrone élémentaire (0,104 ma et notas) dans un clinquant uitallique et on l'ajoute à un bain d1aluniniuri fondu à 790°0. en une quantité suffisante pour ajouter 3,5 % do chror.o. La vitesse du dissolution, K, obtenue est do 0,058. EXELiPLE 10 On prépare des pastilles d'un dianètre de 2,2 en en pressant 50 parties en poids de poudre de chrone élenentaire (0,208 im. et noins) avec 50 parties en poids do poudre d1 aluniniuri C o (0,147 nn - 0,043 n^) à. une pression de 7 x 10 kg/n . On ajoute les pastilles ainsi préparées (densité = 3jl5 g/cn^) à un bain d'aluniniun fondu à 750°G. en une quantité suffisante pour ajouter 1,5 % de chrone. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de -0,56. Une proportion supérieure à 95 % clu chrone ajouté est dissoute. EXSLPLE 11 On prépare des pastilles d'un dianètre de 2,2 en en pressant 50 partios en jpoids d'une poudre d'alliage de 85 °/o de Lu et de 9 % de Si, le reste étant Fe (0,208 nn et noins) avec 42 partios en poids d'une poudre d'un alliage de 92 % d'Al et de 8 % de Or (0,208 nn et noins) à une pression de 7 x 10^ kg/ p m . On ajoute les pastilles ainsi préparées (densité = 3521 g/ cn^) à un bain d'aluniniun fondu à 760°C. en une quantité suffisante pour ajouter 1,5 % de nanganèse. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de -0,14. Une proportion supérieure à 95 % du nanganèse ajouté est dissoute. EXEMPLE 12 On prépare dos pastilles d'un dianètre de 2,2 en en pressant 37 parties on poids de nanganèse pulvérulent (150 XL) avec 63 parties en poids d'un alliage de 60 % d'Al et de 40 % de V (0,208 nn et noins) à une pression de 7 x 10 kg/n . On ajoute les pastilles sinsi préparées (densité = 2,65 g/cn^) à un bain d'aluniniun fondu à 750°C. en une quantité suffisante pour ajouter 1,5 c,o de nanganèse. La vitesse de dissolution, K, obtenue est de -0,04. Outre ce qui précèle, oh a effectué des essais supplénen-taires pour' déterniner la chute de la tenpérature du bain d'aluminium pour des additions de 1,5 % de Lin,en utilisant un ther-nocouple plongé dans le bain de nétal pour détecter la .tempéra 69 04962 2002638 -18- ture. Les résultats sont indiqués sur le Tableau III. Tableau III Chute de la tenpérature du bain pour des additions de 1,5 % do î.In 5 Chute de tenpérature, °C. Addition Tenpérature du bain - - 750°C. 760°U. (7) "Durcisseur du commerce" 70 90 . (P-3) 30 % de lin + 50 % d'Al 8 8 10 Coirie on peut le voir, l'agent d'addition de la présente invention 1-3 ne provoque qu'une faible chute de tenpérature en comparaison de la aatière du coimerca. Le fait d'éviter un re-froidissenent du bain par l'application de la présente invention constitue un avantage très iapcrtant dans des opérations indus-15 triellos. On a également effectué d.1 autres essais avec des agents d'addition tassés fornês a partir du nanganèse électrolytique" et de l1 aluniniuri élu-ncntaire et préparés conae décrit dans l'Exenple 2, excepté qu'on a fait varier les densités des nasses 20 tassées pour déteruiner l'effet de la densité sur la vitesse de dissolution. Les résultats sont indiqués sur le Tableau IV. Tableau IV Effet de la densité de la nasse tassée sur la vitesse de dissolution 25 Agent d'audition % de la densité Densité Vitesse naxiïiale de dis solution, K, tenpérature du 30 1 bain de 760°Oc (P-3)50 % de lin + 50 % d'Al 88 3>53 g/cn5 -0^55 " 61 2,4 g/cn3 -0,45 " " 91 3,S g/cn3 -0,42 35 . " " 95+ 3,95 g/cn3 -0,027 Cori-^e on peut le voir d'après le Tableau IV ci-dessus, des densités supérieures à 95 % environ de la densité aaxxuale doivent êtro évitées, étant donné que la vitesse, de dissolution diminue considérablement à ces densités élevées. Les densités p-réfé-40 rées pour l'agent d'-.ddition tassé do la présente invention sont 69 04962 -19- 2002638 comprises entre 65 et 90 % environ de la densité théorique maximale. L'effet de la granulométrie initiale des matières constituantes sur la vitesse de dissolution de l'agent d'addition de 5 la présente invention a également été examiné en utilisant des masses tassées de 50 % de im + 50 % d'Al (dianètre de 2,2 en," 34 g) ayant une densité d'environ 3>50 ± 0,05 g/cm5, Les. résultats sont indiqués sur le Tableau V. Tableau V 10 Vitesse de dissolution à 760°C., K Granulométrie de 1'aluminium Granulonétrie du manganèse 0,853 an 0,833-0T2na -mm 0,104 0,833 on -0,069 -0,313 0,208 mn - -0,465 15 0,104 mm - -0,63 .On a constaté que pour obtenir des résultats optima, la granulométrie de la matière principale et de la natière d'activation doit etre sensiblement en totalité inférieure à 0,833 nu pour obtenir une dissolution optimale dans des bains métalliques 20 fondus, et de préférence, elle doit être en totalité inférieure à 0,208 mn. On a constate en outre que les dimensions physiques des agents d'addition tassés de la présente invention ont un effet sur la vitesso de dissolution, et, lorsqu'on utilise des mélan-25 ges comprimés, il est préférable que les nasses tassées aient une dimension ne dépassant pas 2,2 en, et pour obtenir les résultats optima, elle ne doit pas dépasser 1,25 en environ. C'est-à-dire, par exemple,qu1avec des masses tassées cylindriques , soit le dianètre,soit la longueur est de préférence de 30 2,2 cm environ au maximum, la dimension minimale optimale étant comprise entre environ 0,6 et 1,25 cm. Le Tableau VI indique les vitesses de dissolution obtenues avec des tirasses tassées cylindriques de dimensions différentes (densité = 3>40 + 0,15 g/cm5) formées avec du manganèse élec-35 trolytique (8 do dimension de 0,104 mn et moins) et avec de l'aluminium élémentaire (0,147 - 0,043 mn). 69 04962 -20- 2002638 Tableau VI Effet de la dimension do la nasse tassée Dimension de la nasse . Vitesse de dissolution, K, tsssée (50 c,c de lin + à 760°G. 50 c/c d'Al) Dinension niniaale - eu 0,6 -0,71 1,25 -0,64- 1,8 -0,55 2,2 -0,30 1° Bien que la description ci-dessus concerne en particulier la préparation d'additions de uatières principales à des bains d1 alutiiniuu fondu, les additions do la présente invention peuvent être effectuees à n'inporte quel bain iiétallique dans lequel la matière principale est soluble. De tels bains conpren-15 nent des bains d'aluniniun, de titane, de fer et de cuivre. 2002638 21- aSVEiTDIGATIOITS 1. Agent d'addition ayant une densité ne dépassant pas 95 % de sa densité naxinslo théorique, conprenant c s s ont i sllenent un nélange cohérent conpriné de : (a) au noins un,; .atièro d'activation finenent divisée choisie pr,rni les élénents et alliages suivants (i) *1 (ii) Si (iii) des alliages contenant au noins 50 % en poids d1 ûluniniuîi et de siliciun par rapport au poids de l'agrégat (b) au noms une matière principale finenent divisée choi- sie pa rai les élénents et alliages suivants : (i) Mn (vi) V ' (xi) Cb (ii) Cr (vii) Fe (xii) Ta (iii) ¥ (viii) Co (xiii) Zr (iv) Mo (ix) Cu (xiv) Hf (v) Ti (x) ïfi (xv) Ag (xvi) des alliages contenant dans l'agrégat au noins 50 c,b en poids des élénents b(i) à b(xv), ■ ■ agent ' tel que les natièros choisies satisfont aux relations suivantes (A), (B) et (C) (A) 9 °/o fle natière principale efficace x K-^ > q ^ c/o de natière d'acti^atioxi efficace x (B) % de ;ic.tière principale efficace _> 20 (C) °/o de natière d'activation efficace -à 20 où = Quantité en poids sous fome d'agrégat de la natière principale dans l'agent d'addition; E2 = Quantité en poids sous fome d'agrégat de la natière d'activation dans l'agent d'addition; % de natière principale efficace = 2" dans la natière principale de : % do tîh - Poids de lin X (_% d'Al allié dans la natière Poids total principale + 2 x le % de Si des élénents allié dans la natière princi-principaux pale) 04962 04962 + % de Ti - Poids do Ti Poids total des élénents principaux Poids de V 2002638 -22- + % de Y + °/o de IIo - + % de ¥ - + % de Go - + c,ô de Fe - + % de Cr - + % de Ni - + % de Zr - + % de Ou - ir'oids total dOS tiltïneiltS principaux Poids de iio Poids total des éléments principaux Poids de 7. Poids total des élénents principaux Poids de Go Poids total des élouents principaux loids de Fe Poias total des élenents principaux Poids de Cr Poids total des éléments principaux Poids de Hi Poids total des élénents principaux Poids de Z-r Poids total des élénents principaux Poids de Ou Poids total des élénents principaux X (1,25 x le % d'Al allié dans la natière principale + 3 x le % de Si allié dans lr natière principale) X (0,66 x le °/c d'Al allié dans la natière principale + 3 x le % de Si allié dans le. natière principale) X (1,25 x le % d'Al allié dans la natière principale + 2 x le % de Si allie dans la natière principale) X (1,25 x le % d'Al allié dans la natière principale + 10 x le % de Si allié dans la natière principale) X (2 x le % d'Al allié dans la natière principale + 2 x le % de Si allié dans la natière principale) X (0,66 x le % d'Al allié dans la matière principale + 2 x le % de Si allié dans la natière principale) X (2 x le % d'Al allié dans la natière principale + 2 x le % de Si allie dans la natière principale) X (2 x le % d'Al allié dans la natière principale + 2 x le % de Si allié dans la natière principale) X (2 x le % d'Al allié dans la natière principale + 3 x le % de Si allié dans la natière principale) (4 x le % d'Al allié dans la natière principale + 15 x le % de 3i allié dans la natière principale) .69 0496,2 2002638 -23- 10 15 + % de Hf - Poids de Hf V (4 x : : Poids total tière - ■ - des élénents alliô principaux + % d'Ag - Poids d'Ak X (11 x - > Poids total tière - :: des élénents allié principaux + % de Cb - Poids de Cb X (10 x Poids total tière . - - . des élénents allié principaux + °/o de Ta - Poids de Ta X (19 x Poids total tière - ' des élénents allié - principaux natière principale) x le °/c de Si et où 20 / 25 30 % de natière d'activation efficace = dans la natière d'activation de % de Ma allié dans la natière d'ac tivation 0,8 x le % de Ti allié dans la natière d'activation 0,8 x le % de Mo allié dans la natière d'activation 0,8 x le % de W allié dans la natière d1 activation 1,5 x le % de Y allié dans la natière d'activation 0,45 x le c/o de Oo allié dans la na tière d'activation 0,45 x le °/o de Cr allié dans la na tière d'activation 0,45 x le c/o de ÎTi allié dans la na % d'Al - Poids d'Al : Poids total des élénents 35 - d'activation tière d'activation + 0,45 x le c/o de Zr allié dans la matière d'activation + 0,25 x le 0/o de Ou allié dans la na tière d'activation 69 04962 -24- 2002638 10 Plus 15 20 25 % de Si - Poids de Si X Poids total des élénents d1activation 30 35 + 0,25 x le % de Hf allié dans la natière d1activation + . 0,09 x le Lto d'Ag allié dans la natière d'activation + 0,1 x le % de Cb allié"dans la natière d'activation + 0,05 x le % de Ta allié dans la natière d'activation + 1,5 x le % de Pe allié dans la natière d'activation + 0,5 x le % de Mn allié dans la natière d'activation + 0,33 x le % de Ti allié dans la natière d'activation + 0,33 x le % de Y allié dans la natière d'activation + 0,5 x le c,c de Lio allié dans la natière d'activation + 0,1 x le % de ¥ allié dans la natière d'activation + 0,5 x le de Co allié dans la natière d'activation + 0,5 x le % de Pe allié dans la natière d'activation + 0,5 x le ;; de- Cr allié dans la natière d'activation + 0,5 x le % de Ki allié dans la natière d'activation + 0,33 x le % do 2r allié dans la natière d'activation + 0,06 x le % de Cu allié dans la natière d'activation + 0,33 x le c/o de Hf allié dans la ratière d'activation + 0,5 x le % d'Ag allié dans la natière d'activation + 0,2 x le % de Cb allié dans la natière d'activation 04962 2002638 -25- + 0,53 x le % de Te allie dans la natière d'"Ctivation 2. Agent d1addition selon la revendication 1, caractérisé en ce que les natières choisies satisfont à la relation suivante : 2,55 > ?o de natière principale efficace x E^ > Q ^g c,b de natière d'activation efficace x E~ 3. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pourcentage de la natière principale efficace est sensiblenent égal au pourcentage de la natière d'activation efficace, et en ce que la quantité pondérale dans l'agrégat de la natière principale (E-^) est sensiblenent égale à la quantité pondérale dans l'agrégat de la natiare d'activation (E^). 4. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en co que la natière principale est d'une façon prédoninante du nanganèse, et en ce que la natière d'activation est d'une façon prédoninante de 11aluniniun. 5. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé cn ce que la natière principale est d'une façon prédoninante du chrone, et en ce que la natière d'activation est d'une façon prédoninante do 1' aluniniun. •S. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en ce que la natière principale est d'une façon prédoninante du tungstène, et en ce que la natière d'activation est d'une façon prédoninante de 1'aluniniun. 7. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en ce que la natière principale est d'une façon prédoninante du nolybdène, et en ce que la natière d'activation est d'une façon prédoninante de 1'aluniniun. 8. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en ee que la natière principale est d'une façon prédoninante du vanadiun, et en ce que la natière d'activation est d'une façon prédoninante de 1'aluniniun. 9. Agent d'addition selon la revendication 1, caractérisé en ce que la natière principale est d'une façon prédoninante du titane, et en ce que I? nrtière d'activation «st d'une façon prédoninante de l'aluniniun. 10. Procédé pour ajouter des agents d'addition nêtalliques à un bain de nétal fondu, caractérisé en ce qu'il consiste à ajouter au bain de nétal fondu un nélonge comprenant essen- * t - . '"-ry t""1 "KIQINAL 69 04962 2002638 -26- tic-llenent : (a) au noins une natière d'activation -finement divisée choisie parui les élouants ot alliages suivants (i) Al 5 (ii) Si (iii) dos alliages contenant au noins 5e % en poids d1 aluniniun ot de- siliciun dans l'agrégat (b) au noins une natière principale finenent divisée choisie pami les élénents et alliages suivants 10 (i) i'In (vi) Y (xi) Gb (ii) Cr (vii) Fe (xii) Ta (iii) ¥ (viii) Go (xiii) Zr (iv) Ho (in) Gu (xiv) Hf (v) Ti (x) îTi (xv ) Ag 15 (xvi) des alliages contenant au noins 50 % en poids d«s élenents b(i) à b(xv) dans l'agrégat , les natières choisies satisfaisant aux relations suivantes (A), (B) et (G) 20 (A) 9 c/o de natière ^rincipalu efficace x K-^ q 5o de natière d'activation efficace x Kg (B) % de natière principale efficace JL 20 (C) % do natière- d'activation efficace 20 où = 4ur..ntité en poids sous forne d'agrégat de la natière 25 principale dans l'agent d'addition ; = -iuantitc en poids scus for.-.; d'agrégat de la natière d'activation dans l'agent d'addition ; °/o de natière principale efficace = T dans la natière principale de 30 5s de î-ja - Foids de nn X Q}': d'Al allié dans la natière Poids total principale + 2 x le % de Si des élénents , allié dans la natière principale) principaux + % de Ti - Po.-.ds de Ti X (1,25 x le & d'Al allié dans la 35 Poids total natière principale + 5 x le % de des élenents Si allié dans la natière princi— principaux pale)- + fc de V - poids de Y X (0,66 x le % d'Al allié dans la Poids total natière principale + 3 x le % de 40 des élénents Si allie dans la natière priîici- i principaux pale) bad original 69 04962 10 15 20 25 30 35 + °/q de Ko - Poids de ko Poids total des élonents + °/o de H - + c/o de Co - + % de Fe - + % de Cr - + % de Ei - + % de Zr + % de Cu - + % de Hf - + % d'Ag - 40 principaux Poids do 77 Poids total des élénents principaux poids do Co Poids total des élénents principaux poids do Fe Foids total dos élenonts principaux Poids de Cr Poids tôtni des élouents principaux Poids de Ni Poids total des élenonts principaux Poids de Zr Poids total dos élénents principaux Poids de Cu Poids total des élénents principaux Poids do Hf Poids total des élouents principaux Poids d'As Poids total des élenents principaux 2002638 -27- X (1,25 x le % d'Al allié dans la natière principale + 2 x ln c/0 de Si allié dans la natière principale) X (1,25 x le % d'Al allié dans la natière principale + 10 x lo % de Si 'allié dans la natière principale) X X M. X (2 x lo c/à d'Al allié dons la natière principale + 2 x le % de Si allié dans la natière principale) (0,66 x le f' d'Al allié dans la natière principale + 2 x 1c- % de Si allié dans la natière principale) (2 x le % d'Al allié dans la natière principale + ^ x le c,i de Si allié dans la natière principale) (2 x lo c/o d'^il allié dans la natière principale + 2 x le °/o de Si allié dans la natière principale) (2 x le y's d'Al allié dans la natière principale + 3 x le % de Si allié dans la natière principale) (4 x le % d'Al allié dans la natière principale + 15 x le % de Si allié dans la natière principale) X (4- x le % d'Al allie dans la natière principale + 3 x le % de Si allié dans la natière principale) X (11 x le yj d'Al allié dans la natière principale + 2 x le °/o de Si allié dans la natière principale) X 69 04962 2002638 -28- + % de Cb - pc-ids de Cb X (10 x lo d'Al allié d-ans la na-ioids total tière principale + 5 x le c/o de Si des élonents . allié dans la natière principale) principaux 5 + % de 'Ta - Poids do Ta X (19 x le % d'Al allié dans la na- Poids total tière principale + 3 x le % de Si des élénents allié dans la natière principale) principaux et où 10 % de natière d'activation efficace = £ dans la natière d'ac tivation de ^ % de Lia cilié dans la natière d1 activation + 0,8 x le de Ti allié dans la na-15 tière d'activation + 0,8 x le de Mo allié dans la natière d'activation + 0,8 x le c/o de ¥ allié dans la natière d'activation 20 + 1,5 x le % de Y allié dans la na tière d'activation + 0,4-5 x le % de Co allié dans la natière d'activation + 0,4-5 x le % de Cr allié dans la natière d'activation + 0,45 x le % de Ni allié dans la natière d'activation + 0,4-5 x le % de Sr allié dans la natière d'activation 30 + 0,25 x le % de Cu allié dans la na tière d'activation + 0,25 x le °/o de. Hf allié dans la natière d'activation + 0,09 x le c/; d'Ag allié dans 1-a na-35 tière d'activation + 0,1 x le % de Cb allié dans la natière d'activation + 0,05 x le c/j de Ta allié dans la natière d'activation 25 % d'Al - Poids d'Al X Poids total des élénents d'activation 69 04962 2002638 Plus -29- ( + 1,5 x le °/o de Fe alliî tière d'activation . dans le. ria- % de Si - Poids de Si S Poids total des élénents d'activation + 0,5 x le c/j de iôi allié dans la natière d ' activation + 0,33 x le cj-c de Si allié dans la natière d'activation ' +- 0,33 x le % de V allié dans la natière d1activation + 0,5 x le % de Mo allié dans la natière d'activation + 0,1 x le f/j de \7 allié dans la natière d'activation + 0,5 x le ïi do Go allié dans la natière d'activation + 0,5 x le >5 de Fe allié dans la natière d'activation + 0,5 x 1s de Cr allié dans la natière d'activation / + 0,5 x le c/o de îTi allié dans la natière d'activation + 0,33 x le de Zr allié dans la natière d'activation + 0,06 x le c/c de Cu allié dans la natière d* activation + 0,33 x le % de Hf allie dans la ua- tièro d'activation + G , x l£; /t? d ' allie dans la na— tière d'activation + 0,2 x le % de Cb allié d-ms la natière d'activation + 0,33 x le c/a de Ta allié dans la natière dractivation BAD ORIGINAL 1