FR 2010622 A1 19700220 FR 6905972 A 19690305 69 05972 2010622 L'invention a pour objet un procède'et l'appareil de mise en oeuvre de celui—ci, pour torsader une quarte de câble de tr an amis ai on. formée de quatre fils élémentaires, en évitant l'apparition d'un déséquilibre de capacité entre un cou— 5 pie de circuits associés dans la quarte, et en corrigeant la structure de la quarte. Jusqu'alors quand quatre fils élémentaires isolés étaient délivrés par quatre dispositifs distributeurs pour Être torsadés en une quarte, étant donné que l'épaisseur de l'isolant 10 de chacun des fils élémentaires n'est pas uniforme sur toute la périphérie de la couche isolante, la capacité entre un couple de fils adjacents dans un montage série cla et comme le montre la fig.l par exemple, présente souvent une valeur différente des trois autres de telle sorte que règne un déséquili-15 bre de capacité entre les couples de circuits associés dans la quarte. Bans la machine à torsader conventionnelle, dans laquelle le dispositif d'enroulement est rotatif, afin de prévenir le déséquilibre de capacité ci-dessus mentionné, on ap-2Q plique à chacun des quatre fils un processus de contre-torsion en faisant tourner les dispositifs distributeurs euxnaêmea dans le môme sens que le dispositif d'enroulement» Ainsi, toute partie plus épaisse ou plus mince que la couche isolante des fils, est amenée en contact avec la. même probabilité, longitudinale-25 ment tout an long de la quarte avec les fils adjacents, de tel— -le sorte que les quatre capacités partielles se trouvent équilibrées, le déséquilibrage précédemment mentionné disparaissant eff ectiv ement. ifoT nn n-rtft autre méthode, dans la, •machine à. torsader 30 conventionnelle, afin de réaliser la contre—torsion, les fils respectifs sont soumis à. torsion alternative à. droite, puis à. gauche, individueHement, avant qu'ils ne traversent une plaque de guidage 1T et une filière 18, où les fils s'assemblent pour constituer la quarte 19 qui est enroulée sur une bobine 20, 35 onmrru* th rvKqnft la fig.2 qui est une vue sckématique de la machine à torsader conventionnelle. Bans le cas de cette figure, les quatre fils élémentaires sont individuellement pincés entre les paires de galets 28-29-30-31 qui tournent alternativement flan» un sens et dans l'autre afin de procurer aux fils une 40 contre-torsion équivalente. Conformément à. cette disposition 69 05972 2 2010622 conventxonnella, les distributeurs des fils ou les galets—pinceurs sont requis d'être rotatifs, ce qui complique la structure de la machine et ne permet pas d'atteindre une grande vitesse, de tor sion. 5 L'invention élimine les inconvénients de cette méthode en fournissant un appareil nouveau perfectionné» pour torsader en une quarte quatre fils élémentaires. Conformément à l'un des aspects de l'invention il est réalisé une méthode de torsion d'une quarte pour câble de transmission incluant, la diatribu-10 tion d'une pluralité de fils élémentaires, à. partir de distributeurs individuels» en communiquant ensuite une contre-torsion auxdits fils» par l'application de moyens de torsion tels que des freins de torsion s'ouvrant puis se fermant pour empêcher la rétro transmission de la torsion, ouverture et fermeture 15 s'opérant suivant un cycle prédéterminé, puis en guidant les fils au travers d'une plaque d'ordonnancement et les introduisant à leur sortie de la plaque dans une filière dans, laquelle . se constitue la quarte, qui s1 enroule ensuite sur-une bobine» à une vitesse prédéterminée. Les freins de torsion sont appliqués 20 par paires dans deux angles opposés de la quarte, les deux freins de torsion appliqués aux fils disposés dans les deux angles opposés verticalement, s'ouvrant et se fermant périodiquement ensemble, l'autre paire de freins de torsion appliquée à» l'autre paire de fils, se comportant de la même manière, et l'application 25 à chacun des fils de son frein de torsion étant faite à la même distance L du: frein de tension correspondant. L'alternance de mouvement entre les deux paires dé freins de torsion est de 2 L. Ainsi se trouve effectivement réalisée, sans appareillage compliqué, la contre-torsion désirée, et il n' est plus nécessaire 30 d*entraîner en rotation un quelconque dispositif à. l'exception de la bobine aif» laquelle s'enroule la quarte; la structure de la Tna.fiM np ae trouve simplifiée» et la vitesse de torsion peut également être accrue. -• Selon une variante il est conçu un appareil compor-35 tant comme précédemment des dispositifs distributeurs des fils élémentaires, mais à la suite de ceux-ci sont prévus des dispositifs de post-tension tels que des freina de tension, puis les dispositifs de contre-torsion empêchant la rétro-transmission au des fils, tels que des freins de torsion qui sont cons- 40 titués d'une paire de galets de gpidage fixes, et d'un galet 69 05972 3 2010622 dansant, à déplacement vertical, actionné par une tige s'appuyant sur une came sous l'action d'un ressort* puis- une plaque de séparation des fils élémentaires et filière d'assemblage, et enfin le dispositif d'enroulement de la quarte, le frein de ten-5 sion caractérisant cette variante jouant un rôle de frein de torsion auxiliaire fixe disposé avant le frein de torsion proprement dit. Sans une autre variante, lorsque les dispositifs distributeurs sont constitués de bobines massives la sortie des fila 10 hors de ces bobines ne suit pas exactement le rythme d'ouverture eit de fermeture du frein de torsion, par suite du grand moment d'inertie des bobines; ce qjii fait que la. tension des fils peut soudainement varier, et que les fils ont alors tendance à s'enchevêtrer. Pour remédier à cet inconvénient, il est prévu en sup-15 plement un dispositif absorbant le mou des fils, essentiellement constitué d'un deuxième dispositif à contre-galet dansant, lequel galet mobile verticalement est relié à une deuxième tige dont l'autre extrémité eat maintenue en contact par un ressort avec nne deuxième came, cette deuxième came, effectuant 3a rotation 20 suivant un cycle de huit fois la distance L entre frein de torsion et frein de tension» la course de la tige de piston étant égale à. la différence des rayons maximal et minimal de la came, le galet iTarretarrh restant toujours en contact avec le fil, et un couple de galets de guidage fixes étant combiné avec le galet 25 dansant, lia ogma du dispositif d * absor pti on du mou tourne en synchronisation avec la. came de commande du galet dansant du de torsion, dans le rapport de vitesse 1/1 mais avec déphasage de 180°. En conformité donc avec cet autre aspect de l'invention, le dispositif d * absorption du mou. comportant un contre— 30 galet dansant auxiliaire, eat placé au voisinage du frein de tension de telle sorte que malgré la grande inertie de distributeurs massifs des fila individuels, "na tension constante de ceux-ci est entretenue q,ui permet d'éviter tout enchevêtrement dans le voisinage des distributeurs. 35 Selon encore une autre variante, et dans le Lut de remédier à. la tendance à la rupture de la quarte quand elle subit nnm double tension par utilisation d'un dispositif du type à «volant*, il eat prévu de donner une torsion addltive à l'aide d'une pluralité de galets, puis le passage au travers d'une se-40 coude plaque de séparation tournant à. la vitesse 2îf, et comportant 69 05972 2010622 âtar an. cercl© de disante© ïŒ'éâét&ESd.&Qj, Go&tr© trous disposés deux à deux gymétriquemeiits, les fils iadiizxdaalisés se r éunxs— sant dans une deuxième filière, et la quarte définitivement torsadée à la sortie de 3a filière, étant tirée à l'aide d'un cabes-5 tan, et agrès passage air- un galet-tendeur, enroulée sur la bobine, procurant ainsi une quarte de structure rectifiée. Il eat donc présu un appareil qui en sus de la disposition initiale, comporte supplémentairentent un certain nom-lire de galets—giides de la quarte à. sa sortie de la première 10 filière, un correcteur de structure constitué de la seconde plaque de guidage rotative perforée de quatre trous, une seconde filière, puis un élément de traction tel qu'un cabestan, et enfin un dispositif correcteur die la tension d'enroulement tel qu'un galet-tendeur. Par cet ensemble), le déséquili-15 brage de capacité de la quarte se trouve réduit au maximum, sa structure ayant été corrigée. Les principaux objets de l'invention se trouvent résumés ainsi s éviter la formation de déséquilibrage de la capacité, en effectuant une contre-torsion sans 1 ' emploi d'élé-20 ment rotatif conventionnel, réaliser un processus de torsion à. grande vitesse, en supprimant toute possibilité d'enchevêtrement dans le voisinage des distributeurs de fils élémentaires, éliminer les défauts de structure, réaliser enfin un appareil simple et peu coûteux. Ces objets principaux sont complétés par l'élimi— 25 nation des irrégularités de tension, et la correction de structure de la quarte. D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront de la description en r-éférenee aux dessins annexés. La fig.l eat une vue schématique d.rune quarte de 30 câble, de transmis sion, montrant les capacités électrostatiques entre les quatre fils constitutifs de la quarte. La fig.2 est une vue schématique de la machine à. torsader conventionnelle «. La fig.3 est vue schématique d'u^e réalj.b^.-xon 35 de l'appareillage pour torsader la quarte, selon l'invention. La fig.4 est une coupe d'une quarte de câble de transmission. La fig.5est une coupe sur deux des fils adjacents constituant la quarte, et définissant l'angle entre ces deux. fils. 40 La fis-6 est un graphique montrant la variation de V _ad original 1 . — -J 69 05972 5 2010622 l'angle 'f, entre deux fils, avec la longueur de la quarte. La fig. 7 indique l'alternance de fermeture et d'ouverture pour chacun des quatre fils du toron. la fig.8 est une vue schématique de l'appareil de 5 l'invention comportant un dispositif d'absorption du mou du fil délivré par un distributeur massif ayant un moment d'inertie élevé. La flg.9 est un graphique montrant la relation entre la longueur die la quarte et le mou des fils dans les freins de 10 tension et de torsion durant la formation de la quarte. La fig.lQ est une vue schématique d'un dispositif d'enroulement perfectionné de la quarte. La fig.11 est une vue agrandie d'une partie du. dispositif présenté sur la fig.10. 15 Les figs.l2A, 12B, 12C, sont des vues aes plaques rotatives utilisées sur la fig.10. En se référant aux dessins, la fig.3 montre une réalisation de l'appareil de l'invention, dans laquelle 9-10-11-12 indiquent les arganea distributeurs die fil indépendants les uns 20 des autres, qui peuvent être de simples bobines dévidant respectivement leur fil isolé 1-2-3-4; 13-14-15-16 désignent les organes communiquant la post-tension'aux fils, ces éléments qui comprennent un certain nombre de galets, constituant les freins de tension; 21-22-23—24 désignent les éléments qui empêchent la 25 torsion d'un fil dé se propager le long du fil, en retour vers les éléments die tension 13 à. 16, ces éléments 21 à. 24- constituant les freins de torsion dont chacun se compose de deux galets-guides fixes, par exemple 25 et 26 pour l'élément 21, et d'un .galet-guide mobile 27 qui peut se déplacer verticalement .Lorsque 30. le galet mobile 27 s'abaisse, le frein de torsion est ouvert, comme c'est le cas pour- les freins 23 et 24 sur la figure; les fils 3 et 4- traversent alors librement les freins de torsion 23 et 24, et leur torsion est transmise jusqu'au frein de tension 15 ou 16. Par contre, lorsque le galet-guid.e mobile 27 s'élève 35 le frein de torsion se ferme, et le fil forme un coude entre les trois galets 25-27-26, ce qui empêche la transmission en retour au frein de tension 13, de la torsion du fil 1» qui a été donnée par la bobine enrouleuse 20. La structure du frein de torsion jj«ut ne pas consister 40 seulement, comme il est indiqué ci-dessus en trois galets disposés 69 05972 6 2010622 en quinconce, maia présenter toute autre structure qui permet aux fils de passer librement quand s'ouvre le frein, la torsion des fils se propageant alors vers les dispositifs distributeurs, mais lesdites torsions ne dépassant plus le frein lorsque celui— 5 ci est fermé; 17 est un organe d'ordonnancement des quatre fils percé de quatre troua, pour le passage individuel des fila; 18 est une filière d'assemblage. Lorsque les fils 1 à 4 traversent la plaque de guidage 17, à la vitesse Y (en mètres/minute), ils sont ordonnancés aux angles d'un carré; après avair traversé la 10 filière 18 ils sont groupés en une quarte ayant la forme présentée sur la fig.4; 20 eat une bobine enrouleuse rotative, sur laquelle la quarte 19 est enroulée à la vitesse de révolution lî (tours/minute) ladite révolution communiquant une torsion aux quatre fils élémentaires 1 à 4, groupés en une quarte par la 15 filière 18. La structure de la bobine enrouleuse peut ne pas être uniquement celle montrée sur la fig.3, mais présenter la forme d'un quelconque élément susceptible de torsader une quarte, et notamment présenter la forme d'un tordeixr conventionnel du type "à volant". 20 Sur la fig. 3» la quarte est torsadée à gauche» de telle , aorte que chacun des fils 1 à 4 soit soumis à la torsion en-deçà de la plaque de guidage 17 jusqu'aux freina de torsion 21 ou 22, ou. jusqu'aux freins de tension 15 ou 16, de telle sorte que les freins de tension remplissent également le rôle 25 de freins de torsion, et qu'ils pourraient par suite être constitués de galets de pincement, d'autres freins de tension pouvant être prévus alors entre cea galets de pincement et les dispositifs distributeurs 9 à 12. En référence à. la fig.4 montrant en coupe une quarte, 30 et à la fig. 5 montrant en coupe deux fils adjacents 1 et 3 de la quarte constitués des conducteurs 5 et 6, et des isolants 7 et 8, ^'est l'angle que forment les deux vecteurs A et B des deux fils adjacents 1 et 3. est défini comme étant l'inté gral de 1 le Long des fils 1 et 3, entre les freins de tension 35 L3 et L5, et la filière 1£. En d'autres termes, eat la différence d'angle de torsion d'un couple de fils entre les freins de tension et la filière. Soit 1 la longueur du fil entre la filière 18 et le frein de torsion 21, et L la longueur du fil entre le frein de torsion 21 et le "frein de tension 13, l'angle 40 total de torsion 6 de l'un des fils entre le frein de ten- -sion 69 05972 7 2010622 et la filière eat définis Quand, le frein, de torsion est fermé par G — 2 Tf ni Quand le frein de torsion est ouvert par 0 — 2 Tf n^lrf-lj Sa désignant par n le nombre de torsions par unité de 5 longueur da fil, n étant égal à — en régime normal. l a variation de l'angle ^ est ci-après calculée flâna le cas simple où. le frein de tarai on 21 s'ouvre et se ferme, alors q.ue le frein 23 reste fermé. En supposant que le point de la quarte traversant la 1Q filière au moment oïl le frein de torsion 21 s'ouvre au se ferme, soit pris pair origine de mesure de la. longueur de la quarte, entre cette origine et la filière, et que n soit le nombre de torsions: par unité de longueur appliquées au fil 1, il en résulte l'ensemble d'équations différentielles suivantes! Quand le frein de torsion 21 est ouvert: (Irfi}— -t- n = nn dx u Quand, le frein de torsion 21 est fermé; et en désignant par n^ le nombre de torsions par unité de longueur du fil 1 entre les freins "atZL: dx •L Et en désignant par le nombre de torsions par unité de longueur da fil 1, entre le frein 21 et. la filière 18, et par jOq le nombre de torsions de la quarte, on a: ^ ^**2 + ^ + ^ Si les équations ci—dessus sont résolu.ua dans une condition limite, la. solution suivante peut être obtenues Quand le frein de torsion 21 s'ouvre: ^ 1 £ —} (4) ^ Irhl Ictl Quand le frein de torsion 21 se ferme si Ml a- > iu C l + -L- et si L = 1 112 — no Cl + ~® Et, puisque la relation suivante existes bad original 69 05972 6 2010622 la différence dflaagle 4s. tarai aa peut être calculée à partir des équatioas 4, 5S 6, précédentes» Quacd. lé frein de torsion 21 est ouverts et quand le frein de torsion est fermés ,a — 2ÏÏÎ» nn „ -x/1 5 Si L ^ 1, T= 2//Lnr.e~- — -- (e~-£- - e ) 0 I- l-l/ïk L et ai L = ZïrLrLQe 2 T x UqQ ~ x / l (8) "1 résulte de 1* équation (8} que, plus grande est la longueur 1, plus grande est la variation d'angle ^ provaquée par l'action d'ouverture ou de fermeture du frein de torsion 21, 10 En d'autres termes, si l'on accroit la longueur L » la protection contre la rétro-transmission de la torsion est mieux assurée, et la fréquence d'alternance du frein de torsion 21 peut être réduite tout en conservant une. efficacité moyenne satisfaisante. Si l'on peut réaliser L très supérieur à. 1 , les 15 équations 7 et 8 peuvent être simplifiées comme suits " Quand le frein de torsion 21 est ouverts (f = 2 7TnQLCl -e "g ) Quand le frein ae torsion 21 est fermés et si x et ai x^ que 1, on a ^ = 4-Tfn^L6-2^ 20 La fig. 6 montre la manière dont varie x'angle entre les fils 1 et 3, en fonction de. la longueur x, dans le cas présenté par l'éqjiatian 9. Sur cette figure an a supposé que la périodicité d'ouverture et de fermeture du frein de torsion 21 correspondait à x = 31 . variation d'angle f en fonction 25 de x survient pendant la période 2L, dès l'ouverture ou la fermeture dudit frein. Le rapport de ^ à. x. pendant la période initiale ZL, ou le taux moyen de contre-torsion y devient s Quand le frein de torsion 21 est ouverts ZÏÏ n_L , y = x —— = + 0,5 2.7f x 2L ziq BAD ORIGINAL 69 05972 9 2010622 et quand. le frein de torsion 21 est fermé: y _~Z r *0* x 1_ = _ Q 2 yf x 2L Uq Grest-à-dire que 50$ de contre-torsion moyenne est obtenu. Conformément à l'expérience acquise pour machines con— 5 ventionnelles, il est connu q.ue le déséquilibre de capacité à l'intérieur de la quarte est infime avec un rapport de contre-torsion de 50$. £fin de mettre en pratique la théorie ci-aessus, avec l'appareil présenté sur la fig.3, on adopte la disposition sui-10 vairte: 1*élément d'enroulement, rotatif 20 doit tourner à la vitesse H/tour a minute, pendant que la quarte est enroulée à la vitesse T/mètrea-minute. lies freins de torsion 21 et 22 s'ouvrent et se fermant contre les fila 1 et 2, en même temps, â chaque longueur de fil 4L par exemple, pendant que les freins de tor-15 sion 23 et 24 s'ouvrent et se ferment de la même façon, contre les fils 3 et 4, mais avec déphasage de 2L. L'alternance 4L de fermeture et ouverture eat présentée sur la fig.7. En opérant ainsi, pour deux fils adjacents tels que 1 et 3 montrés sur la fig.4- le déséquilibre de capacité se trouve effectivement sup— 20 primé. La raison pour laquelle il est désirable d'agir simultanément sur les couples de freins.de torsion placés dans les angles opposés de la quarte est qu'on obtient ainsi un équilibrage de la tension entre les fils correspondants, empêchant par là même toute possibilité d'une torsion irrégulière de la 25 quarte par déséquilibrage de tension entre les couples de fils. Toutefois, dans le cas ail les éléments distributeurs 9 à 12 sont massifs, l'appareil présenté sur la fig.3 manifeste quelques insuffisances. Dans l'appareil de la fig.3, immédiatement après que 30 le galet-guide 27 du frein de torsion 21 s'élève pour la fermeture, la longueur additionnelle exigée "par la formation du coude du fil doit être délivrée par l'élément distributeur 9. Eu conséquence, par suite de l'accélération subite de rotation du distributeur, la tension du fil entre la distributeur et la filière 35 s'accroît, de sorte que le fil aurait tendance à prendre de l'allongement. Par ailleurs, lorsque le galet-guide 27 s'abaisse pour libérer le fil 1 de sa pression, le jeu existant, résultant de la disparition du coude, se répartit, entre le frein de tension 69 05972 10 2010622 13, et la plaque de guidagfe 17, ai bien que la tension à la sortie da distributeur 9 devient nulle, et que le fil tend à s'emmêler. La fig.8 présente une autre réalisation de l'appareil, 5 en vue d'éliminer les inconvénients de l'appareil présenté sur la. fig.3, les mêmes éléments ayant les mêmes références sur les deux figures. La conception de l'appareil ainsi perfectionné réside en ce que le mou du fil résultant de la disparition du cou--&e est absorbé en synchronisation par un deuxième dispositif à 1.0 came placé dans le voisinage du frein de tension 13, ce dispositif d'absorption du mou permettant de maintenir la vitesse de distribution du fil par le distributeur 9, approximativement constante, et égale à la vitesse d'entraînement Y de la quarte. Par la came 36 du premier dispositif 33, est action— 15 née une tige 34 reliée au premier galet dansant 27, l'autre extrémité de la tige étant appliquée par un ressort 35 sur la came 36. Ainsi, chaque révolution de l'arbre à cames 37 détermine la montée et la descente du galet dansant 27, le' frein de torsion 21 se trouvant actionné à. chaque cycle. Le deuxième élé-20 ment dansant 33' est constitué de deux galets fixes 43 et 44, et du .galet dansant 42 mobile verticalement, avec lequel est connectée la seconde tige de poussée 38, dont l'autre extrémité est appliquée par le ressort 39 sur là seconde came 40. En conséquence, une révolution de l'arbre à carnet41 détermine un mou-25 varient vertical du deuxième galet dansant 42. H est désirable que l'écartement entre le galet dansant 42 et les deux galets fixes 43 et 44, aoit supérieur à la course maximale de la came 40, de manière que le galet dansant 42 reste toujours en contact avec le fil 1 sans qu'il y ait relâchement de celui-ci. lia 30 première came 36 est synchronisée avec la seconde came 40, par les arbres à cames 37 et 41, et dans le rapport de vitesse 1/1, cette vitesse étant proportionnelle à la vitesse d'enroulement Y de la quarte; toutefois, les rotations des cames 36 et 40 sont déphasées de 180°, c'est-à-dire que lorsque le premier galet 35 dansant 27 se trouve dans sa position basse, le second galet dansant 42 est dans sa position haute. La fig.9 montre la relation entre le jeu du fil 1 dans le frein de torsion 21, et le dispositif 33' à galet dansant; les lignes en tirets représentent la longueur de fil accumulé 40 dans le frein de torsion 21, et les courbes en traits pleins 69 05972 ^ 2010622 représentent le jeu de fil. relâché par le dispositif 33' à contre-galet dansant. Le frein de torsion 21 et le dispositif 33r fonctionnent selon une période de 8L paï exemple, sur la longueur de la quarte x . Le profil de la seconde came 40 est 5 tel que le jeu du fil soit absorbé par le contre-galet dansant 42. En d'autres termes, quand le frein de torsion 21 accroit ou réduit le jeu du fil, le contre-galet 42 agit inversement par compensation synchronisée, en maintenant le débit du fil presque constant* 10 La fig.10 montre un dispositif d 1 enroulement perfec tionné dans lequel les quatre fils élémentaires étant passés au travers da la première plaque de guidage 17 et de la première filière d'assemblage 18, pour faimer la quarte 19, celle-ci passe sur des galets-guides 45-46-47-48, puis au travers d'une seconde 15 plaque de guidage 49* une seconde filière 50,pour être tirée par des galets-cabestans 51-52, pour être enfin enroulée sur la bobina 54 à. travers un dispositif régulateur de tension 53. Dans cet ensemble, pendant que la bobine d'enroulement 54 tourne, les fils élémentaires réunis en: une quarte à la sortie de la 20 première filière 18, ont été soumis à une deuxième torsion quand ils pénètrent frang la seconde filière 50, Si bien qu'il a été possible d'atteindre une vitesse de torsion élevée, et l'en a la relations 2s T dans laquelle Y est la vitesse ï d'enroulement en mètres/minute, H la vitesse de rotation du vo— 25 lant en tours-minute, et 31 le nombre de torsades de la quarte finale. "Pl^n que le tordeur du type à. volant soit capable d'opérer à grande vitesse, il présente l'inconvénient que la quarte est susceptible de déformation du fait qu'elle entre en 30 contact avec les galets-guides 45 à 48, avec la torsion moitié qu'aura la quarte finale 55k. En vue de remédier à cet inconvénient il s'est avéré opportun de compléter l'appareillage par uns seconde plaque rotative de guidage 49, dont la vitesse de rotation 2ÏÏ est double de celle du volant, et dans le même sens 35 comme l'indiquent les flèches sur la fig.10. Lorsque la quarte 19 ayant une demi—torsion, atteint le galet—guide 48, c'est pour être soumise à la to rsion double de ce qu * elle était en 19. A la sortie du galet-guide 48, et avant le cabestan d1 entraîne— -ment BAD ORIGINAL 69 05972 2010622 eat dispose® la second© plaine de guxasgw n-y entraînée en rotation à la vitesse 2ST, la quarts 19 à torsion temporaire étant reconvertie en quatre fils indépendants, pour être de nouveau reconstituée par la seconde filière 50 en une quarte finale 55P 5 la plaque de guidage 4-9 lui procurant un nombre de torsades 211/Y, et corrigeant en même temps les déformations. Bien que le principe consistant à utiliser une seconde plaque de guidage rotatif 49 soit connu» ce principe n'avait pas jusqu'alors reçu d'application, du fait que l'on considérait la plaque rotative 10 comme susceptible de détériorer l'isolant. La plaque de guidage 49 de l'appareil selon l'invention est perfectionnée de la manière suivante, de façon à supprimer le risq,ue de détérioration de l'isolant- Tia fig.l2A montre la structure d'une plaque de gui-15 dage conventionnelle pour fils d*acier de 1mm de diamètre. La fig.l2B est une plaque de guidage perfectionnée comportant quatre petits trous ronds "b»"b*,h11 ,hm d'un diamètre de 1,1mm, disposés symétriquement sur un cercle de 8mm de diamètre, dans un disque en alliage dur. 20 La fig.l2C eat une plaque de guidage perfectionnée comportant le même diamètre de trous* sur un cercle de 12mm de , diamètre. Ces plaques de guidage 12B et 12C sont utilisaaxes pour la torsion de fils comportant un isolant en polyéthylène-25 mousse• Les résultats obtenus par l'emploi de ces "croxs plaques de guidage sont consignés dans le tableau ci-après. Type de plaque de guidage selon la fig.12A Angle 0° selon fig.l2B 12° selon fig.l2C 18° Vitesse maximale N du volant (tours/minute) perçage de l'isolant isolant endommage même à faible vitesse 600, sans endommager l'isolant 800,sans andom-mager l'isolant nombreux perçages Déséquilibre de capacité 55u sur une quarte de 500m aucun perçage 180/sur 50Qm de l'isolant de quarte sur 70 km de quarte aucun perçage 200 sur 500m sur 140 km de quarte 69 05972 13 2010622 Gomme l'indique la fig. 11, lBangle de réouverture &/ eat l'angle que forme une paire de fila 1 et 2 à la sortie du galets g aide 48 vers la plaque de guidage rotatif 49, par la détorsion de la quarte temporaire 19 en fila indépendants 1 5 à 4. T«a seconde filière d'assemblage 50 reconstitue la quarte finale 55, en regroupant ses fils soiis l'angle & 2 qui eat de préférence égal à l'angLe formé par un couple de fils élémentaires 1 et 2, ou 3 et 4, à leur entrée dans la première 1Q filière d'assemblage 18, en sortant de la première plaque de guidage 17. La plaque rotative de guidage 49 tourne à une vitesse. 2ÏÏ, imposant la torsion finale aux fils 1 à 4, et préparant la forme finale 55 de la quarte après correction à l'ordonnance des fils à lâ sortie de la seconde filière 50. Le 15 déséquilibre de capacité à l'intérieur de la quarte finale 55 est indiqué dans le tableau, et l'on voit qu'il est réalisé nrie opération à grande vitesse sans qu'il y ait eu endommagement de l'isolant du fait que^l est ^ 10° et que les trous sont perfarés dans une plaque de guidage en alliage dur. 20 Des modifications de détail peuvent être apportées, tant ijana les matériaux employés que dans la disposition des éléments décrits, sans sortir du cadre de l'invention. 69 05972 14 2010622 EETEIDICâTIO L'invention a pour objet: 1) Une méthode pour, sorsader une quarte pour câble de transmission, comprenant les" phases suivant est - distribution de fils élémentaires, à partir 5 d'éléments distributeurs individuels; - application d'une post-tension aux fils délivrés par les éléments distributeurs; - application et relâchement, suivant un cycle prédéterminé, d'organes de pincement traversés par lesdits fils 10 élémentaires, en vue d'éviter la rétro-transmission de la torsion; - formation d'une quarte, par utilisation d'une plaque de guidage fixe, et d'une première filière au travers de laquelle passent lesdits fils élémentaires; 15 - torsion de ladite quarte, et son enroulement sur une bobine. 2) Méthode selon 1, dans laquelle le nombre de fils élémentaires est de 4, et les organes de pincement sont constitués par quatre freins de torsion. 20 3) Méthode selon 2, par laquelle pendant que ladite quarte est entraînée par ledit dispositif d'enroulement à la vitesse T, deux des quatre freins de torsion pincent puis libèrent périodiquement une paire des fils élémentaires, pendant le passage d'une longueur de fil égale à quatre fois 1'écarte— 25 ment L entre le frein de torsion et le frein de tension correspondant, les deux, autres freins de torsion opérant avec un retard 21. 4) Méthode selon 1, comportant l'absorption par un organe à. contre-galet dansant, du mou du fil délivré par un 3C distributeur à moment d'inertie élevé . 5) Eéthode selon 4, dans laquelle l'organe à contre-galet dansant comporte une tige reliée audit galet mobile par l'une de ses extrémités, l'autre extrémité de la tige étant maintenue en contact par un ressort, avec une came, et le con- 35 tre-galet dansant étant complété par un couple de deux galets- guides fixes. 6) Méthode selon 5, d'après laquelle le cycle de rotation de ladite came est de huit fois l'écartement L entre.f^ein 69 05972 15 2010622 de torsion et frein de tension,, Ledit contre-galet dansant enant actionné par ladite came, pour supprimer le mou du fil. T) Méthode selon 4, d'après laquelle l'organe à contre-galet dansant est constitué d'une paire de galets-guides 5 fixe s* et d'un galet mobile susceptible de se mouvoir verticalement, d'une tige-poussoir reliée audit galet mobile, dont l'autre extrémité est maintenue en contact par un ressort avec la came. 8) Méthode selon 7, d'après laquelle le tracé de 10 ladite came permet l'absorption du mou du fil. 9] Méthode selon 8, selon laquelle l'intervalle entre le galet dansant et le couple de galets-guides, eat supérieur au plus grand rayon de la came* de manière à maintenir le galet dansant toujours au contact avec le fil. 15 10) Méthode selon 9, par laquelle ladite came est synchronisée avec la came du frein de torsion, dans le rapport de vitesse l/l, et proportionnellement à la vitesse d* entraînement Y de la quarte, en observant un déphasage de 180° r dans les mouvements de la première et de la deuxième came." 20 11} Méthode selon 1, comportant le guidage de la quarte en demi-torsion, sur une pluralité de galets-guides, pour torsion complémen£aire par un valant rotatif, le passage de la quarte à travers une plaque de guidage rotative, et au travers d'une seconde filière en vue de corriger ladite quarte, 25 dont, le tirage hors de la seconde filière eat obtenu à. l'aide d'un, cabestan, enroulant ensuite ladite quarte sur un dispositif comportant un régulateur de tension. 12] Méthode selon 11, d'après laquelle par le passage /tarig ladite plaque de guidage ratatine, ladite quarte est tor— 30 sadée selon deux fois le nombre de révolutions données par le volant, dans le même sens de rotation. 13) Méthode selon 12, selon laquelle ladite plaque rotative eat un disque percé de quatre trous ronds répartis sur un cercle et équidistants les uns dea autres. 35 14) Appareil pour torsader une quarte de cable de transmission, comprenant: quatre éléments distributeurs pour quatre fila élémentaires, quatre dispositifs de post-tension desdits fils, quatre éléments éliminant la rétro-transmis si on de la torsion desdits fils, une plaque de guidage fixe, une 40 première filière de groupage, un aTo.ment pour torsader lesdits x1±s bad original 69 05972 16 2010622 et ua élément/ pour earouler ladite quarte. 15} Appareil selon 14, dans lequel les distributeurs dea fils élémentaires sont des bobine®, 16) Appareil selon 14» dam lequel les éléments de 5 post-tension sont des freins de tension. 17} Appareil selon 14, dans lequel les éléments éli-minant la rétratransmiasion de la torsion aont dea freins de torsion. 18) Appareil selon 17, dans le que L ledit frein de torsion est constitué de deux, galets-guides fixes, et drun galet 10 mobile, entre lesquels est périodiquement pincé et libéré le fil élémentaire. 19) Appareil selon 14, dans, lequel 1* élément pour torsader les fils en la quarte est un volant 20) Appareil selon 14, dont l'élément de post-tension 15 des fils élémentaires, est disposé avant l'élément évitant la rétro-transmission.de la torsion. 21) Appareil selon 16, dans lequel le frein de tension est constitué par des. galets de pincement. 22} Appareil salon 14 comprenant en supplément un 20 dispositif à contre-galet dansant, glacé à. la sortie ou à l'entrée de l'élément de tension, en vue d'absorber le mou du fil. 23) Appareil salon 22, dans lequel le contre-galet dansant est relié à. une tige dé poussoir dont l'autre extrémité est appliquée par un ressort sur la surface d'une seconde came, 25 le galet dansant étant complété par une paire de galets-guid.es fixes, et le galet-dansant étant en contact permanent avec le fil. 24} Appareil selon 23, aana lequel le contre-galet dansant exécute verticalement un mouvement synchronisé avec 30 le mouvement du galet dansant du frein de torsion carrèspondant, proportionnellement à la vitesse d'entraînement T de là quartet avec déphasage de 180° entre les mouvements des deux galets dansants. 25} Appareil selon 14, comportant une pluralité de 35 galets-guidés de la quarte à sa sortie de la première filière, un dispositif corrigeant la disposition des fils à. 1*intérieur de la quarte, un élément d'entraînement de la quarte corrigée, un élément régulateur de la tension, un élément d'enroulement de ladite quarte. 69 05972 17 2010622 26} Appareil selon 25, dans lequel l'élément correcteur de la disposition des fils à. l'intérieur de la quarte, com— prendt une plaque de guidage rotative, et une seconde filière d'assemblage. 5 27} Appareil selon 26, dans lequel ■ ladite plaque de guidage rotative est un disque perforé de quatre trous disposés symétriquement sur un cercle. 28} Appareil selon 25, dont l'élorient d * entraînement est un cabestan. 10 29} Appareil selon 25, dont l'élément régulateur' de tension est un galet relié élastiquement à l'élément d'enroulement .