FR 2000989 A1 19690919 FR 6901934 A 19690130 69 01934 i 2000989 La présente invention se rapporte à des perfectionnements dans l'extrusion de profilés et concerne, en particulier, l'utilisation d'une matrice présentant une surface frontale plane permettant l'extrusion de profilés complexes par écoulement linéaire de matière,, 5 Dans le procédé d'extrusion, un bloc plein ou creux de matière, présentant d'ordinaire une forme cylindrique, est façonné selon un profil voulu, de section uniforme, par progression forcée à travers l'orifice d'une matrice sous l'action d'une force appliquée externe o Cette force appliquée externe est d'ordinaire exercée au moyen 10 d' un bélier d'extrusion appliqué contre l'extrémité du bloc de matière (ou pièce de travail) la plus éloignée de la surface frontale de la matrice; toutefois une telle force peut être exercée par d'autres moyens, par exemple par la pression hydrostatique d'un fluide. Cette force extérieure applique la pièce de travail contre la sur-15 face frontale de la matrice et, toute expansion latérale lui étant interdite par la présence des parois très résistantes de son logement, l'oblige à traverser l'ouverture ou l'orifice de la matrice. La matière étant comprimée dans son logement et à travers l'orifice de la matrice, elle s'écoule d'une manière rappelant celle 20 d'un liquide présentant une grande viscosité; cet écoulement ayant généralement lieu parallèlement à l'axe de la matrice„ Cependant, au niveau de la gorge de la matrice, la matière qui s'éloigne de l'axe de cette matrice doit être ramenée vers le centre pour s'engager à travers l'orifice de celle-ci„ 25 Dans les procédés d'extrusion connus, la matrice peut être adap tée à une structure en forme de cône symétrique disposée entre la périphérie externe du logement et l'orifice de la matrice de manière à guider l'écoulement du métal, vers le centre, à travers l'orifice de la matrice,, Dans bien des cas, cependant, une telle configuration 30 de la matrice ou de cette structure n'est pas utilisable car la périphérie externe de la pièce de travail, laquelle se trouve désaxée par rapport à l'orifice de la matrice, rencontre la surface frontale plane de la matrice et doit modifier de 90° la direction de sa progression pour atteindre l'orifice de la matrice„ Un tel chemi-35 nement inhérent, lors de l'extrusion d'un mandrin, à l'utilisation de matrices présentant des surfaces frontales de travail planes conduit à l'apparition de cisaillements de la matière constituant le mandrin. Dès le début de la mise en oeuvre du procédé d'extrusion, se crée une zone de moindre déplacement ou d'accumulation de la ma-40 tière constituant le mandrin, dans l'angle formé à la jonction de o9 01934 2 2000989 la base du logement et de la surface de travail de la matrice„ Cette zone amorphe est souvent appelée : "zone de métal mort". Lorsque l'on utilise des lubrifiants d'extrusion pour diminuer les forces de friction se manifestant entre la surface de la pièce 5 de travail et le logement d'une part et les surfaces de la matrice d'autre part (afin, le plus souvent, de diminuer les pressions appliquées requises pour l'extrusion et/ou réduire l'usure des surfaces d'usinage) l'importance de la "zone de métal mort" peut être considérablement réduite* Toutefois lorsque l'on utilise des matri-10 ces présentant une surface frontale plane, cette "zone de métal mort" ne peut être entièrement éliminée. Pendant l'extrusion d'un mandrin lubrifié, on injecte dans cette zone inerte des lubrifiants classiques le long du cheminement suivi par la matière de ce mandrin pour aboutir à l'orifice de la matrice. Le lubrifiant se trou-15 ve ainsi emprisonné entre plusieurs couches du matériau constituant le mandrin ce qui entraine une hétérogénéité entre celles-ci, produisant des défectuosités à la surface ou près de la surface de la pièce extrudéeo Ces défectuosités peuvent prendre la forme de pailles, de plis, d'ourlets, ou de feuilletages dans la surface de la 20 pièce extrudéec L'utilisation comme lubrifiant de coussinets de verre ou de disques réfractaires telle qu'elle ressort des brevets américains No 3.063o560 (Edgecombe) et No 2„907.454 (Sejournet), ne peut le plus souvent être envisagée pour une extrusion s'effectuant à des 25 températures inférieures à 546° C comme cela a lieu pour des métaux tels que le plomb, le zinc, l'aluminium et le magnésium. Ces matériaux en effet sont généralement trop visqueux à de telles températures pour que l'on puisse obtenir un résultat acceptable., L'utilisation de lubrifiants conventionnels tels que des graisses à base 30 de graphite ou de bisulfide de molybdène pour l'extrusion de tels métaux à travers des matrices présentant une surface frontale plane entraîne des défectuosités de surface du genre de celles qui ont été précédemment décrites. Ainsi que cela a été montré précédemment le problème se trou-35 ve dans une grande mesure résolu par l'utilisation de matrices d'extrusion présentant une entrée conique pour l'écoulement de la matière à l'intérieur ou vers.l'orifice de la matrice. Cependant, dans bien des cas il n'est pas possible d'obtenir un tel écoulement en utilisant des techniques d'extrusion classiques. Par exemple, un 40 tel écoulement s?avère impossible lorsque l'on désire extruder une 69 01934 3 2000989 une pièce de travail selon une configuration complexe/ comme cela est nécessaire dans la fabrication d'ossatures d'avion, par la mise en oeuvre de procédés d'extrusion conventionnels. Dans de tels cas en effet, la configuration de l'entrée de la matrice interdit 5 à celle-ci d'avoir une entrée de forme symétrique. Un tel écoulement n'est pas non plus possible lorsque l'on utilise des entrées de matrices multiples. Il s'est avéré que s'il n'est pas possible d'obtenir une symétrie entre l'orifice de la matrice et la paroi du logement par l'utilisation de matrices à surface frontale plane, 10 les défectuosités signalées peuvent être évitées et il devient possible d'obtenir un écoulement naturel du métal pendant l'extrusion en munissant l'orifice de la matrice d'une zone d'entrée partiellement conique et en utilisant des lubrifiants organiques à base de matières à granulation solide. 15 L'invention a en conséquence pour objet de permettre l'extru sion de matériaux à travers une matrice à surface frontale plane sans avoir à craindre de défectuosités internes ou de surface. L'invention propose en outre des moyens améliorés pour extruder des matériaux selon des formes complexes en utilisant une telle ma-20 trice à surface frontale plane. D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront clairement à la lecture de la description qui suit et à l'examen du dessin annexé. Au dessin : 25 La fig.l est une vue en coupe axiale de côté d'un outillage per mettant l'extrusion de profilés métalliques,, La fig.2 est une vue en coupe axiale d'une matrice destinée à être utilisée avec l'outillage représenté à la fig„1 et mettant en relief les caractéristiques de la présente invention* 30 La fig.3 est une vue en plan de la matrice représentée à la fig. 2c La fig„4 est une vue en coupe axiale d'une matrice matérialisant les caractéristiques de la présente invention„ Dans l'outillage représenté à la fig.l# un mandrin ou pièce de 35 travail 10 est représenté au moment où il va être extrudé à travers une matrice 12. Le dispositif comprend essentiellement un logement 14 prévu pour recevoir dans son ouverture inférieure une matrice 12, comme représenté au dessin, un support de matrice 15 et une embase 16 prévue pour s'appuyer sur le plateau 18 d'une presse hydraulique. 40 Le support de matrice 15, l'embase 16, et le plateau 18 présentent o9 01934 4 2000989 des ouvertures respectives 22,20 et 24 disposées de manière à permettre à la partie extrudée 21 du mandrin 10 d'être évacuée de l'appareillage,, Un bloc tampon 26 est disposé entre l'arbre 28 de la presse hydraulique (non représentée) et la pièce de travail 10, dans 5 le but de protéger cet arbre,, Ainsi, la pression exercée par la presse sur le mandrin ÎO, par l'intermédiaire de l'arbre 28 oblige la matière constituant ce mandrin 10 à s'écouler à travers l'orifice de la matrice 12. Cette matrice comprend une surface frontale plane 30 qui entou-ÎO re son orifice 11. Une telle surface frontale plane est nécessaire dans la mesure où la forme de l'orifice est complexe (voir les orifices 42 et 44 représentés à la fig.3)et rend de ce fait mieux réalisable une conicité du logement ou de la matrice dans leur zone 32 de raccordement dans le but d'obtenir un écoulement naturel du métal„ 15 La zone de raccordement 32, cependant, est une "zone de métal mort" qui nuit à la qualité de la surface de la partie extrudée. Il s'est avéré que lorsque dans une extrusion lubrifiée, la"zone de métal mort" est éliminée, les matériaux (tels que les métaux) s'écoulent latéralement avec facilité le long de la surface frontale 20 de la matrice, vers et à travers l'ouverture complexe de cette matrice. Ce phénomène est en soi surprenant et n'était pas prévu par l'état de la technique qui prévoit l'impossibilité d'obtenir un écoulement naturel et d'éliminer les défectuosités internes et la présence de pailles sans élimination préalable de tout écoulement 25 latéral le long de la surface frontale plane de la matrice. Une matrice particulièrement efficace dans le cadre du procédé faisant l'objet de la présente invention est représentée aux fig.2 et 3. Comme cela apparaît au dessin, cette matrice 40 comporte deux orifices 42 et 44, les deux présentant une section en forme de L, 30 de sorte qu'il est impossible de ménager une conicité symétrique (c'est à dire inclinée également en tous points par rapport à la direction axiale de l'orifice de la matrice) entre les orifices de cette matrice et le logement. La surface frontale plane de la matrice, cependant, est pourvue d'un flanc conique 46 symétrique 35 par rapport à l'axe du logement 14 mais non pas par rapport aux orifices complexes 42 et 44. Il est prévu un chanfrein 48 destiné à être appliqué sur l'épaulement 17 (fig.l) du logement 14, analogue au chanfrein 19 de la matrice 12 (fig0l), de manière qu'une pièce de travail destinée à être extrudée à travers les orifices 42 et 44 40 rencontre d'abord le flanc conique 46 et que la matière la consti 69 01934 5 2000989 tuant soit ainsi déplacée en direction des orifices 42 et 44 sans que puisse se produire d'angle mort, tel que la "zone de métal mort" 32„ Cependant, un tel déplacement de métal doit être accompagné par la lubrification particulière requise par la présente in-5 vention si l'on veut obtenir une extrusion exempte de défectuosités. La matrice représentée à la fig.4 est identique à la matrice 12 à la différence près qu'elle est pourvue d'une bague d'adaptation 50 s'appuyant sur l'épaulement 19 et réalisant un flanc conique 46 et un chanfrein 580 Naturellement une telle matrice modifiée réali-10 se les mêmes performances fonctionnelles que la matrice 40„ Les flancs coniques 46 et 56 du présent agencement ont une inclinaison qui, évaluée par rapport aux parois du logement 14 ou par rapport à la surface plane de la matrice, peuvent varier entre 75° et 15° et dont la longueur peut être comprise entre Î/IO D et 15 1/2 (D-d) du diamètre (D) entier de la face plane de la matrice, où "d* est le diamètre d'un cercle qui circonscrit l'orifice ou les orifices de la matrice (voir fig.3)„ Il est cependant préférable qu'un tel flanc conique soit uniforme et que son inclinaison soit comprise entre 30° et 60°, cette inclinaison étant encore une fois 20 évaluée par rapport à la paroi du logement 14 ou par rapport à la surface frontale plane de la matrice. Pour utiliser les matrices de la présente invention, telles que celles représentées aux fig.2 et 4, il est nécessaire de disposer d'un film épais de lubrification pour permettre un écoulement natu-25 rel et régulier du métal à travers l'ouverture de la matrice, sans arrachage ni écorchure et pour obtenir une surface terminée dans toute la mesure du possible exempte de pailles» Comme on l'a vu précédemment, l'utilisation de verre et de matériaux similaires conduisent le plus souvent à l'obtention d'une surface défectueuse, en 30 particulier lorsque cette utilisation a lieu à des températures basses. Par ailleurs, les lubrifiants organiques classiques ne permettent pas d'obtenir un film de lubrification d'épaisseur suffisante. Il s'est avéré que les lubrifiants organiques ne peuvent donner satsifaction que lorsqu'ils sont imprégnés de particules granuleuses 35 solides de lubrification qui restent à cet état solide à la température à laquelle s'effectue l'extrusion mais qui sont moins dures que le mandrin à extrusion pour cette température d'extrusion. Il s'est avéré que la partie organique du lubrifiant peut être formée par n'importe quelle substance organique présentant une vis-40 cosité moindre que celle du métal à extruder pour la température 69 01934 6 2000989 d'extrusion mais caractérisée par un poids moléculaire moyen d'au moins environ 300= De telles matières peuvent être des polymères tels que des résines aromatiques ou graisseuses ou des matières plastiques mais comprenant aussi les paraffines, les hydrocarbures 5 et les graisses qui présentent une stabilité suffisante à la température d'extrusion. Par exemple, une telle matière organique peut être l'une des résines thermoplastiques telle que les polyoléfines et les polyacrilates, selon la nature du métal à extruder. Il s'est avéré particulièrement judicieux d'utiliser les polyoléfines tels lO que le polybutylène liquide. Le polybutylène permet des qualités de lubrification particulièrement adaptées aux températures d'extrusion comprises entre 264°C et 814°C„ Ce polymère permet non seulement d'atteindre des qualités de lubrification désirées (lorsqu'on le mélange avec un matériau granuleux convenable) mais en outre, ne 15 salit pas la surface d'extrusion comme le font la plupart des lubrifiants organiques. La partie granuleuse et solide du lubrifiant utilisé dans la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention peut être constituée par un corps solide minéral tel que sels métalliques, oxydes 20 métalliques, et des minéraux tels que le mica, le talc, etc. Le rôle de ces éléments granuleux est de réaliser une séparation entre la pièce de travail et la matrice s'est-à-dire un film de lubrification discontinu à la place d'une lubrification ordinaire obtenue par des huiles de lubrification classiques. Si ces éléments granu-25 leux étaient plus durs que la pièce de travail ou la matrice à la température d'extrusion, ils érafleraient ou écorcheraient la pièce de travail ou la surface de la matrice. Ainsi, ces éléments granuleux doivent être moins durs que la pièce de travail ou que la matrice à la température d'extrusion mais doivent rester à l'état so-30 lide pour de telles températures de manière à ce que soit maintenu un film discontinu de lubrification. Cependant, la taille des éléments granuleux n'est pas impérati-ve et peut varier dans une large mesure en fonction des différents paramètres de l'opération d'extrusion. Il s'est avéré, cependant, 35 que ces éléments granuleux ne peuvent donner satisfaction que s'ils présentent un diamètre moyen d'au moins 1 ji. D'ordinaire le diamètre moyen de tels éléments granuleux ne dépassera 7 y. environ mais ce diamètre moyen peut être beaucoup plus important (supérieur à 0,62 cm) dans des cas particuliers, par exemple lorsque les.-éléments 40 granuleux sont composés de matières telles que la poudre de graphi- 69 01934 7 2000989 te. Les éléments granuleux du lubrifiant en question doivent être distingués des particules très fines qui sont en suspension colloïdale dans les huiles minérales et dont le but est d'épaissir ou 5 d'augmenter la viscosité de telles huiles. Ces dernières particules sont beaucoup trop petites pour réaliser par elles-mêmes un film de lubrification continue tel que celui que requiert la mise en oeuvre du présent procédé d'extrusion ou pour érafler la surface tant de la pièce de travail que de la matrice. De telles particules en sus-10 pension colloïdale peuvent être constituées aussi bien de composants minéraux qu'organiques. Ces huiles épaissies colloïdalement constituent le support de base (partie organique) de l'huile de lubrification utilisée dans le procédé selon l'invention. 15 dans l'huile de lubrification peut varier de 5 à 60% en poids de lubrifiant sans que l'efficacité de ce lubrifiant soit altérée; cependant/ la gamme optimum se situe entre 10 et 20% en poids. Pour illustrer la mise en oeuvre du procédé selon 1'invention, une presse hydraulique de 700 tonnes pourvue d'un outillage tel que 20 celui décrit à la fig.l a été utilisé pour extruder des pièces métalliques en forme de L à partir de mandrins, à travers des matrices telles que celles représentées aux fig.2 et 4. Les mandrins métalliques étaient en alliage de zinc de composition suivante : (3) Composé à forte teneur de zinc (4) Zn-O.lAl-O.l Mg (alliage) Les tests d'extrusion furent réalisés en observant les conditions Il est apparu que la proportion d'éléments granuleux contenus (1) Zn-0.17 Ti (alliage) 25 (2) Zn-O.65 Cu-0.18 Ti (alliage) suivantes : 30 Diamètre du mandrin î.Diamètre du logement Rapport d'extrusion (section en L) Longueur du mandrin 7.63 cm à 0,467 cm 20, 3 cm 6.64 cm 35 Longueur d'extrusion Dimension de la section Lubrifiant 15:1 (2 rainures) 2, 28 m 2,23 cm à O, 635 cm x 1,27 cm à 0, 318 cm 20% d'oxyde de plomb, en poids de polybutylène. 40 Les résultats obtenus furent conformes à ceux indiqués à la ta- 69 01934 8 2000989 ble I ci-dessous. Il est d'ores et déjà précisé que le terme "symétrique" utilisé dans cette description et dans les revendications de la demande au sujet du procédé d'extrusion et de la matrice en question signifie 5 que tous les points de l'ouverture de la matrice sont à une distance constante de la périphérie de la matrice de la paroi du logement. Ainsi, si l'orifice de la matrice est circulaire et centré sur cel-le-ci et si la matrice présente une périphérie circulaire (qu'il s'agisse de son chanfrein ou de la paroi du logement), l'orifice et 10 la matrice sont considérés comme "symétriques". De la même manière on doit comprendre que si l'orifice est carré, rectangulaire, hexagonal, etc, et si la matrice ainsi que la paroi du logement présentent une périphérie de configuration semblable à celle de l'orifice centrée sur la matrice et orientée de manière à être parallèle au 15 bord dudit orifice, l'arrangement est considéré comme "symétrique". On conçoit aisément que dans une telle disposition symétrique, la paroi du logement et/ou la surface de la matrice puissent être inclinées en direction de l'orifice de la matrice de façon symétrique. Par contre, lorsque la forme de la matrice, de son orifice, et 20 /ou de la paroi du logement (ou similaires) est telle que la distance séparant les points des bords de l'orifice aux points correspondants situés à la périphérie de la matrice ou sur la paroi du récipient est variable (par exemple dans le cas où il y a deux orifices ou si l'orifice n'est pas symétrique, par exemple en L, I, T ou U 25 alors que la périphérie de la matrice est circulaire) , la matrice ne peut pas présenter de structure inclinée symétrique et est considérée comme "assymétrique". Il ressort clairement des données de la Table I que l'utilisation de polybutylène-PbO comme lubrifiant réduit considérablement 30 les pressions d'extrusion nécessaires. Lorsque le lubrifiant est utilisé avec des matrices à surface frontale plane, des défectuosités se produisent. Enfin lorsqu'on utilise à la fois du lubrifiant et une matrice selon 1'invention présentant une surface frontale plane pourvue d'un flanc conique les pressions d'extrusion nécessai-35 res sont encore diminuées et les défectuosités de surface disparaissent presque intégralement. On notera qu'il n'est pas nécessaire que la surface plane de la matrice soit parfaitement horizontale c'est-à-dire fasse un angle de 90° avec l'axe de cette matrice. Elle peut être inclinée jusqu'à 40 15° environ de manière,à former au maximum un angle de 75° par rap- 69 01934 9 2000989 TABLE I. Données relatives à l'extrusion d'une section en L d) -H u -a) ■a •H "(I) (d oi o m d) 3 e1 •H g o u o g (0 r*H 4-1 g 3 -P d) PO -p (1) CM •H M-t Défectuosité de la surface extrudée. fissures pailles Extrusion : pression 70kg/cm^ Vitesse (cm/mn) mm. max. sortie entrée Rapport d'extrusion Température du mandrin Test Lubrification Composition de la matière du mandrin Orifice de la matrice Profil de la matrice G -H O 3 G O G -H -H 0 3 3" G O O G G -ri G 0 0 3 0 G G O G G -H O 3 G O M ta tu d) -a) i—1 M A ' -H T) m oi ai a) rd m rH *rH (0 m m m (D ta - M (H -0 rQ X) -H O (d £ vO î-l r» vO O m ^ VO VO o ^ vo r~ m o r» r- in .H r- in \o r- n > rH en rH r-~ vo r- cri a* co O O m m O O ro ro O O O m m m O O o ro ro ro O oi m vo O r-ro O O m m O O ro ro in m rH 'i1 ^ m O O' CM CM rH O m CM O o CM CN O O vo VO O m m VO rH rH m m rH rH • • •• m m vo vo r- r- i—I rH VO VO VO ro ro rH CM CM VO VO ro ro CM CM vo VO ro ro CM CM rH rH rH ro CM CM CM I> C0 ol ro (N CM ro ro r- rH CM ro ro O rH ro ro ro ro G "H O 3 G O •H G -ri 3 0 3 O G O •H G 3 O O G •ri *H 3 3 O O O G -H N O O m œ co w o G •H N S •H r- rH • 0 1 G •H EH O i—i • 0 1 G •H EH O I G •H EH I 3 U I G CQ N N N N •H EH EH 1 I 3 3 u a I I G G N N a 3 G G G G G G (!) d) d> d) d) d) 01 tn m 01 01 01 G G G G G G d) d) d) o O 0 0 0 0 rH i-H •H •H •r! •H •ri •r-T o O O ■p +> •p -p -p -p M M U u o O U U o a) a> 0) d) d) d) d) 0) (u V u o m 01 CQ 01 w CQ iH H T—\ CM CM CM CM CN CM (d td n) Ïd A m nJ «■**>» S./ «•■»«» eu Û4 U 04 a, a a. Û4 O .M CQpHKIWfrCOCQlx, 69 01934 10 2000989 port à l'axe de la matrice. Toutefois les angles inférieurs à 75° ne sont pas souhaitables car ils entraîneraient de grandes modifications dans la longueur d'appui de la matrice. Il est aussi possible de tolérer des angles supérieurs à 90°. Toutefois des angles trop impor-5 tants contrarieraient les avantages qu'offre la configuration de la présente matrice. En résumé le terme de surface frontale plane doit s'entendre dans la présente description et dans les revendications en tenant compte de telles variations dans l'horizontalité de celle-ci. 69 01934 ii 2000989 REVENDICATIONS 1. Procédé d'extrusion par écoulement plastique de la matière d'un mandrin à travers une matrice à surface frontale plane présentant un orifice dissymétrique ou plusieurs orifices, caractérisés par le fait que l'on applique tout d'abord ledit mandrin contre la 5 surface plane frontale de ladite matrice tout en interdisant tout mouvement latéral du mandrin, sous l'action d'une pression dont le but est d'entraîner un écoulement plastique de la matière constituant ce mandrin à travers ledit orifice ou lesdits orifices; par le fait que l'on oblige au moins les zones du mandrin qui ne sont lO pas coaxiales audit orifice ou auxdits orifices à se concentrer vers l'orifice ou lesdits orifices près de la surface frontale de ladite matrice et par le fait que l'on enduit la surface dudit mandrin d'un lubrifiant composé d'un mélange de matière organique d'une viscosité moindre que celle de la matière constituant le mandrin pour la tem-15 pérature d'extrusion et d'une matière granuleuse constituée de particules solides moins dure que la matière constituant le mandrin à la température d'extrusion. 2. Procédé d'extrusion selon la revendication 1, caractérisé par le fait que les zones dudit mandrin les plus externes sont concentré- 20 es symétriquement par rapport au mandrin et de façon dissymétrique par rapport audit orifice ou auxdits orifices. 3. Procédé d'extrusion selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'on utilise plus d'un orifice de la surface frontale plane de la matrice. 25 4. Procédé d'extrusion selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les zones les plus externes du mandrin sont concentrées en suivant un angle compris entre 75° et 15° par rapport à l'axe de ladite matrice. 5. Procédé d'extrusion selon la revendication 2, caractérisé par 30 le fait que les zones les plus externes du mandrin sont concentrées en suivant un angle compris entre 60° et 30° par rapport à l'axe de ladite matrice. 6. Procédé d'extrusion selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ledit lubrifiant est composé essentiellement par un mé- 35 lange d'une matière organique présentant un poids moléculaire moyen d'au moins 300 et contenant une matière granuleuse dont les particules ont une taille comprise entre 1 ji et 5 ji. 7. Procédé d'extrusion selon la revendication 6, caractérisé par le fait que la matière granuleuse entre pour au moins 5 à 60%, en 69 01934 12 : 0 0 0 9 8 9 poids, dans la composition du lubrifiant. 8. Procédé d'extrusion selon la revendication 7, caractérisé par le fait que ledit lubrifiant est formé essentiellement de polybutylène. 5 9. Procédé d'extrusion selon la revendication 8, caractérisé par le fait que la matière granuleuse est formée essentiellement d'oxyde de plomb. 10. Procédé d'extrusion selon la revendication 4, caractérisé par le fait que les zones les plus externes dudit mandrin sont con- lO centrées en suivant ledit angle compris entre 75° et 15° sur une distance comprise entre 1/lOD à 1/2(D - d) du diamètre "D" de la surface frontale de la matrice, d étant le diamètre d'un cercle circonscrit autour de l'orifice ou des orifices de la matrice. 11. Matrice pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendi- 15 cation 1, caractérisée par le fait qu'elle présente une surface frontale plane, au moins un orifice dissymétrique s'ouvrant sur ladite surface plane, un flanc conique entourant ledit orifice ou lesdits orifices prévus pour diriger 1'écoulement du métal le long de ladite surface plane en direction de l'orifice ou des orifices, ledit 20 flanc conique formant avec la surface frontale plane de la matrice un angle compris approximativement entre 75° et 15° et dont la longueur est comprise entre 1/10 D et 1/2 (D - d) du diamètre "D" de la surface frontale plane de la matrice, d étant le diamètre d'un cercle circonscrit autour de l'orifice ou des orifices. 25 12. Matrice pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendi cation 1, selon la revendication 11, dans laquelle ledit orifice de la matrice présente une forme complexe. 13. Matrice pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, selon la revendication 11, dans laquelle n'est prévu qu'un 30 seul orifice. 14. Matrice pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, selon la revendication 11, dont le flanc conique fait avec la surface frontale plane de la matrice un angle compris entre 30 et 60° environ. 35 15. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, et destiné à la lubrification des surfaces d'un mandrin à extruder pendant son extrusion à travers un orifice de la matrice à une température déterminée, caractérisé par le fait qu'il se compose d'un mélange d'une matière organique dont la viscosité 40 est moindre que celle dudit mandrin à ladite température et d'une matière granuleuse 69 01934 13 ::000989 matière granuleuse constituée par des particules solides moins dures que ledit mandrin à cette température. 16. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, selon la revendication 15, caractérisé par le 5 fait que ledit lubrifiant se compose d'un mélange d'une matière organique ayant un poids moléculaire moyen d'au moins 300 et par le fait que les particules constituant la matière granuleuse ont une dimension moyenne comprise entre ljiet 7 ja. 17. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la 10 revendication 1, selon la revendication 16, caractérisée par le fait que la matière granuleuse entre pour au moins 5 à 60%, en poids, dans la composition de celui-ci. 18. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, selon la revendication 17, caractérisé par le fait 15 que la matière organique est un polyoléfine. 19. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, selon la revendication 18, caractérisé par le fait que ledit polyoléfine se compose en majeure partie de polybutylène. 20. Lubrifiant permettant la mise en oeuvre du procédé selon la 20 revendication 1, selon la revendication 19, caractérisé par le fait que la matière granuleuse est constituée pour sa plus grande partie d'oxyde de plomb.