FR 2009090 A1 19700130 FR 6916519 A 19690521 69 16519 1 2009090 La présente invention se rapporte aux. montages d1 alimentation et concerne plus particulièrement un montage d'alimentation stabilisé destiné à fournir la très haute tension ou la tension finale nécessaire à un tube à rayons cathodiques. 5 Une telle alimentation de très haute tension est particulière ment intéressante dans un cinescope en couleurs du type à masque. En conséquence, les divers aspects de la présente invention seront décrits en prenant pour exemple un tel cinescope utilisé dans un récepteur de télévision en couleurs. 10 Dans les récepteurs de télévision en couleurs, il est d'usage d' engendrer la très haute tension par redressement des impulsions de retour produites par un transformateur de sortie de balayage horizontal (ou transformateur de lignes). De plus, les récepteurs de télévision en couleurs utilisent généralement une certaine forme de 15 régulateur (par exemple, un régulateur en dérivation ou un tube ballast) couplé à l'alimentation de très haute tension afin de maintenir celle-ci (et dans le cas d'un régulateur en dérivation, la charge aux bornes du transformateur de lignes) relativement constante en dépit des variations du courant de faisceau du cinescope* Dans la de-20 mande de brevet France 69-11523 du 15 avril 1969 - "Montage de déviation pour tube à faisceau électronique" la demanderesse a décrit un montage dans lequel des composants réactifs (inductance et capacité) sont calculés pour maintenir la largeur de l'image pratiquement constante malgré les variations du courant de faisceau. Autre-25 ment dit, ces composants peuvent être calculés de façon que quand la très haute tension varie, il se produit une variation compensatrice du courant de balayage fourni au collier de déviation correspondant afin de maintenir la largeur de l'image pratiquement constante. 30 L'alimentation de très haute tension, outre qu'elle est influ encée par les variations du courant du faisceau du cinescope, peut aussi varier quand la tension du réseau et/ou la tension d'alimentation principale (+B) du récepteur de télévision varie. Il peut aussi en résulter des variations du courant de déviation se traduisant 35 par des variations des dimensions de l'image (par exemple, de la largeur). Le but de la présente invention est de maintenir la très haute 69 16519 2009090 tension, le courant de déviation horizontale ou de lignes et la largeur de l'image pratiquement constants malgré les variations de la tension d1alimentation principale d'un récepteur de télévision. Selon l'invention, un régulateur de tension pour un récepteur de 5 télévision comporte des moyens d'alimentation comprenant une impédance variable couplée à une alimentation électrique pour fournir le courant de fonctionnement au circuit de déviation et de génération de haute tension. Ce régulateur comporte aussi des moyens couplés à un circuit de déviation et de génération de haute tension, moyens qui, 10 en réponse aux variations de la très haute tension, font varier une impédance de façon à maintenir les dimensions de l'image pratiquement constantes. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention rassortiront de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'e-15 xemple nullement limitatif, en référence au dessin annexé, dans lequel : - la figd est un schéma, partiellement par "blocs, d'un récepteur de télévision en couleurs comportant un montage de régulation conforme à l'invention; et, 20 - la fig.2 est un diagramme illustrant des courbes de tension et de courant apparaissant dans le montage de la fig.l, pendant chaque intervalle horizontal de balayage. Sur la fig.l, un récepteur de télévision en couleurs, qui peut être d'un type classique, est figuré par des blocs; toutefois, on a 25 représenté plus en détail son circuit de sortie horizontal ou de ligne et l'alimentation de très haute tension correspondante. Dans le récepteur 11, une porteuse modulée par des signaux de télévision en couleurs composites est captée par des circuits de réception comprenant le tuner HE habituel, les circuits de changement de fréquence, 30 l'amplificateur de fréquence intermédiaire et le détecteur vidéo. Les signaux vidéo sont recouvrés dans le récepteur à partir de la porteuse modulée et sont amplifiés dans un amplificateur vidéo. Le« signaux vidéo amplifiés sont fournis à un circuit de commande automatique de gain déclenché qui règle le gain des amplificateurs dans 35 le récepteur de façon classique. Les signaux vidéo sont aussi appliqués à un canal de luminance, à un canal de chrominance et à un séparateur de signaux de synchronisation. Dans le canal de chrominance, 69 16519 2009090 les 3jalCfA-ria'-.xwraa ûe couleur sont élaborées de façon à pouvoir être appliquées à un dispositif de reproduction d'images en couleurs. Gs dispositif de reproduction est un cinéscope en couleurs à masque à trois canons 13 dans le récepteur représenté. 5 Un collier de déviation 19 associé au cinéscope 13 répond aus courants de déviation verticale et horizontale qui lui sont appliqués en obligeant les faisceaux individuels produits par le cinéscope en couleurs 13 de tracer une trame sur 11 écran de phosphoreso Un collier de convergence (non-représenté) qui,, en réponse à des 10 courants de convergence dynamiques appropriés oblige les faisceaux du cinéscope en couleurs à converger correctement dsns la région do l'écran sur toute l'étendue de la trame est généralement aussi associé au cinéscope 13. les signaux de sortie du canal de chrominance sont appliqués 15 individuellement aux différentes grilles de commande du cinéscope 13« les différentes cathodes de celui-ci reçoivent les signaux de sortie du canal de luminance qui servent à amplifier la composante de luminance du signal composite et qui renferment des éléments à retard appropriés pour égaliser le retard de lfc composante de lumi~ 20 nance par rapport à celle des informations élaborées dans le canal de chrominance. lies signaux de sortie du séparateur de synchronisation sont appliqués aux circuits de déviation verticale et à un oscillateur de déviation horizontale 21. les eircuits de déviation verticale engen-25 drent un courant de déviation verticale destiné à être appliqu'é aux bornes Y, V' du collier de déviation 19, sous la commande des im-^ pulsions de synchronisation verticale provenant du séparateur de synchronisation. L'oscillateur horizontal 21, qui peut être un oscillateur bloqué classique, développe une tension de commutation 30 périodique sous la commande des impulsions de synchronisation horizontale provenant du séparateur de synchronisation. L'oscillateur 21 est associé à un circuit de réglage automatique de fréquence (non-représenté) pour assurer la synchronisation désirée. La tension de commutation périodique développée par l'oscilla-35 teur 21 est appliquée à un circuit de déviation horizontale désigné en son entier par la référence 23. Le circuit de déviation 23 est du type représenté et décrit ^ b 69 16519 4 2009090 dans la demande de brevet précitée» En bref, le circuit de déviation 23 comprend un réseau de commutation à conduction bilatérale 25 comprenant un thyristor 27 et une diode 29 pour brancher un condensateur de charge relativement grand 31 aux bornes de 11 enroulement de 5 déviation horiaontale 33 pendant la partie de tracé de chaque cycle de déviations Un premier condensateur 35 et une inductance de eosiau-tation 37 sont branchés entre le réseau de commutation 25 et un second réseau de commutation à conduction, bilatérale 39 qui comprend un thyristor 41 et une diode 43. Un second condensateur 45 est bran-10 ché entre la jonction du condensateur 35 avec l'inductance de commutation 37 et la masse. Une alimentation principale (+B) est reliée à une inductance relativement grande 47 qui, de son côté, est reliée à la jonction de l'inductance de commutation 37 et du réseau 39. Un premier circuit de déclenchement 49 est branché entre l'in-15 ductance 47 et le thyristor 27 pour déclencher la conduction dans ce âerni«r pendant la partie dé tracé de chaque cycle de déviation. . ïïîi second circuit de déclenchement 51 est branché entre l'oscillateur horizontal 21 et le thyristor 41 pour déclencher la conduction de celui-ci près de la fia de la partie de tracé de chaque cycle de £0 déviation. Le primaire 53a du transformateur de sortie de déviation horizontale (ou transformateur de ligne) 53 est relié à l'enroulement de déviation 33 et est ramené à la masse au moyen d'un circuit de protection 55. 25 L'enroulement de déviation 33 et la diode 29 sont reliés à la borne H du transformateur 53 qui est; par exemple à une tension légèrement supérieure à celle de l'extrémité dû primaire 53a de façon à compenser les différences de tension* aux bornes de la diode 29 et du thyristor 27 pendant leurs périodes de conduction respectives. 30 L'enroulement secondaire d'élévation de tension 53b s qui compor te une prise de très haute tension 53c„ une prise de tension de concentration 53d et une prise de tension d'écran 53o? est mis à la nasse à son ©xtrémité inférieure. lia. redresseur de très haute tension 57 est branché entre la prias 55® et 1!électrode de très haute ten-55 sien 17 du eiasseep® 13, afin d@-fournie ime haute tensioa d'accélération de faisceau, (par exemple , âe 1 - ordre de- 25 000 Y) au cinéscope 13 » _ ■ 69 16519 Une alimentation d'écran 59 est branchée entre la prise 53e et . la maBse, tandis qu'une alimentation de tension de concentration 61 est "branchée entre la prise 53d et une électrode de concentration 15» L'alimentation d'écran 59 et l'alimentation de concentration 61 5 peuvent être du type décrit dans la demande, de brevet France JS"2 ;, 170 446 du 18 octobre 1968 intitulée "Dispositif d'alimentation pour tubes à rayons cathodiques". Un second circuit de protection 63 est prévu pour limiter les excursions positives de la tension aux bornes du thyristor 27« 10 Un réseau de contrôle comprenant la combinaison en série d'une résistance 65, d'une résistance de réglage de haute tension 67 et d* une résistance 69 est branché aux bornes du condensateur de charge 31 • Une diode de Zéner 71 est interposée entre le curseur de la résistance variable 67 et l'entrée d'un réseau de commande comprenant 15 un amplificateur à transistor 73» Le transistor 73, qui est du type n-p-n, comprend une base Reliée à la diode de Zéner 71, un émetteur à la masse et un collecteur relié à une source électrique d'alimentation +Va à travers l'enroulement de commande 75a d'une réactance saturable 75. Une diode de 20 récupération 77 est branchée aux bornes de l'enroulement 75a. Des enroulements secondaires (de charge) en série 75b et 75c qui sont couplés avec l'enroulement de commande 75a sont brqnchés aux bornes d'une inductance d'alimentation 47 auT^oyen de la combinaison en parallèle d'une diode 79 et d'une résistance 81o 25 On va décrire ci-après le fonctionnement du circuit de dévia tion 23 dans la mesure où. il intéresse la présente invention. Au commencement de la partie de tracé de chaque cycle de déviation horizontale (ou de ligne), l'intensité du courant est maximale dans l'enroulement 33 et ce courant circule de la borne H à la 30 borne H'. La diode 29 du réseau de commutation 25 est polarisée en sens direct à ce moment et intervient pour brancher l'enroulement de déviation 33 aux bornes du condensateur 31 pendant la première moitié de la période de tracé. Le courant de déviation diminue de fqçon pratiquement linéaire et produit une augmentation progressive de la 35 tension aux bornes du condensateur 31 (voir fig.2 - courbe B) pendant la première moitié du -tracé. Approximativement au milieu de la partie de tracé du cycle, le courant passe par zéro dans l'enroule2009090 69 16519 2009090 ment de déviation 33» s'inverse et commute de la diode 29 au thyristor 27. Le thyristor 27 est placé en état d'attente en préparation à cette commutation des voies de circulation du courant au moyen d'un signal de conditionnement fourni par le circuit de déclenchement 49. 5 Quand la conduction du thyristor 27 commence, le condensateur 31 reste branché aux bornes de 1'enroulement 33. Toutefois, de l'énergie est maintenant transférée du condensateur 31 à l'enroulement 33 à travers le thyristor 27 et la tension aux bornes du condensateur 31 décline progressivement pendant que le courant augmente dans l'enrou-10 lement de déviation 22 suivant une loi sensiblement linéaire au cours de la seconde moitié de l'intervalle de tracé. Pehdant le temps où le réseau de commutation 25 est conducteur comme décrit ci-dessus et que le réseau de commutation 39 est ouvert (c'est à dire, non-conducteur), les condensateurs 35 et 45 sont bran-15 chés en parallèle aux bornes d'une alimentation comprenant la combinaison en série des inductances 37 et 47 reliées à l'alimentation principale (+B) du récepteur. L'inductance 47, qui accumule de l'énergie pendant la partie de commutation de chaque cycle de déviation (voir ci-dessous),, transfère une partie de l'énergie ainsi accumu-20 lée aux condensateurs 35 et 45 pendant que ceux-ci sont en parallèle. La tension aux bornes de la combinaison en parallèle des condensateurs 35 et 45 augmente pendant cet intervalle (voir la partie inclinée en traits continus de la courbe A - qui représente la tension aux bornes du réseau de commutation 25). Une partie de l'énergie 25 ainsi emmagasinée dans les condensateurs 35 et 45 est transférée pendant la partie de retour de chaque cycle de déviation à l'enroulement de déviation 33 et aux circuits de génération de haute tension associés au transformateur 53 incluant le redresseur de très haute tension 57. 30 Pour amorcer la partie de retour de chaque cycle de déviation et transférer de l'énergie des condensateurs 35 et 45, une impulsion est produite par 1'oscillateur horizontal 21 quelques microsecondes avant la fin désirée du tracé. Cette impulsion est profilée par le réseau de déclenchement 51 et l'impulsion formée résultante est ap-35 pliquée à la gâchette du thyristor de commutation 41. La conduction du thyristor de commutation 41 commence ainsi et celui-ci complète un premier circuit fermé comprenant le réseau de commutation 25, le 69 16519 2009090 condensateur 35 » l'inductance 37 et 1s réseau de commutation 39, ainsi qu'un second circuit fermé comprenant le réseau de commutation 39, l'inductance 37 et le condensateur 45«Dans l'enroulement de déviation 33, le courant continue temporairement d'augmenter 5 puisque le réseau de commutation de tracé 25 reste fermé, ^'énergie emmagasinée dans les condensateurs 35 et 45 circule dans les deux circuits mentionnés de manière oscillante. En même temps, l'inductance 47 est "branchée (par le réseau de commutation. 39) directement aux bornes de la source électrique +B, produisant ainsi un courant 10 à croissance approximativement linéaire, tout en accumulant une é-nergie considérable dans l'inductance 47. le courant du condensateur 35 sert à éteindre le thyristor 27 (ce courant traversant le thyristor 27 en sens inverse) et, après un court intervalle de conduction par la âiode de tracé 29, la par-15 tie de retour du cycle de déviation commence. Pendant l'intervalle de retour, il se produit une série complexe d'échange d'énergie entre l'enroulement de déviation 33, l'inductance 37, les condensateurs 35 et 45 et le circuit de très haute tension comprenant le transformateur 53, le redresseur 57 et la 20 charge constituée par l'électrode de très haute tension 17 du cinéscope. En bref, le courant s'inverse dans l'enroulement de déviation. 33 par suite d'une alternance oscillante d'échange d'énergie entre l'enroulement 33 et la combinaison comprenant l'inductance 37, les condensâteurs 35 et 45 et le circuit accordé équivalent du transfor-25 mateur 53- Une impulsion de retour de très haute tension est produite pendant le retour à la prise 53c et est redressée par le redresseur 57 pour produire une tension d'alimentation continue de l'ordre de 25 000 V à l'électrode 17 du cinéscope 13» 30 ment liée à l'intensité de pointe du courant de déviation dans l'enroulement de déviation 33 et à la grandeur de la tension (énergie emmagasinée) des condensateurs 35 et 45 au commencement de la partie de retour du cycle de déviation, l'intensité de pointe du courant de déviation est aussi fonction de la tension (énergie emmagasinée) des 35 condensateurs 35 et 45. les valeurs des condensateurs 35 et 45 et de 1 ' inductance 37 peuvent être choisies de façon «jue , sans moyens de régulation ■ ta?, ponrcsntagft donné de variation de la hss la grandeur de l'impulsion de très haute tension est directe- BAD oraewAu 69 16519 2009090 te tension se traduise par un pourcentage prédéterminé de variation du courant de déviation de pointe. C'est ainsi, par exemple, que les composants 35, 45 et 37 pourraient être calculés de façon .qu'une variation de lOfc de la haute tension produise une variation du courant 5 de déviation d® pointe entre 0 et 10%. Pour un ensemble particulier de valeurs choisies des condensateurs 35 et 45, le rapport du pourcentage de variation du courant de déviation sur le pourcentage de variation de la haute tension augmente quand la valeur de l'inductance 37 diminue. 10 Dans le mode de réalisation particulier représenté de l'inven tion, les valeurs des composants ont été choisies pour produire un pourcentage de variation du courant de déviation de pointe au moins égal à la moitié mais, de préférence, égal à un pourcentage de variation correspondant de la très haute tension en l'absence de moy-15 ens de régulation auxiliaires. Des moyens de régulation auxiliaires sont couplés à l'inductance 47 pour faire varier l'énergie 4L'entrée fournie au circuit de déviation 23 quand la très haute tension et le courant de déviation de pointe Varient» Ces moyens de régulation sont conçus pour main-20 tenir la largeur de l'image pratiquement constant© dans les limites prévues de variation du courant de faisceau et de la tension d'alimentation (+B). De plus, ces moyens de régulation sont étudiés pour maintenir la très haute tension pratiquement constante dans le cas d'une variation de la tension d'alimentation de l'ordre de 20$. 25 Dans le circuit de régulation, des moyens sont prévus pour per cevoir les variations de la très haute tension apparaissant à l'électrode 17. Etant donné qu'il est préférable d'effectuer cette détection dans un circuit de basse tension et que, en outre, comme il a été indiqué ci-dessus, les variations du eourant de tracé et les va-30 riations de la très haute tension sont liées d'une manière pratiquement fixe par les contraintes du montage9 les moyens pour percevoir les variations de la très haute tension sont branchés aua^ bornes du condensateur 31. En effet, la tension aux bornes du condensateur 31 reflète les variations du courant de déviation et y partants celles 35 de la très haute tension.® En fonctionnement, la valeur d® peinte de la tension produite aux bornes du condensateur' 31 (courfes 3) approximativement au milieu 1 SAD Ofî/G/N/u. 1 - -J 69 16519 9 2009090 de la partie de tracé de chaque cycle de déviation est directement rapportée au courant de déviation de pointe produit dans les enroulements de déviation 33 • Une fraction de -la tension produite aux-■bornes du condensateur 31 est prélevée au moyen de la résistance va-5 riable 67 et est comparée avec une tension de référence fixe fournie par la combinaison de la diode de Zéner 71 et par la jonction base-émetteur du transistor 73- la différence entre cette partie de la tension du condensateur 31 et la tension de référence fixe est appliquée au transistor 73 de manière à produire, en général, une .impul-10 sion unidirectionnelle (voir courbe 0) dans.le circuit de sortie du transistor 73 au voisinage du milieu de la partie de tracé du cyclé de déviation. Le courant fourni par le transistor 73 traverse l'enroulement de commande 75a de la réactance saturable 75 de façon à y produire un flux magnétique qui influence aussi les enroulements 15 75b et 75c. Un courant unidirectionnel est maintenu dans l'enroulement de commande 75» après que la conduction du,transistor a cessé, au moyen de la voie unidirectionnelle établie par la diode 77. Un courant circule aussi dans les enroulements de charge 75b, 75c (voir courbe D) pendant chaque eycle de déviation. L'inductance 20 effective des enroulements 75b et 75c, qui est branchée en parallèle sur l'inductance d'alimentation 47, est. fonction inverse du courant circulant dans l'enroulement de commande 75a, selon les caractéristiques de la réactance saturable 75. Une augmentation de 1' intensité du courant circulant dans l'enroulement de commande 75a a 25 pour effet de diminuer l'inductance de la combinaison en parallèle de l'inductance 47 et des enroulements 75b et~75c l'inverse étant également vrai. Dans le montage représenté, une augmentation de la tension d' alimentation principale (+B) tend à produire le même pourcentage d' 30 augmentation de la très haute tension à la borne 17 et du courant de déviation de pointe fourni à l'enroulement de déviation 33. Toutefois, une augmentation du courant de- déviation se traduit par une augmentation de la tension de pointe aux bornes du condensateur 31, laquelle provoque, de son côté, une augmentation du courant fourni 35 à l'enroulement de commande 75a par le transistor 73., De ce fait, 1' inductance effective de la combinaison en parallèle de l'inductance 47 et des enroulements 75b et 75c diminue, de sorte que la tension .. —1 Y 69 16519 2009090 aux bornes des condensateurs 35 et 45 augmente pendant la première moitié de l'intervalle de tracé, mais pendant là seconde moitié de cet intervalle, cette tension diminue du fait que de 1'énergie est renvoyée par l'inductance 47 dans l'alimentation +B (voir la partie 5 en tirets de la courbe A pour la tension aux bornes des condensateurs 35 et 45)• Il en résulte que 1'énergie disponible pour être transférée au circuit de très haute tension et aux enroulements de 5' déviation 33 est maintenue pratiquement constante, maintenant ainsi le courant de déviation, la très haute tension et la largeur de 1' 10 image sensiblement constants malgré les variations de la tension d' alimentation +B. Quand la tension d'alimentation +B décroît, l'inductance d'alimentation effective (47, 75b, 75c) augmente pour maintenir constante la largeur de l'image. La partie en traits continus de la 15 courbe A représente la condition d'inductance maximale. La réactance saturable 75 est conçue pour réduire cette inductance maximale suffisamment afin que, lorsque la tension d'alimentation est élevée, 1' inductance d'alimentation effective et la combinaison en parallèle des condensateurs 35 et 45 aient une fréquence de résonance natûrel-20 le suffisamment élevée pour que de l'énergie soit renvoyés dans l'alimentation +B près de la fin du tracé (c'est à dire que la tension aux bornes des condensateurs 35 et 45 atteigne son maximum avant la fin du tracé puis décline). Lorsque le courant de faisceau varie dans le cinéscope 13, le 25 montage opère comme suit: on suppose que le courant de faisceau augmente. La très haute tension produite à l'électrode 17 tend à diminuer et le courant de l'enroulement de déviation 33 tend, lui aussi, à diminuer. Le rapport entre le pourcentage de variation du courant de déviation et celui de la très haute tension est déterminé par les 30 impédances réactives du circuit, comme il a été indiqué ci-dessus. Avec un rapport égal à 1, et en l'absence des, composants 65-81, la largeur de l'image aurait tendance à diminuer. Toutefois, la diminu-. tion du courant de déviation est perçue au transistor 73 et l'inductance de la réactance saturable 75 augmenté, augmentant ainsi l'é-35 nergie (la tension) fournie aux condensâteurs 35 et 45 pour rétablir à leur valeur nominale, le courant de déviation et la très haute tension. SAB origin^I 69 16519 ii 2009090 Un rapport inférieur à l*unité pourrait aussi être utilisé a-vec pour résultat une largeur relativement constante de l'image sur une gamme déterminée de variations du courant de faisceau et une très haute tension, un courant de déviation et une largeur d*i-5 mage sensiblement constants entre des limites étendues de variations de la tension d'alimentation principale +B» Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'exemple représenté et décrit, sans sortir pour autant du cadre de l'invention. C'est ainsi que la diode de Zéner 71 pour-10 rait être braachée entre l'émetteur du transistor 73 et la masse ou bien pourrait même être supprimée et un réglage pourrait être effectué par les valeurs relatives des résistances 65, 67 et 69. Le transistor 73 pourrait être supprimé dans certains cas particuliers. De plus, le signal d'entrée fonction des variations de l'a haute tension 15 et/ou du courant de déviation pourrait être prélevé de composants autres que le condensateur 31. C'est ainsi, par exemple, que le condensateur du circuit de protection 55 qui est relié au primaire 53a du transformateur 53 pourrait aussi être utilisé. La tension d'alimentation (+V ) du transistor 73 pourrait aussi provenir, après un fil-a 20 trage convenable, du condensateur du circuit de protection 55» Dans certains cas particuliers, il est également possible d'utiliser directement les enroulements de charge 75b et 75c comme inductance d'alimentation et éliminer ainsi l'inductance séparée 47. Bien que la résistance 67 soit variable pour permettre de régler la 25 très haute tension de l'électrode 17, il pourrait aussi-être utile, dans certains cas particuliers, d1éliminer ce réglage en utilisant, par exemple, une résistance 67 fixe. La liste ci-après énumère, à titre purement indicatif, les valeurs des composants utilisés pour réaliser un prototype du montage 30 de la fig.l Thyristor 27 Diode 29 Condensateur 31 Enroulement de déviation 33 Condensateur 35 Inductance 37 RCA Type 37699 Type IET4826 1,5 microfarads 450 microhenries 35 0,068 microfarads '{ ;C: ^ -V 55 microhenries SCA type 37700 69 16519 12 2009090 10 15 20 Diode 43 Condensateur 45 Inductance 47 Transformateur 53 0,022 Redresseur 57 Résistance 65 Résistance 67 Résistance 69 Dieds Zéner 71 Transistor 73 Réactance 75 (Enroulement de charge 75b - 75c) Diode 77 Diode 79 Résistance 81 - B+ +Y Type IH4-826 0,047 microfarads 15 millihenries 1,2 millihenries (primaire) 120 microhenries (déperdition) microfarads (distribution G) Type 3CZ3 4700 ohms 180 ohms (variable) 510 ohms 6,8 volts Zener Type 2ÏÏ3440 3 à 8 millihenries (variable) Type PD 222 Type 2A200 1.000 ohms + 140 volts + 60 volts • 840 °»'oinal 69 16519 13 2009090 KEVMDIOATIQNS 1.- Régulateur de tension pour un récepteur de télévision comportant un dispositif de présentation d'image, tel qu'un cinéscope, et un circuit de déviation et de génération de très haute tension 5 pour fournir une très haute tension à ce dispositif et pour fournir un courant de déviation, ledit régulateur étant caractérisé par des moyens d'alimentation comprenant une impédance variable couplée à une alimentation électrique destinée à fournir un courant de fonctionnement audit eircuit de déviation et de génération de très hau-10 te tension, et des moyens couplés audit circuit de déviation et de génération de très haute tension et qui, en réponse à des variations de ladite très haute tension, font varier ladite impédance de manière à maintenir les dimensions de l'image pratiquement constantes. 15 2.- Régulateur selon la revendication 1, caractérisé par un circuit de tension de référence couplé audit circuit de déviation et de très haute tension et par des moyens pour relier ledit circuit de tension de référence aux moyens répondant auxdites variations de ladite très haute tension afin de faire varier cette impé-20 dance d'une manière compensatrice pour maintenir les dimensions de l'image pratiquement constantes. ' * 3.- Régulateur selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que ladite impédance variable comprend une inductance variable et en ce que des éléments de circuit réactifs, incluant, au moins, un 25 premier condensateur, est relié à ladite impédance variable pendant la partie de tracé de chaque cycle de déviation afin d'emm'agasiner de l'énergie et est relié audit circuit de très haute tension pendant la partie de retour de chaque cycle de déviation. 4.- Régulateur selon la revendication 3 caractérisé en ce que 30 ladite impédance variable comprend une réactance saturable ayant des enroulements de commande couplés aux moyens qui répondent aux variations de la très haute tension et des enroulements de charge à inductance variable associés avec lesdits enroulements de commande et qui sont reliés au premier condensateur pour faire varier l'énergie 35 fournie à celui-ci en réponse aux variations de ladite très haute tension. 5.- Régulateur selon la revendication 2, 3 ou 4 comportant un 69 16519 14 2009090 enroulement de déviation et un condensateur de fourniture d'énergie relié à cet enroulement pendant la partie de tracé de chaque cycle de déviation, caractérisé en ce que ledit circuit de tension de référence est branché aux bornes dudit condensateur de fourni-5 ture d'énergie. • • 6. Régulateur selon la revendication 1, 2, 3, 4 ou 5 , caractérisé en ce que les moyens répondant,aux variations de ladite très haute tension comprennent un diviseur de tension couplé auxdits moyens d'emmagasinage d'énergie et un dispositif amplificateur au 10 dit diviseur de tension et aux dits enroulements de commande. 7.- Régulateur selon la revendication 2, 3, 4, 5 ou 6 caracté- j risé en ce que le dit circuit de référence comprend un élément variable pour régler la très haute tension. 8.- Régulateur selon la revendication 3', 4, 5, 6 ou 7, caracté-15 risé en ce que ladite inductance variable comprend, en outre . une inductance pratiquement fixe, une première diode branchant les dits enroulements de charge aux bornes de cette inductance fixe et une seconde diode branchée aux bornes dudit enroulement de commande. * \ 9.- Régulateur selon la revendication 3, 4, 5, 6, 7 ou 8, ca-20 ractérisé en ce que les dits éléments de circuit réactifs comprennent, en outre, une inductance et sont montés de manière que, quand la charge du circuit de génération de très haute tension varie, le rapport du pourcentage de variation du courant' de déviation sur le pourcentage de variation de la très haute tension soit supérieur à 25 l/2, sans dépasser l'unité.