FR 2010288 A1 19700213 FR 6918669 A 19690606 69 18669 'A 2010288 L'invention se rapporte aux objectifs de type zoom dans les-quels la variation de la distance focale est assurée par un organe de commande spécial ("de zoom") qui agit sur certains systèmes optiques de l'objectif; par ailleurs, pour tenir compte des variations 5 de position du sujet observé, on réalisé d'habitude la mise au point en déplaçant un autre élément de l'objectif à l'aide d'un autre organe de commande (Mde mise au point"). On connaît différents types d'objectifs zoom dont la plupart comprennent un ensemble antérieur et un ensemble postérieur, ce 10 dernier fixe, les systèmes mobiles qui assurent la variation de la focale étant inclus dans l'ensemble antérieur. Ordinairement, un objectif de ce genre comprend quatre ou cinq systèmes optiques, un système postérieur fixe constituant l'ensemble postérieur, et deux ou trois systèmes mobiles pour faire varier la focalejbisposés der-15 rière un système antérieur qui est immobile lorsqu'il s'agit d'assurer le changement de focale, ces derniers systèmes constituant l'ensemble antérieur. Ordinairement, le dispositif de mise au point est associé au système antérieur de l'ensemble antérieur, et l'invention concerne un objectif zoom comportant un dispositif de ce 20 genre. Bans les objectifs zoom récents, le système antérieur doit avoir une ouverture relativement grande et si, de plus, du fait de sa construction, on peut le déplacer d'un seul bloc pour assurer la mise au point, il doit, pour faciliter la correction des diverses 25 aberrations non seulement dans toute la gamme choisie de variation de la focale mais aussi dans toute celle de la mise au point, être complexe, et donc relativement lourd et volumineux. Il est cependant de la plus haute importance de donner à l'ensemble de l'objectif y compris ses mécanismes de manoeuvre des proportions telles 30 qu'elles permettent à l'opérateur de le manier aisément et, plus particulièrement, le système antérieur de l'objectif, qui présente nécessairement un diamètre relativement grand, a donc à cet égard une importance capitale* Pour réduire la complexité, les dimensions et le poids 35 de la partie de l'objectif qu'on doit déplacer pour effectuer la mise au point et pour diminuer les efforts exercés sur les mécanismes correspondants, on a déjà proposé deux solutions applicables à des dispositifs zoom comportant un système optique antérieur convergent. Suivant l'une, le système antérieur est formé d'une par-40 tie antérieure divergente et d'une partie postérieure convergente, 69 18669 2010288 et, suivant l'autre, le système antérieur est formé d'une partie antérieure approximativement afocale, et d'une partie postérieure convergente. Dans le premier cas, seule la partie antérieure du système antérieur se déplace pour la mise au point, la partie pos-5 térieure restant immobile, tandis que dans le second cas, c'est seulement la partie postérieure du système antérieur qui se déplace pour la mipe au point, la partie antérieure restant immobile, ce qui présente, entre autres avantages, celui d'éviter un "pompage d'air" dû au changement de volume de l'espace d'air intérieur à 1* 10 objectif. Sans cette seconde solution,, les moyen» adoptés pour obtenir la correction des abérrations, en particulier des aberrations chromatiques, ainsi que la stabilité des aberrations de sphéricité pendant la mise au point, sont concentrés dans la partie antérieure qui, comme indiqué ci-dessus,'reste immobile. 15 L'invention vise, de façon générale, à obtenir les avantages sus-mentionnés dans un objectif zoom comportant un système antérieur divergent et, plus spécifiquement, à réaliser un tel. objectif de façon que la modification du cadrage du sujet observé due à la variation du champ angulaire pendant la mise au point soit supprimée 20 ou tout au moins aussi faible que possible. A cet égard, on rappellera que, lorsqu'avec un appareil photographique classique de longueur focale fixe on met au point sur des sujets placés à des distances différentes de l'appareil, la variation du cadrage est peu perceptible, parce que soit, la profondeur 25 de champ, soit le déplacement qu'on doit imprimer à l'objectif pour assurer la mise au point est faible, de sorte que l'effet prédominant est un changement de foyer qui masque le changement du champ angulaire. Ce n'est pas le cas pour les objectifs zoom, du fait que, pour la valeur minimale de la distance focale, la profondeur de 30 champ est relativement grande et qu'en outre le déplacement que doit effectuer, par exemple le système antérieur, pour assurer la mise au point exacte est relativement grand par rapport à cette valeur minimale, Ainsi, au moins quand la distance focale est exactement ou approximativement à son minimum, il semble à l'opérateur 35 que, quelle que soit la distance à laquelle se trouvent les objets observés, la mise au point est suffisante pour qu'ils soient re-connaissables dans toute la gamme de mise au point. De plus, dans des objectifs zoom connus, le déplacement du système antérieur pour assurer la mise au point provoque une modi-40 fication importante de l'échelle, donc une variation correspondante 69 18669 3 2010288 du champ angulaire. Comme ici cette variante n'est pas masquée par une nette mise au point, l'opérateur a l'impression purement subjective qu'il se produit un changement de focale même s'il ne s'agit que d'une mise au point. Cette caractéristique fâcheuse propre 5 aux objectifs zoom de ce genre réduit leur utilisation dans certaines applications, en radio-télévision, par exemple. C'est précisé- ty ment l'objet de l'invention d'éviter, au moins dans une large mesure, cette caractéristique indésirable. Un objectif zoom selon l'invention est formé d'un ensemble pos-10 térieur fixe et d'un ensemble antérieur qui comprend les systèmes optiques mobiles assurant le changement de focale et placé» à cet effet derrière un système optique antérieur divergent qui reste immobile pendant que fonctionne le zoom, ce système antérieur étant divisé, en une partie antérieure et une partie postérieure toutes 15 deux divergentes, la partie postérieure étant seule mobile axiale-ment pour assurer la mise au point sur l'objet visé, et caractérisé par les relations suivantes : (a) 4,2PAVfAÎ>1,6P. (b) 2,6PA>fA2>UPi 20 fA1 > fA2, désignant la distance focale équivalente du système optique antérieur complet pour un sujet placé à l'infini et fA1 et fdésignant respectivement les distances focales des parties antérieure et postérieure du système optique antérieur. 25 Pour résoudre plus facilement les problèmes d'aberration, f^ peut ître compris entre 1,2 fA2 et 1,5 f, par exemple de l'ordre de 1,4 fA9, mais, en vue de maintenir l'angle de champ constant pen-dans la mise au point, il est ordinairement préférable que fAl soit de l'ordre de 2,5 fA9. On préfère souvent adopter un compromis sui-30 vant lequel fA1 est compris entre 1,5 fA2 *'fc 2»5 fA2* Si l'on compare cet objectif à système antérieur divergent à tn objectif à système antérieur convergent, il est bien connu qu'un système antérieur divergent est en soi avantageux du point de vue des conditions imposées par la mise au point. En particulier, étant don-35 né que le champ angulaire derrière un système 69 18669 4 2010288 dre la mise au. point à un surjet placé à une distance extrêmement faible de l'appareil, la complexité, l'encombrement et le poids du système optique antérieur, qui sont inévitables si l'on veut obtenir une bonne correction des aberrations dans toutes les gammes de chan-5 gement de focale et de mise au point, étant considérablement réduits; l'invention permet en outre d'utiliser pour la mise au point un mécanisme classique approprié de faible couple de transmission puisqu'on ne doit déplacer qu'une portion du système optique antérieur. 10 Toutefois, on va exposer ci-après un avantage plus particulier de£L'invention avec référence aux dessins schématiques annexés sur lesquels : Les figures 1A et 1B, d'une part, et les figures 2A et 2B de l'autre sont des graphiques qui montrent respectivement l'influen-15 ce de la mise au point sur le champ angulaire dans l'espace objet pour un objectif zoom de type général connu et pour un objectif zocm selon l'invention. Les figures 3 à 5 montrent des exemples d'exécution dont les caractéristiques sont précisées dans divers tableaux qu'on trouvera 20 ci-après. Dans l'objectif zoom de la figure 1A, 10 désigne le système optique antérieur divergent que, pour passer d'une mise au ppint pour un objet situé à l'infini à celle d'un objet situé à proximité, on déplace d'un seul bloc de la position en traits pleins à celle 25 en traits mixtes; d est la distance séparant cet objet de l'appareil; u désigne le déplacement pour la mise au point;«5 d ! oo 1014,89 574,89 264,89 139,89 77,39 u 0 1.71 3,25 5,89 9,92 15,10 fî*y# ' 29° 41* 29° 51' m cm o o t- o o 30° 40* 31° 13* La figure 1B représente graphiquement la variation de en fonction de d et montre clairement que l'angle de champ dans l'espace objet augmente à mesure que l'opérateur, après avoir effectué 40 la mise au point sur un sujet situé à l'infini, actionne l'objectif 18669 5 2010288 zoom peur mettre au point sur un sujet de plus en plus proche de l'appareil. Sur la figure 2A, 11' et 11" désignent rèspectivement les parties antérieure et postérieure divergentes d'un exemple de réalisation d'un objectif selon l'invention dans lequel,pour effectuer la mise au point, c'est seulement la partie postérieure 11" qu'on déplace de la position en traits pleins, pour un sujet situé à l'infini, à la position en traits mixtes pour un objet situé plus à proximité de l'opérateur. Le demi-angle de champ dans l'espaee objet, est désigné par/9. Les références, d,u et çA dans le tableau ci-après, ont les même significations que sur la figure 1A; leurs valeurs respectives sont aussi exprimées en fonction de la distance focale équivalente f^ du système antérieur divergent, qui est égale à celle de l'objectif connu, soit 42,55, quand les deux parties divergentes-pour lesquelles ces distances sont respectivement fA1 = 170,01 et fA9 = 68,5- sont séparées par une distancé © égale à 35,0 pour la mise au point sur un objet situé à l'infini ï d 993,13 493,13 243,13 118,13 55,63 u 0 1,85 3,40 6,20 11 «93 L 20,34. fi 29° 41* 29° 411 29° 41* 29° 41* 29° 411 29° 41' La figure 233, sur laquelle^ est exprimé en fonction de d, montre clairement qu'avec un objectif selon l'invention on peut maintenir constant l'angle de champ, depuis le moment ou l'opérateur effectue la mise au point sur un sujet situé à l'infini jusqu1 à celui où il effectue cette mise au point sur un sujet situé s proximité de l'appareil. Ainsi, on a constaté qu'on pouvait obtenir cet avantage particulier en utilisant un système antérieur divergent en deux parties distinctes comme spécifié précédemment, à la condition toutefois qu'on choisisse de façon appropriée le rapport f^ : fAi>. Dans l'exemple représenté figure 2A, ce rapport est égal à 2,5. Toutefois,en pratique, on doit utiliser aussi" ce dernier rapport comme un paramètre lors de la réalisation matérielle des surfaces optiques pour obtenir plus facilement une correction extrêmement fine des aberrations, résultat qu'on peut atteindre selon l'invention grâce à des caractéristiques secondaires décrites ci-aprc3« C'est pourquoi, dans des exemples d'exécution pratiques, il 6ôt constamment nécessaire d'adopter un compromis entre la contri- 69 18669 2010288 • bution du système antérieur à cette correction des aberrations et celle grâce à laquelle il est possible de maintenir constant l'angle de champ dans l'espace objet. Ceci dit, la comparaison des figures 1B et 2B montre clairement qu'on peut déjà modifier dans ce 5 sens les objectifs connus de façon à réduire ainsi notablement la variation de l'angle de champ au cours d'un changement de mise au point. x ■ t Les relations sus-spécifiées définissent les limites pour la réalisation optimale de lentilles minces compatibles avec le choix 10 de paramètres pratiques dans le système optique antérieur corrigé d'un objectif zoom dans lequel ce système doit être divergent. Bans tous les objectifs zoom,récents comportant des systèmes antérieurs divergents, les conditions imposées pour la correction des aberrations, «u égard à la position du diaphragme, sont généralement les 15 mêmes, de sorte que les relations précitées ont une application générale indépendamment de la construction particulière adoptée pour l'ensemble de l'objectif. Il est entendu que les termes "antérieur" et "postérieur", tels qu'ils sont utilisés ici se rapportent respectivement au côté de 20 l'objectif qui est respectivement le plus proche ou le. plus éloigné du point conjugué le plus éloigné de l'objectif, conformément aux conventions usuelles. On doit aussi préciser que, lorsqu'on se réfère à un contact interne dans le cas d'une lentille composée, cela peut signifier non seulement une surface de contact collée, mais 25 aussi un contact imparfait dans lequel les surfaces adjacentes ont des rayons de courbure respectifs légèrement différents, le rayon effectif du contact interne étant alors représenté par la moyenne arithmétique de ces rayons* A la différence des solutions antérieures connues mentionnées 30 précédemment qui utilisent un système antérieur convergent, selon l'invention, on répartit la correction des abérrations entre les deux parties du système optique divergent, la correction la plus importante étant toutefois réalisée dans la partie postérieure mobile. Ainsi, pour la correction des abérrations chromatiques, la par— 35 tie postérieure comprend, de préférence, au moins une lentille coh-vergente en une matière extrêmement dispersive dont l'indice de réfraction moyen est supérieur à 1,7 et le pouvoir dispersif k inférieur à 32, et une ou plusieurs lentilles divergentes en une ou plusieurs matières dont le pouvoir dispersif. k ou le pouvoir dis- 40 -persif k moyen est * supérieur à 1,5 fois celui de là lentille conver^^y 69 18669 7 2010288 gente précitée, tandis que, de préférence, la partie antérieure comprend une ou plusieurs lentilles divergentes, avantageusement deux simples ménisques convexes vers l'avant, en, une ou plusieurs matières dont le pouvoir dispersif k ou le pouvoir dispersif k 5 moyen est supérieur à 45 et, si possible, à 50. Pour stabiliser les aberrations de sphéricité malgré la variation de la distance qui sépare l'appareil de l'objet visé, la partie postérieure comprend, de préférence, au moins une lentille composée ayant au moins un contact interne convergent concave vers l'avant, placée entre 10 deux lentilles en des matières dont les indices de réfraction moyens respectifs diffèrent de plus de 0,1. De préférence, le rayon de courbure de ce contact interne est compris entre 0,25 f^g ®"k 0,75 fA2* Afin d'obtenir une stabilité générale des diverses aberrations 15 dans toute la gamme de la mise au point, la partie postérieure peut avantageusement comporter au moins un doublât placé à une certaine distance en avant d'au moins une lentille/divergente, les surfaces antérieures respectives de ces éléments étant concaves vers l'avant, le rayon de courbure de la première surface étant supérieur à celui 20 de la dernière, et ces deux rayons étant compris entre 0,3 fAp et 3 fA2* Ainsi, le rayon de la surface antérieure du doublet peut a-vantageusement être compris entre 2f^ et 3 fA2 ' tandis que celui de la surface antérieure de la lentille simple peut être compris en-tr« 0,3 fa et fA2_ 25 Bien que ces dernières caractéristiques soient aussi, de façon générale, applicables à n'importe quel type récent d'objectif zoom comportant un système antérieur divergent, il est clair que, dans leurs limites d'application, on ne pourra donner aux divers paramètres du système antérieur que des valeurs liées aux autres para-30 mètres déjà adoptés pour une construction particulière de l'ensemble de l'objectif zoom considéré, c'est-à-dire liées auxjaramètrès adoptés pour les systèmes optiques de l'ensemble antérieur qui se déplacent derrière le système antérieur pour effectuer le changement de focale. C'est pourquoi, à titre d'exemple, on va maintenant dé-35 crire un système optique antérieur selon l'invention utilisé dans un objectif zoom particulier permettant un changement de ficale dans une gamme étendue ainsi qu'un grand champ angulaire pour une distance focale équivalente minimale, et dont le mouvement relatif des systèmes participant au changement de focale "est souinis à une loi 40 cinématique pratiquement acceptable^ En outre, cet-objectif-convient 69 18669 6 2010288 tout particulièrement lorsqu'on utilise un système optique antérieur divergent capable d'assurer la mise au point jusque sur des objets situés au voisinage immédiat de l'appareil, ce qui procure des résultats avantageux. L'objectif zoom considéré comprend un en-5 semble postérieur fixe et un ensemble antérieur constitué par un système antérieur divergent qui reste immobile pendant le changement de focale et un deuxième, un troisième et un quatrième systèmes respectivement convergent, divergent et convergent, les deuxième et quatrième systèmes se déplaçant simultanément vers l'avant pour as-10 surer le changement de focale dans le sens qui correspond à la distance focale maximale en même temps que le troisième système se déplace vers l'arrière. Cet objectif est caractérisé par les relations ci-après, prise en combinaison ; où est la valeur maximale de la distance focale équivalente de l'ensemble de l'objectif; N est l'ouverture relative de l'objectif; 25 fg» *3 ®* ^ sont les distances focales équivalentes respectives deB deuxième, troisième et quatrième systèmes; gg, g^ et g^ sont les rapports respectifs entre les grossissements maximal et minimal des deuxième, troisième et quatrième systèmes; R est le rapport entre les distances fô-cales maximales et minimale de l'ensemble de l'ob- 30 jectif; enfin, x est la valeur moyenne de la somme des distances qui séparent respectivement le point nodal postérieur du deuxième système du point nodal antérieur du troisième système et le point nodal postérieur du troisième système du point antérieur du quatrième système. 35 Dans un objectif de ce genre, il est indiqué que f^ soit plus grand que 0,5 fg et qu® De Plus» d® préférence, la valeur absolue de f^ est plus grande que 2(fg + f^) - x .Un objec- 1 — tif réalisé essentiellement de même manière fait l'objet du brevet français n° 1.560.457. 40 Dans cet objectif préféré, le deuxième système est constitué a) 1,8 Fm/ N?^f2^^0,6 Fm/N 15 b) f2 ^ f4 20 69 18669 2010288 par deux lentilles composées convergentes suivies par une lentille simple convergente; le troisième système est constitué par une lentille simple divergente et une lentille composée divergente placée derrière cette lentille simple et séparée axialement de celle-ci 5 par un intervalle d'air compris entre 0,5 f^ et f^,et le quatrième système est constitué par une lentille composée convergente suivie d'une lentille simple convergente. Dans l'objectif de base précité, pour faciliter la mise au point sur des sujets situés très près de l'appareil au moyen d'un 10 système optique antérieur selon l'invention, f^ est, de préférence, compris entre fg et 1,5 fg • On va maintenant décrire trois exemples pratiques d'un objectif selon l'invention avec référence aux figures 3 à 5. La figure 3 représente un objectif zoom corrigé dont les sys-15 tèmes mobiles pour effectuer le changement de focale occupent la position correspondant à la distance focale minimal* Fq et la partie postérieure du système antérieur est mise au point sur l'infini. La figure 4 représente une variante de système antérieur pour l'objectif précité. 20 La figure 5 représente une variante de l'objectif de la figur® 3. Les données numériques utilisées pour ces trois exemples sont indiquées ci-après dans une première section des tableaux 1 à 3, sur lesquels , Rg . • • • . désignent les rayons de courbure des 3ur-25 faces successives de l'objectif à partir de l'avant, le signe + ou le signe - indiquant que la surface est respectivement convexe ou concave vers l'avant; D^ , Dg . . . . désignent l'épaisseur axiale de chaque élément; enfin , Sg . . . . désignent l'intervalle d'air séparant deux lentilles consécutives. Ces tableaux donnent 30 aussi l'indice de réfraction moyen n pour la ligne d du spectre, le pouvoir dispersif k de la matière dont est fait chaque lentille, et le diamètre libre des diverses surfaces. Etant donné que chaque objectif zoom comprend trois systèmes mobiles placés dans l'ensemble antérieur, on doit considérer quatre 35 intef'valles d'air; ceux-ci sont spécifiés dans une seconde section placée à la suite de chaque tableau. Les valeurs indiquées pour les intervalles d'air variables supposent que l'objectif est mis au point sur l'infini (puisque le mouvement correspondant du système antérieur affecte le premier de ces intervalles), et cela pour 40 un certain nombre de positions de mise au point exprimées en fonc 69 18669 10 2010288 tion de la distance focale équivalente F de 1 ■'£mse^j.e d« l'objectif, quand cette distance varie depuis sa valeur minimale Po jusqu'à sa valeur maximale Em. Pour les deux premiers exemples, une troi^me section de chaque tableau donne l'équation définissant une coupe par un plan passant par l'axe d'une surface asphérique ménagée dans le système postérieur fixe de l'objectif. Enfin, une quatrième section de chaque tableau pour les deux premiers exemples et une troisième section pour le troisième exemple donnent respectivement, peur chaque valeur d'un groupe de va-leuz's représentatives de la distance d séparant l'objet visé de la surface orientée vers lui, les variations A S2 et à partir respectivement des valeurs de Sg et de données dans les deux premières sections du tableau, variations dues au mouvement communiqué à la partie postérieure du système antérieur pour tenir compte de la variation de l'éloignement du sujet visé. o s£> i TABLEAU 1 - Po - 1 00 o Rayon Epaisseur ou in Indice de réfrac Pouvoir Diamètre o tervalle d*air tion n^ dispersif k libre R1 + 23,333 D1 0,333 1 ,64050 60,10 10,400 ®2 + 12,00 S1 0,720 9,667 R3 R4 + 33,333 B2 0,333 1 ,64050 60,10 9,613 + 17,133 S2 3,4667 (variable) 9,180 4 - 20,667 ■,»3 0,867 1 ,80518 25,43 8,000 R6 - 8,333 h 0,333 1 ,58904 53,01 7,933 *7 ®3 0,820 7,307 R8 - 9,200 D5 0,333 1 ,46450 65,77 7,233 B9 - 72,788 S4 variable 7,113 —k —h R10 oo =6 0,267 1 ,80518 25,43 7,333 R11 + 8,667 B7 1,733 1 ,69680 56,18 7,700 4 - 14,667 H 0,00667 7,800 R13 + 46,133 D8 0,900 1 ,69680 56,18 8,000 R14 - 14,533 S6 0,00667 8,000 R15 + 10,000 D9 0,733 1 ,64050 60,10 7,800 R16 + 33,681 S7 variable 7,733 K) R17 + 5.180 D10 0,133 1 ,72000 50,41 3,367 O » R18 + 3.100 S8 0,320 3,167 Q K> R19 R20 + 10,413 + 3,933 D11 S9 0,133 0,400 1 ,72000 50,41 3,167 3,100 CD CD R21 - 19060 D12 0,100 1 ,56873 63,08 3,133 TABLEAU Rayon Epaisseur ou in tervalle d'air H22 *23 ^4 *25 *26 R27 28 *29 ho 31 32 33 34 R, R 35 R 36 "37 38 + 2,493 + 5,026 + 23,733 - 7,193 + 3,907 - 4,667 •»• 17,719 - 13,811 (Asphériqui + 46,1361i + 1,5005 + 1,6853 + 2,4208 + 1,2148 + 2,0232 + 67,4082 + 1,2707 + 5,3731 D D D S 13 '10 14 '11 15 *16 *12 17 513 }18 *14 *19 15 20 316 °21 0,500 Variable 0,400 0,00667 0,800 0,133 Variable 0,2370 0,1351 0,1952 1,9911 0,1311 0,953 0,2469 1,1463 0,4241 (suite et fin) o vO 00 o Indice de réfrac- Pouvoir Diamètre O tion n^ dispersif k libre ^ ro 1,80518 25,43 3,233 3,233 1,68900 49*48 3,267 3,300 1,69680 56,18 3,300 1,80518 25,43 3,300 3,133 2,0067 * 1,69680 56,18 1 ,9607 1,8487 1,50137 56,41 1 ,7667 1,3264 1,69680 56,18 1,2874 1,2992 1,48606 81,49 1 ,3250 1,7437 ^ 1,48606 81,49 1,6841 O o- K3 CO 00 69 18669 13 2010288 10 Intervalles d'air entre les verres épais pendant le changement de focale pour un objet situé à l'infini F S4 S10 s12 1 ,000 3,0896 0,0706 7,6575 0,2755 1,525 2,7078 1,7290 5,9992 0,6573 3,075 1,9574 4,0622 3,6658 1,4075 3,588 1,7736 4,5290 3,1992 1,5915 5,952 1,1290 5,9956 1,7324 2,2359 8,070 0,7182 6,8624 0,8658 2,6469 10,000 0,4182 7,4780 0,2500 2,9467 Squation de la surface asphérique H00: - x « 13,811 + | J 190,743721 - y2 + A2y2 + A^y4 + A 6y6 + Agy8 + A1()y10 15 ou ag = 0,3989925 x 10~2 A4 = 0,42625912 x 10"3 a6 = 0,63682097 x 10~3 U A8 " 0,14074694 x 10""2 A10= 0,11075916 x 10~2 20 Intervallea d'air entre les verres épais pendant la mise au point d ^ S2 A sA 0 0 25 64,4 F0 -1,2667 +1,2667 41,7 Fq - 1,8667 + 1,8667 30,2 ?o - 2,4667 + 2,4667 TABLEAU 2 - Fo ■ 1.0 Rayon jEpaisseur ou in- Indice de refrac- tervalle d'air tion nd r1 + 24,2554 d1 0,314 1,6405 r2 + 12,5116 «h 0,692 *3 + 34,7468 »2 0,314 1,6405 r4 + 17,86115 s2 3,4992 (variable) *5 - 21,5429 d3 0,818 1,80518 *6 8,672 d4 0,315 1,58913 *7 çx3 . s3 0,913 ï % - 7,666 d5 0,315 1,6405 r9 - 17,567 s4 Variable r10 - oo *6 0,267 1,80518 + 8,667 d7 1,733 1,69680 r12 - 14,667 s5 0,00667 r13 + 46,133 d8 0,900 1,69680 r14 - 14,533 s6 0,00667 r15 + 10,000 d9 0,733 1,64050 a,6 + 33,681 s7 Variable r17 + 5,180 d10 0,133 1,72000 r18 + 3,100 s8 0,320 r19 + 10,413 d11 0,133 1,7200 r20 + 3,933 s9 0,400 r21 - 19,160 »« 0,100 1,56873 cm JM Pi + 2.493 D13 0,500 1,80518 -O 00 o-o dispersif k libre vQ Pouvoir Diamètre 9^ O 60,1 10,4 g,666 60,1 9,613 9,18 25,43 8,0 61,27 7,933 7,307 60,1 7,233 7,113 25,43 7,333 56,18 7,700 7,800 56,18 8,000 8,000 60,10 7,800 7,733 50,41 3,367 3,167 ^ 50,41 . 3,167 n> oo 3,100 Jg 63,08 3,133 25,43 3,233 •••/•• NO o } o vO TABLEAU 2 (suite et fin) CX) O Rayon Epaisseur ou intervalle d'air Indice de réfraction nd Pouvoir dispersif k Diamètre libre O vO 3,233 1,68900 49,48 3,267 3,300 1,69680,' 56,1,8 3,300 1,80518 25,43 3,300 3,133 1,69680 56,18 2,007 1,961: 1,50137 56,41 1,849 «■Jk VJl 1,767 1,69680 56,18 1,326 1,287 1,48606 81,49 1,299 1,325 1,48606 81,49 1,744 1,684 NO O —i O K> 00 co *23 + 5,026 S10 Variable *24 + 23,733 D14 0,400 *25 f 7,193 S11 0,00667 *26 + 3,907 D15 0,800 *27 — 4,667 D16 0,133 *28 + 17,719 S12 Variable *29 Ml 13,811 (Aspkériqus) D 0,237 *30 + 46,136 S13 0,135 *31 + 1,500 D18 0,195 *32 + 1,685 S14 1,99t *33 + 2,421 D1S 0,131 *34 + 1,215 S15 0,095 *35 + 2,023 D20 0,247 *36 + 67,408 SÎ6 1,146 *38 + 1,271 D21 0,424 *38 + 5,373 69 18669 16 2010288 Intervalles d'air entre les verres épais pendant le changement de focale pour un objet situé à l'infini 10 P S4 S7 S10 S12 1,000 3,1395 0,0706 7,6575 0,2755 1,525 2,7550 1,7290 5,9992 0,6573 3,075 2,0031 4,0622 3,6658 1,4075 3,588 1,8191 4,5290 3,1992 1,5915 5,952 1,1743 5,9956 1,7324 2,2359 8,070 0,7633 6,8624 0,8658 2,6469 10,000 0,4634 7,4780 0,2500 2,9467 Equation de la surface asphérique Rg^:- x = -13,811, nd 1:90,743721 - y2 + A2y2 ,4 , , J x A J , , „10 •4y + A6y + A8y + A10y + o- ,-2 15 ou A2 = 0,3989925 x 10 A4 = 0,42625912 x 10"3 Ag « 0,63682097 x 10~3 Ag ■ 0,14074694 x 10~2 A1q = 0,11075916 x 10~2 20 Intervalles d'air entre les verres épais pendant la mise au point d A.S2 S4 64,4 FQ - 1,2442 + 1,2442 25 41- 1,8342 +1,8342 30,2 PQ - 2,4192 . + 2,4192 o -o TABLEAU 3 - Po - 1.0 Rayon Epaisseur ou intervalle d'air Indice de réfraction n. Pouvoir dispersif k Diamètre libre 00 O o •O R1 + 10,712 D1 0,312 1,68900 49,50 10,400 "2 + 7,912 S1 0,769 9,631 R3 + 13,500 D2 0,313 1,68900 49,50 9,606 R4 + 9,319 S2 2,787 9,025 R5 - 26,187 D3 • 1,200 1,80518 25,43 8,125 R6 mm 6,619 D4 0,312 1,62041 60,33 8,125 R? + 39,431 s3 1,075 7,000 R8 - 7,212 D5 0,250 . 1,72000 50,41. 6,975 *9 mm 21,106) S4 variable 7,019 R10 mm 34,669 D6 0,250 1,80518 25,43 6,881 R11 f • 18,819 D7 1,212 1,55963 6t,21 7,087 R12 - 8,694 ; S5 0,006 7,175 R13 + 21,356 D8 0,250 1,80518 25,43 7,500 R14 + 10,006 D9 1,331 1,62041 60,33 7,506 R15 16,069 s6 0,006 7,525 R16 + 9,756 D10 1,019 1,64050 60,10 7,493 R17 — 85,937 *7 variable 7,437 R18 + 9,544 D11 0,125 1,73350 51,65 4,187 R19 + 3,456 s8 2,488 3,769 R20 — 4,331 D12 0,125 1,73350 51,65 2,788 R21 + 3,956 D13 0,481 1,76180 26,95 2,962 22 — 33,401; S9 variable 2,988 SO CD O NO 00 oo • • •/• o- sO TABLEAU 3 (suite et fin) Rayon Epaisseur ou in Indice de réfrac Pouvoir Diamètre tervalle d'air tion n^ dispersif k libre R23 + 13,144 D14 0,325 1 ,80518 25,43 3,094 **24 + 6,075 D15 0,5o2 1,53996 59,71 3,112 R25 - 6,150 S10 0,006 3,137 R26 + 7,219 D16 0,388 1,55232 63,46 3,137 R2Ï - 19,887 S11 variable 3,137 R28 - 4,687 D17 0,125 1,62606 38,96 2,217 R29 + 2,459 D18 0,344 1,78470 26,08 2,212 R30 + 22,385 S12 2,625 2,200 R31 cxp D19 0,125 1,78470 26,08 1 ,944 R32 + 2,782 D20 0,469 1,51742 52 ,20 1,979 R33 - 4,042 S13 0,006 2,025 R34 + 3,938 D21 0,281 1,51680 64,17 2,069 R35 - 16,392 2,069 00 O O O oo (1) - Cet objectif est corrigé pour être utilisé avec un prisme d'épaisseur 4,2 Fo placé au point conjugué postérieur et dont l'indice de réfraction est de 1,5168 et le pouvoir dispersif k est de 64,17. NJ O O K) OO 00 69 18669 ig 2010288 Intervalles d'air entre les verrea épais pendant le changement de focale pour un objet situé à l'infini *1 S4 «7 S9 S11 1,000 2,4405 0,1842 8,2807 0,3466 1,660 1,9793 2 ,2124 6,2526 0,8078 2,950 1,4027 4,2356 4,2293 1,3844 5,450 0,7424 6,2515 2,2134 2,0447 10,000 0,0692 8,2820 0,1829 2,7179 Intervalles d'air entre les verres épais 10 pendant la mise au point d A S2 A s4 oo 0 0 62,5 - 0,7390 + 0,7390 37,5 - 1 ,Î573 + 1,1573 15 28,1 - 1,4726 + 1,4726 Dans chacun des trois exemples ci-dessus, la valeur maximale Fm dans la gamme de variation de la focale est égale à 10 Fo. La distance focale postérieure» c'est-à-dire mesurée de la surface postérieure extrême de l'objectif au plan image, est égale à 20 0,7530 Fo dans les deux premiers exemples et, dans l'air à 3,828 Fo dans le troisième exemple. Dans chaque exemple, l'objectif couvre un demi-champ angulaire variant de 30° à Fo à 3° à Fm, tandis que l'ouverture relative est de f/2,0 dans les deux premiers exemples et de f/2,1 dans le troi-25 sième exemple. Dans les deux premiers exemples, le diaphragme iris est fixe et placé juste en avant de la surface Rg^ de l'ensemble postérieur.. Dans le troisième exemple, ce diaphragme est placé immédiatement en avant de la surface Rgg» 30 Dans l'objectif zomm de base, les deuxième, troisième et qua trième systèmes des premier et deuxième exemples sont identiques. Les distances focales équivalentes fg du deuxième système (surfaces Bjq à R.jg incluses) et f^ du troisième système (surfaces à Rg^) valent respectivement fg — 6,9394 Fo et f ^ = - 3,1328, tandis que 35 celle f^ du quatrième système (surfaces 24 Rg^ à Rgg) est * 4,1000 Fo.La distance x » 9,5474 ei les rapports de grossisse-aent gg à g^ sont respectivement égaux à 1,4180, 3,0000 et 2,3507* Dans le troisième exemple, les longueurs focales des deuxième (surfaces Rjq à &J7), troisième (surfaces R-jg à Rg-j) et quatrième sys 69 18669 20 2010288 tèmes sont respectivement de- 6,2875, de -3,1562 et de 4,8324. La distance x = 12,1790et les rapports de grossissement gg à g^ sont respectivement égaux à 1,552, 3,2179 et 2,0028. L'invention concerne particulièrement le système antérieur pla-5 cé à l'avant de l'objectif pour faciliter la mise au point. Ce système antérieur a une distance focale f^ = -8,7623 Fo dans le premier f^ = -8,7644 Fo dans le deuxième, et f^ = -6,8373 Fo dans le troisième exemple. Dans chaque cas, il comprend une partie antérieure constituée par deux ménisques simples convexes vers l'avant, 10 et une partie postérieure constituée par une lentille formée de deux doublets collés suivie d'une lentille divergente simple. Seule cette partie postérieure est mobile pour la mise au point, conformément aux dernières sections des tableaux précités, sous la commande d'un organe spécial de mise au point . On peut étendre la 15 mise au point à un sujet placé à une distance de l'appareil aussi faible que 30,2 Fo dans les deux premiers exemples et 28,1 Fo dans le troisième, bien que ce système n'ait pas une complexité excessive et que toutes ses dimensions soient acceptables. Pour la mise au point, on peut déplacer cette partie postérieure au moyen d'un 20 mécanisme classique peu coûteux à faible couple de transmission, et puisque la partie antérieure reste immobile, il ne se produit pas de pompage d'air et les efforts exercés sur ce mécanisme ne sont pas aggravés par la présence d'organes de fixation au système antérieur. 25 Dans le premier exemple, la distance focale fA1 de la partie antérieure du système antérieur est de -22,598 Fo, c'est-à-dire 2,579 f^, tandis que la distance focale fA2 de la partie postérieure est de -17,2785 Fo, c'est-à-dire 1,9719 fA? Ainsi, f^ = 1,3078 f^g. 30 Dans le deuxième exemple, fA1 est de -23,6025 Fo, c'est-à-dire 2,693 fA, tandis que f^ est de -16,6235 Fo, c'est-à-dire 1,9081 fA. Ainsi fA1 = 1,4113 fA2* est de Dans le troisième exemple, fA1 ~p-22,4509 Fo, c'est-à-dire 3,2835 fA, tandis que fA2 est de -11,6334 Fo, c'est-à-dire 1,7015 35 fA. Ainsi, fA1 « 1,9298 f^. La lentille convergente du doublet de la partie postérieure a un pouvoir dispersif k de 25,43 dans chaque exemple, tandis que la valeur moyenne des indices de réfraction moyens des lentilles divergentes de cette partie postérieure est de 59,4 dans le pre-40 mier exemple, de 60,6 dans le deuxième exemple et de 55,37 dans le 69 18669 21 2010288 troisième. Les deux lentilles divergentes simples de la partie antérieure fixe ont toutes deux un pouvoir dispersif k de 60,1 dans les deux premiers exemples et de 4915 dans le troisième exemple. Dans la partie postérieure du système antérieur du premier 5 exemple, la surface de contact interne Rg du doublet a un rayon égal à 0,4823 fAp, et les lentilles placées de part et d'autre de cette surface Rg sont en des matières dont les indices de réfractin diffèrent de 0,21614. Le rayon de la surface R^ est de 1,1961 f^p, et le rayon de la surface Rg est de 0,5324 fAg. 10 Dans la partie postérieure du système antérieur du deuxième exemple, la surface Rg a un rayon de 0,5186 f^2 et les indices de réfraction des lentilles correspondantes diffèrent de 0,21605. Le rayon de la surface R^ ést de 1,2682 f^, et celui de la surface Rg est de 0,4584 fA2» 15 Dans la partie postérieure du système antérieur du troisième exemple, la surface Rg a un rayon de 0,5690 et les indices de réfraction des lentilles correspondantes diffèrent de 0,18477» Le rayon de la surface R^ est de 2,2510 fA2 et celui de la surface Rg = 0,6199 fA2. 20 Grâce aux valeurs attribuées aux paramètres sus-mentionnés dans les limites spécifiées suivant les caractéristiques secondaires précitées de l'invention, le système antérieur de chacun des exemples précédemment décrits assure une stabilisation extrêmement poussée des aberrations dans toute l'étendue du mouvement de mise 25 au point* Ce système antérieur coopère aussi avec le système de changement de focale particulier décrit de façon à assurer une bonne stabilisation des aberrations au cours de ce changement, de sorte qu'on peut compenser les aberrations ainsi stabilisées dans l'ensemble antérieur par une réalisation appropriée de l'ensemble 30 postérieur conformément à la pratique classique. Du fait que, pour la mise au point, on ne déplace que la partie postérieure du système antérieur, la stabilisation des aberrations pendant cette mise au point se trouve simplifiée, de sorte que pour une correction poissée, on peut réduire la complexité de l'ensemble du système optique 35 antérieur par comparaison avec un objectif usuel dans lequel on doit déplacer le système antérieur d'un seul bloc» De plus, en poursuivant la même comparaison, dans chaque exemple, la mise au point fait moins varier le champ angulaire dans l'espace objet; spécialement, dans le troisième exemple, grâce à un compromis quant 40 à la valeur du rapport fA1 : f^9, ce paramètre contribue notablement 69 18669 22 2010288 h. réduire la variation précitée du champ angulaire tout en assurant une correction des aberrations poussée à un très haut degré. A cet égard, il est clair qu'on peut faire varier les paramètres choisis dans les exemples ci-dessus en les coordonnant en fonction des 5 multiples combinaisons que permettent les lois complexes de l'optique pour améliorer les caractéristiques de l'objectif finalement réalisé. Par exemple, on peut faire varier les paramètres entre les limites précitées de façon à augmenter le rapport fA1 *• * A2 et obtenir ainsi une variation encore plus faible du champ angulaire L'équilibre à ce propos peut aussi être réglé en faisant varier certains paramètres de fabrication. Des modifications de c® genre sont relativement peu importantes, et en général elles n'obligent pas à recalculer tout l'ensemble de l'objectif. En ce qui con-20 cerne un objectif selon l'invention, les limites entre lesquelles on peut faire varier les paramètres du système antérieur par rapport aux valeurs données dans chacun des exemples sont respectivement + 0,5/f^ pour les puissances optiques des diverses surfaces et + 0,05 fA pour les épaisseurs axiales des lentilles et les interval-25 les d'air entre les systèmes optiques, sauf dans les cas ofc de telles tolérances poseraient des problèmes de construction insolubles. On a déjà signalé que les principes qui sont à la base de la construction de l'objectif zoom décrit sont particulièrement appropriés à l'utilisation d'un système antérieur divergent permettant 30 d'étendre la mise au point à des objets situés à proximité de l'appareil. Pgur obtenir ce résultat, la distance focale du système antérieur doit être plus grande que celle du second système. En combinaison avec l'invention, on peut très facilement s'arranger pour que f^ fg sans devoir donner au système antérieur des di-35 mensions inacceptables (cela résulte clairement des exemples ci-dessus) , ce qui constitue donc un progrès technique remarquable. Toutefois, on doit insister sur le fait que l'invention ne se limite pas à la construction de base décrite et qu'elle facilite la réalisation d'un système antérieur pour un objectif zoom quelconque 40 dans lequel ce système antérieur est nécessairement divergent. A 69 18669 23 2010288 cet égard, et bien que le système antérieur précédemment décrit contribue dans une certaine mesure à la stabilisation des aberrations pendant le changement de focale, on doit préciser que la contribution demandée à cet effet au système antérieur est généra-5 lement la même dans tous les objectifs zoom modernes comportant un système antérieur divergent, de sorte que les rapports indiqués pour la correction des aberrations ont un caractère très général. A titre de justification complémentaire, en particulier quant à la portée générale de l'invention, on va maintenant décrire trois 10 variantes de lentilles pour trois objectifs zoom de types connus. 1° - Le brevet britannique n° 949.465 décrit un objectif zoom comportant cinq systèmes optiques dont les premier et troisième sont divergents et restent immobiles pendant le changement de focale, le einqâème est convergent et reste aussi immobile pendant ce change-15 ment, et les deuxième et quatrième systèmes sont convergents et interconnectés à un mécanisme de commande qui leur fait effectuer des déplacements égaux pour le changement de focale. Dans un exemple, les distances focales équivalentes de ces systèmes, énumérées de l'avant à l'arrière de l'objectif, sont respectivement -237,04, 20 109,04, -73,00, 111,20 et 142,03, en supposant que la distance focal* maximale de l'ensemble de l'objectif Em ■ 100. Sans cet objectif, on peut effectuer la mise au point en déplaçant d'un seul bloc 1* système antérieur, un déplacement de 51,40 vers l'avant étant nécessaire pour, partant d'un objet situé à l'infini optique, réa-25 liser la mise au point sur un objet éloigné de l'appareil à une distance de 800* Ce mouvement de mise au point produit une augmentation effective du demi-champ angulaire objet de 20° pour la mise au point à l'infini à 21°40' pour la mise au point à la distance 800, 30 D'après l'invention, le système antérieur de cet objectif con nu est divisé en deux parties ayant pour longueurs focales fA1 ~ -600,00 et fA9 = -444,10, avec un intervalle axial de 80. La mise au point de l'infini à 800 peut être réalisée par un mouvement vers l'avant de la partie postérieure seule du systèmecptique an-35 térieur représentant 72,90, le demi-champ angulaire restant pratiquement égal à 20° pendant cette mise au point. 2° - Le brevet de la République Démocratique Allemande n° 48.057 décrit un objectif zoom à cinq systèmesoptiques assez analogues dans lequel les puissances des ystèmes sont répartis de façon 40 similaire, mais les deuxième et quatrième systèmes effectuent des 69 18669 24 2010288 déplacements inégaux pendant-le changement de focale. Dans un mode de réalisation, les distances focales équivalentes sont respectivement égales à -133,80, 64,88, -35,70, 71,52 et 119,02 quand la valeur maximale Pin de la distance focale équivalente de l'ensemble 5 de l'objectif est égale à 100. On peut effectuer la mise au point en déplaçant en bloc le système antérieur vers l'avant sur une distance de 28,20 pour faire passer la mise au point sur un objet situé à l'infini à la aise au point sur un objet situé à une distance 500 de l'appareil. Au cours de ce mouvement, le demi-angle de 10 champ passe progressivement de 49° 42* à 51° 30'. Selon l'invention, le système antérieur de l'objectif décrit dans le brevet allemand précité est divisé en deux parties dans lesquelles fA1 - -338,70 et fA2 - -250,70, avec un intervalle axial de 45,20» On peut alors effectuer une mise au point comparable en dé-15 plaçant vers l'avant seulement la partie postérieure du système antérieur sur une distance de 37,50, le demi-champ angulaire conservant sensiblement sa valeur de 49° 42». 3° - Le brevet américain n° 3.143.590 décrit un objectif zoom comportant trois systèmes optiques, dans lequel le premier et le 20 troisième systèmes sont divergents et restent immobiles pendant le changement de focale, tandis que le deuxième système^convergent t se déplace de façon à assurer ce changement. Dans un mode de réalisation, les distances focales équivalentes de ces trois systèmes sont respectivement égales à -238,66, 144,16 et -238,66 avec Po = 25 100. On peut faire passer la mise au point de l'infini à une distance de 800 en déplaçant en bloc le système antérieur vers l'avant sur une distance de 51,7, le demi-champ angulaire progressant alors de 20° à 21°30*. Selon l'invention, ce système antérieur est divisé en deux par-30 ties dans lesquelles fA1 = -604,80 et = -447,10 avec un intervalle axial de 80,54. La même variation de la mise au point peut être effectuée en déplaçant seulement la partie postérieure du système antérieur vers l'avant sur une distance de 73,60, le demi-champ angulaire conservant sensiblement sa valeur de 20° pendant 35 tout ce déplacement. Les trois derniers exemples comportant des lentilles minces constituent des solutions optimales selon lesquelles, pour chacun des objectifs considérés, on utilise au moins un système optique antérieur en deux parties dans lequel on réalise un compromis entre 40 les conditions qui tendent à éviter ou à réduire une augmentation 69 18669 25 2010288 des dimensions du système antérieur à la fois dans les directions axiale et radiale et celles qui assurent entre ces deux parties une répartition des puissances optiques qui permet une bonne correction des aberrations dans la fabrication d'objectif zoom comportant 5 des lentilles épaisses. / 6g 1866 BBYEUximAIll'HS 1.- Objectif zoom formé d'un ensemble postérieur fixe 5 et d'un ensemble antérieur comprenant des systèmes optiques 2 à 4 mobiles pour le changement de focale et placés derrière un système 5 optique antérieur divergent 1 qui reste immobile pendant ce changement, le système antérieur étant divisé en une partie antérieureRg à R^ et une partie postérieure à R^.toutes deux divergentes, la partie postérieure étant seule mobile axialement pour assurer la mise au point sur l'objet visé, et caractérisé en ce que le systè-10 me antérieur satisfait aux relations suivantes : fA1 ^ 1'8 FA 2'6 PA > fA2 ^ 1'3 FA fA1 fA2, désignant la distance focale équivalent® de l'ensemble du sys-15 tème optique antérieur pour un objet situé à l'infini, et f^ et fA2 désignant respectivement les distances focales équivalentes des parties antérieure et postérieure du système antérieur. 2.- Objectif suivant la revendication 1, caractérisé en ce que 2,5 fA2 > fA1 ^ 1 ,2 fA2* 20 3« - Objectif suivant la revendication 2, caractérisé en ce que 2,5 fA2 fAl fA2* A- - Objectif suivant la revendication 1, 2 ou 3» caractérisé en ce que la partie postérieure du système antérieur comprend au moins une lentille convergente en une matière dont le pouvoir dis-25 persif k est inférieur à 32. 5. - Objectif suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'indice de réfraction moyen de ladite matière est supérieur à 1,7. 6. - Objectif suivant la revendication 4 ou 5 » caractérisé en 30 ce que la partie postérieure précitée comprend aussi une ou plusieurs lentilles divergentes en une ou plusieurs matières dont le pouvoir dispersif k ou le pouvoir dispersif k moyen est au moins 1,5 fois supérieur au pouvoir dispersif k de la ou des lentilles convergentes précitées. 35 7. - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la partie antérieure du système antérieur comprend une ou plusieurs lentilles divergentes en une ou plusieurs matières dent le pouvoir dispersif k ou le pc .voir ditipersii & moyen dépassa 45. 40 8. - Objectif suivant la revendication 7f caractérisé en ce copy 69 18669 27 2010288 que le pouvoir dispersif k ou le pouvoir dispersif k moyen dépasse 50. 9» - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la partie antérieure du système antérieur 5 comprend deux ménisques simples convexes vers l'avant. 10. - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9i caractérisé en ce que la partie postérieure du système antérieur comprend une lentille composée dont la surface de contact interne est convergente et concave vers l'avant. 10 11. - Objectif suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la surface de contact interne précitée est formée entre deux lentilles dont les matières constitutives ont des indices de réfraction moyen qui diffèrent de plus de 0,1. 12. - Objectif suivant la revendication 10 ou 11, caractérisé 15 en ce que le rayon de courbure de la surface de contact précitée est compris entre 0,25 fet 0,75 fA2- 13. - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que la partie postérieure du système antérieir comprend au moins un doublet placé à une certaine distance en avant 20 d'une lentille simple divergente. 14. - Objectif suivant la revendication 13, caractérisé en ce que les surfaces antérieures respectives du doublet et de la lentille simple précités sont toute deux concaves vers l'avant, le rayon de la première surface étant plus grand que celui de la secon- 25 de? et chacun de ces rayons étant compris entre 0,3 f^ et 3 f^g. 15. - Objectif suivant la revendication 14, caractérisé en ce que le rayon de la surface antérieure du doublet est compris entre 2 ffl9 et 3 fA9, tandis que celui de la surface antérieure de la lentille simple est compris entre 0,3 f^P et . 30 16. - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que l'ensemble antérieur comprend aussi un deuxième, un troisième et un quatrième systèmes respectivement convergent, divergent et divergent, le changement de focale étant assuré par le déplacement vers l'avant du deuxième et du quatrième 35 systèmes pour obtenir la distance focale maximale tandis que le troisième système se déplace vers l'arrière. 17» - Objectif suivant la revendication 16, caractérisé en ce q.ue : 69 18669 28 2010288 1 »8 Fm fo —0,6 Ém n ^ n f2 > f4 ^ e2 V^R g4^> S2 2(f2+f4) - x 1f^1 ^ 2(fn+ft) ?75 > 3 / 2 / - x 'H > «3 > «4 ' 10 où Fm est la valeur maximale de la distance focale équivalente de l'ensemble de l'objectif; R est l'ouverture relative de l'objectif- f2, et d'une part et g2, g^ et d'autre part sont respectivement les distances focales équivalentes et les rapports entre les grossissements maximaux et minimaux respectifs des deu-15 xième„ troisième et quatrième systèmes; H est le rapport Fm/Fo dans lequel Fo est la distance focale équivalente minimale de l'ensemble de l'objectif; et x est la valeur moyenne de la somme des distances séparant le point nodal postérieur du deuxième système du point nodal antérieur du troisième système et le point nodal pos-20 térieur du troisième système du point nodal antérieur du quatrième système. 18. - Objectif suivant la revendication 17, caractérisé en ce que 0,5 fg. 19- - Objectif suivant la revendication 18, caractérisé en ce 25 lue f 4 p* 0,6 f2. 20. - Objectif suivant la revendication 17, 18 ou 19, caractérisé en ce que : f3 > g (yt4) - x . 30 21. - Objectif suivant l'une quelconque des revendications 17 à 20, caractérisé en ce que le second système comprend deux lentilles composées convergentes suivies d'une lentille convergente simple, le troisième système comprend une lentille divergente simple placée en avant d'une lentille composée divergente et séparée axia-35 lement de celle-ci par un intervalle compris entre 0,5 f^ et f^, et le quatrième système comprend une lentille composée convergente suivie d'une lentille convergente simple. 22. - Objectif suivant la revendication 17 ou 18, caractérisé en ce que : 1 ■_ f f f 40 2> A> *2 *